licenciatura em engenharia...
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Licenciatura em Engenharia Civil MECÂNICA I
Recurso – 22/07/2002
NOME: ___________________________________________________________________________
1) (3 VAL.)
a) O que é um mecanismo? Refira as condições de ligação deste tipo de sistema.
Um mecanismo é um sistema hipoestático, isto é, um sistema em que o número de ligações
independentes é inferior ao número de equações de equilíbrio estático. ________________________________________________________________________________
b) Diga quais as condições a que um sistema articulado plano deve obedecer para ser considerado internamente isostático.
Um sistema articulado plano é internamente isostático se: i) for um sistema rígido,
nomeadamente, se for formado por triângulos indeformáveis com um lado comum; e, ii) o
número de barras, b, e o número de nós, n, observarem a seguinte condição: b=2·n-3. ________________________________________________________________________________
c) Que tipos de atrito seco conhece. Diga numa frase em que consistem.
Os tipos de atrito seco são: atrito de escorregamento e atrito de rolamento. O atrito seco é
gerado entre corpos rígidos que estão em contacto ao longo de superfícies não lubrificadas,
ocorrendo escorregamento quando há deslizamento de uma superfície sobre a outra e
rolamento quando uma peça tem tendência a rolar sobre a outra. ________________________________________________________________________________
d) Considere o cabo, ilustrado na figura, com os apoios A e B ao mesmo nível e submetido à carga triangular. Determine a equação da geometria do cabo em relação ao sistema de eixos Oxy.
Considerando o troço entre os pontos O e C,
a resultante, P, da carga vertical aplicada
entre esses pontos é: P = 1/2·x·w(x) =
1/2·x·(2·p·x/L) = p·x2/L. Escrevendo a equa-
ção de equilíbrio de momentos em C:
ΣMC = 0 ⇒ -T0·y + 1/3·x·P = 0, substituindo o valor de P pela expressão anterior vem:
1/3·x·(p·x2/L) - T0·y = 0 ⇒ y = p·x3/(3·L·T0). Esta expressão é válida para valores de x ≥ 0,
por simetria, obtém-se, para x < 0, a equação da geometria do cabo como sendo:
y = -p·x3/(3·L·T0).
A B
y
xO
L/2 L/2
p p
C
w(x)=2px/LP
CO
x/3
x
Tc
TcTo y
2 ) RESOLUÇÃO
a) Sabendo que α = 350 (ângulo da tangente ao cabo no ponto A com a horizontal):
i. Calcule o esforço do cabo nos pontos A e B;
Considerando apenas o troço de cabo entre os pontos A e B: 4,0
α
B
20,0
A
20 kN/m
VA
HA
TA
VB
HB
TB
Temos três equações de equilíbrio global:
⋅=⋅+⋅⋅=+
=
⇔
===
∑∑∑
104004202020
000
VBVAVBVA
HBHA
mFF
A
Y
x
A estas três equações de equilíbrio podemos juntar uma quarta que nos garante que o reacção em A faz um ângulo α com a horizontal (o esforço do cabo tem sempre a direcção da sua tangente):
)35tan(=HAVA
Ficamos assim com sistema de três equações a três incógnitas que nos dá:
=+==+=⇔
====
kNVBHBTBkNVAHATA
kNVBkNHBkNVAkNHA
3.3302.271
4.2442.2226.1552.222
22
22
ii. Calcule o esforço máximo e mínimo do cabo;
O esforço máximo ocorre no ponto do cabo onde o ângulo da sua tangente com a horizontal é máximo, neste caso corresponde ao ponto B:
TBTmáx =
O esforço mínimo ocorre no ponto do cabo onde o ângulo da sua tangente com a horizontal é mínimo, neste caso o ângulo mínimo é zero pelo que o esforço apenas tem componente horizontal, logo:
kNHBHATT 2.2220min ====
b) Sabendo que o bloco pesa 200 kN e β = 200:
i. Considerando o ângulo de atrito igual a 200 (µ=0.364) determine F (perpendicular ao
plano inclinado) necessária para garantir o equilíbrio do bloco quando o cabo esta
sujeito ao carregamento representado na figura.
As forças que actuam no bloco são:
β
F
VB
HB
P=200 kN
FaN
y
x
Fazendo o equilibro segundo as direcções do sistema de eixos representado na figura vêm:
=+=
⇔
⇔
⋅+⋅+⋅=+⋅−⋅+⋅=
⇔
==
∑∑
78.36064.341
)20sin(200)20sin(4.244)20cos(2.222)20sin(2.222)20cos(4.244)20cos(200
00
FaFN
FaFN
FF
Y
x
Como:
kNFFNFa 77.657)64.341(364.078.360 =⇔+⋅=⇔⋅= µ
Logo para garantir o equilíbrio do bloco é necessário aplicar pelo menos uma força de 658kN.
Sandra Nunes Julho 2002 1/3
EXERCÍCIO 4
a) Analisando o sistema de forças que actua nos nós C, F e D, e estabelecendo o equilíbrio de cada um deles é possível determinar os esforços nas barras [DB] e [DG].
CNCD
NCB
−=
⇒
=
=
∑∑
...................)(100
0
0 compressãokNNF
F CD
y
x
F
NFG
NDF
=
⇒
=
=
∑∑
...................0
0
0 kNNF
F DF
y
x
D
100 kN
NDB NDG
θ
cosθ=0.8senθ=0.6
=−=
⇒
=⋅−⋅−=⋅+⋅−
⇒
=
=
∑∑
)(5.62)(5.62
00coscos100
0
0
tracçãokNNcompressãokNN
senNsenNNN
F
F
DB
DG
DGDB
DGDB
y
x
θθθθ
b) i) Considere-se o corte S-S’,
E
S
B
A
S'
G
H
CD
F
Sandra Nunes Julho 2002 2/3
B G
CD
F
NBE NEG
NGHNBA
a parte superior encontra-se em equilíbrio logo:
)(5.6203100810080 compressãokNNNm ABABG −=⇒=⋅−⋅+⋅⇒=∑
c) Retirando a ligação vertical da estrutura no apoio A, e aplicando aí a correspondente componente da reacção total, pode efectuar-se a seguinte deformação virtual, compatível com as restantes ligações.
E
A
B
H=CIR
G
CD
F
δ
VA
Aplicando o princípio dos trabalhos virtuais (PTV) vem,
)(256100810080 ↑=⇒⋅−⋅+⋅−⇒=∑ kNVVW AA δδδ
Verificação: ..)(256100810080 KOkNVVm AAH ↑=⇒⋅−⋅+⋅−⇒=∑
Sandra Nunes Julho 2002 3/3
ii) Desligando a estrutura na rótula D, e aplicando aí as componentes da força de interacção entre ambas as partes, pode realizar-se a seguinte deformação virtual, compatível com as restantes ligações.
EB=CIR[BCD]
A
G=CIR[GDF]
H
C D F
δ θ
VD
VD
HD
HD
Aplicando o PTV ao corpo [BCD] vem:
3004304331000 =+⇒=⋅+⋅+⋅−⇒=∑ DDDD VHVHW δδδ
Aplicando o PTV a corpo [DFG] vem:
0430430 =−⇒=⋅−⋅⇒=∑ DDDD VHVHW θθ
juntando as equações anteriores obtêm-se o valor das componentes da força de interacção em D,
[ ]BCDcorponoaplicadaskNHkNV
VHVH
D
D
DD
DD ,)(0.50)(5.37
04330043
←=↑=
⇒
=−=+
Licenciatura em Engenharia Civil MECÂNICA I
Recurso – 22/07/2002
NOME: ___________________________________________________________________________
Não esqueça de escrever o
nome Assinale nas quadrículas verdadeiro V ou falso F .
Nota: Poderão existir mais do que uma resposta verdadeiras ou nenhuma
a) V O momento de um vector em relação a um ponto do espaço permanece constante quando
se desloca por equipolência esse vector ao longo da sua recta de suporte. V Num campo de momentos as projecções dos momentos em dois pontos quaisquer do
espaço sobre a recta que os une são sempre iguais. V O eixo central é o lugar geométrico dos pontos do espaço onde o momento de um torsor é
mínimo.
b) Considere a barra [ABC] quebrada em B e apoiada em A, B e C. F Trata-se de um sistema
isostático. V Se a força F2 é não nula, o
sistema não se encontra em equilíbrio.
V Se a força F2 é nula (isto é, só existe uma força aplicada, F1), então a intensidade da reacção em B é igual a F1.
V Se a força F1 é nula (isto é, só existe uma força aplicada, F2), então as componentes horizontais das reacções em A e C têm igual intensidade.
c) Considere a viga simplesmente apoiada submetida às duas forças representadas na Figura:
2.00 2.00 2.00
2.00
M
V O sistema de forças aplicadas é redutível a resultante aplicada num ponto do eixo central; F A utilização do método do polígono funicular na determinação das reacções de apoio exige
que, no seu traçado, o polígono funicular passe por B; V É condição necessária e suficiente para o equilíbrio da viga que o polígono funicular seja
fechado e passe pelos pontos A e B.
A
B
C
F1F2
L
L
L45o 45o
A
B
d)
Figura 1 Figura 2 Figura 3
V O sistema estrutural representado na Figura 1 pode ser idealizado como um arco de três
rótulas; F O sistema estrutural representado na Figura 2 pode ser idealizado como uma viga Gerber; V O sistema estrutural representado na Figura 3 é hiperestático.
e) Considere o sistema articulado representado na Figura:
F O esforço axial é nulo nas barras GH, HI e IJ;
V O esforço axial na barra BI vale 55 e é de compressão;
V As barras CG e BI estão comprimidas, enquanto que as barras BG e AI estão traccionadas.
f) Considere a viga simplesmente apoiada representada na Figura e uma deformada virtual, representada a tracejado:
2.00 2.00 2.00
2.00
M
V O Princípio dos Trabalhos Virtuais pressupõe a aplicação a corpos rígidos. V A deformada virtual representada na Figura permite avaliar a componente vertical da
reacção de apoio em B; V O trabalho virtual de deformação realizado pelo momento M na deformação virtual
representada vale ( δθM− ).
2.00
1.00
2.00
1.00
1.00
1.00
1010 10
A
B
C
D E
F
I
G
H
J
θδA
B