do abilio coppede corrigida

UNIVERSIDADE DE SO PAULO

FACULDADE DE ODONTOLOGIA DE RIBEIRO PRETO

ABLIO RICCIARDI COPPED

ESTUDO MECNICO DA CONEXO

IMPLANTE/ABUTMENT UTILIZANDO PARAFUSOS

CONVENCIONAIS E PARAFUSOS EXPERIMENTAIS CONE

MORSE

RIBEIRO PRETO

2011

ABLIO RICCIARDI COPPED

ESTUDO MECNICO DA CONEXO IMPLANTE/ABUTMENT

UTILIZANDO PARAFUSOS CONVENCIONAIS E PARAFUSOS

EXPERIMENTAIS CONE MORSE

Tese apresentada ao Curso de Ps-Graduao da Faculdade de Odontologia de Ribeiro Preto da Universidade de So Paulo para obteno do ttulo de Doutor no Programa de Reabilitao Oral

rea de Concentrao: Reabilitao Oral.

Orientador: Prof. Dr. Ricardo Faria Ribeiro

VERSO CORRIGIDA

RIBEIRO PRETO

2011

AUTORIZO A REPRODUO E DIVULGAO DO TEOR TOTAL OU PARCIAL DESTE TRABALHO POR QUALQUER MEIO CONVENCIONAL OU ELETRNICO,

PARA FINS DE ESTUDO E PESQUISA, DESDE QUE CITADA A FONTE.

Ficha catalogrfica elaborada pela Biblioteca Central do Campus USP - Ribeiro Preto

Copped, Ablio Ricciardi

Estudo mecnico da conexo implante/abutment utilizando parafusos convencionais e parafusos experimentais cone morse. Ribeiro Preto, 2011. 196p.,: il., 30cm

Tese de Doutorado, apresentada Faculdade de Odontologia de Ribeiro Preto/USP. rea de Concentrao: Reabilitao Oral.

Verso corrigida da Tese. A verso original se encontra disponvel na

Unidade que aloja o Programa. Orientador: Ribeiro, Ricardo Faria

1. Implantes Dentrios. 2. Prteses e Implantes. 3. Parafuso Cone Morse. 4. Torque de Aperto. 5. Torque de Desaperto.

FOLHA DE APROVAO Ablio Ricciardi Copped

Estudo mecnico da conexo implante/abutment utilizando parafusos convencionais

e parafusos experimentais cone morse.

Tese apresentada ao Curso de Ps-Graduao da Faculdade de Odontologia de Ribeiro Preto da Universidade de So Paulo para obteno do ttulo de Doutor no Programa de Reabilitao Oral rea de Concentrao: Reabilitao Oral.

Aprovado em: ___/___/___

Banca Examinadora

Prof. (a) Dr. (a) _____________________________________________________________

Instituio:_________________________________________________________________

Julgamento:_______________________Assinatura:________________________________

Prof. (a) Dr. (a) _____________________________________________________________

Instituio:_________________________________________________________________


Prof. (a) Dr. (a) _____________________________________________________________

Instituio:_________________________________________________________________


Prof. (a) Dr. (a) _____________________________________________________________

Instituio:_________________________________________________________________


Prof. (a) Dr. (a) _____________________________________________________________

Instituio:_________________________________________________________________


DEDICATRIA

A Deus,

Por ter me abenoado com oportunidades e realizaes as quais eu nunca

imaginei possveis.

Ao meu querido pai Alberto Copped Jr,

Pelo apoio incondicional em todos os momentos de minha vida, incluindo

essa nova etapa; suas palavras sbias e seus conselhos sempre pertinentes

nortearam todas as minhas decises, e me guiaram atravs desta longa jornada.

Eternamente obrigado!

A minha querida me Luzia Ricciardi Copped,

Por toda a alegria e entusiasmo de viver, pelo amor, carinho e ateno

dedicados a mim e a toda a famlia durante toda sua vida. Mais uma etapa cumprida,

com muita luta e dedicao, da qual voc fez parte ativa sempre pronta a ajudar

carinhosamente, nos momentos bons e nos momentos ruins. Sem seu apoio nada

disso seria possvel!

A minha querida esposa Carolina Zuin de Carvalho Copped,

Por ser a pessoa mais iluminada, carinhosa, dedicada e maravilhosa deste

mundo, e por ter escolhido a mim para seu marido! Muito obrigado por toda a

pacincia e compreenso durante os momentos de trabalho e ausncia, e pela

participao e motivao durante todos os minutos em que estivemos juntos.

Agradeo a Deus por te ter ao meu lado. Obrigado por ter me mostrado o que a

felicidade plena, coisa que at ento eu desconhecia. Sem sua companhia e seu

carinho, no teria conseguido chegar at aqui. Toda essa conquista inteiramente

dedicada a voc!

A minha querida av Terezinha Scarpino Copped,

Por ser esta pessoa iluminada, prestativa e carinhosa, sempre me acolhendo

em todos os momentos de necessidade. Mesmo no estando to prximos durante

o Doutorado, meus pensamentos sempre me levavam senhora, para obter

conforto e inspirao. Obrigado por ter participado to ativamente de toda esta

caminhada!

Aos meus avs Alberto e Ansia e Sylvio (in memorian),

Por terem constitudo famlias to lindas e especiais, das quais me orgulho

muito de fazer parte. Sinto muitas saudades. Gostaria muito de poder estar com

vocs nesse momento to especial para mim, mas sei que da de cima vocs esto

vibrando por minhas conquistas! Obrigado por terem sido pessoas to maravilhosas!

A minha irm Dulce Ricciardi Copped

Por ser sempre uma pessoa maravilhosa e contagiante com sua alegria e sua

energia de viver. um orgulho ser seu irmo e vivenciar o seu crescimento pessoal

e profissional, em uma etapa semelhante da vida. Muito obrigado pela presena em

todos os momentos mais felizes de minha vida!

Aos meus sogros Csar e Neuza

Por toda a amizade, apoio e incentivo durante estes anos de convvio. Muito

obrigado pelos conselhos sbios, pelo apoio incondicional e pela compreenso nos

momentos difceis, e acima de tudo, parabns por terem formado uma famlia to

linda, da qual agora eu tenho a grande honra de ser parte integrante.

Dedico este trabalho

AGRADECIMENTOS

Agradecimento Especial

Ao Prof. Dr. Ricardo Faria Ribeiro,

Por ter sido sempre um grande mestre, em toda a acepo da palavra. Sua

orientao firme, segura e cordial possibilitou a concretizao de mais este objetivo,

mesmo atravs de todas as dificuldades inerentes a este perodo. Os seis anos de

amizade e dedicao desde o incio de minha caminhada na FORP abriram todas as

portas que esto possibilitando a realizao dos meus sonhos profissionais. Durante

este perodo me transformei de um moleque sonhador a um homem de famlia, e

por toda essa mudana em minha vida eu serei eternamente grato a voc. Mais uma

vez, um grande abrao fraternal de carinho e agradecimento, em meu nome e em

nome de toda a minha famlia!

Prof. Dr. Maria da Glria Chiarello de Mattos, pela amizade e disponibilidade

durante todo o decorrer do curso do Doutorado.

Prof. Dr. Renata Cristina Silveira Rodrigues Ferracioli, pelo carinho e ateno

durante todos os momentos de nossa convivncia.

Dra. Adriana Cludia Lapria Faria, por ter me ajudado tanto durante todo o

processo experimental do trabalho. Se no fosse por sua disponibilidade, sua

organizao e prestatividade, no seria possvel a concluso deste trabalho.

Direo da Faculdade de Odontologia de Ribeiro Preto da Universidade de So

Paulo, representada por seu Diretor, Prof. Dr. Osvaldo Luiz Bezzon, por ser sempre

uma pessoa to disponvel, competente e carinhosa.

A todos os docentes do Curso de Ps-Graduao da Faculdade de Odontologia de

Ribeiro Preto, rea de Concentrao: Reabilitao Oral, pelos ensinamentos

transmitidos.

engenheira Ana Paula Macedo, do Departamento de Materiais Dentrios e

Prtese, pela ajuda fundamental no decorrer deste trabalho e na anlise estatstica.

Ao admirvel Luiz Srgio Soares, pela engenhosidade e pelo gnio criativo que

possibilitaram o desenvolvimento e manuteno da mquina e dos equipamentos

utilizados neste trabalho.

A Regiane de Cssia Tirado Damasceno e Ana Paula Xavier, da secretaria do

Departamento de Materiais Dentrios e Prtese, pela amizade e disponibilidade.

A Isabel Cristina Galino Sola e Regiane Cristina Moi Sacilotto, da secretaria da

Seo de Ps-Graduao da Faculdade de Odontologia de Ribeiro Preto-USP,

pela ateno concedida durante todo o curso.

Aos funcionrios do LIPEN, Edson Volta e Ricardo de Souza Antunes, pelo auxlio

na realizao dos testes de resistncia fratura.

Ao Sr. Dario Avelino da Silva, por ter tido o gnio criativo na criao e no

desenvolvimento deste projeto. Obrigado por ter acreditado e confiado em meu

trabalho, confeccionando e fornecendo todo o material utilizado neste estudo, e

assim, ter me dado a oportunidade de participar de um projeto inovador, que pode

trazer resultados significantes e promissores para a implantodontia.

Ao mestre Dr. Reginaldo Mrio Migliorana, pela grande amizade e pelas

inmeras oportunidades concedidas a mim nos anos de convvio. Grande parte

deste resultado devo a voc, por ter tido o brilhantismo e a viso de acreditar no

projeto parafuso cone morse, e me fazer acreditar tambm! Se no fossem as

reunies na cozinha da Clnica RM talvez este projeto nunca tivesse sado da

gaveta. Apesar de no estarmos mais juntos na RM, gostaria que voc soubesse

que serei eternamente grato a voc pelas oportunidades e pela amizade sincera!

Ao mestre Dr. Edmlson Bersani, pela excelncia profissional que sempre foi uma

inspirao para o meu desenvolvimento como cirurgio-dentista. A amizade

consolidada durante estes anos o tornaram para mim mais do que um colega; um

irmo nas conquistas, um pai nos momentos de dvida. Muito obrigado pela

pacincia e pelas longas horas de conversa que me ajudaram nos momentos mais

difceis.

Aos colegas Thiago de Mayo e Ricardo Nagahisa, por serem dois grandes irmos

que Deus me presenteou. Vocs so meus dolos profissionais, sempre foi um

prazer enorme trabalhar com vocs e aprender mais e mais a cada dia de convvio.

Agora, alm de tudo, se transformaram em meus parceiros na empreitada mais

importante de nossas vidas, um pequeno broto que, com a graa de Deus, gerar

lindos frutos! Obrigado pela amizade e confiana!

colega Natrcia Carreira Soriani, por ter sido minha grande companheira durante

todo o perodo do Mestrado e do Doutorado. Nestes ltimos 6 anos passamos por

alguns momentos maravilhosos, outros no to bons assim, mas sempre pudemos

contar um com o outro independente do momento ou da circunstncia. Uma

amizade verdadeira que espero que dure por toda a vida! Obrigado por tudo!

Aos colegas Humberto Oliveira Pinto e Antnio Malheiros, por serem meus

grandes dolos, desde o incio do mestrado. A competncia de ambos fonte de

inspirao profissional, e a personalidade o carter dos dois so inspirao para a

vida. Vocs sero sempre meus irmos! Obrigado por tudo!

Aos colegas do curso de ps-graduao por todos os momentos bons e ruins que

compartilhamos durante estes anos; momentos estes que consolidaram em ns uma

amizade que nunca acabar!

Ao meu anjo da guarda, minha auxiliar Clo, por ter aturado o meu convvio ao

longo de todos estes anos de forma absolutamente tolerante, eficaz e elegante, com

a maior prestatividade e competncia possveis. Obrigado pela companhia, pelo

apoio e pela amizade!

Ao meu outro anjo da guarda, Mnica, por ter aturado meus humores durante os

ltimos anos. Sua competncia profissional e sua alegria de viver contagiam a todos

ao seu redor, continue sempre assim! Se no fosse voc organizando minha vida,

dificilmente eu teria dado conta! Obrigado por tudo!

Aos meus cunhados Mariana e Tuto, por toda a amizade e companheirismo

durante todos os momentos de nosso convvio. Obrigado por me aceitarem de forma

to carinhosa como membro de sua famlia. Vocs so exemplos para mim de amor

e unio.

Meus agradecimentos

Quando voc acha que sabe todas as respostas,

vem a vida e muda todas as perguntas.

(Autor desconhecido)

COPPED, A. R. Estudo mecnico da conexo implante/abutment utilizando parafusos

convencionais e parafusos experimentais cone morse. Ribeiro Preto, 2011. 196p. Tese

(Doutorado em Reabilitao Oral). Faculdade de Odontologia de Ribeiro Preto,

Universidade de So Paulo.

RESUMO

A proposta deste estudo foi avaliar o comportamento mecnico de dois designs de conexo

implante/abutment; hexgono externo e tringulo interno, utilizando parafusos convencionais

e parafusos experimentais cone morse. O estudo foi dividido em duas fases: na primeira, foi

avaliado o efeito do carregamento mecnico na perda de torque dos parafusos. 40 implantes

foram utilizados. Os implantes e abutments foram divididos em 4 grupos: Grupo 1: hexgono

externo/parafuso convencional (HE); Grupo 2: tringulo interno/parafuso convencional (TI);

Grupo 3: hexgono externo/parafuso cone morse (HECM); Grupo 4: tringulo

interno/parafuso cone morse (TICM). Os abutments foram instalados em seus respectivos

implantes com torque de aperto de 32Ncm; aps intervalo de 10 minutos, foram medidos os

valores dos torques de desaperto. Os abutments foram instalados novamente com torque de

32Ncm, e aps 10 minutos foram carregados mecanicamente em uma mquina de ensaios

de simulao de mastigao desenvolvida no Departamento de Materiais Dentrios e

Prtese da Faculdade de Odontologia de Ribeiro Preto USP, simulando 1 ano de funo

oral normal; aps o carregamento, os torques de desaperto dos parafusos foram medidos

novamente. Os dados foram analisados com o teste two-way ANOVA, com nvel de

significncia de p 0,05%. Anlises por microscopia ptica foram realizadas antes e aps

os ensaios. Na segunda fase, foi avaliada a resistncia flexo dos conjuntos

implante/abutment. Os mesmos 40 conjuntos foram utilizados. Os testes foram realizados

em mquina universal de ensaios, com clula de carga de 500 kgf, deslocamento de

1mm/min, e inclinao de 45o. A fora mxima de flexo (FMF) e a fora de ruptura (FR)

foram determinadas. As informaes coletadas foram analisadas com o teste two-way

ANOVA, para p 0,05. Anlises por microscopia ptica foram realizadas para estudo dos

componentes aps os ensaios de resistncia flexural. Os resultados sugeriram que houve

diferena significante (p=0,000) na pr-carga residual antes e aps carregamento mecnico

entre os dois tipos de parafuso: os parafusos cone morse apresentaram torques de

desaperto significativamente superiores aos apresentados pelos parafusos planos

convencionais. Houve diferena significante nos resultados da FMF obtidos pelos parafusos

planos convencionais e pelos parafusos cone morse (p=0,011), sendo que os conjuntos

implante/abutment com parafusos cone morse apresentaram maior resistncia flexo.

Para os resultados da FR houve influncia significante do tipo de conexo (p=0,019), com

melhores resultados para a conexo tringulo interno. Considerando as limitaes deste

estudo, concluiu-se que os parafusos cone morse apresentaram maiores torques de

desaperto em comparao aos parafusos planos convencionais; que o design da conexo

prottica no teve influncia significante sobre o torque de desaperto dos parafusos; que os

parafusos cone morse obtiveram maiores valores de resistncia flexo, e que a conexo

em tringulo interno obteve maiores valores para a fora de ruptura.

Palavras-Chave: Implantes Dentrios, Prteses e Implantes, Parafuso Cone Morse, Torque

de Aperto, Torque de Desaperto.

COPPED, A. R. Mechanical study of the implant/abutment connection using conventional

screws and experimental conical screws. Ribeiro Preto, 2011. 196p. Tese (Doutorado em

Reabilitao Oral). Faculdade de Odontologia de Ribeiro Preto, Universidade de So

Paulo.

ABSTRACT

The purpose of this study was to evaluate the mechanical behavior of two implant/abutment

connection designs; external hex and internal tri-channel, using conventional screws and

experimental conical screws. The study was divided in two parts; the first evaluated the effect

of mechanical loading in the torque loss of the screws. 40 implants were used. The implants

and abutments were divided in 4 groups: Group 1: external hex/conventional screw (HE);

Group 2: tri-channel/conventional screw (TI); Group 3: external hex/conical screw (HECM);

Group 4: tri-channel/conical screw (TICM). The abutments were installed in their respective

implants with a tightening torque of 32Ncm, after a 10 minute interval, loosening torque were

measured. The abutments were installed again with a 32Ncm torque, and after 10 minutes,

they were mechanically loaded in a chewing simulation test machine, developed in the

Department of Dental Materials and Prostheses of the Ribeirao Preto Dental School USP,

simulating 1 year of normal oral function; after loading, loosening torques of the screws were

measured again. Data were analyzed with two-way ANOVA test, with significance level of p

0,05. Optical microscopy analysis were performed before and after the tests. The second

part evaluated the flexural resistance of the implant/abutment assemblies. The same 40

assemblies were used. The tests were performed in an universal testing machine, with a

500kgf load cell, 1mm/min displacement, and 45o angulation. Maximum bending moment

(FMF) and rupture force (FR) were determined. Collected information were analyzed with

two-way ANOVA test, for p 0,05. Optical microscopy analysis were performed for study of

the components after the flexural resistance tests. The results suggested that there were

significant differences (p=0,000) in the residual preload before and after mechanical loading

between the two types of screws: conical screws showed significantly higher loosening

torques than conventional flat screws. There were significant differences in the FMF obtained

by the conventional flat screws and by the conical screws (p=0,000); the implant/abutment

assemblies with conical screws presented higher flexural resistance. For the FR results,

there was significant influence of the type of connection (p=0,019); the tri-channel connection

presented better results. Considering the limitations of this study, it was concluded that the

conical screws presented higher loosening torques compared to conventional flat screws;

the design of the implant/abutment connection presented no significant influence on the

loosening torques of the screws; conical screws showed higher bending moment values; and

the tri-channel connection obtained higher rupture force values.

Keywords: Dental Implants, Prostheses and Implants, Conical Abutment Screw, Tightening

Torque, Loosening Torque.

LISTA DE FIGURAS

Figura 01 Implante hexgono externo e suas dimenses.............................................135

Figura 02 Implante tringulo interno e suas dimenses................................................135

Figura 03 Parafuso plano convencional hexgono externo e suas dimenses............137

Figura 04 Parafuso plano convencional tringulo interno e suas dimenses................137

Figura 05 Parafuso cone morse hexgono externo e suas dimenses.........................137

Figura 06 Parafuso cone morse tringulo interno e suas dimenses............................137

Figura 07 Abutment hexgono externo para parafuso convencional e suas

dimenses.....................................................................................................139

Figura 08 Abutment tringulo interno para parafuso convencional e suas

dimenses.....................................................................................................139

Figura 09 Abutment hexgono externo para parafuso cone morse e suas

dimenses.....................................................................................................139

Figura 10 Abutment tringulo interno para parafuso cone morse e suas

dimenses.....................................................................................................139

Figura 11 Cilindros de ao inoxidvel, com os implantes HE e TI

posicionados..................................................................................................143

Figura 12 Artefato de aferio de torques, com o torqumetro digital em sua poro

superior e o conjunto implante/abutment na base.........................................144

Figura 13 Mquina de ensaios de simulao de mastigao, com os conjuntos

implante/abutment na base, e os cilindros antagonistas acoplados s

hastes de carga em sua poro superior.....................................................147

Figura 14 Artefato de aferio de torques.....................................................................149

Figura 15 A) Conjunto implante/abutment para o sistema HE; B) Conjunto

implante/abutment para o sistema HI ...........................................................149

Figura 16 Estrutura de metal com angulao de 30o utilizada nos testes de

resistncia fratura, posicionada na mquina universal de ensaios............150

Figura 17 A) Implante HE aps os ensaios de resistncia flexo; B) Implante TI

aps os ensaios de resistncia flexo........................................................150

Figura 18 Seco longitudinal de implante HE com parafuso convencional.................159

Figura 19 Seco longitudinal de implante TI com parafuso convencional...................159

Figura 20 Seco longitudinal de implante HE com parafuso cone morse...................160

Figura 21 Seco longitudinal de implante TI com parafuso cone morse.....................160

Figura 22 Curvas fora/deformao para os conjuntos implante/abutment do

Grupo A- hexgono externo com parafuso convencional.............................161


Grupo B- tringulo interno com parafuso convencional................................161


Grupo C- hexgono externo com parafuso cone morse...............................162


Grupo D- tringulo interno com parafuso cone morse..................................162

Figura 26 Parafuso HE evidenciando fratura no limite vertical da parte rosqueada,

prximo haste.............................................................................................168

Figura 27 Parafuso TI evidenciando fratura no limite vertical da parte rosqueada,

prximo haste.............................................................................................168

Figura 28 Aspecto da conexo implante/abutment no sistema HE aps ensaio de

resistncia flexo.......................................................................................168.

Figura 29 Aspecto da conexo implante/abutment no sistema TI aps ensaio de

resistncia flexo........................................................................................168

Figura 30 Aspecto da plataforma do implante no sistema HE aps ensaio de

resistncia flexo........................................................................................169

Figura 31 Aspecto da plataforma no sistema TI aps ensaio de resistncia

flexo.............................................................................................................169

LISTA DE TABELAS

Tabela 01 Especificaes dos implantes, parafusos e abutments utilizados nos

ensaios.......................................................................................................................140

Tabela 02 Resultados dos ensaios de aperto e desaperto iniciais, clculo da porcentagem do

desaperto em relao ao aperto, mdia e desvio-padro para cada grupo. Valores

de aperto e desaperto em Ncm..................................................................................154

Tabela 03 Resultados dos ensaios de aperto e desaperto aps carregamento mecnico,

clculo da porcentagem do desaperto em relao ao aperto, mdia e desvio-padro

para cada grupo. Valores de aperto e desaperto em Ncm........................................155

Tabela 04 Anlise estatstica atravs do teste two-way ANOVA para torque de desaperto em

funo do tipo de parafuso (convencional x cone morse) e do tipo de conexo

(hexgono externo x tringulo interno) para o ensaio inicial (t=0), com um nvel de

significncia de p 0.05.............................................................................................158

Tabela 05 Anlise estatstica atravs do teste two-way ANOVA para torque de desaperto em

funo do tipo de parafuso (convencional x cone morse) e do tipo de conexo

(hexgono externo x tringulo interno) para o ensaio aps carregamento mecnico

(t=1), com um nvel de significncia de p 0.05.........................................................158

Tabela 06 Anlise estatstica atravs do teste T de Student para amostras dependentes para

torque de desaperto em funo do ensaio (ensaio inicial (t=0) x ensaio aps

carregamento mecnico( t=1)), com um nvel de significncia de p

0.05.................................................................159

Tabela 07 Valores da fora mxima de flexo para cada conjunto implante/abutment, com

valores mdios e os desvios-padro para cada grupo, em Newtons (N)..................164

Tabela 08 Valores da FR para cada conjunto implante/abutment, com valores

mdios e os desvios-padro para cada grupo, em Newtons (N)...............................164

Tabela 09 Anlise estatstica atravs do teste two-way ANOVA para fora mxima de flexo

em funo do tipo de parafuso (convencional x cone morse) e

do tipo de conexo (hexgono externo x tringulo interno) com um nvel de

significncia de p 0.05.............................................................................................167

Tabela 10 Anlise estatstica atravs do teste two-way ANOVA para fora de

ruptura em funo do tipo de parafuso (convencional x cone morse)

e do tipo de conexo (hexgono externo x tringulo interno) com um

nvel de significncia de p 0.05...............................................................................167

LISTA DE GRFICOS

Grfico 01 Comparao dos resultados do ensaio de aperto/desaperto inicial (t=0) entre os

grupos, com valores mdios e desvios-padro..........................................................156

Grfico 02 Comparao dos resultados do ensaio de aperto/desaperto aps ciclagem

mecnica (t=1) entre os grupos, com valores mdios e desvios-padro...................156

Grfico 03 Comparao dos resultados do ensaio de aperto/desaperto inicial (t=0) e aps

ciclagem mecnica (t=1) entre os grupos, com valores mdios e desvios-padro....157

Grfico 04 Comparao dos resultados de fora mxima de flexo entre os grupos, com

valores mdios e desvios-padro..............................................................................165

Grfico 05 Comparao dos resultados de fora de ruptura entre os grupos, com valores

mdios e desvios-padro...........................................................................................165

Grfico 06 Comparao dos resultados de fora mxima de flexo e fora de ruptura entre

os grupos, com valores mdios e desvios-padro.....................................................166

SUMRIO

RESUMO..............................................................................................................................14

ABSTRACT..........................................................................................................................15

LISTA DE FIGURAS............................................................................................................16

LISTA DE TABELAS...........................................................................................................18

LISTA DE GRFICOS.........................................................................................................19

1. INTRODUO.................................................................................................................23

1.1 Sistema hexgono externo.................................................................................23

1.2 Sistemas com conexo interna...........................................................................28

1.2.1 Conexo hexgono interno..................................................................29

1.2.2 Conexo tringulo interno (tri-channel)................................................31

1.2.3 Conexo cnica interna (cone morse).................................................33

1.3 Mecnica das conexes parafusadas................................................................36

1.3.1 Pr-carga.............................................................................................36

1.3.2 Fatores determinantes da pr-carga....................................................38

1.3.3 Desadaptao e liberdade rotacional implante/ abutment................ 40

1.3.4 Afrouxamento de conexes parafusadas.............................................42

1.3.5 Determinao da pr-carga a partir do torque.....................................45

2. REVISTA DA LITERATURA............................................................................................50

2.1 Sistemas de conexo externa x sistemas de conexo interna...........................50

2.1.1 Taxas de sucesso e complicaes mecnicas....................................50

2.1.2 Desadaptao implante/abutment.......................................................63

2.1.3 Apertos sucessivos..............................................................................77

2.1.4 Aplicao de torque de instalao inadequado....................................82

2.2 Foras mastigatrias, ciclos mastigatrios e rea efetiva de contatos

oclusais em humanos...............................................................................................93

2.3 Ensaios de controle de torque e/ou ciclagem mecnica para avaliao da

pr-carga de parafusos do abutment em implantes osseointegrveis..................101

2.4 Ensaios de resistncia flexo e fadiga em diferentes sistemas de

implantes osseointegrveis....................................................................................120

3. PROPOSIO...............................................................................................................132

4. MATERIAL E MTODOS..............................................................................................134

Fase 01: Efeito do carregamento mecnico in vitro no torque de desaperto de

abutments unitrios utilizando parafusos planos convencionais e parafusos

experimentais cone morse em implantes com conexo em hexgono externo

e tringulo interno...............................................................................................................134

4.1 Implantes, parafusos e abutments desenvolvidos para

utilizao nos ensaios.............................................................................................134

4.2 Diviso dos grupos de ensaio...........................................................................142

4.3 Anlise inicial dos conjuntos implante/abutment por

microscopia ptica..................................................................................................142

4.4 Ensaios de controle dos torques de aperto e desaperto..................................143

4.5 Ensaios de carregamento mecnico.................................................................145

4.6 Anlise estatstica.............................................................................................148

Fase 02: Resistncia flexo de conjuntos implante/abutment com

conexo em hexgono externo e tringulo interno utilizando parafusos

planos convencionais e parafusos experimentais

cone morse.....................................................................................................................148

4.7 Anlise estatstica..........................................................................................150

5. RESULTADOS............................................................................................................152

Fase 01: Efeito do carregamento mecnico in vitro no torque de desaperto de

abutments unitrios utilizando parafusos planos convencionais e parafusos

experimentais cone morse em implantes com conexo em hexgono externo

e tringulo interno...........................................................................................................152

Fase 02: Resistncia flexo de conjuntos implante/abutment com

conexo em hexgono externo e tringulo interno utilizando

parafusos planos convencionais e parafusos experimentais

cone morse.....................................................................................................................160

6. DISCUSSO...............................................................................................................171

7. CONCLUSO.............................................................................................................189

8. REFERNCIAS..........................................................................................................191

1. INTRODUO

23

1. INTRODUO

1.1 SISTEMA HEXGONO EXTERNO

O primeiro sistema de implantes osseointegrveis foi desenvolvido pelo Prof.

Per-Ingvar Brnemark e equipe na dcada de 60. Tratava-se de um implante

cilndrico, com roscas, na forma de parafuso, que possua um hexgono externo em

sua plataforma. Este implante foi desenvolvido para a reabilitao de pacientes

desdentados totais, os quais o Prof. Brnemark considerava mutilados orais. Neste

perodo inicial da implantodontia, os implantes de hexgono externo eram utilizados

somente para a ancoragem rgida de prteses totais hbridas implantossuportadas

(Brnemark et al., 1977).

Segundo Drago (2003), a funo inicial do hexgono externo era permitir que

os cirurgies levassem o implante em posio, aps finalizao da osteotomia do

local de instalao. Finger et al. (2003) tambm ressaltaram que no protocolo

original de Brnemark, o hexgono externo estava presente somente para ajudar a

instalar o implante no alvolo fresado.

A maioria dos sistemas de implantes consiste de dois componentes distintos:

a parte endstea (implante), que instalada na primeira fase cirrgica, e a conexo

transmucosa (abutment), que instalada geralmente aps o sucesso da

osseointegrao do implante que suporta a restaurao prottica (Steinebrunner et

al., 2005).

As prteses utilizadas sobre os primeiros implantes eram prteses de arco

total, portanto o hexgono no possua nenhuma funo anti-rotacional. Da mesma

forma, os abutments utilizados para estas prteses totais fixas, que eram

24

parafusados aos implantes, no possuam nenhum dispositivo anti-rotacional

(Finger et al., 2003).

A biomecnica deste tipo de reabilitao foi estudada e descrita por Rangert

et al. (1989). Sobre os componentes protticos utilizados neste tipo de reabilitao,

os autores descreveram que a unidade de ancoragem dos implantes

osseointegrveis consiste de um implante, um abutment, e um cilindro prottico.

Estes componentes so unidos entre si pelo parafuso do abutment (une abutment ao

implante) e pelo parafuso prottico (une o cilindro ao abutment).

A dissipao das cargas mastigatrias em reabilitaes totais

implantossuportadas induz principalmente foras verticais. Entretanto, foras

transversais tambm so criadas pela movimentao horizontal da mandbula, pela

inclinao das cspides dentrias, e pelas extremidades livres da prtese. Estas

foras so transmitidas atravs da prtese para o implante, e finalmente ao osso.

Dois tipos de cargas devem ser considerados: (1) foras axiais e (2) momentos

flexurais. Estes dois tipos de cargas so completamente diferentes em sua natureza.

A fora axial mais favorvel, pois distribui tenses mais uniformemente ao longo

do implante, entretanto, o momento flexural exerce picos de tenso no implante e no

osso (Rangert et al., 1989).

Por terem sido os primeiros implantes osseointegrveis os implantes de

hexgono externo se tornaram o padro da indstria de implantes (Binon e

McHugh, 1996). Pesquisas das indstrias mostram que os implantes de hexgono

externo ainda dominam os mercados dos EUA e da Europa, embora exista aumento

contnuo na utilizao de implantes com conexes internas (Theoharidou et al.,

2008).

25

Aps os excelentes resultados obtidos com a reabilitao do edentulismo total

nos primeiros anos da osseointegrao, as indicaes dos implantes

osseointegrveis foram expandidas tambm para casos de edentulismos parciais e

unitrios. conceito bem estabelecido o fato de que prteses suportadas por

mltiplos implantes apresentam melhor distribuio de cargas e, portanto, menor

concentrao de tenses na interface implante/abutment em comparao a prteses

unitrias. Os momentos flexurais se tornam mais significantes nas prteses unitrias,

pois o efeito de distribuio de cargas est ausente (Quek et al., 2008). Para ser

possvel a confeco das restauraes sobre implantes unitrios, o hexgono

externo passou a ser utilizado como mecanismo anti-rotacional, para prevenir a

rotao do abutment e da coroa unitria (Finger et al., 2003; Quek et al., 2008).

Assim, o elemento anti-rotacional provido pelo hexgono externo se tornou

necessrio para estabilizar os abutments de restauraes unitrias

implantossuportadas.

Em 1990, Jemt et al. (1990) publicaram o primeiro estudo com

acompanhamento dos resultados clnicos de implantes osseointegrados unitrios.

Neste estudo, foi relatado o acompanhamento de 16 pacientes por 03 anos. Vinte e

trs implantes de hexgono externo foram instalados entre 1982 e 1985. Neste

artigo, os autores descreveram as primeiras modificaes necessrias para tornar o

sistema Brnemark vivel para a realizao de restauraes unitrias. A primeira

delas foi criar uma interface anti-rotacional para os cilindros protticos sobre os

pilares standard. O objetivo desta mudana, segundo os autores, foi prevenir

mecanicamente que a conexo parafusada afrouxasse durante a funo. A segunda

alterao foi a criao de abutments cnicos, para favorecer a situao esttica nas

26

reas de gengiva marginal. A terceira modificao foi em relao ao design do

parafuso prottico, para permitir a aplicao de maiores toques de instalao.

Historicamente, implantes sem hexgono para restauraes unitrias

precisavam de pontos de contato interproximais planos com os dentes adjacentes,

ou asas na coroa para proporcionar sua estabilizao. Estas modificaes

prejudicavam o acesso para o controle de placa, ou demandavam alteraes nos

dentes adjacentes para compensar a inadequao do sistema (Akour et al., 2005).

Portanto, desde a introduo do implante Brnemark, a extenso usinada hexagonal

no aspecto coronal do implante gradualmente se transformou de encaixe para

instalao em mecanismo de indexao e anti-rotacional (Binon, 1996).

Embora as conexes hexagonais apresentassem numerosos benefcios,

tambm comearam a apresentar algumas dificuldades nos primeiros trabalhos com

implantes unitrios; a estabilidade da conexo parafusada e os afrouxamentos de

parafuso comearam a constituir complicaes freqentes (Binon, 1996;

Aboyoussef et al., 2000). Estudos longitudinais passaram a revelar a ocorrncia de

considerveis problemas de falha mecnica, como fraturas de componentes e

afrouxamento de parafusos (Norton, 1997). Essas complicaes nos casos de

implantes unitrios passaram a se tornar preocupaes prevalentes no

desenvolvimento de novos desenhos de implantes e componentes, que acabaram

se tornando disponveis comercialmente (Boggan et al., 1999).

A parte coronria dos implantes passou a ser desenhada com a inteno de

proporcionar estabilidade mecnica interface implante/abutment. Maior altura do

hexgono externo poderia melhorar as propriedades mecnicas estticas de um

implante (Gil et al., 2009). A altura do hexgono externo dos implantes de

27

Brnemark de 0,7 mm; portanto, uma das primeiras modificaes sugeridas incluiu

o aumento da altura do hexgono externo (Drago, 2003).

Novos desenhos de interface prottica passaram a ser utilizados numa

variedade de implantes para melhorar a interface implante/abutment original em

hexgono externo. Os objetivos dos novos desenhos foram melhorar a estabilidade

da conexo durante a funo e a instalao, e simplificar o arsenal de instrumentos

necessrios para o clnico completar a restaurao. Em 2003 existiam pelo menos

20 tipos de variaes de interface implante/abutment nos implantes disponveis no

mercado americano liberados pela U.S. Food and Drug Administration (FDA). A

interface implante/abutment determina a fora da conexo, e a estabilidade lateral e

rotacional. De acordo com a evoluo dos protocolos cirrgicos e da

macrogeometria dos implantes, diferentes exigncias so incorporadas no desenho

da interface (Finger et al., 2003).

Muitos desenhos de interfaces implante/abutment foram desenvolvidos para

suportar restauraes unitrias. Estes desenhos de interface podem ser

classificados como conexes externas ou internas, e incorporar caractersticas para

resistncia rotacional, indexao, e estabilizao lateral. Alguns destes desenhos

podem ser descritos como hexagonal (externo ou interno), octogonal, cnico, cnico

com hexgono, cnico com octgono, cilindro com hexgono, estrias, cmaras,

cmaras em tubo (tringulo interno ou tri-channel), e pino/fenda (Quek et al., 2008).

Em trabalho recente, Bernardes et al. (2009) relataram a existncia de 220 marcas

de implantes produzidas por cerca de 80 fabricantes. Com isso, em uma nica

situao clnica, o clnico pode optar por mais de 2.000 tipos de implantes para sua

resoluo. Alm disso, os autores acrescentaram que j foram descritas mais de 20

tipos diferentes de interfaces implante/abutment.

28

Alm de mudanas nos desenhos dos implantes os fabricantes

desenvolveram novos tipos de parafusos com diferentes geometrias e composies

de superfcie, com a alegao de que estes novos parafusos aumentariam a

estabilidade da conexo parafusada (Martin et al., 2001). Ainda, diversas tcnicas

tm sido propostas para evitar o afrouxamento de parafusos, como a utilizao de

incrustao anti-rotacional no orifcio de acesso ao parafuso, ou uma barra para

travar mecanicamente o parafuso em posio, alteraes mecnicas na cmera de

acesso ao parafuso, e a utilizao de cimentos odontolgicos nas roscas dos

parafusos (Garine et al., 2007).

1.2 SISTEMAS COM CONEXO INTERNA

Os sistemas de conexo interna foram desenvolvidos na tentativa de

aprimorar alguns contratempos biolgicos e mecnicos apresentados pelo sistema

de hexgono externo nos primeiros anos de sua utilizao em restauraes unitrias

e parciais. Um dos primeiros sistemas com uma proposta de conexo interna foi o

sistema IMZ (Interpore International, Irvine, Califrnia, EUA), que possui relato de

utilizao a partir de 1978 (Kirsh, 1983; Kirsh e Ackerman, 1989). Este sistema

apresentava conexo interna em forma de rosca. Em uma das primeiras publicaes

sobre o sistema, Kirsh e Ackerman (1989) relatam que de setembro de 1978 a

setembro de 1988, foram instalados um total de 3.088 implantes IMZ em 1.401

casos consecutivos para restaurar arcas parcial ou totalmente edntulos. Os autores

relatam que a taxa de sucesso geral dos implantes acompanhados neste perodo de

10 anos foi de 97,8%.

29

1.2.1 Conexo Hexgono Interno

Um dos primeiros implantes de hexgono interno foi desenvolvido e descrito

por Niznick (1982), com um hexgono de 1,7 mm abaixo de um bisel de 45 e 0,5

mm de largura (sistema Core-Vent, Core-Vent Corporation, Sherman Oaks,

Califrnia, EUA). Estas estruturas foram desenvolvidas no intuito de distribuir as

foras intra-orais mais profundamente ao longo do implante, para proteger o

parafuso de reteno de cargas excessivas, e para reduzir o potencial de micro-

infiltrao. Implantes de hexgono interno tambm foram desenvolvidos para

proporcionar resistncia superior conexo implante/abutment (Finger et al., 2003).

Outro projeto de implante com conexo em hexgono interno foi conduzido na

Alemanha, na Universidade de Tbingen, em cooperao com a Universidade de

Heideberg, com incio em 1974, sob liderana do Dr. Wili Schulte. O tipo de implante

original foi denominado Frialit 1, e era constitudo de cermica de xido de alumnio.

A evoluo do implante Frialit 1 para o implante Frialit 2 foi resultado de duas

dcadas de estudos, incluindo a pesquisa de 1.064 implantes em 731 pacientes,

com taxa de sucesso de 96%. O implante Frialit 2 (Friadent, Mannheim, Alemanha)

pde ser utilizado, para testes clnicos a partir de 1988, e foi liberado para o

tratamento de pacientes a partir de 1992 (dHoedt e Schulte, 1989; Gomez-Roman

et al., 1997).

Outro sistema de conexo em hexgono interno (Osseotite Certain, 3i Implant

Innovations Inc., Palm Beach Gardens, Florida, USA) incorpora um clique tctil e

audvel quando os componentes esto propriamente assentados. Esta conexo em

hexgono interno possui 4mm de embricamento interno, com contato ao longo de

30

um comprimento significante, o que, segundo o fabricante, proporciona estabilidade

lateral para cargas oblquas (Finger et al., 2003).

Em um estudo de 1995, trs diferentes tipos de conexo implante/abutment

foram analisados em testes de resistncia torsional, resistncia flexural e resistncia

fadiga por carregamento cclico. De acordo com os resultados obtidos, os autores

concluram que no geral, o desenho em hexgono interno apresentou o maior grau

de estabilidade, o que os autores atriburam ao maior comprimento do encaixe

hexagonal interno (Balfour e OBrien, 1995).

Maeda et al. (2006) estudaram as diferenas na distribuio de tenses entre

implantes com conexo em hexgono externo e hexgono interno. Os autores

concluram que os implantes com conexo em hexgono interno apresentam ampla

distribuio de tenses ao longo do corpo do implante, em comparao aos

implantes de hexgono externo, que concentram maiores tenses na regio cervical.

Bernardes et al. (2009) verificaram que, sob cargas excntricas, a interface em

hexgono interno apresenta menor concentrao de tenses em comparao s

interfaces cnica interna, hexgono externo e corpo nico.

Coelho et al. (2008) compararam o nvel de vedamento entre o implante e o

abutment em trs sistemas de implantes com conexo interna, sendo que os

melhores resultados foram apresentados por implantes com conexo em hexgono

interno modificada (Intra-Lock, Intra-Lock International, Boca Raton, Flrida, EUA).

Uma das preocupaes inerentes aos implantes de hexgono interno se

refere sua resistncia estrutural. Como a conexo destes implantes se localiza no

interior do implante, as paredes ao redor da conexo so mais delgadas do que as

paredes de sistemas com conexo externa, o que poderia afetar a resistncia

mecnica desta regio (Copped et al., 2009). A fadiga do metal talvez a causa

31

mais comum de falha estrutural neste sistema de implantes, muitas vezes causando

a fratura do mesmo. Esta falha de grande importncia, pois novas intervenes

cirrgicas se tornam necessrias para a remoo e troca do implante (Pedroza et

al., 2007). Steinebrunner et al. (2008) avaliaram a influncia do carregamento

cclico de longo prazo na resistncia fratura de diferentes conexes

implante/abutment, e verificaram que os sistemas com conexo em hexgono

interno apresentaram resultados de longevidade e resistncia fratura inferiores a

outros tipos de conexo. Em um estudo sobre a resistncia flexural esttica de

implantes com conexes internas, Copped et al. (2009) concluram que a conexo

em hexgono interno apresenta menor resistncia flexural comparada conexo

cnica interna.

1.2.2 Conexo Tringulo Interno (Tri-Channel)

A conexo em canal triplo interno, ou tri-channel, ou tringulo interno, ou de

cmeras em tubo, foi originalmente desenvolvida pela Steri-Oss (Yorba Linda,

Califrnia, EUA), posteriormente adquirida pela Nobel Biocare (Yorba Linda,

Califrnia, EUA). Esta conexo encontrada nos implantes Replace Select (Nobel

Biocare, Yorba Linda, Califrnia, EUA). Segundo o fabricante, o design da conexo

interna em tri-channel (canal triplo) dos implantes Replace Select foi uma extenso

lgica de desenvolvimento dos implantes no-hexagonais twin channel (canal duplo)

da Steri-Oss; os trs lobos radiais e a longa extenso de encaixe forneceriam uma

conexo segura e estvel. Ainda segundo o fabricante, a conexo interna com triplo

canal distribuiria de modo uniforme a fora anti-rotacional atravs da conexo,

reduzindo os micromovimentos e as foras de flexo, e proporcionaria sensao

32

tctil na instalao dos componentes. Um dos objetivos ao desenvolver a conexo

com o tringulo interno foi aumentar a resistncia do implante aos altos torques de

instalao inerentes das tcnicas de carga imediata. Segundo o fabricante, a

resistncia fratura durante a aplicao de torque dos implantes Replace Select de

3,5mm e 4,3mm de dimetro so 150Ncm e 300Ncm, respectivamente. Para os

valores de resistncia fadiga, o fabricante informa que os valores para os

implantes de dimetro de 3,5mm e de 4,3mm so de 197N e 283N, respectivamente.

(Disponvel em: www.nobelbiocare.com).

Akour et al. (2005) desenvolveram um trabalho de anlise das propriedades

mecnicas da conexo em tringulo interno do sistema Replace Select, utilizando a

anlise por elementos finitos. As tenses gerais, tenses de contato e deflexo da

conexo com tringulo interno foram menores do que da conexo com hexgono

externo; portanto, este desenho apresentou menor potencial de fratura de

componentes, em adio capacidade de prevenir rotao, como resultado de sua

geometria. O deslocamento mximo do tringulo interno foi menor do que do

hexgono externo. A rea de contato entre o implante e o abutment para o tringulo

interno foi maior do que para o hexgono externo. A extenso da conexo do

abutment para o tringulo interno foi maior do que para o hexgono externo. Isto

justificou do ponto de vista da engenharia, as baixas tenses e deformaes do

desenho de tringulo interno; com o aumento da rea de contato, as tenses e as

deformaes diminuram; a carga foi distribuda sobre rea maior no desenho de

tringulo interno do que no hexgono externo.

Steinebrunner et al. (2008) avaliaram a influncia do carregamento cclico de

longo prazo na resistncia fratura de diferentes conexes implante/abutment. De

acordo com os resultados obtidos, os autores concluram que as conexes internas

33

de encaixe tubo-em-tubo, como no sistema Replace Select, mostraram vantagens

com respeito longevidade e resistncia fratura em comparao com as demais

conexes internas, assim como com as demais conexes externas. Ainda sobre a

resistncia do conjunto implante/abutment, um estudo de Lee et al. (2010) verificou

que o momento flexural crtico do sistema Replace Select foi significantemente

superior aos demais sistemas. Sobre a liberdade rotacional, Semper et al. (2010)

concluram que o sistema Replace Select apresentou resultado de liberdade

rotacional significativamente menor que os outros sistemas testados.

No entanto, a literatura cientfica sobre o sistema de conexo tringulo interno

ainda escassa, principalmente se comparada aos artigos dedicados ao sistema de

hexgono externo. Quek et al. (2008) comentaram que no existem estudos clnicos

relatando possveis complicaes protticas para os sistemas de implante Replace

Select. A comprovao cientfica das vantagens biomecnicas alegadas pelo

fabricante deste sistema ainda inconclusiva. Nguyen et al. (2009) compararam a

resistncia fadiga de trs diferentes tipos de conexo: tringulo interno, hexgono

externo e hexgono interno. No houve diferena significante nos resultados obtidos

pelos trs tipos de conexo.

1.2.3 Conexo Cnica Interna (Cone Morse)

Desde a introduo das conexes internas, novos aprimoramentos de design

foram introduzidos, na tentativa de melhorar as propriedades destas conexes.

Includos nestes aprimoramentos est a Conexo Cnica Interna, ou Cone Morse,

onde um abutment cnico inserido em um orifcio de um implante com a mesma

conicidade (Finger et al., 2003). Um dos primeiros sistemas a utilizar este tipo de

34

conexo foi o sistema ITI (Straumann, Basel, Sua), idealizado pelo Dr. Fritz

Straumann, e desenvolvido a partir dos estudos na Universidade de Berna, na

Sua; a conexo cnica interna foi includa no desenho deste implante em 1986,

com angulao de 8 (Sutter et al., 1993). Outros sistemas pioneiros na utilizao

das conexes cnicas internas foram os sistemas Astra (Astra Tech, Waltham,

Massachusetts, EUA) em 1985, com um estudo no Hospital da Universidade de

Karolinska, Sucia; e Ankylos (Degussa Dental, Hanau, Alemanha), em 1987, com

os estudos dos Doutores Gerog-Hubertus Nentwig e Walter Moser (Nentwig et al.,

1992; Kitagawa et al., 2005).

Alguns sistemas utilizam um abutment slido com roscas de parafuso em sua

extremidade. A conexo usa simultaneamente a conicidade entre o implante e o

abutment e o componente retentivo do parafuso para promover contato ntimo entre

o implante e o abutment, aumentando a resistncia ao micromovimento. Outros

fabricantes revisaram o abutment, tornando-o um componente de duas partes: um

abutment de conexo cnica interna e um parafuso de fixao separado (Dailey et

al., 2009).

As conexes cnicas internas foram desenvolvidas para melhorar as

propriedades biomecnicas dos conjuntos implante/abutment, e para reduzir a

incidncia de problemas mecnicos encontrados nos demais sistemas; estas

conexes possibilitam contato ntimo entre o implante e o abutment, com o objetivo

de melhorar a estabilidade do abutment e evitar seu afrouxamento (Copped et al.,

2009). Estudos comparativos mostraram que implantes com conexes cnicas

internas possuem maior resistncia dinmica e esttica (Norton 1997; Merz et al.

2000), e resistncia superior ao afrouxamento de parafusos (Kitagawa et al. 2005),

quando comparados com implantes de hexgono externo.

35

Copped et al. (2009) realizaram estudo comparando a resistncia flexural

de implantes com conexo em hexgono interno e cnica interna. Os resultados

deste estudo indicaram que o desenho slido dos abutments com conexo cnica

interna proporcionou maior resistncia flexural ao conjunto implante/abutment sob

carregamento compressivo oblquo.

Segundo Merz et al. (2000), em uma conexo cnica, travamento e frico

so os princpios bsicos. Cargas laterais so resistidas principalmente pela

interface cnica, que previne que o abutment se incline, mesmo quando a conexo

entre a parte cnica e a parte rosqueada do parafuso perdida devido a uma

fratura. O mesmo princpio de travamento responsvel por proteger as roscas de

cargas funcionais excessivas.

Aka et al. (2003) relataram que quando se trata de biomecnica, uma

conexo interna cnica mecanicamente mais estvel que uma conexo em

hexgono externo, o que favorece os resultados clnicos. Segundo os autores,

enquanto uma alta incidncia de complicaes mecnicas foi relatada na literatura

para implantes de hexgono externo, taxas insignificantes foram relatadas para

implantes ITI com conexo interna em cone morse. Em um estudo sobre os efeitos

do carregamento cclico em diversos sistemas de conexo (Park et al., 2010), as

conexes cnicas internas foram mais eficientes em manter a pr-carga dos

parafusos em comparao conexo em hexgono externo.

Entretanto, as conexes cnicas internas no so livres de complicaes. Em

um estudo retrospectivo de implantes ITI unitrios foram examinados 157 implantes

em 110 pacientes por 2 anos ou mais; os autores observaram que a taxa de

afrouxamento do abutment cnico foi de 5,3% dos casos (Levine et al., 1999).

36

Estudos clnicos tm evidenciado afrouxamento e fraturas de abutments do sistema

Straumann (Quek et al., 2008).

Alm disso, a comprovao cientfica das vantagens biomecnicas deste

sistema em relao ao seu desempenho clnico quanto ao afrouxamento e fraturas

de parafusos e abutments, assim como para a conexo em tringulo interno, ainda

inconclusiva. Alkan et al. (2004), investigando a distribuio de tenses em

parafusos de implantes com conexes cnicas internas e em hexgono externo,

concluram no haver diferena significante entre os sistemas, e que nenhum dos

dois sistemas testados deveria apresentar falhas sob as cargas mastigatrias. Em

um estudo sobre a dissipao de cargas compressivas verticais e oblquas nos

tecidos adjacentes, Bernardes et al. (2009) compararam implantes com conexes

em hexgono externo, hexgono interno e cone morse, e verificaram que os

resultados observados para todos os sistemas de implantes sob o carregamento

axial foram semelhantes, e que sob carregamento oblquo, a interface em hexgono

interno apresentou a menor concentrao de tenses, a interface cnica interna

apresentou resultados intermedirios, e os implantes de hexgono externo e corpo

nico apresentaram maiores nveis de tenses.

1.3 MECNICA DAS CONEXES PARAFUSADAS

1.3.1 Pr-Carga

O objetivo de apertar qualquer junta aparafusada evidente: se o parafuso

no for apertado ele no exercer a funo de unir as partes componentes

(Burguete et al., 1994). O parafuso do abutment deve ser torqueado durante a

37

restaurao do implante, gerando uma fora de unio entre o abutment e o implante.

Esta fora conhecida como pr-carga, e essencialmente uma carga axial ao

longo do parafuso, dentro do limite de deformao elstica do mesmo (Boggan et

al., 1999). A pr-carga determinada pelo torque de aperto e por outros fatores,

como a liga do parafuso, o formato da cabea do parafuso, a superfcie do abutment,

o mdulo de elasticidade dos materiais usados na conexo parafusada e os

materiais sendo unidos, o coeficiente de frico entre as superfcies com contatos

deslizantes, adaptao dos componentes, lubrificao, o torque aplicado e sua

velocidade, e a temperatura do sistema. (Winkler et al., 2003, Cantwell e Hobkirk,

2004). Um parafuso pode ser comparado a uma mola, esticada pela pr-carga, com

as foras de frico mantendo o estiramento nas roscas. Em geral, quanto maior for

a pr-carga, mais firme e segura ser a conexo parafusada. A quantidade de pr-

carga presente na conexo no deve exceder a resistncia fratura do parafuso

(Tzenakis et al., 2002). O valor ideal para a pr-carga foi estabelecido como sendo

75% do limite de proporcionalidade do parafuso (Jrnus et al., 1992).

Cargas adicionais podem ter efeito cumulativo pr-carga, forando o

material ao nvel de deformao plstica, podendo ultrapassar o limite de

proporcionalidade. Quando o limite de proporcionalidade ultrapassado,

deformaes plsticas ocorrem e o parafuso comea a deformar devido s cargas

axiais e oblquas. Essa deformao do material causa o afrouxamento do parafuso e

a possvel falha do mecanismo (Boggan et al., 1999; Schwarz, 2000). Portanto, o

objetivo ao se apertar uma conexo parafusada obter a pr-carga ideal, que ir

maximizar a resistncia fadiga do parafuso e oferecer proteo considervel contra

o afrouxamento (Burguete et al., 1994). A estabilidade da conexo entre diferentes

partes dos implantes importante para o sucesso da reconstruo. Isto

38

especialmente verdadeiro para restauraes unitrias, onde a forte unio entre o

implante e o abutment necessria (Theoharidou et al., 2008).

A fora da conexo afetada pela fora de travamento dos parafusos. A fora

de travamento normalmente proporcional ao torque de aperto. Torques baixos

permitem separao da conexo e resultam em fadiga do parafuso ou

afrouxamento. Torques excessivos podem causar a falha do parafuso ou

deformao de suas roscas (Siamos et al., 2002).

Nas conexes em hexgono externo, a pr-carga axial do parafuso do

abutment fator determinante da estabilidade da conexo. Somente o parafuso

prende o abutment durante o carregamento horizontal. No existe nenhum tipo de

travamento ao hexgono externo, que determina a posio rotacional, mas no

absorve nenhuma carga lateral. Portanto, apertamento puro o princpio bsico

(Merz et al., 2000, Schwarz, 2000, Aka et al., 2003).

1.3.2 Fatores Determinantes da Pr-Carga

O torque aplicado a uma conexo parafusada durante a operao de

apertamento no se traduz necessariamente na pr-carga real desenvolvida no

corpo do parafuso e na fora de unio compressiva igual e oposta que une os

componentes protticos. Alguma energia gasta para vencer a frico entre a

cabea do parafuso e a rea de assentamento, assim como entre as roscas do

parafuso e as roscas internas do implante (Tan e Nicholls, 2002). Cerca de 50% da

energia transmitida pelo torque de instalao gasta para superar a frico entre a

cabea do parafuso e a superfcie de assentamento do abutment. Cerca de 40% do

torque aplicado usado para superar a frico das roscas, e somente 10% produz a

39

tenso no parafuso. Como resultado, a pr-carga efetiva da junta menor do que o

torque aplicado (Elias et al., 2006). O coeficiente de frico depende da dureza das

roscas, do acabamento das superfcies, da quantidade e das propriedades do

lubrificante, e da velocidade de apertamento. O coeficiente de frico aumenta

conforme aumentam a dureza dos materiais e a rugosidade das superfcies, e

aumenta conforme a quantidade de lubrificante diminui (Burguete et al., 1994).

Outro fator a ser levado em considerao ao se escolher o torque ideal para

um parafuso a fadiga desse parafuso. A pr-carga est diretamente relacionada

com a resistncia fadiga do parafuso. Valores de torque abaixo ou acima do torque

ideal reduzem consideravelmente a resistncia fadiga do parafuso (Burguete et

al., 1994). Parafusos de diferentes fabricantes, mesmo sendo semelhantes, podem

receber pr-cargas de torque mximas diferentes antes de fraturarem. Diferenas

entre parafusos com o mesmo desenho e geometria podem ser atribudas a

diferentes propriedades dos materiais e dos processos de fabricao. Mesmo

parafusos fabricados pelo mesmo fabricante exibem diferentes resistncias fratura

(Tzenakis et al., 2002).

A quantidade de pr-carga presente nas roscas de um parafuso depende do

torque aplicado, da presena e do tipo de lubrificante, das propriedades fsicas dos

materiais em contato, e do efeito de acomodao do parafuso aps o torque inicial.

Imperfeies superficiais levam ao aumento da frico e diminuio da pr-carga. O

torque de desaperto de um parafuso reduz as imperfeies superficiais, e o uso de

lubrificantes diminui a frico; ambos resultando em aumento da pr-carga

(Tzenakis et al., 2002).

40

1.3.3 - Desadaptao e Liberdade Rotacional Implante/Abutment

Quando existe desdaptao entre o abutment e o implante, existir um gap

(espao) em toda ou parte da superfcie de contato. Duas possveis complicaes

emergem deste cenrio: 1. Biolgica: aumento da carga transmitida ao osso, e

presena de inflamao dos tecidos moles devido ao desenvolvimento de microflora

no gap entre o implante e o abutment com perda ssea subseqente. 2. Prottica:

afrouxamento e fratura do implante ou do parafuso (Barbosa et al., 2008). A

adaptao entre o implante e a prtese sobre implante reconhecida como fator

significante na transferncia de tenses, na resposta biolgica dos tecidos

hospedeiros periimplantares, e nas complicaes mecnicas na reconstruo

prottica. Desadaptaes horizontais e verticais aplicam cargas a vrios

componentes restauradores, implante e osso, e podem resultar em afrouxamento

dos parafusos de reteno prottica, fratura e/ou travamento do parafuso do

abutment, microfraturas no osso, zonas de isquemia parcial, perda ssea, e perda

da osseointegrao (Vigolo et al., 2008). Em caso de desadaptao e presena de

gap, a pr-carga utilizada para aproximar as superfcies, ou at junt-las. Nesta

situao, virtualmente nenhuma proteo fadiga obtida, pois qualquer carga

externa aplicada sobre a prtese causar maior tenso no parafuso. O gap confere

s superfcies baixo grau de rigidez. Artefatos de aplicao de torque convencionais

no detectam esse tipo de situao (Burguete et al., 1994). Segundo Binon (1996),

a desadaptao dos componentes est diretamente relacionada ao afrouxamento de

parafusos. A tolerncia de usinagem se refere desadaptao horizontal do

componente em relao ao hexgono do implante. Esta desadaptao horizontal

aplica foras nos parafusos de ouro, nos parafusos dos abutments, no implante e no

41

osso periimplantar. O contato entre o abutment e a plataforma do implante fator

chave porque reduz a carga sobre o parafuso do abutment, garantindo grande

eficincia destes componentes. Mesmo uma pequena desadaptao pode resultar

em mudanas na geometria do parafuso e na incidncia de tenses sobre os

parafusos (Barbosa et al., 2008).

Experimentos laboratoriais tm mostrado que o afrouxamento ou a fratura do

parafuso de reteno esto relacionados com a desadaptao implante/abutment, e

que a presena de um gap entre o implante e o abutment pode causar distribuies

de tenses desfavorveis nos componentes da conexo, no implante e no osso. Em

adio, a diminuio no torque de remoo aps testes de carregamento mecnico

cclico tambm tem sido descrita para este tipo de conexo. Avaliaes clnicas tm

relatado afrouxamentos ou fraturas de parafusos como complicaes comuns em

restauraes sobre implantes. Especula-se que o gap entre o implante e o abutment

pode ter influncia significativa nestes achados. A m adaptao de componentes

protticos causa a concentrao de clulas inflamatrias nos tecidos moles

adjacentes, o que pode afetar o nvel do osso alveolar de suporte (Coelho et al.,

2007). Foi demonstrado que o gap entre o implante e o abutment tem efeito direto na

perda ssea, tanto se as duas partes foram conectadas no momento da instalao

do implante quanto aps este ficar submerso para sua osseointegrao. Este

fenmeno ocorre se o implante for carregado ou no. Aps estas mudanas sseas,

a arquitetura dos tecidos moles, incluindo a aparncia das papilas, afetada. A

altura ssea interproximal influencia na papila interdental atuando como guia para os

contornos dos tecidos moles (Calvo-Guirardo et al., 2009).

Diversas tentativas de alteraes nos desenhos tm sido realizadas com o

objetivo de reduzir o gap implante/abutment, para assim, reduzir os contratempos

42

mecnicos e biolgicos. Entretanto, apenas sucesso limitado tem sido obtido. A

adio de componentes polimricos entre as partes da conexo foi capaz de reduzir,

mas no de eliminar a colonizao bacteriana. A adaptao de conexes cnicas,

como as do tipo cone morse, foram tambm apenas parcialmente bem sucedidas,

pois algumas delas permitem a passagem de fluidos (Coelho et al., 2008).

A liberdade rotacional entre o implante e o abutment depende das dimenses

dos hexgonos da conexo, e da qualidade de usinagem do fabricante. Estas

dimenses podem ser comprometidas aps a conexo da prtese, quando a carga

mastigatria pode gerar micromovimentos e deformar o hexgono do implante (Davi

et al., 2008). Lang et al. (2002) sugeriram que a preciso de encaixe dos

hexgonos na conexo parafusada deve permitir menos de 5 de movimentao

rotacional para sustentar uma junta parafusada estvel. Embora os novos desenhos

de parafusos tenham mantido o foco em aumentar a pr-carga na conexo

parafusada, tambm importante considerar que a desadaptao rotacional do

abutment de mais do que 5 aumenta significantemente a possibilidade de

afrouxamento do parafuso (Garine et al,. 2007). Jrnus et al. (1992) concluram

que conexes parafusadas podem se tornar mais resistentes ao afrouxamento de

parafusos eliminando-se a desadaptao rotacional.

1.3.4 Afrouxamento de Conexes Parafusadas

Conexes parafusadas implante/abutment tendem a afrouxar em condies

clnicas. Durante a moldagem e a confeco da prtese, apertos e afrouxamentos

sucessivos dos parafusos do abutment podem causar desgaste do componente e

diminuir a resistncia friccional das partes em contato, podendo causar resistncia

43

ao afrouxamento alterada, e potencial perda de pr-carga em funo (Weiss et al.,

2000). A unidade parafusada de uma prtese sobre implante est sempre sujeita a

foras externas de separao da conexo. Estas foras podem incluir contatos

oclusais excntricos, contatos laterais excursivos, contatos interproximais entre

implantes e dentes naturais, foras parafuncionais e estruturas no-passivas. Uma

vez que estas foras de separao excedam a pr-carga do parafuso, a conexo se

torna instvel. As cargas externas rapidamente danificam a pr-carga, resultando e

micromovimento e vibrao, que levam ao afrouxamento do parafuso (Winkler et al.,

2003). Segundo Siamos et al. (2002), o parafuso de uma conexo parafusada s

afrouxa se as foras externas que induzem a separao das partes forem maiores

que a fora que as mantm unidas. Assim, as foras de separao da conexo no

devem ser eliminadas, mas sim mantidas abaixo do limite das foras de unio.

Portanto, os dois principais fatores envolvidos em manter os parafusos dos

implantes apertados so: maximizar a fora de travamento e minimizar as foras de

separao da conexo.

Um dos mecanismos que leva ao afrouxamento de parafusos o dobramento

excessivo da conexo. Se uma fora oblqua em uma restaurao

implantossuportada unitria causa carga maior do que o limite de proporcionalidade

do parafuso, deformao plstica ir acontecer, acarretando na perda de fora de

trao na haste do parafuso. Isto resulta na reduo das foras de contato entre o

abutment e o implante, e consequentemente, o parafuso se afrouxa mais facilmente

(Siamos et al., 2002).

O processo de afrouxamento ocorre em 2 estgios. Foras externas aplicadas

sobre a conexo parafusada que sejam suficientes para causar mesmo uma

pequena quantidade de deslizamento entre as roscas liberam parte do estiramento

44

do parafuso, e parte da pr-carga perdida. No segundo estgio do afrouxamento, a

pr-carga se encontra abaixo de um valor crtico; foras externas e vibraes podem

causar rotao das espiras do parafuso. Neste ponto a conexo parafusada deixa de

exercer sua funo e falha (Burguete et al., 1994, Tzenakis et al., 2002).

Um mecanismo significante que resulta em afrouxamento do parafuso em

restauraes implantossuportadas o efeito de acomodao (settling effect,

embedment relaxation). O efeito de acomodao, que desempenha papel crtico na

estabilidade do parafuso, resultado do fato de que nenhuma superfcie

completamente lisa. No importa o cuidado tomado na usinagem da superfcie de

um implante, ela sempre ligeiramente rugosa quando observada ao microscpio.

Devido a essa microrugosidade, duas superfcies nunca esto completamente em

contato. A acomodao ocorre quando os pontos rugosos achatam sob carga, pois

eles so os nicos pontos em contato quando o torque inicial aplicado. Quando a

interface parafusada submetida a cargas externas, micromovimentos ocorrem

entre as duas superfcies. O desgaste das reas de contato aproxima as duas

superfcies. De 2% a 10% da pr-carga inicial perdida como resultado dessa

acomodao. Em conseqncia, o torque necessrio para remover um parafuso

menor do que o torque inicialmente utilizado para instal-lo. (Siamos et al., 2002;

Winkler et al., 2003). A magnitude do efeito de acomodao depende da rugosidade

inicial das superfcies, da dureza das superfcies, e da magnitude das foras de

carregamento. Superfcies rugosas e grandes cargas externas aumentam a

acomodao. Quando o efeito de acomodao total maior do que o alongamento

elstico do parafuso, este se torna frouxo, pois deixam de existir foras de contato

para segur-lo em posio. Para reduzir o efeito de acomodao, os parafusos de

45

implantes devem ser reapertados 10 minutos aps a aplicao inicial de torque

(Winkler et al., 2003).

Vrias complicaes podem ocorrer como resultado de parafusos de reteno

frouxos. Pode haver tecido de granulao entre o abutment solto e o implante,

levando formao de fstulas, e infeco dos tecidos moles. Em adio, os

parafusos soltos esto mais sujeitos a fraturas sob carga, levando a complicaes

protticas, em longo prazo (Cho et al., 2004). O afrouxamento ou a fratura do

parafuso do abutment pode ser uma complicao severa, pois se torna necessrio

remover a restaurao para se ter acesso ao parafuso. Como resultado,

restauraes cimentadas podem ser danificadas ou destrudas neste processo

(Tsuge e Hagiwara, 2009).

A literatura no apresenta consenso sobre afrouxamento de parafusos,

havendo relatos de taxas de afrouxamento desde 2% at 40%. A causa mais

provvel da maioria dos afrouxamentos de parafusos o aperto inadequado dos

mesmos. Est comprovado que parafusos com encaixe sextavado para a chave de

torque podem ser apertados, mesmo manualmente, a um grau maior do que

parafusos fendados (Cho et al., 2004).

1.3.5 Determinao da Pr-Carga a Partir do Torque

O controle de torque o mtodo primrio utilizado na odontologia para aperto

dos parafusos dos abutments, e os fabricantes especificam o torque no qual os

parafusos precisam ser apertados para atingir a pr-carga ideal. Entretanto, existe

impreciso inerente aos torqumetros em geral, e variao significante entre

operadores e torqumetros, observada na implantodontia em particular. Isto significa

46

que a pr-carga esperada pode no acontecer de fato. Embora a pr-carga seja

controlada pela aplicao de torque, ela tambm afetada por vrias outras

variveis, como fatores do desenho geomtrico (o passo de rosca, as dimenses do

sistema), as propriedades dos materiais dos componentes do implante (mdulo de

elasticidade e coeficiente de Poisson), assim como condies ambientais que

afetam as interaes dos materiais (variao da frico superficial devido ao estado

de lubrificao das superfcies de contato do parafuso do abutment e do orifcio do

implante). Existe um grau de incerteza sobre o efeito de cada uma destas variveis

na pr-carga obtida no complexo implante/abutment aps o aperto do parafuso

(Guda et al., 2008). Apertos manuais dos parafusos de implantes apresentam erros

de 15% a 48% do torque desejado. Operadores inexperientes tendem a sub-

torquear os parafusos, enquanto operadores experientes tendem a sobretorque-los

(Standlee et al., 2002).

A utilizao de torqumetros eletrnicos digitais de preciso para aplicar pr-

carga definida e a anlise das tolerncias de usinagem dos fabricantes ajudaram no

entendimento de como aperfeioar a mecnica das juntas em hexgono externo,

que continua a ser a mais popular at os dias de hoje (Norton et al., 1999).

Considerando diversos estudos na literatura, o torque de aperto do parafuso

de grande importncia na manuteno da pr-carga na conexo parafusada.

Portanto, assume-se que os valores do torque de desaperto registrados quando se

remove um parafuso de abutment so a medida da pr-carga remanescente no

parafuso (Khraisat et al., 2004). Segundo Shigley e Misonke (1989), a aferio do

torque um mtodo utilizado para avaliar a estabilidade da conexo parafusada,

verificando ou testando o apertamento do parafuso. O processo consiste em um

operador avanar o parafuso delicadamente na direo do aperto, observando o

47

valor de torque inicial, utilizando um medidor de torque eletrnico. Se o torque inicial

ao qual o parafuso foi apertado conhecido, a aferio de torque pode fornecer

informaes a respeito do torque residual, e portanto, o potencial para afrouxamento

da conexo. Esta tcnica uma abordagem bem aceita na engenharia.

O valor de torque de aperto especfico para uma conexo parafusada

especfica vlido apenas para as primeiras instalaes do abutment; o uso

contnuo do mesmo parafuso parece alterar as propriedades do coeficiente de

frico da conexo, resultando em pr-carga inferior no parafuso, em apenas 5

instalaes. Esta queda pode variar de 30% a 60%. Os trabalhos in vitro tm

demonstrado que, entre os diversos sistemas testados, aqueles que mantiveram os

valores de torque de remoo mais altos continham elementos friccionais cnicos

(Copped et al., 2009).

Segundo Dailey et al. (2009), para superar o problema de instabilidade da

conexo entre o abutment e o implante, trs solues tcnicas vm sendo

desenvolvidas:

i. O parafuso do abutment vem evoluindo em relao ao desenho e aos

materiais, para maximizar a pr-carga;

ii. O torque aplicado ao parafuso do abutment tem aumentado;

iii. Conexes friccionais cnicas foram desenvolvidas.

A razo para utilizao da conexo cnica que ela reduz a vibrao

transmitida ao parafuso devido estabilidade da reteno friccional. A conexo usa

simultaneamente a conicidade entre o implante e o abutment e o componente

retentivo do parafuso para promover contato ntimo entre o implante e o abutment e

aumentar a resistncia ao micromovimento.

48

No presente estudo, foi idealizado e desenvolvido experimentalmente um

parafuso de abutment com cabea cnica (parafuso cone morse), visando

proporcionar maior embricamento mecnico entre a cabea do parafuso e o seu

respectivo encaixe no abutment, com o objetivo de reduzir a incidncia de

afrouxamentos de parafusos nos diversos tipos de conexo prottica em implantes

osseointegrveis. As conexes cnicas apresentam uma mecnica distinta das

demais conexes: o contato ntimo entre as partes cnicas propicia uma resistncia

friccional entre os componentes, gerando um forte embricamento entre eles. So

muito utilizadas na rea mecnica devido ao seu alto grau de resistncia e preciso.

A ntima adaptao entre as peas propicia maior resistncia aos movimentos

rotacionais e vibrao. O formato cnico da cabea do parafuso foi proposto para

aumentar sua resistncia micro-movimentos, dificultando sua rotao e seu

afrouxamento. A hiptese formulada foi a de que o maior embricamento mecnico

do parafuso ao abutment atuaria como um fator de proteo pr-carga, reduzindo

a perda de torque dos parafusos cone morse. No existe, at o momento, qualquer

relato na literatura sobre a eficcia da utilizao de parafusos cnicos para a

reteno de abutments em restauraes implantossuportadas.

2. REVISTA DA LITERATURA

50

2. REVISTA DA LITERATURA

2.1 SISTEMAS DE CONEXO EXTERNA x SISTEMAS DE CONEXO INTERNA

2.1.1 Taxas de Sucesso e Complicaes Mecnicas

Um dos primeiros estudos internacionais apresentando taxas de sucesso

especficas para o tratamento com implantes osseointegrados foi o trabalho de Adell

et al. (1981). Neste artigo os autores relataram que durante um perodo de 15 anos

(1965-1980), 2.768 implantes de hexgono externo foram instalados em 410

arcadas de 371 pacientes consecutivos. A tcnica cirrgica e prottica foi

desenvolvida e avaliada por um perodo piloto de 5 anos. Os resultados de

procedimentos padronizados aplicados clinicamente com um perodo de observao

de 5 a 9 anos foi considerado como representativo do potencial do mtodo. Neste

grupo, 130 arcadas receberam 895 implantes, e destes, 81% dos implantes

maxilares e 91% dos implantes mandibulares permaneceram estveis. Aps o

primeiro anos em funo, a perda ssea foi de 1,5mm, e de 0,1mm anualmente,

aps este perodo.

Em 1989, foi publicado um estudo sobre os resultados clnicos obtidos com o

sistema de implantes IMZ, com conexo interna. De setembro de 1978 a setembro

de 1988, 3.088 implantes IMZ foram instalados em 1.401 casos consecutivos para

restaurar arcos parcial ou totalmente edntulos. Do total de implantes instalados,

334 implantes (10,8%) no foram acompanhados. Excludos da populao do

estudo, 2.754 implantes IMZ continuaram a ser acompanhados nos exames de

rotina. Durante o perodo do estudo, outros 61 implantes foram removidos devido a

51

complicaes de tecidos moles. Portanto, a taxa de sucesso dos implantes IMZ

acompanhados neste perodo de 10 anos foi de 97,8% (Kirsch e Ackermann,

1989).

O primeiro estudo sobre implantes osseointegrados unitrios foi publicado por

Jemt et al. (1990). Neste estudo, os autores relataram o acompanhamento de 16

pacientes por 3 anos. 23 implantes foram instalados entre 1982 e 1985. Apenas um

dos 23 implantes falhou aps o perodo de 3 anos. Um dos implantes teve que ser

inativado e recoberto por razes protticas. Portanto, aps 3 anos, 21 implantes

continuavam em funo (91%). 13 restauraes foram trocadas 1 vez, e outras duas

foram trocadas 2 vezes, por problemas estticos ou mecnicos. As outras trs foram

refeitas devido a trauma, ou fratura da face esttica. 67% das restauraes

mostraram problemas de instabilidade mecnica pelo menos uma vez durante o

primeiro ano em funo, previamente s alteraes nos componentes. No terceiro

ano, aps as alteraes nas restauraes, 5% ainda apresentaram problemas

mecnicos. Apenas 8 restauraes (35%) se apresentaram estveis durante todo o

perodo do estudo. Fstulas foram associadas com restauraes instveis e mveis

em 17% dos casos. As fstulas foram resolvidas aps reaperto e limpeza dos

componentes. Os autores concluram que aps modificaes nos componentes e

nas tcnicas de tratamento, os implantes Brnemark puderam ser utilizados com

bons resultados para restaurar implantes unitrios.

No ano seguinte, Jemt et al. (1991) publicaram um estudo multicentro no qual

107 implantes unitrios foram instalados em 92 pacientes. A taxa de sucesso dos

implantes foi de 97,2% aps 1 ano de acompanhamento. Os autores ressaltaram

que o problema mais evidente durante o primeiro ano de acompanhamento foi o

52

afrouxamento dos parafusos dos abutments; 26% dos parafusos tiveram que ser

reapertados.

Em estudo prospectivo multicentro, Laney et al. (1994) acompanharam 92

pacientes com restauraes unitrias sobre implantes do tipo Brnemark. Aps 3

anos de acompanhamento, 82 dos 92 pacientes inicialmente includos no estudo

continuaram a ser acompanhados. O sucesso cumulativo dos implantes aps 3 anos

foi de 97,2%. Uma das principais intercorrncias relatadas no estudo foi o

afrouxamento de parafusos, principalmente nas regies de incisivos e pr-molares

superiores. No acompanhamento de 3 anos, 10 coroas se encontravam frouxas e

foram torqueadas novamente. Em 5 destas coroas os parafusos de titnio foram

trocados por parafusos de ouro, o que segundo os autores eliminou o problema. Os

autores comentaram tambm que, com a utilizao do parafuso de ouro, ocorreu a

diminuio dos micromovimentos do abutment, o que promoveu a reduo da

ocorrncia de fstulas, inflamao gengival e hiperplasias ao redor das restauraes.

Becker e Becker (1995) realizaram estudo clnico no qual 22 pacientes

receberam 24 implantes para restaurao de molares unitrios com prteses

implantossuportadas. O acompanhamento dos pacientes foi de 24 meses em mdia.

A taxa de sucesso cumulativo dos implantes foi de 95%, com apenas perda.

Afrouxamento do parafuso prottico aconteceu em oito implantes, entre 1 e 3 vezes

(38%). No foram relatadas ocorrncias de fraturas dos implantes ou das coroas. Os

autores concluram que a restaurao de molares ausentes com coroas parafusadas

sobre implantes unitrios foi uma conduta previsvel; entretanto, foi observada alta

incidncia de afrouxamentos do parafuso prottico.

Um estudo do mesmo ano acompanhou 56 pacientes com instalao de 240

implantes Brnemark, de 2 a 4 meses aps o carregamento dos mesmos. A taxa de

do abilio coppede corrigida

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