proyecto especifico ps vf3 ludoteca clemencia 2015

8/16/2019 Proyecto Especifico Ps Vf3 Ludoteca Clemencia 2015

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PROYECTO: LEGALIZACION SERVICIO DE ENERGIA ELECTRICA LUDOTECA DEL MUNICIPIO DE

CLEMENCIA BOLIVAR

DISEÑADOR: LUIS CARLOS CASTRO BELTRAN- INRUSH LTDA.

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M.P.: BL 205-26307 Versión 01 17/05/2016

MODIFICACIONES RESPECTO A LA EDICIÓN ANTERIOR

Edición. Modificación. fecha

V 0.0

V 1.0

Proyecto Específico

Correcciones al Proyecto Específico según comunicado PE

03855 CO-CO FO 002 del 07 del 07 del 2015 de ELECTRICARIBE.

06/07/2015

29/07/2015

Siglas de Responsables y Fechas de las Ediciones.

Edición Objeto e Ed. Elaborado por: Fecha Elb. Revisó: Fecha Rev.

V 0.0 Proyecto Específico Luis CarlosCastro Beltrán

06/07/2015

V 1.0 Correcciones Luis CarlosCastro Beltrán

29/07/2015

Elaborado Por:LUIS CARLOS CASTRO BELTRAN- INRUSH LTDA.

Revisado Por: Parámetro N. Apellido-ELECTRICARIBE

(FIRMA)M.P.: BL 205-26307

(FIRMA)M.P.: AT XXX-0000


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INDICE

1. Memoria1.1. Memoria descriptiva

1.1.1. Preámbulo1.1.2. Peticionario y Objeto

1.1.3. Emplazamiento1.1.4. Descripción de la instalación

1.1.4.1. Circuito (s) Origen de MT1.1.4.2. Instalación de MT1.1.4.3. Instalación de BT1.1.4.4. Instalación CT1.1.4.5. Equipos de medida

1.2. Cálculos justificativos1.2.1. Cálculos Eléctricos: Regulación y Capacidad

1.2.1.1. Análisis y cuadros de cargas iniciales y futuras, incluyendo análisis de factor depotencia y armónicos.

1.2.1.2. Análisis del nivel tensión requerido.1.2.1.3. Cálculos de regulación MT y BT.1.2.1.4. Cálculo de transformadores incluyendo los efectos de los armónicos y factor de

potencia en la carga1.2.1.5. Cálculo económico de conductores, teniendo en cuenta todos los factores de

pérdidas, las cargas resultantes y los costos de la energía.1.2.1.6. Cálculos de canalizaciones (tubo, ductos, canaletas y electroductos) y volumen de

encerramientos (cajas, tableros, conduletas, etc.).

1.2.1.7. Cálculos de pérdidas de energía, teniendo en cuenta los efectos de armónicos yfactor de potencia.

1.2.2. Cálculos Eléctricos: Cortocircuito, Protecciones y PT1.2.2.1. Análisis de cortocircuito y falla a tierra.

1.2.2.2. Cálculo y coordinación de protecciones contra sobrecorrientes. En baja tensión sepermite la coordinación con las características de limitación de corriente de losdispositivos según IEC 60947-2 Anexo A.

1.2.2.3. Verificación de los conductores, teniendo en cuenta el tiempo de disparo de losinterruptores, la corriente de cortocircuito de la red y la capacidad de corriente delconductor de acuerdo con la norma IEC 60909, IEEE 242, capítulo 9 o equivalente

1.2.2.4. Calculo de puesta a tierra y estudio de resistividad.1.2.3. Cálculos Eléctricos: Aislamiento, y protección contra Rayos, Riesgo eléctrico.

1.2.3.1. Análisis de coordinación de aislamiento eléctrico.1.2.3.2. Análisis de nivel de riesgo por rayos y medidas de protección contra rayos.1.2.3.3. Análisis de riesgos de origen eléctrico y medidas para mitigarlos.1.2.3.4. Cálculo de campos electromagnéticos para asegurar que en espacios destinados a

actividades rutinarias de las personas, no se superen los límites de exposicióndefinidos en la Tabla 14.1 del RETIE.

1.2.3.5. Clasificación de áreas.1.2.4. Cálculos mecánicos

1.2.4.1. Datos de la Red1.2.4.2. Cálculos mecánicos De Conductores1.2.4.3. Cálculos mecánicos De Postes Autosoportados.


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1.2.4.4. Cálculos mecánicos De Postes Con Retenida.1.2.4.5. Calculo mecánico de cimentaciones y estudio de suelos

1.3. Documentación para ejecución (Para redes Aéreas)

1.3.1.Red MT

1.3.1.1. Vanos ideales de regulación

1.3.1.2. Tablas de regulación MT

1.3.1.3. Tablas de cimentaciones postes MT

1.3.1.4. Tabla de PAT

1.3.1.5. Tabla de fusibles

1.3.2. Red BT

1.3.2.1. Tablas de cimentaciones postes BT

1.3.3. Centros de Transformación


1.3.3.2. Tabla de PAT x CT

1.3.4. Poste a Poste materiales a Montar

1.3.5. Poste a Poste materiales a desmontar

1.4. Tramitaciones

1.4.1.Relación de bienes y derechos afectados

1.4.2. Tabla de cruzamientos, paralelismos y paso por zonas

2. Planos

2.1. Plano planta, de situación y emplazamiento.2.2.

Planos De Detalle para validar distancias de seguridad.

2.3. Diagramas Unifilares.

3. Anexos

3.1. Copia de Cédula de Ciudadanía.3.2. Copia de Tarjeta Profesional.3.3. Para proyectos específicos de redes abiertas o subterráneas se debe presentar el documento

de aprobación del diseño del alumbrado público por parte del Municipio y /o Concesión.


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1. Memoria

1.1. Memoria descriptiva

1.1.1. Preámbulo

El presente proyecto se ajusta a lo solicitado por el RETIE y alo especificado en los proyectos tipos de ELECTRICARIBE S.A E.S.P.

Para este proyecto aplica:

Centro de transformación tipo poste.

Líneas Subterráneas de Baja Tensión.

1.1.2.Peticionario y Objeto

ALCALDIA DEPARTAMENTAL DEL MUNICIPIO DE CLEMENCIA BOLIVAR.

Nit. ; 806.000.701-9. [email protected]

Tel/Cel: 6298146 - 6298216 – 6298149/ 3114031057 – 3135755063.

El objeto del presente documento es la obtención de las autorizaciones

Administrativas de la conexión del proyecto eléctrico la red operada por

ELECTRICARIBE S.A E.S.P.

Cliente/Dueño del proyecto:

NOMBRE COMPLETO DEL CLIENTE/DUEÑO DEL PROYECTO:

ALCALDIA DEPARTAMENTAL DEL MUNICIPIO DE CLEMENCIA BOLIVAR

CÉDULA/NIT DEL CLIENTE/DUEÑO DEL PROYECTO: 806.000.701-9

CORREO ELECTRÓNICO DEL CLIENTE/DUEÑO DEL PROYECTO:

[email protected]

TELÉFONO FIJO Y TELÉFONO CELULAR DEL CLIENTE/DUEÑO DELPROYECTO:

6298146 - 6298216 – 6298149/ 3114031057 - 3135755063

Promotor:

NOMBRE COMPLETO DEL PROMOTOR: Jorge Luis Batista Herrera

CÉDULA/NIT DEL PROMOTOR: 806.000.701-9 DIRECCIÓN DEL PROMOTOR: CLEMENCIA-BOLIVAR BARRIO EL BOLSILLO

CLLE EL OASIS

CORREO ELECTRÓNICO DEL PROMOTOR: [email protected]

TELÉFONO FIJO Y TELÉFONO CELULAR DEL PROMOTOR:

6571506/ 3014576235


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Diseñador:

NOMBRE COMPLETO DEL DISEÑADOR:

LUIS CARLOS CASTRO BELTRAN

CÉDULA/NIT DEL DISEÑADOR: 73.094.506 de Cartagena

CORREO ELECTRÓNICO DEL DISEÑADOR: [email protected]

TELÉFONO FIJO Y TELÉFONO CELULAR DEL DISEÑADOR:

(5) 6571506/313 54 36 082

El objeto del presente documento es la obtención de las autorizaciones

administrativas de la conexión del proyecto eléctrico a la red operada por

ELECTRICARIBE S.A E.S.P.

1.1.3.Emplazamiento

En la siguiente tabla se incluye la localización geográfica del proyecto y su

categorización según Proyectos Tipo.

Departamento(s) BOLIVAR

Municipio(s) CARTAGENA

Localidad(es) CLEMENCIA

Zona URBANA

Área CT TIPO POSTE/INSTALACION BASICA

Contaminación CONTAMINACION NORMAL

1.1.4. Descripción de la instalación

1.1.4.1. Circuito(s) Origen de MT: Bayunca 2


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1.1.4.2. Instalación de MT:

DESCRIPCIÓN CARACTERÍSTICA

Tensión nominal de diseño (kV) 15

Potencia máxima de transporte (MVA) 0.075

Conductor(es) Existente

N° Circuitos 1

Origen Apoyo EPE006

Final Apoyo EPE006

Longitud Red Aérea (km) N.A.

Longitud Red Subterránea (km) N.A.

1.1.4.3. Instalación de BT:

DESCRIPCIÓN CARACTERÍSTICA

Tensión nominal de diseño (V) 220/127

Conductores 3#250 MCM Al fase +1#250 MCM Al neutro 90°

Configuración de la línea de B.T Subterránea Normal tubería pvc conduit 3”

Número de clientes/Tipo 1

Longitud Red Aérea (km) N.A.

Longitud Red Subterránea (km) 0.037


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1.1.4.4. Instalación CT:

1.1.4.5 Equipos de medida (Tener presente RES CREG 038 de 2014):

DESCRIPCIÓN UNIDADES

VALOR

Medidor

Tipo de Medida Semi-directa 4

Tensión de servicio

KV 0.0220Corriente de servicio A 197

Clase de precisión 1

Transformadores de Medida

Relación de transformación (TC´s) A 200/5

Relación de transformación (TP´s) V N.A.

Tipo Exterior

Clase de precisión 0.5

DESCRIPCION UNIDADES VALOR

Potencia kVA 75

Aislante

Tensiones Vp

Vs

13200

220/127

Tipo de transformador Tipo Poste

Grupo de conexión Dyn5

Temperatura de aceite °C 60

Temperatura de

devanados

°C 65

Bil kV 95/30

Uz % 3.06


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1.2. Cálculos justificativos1.2.1. Cálculos Eléctricos: Regulación y Capacidad.

1.2.1.1. Análisis y cuadros de cargas iniciales y futuras, incluyendo análisis de factor depotencia y armónicos.

Análisis de factor de potencia:

Datos de entrada:P = 58.636 wFp (%) = 90

Cos θ = 0.9 θ=25.84°Sen θ = 0.44

Tableros CantPOTENCIA

TOTALPOT LUCES

POT

TOMAS

POTENCIA

EQUIPOS

W W W W

TM 1 1 3.426,00 674,00 1.260,00 1.492,00

TM 2 1 15.876,00 1.296,00 8.580,00 6.000,00

TM 3 1 12.242,00 2.662,00 3.000,00 6.580,00

TM 4 1 22.092,00 2.952,00 13.140,00 6.000,00

CARGA EXISTENTE

SALON MULTIPLE1 5.000,00 5.000,00

58.636,00 12.584,00 25.980,00 20.072,00

Q = 28.667 v.a.r

P = 58.636 w

S = 65.151 v.a.


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Datos de salida:S = 65.151 v.a.P = 58.636 w Q = 28.667 v.a.r

1.2.1.2. Análisis del nivel tensión requerido.Según la carga calculada (65,151 kVA), y por la información de la factibilidad serequiere Nivel de tensión por Media Tensión a 13.200V (Fase-Fase-Fase).El nivel de tensión de servicio por Baja Tensión que se requiere en este proyecto esa 220V (Fase-Fase-Fase) y 127V (Fase-Neutro), debido a que las cargas a alimentarson equipos de Aires Acondicionados, luces de oficina, y Tomacorrientes paraequipos de computación.

1.2.1.3. Cálculos de regulación MT y BT.

Regulación en MT:

No aplica ya que nos conectamos a la red trifásica existente 13.200V. En laestructura de alineación en la cual instalamos el transformador trifásico de 75Kva, DY5, 13,200/220/127V, 60 Hz, en aceite.

Regulación en Baja Tensión:

CTOLUCES

(2x32w)LUCES

( 1X26 w)Ventilador

(100 w)

AvisoLuminoso 26

w

Tomas(180 W)

Luces70W

LUCESEMERG

A.A.(12000 BTU)

A.A.(18000 BTU)

A.A.(24000 BTU)

A.A.(36000 BTU) VATIOS PROTECCION

CABLEAWG DESCRIPCION

1 2 4 17 674 1X15 12LUCES OFICINAS, DEPOSITO Y

AVISOS PASILLO

2 4 720 1X15 12 TOMAS OFICINAS3 3 540 1x15 12 TOMAS OFICINAS

4-6 1 746 2X20 12 AA OFICINA5-7 1 746 2X20 12 AA OFICINA8 0 R9 0 R

10 0 R11 0 R12 0 R

2 4 0 17 7 0 0 2 0 0 0 3426

3806,7 VA

CARGA LUCES 674

CARGA TOMAS 1260

AA 1492,0

TOTAL VATIOS

TABLERO DE DISTRIBUCION TM 1

CALCULO CARGAS CONECTADAS


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CTOLUCES

(2x32w)

LUCES

( 1X26 w)

Ventilador

(100 w)

Aviso

Luminoso

26 w

Tomas

(180 W)UPS

A.A.

(12000 BTU)

A.A.

(18000 BTU)

A.A.

(24000 BTU)

A.A.

(36000 BTU)VATIOS PROTECCION

CABLE

AWGDESCRIPCION

1 17 8 1296 1X15 12LUCES PRODUCCION, LAB

AUDIO, LAB VIDEO ESTUDIO

2 5 900 1X15 12 TOMAS LAB AUDIO

3 6 1080 1X15 12 TOMAS SALON MULTIPLE

4 5 900 1X15 12 TOMAS LAB VIDEO

5 5 900 1X15 12 TOMAS LAB VIDEO

6 5 900 1X15 12 TOMAS DEPOSITO,DISPONIBLE

7 5 900 1X15 12 TOMAS PRODUCCION

8-10 1 1500 2X30 10 AA PRODUCCION

9-11 1 1500 2X30 10 AA LAB AUDIO

12-14 1 1500 2X30 10 AA MASTER

13-15 1 1500 2X30 10 AA LAB VIDEO

16-18 0

17 1 2000 1X30 10 ALIMENTACION UPS LAB

AUDIO

19 1 1000 1X20 10 ALIMENTACION UPS LAB

VIDEO

20 0 R

21 0 R

22 0 R

23 0 R

24 0 R

17 8 0 0 31 2 0 4 0 0 15876

17640,0 VA

CARGA LUCES 1296,0

CARGA TOMAS 8580

AA 6000,0


CALCULO CARGAS CONECTADAS

TOTAL VATIOS

CTOLUCES

(2x32w)LUCES

( 1X26 w)Ventilador

(100 w)

AvisoLuminoso

26 w

Tomas(180 W) UPS

A.A.(12000 BTU)

A.A.(18000 BTU)

A.A.(24000 BTU)

A.A.(36000 BTU) VATIOS PROTECCION

CABLEAWG DESCRIPCION

1 15 2 1160 1X15 12 LUCES VIDEOTECA

2 16 3 4 1502 1X15 12 LUCES BIBLIOTECA

3-5 1 1500 2X30 10 AA BIBLIOTECA

4-6 1 1500 2X30 10 AA BIBLIOTECA

7-9

8-10

11-1312-14

15 5 900 1X15 12 TOMAS VIDEOTECA

16 5 900 1X15 12 TOMAS VIDEOTECA17 6 1080 1X15 12 TOMAS VIDEOTECA

18 5 900 1X15 12 TOMAS BIBLIOTECA



21 1 1000 1X30 10 UPS VIDEOTECA

22 0 R

23 0 R

24 0 R

30 31 3 6 0 31 1 0 0 2 0 12242

13602,2 VA

CARGA LUCES 2662,0CARGA TOMAS 3000

AA 6580,0


CALCULO CARGAS CONECTADASTOTAL VATIOS


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Power Factor (PF) 0.69

K-Factor 3.1Harmonic Loss Factor 52.3Derating of transformer due to harmonic eddy currents 100.0

%

Harmonic resonance number of PFC and source inductance 0.00

Total current losses at nominal rated current 0.6 kW

Resistive losses at nominal rated current 0.6 kW

Eddy current losses at nominal rated current 0.0 kW

Total losses at load current 0.2 kW

Resistive losses at load current 0.0 kW

Eddy current losses at load current 0.1 kW

Harmonic voltages at secondary side of transformerHarmonic order 1 5 7 11 13 17 19 23 25 29 31 35 37 41 43 47 49

Harmonic voltage

[%]

100 2.4 2.5 1.7 1.4 1.6 1.6 1.6 1.4 1.5 1.6 1.5 1.4 1.5 1.5 1.5 1.4

Harmonic voltageLine-Line [V]

219 5.3 5.6 3.8 3.2 3.4 3.6 3.5 3.2 3.3 3.4 3.3 3.1 3.2 3.3 3.2 3.1

Harmonic voltage

Line-Neutral [V]

126 3.1 3.2 2.2 1.8 2.0 2.1 2.0 1.8 1.9 2.0 1.9 1.8 1.9 1.9 1.8 1.8

Harmonic currents at secondary side of transformerHarmonic order 1 5 7 11 13 17 19 23 25 29 31 35 37 41 43 47 49

Harmonic current

[%]

100 74 55 24 17.2 14.1 13.3 10.6 8.9 8.0 7.7 6.6 6.0 5.5 5.4 4.8 4.4

Harmonic current

[A]

33 24 18.6 8.1 5.7 4.7 4.4 3.5 3.0 2.7 2.6 2.2 2.0 1.8 1.8 1.6 1.5

Note: Simulated data does not consider the effect of the PFC capacitance on

harmonics

Harmonic spectra at secondary side of transformer


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4. RESULTS AT COMMON BUS BAR

Short circuit power 1.9 MVA

Short circuit current 5.0 kAShort circuit ratio 106.0

Total harmonic voltage distortion (THvD) 6.7 %Total harmonic current distortion (THiD) 102.3 %Total demand distortion (TDD) 71.51 %

Partial weighted harmonic current distortion (PWHD) 133.7 %

RMS current 47.6 ADisplacement Power Factor (DPF) 0.99Power Factor (PF) 0.7Harmonic voltages at common bus bar

Harmonic order 1 5 7 11 13 17 19 23 25 29 31 35 37 41 43 47 49

Harmonic voltage

[%]

100 2.4 2.5 1.7 1.4 1.6 1.6 1.6 1.4 1.5 1.6 1.5 1.4 1.5 1.5 1.5 1.4

Harmonic voltage

Line-Line [V]

219 5.3 5.6 3.8 3.2 3.4 3.6 3.5 3.2 3.3 3.4 3.3 3.1 3.2 3.3 3.2 3.1

Harmonic voltage

Line-Neutral [V]

126 3.1 3.2 2.2 1.8 2.0 2.1 2.0 1.8 1.9 2.0 1.9 1.8 1.9 1.9 1.8 1.8


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Harmonic currents at common bus barHarmonic order 1 5 7 11 13 17 19 23 25 29 31 35 37 41 43 47 49

Harmonic current

[%]

100 74 55 24 17.2 14.1 13.3 10.6 8.9 8.0 7.7 6.6 6.0 5.5 5.4 4.8 4.4

Harmonic current

[A]

33 24 18.6 8.1 5.7 4.7 4.4 3.5 3.0 2.7 2.6 2.2 2.0 1.8 1.8 1.6 1.5

Harmonic spectra at common bus bar


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5. RESULTS AT DRIVES BUS BAR

Short circuit power 1.9 MVAShort circuit current 5.0 kA

Short circuit ratio 106.0

Total harmonic voltage distortion (THvD) 6.7 %Total harmonic current distortion (THiD) 102.3 %Total demand distortion (TDD) 71.5 %Partial weighted harmonic current distortion (PWHD) 133.7 %

RMS current 47.6 ADisplacement Power Factor (DPF) 0.99Power Factor (PF) 0.69

Harmonic voltages at drives bus barHarmonic order 1 5 7 11 13 17 19 23 25 29 31 35 37 41 43 47 49

Harmonic voltage

[%]

100 2.4 2.5 1.7 1.4 1.6 1.6 1.6 1.4 1.5 1.6 1.5 1.4 1.5 1.5 1.5 1.4

Harmonic voltage

Line-Line [V]

219 5.3 5.6 3.8 3.2 3.4 3.6 3.5 3.2 3.3 3.4 3.3 3.1 3.2 3.3 3.2 3.1

Harmonic voltage

Line-Neutral [V]

126 3.1 3.2 2.2 1.8 2.0 2.1 2.0 1.8 1.9 2.0 1.9 1.8 1.9 1.9 1.8 1.8


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Harmonic currents at drives bus barHarmonic order 1 5 7 11 13 17 19 23 25 29 31 35 37 41 43 47 49

Harmonic current

[%]

100 74 55 24 17.2 14.1 13.3 10.6 8.9 8.0 7.7 6.6 6.0 5.5 5.4 4.8 4.4

Harmonic current

[A]

33 24 18.6 8.1 5.7 4.7 4.4 3.5 3.0 2.7 2.6 2.2 2.0 1.8 1.8 1.6 1.5

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8. NORM COMPLIANCE

8.1 NORM COMPLIANCE AT TRANSFORMER

Norm compliance of harmonic currents

Harmonic currents simulated at secondary side of transformerHarmonic order 5 7 11 13 17 19 23 25 29 31 35 37 41 43 47 49 TDD

Harmonic currents

[%]

74 55 24 17.2 14.1 13.3 10.6 8.9 8.0 7.7 6.6 6.0 5.5 5.4 4.8 4.4 102.3

Harmonic currents

[A]

24 18.6 8.1 5.7 4.7 4.4 3.5 3.0 2.7 2.6 2.2 2.0 1.8 1.8 1.6 1.5 0.0

Limits specified for harmonic currents for the estimated short circuit ratio of 106.0Note: text in red colour indicates that the standard value is exceeded

Norm compliance of harmonic voltages

Harmonic voltages simulated at secondary side of transformer (PFC capacitance notincluded)

Harmonic order 5 7 11 13 17 19 23 25 29 31 35 37 41 43 47 49 THD

Harmonic voltages

[%]

2.4 2.5 1.7 1.4 1.6 1.6 1.6 1.4 1.5 1.6 1.5 1.4 1.5 1.5 1.5 1.4 6.7

Limits specified for harmonic voltages for the estimated short circuit ratio of 106.0Note: text in red colour indicates that the standard value is exceeded

Harmonic spectra and norm limits at secondary side of transformer


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8.2 NORM COMPLIANCE OF HARMONIC CURRENTS PER DRIVE

Drive type/Shaft power: 5.2 kW (Quantity: 1)UPS PROYECTADA

Harmonic currents simulated per driveHarmonic order 5 7 11 13 17 19 23 25 29 31 35 37 41 43 47 49 TDD

Harmonic

currents [%]

64 40 8.1 5.2 4.3 3.0 2.6 2.0 1.7 1.4 1.2 1.0 0.8 0.7 0.6 0.5 77.0

Limits specified for harmonic currents for the estimated short circuit ratio of 106.0 Harmonic order 5 7 11 13 17 19 23 25 29 31 35 37 41 43 47 49 TDD

Note: text in red colour indicates that the standard value is exceeded

Drive type/Shaft power: 0.1 kW (Quantity: 100)LUCES PROYECTADAS


Harmonic

currents [%]

82 66 35 25 21 20 16.3 13.9 12.5 12.3 10.5 9.5 8.9 8.7 7.8 7.2 123.6




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Drive type/Shaft power: 0.1 kW (Quantity: 10)LUCES PROYECTADAS


Harmonic

currents [%]

82 66 35 25 21 20 16.3 13.9 12.5 12.3 10.5 9.5 8.9 8.7 7.8 7.2 123.6



Note: Compliance is done without including background voltage predistortion or unbalance

El factor K se calcula para 3.1Se procede a calcular la corriente máxima que debe suministrar el transformador

Para un valor de Imax (pu)= 88.59%Se debe utilizar el transformador a un 88.59% de la capacidad nominal cuando alimenta una cargacon generación de armónicos.

1.2.1.5. Cálculo económico de conductores, teniendo en cuenta todos los factores depérdidas, las cargas resultantes y los costos de la energía.

En este proyecto se elige el conductor teniendo en cuenta que soporta la corriente nominal del

transformador y por la regulación de acuerdo al retie.

Por Corriente:

Potencia Calculada (kVA): 66.44Tensión secundaria de fase (V): 220,0Corriente de fase(A): 174.36

Corriente de diseños(A): 217.95 con factor de seguridad al 25%.

Por Regulación:

Realizando el cálculo de la Impedancia Efectiva (Zef):

IMPEDANCIA EFICAZ La Norma NTC 2050 en la nota 2 de la tabla 9 del capítulo 9, establece que“multiplicando la corriente por la impedancia eficaz se obtiene un valor bastante aproximado

de la caída de tensión entre fase y neutro”, adicionalmente define la impedancia eficaz así:


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ZEF = R Cos 0 + X Sen 0 Donde:θ es el ángulo del factor de potencia del circuito.

R es la resistencia a corriente alterna de conductor.X es la reactancia del conductor. Para cable THHN No 250 Aluminio 90°C:

R=0.171Ω /kM, X=0.135 Ω/kMZef=(R*0,90)+(X*0,44)= (0.1539)+ (0.0594) = 0.2133 Ω Para circuitos trifásicos, aplicamos la Tabla 9 de fórmulas de La NTC 2050:ΔU= ((1,732*L*I)/V)*ZefΔU= ((1,732*0,037kM* 197A)/220)*0,2133 Ω/kM= 0.00122 V%Regulación = (ΔU)*100 = 0.129% CUMPLE¡

De la tabla 310-16 de la NTC 2050 elegimos el siguiente conductor de Aluminio conaislamiento para 90°C.Conductor elegido: 1x250 THHN/THWN AL AWGTipo de aislamiento: THHN/THWN 90°C

Corriente máxima del conductor(A): 230(Para 1 conductor)

De acuerdo con la norma NTC 2050 Artículo 310-16 y efectuando corrección por temperaturasambientes diferente a 30° (31°-35°) de 0,96 obtenemos:

Conductor elegido:Para fases #250 AWG de Aluminio Tipo de aislamiento THHN/THWN 90°C

Para Neutro #250 AWG de Aluminio Tipo de aislamiento THHN/THWN 90°CCorriente máxima de cada conductor 230 Amperios

Número de conductores necesarios por fase (U): 1

Número de conductores escogidos por fase (U): 1

1.2.1.6. Cálculos de canalizaciones (tubo, ductos, canaletas y electroductos) y volumen deencerramientos (cajas, tableros, conduletas, etc.).

SELECCIÓN DE DUCTO PARA BAJA TENSION Datos del conductorDescripción

Fase Neutro

Calibre del Conductor Aluminio 250 Mcm 250 McmCantidad de Conductores 3 1Tipo de Aislamiento THHN THHNTemperatura de Trabajo 90°C 90°C


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PROYECTO: LUDOTECA DE CLEMENCIA

El conductor de tierra es el bajante de SPT del transformador en la base del poste, el

Cual es independiente de la malla de puesta a tierra de las instalaciones internas.

El Ducto se selecciona de acuerdo a la Tabla C9 de la NTC 2050, y de acuerdo a esto se requiereDucto DB PVC de diámetro 3”, el cual puede alojar máximo 4 conductores.

Nota: Todos los datos en esta tabla son extraídos de la norma técnica Colombiana (NTC2050) y a su vez se cumple con los criterios en esta norma para la selección de Ductospara capacidad de conductores.

1.2.1.7. Cálculos de pérdidas de energía, teniendo en cuenta los efectos de armónicos yfactor de potencia.

=√ (2+ 2)è= (2)∙()

DESDE TRAFO 75 KVA HASTA TABLERO GENERAL (TDG) ACOMETIDA:L = 37 mts

Calibre THHN 250 mcm AL:R=0.171Ω /kM,X=0.135 Ω/kMZef= 0,212Ω I = 47.6 Amp

è= (2) ∙ (ef)P = 483.28W

14 AWG 2,08 8,60 0,00

12AWG 3,30 7,12 0,00

10 AWG 5,25 11,76 0,008 AWG 8,36 20,51 0,00

6 AWG 13,29 28,65 0,00

4 AWG 21,14 47,17 0,00

2 AWG 33,62 74,51 0,00

1/0 AWG 53,50 102,43 0,00

2/0 AWG 67,44 122,72 0,00

3/0 AWG 85,02 148,06 0,00

4/0 AWG 107,21 179,08 0,00

250 KCM 126,67 232,89 4 931,56

300 KCM 152,01 324,93 0,00

350 KCM 177,34 308,53 0,00

400 KCM 202,68 345,70 0,00

500 KCM 253,35 418,37 0,00931,56

2482,87

Cumple

4657,8

3

CALCULO DE DUCTOS TUBULARES

Area Total Conductores

en mm²Tipo y uso del Conductor

Cantidad

Conductores

Area con aislamiento

en mm²

Sección de Canaleta o Ducto cuadrado necesario en Pulgadas

Area - en mm² - de la Canaleta o Ducto rectangular necesaria

Ducto escogido

Comprobacion de la seccion de área del ducto tubular escogido

Area - en mm² - total de los conductores alojados en el ducto

Calibre

AWGCalibre mm²


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De acuerdo, a los datos obtenidos tenemos que la perdida ocasionada por la

presencia de armónicos es de 483.28W.

DESDE TABLERO GENERAL (TDG) HASTA TM-1

L = 15 mts ; S=3.81 Kva; V=220v

Calibre THHN #10 a.w.g.:Zef= 0.0576Ω TablasI = 17.31 Ampè= (2) ∙ (ef)P = 17.27 W


L = 10 mts ; S=17.64 Kva; V=220vCalibre THHN #4 a.w.g.:

Zt= 9.74x10-4 Ω/mZe= 9.74x10-4 Ω/m x 10m=0.00974 Ω

I = 80.18 Ampè= (2) ∙ (ef)P = 62.61 W


L = 28 mts ; S=13.6 Kva; V=220vCalibre THHN #4 a.w.g.:

Zt= 9.74x10-4 Ω/mZe= 9.74x10-4 Ω/m x 28m=0.027272 Ω I = 61.82 Ampè= (2) ∙ (ef)

P = 104.22 W


L = 38 mts ; S=24.65 Kva; V=220v

Calibre THHN #2 a.w.g.:Zt= 6.12x10-4 Ω/mZe= 6.12x10-4 Ω/m x 38m=0.023256 Ω I = 111.59 Ampè= (2) ∙ (ef)P = 289.59 W

1.2.2. Cálculos Eléctricos: Cortocircuito, Protecciones y PT.1.2.2.1. Análisis de cortocircuito y falla a tierra.

Para poder dimensionar las protecciones para cada configuración se realizan loscálculos de las intensidades de cortocircuito en la salida del transformador. Laintensidad para cortocircuito en bornas de BT se calcula de la siguiente forma:


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Siendo:Icc: Intensidad de cortocircuito (A)In: Intensidad nominal (A) Ucc:Tensión de cortocircuito (%).Para un transformador Trifásico de 75 KVA 13,200/220-127V, 60Hz, refrigeraciónONAN en aceite tipo convencional., se tiene:

Ucc( Tensión de cortocircuito)=3,06%In (Intensidad nominal)=197 APor lo tanto, la Intensidad de cortocircuito Icc está dada por:Icc=In/Ucc = 6438 A

Por lo tanto, los equipos de protección a utilizar en este proyecto deben tener unacapacidad de cortocircuito de 10 kA.

1.2.2.2. Cálculo y coordinación de protecciones contra sobrecorrientes. En baja tensión sepermite la coordinación con las características de limitación de corriente de los

dispositivos según IEC 60947-2 Anexo A.

Para este proyecto se realiza coordinación de protecciones del lado de alta

y Baja Tensión del transformador, debido a que el proyecto contempla lainstalación de una subestación tipo poste en un apoyo existente.

A continuación se consigna en la tabla siguiente los cálculos de lacoordinación protecciones de dicho proyecto.


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Las curvas de disparo de los Interruptores termo-magnéticos de 3x250A es:

Potencia (S) 75 KvaTension Primaria (Vp) 13.200 V

Tension Secundaria (Vs) 220 V

Impedancia (Zcc) 3,06 %

Corriente nominal del primario. In(p) S/1,73*Vp 3,28 A

Icc Primario In(p)/Zcc 107,33 A

3,0 CALCULO DE CORRIENTE EN BT-

Corriente nominal de l secundario. In(s) S/(1,73*Vs) 196,83 A

Icc Secundario In(s)/Zcc 6.432,34 A

Icc Secundario referida al primario 107,33 A

4,0 CURVAS DE COORDINACION

PARA EL TRANSFORMADOR DE 75 KVA le corresponde:

Fusible MT tipo dual 6A

Se util iza en BT Breaker Totali zador de 3x250A

4.1. CURVA FUSIBLE DE MT. CURVA 1

Corriente (A) Tiempo (s)

107,33 0.08 Icc

4.1. CURVA DE PROTECCION DE B.T. CURVA 2

Icc Factor Corriente Tiempos (s)

6.432,34 32,68 196,83 0,007 Icc

Ireferencia 196,83 A

CONCLUSIONES:

73 ms

Se garantiza la adecuada coordinación de protecciones el margen

de tiempo entre la proteccion de BT y MT es de ……………………….

y este valor es mayor a 35 ms

Se presenta la curva caracteristica del fusible dual de MT y el breaker Totalizador 3x250A de BT.

(COORDINACION DE PROTECCIONES (SUBESTACION TIPO POSTE)

LUDOTECA DE CLEMENCIA BOLIVAR

Protocolo o NTC 8191,0 DATOS DEL TRANSFORMADOR

2,0 CALCULO DE LA CORRIENTE EN MT.

Las curvas determinan

los tiempos de

despeje de la falla

Este valor no debe

ser mayor de 150 ms

Este valor debe serMayor de 35 ms


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1.2.2.3. Verificación de los conductores, teniendo en cuenta el tiempo de disparo de losinterruptores, la corriente de cortocircuito de la red y la capacidad de corriente del

conductor de acuerdo con la norma IEC 60909, IEEE 242, capítulo 9 o equivalente

Sección mínima del conductor de Baja Tensión:Icc 3f= 6,428 kA Corriente de cortocircuito secundaria

t.=0,15 seg. Tiempo de despeje de la fallaK=74 Constante del Aluminio con aislamiento PVC

S= (1000*Icc 3f*√t)/K = 33.64 mm2 Sección transversal mínima delconductor de Aluminio.Elección del conductor de Baja Tensión:

Potencia transformador: 75 kVA

Tensión de línea fase-fase: 220 VCorriente nominal de fase: 197 ACorriente de diseño: 246.25 A

Se escoge el conductor 1 x 250 THNN Al (Fases) + 1 x 250 THWN Al (Neutro) deacuerdo al numeral 1.2.1.5.


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1.2.2.4. Cálculo de puesta a tierra y estudio de resistividad.


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NOMBRE DEL PROYECTO:

Nivel de tensión en el secundario 220,0

Corriente de fal la a t ierra 3Ø referida al primario Io ( Dato suminist rado or O.R. ) 570,0

Corriente de fal la a t ierra 1Ø referida al primario Io ( Dato suminist rado por O.R. ) 370,0

Tension Nominal primaria ( Dato suministrado por O.R. ) 13.200,0 Factor X/R ( Dato suministrado por el Operador de Red ) 2,2

Factor de asimetría de la corriente de corto Tabla 10 IEEE 80 1,06

Constante del Material ( Tabla 23 del RETIE) 7,06

Tiempo de despeje de la falla de protecciones en el primario en Segundos 0,20

Area calculada del conductor en mm² 0,63

Area del conductor seleccionado en mm² 67,44

Verificación Area del Conductor selecc ionado

Longitud de las varillas 1,8000

Diámetro de la varilla en metros 0,0159

Diámetro del Conductor seleccionado ( d ) 0,0105

Profundidad del conductor de la malla 0,25


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1.2.3. Cálculos Eléctricos: Aislamiento, y protección contra Rayos, Riesgo eléctrico.

1.2.3.1. Análisis de coordinación de aislamiento eléctrico.

Se establece el Nivel Básico de Aislamiento (BIL) ante sobretensiones externas (Tipo rayo),debido a que en niveles de tensión inferiores a los 500 kV, estas sobretensiones son más

importantes que las sobretensiones internas (Tipo maniobra).

Todo el aislamiento deberá tener un Nivel Básico de Aislamiento (BIL) mayor igual a 95kV.

En este proyecto la estructura trifásica existente de alineación donde instalamos eltransformador trifásico de 75 Kva se encuentran Aisladores Compuesto Line- PostPoliméricos PH-13.2 con nivel de Tensión 15kV, teniendo en cuenta el nivel decontaminación normal, de acuerdo a Tabla 2 del Proyecto Tipo Líneas Eléctricas Aéreas MTsin neutro (Tabla Anexa).


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1.2.3.2. Análisis de nivel de riesgo por rayos y medidas de protección contra rayos.

INTRODUCCION

El riesgo ante descargas atmosféricas se define como la probabilidad de unapérdida anual promedio en una estructura o un servicio (potencia,telecomunicaciones etc.) como consecuencia de una descarga atmosférica.

El presente documento contiene el estudio del nivel de riesgo ante descargasatmosféricas para el proyecto LUDOTECA DEL MUNICIPIO DE CLEMENCIABOLIVAR, ubicado en CLEMENCIA BOLIVAR, dentro del marco de lanormatividad colombiana vigente.

Los cálculos efectuados se basan en la norma técnica colombiana NTC 4552-2 yen la norma internacional IEC 62305-2, utilizando el software de evaluación dela IEC.

La evaluación del nivel de riesgo involucra un gran número de variables,factores, criterios y cálculos por lo cual es necesario utilizar una herramientainformática que permita el manejo eficiente de los datos. El presente estudioutiliza como soporte el software de la IEC 62305.

INFORMACION DE ENTRADA

La información requerida para el cálculo del nivel de riesgo se presenta en elanexo 1 y comprende los siguientes aspectos:

1. Dimensiones de la estructura: comprende las dimensiones de la estructuraen estudio y de estructuras aledañas conectadas por acometidas deservicios.

2. Características de la estructura: comprende factores tales como el tipo desuelo en la estructura, el riesgo de fuego existente, las características del

cableado etc.3. Condiciones de uso de la estructura: comprende factores tales como elnúmero de personas presentes en la estructura, el tiempo de exposición, elcosto de las posibles pérdidas etc.


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4. Influencia del medio ambiente: comprende factores como el nivel ceraunicode la zona (actividad atmosférica), la localización y entorno de la estructuraetc.

5. Tipos de posibles pérdidas: factor que toma en cuenta las posiblesconsecuencias de una descarga atmosférica en o cerca de la estructura.

6. Las características de las acometidas de servicios: factor que toma encuenta los efectos de las descargas atmosféricas sobre las acometidaseléctricas y de telecomunicaciones.

7. Nivel de protección existente o diseñado: finalmente se tiene en cuenta parala valoración del nivel de riesgo ante descargas atmosféricas, la presenciade sistemas de pararrayos, descargadores de sobre tensiones etc., en casode existir.

DIVISION DE LA ESTRUCTURA EN ZONAS Zs

El primer paso en la valoración del nivel de riesgo para una estructura consisteen la división de la misma en zonas o partes con características homogéneas Z S,la división de la estructura en partes permite una valoración mas detallada yacertada de cada componente, evitando la sobreestimación en el cálculo ypermitiendo una valoración mas acertada de las medidas de protección paracada área de acuerdo con sus características propias.

Tipo de estructura DescripciónEstructura con una única zona El riesgo es la suma de los componentes de riesgo para la estructura1 Estructura con múltiples zonas El riesgo es la suma de todos los riesgos relevantes a cada zona de la estructura2

1 Definir la estructura con una sola zona podría resultar en medidas de protección costosas porque cada medida debeextenderse a toda la estructura.

2 Dividir una estructura en zonas permite al diseño tener en cuenta las características particulares de cada parte de laestructura en la evaluación de los complementes de riesgo, al igual que seleccionar las medidas de protecciónapropiadas a cada zona, reduciendo el costo en conjunto de la protección contra descargas atmosféricas.

3 Para una estructura compuesta por varias zonas, se deberá calcular el nivel de riesgo para cada una de ellas y el nivelde riesgo total será la suma de los niveles de riesgo de todas las zonas.

Se asumirá que el edificio está conformado por una única zona por lassiguientes razones:

El tipo de superficie del suelo es homogéneo. Los tipos de posibles pérdidas son los mismos en todo el edificio.

No existen compartimientos a prueba de fuego en ningún área. No existen escudos espaciales de protección (sistemas de apantallamiento). No hay presencia de personas fuera de la estructura.


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Los sistemas internos (potencia y telecomunicaciones) se encuentranlocalizados en el interior de la estructura.

El riesgo en el exterior puede ser despreciado y el riesgo a ser calculado seconsiderara constante y localizado únicamente en el interior de laestructura.

DEFINICIONES GENERALES

FUENTES DE DAÑOS

La corriente de rayo es la fuente primaria de daño. A continuación se definenlas fuentes con relación a la posición del punto de impacto de la descargaeléctrica para el presente caso (Tabla 3 NTC 4252-2).

Fuente de daño DescripciónS1 Descargas sobre la estructura

S2 Descargas cercanas a la estructuraS3 Descargas sobre las acometidas de serviciosS4 Descaras cercanas a las acometidas de servicios

TIPOS DE DAÑOS

Una descarga atmosférica puede causar daños dependiendo de lascaracterísticas del objeto a proteger. Para efectos de aplicación práctica deevaluación de riesgo se distinguen los daños básicos listados a continuación(Tabla 4 NTC 4552-2).

Tipo de daño DescripciónD1 Lesiones a seres vivosD2 Daños físicosD3 Fallas de sistemas eléctricos y electrónicosD4 Pérdidas de valor económico

TIPOS DE PÉRDIDAS

Cada tipo de daño, solo o en combinación con otros, puede producir unadiferente perdida consecuente en el objeto a ser protegido. El tipo de perdidaque puede aparecer depende de las características del objeto en si mismo y su

contenido. Los siguientes tipos de perdidas pueden ser tomados:Tipo de pérdida Descripción

L1 Pérdidas de vidas humanasL2 Pérdidas de servicios públicosL3 Perdidas de patrimonio culturalL4 Pérdidas de valor económico (estructura y su contenido)


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Las pérdidas se refieren a la cantidad media relativa de un particular tipo dedaño causado por una descarga eléctrica, considerando tanto sus efectosdirectos como indirectos.Su valor depende del número de personas y el tiempo durante el cual

permanecen en el lugar peligroso, el tipo e importancia de los serviciossuministrados al público y el valor de los bienes afectados por los daños.

RIESGO

El riesgo es el valor promedio de pérdidas anuales y debe ser evaluado para lostipos de perdida asociados a la estructura. Los riesgos a evaluar en laestructura se definen a continuación:

Riesgo DescripciónR1 Riesgo de pérdida de vida humanaR2 Riesgo de pérdida de servicio públicoR3 Riesgo de pérdida de patrimonio culturalR4 Riesgo de pérdida de valor económico

Cada tipo de daño, solo o combinado con otros, puede producir diferentes tiposde perdida en el objeto a proteger.

PROBABILIDAD DE DAÑO PX

La evaluación de la probabilidad de daño se efectúa según los criterios, tablas ynotas de los numerales 6.6.1 a 6.6.10 de la NTC 4552.

Las probabilidades de daños dependen de las medidas de proteccionesexistentes, por lo tanto cuando no se cuenta con medidas de protecciones elvalor de probabilidad Px será igual a 1. Dependiendo de las medidas deprotección empleadas, el valor de probabilidad adoptara valores inferiores a 1.

NÚMERO ANUAL N DE EVENTOS PELIGROSOS

El número anual N de descargas que afectan un objeto a ser protegido dependede la actividad atmosférica de la región donde se localiza la estructura y de sus

características físicas. Generalmente se acepta que este número es el productode la densidad de rayos a tierra por el área efectiva del elemento a serprotegido por un factor de corrección.

El cálculo del número anual de eventos peligrosos sigue la siguiente ecuacióngeneral:


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N X=DDT*A X*C X*10-6

En donde:

DDT = Densidad de rayos a tierra (rayos/Km2-año AX = Área efectiva de la estructura m2.CX = Factor de corrección.

Los valore de AX y CX se valoran para cada Nx particular de acuerdo con loscriterios, tablas y notas de los numerales 6.5.1 a 6.5.5 de la NTC 4552 – 2.

Calculo de la DDT

La densidad de descargas a tierra (DDT) para Colombia se calcula de acuerdo ala Norma así:

56.10017.0 NC DDT

En donde el nivel ceráunico (NC), para la ciudad de Cartago Valle, se evalúa deacuerdo con las curvas de nivel del mapa Colombiano de niveles ceráunicos,elaborado por el convenio entre la Universidad Nacional de Colombia e ISA.

De acuerdo con el mapa Colombiano de niveles ceráunicos, la ciudad de

Cartagena está ubicada aproximadamente en una curva de NC = 150.El valor anterior permite calcular la DDT para la ciudad de Cartagena y elresultado puede ser comparado con el mapa de Densidad de Descargas a Tierrade Colombia para 1999 (Figura A.10 NTC 4552-1 1999).


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Mapa de Iso-niveles ceráunicos para Colombia. NTC 4552-1, Figura A.9

Cálculo de áreas efectivas

El área efectiva de la estructura se define como la zona expuesta conprobabilidad de impacto directo de descargas atmosféricas, comprende tanto laestructura en sí misma como la región circundante y en caso de existiracometidas de servicios, las áreas de exposición asociadas a tales acometidas.

El cálculo de las áreas efectivas debe hacerse de acuerdo con los numerales6.5.1 a 6.5.5 de la NTC 4552-2.

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PROCEDIMIENTO GENERAL DE CÁLCULO DE RIESGO

La valoración general de la necesidad de protección se hace teniendo en cuentael marco de la NTC 4552, de acuerdo con el primer tomo de dicha norma seránconsiderados los siguientes riesgos para valorar la necesidad de proteccióncontra rayos de un objeto:

Riesgos R1 para una estructuraRiesgos R2 de pérdida de servicio públicoRiesgos R3 de pérdida de patrimonio culturalRiesgos R4 de pérdida de valor económico

Para el tipo de riesgo a analizar debe aplicarse el procedimiento descrito acontinuación (NTC 4552 – 2 Fig. 2).

Identificar objeto a ser protegido, definir zonas

Identificar tipo de pérdidas relacionada con

la estructura y sus acometidas de servicio

Para cada tipo de pérdida:

o Identificar el riesgo tolerable RT

o Identificar y calcular todos loscomponentes de riesgo RX

Calcular

R = Σ RX

RX > RT

Estructura o servicio

protegido para este tipo de

pérdida

NO

SI

Instalar medidas de protección adecuadas

para reducir R


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IDENTIFICACION DE COMPOMPONENTES DE RIESGO

Para cada tipo de perdida se definen a continuación las componentes de riesgoasociadas:

Fuente de dañoDescargas sobrela estructura S1

Descargas cercanas ala estructura S2

Descargas sobrelas acometidas de

servicios S3

Descargascercanas a lasacometidas de

servicios S4

Componente de riesgo RA RB RC RM RU RV RW RZ

Riesgo para cada tipo de pérdida

R1 X3 X X14 X14 X5 X5 X145 X145

R2 X X4 X4 X5 X45 X45

R3 X X5

R4 X23 X X4 X4 X25 X5 X45 X45

1 únicamente para estructura con riesgo de explosión, y para hospitales u otras estructuras en

donde la falla de sistemas internos ponga en peligro la vida humana.2 únicamente para propiedades en donde pueda haber pérdida de animales.3 únicamente se calcula para exteriores.4 únicamente se calcula si existe equipo sensible.5 se debe calcular para cada tipo de acometida de servicios (alimentación eléctrica ytelecomunicaciones).

RA Componente relacionada con las lesiones a seres vivos causadas por tensiones de pasoy contacto.

RB Componente relacionada con daños físicos causados por chispas peligrosas dentro de laestructura causando fuego o explosión.

RC Componente relacionada con la falla de sistemas internos causada por IER.

RM Componente relacionada con la falla de sistemas internos causada por IER.RU Componente relacionada con lesiones en seres vivos causado por tensiones decontacto dentro de la estructura, debido a corrientes de rayo que fluyen a través de laacometida de servicios.

RV Componente relacionada con los daños físicos debido a corrientes de rayo transmitidasa través de la acometida de servicios.

RW Componente relacionada a falla de sistemas internos causados por sobre tensionesinducidas sobre las acometidas y transmitida a la estructura.

RZ Componente relacionada a fallas de sistemas internos causados por sobre tensionesinducidas sobre las líneas de acometida y transmitida a la estructura.


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EVALUACION DE LAS COMPONENTES DE RIESGO

El cálculo de las componentes de riesgo se efectúa mediante la siguienteecuación general:

R X=N XP XL XEn donde:

NX = Número de eventos peligrososPX = Probabilidad de dañoLX = Perdida consecuente

Las formulas generales de cálculo para cada componente de riesgo se listan acontinuación:

RA = ND*P A*L A

RB = ND*PB*LB RC = ND*PC*LC RM = NM*PM*LM RU = (NL+NDa)*PU*LU RV = (NL+NDa)*P V*L V RW = (NL+NDa)*PW*LW RZ = (Ni-NL)*PZ*LZR’B = ND*P’ B*L’ BR’C = ND*P’ C*L’ CR’V = (NL+NDa)*P’ V*L’ VR’W = (NL+NDa)*P’ W*L’ WR’Z = (Ni-NL)*P’ Z*L’ Z

El calculo específico de cada NX, PX y LX para cada componente de riesgo seefectúa según los criterios, tablas y notas de los numerales 6.5.1 a 6.7.5.13 dela NTC 4552 -2.

RIESGO TOLERABLELos valores representativos de riesgo tolerable RT donde las descargasatmosféricas involucran perdida de vida humana y perdidas de valores socialesy culturales se muestran en la Tabla 7 de la NTC 4552-2 y se transcriben acontinuación:

Tipo de perdida RTPérdidas de vidas o lesiones permanentes 10-5 Pérdida de servicio público 10-3 Pérdida de patrimonio cultural 10-3 Pérdida de valor económico 10-3


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CONCLUSIONES

Los resultados del estudio de riesgo ante descargas atmosféricas para elproyecto se resumen en las siguientes conclusiones y recomendaciones:

1. Se evaluó el nivel de riesgo ante descargas atmosféricas para el proyecto U-STORAGE, ubicado en Cartagena, aplicando la metodología de la NTC 4552-2 y empleando como herramienta de cálculo el programa de la IEC 62305.

2. El Edificio es nuevo y no aplican para él consideraciones de patrimoniohistórico.

3. Se asumió que el edificio esta compuesto por una única zona concondiciones de riesgo homogéneas y constantes.

4. Las áreas de impacto de descargas atmosféricas calculadas para el proyectose muestran en el anexo 2.

5. La totalidad de los componentes de riesgo calculados para la estructura paratodos los posibles tipos de pérdidas se pueden consultar en el anexo 3.

6. Los cálculos efectuados tienen en cuenta que la estructura del edificio es decomposición mixta, es decir incluye elementos metálicos, concreto, piedraetc.

7. Los cálculos se efectuaron teniendo en cuenta la implementación de unasmedidas de protección para disminuir los niveles de riesgo a valorestolerables de acuerdo con la NTC 45552-2, estas medidas son:

Sistema de protección externo, pararrayos, con un nivel de protecciónI de acuerdo con la NTC 4552-1.

Sistema de protección contra sobretensiones (DPS) de acuerdo con laIEC 62305-4.

Sistema automático de extinción de incendios. Sistema de puesta a tierra integral para la estructura del edificio para

la subestación, los pararrayos y los DPS.Los niveles de riesgo calculados teniendo en cuenta las medidas deprotección anteriores se pueden consultar en el anexo 1.


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ANEXO 1

ANEXO 2


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ANEXO 3

1.2.3.3. Análisis de riesgos de origen eléctrico y medidas para mitigarlos.

Se realizó análisis de riesgo eléctrico según las siguientes matrices, de acuerdoa Item 9.2 del Retie:

Por (al) o (en)

Potencial X Real

E D C B A

No ha Ha ocurrido sucede varias sucede varias

ocurrido en la empresa veces al año veces al mes

Daño grav e Contami naci on

e n i nfraestru i rre parabl e

Incapacidad parcial Daños mayores Contaminacion

permanente salida de S/E MayorIncapacidad temporal Daños severos Contaminacion

>1 dia Interrupcion Temp localizada

Lesion menor Daños importantes

(sin Incapacidad) interrupcion breve

Mol estia funcional Daños l eves

(Afecta rendimiento ) no Interrupcion

C O N S E C

U E N C I A S

Muy Bajo

Muy Bajo Muy Bajo Muy Bajo Muy Bajo Muy BajoSin efecto Local

Efecto menor Local Muy Bajo Muy Bajo Muy Bajo Muy Bajo

Local Muy Bajo Muy Bajo Muy Bajo Muy Bajo Muy Bajo

Muy Bajo Muy Bajo Muy Bajo

Local Muy Bajo Muy Bajo Muy Bajo Muy Bajo Muy Bajo

ECONOMICAS AMBIENTALESHa ocurrido

Una o mas muertes local Muy Bajo Muy Bajo

Fuente(Arco Electrico)

FRECUENCIA

RIESGO A EVALUAR

EN LA IMAGENEN PERSONAS

Electrocución Contacto Directo Transformador

Factor de RiesgoEvento o Efecto


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1.2.3.4. Cálculo de campos electromagnéticos para asegurar que en espacios destinados aactividades rutinarias de las personas, no se superen los límites de exposicióndefinidos en la Tabla 14.1 del RETIE.

En este proyecto no Aplica, debido a que no existen espacios destinados paraactividades del personal que puedan estar expuestos a los camposelectromagnéticos; las redes de distribución de Media Tensión se encuentran a30 metros aproximadamente de las instalaciones físicas del proyecto,cumpliendo con las exigencias de las distancias mínimas de seguridadhorizontal de 2,3 metros de acuerdo a la Tabla 13.1 del Retie.

VALORES LÍMITES DE EXPOSICIÓN A CAMPOS ELECTROMAGNÉTICOS Para elcaso de las instalaciones objeto de este reglamento, las personas que porsus actividades están expuestas a campos electromagnéticos o el públicoen general, no debe ser sometido a campos que superen los valoresestablecidos en la Tabla 14.1.

En ningún espacio de la ludoteca se superan los límites de la tabla 14.1.

1.2.3.5. Clasificación de áreas.

En este proyecto el tipo de instalaciones es Básica. En las instalaciones delproyecto no existen áreas clasificadas como peligrosas, ni se manejaránambientes de atmósferas explosivas, ya que son oficinas administrativas.

Por (al) o (en)

Potencial X Real

E D C B A

No ha Ha ocurrido sucede varias sucede varias

ocurrido en la empresa veces al año veces al mes

Daño grav e Contami naci on

e n i nfraestru i rre parabl e

Incapacidad parcial Daños mayores Contaminacion

permanente salida de S/E Mayor

Incapacidad temporal Daños severos Contaminacion

>1 dia Interrupcion Temp localizada

Lesion menor Daños importantes

(sin Incapacidad) interrupcion breve

Mole sti a funcional Daños l eves

(Afecta rendimiento ) no Interrupcion

Medio

Sin efecto Local Medio Bajo Medio Bajo Muy Bajo

Efecto menor Local Muy Bajo Medio Bajo Medio

Local Muy Bajo Bajo Bajo Bajo Bajo

Medio Bajo Bajo Bajo

Local Muy Bajo Medio Bajo Bajo Bajo

C O N S E C U E N C I A S

FRECUENCIA

EN PERSONAS ECONOMICAS AMBIENTALES EN LA IMAGENHa ocurrido

Una o mas muertes local Muy Bajo

RIESGO A EVALUAR

Electrocución Contacto Directo Transformador

Evento o EfectoFactor de Riesgo

Fuente(Rayos)


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1.2.4. Cálculos mecánicos (Para Redes Aéreas) 1.2.4.1. Datos de la Red.

DATOS INICIALES DE LA RED DE M.T.ZON

A A AREA RUR

MTBT : X MT/BT 2015X X

Red Existente ACSR 1/0, solo calcularemos esfuerzo en la estructura del poste del transformador de 75Kva. (EPE006)

1.2.4.2. Cálculos mecánicos de Conductores

EPE001 FL i 1/0 472720,00 1123852,00

EPE002 AL 1/0 472630,00 1123926,00

EPE003 AL 1/0 472535,00 1124003,00

EPE004 AL 1/0 472442,00 1124081,00

EPE005 FL F 1/0 472347,00 1124159,00

EPE005A FL i 1/0 472347,00 1124159,00

EPE006 AL 75 T 1/0 472316,00 1124276,00

EPE007 FL F 1/0 472289,00 1124392,00

No. ApoyoTipo de

Apoyo

Cantones-

Inicio(i),-Final

(F)

KVA Trafo

No. 1 en el

poste

Trafo No. 1

Monofasico -

Trifasico. (M / T)

KVA Trafo

No. 2 en el

poste

Trafo No. 2

Monofasico -

Trifasico. (M / T)

Calibre

del Cable COORDENADAS (X, Y)

write over here

No. ApoyoTipo deApoyo

Cal Ángulo

Apoyo (º)Altura

Libre (m)

VanoAnterior

(M)

VanoPosterior

(M)

Tense MáximoConductor (daN)

EPE001 FL 1/0 0,00 472720,00 1123852,00 9,69 0,00 116,52 529,77

EPE002 AL 1/0 179,60 472630,00 1123926,00 10,20 116,52 122,29 529,77EPE003 AL 1/0 180,96 472535,00 1124003,00 10,20 122,29 121,38 529,77

EPE004 AL 1/0 179,40 472442,00 1124081,00 10,20 121,38 122,92 529,77

EPE005 FL 1/0 0,00 472347,00 1124159,00 9,89 122,92 0,00 529,77

EPE005A FL 1/0 0,00 472347,00 1124159,00 9,89 0,00 121,04 529,77

EPE006 AL 1/0 181,74 472316,00 1124276,00 10,20 121,04 119,10 529,77

EPE007 FL 1/0 0,00 472289,00 1124392,00 9,89 119,10 0,00 529,77

Cota Apoyo (x,y) en BDI

CARACTERISTICAS DE LOS APOYOS EN M.T.

VANOS IDEALES DE REGULACION DEL CONDUCTOR EN M.T.

write over here

Cantón

No.

Apoyo

Inicial

Apoyo

Final

Longitud

Cantón (M)

Vano de

Regulación

(M)

Tense de

Flecha

Máxima(daN)

Tense de

Flecha

Mínima(daN)

Flecha

Máxima (m)

Flecha

Mínima (m)

Parámetro de

Flecha

Máxima (m)

Parámetro de

Flecha Mínima

(m)

1 EPE001 EPE005 483,10 120,85 123,99 363,40 3,12 1,07 584,88 1.714,16

2 EPE005A EPE007 240,14 120,08 123,99 363,40 3,08 1,05 584,88 1.714,16


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write over here

Hipótesis de Viento Hipotesis Flecha Mínima

EPE001 58,26 47,41 50,82

EPE002 119,40 130,25 126,84

EPE003 121,83 121,83 121,83

EPE004 122,15 128,31 126,37

EPE005 61,46 55,30 57,23

EPE005A 60,52 54,26 56,23

EPE006 120,07 132,68 128,72

EPE007 59,55 53,19 55,19

CÁLCULO DE EOLOVANOS Y GRAVIVANOS

Gravivano (m)No. Apoyo

Eolovano

(m)

CONDUCTOR - TABLA DE REGULACIÓNwrite over here

CANTON No. 1 VANO DE REGULACIÓN: 120,85APOYO INICIAL No. EPE001 APOYO FINAL No. EPP005

Vano 1 Vano 2 Vano 3 Vano 4 Vano 5Longitudes del Vano (m) 116,52 122,29 121,38 122,92 -

0,51 - - - -

Temperatura(ºC)

TenseMáximo (daN)

Flecha (m)Flecha

(m)Flecha

(m)Flecha

(m)Flecha

(m)

10 272,86 1,32 1,45 1,43 1,47 - 15 249,27 1,44 1,59 1,57 1,61 - 20 228,83 1,57 1,73 1,71 1,75 - 25 211,26 1,70 1,88 1,85 1,90 -

30 196,17 1,83 2,02 1,99 2,04 - 35 183,21 1,96 2,16 2,13 2,19 - 40 172,03 2,09 2,30 2,27 2,33 - 45 162,33 2,22 2,44 2,41 2,47 - 50 153,86 2,34 2,58 2,54 2,60 -

Diferencia de nivel (m )

Longitudes y Flechas de cada vano del Cantón


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No Aplica en este proyecto sin extensión primaria.

1.2.4.3. Cálculos mecánicos de Postes Autosoportados.

No aplica en este proyecto postes existentes con retenidas

1.2.4.4. Cálculos mecánicos de Postes con Retenidas.

CANTON No. 2 VANO DE REGULACI N: 120,08APOYO INICIAL No. EPP005A APOYO FINAL No. EPP007

Vano 1 Vano 2 Vano 3 Vano 4 Vano 5Longitudes del Vano (m) 121,04 119,10 - - -

0,30 -0,30 - - -

Temperatura(ºC) TenseMáximo (daN) Flecha (m) Flecha(m) Flecha(m) Flecha(m) Flecha(m)

10 272,86 1,42 1,38 - - - 15 249,27 1,56 1,51 - - - 20 228,83 1,70 1,64 - - - 25 211,26 1,84 1,78 - - - 30 196,17 1,98 1,92 - - - 35 183,21 2,12 2,05 - - - 40 172,03 2,26 2,19 - - - 45 162,33 2,39 2,32 - - - 50 153,86 2,52 2,44 - - -



ESFUERZOS EN EL APOYO EN M.T.

write over here

Ft C.R. C.S. Fl C.R. C.S. Fv C.R. C.S. Fl C.R. C.S. Fv C.R. C.S.

EPE001 FL 77,6 2.289 29,5 1.026,8 2.289 2,2 119,2 2.289 19,2 264,4 2.289 8,7 119,2 2.289 19,2

EPE002 AL 162,5 1.535 9,5 - - - 298,0 1.535 5,2 43,2 1.535 35,5 298,0 1.535 5,2

EPE003 AL 165,8 1.535 9,3 - - - 279,8 1.535 5,5 43,2 1.535 35,5 279,8 1.535 5,5

EPE004 AL 166,2 9.635 58,0 - - - 293,8 9.635 32,8 43,2 9.635 223,1 293,8 9.635 32,8

EPE005 FL 83,6 1.535 18,4 1.048,3 1.535 1,5 136,2 1.535 11,3 270,0 1.535 5,7 136,2 1.535 11,3

EPE005A FL 82,3 1.535 18,6 1.048,3 1.535 1,5 134,0 1.535 11,5 270,0 1.535 5,7 134,0 1.535 11,5

EPE006 AL 163,4 1.535 9,4 - - - 764,1 1.535 2,0 43,2 1.535 35,5 764,1 1.535 2,0

EPE007 FL 81,0 2.289 28,3 1.048,3 2.289 2,2 131,7 2.289 17,4 270,0 2.289 8,5 131,7 2.289 17,4

Desequilibrio de Tracciones (daN) No. Apoyo

Tipo

Apoyo

Hipótesis de viento (daN)


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1.2.4.5. Cálculo mecánico de cimentaciones y estudio de suelos.

1.3. Documentación para ejecución

TIPOS DE APOYOS EN M.T.

write over hereAPOYO MT ARMADOS MT

Carga de Rotura

(Kg) (daN)

No. Postes

Soportan

Esfuerzo

Total (daN)

EPE001 12 1.050 1.260 1 2289,4 FL 9,69 2 0 0 0

EPE002 12 750 800 1 1535,3 AL 9,89 2 0 0 0

EPE003 12 750 800 1 1535,3 AL 9,89 2 0 0 0

EPE004 12 750 8.900 1 9635,3 AL 9,89 2 0 0 0

EPE005 12 750 800 1 1535,3 FL 9,89 2 0 0 0

EPE005A 12 750 800 1 1535,3 FL 9,89 2 0 0 0

EPE006 12 750 800 1 1535,3 AL 9,89 2 0 0 0

EPE007 12 1.050 1.260 1 2289,4 FL 9,89 2 0 0 0

No. Apoyo Altura

Poste

Tipo

Armado

Principal

Altura

Armado

(m)

No.

Fases

Armado

Tipo Armado

Secundario

Altura

Armado

(m)

No. Fases

Armado

write over here

CantCal

(pulg)Cant

Cal(pulg)

EPE001 FL -117,91 - -204,23 180,00 -66,98 2,00 3/8 1,00 3/4

EPE002 AL - - - - - - - - -

EPE003 AL - - - - - - - - -

EPE004 AL - - - - - - - - -

EPE005 FL 280,66 Direct. Tierra 561,31 180,00 24,37 2,00 3/8 1,00 3/4

EPE005A FL 280,66 Direct. Tierra 561,31 180,00 24,37 2,00 3/8 1,00 3/4

EPE006 AL - - - - - - - - -

EPE007 FL -96,40 - -192,80 180,00 -70,95 2,00 3/8 1,00 3/4

CÁLCULO DE LAS RETENIDAS EN M.T.

CS

Cable Varilla y anclaTenseRetenida

(daN)

ÁnguloRetenida (º)

No. ApoyoTipo deApoyo

Tense acompensar

(daN)

Tipo deRetenida

CALCULO DE CIMENTACIONES

write over here

d (m) h (m)

EPE001 POSTE EXISTENTE - - - - - - -





EPE005A POSTE EXISTENTE - - - - - - -

EPE005A POSTE EXISTENTE - - - - - - -



Mv

(daN m)

Me

(daN m)No. Apoyo Tipo de Cimentacion Cimentación

Vol. Excav.

(m3)

Vol. Horm.

(m3)

CS


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1.3.1.Red MT

1.3.1.1. Vanos ideales de regulación.

1.3.1.2. Tablas de regulación MT

VANOS IDEALES DE REGULACION DEL CONDUCTOR EN M.T.

write over here

Cantón

No.

Apoyo

Inicial

Apoyo

Final

Longitud

Cantón (M)

Vano de

Regulación

(M)

Tense de

Flecha

Máxima

(daN)

Tense de

Flecha

Mínima

(daN)

Flecha

Máxima (m)

Flecha

Mínima (m)

Parámetro de

Flecha

Máxima (m)

Parámetro de

Flecha Mínima

(m)

1 EPE001 EPE005 483,10 120,85 123,99 363,40 3,12 1,07 584,88 1.714,16

2 EPE005A EPE007 240,14 120,08 123,99 363,40 3,08 1,05 584,88 1.714,16

CONDUCTOR - TABLA DE REGULACIÓN

write over hereCANTON No. 1 VANO DE REGULACIÓN: 120,85APOYO INICIAL No. EPE001 APOYO FINAL No. EPE005

Vano 1 Vano 2 Vano 3 Vano 4 Vano 5Longitudes del Vano (m) 116,52 122,29 121,38 122,92 -

0,51 - - - -

Temperatura(ºC)

TenseMáximo (daN)

Flecha (m)Flecha

(m )Flecha

(m)Flecha

(m)Flecha

(m )

10 272,86 1,32 1,45 1,43 1,47 - 15 249,27 1,44 1,59 1,57 1,61 - 20 228,83 1,57 1,73 1,71 1,75 -

25 211,26 1,70 1,88 1,85 1,90 - 30 196,17 1,83 2,02 1,99 2,04 - 35 183,21 1,96 2,16 2,13 2,19 - 40 172,03 2,09 2,30 2,27 2,33 - 45 162,33 2,22 2,44 2,41 2,47 - 50 153,86 2,34 2,58 2,54 2,60 -




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1.3.1.3. Tablas de cimentaciones postes MT

NO APLICA.

1.3.1.4. Tabla de PAT

No. Apoyo Tipo de PAT DimensionesMaterial y calibre del conductor

de tierra

EPE006 1 varillas 1.8”X5/8” Cu 2 Desnudo AWG


Apoyo Elemento a proteger Tipo de fusible Capacidad

EPE006 TRANSFORMADOR TRIFASICO 75 KVA D 7A

1.3.2. Red BT

1.3.2.1. Tablas de cimentaciones postes BT

NO APLICA

CANTON No. 2 VANO DE REGULACI N: 120,08APOYO INICIAL No. EPE005A APOYO FINAL No. EPE007

Vano 1 Vano 2 Vano 3 Vano 4 Vano 5Longitudes del Vano (m) 121,04 119,10 - - -

0,30 -0,30 - - -

Temperatura(ºC) TenseMáximo (daN) Flecha (m) Flecha(m ) Flecha(m) Flecha(m) Flecha(m )

10 272,86 1,42 1,38 - - - 15 249,27 1,56 1,51 - - - 20 228,83 1,70 1,64 - - - 25 211,26 1,84 1,78 - - - 30 196,17 1,98 1,92 - - - 35 183,21 2,12 2,05 - - - 40 172,03 2,26 2,19 - - - 45 162,33 2,39 2,32 - - - 50 153,86 2,52 2,44 - - -




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1.3.3. Centros de Transformación


Apoyo Elemento a proteger Tipo de fusible Capacidad

EPE006 TRANSFORMADOR TRIFASICO 75 KVA D 7A

1.3.3.2. Tabla de PAT x CT

No. Apoyo Tipo de PAT DimensionesMaterial y calibre del conductor

de tierra

EPE006 1 varillas 1.8”X5/8” Cu 2 Desnudo AWG

1.3.4. Poste a Poste Materiales a montar en apoyo existente(EPE006)

item Código Material Material a desmontar Cantidad1 Transformador MAGNETRON, 3F de 75 Kva, 13200/220/127V

en aceite, 60 Hz. Tipo poste 1

2

3

Cruceta metálica Autosoportada 4”x4”x2,40mt

Perno máquina 5/8x12” Acero Galv.

3

3

4 Abrazadera doble de 9-10”

2

5

6

7

Perno carruaje 5/8 x 1-1/2”Arandela curva 2x2x5/8” Cortocircuito Distrib. 15/27kV 100Amp

2

4

3

8 Fusible Distribución 15kV 5 AmpTipo D

3

9

1011

Pararrayo polimérico 12kV/10kA

Cable desnudo cobre No. 2 AWG 25 12

Varilla cobre 5/8” x 2,40mt

3

25m1

12

13

Conector Ampact P/cable 1/0 – 2 AwgConector tipo C p/puesta a tierra

3

1


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1.4. Tramitaciones

1.4.1.Relación de bienes y derechos afectados

Este ítem no aplica, debido a que no se contempla instalación de postes ni tendido de

red de distribución aérea en Media Tensión por predios particulares.

1.4.2. Tabla de cruzamientos, paralelismos y paso por zonas

Este ítem no aplica, debido a que no se contempla instalación de postes ni

tendido de red de distribución aérea en Media Tensión por predios particulares.

1.5. Especificaciones de construcción complementarias a los planos, incluyendo las

de Tipo técnico de equipos y materiales y sus condiciones particulares (ítem t de

Retie).

Productos:

Item Descripción

1 Aisladores eléctricos de vidrio, cerámica y otros materiales,para uso en líneas, redes, subestaciones y barrajeseléctricos, de tensión superior a 100 V.

2 Cables de aluminio, cobre u otras aleaciones, aislados o sinaislar, para uso eléctrico.

3 Canalizaciones y canaletas metálicas y no metálicas para usoeléctrico.

4 Cinta aislante eléctrica.

5 Clavijas eléctricas para baja tensión.

6 Crucetas de uso en estructuras de apoyo de redes eléctricas(metálicas, madera, fibras poliestéricas, concreto.)

7 Dispositivos de protección contra sobretensiones transitoriaspara más de 1000 V y menos de 66 kV (amortiguadores de onda).

8 Electrodos de puesta a tierra en cobre, aleaciones con másdel 80% en cobre, acero inoxidable, acero recubierto en

14 Conector con estribo Ampact p/cable 1/0 ACSR 3

15 Grapa Amovible operar en caliente p/cable cobre 2 3


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cobre, acero con recubrimiento galvanizado o cualquier tipode material usado como electrodo de puesta a tierra.

9 Herrajes para líneas de transmisión y redes de distribucióneléctrica

10 Interruptores o disyuntores automáticos para tensión menor a1000 V.

11 Tableros eléctricos y paneles, armarios o encerramientos paratableros de tensión inferior o igual a 1000 V.

12 Transformadores de capacidad mayor o igual a 3 kVA.

13 Tubos de hierro o aleación de hierro, para instalacioneseléctricas (Tubos Conduit metálicos).

14 Tubos no metálicos para instalaciones eléctricas (TubosConduit no metálicos).

15 Tubos rígidos de polímeros de cloruro de vinilo.

DISTANCIAS DE SEGURIDAD

En este proyecto, Se cumple con todas las distancias de seguridad en la línea de MT

con respecto a la construcción, construcciones vecinas, y vías.fig 13.1, 13.4, y tabla

13.7 del retie.

13.1 DISTANCIAS MÍNIMAS DE SEGURIDAD EN ZONAS CON CONSTRUCCIONESLas distancias mínimas de seguridad que deben guardar las partesenergizadas respecto de las construcciones, son las establecidas enla Tabla 13.1 del presente reglamento y para su interpretación sedebe tener en cuenta la Figura 13.1.


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2. Planos

2.1. Plano planta, de situación y emplazamiento.

2.2. Planos de Detalle para validar distancias de seguridad.

EPE001

H-AC-12MX750 Kg

Sigue

EPE002

H-AL-12MX750 Kg

EPE003

H-AL-12MX750 Kg

EPE004

H-AL-12MX750 Kg

EPE005

H-AL-12MX750 Kg

EPE006

H-AL-12MX750 Kg

EPE007

H-AC-12MX750 Kg

75 Kva, 3F,13200/220/127V

3 acsr existente

R

4#250THNN/THWNAL.PVC3"L=37ML=30M L=20M

T.D.G.


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2.3. Diagramas Unifilares.

3x50A

4

4

10

DPS

3x50A

TM-2

EQUIPODEMEDIDA NUEVO

SISTEMADEPUESTA ATIERRA

3#250MCM Al+ 1#250MCM AlTHHN-THWN600V1x3"PVC

3x250A

TC300/5A

220/120

CONTADOR DE ENERGIANUEVO

220V, 600A, 3F+N+T,25 KA

TRANSFORMADORENPOSTE75 KVA-(NUEVO) SUMINISTRADO PORCLIENTE220 / 127 V,YA INSTALADO.

1-1/2"

TM-3

10

10

10

3x30A

TM-1

3/4"

3x80A

2"

TABLERO GENERALNUEVO

3x30A

TM-4

1-1/2"

6

6

10

2

2

6

3x30A

BOMBA

3x30A

EXISTENTE

10

10

10

3/4"

DIAGRAMA UNIFILAR

3x50A

4

4

10

DPS

3x50A

TM-2

EQUIPODEMEDIDA NUEVO

SISTEMADEPUESTA ATIERRA

3#250MCM Al+ 1#250MCM AlTHHN-THWN600V1x3"PVC

3x250A

TC300/5A

220/120

CONTADOR DE ENERGIANUEVO

220V, 600A, 3F+N+T,25 KA

TRANSFORMADORENPOSTE75 KVA-(NUEVO) SUMINISTRADO PORCLIENTE220 / 127 V,YA INSTALADO.

1-1/2"

TM-3

10

10

10

3x30A

TM-1

3/4"

3x80A

2"

TABLERO GENERALNUEVO

3x30A

TM-4

1-1/2"

6

6

10

2

2

6

3x30A

BOMBA

3x30A

EXISTENTE

10

10

10

3/4"

DIAGRAMA UNIFILAR

ALUMBRADO PERIMETRAL.

La Iluminación exterior en los aleros externos que bordean la construcción en lashoras nocturnas es proporcionada por 17 lámparas tipo led de 26w para un consumode 674 w.Además en el poste del transformador de 75 Kva se encuentra instalado un reflectorde metal-Halide de 400w cumpliendo con los niveles de iluminación de 300 Lx.

Este circuito lo alimenta el tablero TM-1 como se observa en el plano.

Teniendo en cuenta el tipo de actividad del proyecto la cual funciona en horas diurnasconsideramos suficiente la Iluminación exterior propuesta.


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1. Anexos

1.1. Copia Cédula de Ciudadanía.

1.1. Copia de Tarjeta Profesional.

2.4. Para proyectos específicos de redes abiertas o subterráneas se debe presentar el

documento de aprobación del diseño del alumbrado público por parte del Municipio y /o Concesión.

NO APLICA EN ESTE PROYECTO.

proyecto especifico ps vf3 ludoteca clemencia 2015

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