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ISSN 1517-7076 artigo e11777, 2017

Autor Responsável: Barbara Talamini Villas Bôas Data de envio: 30/03/2016 Data de aceite: 24/09/2016

10.1590/S1517-707620170001.0109

Avaliação dos efeitos de diferentes dosagens de água/cal na resistência à compressão axial de compósitos de madeira-cimento

Different effects assessment of dosages water/limer in the compressive strength of wood-cement composites

Barbara Talamini Villas-Bôas 1, Carlos Frederico Alice Parchen

2,

Setsuo Iwakiri3, José Guilherme Prata

4, Marienne do Rocio de Mello Maron da Costa

5

1 Departamento de Construção Civil - DCC, Av. Coronel Francisco Heráclito dos Santos, 210 – Centro Politécni-co - Bloco III - DCC, Curitiba - PR, 81531-970: [email protected] 2 Endereço dos outros autores

e-mail: [email protected]; [email protected]; [email protected]; [email protected]

RESUMO

Diversos estudos mostram que algumas espécies de madeira não estão aptas à produção de compósitos ma-

deira-cimento. Isso ocorre porque os componentes orgânicos podem afetar tanto a interação entre a madeira e

o cimento, quanto as interações internas do cimento. Com isso, pesquisadores vêm estudando alternativas de

pré-tratamento do material de origem vegetal, como por exemplo, utilizando-se aceleradores de pega,

aditivos químicos, mineralização da madeira, dentre outros. Uma das técnicas consiste no pré-tratamento da

madeira com suspensão de Ca(OH)2. O presente estudo teve como objetivo avaliar a influência da quantidade

de CaO utilizada na preparação de suspensões de Ca(OH)2 nas características mecânicas de compósitos de

madeira-cimento. Foram avaliados três traços de Ca(OH)2, e cinco granulometrias de partículas de Pinus spp

oriundas de resíduos de madeireira, por meio da realização de ensaios de compressão axial em corpos de

prova cilíndricos. Os resíduos foram secos em estufa, apresentando uma umidade de 3%, sem tratamento. A

relação cimento: madeira foi de 1:1,5, em massa. As relações água/cal para produção de Ca(OH)2 foram 4,7,

6,25 e 7,8. As médias de resistências à compressão axial obtidas mostraram que os compósitos produzidos

com a relação água/cal de 6,25 apresentou valores estatísticos mais altos quando comparados aos compósitos

produzidos com outras relações de água/cal.

Palavras-chave: Madeira-Cimento, Compósitos, Hidróxido de Cálcio.

ABSTRACT

In according to a lot of studies, some woods aren’t able to compose the cement-wood composite. It is because

the affecting of the organics components in the wood-cement interaction and the cement reactions. Then,

researchers have studied an alternative to the pre-treatment using Ca(OH)2 suspensions. This study evaluated

the influence of the amount of CaO used on Ca(OH)2 suspensions and how they affect the mechanical char-

acteristics of the wood-cement composite. Three Ca(OH)2 mixtures were evaluated and five granulometries

of the Pinus spp from lamber residue, through axial compression tests in cilindrical specimens. The waste

woods were dried in an oven and presented a 3% moisture. The cement:wood weight ratio was 1:1,5. The

water/lime ratios were 4,7/1, 6,25/1 and 7,8/1. The composites produced with water/lime ratio of the 6,25/1

presented the average axial compressive strenght higher compared with others ratios.

Keywords: Wood-cement, Composites, Calcium hydroxide.

1. INTRODUÇÃO

Os estudos sobre compósitos de madeira-cimento relatam cada vez mais as suas vantagens, como, por exem-

plo, a baixa densidade, quando comparado a outras placas cimentícias; a resistência a intempéries e insetos;

as propriedades acústicas e de isolamento térmico. Sua baixa permeabilidade, quando comparados ao com-

VILLAS BOAS, B.T.; PARCHEN, C.F.A.; SETSUO,I ;PRATA,J.G., COSTA, M.R.M.M . revista Matéria, v.21, n.1, 2017.

pensado, permite que sejam serrados e furados, podendo receber parafusos, além de existir grande disponibi-

lidade de matéria-prima para sua fabricação.

O Brasil apresenta um elevado número de indústrias de base florestal, sendo muitas delas ainda dota-

das de equipamentos antigos e sem manutenção, causando baixa produtividade e maior perda de matéria-

prima, de acordo com RECH [1]. Com o crescimento do mercado, aumenta a quantidade de resíduos, que,

muitas vezes, não têm utilização na indústria em que foram gerados conforme citado por BRAND et al.[2].

De acordo com TEIXEIRA e CÉSAR [3], a indústria madeireira usa os recursos naturais de maneira

ineficiente, tanto na obtenção da matéria-prima quanto na fase de produção e no descarte dos produtos no

final da vida útil. FREITAS [4] cita que uma das provas dessa ineficiência é a grande geração de resíduos,

que, segundo o Instituto Brasileiro do Meio Ambiente e dos Recursos Naturais Renováveis [5], está em torno

de 30% a 60% de toda a árvore, dependendo da empresa. Isso significa que apenas um terço da madeira ex-

traída é transformado em produto final.

SOUZA [6] defende que a extração da madeira pode gerar uma grande quantidade de resíduos, ainda

mais considerando os resíduos florestais, que resultam das atividades de extração, e os resíduos industriais

gerados pelo beneficiamento do material. Tradicionalmente, o uso do resíduo não passa dos limites industri-

ais, servindo de combustível para geração de energia ou, algumas vezes, de forração para pisos de granjas,

ainda segundo SOUZA [6], sendo que, na verdade, as áreas utilizadas para seu armazenamento poderiam ser

destinadas para outros fins

PARCHEN [7] disserta, no entanto, que tem ocorrido uma mudança de rumo e pensamento a respeito

do tema, de modo que o que se considerava “entulho” (material inútil) passou a ser entendido como renová-

vel. Nesse sentido, STANCATO [8] sustenta que a utilização de resíduos vegetais pode representar uma fon-

te promissora de exploração industrial. Por sua vez, BARBOSA et al. [9] afirmam que a utilização de resí-

duos deve ser feita a partir de programas que permitam agregar valores a eles; dessa forma, as empresas pro-

cessadoras de madeira podem elevar seu índice de competitividade, além de as empresas do segmento flores-

tal poderem se adaptar a parâmetros mais sustentáveis, dando um novo destino aos seus resíduos.

Atualmente, alguns pesquisadores têm se referido à utilização de resíduos para diversas atividades,

tais como: painéis de madeira aglomerada [10], compósitos de plástico-madeira [11] e compósitos de madei-

ra-cimento [7, 12].

O fenômeno chamado de inibição que acontece no início da reação de cristalização da pasta de cimen-

to quando misturada às partículas de madeira, é influenciado diretamente pelos componentes químicos pre-

sentes no conteúdo celular da madeira [7]. Vários fatores influenciam as propriedades de compósitos de ma-

deira-cimento, segundo LATORRACA e IWAKIRI [13] a interferência dos açucares com estrutura molecu-

lar amorfa e cristalina, são uns dos agentes promotores da dificuldade de ligação entre a madeira e a matriz

cimentícia. Portanto a compatibilidade entre o cimento Portland e as partículas de madeira depende dos açu-

cares que compõe a hemicelulose, como a pentose, a hexose, os ácidos hexurônicos e as deoxiexoses, por

serem solúveis em água e em soluções alcalinas podem se solubilizar com maior facilidade. Devido a isso,

muitos pesquisadores vêm estudando alternativas de pré-tratamento do material de origem vegetal, sendo

recomendada a incorporação de aditivos químicos, os quais restringem a inibição da madeira, melhorando,

dessa forma, as propriedades dos compósitos de madeira-cimento.

Segundo WEI et al. [14], um grupo de aditivos recomendado é o dos cloretos (CaCl2, FeCl3 e SnCl2),

os quais, misturados em uma quantidade de 4% em relação ao peso do cimento, ajudam na melhora das pro-

priedades mecânicas dos compósitos. Contudo, de acordo com NEVILLE e BROOKS [15], há discordância

entre os pesquisadores sobre o uso dos cloretos, uma vez que podem induzir a corrosão do aço revestido de

concreto; com isso, passou-se a avaliar sua proporção máxima em relação ao peso do cimento. Outro efeito

indesejável seria o aumento da retração e fluência. No mesmo sentido, de acordo com a NBR 6118, da AS-

SOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS [16], não é permitido o uso de aditivos contendo

cloreto na sua composição em estruturas de concreto armado. De forma similar, a ACI 318R-05 do AMERI-

CAN CONCRETE INSTITUTE [17] recomenda limites baixos de cloreto, bem como proíbe o uso de aditi-

vos com cloreto em concreto que contenha armadura.

Uma alternativa para melhorar as propriedades mecânicas dos compósitos de madeira-cimento é o uso

do Ca(OH)2. Por exemplo, na pesquisa de FAN et al. [18] utilizando 15 espécies de madeira tropical, a com-


patibilidade entre madeira e cimento foi menos eficiente nas madeiras com pré-tratamento de CaCl2 e melho-

rou significativamente com o pré-tratamento utilizando suspensão de Ca(OH)2.

KARADE et al. [19] sugerem duas maneiras de tratar as partículas com Ca(OH)2, sendo elas: imersão

em solução seguida de lavagem das partículas e imersão sem lavagem, que acarreta a incorporação do cálcio

na madeira. Segundo os autores, o uso da imersão em solução de 1% de Ca(OH)2 por uma hora mostrou-se

mais eficaz que a imersão em água fria e quente nas partículas com granulometria abaixo de 1 mm. Por sua

vez, nos testes realizados por PARCHEN [7], os compósitos com partículas de Pinus imersas em suspensão

de Ca(OH)2 por uma hora e que, subsequentemente, secaram ao ar sem ser lavadas apresentaram incremento

nos ensaios de compressão axial quando comparados aos painéis compostos por partículas lavadas após ex-

tração com Ca(OH)2. De acordo com o autor, os materiais não lavados criam uma cobertura mineral sobre a

superfície da partícula, a qual, após a secagem, age como bloqueio físico entre os extrativos e o cimento.

Outro fator que influencia as propriedades dos compósitos de madeira-cimento é a dimensão das par-

tículas utilizadas. Conforme OLORUNNISOLA [20], a resistência à flexão em painéis de madeira-cimento

está diretamente relacionada ao grau de ligação entre as partículas de madeira e o cimento, dependendo essa

ligação das dimensões das partículas utilizadas. Ainda, o estudo de BADEJO [21] indica que a geometria da

partícula é altamente correlacionada com propriedades importantes, como o módulo de ruptura à flexão está-

tica, o módulo de elasticidade à flexão estática e a ligação interna. Já as pesquisas de SEMPLE e EVANS

[22] afirmam que as partículas longas devem ser usadas no lugar das pequenas, quando o objetivo for placas

com alta resistência mecânica (MOR e MOE). Por fim, na revisão de literatura feita por FRYBORT et al.

[23], existe a indicação de que a diminuição do tamanho das partículas, além de consumir mais energia, au-

menta o consumo de adesivo, devido à maior área de superfície.

O trabalho deste artigo está focado em estudar e analisar a influência da quantidade de água/cal em-

pregada na produção de solução de Ca(OH)2 utilizada para pré-tratamento das partículas vegetais, por meio

das características físicas e mecânicas dos compósitos curados.

2. MATERIAIS E MÉTODOS

2.1 Materiais Utilizados

Para a adesão das partículas utilizadas na produção dos corpos de prova dos compósitos de madeira-cimento

utilizou-se o cimento Portland tipo CP II-Z, que contém adição de material pozolânico, variando de 6% a

14% em massa, o que confere ao cimento menor permeabilidade. O CP II-Z, no momento do experimento,

foi misturado com a madeira, sendo, posteriormente, adicionada água potável. Também se utilizou um aglo-

merante aéreo que detém mecanismo de adesão e endurecimento com reação química em presença do ar.

Nesta pesquisa, adotou-se a cal aérea ou CaO, conhecida pelo mercado consumidor como cal virgem. O óxi-

do de cálcio (CaO) foi hidratado resultando dessa reação uma suspensão de hidróxido de cálcio Ca(OH)2.

As partículas vegetais de resíduos da serraria provieram da Madeireira Maracanã, situada no municí-

pio de Tunas do Paraná, que produz e comercializa o produto como biomassa, utilizando a espécie Pinus spp

originária de florestas plantadas na região.

Ao chegarem ao Laboratório de Painéis da UFPR, os cavacos com casca possuíam teor de umidade

em torno de 52,25%, tendo sido secos ao ar livre por 48 horas; a seguir, foram colocados em estufas, ficando

sua umidade residual em 3%. Depois de secos, os materiais foram reduzidos por moinho de martelos e penei-

rados mecanicamente. Na sequência, foram separados em sacos conforme retidos em cada peneira (2,36; 4,75

e 6,3 mm). Para os estudos, foi utilizada, além dos materiais retidos nas peneiras, parte do material antes de

ser peneirado (apenas moído T1 e moído duas vezes T2), conforme apresentado na Figura 1.


Figura 1: Granulometria dos materiais (fonte: autores)

Para produção dos compósitos, foi utilizada uma mesa vibratória que se encontra no Laboratório de

Painéis da UFPR, desenvolvida por PARCHEN [7] e formada por um vibrador elétrico trifásico Würges, com

ajuste mecânico dos excêntricos promotores da energia de vibração, com carga de impacto vertical equiva-

lente a 220 N e rotação de 3.000 RPM, acoplada a uma prancha de compensado flexível.

2.2 Metodologia de Pesquisa

A verificação da melhor relação de água/cal para produção de Ca(OH)2 foi realizada por meio de resistência à

compressão axial em corpo de prova cilíndricos (70 mm x 140 mm).

Os tratamentos diferiram entre si devido à variação da granulometria da madeira e à relação água/cal

na formação da suspensão de Ca(OH)2; por outro lado, as relações madeira: cimento (1:1,5) e água/cimento

(30%) foram mantidas fixas. O delineamento experimental consistiu de 15 tratamentos, tendo sido confecci-

onados, sete corpos de prova, para cada tratamento, totalizando 105 corpos de prova.

Tabela 1: Delineamento experimental.

TRATAMENTO VIBRAÇÃO ÁGUA/CAL GRANULOMETRIA

111

220 N 4,7

#2,36

112 #4,75

113 #6,3

114 T1 (moído 1 vez)

115 T2 (moído 2 vezes)

121

220 N 6,25

#2,36

122 #4,75

123 #6,3



131

220 N 7,8

#2,36

132 #4,75

133 #6,3




O método empregado na produção dos corpos de prova foi sugerido por PARCHEN [7], consistindo

no que segue. O processo de carbonatação a frio sobre as partículas de galhos é possível devido a reversibili-

dade da reação conhecida como ciclo da cal. O minério é encontrado na natureza como carbonato de cálcio

(CaCO3), na indústria produtora de cal, por ação de fornecimento de calor, desenvolve-se a reação de descar-

bonização do carbonato de cálcio, tornando-se óxido de cálcio (CaO) ou cal virgem.

Para cada cinco tratamentos, o CaO foi hidratado, resultando dessa reação uma suspensão de Ca(OH)2,

conhecido como cal hidratada. Para o preparo dessa mistura, utilizaram-se CaO com grau de pureza de 80% e

água potável, ocorrendo uma reação exotérmica entre os componentes.

Para este estudo, foram preparadas três suspensões de Ca(OH)2, nas seguintes relações: 4,7/1, isto é,

4,7 partes de água para uma parte de CaO, em massa; 6,25/1, ou seja, 6,25 partes de água para uma parte de

CaO; e 7,8/1, sendo 7,8 partes de água para uma parte de CaO. Terminada a reação exotérmica entre a água e

o CaO, o Ca(OH)2 ficou em processo de complementação da reação de hidratação e resfriamento por 24 ho-

ras, em temperatura ambiente. A solução alcalina de hidróxido de cálcio obtida, com pH 12, foi adicionada às

partículas de madeira durante a mistura, resultante em um pré-tratamento da madeira. A reversibilidade do

processo se completa quando o dióxido de carbono CO2 presente na atmosfera, se combina novamente com o

hidróxido de cálcio, durante a fase de carbonatação ou secagem, se transformando quimicamente em (Ca-

CO3) que mineraliza a superfície externa da partícula de madeira, apresentada na Figura 2.

Figura 2: A esquerda material sem tratamento, a direita material carbonatado (fonte: autores)

Para cada tratamento, foram produzidos sete corpos de prova, totalizando 35 corpos de prova para ca-

da grupo de Ca(OH)2. O grupo com relação água/cal de 4,7/1 foi denominado G-4,7, aquele com relação de

6,25/1 foi denominado G-6,25 e o último grupo, com relação de 7,8/1, foi denominado G-7,8. A confecção

dos corpos de prova cilíndricos baseou-se na adaptação da norma NBR 5738, da ABNT [24], a qual é utiliza-

da para o procedimento de moldagem e cura de corpos de prova de concreto de cimento Portland.

Após a modelagem, os corpos de prova curaram em lugar seco e ventilado, abrigado da luz solar. De-

corridas 48 horas, os moldes de PVC cilíndricos foram abertos sem aplicação de esforço sobre as superfícies

dos corpos de prova e terminaram sua cura de 28 dias no Laboratório de Painéis da UFPR, respeitando as

condições ditadas pela adaptação da NBR 5738, da ABNT [24].

2.3 Determinação das Propriedades Mecânicas

Para a determinação das propriedades mecânicas dos corpos de prova, estes foram submetidos a ensaios de

compressão axial, utilizando-se as máquinas de ensaios do Laboratório de Tecnologia da Madeira da UFPR.

Conforme atendimento a norma NBR 5739, da ABNT [25]. Os ensaios foram realizados ao final do período

de 28 dias de cura (Figura 2).


Figura 2: Ensaio de compressão axial, conforme NBR 5739 (fonte: autores)

3. RESULTADOS E DISCUSSÕES

Os resultados dos ensaios de resistência à compressão aos 28 dias são apresentados na Tabela 2. Todos os

resultados tiveram sua análise feita por meio do software Statgraphics Centurion XV, versão 15.2.11. O deli-

neamento experimental foi inteiramente casualizado, com arranjo fatorial para os tratamentos. O método ado-

tado foi a análise da variância (ANOVA), em que foi verificada a normalidade dos valores; quando da apre-

sentação de diferenças significativas nas variâncias, adotou-se como procedimento para comparação de mé-

dias homogêneas o teste de Tukey-Kramer ao nível de probabilidade de 95%, utilizando o mesmo software.

A credibilidade dos ensaios axiais de compressão é considerada por MEHTA e MONTEIRO [26] pa-

râmetro universalmente aceito como índice de referência da resistência do material ensaiado, quando o ci-

mento é utilizado como aglomerante.

Tabela 2: Resultado dos testes de compressão.

TRATAMENTO GRUPO GRANULOMETRIA DENSIDADE (G/CM3)

RESISTÊNCIA À COMPRES-SÃO AXIAL (MPA)

T111

4,7

#2,36 0,51 (4,7%) 0,71 (27%)

T112 #4,75 0,54 (2,7%) 0,82 (23%)

T113 #6,3 0,59 (8,9%) 0,73 (30%)

T114 T1 0,59 (5,1%) 0,62 (34%)

T115 T2 0,62 (2,6%) 0,55 (8%)

T121

6,25

#2,36 0,63 (5,6%) 1,62 (13%)

T122 #4,75 0,64 (5,7%) 1,36 (11%)

T123 #6,3 0,59 (5,2%) 1,11 (10%)

T124 T1 0,61 (4,4%) 1,01 (21%)

T125 T2 0,63 (2,5%) 1,36 (12%)

T131

7,8

#2,36 0,63 (3,9%) 1,37 (8%)

T132 #4,75 0,61 (6,2%) 1,22 (13%)

T133 #6,3 0,60 (6,4%) 1,00 (20%)

T134 T1 0,66 (4,5%) 1,33 (18%)

T135 T2 0,63 (2,4%) 1,05 (10%)

Todos os tratamentos apresentaram densidade menor que 0,66 g/cm3, ou seja, valor bem inferior ao de

blocos de concreto para vedação encontrados no mercado, que é de 2,2 g/cm3. Assim de acordo com a NBR


12655, da ABNT [27] podem ser considerados compósitos leves.

Conforme observado por PARCHEN [7] há possibilidade de se estabelecer comparações entre a den-

sidade de materiais sólidos rotineiramente empregados na construção civil e os compósitos obtidos neste es-

tudo, para futuramente encontrar aplicações específicas para os compósitos madeira-cimento conforme estu-

dado em VILLAS-BÔAS [28]. A tabela 3 a seguir mostra um quadro comparativo entre as densidades de

materiais empregados na construção civil.

Tabela 3: Densidade de materiais empregados na construção civil – adaptado de PARCHEN [7].

MATERIAL DENSIDADE (g/cm3)

Bloco de concreto 2,2

Concreto para enchimento de piso 2,2 a 2,3

Painéis de cimento-amianto 1,9

Tijolo cerâmico furado 1,1 a 1,4

Pinus spp 0,39 a 0,48

Compósitos produzidos madeira-cimento 0,51 a 0,66

Por sua vez, os valores encontrados para a resistência à compressão axial são superiores aos encontra-

dos na pesquisa realizada por PARCHEN [7], cujo valor médio de resistência a compressão axial foi de 0,52

MPa. Nestes estudos de PARCHEN [7] a densidade média dos tratamentos foi de 0,60 a 0,74 g/cm3. Obser-

vando-se a tabela 2, ficou evidente que ocorreu correlação entre a densidade dos corpos de prova dos compó-

sitos e os valores encontrados para a resistência à compressão axial. Caso fosse realizada uma análise de va-

riância nessas propriedades, poder-se-ia obter resultados equivocados. Visando eliminar essa fonte de varia-

ção, destaca-se que, para ajustar os valores de densidade, no presente estudo, a densidade dos corpos de pro-

va foi tratada como uma covariável durante a análise estatística, apresentada a seguir.

A figura 3 apresenta os valores médios encontrados para a densidade (g/cm3), comparando em cada

granulometria os três grupos G-4,7; G-6,25 e G-7,8. acompanhados pelas letras que indicam a diferença esta-

tística obtida pelo teste de múltiplas médias de Tukey. Ressalta-se que letras semelhantes indicam que as

médias não diferem estatisticamente ao nível de 95% de probabilidade.

Figura 3: Valores médios das densidades separados por granulometria e por grupos de relação água/cal. (fonte: autores)


Os tratamentos que utilizaram relação água/cal igual a 4,7 apresentaram valores menores de densidade

para corpos de prova produzidos com partículas menores (#2,36 e #4,75). Por sua vez, os tratamentos com

relação água/cal de 6,25 e 7,8 não apresentaram diferenças estatística entre as frações granulométricas estu-

dadas.

A figura 4 apresenta os valores médios da resistência à compressão axial em cada granulometria, para

os três grupos de relação água/cal, acompanhados pelas letras que indicam a diferença estatística obtida pelo

teste de múltiplas médias de Tukey. Novamente, destaca-se que letras semelhantes indicam que as médias

não diferem estatisticamente ao nível de 95% de probabilidade.

Figura 4: Valores médios para Resistência a Compressão Axial por granulometria e grupos de relação água/cal. (fonte:

autores)

Dentro dos 3 grupos estudados, não houve diferença estatística dos valores médios encontrados nos

corpos de prova dos compósitos produzidos com relação água/cal de 6,25 e relação água/cal 7,8. Os corpos

de prova dos compósitos produzidos com relação água/cal de 4,7 apresentaram valores médios menores que

as outras relações, em todas as granulometrias estudadas. Ao comparar a figura 3 com a figura 4 verifica-se

que o grupo G-4,7 apresenta valores médios de densidade menores, assim como valores de resistência a com-

pressões axiais também menores que os outros dois grupos, o que indica que valores menores de resistência à

compressão estão intimamente ligados a menores valores de densidade dos corpos de prova.

Esse resultado complementa os estudos de PARCHEN [7], onde a utilização de Ca(OH)2 aumentou a

resistência dos compósitos aproximadamente três vezes comparados ao tratamento de extração por água. Mas

o estudo alerta para a quantidade ideal de CaO nos corpos de prova, valores muito altos de CaO podem agir

negativamente na reação com o cimento

As médias de tensão máxima em MPa já corrigidas pela covariável densidade são apresentadas na Ta-

bela 4, na qual se podem analisar os resultados para as três relações água/cal.

Tabela 4: Resultado médios para a propriedade mecânica resistência à compressão utilizando todas as granulometrias.

ÁGUA/CAL MÉDIA DAS TENSÕES

4,7 0,84c

6,25 1,23ª

7,8 1,11b

Nota: Médias seguidas pela mesma letra não diferem estatisticamente pelo teste de Tukey, a 5% de probabilidade.


Por meio do teste de Tukey, verifica-se que os corpos de prova dos compósitos de madeira-cimento

produzidos com a relação água/cal igual a 6,25 apresentaram um valor médio de resistência à compressão

axial (1,23 MPa) estatisticamente superior a relação água/cal de 7,8 e este, superior a relação água/cal 4,7. A

relação água/cal de 6,25 possuiu uma quantidade de cal suficiente para carbonatar a madeira, que mineralizou

na superfície das partículas de madeira, influenciando positivamente na inibição, conforme também mencio-

nado em outros estudos [7,18]

4. CONCLUSÕES

A resistência à compressão no grupo em que os tratamentos possuíam Ca(OH)2 na relação água/cal igual a

6,25 foi estatisticamente superior à dos outros dois grupos, apresentando o grupo G-4,7 resultados menores.

Apesar de ajudar na inibição do cimento, acredita-se que muito CaO prejudique seu desempenho, causando

os baixos valores apresentados no grupo G-4,7.

Por sua vez, o grupo G-7,8 apresentou valores superiores em T1 (material moído sem peneiramento),

comprovando as relações entre a granulometria e a quantidade de CaO e o mesmo deve ser observado con-

forme a granulometria de partícula utilizada.

A escolha da relação água/cal para tratamento das partículas deve ser correlacionada com a granulo-

metria das mesmas.

5. AGRADECIMENTOS

A equipe agradece ao apoio da Universidade Federal do Paraná (UFPR), ao Laboratório de Materiais e Estru-

turas (LAME) por possibilitar o empenho de seus professores/pesquisadores/funcionários e colocar a sua

infraestrutura à disposição deste trabalho de pesquisa. Além disso, deve-se registrar o agradecimento pela

concessão de bolsas de estudo promovidas pela Coordenação de Aperfeiçoamento de Pessoal de Nível Supe-

rior (CAPES). E a madeireira Maracanã por fornecer o material para a pesquisa.

6. BIBLIOGRAFIA

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produção de revestimento cerâmico - scielo.br · com a relação água/cal de 6,25 apresentou...

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