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MODELAÇÃO DO PROCESSO DE DIGESTÃO
ANAERÓBIA DA FORSU À ESCALA INDUSTRIAL
Celso Duarte Correia Gonçalves
Dissertação para obtenção do Grau de Mestre em
Engenharia do Ambiente
Júri
Presidente do Júri: José Manuel de Saldanha Gonçalves Matos, DECivil, IST-UTL
Orientador: Professora Doutora Susete Martins Dias, DEQB, IST-UTL
Co-Orientador: Professor Doutor Filipe José Gama Freire, DEQB, IST-UTL
Vogal: Doutor Tiago Faria, EFACEC, SA
Vogal: Doutor Santino Di Berardino, LNEG
Outubro de 2012
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Agradecimentos
Quero deixar os meus agradecimentos à Professora Dra.Susete Martins-Dias e ao Professor Dr.
Filipe G. Freire por todo o conhecimento e orientação que possibilitaram a realização deste trabalho;
ao Doutor Tiago Faria, director da Divisão de Residuos Sólidos da EFACEC Ambiente, pela simpatia,
auxílio e meios disponibilizados; às engenheiras Inês Moura e Catarina Rodrigues, pelo constante
apoio, troca de experiências e informações indispensáveis para a calibração do modelo. Agradeço
também a toda a equipa EFACEC Ambiente, Valorlis e Suldouro pela disponibilidade de realizarem
visitas técnicas às Instalações de Valorização Orgânica, que foi uma mais valia para o meu trabalho.
Ao Dr.Santino Di-Berardino do LNEG, por me ter aberto novos horizontes no conhecimento cientifico
sobre o processo de digestão anaeróbia, que se revelou ser de grande utilidade.
Aos estagiários Angelo Crocamo e Rafaelle di-Geovani, pela amizade e experiências trocadas
durante o seu estágio nas Instalações do LNEG.
À minha familia e amigos pelo apoio e motivação e à Inês Rodrigues, pelo carinho e amizade.
A todos os que me ajudaram, me motivaram e tornaram este trabalho possível.
Um muitíssimo obrigado.
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“I think and think for months and years. Ninety-nine times, the conclusion is false. The hundredth time I am right."
Albert Einstein
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Resumo
A complexidade do processo industrial de produção de biogás constitui um obstáculo à sua
optimização. A formulação de modelos cinéticos possibilita a compreensão dos fenómenos que
ocorrem em reactores, abrindo portas à automação e controlo.
Neste trabalho, para melhor compreender o processo de digestão anaeróbio (DA), foi realizada uma
revisão bibliográfica do conhecimento científico e tecnológico e foram apresentados os mais recentes
métodos de monitorização e controlo, incluindo métodos de cálculo do desempenho da digestão
anaeróbia.
Seguidamente desenvolveu-se um modelo matemático, que descreve a degradação anaeróbia da
fracção orgânica de resíduos sólidos urbanos, em reactores à escala industrial. O estudo tem como
base, modelos desenvolvidos por diferentes autores, onde foram incluídos três grupos de
microrganismos genéricos, com diferentes parâmetros cinéticos, obtidos da bibliografia. Os fluxos
degradativos foram agrupados em três etapas: hidrólise, acidogénese/acetogénese e metanogénese.
O modelo simula as principais cinéticas biológicas, como a decomposição de matéria de baixa
degradabilidade, formação de ácidos orgânicos voláteis e produção de biogás. O pH e as espécies
ionizadas/desionizadas são também calculados num total de 9 balanços de massa e 6 equações de
equilíbrio químico. Como principais simplificações, considerou-se um reactor bifásico, gás-líquido,
isotérmico a 35ºC, com transferência de massa entre fases homogéneas e perfeitamente agitadas,
com 5% de sólidos totais e 50% de sólidos voláteis.
Os digestores anaeróbios da Valorlis, caso de estudo, foram modelados, optimizando os objectivos e
alterando os parâmetros operatórios. O modelo simula um arranque, com cinéticas coerentes com a
bibliografia, atingindo o estado estacionário após 6 meses, tendendo para os valores experimentais
observados.
Palavras-chave: Digestão Anaeróbia, Escala Industrial, FORSU, Modelação, Monitorização
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Abstract
The industrial complexity of the process of biogas production is often a drawback to the optimization.
Kinetic models allowed the understanding of current phenomenon’s in reactors making possible the
automation and control.
To deepen the knowledge of the process, a bibliographic research of the scientific, technological and
monitoring state-of-art of the anaerobic digestion process was made, including performance
calculations to find the parameters that best suited for optimization.
A mathematical model that describes the general degradation of organic fraction of municipal solid
waste in full scale reactors was then developed. The current study is based on models developed by
several authors, where it was included the microbial growth kinetics, each one with their own
parameters, found in the bibliography. The kinetic flux was divided into three processes: hydrolysis,
acidogenic/acetogenic and methanogenic. The model simulates the decomposition of low
biodegradable matter in high biodegradable matter, acid formation and production of biogas. It also
includes pH calculation and physical-chemical equilibrium relationships among ionized/unionized
species. As main simplification, it was considered a biphasic, liquid/gas reactor, isothermal at 35ºC
with mass transfer between phases, homogenized and stirred perfectly with 5% of total solids of which
50% are volatile solids.
The full scale model was applied to Valorlis reactors, optimizing it by objectives and by changing the
operational parameters. The model correctly simulates a start-up in an industrial. The steady state is
achieved after 6 months at which time the variable values are in accordance with the experimental
values observed.
Key-words: Anaerobic Digestion, Modeling, Monitoring, OFMSW, Scale-up
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Índice
1 INTRODUÇÃO............................................................................................................................ 14
1.1 Digestão anaeróbia da FORSU ............................................................................................ 16
1.1.1 FORSU como substrato da digestão anaeróbia ............................................................. 17
1.1.2 Pré-tratamentos............................................................................................................. 18
1.1.3 Principais tecnologias aplicadas .................................................................................... 18
1.1.4 Descrição do processo da CVO da Valorlis e da CVO da Suldouro ................................ 19
1.1.5 Etapas de processo microbiológico e bioquímico ........................................................... 20
1.1.6 Condições operatórias ................................................................................................... 26
1.2 Variáveis de monitorização .................................................................................................. 30
1.2.1 Indicadores de controlo ................................................................................................. 30
1.2.2 Indicadores de estabilidade ........................................................................................... 32
1.2.3 Modelos matemáticos de digestão anaeróbia ................................................................ 36
1.3 Objectivos do estudo ............................................................................................................ 39
2 MATERIAIS E MÉTODOS .......................................................................................................... 41
2.1 Monitorização....................................................................................................................... 41
2.1.1 Parâmetros experimentais de controlo do processo ....................................................... 41
2.2 Modelo cinético não-linear .................................................................................................... 43
2.2.1 Considerações gerais .................................................................................................... 43
2.2.2 Metodologia de calibração e validação .......................................................................... 44
3 RESULTADOS E DISCUSSÃO ................................................................................................... 45
3.1 Análise e discussão dos parâmetros operatórios .................................................................. 45
3.2 Análise da performance dos digestores ................................................................................ 46
3.3 Descrição do formalismo do modelo ..................................................................................... 46
3.3.1 Estrutura do modelo ...................................................................................................... 48
3.3.2 Equações da fase líquida .............................................................................................. 49
3.3.3 Equações da fase gasosa.............................................................................................. 50
3.3.4 Determinação do pH e Alcalinidade ............................................................................... 51
3.4 Implementação do formalismo proposto ............................................................................... 52
4 CONCLUSÕES........................................................................................................................... 57
5 REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS ............................................................................................ 59
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Anexos ............................................................................................................................................. 65
Anexo A.I – Determinação das características do substrato ........................................................... 67
Anexo A.II – Equações dos parâmetros operatórios e cálculo de performance .............................. 69
Anexo A.III – Equações do Modelo ................................................................................................ 71
Anexo A.IV – Medições dos parâmetros operatórios ...................................................................... 75
Anexo V – Simulações do Modelo ................................................................................................. 81
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Índice de Figuras
1 INTRODUÇÃO
Figura 1. Biogás Produzido na Europa, em ktep, no ano de 2009 (EUROBSERV’ER, 2010), a partir de
biomassa e da fracção orgânica do Resíduo Sólido Urbano (Biomass &FOMSW ) de Lamas de ETAR
(Sewage) e em aterro sanitário (Landfill). .......................................................................................... 15
Figura 2. Ranking de produção de Biogás na Europa, em tep/1000 hab, no ano de 2009
(EUROBSERV’ER, 2010) .................................................................................................................. 15
Figura 3. Evolução temporal das tecnologias de DA em termos de teor de sólidos, à esquerda, e
gamas de temperatura, à direita (Fonte: De Baere, 2006). ................................................................ 17
Figura 4. Esquemas de processos por via seca e semi-seca comercializados pela Dranco (à
esquerda), Kompogas (centro) e Valorga (à direita). (Fonte: Vandevivere et al, 2002). ...................... 19
Figura 5. Esquema típico do processo por via húmida e fase única (Vandevivere et al, 2002). .......... 19
Figura 6. Esquema do processo de produção de biogás da CVO da Valorlis ..................................... 20
Figura 7. Esquema do processo de digestão anaeróbia .................................................................... 21
Figura 8. Influência da pressão parcial de hidrogénio na energia livre de Gibbs, durante a
acetogénese e formação de metano. Zona viável de produção de metano na área a verde. Ácido
acético, 25mM; Propiónico, Butírico, láctico e etanol,10mM; Sulfito, 5mM; Bicarbonato, 20mM;
Metano, 0,7atm (Adaptado de Di-Berardino, 2006) ............................................................ 22
Figura 9. Inibição do ácido acético em função do pH. (Fonte: Deublein e Steinhauser, 2008) ............ 25
Figura 10. Relação entre a carga orgânica e a produção de biogás em m3/ t SV, (MT-metric tonne)
(Hartmann e Ahring, 2006), para diferentes gamas de temperatura, concentração de sólidos e pré-
tratamentos, relativo à FORSU (OFMSW) ......................................................................................... 27
Figura 11. Relação inversa entre o teor em lenhina e celulose e a biodegradabilidade (%), da matéria
orgânica (Buffiere et al., (2006)) ........................................................................................................ 28
Figura 12. Taxa de crescimento relativa dos microrganismos psicrófilos, mesofílicos e termofílicos
(adaptado de Schӧn (2009)).............................................................................................................. 29
Figura 13. Produção de biogás, em unidades de volume de gás por SV vs. TRS, onde a relação entre
C.Org e rendimento em biogás é Y=0,84-0,072xC.Org, para regimes termófilos por via húmida e teor
de SVinput de 5%=50kg/m3 Hartmann H., Ahring B.K. (2006). ............................................................. 31
Figura 14. Fracções dissociadas e protonadas da amónia, ácido sulfídrico, dióxido de carbono e ácido
acético em função do valor de pH. As constantes de equilíbrio e equações químicas usadas para a
realização deste gráfico, encontram-se no anexo A.III. ...................................................................... 33
Figura 15. Variação do pH e da Alcalinidade em função dos AGV (adaptado de Cecchi, 2005).
Representação da zona de baixo risco, a vermelho, com base no indicador de AGV/ALC e a gama de
pH para o qual o processo é estável, representado a azul, no eixo do pH. ........................................ 34
Figura 16. Interdependência entre o pH, o teor em CO2 no gás e a Alcalinidade, a 35ºC (EPA, 1979).
......................................................................................................................................................... 34
11
Figura 17. Taxas relativas de formação de ácidos: acético, propiónico e butírico, em função da
concentração de hidrogénio (Gerber e Span, 2008) .......................................................................... 35
Figura 18. Fases do crescimento microbiano: (1) fase de latência, adaptação a substrato; (2) fase de
aceleração do crescimento; (3) fase de crescimento exponencial ou fase de crescimento de primeira
ordem; (4) fase de abrandamento (5) fase de estacionária e (6) fase de decaimento (Gerber e Span,
2008). ............................................................................................................................................... 37
2 MATERIAIS E MÉTODOS
Figura 19. Variação do TRH, em dias, e da concentração de ST no digestor 1 da Valorlis, em g/l,
durante o ano de 2011. (As medições do digestor 2 encontram-se no Anexo A.IV)............................ 42
Figura 20. Produção de biogás e sua qualidade no digestor 1 da Valorlis, durante o ano de 2011. .... 42
Figura 21. Variação do pH e teor de CO2 no digestor 1 da Valorlis, durante o ano de 2011. .............. 43
Figura 22. Variação da alcalinidade e ácidos orgânicos totais no digestor 1 da Valorlis, durante o ano
de 2011. ........................................................................................................................................... 43
Figura 23. Esquema de Calibração e Validação do modelo ............................................................... 44
3 RESULTADOS E DISCUSSÃO
Figura 24. Esquema do reactor bifásico perfeitamente agitado com trocas de massa entre fases,
usado no modelo proposto. ............................................................................................................... 47
Figura 25. Diagrama do modelo proposto. ......................................................................................... 48
Figura 26. Cálculo iterativo do pH e das espécies iónicas em equilíbrio ............................................. 52
Figura 27. Simulação do modelo para diferentes caudais no tempo...... Error! Bookmark not defined.
Figura 28. Simulação da produção de biogás e teor em CH4 (à esquerda) e do pH e AGVt (à direita).
......................................................................................................................................................... 55
Figura 29. Simulação do arranque do digestor, onde é visível à esquerda, a evolução dos SV de
entrada e de saída, SVin e SVout. Este último constituído pela soma entre o substrato de baixa e alta
biodegradabilidade, Sp e Sh, respectivamente, e biomassa total, em termos de sólidos suspensos
totais (SSV). À direita em pormenor, é apresentado o crescimento da biomassa hidrolítica,
acidogénica/acetogénica e metanogénica, Xh, Xa e Xm, respectivamente, no tempo. ....................... 55
12
Índice de tabelas
1 INTRODUÇÃO
Tabela 1. Comparação entre diferentes poderes caloríficos de vários combustíveis (Abbasi et al.,
2012). ............................................................................................................................................... 14
Tabela 2. Exemplos de produtos de fermentação de glucose e amina (adaptado de Boe (2000)). ..... 22
Tabela 3. Energia livre de algumas reacções da acetogénese (Adaptado de Berardino (2006)) ......... 23
Tabela 4. Reacções de associações sintróficas de bactérias (adaptado de Ferreira (2010)). ............. 23
Tabela 5. Energia livre de algumas reacções da metanogénese (Adaptado de Berardino (2006)) ..... 24
Tabela 6. Condições ambientais óptimas para digestão anaeróbia. (adaptado de Deublein e
Steinhauser (2008)). ......................................................................................................................... 26
Tabela 7. pH óptimo em diversos grupos de bactérias (adaptado de Berardino (2006)) ..................... 32
Tabela 8. Potencial de oxidação redução e respiração (adaptado de Gerardi, 2003) ......................... 35
Tabela 9. Alguns dos modelos cinéticos de digestão anaeróbia para a produção de biogás e principais
parâmetros incluídos, em reactores homogéneos e perfeitamente agitados (SVB – sólidos voláteis
biodegradáveis, XL- fracção de lípidos, XP- fracção de proteínas, HAc- acetato, HPr- propionáto, HBt-
butiráto) (adaptado de Gerber e Span (2008)) ................................................................................... 38
3 RESULTADOS E DISCUSSÃO
Tabela 10. Condições iniciais e de arranque. .................................................................................... 53
Tabela 11. Parâmetros cinéticos, no modelo proposto (adaptado de Liu et al. (2007)) e constantes
cinéticas alteradas, através da optimização por objectivos. ............................................................... 54
Tabela 12. Comparação entre os valores obtidos, pelo modelo e os valores experimentais industriais,
em estado estacionário. .................................................................................................................... 55
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Lista de abreviaturas
ALC Alcalinidade
AGV Ácido orgânico volátil
APOH Bactérias produtoras obrigatórias de hidrogénio
Cj Molécula com j carbonos
GNC Gás natural comprimido
C:N Razão de carbono e azoto
CO2e Dióxido de carbono equivalente
CQO Carência química de oxigénio
CQOs Carência química de oxigénio em solução
DA Digestão anaeróbia
Eh Potencial de redução e oxidação
FORSU Fracção orgânica de resíduo sólido urbano
PC Poder calorífico
PCI Poder calorífico inferior
RSU Resíduo sólido urbano
ST Sólidos totais
SST Sólidos suspensos totais
SV Sólidos voláteis
SSV Sólidos suspensos voláteis
Tep Tonelada equivalente de petróleo
TRH Tempo de retenção hidráulico
TRS Tempo de retenção de sólidos
14
1 INTRODUÇÃO
O uso do biogás pela humanidade remonta ao séc. X a.C. a povos como os Assírios e Antiga China,
cujo domínio da técnica permitia o seu uso para aquecimento de banhos e outros usos domésticos,
tal como o aproveitamento do digerido estabilizado anaerobiamente para a agricultura (He, 2010).
Desde a 1ª grande crise energética na segunda metade do século XX, com o aumento do preço dos
combustíveis fósseis e com o aumento das preocupações ambientais, a União Europeia tem vindo a
realizar grandes apostas com a utilização de combustíveis renováveis de baixo custo, estando entre
eles o biogás.
O biogás, mais especificamente, o biometano é um gás produzido naturalmente quando a matéria
orgânica é decomposta em meio húmido e na ausência de oxigénio por microrganismos
metabolicamente activos. Na natureza, o metano é formado em corpos de água estagnada como
lagos, pântanos e sistemas digestivos de ruminantes.
As vantagens da produção de biogás sobre outro tipo de energias renováveis existentes no mercado
(Tabela 1), relaciona-se com o facto de conter um poder calorifico da mesma ordem de grandeza da
do gás natural, a um menor custo, sendo produzido através de matéria biodegradável considerada
como resíduo, contribuindo para a redução de emissão de gases de efeito de estufa para a atmosfera
(cerca de 23 vezes menos que o gás natural). Por outro lado, a energia final do biogás pode ser
aplicada em diferentes áreas de intervenção, tais como a combustão directa e produção de calor,
geração de electricidade e integração na rede de gás natural, utilização como combustíveis para
veículos e, em ultima análise, a aplicação em pilhas de combustíveis.
O facto de ser produzido localmente, com pouca ou nenhuma dependência de combustíveis fósseis,
pode conduzir a menores volumes depositados de orgânicos biodegradáveis em aterros sanitários,
com consequente redução da produção de lixiviados, que propiciam a degradação da qualidade da
água e do ar (Abbasi et al., 2012).
Tabela 1. Poder calorífico de vários combustíveis e respectivas emissões em CO2 equivalente (Abbasi et al., 2012).
Combustível Poder calorífico
inferior (PC)
Factor de emissões indirectas
(kg CO2e/GJ, base PCI)
Petróleo 10800 kcal kg-1
12,51
Gás Natural 8600 kcal m-3 5,55
Gás Natural liquefeito 13140 kcal kg-1 20,00
Querosene 10300 kcal kg-1 13,34
Diesel 10700 kcal kg-1 14,13
GNC 8600 kcal m-3 8,36
Biogás 5000 kcal m-3 0,246
15
Figura 1. Biogás Produzido na Europa, em ktep, no ano de 2009 (EUROBSERV’ER, 2010), a partir de biomassa e da fracção orgânica do Resíduo Sólido Urbano (Biomass &FOMSW ) de Lamas de ETAR (Sewage) e em aterro sanitário (Landfill).
Figura 2. Ranking de produção de Biogás na Europa, em tep/1000 hab, no ano de 2009 (EUROBSERV’ER, 2010)
16
O processo de digestão anaeróbia é, hoje em dia, competitivo no mercado das energias renováveis
(Raposo et al, 2011) e encontra-se em expansão por toda a Europa (Figura 1 e Figura 2). A produção
média de biogás na Europa atingiu os 16,7 tep/1000 hab em 2009, destacando-se a Alemanha, o
maior produtor, com 51,5 tep/1000 hab de energia primária obtida a partir de biogás de resíduos
agrícolas, como por exemplo do milho, e da fracção orgânica de resíduos sólidos urbanos (FORSU).
Em 2010, Portugal ainda não ultrapassava os 2,2 tep/1000 hab, estando numa fase de crescimento.
1.1 Digestão anaeróbia da FORSU
As tecnologias aplicadas à digestão anaeróbia da FORSU diferenciam-se pelo regime hidráulico
(contínuo, descontínuo ou semi-contínuo) pelo teor em sólidos no digestor (via húmida e seca) e
também pela gama de temperaturas em que ocorre a digestão (mesofílicos e termofílicos).A escolha
do tipo de tecnologia depende essencialmente do investimento a realizar e características do resíduo,
pois sistemas por via húmida, ou de baixa carga, obrigam ao uso de grandes volumes de reactor para
processar grandes quantidades de matéria orgânica, com consequentes custos elevados de
tratamento de efluentes. Mas, por outro lado, possibilitam uma maior estabilidade, devido à grande
difusão de possíveis inibidores. Tecnologias de alto teor de sólidos, proporciona baixos volumes de
reactor, altas cargas orgânicas e menores custos de investimento inicial, mas, em contrapartida
requerem equipamentos mais caros (Vandevivere et al, 2002).
Até ao início dos anos 90, as tecnologias dominantes eram por via húmida, em regime mesofílico,
descritas nos subcapítulos 1.1.6.4 e 1.1.6.6, devido principalmente à sua estabilidade (Figura 3). Com
o avanço do conhecimento científico, houve um despoletar destas tecnologias em substituição de
sistemas por via seca em regime termofílico. Até 2006, verifica-se que quer em termos de via húmida
ou seca quer em termos de regime mesofilo ou termófilo, existe uma estabilização tendencial dos
processos.
Outro tipo de processos prende-se à utilização de tecnologias de estágios múltiplos, devido ao facto
das etapas da degradação anaeróbia serem maioritariamente sequenciais e independentes da etapa
seguinte, possibilitando uma maior flexibilidade optimização e controlo cada uma das etapas. Para
este tipo de tecnologia, tipicamente são utilizados dois reactores: o primeiro para hidrólise/liquefação
e acetogénese e o segundo para a metanogénese.
No primeiro reactor, o tempo de retenção é limitado pela taxa de hidrólise da celulose e no segundo
pela taxa de crescimento das bactérias metanogénicas (Reichert, 2004). Devido ao facto de a
separação de fases ser pouco conhecida, segundo De Baere (2006), mais de 92% da capacidade
instalada é realizada em processos de estágio único, em que a metanogénese e a
hidrólise/acidogénese ocorrem no mesmo reactor.
17
Figura 3. Evolução temporal das tecnologias de DA em termos de teor de sólidos, à esquerda, e gamas de temperatura, à direita (Fonte: De Baere, 2006).
1.1.1 FORSU como substrato da digestão anaeróbia
De forma a tirar partido do máximo de rentabilidade da reutilização e valorização do potencial
energético endógeno de resíduos, com o menor risco sanitário e de saúde pública, as instalações de
tratamento de resíduos sólidos urbanos (RSU) necessitam de responder aos diferentes estímulos de
mercado, quer através de incentivos comunitários, quer por restrições impostas para a deposição de
resíduos em aterro (PERSU II, 2007).
Na perspectiva da gestão de RSU, quer sejam originados pelas grandes concentrações urbanas ou
pela produção agrícola e industrial intensiva, o aproveitamento energético a partir da digestão
anaeróbia (ou biogasificação), da FORSU em metano e dióxido de carbono apresenta-se como uma
solução adequada sendo uma tecnologia sustentável actualmente e em rápido crescimento (De
Baere, 2006), devido essencialmente à dupla produção de energia renovável (biogás) e recuperação
de matéria orgânica estabilizada em forma de composto. Por outro lado, os resíduos domésticos
putrescíveis, por serem muito húmidos e não terem uma estrutura definida, são preferencialmente
mais facilmente degradados anaerobiamente que por compostagem (Kubler et al, 2000). Quer do
lado económico, quer do lado ecológico, comparativamente com tecnologias de compostagem “pura”,
o processo de digestão anaeróbia pode ter menor consumo de combustíveis fósseis e menor impacte
ambiental, consequente da relativa redução de gases de efeito de estufa, comparativamente com
tecnologias de tratamento aeróbio (Edelmann et al, 2000).
Os RSU são muito variáveis quanto à sua composição, sendo uma mistura heterogénea de
macromoléculas biodegradáveis (carbohidratos, proteínas e gorduras), não biodegradáveis,
inorgânicos e inertes. A sua composição depende de vários factores tais como o estilo de vida das
populações, padrões de consumo ou nível de desenvolvimento económico e tecnológico do país
(Cheremisinoff, 2003).
A FORSU é descrita como mistura heterogénea de resíduos putrescíveis, capazes de serem
degradados por microrganismos, com um teor típico de 40% de humidade (Ferreira, 2010). A
variabilidade da sua constituição depende maioritariamente do sistema de recolha utilizado, da sua
proveniência ou efeitos de sazonalidade ao longo do ano. O teor em contaminantes, como plásticos,
18
vidros, metais pesados e algumas substâncias químicas, geralmente, estão presentes em menores
quantidades em sistemas de recolhas selectivas “porta-à-porta”, apresentando uma maior qualidade
em FORSU, com baixos teores em matéria não-biodegradável (Hartmann e Ahring, 2006), tendo
influência directa na produção específica de biogás por sólidos alimentados ao digestor e na sua
qualidade em metano, devido a menores concentrações de substâncias tóxicas aos microrganismos,
não dependendo unicamente da configuração do processo utilizado para maximização da eficiência
de produção.
1.1.2 Pré-tratamentos
A aplicação de um pré-tratamento, com o intuito de remover potenciais contaminantes, e outros
agentes desestabilizadores do processo, ou de dilacerar e hidrolisar termicamente partículas de
grande dimensão, como é o caso da FORSU, pode aumentar as condições de solubilização,
melhorando as condições de biodegradação ao nível do substrato, contribuindo para que, num
determinado tempo de retenção hidráulico, a produção específica de biogás seja optimizada
(Carlsson et al, 2012). Embora se considere que com um pré-tratamento se perdem 15 a 25% de
sólidos voláteis (SV), o facto de actuar na redução da dimensão das partículas, no aumento da
superfície de contacto da matéria orgânica insolúvel biodegradável ou na remoção de partículas que
possam vir a afectar o sistema, poderá ser positivo porque potencia condições de solubilização,
acelerando a fase hidrolítica e favorecendo as condições biológicas do processo, podendo, em última
analise, permitir passar de produções típicas de 220 L CH4/kg SV para produções de 400 L CH4/kg
SV (Hartmann et al., 1999. Citado por Ferreira, 2010).
1.1.3 Principais tecnologias aplicadas
Para processos cujo design é realizado por via seca e semi-seca, existem no mercado pelo menos
três que se mostraram eficazes na produção de biogás (Figura 4).
O reactor da tecnologia Dranco (“Dry anaerobic Composting”) é tubular com um escoamento em
pistão vertical e pode ser aplicado em regime mesófilo e termófilo, sendo que a mistura dentro do
reactor é promovida pela recirculação do digerido, extraído do fundo do reactor e misturado com
resíduo fresco, sendo bombeado para o topo. Este simples design é eficiente para tratamentos de
resíduos com um teor de ST de 20 a 50% com tempos de retenção de 12 a 18 dias. O reactor da
tecnologia da Kompogas é semelhante à da Dranco mas com escoamento em pistão horizontal,
aplicado em regime termófilo, descontinuo e com recirculação de inóculo.
No reactor da tecnologia Valorga, de design diferente dos anteriores sistemas em escoamento pistão
linear, os resíduos alimentados são transportados de forma circular num reactor cilíndrico cuja mistura
ocorre por injecção de biogás em alta pressão no fundo do reactor a cada 15 min (Vandevivere et al,
2002; Ferreira, 2010)
19
Figura 4. Esquemas de processos por via seca e semi-seca comercializados pela Dranco (à esquerda), Kompogas (centro) e Valorga (à direita). (Fonte: Vandevivere et al, 2002).
Figura 5. Esquema típico do processo por via húmida e fase única (Vandevivere et al, 2002).
O processo de digestão anaeróbia por via húmida (Figura 5) é precedido por um pré-tratamento
designado pulping, onde é adicionada água para facilitar a hidrólise e transporte do resíduo para o
digestor, de uma ou duas fases, por forma a se proceder à biometanização e a mistura da suspensão
dentro do digestor, é promovida por sistemas mecânicos ou de bolhas de biogás tornando o processo
essencialmente automático. Neste tipo de tecnologia estão incluidos os processos comercializados
pela BTA e Linde-KCA (R.W.Beck, 2004).
1.1.4 Descrição do processo da CVO da Valorlis e da CVO da Suldouro
O processo industrial de produção de biogás nas Centrais de Valorização Orgânica (CVO) da Valorlis
e Suldouro, esquematizado na Figura 6, é realizado em regime mesófilo e por via húmida (5 %ST).
Esta tecnologia, é dividida em três etapas. Numa primeira fase, o resíduo putrescível é separado a
seco num crivo rotativo de 80mm e armazenado num contentor denominado “bunker”. Ambas as
20
fracções sofrem uma valorização de metais sendo a fracção de maior diâmetro encaminhada para um
sistema de triagem para recuperação de plásticos. A fracção de menor diâmetro segue para a
segunda etapa, patenteada pela BTA®
Technology, onde ocorre uma remoção, por via húmida, de
leves (plásticos e gorduras) e pesados (materiais grosseiros e areias) num sistema sequencial de
Pulpers restando uma suspensão aquosa que é posteriormente transferida para um sistema de
remoção de areias que se encontrem em suspensão (GRS-Grit Removal System) formando uma
suspensão de resíduo putrescível, desintegrado maioritariamente de forma mecânica e com um teor
de sólidos na ordem dos 5%. Antes de ser alimentado, em paralelo, aos dois digestores com um
volume de 2000 m3
cada, a suspensão é espessada até cerca de 10%ST e armazenada num tanque
arejado com um volume de 500m3.
Figura 6. Esquema do processo de produção de biogás da CVO da Valorlis
1.1.5 Etapas de processo microbiológico e bioquímico
O processo de degradação anaeróbio (Figura 7) é complexo e depende do substrato utilizado, dada
as diversas cinéticas de formação e consumo de intermediários de reacção. Os compostos são
bioconvertidos por um consórcio de bactérias quimioheterotróficas sensíveis ou até mesmo inibido
pela presença de oxigénio. (Botheju e Bakke, 2011).
De forma genérica, na primeira etapa degradativa, a matéria orgânica pode ser dividida, de modo
grosseiro, em dois grandes grupos, de baixa e alta biodegradabilidade. A de baixa biodegradabilidade
é constituída essencialmente por macromoléculas aminadas, lípidos e polímeros de carbohidratos
(celulose, hemicelulose e lenhina) e hidrolisados a compostos mais simples e de maior
biodegradabilidade como aminoácidos, ácidos gordos de cadeia longa e açúcares, numa primeira
etapa do processo de digestão anaeróbia. Na etapa degradativa seguinte, na acidogénese, estes
compostos são fermentados por bactérias produtoras de ácidos orgânicos a ácidos de cadeia curta
21
sendo posteriormente consumidos, durante a etapa denominada acetogénese, tendo como produtos
acetatos, dióxido de carbono e hidrogénio os quais são transformados, durante a metanogénese, em
metano e dióxido de carbono (Berardino, 2006).
Figura 7. Esquema do processo de digestão anaeróbia
Todavia verifica-se que os diversos grupos de microrganismos especializados que interferem no
processo manifestam-se de forma ecológica formando um ecossistema simbiótico heterogéneo e com
forte interdependência em que todos os produtos de uma fase metabólica anterior são convertidos
para a fase seguinte (Ferreira, 2010). Por outro lado, a diversidade de produtos metabólicos,
consequentes de diferentes caminhos degradativos da matéria orgânica, dependem do tipo de
microrganismos activos, das condições operatórias e da termodinâmica das reacções de fermentação
anaeróbia (Gerardi, 2003).
1.1.5.1 Hidrólise e acidogénese/fermentativa
A hidrólise corresponde à primeira fase da degradação anaeróbia da matéria orgânica. Nesta fase
substâncias poliméricas, como carbohidratos, proteínas e lípidos, insolúveis e de elevado peso
molecular, são fragmentadas das suas ligações covalentes nos seus monómeros correspondentes
(açúcares, aminoácidos e ácidos gordos de cadeia longa, respectivamente) por exoenzimas (lipases,
celulases, proteases, peptidases, etc) excretadas por bactérias hidrolíticas ou anaeróbias facultativas
de forma a poderem atravessar a membrana celular. Por outro lado, o consumo do oxigénio existente
do meio possibilita baixar o potencial redox (Eh), necessário para o metabolismo das bactérias
anaeróbias obrigatórias.
Após a “liquefacção” da matéria orgânica complexa, os monómeros formados são consumidos por
diferentes bactérias anaeróbias facultativas e obrigatórias durante a fase de acidogénese
transformando-se em ácidos gordos de cadeia curta (C1-C5), como ácido butírico, propiónico e
acético, álcoois, hidrogénio e dióxido de carbono (Tabela 2).
22
Tabela 2. Exemplos de produtos de fermentação de glucose e amina (adaptado de Boe (2000)).
Acidogénese Equações Simplificadas
Acetato
Acetato*
Propionato + acetato
Butirato
Lactate
Etanol
*- degradação de aminoácidos (Gerardi, 2003)
1.1.5.2 Acetogénese
Os produtos metabólicos da fase acidogénica servem como substratos a outro grupo de bactérias que
os transformam em moléculas de menor peso molecular, mais propriamente em acetato, hidrogénio e
dióxido de carbono, por acção de bactérias homoacetogénicas e de bactérias produtoras obrigatórias
de hidrogénio (APOH). Do ponto de vista termodinâmico, as transformações acetogénicas realizadas
pelas APOH são desfavoráveis em condições normais (Tabela 3), tornando-se exergónicas para
concentrações de hidrogénio na ordem inferior de 10-4
atm (Alves e Mota, 2007; Gerardi, 2003), como
é visível na Figura 8, permitindo o consumo de ácidos de peso molecular elevado, como propiónico e
butírico, não degradados por bactérias produtoras de metano.
Figura 8. Influência da pressão parcial de hidrogénio na energia livre de Gibbs, durante a acetogénese e
formação de metano. Zona viável de produção de metano na área a verde. Ácido acético, 25mM; Propiónico, Butírico, láctico e etanol,10mM; Sulfito, 5mM; Bicarbonato, 20mM; Metano, 0,7atm
(Adaptado de Di-Berardino, 2006)
1- Oxidação do ácido propiónico a acético
2- Oxidação do ácido butírico a acético
3- Etanol a ácido acético
4- Ácido láctico a acético
5- Respiração acetogénica do bicarbonato
(CO2)
6- Respiração metanogénica do bicarbonato
(CO2)
7- Respiração do sulfato a sulfídrico
8- Respiração do sulfito a sulfídrico
9- Conversão do ácido acético pelas
metanogénica
10- Conversão do ácido acético regulado
pelas sulfato-redutoras
23
Tabela 3. Energia livre de algumas reacções da acetogénese (Adaptado de Berardino (2006))
Acetogénese Equações Simplificadas ΔGº(kJ/mole)
Etanol + 9,6
Propionato + 76,1
Butirato ( ) + 48
O processo de regulação da pressão parcial de hidrogénio é feito através da associação sintrófica
das bactérias metanogénicas utilizadoras de hidrogénio, designadas hidrogenofílicas, com as APOH
(Tabela 4) de forma a manter os valores de hidrogénio baixos (Coombs, 1990; Berardino, 2006;
Ferreira, 2010). Aproximadamente 30% do metano produzido é atribuído à redução do CO2 pelo H2,
mas apena 5-6% deve-se ao H2 dissolvido.
O fenómeno da eliminação de hidrogénio do meio reaccional pode ser explicado pela associação
sintrófica de transferência de hidrogénio entre os grupos de microrganismos sem que haja dissolução
no meio (Deublein e Steinhauser, 2008).
Tabela 4. Reacções de associações sintróficas de bactérias (adaptado de Ferreira (2010)).
APOH +
Metanogénica
Equações Simplificadas ΔGº(kJ/mole)
Etanol
-116.2
Lactate
-143.4
Butirato
-39.3
Proprionato
-102.4
1.1.5.3 Metanogénese
A metanogénese corresponde à quarta e última etapa da digestão anaeróbia onde maioritariamente
acetato, hidrogénio e dióxido de carbono são transformados em metano e dióxido de carbono por
bactérias anaeróbias obrigatórias (Tabela 5). Por outro lado, ao captarem estes compostos previnem
a acumulação de ácidos e consequente “consumo” de alcalinidade, que poderiam conduzir a uma
diminuição do pH e aumento da pressão parcial de hidrogénio.
As bactérias produtoras de metano levam a cabo a etapa final do processo de decomposição da
matéria orgânica e estabelecem a cadeia final de transferência de electrões entre dadores e
24
receptores (Gerardi, 2003), influenciando fortemente todo o processo de digestão anaeróbia,
condicionando a termodinâmica das reacções bioquímicas das etapas anteriores (Berardino, 2006).
Devido à grande sensibilidade ao oxigénio, capaz de originar a morte destas bactérias, de forma a
manter o normal funcionamento metabólico e condições favoráveis à formação de acetato, o potencia
redox necessita de ser menor que -300 mV.
Tabela 5. Energia livre de algumas reacções da metanogénese (Adaptado de Berardino (2006))
Metanogénese Equações Simplificadas ΔGº(kJ/mole)
Acetoclástica -31
Hidrogénofilica -135,6 (33,9)
Metanol
-102,5
Metilamina -101,6
Devido ao facto de bactérias produtoras de metano se reproduzirem muito lentamente (Ahring, 2003),
na ordem dos 3 a 30 dias e produzirem reduzidas quantidade de lamas, estas necessitam de poucos
nutrientes para o seu crescimento, mas em termos de micronutrientes como cobalto, ferro, níquel e
enxofre necessitam de duas a cinco vezes mais que a maioria dos microrganismos (Garardi, 2006).
As bactérias metanogénicas são mais sensíveis que as bactérias hidrolíticas e acidogénicas a
elevadas concentrações de ácidos gordos voláteis (AGV) com consequente redução do pH. Caso
ocorram efeitos desestabilizadores, como a súbita alteração do pH ou temperatura, o custo de
recuperação dos níveis estacionários pode ser elevado dado que as alterações ambientais diminuem
a actividade das espécies de microrganismos aclimatizados e aumentam a competição inter-espécies
podendo alterar os caminhos fermentativos existentes e consequente quantidade e qualidade do
biogás final.
1.1.5.4 Inibições e efeitos Tóxicos
A inibição é a consequência da diminuição de actividade ou até mesmo morte de um microrganismo
devida à presença de compostos tóxicos no ambiente. O caso mais comum de inibição do processo
de digestão anaeróbia é a acumulação de ácidos gordos voláteis e amónia dentro do reactor. Outros
inibidores menos comuns, como ácido sulfídrico, metais alcalino e alcalino-terrosos e outros metais
pesados como, crómio, níquel, zinco e cobre, são apontados na bibliografia como possíveis
causadores de instabilidade e falhas de sistemas de tratamento anaeróbio.
1.1.5.4.1 Inibições de ácidos Gordos Voláteis
Os ácidos orgânicos, produzidos durante a digestão anaeróbia e imprescindíveis para a produção de
metano, variam nas suas características químicas, principalmente no comprimento da cadeia de
carbonos. As cadeias curtas volatilizam com relativa facilidade à pressão atmosférica, sendo
denominados ácidos orgânicos voláteis. Aproximadamente 85% da totalidade dos ácidos existentes
25
no caldo físico-químico é composta por ácido acético (C2) sendo os restantes maioritariamente
constituídos por ácido propiónico (C3), butírico (C4), valérico (C5) e capriónico (C6). Estes últimos,
devido ao seu peso molecular, não são degradados pelas bactérias metanogénicas acumulando-se
caso não sejam degradados a cadeias mais simples (Gerardi, 2003).
A acumulação de ácidos no digestor, consequente muitas vezes de desequilíbrios metabólicos, tem
um grande impacte na alcalinidade, pH e na sua forma desionizada. Estes ácidos podem penetrar
facilmente pela membrana celular e induzir a redução do pH interno, provocando um decréscimo da
velocidade metabólica ou a morte celular (Berardino, 2006; Deublein e Steinhauser, 2008).
A inibição dos ácidos orgânicos voláteis é intensificada pelo pH e quanto maior a concentração maior
é o efeito de inibição potencial na biomassa (Figura 9). De forma a minimizar a inibição, é importante
manter a concentração de ácido voláteis baixas, menores que 2g/l de acetato (McCarty e McKinney,
1961) e em valores de pH na ordem de 7,5, no máximo até 6 g/l.
Figura 9. Inibição do ácido acético em função do pH. (Fonte: Deublein e Steinhauser, 2008)
1.1.5.4.2 Inibições por amónia
A amónia livre encontra-se em equilíbrio com o ião amónio e ambos inibem a digestão anaeróbia,
sendo que a primeira exerce um efeito tóxico em concentrações muito mais baixas. Este equilíbrio
depende fortemente do pH (Figura 14). A fracção de amónia a pH=7 é de 1% da concentração total e
10% a pH=8, sendo termodinamicamente favorável para pH básico.
De entre os 4 grupos de biomassa existente no processo de digestão anaeróbia, é globalmente aceite
que as metanogénicas são as mais sensíveis a valores elevados de amónia livre (Gerardi, 2003;
Deublein e Steinhauser, 2008). Concentrações totais de amónia de 1,5 a 3 g/l podem ser toleradas,
26
como descrito por McCarty (1964), mas na bibliografia é apontada uma gama considerável de valores
onde a produção de metano foi reduzida em 50%, para valores na ordem de 1,7 a 14 g/L, indicando
uma dependência externa como tipo de substrato, inóculo, condições ambientais (temperatura, pH) e
tempos de aclimatização (Chen et al., 2008).
1.1.6 Condições operatórias
A produção de metano depende de vários factores como a composição do substrato, tamanho das
partículas, proporção de compostos existentes, degradabilidade da matéria e relação entre os
nutrientes essenciais. Para além das características intrínsecas do substrato, existem outras variáveis
não menos importantes a ter em conta de forma a manter o processo estável, como as descritas na
Tabela 6 e outras como a velocidade das etapas de processo, tempo de retenção hidráulico e de
sólidos, carga orgânica e grau de mistura (Deublein e Steinhauser, 2008).
Tabela 6. Condições ambientais óptimas para digestão anaeróbia. (adaptado de Deublein e Steinhauser (2008)).
Parâmetros Hidrólise/Acidogénese Formação de Metano
Temperatura 25-35 ºC Mesofílo:32-42ºC/ Termofílo:50-58ºC
pH 5,2-6,3 6,7-7,5
Rácio C:N 10:1 – 45:1 20:1 – 30:1
%ST <40 <30
Eh +400 a -300mV <-300 mV
1.1.6.1 Carga orgânica
A carga orgânica (C.Org) máxima mede a capacidade do consórcio microbiano em converter os
substratos nos correspondentes produtos e é definida como o quociente entre o caudal mássico de
sólidos biodegradáveis alimentados e o volume de reactor. Este caudal mássico é determinado pelo
caudal volumétrico da alimentação e pela sua concentração em sólidos biodegradáveis, sendo
expressa em unidade de CQO/m3 ou SV/m
3, tal como expresso na equação A.II.3 (vide Anexo A.II).
Comparativamente com tecnologias de degradação aeróbia, a C.Org na entrada do reactor é baixa e
raramente ultrapassa valores na gama de 1-4 KgSV/dia em sistemas por via húmida (Figura 10). Esta
limitação deve-se principalmente ao efeito de inibição resultante da acumulação de AGV’s,
consequente da baixa velocidade de crescimento das bactérias metanogénicas. Apesar de em
sistemas por via semi-seca e seca serem exequíveis C.Org na gama de 7-15 KgSV/dia, sem
acidificação excessiva, as eficiências de produção de metano e de remoção de SV apresentam
valores menores na ordem de 140- 314 mL/gSV e 31-48%, respectivamente (Nagao et al., 2012).
27
Figura 10. Relação entre a carga orgânica e a produção de biogás em m3/ t SV, (MT-metric tonne) (Hartmann e
Ahring, 2006), para diferentes gamas de temperatura, concentração de sólidos e pré-tratamentos, relativo à FORSU (OFMSW)
1.1.6.2 Biodegradabilidade
A digestão anaeróbia pode ser usada para degradar uma vasta gama de resíduos biologicamente
degradáveis cuja maioria pode ser dividida em cinco categorias; FORSU, resíduos orgânicos
provenientes da indústria alimentar, resíduos agrícolas, chorume e estrumes e lamas provenientes de
estações de tratamento de águas residuais (Carlsson M. et al, 2012).
As velocidades de degradação dos diferentes compostos orgânicos complexos podem ser muito
distintas. Por exemplo, a taxa de degradação da celulose pode demorar semanas sendo que a da
hemicelulose e proteínas é mais rápida, podendo demorar alguns dias, e a degradação de pequenas
moléculas como açúcares, ácidos orgânicos voláteis e álcoois é ainda mais rápida, podendo demorar
algumas horas (Coombs, 1990). Compostos presentes em resíduos vegetais, como a lenhina, não
são degradados pela maioria dos sistemas de digestão anaeróbia necessitando de tempo de
retenção na ordem dos 250 dias (Benner, 1984).
Vários estudos têm sido realizados sobre a influência da composição dos substratos, como a relação
inversa entre o teor em lenhina e celulose e a biodegradabilidade do substrato (Figura 11)
determinada por Buffiere et al. (2006), tendo sido modelada por Chandler et al. (1980).
28
Figura 11. Relação inversa entre o teor em lenhina e celulose e a biodegradabilidade (%), da matéria orgânica (Buffiere et al., (2006))
Substratos como jornais, dejectos de animais, palha, folhas e outros resíduos agrícolas foram
utilizados para o estabelecimento da equação (1), com um coeficiente de correlação de 0,94:
( ) (1)
Em que
BD, é a fracção biodegradável dos SV (0 <BD <1);
, o teor inicial em lenhina, em %SV, (0 < <20%).
Por outro lado devido à grande variabilidade no tempo dos substratos, a produção e qualidade do
biogás raramente se mantém constante pois, como referido por Chandra et al. (2012), os rendimentos
de produção de biogás específica de carbohidratos, lípidos e proteínas apresentam valores na ordem
de 886L/ SVremov (com 50% de CH4), 1535l SVremov (com 70% de CH4) e 587 L/SVremov (com 84% de
CH4), respectivamente.
1.1.6.3 Razão C:N
É globalmente aceite que a relação entre a quantidade de carbono e azoto presente na matéria
orgânica é óptima entre 20 e 30, com base no carbono biodegradável. Altos valores de C:N indicam
uma deficiência em azoto, diminuindo a formação de nova biomassa, normalmente em concentrações
de amónia abaixo de 200 mg/L (McCarty, 1964; Che et al., 2008). Caso ocorra valores baixos de C:N
verifica-se que a degradação da matéria orgânica leva à produção excessiva de amónia, inibindo a
biomassa metanogénica, com consequente diminuição de produção de metano e possível
acumulação de AGV (Che et al., 2008).
1.1.6.4 Teor em sólidos e Tamanho das Partículas
O teor de sólidos é considerado um dos parâmetros fundamentais no dimensionamento de um
digestor pois permitem optimizar custos por redução do volume do reactor e de consumos de água
fresca. No mercado existem três tipos de gamas dominantes para o processamento de FORSU sendo
estas caracterizadas por via: húmida (6 a 10%ST); semi-seca (10 a 20%ST); e seca (>20%ST). Para
29
tecnologias por via húmida, os factores de diluição extremos exercem importantes problemas
operatórios dado que suspensões muito diluídas promovem o assentamento de partículas sólidas no
fundo do digestor. Por outro lado, acima de 10% ST, a eficiência de transferência de massa
líquido/gás é comprometida nas zonas mais baixas do reactor (Carlsson et al., 2012). Mas, ao
contrário dos métodos de tratamento por via seca, em sistemas por via húmida podem ser atingidas
maiores taxas de metanogénese devido ao elevado fluxo de transferência de ácidos produzidos
durante a acidogénese e acetogénese conduzindo simultaneamente a elevadas eficiências de
remoção de sólidos e altas produções específicas de metano (Nagao et al., 2012).
1.1.6.5 Mistura
A mistura permite o aumento da homogeneidade dos constituintes do meio, como a biomassa,
substrato e outros nutrientes, e equalização da temperatura no volume do reactor através do aumento
mecânico dos fluxos convectivos e difusivos. Desta forma o contacto biomassa/substrato é maior
tornando os processos degradativos mais rápidos permitindo tempos de retenção mais baixos e
diluição dos efeitos de inibição locais. Por outro lado, impede que, no caso de um reactor de fase
líquida, materiais inertes e aglomerados de biomassa precipitem no fundo do reactor causando uma
menor eficiência de transferência de massa.
1.1.6.6 Temperatura
A temperatura, tal como o pH, exerce uma influência enorme na eficiência do processo de digestão
anaeróbia dado que a variação de apenas alguns graus num curto espaço de tempo afecta de forma
global a actividade biológica (Figura 12).
Figura 12. Taxa de crescimento relativa dos microrganismos psicrófilos, mesofílicos e termofílicos (adaptado de Schӧn (2009))
Por outro lado, dada a grande diversidade de estirpes microbianas, existem diversas gamas de
temperatura óptimas sendo que, para os processos anaeróbios, normalmente são consideradas três
gamas de temperatura: psicrófila (<20ºC); mesófila (20 e 45ºC); e termófila (>45ºC). As bactérias
metanogénicas apresentam um crescimento máximo na gama mesófila, para temperaturas entre 30 e
38ºC, e na gama termófila, entre 49 e 47ºC (Alves e Mota, 2007), com uma variação máxima diária de
2-3ºC e 1ºC, respectivamente (Garardi, 2003).
30
Assim, de forma a manter uma produção estacionária de metano, é necessário que o reactor opere a
uma dada temperatura uniforme de forma a prevenir instabilidades prejudiciais a longo prazo.
1.2 Variáveis de monitorização
As variáveis usadas na monitorização do processo de digestão anaeróbia são usadas na maioria dos
processos biotecnológicos ou químicos sendo as mais relevantes a alcalinidade, caudal de gás, pH,
Eh, concentração de hidrogénio, ácido sulfídrico e metano e ácidos orgânicos voláteis (Spanjers e
Lier, 2006). Outras variáveis não menos importantes, como a carência química (CQO) e carbono
iónico total (TOC), sólidos suspensos totais (SST) e voláteis (SSV) e caudais volumétricos,
possibilitam construir um conjunto de indicadores, como eficiências de remoção de sólidos e
produção específica do produto de interesse, como é o caso do metano.
1.2.1 Indicadores de controlo
A optimização do desempenho da digestão anaeróbia passa pela avaliação da carga orgânica
máxima a alimentar aos digestores, ou seja, a massa de sólidos biodegradáveis que entra no reactor
por unidade de tempo e por unidade de volume de reactor, a taxa de produção de biogás, o
rendimento de produção de metano, ou volume de gás por unidade de massa de sólidos degradados
e pela eficiência de remoção de sólidos do digestor, como descritas nas equações AII.3, AII.4, AII.5 e
AII.6, respectivamente (vide Anexo A.II).
1.2.1.1 Caudal, rendimento de produção e composição de biogás
O caudal de biogás, mais especificamente o metano produzido, constitui um bom indicador do estado
metabólico da digestão anaeróbia permitindo avaliar de forma global o desempenho do processo
como, por exemplo, caso a produção de metano baixe aquando da ocorrência de inibição por
acumulação de AGV na fase líquida. Todavia, o uso isolado deste indicador mostra-se insuficiente na
determinação de ocorrências de falha (Moletta, 1998) pois não indica de forma eficaz a origem da
perturbação.
Em sistemas por via húmida (<5%ST) foram atingidos, segundo a bibliografia, rendimentos de
produção de metano na ordem de 364–489 L/kgSV e eficiências de remoção na ordem dos 83-91%
para resíduos de alta biodegradabilidade (Cho et al., 1995; Heo et al., 2004; Raposo et al.,2011) e
taxas de produção entre 1-5 m3/ m
3react/dia (Coombs, 1990).
1.2.1.2 Tempo de retenção hidráulico e de biomassa microbiana
O tempo de retenção hidráulico (TRH) é também um dos factores que interfere no processo biológico
e que mais directamente condiciona o funcionamento dos reactores anaeróbios. Por outro lado,
condiciona igualmente aspectos construtivos, nomeadamente a concepção tridimensional do reactor.
O TRH é o tempo médio em que o fluxo líquido afluente fica retido no sistema, sendo a razão entre o
volume útil do reactor e o caudal afluente, sendo equacionada unicamente para sistemas líquidos
(Ferreira, 2010). Por outro lado, o tempo de retenção de biomassa (TRS) decorre da capacidade do
31
reactor, através de meios mecânicos e físicos, de reter a biomassa microbiana e substrato por
períodos maiores que o TRH sem provocar zonas mortas ou caminhos preferenciais dentro do reactor
sendo uma variável da extensão das reacções que ocorrem no digestor (Figura 13).
Figura 13. Produção de biogás, em unidades de volume de gás por SV vs. TRS, onde a relação entre C.Org e rendimento em biogás é Y=0,84-0,072xC.Org, para regimes termófilos por via húmida e teor de SVinput de
5%=50kg/m3 Hartmann H., Ahring B.K. (2006).
No caso da digestão anaeróbia por via seca, dado que os substratos contêm elevados teores de
sólidos (30%), verifica-se praticamente sempre a relação TRH=TRS uma vez que a quantidade de
afluxo de H2O é muito baixa.
O tempo de retenção necessário para que ocorra a decomposição anaeróbia nos reactores varia com
as diferentes tecnologias, temperaturas do processo e composição dos resíduos. O tempo de
retenção para o tratamento de resíduos em processos mesofílicos e termofílicos varia de 10 a 40 dias
e nas zonas termofílicas são requeridos menores TRH. Reactores com alta taxa de sólidos operando
em condições termófilas têm normalmente um TRH de 14 dias.
1.2.1.3 Características da matéria orgânica
A matéria orgânica ou o teor de SV, em resíduos sólidos, é quantificado pelo resultado da subtracção
das cinzas obtidas após combustão completa dos resíduos aos ST secos a 105ºC (vide Anexo A.I).
Os SV podem ser subdivididos em sólidos voláteis biodegradáveis (SVB) e sólidos voláteis
refractários (SVR). O conhecimento da fracção de SVB ajuda na melhor definição da
biodegradabilidade do resíduo em estudo, da produção de biogás, da carga orgânica a fornecer ao
sistema e da relação C/N (Reichert, 2004).
Apesar do aumento do teor em sólidos indicar uma maior disponibilidade de matéria orgânica residual
disponível para a valorização energética, a diminuição de água no processo biológico pode, no limite,
conduzir à instabilidade e até inibição (Ferreira, 2010). Por outro lado, o crescimento específico da
biomassa metanogénica aumenta linearmente com um factor de 3,5, para valores de humidade entre
65 a 82%, correspondente 35 a 18 %ST (Guendouz et al., 2012).
32
1.2.2 Indicadores de estabilidade
A metodologia da monitorização tem como base a criação de indicadores de fácil medição que melhor
reflictam o estado comportamental do reactor e cujas unidades funcionais sejam de fácil
compreensão e universais de forma a serem comparados com valores da bibliografia.
Tal como descrito por McCary (1964), devido à grande variabilidade de fenómenos que ocorrem no
digestor, os indicadores de estabilidade e controlo não podem ser avaliados de forma independente
mas sim de forma uníssona de modo a compreender a tendência da complexa dinâmica do processo.
1.2.2.1 pH
A concentração de protões de uma solução, ou seja, o seu pH, afecta os processos de conversão
microbiana directamente afectando a actividade enzimática, por alterar a estrutura das proteínas e
indirectamente, a toxicidade dos ácidos voláteis, azoto amoniacal, sulfureto de hidrogénio ou a
disponibilidade de nutrientes, que se torna muito baixo para pH superiores a 8,3 (Figura 14).
A actividade dos grupos de microrganismos intervenientes apresentam sensibilidades diferentes ao
pH podendo classificar-se de acordo com a Tabela 7.
Tabela 7. pH óptimo em diversos grupos de bactérias intervenientes no processo de digestão anaeróbia (adaptado de Berardino (2006))
Grupo Bacteriano pH
óptimo
Hidrolíticas 7,2-7,4
Acidogénicas ±6
Acetogénicas 7,0-7,2
Metanogénicas 6,5-7,5
Redutoras de Sulfatos 7,3-7,6
Em tecnologias onde o processo é realizado num único reactor a digestão anaeróbia dá-se numa
gama óptima de pH de 6,8 a 7,2. No caso de reactores de duas fases, na fase de hidrólise e
fermentação o pH óptimo ronda o intervalo entre 5 e 6,5 e na fase acetogénica e metanogénica 6,8 e
7,4.
A utilização isolada do pH como indicador de estabilidade pode revelar-se pouco sensível a
variações de acumulações de ácidos caso a capacidade tampão seja suficiente para neutralizar os
ácidos produzidos produzindo variações de pH muito lentas e tardias (Boe et al., 2010) sendo útil
muitas vezes a monitorização cruzada entre o pH, teor de CO2 no gás e a alcalinidade, dada a sua
forte interdependência, de forma a maximizar a performance dos digestores.
33
Figura 14. Fracções dissociadas e protonadas da amónia, ácido sulfídrico, dióxido de carbono e ácido acético em função do valor de pH. As constantes de equilíbrio e equações químicas usadas para a realização deste
gráfico, encontram-se no anexo A.III.
1.2.2.2 Indicador de acidez e alcalinidade
Em termos de estabilidade, o rácio de ácidos gordos voláteis e alcalinidade (AGV/ALC) é considerado
um satisfatório indicador pois permite avaliar a tamponização do sistema e indica a proporção relativa
dos componentes que interferem no pH. A alcalinidade representa a capacidade do reactor
neutralizar ácidos formados durante a digestão ou presente no substrato que entra no reactor. A
acumulação de AGV reflecte a cinética da produção e consumo destes intermediários por parte da
biomassa acidogénica/acetogénica e metanogénica. A acumulação de ácidos tem como
consequência problemas como a diminuição da capacidade tampão com consequente diminuição do
pH.
O AGV/ALC é expresso em equivalentes de ácido acético/equivalentes de carbonado de cálcio,
medido com base em técnicas titulométricas (Weichgrebe, 2007). Este indicador expressa o nível de
risco do digestor em acidificar tendo uma gama de baixo risco de igual a 0,1 a 0,4. Valores acima do
limite máximo indicam que o processo é instável devido ao elevado consumo de alcalinidade por
parte dos ácidos e risco de inibição de produção de metano. Contudo, não permite prever o período
haverá falha do processo, sendo uma análise tardia, sendo apenas aplicável quando a concentração
de ácidos se encontra abaixo da gama de inibição.
Por outro lado, foi possível verificar que a gama de baixo risco coincide com a gama de pH para o
qual o processo é considerado estável, entre 6.8 e 7.2, como anteriormente referido, para os
reactores de fase única, como ilustrado na Figura 15.
34
Figura 15. Variação do pH e da Alcalinidade em função dos AGV (adaptado de Cecchi, 2005). Representação da zona de baixo risco, a vermelho, com base no indicador de AGV/ALC e a gama de pH para o qual o processo é
estável, representado a azul, no eixo do pH.
1.2.2.3 Relação pH, CO2 na fase gasosa e Alcalinidade
Uma forma alternativa de análise da estabilidade de um reactor é a relação entre o teor em CO2 na
fase gasosa, o pH e a alcalinidade. O teor em CO2 no biogás e o pH do meio estão inter-relacionados
(Hansson et al., 2002), como ilustrado na Figura 16, pois as fases líquida e gasosa do CO2 estão em
equilíbrio sendo que quando se verifica um aumento do teor em ácidos o ião bicarbonato reage com
os ácidos provocando a formação e passagem de CO2 para a fase gasosa de modo a restabelecer o
equilíbrio (Di Berardino, 2006).
Figura 16. Interdependência entre o pH, o teor em CO2 no gás e a Alcalinidade, a 35ºC (EPA, 1979).
35
1.2.2.4 Pressão parcial de hidrogénio
A pressão parcial de hidrogénio dissolvido é considerada um indicador muito sensível à instabilidade
entre os diferentes grupos de microrganismos pois tem uma relação linear com a acumulação de AGV
em condições de cargas orgânicas bruscas.
Figura 17. Taxas relativas de formação de ácidos: acético, propiónico e butírico, em função da concentração de hidrogénio (Gerber e Span, 2008)
Switzenbaum et al., 1990, verificou que o indicador de pressão parcial de hidrogénio é limitado
quando avaliado de forma isolada pois, apesar de a concentração de hidrogénio indicar com
antecedência uma possível acidificação do processo, não permite avaliar a causa da destabilização
do processo.
1.2.2.5 Potencial Redox
O Eh constitui um indicador muito importante do estado da digestão anaeróbia e da termodinâmica
das reacções que ocorrem no meio pois exprime a capacidade de uma molécula receber ou doar
electrões (Gerardi, 2003) possibilitando identificar rapidamente qual o tipo de reacções dominantes
(Tabela 8).
Tabela 8. Potencial de oxidação redução e respiração (adaptado de Gerardi, 2003)
Tipo de respiração Molécula final da cadeia de electrões Eh (mV)
Aeróbia ou oxida >50
Anaeróbia ou anóxica +50 a -50
Anaeróbia ou redução-sulfato <-400
Anaeróbia ou fementação de ácido e alcoóis <-100
Anaeróbia ou produção de metano ( ) <-300
36
A sua alteração antecipa a acumulação de ácidos e a variação do pH constituindo o indicador com a
resposta mais rápida para o controlo do comportamento do processo (Berardino, 2006).
1.2.3 Modelos matemáticos de digestão anaeróbia
Na bibliografia os modelos existentes variam muito respectivamente ao seu objectivo e complexidade
desde de modelos simples, como os de Buswell e Mueller (1952), Boyle (1976) (vide equação 2)
desenvolvidos exclusivamente para o cálculo da produção máxima de biogás com base nas
características teóricas do substrato orgânico, ou modelos, como o de Keymer e Schilcher (2003) e
Amon et al. (2007), comparativamente simples de cálculo da produção de biogás incluindo taxas de
degradabilidade de diferentes componentes do substrato, pois nem todas têm as mesma taxas de
conversão, como é o caso da lignina que tem uma taxa de conversão considerada nula para os
tempos de retenção usuais. Este tipo de modelos não permite um controlo dinâmico existindo assim
modelos complexos que incluem cinéticas de crescimento microbiano e sua interacção com
condições externas.
SeHdNHCOedcba
CHedcba
OHedcb
aSNOHC edcba
2324
2
48
3
48248
3
482
24
3
24
(2)
Com a inclusão de cinéticas de crescimento, a actividade microbiana proporciona uma maior
variabilidade tendencial do modelo para uma previsão mais aproximada aos valores reais de
produção quer dos diferentes intermediários da reacção quer de biogás e qualidade em metano tendo
importantes implicações nas decisões estratégicas, como alterações de condições operatórias devido
a perturbações ou tentativas de optimização de produção.
De forma a compreender o crescimento dos microrganismos, Monod (1949) determinou e dividiu o
ciclo de vida do microganismo em 6 fases distintas como mostra a Figura 18 e definiu o crescimento
microbiano na fase de estacionária, com base na seguinte equação:
⁄
(3)
em que:
⁄ - taxa de crescimento da biomassa X limitado a um substrato, S (kg.kg-1
.d-1
)
- taxa de crescimento máximo específico da biomassa X (d-1
)
- constante de saturação para o substrato limitante S (kg. m-3
)
37
Figura 18. Fases do crescimento microbiano: (1) fase de latência, adaptação a substrato; (2) fase de aceleração do crescimento; (3) fase de crescimento exponencial ou fase de crescimento de primeira ordem; (4) fase de
abrandamento (5) fase de estacionária e (6) fase de decaimento (Gerber e Span, 2008).
Nos últimos 40 anos, com o aumento do conhecimento científico, a modelação dos processos de
digestão anaeróbio tem vindo a ganhar novos adeptos sendo que metade dos modelos desenvolvidos
referem-se aos últimos 10 anos, contando até 2006 com 750 publicações (Batstone et al., 2006) dos
quais se destacam alguns mais citados na bibliografia, principalmente para estado estacionário
(Tabela 9), como o Anaerobic Digestion Model 1 (ADM1).
O ADM1 da International Water Association (IWA) Anaerobic Digestion Modelling Task Group
(Batstone et al, 2002) inclui 8 grupos de bactérias e 11 reacções. Taxas de morte, desintegração e
hidrólise são considerados como função do pH, equilíbrio iónico e equilíbrio líquido/gás. Apenas a
influência da temperatura e energia para a manutenção da célula são desprezáveis. O modelo
desenvolvido é um dos mais complexos e dos mais usados contando com 32 variáveis de estado
dinâmicas aumentando significativamente o efeito da validação. O manuseamento de equações
diferenciais ordinárias é de grande complexidade mas permite a sua aplicação em escala industrial e
metodologias de optimização de estudos científicos e controlo e operação assim como a previsão de
falhas de processo (Gerber e Span, 2008).
38
Tabela 9. Alguns dos modelos cinéticos de digestão anaeróbia para a produção de biogás e principais parâmetros incluídos, em reactores homogéneos e perfeitamente agitados (SVB – sólidos voláteis biodegradáveis, XL- fracção de lípidos, XP- fracção de proteínas, HAc- acetato, HPr- propionáto, HBt- butiráto) (adaptado de Gerber e Span (2008))
Cinética Substrato Tipo de
processo Input Output Inib
Ren
dim
en
to d
e
su
bstr
ato
a p
rod
uto
Ren
dim
en
to d
e
su
bstr
ato
a
bio
massa
Ren
dim
en
to d
e
su
bstr
ato
a e
nerg
ia
Taxa d
e m
ort
e
Desin
teg
ração
Hid
róli
se
Eq
uaçõ
es
este
qu
iom
étr
icas
Gru
po
s d
e b
acté
rias
Tem
pera
tura
pH
e e
qu
ilíb
rio
ión
ico
E
qu
ilíb
rio
liq
uid
o/g
ás
Andrews & Graef,
1971
Andrews Lamas de ETAR
Estado estacionário, seco
HAc, HPr
ou HBt
CH4, CO2
HAc, HPr
ou HBt
x x - - - - 1 1 - x x
Batstone et al, 2002
Primeira ordem, Monod
n.s. Estado estacionário, seco
CQO CH4, CO2, H2, H2O
H2, NH3
x x - x x x 11 8 - x x
Bryers, 1985
Primeira ordem, Monod
Vários Batch, estado estacionário, seco
SVB CH4, CO2, H2
- x x - x - x 6 3 - x x
Chen & Hashimoto,
1978
Chen & Hashimo
Vários Estado estacionário
CQO ou SV
CH4 - x x - - - - 1 1 - - -
Hill, 1982 Andrews Resíduos animais
Estado estacionário, seco
Orgânico solúvel
CH4, CO2
AGV x x - x - x 7 5 x - -
Moletta et al, 1986
Andrews Vários Batch Glucose
eq.
CH4 AGV x x x x - - 2 2 - x -
Knobel & Lewis,
2002
Primeira ordem, Monod
Lamas Batch, estado estacionário, seco
CH, XL, XP
CH4, CO2, H2, H2S
H2,
AGV, H2S
x x - x - x 17 12 - x x
Kiely et al., 1996
Andrews FORSU, lamas
Batch Glucose
eq.
CH4, CO2, NH3
AGV,
NH3
x x x x - x 2 3 - x x
1.2.3.1 Factores de rendimento
O crescimento celular implica consumo de substratos que fornecem matéria-prima e energia para a
formação de células novas. Nas culturas de organismos anaeróbios, um determinado nutriente, S,
serve, em geral, simultaneamente de fonte de carbono e de energia. Assim, para formar uma
quantidade de biomassa, X, é consumida uma quantidade de substrato. Esta relação pode ser
expressa em termos de rendimento de consumo de substrato de acordo com a seguinte equação:
39
⁄
(4)
em que:
⁄ - Coeficiente de rendimento, em g(X)/ g(S)
- taxa de crescimento da biomassa X (d-1
)
- taxa de consumo do substrato
De forma análoga, o rendimento de formação de produtos metabólicos é considerado neste modelo
associado ao crescimento da biomassa.
1.3 Objectivos do estudo
A partir de modelos e conhecimento científico existentes na bibliografia, o objectivo final deste
trabalho foi o de desenvolver um modelo matemático, com base em modelos numéricos não- lineares,
e simular com um grau de elevado pormenor os principais fenómenos físico-químicos.
O estudo realizado divide-se assim em três fases:
1. Compreensão dos fundamentos teóricos e técnicos de análise de dados;
2. Enquadramento no processo industrial de produção de biogás na Valorlis e Suldouro,
métodos laboratoriais, interpretação dos parâmetros de monitorização e controlo e estudo da
performance dos digestores;
3. Identificação, formulação e calibração de um modelo aplicado às condições operatórias à
escala industrial com simulação de um start-up.
40
41
2 MATERIAIS E MÉTODOS
No presente capítulo são apresentados e descritos os materiais e métodos utilizados para o
desenvolvimento do modelo matemático com base na análise e tratamento dos dados cordialmente
fornecidos pela EFACEC cujas amostras foram recolhidas e analisadas in situ durante o ano de 2011
pelos respectivos colaboradores.
2.1 Monitorização
A monitorização e controlo representam uma estratégia fulcral para a optimização da estabilidade,
máximo de rentabilidade e da eficiência do processo de digestão anaeróbia. O controlo da
degradação anaeróbia da matéria orgânica passa por assegurar o delicado balanço existente entre os
fluxos de hidrólise e metanogénese. Se as cinéticas de hidrólise e acidogénese aumentarem
consideravelmente, devido por exemplo ao aumento brusco da carga orgânica, criar-se-á um efeito de
acumulação de AGV dentro do reactor, podendo provocar uma acidificação irreversível do sistema
(Garardi, 2003; Berardino, 2006). Se, pelo contrário, a carga orgânica for baixa, não existe inibição
por excesso de substrato mas sim por falta conduzindo a produções de metano abaixo da produção
nominal (Moletta, 1998). Assim, a manutenção da produtividade estacionária depende fortemente do
constante controlo de processo através do controlo da carga orgânica e tempo de retenção de forma
a maximizar a produção dentro da gama de valores de estabilidade aconselhados na bibliografia.
2.1.1 Parâmetros experimentais de controlo do processo
De forma a optimizar o modelo para o processo de digestão anaeróbio em análise, foi necessário
proceder à monitorização dos valores experimentais tendo sido criados os indicadores estipulados no
anexo A.II e feita a identificação do período de aplicabilidade do modelo.
A monitorização do processo das centrais de valorização orgânica da Valorlis e Suldouro seguem a
metodologia usual (e.g. Spangers e Lier, 2006) em que as principais medições são o volume e a
qualidade do biogás, pH e temperatura, alcalinidade e os AGV, ST e SV de entrada e saída do
reactor e N-NH4+. Deste modo foi possível compreender os fenómenos físico-químicos ocorridos
durante o ano de 2011 através de uma análise da interdependência de todos os parâmetros.
Os valores das medições realizadas à saída dos reactores, como os ST, SV, AGV e N-NH4+, foram
usados para a calibração do modelo que, em termos teóricos, quantificam a massa dos diferentes
componentes existentes no volume útil de fase líquida e são o resultado do balanço de massa entre a
formação, consumo, entradas e saídas do reactor.
Os dados experimentais apresentados foram agrupados em intervalos de uma semana havendo em
cada grupo 3 a 5 medições, excepto para as medições de CQOs, NH4+ (vide Anexo A.IV) onde estão
compreendidas entre 1 a 3 medições. Seguidamente, os dados foram ordenados e, para cada grupo,
calculou-se o mínimo, 1ºquartil, mediana, 3º quartil e máximo e criou-se uma whisker box onde a área
a vermelho representa os valores compreendidos entre o 1ºquartil e a mediana e a verde os valores
42
compreendidos entre a mediana e o 3ºquartil. As barras de erro representam os valores
compreendidos entre os quadrantes e os valores extremos.
Na Figura 19 é ilustrado o TRH, correspondente ao caudal alimentado aos dois digestores da Valorlis
calculado segundo a equação A.II.1, e à concentração de ST no Digestor 1, calculada assumindo que
1kg de suspensão é aproximadamente igual a 1 litro. Os parâmetros do Digestor 2 (vide Anexo A.IV)
não foram ilustrados dada a sua semelhança com os parâmetros do Digestor 1.
Figura 19. Variação do TRH, em dias, e da concentração de ST no digestor 1 da Valorlis, em g/l, durante o ano de 2011. (As medições do digestor 2 encontram-se no Anexo A.IV)
Figura 20. Produção de biogás e sua qualidade no digestor 1 da Valorlis, durante o ano de 2011.
0
60
120
180
240
300
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
TRH
[d
ias]
Ano 2011 - Semanas
20
28
36
44
52
60
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
ST [
g/L]
Ano 2011 - Semanas
0
0.5
1
1.5
2
2.5
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
Bio
gás
[m3/d
ia]
Ano 2011 - Semanas
40
48
56
64
72
80
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
Me
tan
o[%
]
Ano 2011 - Semanas
43
Figura 21. Variação do pH e teor de CO2 no digestor 1 da Valorlis, durante o ano de 2011.
Figura 22. Variação da alcalinidade e ácidos orgânicos totais no digestor 1 da Valorlis, durante o ano de 2011.
2.2 Modelo cinético não-linear
A função do Engenheiro como interveniente na análise e optimização de processo requere uma dupla
capacidade de utilizar as ferramentas versáteis aprendidas durante a sua formação académica e
profissional, quer em engenharia propriamente dita quer nas ferramentas matemáticas.
2.2.1 Considerações gerais
Como mencionado anteriormente, a digestão anaeróbia é um processo bioquímico multifásico cujas
velocidades cinéticas dependem grandemente do meio reaccional, como o pH, temperatura,
condições de alimentação (substratos e intermediários de reacção) e entrada de possíveis inibidores.
Em condições dinâmicas, esta complexidade, muitas vezes, impede que o operador compreenda
efectivamente as cinéticas reaccionais que ocorrem dentro do digestor. Sem as ferramentas
conceptuais necessárias o reactor é muitas vezes considerado um sistema de “caixa negra”. O uso de
modelos matemáticos, revela-se uma ferramenta de apoio muito importante pois para além de
possibilitarem menores quantidades de dados experimentais para caracterizar, com um rigor
aceitável, os fenómenos não-lineares que ocorrem dentro do volume, permitem de igual forma avaliar
10
18
26
34
42
50
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
CO
2[%
]
Ano 2011 - Semanas
6.5
6.9
7.3
7.7
8.1
8.5
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
pH
Ano 2011 - Semanas
0
3.2
6.4
9.6
12.8
16
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
ALC
[gC
aCO
3/L
]
Ano 2011 - Semanas
0
0.6
1.2
1.8
2.4
3
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
AG
V [
gCH
3C
OO
H/L
]
Ano 2011 - Semanas
44
as consequências de alterações das condições operatórias no tempo sem pôr em causa o processo
de produção de biogás contribuindo para um melhor controlo e, indirectamente, a um balanço
económico optimizado.
A análise do processo utilizando os métodos científicos, como a modelação, teve como primeira
abordagem a identificação e formulação do problema e desenvolvimento de procedimentos e critérios
para a sua solução. Para isso, procedeu-se a uma simplificação conceptual do processo onde foram
isoladas as variáveis de interesse possibilitando uma análise mais cuidada sem colocar em risco a
veracidade dos fenómenos decorrentes da produção do biogás e que garantam uma total
compreensão da problemática em questão.
Quando o processo é composto por uma sequência de reacções, a velocidade global é determinada
pela reacção mais lenta. O passo limitante na digestão anaeróbia com suspensão de matéria
orgânica é normalmente a liquefacção da matéria particulada, ou hidrólise (Vavilin et al., 2007), mas
dada a complexidade do resíduo urbano, substratos de alta degradabilidade podem tornar a
metanogenese a fase limitante do processo.
2.2.2 Metodologia de calibração e validação
Para que o modelo seja aplicado correctamente às condições operatórias do processo em estudo, é
necessário realizar um conjunto de procedimentos de calibração, com posterior validação, de forma a
obter um modelo com um rigor previsional aceitável.
O procedimento para a calibração de um modelo numérico segue um esquema básico como o
ilustrado na Figura 23. Após a construção do modelo são realizadas simulações consecutivas, com a
alteração das condições iniciais e outros parâmetros, que são constantemente comparadas com as
medições experimentais in situ obtidas na instalação. Caso os valores simulados não se aproximem
com um erro aceitável (dependendo do critério especificado pelo utilizador) dos valores
experimentais, os parâmetros necessitam de ser ajustados de forma sistemática e iterativa até que
sejam satisfeitos os critérios de aceitabilidade.
Figura 23. Esquema de Calibração e Validação do modelo
45
3 RESULTADOS E DISCUSSÃO
3.1 Análise e discussão dos parâmetros operatórios
Para melhor compreender o estado dos digestores e o seu funcionamento operacional, para posterior
modelação analisou-se qualitativa e quantitativamente os dados operacionais e construiu-se um
conjunto de indicadores indicados no anexo II.
Da análise dos parâmetros operatórios, verificou-se que a concentração de ST e de SV no reactor
dependem essencialmente do caudal de alimentação. Esta notória relação pode ser observada na
Figura 19, onde é ilustrado o tempo de permanência da suspensão no Digestor 1, calculado à custa
da equação A.II.1 durante o ano de 2011 e a correspondente concentração de ST, onde se verifica
que entre as semanas 20 e 41 o tempo de retenção mediano aumentou progressivamente até um
máximo local de aproximadamente igual a 120 dias, correspondendo a uma diminuição de
aproximadamente 20% em sólidos, devido essencialmente à baixa reposição de substrato e
conversão deste em biogás.
Consequentemente, tal variação tem grandes implicações na produção de biogás, pois menores
concentrações de substratos conduzem a uma produção menor de metano. De igual forma, grandes
oscilações na alimentação, até um terço do ano, tiveram grandes implicações na produção de biogás
em igual período, sendo esta claramente instável.
Em relação ao pH, verifica-se novamente uma influência da alimentação, até um terço do ano. O valor
de pH passa de 7,5 para um valor médio de 7,7 após esse período. Este fenómeno está relacionado
com a progressiva diminuição da carga orgânica fornecida aos digestores, com o consequente
aumento da alcalinidade e diminuição do teor de CO2 no biogás tal como descrito na bibliografia e
ilustrado na Figura 16. Na mesma figura, é possível verificar que para um teor de 35% em CO2, uma
alcalinidade de 10 g/l e um pH de 7,7, o digestor opera fora das condições normais de funcionamento.
Com este facto poderá estar relacionada, perda média quase de 5% da qualidade em metano desde
o início do ano.
Outra causa para a diminuição da qualidade em metano poderá estar relacionada com o aumento
progressivo dos AGV durante o ano que resulta na inibição por excesso de ácidos, como ilustrado na
Figura 22. Mas, ao comparar a evolução dos AGV com a alcalinidade, verifica-se que existe uma
tendência crescente dos dois parâmetros, verificando-se uma contradição em relação ao descrito na
bibliografia, ou seja, teoricamente, tal como ilustrado na Figura 15, a alcalinidade tem uma correlação
negativa com os AGV pois sendo o ião bicarbonato o termo dominante na alcalinidade, um aumento
do teor de ácidos promove a desprotonação do ião ao reagir com o ácido provocando a formação e
passagem de CO2 para a fase gasosa de modo a restabelecer o equilíbrio.
46
3.2 Análise da performance dos digestores
A análise da performance permite ao operador identificar o estado dos digestores em relação aos
parâmetros de dimensionamento e compara-los com valores da bibliografia de modo a maximizar ao
máximo a produção.
Os digestores da Valorlis de volume útil médio total igual a 4000 m3react,foram alimentados durante o
ano de 2011, com um caudal médio de 45 m3/dia e uma concentração média de SV 50 Kg/m
3
( 5%SV). Segundo a equação A.II.3, a carga orgânica correspondente foi de 0,6 Kg SV/ m3react/dia
sendo um valor baixo quando comparado ao valor inicialmente esperado, cerca de 4,6 Kg SV/
m3react/dia. Consequentemente a %ST atingido revelou-se baixo, aproximadamente igual a 4,4% após
o estado estacionário, quando comparado ao valor de 6,2% ST espectável inicialmente.
Em termos de rendimento de produção de metano, verifica-se que o valor de biogás diário mediano
oscila em torno de 4000 m3/dia tendo uma queda abrupta no 4ºtrimestre do ano de 2011. Segundo a
equação A.II.4, durante o ano, a taxa de produção de biogás média diária é de 1 m3/ m
3react /dia e com
uma qualidade em metano de 60% e, segundo a equação A.II.5, o rendimento de produção de biogás
foi de 0,8m3 biogás/KgSVinput.
Por outro lado, em estado estacionário, o teor de SV médio foi de 20g/l. Deste modo verifica-se que,
segundo a equação AI.6, a eficiência de remoção de SV é de aproximadamente 52%. Desta forma
verificou-se que a produção se encontrava aproximadamente a metade e que o rendimento em
biogás foi superior, possivelmente devido ao elevado tempo de retenção de 90 dias, ao comparar
com os valores de dimensionamento iguais a 2,2 m3/ m
3react /dia, 0,49m
3 CH4/KgSVinput e TRH de 17
dias.
3.3 Descrição do formalismo do modelo
Pequenas desregulações imprevisíveis como acção activa da concentração de inibidores, oscilações
da concentração de nutrientes e de substratos intermédios ou e diferentes TRH, tornam o balanço
entre o crescimento e morte de biomassa viável muito variável. Consequentemente, um perfeito
estado estacionário raramente é atingido e sua simulação muito difícil devido ao facto de ser
necessário vastas quantidades de informação no tempo, para poder obter um erro previsional
relativamente aceitável. Assim, por forma a poder dar resposta ao problema de falta de informação,
como as características elementares do substrato, quantidade de diferentes subprodutos, como
diferentes ácidos orgânicos e populações microbianas existentes no reactor, é necessário proceder a
um conjunto de simplificações que tornem o exercício de modelação viável em termos de
caracterização dos fenómenos globais ocorrentes.
O entendimento do exercício de optimização por objectivos, ou seja, a calibração do modelo por
métodos minimização da diferença entre os valores experimentais e os valores simulados para
condições de estado estacionário, numa primeira fase, obrigou à identificação dos períodos onde o
processo industrial se mantinha em estado estacionário de forma a minimizar o número de variáveis,
47
como o caudal e a temperatura do reactor. Verificou-se que os valores operatórios do caudal de
alimentação e temperatura e volume útil dos reactores correspondentes às semanas 20 - 37 do ano
de 2011 assumiam um valor constante e aproximadamente igual a 50m3d
-1, 35ºC e 4000m
3,
respectivamente.
O processo de desenvolvimento do modelo matemático presente neste trabalho agrega modelos
desenvolvidos por diversos autores (Moletta et al., 1986; Kiely et al., 1996; (Markel e Krauth,1999;
Keshkar et al., 2001; Liu et al., 2007). A descrição dos processos de digestão anaeróbia num reactor
contínuo em regime transiente é complexa e por isso, como é frequente (Markel e Krauth,1999),
dividimo-lo em três subsistemas interdependentes que envolvem a degradação biológica (1), os
equilíbrios físico-químicos (2) e a transferência de massa entre fase líquida e gasosa (3).
Consideraram-se ainda as seguintes simplificações: o digestor é um reactor bifásico, gás/líquido,
isotérmico a 35ºC, sem acumulação de sólidos precipitados no fundo; as fases, líquida e gasosa,
estão perfeitamente agitadas e a operação é isotérmica dada a presença de elevados fluxos de
recirculação quer da fase líquida como da fase gasosa e devido ao baixo teor em ST. Contudo foram
consideradas as trocas de massa entre as duas fases, como ilustrado no esquema da Figura 24.
Figura 24. Esquema do reactor bifásico perfeitamente agitado com trocas de massa entre fases, usado no modelo proposto.
Quanto aos processos de conversão admite-se que ocorrem unicamente em fase líquida pois o
metano não reage nem é consumido na fase gasosa. A fase líquida contém essencialmente uma
mistura de matéria particulada complexa em suspensão, matéria hidrolisada, ácidos orgânicos e
biomassa. Inertes e outros materiais orgânicos não biodegradáveis não foram considerados neste
modelo pois não interferem directamente nos balanços de massa assumidos.
De modo a descrever de forma global as cinéticas existentes no volume de fase líquida,
consideraram-se três grupos de microrganismos genéricos com diferentes parâmetros cinéticos
usados para calcular os fluxos degradatativos dos diferentes substratos correspondentes às etapas
sequenciais degradativas consideradas: (1) hidrólise, (2) acidogénese/acetogénese e (3)
metanogénese. Por outro lado, os parâmetros cinéticos considerados descrevem o crescimento da
48
biomassa em descontínuo não podem ser transcritos para processos em contínuo sem que seja
realizado um controlo e ajustamento.
A influência do hidrogénio no controlo das vias degradativas dos ácidos não foi considerada pois
admitiu-se que a produção e consumo de hidrogénio ocorrem instantaneamente (Kiely et al., 1996) e
a concentração deste não varia substancialmente durante as fases estacionárias do processo
anaeróbio, tal como descrito por Di-Berardino (2006).
Os diferentes ácidos formados no digestor foram agrupados e avaliados em termos de ácido acético
pois em processo reais 80% dos AGV é ácido acético, em situações onde não existe inibição.
No total foram implementados 7 balanços de massa na fase líquida, 2 em fase gasosa e 6 equações
de equilíbrio químico, incluindo o pH e fracções dissociadas/não dissociadas das diferentes espécies
consideradas.
3.3.1 Estrutura do modelo
Os substratos e intermediários foram agrupados em variáveis globais dado que o tipo de dados
industriais recolhidos ao longo do tempo, da acumulação dos vários constituintes da matéria orgânica
biodegradável e diferentes ácidos gordos voláteis que entram e saem do reactor, apenas dão uma
indicação global em termos de SV, Alcalinidade e AGVt.
Figura 25. Diagrama do modelo proposto.
A matéria orgânica de baixa degradabilidade, como carbohidratos, proteínas e lípidos, foram
agrupados numa variável denominada sólidos particulados (Sp). Matéria orgânica hidrolisada, como
açúcares, aminoácidos e ácidos de cadeia longa, são representados numa variável como sólidos
49
hidrolisados (Sh). Os ácidos produzidos, essencialmente ácido propiónico e butírico e ácido acético,
são englobados em termos de AGVt, tal como esquematizado na Figura 25.
Apesar de se considerar que as três componentes da matéria orgânica têm cinéticas de hidrólise
diferentes, a globalização destas numa variável causa uma diminuição da sensibilidade do modelo à
alteração das fracções biodegradáveis (Feng et al., 2006).
Aproximações semelhantes têm sido realizadas em modelos mais complexos como o ADM1 dado
que a fracção particulada da FORSU é muitas vezes composta por estruturas celulósicas (Bollon,
2011).
3.3.2 Equações da fase líquida
Tradicionalmente, a hidrólise é considerada como uma reacção de primeira ordem (Eastman e
Ferguson, 1981), como por exemplo no modelo ADM1 (Batstone, 2002). Mas esta simplificação
aparenta não abranger todos os processos que ocorrem durante a hidrólise verificando-se uma
possível dependência, pela biomassa ou uma outra actividade enzimática, da reacção de degradação
da matéria particulada (Vavilin et al., 2008), tendo sido considerada uma cinética de Monod, (equação
1), desenvolvida em 1940 (Gerber e Span, 2008), com afinidade a um dado substrato limitante.
A morte celular foi modelada segundo um decaimento de primeira ordem (equação 5).
(5)
“em que:
- taxa de morte da biomassa (kg.kg-1
.d-1
)
- constante de morte da biomassa (d-1
)
- concentração da biomassa (kg. m-3
)
Os balanços de massa considerados neste modelo têm como forma geral a equação 6.
(
)
∑
⁄
(6)
“em que:
- caudal volumétrico da fase líquida (m3 d
-1)
- volume da fase líquida (m3)
- rendimento, definido como a razão entre a velocidade de crescimento da biomassa e a
velocidade de conversão do substrato [kg(Xi)/ kg(Si)]”
De forma a contabilizar efeitos de inibição, Andrews (1968) propôs a adição de um termo de inibição
não competitiva equação de Monod, correspondente ao somatório dos efeitos tóxicos infligidos no
microrganismos (equação 7).
50
⁄
∑
(7)
“em que:
Ki - concentração de substrato ao qual o crescimento do microrganismo é reduzido em 50%
(kg m-3
).
No modelo, foram incorporados efeitos de inibição por ácidos nas equações de biomassa acidogénica
e metanogénica, sendo apenas incorporada nesta última inibição por amónia (Kiely et al.,1996).
No balanço à amónia considerou-se que a sua produção ocorre durante a hidrólise (Berardino, 2006)
com um rendimento igual a 0,183 g(NH3)/g(Xh) (Keshtkar et al., 2001) e que, apesar de ser consumida
pela biomassa para criação de novas células, por simplificação considerou-se desprezável face ao
que era produzido e ao que era arrastado da fase líquida para fora do reactor.
Dado que a quantidade de sólidos suspensos voláteis (SSV) constituem na prática uma primeira
aproximação da biomassa em suspensão (Spanjers e Lier., 2006), as massas dos três grupos de
microrganismos modelados foram somadas para simular a quantidade total de biomassa no reactor.
3.3.3 Equações da fase gasosa
As espécies consideradas na fase gasosa foram unicamente metano e CO2 produzidos na fase
líquida. Com uma solubilidade relativamente baixa à temperatura de 35ºC, considerou-se que o
metano produzido no volume líquido não é solúvel nas condições operatórias existentes e seria
rapidamente transportado para a fase gasosa sendo que as equações de transferência de massa
entre fases coincidem. Tendo o CO2 uma solubilidade 1000 vezes superior, este encontra-se em
equilíbrio com a fase líquida não podendo ser desprezada a resistência da transferência de massa de
CO2 entre fases. O fluxo de CO2 para fase gasosa pode ser calculado através da dinâmica da
transferência de massa gás-líquido (equação 8).
( ( )
) (8)
“em que:
- fluxo molar da transferência de líquido-gás (kmol m-3
d-1
)
, - coeficiente de transferência de massa volumétrico (d-1)
( ) - concentração do gás dissolvido (kmol m-3
)
, - pressão parcial do gás i (bar)
- constante de Henry (bar kmol-1m
-3)”
Devido à variação dos fluxos de transferência de massa para a fase gasosa, a pressão parcial dos
gases, no volume de gás, variam no tempo de acordo com a equação 9. Esta equação representa a
variação da pressão parcial de CO2 e CH4 dada pela diferença entre o que é transferido para o gás e
51
o volume de gás que sai do reactor (Kiely et al., 1996) respeitando igualmente a lei dos gases
perfeitos.
(
)
(9)
“em que:
- volume de gás no reactor,(m3)
R - constante dos gases perfeitos, (bar K-1 kmol
-1)
T, - temperatura no reactor (K)
- caudal volumétrico total de gases (m3 d
-1)”
Para o cálculo da transferência de CO2 considerou-se um de 100 d-1
(Graef e Andrews, 1973) e
uma constante de Henry igual a 28,43 bar/(mol/ l) (Markel e Krauth,1999) estando este em equilíbrio
com o CO2 dissolvido. Por fim, o caudal de biogás resulta do somatório dos volumes de gás
transferidos da fase líquida, no tempo, mais especificamente o metano e CO2, como descrito na
equação 10:
(∑
) (10)
3.3.4 Determinação do pH e Alcalinidade
Devida à produção de dióxido de carbono no meio reaccional, de ácidos e amónia, e de estes
estarem em equilíbrio com as suas espécies ionizadas, considerou-se importante o cálculo do pH
(equação 11). Este é calculado com base no balanço de cargas das espécies intervenientes
simultaneamente com o balanço de massa tendo em consideração que a cinética do balanço de
cargas é muito mais rápida que a cinética dos processos bioquímicos (Batstone, 2002). Em termos de
cálculo, a concentração das espécies iónicas foram definidas em termos das concentrações molares
totais (vide Anexo A.III), para o mesmo volume, mais especificamente, em termos de amónia, ácidos
orgânicos e carbono iónico (CI) totais (Smith e Chen, 2006).
(11)
Apenas os sistemas tampão da amónia ( ), ácidos orgânicos totais ( ), fracções do
carbónico iónico total (
) e dissociação da água ( ) foram considerados
(Markel e Krauth, 1999) pois admite-se que o somatório de cargas de outras espécies catiónicas e
aniónicas (
), como , , ou
, é nula.
Sendo o sistema considerado bifásico, o carbono iónico total não se mantém constante no tempo,
dentro do volume, estando o dióxido de carbono em solução em equilíbrio com a sua fase gasosa
tornando o cálculo do pH muito difícil devido à constante alteração do equilíbrio.
52
Figura 26. Cálculo iterativo do pH e das espécies iónicas em equilíbrio
A resolução deste problema baseou-se no facto de se considerar que durante o espaço temporal, Δt,
a concentração das espécies iónicas mantem-se constante, ou seja, por cada intervalo de tempo o
sistema é fechado e as espécies encontram-se em equilíbrio.
A alcalinidade foi igualmente calculada para cada intervalo de tempo, devido ao facto de este
indicador representar a sensibilidade do pH à acumulação de ácidos voláteis sendo representada
pela equação 11 em CaCO3.
(12)
O consequente efeito tampão, para valores entre 6 e 7,7, é quase exclusivamente dado pela
dissociação do ácido carbónico (Figura 14) sendo desprezável o efeito do amoníaco e dos ácidos
gordos voláteis (Di Berardino, 2006).
3.4 Implementação do formalismo proposto
Com base nas equações de velocidade, foi construído um mecanismo reaccional global de todo o
processo bioquímico em que se estabeleceram as influências do pH, dos produtos intermédios da
reacção denominados por sólidos hidrolisados e ácidos gordos totais com base em parâmetros
cinéticos referidos na bibliografia.
A integração do sistema de equações diferenciais foi realizada por métodos numéricos de Runge-
Kutta de 4ª ordem usando o MatLab como plataforma de cálculo. Estendeu-se a resolução até um
tempo suficientemente longo, próximo de uma situação estacionária.
As condições iniciais utilizadas correspondem a uma situação de arranque industrial em que
a concentração de sólidos no reactor é aproximadamente nula e com uma quantidade não nula de
biomassa, como indicados na Tabela 10.
53
Tabela 10. Condições iniciais e de arranque.
Por simplificação, considera-se que SVinput
corresponde à soma de Spinput
e Shinput
, tendo sido
considerado igual a 49g/l e 1g/l, respectivamente, para o mesmo volume dado que o valor mediano
de entrada de SV é aproximadamente igual a 50 g/l. Para o cálculo do parâmetro de SVoutput
,
assumiu-se de forma grosseira, dado o nível de rigor existente, que este correspondia à soma entre a
matéria biodegradável disponível e o total de biomassa formada dentro do reactor, desprezando a
biomassa inactiva ou morta.
Na fase gasosa, considerou-se que os dois digestores, com características semelhantes e com um
volume de gás igual a 100 m3, produziram iguais quantidades de biogás aproximadamente igual a
0,81 m3/ m
3react/d e com uma qualidade, em CH4, de 60%.
Por fim, resolveram-se, em simultâneo, os balanços de massa de cada uma das espécies e
procedeu-se ao cálculo iterativo do pH, em estado transiente, tendo em conta as trocas de massa
entre as fases, líquida e gasosa, de forma caracterizar, o mais possível, os digestores industriais
recorrendo a uma optimização por objectivos através da comparação do modelo em estado
estacionário com os dados industriais de biogás produzido e respectivos teores em metano, CO2,
amónia, AGVt, pH e alcalinidade dentro do reactor.
Os resultados da primeira simulação não foram satisfatórios dado que os valores dos parâmetros
cinéticos recolhidos conduziram a valores incoerentes quando comparados com os parâmetros
operatórios industriais. De forma a obter uma performance optimizada do sistema foi necessário
alterar diferentes parâmetros (Tabela 11) com base no esquema de calibração da Figura 23 sem
causar perda de rigor em relação à modelação dos fenómenos, tal como descrito na bibliografia. Por
outro lado comparou-se alguns parâmetros obtidos com valores de referência da bibliografia.
Dado que o modelo reproduzia concentrações de biomassa hidrolítica nulos, foi necessário alterar o
parâmetro de crescimento específico pois este assumia um valor inferior à correspondente taxa de
morte. Em relação aos parâmetros da biomassa produtora de ácidos, foi realizada uma alteração na
constante Ks, pois a concentração de AGVt assumia valores baixos quando comparados com os
valores experimentais. Devido à incapacidade dos parâmetros da biomassa metanogénica,
inicialmente admitidos, simularem correctamente a produção de metano, correspondente aos valores
observados nos digestores industriais, procedeu-se a uma alteração quase generalizada dos
parâmetros de forma a melhor caracterizar os fenómenos observados.
54
Tabela 11. Parâmetros cinéticos, no modelo proposto (adaptado de Liu et al. (2007)) e constantes cinéticas
alteradas, através da optimização por objectivos.
Constantes
cinéticas
Hidrólise Acidogénese/
Acetogénese
Metanogénese Produção
de CO2
Produção
de Metano
max [d-1
] 0,03 (0,18) 0,4 0,6 - -
Kd [d-1] 0,06 0,04 0,016 (0,003) - -
Ks [g(Si)/l] 10 0,26 (0,66) 0,003 (1,1) - 0,0208
Ycons
[g(Xi)/ g(Si)]
0,2 0,188 0,08 (0,7)
- -
Yprod
[g(Xi)/ g(Si)]
0,22 2,65 - 0,08 32 (0,013)
Ki [g(Si)/l] - 0,02*
(0,5)*
0,04*/0,12
**
(0,4)*/ 0,12
**
- 0,059*
()-valores alterados; *-inibição por ácidos;**- inibição por amónia
De forma a avaliar a coerência do modelo em termos de estabilidade, realizou-se um conjunto vasto
de testes dos quais se destaca apenas neste trabalho a alteração do caudal de alimentação
mantendo todas as outras condições iniciais inalteradas. Para isso, criaram-se duas equações de
caudal variáveis no tempo, com característica sinusoidal e hiperbólica, como descritas e ilustradas na
Figura 27. Os outputs resultantes das simulações podem ser consultados no Anexo A.V.
As alterações realizadas e optimizadas por objectivos possibilitaram a simulação do processo, como
mostram as Figura 27 e Figura 28, verificando-se uma tendência do modelo para os valores dos
parâmetros operatórios (Tabela 12) correspondentes ao período avaliado, 180 dias (6 meses) após o
início da simulação, indicado a tracejado na vertical, assumindo um erro inferior a 10%.
55
Tabela 12. Comparação entre os valores obtidos, pelo modelo e os valores experimentais industriais, em estado
estacionário.
Modelo (est. estacionário) CVO da Valorlis
SVout
(g/L) 17 18±2
ALC (g CaCO3/L) 13 10±2
VFAt (g CH3COOH/L) 0,06 1,1±0,4
pH 7,6 7,69±0,12
(g/L) 1,5 1,4±0,6
Biogás (m3/m
3/dia) 0,85 0,81±0,14
%Metano 60 58±6
Figura 27. Simulação da produção de biogás e teor em CH4 (à esquerda) e do pH e AGVt (à direita).
Figura 28. Simulação do arranque do digestor, onde é visível à esquerda, a evolução dos SV de entrada e de saída, SVin e SVout. Este último constituído pela soma entre o substrato de baixa e alta biodegradabilidade, Sp e Sh, respectivamente, e biomassa total, em termos de sólidos suspensos totais (SSV). À direita em pormenor, é apresentado o crescimento da biomassa hidrolítica, acidogénica/acetogénica e metanogénica, Xh, Xa e Xm, respectivamente, no tempo.
56
Na Figura 27 é apresentada uma simulação da produção de biogás e sua qualidade, em teor de
metano e dióxido de carbono, para uma carga orgânica constante e igual a 1.25 kg/m3react/dia. O
modelo indica uma ligeira diminuição da produção nos primeiros dias, após o arranque, devido à
condição inicial de CI considerada poder ser elevada. De igual forma, é interessante verificar na
Figura 27, uma acidificação do meio líquido, no arranque, devido ao baixo poder tampão existente e
devido à limitada quantidade de biomassa metanogénica havendo um claro efeito desfavorável na
estabilização do pH, tal como descrito na bibliografia.
Após restabelecido o balanço de carbono iónico a produção de biogás aumentou exponencialmente
durante a fase de arranque, primeiramente com teor em CO2 dominante devido ao elevado
crescimento da biomassa hidrolítica e acidogénica, com a consequente produção excessiva de ácidos
(Figura 27) devido ao baixo crescimento das metanogénicas, tal como referido na bibliografia.
Este aumento brusco de ácidos provocou um efeito estimulador sobre a biomassa metanogénica
tendo consequências na produção de CH4, como se pode observar no pico de produção no dia 130,
estabilizando, após algum tempo, num valor de 0,85 m3/ m
3react/dia e com uma qualidade em metano
de 60% (Figura 28).
Em termos de tendência, é interessante notar uma enorme semelhança entre o modelo aqui descrito
e modelos complexos como o de Keshtkar (2003), mostrando que o modelo interpreta correctamente
os processos físicos e bioquímicos simulados por outros modelos.
57
4 CONCLUSÕES
O modelo proposto considera-se válido para a análise de tendências dos fenómenos bioquímicos e
físico-químicos que ocorrem no processo de digestão anaeróbia nas condições operatórias admitidas
inicialmente, com um ajustamento aceitável das cinéticas existentes no reactor industrial e tendendo
para os valores experimentais em condições de estado estacionário com um erro inferior a 10%.
Apesar do bom ajustamento realizado, a necessidade de alteração das constantes cinéticas
intrínsecas ao comportamento dos diferentes grupos de microrganismos pode não responder de
forma eficaz a alterações que ocorram no processo industrial, como por exemplo grandes flutuações
na alimentação, que podem produzir ou excesso ou défice de substrato, interferindo na cadeia de
degradação anaeróbia e levar a um estado estacionário diferente do previsto dado que o sistema não
é linear e tal como as características da biomassa podem variar no tempo alterando as cinéticas reais
ocorridas no reactor.
Relativamente ao desempenho do digestor durante o ano de 2011, a análise aos parâmetros de
monitorização e operação dos reactores mostrou que estes se encontram fora dos limites normais de
funcionamento devido ao facto do pH se encontrar acima dos valores aconselhados na bibliografia,
consequência da elevada alcalinidade. Este aumento, por outro lado, é devido ao aumento
progressivo do tempo de retenção.
Com base na bibliografia conclui-se ainda que existe uma contradição na correlação positiva entre os
valores medidos dos ácidos orgânicos voláteis e a alcalinidade pois, teoricamente, esta deveria ser
negativa não sendo possível tirar qualquer ilação dos valores medidos de AGV.
O presente trabalho leva a admitir que é importante estudar outras cinéticas existentes na bibliografia,
aprofundar a avaliação do formalismo proposto, como a criação de cenários de excesso de carga
orgânica, alterações dos tempos de retenção, ou até incorporação de cinéticas de degradação de
ácidos de cadeias maiores que C2, por forma a validar a robustez do modelo a diferentes
perturbações. Será igualmente importante validar o modelo em diferentes reactores industriais, em
contínuo, com semelhanças no substrato e tipo de processo, como é o caso da estação de
valorização orgânica da Suldouro.
Em suma, apesar de o modelo mecanístico interpretar correctamente os processos de digestão
anaeróbia para condições de estado estacionário, este pode se tornar um pouco rígido em cenários
onde as simplificações consideradas não podem ser desprezadas. Mas a sua formulação apresenta
uma oportunidade de optimizar os métodos de monitorização utilizados, eficiência do processo
operacional e pode constituir uma ferramenta de apoio importante na análise estratégica do processo.
58
59
5 REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS
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65
Anexos
66
67
Anexo A.I – Determinação das características do substrato
As características globais do substrato que é alimentado aos digestores são definidas em termos dos
sólidos totais (ST), a matéria degradável, também denominado sólidos voláteis (SV), carência química
de oxigénio (CQO) e carência bioquímica de oxigénio, em cinco dias (CBO5).
Determinação dos ST (matéria orgânica e inertes)
O teor de sólidos totais resulta da evaporação da água livre e da evaporação, total ou parcial, da
água oclusa e da água de cristalização dos sais.
Resumo do método
Uma quantidade conhecida de resíduo orgânico é sujeita a secagem em estufa, à temperatura de
105ºC. O resíduo da secagem é pesado, calculando-se o teor de sólidos totais.
Determinação dos SV (ou matéria orgânica)
O teor de sólidos voláteis não permite distinguir com precisão os compostos orgânicos dos compostos
inorgânicos porque a volatilização total dos compostos orgânicos é acompanhada da decomposição e
da volatilização de certos sais minerais. Permite, no entanto, na maior parte dos casos, uma
avaliação grosseira do teor de matéria orgânica da amostra.
Resumo do método
A determinar o teor de sólidos voláteis, é seguida da determinação dos ST, e leva-se os sólidos
resultantes da secagem, à mufla uma temperatura de 550ºC, durante meia hora. Calcula-se o teor de
sólidos voláteis após pesagem.
Determinação de CQO
A carência química de oxigénio (CQO) é a quantidade de oxigénio, expressa em miligrama, que é
consumida pela matéria, oxidável nas condições do ensaio, contida num litro de amostra.
Resumo do método
A matéria orgânica e a inorgânica oxidável presentes na amostra são oxidadas por um excesso de
dicromato de potássio (K2Cr2O7) em meio ácido, à temperatura de ebulição, na presença de sulfato de
prata (catalizador da oxidação) e de sulfato de mercúrio (agente complexante dos cloretos). O
excesso de dicromato é determinado por titulação com uma solução de sulfato de ferro (II) e de
amónio de título conhecido.
68
69
Anexo A.II – Equações dos parâmetros operatórios e cálculo de performance
a) Tempo de retenção hidráulico médio
∑
(A.II.1)
em que
, tempo de retenção hidráulico médio, no período de n dias, [dia];
, volume útil do reactor, [m3];
, caudal afluente diário, [m3/dia];
n, número de dias
b) Tempo de retenção de sólidos (ou idade das lamas)
∑
(A.II.2)
em que
, tempo de retenção hidráulico médio, no período de n dias, [dia];
, caudal efluente diário, [m3/dia];
, concentração média de biomassa dentro do reactor (kgSV/m3)
, concentração média de biomassa na corrente de saída (kgSV/m3)
Caso o sistema for perfeitamente agitado e com um volume útil constante, e
. Fica
então que TRH=TRS.
c) Carga orgânica volumétrica
∑
(A.II.3)
em que
, carga orgânica volumétrica média, no período de n dias, [kgSV/dia/m3react];
, concentração média de substrato na corrente de entrada (kgSV/m3)
70
d) Taxa de produção de Biogás
(A.II.4)
em que
, taxa de produção de biogás por unidade de volume de reactor, em condições
normais [Nm3/dia/m
3react];
, caudal volumétrico de biogás, em condições normais [Nm3/dia].
e) Rendimento de produção de metano (ou produção específica de metano)
( ) (A.II.5)
em que
, produção específica de metano por unidade de matéria orgânica alimentada ao
digestor [Nm3/ kgSV].;
e) Rendimento de produção de metano (ou produção específica de metano)
f) Eficiência de remoção de Sólidos
(A.II.6)
em que
, eficiência de remoção da matéria orgânica S;
, massa de ST, SV ou CQO na corrente de entrada;
, massa de ST, SV ou CQO na corrente de saída;
71
Anexo A.III – Equações do Modelo
No corrente anexo são demonstradas as equações de equilíbrio químico do CO2, H2S, AGV e NH3.
São igualmente apresentadas as equações usadas no formalismo proposto para o Modelo de
Digestão Anaeróbia.
Equações de equilíbrio químico
Dinâmica do dióxido de carbono dissolvido
2
3332221 COHCOCOHCO DCDCDC
LÍQUIDO
KKK
LÍQUIDO
CO
COHK DC
2
32
32
3
1
COH
HHCOK DC
3
2
3
2
HCO
HCOK DC
2
332 COHCOCOCILÍQUIDO
Resolvendo o anterior sistema de equações, determinou-se as fracções dissociadas do CO2:
2211
2
1
H
KK
H
K
CICO
DCDCDCLÍQUIDO
,
2211
1
3
1
H
KK
H
K
CI
H
KHCO
DCDCDC
DC
2211
2
212
3
1
H
KK
H
K
CI
H
KKCO
DCDCDC
DCDC
Dinâmica do ácido sulfídrico dissolvido
2
221 SHSSH DSDS KK
SH
HHSK DS
2
1
HS
HSK DS
2
2
2
2 SHSSHSI
Resolvendo o anterior sistema de equações, determinou-se as fracções dissociadas do H2S:
2211
2
1
H
KK
H
K
SISH
DSDSDS
,
2211
1
1
H
KK
H
K
SI
H
KHS
DSDSDS
DS ,
2
2112
212
1
H
KK
H
K
SI
H
KKS
DSDSDS
DSDS
72
Dinâmica dos ácidos orgânicos voláteis totais
HAOVAOV dissociado
K
odesionizada
odesionizaddissociadoT AOVAOVAOV
HAOV
AOVK
dissociado
odesionizad
a
T
a
a
odesionizad AOVHMM
KAOV
1
1
Dinâmica da amónia
HNHNH NK
34
344 NHNHNH T
4
3
NH
HNHK N
T
NN
NHKMM
HNH
4
1
3 1
Tabela A.III.1. Constantes de equilíbrio das espécies dióxido de carbono, ácido sulfídrico, amónia e ácido acético (Bibliografia)
Constante de Equilíbrio Valor
73
Equações da fase líquida
Hidrólise
Hcons
HHpp
L
Vp
Y
XSS
V
QS
dt
d 0 ,
psH
pMaxH
HSK
S
HdHHHHH
L
VH XkXXX
V
QX
dt
d 0
3
4044
NH
HHTT
L
VT
Y
XNHNH
V
QNH
dt
d
Acidogénese/acetogénese
AH cons
AA
prod
HHhh
L
Vh
Y
X
Y
XSS
V
QS
dt
d 0 ,
iaAOV
odesionizad
h
sA
MaxA
A
K
AOV
S
K
1
AdAAAAA
L
VA XkXXX
V
QX
dt
d 0
Metanogénese
MA cons
MM
prod
AATT
L
VT
Y
X
Y
XAOVAOV
V
QAOV
dt
d 0
MdMMMMM
L
VM XkXXX
V
QX
dt
d 0
3
31imNHimAOV
odesionizad
odesionizad
sM
MaxM
M
K
NH
K
AOV
AOV
K
74
Carbono Iónico total
2
22
0 COR
YMM
X
YMM
XCICI
V
QCI
dt
d
CObac
A
A
CObac
M
M
L
V
Equações da Fase Gasosa
2
2
2
2
CO
laCO
He
pCOCOKR GÁS
LÍQUIDO
odesionizadimet
imet
odesionizadm
odesionizad
oMe
M
CH
AOVK
K
AOVK
AOV
Y
XR
tan
4
G
L
GCH
G
Lmol
V
VQpCHR
V
VVpCH
dt
d
44 4
G
L
GCO
G
Lmol
V
VQpCOR
V
VVpCO
dt
d
22 2
L
mol
L
CH
L
CO
G
V
VV
He
pCHV
He
pCOQ
42
42
Tabela A.III.2. Constantes assumidas na formulação do modelo (excepto constantes cinéticas)
Constantes do Modelo Valor Unidade
( )
( )
*- =massa molar da fórmula geral da bactéria (C5H7O2N)
75
Anexo A.IV – Medições dos parâmetros operatórios
No seguinte anexo são apresentadas medições de parâmetros realizados à saída do suspension
buffer, dos quais resumem-se a ST, SV. São apresentados posteriormente os parâmetros do caudal
volumétrico de entrada nos digestores e de biogás total produzido, seguindo-se as medições
realizadas na recirculação de cada digestor como ST, SV, temperatura, pH, qualidade em metano e
dióxido de carbono, ALC, AGV, CQOs, NH4+ e H2S.
Suspension Buffer
20
44
68
92
116
140
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
SB -
ST
[g/L
]
Ano 2011 - Semanas
0
24
48
72
96
120
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
SB -
SV
[g/
L]
Ano 2011 - Semanas
6
6.6
7.2
7.8
8.4
9
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
SB -
CO
2 [%
]
Ano 2011 - Semanas
-100
0
100
200
300
400
500
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
Acu
mu
laçã
o d
e su
spen
são
[m
3/d
ia]
Ano 2011 - Semanas
76
Digestor 1
0
50
100
150
200
250
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
Cau
dal
en
trad
a To
tal [
m3/d
ia]
Ano 2011 - Semanas
0
0.5
1
1.5
2
2.5
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
Bio
gás
Tota
l [m
3/d
ia]
Ano 2011 - Semanas
20
28
36
44
52
60
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
ST [
g/L]
Ano 2011 - Semanas
0
8
16
24
32
40
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
SV [
g/L]
Ano 2011 - Semanas
27
31
35
39
43
47
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
Tem
per
atu
ra [o
C]
Ano 2011 - Semanas
6.5
6.9
7.3
7.7
8.1
8.5
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
pH
Ano 2011 - Semanas
77
40
48
56
64
72
80
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
Me
tan
o[%
]
Ano 2011 - Semanas
10
18
26
34
42
50
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
CO
2[%
]
Ano 2011 - Semanas
0
3.2
6.4
9.6
12.8
16
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
ALC
[gC
aCO
3/L
]
Ano 2011 - Semanas
0
0.6
1.2
1.8
2.4
3
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
AG
V [
gCH
3CO
OH
/L]
Ano 2011 - Semanas
0
1.6
3.2
4.8
6.4
8
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
CQ
Os [g
O2/L
]
Ano 2011 - Semanas
0
0.6
1.2
1.8
2.4
3
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
NH
4+ [
g/L]
Ano 2011 - Semanas
78
Digestor 2
20
28
36
44
52
60
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
ST [
g/L]
Ano 2011 - Semanas
0
8
16
24
32
40
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
SV [
g/L]
Ano 2011 - Semanas
25
29
33
37
41
45
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
Tem
per
atu
ra [o
C]
Ano 2011 - Semanas
6.5
6.9
7.3
7.7
8.1
8.5
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
pH
Ano 2011 - Semanas
40
48
56
64
72
80
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
Met
ano
[%
]
Ano 2011 - Semanas
10
18
26
34
42
50
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
CO
2[%
]
Ano 2011 - Semanas
79
Valores de H2S nos dois Digestores em 2011
0
3.2
6.4
9.6
12.8
16
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
ALC
[gC
aCO
3/L
]
Ano 2011 - Semanas
0
0.6
1.2
1.8
2.4
3
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
AG
V [
gCH
3C
OO
H/L
]
Ano 2011 - Semanas
0
1.6
3.2
4.8
6.4
8
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
CQ
Os [g
O2/L
]
Ano 2011 - Semanas
0
0.6
1.2
1.8
2.4
3
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
NH
4+ [
g/L]
Ano 2011 - Semanas
0
400
800
1200
1600
2000
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
Did
esto
r 1
- H
2S
[p
pm
]
Ano 2011 - Semanas
0
400
800
1200
1600
2000
Sem1
Sem11
Sem21
Sem31
Sem41
Sem51
Dig
esto
r 2
- H
2S
[p
pm
]
Ano 2011 - Semanas
80
81
Anexo V – Simulações do Modelo
Simulação com um caudal com tendência sinusoidal
Simulação com um caudal com tendência hiperbólica