controle biomecânico da mola t pré-ativada

8/16/2019 controle biomecânico da mola T pré-ativada

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Rev Clín Ortod Dental Press. 2012 jun-jul;11(3):110-8110

ARTIGO INÉDITO

Group A necessity of anchorage and the biomechanic control of the “T” loop spring preactivated bycurvature to space closure

Keywords:

Biomechanics. Orthodontic space closure. Corrective orthodontics.

Palavras-chave:

Biomecânica. Fechamento de espaço ortodôntico.

Ortodontia corretiva.

Resumo Abstract

A Ortodontia contemporânea

tem buscado, além dos objetivosestéticos, oclusais e funcionais,

tratamentos cada vez mais rápidos

e com menor número de consul-

tas ao ortodontista — principal-

mente em pacientes com neces-

sidade de exodontias, cujo espaço

deixado certamente torna-se um

incômodo. A técnica do arco seg-

mentado (TAS), por meio do uso

da mola “T”, tem proporcionado

tais resultados dentro dessas exi-

gências. Sendo assim, o objetivodo presente trabalho foi concei-

tuar e demonstrar a ativação e

forma de controle biomecânico

da mola “T”, em pacientes com

grande necessidade de ancora-

gem (grupo A), para retração de

dentes anteriores; bem como exi-

bir um caso clínico, com necessi-

dade de grande retração anterior,

tratado com a mola “T”.

Contemporary orthodontics has

sought, beyond the esthetic,occlusal and functional goals,

treatments even faster and with

less visits to the orthodontist —

especially in patients that require

dental extractions in which the

generated space becomes a nui-

sance. The segmented arch tech-

nic (SAT), by the use of a “T”

loop spring, has provided such re-

sults within these requirements.

Therefore, this study aimed to

appraise and demonstrate theconfection, activation and bio-

mechanical control of “T” loop

spring, in the group with high

anchorage necessity (group A),

for retraction of anterior teeth;

as well as to present a case re-

port, with high anter ior retrac-

tion necessity, treated with “T”

loop spring.

Alexandre Antonio RIBEIRO*

Renato Parsekian MARTINS**

Sergei Godeiro Fernandes Rabelo CALDAS*

Isabela Parsekian MARTINS***

Lídia Parsekian MARTINS****

* Especialista em Ortodontia, ABO/RN. Mestre em Ortodontia, UFRJ. Doutorando

em Ortodontia, UNESP/Araraquara.

** Mestre e Doutor em Ortodontia, UNESP/Araraquara. Professor dos cursos de espe-

cialização em Ortodontia FAEPO/UNESP e FAMOSP/GESTOS.

*** Especialista em Ortodontia, ABO/RN. Mestre e Doutorando em Ortodontia,

UNESP/Araraquara.

**** Especialista em Ortodontia, FAMOSP/GESTOS. Mestre em Ortodontia, UNESP/Araraquara.

***** Especialista em Odontopediatria, Mestre e Doutora em Ortodontia, UNESP/Ara-

raquara. Professora e Chefe do Departamento de Clínica Infantil da Faculdade de

Odontologia de Araraquara, UNESP.

Necessidade de ancoragem do grupo A e o controle biomecânico da

mola “T” pré-ativada por curvatura para o fechamento de espaços

Como citar este artigo: Ribeiro AA, Martins RP, Caldas SGFR, Martins IP, Martins LP.Necessidade de ancoragem do grupo A e o controle biomecânico da mola “T” pré--ativada por curvatura para o fechamento de espaços. Rev Clín Ortod Dental Press.2012 jun-jul;11(3):110-8.

» Os autores declaram não ter interesses associativos, comerciais, de propriedade ou fnancei -

ros que representem conito de interesse nos produtos e companhias descritos nesse artigo.


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Ribeiro AA, Martins RP, Caldas SGFR, Martins IP, Martins LP

Rev Clín Ortod Dental Press. 2012 jun-jul;11(3):110-8 111

INTRODUÇÃO

O tratamento ortodôntico em pacientes que apresentam

um comprometimento estético do perfil facial, como na so-

bressaliência exagerada (Classe II de Angle), pode ser reali-

zado sem ou com exodontias de dois primeiros pré-molares

superiores1,3. O tratamento com exodontias possui certas van-

tagens, como o menor tempo de tratamento, melhor finaliza-

ção e menor necessidade de cooperação do paciente3,4. Po-

rém, o planejamento ortodôntico com exodontias resulta em

maiores responsabilidades para o ortodontista, uma vez que

apresenta uma série de implicações, como o próprio diagnós-

tico da necessidade de exodontia, a sua repercussão sobre aestética facial, o controle biomecânico para manejo dos den-

tes e o fechamento dos espaços gerados, além da avaliação

da necessidade e controle de ancoragem, entre outras2,5.

Também há a visão do paciente e/ou dos responsáveis

quanto ao procedimento ortodôntico e suas expectativas

com uma terapia rápida e com menor número de visitas ao

ortodontista, aspecto que é reconhecidamente comentado na

literatura ortodôntica2,6. Além disso, muitas vezes os pacien-

tes não aceitam facilmente as exodontias, pois não se sentemconfortáveis com os espaços das extrações e requerem esté-

tica inclusive durante o tratamento7. Sendo assim, seria ideal

que o fechamento dos espaços fosse realizado da forma mais

rápida possível, garantindo resultados oclusais satisfatórios.

Entre as possíveis técnicas que permitem o fechamento

de espaços nesses padrões exigidos, cita-se a mecânica livre

de atrito, com sistemas diferenciais de estresse, aplicada pelo

deslocamento de uma mola “T” ativada de forma simétrica,

conforme preconizado na técnica do arco segmentado8,9. Para

facilitar a classificação dos objetivos biomecânicos durante

essa fase do tratamento, foi definida uma nomenclatura8 de

acordo com as necessidades de ancoragem. Para os casos já

citados, onde a ancoragem anteroposterior dos dentes pos-

teriores é crítica, dá-se o nome de ancoragem do grupo A —

isto é, quando necessita-se do máximo de retração dos dentes

anteriores (segmento α) ocupando, se possível, o espaço total

da exodontia, sem que a unidade de dentes posteriores (seg-mento β) seja mesializada até um quarto do espaço total a ser

fechado. Essa situação também é conhecida e classificada10

pelo termo ancoragem máxima. Normalmente, os casos indi-

cados para esse tipo de ancoragem são as Classes II comple-

tas ou com 3/4 de cúspide, onde não há indicação cirúrgica.

Tendo em vista a possibilidade de otimização da fase de

fechamento de espaços ortodônticos em pacientes com ne-

cessidade de ancoragem do grupo A, a proposição desse

trabalho é demonstrar a forma de ativação e aplicação clínica

da mola “T” desse grupo, para o fechamento de espaços.

CONCEITUAÇÃO BIOMECÂNICA

Previamente à descrição técnica da utilização da mola “T”

com ancoragem do grupo A, é importante a sedimentação

teórica de alguns tópicos biomecânicos, como: proporção

momento/força (M/F); magnitudes de forças aplicadas; e a

repercussão da descentralização da mola.

Proporção momento/força (M/F)

A diferenciação da quantidade e tipo de movimento de

cada segmento (α ou β) por meio da mola “T” fundamenta--se na aplicação de momentos diferenciais, assim gerando

diferentes estresses aplicados ao ligamento periodontal dos

segmentos envolvidos na mecânica ortodôntica4. Sendo as-

sim, para a ancoragem do grupo A procura-se manter um

alto estresse no periodonto dos dentes do segmento α, e um

baixo e bem distribuído estresse nos dentes do segmento β.

Para isso, é necessário um dispositivo que produza uma M/F

que cause translação do segmento β (geralmente, ao redor de

10/1mm) e inclinação controlada do segmento α (geralmente,ao redor de 6/1mm). Dessa forma, uma movimentação mais

rápida ocorre no segmento α, comparado ao segmento β.

Diferentes magnitudes de forças aplicadas

Uma das preocupações na utilização das molas “T” para

o fechamento de espaços é o nível das forças utilizadas. Nas

retrações do grupo A, um nível de força menor pode ser dese-

jado para a retração (em comparação à retração do grupo B)11,

ajudando a manter o estresse em β o mais baixo possível, pro-

duzindo um mínimo de movimento. Nesse aspecto, as tabelas

apresentadas por Burstone et al.8 possibilitam a aplicação de

forças menores, sem alteração da M/F desejada para a retra-

ção. As alternativas incluem uma menor ativação horizontal das

molas, junto a uma diminuição da intensidade da pré-ativação;

ou a utilização de um fio com menor secção transversal, como0,016”x0,022”, mantendo-se a mesma ativação (Tab. 1, 2).

Repercussão da descentralização da mola “T”

Quando uma mola “T” pré-ativada de forma simétrica11 é

deslocada na direção de um dos segmentos, os momentos pro-

duzidos por ela aumentam nessa região, e diminuem na extremi-

dade oposta9,12,13 (Fig. 1), inclusive gerando forças verticais para

equilibrar o sistema de forças assimétricas produzido (Fig. 1, 2).


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ARTIGO INÉDITO Necessidade de ancoragem do grupo A e o controle biomecânico da mola “T” pré-ativada por curvatura para o fechamento de espaços


Tabela1 Sistema de forças médio, mensurado numa DIB=23mm, de uma mola “T” de dimensões 7mm (H) por 10mm (G) construída de fio 0,017”x0,025”de β-Ti e pré-ativada com 100% de intensidade, de forma simétrica e por curvatura, onde B/L = 0,77. A) As colunas determinam, respectivamente, ativa-ção, momento produzido em α e em β, força horizontal e vertical. B) As colunas determinam, respectivamente, ativação, proporção M/F produzida emα e em β, diferencial de M/F e variacão de força por 0,5mm de desativação. (Fonte: Burstone et al.8, 1995).

Tabela2 Sistema de forças médio, mensurado numa DIB=23mm, de uma mola “T” de dimensões 7mm (H) por 10mm (G) construída de fio 0,017”x0,025”de β-Ti e pré-ativada com 100% de intensidade, de forma simétrica e por curvatura, onde B/L = 0,88. A) As colunas determinam, respectivamente, ativa-ção, momento produzido em α e em β, força horizontal e vertical. B) As colunas determinam, respectivamente, ativação, proporção M/F produzida emα e em β, diferencial de M/F e variacão de força por 0,5mm de desativação. (Fonte: Burstone et al.8, 1995).

Figura 1 Reativação das molas para distal; osefeitos da descentralização da mola “T” podemser vistos: intrusão e inclinação do segmento α.

∆

mm

Mα /F

gf.mm

Mβ

gf.mm

Fh

gf

Fv

gf

0,0 1103,5 1103,5 0,0 0,0

0,5 1191,6 1214,0 35,8 -6,1

1,0 1203,8 1345,1 67,0 -14,3

1,5 1217,7 1476,4 97,6 -22,3

2,0 1227,1 1607,5 128,5 -29,4

2,5 1243,5 1734,0 159,3 -36,2

3,0 1276,3 1859,8 189,6 -42,9

3,5 1305,2 1979,7 219,3 -49,0

4,0 1331,0 2102,6 249,9 -54,7

4,5 1357,7 2220,8 279,0 -59,5

5,0 1367,3 2339,9 309,8 -65,1

5,5 1366,4 2457,8 341,1 -70,1

6,0 1361,5 2570,4 371,9 -74,0

∆mm

Mα /F

h

mmM

β /F

h

mm(M

α-M

β)/

Fh

F/∆g/mm

0,5 33,3 33,9 -0,6 -

1,0 18,0 20,1 -2,1 62,3

1,5 12,5 15,1 -2,7 61,2

2,0 9,5 12,5 -3,0 61,9

2,5 7,8 10,9 -3,1 61,6

3,0 6,7 9,8 -3,1 60,5

3,5 6,0 9,0 -3,1 59,4

4,0 5,3 8,4 -3,1 61,2

4,5 4,9 8,0 -3,1 58,4

5,0 4,4 7,6 -3,1 61,6

5,5 4,0 7,2 -3,2 62,6

6,0 3,7 6,9 -3,3 61,6A B

∆mm

Mα /F

gf.mmM

β

gf.mmF

hgf

Fv

gf

0,0 1151,8 1151,8 0,0 0,0

0,5 1212,2 1280,8 30,1 -8,6

1,0 1189,4 1429,5 65,4 -19,7

1,5 1168,8 1579,9 100,5 -30,4

2,0 1144,8 1733,9 135,8 -40,5

2,5 1139,5 1884,9 170,0 -50,3

3,0 1143,3 2036,3 204,2 -58,9

3,5 1151,6 2191,3 237,8 -67,7

4,0 1150,1 2349,1 272,0 -76,4

4,5 1140,3 2512,8 304,8 -82,8

5,0 1118,7 2672,3 339,1 -90,4

5,5 1100,5 2821,1 372,5 -97,1

6,0 1084,3 2962,5 405,0 -102,6

∆mm

Mα /F

hmm

Mβ /F

hmm

(Mα-M

β)/

Fh

F/∆g/mm

0,5 40,3 42,6 -2,3 -

1,0 18,2 21,9 -3,7 70,6

1,5 11,6 15,7 -4,1 70,3

2,0 8,4 12,8 -4,3 70,5

2,5 6,7 11,1 -4,4 68,5

3,0 5,6 10,0 -4,4 68,2

3,5 4,8 9,2 -4,4 67,3

4,0 4,2 8,6 -4,4 68,4

4,5 3,7 8,2 -4,5 65,5

5,0 3,3 7,9 -4,6 68,6

5,5 3,0 7,6 -4,6 66,86,0 2,7 7,3 -4,6 65,1

A B

A B


4/9



Essa relação existente entre o deslocamento da alça pelo

seu comprimento total (B/L) e os momentos diferenciais

por ela gerados já foi estudada e estabelecida há algumas

décadas (Fig. 3)8,9.

Ao se deslocar uma mola “T” simétrica para distal, numaproporção aproximada de 25% -75% (B/L = 0,75) ou 15%-85%

(B/L = 0,85) e diminuindo-se a ativação horizontal, pode-se

produzir um tipo de sistema de forças condizente com o de-

sejado para o fechamento de espaços no grupo A de an-

coragem. Essa mola consegue produzir momentos diferen-

ciais entre ambos os segmentos, com uma M/F ao redor de

10/1mm no segmento β, causando translação; e uma M/F ao

redor de 6/1mm no segmento α, produzindo inclinação con-trolada. Para que os momentos, de intensidades diferentes

e sentidos opostos, se equilibrem, forças verticais são gera-

das em ambos os segmentos — intrusiva no segmento α e

extrusiva no segmento β (Fig. 2), essa última podendo ser

contrabalanceada pelas forças da oclusão. Entretanto, certo

cuidado deve ser tomado quando se aplicam mecânicas de

momentos diferenciais, pois, quanto maior o desequilíbrio

entre os momentos, maiores serão as forças verticais geradas

para equilibrá-los e, dependendo das intensidades dessasforças, elas podem gerar mais problemas do que soluções.

PRÉ-ATIVAÇÃO SIMÉTRICA E DESCENTRALIZADA POR CURVATURA

Para a pré-ativação da mola “T” para ancoragem do

grupo A por meio do posicionamento de uma mola “T”

descentralizada, deve-se primeiro calcular a quantidade de

fio anterior e posterior à alça da mola “T”, ou a proporção

entre a quantidade de fio anterior à alça e o comprimento

total da mola (B/L), seguindo a tabela da Figura 3.

Para o grupo de ancoragem do tipo A, o diferencial de

M/F necessário é de aproximadamente -4 (6/1 menos 10/1).

Esse valor, no eixo vertical do gráfico, aponta uma B/L de

aproximadamente 0,8. O sistema de forças de uma mola “T”

com B/L = 0,77 é visto na Tabela 1. O coeficiente de multipli-cação (0,8) pode ser substituído por outro, de acordo com

o diferencial desejado, utilizando-se a tabela respectiva, e

outras proporções B/L podem ser utilizadas (Tab. 2).

Para se definir o quanto de fio deve haver da alça até o

tubo de α (B) quando a mola com B/L = 0,77 for utilizada, a

fórmula B = L x 0,77 pode ser usada.

Além do deslocamento da alça, a ativação horizontal tam-

bém precisa ser ajustada. Na Tabela 2, percebe-se que pro-porções M/F próximas a 6/1 em α e 10/1 em β só ocorrem

quando a mola é ativada ao redor de 3,5mm, gerando uma

força horizontal entre 220 e 190gf; portanto, essa deve ser a

ativação utilizada. Dada, por exemplo, uma DIB de 23mm,

Figura 2 Sistema de força gerado por uma mola “T” no grupo A. As forçasintrusivas em α e extrusivas em β equilibram o sistema de forças, em funçãode uma menor M/F ser gerada anteriormente. As forças verticais em β sãonormalmente leves e, dessa forma, permitem que a oclusão contrabalan-ceie a tendência extrusiva dos posteriores.

Figura 3 Relação do diferencial de M/F entre α e β com o deslocamento daalça da mola “T”, em função de seu comprimento total.

8

7

6

5

4

3

2

1

0

-1

-2

-3

-4

-5

-6

-7

-80,0 0,1 0,2

Posição da alça (B/L)

Diferencial de M/F pelo posicionamento da mola T (7 x 10mm)

(Mα-M

β)

Fh

α>β

β>α

0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

BL

α β


5/9



uma mola “T” pré-ativada de forma simétrica pode ser uti-

lizada para o grupo A de ancoragem, se for ativada 3,5mm

horizontalmente, e se a quantidade de fio em α (B) for de

15,0mm (77%), e de 4,5mm (23%) em β.

Uma vez definidos a ativação horizontal (3,5mm) e o des-locamento da mola (B/L = 0,77), os stops emα e em β podem

ser confeccionados e, a partir daí, a pré-ativação pode ser

realizada de modo idêntico à mola “T” do grupo B pré-ativa-

da por curvatura11.

Conforme o espaço se fecha e a mola se desativa, a for-

ça precisa ser aumentada, em torno de 70gf por mês, para

que a M/F não aumente em α e translação comece a ocor-

rer. Outro detalhe é que, com o fechamento de espaço, arelação (ou geometria) inicial entre os tubos de α e β muda

(Fig. 1, 3), e deve ser compensada mensalmente, já que essa

mudança de geometria causa um aumento da M/F em α.

Para que isso não ocorra, a mola pode ser reajustada a cada

milímetro do fechamento de espaços: sua inserção em α

deve ser compensada de acordo com a inclinação ocorrida,

e a mola deve ser reativada no sentido distal em 1mm.

CORREÇÃO RADICULAR

A retração no grupo A de ancoragem geralmente é dividida

em duas fases: uma fase de inclinação controlada e uma fase de

correção radicular. Entretanto, muitas vezes a correção radicularpode ser desnecessária quando o segmento α apresenta incli-

nações vestibulares excessivas das coroas, pois, após a retração,

os dentes podem adquirir uma inclinação adequada. Há tam-

bém casos onde somente a inclinação dos incisivos está alte-

rada e, portanto, a correção radicular estaria indicada somente

nos caninos, após a retração. Por fim, na grande maioria dos

casos onde o fechamento foi realizado de acordo com o previs-

to (Fig. 4), a correção radicular do segmentoα

, como um todo,é necessária. Para a correção em α, é necessário um momento

positivo e uma força extrusiva, com um mínimo de reação no

segmento β, que deve ser mantido em sua posição.

Durante a correção radicular, é necessário manter ambos

os segmentos amarrados, para que o espaço não reabra,

já que o binário de correção radicular gera uma força an-

terior nas coroas dos dentes do segmento α (Fig. 4). Essa

amarração, apesar de impedir o espaço de abrir, não anu-

la o componente de força anterior, só o dissipa nos doissegmentos, o que pode fazer com que ambos se movimen-

tem para anterior se o momento utilizado para a correção

for muito alto. Portanto, deve-se manter a intensidade do

momento aplicado ao segmento α abaixo de 3000gf.mm.

Para ajudar a contrabalancear esse efeito, o paciente pode

utilizar, durante essa fase, elásticos de Classe II ou um arco

extrabucal durante o período noturno, ou, então, um pe-

queno momento horário pode ser aplicado no segmento β

(se uma mola de correção radicular for utilizada).

Duas estratégias podem ser utilizadas para a correção ra-

dicular: uma mola de correção radicular com uma pré-ativação

assimétrica (≅ 35º em α e 17º em β)8,14,15; ou um cantiléver sim-

ples inserido no segmento α e apoiado entre os molares, de

acordo com a preferência do clínico (Fig. 5). Geralmente opta-

-se por utilizar o cantiléver, já que ele é insensível às mudanças

de geometria entre os braquetes em decorrência da própria

correção, diferentemente da alça de correção radicular.

Figura 4 Posição dos segmentos se o espaço for fechado de acordo com

o desejado e o sistema de força necessário para a correção radicular de α.

Figura 5 Efeitos da inclinação controlada dosegmento α: um cantiléver pode ser utilizadopara a correção (A) ou uma mola específica (B)

(cortesia Dr. Cássio Selaimen). Em ambas as si-tuações, os segmentos precisam ser unidos, deforma que não se abra um espaço entre eles.A B


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CASO CLÍNICO DE RETRAÇÃO DO GRUPO A

Paciente do sexo masculino, com 11 anos e 5 meses de

idade, compareceu à clínica do curso de especialização em

Ortodontia do GESTOS (Grupo de Estudo Ortodônticos eServiços / Faculdade Mozarteum - Campus de Araraquara),

acompanhado pela sua mãe, com queixa principal de “den-

tes muito para a frente”.

Por meio de exame clínico, constatou-se higiene den-

tária inadequada, perfil facial convexo, hábito de interpo-

sição de lábio inferior, má oclusão de Classe II, divisão 1

Figura 7 Fotografias intrabucais lateral direita

(A), frontal (B), lateral esquerda (C) e oclusaissuperior (D) e inferior (E) previamente ao trata-mento ortodôntico.

Figura 6 Fotografias extrabucais em perfil (A) efrontal (B) previamente ao tratamento ortodôntico.

completa nos molares e caninos, sobremordida normal e

sobressaliência exagerada de 10mm (Fig. 6, 7). Radiogra-

ficamente, constatou-se presença dos germes dos dentes

permanentes, com exceção dos terceiros molares, progna-

tismo dentoalveolar maxilar, evidenciando a Classe II, alémde protrusão dentária superior (provavelmente aumentada

em virtude da interposição do lábio inferior) (Fig. 8).

Optou-se por tratamento corretivo fixo com extrações

dos primeiros pré-molares superiores e mecânica segmen-

tada de retração anterior com mola “T” (confeccionada com

liga de β-titânio), utilizada para fechamento de espaço do

A

A

B

B

C

ED


7/9



grupo A de ancoragem, sendo que essa mola é uma mola

“T” convencional deslocada para β e pré-ativada, por cur-

vatura, de forma simétrica (Fig. 9, 10).

Apesar da falta de colaboração do paciente durante todo

o tratamento corretivo, acredita-se que foi obtido êxito notocante ao aspecto do controle biomecânico desse caso, evi-

denciado tanto pelas fotografias (Fig. 11, 12) e radiografias fi-

nais (Fig. 13), quanto pelas sobreposições dos traçados inicial

e final (Fig. 14), as quais evidenciaram perda de ancoragem

superior clinicamente desprezível. Vale a pena ressaltar que

não houve necessidade de correção radicular, uma vez que

notou-se inclinação anterior acentuada de incisivos e caninos

superiores (Fig. 8), e foi realizado desgaste interproximal infe-

rior anterior, visando alinhamento e nivelamento, bem comoplanificação da curva de Spee. Com relação aos aspectos

desfavoráveis do tratamento, cita-se um leve arredondamen-

to apical dos incisivos superiores, provavelmente causado

pelo excesso de movimento dos incisivos.

Figura 8 Radiografia panorâmica (A) e telerradiografia lateral (B) previamente ao tratamento ortodôntico.

Figura 9 Fotografias da confecção da mola “T”:(A) mensuração da DIB, (B) verificação das di-

mensões da mola “T”, (C) fotografia oclusal damaxila com barra transpalatina para ancorageme (D) ativação horizontal da mola “T”.

A

A

B

B

C D


8/9



Figura 11 Fotografias extrabucais em perfil aproximado (A) e frontal (B) pós-tratamento ortodôntico.Figura 10 Fotografia intrabucal lateral direita du-rante fase de retração anterior.

A B

Figura 12 Fotografias intrabucais lateral direita (A),frontal (B), lateral esquerda (C) e oclusais superior (D)e inferior (E) pós-tratamento ortodôntico.

A B C

ED


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Alexandre Antonio RibeiroRua Humaitá, 1740 – 14.801-385 – Araraquara/SPE-mail: [email protected]

ENDEREÇO PARA CORRESPONDÊNCIA

REFERÊNCIAS

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CONCLUSÕES

Baseado no exposto, conclui-se que a utilização da mola

“T” em pacientes com grande necessidade de ancoragem

(grupo A) é um instrumento de fácil confecção, aplicação

e controle, desde que o ortodontista tenha conhecimento

biomecânico das formas de pré-ativação, ativação horizon-

tal, bem como do acompanhamento mensal da movimenta-

ção dentária ocorrida.

Figura 13 Radiografia panorâmica (A) e telerradiografia lateral (B) pós-tratamento ortodôntico.

A B

Figura 14 Sobreposições total (A), de mandíbula (B) e de maxila (C) dostraçados cefalométricos pré- (em preto) e pós-tratamento (em vermelho),segundo o método proposto por Bjork.

A

C

B

controle biomecânico da mola t pré-ativada

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