cap 30-45 e cap 50-70 sua utilizaÇÃo em revestimentos

CAP 30-45 e CAP 50-70SUA UTILIZAÇÃO EM REVESTIMENTOS ASFÁLTICOS

E S T U D O C O M PA R AT I V O

R E L ATÓ R I O T É C N I CO



R E L ATÓ R I O T É C N I CO

Imperpav Projetos e Consultoria

Ficha catalográfica:Centro de Documentação Técnica - ABCR

Associação Brasileira de Concessionárias de Rodovias – ABCR

Rua Geraldo Flausino Gomes, 42, conj. 82

04575-060 – Brooklin – São Paulo – SP

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Fax: (11) 5505-1640

www.abcr.org.br

Projeto gráfico e editoração eletrônica: Terra Design Gráfico

Revisão: José Ribeiro Caldas Filho

ISBN 978-85-99097-03-8

Tiragem: 1.000 exemplares

Imperpav Projetos e Consultoria CAP 30-45 e CAP 50-70 sua utilização em revestimentos asfálticos :

estudo comparativo: relatório técnico / Imperpav Projetos e Consultoria – São Paulo :ABCR,2008.

160 p.: il.,tab. 15,5 X 22,5 cm

ISBN 978-85-99097-03-8

1. Pavimentação.2.Pavimentação asfáltica.I.Título.

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APRESENTAÇÃO

Aconcessão à iniciativa privada da construção,restauração,manutençãoeoperação de rodovias é um programa dos governos federal e estaduais jáconsagrado pelos que trafegam nas rodovias brasileiras.

As pesquisas feitas anualmente pela Confederação Nacional doTransporte premiam a qualidade dos pavimentos e da sinalização,osdispositivos de segurança e o atendimento aos usuários, iniciativa daDERSA incorporada às concessões brasileiras e desconhecida por algunsrenomados técnicos rodoviários internacionais que as visitam.

AAssociação Brasileira de Concessionárias de Rodovias – ABCRtem procurado dar suporte técnico às suas filiadas,aos professores e estu-dantes,além dos órgãos e profissionais rodoviários do País.Nesse sentido,em 2004,publicou o Relatório Técnico de pesquisa intitulado Avaliaçãode Cimentos Asfálticos de Petróleo para Emprego em Pavimentação, queembasou aprofundados estudos realizados por entidades técnicas,e prin-cipalmente pela Comissão de Asfalto do Instituto Brasileiro de Petróleo,IBP,da qual a ABCR é integrante.Referidos estudos,por sua vez,fundamenta-ram a Resolução ANP nº 19,de 11/07/2005,Anexo 1 Regulamento Técni-co nº 3/2005.Nesse Regulamento Técnico foram definidas as novas espe-cificações dos cimentos asfálticos de petróleo produzidos pela Petrobras.

AABCR,na consecução de um dos seus objetivos,que é o aprimo-ramento da qualidade dos pavimentos construídos no País,mais uma vezfaz chegar ao conhecimento da comunidade técnica rodoviária,por meiodeste livro,os resultados da pesquisa sobre as características das misturasasfálticas com os ligantes CAPs 50-70 e 30-45,efetuada pela IMPERPAV,representada pelos engenheiros Fernando Augusto Júnior e Heitor Rober-toGiampaglia,sob a coordenação do Comitê de Tecnologia de Construção,da ABCR, e, em especial, pelos engenheiros Dultevir de Melo, Décio deRezende Souza,José Mário Chaves e Paulo Rosa.

AABCR agradece aos técnicos que realizaram os trabalhos,à com-petente equipe do Centro de Pesquisa da Petrobras (CENPES) e do Labo-ratório de Tecnologia de Pavimentação da Escola Politécnica da USP, e,finalmente, à Concessionária Ecovias dos Imigrantes pela liberação daequipe e da usina de asfalto para produção das misturas usinadas.

Moacyr Servilha DuarteDiretor Presidente

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IMPERPAV RELATÓRIO TÉCNICO ABCR

SUMÁRIO

RELATÓRIO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7

1. INTRODUÇÃO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9

2. CONSIDERAÇÕES INICIAIS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9

2.1 Características do CAP . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9

2.1.1 Considerações sobre as propriedades dos cimentos asfálticos

de petróleo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .9

2.1. 2 Influência da temperatura . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9

2.1.3 Influência da carga . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10

2.1.4 Clima . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10

2.1.5 Estrutura do pavimento . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11

2.2 Características mecânicas da mistura . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11

2.2.1 Fadiga do revestimento asfáltico . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11

2.2.2 Durabilidade . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11

2.2.3 Rigidez da mistura . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12

2.3 Temperatura elevada e tempo de carregamento longo . . . . . . . . . . . . . . . . . 12

3. PREPARAÇÃO DAS AMOSTRAS PARA A REALIZAÇÃO DOS ENSAIOS . . . . . . 13

3.1 Amostras preparadas na usina . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13

3.2 Amostras preparadas no laboratório . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13

3.3 Moldagem dos corpos de prova . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 14

3.3.1 Ensaios de módulo resiliente, tração e flow number . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 14

3.3.2 Ensaio de deformação permanente das misturas asfálticas

em trilha de roda . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 14

4. ENSAIOS DE LABORATÓRIO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16

4.1 Determinação do teor de CAP das misturas produzidas . . . . . . . . . . . . . . . . . 16

4.2 Penetração . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16

4.3 Ponto de amolecimento . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 17

4.4 Influência da adição de cal hidratada CH-1 na consistência dos CAPs . . . . . . 17

4.5 Ensaios de deformação permanente das misturas asfálticas

em trilha de roda . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 18

4.6 Ensaios de módulo resiliente . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 20

4.7 Ensaios de resistência à tração . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 21

4.7.1 Resumo dos ensaio . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 21

4.8 Ensaio de flow number . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 22

4.8.1 Resumo dos ensaio . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 22

5

CAP 30 - 45 E CAP 50 -70 SUA UTILIZAÇÃO EM REVESTIMENTOS ASFÁLTICOS ESTUDO COMPARATIVO

5. ESPECIFICAÇÃO ANP . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 27

6. SIMULAÇÃO DA SENSIBILIDADE DO MÓDULO RESILIENTE DA CAMADA

DE ROLAMENTO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 28

7. ANÁLISE DOS RESULTADOS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 34

7.1 Especificação da Agência Nacional de Petróleo – ANP . . . . . . . . . . . . . . . . . . 34

7.2 CAP com cal CH-1, e sem adição de cal . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 34

7.3 Deformação permanente em trilha de roda . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 35

7.4 Módulo resiliente . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 35

7.5 Resistência à tração . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 36

7.6 Flow number . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 36

7.7 Simulação da sensibilidade do módulo resiliente da camada

de rolamento . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 37

8. CONSIDERAÇÕES FINAIS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 37

9. CONCLUSÕES . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 39

ANEXO 1 – DOCUMENTAÇÃO FOTOGRÁFICA . . . . . . . . . . . . . . . . . 41

ANEXO 2 –RESULTADOS DOS ENSAIOS DE LABORATÓRIO . . 55

ANEXO 3 – DADOS DO PROGRAMA ELSYM 5 UTILIZADO NA SIMULAÇÃO . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 67

3.1 ESPESSURA DO REVESTIMENTO ASFÁLTICO DE 5 cm . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 69

3.2 ESPESSURA DO REVESTIMENTO ASFÁLTICO DE 10 cm . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 99

3.3 ESPESSURA DO REVESTIMENTO ASFÁLTICO DE 15cm . . . . . . . . . . . . . . . . . 129

Relatório

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Rela

tório


1. INTRODUÇÃO

Neste relatório são apresentados os resultados do estudo laboratorialcomparativo do desempenho entre dois tipos de cimento asfáltico depetróleo:o CAP 30-45 e o CAP 50-70.

Os ensaios foram realizados sobre o CAP original e sobre oCAP recuperado pelo método de Abson, com a determinação dadeformação na trilha de rodas, módulo resiliente, resistência à tra-ção e flow number. Foram utilizadas misturas usinadas pela ECO-VIAS com a adição de cal hidratada e misturas usinadas no laborató-rio da IMPERPAV e da Escola Politécnica da Universidade de SãoPaulo, sem a adição de cal hidratada.

No final deste relatório é apresentada uma simulação de um pro-jeto estrutural de pavimento com a variação dos valores do módulo resi-liente do revestimento,com o cálculo da relação de tensões e a compara-ção com os valores de módulo resiliente e resistência à tração obtidos nosensaios de laboratório.

2. CONSIDERAÇÕES INICIAIS

2.1 Características do CAPPara a escolha do tipo adequado de CAP a ser utilizado na produção damistura asfáltica,os fatores citados a seguir devem ser analisados conco-mitantemente e não individualmente.

2.1.1 Considerações sobre as propriedades dos cimentos asfálticos de petróleo (CAP)As propriedades e o comportamento dos asfaltos são,a priori,funções dacomposição química do material.O CAP é constituído por uma disper-são coloidal que pode se apresentar na forma de gel,sol e sol-gel,em fun-ção dos componentes químicos presentes.O CAP,usualmente utilizadoem misturas asfálticas apresenta-se na forma sol-gel.

2.1. 2 Influência da temperaturaA temperatura é um fator crítico no comportamento do CAP. Emregiões de temperaturas baixas,o CAP tem comportamento semelhan-te ao de um sólido. Para que seu desempenho seja satisfatório, é neces-

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sário que ele apresente coesão e elasticidade,de modo a poder suportaros efeitos da carga e da contração térmica da camada.

Caso a coesão e a elasticidade do CAP sejam inadequadas ao tipode solicitação imposta pela baixa temperatura,poderá haver a ocorrênciade trincas e fissuras no revestimento asfáltico. Essas fissuras e trincaspoderão se iniciar na fibra inferior da camada,devido à ação da carga,ouna superfície do revestimento,devido à ação da baixa temperatura.

Em regiões de temperaturas elevadas o CAP tem comporta-mento semelhante à de um líquido, apresentando tendência a escoa-mento. Caso a resistência ao escoamento do CAP seja inadequada aotipo de solicitação imposta pela alta temperatura, poderão ocorrerdeformações,sob a ação do tráfego,ocasionando deformações perma-nentes nas trilhas de roda.

2.1.3 Influência da cargaAlém da temperatura,outro fator preponderante no comportamento doCAP é a atuação da carga sobre o revestimento asfáltico.A influência dacarga não se restringe apenas ao tipo de carregamento,mas, também,aotempo de atuação dessa carga sobre áreas do revestimento asfáltico.

Em situação de tempo baixo de aplicação de carga,ou seja,em pis-tas em que a velocidade dos veículos é elevada,o CAP tem um comporta-mento de sólido. Portanto, necessita apresentar elasticidade para mini-mizar o aparecimento de trincas e fissuras no revestimento asfáltico.

Empistas onde o tempo de aplicação de carga é alto,ou seja,a velo-cidade dos veículos é baixa, o CAP tem comportamento de um líquido,necessitando,portanto,apresentar características adequadas para minimi-zar a ocorrência de deformações permanentes nas trilhas de roda. Taiscaracterísticas compreendem,basicamente,alto ponto de amolecimentoe baixa penetração.

2.1.4 ClimaComo dito anteriormente, a temperatura é um fator importante nodesempenho de um revestimento asfáltico.Portanto,ao se escolher o tipode CAP a ser utilizado na mistura asfáltica,deverá ser levada em conta aregião onde será executado o revestimento asfáltico.

Em regiões de temperaturas elevadas, o CAP indicado é o queapresenta alto ponto de amolecimento e baixa penetração, de modo aminimizar a ocorrência de deformações permanentes nas trilhas de roda.

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Em regiões de temperaturas baixas, o CAP indicado é o que apresentabaixo ponto de amolecimento e alta penetração,de modo a minimizar aocorrência de trincas e fissuras.

No Brasil,devido a sua grande extensão territorial,o clima variaconsideravelmente,apresentando,predominantemente,temperaturaselevadas nas regiões Norte,Nordeste e Centro-Oeste,médias a altas naregião Sudeste e médias a baixas na região Sul,com grandes amplitudestérmicas.

2.1.5 Estrutura do pavimentoA estrutura do pavimento é outro fator importante na escolha do tipo deCAP a ser utilizado em uma mistura asfáltica,devendo-se levar em con-ta as relações de tensões atuantes, em função do módulo resiliente e daresistência à tração de cada material constituinte da estrutura do pavi-mento,bem como o valor da deflexão reversível máxima a que estará sub-metido o revestimento.

Em situações de deflexões baixas, poderá ser utilizado o CAP demaior consistência, de modo a minimizar a ocorrência de deformaçõespermanentes nas trilhas de roda. No caso de valores altos de deflexãoreversível máxima, deverá ser utilizado um CAP menos consistente, demodo a minimizar o aparecimento de trincas e fissuras.

2.2 Características mecânicas da mistura

2.2.1 Fadiga do revestimento asfálticoUmrevestimento asfáltico,ao longo de sua vida útil,apresenta degradaçãodevido à fadiga imposta pela repetição de cargas que provocam a diminui-ção da resistência à flexão do revestimento asfáltico e,com isso,o apareci-mento de trincas e fissuras.

Para aumentar a vida de fadiga de um revestimento asfáltico,alémda escolha adequada da distribuição granulométrica dos agregados, hánecessidade de definir o tipo mais adequado de CAP a ser utilizado namistura,de modo a aumentar ou diminuir a rigidez da mistura,em fun-ção do tipo de solicitação a que estará sendo submetida.

2.2.2 DurabilidadeA durabilidade de um revestimento asfáltico é influenciada, além dosparâmetros citados anteriormente,também pela oxidação do CAP,que

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provoca alterações na sua composição química,diminuindo-lhe a coe-são e elasticidade.

Aoxidação ocorre em dois momentos distintos,ou seja,na produ-ção da mistura asfáltica na usina e durante a sua vida em serviço.A oxida-ção mais significativa ocorre durante a produção da mistura asfáltica nausina,devido às temperaturas elevadas empregadas no aquecimento dosagregados.A intensidade da oxidação na usina depende de vários fatores,sendo os mais marcantes o tipo de usina utilizada,a umidade dos agrega-dos e o teor de CAP na mistura.

Aespessura do filme de CAP sobre a superfície dos agregados teminfluência importante na oxidação do CAP.Quanto maior for a espessu-ra,menor será a oxidação,bem como,quanto mais consistente for o CAP,menor será a oxidação.

Durante a vida em serviço, a velocidade de oxidação é lenta edepende,principalmente da incidência de raios ultravioleta.Em regiõesonde a incidência de raios ultravioleta for maior,menor será a vida útil dorevestimento asfáltico.

É sabido,de literatura,que o valor crítico de penetração do CAPé 20; abaixo desse valor o revestimento apresenta tendência à ocorrên-cia de trincas.

O CAP mais consistente apresenta menor tendência na variaçãodo valor da penetração,tanto na usinagem quanto durante a sua vida emserviço, dilatando o tempo necessário para que o mesmo atinja o valorcrítico de penetração, e prolongando, com isso, a vida útil do revesti-mento asfáltico.

2.2.3 Rigidez da misturaArigidez da mistura asfáltica é importante no desempenho de um reves-timento asfáltico. Uma maior rigidez da mistura asfáltica minimiza aocorrência de deformações permanentes nas trilhas de roda,melhoran-do,com isso,o desempenho do revestimento asfáltico.

Quando é utilizado CAP mais consistente,ou seja,de menor pene-tração,ocorre um aumento considerável na rigidez da mistura asfáltica.

2.3 Temperatura elevada e tempo de carregamento longoEm situações em que o revestimento asfáltico estará submetido a tempe-ratura elevada e tempo de carregamento longo, para que a camada de

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revestimento asfáltico apresente bom desempenho há necessidade de queo material apresente maior rigidez,maior resistência mecânica e menordeformação permanente.

Essas condicionantes são funções,sem dúvida,da escolha adequa-da da distribuição granulométrica dos agregados,como também do tipode CAP a ser utilizado na mistura asfáltica.Nessas condições o CAP maisadequado é o que apresenta maior consistência, ou seja, menor valor depenetração.

3. PREPARAÇÃO DAS AMOSTRASPARA A REALIZAÇÃO DOS ENSAIOS

3.1 Amostras preparadas na usinaAs misturas foram produzidas em uma usina de asfalto do tipo gravimé-trica de propriedade da Concessionária ECOVIAS,instalada na Rodoviados Imigrantes,em São Paulo.

Foram preparadas duas amostras de misturas asfálticas com 1,5%de cal hidratada, sendo uma produzida com CAP 30-45 e a outra comCAP 50-70.

A dosagem Marshall de ambas as misturas asfálticas foi reali-zada pela Concessionária ECOVIAS,sendo a faixa granulométrica uti-lizada a denominada “FAIXA IV-b”,do Asphalt Institute.A temperatu-ra de usinagem de cada uma delas foi definida através do ensaio deviscosidade do CAP.

Asamostras foram coletadas após a usina estar operando por pelomenos uma hora,estando,portanto,em regime de produção homogênea.

De cada mistura foram coletadas,em embalagem de alumínio,80amostras com cerca de 1.500g cada uma delas.

A finalidade desse procedimento de coleta foi a de submeter cadaamostra a apenas um aquecimento, quando da moldagem dos corpos-de-prova para serem submetidos aos ensaios de laboratório programados.

Apresenta-se no Anexo 1,fotos 1 a 10,a documentação fotográfi-ca referente às coletas realizadas na usina.

3.2 Amostras preparadas no laboratórioForam preparadas duas amostras de misturas asfálticas com a mesma dis-

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tribuição granulométrica das misturas preparadas na usina, sendo umaproduzida com CAP 30-45 e a outra com CAP 50-70.

A diferença entre essas misturas e as preparadas em usina con-sistiu na substituição da cal hidratada por fíler inerte,obtido a partir dopó-de-pedra utilizado na mistura.

As temperaturas de mistura foram as mesmas empregadas na pro-dução das misturas em usina.

3.3 Moldagem dos corpos de prova

3.3.1 Ensaios de módulo resiliente, tração e flow numberOs corpos de prova submetidos aos ensaios de módulo resiliente,resistên-cia à tração e flow number foram preparados da seguinte forma:

a - Misturas produzidas na usinaCada mistura foi aquecida até a temperatura de moldagem deter-

minada no ensaio de viscosidade do CAP e imediatamente procedida àcompactação Marshall com 75 golpes por face.

Na Tabela 6 do Anexo 2 são apresentados a massa específica apa-rente e o índice de vazios de cada corpo-de-prova moldado.

b - Misturas preparadas no laboratório da IMPERPAVCada mistura preparada no laboratório foi aquecida até a tempe-

ratura de moldagem determinada no ensaio de viscosidade do CAP,mantida em estufa nessa temperatura por um período de duas horas,seguida da compactação Marshall com 75 golpes por face.

A finalidade da manutenção da mistura em estufa durante duashoras,na temperatura de moldagem,foi a de simular a condição verifica-da em usina e, desse modo, obter-se corpos-de-prova semelhantes aosmoldados com a mistura produzida em usina.

Na Tabela 6 do Anexo 2 são apresentados a massa específica apa-rente e o índice de vazios de cada corpo-de-prova moldado.

3.3.2 Ensaio de deformação permanente em trilha de roda das misturas asfálticasOs corpos de prova foram moldados no Laboratório de Tecnologia dePavimentação da Escola Politécnica da USP.Apresenta-se a seguir o pro-cesso de moldagem das placas descrito no relatório RT-LPT-PTR-EPUSP00265/06.12.2007,emitido pelo referido Laboratório.

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a - Misturas produzidas na usinaAs misturas preparadas na usina da Ecovias foram coletadas no

decorrer da sua produção,tendo sido compostas com CAP 30/45 e 50/70,com adição de 1,5% de cal hidratada.Os agregados foram enquadrados nafaixa granulométrica IV-b,do Asphalt Institute.

b-Misturas preparadas no Laboratório de Tecnologia da Pavi-mentação da USP

Asmisturas asfálticas preparadas no laboratório da USP não rece-beram a adição de cal hidratada. O teor de cal foi substituído por fílerinerte obtido do pó-de-pedra utilizado nas misturas preparadas na usina.

Foram empregadas as mesmas temperaturas utilizadas na usinaquando da coleta da mistura asfáltica no que tange ao aquecimento doCAP,dos agregados e da mistura asfáltica.

Os agregados empregados nas misturas asfálticas foram mistura-dosnausina.Para tal foi efetuada uma rodada da usina com os agregadossem a adição de CAP e de cal.A mistura dos agregados foi enquadrada nafaixa granulométrica IV-b do Asphalt Institute.

c - Preparação das placas para ensaioCom as misturas citadas nos subitens aeb foram moldadas placas

próprias para o ensaio.As amostras de misturas asfálticas com CAP 30/45 e 50/70 prepa-

radas na usina foram aquecidas,tendo sido obedecidas as mesmas tempe-raturas adotadas quando da usinagem.

Nocaso das misturas asfálticas preparadas no laboratório da USP,elas permaneceram por duas horas em estufa,nas mesmas temperaturasempregadas na usina,antes da moldagem das placas.O objetivo do aque-cimento,em estufa,da mistura preparada em laboratório foi o de simularascondições de degradação que ocorrem durante a produção da misturaem usina.O procedimento adotado foi o seguinte:n Inicialmente,os agregados foram pré-aquecidos com temperatura daordem de 10ºC acima da temperatura de usinagem dos ligantes asfálticos,sendo, posteriormente, colocados dentro do tacho da misturadora. Aseguir foi adicionado o ligante asfáltico no teor,em peso,determinado emcada dosagem,sendo a temperatura de usinagem de cada mistura defini-da através do ensaio de viscosidade.n A mistura foi revolvida até que apresentasse um aspecto homogêneo,com um tempo de mistura que variou de 5 a 8 minutos.n A mistura assim preparada foi transferida do tacho da misturadora

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para uma bandeja,sendo esta colocada dentro de uma estufa regulada natemperatura de moldagem (temperatura correspondente à da compacta-ção) e mantida nessa temperatura pelo período de duas horas.n Aquantidade de massa usinada foi suficiente para a moldagem de umaplaca de cada vez, de tal forma a completar um volume de 4500 cm3 e,assim,conseguir a massa específica aparente de projeto da mistura.n As placas das misturas asfálticas foram compactadas por amassamen-to, simulando a compactação de campo, por meio de um equipamentodenominado mesa compactadora tipo LCPC (Laboratoire Central desPonts et Chaussées),conforme especificação francesa de 1991,NF P 98-250-2 “Preparation des Mélanges Hydrocarbonés”.n Seguindo-se o processo de compactação, foram obtidas placas comdensidade próximas à especificada,uma vez que foram usinadas quanti-dades exatas de misturas asfálticas que,quando compactadas,ocuparamtodo o volume do molde, tendo sido obtida a densidade desejada e, porconseqüência,o volume de vazios esperado.

No caso das amostras preparadas na usina da ECOVIAS,o pro-cedimento de moldagem das placas obedeceu ao citado nos parágrafosanteriores, exceto quanto à permanência por duas horas em estufa.Asplacas foram moldadas tão logo atingida a temperatura de moldagem.

Na Tabela 4 do Anexo 2 são apresentados a massa específica apa-rente e o índice de vazios de cada placa moldada.

4. ENSAIOS DE LABORATÓRIO

4.1 Determinação do teor de CAP das misturas produzidasO CAP constituinte da mistura asfáltica foi extraído de acordo com ametodologia preconizada na ASTM D2172,método B,empregando-se tri-cloroetileno como solvente.O CAP extraído da mistura foi recuperado deacordo com o método Abson, seguindo-se as prescrições apresentadasnaASTM D 1856 - 95.Os resultados obtidos são apresentados na Tabela1 do Anexo 2.

4.2 PenetraçãoO ensaio de penetração foi realizado sobre os CAPs originais e sobre os

17

Rela

tório


recuperados das misturas. Os resultados obtidos são apresentados naTabela 2 do Anexo 2.

4.3 Ponto de amolecimentoOensaio de ponto de amolecimento foi realizado sobre os CAPs originaiseos recuperados das misturas.Os resultados obtidos são apresentados naTabela 2 do Anexo 2.

4.4 Influência da adição de cal hidratadaCH-1na consistência dos CAPsCom a finalidade de avaliar a influência da adição de cal hidratada CH-1na consistência dos CAPs,bem como da extração e recuperação Abson,foram preparados dois tipos de misturas de CAP 50-70,sendo um comcal hidratada e o outro, com fíler inerte. Da mistura do CAP com calhidratada foram preparadas duas amostras,uma constituída de 98,5 % deCAP original e de 1,5% de cal hidratada, e a outra composta de 70% deCAP e de 30% de cal hidratada.Da mistura do CAP com fíler inerte tam-bém foram preparadas duas amostras,sendo uma composta de 98,5% deCAP original e 1,5% de fíler, enquanto a outra continha 70% de CAP e30% de fíler.

No caso da mistura preparada com CAP original mais cal hidrata-da,foram preparados dois corpos-de-prova,sendo um ensaiado logo apósa adição da cal ao CAP (cura: 0 dias); já o outro permaneceu em cura aoambiente por sete dias, antes de ser submetido ao ensaio de penetração(cura:7 dias).

Sobre as amostras foram realizados ensaios de penetração e deponto de amolecimento,nas seguintes condições:n CAP originaln CAP original + cal hidratada CH-1 (cura:0 dias)n CAP original + cal hidratada CH-1 (cura:7 dias)n CAP original + fíler inerte (cura:0 dias) n CAP original submetido à extração com tricloroetileno e recuperaçãoAbson.n CAP original + cal hidratada CH-1 submetido à extração com tricloroe-tileno e recuperação Abson.n CAP original + fíler inerte submetido à extração com tricloroetileno erecuperação Abson.

Os resultados obtidos estão apresentados na Tabela 3 do Anexo 2.

18


4.5 Ensaio de deformação permanente das misturas asfálticas em trilha de rodaOs ensaios foram efetuados no Laboratório de Tecnologia de Pavimenta-ção da Escola Politécnica da USP. Os resultados foram apresentados norelatório RT-LPT-PTR-EPUSP00265/06.12.2007. O procedimento deensaio descrito no referido relatório é o apresentado abaixo:n O ensaio de deformação permanente nas trilhas de roda foi realizadoem simulador de tráfego tipo LCPC (Laboratoire Central des Ponts etChaussées),com duas placas de 50 cm de comprimento,18 cm de largu-rae5cm de espessura,de acordo com a especificação francesa de 1991 NFP 98-253-1 “Déformation Permanente des Mélanges Hydrocarbonés”.n Os ensaios de deformação permanente em trilhas de roda foram con-duzidos a 60ºC,até 30.000 ciclos,como especificado na norma francesa.

Os resultados obtidos para os ensaios de deformação permanen-teemtrilhas de roda encontram-se apresentados nas tabelas nº 4 e 5,ondesão apresentados os valores,em porcentagem,do afundamento na trilhade roda para 1.000,3.000,10.000 e 30.000 ciclos.

São apresentados a seguir os gráficos com os resultados dosensaios realizados no Laboratório de Tecnologia de Pavimentação daEscola Politécnica da USP.

Resultado do ensaio realizado na USP com CAP 30-45 com 1,5% de calDeformação permanente – Número de ciclos x Afundamento

Concessionária Ecovias dos Imigrantes

Mistura asfáltica Fx. IVb I.A. ligante asfáltico 30/45 – Temperatura de ensaio = 60ºC

Verificação da Macrotextura = 1,70%

Afund. (A - Esq. - P-1048)

Afund. (B - Dir. - P-1049)

100 1000 10000Nº de ciclos

100%

10%

1%

0%

0,74%0,98%

1,34%1,78%

2,43%3,23%

19

Rela

tório


Resultado do ensaio realizado na USP com CAP 50-70 com 1,5% de calDeformação permanente – Número de ciclos x Afundamento

Concessionária Ecovias dos Imigrantes

Mistura de usina Fx. IVb I.A. ligante asfáltico 50/70 – Temperatura de ensaio = 60ºC

Resultado do ensaio realizado na USP com CAP 30-45 sem calDeformação permanente – Número de ciclos x Afundamento

Imperpav / Ecovias dos Imigrantes

CAP 30/45 – Teor 5,2% – Temperatura de ensaio = 60ºC

Redução da Macrotextura = 1,96%

Afund. (A - Esq. - P-1052)

Afund. (B - Dir. - P-1053)

Regressão

100 1000 10000Nº de ciclos

100 1000 10000Nº de ciclos

100%

10%

1%

0%

100%

10%

1%

0%

1,05%

1,18% 1,53%2,04%

2,66%3,54% 4,61%

1,47%2,14%

3,99%4,35%

6,10%

Afund. (A - Esq. - P-1111)

Afund. (B - Dir. - P-1112)

Regressão

20


No Anexo 1,fotos 11 a 16,estão apresentados aspectos da molda-gem das placas,dos equipamentos utilizados e das placas após o ensaio.

4.6 Ensaios de módulo resilienteOsensaios de módulo resiliente foram realizados no laboratório do CEN-PES,da Petrobras,de acordo com o método AASHTO TP31-96.Esse tipode ensaio determina os valores de módulo resiliente mediante o empregode cargas repetidas.

O equipamento eletro-hidráulico para a realização do ensaio foiuma prensa MTS capaz de aplicar um carregamento de topo,laço fecha-do,com circuito fechado (closed looping), euma carga pulsante com umaonda de formato senoidal (haversine).Este é o formato de onda que maisse assemelha ao produzido pelas cargas dos veículos,no intervalo da dura-ção da carga,nos níveis de carga e nos períodos de repouso.

A série de ensaios é efetuada nas temperaturas de 5, 25, e 40° C(41,77,e 104 ° F).

Resultado do ensaio realizado na USP com CAP 50-70 sem calDeformação permanente – Número de ciclos x Afundamento

Imperpav / Ecovias dos Imigrantes

CAP 50/70 – Teor 5,0% – Temperatura de ensaio = 60ºC

100%

10%

1%

0%

0,90%

1,35%2,11 %2,11%

3,17%4,94%

7,41%

Afund. (A - Esq. - P-1119)

Afund. (B - Dir. - P-1110)

Regressão

100 1000 10000Nº de ciclos

21

Rela

tório


Os ensaios foram realizados na temperatura de 25ºC,e com tem-po de carga de 0,2s,0,15s,0,10s,0,08s,0,06s e 0,04s.Para cada tipo de mis-tura foram ensaiados seis corpos de prova.A análise dos resultados dosensaios foi realizada para um tempo de carga de 0,1s,que é o usualmen-te utilizado nesse tipo de ensaio e cujos valores os técnicos rodoviáriosestão mais acostumados a avaliar.

Os resultados obtidos para os ensaios de módulo resiliente encon-tram-se resumidos nas tabelas nº 6,7,8 e 9,onde são apresentados o índi-ce de vazios de cada corpo-de-prova,a identificação do tipo de CAP cons-tituinte da mistura empregada em cada um deles e os resultados dosensaios de módulo resiliente.

No Anexo 1,foto 17,é apresentada uma vista do equipamento uti-lizado no ensaio.

4.7 Ensaios de resistência à traçãoOs ensaios de resistência à tração foram realizados no laboratório doCENPES,de acordo com o método DNER-ME 138/94.A preparação dasmisturas asfálticas empregadas na execução dos corpos de prova e a for-ma de compactação destes é a descrita no item 3.3.1 deste relatório.

4.7.1 Resumo dos ensaio De acordo com o método de ensaio, o corpo-de-prova de forma cilíndri-capodeapresentar as seguintes variações nas suas dimensões:35 a 65 mmdealtura e 98 a102 mm de diâmetro.Os corpos-de-prova empregados noensaio apresentaram as seguintes dimensões: 63,5 mm de altura e 101mm de diâmetro.Antes do ensaio,eles foram condicionados durante 24horas à temperatura de 25 ºC.

Na realização do ensaio,o corpo-de-prova foi colocado em posi-ção vertical no prato inferior da prensa.Após ter sido verificada a retilinei-dade das geratrizes de contato com os dois pratos,superior e inferior, foiaplicada uma leve compressão capaz de manter o corpo-de-prova emposição.Posteriormente foi aplicada,progressivamente,uma carga diame-tral a uma velocidade de deformação de 0,8±0,1 mm/s até ocorrer a rup-tura do corpo-de- prova.

Os resultados obtidos para os ensaios de resistência à tração a 25ºCencontram-se na Tabela nº 10.

No Anexo 1, foto 21 , são apresentados aspectos da realizaçãodo ensaio.

22


4.8 Ensaio de flow numberEste ensaio permite correlacionar a deformação permanente determi-nada em equipamentos simuladores de ensaios de deformação perma-nente na trilha de roda com os resultados deste ensaio.A metodologiaadotada para a sua execução é a apresentada no Apêndice B do Report465 do National Cooperative Highway Research Program (NCHRP)denominado Simple Performance Test for Superpave Mix Design,apre-sentado em 2002.

A descrição da preparação das misturas asfálticas empregadas naexecução dos corpos-de-prova e a forma de compactação dos mesmosencontra-se apresentada no item 3.3.1.

Por se tratar de uma metodologia cuja execução encontra-se emimplantação no CENPES,e,também,pelo fato de a altura dos corpos-de-prova e a carga aplicada não terem sido as definidas no método,os resul-tados dos ensaios devem ser analisados de forma comparativa entre ostipos de mistura asfáltica,e não entre os valores determinados neste ensaioe os determinados no ensaio de deformação permanente realizado nosimulador da USP.

Neste tipo de ensaio,o corpo-de-prova é submetido a três estágiosde deformação,o estágio primário,onde ocorre acomodação dos agrega-dos, o estágio secundário, onde ocorre a deformação plástica estável docorpo-de- prova e o terceiro, terciário, onde ocorre o cisalhamento docorpo-de-prova com volume constante.Para se atingir o terceiro estágio,ou seja,o estágio em que ocorre o cisalhamento do corpo-de-prova comvolume constante,devido ao fato de a altura do corpo-de-prova ser signi-ficativamente inferior à estabelecida no método,houve a necessidade dese aumentar a carga aplicada.

Nos ensaios realizados, a carga aplicada foi da ordem de quatrovezes maior do que a preconizada no método, acarretando um cisalha-mento com um número de ciclos de aplicação da carga inferior ao queseria alcançado caso a altura do corpo-de-prova e a carga aplicada atendes-sem ao estabelecido no método.

4.8.1 Resumo do ensaioO ensaio consistiu em submeter o corpo-de-prova sem confinamentoa uma carga axial haversine (1),aplicada por 0,1 s.,com um período dedescanso de 0,9 s.De acordo com o método,os corpos-de-prova prepa-rados em laboratório devem apresentar as dimensões de 100 mm de

23

Rela

tório


diâmetro e 150 mm de altura para misturas com tamanho nominal doagregado menor que 37,5 mm (1,5 in).

Por não se dispor, no momento de realização do ensaio, de umequipamento de compactação giratório que permitisse a moldagem decorpos-de-prova com as dimensões requeridas, foram moldados cor-pos-de-prova com as dimensões estabelecidas para o ensaio Marshall,ouseja 10,1 cm de diâmetro e 6,35 cm de altura.

As tensões cumulativas axiais permanentes foram anotadasdurante o ensaio. O método preconiza que sejam anotadas, também, astensões cumulativas radiais,porém,devido à altura reduzida do corpo-de-prova utilizado no ensaio,não foi possível efetuar essas determinações.

Onúmero de ciclos de repetições de carga em que se inicia a defor-mação cisalhante sob volume constante (estágio terciário) é definidocomo flow number.

Resumidamente,o procedimento do ensaio consistiu em:n Fixação do equipamento de LVDT ao corpo-de-prova.n Colocação do corpo-de-prova na câmara de ensaio após a mesma teratingido a temperatura de equilíbrio de 60ºC.n Fixação de redutores de atrito no topo e na base do corpo-de-prova,quefoi centrado de forma a evitar a ocorrência de carga excêntrica n Aplicação de uma carga de contato igual a 5% da carga total a ser apli-cada.A carga máxima aplicada correspondeu à carga de contato mais acarga cíclica.n Ajuste do LVDT.n Aplicação de ciclos da carga haversine.Durante a aplicação da carga,foianotadaadeflexão axial.Vale ressaltar que o método preconiza que sejamregistradas as deflexões radial e axial. Isto, no entanto, não foi possíveldevido à altura insuficiente do corpo-de-prova para fixação do medidorde deslocamento radial.

Nota:(1) A geometria do carregamento nos ensaios mecânicos constitui um fator mui-to importante,devendo simular de forma aproximada as condições reais às quais o pavi-mento estará submetido em campo. Considerando-se um determinado ponto no pavi-mento,quando a carga exercida pela roda do veículo encontra-se a uma grande distânciadeste ponto,as tensões internas atuantes são nulas.Quando a carga localiza-se na ver-tical acima do ponto,tem-se a tensão máxima de tração nas fibras inferiores do revesti-mento devido ao carregamento.Dessa maneira,as formas de carregamento mais próxi-mas da realidade são a senoidal (haversine) ou a triangular. Neste trabalho,

empregou-se a geometria haversine por considerar-se a mais próxima das condições decarregamento em campo.

Apresentam-se a seguir os gráficos correspondentes aos ensaiosrealizados com quatro tipos de mistura,ou seja:n Mistura asfáltica com CAP 30-45 sem cal hidratadan Mistura asfáltica com CAP 50-70 sem cal hidratadan Mistura asfáltica com CAP 30-45 com cal hidratadan Mistura asfáltica com CAP 50-70 com cal hidratada

Gráfico do ensaio realizado com a mistura contendo CAP 30-45 sem cal

Gráfico do ensaio realizado com a mistura contendo CAP 50-70 sem cal

0 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 440 480 520 560 600 640 680 720 760 800 840 880 920 960 100 104 108 112 1160 0 0 0 0

50/70 sem cal

Tempo (s)

0

-0,2

-0,4

-0,6

-0,8

-1

-1,2

-1,4

-1,6

-1,8

24


0 20 40 60 80 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 72 76 78 80 82 84 860 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

30/35 sem cal

Tempo (s)

0

-0,5

-1

-1,5

-2

-2,5

Gráfico do ensaio realizado com a mistura contendo CAP 30-45 com cal

Gráfico do ensaio realizado com a mistura contendo CAP 50-70 com cal

50/70 com cal

Tempo (s)

30/45 com cal

Tempo (s)

0

-0,5

-1

-1,5

-2

-2,5

25

Rela

tório


0 50 100 150 200 250 300350 400 450 500 550 600 650 700 750 800 850 900950 100 105 110 115 120 125 130135 140 145150 155 1600 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 50 100 150 200 250 300 350400450 500550 600650 700 750 800 850900 950100105 110115 120125130 135 140 145150 155 160165170 175 180185 190195200 205210 215

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 00

-0,2

-0,4

-0,6

-0,8

-1

-1,2

-1,4

-1,6

-1,8

-2

Apresenta-se abaixo um croqui esquemático de um gráfico dessetipo de ensaio, em que se mostram os três estágios definidos na curva,com a respectiva interpretação.

1- Estágio Primário (Acomodação)2- Estágio secundário (Deformação plástica estável)3- Estágio terciário (Cisalhamento com volume constante)

Oparâmetro denominado flow numbercorresponde ao número deciclos de aplicação de carga correspondente ao início do terceiro estágio,que,no caso do croqui esquemático,corresponde a 430.

Os resultados obtidos para os ensaios de flow numberencontram-se na Tabela nº 11,onde são apresentados os valores em número de ciclosnecessários para atingir o estágio terciário.Vale lembrar, como citadoanteriormente,que,devido às alterações na altura do corpo-de-prova e novalor da carga aplicada,os resultados apresentados devem ser analisadoscomparativamente,sem estabelecer correlações com o ensaio realizado nosimulador da USP.

NoAnexo 1,fotos 17 a 20,são apresentados aspectos da realizaçãodos ensaios.

Croqui esquemáticoNº de ciclos e aplicação de carga

26


0 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 440 480 520 560 600 640 680 720 760 800

Tempo (s)

0

-0,5

-1

-1,5

-2

-2,5

des

loc.

pla

st.,

mm

1 2 3

27

Rela

tório


5. ESPECIFICAÇÃO ANP

Apresenta-se, a seguir, a especificação de cimento asfáltico de petróleo(CAP) emitida pela Agência Nacional de Petróleo – ANP

Características Unidade Limites Métodos

CAP CAP CAP CAP ABNT ASTM30-45 50-70 85-100 150-200

Penetração 0,1mm 30 a 45 50 a 70 85 a 100 150 a 200 NBR D 5(100g, 5s, 25 ºC) 6576

Ponto de Amolecimento, ºC 52 46 43 37 NBR D 36(mínimo) 6560

Viscosidade Saybolt-Furol s NBR E 102a 135ºC (mínimo) 192 141 110 80 14950a 150ºC (mínimo) 90 50 43 36a 177ºC (mínimo) 40 a 150 30 a 150 15 a 60 15 a 60

Viscosidade Brookfield cP NBR D 4402a 135ºC, SP 21, 374 274 214 155 1518420 rpm (mínimo)

a 150ºC, SP 21 (mínimo) 203 112 97 81

a 177ºC, SP 21 (mínimo) 76 a 285 57 a 285 28 a 114 28 a 114

Índice de Susceptibilidade (-1,5) (-1,5) (-1,5) (-1,5) - -Térmica a (+0,7) a (+0,7) a (+0,7) a (+0,7)

Ponto de Fulgor (mínimo) ºC 235 235 235 235 NBR D 9211341

Solubilidade em % 99,5 99,5 99,5 99,5 NBR D 2042tricloroetileno (mínimo) massa 14855

Ductilidade a 25 ºC cm 60 60 100 100 NBR D 113(mínimo) 6293

Efeito calor e ar a 163 ºC, 85 (mínimo) D 2872

Variação em massa % 0,5 0,5 0,5 0,5(máximo) massa

Ductilidade a 25 ºC cm 10 20 50 50 NBR D113(mínimo) 6293

Aumento do Ponto de ºC 8 8 8 8 NBR D 36Amolecimento (máximo) 6560

Penetração Retida % 60 55 55 50 NBR D 5(mínimo) 6576

28


6. SIMULAÇÃO DA SENSIBILIDADE DO MÓDULO RESILIENTE DA CAMADADE ROLAMENTO

A simulação da sensibilidade do módulo resiliente da camada de rola-mento foi desenvolvida empregando-se o programa computacionalELSYM5. Para o desenvolvimento da simulação foi considerada aseguinte estrutura:

Camada Espessura Módulo Resiliente Coeficiente (cm) (kgf/cm2) de Poisson

Camada de Rolamento 5 / 10 / 15 20.000 / 30.000 / 40.000 / 0,3550.000 / 60.000 / 70.000 /

80.000 / 90.000 / 100.000 / 110.000 / 120.000

Base 18 3.000 0,40

Sub-base 18 1.500 0,40

Reforço do subleito 30 1.000 0,40

Subleito - 500 0,45

Esta estrutura apresenta deflexão reversível da ordem de 77 x 10-2

mm no topo da camada de base.A seguir são apresentados os seguintes gráficos,construídos com

os dados obtidos através do programa Elsym 5:n Tensão de tração na flexão x módulo resiliente da capan Tensão vertical de compressão x módulo resiliente da capan Diferença de tensões x módulo resiliente da capan Deflexão x módulo resiliente da capan Relação de tensão de tração x módulo resiliente da capa

29

Rela

tório


Tensão de Tração na Flexão

Módulo da Capa Espessura da Capa (cm)(kgf/cm2) 5 10 15

20.000 6.10 6,52 5,12

30.000 10,08 9,03 6,77

40.000 13,49 11,01 8,03

50.000 16,49 12,66 9,04

60.000 9,17 14,08 9,89

70.000 21,60 15,33 10,62

80.000 23,83 16,44 11,26

90.000 25,90 17,45 11,83

100.000 27,83 18,37 12,35

110.000 29,64 19,22 12,82

120.000 31,34 20,01 13,24

35,00

30,00

25,00

20,00

15,00

10,00

5,00

0,000 20.000 40.000 60.000 80.000 100.000 120.000 140.000

Módulo Resiliente da Capa (kgf/cm2)

Ten

são

de

Traç

ãon

aFl

exão

(kg

f/cm

2) 5 cm

10 cm

15 cm

30


Tensão Vertical de Compressão


20.000 -4,22 -2,28 -1,39

30.000 -3,85 -1,95 -1,16

40.000 -3,56 -1,73 -1,00

50.000 -3,34 -1,57 -0,89

60.000 -3,15 -1,44 -0,81

70.000 -3,00 -1,34 -0,74

80.000 -2,86 -1,26 -0,69

90.000 -2,75 -1,18 -0,64

100.000 -2,65 -1,12 -0,60

110.000 -2,55 -1,07 -0,57

120.000 -2,47 -1,02 -0,54

0 20.000 40.000 60.000 80.000 100.000 120.000 140.000


Ten

são

Vert

ical

de

Com

pre

ssão

(kg

f/cm

2)

5 cm

10 cm

15 cm

-0,00

-0,50

-1,00

-1,50

-2,00

-2,50

-3,00

-3,50

-4,00

-4,50

31

Rela

tório


Diferença de Tensões


20.000 10,32 8,80 6,51

30.000 13,93 10,98 7,93

40.000 17,05 12,74 9,03

50.000 19,83 14,23 9,93

60.000 22,32 15,52 10,70

70.000 24,60 16,67 11,36

80.000 26,69 17,70 11,95

90.000 28,65 18,63 12,47

100.000 30,48 19,49 12,95

110.000 32,19 20,29 13,39

120.000 33,81 21,03 13,78

40,00

35,00

30,00

25,00

20,00

15,00

10,00

5,00

0,000 20.000 40.000 60.000 80.000 100.000 120.000 140.000


Dife

ren

çad

eTe

nsõ

es(k

gf/

cm2) 5 cm

10 cm

15 cm

32


Deflexão


20.000 68 59 50

30.000 67 56 48

40.000 66 55 46

50.000 66 53 44

60.000 65 52 43

70.000 65 51 42

80.000 64 50 41

90.000 64 49 40

100.000 63 49 39

110.000 63 48 38

120.000 62 47 37

0 20.000 40.000 60.000 80.000 100.000 120.000 140.000


Defl

exão

(10

-2m

m)

5 cm

10 cm

15 cm

80

70

60

50

40

30

20

10

0

33

Rela

tório


Relação de Tensões (referência 30.000)


20.000 0,61 0,72 0,76

30.000 1,00 1,00 1,00

40.000 1,34 1,22 1,19

50.000 1,64 1,40 1,34

60.000 1,90 1,56 1,46

70.000 2,14 1,70 1,57

80.000 2,36 1,82 1,66

90.000 2,57 1,93 1,75

100.000 2,76 2,03 1,82

110.000 2,94 2,13 1,89

120.000 3,11 2,22 1,96

0 20.000 40.000 60.000 80.000 100.000 120.000 140.000


Rela

ção

de

Ten

são

de

Traç

ãon

aFl

exão

(ref

erên

cia

30.0

00kg

f/cm

2)

5 cm

10 cm

15 cm

3,50

3,00

2,50

2,00

1,50

1,00

0,50

0,00

34


7. ANÁLISE DOS RESULTADOS

7.1 Especificação da Agência Nacional de Petróleo – ANPAnalisando-se a especificação de CAP apresentada no item 5 desterelatório, observa-se que as diferenças principais entre o CAP 30-45e CAP 50-70 são os valores de penetração, ponto de amolecimento eviscosidade, que são os parâmetros relacionados com a consistênciado CAP.

Os valores estabelecidos para o CAP 30-45 para esses parâmetrosdemonstram que esse tipo de CAP,quando utilizado em misturas asfálti-cas,propiciará uma maior rigidez às mesmas,o que foi comprovado pelosresultados dos ensaios realizados.

Os valores de variação do ponto de amolecimento e de penetraçãodo CAP original e após usinagem apresentados na Tabela 2 do Anexo 2demonstram que eles se enquadram na especificação da ANP e que aprodução das misturas na usina foi adequada,não provocando oxidaçãoacima do esperado para os tipos de CAP utilizados.

Cabe ressaltar que, no tocante ao ponto de amolecimento doCAP 30-35, o valor de 55,5ºC é um dos mais adequados para empregodesse tipo de material em pavimentação,pois o mesmo encontra-se sig-nificativamente acima do mínimo preconizado na especificação ANP,que é de 52,0ºC,melhorando,com isso,o seu desempenho no tocante àdeformação permanente nas trilhas de roda.

7.2 CAP com cal CH-1, e sem adição de cal Analisando-se os resultados dos ensaios apresentados na Tabela 3 do Ane-xo 2,observa-se que:

a) CAP com adição de 1,5 % de cal ou inerteOs ensaios de ponto de amolecimento e penetração realizados

sobre o CAP original, assim como os efetuados sobre a mistura de CAPmais1,5% de cal hidratada CH-1,e sobre a mistura de CAP mais 1,5% defíler inerte, como também os executados sobre essas três amostras apósextração do CAP com tricloroetileno e recuperação pelo método Abson,não apresentaram diferenças significativas, indicando que a presença decal CH-1,no teor de 1,5%,em peso,não provoca alteração na consistên-cia do CAP,nem mesmo quando as amostras são submetidas à extraçãoe recuperação pelo método Abson.

35

Rela

tório


b) CAP com adição de 30,0 % de cal ou inerteOs ensaios de ponto de amolecimento realizados sobre o CAP ori-

ginal e os efetuados com o CAP acrescido de 30% de cal ou de inerte,bemcomo os que foram realizados sobre essas três amostras após extração doCAP com tricloroetileno e recuperação pelo método Abson,apresentaramum aumento da ordem de 6% (3ºC) no valor do ponto, tanto para a calquanto para o inerte.

Os ensaios de penetração realizados sobre o CAP original e sobreo CAP acrescido de 30 % de cal ou de inerte, bem como os que foramefetuados sobre essas três amostras após extração do CAP com triclo-roetileno e recuperação pelo método Abson,apresentaram um aumen-to no valor do ponto da ordem de 27% (16 x 10-1 mm), tanto para a calquanto para o inerte.

Acal e o inerte apresentaram os valores de ponto de amolecimen-toedepenetração semelhantes,indicando que a cal,em termos de modi-ficação da consistência do CAP,tem a mesma influência do inerte.

Os resultados obtidos após extração e recuperação do CAP pelométodo de Abson demonstraram que os ensaios não provocaram altera-ção na consistência do CAP.

7.3 Deformação permanente em trilha de rodaAnalisando-se os resultados dos ensaios apresentados na Tabela 5 do Ane-xo 2, nota-se que a deformação permanente da mistura de CAP 30-45com 1,5% de cal foi cerca de 47% inferior à do CAP 50-70 com 1,5% de cal.O mesmo ocorreu nas misturas sem cal,onde a deformação permanenteda mistura com CAP 30-45 foi 38% inferior à do CAP 50-70. Tal fatodemonstra que revestimentos executados com misturas asfálticas con-tendo CAP 30-45 apresentam menores deformações nas trilhas de rodaquando submetidos a uma temperatura elevada e ao mesmo número deciclos de aplicação de carga.

7.4 Módulo resilienteEmbora os ensaios tenham sido executados com seis situações de tem-po de carga, ou seja: 0,2s, 0,15s, 0,1s, 0,08s, 0,06s e 0,04s, neste relatórioserão analisados apenas os ensaios com tempo de carregamento de 0,1s,que é o normalmente utilizado nos ensaios para determinação do mó-dulo resiliente e que é empregado nos projetos estruturais através deanálise mecanística.

36


Analisando-se os resultados dos ensaios apresentados na Tabela 8do Anexo 2,nota-se que os módulos resilientes das misturas com CAP 30-45 com e sem cal são,respectivamente,27% e 41% superiores aos das mis-turas com CAP 50-70,com e sem cal.Tal fato provoca um aumento signi-ficativo da rigidez do material, acarretando uma menor deformaçãopermanente da mistura nas trilhas de roda.

7.5 Resistência à traçãoAnalisando-se os resultados dos ensaios apresentados na Tabela 10 doAnexo 2,nota-se que os valores médios de resistência à tração das mistu-ras com CAP 30-45 com cal e sem cal são, respectivamente, 27% e 16%superiores aos das misturas com CAP 50-70. Tal fato provoca umaumento significativo na rigidez do material,resultando em uma relaçãode tensões admissíveis superiores às das misturas com CAP 50-70.

As relações entre os valores médios dos módulos resilientes e dasresistências à tração das misturas ensaiadas são as seguintes:n CAP 30-45 com 1,5% de cal . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5.808n CAP 30-45 sem cal . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5.790n CAP 50-70 com 1,5% de cal . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5.798n CAP 50-70 sem cal . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.745

Os valores das relações entre os módulos resilientes e as resistên-cias à tração das misturas ensaiadas são os normalmente encontrados naliteratura para esses tipos de ensaios.

7.6 Flow numberAnalisando-se os resultados dos ensaios de flow number apresentados naTabela 11 do Anexo 2,nota-se que a mistura asfáltica com CAP 30-45 com1,5% decal,apresentou um valor flow number130% superior ao da mistu-ra asfáltica com CAP 30-45 sem cal. O mesmo ocorreu com as misturascom CAP 50-70,onde a variação foi 119% maior para a mistura com cal.

Tais resultados demonstram que,em termos de deformação per-manente, as misturas com cal, nos dois tipos de CAP, apresentaramdesempenho acentuadamente superior ao das misturas asfálticas sem aadição de cal,diminuindo consideravelmente a deformação para um mes-mo número de ciclos de aplicação de carga.

37

Rela

tório


7.7 Simulação da sensibilidade do móduloresiliente da camada de rolamento

O gráfico de deflexões apresentado no item 6 deste Relatório mostrauma redução pouco significativa dos valores obtidos em função dagrande variação do módulo resiliente da capa. Por exemplo, para aespessura de 15 cm,observa-se uma redução de cerca de 25% na defle-xão para um acréscimo de 600% no valor do módulo de resiliência,indicando um reduzido ganho estrutural para o pavimento,em funçãoda elevação do módulo da capa.

O gráfico de tensão de tração , também apresentado no item 6,mostra um aumento significativo da tensão solicitante em função do au-mento no valor do módulo resiliente.Para uma melhor avaliação desta va-riação,foi elaborado também o gráfico que apresenta a variação da tensãodetração,tendo como referência o valor obtido para camada de rolamen-to com módulo de resiliência de 30.000 kgf/cm2.

O valor de 30.000 kgf/cm2 foi adotado por ser o usualmente utili-zado em análises mecanicistas no meio técnico nacional quando não sedispõe de ensaios de laboratório.

Com base nesse gráfico,observa-se que,para a espessura de 5 cm,a variação no módulo de resiliência considerada acarreta acréscimo datensão atuante superior a três vezes o valor de referência.

Para espessuras maiores há a tendência de que o acréscimo detensão seja menos significativo. Por exemplo, para a espessura de 15cm, o valor atinge cerca de duas vezes o valor de referência, ou seja, oacréscimo é da ordem de 50% do acréscimo verificado no caso deespessura de 5 cm.

8. CONSIDERAÇÕES FINAIS

Em função das considerações iniciais, (ítem 2 deste Relatório),e da aná-lise dos resultados dos ensaios realizados neste estudo (item 7 deste Rela-tório),pode-se citar,como vantagens na utilização de CAP mais consisten-te na produção de misturas asfálticas e sua aplicação em camadas derolamento,as seguintes características:n aumento da vida de fadiga do revestimento,devido à maior rigidez damistura asfáltica;

38


n diminuição da deformação permanente,devido à maior consistência doCAP,o que acarreta maior viscosidade do ligante na temperatura de tra-balho do revestimento;n aumento no valor do módulo resiliente e da resistência à tração,ocasio-nando maior rigidez da mistura asfáltica;n diminuição da oxidação do CAP durante a usinagem e a vida em servi-ço, devido à maior espessura da camada asfáltica sobre a superfície dosagregados,em relação a um CAP de menor consistência.

Como desvantagens podem ser citados os seguintes fatores:n aumento no custo de produção da mistura, devido ao maior teor deCAP, em relação a um CAP menos viscoso, e aumento no consumo decombustível, devido ao fato de a temperatura do CAP e da mistura serligeiramente superior à de um CAP menos viscoso.n aparecimento de fissuras precoces, se empregado em revestimentoasfáltico sobre estrutura de pavimento com deflexões reversíveis elevadas,ou em condições de baixas temperaturas, ou ainda em condições queapresentem relação de tensões elevadas,no caso de estrutura de pavimen-to com módulos resilientes incompatíveis com o do revestimento asfálti-co.Essa desvantagem,no entanto,pode e deve ser eliminada quando doprojeto estrutural do pavimento.

Como cuidados a serem tomados na sua utilização em revesti-mentos asfálticos,embora o seu uso seja praticamente semelhante ao deum CAP menos consistente,podem ser citados os seguintes:n rigor no procedimento de dosagem do teor ótimo de CAP,pois teoresinferiores ao teor ótimo podem provocar um desempenho insatisfatóriodorevestimento asfáltico.O teor ótimo desse tipo de CAP,para uma mes-ma distribuição granulométrica de agregados,em geral é cerca de 0,2% a0,3% superior,em peso , ao de uma mistura produzida com CAP menosviscoso.n controle rigoroso do teor de CAP e das temperaturas durante a produ-çãoda mistura asfáltica na usina,de modo a garantir que o teor de CAP sejao definido na dosagem, pois teores inferiores podem provocar fissurasprecoces no revestimento.n na aplicação da mistura asfáltica na pista,atentar para a temperatura decompactação,que é mais elevada,devido ao fato de a consistência do CAPser superior à de um CAP de maior penetração;

39

Rela

tório


n os equipamentos de compactação devem ser adequados e em númerosuficiente para que não ocorra a diminuição da temperatura,de forma adificultar a compactação da mistura asfáltica,em decorrência do aumen-to da viscosidade do CAP.

9. CONCLUSÕES

Do exposto neste estudo laboratorial, recomendamos que,na produçãodas misturas asfálticas,seja utilizado CAP mais consistente,ou seja,o CAPtipo 30-45,nas seguintes situações:a)nas regiões em que o revestimento asfáltico atinge temperaturas eleva-das,como é o caso das regiões Norte,Nordeste,Centro-Oeste e Sudeste;b) em rodovias em que a estrutura do pavimento apresente baixas defle-xões reversíveis e relação de tensões adequadas aos tipos de materiaisconstituintes dessa estrutura;c) em vias de tráfego intenso.

São Paulo,19 de dezembro de 2.007

IMPERPAV Projetos e Consultoria Ltda

Engº Heitor Roberto Giampaglia Engº Fernando Augusto Júnior

Anexo 1

Documentação Fotográfica

43

Anex

o1


Foto 2 Medida de temperatura na mistura asfáltica no momento da produção e coleta de amostra.

Foto 1 Temperatura do CAP no tanque.

44


Foto 4 Pesagem de cerca de 1.500g de amostra nas embalagensde alumínio.

Foto 3 Coleta da amostra e colocação nas embalagens de alumínio.

45

Anex

o1


Foto 6 Vista da usina gravimétrica da concessionária ECOVIAS utilizada na produção das misturas asfálticas.

Foto 5 Vista das amostras coletadas nas embalagens de alumínio.

46


Foto 7 Vista da usina gravimétrica da concessionária ECOVIAS utilizada na produção das misturas asfálticas.

Foto 8 Vista dos silos de estocagem dos agregados da usina da concessionária ECOVIAS.

47

Anex

o1


Foto 9 Vista da coleta de CAP no tanque de estocagem da usina.

Foto 10 Vista da amostra de CAP coletada no tanque de estocagem da usina.

48


Foto 11 Compactador do Laboratório de Transportes da EscolaPolitécnica da USP.

Foto 12 Simulador do Laboratório de Tecnologia de Pavimentação da Escola Politécnica da USP.

49

Anex

o1


Foto 14 Vista da placa da mistura com CAP 50/70, sem adição de cal, após 30.000 ciclos.


50




51

Anex

o1


Foto 18 Vista do corpo-de-prova quando da realização do ensaio de flow number.

Foto 17 Vista do equipamento de realização dos ensaios de módulo resiliente, resistência à tração e flow number.

52


Foto 19 Vista do corpo de prova após a realização do ensaio de flow number, onde são observadas alterações nas dimensões laterais do corpo-de-prova.

Foto 20 Vista do monitor onde são observados os controles dosparâmetros de ensaio, bem como o gráfico de variação da deformação axial em função do número de ciclos de aplicação de carga.

53

Anex

o1


Foto 21 Vista do ensaio de resistência à tração.

Anexo 2

Resultados dos Ensaios de Laboratório

57

Anex

o2


Tabela 1 Resultados do teor de CAP nas misturas asfálticas

MISTURA ASFÁLTICA TEOR DE CAP LOCAL TIPO DE CAP 1,5% DE CAL NA MISTURADE PRODUÇÃO HIDRATADA (% em peso)

USINA 30-45 SIM 5,0

50-70 4,8

LABORATÓRIO 30-45 NÃO 5,0

50-70 5,2

Tabela 2 Resultados dos ensaios de penetração e de ponto de amolecimento das amostras de CAP original e CAP recuperado

RESULTADOS

PONTO DE AMOLECIMENTO (°C) PENETRAÇÃO (1/10 mm)

TIPO AMOSTRA CAP CAP VARIAÇÃO CAP CAP % DADE CAP ORIGINAL RECUPERADO (%) ORIGINAL RECUPERADO PENETRAÇÃO

ORIGINAL

30/45 Usina com 55,5 61,5 6,0 37 25 681,5% de cal

50/70 Usina com 49,5 56,0 6,5 58 44 761,5% de cal

30/45 Laboratório 55,5 60,5 5,0 37 27 73sem cal

50/70 Laboratório 49,5 55,0 5,5 58 46 79sem cal

58


Tabela 3 Resultados dos ensaios de penetração e de ponto de amolecimentodas amostras de CAP 50-70 sem cal, com cal CH-1 e também das amostras comcal CH-1 e sem cal, após extração com tricloroetileno e recuperação Abson

AMOSTRA PONTO DE PENETRAÇÃO AMOLECIMENTO (°C) (1/10 mm)

CAP + 1,5% CAP + 30,0% CAP + 1,5% CAP + 30,0%Cal / Inerte Cal / Inerte Cal / Inerte Cal / Inerte

CAP original 49,5 49,5 58 58

CAP original + cal CH-1 (cura: o dias) 50,0 52,0 58 43

CAP original + cal CH-1 (cura: 7 dias) 50,5 52,5 57 42

CAP original + fÍler inerte 50,0 52,5 58 44

CAP original após extração com 50,5 53,0 57 42tricloroetileno e recuperação Abson

Original + cal CH-1, após extração com 50,5 53,0 57 42tricloroetileno e recuperação Abson

Original + filer inerte, após extração com 50,0 52,5 57 41tricloroetileno e recuperação Abson

Tabela 5 Resultados dos ensaios de deformação permanente em trilha de roda (Relatório Técnico TR-LTP-PTR-EPUSP 00265/06.12.2007 da USP)

DEFORMAÇÃO PERMANENTE (%)

TIPO AMOSTRA CICLOSDE CAP 1.000 3.000 10.000 30.000

30/45 Usina com 1,5% de cal 1,34 1,78 2,43 3,23

50/70 Usina com 1,5% de cal 2,14 3,00 4,35 6,10

30/45 Laboratório sem cal 2,04 2,66 3,54 4,61

50/70 Laboratório sem cal 2,04 2,91 4,30 7,41

Tabela 4 Parâmetros das placas utilizadas nos ensaios de deformação permanente em trilha de roda (Relatório Técnico TR-LTP-PTR-EPUSP 00265/06.12.2007 da USP)

DADOS DE MOLDAGEM

TIPO AMOSTRA TEMPERATURAS (°C) CORPO-DE-PROVADE CAP USINAGEM COMPACTAÇÃO DENSIDADE ÍNDICE DE

(g/cm3) VAZIOS (%)

30/45 Usina com 1,5% de cal 165 155 2,385 3,8

50/70 Usina com 1,5% de cal 162 155 2,369 4,5

30/45 Laboratório sem cal 165 155 2,400 3,2

50/70 Laboratório sem cal 162 155 2,403 3,1

59

Anex

o2


Tabela 6 Parâmetros dos corpos-de-prova utilizados nos ensaios de móduloresiliente, resistência à tração e flow number, realizados no CENPES

CP Nº PESO PESO PESO MASSA ÍNDICE DESECO IMERSO ÚMIDO ESPECÍFICA VAZIOS

(g) (g) (g) (g/cm) (%)

1A 1198,7 694,9 1199,5 2,369 4,5

2A 1196,2 692,6 1197,2 2,364 4,7

3A 1199,1 692,8 1199,9 2,358 4,9

4A 1198,5 691,9 1189,9 2,357 5,0

5A 1199,4 684,8 1200,1 2,321 6,4

6A 1198,3 688,9 1198,7 2,344 5,5

7A 1193,3 699,0 1194,2 2,403 3,1

8A 1197,5 702,6 1198,2 2,409 2,9

9A 1194,6 702,0 1194,8 2,417 2,5

10A 1195,6 700,2 1195,9 2,405 3,0

11A 1195,3 702,4 1196,0 2,415 2,6

12A 1193,7 700,6 1194,0 2,412 2,7

1B 1197,0 697,1 1197,6 2,385 3,8

2B 1196,8 692,6 1197,9 2,362 4,8

3B 1197,5 696,8 1198,0 2,382 3,9

4B 1197,9 689,6 1200,8 2,336 5,8

5B 1200,3 697,9 1200,8 2,380 4,0

6B 1198,3 697,8 1198,8 2,385 3,8

7B 1195,2 699,0 1195,5 2,400 3,2

8B 1198,3 699,0 1198,6 2,391 3,6

9B 1197,2 700,0 1198,1 2,396 3,4

10B 1196,5 701,7 1197,2 2,408 2,9

11B 1196,2 700,1 1196,8 2,401 3,2

12B 1196,1 701,1 1196,3 2,408 2,9

MÉDIA B: 2,386 3,8

MÉDIA A: 2,381 4,0

DESVIO-PADRÃO B: 0,021 0,8

DESVIO-PADRÃO B: 0,033 1,3

60


Tabela 7 Identificação dos corpos-de-prova utilizados nos ensaios de móduloresiliente, resistência à tração e flow-number realizados no CENPES

CORPO-DE-PROVA (nº) TIPO DE CAP TIPO DE ENSAIO

1 A

2 A

3 A 50/70

4 A MISTURA COM CAL

5 A

6 A

1 B

2 B

3 B 30/45

4 B MISTURA COM CAL

5 B MÓDULO RESILIENTE

6 B E FLOW NUMBER

7 A

8 A

9 A 50/70

10 A MISTURA SEM CAL

11 A

12 A

7 B

8 B

9 B 30/45

10 B MISTURA SEM CAL

11 B

12 B

13 A 50/70

14 A MISTURA COM CAL

15 A

13 B 30/45

14 B MISTURA COM CAL RESISTÊNCIA

15 B À TRAÇÃO

16 A 50/70

17 A MISTURA SEM CAL

18 A

16 B 30/45

17 B MISTURA SEM CAL

18 B

61

Anex

o2


Tabela 8 Resultados dos ensaios de módulo resiliente para tempo de carregamento de 0,1s

TIPO CORPO-DE CONDIÇÃO DE ENSAIO MÓDULO RESILIENTEDE CAP -PROVA (MPa)

(nº) TEMPERATURA TEMPODE INDIVIDUAL MÉDIA(ºC) CARGA

50/70 1 A 11.420 10.263

MISTURA 2 A 11.561

COM 1,5% 3 A 9.812

DE CAL 4 A 10.954

5 A 8.328

6 A 9.565

30/45 1 B 13.277 13.067

MISTURA 2 B 11.987

COM 1,5% 3 B 13.853

DE CAL 4 B 11.463

5 B 13.672

6 B 25 0,1 12.575

50/70 7 A 6.437 7.260

MISTURA 8 A 7.319

SEM CAL 9 A 7.967

10 A 7.112

11 A 7.007

12 A 7.716

30/45 7 B 9.818 10.250

MISTURA 8 B 10.192

SEM CAL 9 B 9.770

10 B 10.620

11 B 9.794

12 B 11.199

62


Tabela 9 Resultados dos ensaios de módulo resiliente com os seis tempos de carregamento utilizados no ensaio

Módulo resiliente multi temperaturas e tempos AASHTO TP 31Amostra CP Altura Diâmetro Temperatura Tempo MR, Mpa Defasagem Poisson

mm mm ºC de Carga590/07 1A 63,6 101,7 25 0.2 10018,0 0,0189 0.3590/07 1A 25 0.15 10634,5 0,0146 0.3590/07 1A 25 0.1 11419,9 0,0081 0.390/07 1A 25 0.08 11927,2 0,0046 0.3590/07 1A 25 0.06 12231,8 0,0046 0.3590/07 1A 25 0.04 12898,8 0,0029 0.3590/07 2A 63,3 101,8 25 0.2 9788,0 0,0199 0.3590/07 2A 25 0.15 10763,3 0,0150 0.3590/07 2A 25 0.1 11561,5 0,0072 0.3590/07 2A 25 0.08 12308,1 0,0055 0.3590/07 2A 25 0.06 12789,6 0,0049 0.3590/07 2A 25 0.04 13296,2 0,0023 0.3590/07 3A 63,6 101,7 25 0.2 8797,3 0,0176 0.3590/07 3A 25 0.15 9264,1 0,0104 0.3590/07 3A 25 0.1 9811,7 0,0085 0.3590/07 3A 25 0.08 10390,8 0,0075 0.3590/07 3A 25 0.06 10699,9 0,0059 0.3590/07 3A 25 0.04 11607,5 0,0020 0.3590/07 4A 63,6 101,7 25 0.2 9535,3 0,0173 0.3590/07 4A 25 0.15 9868,2 0,0143 0.3590/07 4A 25 0.1 10954,0 0,0075 0.3590/07 4A 25 0.08 11376,9 0,0059 0.3590/07 4A 25 0.06 11737,9 0,0036 0.3590/07 4A 25 0.04 12547,7 0,0016 0.3590/07 5A 65,2 101,8 25 0.2 7253,7 0,0212 0.3590/07 5A 25 0.15 7673,0 0,0153 0.3590/07 5A 25 0.1 8327,7 0,0114 0.3590/07 5A 25 0.08 8666,3 0,0081 0.3590/07 5A 25 0.06 9472,3 0,0068 0.3590/07 5A 25 0.04 9826,2 0,0033 0.3590/07 6A 64,1 101,7 25 0.2 8366,9 0,0244 0.3590/07 6A 25 0.15 8796,9 0,0133 0.3590/07 6A 25 0.1 9564,6 0,0104 0.3590/07 6A 25 0.08 9788,3 0,0072 0.3590/07 6A 25 0.06 10417,3 0,0023 0.3590/07 6A 25 0.04 11090,7 0,0036 0.3591/07 1B 62,9 101,7 25 0.2 11084,6 0,0218 0.3591/07 1B 25 0.15 12347,6 0,0156 0.3591/07 1B 25 0.1 13276,6 0,0078 0.3591/07 1B 25 0.08 13921,1 0,0059 0.3591/07 1B 25 0.06 14383,4 0,0049 0.3591/07 1B 25 0.04 15355,5 0,0026 0.3591/07 2B 63,7 101,6 25 0.2 10937,1 0,0166 0.3591/07 2B 25 0.15 11196,8 0,0182 0.3591/07 2B 25 0.1 11987,5 0,0078 0.3591/07 2B 25 0.08 12495,2 0,0052 0.3

63

Anex

o2


Tabela 9 ContinuaçãoAmostra CP Altura Diâmetro Temperatura Tempo MR, Mpa Defasagem Poisson

mm mm ºC de Carga

591/07 2B 25 0.06 13174,6 0,0042 0.3591/07 2B 25 0.04 13610,5 0,0029 0.3591/07 3B 63,1 101,6 25 0.2 12427,6 0,0114 0.3591/07 3B 25 0.15 12827,1 0,0124 0.3591/07 3B 25 0.1 13852,6 0,0081 0.3591/07 3B 25 0.08 14344,6 0,0042 0.3591/07 3B 25 0.06 14984,6 0,0036 0.3591/07 3B 25 0.04 16100,1 0,0029 0.3591/07 4B 65,0 101,8 25 0.2 10153,4 0,0192 0.3591/07 4B 25 0.15 10779,7 0,0124 0.3591/07 4B 25 0.1 11462,8 0,0101 0.3591/07 4B 25 0.08 11772,0 0,0075 0.3591/07 4B 25 0.06 12431,3 0,0033 0.3591/07 4B 25 0.04 13287,5 0,0026 0.3591/07 5B 63,2 101,7 25 0.2 11809,5 0,0146 0.3591/07 5B 25 0.15 12490,6 0,0146 0.3591/07 5B 25 0.1 13671,6 0,0072 0.3591/07 5B 25 0.08 14038,3 0,0075 0.3591/07 5B 25 0.06 14626,2 0,0052 0.3591/07 5B 25 0.04 15482,7 0,0013 0.3591/07 6B 62,9 101,6 25 0.2 11757,0 0,0212 0.3591/07 6B 25 0.15 12048,1 0,0120 0.3591/07 6B 25 0.1 12575,7 0,0072 0.3591/07 6B 25 0.08 12857,3 0,0052 0.3591/07 6B 25 0.06 13200,9 0,0039 0.3591/07 6B 25 0.04 14002,6 0,0026 0.3607/07 7A 62,26 101,9 25 0.2 5645,8 0,0280 0.3607/07 7A 25 0.15 5955,5 0,0189 0.3607/07 7A 25 0.1 6437,8 0,0120 0.3607/07 7A 25 0.08 6736,9 0,0075 0.3607/07 7A 25 0.06 7346,6 0,0055 0.3607/07 7A 25 0.04 8021,1 0,0029 0.3607/07 8A 62,17 101,5 25 0.2 6207,6 0,0247 0.3607/07 8A 25 0.15 6693,5 0,0186 0.3607/07 8A 25 0.1 7319,3 0,0104 0.3607/07 8A 25 0.08 7613,5 0,0078 0.3607/07 8A 25 0.06 8031,7 0,0068 0.3607/07 8A 25 0.04 9165,3 0,0039 0.3607/07 9A 61,31 101,47 25 0.2 6681,9 0,0202 0.3607/07 9A 25 0.15 7159,4 0,0156 0.3607/07 9A 25 0.1 7966,6 0,0085 0.3607/07 9A 25 0.08 8162,1 0,0085 0.3607/07 9A 25 0.06 8573,7 0,0046 0.3607/07 9A 25 0.04 9261,9 0,0029 0.3607/07 10A 61,57 101,86 25 0.2 6055,3 0,0228 0.3607/07 10A 25 0.15 6706,3 0,0169 0.3607/07 10A 25 0.1 7111,6 0,0120 0.3607/07 10A 25 0.08 7786,0 0,0107 0.3607/07 10A 25 0.06 8345,6 0,0036 0.3

64

IMPERPAV RELATÓRIO TÉCNICO ABCRRelatório Técnico

Tabela 9 ContinuaçãoAmostra CP Altura Diâmetro Temperatura Tempo MR, Mpa Defasagem Poisson

mm mm ºC de Carga

Relatório Técnico

607/07 10A 25 0.04 9039,3 0,0029 0.3607/07 11A 61,7 101,6 25 0.2 6181,8 0,0221 0.3607/07 11A 25 0.15 6553,7 0,0173 0.3607/07 11A 25 0.1 7007,0 0,0098 0.3607/07 11A 25 0.08 7356,6 0,0068 0.3607/07 11A 25 0.06 7990,5 0,0059 0.3607/07 11A 25 0.04 8644,3 0,0029 0.3607/07 12A 62,12 101,7 25 0.2 6764,3 0,0212 0.3607/07 12A 25 0.15 7081,7 0,0143 0.3607/07 12A 25 0.1 7716,2 0,0101 0.3607/07 12A 25 0.08 8219,9 0,0059 0.3607/07 12A 25 0.06 8645,6 0,0052 0.3607/07 12A 25 0.04 9320,1 0,0039 0.3608/07 7B 62,10 101,66 25 0.2 8989,2 0,0215 0.3608/07 7B 25 0.15 9397,1 0,0156 0.3608/07 7B 25 0.1 9818,5 0,0107 0.3608/07 7B 25 0.08 10711,7 0,0072 0.3608/07 7B 25 0.06 10946,3 0,0049 0.3608/07 7B 25 0.04 11522,1 0,0023 0.3608/07 8B 62,48 101,7 25 0.2 9338,3 0,0189 0.3608/07 8B 25 0.15 9667,9 0,0120 0.3608/07 8B 25 0.1 10191,6 0,0094 0.3608/07 8B 25 0.08 10570,4 0,0068 0.3608/07 8B 25 0.06 11464,1 0,0039 0.3608/07 8B 25 0.04 11924,6 0,0036 0.3608/07 9B 62,50 101,84 25 0.2 9373,6 0,0189 0.3608/07 9B 25 0.15 9770,4 0,0163 0.3608/07 9B 25 0.1 10820,8 0,0088 0.3608/07 9B 25 0.08 11563,2 0,0085 0.3608/07 9B 25 0.06 12115,3 0,0046 0.3608/07 9B 25 0.04 12360,0 0,0026 0.3608/07 10B 62,07 101,7 25 0.2 9320,0 0,0225 0.3608/07 10B 25 0.15 9824,0 0,0140 0.3608/07 10B 25 0.1 10619,8 0,0081 0.3608/07 10B 25 0.08 11252,1 0,0055 0.3608/07 10B 25 0.06 11986,9 0,0042 0.3608/07 10B 25 0.04 12394,1 0,0026 0.3608/07 11B 62,30 101,75 25 0.2 8858,0 0,0221 0.3608/07 11B 25 0.15 9401,4 0,0137 0.3608/07 11B 25 0.1 9793,8 0,0104 0.3608/07 11B 25 0.08 10403,9 0,0072 0.3608/07 11B 25 0.06 10956,6 0,0049 0.3608/07 11B 25 0.04 11363,9 0,0023 0.3608/07 12B 62,12 101,7 25 0.2 9770,0 0,0208 0.3608/07 12B 25 0.15 9991,4 0,0156 0.3608/07 12B 25 0.1 11199,3 0,0094 0.3608/07 12B 25 0.08 11706,0 0,0049 0.3608/07 12B 25 0.06 12062,3 0,0052 0.3608/07 12B 25 0.04 12550,4 0,0026 0.3

65

Anex

o2


TIPO DE CAP CORPO-DE RESISTÊNCIA À TRAÇÃO-PROVA (MPa)

(nº) INDIVIDUAL MÉDIA

50/70 13 A 2,04 1,77

MISTURA COM 1,5% DE CAL 14 A 1,54

15A 1,72

30/45 13 B 2,06 2,25

MISTURA COM 1,5% DE CAL 14 B 2,27

15 B 2,42

50/70 16 A 1,48 1,53

MISTURA SEM CAL 17 A 1,50

18 A 1,62

30/45 16 B 1,76 1,77

MISTURA SEM CAL 17 B 1,76

18 B 1,79

Tabela 11 Resultados do ensaio de flow number realizados no CENPES

MISTURA CP FLOW NUMBER

50/70 com cal 1A 1075 1175

2A 1175

3A 1275

50/70 sem cal 8A 560 537

9A 480

10A 570

30/45 com cal 1B 950 988

2B 470

3B 1025

30/45 sem cal 7B 390 430

8B 430

9B 470

470 - valor não considerado no cálculo da média

Tabela 10 Resultados dos ensaios de resistência à tração

Anexo 3

Dados do Programa Elsym 5utilizado na simulação

69

Anex

o3


3.1 Espessura do revestimento asfáltico de 5 cmSistema elástico de camadas de uma a dez cargas normais circulares uniformes idênticas

SISTEMA ELÁSTICO 1

CAMADA MÓDULO DE ELASTIC. COEF. DE POISSON ESPESSURA(kgf/cm2) (cm)

1 20000. .350 5.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000

5 500. .450 SEMI-INFINITO

DUAS CARGAS, CADA CARGA NA SEQÜÊNCIA

VALOR DAS CARGAS 050.00 kgf

PRESSÃO DE CONTATO 5.60 kgf/cm2

RAIO DE CONTATO 10.79 cm

CARGA DISPOSIÇÃOX (cm) Y (cm)

1 .000 .000

2 28.800 .000

RESULTADOS REQUERIDOS PARA DISPOSIÇÃO DE SISTEMAS

PROF. (s) – (cm)

Z = .01 4.99

PONTO (s) X - Y – (cm)

X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -14.10 -.05

SYY -15.73 -8.40

SZZ -5.63 -.10

70


TENSÕES DE CISALHAMENTO

SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2284E-03 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.05

PS 2 -14.10 -.10

PS 3 -15.73 -8.40

TENSÃO PRINCIPAL DE CISALHAMENTO

PSS1 .5049E+01 .4174E+01

PSS2 .4237E+01 .2787E-01

PSS3 .8124E+00 .4146E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1958E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .7153E-01 .6822E-01

DEFORMAÇÕES ESPECÍFICAS NORMAIS

EXX -.3314E-03 .1463E-03

EYY -.4410E-03 -.4171E-03

EZZ .2406E-03 .1426E-03

DEFORMAÇÕES ESPECÍFICAS DE CISALHAMENTO

EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .3083E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00

DEFORMAÇÕES ESPECÍFICAS PRINCIPAIS

PE 1 .2406E-03 .1463E-03

PE 2 -.3314E-03 .1426E-03

PE 3 -.4410E-03 -.4171E-03

DEFORMAÇÕES ESPECÍFICAS PRINCIPAIS DE CISALHAMENTO

PSE1 .6816E-03 .5635E-03

PSE2 .5720E-03 .3763E-05

PSE3 .1097E-03 .5597E-03

Z = 4.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 5.12 -5.90

SYY 6.10 2.38

SZZ -4.22 -1.88

71

Anex

o3



SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2155E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 6.10 2.38

PS 2 5.12 -1.88

PS 3 -4.22 -5.90


PSS1 .5162E+01 .4141E+01

PSS2 .4905E+00 .2131E+01

PSS3 .4671E+01 .2011E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.1554E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .7107E-01 .6856E-01


EXX .2228E-03 -.3038E-03

EYY .2894E-03 .2553E-03

EZZ -.4071E-03 -.3236E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .2910E-04 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00

DEFORMAÇÕES ESPEDÍFICAS PRINCIPAIS

PE 1 .2894E-03 .2553E-03

PE 2 .2231E-03 -.3236E-04

PE 3 -.4075E-03 -.3038E-03


PSE1 .6968E-03 .5591E-03

PSE2 .6621E-04 .2876E-03

PSE3 .6306E-03 .2715E-03

72


SISTEMA ELÁSTICO 2


1 30000. .350 5.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 4.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -17.41 -.85

SYY -19.70 -11.42

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2612E-03 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

73

Anex

o3


TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -17.41 -.85

PS 3 -19.70 -11.42


PSS1 .7035E+01 .5660E+01

PSS2 .5889E+01 .3742E+00

PSS3 .1146E+01 .5286E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1723E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6923E-01 .6722E-01

DEFORMAÇÕES ESPECIFICAS NORMAIS

EXX -.2847E-03 .1061E-03

EYY -.3878E-03 -.3696E-03

EZZ .2453E-03 .1398E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .2351E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .2453E-03 .1398E-03

PE 2 -.2847E-03 .1061E-03

PE 3 -.3878E-03 -.3696E-03


PSE1 .6331E-03 .5094E-03

PSE2 .5300E-03 .3368E-04

PSE3 .1031E-03 .4757E-03

Z = 4.99CAMADA Nº1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 8.44 -5.69

SYY 10.08 5.02

SZZ -3.85 -1.98


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2374E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

74


TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 10.08 5.02

PS 2 8.45 -1.98

PS 3 -3.85 -5.69


PSS1 .6966E+01 .5353E+01

PSS2 .8179E+00 .3499E+01

PSS3 .6148E+01 .1854E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.4103E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6895E-01 .6746E-01


EXX .2086E-03 -.2250E-03

EYY .2824E-03 .2567E-03

EZZ -.3443E-03 -.5817E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .2136E-04 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .2824E-03 .2567E-03

PE 2 .2088E-03 -.5817E-04

PE 3 -.3445E-03 -.2250E-03


PSE1 .6269E-03 .4817E-03

PSE2 .7361E-04 .3149E-03

PSE3 .5533E-03 .1669E-03

SISTEMA ELÁSTICO 3


1 40000. .350 5.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000


75

Anex

o3







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 4.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -20.10 -1.86

SYY -23.00 -14.15

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .3899E-03 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -20.10 -1.86

PS 3 -23.00 -14.15


PSS1 .8689E+01 .7022E+01

PSS2 .7235E+01 .8758E+00

PSS3 .1453E+01 .6146E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1586E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6759E-01 .6642E-01

76



EXX -.2519E-03 .7831E-04

EYY -.3500E-03 -.3365E-03

EZZ .2365E-03 .1374E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .2632E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .2365E-03 .1374E-03

PE 2 -.2519E-03 . 7831E-04

PE 3 -.3500E-03 -.3365E-03


PSE1 .5865E-03 .4740E-03

PSE2 .4884E-03 .5912E-04

PSE3 .9809E-04 .4149E-03

Z = 4.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 11.23 -5.01

SYY 13.49 7.57

SZZ -3.56 -2.02


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2504E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 13.49 7.57

PS 2 11.23 -2.02

PS 3 -3.57 -5.01


PSS1 .8530E+01 .6291E+01

PSS2 .1130E+01 .4796E+01

PSS3 .7400E+01 .1495E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.5550E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6740E-01 .6660E-01

77

Anex

o3



EXX .1938E-03 -.1738E-03

EYY .2703E-03 .2508E-03

EZZ -.3054E-03 -.7293E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .1690E-04 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .2703E-03 .2508E-03

PE 2 .1940E-03 -.7293E-04

PE 3 -.3055E-03 -.1738E-03


PSE1 .5758E-03 .4246E-03

PSE2 .7627E-04 .3237E-03

PSE3 .4995E-03 .1009E-03

SISTEMA ELÁSTICO 4


1 50000. .350 5.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000

78



PROF. (s) – (cm)

Z = .01 4.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -22.40 -2.95

SYY -25.87 -16.64

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .5832E-03 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -22.40 -2.95

PS 3 -25.87 -16.64


PSS1 .1012E+02 .8267E+01

PSS2 .8384E+01 .1425E+01

PSS3 .1737E+01 .6842E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1492E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6632E-01 .6573E-01


EXX -.2274E-03 .5812E-04

EYY -.3212E-03 -.3114E-03

EZZ .2253E-03 .1351E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .3149E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00

79

Anex

o3



PE 1 .2253E-03 .1351E-03

PE 2 -.2274E-03 .5812E-04

PE 3 -.3212E-03 -.3114E-03


PSE1 .5465E-03 .4464E-03

PSE2 .4527E-03 .7694E-04

PSE3 .9379E-04 .3695E-03

Z = 4.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 13.64 -4.11

SYY 16.49 10.00

SZZ -3.34 -2.03


SXY .0000E+00 . 0000E+00

SXZ .2586E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 16.49 10.00

PS 2 13.65 -2.03

PS 3 -3.34 -4.11


PSS1 .9915E+01 .7051E+01

PSS2 .1422E+01 .6014E+01

PSS3 .8494E+01 .1037E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.6459E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6618E-01 .6588E-01

DEFORMAÇÃOES ESPECÍFICAS NORMAIS

EXX .1808E-03 -.1379E-03

EYY .2577E-03 .2429E-03

EZZ -.2777E-03 -.8187E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .1396E-04 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00

80


DEFORMAÇÕES ESPECVÍFICAS PRINCIPAIS

PE 1 .2577E-03 .2429E-03

PE 2 .1809E-03 -.8187E-04

PE 3 -.2778E-03 -.1379E-03

DEFORMAÇÕES ESPECÍFICAS PRINCIPAIS DE CISALHAMENTO.

PSE1 .5354E-03 .3807E-03

PSE2 .7676E-04 .3247E-03

PSE3 .4587E-03 .5598E-04

SISTEMA ELÁSTICO 5


1 60000. .350 5.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 4.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

81

Anex

o3


Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -24.42 -4.09

SYY -28.41 -18.94

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .8146E-03 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -24.42 -4.09

PS 3 -28.41 -18.94


PSS1 .1139E+02 .9418E+01

PSS2 .9394E+01 .1995E+01

PSS3 .1999E+01 .7424E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1422E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6528E-01 .6511E-01


EXX -.2084E-03 .4287E-04

EYY -.2983E-03 -.2912E-03

EZZ .2144E-03 .1326E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .3666E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .2144E-03 .1326E-03

PE 2 -.2084E-03 .4287E-04

PE 3 -.2983E-03 -.2912E-03


PSE1 .5127E-03 .4238E-03

PSE2 .4227E-03 .8976E-04

PSE3 .8994E-04 .3341E-03

82


Z = 4.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 15.78 -3.08

SYY 19.17 12.29

SZZ -3.15 -2.03


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2638E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 19.17 12.29

PS 2 15.79 -2.03

PS 3 -3.16 -3.08


PSS1 .1116E+02 .7684E+01

PSS2 .1691E+01 .7156E+01

PSS3 .9472E+01 .5278E+00

DESLOCAMENTOS

UX -.7063E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6517E-01 .6524E-01


EXX .1696E-03 -.1112E-03

EYY .2458E-03 .2346E-03

EZZ -.2564E-03 -.8747E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .1187E-04 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .2458E-03 .2346E-03

PE 2 .1697E-03 -.8747E-04

PE 3 -.2565E-03 -.1112E-03


PSE1 .5024E-03 .3458E-03

PSE2 .7611E-04 .3220E-03

PSE3 .4262E-03 .2375E-04

83

Anex

o3


SISTEMA ELÁSTICO 6


1 70000. .350 5.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 4.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -26.23 -5.25

SYY -30.71 -21.09

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1072E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

84


TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -26.23 -5.25

PS 3 -30.71 -21.09


PSS1 .1254E+02 .1049E+02

PSS2 .1030E+02 .2571E+01

PSS3 .2241E+01 .7920E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1367E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6440E-01 .6455E-01


EXX -.1930E-03 .3101E-04

EYY -.2794E-03 -.2745E-03

EZZ .2043E-03 .1302E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .4134E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .2043E-03 .1302E-03

PE 2 -.1930E-03 .3101E-04

PE 3 -.2794E-03 -.2745E-03


PSE1 .4837E-03 .4047E-03

PSE2 .3973E-03 .9916E-04

PSE3 .8643E-04 .3055E-03

Z = 4.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 17.71 -2.00

SYY 21.60 14.45

SZZ -3.00 -2.01


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2668E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

85

Anex

o3


TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 21.60 14.45

PS 2 17.72 -2.00

PS 3 -3.00 -2.01


PSS1 .1230E+02 .8231E+01

PSS2 .1943E+01 .8224E+01

PSS3 .1036E+02 .6310E-02

DESLOCAMENTOS

UX -.7476E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6430E-01 .6466E-01


EXX .1600E-03 -.9075E-04

EYY .2350E-03 .2265E-03

EZZ -.2394E-03 -.9099E-04

DEFORMAÇÕES ESPECÍFICASDE CISALHAMENTO

EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .1029E-04 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .2350E-03 .2265E-03

PE 2 .1601E-03 -.9075E-04

PE 3 -.2395E-03 -.9099E-04


PSE1 .4745E-03 .3175E-03

PSE2 .7496E-04 .3172E-03

PSE3 .3995E-03 .2434E-06

SISTEMA ELÁSTICO 7


1 80000. .350 5.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000


86







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 4.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -27.88 -6.39

SYY -32.81 -23.10

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1344E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -27.88 -6.39

PS 3 -32.81 -23.10


PSS1 .1359E+02 .1150E+02

PSS2 .1113E+02 .3145E+01

PSS3 .2466E+01 .8351E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1321E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6363E-01 .6403E-01

87

Anex

o3



EXX -.1804E-03 .2157E-04

EYY -.2636E-03 -.2603E-03

EZZ .1952E-03 .1277E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .4535E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1952E-03 .1277E-03

PE 2 -.1804E-03 .2157E-04

PE 3 -.2636E-03 -.2603E-03


PSE1 .4588E-03 .3880E-03

PSE2 .3756E-03 .1062E-03

PSE3 .8322E-04 .2818E-03

Z = 4.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 19.48 -.89

SYY 23.83 16.49

SZZ -2.86 -1.99


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2683E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 23.83 16.49

PS 2 19.48 -.89

PS 3 -2.87 -1.99


PSS1 .1335E+02 .9244E+01

PSS2 .2178E+01 .8693E+01

PSS3 .1117E+02 .5512E+00

DESLOCAMENTOS

UX -.7764E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6355E-01 .6412E-01

88



EXX .1517E-03 -.7458E-04

EYY .2253E-03 .2188E-03

EZZ -.2253E-03 -.9318E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .9054E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .2253E-03 .2188E-03

PE 2 .1517E-03 -.7458E-04

PE 3 -.2253E-03 -.9318E-04


PSE1 .4506E-03 .3120E-03

PSE2 .7351E-04 .2934E-03

PSE3 .3771E-03 .1860E-04

SISTEMA ELÁSTICO 8


1 90000. .350 5.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000

89

Anex

o3



PROF. (s) – (cm)

Z = .01 4.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -29.41 -7.53

SYY -34.76 -24.99

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1623E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -29.41 -7.53

PS 3 -34.76 -24.99


PSS1 .1457E+02 .1244E+02

PSS2 .1189E+02 .3713E+01

PSS3 .2675E+01 .8730E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1282E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6295E-01 .6354E-01


EXX -.1697E-03 .1392E-04

EYY -.2500E-03 -.2480E-03

EZZ .1870E-03 .1253E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .4869E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00

90



PE 1 .1870E-03 .1253E-03

PE 2 -.1697E-03 .1392E-04

PE 3 -.2500E-03 -.2480E-03


PSE1 .4370E-03 .3733E-03

PSE2 .3567E-03 .1114E-03

PSE3 .8026E-04 .2619E-03

Z = 4.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y= .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 21.11 .23

SYY 25.90 18.44

SZZ -2.75 -1.97


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2685E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 25.90 18.44

PS 2 21.11 .23

PS 3 -2.75 -1.97


PSS1 .1433E+02 .1020E+02

PSS2 .2395E+01 .9105E+01

PSS3 .1193E+02 .1098E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.7965E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6287E-01 .6363E-01


EXX .1445E-03 -.6152E-04

EYY .2164E-03 .2116E-03

EZZ -.2134E-03 -.9447E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .8056E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00

91

Anex

o3



PE 1 .2164E-03 .2116E-03

PE 2 .1445E-03 -.6152E-04

PE 3 -.2134E-03 -.9447E-04


PSE1 .4298E-03 .3061E-03

PSE2 .7185E-04 .2731E-03

PSE3 .3579E-03 .3295E-04

SISTEMA ELÁSTICO 9


1 100000. .350 5.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 4.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

92


Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y= .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -30.83 -8.65

SYY -36.57 -26.78

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1906E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -30.83 -8.65

PS 3 -36.57 -26.78


PSS1 .1547E+02 .1334E+02

PSS2 .1260E+02 .4271E+01

PSS3 .2871E+01 .9068E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1248E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6233E-01 .6309E-01


EXX -.1606E-03 .7635E-05

EYY -.2381E-03 -.2372E-03

EZZ .1796E-03 .1230E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .5147E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1796E-03 .1230E-03

PE 2 -.1606E-03 .7635E-05

PE 3 -.2381E-03 -.2372E-03


PSE1 .4177E-03 .3602E-03

PSE2 .3402E-03 .1153E-03

PSE3 .7752E-04 .2448E-03

93

Anex

o3


Z = 4.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 22.63 1.34

SYY 27.83 20.28

SZZ -2.65 -1.95


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2683E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 27.83 20.28

PS 2 22.63 1.34

PS 3 -2.65 -1.95


PSS1 .1524E+02 .1111E+02

PSS2 .2600E+01 .9471E+01

PSS3 .1264E+02 .1642E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.8105E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6227E-01 .6316E-01


EXX .1381E-03 -.5079E-04

EYY .2084E-03 .2049E-03

EZZ -.2030E-03 -.9513E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .7245E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .2084E-03 .2049E-03

PE 2 .1382E-03 -.5079E-04

PE 3 -.2031E-03 -.9513E-04


PSE1 .4114E-03 .3001E-03

PSE2 .7020E-04 .2557E-03

PSE3 .3412E-03 .4434E-04

94


SISTEMA ELÁSTICO 10


1 110000. .350 5.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 4.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -32.16 -9.74

SYY -38.27 -28.48

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2188E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

95

Anex

o3


TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -32.16 -9.74

PS 3 -38.27 -28.48


PSS1 .1632E+02 .1419E+02

PSS2 .1327E+02 .4819E+01

PSS3 .3055E+01 .9371E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1218E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6177E-01 .6265E-01


EXX -.1527E-03 .2400E-05

EYY -.2277E-03 -.2276E-03

EZZ .1729E-03 .1207E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .5370E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1729E-03 .1207E-03

PE 2 -.1527E-03 .2400E-05

PE 3 -.2277E-03 -.2276E-03


PSE1 .4006E-03 .3483E-03

PSE2 .3256E-03 .1183E-03

PSE3 .7498E-04 .2300E-03

Z = 4.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 24.05 2.44

SYY 29.64 22.04

SZZ -2.55 -1.92


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2676E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

96


TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 29.64 22.04

PS 2 24.05 2.44

PS 3 -2.56 -1.92


PSS1 .1610E+02 .1198E+02

PSS2 .2792E+01 .9800E+01

PSS3 .1330E+02 .2180E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.8200E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6172E-01 .6272E-01


EXX .1324E-03 -.4183E-04

EYY .2010E-03 .1987E-03

EZZ -.1940E-03 -.9535E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .6568E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .2010E-03 .1987E-03

PE 2 .1325E-03 -.4183E-04

PE 3 -.1941E-03 -.9535E-04


PSE1 .3951E-03 .2941E-03

PSE2 .6854E-04 .2405E-03

PSE3 .3265E-03 .5352E-04



1 120000. .350 5.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000


97

Anex

o3







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 4.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -33.42 -10.81

SYY -39.87 -30.11

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2470E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -33.42 -10.81

PS 3 -39.87 -30.11


PSS1 .1712E+02 .1500E+02

PSS2 .1390E+02 .5355E+01

PSS3 .3227E+01 .9646E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1190E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6126E-01 .6225E-01

98



EXX -.1458E-03 -.2005E-05

EYY -.2184E-03 -.2190E-03

EZZ .1669E-03 .1185E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .5559E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1669E-03 .1185E-03

PE 2 -.1458E-03 -.2005E-05

PE 3 -.2184E-03 -.2190E-03


PSE1 .3853E-03 .3375E-03

PSE2 .3126E-03 .1205E-03

PSE3 .7262E-04 .2170E-03

Z = 4.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 25.39 3.53

SYY 31.34 23.72

SZZ -2.47 -1.90


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2664E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 31.34 23.72

PS 2 25.39 3.53

PS 3 -2.48 -1.90


PSS1 .1691E+02 .1281E+02

PSS2 .2973E+01 .1010E+02

PSS3 .1393E+02 .2710E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.8262E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .6121E-01 .6231E-01

99

Anex

o3



EXX .1274E-03 -.3428E-04

EYY .1943E-03 .1929E-03

EZZ -.1861E-03 -.9526E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .5994E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1943E-03 .1929E-03

PE 2 .1274E-03 -.3428E-04

PE 3 -.1861E-03 -.9526E-04


PSE1 .3804E-03 .2882E-03

PSE2 .6690E-04 .2272E-03

PSE3 .3135E-03 .6098E-04

3.2 Espessura do revestimentoasfáltico de 10 cm

SISTEMA ELÁSTICO DE CAMADAS DE UMA A DEZ CARGAS NORMAIS

CIRCULARES UNIFORMES ID NTICAS

SISTEMA ELÁSTICO 1


1 20000. .350 10.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000






100



1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 9.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -10.51 -3.28

SYY -12.08 -7.79

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1018E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -10.51 -3.28

PS 3 -12.08 -7.79


PSS1 .3226E+01 .3845E+01

PSS2 .2443E+01 .1589E+01

PSS3 .7826E+00 .2256E+01

DESLOCAMENTOS

UX .2085E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .5935E-01 .5874E-01


EXX -.2158E-03 -.2588E-04

EYY -.3215E-03 -.3305E-03

EZZ .1140E-03 .1886E-03

101

Anex

o3



EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .1375E-06 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1140E-03 .1886E-03

PE 2 -.2158E-03 -.2588E-04

PE 3 -.3215E-03 -.3305E-03


PSE1 .4355E-03 .5191E-03

PSE2 .3299E-03 .2145E-03

PSE3 .1057E-03 .3046E-03

Z = 9.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 5.09 .56

SYY 6.52 5.07

SZZ -2.28 -1.70


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2744E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 6.52 5.07

PS 2 5.10 .56

PS 3 -2.29 -1.70


PSS1 .4406E+01 .3384E+01

PSS2 .7113E+00 .2252E+01

PSS3 .3695E+01 .1132E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.1187E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 . 0000E+00

UZ .5814E-01 .5890E-01


EXX .1802E-03 -.3073E-04

EYY .2769E-03 .2733E-03

EZZ -.3172E-03 -.1836E-03

102



EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .3704E-04 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .2769E-03 .2733E-03

PE 2 .1809E-03 -.3073E-04

PE 3 -.3179E-03 -.1836E-03


PSE1 .5948E-03 .4569E-03

PSE2 .9603E-04 .3040E-03

PSE3 .4988E-03 .1529E-03

SISTEMA ELÁSTICO 2


1 30000. .350 10.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 9.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

103

Anex

o3


Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -12.26 -4.89

SYY -14.26 -10.03

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1415E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -12.26 -4.89

PS 3 -14.26 -10.03


PSS1 .4314E+01 .4963E+01

PSS2 .3317E+01 .2394E+01

PSS3 .9970E+00 .2570E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1836E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .5635E-01 .5647E-01


EXX -.1768E-03 -.4482E-04

EYY -.2665E-03 -.2761E-03

EZZ .1218E-03 .1706E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .1273E-06 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1218E-03 .1706E-03

PE 2 -.1768E-03 -.4482E-04

PE 3 -.2665E-03 -.2761E-03

DEFORMAÇÕES ESPECÍFICASPRINCIPAIS DE CISALHAMENTO

PSE1 .3883E-03 .4467E-03

PSE2 .2986E-03 .2154E-03

PSE3 .8973E-04 .2313E-03

104


Z = 9.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 7.12 2.17

SYY 9.03 7.46

SZZ -1.95 -1.56


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2649E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 9.03 7.46

PS 2 7.13 2.17

PS 3 -1.96 -1.56


PSS1 .5492E+01 .4512E+01

PSS2 .9470E+00 .2643E+01

PSS3 .4544E+01 .1868E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.1231E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .5558E-01 .5659E-01


EXX .1549E-03 .3668E-05

EYY .2405E-03 .2416E-03

EZZ -.2534E-03 -.1645E-03

DEFORMAÇÕES ESPECÍFICASDE CISALHAMENTO

EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .2384E-04 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .2405E-03 .2416E-03

PE 2 .1553E-03 .3668E-05

PE 3 -.2537E-03 -.1645E-03


PSE1 .4942E-03 .4061E-03

PSE2 .8523E-04 .2379E-03

PSE3 .4090E-03 .1682E-03

105

Anex

o3


SISTEMA ELÁSTICO 3CAMADA MÓDULO DE ELASTIC. COEF. DE POISSON ESPESSURA

(kgf/cm2) (cm)

1 40000. .350 10.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 9.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -13.66 -6.28

SYY -15.98 -11.84

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1755E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -13.66 -6.28

PS 3 -15.98 -11.84

106



PSS1 .5177E+01 .5868E+01

PSS2 .4018E+01 .3087E+01

PSS3 .1159E+01 .2781E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1664E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .5429E-01 .5474E-01


EXX -.1525E-03 -.5244E-04

EYY -.2307E-03 -.2402E-03

EZZ .1187E-03 .1559E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .1185E-06 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1187E-03 .1559E-03

PE 2 -.1525E-03 -.5244E-04

PE 3 -.2307E-03 -.2402E-03


PSE1 .3495E-03 .3961E-03

PSE2 .2712E-03 .2084E-03

PSE3 .7822E-04 .1877E-03

Z = 9.99 CAMADA Nº 1X= .00 14.40

Y= .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 8.75 3.63

SYY 11.01 9.44

SZZ -1.73 -1.45


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2519E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 11.01 9.44

PS 2 8.76 3.63

PS 3 -1.73 -1.45

107

Anex

o3



PSS1 .6371E+01 .5442E+01

PSS2 .1126E+01 .2905E+01

PSS3 .5245E+01 .2536E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.1216E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .5373E-01 .5483E-01


EXX .1375E-03 .2074E-04

EYY .2138E-03 .2169E-03

EZZ -.2161E-03 -.1505E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .1700E-04 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .2138E-03 .2169E-03

PE 2 .1377E-03 .2074E-04

PE 3 -.2163E-03 -.1505E-03


PSE1 .4301E-03 .3673E-03

PSE2 .7603E-04 .1961E-03

PSE3 .3540E-03 .1712E-03

SISTEMA ELÁSTICO 4


1 50000. .350 10.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000






108



1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 9.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA N° 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -14.85 -7.50

SYY -17.43 -13.37

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2049E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -14.85 -7.50

PS 3 -17.43 -13.37


PSS1 .5899E+01 .6633E+01

PSS2 .4612E+01 .3696E+01

PSS3 .1287E+01 .2937E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1533E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .5272E-01 .5333E-01


EXX -.1357E-03 -.5561E-04

EYY -.2052E-03 -.2142E-03

EZZ .1134E-03 .1440E-03

109

Anex

o3



EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .1106E-06 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1134E-03 .1440E-03

PE 2 -.1357E-03 -.5561E-04

PE 3 -.2052E-03 -.2142E-03


PSE1 .3185E-03 .3582E-03

PSE2 .2490E-03 .1996E-03

PSE3 .6949E-04 .1586E-03

Z = 9.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 10.12 4.93

SYY 12.66 11.12

SZZ -1.57 -1.35


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2389E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 12.66 11.12

PS 2 10.12 4.93

PS 3 -1.57 -1.35


PSS1 .7115E+01 .6235E+01

PSS2 .1269E+01 .3096E+01

PSS3 .5846E+01 .3138E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.1183E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .5228E-01 .5341E-01


EXX .1247E-03 .3015E-04

EYY .1933E-03 .1973E-03

EZZ -.1907E-03 -.1393E-03

110



EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .1290E-04 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1933E-03 .1973E-03

PE 2 .1248E-03 .3015E-04

PE 3 -.1909E-03 -.1393E-03


PSE1 .3842E-03 .3367E-03

PSE2 .6853E-04 .1672E-03

PSE3 .3157E-03 .1695E-03

SISTEMA ELÁSTICO 5


1 60000. .350 10.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 9.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

111

Anex

o3


Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -15.89 -8.58

SYY -18.67 -14.70

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2302E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -15.89 -8.58

PS 3 -18.67 -14.70


PSS1 .6522E+01 .7296E+01

PSS2 .5130E+01 .4239E+01

PSS3 .1392E+01 .3057E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1428E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .5144E-01 .5213E-01


EXX -.1231E-03 -.5671E-04

EYY -.1857E-03 -.1943E-03

EZZ .1078E-03 .1341E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .1036E-06 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1078E-03 .1341E-03

PE 2 -.1231E-03 -.5671E-04

PE 3 -.1857E-03 -.1943E-03


PSE1 .2935E-03 .3283E-03

PSE2 .2309E-03 .1908E-03

PSE3 .6263E-04 .1375E-03

112


Z = 9.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 11.30 6.10

SYY 14.08 12.58

SZZ -1.44 -1.27


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2267E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 14.08 12.58

PS 2 11.31 6.10

PS 3 -1.44 -1.27


PSS1 .7761E+01 .6926E+01

PSS2 .1386E+01 .3243E+01

PSS3 .6375E+01 .3684E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.1144E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .5107E-01 .5220E-01


EXX .1146E-03 .3563E-04

EYY .1771E-03 .1815E-03

EZZ -.1720E-03 -.1301E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .1020E-04 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1771E-03 .1815E-03

PE 2 .1147E-03 .3563E-04

PE 3 -.1721E-03 -.1301E-03


PSE1 .349 2E-03 .3117E-03

PSE2 .6237E-04 .1459E-03

PSE3 .2869E-03 .1658E-03

113

Anex

o3


SISTEMA ELÁSTICO 6


1 70000. .350 10.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 9.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -16.81 -9.56

SYY -19.77 -15.87

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2526E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

114


TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -16.81 -9.56

PS 3 -19.77 -15.87


PSS1 .7072E+01 .7883E+01

PSS2 .5592E+01 .4730E+01

PSS3 .1480E+01 .3153E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1342E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .5035E-01 .5110E-01

DEFICIÊNCIAS ESPECÍFICAS NORMAIS

EXX -.1132E-03 -.5676E-04

EYY -.1703E-03 -.1784E-03

EZZ .1025E-03 .1257E-03

DEFICIÊNCIAS ESPECÍFICAS DE CISALHAMENTO

EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .9742E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00

DEFICIÊNCIAS ESPECÍFICAS PRINCIPAIS

PE 1 .1025E-03 .1257E-03

PE 2 -.1132E-03 -.5676E-04

PE 3 -.1703E-03 -.1784E-03

DEFICIÊNCIAS ESPECÍFICAS PRINCIPAIS DE CISALHAMENTO

PSE1 .2728E-03 .3040E-03

PSE2 .2157E-03 .1824E-03

PSE3 .5708E-04 .1216E-03

Z = 9.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 12.35 7.16

SYY 15.33 13.88

SZZ -1.34 -1.20


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2157E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

115

Anex

o3


TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 15.33 13.88

PS 2 12.36 7.16

PS 3 -1.34 -1.20


PSS1 .8334E+01 .7540E+01

PSS2 .1484E+01 .3359E+01

PSS3 .6850E+01 .4181E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.1104E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .5004E-01 .5115E-01


EXX .1065E-03 .3890E-04

EYY .1639E-03 .1685E-03

EZZ -.1575E-03 -.1224E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .8318E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1639E-03 .1685E-03

PE 2 .1066E-03 .3890E-04

PE 3 -.1576E-03 -.1224E-03


PSE1 .3214E-03 .2908E-03

PSE2 .5724E-04 .1296E-03

PSE3 .2642E-03 .1613E-03

SISTEMA ELÁSTICO 7


1 80000. .350 10.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000


116







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 9.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -17.65 -10.46

SYY -20.76 -16.92

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2721E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -17.65 -10.46

PS 3 -20.76 -16.92


PSS1 .7565E+01 .8410E+01

PSS2 .6010E+01 .5177E+01

PSS3 .1555E+01 .3232E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1268E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4941E-01 .5018E-01

117

Anex

o3



EXX -.1052E-03 -.5624E-04

EYY -.1576E-03 -.1653E-03

EZZ .9769E-04 .1185E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .9184E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .9769E-04 .1185E-03

PE 2 -.1052E-03 -.5624E-04

PE 3 -.1576E-03 -.1653E-03


PSE1 .2553E-03 .2838E-03

PSE2 .2029E-03 .1747E-03

PSE3 .5248E-04 .1091E-03

Z = 9.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 13.30 8.13

SYY 16.44 15.05

SZZ -1.26 -1.14


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2056E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 16.44 15.05

PS 2 13.31 8.13

PS 3 -1.26 -1.14


PSS1 .8849E+01 .8093E+01

PSS2 .1568E+01 .3455E+01

PSS3 .7282E+01 .4637E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.1066E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4915E-01 .5022E-01

118


DEFORMAÇÕES ESPECÍIFICAS NORMAIS

EXX .9984E-04 .4085E-04

EYY .1528E-03 .1575E-03

EZZ -.1458E-03 -.1157E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .6939E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1528E-03 .1575E-03

PE 2 .9989E-04 .4085E-04

PE 3 -.1459E-03 -.1157E-03


PSE1 .2987E-03 .2731E-03

PSE2 .5291E-04 .1166E-03

PSE3 .2458E-03 .1565E-03

SISTEMA ELÁSTICO 8


1 90000. .350 10.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000

119

Anex

o3



PROF. (s) – (cm)

Z = .01 9.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -18.41 -11.28

SYY -21.65 -17.88

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2896E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -18.41 -11.28

PS 3 -21.65 -17.88


PSS1 .8013E+01 .8888E+01

PSS2 .6393E+01 .5589E+01

PSS3 .1620E+01 .3299E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1205E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4858E-01 .4935E-01


EXX -.9850E-04 -.5542E-04

EYY -.1471E-03 -.1544E-03

EZZ .9329E-04 .1123E-03

DEFORMAÇÕESESPECÍFICASDE CISALHAMENTO

EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .8688E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00

120



PE 1 .9329E-04 .1123E-03

PE 2 -.9850E-04 -.5542E-04

PE 3 -.1471E-03 -.1544E-03


PSE1 .2404E-03 .2666E-03

PSE2 .1918E-03 .1677E-03

PSE3 .4861E-04 .9896E-04

Z = 9.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 14.17 9.03

SYY 17.45 16.10

SZZ -1.18 -1.09


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1965E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 17.45 16.10

PS 2 14.17 9.03

PS 3 -1.19 -1.09


PSS1 .9318E+01 .8595E+01

PSS2 .1640E+01 .3536E+01

PSS3 .7678E+01 .5059E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.1029E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4834E-01 .4939E-01


EXX .9414E-04 .4196E-04

EYY .1434E-03 .1480E-03

EZZ -.1361E-03 -.1098E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .5896E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00

121

Anex

o3



PE 1 .1434E-03 .1480E-03

PE 2 .9418E-04 .4196E-04

PE 3 -.1361E-03 -.1098E-03


PSE1 .2795E-03 .2579E-03

PSE2 .4921E-04 .1061E-03

PSE3 .2303E-03 .1518E-03

SISTEMA ELÁSTICO 9


1 100000. .350 10.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 9.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

122


Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -19.12 -12.05

SYY -22.48 -18.76

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .3055E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -19.12 -12.05

PS 3 -22.48 -18.76


PSS1 .8424E+01 .9327E+01

PSS2 .6746E+01 .5971E+01

PSS3 .1678E+01 .3356E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1149E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4784E-01 .4860E-01


EXX -.9284E-04 -.5444E-04

EYY -.1381E-03 -.1450E-03

EZZ .8931E-04 .1068E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .8247E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .8931E-04 .1068E-03

PE 2 -.9284E-04 -.5444E-04

PE 3 -.1381E-03 -.1450E-03


PSE1 .2274E-03 .2518E-03

PSE2 .1822E-03 .1612E-03

PSE3 .4529E-04 .9061E-04

123

Anex

o3


Z = 9.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 14.96 9.86

SYY 18.37 17.07

SZZ -1.12 -1.04


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1883E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 18.37 17.07

PS 2 14.96 9.86

PS 3 -1.13 -1.04


PSS1 .9748E+01 .9056E+01

PSS2 .1704E+01 .3604E+01

PSS3 .8044E+01 .5452E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.9949E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4762E-01 .4864E-01


EXX .8923E-04 .4252E-04

EYY .1353E-03 .1398E-03

EZZ -.1279E-03 -.1047E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .5085E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1353E-03 .1398E-03

PE 2 .8926E-04 .4252E-04

PE 3 -.1279E-03 -.1047E-03


PSE1 .2632E-03 .2445E-03

PSE2 .4602E-04 .9732E-04

PSE3 .2172E-03 .1472E-03

124




1 110000. .350 10.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 9.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -19.78 -12.76

SYY -23.23 -19.57

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .3197E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

125

Anex

o3


TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -19.78 -12.76

PS 3 -23.23 -19.57


PSS1 .8803E+01 .9731E+01

PSS2 .7075E+01 .6326E+01

PSS3 .1729E+01 .3406E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1100E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4716E-01 .4792E-01


EXX -.8796E-04 -.5337E-04

EYY -.1304E-03 -.1370E-03

EZZ .8569E-04 .1019E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .7848E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .8569E-04 .1019E-03

PE 2 -.8796E-04 -.5337E-04

PE 3 -.1304E-03 -.1370E-03


PSE1 .2161E-03 .2389E-03

PSE2 .1737E-03 .1553E-03

PSE3 .4243E-04 .8359E-04

Z = 9.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 15.70 10.64

SYY 19.22 17.97

SZZ -1.07 -1.00


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1809E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

126


TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 19.22 17.97

PS 2 15.70 10.64

PS 3 -1.07 -1.00


PSS1 .1015E+02 .9482E+01

PSS2 .1761E+01 .3664E+01

PSS3 .8385E+01 .5818E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.9630E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4697E-01 .4795E-01


EXX .8494E-04 .4273E-04

EYY .1282E-03 .1327E-03

EZZ -.1208E-03 -.1001E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .4439E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1282E-03 .1327E-03

PE 2 .8496E-04 .4273E-04

PE 3 -.1208E-03 -.1001E-03


PSE1 .2490E-03 .2327E-03

PSE2 .4323E-04 .8993E-04

PSE3 .2058E-03 .1428E-03



1 120000. .350 10.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000


127

Anex

o3







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 9.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -20.39 -13.42

SYY -23.94 -20.32

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .3327E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -20.39 -13.42

PS 3 -23.94 -20.32


PSS1 .9156E+01 .1011E+02

PSS2 .7382E+01 .6659E+01

PSS3 .1774E+01 .3449E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1055E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4654E-01 .4728E-01

128



EXX -.8369E-04 -.5228E-04

EYY -.1236E-03 -.1299E-03

EZZ .8240E-04 .9754E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .7485E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .8240E-04 .9754E-04

PE 2 -.8369E-04 -.5228E-04

PE 3 -.1236E-03 -.1299E-03


PSE1 .2060E-03 .2274E-03

PSE2 .1661E-03 .1498E-03

PSE3 .3992E-04 .7760E-04

Z = 9.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 16.38 11.37

SYY 20.01 18.80

SZZ -1.02 -.96


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1740E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 20.01 18.80

PS 2 16.38 11.37

PS 3 -1.02 -.96


PSS1 .1052E+02 .9878E+01

PSS2 .1812E+01 .3716E+01

PSS3 .8704E+01 .6162E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.9331E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4636E-01 .4731E-01

129

Anex

o3



EXX .8114E-04 .4268E-04

EYY .1219E-03 .1263E-03

EZZ -.1147E-03 -.9597E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .3916E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1219E-03 .1263E-03

PE 2 .8116E-04 .4268E-04

PE 3 -.1147E-03 -.9597E-04


PSE1 .2366E-03 .2223E-03

PSE2 .4077E-04 .8360E-04

PSE3 .1958E-03 .1387E-03

3.3 Espessura do revestimentoasfáltico de 15 cm

SISTEMA ELÁSTICO DE CAMADAS DE UMA A DEZ CARGAS NORMAIS

CIRCULARES UNIFORMES IDÊ NTICAS

SISTEMA ELÁSTICO 1


1 20000. .350 15.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000


130







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 14.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -8.59 -3.08

SYY -9.67 -6.04

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1083E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -8.59 -3.08

PS 3 -9.67 -6.04


PSS1 .2022E+01 .2968E+01

PSS2 .1479E+01 .1489E+01

PSS3 .5428E+00 .1478E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1858E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .5120E-01 .5039E-01

131

Anex

o3



EXX -.1616E-03 -.4663E-04

EYY -.2348E-03 -.2462E-03

EZZ .3811E-04 .1544E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .1462E-06 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .3811E-04 .1544E-03

PE 2 -.1616E-03 -.4663E-04

PE 3 -.2348E-03 -.2462E-03


PSE1 .2729E-03 .4006E-03

PSE2 .1997E-03 .2011E-03

PSE3 .7328E-04 .1996E-03

Z = 14.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 3.99 2.29

SYY 5.12 4.71

SZZ -1.39 -1.23


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2362E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 5.12 4.71

PS 2 4.00 2.29

PS 3 -1.40 -1.23

TENSÃO PRINCIPAL DE CISALHAMENTO.

PSS1 .3263E+01 .2972E+01

PSS2 .5619E+00 .1214E+01

PSS3 .2701E+01 .1758E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.1375E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4928E-01 .5026E-01

132



EXX .1342E-03 .5335E-04

EYY .2107E-03 .2172E-03

EZZ -.2291E-03 -.1840E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .3188E-04 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .2107E-03 .2172E-03

PE 2 .1349E-03 .5335E-04

PE 3 -.2298E-03 -.1840E-03

DEFORMAÇÕES ESPECÍFICAS PRINCIPAIS DE CISALHAMENTO.

PSE1 .4405E-03 .4012E-03

PSE2 .7585E-04 .1639E-03

PSE3 .3647E-03 .2373E-03

SISTEMA ELÁSTICO 2


1 30000. .350 15.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000

133

Anex

o3



PROF. (s) – (cm)

Z = .01 14.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -9.71 -4.29

SYY -11.00 -7.46

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1343E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -9.71 -4.29

PS 3 -11.00 -7.46


PSS1 .2688E+01 .3680E+01

PSS2 .2042E+01 .2094E+01

PSS3 .6456E+00 .1586E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1577E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4783E-01 .4757E-01


EXX -.1297E-03 -.5475E-04

EYY -.1878E-03 -.1975E-03

EZZ .5409E-04 .1337E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .1209E-06 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00

134



PE 1 .5409E-04 .1337E-03

PE 2 -.1297E-03 -.5475E-04

PE 3 -.1878E-03 -.1975E-03


PSE1 .2419E-03 .3312E-03

PSE2 .1838E-03 .1884E-03

PSE3 .5810E-04 .1428E-03

Z = 14.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 5.39 3.65

SYY 6.77 6.39

SZZ -1.16 -1.05


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2075E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 6.77 6.39

PS 2 5.40 3.65

PS 3 -1.16 -1.05


PSS1 .3967E+01 .3722E+01

PSS2 .6858E+00 .1373E+01

PSS3 .3281E+01 .2350E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.1276E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4659E-01 .4750E-01


EXX .1143E-03 .5925E-04

EYY .1763E-03 .1828E-03

EZZ -.1804E-03 -.1522E-03

DEFORMAÇÕES ESPECÍFICVAS DE CISALHAMENTO

EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .1868E-04 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00

135

Anex

o3



PE 1 .1763E-03 .1828E-03

PE 2 .1146E-03 .5925E-04

PE 3 -.1807E-03 -.1522E-03


PSE1 .3570E-03 .3350E-03

PSE2 .6173E-04 .1235E-03

PSE3 .2953E-03 .2115E-03

SISTEMA ELÁSTICO 3


1 40000. .350 15.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 14.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

136


Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -10.60 -5.25

SYY -12.03 -8.56

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1535E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -10.60 -5.25

PS 3 -12.03 -8.56


PSS1 .3202E+01 .4230E+01

PSS2 .2486E+01 .2574E+01

PSS3 .7161E+00 .1656E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1387E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4557E-01 .4553E-01


EXX -.1105E-03 -.5547E-04

EYY -.1588E-03 -.1672E-03

EZZ .5734E-04 .1183E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .1036E-06 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .5734E-04 .1183E-03

PE 2 -.1105E-03 -.5547E-04

PE 3 -.1588E-03 -.1672E-03


PSE1 .2161E-03 .2855E-03

PSE2 .1678E-03 .1738E-03

PSE3 .4833E-04 .1118E-03

137

Anex

o3


Z = 14.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 6.48 4.74

SYY 8.03 7.68

SZZ -1.00 -.93


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1850E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 8.03 7.68

PS 2 6.48 4.74

PS 3 -1.01 -.93


PSS1 .4516E+01 .4308E+01

PSS2 .7709E+00 .1472E+01

PSS3 .3745E+01 .2836E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.1178E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4465E-01 .4548E-01


EXX .1005E-03 .5940E-04

EYY .1527E-03 .1588E-03

EZZ -.1520E-03 -.1320E-03

DEFORMAÇÕES ESPEÍFICAS DE CISALHAMENTO

EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .1249E-04 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1527E-03 .1588E-03

PE 2 .1007E-03 .5940E-04

PE 3 -.1521E-03 -.1320E-03


PSE1 .3048E-03 .2908E-03

PSE2 .5204E-04 .9937E-04

PSE3 .2528E-03 .1914E-03

138


SISTEMA ELÁSTICO 4


1 50000. .350 15.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 14.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -11.34 -6.05

SYY -12.87 -9.46

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1683E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

139

Anex

o3


TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -11.34 -6.05

PS 3 -12.87 -9.46


PSS1 .3623E+01 .4678E+01

PSS2 .2854E+01 .2974E+01

PSS3 .7682E+00 .1704E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1248E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4386E-01 .4393E-01


EXX -.9723E-04 -.5408E-04

EYY -.1387E-03 -.1461E-03

EZZ .5691E-04 .1065E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .9087E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .5691E-04 .1065E-03

PE 2 -.9723E-04 -.5408E-04

PE 3 -.1387E-03 -.1461E-03


PSE1 .1956E-03 .2526E-03

PSE2 .1541E-03 .1606E-03

PSE3 .4148E-04 .9204E-04

Z = 14.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 7.37 5.65

SYY 9.04 8.73

SZZ -.89 -.84


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1672E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

140


TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 9.04 8.73

PS 2 7.37 5.65

PS 3 -.90 -.84


PSS1 .4967E+01 .4788E+01

PSS2 .8336E+00 .1541E+01

PSS3 .4133E+01 .3247E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.1092E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4314E-01 .4389E-01


EXX .9033E-04 .5778E-04

EYY .1354E-03 .1410E-03

EZZ -.1327E-03 -.1175E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .9028E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1354E-03 .1410E-03

PE 2 .9042E-04 .5778E-04

PE 3 -.1328E-03 -.1175E-03


PSE1 .2682E-03 .2586E-03

PSE2 .4501E-04 .8323E-04

PSE3 .2232E-03 .1753E-03

SISTEMA ELÁSTICO 5


1 60000. .350 15.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000


141

Anex

o3







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 14.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -11.97 -6.74

SYY -13.59 -10.22

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1801E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -11.97 -6.74

PS 3 -13.59 -10.22


PSS1 .3979E+01 .5057E+01

PSS2 .3170E+01 .3316E+01

PSS3 .8087E+00 .1741E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1139E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4250E-01 .4261E-01

142



EXX -.8739E-04 -.5206E-04

EYY -.1238E-03 -.1304E-03

EZZ .5527E-04 .9717E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .8107E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .5527E-04 .9717E-04

PE 2 -.8739E-04 -.5206E-04

PE 3 -.1238E-03 -.1304E-03


PSE1 .1791E-03 .2276E-03

PSE2 .1427E-03 .1492E-03

PSE3 .3639E-04 .7834E-04

Z = 14.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 8.12 6.43

SYY 9.89 9.62

SZZ -.81 -.77


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1528E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 9.89 9.62

PS 2 8.12 6.43

PS 3 -.81 -.77


PSS1 .5349E+01 .5195E+01

PSS2 .8825E+00 .1593E+01

PSS3 .4467E+01 .3602E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.1018E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4189E-01 .4258E-01

143

Anex

o3



EXX .8237E-04 .5562E-04

EYY .1221E-03 .1273E-03

EZZ -.1185E-03 -.1065E-03


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .6876E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1221E-03 .1273E-03

PE 2 .8243E-04 .5562E-04

PE 3 -.1186E-03 -.1065E-03


PSE1 .2407E-03 .2338E-03

PSE2 .3971E-04 .7167E-04

PSE3 .2010E-03 .1621E-03

SISTEMA ELÁSTICO 6


1 70000. .350 15.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000

144



PROF. (s) – (cm)

Z = .01 14.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -12.52 -7.34

SYY -14.20 -10.87

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1900E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -12.52 -7.34

PS 3 -14.20 -10.87


PSS1 .4288E+01 .5385E+01

PSS2 .3447E+01 .3616E+01

PSS3 .8413E+00 .1769E+01

DESLOCAMENTOS

UX .1051E-02 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4135E-01 .4149E-01


EXX -.7972E-04 -.4990E-04

EYY -.1122E-03 -.1182E-03

EZZ .5323E-04 .8956E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .7328E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00

145

Anex

o3



PE 1 .5323E-04 .8956E-04

PE 2 -.7972E-04 -.4990E-04

PE 3 -.1122E-03 -.1182E-03


PSE1 .1654E-03 .2077E-03

PSE2 .1329E-03 .1395E-03

PSE3 .3245E-04 .6825E-04

Z = 14.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 8.77 7.12

SYY 10.62 10.38

SZZ -.74 -.71


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1409E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 10.62 10.38

PS 2 8.78 7.12

PS 3 -.74 -.71


PSS1 .5682E+01 .5547E+01

PSS2 .9215E+00 .1632E+01

PSS3 .4760E+01 .3915E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.9541E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4084E-01 .4146E-01


EXX .7596E-04 .5333E-04

EYY .1115E-03 .1163E-03

EZZ -.1076E-03 -.9768E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .5435E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00

146



PE 1 .1115E-03 .1163E-03

PE 2 .7600E-04 .5333E-04

PE 3 -.1076E-03 -.9768E-04


PSE1 .2192E-03 .2140E-03

PSE2 .3554E-04 .6296E-04

PSE3 .1836E-03 .1510E-03

SISTEMA ELÁSTICO 7


1 80000. .350 15.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 14.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

147

Anex

o3


Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -13.01 -7.87

SYY -14.75 -11.45

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1982E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -13.01 -7.87

PS 3 -14.75 -11.45


PSS1 .4561E+01 .5675E+01

PSS2 .3693E+01 .3882E+01

PSS3 .8683E+00 .1793E+01

DESLOCAMENTOS

UX .9782E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .4037E-01 .4051E-01


EXX -.7352E-04 -.4779E-04

EYY -.1028E-03 -.1083E-03

EZZ .5112E-04 .8323E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .6690E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00

DEFORAMÇAÕES ESPECÍFICAS PRINCIPAIS

PE 1 .5112E-04 .8323E-04

PE 2 -.7352E-04 -.4779E-04

PE 3 -.1028E-03 -.1083E-03


PSE1 .1539E-03 .1915E-03

PSE2 .1246E-03 .1310E-03

PSE3 .2931E-04 .6050E-04

148


Z = 14.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 9.35 7.72

SYY 11.26 11.05

SZZ -.69 -.66


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1309E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 11.26 11.05

PS 2 9.35 7.72

PS 3 -.69 -.66


PSS1 .5975E+01 .5859E+01

PSS2 .9536E+00 .1664E+01

PSS3 .5022E+01 .4194E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.8989E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .3992E-01 .4049E-01


EXX .7065E-04 .5111E-04

EYY .1029E-03 .1073E-03

EZZ -.9878E-04 -.9045E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .4417E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .1029E-03 .1073E-03

PE 2 .7067E-04 .5111E-04

PE 3 -.9881E-04 -.9045E-04


PSE1 .2017E-03 .1977E-03

PSE2 .3218E-04 .5617E-04

PSE3 .1695E-03 .1416E-03

149

Anex

o3


SISTEMA ELÁSTICO 8


1 90000. .350 15.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 14.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -13.46 -8.35

SYY -15.24 -11.97

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2053E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

150


TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -13.46 -8.35

PS 3 -15.24 -11.97


PSS1 .4806E+01 .5933E+01

PSS2 .3915E+01 .4122E+01

PSS3 .8910E+00 .1812E+01

DESLOCAMENTOS

UX .9168E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .3951E-01 .3965E-01


EXX -.6838E-04 -.4579E-04

EYY -.9511E-04 -.1001E-03

EZZ .4907E-04 .7786E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .6158E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .4907E-04 .7786E-04

PE 2 -.6838E-04 -.4579E-04

PE 3 -.9511E-04 -.1001E-03


PSE1 .1442E-03 .1780E-03

PSE2 .1174E-03 .1236E-03

PSE3 .2673E-04 .5435E-04

Z = 14.99 CAMADA Nº 1X= .00 14.40

Y= .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 9.87 8.27

SYY 11.83 11.65

SZZ -.64 -.62


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1223E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

151

Anex

o3


TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 11.83 11.65

PS 2 9.87 8.27

PS 3 -.64 -.62


PSS1 .6238E+01 .6137E+01

PSS2 .9807E+00 .1690E+01

PSS3 .5258E+01 .4446E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.8505E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .3911E-01 .3964E-01


EXX .6615E-04 .4900E-04

EYY .9559E-04 .9971E-04

EZZ -.9154E-04 -.8439E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .3670E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .9559E-04 .9971E-04

PE 2 .6617E-04 .4900E-04

PE 3 -.9156E-04 -.8439E-04


PSE1 .1872E-03 .1841E-03

PSE2 .2942E-04 .5071E-04

PSE3 .1577E-03 .1334E-03

SISTEMA ELÁSTICO 9


1 100000. .350 15.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000


152







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 14.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA Nº 1X= .00 14.40

Y= .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -13.86 -8.78

SYY -15.68 -12.44

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2114E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -13.86 -8.78

PS 3 -15.68 -12.44


PSS1 .5027E+01 .6167E+01

PSS2 .4117E+01 .4339E+01

PSS3 .9105E+00 .1828E+01

DESLOCAMENTOS

UX .8639E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .3875E-01 .3889E-01

153

Anex

o3



EXX -.6403E-04 -.4393E-04

EYY -.8861E-04 -.9327E-04

EZZ .4712E-04 .7323E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .5709E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .4712E-04 .7323E-04

PE 2 -.6403E-04 -.4393E-04

PE 3 -.8861E-04 -.9327E-04


PSE1 .1357E-03 .1665E-03

PSE2 .1112E-03 .1172E-03

PSE3 .2458E-04 .4935E-04

Z = 14.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 10.34 8.76

SYY 12.35 12.19

SZZ -.60 -.59


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1150E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 12.35 12.19

PS 2 10.34 8.76

PS 3 -.61 -.59


PSS1 .6476E+01 .6388E+01

PSS2 .1004E+01 .1712E+01

PSS3 .5473E+01 .4676E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.8078E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .3839E-01 .3887E-01

154



EXX .6229E-04 .4703E-04

EYY .8940E-04 .9326E-04

EZZ -.8544E-04 -.7921E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .3104E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .8940E-04 .9326E-04

PE 2 .6230E-04 .4703E-04

PE 3 -.8546E-04 -.7921E-04


PSE1 .1749E-03 .1725E-03

PSE2 .2710E-04 .4623E-04

PSE3 .1478E-03 .1262E-03



1 110000. .350 15.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000

155

Anex

o3



PROF. (s) – (cm)

Z = .01 14.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

Z = .01 CAMADA N° 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -14.23 -9.18

SYY -16.09 -12.86

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2168E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -14.23 -9.18

PS 3 -16.09 -12.86


PSS1 .5229E+01 .6380E+01

PSS2 .4302E+01 .4538E+01

PSS3 .9275E+00 .1841E+01

DESLOCAMENTOS

UX .8179E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .3806E-01 .3819E-01


EXX -.6029E-04 -.4220E-04

EYY -.8305E-04 -.8740E-04

EZZ .4531E-04 .6919E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .5322E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00

156



PE 1 .4531E-04 .6919E-04

PE 2 -.6029E-04 -.4220E-04

PE 3 -.8305E-04 -.8740E-04


PSE1 .1284E-03 .1566E-03

PSE2 .1056E-03 .1114E-03

PSE3 .2276E-04 .4520E-04

Z = 14.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 10.77 9.21

SYY 12.82 12.68

SZZ -.57 -.56


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1085E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 12.82 12.68

PS 2 10.77 9.21

PS 3 -.57 -.56


PSS1 .6694E+01 .6617E+01

PSS2 .1024E+01 .1731E+01

PSS3 .5670E+01 .4886E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.7698E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .3774E-01 .3818E-01


EXX .5892E-04 .4521E-04

EYY .8406E-04 .8769E-04

EZZ -.8022E-04 -.7472E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .2663E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00

157

Anex

o3



PE 1 .8406E-04 .8769E-04

PE 2 .5893E-04 .4521E-04

PE 3 -.8024E-04 -.7472E-04


PSE1 .1643E-03 .1624E-03

PSE2 .2513E-04 .4249E-04

PSE3 .1392E-03 .1199E-03



1 120000. .350 15.000

2 3000. .400 18.000

3 1500. .400 18.000

4 1000. .400 30.000







1 .000 .000

2 28.800 .000


PROF. (s) – (cm)

Z = .01 14.99


X = .00 14.40

Y = .00 .00

158


Z = .01 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX -14.57 -9.55

SYY -16.46 -13.25

SZZ -5.63 -.10


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .2216E-02 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 -5.63 -.10

PS 2 -14.57 -9.55

PS 3 -16.46 -13.25


PSS1 .5415E+01 .6575E+01

PSS2 .4473E+01 .4722E+01

PSS3 .9423E+00 .1853E+01

DESLOCAMENTOS

UX .7774E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .3744E-01 .3756E-01


EXX -.5703E-04 -.4060E-04

EYY -.7823E-04 -.8230E-04

EZZ .4361E-04 .6564E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .4986E-07 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .4361E-04 .6564E-04

PE 2 -.5703E-04 -.4060E-04

PE 3 -.7823E-04 -.8230E-04


PSE1 .1218E-03 .1479E-03

PSE2 .1006E-03 .1062E-03

PSE3 .2120E-04 .4170E-04

159

Anex

o3


Z = 14.99 CAMADA Nº 1X = .00 14.40

Y = .00 .00

TENSÕES NORMAIS

SXX 11.16 9.63

SYY 13.24 13.12

SZZ -.54 -.53


SXY .0000E+00 .0000E+00

SXZ .1028E+00 .0000E+00

SYZ .0000E+00 .0000E+00

TENSÕES PRINCIPAIS

PS 1 13.24 13.12

PS 2 11.16 9.63

PS 3 -.54 -.53


PSS1 .6893E+01 .6827E+01

PSS2 .1041E+01 .1747E+01

PSS3 .5852E+01 .5080E+01

DESLOCAMENTOS

UX -.7358E-03 .0000E+00

UY .0000E+00 .0000E+00

UZ .3714E-01 .3755E-01


EXX .5595E-04 .4351E-04

EYY .7940E-04 .8282E-04

EZZ -.7569E-04 -.7078E-04


EXY .0000E+00 .0000E+00

EXZ .2313E-05 .0000E+00

EYZ .0000E+00 .0000E+00


PE 1 .7940E-04 .8282E-04

PE 2 .5596E-04 .4351E-04

PE 3 -.7570E-04 -.7078E-04


PSE1 .1551E-03 .1536E-03

PSE2 .2343E-04 .3931E-04

PSE3 .1317E-03 .1143E-03

CAP 30-45 e CAP 50-70Sua utilização em revestimentos asfálticos

Estudo Comparativofoi impresso em São Paulo/SP,pela Prol Editora Gráfica,para aAssociação Brasileira de Concessionárias de Rodovias - ABCR,

em setembro de 2008.

160



CA

P30

-45

eC

AP

50-7

0SU

AU

TILI

ZAÇ

ÃO

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SA

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LTIC

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CO

MPA

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TIV

O R E L ATÓ R I O T É C N I CO

Publicações da ABCR ■ Fatos e Mitos: A Verdade

sobre o Pedágio2002

■ Decisões e Pareceres Jurídicos sobre Pedágio2002

■ Avaliação de Cimentos Asfálticos de Petróleo para Emprego em Pavimentação: Relatório Técnico2004

■ Rodovias – Uso da Faixa de Domínio porConcessionárias de Serviços PúblicosDecisões e Pareceres Jurídicos2005

Obras cuja publicação foi apoiada pela ABCR

■ Segurança RodoviáriaAdriano Murgel Branco1999

■ O Excesso de Carga e de Pressão dos Pneus nas Rodovias / SínteseJoão Fortini Albano1999

■ Concessão de Rodovias no Rio Grande do Sul / SínteseLASTRAN/UFRGS1999

■ Avaliação do Equilíbrio Econômico-Financeiro dos Contratos de Concessão de RodoviasFIPE/USP2001

■ A Experiência Brasileira de Concessões de RodoviasFIPE/USP2003

Em Relatório Técnico anterior, publicado sob o título Avaliação de Cimentos Asfálticos de Petróleo para Emprego em Pavimentação,a IMPERPAV apresentou um estudo elaborado sob o patrocínio da ABCR cujo escopo era a análise dos diferentes tipos de asfaltofabricados no Brasil. Em decorrência dessa análise, foi feitaproposição de alterações da especificação brasileira de cimentoasfáltico de petróleo, assim como a indicação de medidas para aobtenção de melhores resultados na sua aplicação. Ressalte-senessas especificações a inclusão do ensaio do envelhecimento do ligante pelo RTFOT, a perda de massa para 0,5%, a variação do ponto de amolecimento, além da classificação dos CAPs pela penetração.

Já o presente Relatório Técnico, resultante de outra pesquisadesenvolvida pela IMPERPAV e igualmente patrocinada pelaABCR, tem como foco a identificação das características de um tipo de asfalto mais consistente, conjuntamente com a demonstração, por meio de testes em laboratório, da conveniência de sua utilização, sobretudo nas rodovias situadasem regiões consideradas quentes e com tráfego pesado, vale dizer, na maioria das rodovias brasileiras sob concessão.

Com base no Relatório Técnico contido neste livro, a ABCR encaminhou à Petrobras solicitação da produção do CAP 30-45 em refinarias produtoras de asfalto que atendam às concessionárias e construtoras de rodovias, já que, atualmente, a única refinaria produtora do CAP 30-45 é a de Duque de Caxias, no Estado do Rio de Janeiro.

cap 30-45 e cap 50-70 sua utilizaÇÃo em revestimentos

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