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DIMENCIONES EN PLANTA:L1: Nmero de letras del primer apellido, mximo 8 (en metros)L2: Nmero de letras del segundo apellido, mximo 8 (en metros)
L3: Nmero de letras del primer nombre, mximo 8 (en metros)
DIAFRAGMA HORIZONTAL: Losa Aligerada
USO: Segn primera letra del primer apellidoA-CH : VIVIENDA, PLANTA A
D-G : COLEGIO PLANTA BH-K : HOSPITAL PLANTA AL-N : HOTEL PLANTA B-Q : CENTRO PENITENCIARIO PLANTA AR-U : OFICINA PLANTA BV-Z : TIENDA COMERCIAL PLANTA A
TIPO DE SUELO FLEXIBLE.SE PIDE:1. Efectuar el predimencionamiento sencillo de vigas, columnas, losas y zapatas.2. Efectuar el metrado de cargas, calculando el peso puntual total para obtener
la capacidad portante.
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1. OBJETIVO GENERAL
Obtener la capacidad portante de un edificio aporticado considerando la interaccin sueloestructura
2. OBJETIVOS ESPECFICOS
a) Efectuar el predimensionamiento sencillo de vigas, columnas, losas y zapatas aisladas.
b) Efectuar el metrado de cargas, calculando el peso ssmico por piso de la edificacin.
c) Determinar la ubicacin del centro de masas, considerando la excentricidad accidental segnNorma E030-2010. opcional
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3. DATOS CONSIDERADOS
3.1.
L1: Nmero de letras del primer apellido , mximo 8 (en metros)L2: Nmero de letras del segundo apellido , mximo 8 (en metros)L3: Nmero de letras del primer nombre , mximo 8 (en metros)
Entonces:
Apellido Paterno : Luna => L1 = 4 m
Apellido Materno : Huayaney => L2 = 8 m
Primer Nombre : Carlos => L3 = 6 m
Se tiene una edificacin de concreto armado de 4 pisos, tipo aporticado con zapatasaisladas, tal como se muestra en la figura adjunta
GEOMETRA DE LA EDIFICACIN
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3.1. GEOMETRA DE LA EDIFICACIN
8 m 6 m 8 m
4.3 m
3.3 m
3.3 m
3.3 m
4 m
4 m
4 m
PLANTA TPICA "B" ELEVACIN TPICA
L1
L1
L1
L2 L2L3
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3.2. ESPECIFICACIN DE LOS MATERIALES
CONCRETO
f 'c = 210 kg/cm Resistencia del concreto (E.060 - 2010)
Ec = 217371 kg/cm Mdulo de Elasticidad Ec = 15000 f 'c = 0.20 Mdulo de PoissonGc = 90571.25 kg/cm Mdulo de Corte Gc = Ec
2 ( 1+ )
= 9.9 10- 6 C- 1 Coeficiente de Expansin trmica del concreto
ACERO
fy = 4200 kg/cm Esfuerzo de fluencia del acero (E.060 - 2010)
CONCRETO ARMADO
c = 2400 kg/m Peso especfico del concreto armado
MURO DE ALBAILERIA
m = 1800 kg/m Peso especfico de muros
VERIFICAR SEGN RNE
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3.3. DATOS DE LA EDIFICACIN
Ubicacin : Huaraz - Ancash Lugar de NacimientoDiafragma horizontal : Losa aligeradaUso : L - N : Hotel - Planta "B" Primera letra del primer apellido (Luna)Interac. Suelo-Estructura : Modelo D. D. BARKAN Primera letra del primer nombre (Carlos)
3.4. PARAMETROS DEL SUELO DE FUNDACINTipo de suelo : Rgido Primera letra del segundo apellido (Huayaney)
Clasificacin SUCS : SW-SC Arena arcillosa densa
PARAMETROS FSICOS, MECNICOS, QUMICOS E HIDRULICOSw = 10.5% Contenido de humedad natural = 1.89 g/cm Densidad Unitaria = 37 ngulo de friccin internac = 0.083 kg/cm Cohesin
qa = 6.89 kg/cm Capacidad portante ( Df = 1.00 m )
PARAMETROS DNAMICOS = 0.35 Mdulo de poissnEs = 7500 kg/cm Mdulo de Elasticidad del sueloGs = 2778 kg/cm Mdulo de corte del suelo
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3.5. PARAMETROS SSMICOS DE LA EDIFICACIN (E.030 - 2006)
ZONA 1
Tabla N 1
FACTORES DE ZONA
ZONA Z
3 0.4
2 0.31 0.15
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3.5. PARAMETROS SSMICOS
Tabla N 3CATEGORA DE LAS EDIFICACIONES
CATEGORA DESCRIPCIN FACTOR U
A
Edificaciones
Esenciales
Edificaciones esenciales cuya funcin no debera
interrumpirse inmediatamente despus que ocurra un
sismo, como hospitales, centrales de comunicacin,
cuarteles de bomberos y polica, subestaciones elctricas,
reservorios de agua. Centros educativos y edificaciones
que puedan servir de refugio despus de un desastre.
Tambin se incluyen edificaciones cuyo colapso puede
representar un riesgo adicional, como grandes hornos,
depsitos de materiales inflamables o txicos.
1.5
B
Edificaciones
Importantes
Edificaciones donde se renen gran cantidad de personas
como teatros, estadios, centros comerciales,
establecimientos penitenciarios, o que guardan
patrimonios valiosos como museos, bibliotecas y archivos
especiales. Tambin se considerarn depsitos de granos
y otros almacenes importantes para el abastecimiento.
1.3
C
Edificaciones
Comunes
Edificaciones comunes, cuya falla ocasionara prdidas de
cuanta intermedia como viviendas, oficinas, hoteles,
restaurantes, depsitos e instalaciones industriales cuya
falla no acarree peligro adicionales de incendio, fugas decontaminantes, etc.
1.0
D
Edificaciones
Menores
Edificaciones cuyas fallas causan prdidas de menor
cuanta y normalmente la probabilidad de causar vctimas
es baja, como cercos de menos de 1.50 m. de altura,
depsitos temporales, pequeas viviendas temporales y
construcciones similares.
(*)
(*) En estas edificaciones, a criterio del proyectista, se podr omitir el anlisis por fuerzas
ssmica, pero deber proveerse de la resistencia y rigidez adecuadas para acciones laterales.
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3.5. PARAMETROS SSMICOSTabla N 6
SISTEMAS ESTRUCTURALES
Sistema EstructuralCoeficiente de Reduccin R
Para estructuras regulares (*) (**)
Acero
Prticos dctiles con uniones
resistentes a momentos.
Otras estructuras de acero:
Arriostres Excntricos.
Arriostres en Cruz.
9.5
6.56.0
Concreto Armado
Prticos ( 1 ) 8
Dual ( 2 ) 7
De muros estructurales ( 3 ) 6
Muros de ductilidad limitada ( 4 ) 4
Albailera Armada o Confinada ( 5 ) 3
Madera (Por esfuerzo admisibles) 7
1.Por lo menos el 80% del cortante en la base acta sobre las columnas de los
prticos que cumplan los requisitos de la NTE E.060 Concreto Armado. En caso setengan muros estructurales, estos debern disearse para resistir una fraccin de la
accin ssmica total de acuerdo con su rigidez.
2.Las acciones ssmicas son resistidas por una combinacin de prticos y muros
estructurales. Los prticos debern ser diseados para tomar por lo menos 25% del
cortante en la base. Los muros estructurales sern diseados para las fuerzas
obtenidas del anlisis segn Artculo 16 (16.2)
3.Sistema en el que la resistencia ssmica est dada predominantemente por muros
estructurales sobre los que acta por lo menos el 80% del cortante en la base.
4.Edificacin de baja altura con alta densidad de muros de ductilidad limitada.
5.Para diseo por esfuerzos admisibles el valor de R ser 6
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3.5. PARAMETROS SSMICOS
17.2. Perodo Fundamental
a. El perodo fundamental para cada direccin se estimar con lasiguiente expresin:
Donde:
CT = 35 para edificios cuyos elementos resistentes
en la direccin considerada sean nicamente
prticos.
CT= 45 para edificios de concreto armado cuyos
elementos sismorresistentes sean prticos y las
cajas de ascensores y escaleras.
CT= 60 para estructuras de mampostera y para
todos los edificios de concreto armado cuyos
elementos sismorresistentes sean
fundamentalmente muros de corte.
NOTA: Para nuestro caso hn= 14.2 m
T
n
C
hT
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3.5. PARAMETROS SSMICOS DE LA EDIFICACIN (E.030 - 2006)
Segn las figuras y tablas de la Norma E.030 - 2006 - "DISEO SISMORRESISTENTE"
Z = 0.4 Factor de zona
U = 1.0 Factor de UsoS = 1.0 Factor de sueloTp = 0.4 s Periodo del sueloR = 8 Coeficiente de reduccinCT = 35 Parametro para determinar el perodo fundamental
Tabla N 2PARMETROS DEL SUELO
TIPO DESCRIPCIN Tp(s) S
S1 Roca o suelos muy rgidos 0.4 1.0
S2 Suelos intermedios 0.6 1.2
S3 Suelos flexibles o con estratos de gran espesor 0.9 1.4
S4 Condiciones excepcionales (*) (*)
(*) Los valores de Tpy S para este caso sern establecidos por el especialista,
pero en ningn caso sern menores que los especificados para el perfil tipo S3.
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3.6. SOFTWARES EMPLEADOS
Se emplearon los siguientes programas
- Microsoft Office Excel 2003
- Microsoft Office Power point 2003- ETABS versin 9.7.2- SAFE versin 8.0.4
3.7. REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES
Norma de Estructuras
- E.020 - CARGAS- E.030 - DISEO SISMORRESISTENTE- E.050 - SUELOS Y CIMENTACIONES- E.060 - CONCRETO ARMADO- E.070 - ALBAILERA
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4. PREDIMENSIONAMIENTO
4.1.
h = L
25
Donde:h : Peralte de la losa aligeradaL : Luz ms corta de techado (L 7.5 m)
ESPESORES DE LOSA ALIGERADA
Rend. m8.338.338.338.33
15 30 3020 30 3025 30 30
8.002530
PREDIMENSIONAMIENTO DE LOSA ALIGERADA EN UNA DIRECCINPara no verificar deflexiones y evitar problemas estructurales relacionados a lasexcesivas deflexiones, el predimensionamiento se realiza de acuerdo a la consideracinsiguiente:
Ladrillo de techo
11.50
Peso (kg)h (cm)
209.28
12 30 3017 6.80
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4.1. PREDIMENSIONAMIENTO DE LOSA ALIGERADA EN UNA DIRECCIN
8 m 6 m 8 m
L = 4 m
h = 4 =25
h = 20 cm
DIMENSIONES DE LA LOSA ALIGERADA
wr = 10 cm wr = 10 cm
0.20 m =
4 m
4 m
4 m
0.16 m
e = 20 cm
tc = 5 cm
hr = 15 cm
Sr = 40 cm
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4.2. PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGAS
Para predimensionar las vigas emplearemos las relaciones
h = L 8 m 6 m 8 m10
b = h2
Donde:h : Peralte de la vigab : Base de la vigaL : Luz libre de la viga
Para uniformizar las dimensiones de todas las vigas tomaremos el valor ms crtico
h = 8 = 0.80 m10
0.80 m
b = 0.80 = 0.40 m2
0.40 m
4 m
4 m
4 m
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4.3. PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS
Para predimensionar las columnas emplearemos
Ag = Ps
Donde:Ag : rea de la columna
Ps : Carga de servicio que soporta la columnaf 'c : Resistencia del concreto, : Factores de predimensionamiento
f 'c
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Ladrillo Hueco 15
M edidas : 15 30 30 cm
Peso: 8 kgUnidades/m: 8.33
Utilizacin:
Dimensiones de la losa aligerada
tc = 0.05
hr = 0.15
wr = 0.10 wr = 0.10
Peso/m
de concreto
Losa 0.05 1.00 1.00 1.00 2400 120.00
Vigueta 0.15 0.10 1.00 2.50 2400 90.00TOTAL 210.00
Descripcin Cantidad Peso Peso total
Ladr. hueco 8.33 8.00 66.67
210.00 kg/m
66.67 kg/m276.67 kg/m
Largo Cantidad Peso
Sr = 0.40
Descripcin Espesor Ancho
e = 0.20
Peso de ladrillo
Peso de concreto
Peso total del aligerado
RESUMEN
Producto utilizado particularmente para la
implementacin de techos por su gran consistencia y
fortaleza.
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4.3. PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS
NORMA E.020 - "CARGAS"
LOSA ALIGERADA
TABIQUERA Del 1 al 4 Piso del Edificio TABIQUERA Azotea
La azotea del hotel contar con un parapetode albailera de 0.15 de ancho y 1.00 m deAltura.
Losas aligeradas armadas en una sola direccin deConcreto Armado: Con viguetas de 0.10 m de ancho y 0.40m entre ejes.
Espesor dealigerado (m)
Espesor de losasuperior en metros
Peso propiokPa (kg/m)
0.17 0.05 2.8 (280)
0.20 0.05 3.0 (300)
0.25 0.05 3.5 (350)
0.30 0.05 4.2 (420)
6.3. Tabiquera Mvil
El peso de los tabiques mviles se incluir como carga
viva equivalente uniformemente repartida por metro
cuadrado, con un mnimo de 0.50 kPa (50 kg/m), para
divisiones livianas mviles de media altura y de1.0 kPa
(100 kg/m) para divisiones livianas mviles de altura
completa.
Cuando en el diseo se contemple tabiqueras mviles,
deber colocarse una nota al respecto, tanto en los
planos de arquitectura como en los de estructuras.
Peso Alb. = 0.15 1.00 1800 = 270 kg/m
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4.3. PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS
NORMA E.020 - "CARGAS"
CARGA VIVA
TABIQUERA
Del 1 al 4 Piso del Edificio
Carga viva azotea = 100 kg/mGarajes
Para parqueo exclusivo de vehculos
de pasajeros, con altura de entrada
menor que 2.40 m.
2.5 (250)
Para otros vehculos Ver 9.3
Hospitales
Salas de operacin, laboratorios y
zonas de servicio3.0 (300)
Cuartos 2.0 (200)
Corredores y escaleras 4.0 (400)
Hoteles
Cuartos 2.0 (200)
Salas pblicas De acuerdo a lugares de
asamblea
Almacenaje y servicios 5.0 (500)
Corredores y escaleras 4.0 (400)
CARGA VIVA Azotea
ACABADOS Del 1 al 5 Piso del EdificioPeso de los acabados = 100 kg/m
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4.3. PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS
Columna E1 (Esquina)
Carga Piso Total
2.00 4.00 300 4 9600
2.00 4.00 100 4 3200
2.00 4.00 100 3 2400
0.40 0.80 4.00 2400 4 12288
0.40 0.80 2.00 2400 4 61444.00 270 1 1080
2.00 270 1 540
0.40 0.40 3.30 2400 3 3802
TOTAL 39054 f 'c == 1.50
Carga Piso Total = 0.20 40
2.00 4.00 200 3 48002.00 4.00 100 1 800 Ag =
TOTAL 5600 40a =
TOTAL 44654Carga de Servicio ( Ps = PCM+ PCV )
210 kg/cm
1594.77
Carga Viva Dimesiones
HotelAzotea
39.9 cm
Columna (Asumido)
viga en x
viga en yParapeto en x
Parapeto en y
Dimesiones
Losa aligerada
Acabados
Tabiqueria
Carga Muerta
m8 m6 m8
m4
m4
m4
E1
P1
P2
C1
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4.3. PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS
Columna P1 (Perimetro)
Carga Piso Total
4.00 4.00 300 4 19200
4.00 4.00 100 4 6400
4.00 4.00 100 3 4800
0.40 0.80 4.00 2400 4 12288
0.40 0.80 4.00 2400 4 122880.00 270 1 0
4.00 270 1 1080
0.40 0.40 3.30 2400 3 3802
TOTAL 59858 f 'c == 1.25
Carga Piso Total = 0.25 40
4.00 4.00 200 3 96004.00 4.00 100 1 1600 Ag =
TOTAL 11200 40a =
TOTAL 71058Carga de Servicio ( Ps = PCM+ PCV )
210 kg/cm
1691.85
Carga Viva Dimesiones
HotelAzotea
41.1 cm
Columna (Asumido)
viga en x
viga en yParapeto en x
Parapeto en y
Dimesiones
Losa aligerada
Acabados
Tabiqueria
Carga Muerta
m8 m6 m8
m4
m4
m4
E1
P1
P2
C1
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4.3. PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS
Columna P2 (Perimetro)
Carga Piso Total
2.00 7.00 300 4 16800
2.00 7.00 100 4 5600
2.00 7.00 100 3 4200
0.40 0.80 7.00 2400 4 21504
0.40 0.80 2.00 2400 4 61447.00 270 1 1890
0.00 270 1 0
0.40 0.40 3.30 2400 3 3802
TOTAL 59940 f 'c == 1.25
Carga Piso Total = 0.25 40
2.00 7.00 200 3 84002.00 7.00 100 1 1400 Ag =
TOTAL 9800 40a =
TOTAL 69740Carga de Servicio ( Ps = PCM+ PCV )
210 kg/cm
1660.47
Carga Viva Dimesiones
HotelAzotea
40.7 cm
Columna (Asumido)
viga en x
viga en yParapeto en x
Parapeto en y
Dimesiones
Losa aligerada
Acabados
Tabiqueria
Carga Muerta
m8 m6 m8
m4
m4
m4
E1
P1
P2
C1
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4.3. PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS
Columna C1 (Central)
Carga Piso Total
4.00 7.00 300 4 33600
4.00 7.00 100 4 11200
4.00 7.00 100 3 8400
0.40 0.80 7.00 2400 4 21504
0.40 0.80 4.00 2400 4 122880.00 270 1 0
0.00 270 1 0
0.40 0.40 3.30 2400 3 3802
TOTAL 90794 f 'c == 1.10
Carga Piso Total = 0.30 45
4.00 7.00 200 3 168004.00 7.00 100 1 2800 Ag =
TOTAL 19600 45a =
TOTAL 110394
Dimesiones
Losa aligerada
Acabados
Tabiqueria
Carga Muerta
Columna (Asumido)
viga en x
viga en yParapeto en x
Parapeto en y
Carga de Servicio ( Ps = PCM+ PCV )
210 kg/cm
1927.51
Carga Viva Dimesiones
HotelAzotea
43.9 cm
m8 m6 m8
m4
m4
m4
E1
P1
P2
C1
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4.4. PREDIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA AISLADA - DIMENSIONES
Az = Psqn
qn = qa - hf - S/C
Donde:Ps : Carga de servicio que soporta la columnaqn : Esfuerzo neto del terrenoS/ : Sobrecarga del piso terminado : Densidad del sueloqa : Capacidad portante ( Df = 1.00 m )
En el caso que la carga Ps acte sin excentricidad, esrecomendable buscar que: Lv1 = Lv2
T = Az +
S = Az -2
Para determinar las dimensiones de la zapata aislada aplicaremos la siguienteexpresin:
( a - b )2
( a - b )
N.T.N.N.P.T.
Df
0.30
hf
hz
Ps
S
T
Lv1a
b
Lv2
d
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4.4. PREDIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA AISLADA - ALTURA hz
Cortante por punzonamiento actuante
Vu = Pucolumna _ Pucolumna m n
Az
Donde:Pucolumna : Carga ultima en la columnaAz : Area de la zapata aisladam, n : Longitud de los planos de falla
Resistencia al cortante por punzonamiento en el concreto
Vc = 10.6 f 'c bo d => a / b 2Donde:
f 'c : Resistencia del concretobo : Permetro de los planos de falla => bo = 2m + 2nd : Peralte de la platea de cimentacin (sin considerar recubrimiento)
La condicin para determinar el peralte efectivo de la zapata aislada, se basa enque la seccin debe resistir el cortante por punzonamiento.
m
n
d/2
d/2
Zapata
Columna
a
b
-
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4.4. PREDIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA AISLADA - ALTURA hz
Luego, se debe cumplir:
Vu = Vc
Donde: : Factor de reduccin de resistencia por cortante => = 0.85
Carga ltima
Pu = 1.4 PD + 1.7 PL
Donde:Pu : Carga ltimaPD : Carga muertaPL : Carga viva
NOTA:- La sobrecarga del piso terminado S/C = 500 kg/m- El peralte mnimo de la zapata (por encima del refuerzo de flexin), ser mayor a 15 cm
9.2. RESISTENCIA REQUERIDA
9.2.1. La resistencia requerida para cargas muertas (CM) y cargasvivas (CV) ser como mnimo.
U = 1.4 CM + 1.7 CV
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4.4. PREDIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA AISLADA
Columna E1 (Esquina)qa = 68.9 Ton/m
Carga Piso Total = 1.89 Ton/m2.00 4.00 300 4 9600 hf = 1.30 m2.00 4.00 100 4 3200 S/C = 0.50 Ton/m2.00 4.00 100 3 2400
0.40 0.80 4.00 2400 4 12288 Luego:
0.40 0.80 2.00 2400 4 61444.00 270 1 1080 qn = 65.943 Ton/m2.00 270 1 540 Az = 0.702 m
0.40 0.40 14.20 2400 1 5453 T = 0.90 mTOTAL 40705 S = 0.90 m
Carga Piso Total
2.00 4.00 200 3 4800
2.00 4.00 100 1 800
TOTAL 5600
TOTAL 46305
TOTAL 66507Carga ltima ( Pu = 1.4 PCM+ 1.7 PCV )
Carga servicio ( Ps = PCM+ PCV )
Carga Viva Dimesiones
Hotel
Azotea 0.90
0.90
Dimesiones
Losa aligerada
Acabados
Tabiqueria
Carga Muerta
Columna
viga en x
viga en yParapeto en x
Parapeto en y
-
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30/59
4.4. PREDIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA AISLADA
Cortante por punzonamiento actuante
Vu = _ 66.507 ( 0.40 + d ) ( 0.40 + d )0.81
Vu = _ 66.507 ( 0.40 + d )2 (1)0.81
Resistencia al cortante por punzonamiento en el concreto
Vc = 10.6 210 [ 2 ( 0.40 + d ) + 2 ( 0.40 + d ) ] d => a / b = 1 2 OK
Vc = 21.2 210 ( 0.8 + 2d ) d
Vc = 0.85 21.2 210 ( 0.8 + 2d ) d (2)
De (1) = (2), hallamos el valor de "d"
d = => ( d > 0.15 m)
hz = 30 cm (Considerando un recubrimiento de 0.10 m)
( a = b = 0.40 )
0.30 m =
0.20 m
66.507
66.507
0.15 m
-
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31/59
4.4. PREDIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA AISLADA
Columna P1 (Permetro)qa = 68.9 Ton/m
Carga Piso Total = 1.89 Ton/m4.00 4.00 300 4 19200 hf = 1.30 m4.00 4.00 100 4 6400 S/C = 0.50 Ton/m4.00 4.00 100 3 4800
0.40 0.80 4.00 2400 4 12288 Luego:
0.40 0.80 4.00 2400 4 122880.00 270 1 0 qn = 65.943 Ton/m4.00 270 1 1080 Az = 1.103 m
0.40 0.40 14.20 2400 1 5453 T = 1.10 mTOTAL 61509 S = 1.10 m
Carga Piso Total
4.00 4.00 200 3 9600
4.00 4.00 100 1 1600
TOTAL 11200
TOTAL 72709
TOTAL 105152
Parapeto en x
Parapeto en y
Carga ltima ( Pu = 1.4 PCM+ 1.7 PCV )
Carga servicio ( Ps = PCM+ PCV )
Carga Viva Dimesiones
Hotel
Azotea1.10
1.10
Dimesiones
Losa aligerada
Acabados
Tabiqueria
Carga Muerta
Columna
viga en x
viga en y
-
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32/59
4.4. PREDIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA AISLADA
Cortante por punzonamiento actuante
Vu = _ 105.152 ( 0.40 + d ) ( 0.40 + d )1.21
Vu = _ 105.152 ( 0.40 + d )2 (1)1.21
Resistencia al cortante por punzonamiento en el concreto
Vc = 10.6 210 [ 2 ( 0.40 + d ) + 2 ( 0.40 + d ) ] d => a / b = 1 2 OK
Vc = 21.2 210 ( 0.8 + 2d ) d
Vc = 0.85 21.2 210 ( 0.8 + 2d ) d (2)
De (1) = (2), hallamos el valor de "d"
d =
hz = 35 cm (Considerando un recubrimiento de 0.10 m)
( a = b = 0.40 )
0.35 m =
105.152
105.152
0.22 m
-
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33/59
4.4. PREDIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA AISLADA
Columna P2 (Permetro)qa = 68.9 Ton/m
Carga Piso Total = 1.89 Ton/m2.00 7.00 300 4 16800 hf = 1.30 m2.00 7.00 100 4 5600 S/C = 0.50 Ton/m2.00 7.00 100 3 4200
0.40 0.80 7.00 2400 4 21504 Luego:
0.40 0.80 2.00 2400 4 61447.00 270 1 1890 qn = 65.943 Ton/m0.00 270 1 0 Az = 1.083 m
0.40 0.40 14.20 2400 1 5453 T = 1.10 mTOTAL 61591 S = 1.10 m
Carga Piso Total
2.00 7.00 200 3 8400
2.00 7.00 100 1 1400
TOTAL 9800
TOTAL 71391
TOTAL 102887
1.10
1.10Carga ltima ( Pu = 1.4 PCM+ 1.7 PCV )
Carga servicio ( Ps = PCM+ PCV )
Carga Viva Dimesiones
Hotel
Azotea
Columna
viga en x
viga en yParapeto en x
Parapeto en y
Dimesiones
Losa aligerada
Acabados
Tabiqueria
Carga Muerta
-
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34/59
4.4. PREDIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA AISLADA
Cortante por punzonamiento actuante
Vu = _ 102.887 ( 0.40 + d ) ( 0.40 + d )1.21
Vu = _ 102.887 ( 0.40 + d )2 (1)1.21
Resistencia al cortante por punzonamiento en el concreto
Vc = 10.6 210 [ 2 ( 0.40 + d ) + 2 ( 0.40 + d ) ] d => a / b = 1 2 OK
Vc = 21.2 210 ( 0.8 + 2d ) d
Vc = 0.85 21.2 210 ( 0.8 + 2d ) d (2)
De (1) = (2), hallamos el valor de "d"
d =
hz = 35 cm (Considerando un recubrimiento de 0.10 m)
( a = b = 0.40 )
0.35 m =
102.887
102.887
0.22 m
-
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4.4. PREDIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA AISLADA
Columna C1 (Central)qa = 68.9 Ton/m
Carga Piso Total = 1.89 Ton/m4.00 7.00 300 4 33600 hf = 1.30 m4.00 7.00 100 4 11200 S/C = 0.50 Ton/m4.00 7.00 100 3 8400
0.40 0.80 7.00 2400 4 21504 Luego:
0.40 0.80 4.00 2400 4 122880.00 270 1 0 qn = 65.943 Ton/m0.00 270 1 0 Az = 1.721 m
0.45 0.45 14.20 2400 1 6901 T = 1.40 mTOTAL 93893 S = 1.40 m
Carga Piso Total
4.00 7.00 200 3 16800
4.00 7.00 100 1 2800TOTAL 19600
TOTAL 113493
TOTAL 164770
Parapeto en x
Parapeto en y
Carga ltima ( Pu = 1.4 PCM+ 1.7 PCV )
Carga servicio ( Ps = PCM+ PCV )
Carga Viva Dimesiones
Hotel
Azotea 1.40
1.40
Dimesiones
Losa aligerada
Acabados
Tabiqueria
Carga Muerta
Columna
viga en x
viga en y
-
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36/59
4.4. PREDIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA AISLADA
Cortante por punzonamiento actuante
Vu = _ 164.770 ( 0.45 + d ) ( 0.45 + d )1.96
Vu = _ 164.770 ( 0.45 + d )2 (1)1.96
Resistencia al cortante por punzonamiento en el concreto
Vc = 10.6 210 [ 2 ( 0.45 + d ) + 2 ( 0.45 + d ) ] d => a / b = 1 2 OK
Vc = 21.2 210 ( 0.9 + 2d ) d
Vc = 0.85 21.2 210 ( 0.9 + 2d ) d (2)
De (1) = (2), hallamos el valor de "d"
d =
hz = 40 cm (Considerando un recubrimiento de 0.10 m)
( a = b = 0.45 )
0.40 m =
164.770
164.770
0.30 m
-
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4.4. PREDIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA AISLADA
Finalmente las dimensiones para todas las zapatas ser:
N.T.N.N.P.T.
Df = 1.00
0.30
hf = 1.30
hz = 0.40
Ps
S = 1.40
T = 1.40
-
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5.1. PESO SSMICO PARA CADA PISO
Pssmico = 100% CM + % CV
16.3. Peso de la Edificacin
El peso (P), se calcular adicionando a la carga
permanente y total de la Edificacin un porcentaje de la
carga viva o sobrecarga que se determinar de la siguiente
manera:
a. En edificaciones de las categoras A y B, se tomar el
50% de la carga viva.
b. En edificaciones de la Categora C, se tomar el 25%
de la carga viva.c. En depsitos, el 80% del peso total que es posible
almacenar.
d. En azoteas y techos en general se tomar el 25% de la
carga viva.
e. En estructuras de tanques, silos y estructuras similares
se considerar el 100% de la carga que puede
contener.
-
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39/59
5.1. PESO SSMICO PARA CADA PISO
Descripcin Cantidad b h L Carga Peso
COL2 4.00 0.45 0.45 4.30 2400 8359.20
COL1 12.00 0.40 0.40 4.30 2400 19814.40
VIG1 direccin Y 4.00 0.40 0.80 12.00 2400 36864.00
VIG1 direccin X 4.00 0.40 0.80 22.00 2400 67584.00
Losa aligerada 1.00 12.00 22.00 300 79200.00
Tabiquera 1.00 12.00 22.00 100 26400.00
Acabados 1.00 12.00 22.00 100 26400.00
25% S/C 1.00 12.00 22.00 200 13200.00
TOTAL 277821.60
1er PISO
-
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40/59
5.1. PESO SSMICO PARA CADA PISO
Descripcin Cantidad b h L Carga Peso
COL2 4.00 0.45 0.45 3.30 2400 6415.20
COL1 12.00 0.40 0.40 3.30 2400 15206.40
VIG1 direccin Y 4.00 0.40 0.80 12.00 2400 36864.00
VIG1 direccin X 4.00 0.40 0.80 22.00 2400 67584.00Losa aligerada 1.00 12.00 22.00 300 79200.00
Tabiquera 1.00 12.00 22.00 100 26400.00
Acabados 1.00 12.00 22.00 100 26400.00
25% S/C 1.00 12.00 22.00 200 13200.00
TOTAL 271269.60
2do - 3to PISO
-
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41/59
5.1. PESO SSMICO PARA CADA PISO
Descripcin Cantidad b h L Carga Peso
COL2 4.00 0.45 0.45 3.30 2400 6415.20
COL1 12.00 0.40 0.40 3.30 2400 15206.40
VIG1 direccin Y 4.00 0.40 0.80 12.00 2400 36864.00
VIG1 direccin X 4.00 0.40 0.80 22.00 2400 67584.00
Parapeto 68.00 270 18360.00
Losa aligerada 1.00 12.00 22.00 300 79200.00
Acabados 1.00 12.00 22.00 100 26400.00
S/C 1.00 12.00 22.00 100 6600.00
TOTAL 256629.60
4to PISO - AZOTEA
-
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42/59
5.1. PESO SSMICO PARA CADA PISO
Piso Pi
1 277821.60
2 271269.60
3 271269.60
4 256629.60
TOTAL 1076990.40
1076990.4 277821.60 PISO 1 = 1076990.40 - 799168.80 = 277821.60
799168.8 271269.60 PISO 2 = 799168.80 - 527899.20 = 271269.60
527899.2 271269.60 PISO 3 = 527899.20 - 256629.60 = 271269.60
256629.6 256629.60 PISO 4 = 256629.60 - 0.00 = 256629.601076990.40
PESO SSMICO
PESO SSMICO
-
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43/59
6.1. CENTRO DE MASA INICIAL - 1 PISO
Columna Pi xi yi Pi xi Pi yi1 9835.08 0 12 0.00 118020.962 15866.61 6 8 95199.66 126932.883 15866.61 0 4 0.00 63466.444 9835.08 0 0 0.00 0.005 16166.71 8 0 129333.68 0.006 16166.71 14 0 226333.94 0.007 9835.08 22 0 216371.76 0.00
8 15866.61 22 4 349065.42 63466.449 15866.61 22 8 349065.42 126932.8810 9835.08 22 12 216371.76 118020.9611 16166.71 14 12 226333.94 194000.5212 16166.71 8 12 129333.68 194000.5213 27587.00 14 8 386218.00 220696.0014 27587.00 14 4 386218.00 110348.0015 27587.00 8 4 220696.00 110348.00
16 27587.00 8 8 220696.00 220696.00 277821.60 - - 3151237.26 1666929.60
XCM = 3151237 = 11 m277822
YCM = 1666930 = 6 m277822
-
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44/59
6.1. CENTRO DE MASA INICIAL - 2 PISO
Columna Pi xi yi Pi xi Pi yi1 9992.11 0 12 0.00 119905.322 15315.21 6 8 91891.26 122521.683 15315.21 0 4 0.00 61260.844 9992.11 0 0 0.00 0.005 15960.43 8 0 127683.44 0.006 15960.43 14 0 223446.02 0.007 9992.11 22 0 219826.42 0.00
8 15315.21 22 4 336934.62 61260.849 15315.21 22 8 336934.62 122521.6810 9992.11 22 12 219826.42 119905.3211 15960.43 14 12 223446.02 191525.1612 15960.43 8 12 127683.44 191525.1613 26549.65 14 8 371695.10 212397.2014 26549.65 14 4 371695.10 106198.6015 26549.65 8 4 212397.20 106198.60
16 26549.65 8 8 212397.20 212397.20 271269.60 - - 3075856.86 1627617.60
XCM = 3075857 = 11 m271270
YCM = 1627618 = 6 m271270
-
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45/59
6.1. CENTRO DE MASA INICIAL - 3 PISO
Columna Pi xi yi Pi xi Pi yi1 10244.86 0 12 0.00 122938.322 15166.68 6 8 91000.08 121333.443 15166.68 0 4 0.00 60666.724 10244.86 0 0 0.00 0.005 16041.07 8 0 128328.56 0.006 16041.07 14 0 224574.98 0.007 10244.86 22 0 225386.92 0.00
8 15166.68 22 4 333666.96 60666.729 15166.68 22 8 333666.96 121333.4410 10244.86 22 12 225386.92 122938.3211 16041.07 14 12 224574.98 192492.8412 16041.07 8 12 128328.56 192492.8413 26364.79 14 8 369107.06 210918.3214 26364.79 14 4 369107.06 105459.1615 26364.79 8 4 210918.32 105459.16
16 26364.79 8 8 210918.32 210918.32 271269.60 - - 3074965.68 1627617.60
XCM = 3074966 = 11 m271270
YCM = 1627618 = 6 m271270
-
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46/59
6.1. CENTRO DE MASA INICIAL - 4 PISO
Columna Pi xi yi Pi xi Pi yi1 10218.59 0 12 0.00 122623.082 14401.25 6 8 86407.50 115210.003 14401.25 0 4 0.00 57605.004 10218.59 0 0 0.00 0.005 16307.47 8 0 130459.76 0.006 16307.47 14 0 228304.58 0.007 10218.59 22 0 224808.98 0.00
8 14401.25 22 4 316827.50 57605.009 14401.25 22 8 316827.50 115210.0010 10218.59 22 12 224808.98 122623.0811 16307.47 14 12 228304.58 195689.6412 16307.47 8 12 130459.76 195689.6413 23230.09 14 8 325221.26 185840.7214 23230.09 14 4 325221.26 92920.3615 23230.09 8 4 185840.72 92920.36
16 23230.09 8 8 185840.72 185840.72 256629.60 - - 2909333.10 1539777.60
XCM = 2909333 = 11 m256630
YCM = 1539778 = 6 m256630
-
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47/59
6.2. CENTRO DE RIGIDEZ - 1 Piso
Columna Ki xi yi Ki xi Ki yi1 6998.99 0 12 0.00 83987.912 6998.99 6 8 41993.95 55991.943 6998.99 0 4 0.00 27995.974 6998.99 0 0 0.00 0.005 6998.99 8 0 55991.94 0.006 6998.99 14 0 97985.89 0.007 6998.99 22 0 153977.83 0.00
8 6998.99 22 4 153977.83 27995.979 6998.99 22 8 153977.83 55991.9410 6998.99 22 12 153977.83 83987.9111 6998.99 14 12 97985.89 83987.9112 6998.99 8 12 55991.94 83987.9113 11211.03 14 8 156954.45 89688.2614 11211.03 14 4 156954.45 44844.1315 11211.03 8 4 89688.26 44844.13
16 11211.03 8 8 89688.26 89688.26 128832.03 - - 1459146.32 772992.20
XCR = 1459146 = 11 m128832
YCR = 772992 = 6 m128832
RIGIDEZ
K = 12 EI/H
H = 430 cm
I = 341718.75 cm4
E = 217371 kg/cm
Columnas 13, 14, 15 y 16
I = 213333.33 cm4
Columnas resto
-
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6.2. CENTRO DE RIGIDEZ - Del 2 al 5 Piso
Columna Ki xi yi Ki xi Ki yi1 15484.57 0 12 0.00 185814.802 15484.57 6 8 92907.40 123876.533 15484.57 0 4 0.00 61938.274 15484.57 0 0 0.00 0.005 15484.57 8 0 123876.53 0.006 15484.57 14 0 216783.93 0.007 15484.57 22 0 340660.46 0.00
8 15484.57 22 4 340660.46 61938.279 15484.57 22 8 340660.46 123876.5310 15484.57 22 12 340660.46 185814.8011 15484.57 14 12 216783.93 185814.8012 15484.57 8 12 123876.53 185814.8013 24803.28 14 8 347245.94 198426.2514 24803.28 14 4 347245.94 99213.1315 24803.28 8 4 198426.25 99213.13
16 24803.28 8 8 198426.25 198426.25 285027.92 - - 3228214.56 1710167.55
XCR = 3228215 = 11 m285028
YCR = 1710168 = 6 m285028
RIGIDEZ
K = 12 EI/H
H = 330 cm
I = 341718.75 cm4
E = 217371 kg/cm
Columnas 13, 14, 15 y 16
I = 213333.33 cm4
Columnas resto
-
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6.2. CENTRO DE RIGIDEZ - ETABS
6.3. CENTRO DE MASA FINAL - CONSIDERANDO EXCENTRICIDAD ACCIDENTAL
Piso XCMi YCMi XCMf YCMf 1 11 6 12.1 6.62 11 6 12.1 6.63 11 6 12.1 6.64 11 6 12.1 6.6
Centro de Masa inicial Centro de masa final
exacc= 0.05 22 = 1.1 m
eyacc= 0.05 12 = 0.6 m
XCMf = XCMi + exacc
YCMf = YCMi + eyacc
-
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7. ANLISIS DINMICO ESPECTRAL - EMPOTRADO
Aceleracin espectralSa = ZUSC g R
Factor de amplificacin ssmicaC = 2.5 Tp 2.5
Parametros del suelo
Z = 0.4 Factor de zonaU = 1 Factor de usoS = 1 Factor de suelo
R = 8 Coeficiente de reduccinTp = 0.40 Perdodo del suelog = 9.81 Aceleracin de la gravedad
Factor de escala ( ZUSg / R )
FE = 0.4905
T
Artculo 7. Factor de Amplificacin SsmicaDe acuerdo a las caractersticas de sitio, se define el factor de amplificacin ssmica
(C) por la siguiente expresin:
T es el perodo segn se define en el Artculo 17 (17.2) en el Artculo 18 (18.2 a).
Este coeficiente se interpreta como el factor de amplificacin de la respuesta
estructural respecto de la aceleracin en el suelo.
2.5C;)T
T(2.5Cp
b. Aceleracin EspectralPara cada una de las direcciones horizontales analizadas se utilizar un espectro
inelstico de pseudo-aceleracin definido por:
Para el anlisis en la direccin vertical podr usarse un espectro con valores iguales a
los 2/3 del espectro empleado para las direcciones horizontales.
gR
ZUSCSa
-
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7. ANLISIS DINMICO ESPECTRAL - EMPOTRADO
Distribucin de masas para cada piso
Piso: 1 Mt= Ppiso1 => Mt= 277.82g 9.81
Mr= => Mr= 28.32 ( 12.40 + 22.40 ) = 1547.04 Ton-m.s
Piso: 2 - 3 Mt= Ppiso => Mt= 271.27g 9.81
Mr= => Mr= 27.65 ( 12.40 + 22.40 ) = 1510.56 Ton-m.s
Piso: 4 Mt= Ppiso4 => Mt= 256.63g 9.81
Mr= => Mr= 26.16 ( 12.40 + 22.40 ) = 1429.03 Ton-m.s
Mt( A + L )
12
= 28.32 Ton.s/m
= 27.65 Ton.s/m
12
Mt( A + L )
12
Mt( A + L )12 12
= 26.16 Ton.s/m
12
-
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7. ANLISIS DINMICO ESPECTRAL - EMPOTRADO
T C0.0 2.500.4 2.500.5 2.00
0.6 1.670.7 1.430.8 1.250.9 1.111.0 1.002.0 0.503.0 0.334.0 0.255.0 0.206.0 0.177.0 0.148.0 0.13
Suelo Rgido Amortiguamientode la estructura(5%)
Definicin de la funcin espectro de respuesta
-
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7. ANLISIS DINMICO ESPECTRAL - EMPOTRADO
Como la estructura no cumplecon los desplazamientos lateralespermisibles se aumentar lasdimensiones de la columna.
DISTORSIN REGLAMENTO
0.75 R elstico lmite
Artculo 15.- Desplazamientos Laterales
15.1. Desplazamientos Laterales PermisiblesEl mximo desplazamiento relativo de entrepiso,
calculado segn 16 (16.4), no deber exceder la
fraccin de la altura de entrepiso que se indica
en la tabla N 8
Tabla N 8
LMITES PARA DESPLAZAMIENTOLATERAL DE ENTREPISO
Estos lmites no son aplicables a naves
industriales
Material Predominante ( Di / hei )
Concreto Armado 0.007
Acero 0.010
Albailera 0.005
Madera 0.010
ETABS
Displacement / Story Drift -EQX/EQY
Story Item Load X Y Z DriftX DriftY
STORY4 Max Drift X CSISMOX 8 12 12 0.000601
STORY4 Max Drift Y CSISMOX 22 8 12 0.000156
STORY4 Max Drift X CSISMOY 14 0 12 0.000189
STORY4 Max Drift Y CSISMOY 22 4 12 0.000687
STORY3 Max Drift X CSISMOX 8 12 8.7 0.000872
STORY3 Max Drift Y CSISMOX 22 8 8.7 0.000222
STORY3 Max Drift X CSISMOY 14 0 8.7 0.000275
STORY3 Max Drift Y CSISMOY 22 4 8.7 0.000976
STORY2 Max Drift X CSISMOX 13 12 7.6 0.000945
STORY2 Max Drift Y CSISMOX 22 12 7.6 0.00024STORY2 Max Drift X CSISMOY 13 0 7.6 0.000298
STORY2 Max Drift Y CSISMOY 22 3 7.6 0.001052
STORY1 Max Drift X CSISMOX 8 12 4.3 0.001456
STORY1 Max Drift Y CSISMOX 22 12 4.3 0.000395
STORY1 Max Drift X CSISMOY 22 0 4.3 0.000478
STORY1 Max Drift Y CSISMOY 22 12 4.3 0.001732
Rx 8 Regular
Ry 8 Regular
Limite 0.007 Lmite de Desplazamiento
PISO
DISTORSION
EN X
DISTORSION
EN Y
DISTORSION
EN X-XREGLAM
DISTORSION
EN Y-YREGLAM
LIMITEEN X
LIMITEEN Y
Drift X Drift Y4 0.000601 0.000687 0.003606 0.004122 OK OK3 0.000872 0.000976 0.005232 0.005856 OK OK2 0.000945 0.001052 0.005670 0.006312 OK OK1 0.001456 0.001732 0.008736 0.010392 MAL MAL
-
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7. ANLISIS DINMICO ESPECTRAL - EMPOTRADO
7.1. PESO SSMICO PARA CADA PISO
Descripcin Cantidad b h L Carga Peso
COL2 4.00 0.60 0.60 4.30 2400 14860.80
COL1 12.00 0.60 0.60 4.30 2400 44582.40VIG1 direccin Y 4.00 0.40 0.80 12.00 2400 36864.00
VIG1 direccin X 4.00 0.40 0.80 22.00 2400 67584.00
Losa aligerada 1.00 12.00 22.00 300 79200.00
Tabiquera 1.00 12.00 22.00 100 26400.00
Acabados 1.00 12.00 22.00 100 26400.00
25% S/C 1.00 12.00 22.00 200 13200.00
TOTAL 309091.20
1er PISO
-
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7. ANLISIS DINMICO ESPECTRAL - EMPOTRADO
7.1. PESO SSMICO PARA CADA PISO
Descripcin Cantidad b h L Carga Peso
COL2 4.00 0.60 0.60 3.30 2400 11404.80
COL1 12.00 0.60 0.60 3.30 2400 34214.40VIG1 direccin Y 4.00 0.40 0.80 12.00 2400 36864.00
VIG1 direccin X 4.00 0.40 0.80 22.00 2400 67584.00
Losa aligerada 1.00 12.00 22.00 300 79200.00
Tabiquera 1.00 12.00 22.00 100 26400.00
Acabados 1.00 12.00 22.00 100 26400.00
25% S/C 1.00 12.00 22.00 200 13200.00
TOTAL 295267.20
2do - 3to PISO
-
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7. ANLISIS DINMICO ESPECTRAL - EMPOTRADO
7.1. PESO SSMICO PARA CADA PISO
Descripcin Cantidad b h L Carga Peso
COL2 4.00 0.60 0.60 3.30 2400 11404.80
COL1 12.00 0.60 0.60 3.30 2400 34214.40VIG1 direccin Y 4.00 0.40 0.80 12.00 2400 36864.00
VIG1 direccin X 4.00 0.40 0.80 22.00 2400 67584.00
Parapeto 68.00 270 18360.00
Losa aligerada 1.00 12.00 22.00 300 79200.00
Acabados 1.00 12.00 22.00 100 26400.00
S/C 1.00 12.00 22.00 100 6600.00
TOTAL 280627.20
4to PISO - AZOTEA
-
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7. ANLISIS DINMICO ESPECTRAL - EMPOTRADO
7.1. PESO SSMICO PARA CADA PISO
Piso Pi
1 309091.20
2 295267.20
3 295267.204 280627.20
TOTAL 1180252.80
1180252.8 309091.20 PISO 1 = 1180252.80 - 871161.60 = 309091.20
871161.6 295267.20 PISO 2 = 871161.60 - 575894.40 = 295267.20575894.4 295267.20 PISO 3 = 575894.40 - 280627.20 = 295267.20
280627.2 280627.20 PISO 4 = 280627.20 - 0.00 = 280627.20
1180252.80
PESO SSMICO
PESO SSMICO
-
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7. ANLISIS DINMICO ESPECTRAL - EMPOTRADO
Distribucin de masas para cada piso
Piso: 1 Mt= Ppiso1 => Mt= 309.09g 9.81
Mr= => Mr= 31.51 ( 12.60 + 22.60 ) = 1757.92 Ton-m.s
Piso: 2 - 3 Mt= Ppiso => Mt= 295.27g 9.81
Mr= => Mr= 30.10 ( 12.60 + 22.60 ) = 1679.30 Ton-m.s
Piso: 4 Mt= Ppiso4 => Mt= 280.63g 9.81
Mr= => Mr= 28.61 ( 12.60 + 22.60 ) = 1596.04 Ton-m.s
12
Mt( A + L )12 12
= 28.61 Ton.s/m
12Mt( A + L )
12
= 31.51 Ton.s/m
= 30.10 Ton.s/m
12
Mt( A + L )
-
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7. ANLISIS DINMICO ESPECTRAL - EMPOTRADO
DISTORSIN REGLAMENTO
0.75 R elstico lmite
Artculo 15.- Desplazamientos Laterales
15.1. Desplazamientos Laterales PermisiblesEl mximo desplazamiento relativo de entrepiso,
calculado segn 16 (16.4), no deber exceder la
fraccin de la altura de entrepiso que se indica
en la tabla N 8
Tabla N 8LMITES PARA DESPLAZAMIENTO
LATERAL DE ENTREPISO
Estos lmites no son aplicables a naves
industriales
Material Predominante ( Di / hei )
Concreto Armado 0.007
Acero 0.010
Albailera 0.005
Madera 0.010
ETABS
Displacement / Story Drift -EQX/EQY
Story Item Load X Y Z DriftX DriftY
STORY4 Max Drift X CSISMOX 14 12 12 0.000464
STORY4 Max Drift Y CSISMOX 22 8 12 0.000082
STORY4 Max Drift X CSISMOY 14 0 12 0.000115
STORY4 Max Drift Y CSISMOY 22 8 12 0.000483
STORY3 Max Drift X CSISMOX 8 12 8.7 0.000669
STORY3 Max Drift Y CSISMOX 22 8 8.7 0.000117
STORY3 Max Drift X CSISMOY 8 0 8.7 0.000166
STORY3 Max Drift Y CSISMOY 22 4 8.7 0.000691
STORY2 Max Drift X CSISMOX 13 12 7.6 0.000721STORY2 Max Drift Y CSISMOX 22 3 7.6 0.000126
STORY2 Max Drift X CSISMOY 13 0 7.6 0.00018
STORY2 Max Drift Y CSISMOY 22 3 7.6 0.000745
STORY1 Max Drift X CSISMOX 8 12 4.3 0.000753
STORY1 Max Drift Y CSISMOX 22 12 4.3 0.000147
STORY1 Max Drift X CSISMOY 22 0 4.3 0.000201
STORY1 Max Drift Y CSISMOY 22 12 4.3 0.000874
Rx 8 Regular
Ry 8 Regular
Limite 0.007 Lmite de Desplazamiento
PISODISTORSION
EN XDISTORSION
EN YDISTORSION
EN X-XREGLAM
DISTORSIONEN Y-Y
REGLAM
LIMITEEN X
LIMITEEN Y
Drift X Drift Y4 0.000464 0.000483 0.002784 0.002898 OK OK3 0.000669 0.000691 0.004014 0.004146 OK OK2 0.000721 0.000745 0.004326 0.004470 OK OK1 0.000753 0.000874 0.004518 0.005244 OK OK