diseÑo, montaje y puesta en marcha de un intercambiador …

DISEÑO, MONTAJE Y PUESTA EN MARCHA DE UN INTERCAMBIADOR DE

CALOR DE PLACAS CON CONFIGURACIÓN VARIABLE PARA EL

LABORATORIO DE INGENIERÍA QUÍMICA EN EL CITEC

DANIEL ABRIL GONZÁLEZ

UNIVERSIDAD DE LOS ANDES

FACULTAD DE INGENIERÍA

DEPRATAMENTO DE INGENIERÍA QUÍMICA

BOGOTÁ D.C.

JULIO DE 2005

IQ-2005-I-01

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DISEÑO, MONTAJE Y PUESTA EN MARCHA DE UN INTERCAMBIADOR DE

CALOR DE PLACAS CON CONFIGURACIÓN VARIABLE PARA EL

LABORATORIO DE INGENIERÍA QUÍMICA EN EL CITEC

DANIEL ABRIL GONZÁLEZ

PROYECTO DIRIGIDO

PRESENTADO COMO REQUISITO PARA OPTAR POR EL TITULO DE

INGENIERO QUÍMICO

ASESOR

NESTOR ROJAS

UNIVERSIDAD DE LOS ANDES

FACULTAD DE INGENIERÍA

DEPRATAMENTO DE INGENIERÍA QUÍMICA

BOGOTÁ D.C.

JULIO DE 2005

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AGRADECIMIENTOS

Muchas gracias a los que me guiaron y colaboraron a llevar este proyecto de

grado a cabo:

Néstor Rojas

Edgar Vargas

Natalia

Josué Martínez

Rafael Valenzuela

Diana Erira

A los que se vieron involucrados e interesados en este proyecto:

Alberto

Ana

Mamá

Papá

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CONTENIDOS

INTRODUCCIÓN……………………………………………..…………………………6

1. OBJETIVOS……………………………………………….…………………….……8

1.1 Objetivo General…………………………………..………………………..8

1.2 Objetivos Específicos……………………………...……………………….8

2. MARCO TEÓRICO…………………………………………...…………………….10

2.1 Generalidades………………………………………...…………………...10

2.2 Cálculos de transferencia de calor y de caída de presión…...……….13

3. PROCEDIMIENTO…………………………………………………………..……..17

3.1 Adquisición del intercambiador de calor…………………………..……17

3.2 Simulación………………………………………………………………….22

3.3 Comparación de datos del rendimiento del intercambiador

suministrados por Alfa Laval® y los obtenidos del modelo matemático y

análisis…..……………………………………………………………………...24

3.4 Proyección del montaje…………………………………………………..26

4. COSTOS DE ADQUISICIÓN Y ESTIMACIÓN DEL MONTAJE………………28

5. BIBLIOGRAFÍA……………………………………………………………………..29

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5

INTRODUCCIÓN

El proceso de aprendizaje en una disciplina técnica como la ingeniería química,

tiene como etapa fundamental el enriquecimiento teórico de todos los

fenómenos y conceptos que se deben considerar al ejercer dicha disciplina.

Teóricamente un estudiante debe poder desenvolverse en la vida profesional

únicamente con tal bagaje teórico, pero la aproximación a la práctica es una

etapa necesaria para afianzar y, sobre todo, corroborar tales conocimientos

teóricos. Es por esto que al proporcionarle a la universidad una herramienta de

enseñanza como es un intercambiador de calor de placas, se ayuda a dotar al

departamento de ingeniería química con la parte práctica que, como se

mencionó anteriormente, es tan importante para la formación del ingeniero

químico. El proyecto es novedoso en el sentido en que por ser este

intercambiador un equipo de laboratorio, se le puede agregar versatilidad en

cuanto a variación de las características fundamentales que influyen en el fin

último de transferir calor de un fluido caliente a uno frío, lo cual no se puede

lograr en un intercambiador industrial cuyas especificaciones son fijas.

Este proyecto tiene como intención aplicar parcialmente los conocimientos

adquiridos a lo largo del programa de pre-grado de ingeniería química para

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6

realizar la ingeniería conceptual, básica y detallada de la intención del

departamento de adquirir un intercambiador de calor de placas para su

laboratorio. El proyecto también envuelve la ejecución de tal intención o proyecto

adquiriendo y poniendo en marcha tal intercambiador con su respectiva

instrumentación periférica y acoplamiento al sistema de circulación de agua

caliente y fría ya implantado en el laboratorio así como incorporación al sistema

de control ya instalado para otro tipo de intercambiador que se encuentra

actualmente en funcionamiento.

El intercambiador de calor es proveído por la prestigiosa empresa fabricante de

estos equipos Alfa Laval ® el cual tiene las especificaciones requeridas por las

condiciones del laboratorio.

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1. OBJETIVOS

1.1 Objetivo General

El proyecto tiene como alcance la construcción física de un intercambiador de

calor de placas de laboratorio con características semejantes a los que se usan

industrialmente cuyo diseño esta basado en una simulación rigurosa del sistema

que considera todos los fenómenos de transporte de momento y calor

pertinentes. El objetivo principal es proporcionar a la universidad una

herramienta pedagógica muy útil que permita complementar la teoría de la

transferencia calor y las operaciones unitarias con una aproximación más

práctica. Otro objetivo de este proyecto es confrontar la teoría aplicada a la

simulación previa al diseño con los resultados que se obtienen empíricamente.

1.2 Objetivos Específicos

• Adquirir un intercambiador de calor que se adapte a las condiciones

existentes en el laboratorio donde actualmente hay un intercambiador de

calor de tubos y coraza.

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8

• Realizar el montaje y la puesta en marcha del intercambiador integrándolo

al circuito existente para el intercambiador de tubos y coraza con su

respectivo sistema de control y sistema de toma de datos.

• Realizar los cálculos que simulan los fenómenos involucrados en la

operación del intercambiador de calor basados en modelos matemáticos

teóricos y empíricos (correlaciones).

• Comparar los datos obtenidos de forma preliminar con los resultados

reales del intercambiador en funcionamiento.

• Realizar la debida capacitación para uso futuro del intercambiador para

fines pedagógicos

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2. MARCO TEÓRICO

2.1 Generalidades

Los intercambiadores de calor existen en la industria desde la década de 1930 y

ha sufrido varias modificaciones con el tiempo. La industria que más emplea

este tipo de intercambiador es la de alimentos debido a su facilidad de limpieza.

La evolución de los materiales y empaques han sido la clave para mejorar

notablemente el desempeño de estos intercambiadores. La amplia gama y

versatilidad han hecho que este tipo de intercambiadores cumplan funciones que

eran tradicionalmente realizadas por los intercambiadores tubulares.

A diferencia de los intercambiadores de tubos y coraza, no existe un estándar en

cuanto al diseño de los intercambiadores de placa sino que cada fabricante los

produce de una forma particular, lo que hace que no exista una forma general de

realizar los cálculos para el desempeño de éstos. Cada fabricante produce sus

propios programas computacionales para calcular estos parámetros.

Un intercambiador de placas típico e el que se puede ver en la figura 1 en vista

de explosión. El los fluidos frío y caliente entran por los puertos del marco y se

distribuyen por las placas delgadas interiores para realizar la transferencia de

calor por uno de los cuatro puertos de las esquinas de las placas y salen por

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10

otra. Los empaques son los que evitan que los dos fluidos se mezclen o se

fuguen del equipo. Lo que logra la compresión de las placas son la serie de

tornillos que hay en el marco. A medida que se aprietan las tuercas, el marco y

la placa de presión se acercan causando que los empaques en las placas

interiores se compriman y así se disminuye el paso entre placa y placa

aumentando la turbulencia y la transferencia de calor. Así como los

intercambiadores tubulares, estos intercambiadores se configuran por pasos,

número de placas y flujo (contracorriente o en la misma dirección).

Figura 1. Vista en explosión de un típico intercambiador de calor de placas

Como se mencionó anteriormente, el tipo de placas varía considerablemente

según el fabricante, aunque hoy en día las placas más modernas y de mejor

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desempeño son las placas tipo Chevron. Estas placas tienen unas

canalizaciones corrugadas en forma de “v” lo cual hace que el flujo aumente su

turbulencia al formar remolinos en la placa. Los parámetros más importantes de

la forma de la placa para los cálculos se ven en la figura 2. Estas placas

quedan mirando para arriba y para abajo alternadamente para mejor distribución

del líquido y forman varios puntos de contacto entre ellas permitiendo que las

placas se puedan hacer de metal muy delgado sin que se averíen o pierdan su

forma al ser presionados.1

Lh

Lw

β

LvLpDp

Figura 2. Dimensiones de una placa tipo Chevron

1 Tomado de la Referencia 1

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12

2.2 Cálculos de transferencia de calor y de caída de presión

Las corrugaciones de las placas causan que el área real del sea más grande

que el área si la placa fuera totalmente plana. La relación de estas dos áreas se

encuentra expresada de la siguiente forma,

pAA

1

1=θ

donde el área A1, la real, debe ser suministrada por el fabricante. A1p puede ser

calculada así:

wp LLA p ×=1

El canal de flujo es el conducto formado por dos placas adyacentes el cual es

aproximado de la siguiente forma:

tpb −=

donde p es el paso total entre placa y placa y t es el grosor de la placa. LA

diferencia de estos dos evidencia el ancho del canal de flujo. El grosor de la

placa debe ser suministrado por el fabricante y el paso total es calculado por la

siguiente expresión:

t

c

NLp =

donde Lc es el ancho total de todas las placas cuando están comprimidas y Nt el

número total de placas.

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13

El diámetro equivalente de cada canal se calcula como cuatro veces la relación

entre el área transversal de flujo y la superficie húmeda, así,

φφb

LbLb

PAD

w

w

w

ce

2)(2

))((44≈

+==

dado que b<<Lw.

La correlación para encontrar la transferencia de calor por convección entre los

fluidos es puramente empírica para este sistema en particular. El número de

Nusselt se expresa de la siguiente forma,

31

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛==

kcGDC

khDN p

ne

he

uµ

µ

Las variables Ch y n dependen del ángulo del canal y del régimen de flujo. Una

tabla en la referencia 1 muestra da varios valores según el número de Reynolds:

µDeG×

=Re

La única variable en esta ecuación que falta por calculad para obtener el

coeficiente de convección h es la velocidad másica del flujo G la cual puede ser

calculada así:

wcpbLNmG•

=

En esta expresión, Ncp es el número de canales por cada paso y se obtiene de,

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p

tcp N

NN2

1−=

donde Nt es el número total de placas y Np es el número de pasos. Una vez

calculados los coeficientes de convección de los dos lados, y conociendo el

coeficiente de conducción de la placa se puede calcular el coeficiente global de

transferencia de calor:

pch kt

hhU++=

111

Para el cálculo de la caída de presión hay que tener en consideración los

puertos por los que debe pasar el fluido entre placa y placa, y la caída de

presión que sufre el líquido por caer o subir a través de los canales de las

placas. Estas dos caídas de presión, la de los canales y la de los puertos, se

expresan de la siguiente forma, respectivamente,

ρe

cpvc D

GNLfp

24

2

=∆

y

ρ24.1

2p

pp

GNp =∆

donde

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4

2p

p DmG

π

•

=

y

mpK

fRe

=

Los valores de p y m también se pueden sacar de una tabla de la referencia 1.

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3. PROCEDIMIENTO

3.1 Adquisición del intercambiador de calor

Para la construcción física del intercambiador de calor se tuvo en cuenta varias

opciones que incluía la contratación de metal-mecánicos para hacer las partes

del intercambiador basándose en planos. Se decidió que la forma más

conveniente para los intereses generales fue contactarse con una fabrica

reconocida y con experiencia en la fabricación de estos equipos como lo es Alfa

Laval®. Esta empresa es pionera y líder en este sector alrededor del mundo y

por esto se decidió contratarlos a ellos para hacerse cargo de la fabricación.

Después de suministrarle a Alfa Laval ® los datos de operación deseados ellos

presentan la propuesta de un intercambiador, el cual fue finalmente adquirido,

con las especificaciones que se ajusta a las condiciones de operación del

montaje existente en el laboratorio donde opera el otro intercambiador. Dichas

especificaciones se encuentran en el anexo A.

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Figura 3. Vista frontal

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Figura 4. Vista lateral

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Figura 5. Vista trasera

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Figura 6. Vista Superior

Las prestaciones del intercambiador son para magnitudes a nivel de laboratorio

y por esta razón sus dimensiones son menores a las de los intercambiadores

que se encuentran en la industria, pero su principio de funcionamiento,

mantenimiento, operabilidad y manipulación es exactamente igual a los más

grandes.

Figura 7. Tamaño con punto de referencia

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3.2 Simulación

En la quinta iteración del programa se obtuvieron los siguientes resultados para

las especificaciones del intercambiador adquirido:

A1= 0.02105 m2

A1p= 0.01926 m2

φ= 1.093

t= 0.0005 m

p= 0.003132 m

b= 0.002632 m

De= 0.004815 m

Ncp= 5

Lado Caliente Lado Frío

Gc= 545.13 Kg/s*m2 Gc= 549.103 Kg/s*m2

Re= 3413.52 Re= 2937.93

Ch= 0.348 Ch= 0.348

n= 0.663 n= 0.663

k= 0.62 W/m*K k= 0.62 W/m*K

Pr= 5.1820 Pr= 6.1672

Cp= 4178 J/kg*K Cp= 4180 J/kg*K

µ= 0.000769 Pa*s µ= 0.000901 Pa*s

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Nu= 132.51 Nu= 127.13

h= 17061 W/m2*K h= 16104 W/m2*K

Tin= 40 ºK Tin= 18 ºK

Tout= 24.135 ºK Tout= 33.74 ºK

Kp= 2.99 Kp= 2.99

m= 0.183 m= 0.183

f= 0.6747 f= 0.6935

∆Pp= 1154.24 Pa ∆Pp= 1154.25 Pa

∆Pc= 99925.8 Pa ∆Pc= 104209.7 Pa

∆Ptot= 101080 Pa ∆Ptot= 105383 Pa

U= 6622.188 W/m2*K

Q= 32827 W

DTML= 6.19 ºK

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3.3 Comparación de datos del rendimiento del intercambiador

suministrados por Alfa Laval® y los obtenidos del modelo matemático y

análisis

Parámetro (unidades)

Datos

Alfa-Laval

Datos

Calculados

%

error

Temperatura de salida lado caliente (ºK)

298.15

297.28

0.29

Temperatura de salida lado frío (ºK)

306.05

306.89

0.27

Caída de presión del lado caliente (kPa)

97.6

101.1

3.59

Caída de presión del lado frío (kPa)

90.2

105.4

16.85

Calor transferido (kW)

31.07

32.83

5.66

DTML (ºK)

7.1

6.19

12.817

Coeficiente global de transferencia de calor en condiciones limpias (W/m2*K)

6611

6622.188

0.169

Tabla 1. Comparación de datos de desempeño

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Al analizar los errores en las cifras se puede llegar a la conclusión de que el

modelo matemático es muy consistente con la realidad. Tal vez donde hay

mayor discrepancia es en las caídas de presión ya que el error llega al 16% para

el lado del fluido frío. No hay certeza de que las cifras suministradas por el

fabricante hayan sido probadas, ya que en su información, la caída de presión

por el lado caliente es mayor a la del lado frío. Esto no parece ser muy lógico ya

que la viscosidad de el agua aumenta conforme baja la temperatura, lo cual

llevaría a pensar que la caída de presión por el lado caliente debería ser menor

a la del lado frío (como sí lo evidencia el modelo matemático). Dejando los

factores de caída de presión a un lado, en cuanto los resultados de la

transferencia de calor los resultados sí son muy satisfactorios. Aun cuando en la

tabla anterior hay varios datos en cuanto este aspecto (temperaturas, calor

transferido, coeficiente global de transferencia de calor), el que se debe tomar

como mejor referencia de análisis es el coeficiente global de transferencia de

calor U, ya que de este valor se derivan todos los otros. El error asociado de

dicho parámetro es menor al 0.2%. Este valor para una diferencia de un modelo

matemático frente a un valor real es altamente satisfactorio lo cual da indicios de

que se puede confiar plenamente en el modelo matemático a la hora de hacer

diseños preliminares, y especular sobre el desempeño de un intercambiador sin

necesidad de adquirirlo.

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3.4 Proyección del montaje

El intercambiador va a quedar instalado en el laboratorio 114 del CITEC en

donde actualmente esta funcionando el intercambiador de tubos y coraza. Se

empleará el mismo computador que está a disposición del otro intercambiador

para la adquisición de datos pero el panel de control va a ser independiente. Los

únicos instrumentos en común entre los dos equipos van a ser los medidores de

flujo (actualmente funcionando exclusivamente para el otro intercambiador). Los

otros medidores de temperatura y presión son independientes e irán

directamente conectados al panel de control del intercambiador de placas a

diferencia de los medidores de flujo que deberán tener una derivación para que

alimenten los dos paneles de control. Para la alimentación del agua caliente y

fría, se emplearán las líneas existentes que suplen el intercambiador existente.

Para esto se realizarán las respectivas derivaciones y se instalaran las válvulas

necesarias para aislar un intercambiador u otro del sistema de alimentación

según lo deseado. El intercambiador deberá llevar una combinación de tubería

metálica y de caucho ya que la flexibilidad es importante a la hora de desarmar

el intercambiador para realizarle mantenimiento a las placas o cambiarle la

configuración. Una tubería exclusivamente de metal puede limitar la movilidad

del operario haciendo más difícil la manipulación del intercambiador.

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Figura 8. Ubicación tentativa del intercambiador

En la figura anterior se puede observar cómo va a quedar el intercambiador de

calor aunque el computador se va a desplazar hacia la izquierda. Esta figura

también sirve para visualizar el tamaño del intercambiador con respecto a los

demás objetos.

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4. COSTOS DE ADQUISICIÓN Y ESTIMACIÓN DEL MONTAJE

Intercambiador de calor de 40 placas en acero inoxidable Alfa Laval $ 5’060.000

Transmisor diferencial de presión marca SMAR con rango de 0.3 a 36 psi. $ 3’776.000

Cuatro transmisores de temperatura RTD tipo Pt100 con temperatura máxima de 250ºC $ 509.000

Instalación y acondicionamiento de señal de cuatro RTD tipo Pt100 $1’440.000

Instalación y acondicionamiento de señal del diferencial de presión con tubería y válvulas $1’720.000

Acondicionamiento de señal para los dos sensores de flujo $ 760.000Fuente de alimentación electrónica, consumibles e instalación $ 480.000

Interfaz de comunicaciones RS-232 (Hardware y comunicación) $ 200.000

Control de temperatura para agua $ 400.000Control ON-OFF $ 180.000Interfaz Gráfica del sistema y software de control general (PID, ON-OFF, datos) $ 950.000

Tarjeta de Adquisición de datos de 8 canales (resolución 10 bits) $ 850.000

Instalación y adecuación del intercambiador de calor con las líneas de agua fría y caliente. Materiales de instalación $ 850.000

Imprevistos $ 1’400.000

TOTAL $ 18’575.000Tabla 2. Costos Totales

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5. BIBLIOGRAFÍA

1. KAKAC, Sadik. Heat Exchangers: Selection, rating and thermal design. CRC

Press. Miami. 1998. p. 300-353.

2. INCROPERA, Frank. Fundamentos de Transferencia de Calor. Cuarta

Edición. Prentice Hall. México. 1999. p. 846-847.

3. PERRY, John H. Chemical Engineer’s Handbook. Fourth Edition. Mc Graw

Hill. New York. 1963

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ANEXO A. Sobre las especificaciones del intercambiador de calor

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ANEXO B. Sobre las posibles configuraciones del intercambiador

El intercambiador de calor viene configurado inicialmente con 40 placas y de

cuatro pasos. Esto puede ser modificable a un menor número de placas y a dos

pasos en vez de cuatro. El intercambiador cuenta con 6 tipos de placas

diferentes. Para ilustrar como se debe configurar el intercambiador de todas las

formas posibles sin causar daños ni mezcla de los fluidos es necesario crear

algunas convenciones sobre las placas:

Placa Tipo 1.A

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Placa Tipo 2.A

Placa Tipo 3.A

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Placa Tipo 4.A

También se deben diferenciar las dos placas metálicas de los extremos:

Diferenciación entre placa de presión y marco

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Cualquiera de las placas internas del intercambiador (a excepción de la placa de

presión y el marco) pueden ponerse de dos formas: como aparece en las fotos o

rotada 180º. A la forma de la foto se le llamará posición A, y rotada, posición B.

Por ejemplo:

Placa Tipo 2.A Placa Tipo 2.B

Teniendo descritas las codificaciones de las placas, se puede describir las

posibles configuraciones del intercambiador con clave alfa-numérica. Estas

claves van en orden desde el marco hasta la placa de presión. Los empaques de

cada placa siempre deben mirar hacia el marco (nunca hacia la placa de

presión).

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Posibles configuraciones para arreglo de cuatro pasos:

41 placas (38 efectivas):

Marco-1.A-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-3.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-

2.A-2.B-4.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-3.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-

2.B-2.A-2.B-4.A-1.A-Placa de Pres.



2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-3.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-4.A-1.A-Placa de Pres.



3.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-4.A-1.A-Placa de Pres.


Marco-1.A-2.A-2.B-3.A-2.B-2.A-2.B-4.A-2.B-2.A-2.B-3.A-2.B-2.A-2.B-4.A-1.A-

Placa de Pres.

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Posibles configuraciones para arreglo de dos pasos:



3.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-4.A-

1.A-Placa de Pres.



2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-4.A-1.A-Placa de Pres.



2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-4.A-1.A-Placa de Pres.



2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-4.A-1.A-Placa de Pres.

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2.A-2.B-4.A-1.A-Placa de Pres.


Marco-1.A-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-3.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-4.A-1.A-

Placa de Pres.


Marco-1.A-2.A-2.B-2.A-2.B-3.A-2.B-2.A-2.B-2.A-2.B-4.A-1.A-Placa de Pres.


Marco-1.A-2.A-2.B-3.A-2.B-2.A-2.B-4.A-1.A-Placa de Pres.

Para cualquier arreglo, entre menos placas, la transferencia de calor va a ser

menor y la caída de presión mayor por lo que toca manejar menos flujos

conforme va disminuyendo el número de placas.

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ANEXO C. Sobre la correcta manipulación del intercambiador

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Manual Cortesía Alfa Laval

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