PATRICK CAVALLINI SARAIVA

Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados a expressatildeo do torque

Satildeo Paulo

2016

PATRICK CAVALLINI SARAIVA

Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados a expressatildeo do torque

Versatildeo Corrigida

Dissertaccedilatildeo apresentada agrave Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo pelo Programa de Poacutes-Graduaccedilatildeo em Ciecircncias Odontoloacutegicas para obter o tiacutetulo de Mestre em Ciecircncias Aacuterea de Concentraccedilatildeo Ortodontia Orientador Prof Dr Joatildeo Batista de Paiva

Satildeo Paulo

2016

Autorizo a reproduccedilatildeo e divulgaccedilatildeo total ou parcial deste trabalho por qualquer meio convencional ou eletrocircnico para fins de estudo e pesquisa desde que citada a fonte

Catalogaccedilatildeo da Publicaccedilatildeo Serviccedilo de Documentaccedilatildeo Odontoloacutegica

Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo

Saraiva Patrick Cavallini

Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados agrave expressatildeo do torque Patrick Cavallini Saraiva orientador Joatildeo Batista de Paiva -- Satildeo Paulo 2016

78 p fig tab graf 30 cm

Dissertaccedilatildeo (Mestrado) -- Programa de Poacutes-Graduaccedilatildeo em Ciecircncias Odontoloacutegicas Aacuterea de Concentraccedilatildeo Ortodontia -- Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo

Versatildeo corrigida

1 Ortodontia 2 Biomecacircnica 3 Braacutequetes 4 Torque I Paiva Joatildeo Batista de II Tiacutetulo

Saraiva PC Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados agrave expressatildeo do torque Dissertaccedilatildeo apresentada agrave Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo para obtenccedilatildeo do tiacutetulo de Mestre em Ciecircncias Aprovado em 24 03 2017

Banca Examinadora

Nome Joseacute Rino Neto

Instituiccedilatildeo FOUSP Julgamento APROVADO

Nome Liliana Avila Maltagliati

Instituiccedilatildeo USC Julgamento APROVADO

Nome Igor Studart Medeiros

Instituiccedilatildeo FOUSP Julgamento APROVADO

Aos meus pais

Natildeo existem palavras para descrever meu

orgulho por vocecircs meus pais Nenhuma dedicatoacuteria

que eu possa fazer alcanccedilaraacute o que vocecircs fazem por

mim e por minha irmatilde Muito obrigado por tudo Minha

famiacutelia meu porto seguro

A minha irmatilde e seu esposo

Tilieh por estar sempre ao meu lado e por

vocecirc Joatildeo Flaacutevio sempre disposto a ajudar

A minha esposa

Maria Fernanda soacute vocecirc sabe o quanto foi

difiacutecil vocecirc sempre esteve presente e me deu apoio

soacute me resta essa dedicatoacuteria

A minha segunda matildee

Por vocecirc Luacutecia por cuidar sempre de mim

Aos meus avoacutes

Gostaria que essa dedicatoacuteria fosse com

vocecircs presentes poreacutem nem tudo na vida eacute

possiacutevel Vocecircs fazem falta Estatildeo presentes na

saudade

AGRADECIMENTO ESPECIAL

Ao Prof Dr Joatildeo Batista de Paiva por compartilhar todo o vasto

conhecimento profissional e pessoal Obrigado por estender a matildeo e por tornar esse

sonho realidade

AGRADECIMENTOS

Aos professores do Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Odontologia USP Dr Andreacute Tortamano Dra Gladys Cristina Domingues-Moreas

Dr Jorge Abratildeo Dra Lylian Kazumi Kanashiro Dr Joatildeo Batista de Paiva Dr Joseacute

Rino Neto e Dra Solange Mongelli de Fantini pela oportunidade amizade respeito

e atenccedilatildeo que deram ao meu trabalho e a mim durante todo o tempo que estive

presente no departamento

Aos professores e teacutecnicos do Departamento de Biomateriais e Biologia Oral da

Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo em especial o professor

Dr Igor Studart Medeiros e ao teacutecnico Antocircnio Carlos por estarem sempre dispostos

a ajudar

Aos grandes amigos Daniela Linhares Felipe Gallego Tadeu Mendes Jr

Lilian Gabarrone Faacutebio Yanikian Almir Lima Jr Rafael Domingos pelo

companherismo durante o curso Durante esse tempo formamos uma famiacutelia a

famiacutelia USP

Aos amigos do curso de doutorado Annelise Ribeiro Daniella Prado Helena

Silva Liana Fattori Lucas Cardinal Michele Sendyk-Tichauer Renata Santos

Ricardo Souza Simone Peixe Taiana Esteves pelo apoio atenccedilatildeo e amizade

transmitindo tranquilidade durante o periacuteodo do curso

Aos funcionaacuterios da FOUSP Viviane Passiano Edina Brito Ronaldo

Carvalho Antocircnio Rodrigues e a ex-funcionaacuteria Marinalva de Jesus por serem

verdadeiros anjos da guarda dos poacutes-graduandos

Aos funcionaacuterios responsaacuteveis pela organizaccedilatildeo da FOUSP sem vocecircs natildeo

seria possiacutevel a realizaccedilatildeo de nenhum trabalho

Aos meus tios primos amigos por sempre me apoiar aconselhar durante

esse curso e em toda a minha vida

Agrave Coordenaccedilatildeo de Aperfeiccediloamento de Pessoal de Niacutevel Superior (CAPES)

pela bolsa de ensino

A todos aqueles que direta ou indiretamente tornaram possiacutevel a

concretizaccedilatildeo deste trabalho e a realizaccedilatildeo deste sonho

ldquoAlgo soacute eacute impossiacutevel ateacute que algueacutem duvide

e resolva provar o contraacuteriordquo

Einstein

RESUMO

Saraiva PC Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados agrave expressatildeo do torque [dissertaccedilatildeo] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o controle

do movimento dentaacuterio nos trecircs planos do espaccedilo Nos braacutequetes autoligados e preacute-

ajustados a inclinaccedilatildeo dos dentes no sentido vestiacutebulo-lingual depende diretamente

da interaccedilatildeo braacutequete fio Sabendo-se da importacircncia do controle do torque o

propoacutesito deste estudo foi definir a folga entre braacutequetes fio avaliar o momento de

torque e correlacionar estes valores nos braacutequetes autoligados passivos com

profundidades de canaletas diferentes (Damon Q e H4) Para esta pesquisa foi

confeccionado um dispositivo experimental em conjunto com uma maacutequina de testes

universal (Model 5565 Instron Canton Mass) para medir a expressatildeo do torque nos

braacutequetes ortodocircnticos Para verificar se a difereccedila na profundidade das canaletas

dos braacutequetes interferiram na expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de

variacircncia (ANOVA) e teste de Tukey (plt005) para identificar as diferenccedilas entre os

grupos Os braacutequetes H4 apresentaram maior folga entre braacutequete fio quando

comparados aos braacutequetes Damon Q Ao avaliarmos o momento de forccedila da

expressatildeo do torque os braacutequetes H4 e Damon Q apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes apenas com 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo Apoacutes a anaacutelise dos

resultados ao comparar os valores da expressatildeo de torque com 12ordm 24ordm e 36ordm

observamos maior expressatildeo de torque no braacutequete Damon Q quando comparado

ao braacutequete H4 Observamos tambeacutem que o Damon Q expressa melhor o torque

quando comparado com o H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm 15

Nmm e 20 Nmm

Palavras-chave Ortodontia Biomecacircnica Braacutequetes Autoligado Torque

ABSTRACT

Saraiva PC Evaluation of the slot depth of passive self-ligating brackets associated with torque expression [dissertation] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

One of the factors responsible for the success of orthodontic treatment is the control

of tooth movement in the three planes of space In self-ligating and preacute-adjusted

brackets the labio-lingual inclination of the teeth depends directly the bracket wire

interaction Knowing the importance of torque control the purpose of this study was

to define the play between the brackets and wires to evaluate the moment of torque

and to compare these values in passive self-ligating brackets with different slot

depths (Damon Q and H4) For this research an experimental device was designed

in conjunction with a universal test machine (Model 5565 Instron Canton Mass) to

measure the torque expression in orthodontic brackets To verify if the differences in

the depth of the bracket slots interfered in the torque expression analyzes of

variance (ANOVA) and Tukey test (p lt005) were performed to identify the

differences between the groups The H4 bracket had the highest play when

compared to the Damon Q bracket When evaluating the moment of torque

expression bracket H4 and Damon Q presented statistically significant differences

only with 24ordm and 36ordm of torsion After the analysis of the results when comparing the

values of the torque expression with 12ordm 24ordm and 36ordm we observed greater torque

expression in the Damon Q bracket when compared to the bracket H4 we also

observed that the Damon Q expressed better the torque when compared with H4

with moments of force of 5 Nmm 10 Nmm 15 Nmm and 20Nmm

Keywords Orthodontics Biomechanics Brackets Self-ligating Torque

LISTA DE ILUSTRACcedilOtildeES

Figura 41 ndash Braacutequete Damon Q 55

Figura 42 ndash Braacutequete H4 55

Figura 43 ndash Paquiacutemetro digital 56

Figura 44 ndash Dispositivo de Expressatildeo do Torque 57

Figura 45 ndash Maacutequina de testes universal (Instron) 57

Figura 46 - Corpo de prova 59

Figura 47 - Obtenccedilatildeo do acircngulo prop 60

Graacutefico 51 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36 64

Graacutefico 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE TABELAS

Tabela 51 - Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus 63

Tabela 52 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36ordm 63

Tabela 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS

g grama

h hora

mm miliacutemetro

mm min miliacutemetro por minuto

Nmm Newton miliacutemetro

s segundo

LISTA DE SIacuteMBOLOS

prop alfa

ordm graus

π pi

polegadas

empty teta

ordm graus

SUMAacuteRIO

1 INTRODUCcedilAtildeO 27

2 REVISAtildeO DA LITERATURA 29

3 PROPOSICcedilAtildeO 53

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS 55

41 Materiais 55

411 Braacutequetes 55

412 Fotos dos braacutequetes 55

413 Fios 55

414 Paquiacutemetro digital 56

415 Dispositivo de expressatildeo de torque 56

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) 57

42 Meacutetodos 58

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes 58

422 Ensaio experimental 58

49 Anaacutelise Estatiacutestica 61

5 RESULTADOS 63

6 DISCUSSAtildeO 67

61 Consideraccedilotildees finais 71

7 CONCLUSOtildeES 73

REFEREcircNCIAS 75

27

1 INTRODUCcedilAtildeO

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o

controle do movimento dentaacuterio nos trecircs planos de espaccedilo (Xu et al 2015) Para a

obtenccedilatildeo desse controle utiliza-se a accedilatildeo mecacircnica das dobras de primeira

segunda e terceira ordem nos fios ortodocircnticos As dobras de primeira e segunda

ordem podem ser utilizadas tanto em fios redondos quanto retangulares Poreacutem

natildeo existe controle das dobras de terceira ordem sem a utilizaccedilatildeo dos fios

retangulares tendo em vista que natildeo eacute possiacutevel aplicar mecanicamente a torccedilatildeo de

um dente utilizando um fio redondo dentro da canaleta do braacutequete As dobras

estatildeo relacionadas a torccedilatildeo de uma estrutura em torno do seu eixo longitudinal

(Andrews 1989 McLaughlin e Bennett 2015)

As caracteriacutesticas necessaacuterias para a aplicaccedilatildeo e o controle do movimento

dentaacuterio jaacute estatildeo inseridas nos desenhos das canaletas dos braacutequetes autoligados e

nos preacute-ajustados convencionais possibilitando o movimento controlado dos dentes

nos trecircs planos de espaccedilo sem a necessidade de ajustes nos arcos ortodocircnticos

(Shivapuja Berger 1994 Brito-Juacutenior Ursi 2006 Rinchuse Miles 2007

McLaughlin Bennett 2015) Poreacutem existem algumas controveacutersias em relaccedilatildeo aos

movimentos de terceira ordem Em alguns casos em funccedilatildeo da folga ou da proacutepria

caracteriacutestica das canaletas dos braacutequetes ou dos fios ortodocircnticos natildeo

observamos o movimento de terceira ordem desejado isto eacute natildeo observamos a

inclinaccedilatildeo dos dentes esperada (Huang 2009 Major et al 2010 Streva et al

2011 Huang et al 2012 Johnson 2013 Dalstra et al 2015)

Em geral a alteraccedilatildeo na inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual das coroas dos dentes

depende da rigidez do fio do desenho da canaleta do braacutequete do jogo existente na

relaccedilatildeo entre o fio e a canaleta e o recurso de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio A grande

variedade de combinaccedilotildees de fatores que alteram o momento do torque dificultam

seu controle (Morina et al 2008 Major et al 2011 Major et al 2012)

Eacute de extrema importacircncia que os valores das angulaccedilotildees e torques contidos

nos braacutequetes estejam de acordo com os valores preconizados pelo autor da

teacutecnica para que o tratamento ortodocircntico alcance os objetivos resultando em

condiccedilotildees adequadas de oclusatildeo funccedilatildeo e esteacutetica dental

As dimensotildees do arco de trabalho final pode natildeo preencher as dimensotildees

totais da canaleta do braacutequete e portanto uma porcentagem do torque constituiacutedo

no braacutequete eacute perdida por conta do jogo existente entre fio canaleta Tem sido

demonstrado que existem discrepacircncias significativas entre o valor fornecido pelos

fabricantes e o valor mensurado (Cash et al 2004 Gioka Eliades 2004) As

alteraccedilotildees da expressatildeo do torque podem ser atribuiacutedas as variaccedilotildees intriacutensecas do

diacircmetro transversal dos fios ortodocircnticos na deformaccedilatildeo das canaletas dos

braacutequetes e em suas dimensotildees (Meling et al 1998 Gioka Eliades 2004

Archambault et al 2010 Major et al 2010 Melenka et al 2013 McLaughlin

Bennett 2015 Brown et al 2015 Lee et al 2016 Lombardo et al 2015)

A controveacutersia existente em relaccedilatildeo a influecircncia da dimensatildeo das canaletas

dos braacutequetes motivou a realizaccedilatildeo dessa pesquisa na qual utilizamos 2 tipos de

braacutequetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes

29

2 REVISAtildeO DA LITERATURA

Reitan (1957) discutiu alguns fatores para ilustrar a importacircncia de

correlacionar achados histoloacutegicos com observaccedilotildees praacuteticas atraveacutes de um exame

mais aprofundado das forccedilas em ortodontia revelando que alguns dos principais

fatores satildeo a variaccedilatildeo individual da reaccedilatildeo dos tecidos o tipo de forccedila aplicada e

os princiacutepios mecacircnicos envolvidos Verificou-se tambeacutem que estes fatores estavam

estreitamente ligados entre si Concluiu que a forccedila exercida em um movimento de

inclinaccedilatildeo realizada com forccedilas contiacutenuas criariam aacutereas comprimidas livre de

ceacutelulas na membrana periodontal com mais frequecircncia do que em um movimento

corporal decorrente os princiacutepios mecacircnicos envolvidos A reabsorccedilatildeo direta foi

observada em um movimento de torccedilatildeo gerando uma forccedila de 130 gramas ao

exercer pressatildeo na regiatildeo apical A quantidade de forccedila apropriada pode variar

consideravelmente de acordo com o tipo de movimento necessaacuterio cerca de 250

gramas durante a fase final de um movimento corporal contiacutenuo de caninos e

apenas deveraacute ser aplicado 25 gramas em um movimento de extrusatildeo de dentes

anteriores individuais

Rauch (1959) definiu o torque como um momento de forccedila resultante da

torccedilatildeo do fio retangular capaz de movimentar a coroa do dente no mesmo sentido

do fio e a raiz em sentido contraacuterio A aplicaccedilatildeo do torque permite controlar as

inclinaccedilotildees axiais dos dentes posicionando-os adequadamente ao final do

tratamento ortodocircntico

Andrews (1972) estudou seis caracteriacutesticas sistematicamente observadas em

um estudo de 120 modelos de pacientes natildeo ortodocircnticos com oclusatildeo normal

Essas constantes foram referidas como as seis chaves de oclusatildeo normal O artigo

tambeacutem discutiu a importacircncia das seis chaves individual e coletivamente no

tratamento ortodocircntico de sucesso Os 120 modelos estudados nesta pesquisa

diferem em alguns aspectos mas todos compartilhavam as seis caracteriacutesticas

observadas As seis chaves de oclusatildeo foram assim avalidadas relaccedilatildeo molar

angulaccedilotildees das coroas inclinaccedilotildees das coroas ausecircncia de rotaccedilotildees contatos

interproximais plano oclusal

30

Burstone (1982) descreveu a aplicaccedilatildeo cliacutenica das molas de traccedilatildeo utilizando a

teacutecnica do arco segmentado As consideraccedilotildees mais importantes na utilizaccedilatildeo

cliacutenica das molas de traccedilatildeo satildeo a quantidade de ativaccedilatildeo distal o diferencial de

angulaccedilatildeo entre os dentes anteriores e posteriores e a centralizaccedilatildeo do loop

Melhorias no design levaram a um mecanismo mais eficiente higiecircnica e confortaacutevel

para o fechamento do espaccedilo Melhorias no design levaram agrave um mecanismo mais

eficiente maior higiene e maior conforto no fechamento do espaccedilo

Bourauel et al (1992) apresentaram um aparelho (OMSS) capaz de avaliar os

sistemas de forccedilas tridimensionais e os movimentos resultantes durante o

tratamento ortodocircntico O instrumento consistiu em dois transdutores de forccedila

torque capazes de gravar tanto os resultados obtidos das forccedilas quanto os

resultados obtidos dos torques simultaneamente em todas as direccedilotildees espaciais

Cada sensor tinha uma faixa de mediccedilatildeo de 15N (450Nmm) e uma resoluccedilatildeo de

002 N (05Nmm) e foi montado em conjunto com 3 estaacutegios rotacionais e

translacionais movidos por motores passo a passo O aparelho era controlado por

um computador e por um software abrangente

Odegaard et al (1994) desenvolveram um meacutetodo para simular a forccedila de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico no interior do braacutequete e mediram com precisatildeo o

momento de torque O estudo simulou a situaccedilatildeo que ocorre quando o torque eacute

aplicado em um incisivo central individualmente Para realizar o teste foram usados

cinco braacutequetes com canaletas de 0018rdquo sem torque e angulaccedilatildeo e cinco partes de

cada tipo de fio A folga observada entre fio e o braacutequete variou de 20ordm a 5ordm com fios

0016rdquo x 0022rdquo e 0018rdquo x 0025rdquo respectivamente Foi observado apoacutes a

eliminaccedilatildeo da folga uma taxa de variaccedilatildeo de 024ordm Nmm a 037ordm Nmm nos fios de

accedilo enquanto que nos fios 0017rdquo x 0025rdquo de NiTi ocorreu uma taxa de variaccedilatildeo de

cerca de 107ordm Nmm Os resultados demonstraram que a quantidade de folga entre

o braacutequete e o fio ortodocircntico eacute consideravelmente maior do que o valor esperado

A utilizaccedilatildeo de ligaduras demonstraram que um efeito de torque pode ser observado

31

ainda que a folga natildeo tenha sido completamente eliminada

Com o aumento da utilizaccedilatildeo dos braacutequetes autoligados frequentemente

levantou-se a questatildeo de como eles se comparam com os sistemas de ligaccedilotildees

convencionais Shivapuja e Berger (1994) examinaram estes dois grupos de

braacutequetes autoligados e com sistemas de ligaccedilotildees de accedilo inoxidaacutevel e elastomeacutericas

convencionais tanto do aspecto in vitro bem como por medidas cliacutenicas e

observaccedilotildees subjetivas Foram avaliados cinco tipos diferentes de braacutequetes com

canaletas 0022rdquo x 0028rdquo divididos em sete grupos diferentes conforme o tipo de

ligaccedilatildeo Cada braacutequete foi montado sobre um cilindro de acriacutelico e o fio escolhido

para o estudo foi o de 0018rdquo (GAC International Inc Central Islip NY) Cada

grupo de braacutequetes consistiu em doze amostras e a forccedila de atrito para cada grupo

foi mensurada com uma maacutequina de teste universal (Instron Corp Canton Mass)

Foram analisadas dois tipos de mediccedilotildees para cada grupo Primeiramente avaliaram

qual a forccedila maacutexima necessaacuteria para iniciar o movimento do fio a qual foi

considerada como a forccedila necessaacuteria para superar a resistecircncia estaacutetica e a carga

maacutexima pela distacircncia de seguimento de 10rdquo o que foi interpretado como a

resistecircncia dinacircmica A segunda parte da investigaccedilatildeo consistiu em avaliar a

influecircncia do moacutedulo de potecircncia elastomeacuterico (GAC Energia Chainette) no

movimento de translaccedilatildeo dos dentes A fase final do estudo envolveu uma avaliaccedilatildeo

cliacutenica comparativa do tempo necessaacuterio para remover e substituir o modo de

ligaccedilatildeo tanto na arcada superior quanto na inferior Concluiacuteram que os sistemas de

braacutequetes autoligados demonstraram um niacutevel significativamente mais baixo de

resistecircncia ao atrito menor tempo para a remoccedilatildeo e inserccedilatildeo do fio no interior do

braacutequete e promoveu um melhor controle de infecccedilotildees quando comparados aos

braacutequetes convencionais de ceracircmica e metal com sistemas de ligaccedilotildees

elastomeacutericas de poliuretano e de accedilo inoxidaacutevel

Meling et al (1998) propuseram um estudo para medir a altura da canaleta dos

braacutequetes com maior precisatildeo atraveacutes de uma foacutermula que descreve a relaccedilatildeo entre

a altura do braacutequete as dimensotildees do arco ortodocircntico a borda do fio e folga de

torccedilatildeo Com um instrumento de mediccedilatildeo de torque a folga de torccedilatildeo foi estimada

em 10 braacutequetes diferentes (Ormco medium twin standard edgewise) com canaleta

0018rdquo Foi utilizado para realizar as mediccedilotildees um fio ortodocircntico de accedilo inoxidaacutevel

0018rdquo x 0025rdquo (Dentaurum) Um comprimento do fio foi escolhido aleatoriamente e

32

suas dimensotildees foram medidas em 10 segmentos diferentes com um microcircmetro

digital (modelo 293-521) Para a mediccedilatildeo da borda do fio foram usados 10 partes

de 1 cm de comprimento cada Os espeacutecimes foram preparados usando meacutetodos

metaluacutergicos convencionais para obter um corte transversal perpendicular ao seu

longo eixo e ampliado sob um microscoacutepio de uso metaluacutergico O raio de

arredondamento foi medido para todos os quatro cantos e a meacutedia aritmeacutetica foi

usada nos caacutelculos posteriores Apoacutes a obtenccedilatildeo dos registros da folga de torccedilatildeo

das dimensotildees e bordas do fio ortodocircntico a altura da canaleta do braacutequete pode

ser calculada Os autores concluiacuteram que o meacutetodo utilizado para medir a altura da

canaleta dos braacutequetes ortodocircnticos parece ter um elevado grau de exatidatildeo e eacute

mais faacutecil de executar do que os meacutetodos convencionais

Fischer-Brandies et al (2000) investigaram a influecircncia da seccedilatildeo transversal

da geometria da aresta e da dureza estrutural entre o fio e o braacutequete na

transmissatildeo do torque Cinco marcas de fios de accedilo inoxidaacutevel em 3 dimensotildees

(0016rdquo times 0016rdquo 0016rdquo times 0022rdquo e 0017rdquo times 0025rdquo) foram inseridos em braacutequetes

Edgewise (Ultratrimmreg Dentaurum Order No 705-018-50) com canaleta 0018rdquo e

foram carregados com diferentes momentos de torques (1 e 3 Ncm) As canaletas

dos braacutequetes e a geometria dos fios foram analisadas em computador antes e

depois do carregamento Aleacutem disso foram determinadas a dureza Vickers e a

micro-dureza das superfiacutecies metaacutelicas Embora o tamanho da canaleta foi mantido

de forma muito precisa agraves dimensotildees dos fios desviaram em meacutedia de 10 Um

carregamento de 3 Ncm de torque aumentou o jogo de torque de 36ordm nos fios 0016

times 0022rdquo e de 37ordm nos fios 0017rdquo times 0025rdquo No caso dos fios 0016rdquo times 0016rdquo natildeo foi

mais possiacutevel realizar uma transmissatildeo de torque efetivo A dureza Vickers dos fios

foi em meacutedia de 533 kp mm2 e que um dos suportes de 145 kp mm2 Houve um

aumento da micro-dureza na aacuterea de deformaccedilatildeo de estresse nas paredes da

canaleta com o aumento da transmissatildeo de carga 204-338 kgf mm2 Os autores

concluiacuteram que com as alteraccedilotildees das dimensotildees dos fios e a presenccedila de

deformaccedilatildeo plaacutestica dos braacutequetes resultou em um jogo de torque relativamente

grande

Cash et al (2004) investigaram o tamanho e a geometria da canaleta de

braacutequetes com dimensotildees de 0022rdquo Cinco braacutequetes de incisivo central superior do

33

lado esquerdo foram selecionados aleatoriamente a partir de um total de 11 marcas

disponiacuteveis comercialmente As mediccedilotildees foram concluiacutedas apoacutes a calibraccedilatildeo do

operador reproduzindo uma leitura digital Os resultados indicaram que todos os

braacutequetes possuem canaletas aumentadas Apenas o Twin Torque o Clarity e o

Mini Mono estavam dentro de 5 das suas dimensotildees declaradas apresentando

suas paredes essencialmente paralelas O braacutequete Elegance Plastic apresentou

paralelismo mas com aumento nas dimensotildees em 12 O braacutequete Victory Series

apresentou divergecircncia nas paredes da canaleta e com alteraccedilatildeo nas dimensotildees de

6 A canaleta do braacutequete Nu-Edge tambeacutem apresentou divergecircncia e alteraccedilotildees

nas dimensotildees em 14 Os braacutequetes Mxi Advant-Edge Damon II SL Elite Mini

Opti-MIM Roth and MBT apresentaram canaletas convergentes e a base da

canaleta do Damon apresentou um aumento dimensional de 17 A canaleta do

braacutequete Discovery demonstrou convergecircncia e aumento dimensional de 24 a

maior variacircncia observada A usinagem imprecisa nas dimensotildees das canaletas e o

uso de arcos subdimencionados podem afetar diretamente o posicionamento

tridimensional dos dentes

Gioka e Eliades (2004) avaliaram as fontes de variaccedilatildeo na expressatildeo do

torque em braacutequetes preacute-ajustados As variaacuteveis relacionadas com propriedades de

materiais foram sistematicamente analisadas incluindo a incapacidade para

preencher a canaleta devido agrave diferenccedila de tamanho de arcos as irregularidades do

processo de suportes de manufatura impedindo acoplamento adequado diferenccedilas

na rigidez dos fios variaccedilotildees entre os valores reais e relatados de torque do

braacutequete e os modos de ligaccedilotildees todos os quais podem ser responsaacuteveis por

aumento da depuraccedilatildeo de terceira ordem ou ldquojogo O efeito destas variaccedilotildees sobre

a expressatildeo do torque eacute discutido e as inclinaccedilotildees vestibulolinguais satildeo fornecidas

como funccedilatildeo do tamanho do fio e a composiccedilatildeo do braacutequete em combinaccedilotildees

braacutequete e fio A maioria dos relatoacuterios publicados sobre esse assunto indicam uma

perda de controle de torque tatildeo alto quanto 100 do valor prescrito Aleacutem disso a

falsa ideacuteia de transferir a inclinaccedilatildeo ideal de coroa com o torque previsto no braacutequete

eacute ilustrado juntamente com a estimativa de torque previsto em relaccedilatildeo agrave coroa do

dente O torque necessaacuterio de forma realista depende de alguns componentes

envolvendo inclinaccedilatildeo dentaacuteria compensaccedilatildeo no jogo existente entre braacutequete e fio

e o tipo de ligaduras presentes Com base nas evidecircncias disponiacuteveis clinicamente

34

propocircs-se que a prescriccedilatildeo aumentada do torque deve ser selecionado para explicar

a falta de expressatildeo plena do torque prescrito

van Loenen et al (2005) estudaram a morfologia dos incisivos centrais

superiores e caninos superiores a fim de determinar a variaccedilatildeo no acircngulo coroa

raiz formado por uma tangente na superfiacutecie vestibular da coroa e o eixo

longitudinal da coroa em uma vista proximal Foram realizadas radiografias

proximais de 160 dentes (81 incisivos e 79 caninos) previamente extraiacutedos no

Hospital da Universidade de Ghent Beacutelgica As imagens foram digitalizadas e

analisadas com Jascreg Paint Shop Pro 7TM (Eden Prairie USA) e Mathcad 2001

Professionalreg (Cambridge UK) A margem incisal o centro da junccedilatildeo cemento-

esmalte (CEJ) e o aacutepice da raiz foram digitalizados para definir o longo eixo da

coroa raiz Posteriormente foram obtidas as medidas do acircngulo coroa raiz (ACR)

em todos os dentes Para definir a curvatura da superfiacutecie labial foram determinadas

vaacuterias tangentes em diferentes alturas sobre a superfiacutecie labial ou bucal A partir dos

resultados foram calculados a meacutedia e o desvio padratildeo O ACR variou de 167 a 195

graus para os caninos (valor meacutedio de 183 graus) e de 171 a 195 graus para os

incisivos (meacutedia de 184 graus) A meacutedia das inclinaccedilotildees das superfiacutecies labiais dos

incisivos variou muito As inclinaccedilotildees meacutedias da curvatura da superfiacutecie labial dos

incisivos variaram entre 287 (plusmn 33) e 116 (plusmn 49) graus Agrave 4 mm da margem incisal

o miacutenimo da curvatura foi de 153 graus e a maacuteximas de 266 graus Em 45 mm da

borda incisal o acircngulo de superfiacutecie vestibular variou entre 123 e 249 graus Entre

2 e 45 mm da borda incisal o acircngulo meacutedio da superfiacutecie labial variaram em 10

graus Nos caninos as inclinaccedilotildees meacutedias das superfiacutecies vestibulares variaram

entre 300 (plusmn 42) e 102 (plusmn 79) graus O acircngulo da superfiacutecie vestibular meacutedia entre

2 e 45 mm a partir da borda incisal dos caninos tambeacutem diferiram em cerca de 10

graus mas o Desvio Padratildeo foram muito maiores do que para os incisivos Os

autores concluiacuteram que a colocaccedilatildeo de um braacutequete sobre um dente em diferentes

alturas ainda dentro de uma aacuterea clinicamente aceitaacutevel resulta em diferenccedilas

importantes na quantidade de torque de raiz

Brito-Juacutenior e Ursi (2006) revisaram as prescriccedilotildees de braacutequetes preacute-ajustados

existentes no mercado abordando as variaccedilotildees dos valores de inclinaccedilatildeo

angulaccedilatildeo e rotaccedilatildeo dentaacuteria A revisatildeo reporta desde a origem do conceito de uso

35

de arcos retangulares em acessoacuterios com secccedilotildees retangulares ateacute os atuais

modelos de braacutequetes autoligados e outros braacutequetes com formatos diferenciados

Rinchuse e Miles (2007) discutiram estudos in vitro seguidos de pesquisas in

vivo com o objetivo de sintetizar a literatura sobre os braacutequetes autoligados afim de

formular conceitos gerais princiacutepios e axiomas Relataram as diferenccedilas entre os

braacutequetes ativos e passivos em relaccedilatildeo agraves suas vantagens e desvantagens

percebidas Apresentaram tambeacutem novos conceitos em relaccedilatildeo ao futuro dos

braacutequetes autoligados combinaccedilotildees de sistemas de braacutequetes e uso seletivo de

braacutequetes autoligados

Yeh et al (2007) avaliaram a resistecircncia ao atrito em braacutequetes com ligaduras

passivas em diferentes estaacutegios do tratamentos ortodocircnticos Foram usados 2

braacutequetes autoligados passivos (Damon SL II Ormco Orange California SmartClip

3M Unitek Monrovia Califoacuternia) e um novo braacutequete com a ligadura elaacutestica passiva

(Synergy Rocky Mountain Denver Colorado) Todos os braacutequetes com canaletas

de 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Os braacutequetes foram acoplados em trecircs arcos de niacutequel-

titacircnio (0014rdquo 0016rdquo x 0022rdquo 0019rdquo x 0025rdquo) e simulado rotaccedilotildees de primeira

ordem de 3ordm e 6ordm intrusotildees de segunda ordem de 05 mm e 10 mm e inclinaccedilatildeo de

terceira ordem vestibular de coroa de 3ordm As dimensotildees dos braacutequetes foram

medidas com microscopia eletrocircnica de varredura O braacutequete SmartClip apresentou

acircngulos criacuteticos e distacircncias maiores para a ligaccedilatildeo do que os outros 2 acessoacuterios

Quando acoplado o fio 0019rdquo x 0025rdquo com um alinhamento de arco ideal o

SmartClip teve IMDF menor do que os outros acessoacuterios Para as rotaccedilotildees de

primeira ordem os braquetes Synergy tiveram o IMDF significativamente menor do

que os outros acessoacuterios Os braacutequetes Damon SL II com acircngulos criacuteticos menores

tiveram um bom IMDF Para a inclinaccedilatildeo de terceira ordem o Damon SL II com

menor folga de torccedilatildeo tambeacutem tiveram um bom IMDF Natildeo houve diferenccedilas

significativas de IMDF em todos os braacutequetes testados em intrusotildees de segunda

ordem No entanto houve o aumento da IMDF com o aumento da gravidade da maacute

oclusatildeo Concluiacuteram que nenhuma diferenccedila significativa foi encontrada nos

braacutequetes em distacircncias de segunda ordem Em um alinhamento de arco ideal

braacutequetes com maior canaleta tiveram menor resistecircncia ao atrito O controle

rotacional de primeira ordem foi influenciado pela profundidade da canaleta largura

36

do braacutequete e a cobertura labial dos suportes com o mesmo arco Quando um

mecanismo de deslizamento foi usado com uma mudanccedila de inclinaccedilatildeo de terceira

ordem os braacutequetes com menor acircngulo criacutetico de contato tiveram maior resistecircncia

ao atrito

Vena et al (2007) examinaram a variabilidade dos fios de accedilo inoxidaacutevel

0017rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo (Ormco Glendora Califoacuternia) com respeito as

propriedades mecacircnicas dimensotildees da secccedilatildeo transversal e o acabamento geral

das superfiacutecies Concluiacuteram que existem variabilidades em algumas propriedades

mecacircnicas e caracteriacutesticas fiacutesicas dos materiais e entre as amostras dos mesmos

grupos de diferentes lotes

Badawi et al (2008) mediram a expressatildeo do torque em 2 braacutequetes

autoligados ativos (In-Ovation GAC Bohemia NY Velocidade Strite Induacutestrias

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e 2 braacutequetes autoligados passivos (Damon 2 Ormco

Orange Calif Smart Clip 3M Unitek Monrovia na Califoacuternia) Desenvolveram um

dispositivo com a capacidade de aplicar uma torccedilatildeo no fio 0019rdquo x 0025rdquo 1113088de accedilo

inoxidaacutevel mantendo o alinhamento vertical e horizontal perfeito entre o fio e o

braacutequete O projeto utilizou um transdutor de forccedilatorque de multi-eixo que mediu o

momento de forccedila nos trecircs planos de espaccedilo O momento em meacutedia em que o

torque comeccedilou a ser expressado foi de 75ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes autoligados

ativos e 15ordm de torccedilatildeo para os braacutequetes autoligados passivos A expressatildeo de

torque foi maior para os braacutequetes autoligados ativos ateacute 35ordm de torccedilatildeo Na torccedilatildeo do

fio aleacutem deste ponto resultou em um aumento linear do torque medido para os

braacutequetes Damon 2 Smart Clip e In-Ovation O torque foi relativamente constante

passando 35ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes Speed Apoacutes a execuccedilatildeo de todos os

estudos os autores concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos satildeo mais

eficazes na expressatildeo do torque do que os braacutequetes autoligados passivos

Morina et al (2008) estudaram a capacidade dos torques em diferentes

braacutequetes 6 tipos de braacutequetes foram estudados braacutequetes autoligados em accedilo

inoxidaacutevel Hanson SpeedTM (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) e

DamonTM 2 (Ormco Glendora California USA) Ultratrimmreg e Discoveryreg

(Dentaurum Pforzheim Germany) braacutequetes ceracircmicos Fascinationreg 2

37

(Dentaurum) e braacutequete em policarbonato Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) Todos os braacutequetes tinham canaleta de 0022rdquo e foram inseridos

torques no fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Uma situaccedilatildeo cliacutenica intra oral foi

simulada atraveacutes da inclinaccedilatildeo vestibular de coroa de um incisivo central superior

atraveacutes do aparelho orthodontic measurement and simulation system (OMSS) Os

principais componentes do OMSS satildeo dois sensores capazes de medir as forccedilas e

momentos simultaneamente nos trecircs planos do espaccedilo Momentos de forccedila foram

estudados em um arco superior alinhado e nivelado de um modelo Frasaco (Franz

Sachs Tettnang Alemanha) ligado ao OMSS Um torque de 20ordm foi aplicado e a

mudanccedila de direccedilatildeo causada no braacutequete foi mensurada experimentalmente pela

OMSS Cada combinaccedilatildeo de braacutequete fio foi medido cinco vezes O momento do

torque (Nmm) e a perda do torque (graus) foram determinados Os braacutequetes

ceracircmicos apresentaram a menor perda de torque assim como os braacutequetes de

accedilo inoxidaacutevel O braacutequete Fascinationreg 2 (Dentaurum) registrou o maior momento

torque que foi de 20 Nmm graus seguido pelo Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) que registrou 12 Nmm graus Todos os outros braacutequetes apresentaram

a taxa idecircntica de 04 Nmm graus Concluiacuteram que o suporte ceracircmico Fascinationreg

2 (Dentaurum) apresentou o maior momento de torque (35 Nmm) e juntamente com

os braacutequetes metaacutelicaos a menor perda de torque (46 graus)

Huang et al (2009) investigaram a capacidade do torque em braacutequetes

convencionais e autoligados usando um meacutetodo com elementos finitos Foram

selecionados 3 tipos de braacutequetes 2 autoligados Hanson Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e Damon MX (Ormco Glendora Califoacuternia) e 1

convencional Discovery (Dentaurum Pforzheim Alemanha) Todos os braacutequetes

com canaleta 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Foram incluiacutedos 4 braacutequetes nos modelos

finitos a partir do incisivo central superior do lado esquerdo ao canino superior do

lado direito Um torque de 20ordm foi aplicados nos incisivos do lado direito em fios

0018rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo Trecircs tipos de arcos foram usados accedilo inoxidaacutevel

titacircnio molibdecircnio e niacutequel titacircnio Para os braacutequetes convencionais foram usados

dois tipos de ligaccedilatildeo ligadura elaacutestica e fio de accedilo inoxidaacutevel O momento acircngulo

torque simulados foram calculados usando o software MSC Marc Mentat 2005 FE

(MSC Software Corporation Santa Ana Califoacuternia) As caracteriacutesticas dos fios

influenciam no momento do torque provocando maiores alteraccedilotildees no tipo de liga

38

em comparaccedilatildeo com a dimensatildeo dos fios (aumento de 125 quando comparamos o

fio 0019rdquo x 0025rdquo com 0018rdquo x 0025rdquo ambos de accedilo inoxidaacutevel e 220 quando

usamos um fio 0018rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel em comparaccedilatildeo com 0018rdquo x

0025rdquo de niacutequel-titacircnio) A mudanccedila na liga e na dimensatildeo do fio em conjunto

resultou em um aumento de 600 no fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel quando

comparado com 0018rdquo x 0025rdquo de niacutequel titacircnio O jogo do fio 0018rdquo x 0025rdquo foi de

9ordm enquanto do 0019rdquo x 0025rdquo foi de 75ordm com um jogo maior nos braacutequetes

Damon O efeito da ligaccedilatildeo dos braacutequetes Discovery com ligaduras elaacutesticas e de

accedilo inoxidaacuteve puderam ser comparados com o comportamento do Damon O Speed

mostrou comportamento diferente com menor momento de torque e menor jogo

entre canaleta e fio Concluiacuteram que o acircngulo momento de torque eacute determinado

pelas caracteriacutesticas do arco

Archambault et al (2010) avaliaram os efeitos da expressatildeo do torque em

braacutequetes ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel variando o tamanho da canaleta e a

dimensatildeo do fio de accedilo para analisar as limitaccedilotildees dos meacutetodos experimentais

utilizados Atraveacutes de uma revisatildeo sistemaacutetica foram pesquisados estudos in vitro

que mensuravam a expressatildeo do torque em braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel

convencionais e autoligados usando dispositivos com arcos retos de accedilo inoxidaacutevel

sem mecacircnicas de segunda ordem sem alccedilas e sem fios auxiliares 11 artigos

foram selecionados Com base nos estudos selecionados no braacutequete com canaleta

0018rdquo o acircngulo de acoplamento variou 31ordm em um arco de 0016 x 0016rdquo a 46ordm

em um arco de 0018 x 0025rdquo No braacutequete com canaleta de 0022rdquo o acircngulo de

envolvimento variou de 18ordm com um arco de 0018 x 0025rdquo a 6ordm com um arco de

0021 x 0025rdquo Os braacutequetes autoligados ativos expressaram um acircngulo de

acoplamento aproximado de 75ordm enquanto os braacutequetes autoligados passivos

expressaram aproximadamente 14ordm com um arco de 019 x 0025rdquo (braacutequetes com

canaleta 0022rdquo) Os autores concluiacuteram que o acircngulo de envolvimento depende do

formato e dimensatildeo do arco assim como da dimensatildeo da canaleta do braacutequete

Clinicamente o torque efetivo pode ser conseguido com uma torccedilatildeo do fio de 15ordm a

31ordm em braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm em braacutequetes autoligados

passivos com arcos 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

Major et al (2010) desenvolveram um meacutetodo de anaacutelise das dimensotildees das

canaletas dos braacutequetes com o uso de fotografias Foram investigados 3 braacutequetes

39

autoligados de incisivo central superior do lado direito com canaleta 0022rdquo 30

braacutequetes Damon Q com a prescriccedilatildeo de 15ordm (Ormco Corporation Orange CA

USA) 30 braacutequetes In-Ovation-R com prescriccedilatildeo 12ordm (GAC Bohemia NY USA) e

30 braacutequetes Speed com prescriccedilatildeo 12ordm (Strite Industries Cambridge Ontario

Canada) Os perfis mesiais dos braacutequetes foram fotografados (Canon EOS-D10

10D Toacutequio Japatildeo) e analisados atraveacutes de um microscoacutepio (Carl Zeiss

MicroImaging GmbH Jena Alemanha) As imagens recolhidas atraveacutes do

microscoacutepio foram escalonadas em 197548 pixels mm e a cacircmera foi fixada em

uma distacircncia focal de 44645 mm Os braacutequetes Speed apresentaram altura do

canaleta 2 menor do que o tamanho nominal de 0559 miliacutemetros e uma inclinaccedilatildeo

ligeiramente convergente Os braacutequetes In-Ovation apresentaram paredes

divergentes em um acircngulo meacutedio de 147 graus e valor proacuteximo ao nominal da

altura da canaleta Os braacutequetes Damon Q apresentaram maior paralelismo entre as

paredes da canaleta com 90ordm entre as paredes e o fundo da canaleta A altura da

canaleta dos braacutequetes Damon apresentaram um aumento de 3 em suas

dimensotildees

Lacoursiere et al (2010) demonstraram claras evidecircncias de deformaccedilotildees dos

braacutequetes como resultado da aplicaccedilatildeo de cargas de torccedilatildeo Um dispositivo que

utiliza uma teacutecnica de correlaccedilatildeo de imagem oacuteptica foi desenvolvido para quantificar

com precisatildeo as alteraccedilotildees dimensionais ocorridas nas canaletas dos braacutequetes

durante uma aplicaccedilatildeo de torccedilatildeo do fio Simultaneamente a magnitude do momento

de forccedila do torque o acircngulo de torccedilatildeo do fio e a dimensatildeo da canaleta dos

braacutequetes podem ser registrados Este experimento confirmou que as alccedilas dos

braacutequetes sofrem deformaccedilatildeo elaacutestica quando carregadas Observou-se tambeacutem

que o braacutequete foi deformado plasticamente por uma uacutenica rotaccedilatildeo do arco

Major et al (2011) investigaram o torque em diferentes tipos de braacutequetes

autoligados analisando as deformaccedilotildees elaacutesticas e plaacutesticas causadas nos

acessoacuterios em conjunto com o torque expressado em diferentes acircngulos de torccedilatildeo

Um braacutequete ortodocircntico foi montado em uma ceacutelula de carga (Nano 17 Multi-Axis

forcetorque transducer ATI Industrial Automation Apex NC) que mede as forccedilas e

momentos em todas as direccedilotildees O fio foi torcido no braacutequete atraveacutes de um motor

(Cool Muscle CM1-C-11L30 Myostat Motion Control Newmarket Ontario Canada)

e controlado por software personalizado (LabWindows CVI National Instruments)

40

Imagens gerais foram tiradas por uma cacircmera (piA2400-12 g 2448 3 2050 pixels 8

bit gray scale Basler Vision Technologies Exton Pa) atraveacutes de um microscoacutepio

(55-908 MMS R4 Edmund Optics Barrington NJ) e processados usando

correlaccedilatildeo oacuteptica para medir a deformaccedilatildeo No acircngulo maacuteximo de torque de 63ordm

com fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x 0025rdquo o total dos valores de deformaccedilatildeo elaacutestica

e plaacutestica foram 0063 0033 e 0137 mm para Damon Q (Ormco Orange

Califoacuternia) In-Ovation R (GAC Bohemia NY) e Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) respectivamente Os valores totais de deformaccedilatildeo

plaacutestica foram 0015 0006 e 0086 mm respectivamente mensurados em 0ordm apoacutes

remoccedilatildeo da carga Os autores concluiacuteram que os braacutequetes In-Ovation obtiveram a

menor deformaccedilatildeo quando medidos em 63ordm Damon e Speed tinham cerca de 2 e

4 vezes maior deformaccedilatildeo respectivamente Com base na deformaccedilatildeo em 0ordm

quando foi removido a carga (angulaccedilatildeo) os braacutequetes Damon e Speed tinham

aproximadamente 25 e 14 vezes respectivamente maior deformaccedilatildeo plaacutestica do

que os braacutequetes In-Ovation

Streva et al (2011) verificaram a precisatildeo do torque em braacutequetes metaacutelicos

com prescriccedilatildeo MBT usando braacutequetes de caninos como amostra representativa de

6 marcas comerciais Foram selecionados 20 braacutequetes da arcada superior e 20

braacutequetes da arcada inferior das seguintes marcas comerciais 3M Unitek Abzil

American Orthodontics TP Orthodontics Morelli and Ortho Organizers todos com

canaleta 0022 x 0028 Em uma visatildeo de perfil dos braacutequetes foram estabelecidos

pontos e linhas de referecircncia na base e no fundo da canaleta e posteriormente foi

medido o acircngulo de torque por um operador utilizando um microscoacutepio oacuteptico

acoplado a um computador Os valores foram comparados com aqueles

estabelecidos pela prescriccedilatildeo MBT Os resultados mostraram que os braacutequetes dos

caninos superiores somente a angulaccedilatildeo dos braquetes Morelli (-333ordm) apresentou

diferenccedila estatisticamente significante em relaccedilatildeo aos valores propostos (-7ordm) Para

os caninos inferiores American Orthodontics (-634ordm) e Ortho Organizers (-625ordm)

apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes dos padrotildees (-6ordm) Em uma

comparaccedilatildeo feita entre as marcas os braacutequetes da Morelli apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes em comparaccedilatildeo com todas as outras marcas de

braacutequetes dos caninos superiores Para os braacutequetes dos caninos inferiores natildeo

houve diferenccedila estatisticamente significante entre as marcas Os autores

41

concluiacuteram que existem variaccedilotildees significativas nos valores da angulaccedilatildeo de torque

em alguns dos braacutequetes avaliados podendo comprometer clinicamente o

posicionamento vestiacutebulo-lingual do dente no final do tratamento ortodocircntico

Brauchli et al (2012) avaliaram a influecircncia dos tipos de clips ativos no torque

de braacutequetes autoligados e compararam os tipos de sistemas passivos e ativos 5

amostras de 9 braacutequetes foram avaliados 7 braacutequetes autoligados (Damon III

Ormco Corporation Orange Calif In-Ovation R GAC International Inc Bohemia

NY Oyster Gestenco International AB Gothenburg Swe- den Quick Forestadent

Bernhard Fo rster GmbH Pforzheim Germany SmartClip 3MUnitek Monrovia

Calif Speed Strite Industries Cambridge Ontario Canada Time American

Orthodontics Sheboygan Wis) 1 braacutequete ceracircmico esteacutetico com clip de baixa

fricccedilatildeo (Mystique NeoClip GAC) e 1 braacutequete twin standard (Mini-Mono

Forestadent) com ligaduras elaacutesticas e ligaduras de accedilo inoxidaacutevel Foram

selecionados braacutequetes de incisivos centrais e soldadas ou ligado (braacutequetes

ceracircmicos e polimeacutericos) em cabeccedilas de parafusos que foram montados no quadro

do Hexapod utilizado na investigaccedilatildeo (Micos GmbH Eschbach Alemanha) Um fio

de 0019rdquo x 0025rdquo foi fixado em um mandril que por sua vez foi montado em um

sensor de momento de forccedila (FTD Nano 17 ATI Apex NC) O sensor em si foi

centralmente montado sobre um disco rotativo automatizado (PRS 110 micos)

Todos os braacutequetes ativos foram medidos com a porta aberta e fechada para

avaliar sua influecircncia no torque Aleacutem disso as dimensotildees dos slots foram

opticamente medidos e comparados com a expressatildeo de torque A avaliaccedilatildeo

estatiacutestica de (Ple 05) revelou que em termos de expressatildeo maacutexima de torque com

uma angulaccedilatildeo de 30ordm natildeo houve diferenccedila significativa entre a configuraccedilatildeo aberta

e fechada dos braacutequetes (todas as diferenccedilas de 18 Nmm com a exceccedilatildeo do

braacutequete Oyster com diferenccedila de 38 Nmm) Tambeacutem natildeo houve diferenccedila entre

os meacutetodos de ligaccedilatildeo do grupo de controle com ligaduras elaacutesticas e accedilo na

expressatildeo do torque Foi alcanccedilado cerca de 10 Nmm na maioria dos braacutequetes

com uma angulaccedilatildeo de 20ordm a 23ordm entre arco e canaleta As dimensotildees da canaleta

variaram de 0022rdquo (0563 miliacutemetros) ateacute 0024rdquo (0613 miliacutemetros) Foi concluiacutedo

que a influecircncia do tipo de ligadura ou o mecanismo passivo ativo dos braacutequetes

autoligados satildeo miacutenimas As dimensotildees da canaleta satildeo muito mais importantes

na transmissatildeo do torque

42

Major et al (2012) observaram a deformaccedilatildeo plaacutestica de trecircs braacutequetes

autoligados diferentes atraveacutes da torccedilatildeo de um fio Isto eacute conseguido atraveacutes da

comparaccedilatildeo da forma do slot antes e depois da torccedilatildeo usando o meacutetodo de anaacutelise

do perfil de ranhura 3 braacutequetes autoligados diferentes (canaleta 0022rdquo) foram

investigados Damon Q (Ormco Corporation Orange CA USA) In-Ovation-R (GAC

Bohemia NY USA) SpeedH (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) Uma

cacircmera digital (Cannon E0S 10D Tokyo Japan) acoplado a um microscoacutepio (Carl

Zeiss MicroImaging GmbH Jena Thuringia Germany) foi usada para capturar

imagens de perfil de cada ranhura do braacutequete antes e depois do procedimento de

torccedilatildeo Torques de 15ordm a 63ordm foram inseridos nos braacutequetes com um fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco Corporation Orange CA USA) A alteraccedilatildeo meacutedia

provocada na altura da canaleta foi de 0013 mm (0020 SD) 0007 mm (0010 SD)

e 0070 mm (DP 003) para Damon Q In-Ovation e Speed respectivamente A

canaleta foi aumentado em 075ordm (SD 096) 041ordm (SD 105) e 930ordm (SD 424)

respectivamente O aumento no jogo do torque foi calculado utilizando a nova

foacutermula apresentada neste estudo sendo de 09ordm 06ordm e 77ordm respectivamente

Concluiacuteram que os braacutequetes Damon Q e In-Ovation mantiveram elevados niacuteveis de

linearidade na forma das paredes da canaleta poreacutem foram encontradas

quantidades significativas de deformaccedilatildeo plaacutestica fisicamente insignificantes Os

braacutequetes Speed demonstraram deformaccedilatildeo plaacutestica visualmente identificaacuteveis na

canaleta do braacutequete

Huang et al (2012) Avaliaram a capacidade da expressatildeo do torque em

braacutequetes autoligados e convencionaisassociados a largura do braacutequete o jogo

entre o fio e a canaleta do braacutequete e o modo de ligaccedilatildeo Os resultados mostraram

que o desenho do braacutequete tem menor influecircncia no momento de torque do que

outros paracircmetros como a largura do braacutequete o jogo entre o fio e a canaleta do

braacutequete ou o desalinhamento dos dentes

Cattaneo et al (2013) investigaram a capacidade de expressar o torque em

braacutequetes autoligados passivos (Damon 3MX Ormco Orange Calif) em 26

pacientes e em braacutequetes autoligados ativos (In-Ovation R GAC Bohemia NY) em

20 pacientes em dentes incisivos e caninos inferiores atraveacutes da anaacutelise de

43

imagens tridimensionais antes e apoacutes o tratamento Observaram apoacutes o tratamento

uma inclinaccedilatildeo vestibular dos dentes estatisticamente significante em ambos os

sistemas considerando a hipoacutetese da presenccedila de jogo entre o braacutequete e o fio

maior nos braacutequetes passivos do que nos braacutequetes ativos

Major et al (2013) observaram o momento de torque com ciclos de carga e

descarga torcendo um fio 0019rdquo x 025rdquo de accedilo inoxidaacutevel inseridos nos braacutequetes

Damon Q e Speed com acircngulos de 16ordm 20ordm 24ordm 28ordm 32ordm e 40ordm utilizando um

aparelho para medir o momento de torque e deformaccedilatildeo do braacutequete relatado

anteriormente por Major et al (2011) o qual foi baseado em uma versatildeo modificada

do aparelho descrito por Lacoursiegravere et al (2010) Os braacutequetes Damon

apresentaram menor deformaccedilatildeo plaacutestica e menor aumento no jogo entre o

braacutequete e o fio quando comparados aos braacutequetes Speed Quando o braacutequete foi

torqueado acima de 15 Nmm a curva de descarga expressou menor momento de

forccedila do que a curva de carga Clinicamente a curva de descarregamento eacute mais

relevante do que a curva de carregamento pois representa o torque aplicado ao

dente apoacutes sua movimentaccedilatildeo

Johnson (2013) Selecionou braacutequetes com prescriccedilotildees de torque

personalizados com base nas necessidades de cada paciente afim de reduzir as

correccedilotildees dos torques antes dos fios de niacutequel-titacircnio e beta-titacircnio mais resistentes

Como resultado foram necessaacuterios menos ajustes de torque nos fios de accedilo

inoxidaacutevel resultando em um menor tempo de tratamento

Melenka et al (2013) examinaram os movimentos dos braacutequetes autoligados

com o uso de imagem digital 3D correlacionado a um simulador de torque

ortodocircntico e o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico O

simulador de torque ortodocircntico foi acoplado a um microscoacutepio e 2 cacircmeras

permitindo o movimento dos braacutequetes determinados pela torccedilatildeo do fio As imagens

das cacircmeras foram captadas com uma teacutecnica digital de imagens 3D para

determinar a movimentaccedilatildeo dos braacutequetes ortodocircnticos 3 braacutequetes autoligados

(Damon Q Ormco Orange Calif In-Ovation R GAC Bohemia NY e Speed Strite

Induacutestrias Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) foram comparados para demonstrar a

diferenccedila dos movimentos dos braacutequetes autoligados Os deslocamentos dos

44

componentes de retenccedilatildeo do arco medidos foram 20 e 35 vezes menores para o

In-Ovation e Damon Q do que os valores em estudos anteriores Os autores

concluiacuteram que a utilizaccedilatildeo de um sistema de mediccedilatildeo oacuteptico 3D eacute uacutetil para

compreender o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico mas natildeo

eacute necessaacuterio para quantificar o movimento do braacutequete

Melenka et al (2014) analisaram a expressatildeo de torque em 2 braacutequetes com

ligaduras convencionais geometricamente semelhantes de materiais diferentes Foi

aplicado torque em 30 braacutequetes Orthos SS e 30 braacutequetes Orthos Ti (Ormco

Orange Califoacuternia EUA) com fios 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco

Glendora Califoacuternia EUA) utilizando ligaduras elastomeacutericas Os 2 braacutequetes foram

comparados para determinar se existe uma diferenccedila entre a expressatildeo do torque e

para comparar a deformaccedilatildeo da canaleta dos braacutequetes Cada braacutequete foi montado

sobre uma ceacutelula de carga de 6 eixos que mede o momento de forccedila em todas as

direccedilotildees O arco recebeu uma torccedilatildeo de um acircngulo inicial de 0ordm ateacute um acircngulo

maacuteximo de 51ordm e em seguida retornou agrave posiccedilatildeo inicial O torque maacuteximo expresso

em 51ordm foi de 998 Nmm no Orthos Ti e 930 Nmm no Orthos SS A deformaccedilatildeo

plaacutestica total medida em 0ordm poacutes-torccedilatildeo foi de 0038 mm no Orthos SS em

comparaccedilatildeo com 0013 mm no Orthos Ti A deformaccedilatildeo plaacutestica foi 28 vezes maior

no Orthos SS do que a dos braacutequetes Orthos Ti Os braacutequetes Orthos Ti

expressaram mais o torque do que os braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel poreacutem exibiu

uma variaccedilatildeo substancial

Mugurama et al (2014) investigaram as propriedades friccionais em relaccedilatildeo ao

torque de diferentes tipos de braacutequetes autoligados Foram usados 2 sistemas

passivos (Damon Q Ormco SmartClip 3M Unitek Monrovia Calif) e 1 ativo (In-

Ovation R DENTSPLY GAC International) 3 fios niacutequel titacircnio com 0016rdquo x 0022rdquo

(Nitinol Super-Elastic 3M Unitek) e 3 fios de accedilo inoxidaacutevel com 0017rdquo x 0025rdquo e

0019rdquo x 0025rdquo (Stainless Steel 3M Unitek) 1 braacutequete convencional (Mini Uni-Twin

3M Unitek) foi utilizada para comparaccedilatildeo A forccedila de atrito estaacutetica foi medida

usando um dispositivo de teste de fricccedilatildeo conectada a uma maacutequina de ensaios

universal (EZ Test Shimadzu Kyoto Japan) Cada braacutequete foi colado em uma

placa de accedilo inoxidaacutevel que podia fornecer diferentes torques (0ordm 10ordm 20ordm 30ordm) e 0ordm

angulaccedilatildeo com o auxiacutelio de um dispositivo de suporte de montagem O conjunto

45

placa braacutequete foi ligado ao dispositivo de fricccedilatildeo e um segmento de 5 cm de fio

obtidos a partir das porccedilotildees retiliacuteneas posterior foi fixado aos braacutequetes A

extremidade superior do fio foi ligado agrave ceacutelula de carga e a extremidade inferior foi

fixado a um peso de 150 g A forccedila de deslocamento foi de 10 mm min para uma

distacircncia de 5 mm O contato braacutequete fio foi analisado atraveacutes do uso de um

microscoacutepio eletrocircnico de varredura (S-3500N Hitachi Toacutequio Japatildeo) Na maioria

das combinaccedilotildees braacutequete fio o aumento do torque gerou um aumento

significativo no atrito estaacutetico poreacutem nas combinaccedilotildees do sistema autoligado o atrito

foi menor do que no braacutequete convencional O sistema ativo apresentou maior atrito

em relaccedilatildeo ao passivo na maioria das condiccedilotildees Foi observado que o contato entre

canaleta fio foi maior na medida que o torque foi aumentado Os autores

concluiacuteram que nos sistemas autoligados o aumento do torque provoca um maior

atrito uma vez que o contato entre a parede da canaleta e a ponta do fio torna-se

maior Com isso a extensatildeo do contato entre a canaleta e a borda do fio pode ser

influente no atrito estaacutetico

Katsikogianni et al (2015) investigaram exaustivamente a eficiecircncia do torque

em diversos sistemas de braacutequetes combinados com diferentes tipos de fios

ortodocircnticos O estudo incluiu dois tipos de braacutequetes autoligados (Troumlster

Applications Magden Switzerland e o SPEED como sistemas passivos e Strite

Induacutestrias Ontaacuterio Canadaacute como sistema ativo) e convencionais (Mini Mono and

Brilliant Forestadent Pforzheim Germany) Todos os braacutequetes com canaletas de

0018rdquo Cada um desses braacutequetes foi combinado com 4 tipos de fio 0016rdquo x 0016rdquo

accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0022rdquo accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0016rdquo niacutequel-titacircnio (NiTi) e

0016 x 0022rdquo NiTi Os fios foram ligados aos braacutequetes convencionais com ligadura

elastomeacutericas de 0012rdquo (molded O ORMCO) Foram aplicados gradativamente 20ordm

de torque vestibular e posteriormente lingual no dente incisivo central superior do

lado direito Foram registrados o maacuteximo momento de torque Momentos mais altos

de torccedilatildeo foram expressos atraveacutes da combinaccedilatildeo do braacutequete SPEEDreg com o fio

0016rdquo times 0022rdquo em accedilo inoxidaacutevel Momentos mais baixos com maior perda de

torque foram registradas atraveacutes da inserccedilatildeo de um arco Niacutequel-titacircnio 0016 times

0016rdquo em braacutequetes convencionais Concluiacuteram que o sistema de braacutequetes

autoligados ativos manifestam a maior eficaacutecia de torque Aleacutem disso sua expressatildeo

esta diretamente ligada a dimensatildeo do fio ortodocircntico

46

Brown et al (2015) mediram as dimensotildees das canaletas em uma seacuterie de

braacutequetes A-Company 0022rdquo (1985) Ormco Damon Q 0022rdquo (Ormco Corp

Orange Calif) Unitek Victory 0022rdquo e 0018rdquo (Unitek Monrovia Calif) GAC In-

Ovation 0022rdquo (GAC Bohemia NY) Opal Avex 0022rdquo e 0018rdquo (Opal Orthodontics

by Ultradent South Jordan Utah) SPEED 0022rdquo (Strite Industries Cambridge

Ontario Canada) e American Orthodontics Masters 0022rdquo and 0018rdquo (American

Orthodontics Sheboygan Wis) Os braacutequetes foram colocados em uma lacircmina de

microscoacutepio com auxiacutelio de uma cera com a canaleta posicionada verticalmente de

modo que a linha de visatildeo ficasse paralela ao eixo da canaleta do braacutequete As

dimensotildees dos braacutequetes variaram significativamente em cada seacuterie bem como

dentro das proacuteprias seacuteries (15 a 20 satildeo maiores do que o tamanho nominal

anunciado) Concluiacuteram que provavelmente as seacuteries completas de braacutequetes

(superior e inferior 5-5) natildeo satildeo ideais havendo a necessidade do ortodontista ter

habilidade em aplicar dobras para suprir as deficiecircncias dos braacutequetes

Dalstra et al (2015) compararam o torque real e nominal em 32 tipos de

braacutequetes convencionais e autoligados avaliando a folga de torccedilatildeo entre os

braacutequetes e os fios de accedilo inoxidaacutevel Foram selecionados braacutequetes de incisivos

centrais superiores do lado esquerdo (braacutequetes autoligados passivos e ativos e

convencionais) 20 braacutequetes com canaleta 0018rdquo e 12 com canaleta 0022rdquo O

momento de torque foi medido atraveacutes de uma maacutequina (Force System

Identification) desenvolvida pelo Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Aarhus Os braacutequetes foram colados sobre uma barra de alumiacutenio em uma fila de

10 (5 suportes do mesmo sistema) com canaleta perpendiculares a barra A

estrutura foi ligada em um dos sensores da maacutequina e em um fio retangular 0017 x

0022rdquo (para o ensaio de braacutequetes 0018rdquo) e 0019rdquo x 0025rdquo (para o ensaio de

braacutequetes 0022ldquo) de accedilo inoxidaacutevel (ambos de Ormco Orange CA EUA) e foi

fixado ao sensor de rotaccedilatildeo do lado oposto e posteriormente inserido passivamente

no interior da canaleta dos braacutequetes Momentos de torque foram medidos em

incrementos de 05ordm ateacute que a expressatildeo completa foi alcanccedilada (ou seja o

momento de forccedila e a curva do acircngulo torsional tinha alcanccedilado sua inclinaccedilatildeo

maacutexima) O fio torqueado foi entatildeo devolvido agrave sua posiccedilatildeo zero e o teste foi

repetido na direccedilatildeo oposta para assegurar a expressatildeo de torccedilatildeo completa do fio na

47

canaleta em ambas as direcccedilotildees O resultado do teste de laboratoacuterio mostraram

claramente que o jogo entre braacutequete fio foi maior do que o previsto a partir dos

valores nominais principalmente em relaccedilatildeo aos braacutequetes de 0022rdquo e

particularmente os autoligados passivos Concluiu-se que a importacircncia de

selecionar uma prescriccedilatildeo parece ser limitada jaacute que a folga de torccedilatildeo

especialmente em braacutequetes passivos anula a diferenccedila entre vaacuterias prescriccedilotildees

Braacutequetes convencionais com ligaduras de accedilo geram maior momento de torccedilatildeo

apesar de apresentar grandes valores de jogo poreacutem o arco fica firmemente

pressionado contra o fundo da canaleta do braacutequete

Lombardo et al (2015) avaliaram o quanto a altura a largura e a secccedilatildeo

transversal dos fios ortodocircnticos retangulares e quadrados afetam na folga entre os

arcos e a canaleta (slot) dos braacutequetes 43 arcos ortodocircnticos de 6 fabricantes

diferentes foram comparados com os valores reais A altura e a largura de cada arco

foi medida com um indicador digital (MMT 0001 mm Vogel Brescia Italy) Com o

auxiacutelio de um microscoacutepio oacuteptico (Leica Microsystem Wetzlar Germany)

micrografias foram adquiridas utilizando uma cacircmera integrada (ampliaccedilatildeo 1003)

para calcular o raio da curvatura das bordas dos arcos ortodocircnticos Por final foi

calculado o jogo no interior da canaleta dos braacutequetes e estas medidas foram

comparadas com os valores ideais A altura real e a largura dos arcos diferiram dos

indicados pelos fabricantes entre -647 e + 510 A curvatura do bisel de cada

arco ortodocircntico em corte transversal demonstraram-se diferentes Os autores

concluiacuteram que o jogo entre braacutequete e fio foi maior do que o ideal para cada arco

ortodocircntico inevitavelmente levando a uma perda de informaccedilotildees dentro do sistema

McLaughlin e Bennett (2015) apresentaram uma visatildeo geral de 40 anos de

experiecircncia com a mecacircnica de tratamento e modelos de aparelhos

contemporacircneos Ateacute o iniacutecio da deacutecada de 70 o sucesso do tratamento ortodocircntico

eram alcanccediladas atraveacutes das dobras nos fios Com a introduccedilatildeo do aparelho

straight wire proposto por Andrews contribuiu significativamente na histoacuteria da

ortodontia Reduziu a quantidade de dobras impostas nos fios e tambeacutem trouxe

novas opccedilotildees em mecacircnica de tratamento A retraccedilatildeo dos caninos com elaacutesticos e

fios de ligadura tornaram-se mais comuns Mecacircnicas de deslize nos lugares dos

loops tornou-se o meacutetodo de fechamento de espaccedilo significativo entre os cliacutenicos

48

Niacuteveis de forccedila propostas por Edgewise foram inicialmente usadas para fechar os

espaccedilos no entanto logo foi observado que forccedilas mais leves eram mais eficazes

com a mecacircnica de deslizamento Junto com essas mudanccedilas tornou-se evidente

que era necessaacuteria uma compensaccedilatildeo no aparelho ortodocircntico Muitas mudanccedilas

ocorreram no design do aparelho desde que o aparelho de Edgewise e o aparelho

de Begg foram projetados Isso abriu a possibilidade de tratamentos mais eficientes

com resultados de alta qualidade A atenccedilatildeo ao diagnoacutestico plano de tratamento o

correto posicionamento do braacutequete mecacircnicas mais eficientes podem melhorar os

resultados juntamente com as melhorias dos aparelhos

Xu et al (2015) investigaram o efeito das inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos

caninos e preacute-molares superiores no sorriso quando visto da perspectiva frontal

Este estudo foi realizado em 3 etapas No primeiro passo foi construiacutedo um modelo

dental digital tridimensional e alteraccedilotildees foram feitas nas inclinaccedilotildees

vestibulolinguais dos dentes superiores selecionados No segundo passo as

manipulaccedilotildees fotograacuteficas foram realizadas de modo que as alteraccedilotildees nas

inclinaccedilotildees dos dentes superiores poderiam mais tarde ser transferidas para

modelos tridimensionais impressos em resina e montado sobre articuladores para a

vista frontal do sorriso Finalmente as 15 imagens de sorrisos frontais foram

avaliadas e classificadas pelos grupos de ortodontistas e leigos Houve uma ampla

aceitabilidade esteacutetica para as inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos caninos superiores e

preacute-molares A esteacutetica do sorriso foi significativamente comprometida (P lt001)

quando os caninos foram lingualizados mais do que 12ordm e os preacute-molares mais que

15ordm Caninos vestibularizados mais do 6ordm tambeacutem tornaram a esteacutetica do sorriso

menos satisfatoacuterias (p lt001) Concluiacuteram ser esteticamente satisfatoacuterio posicionar

os dentes em inclinaccedilotildees dentro desses intervalos em situaccedilotildees cliacutenicas que

requerem compensaccedilotildees dentaacuterias transversais em casos de discrepacircncias

transversais esqueleacuteticas

Franco et al (2015) tiveram como objetivo estudar e comparar a expressatildeo do

torque em braacutequetes convencionais autoligados ativos e passivos Foram

analisadas 6 diferentes marcas de braacutequetes (Damon 3MX Portia In-Ovation R

Bioquick Roth SLI Roth Max) e 300 segmentos de fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x

0025rdquo (Morelli Sorocaba SP Brazil) Os momentos de torque foram medidos em

49

12ordm 24ordm 36ordm e 46ordm utilizando-se um dispositivo de torccedilatildeo do fio associado a uma

maacutequina de ensaios universal Foram observadas diferenccedilas estatisticamente

significativas na expressatildeo do torque entre todas as marcas de braacutequetes avaliadas

e em todas as torccedilotildees testadas (plt005) O Bioquick apresentou a menor expressatildeo

do torque em todas as torccedilotildees testadas em contraste o braacutequete Damon 3MX

apresentou a maior expressatildeo do torque ateacute a torccedilatildeo de 36ordm Em 48ordm In-Ovation R

Portia e Damon 3MX obtiveram momentos de torque semelhantes Concluiacuteram que

o sistema de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio (autoligaacutevel ativo ou passivo ou

convencional com ligadura elaacutestica) parece natildeo interferir na expressatildeo final do

torque a qual eacute dependente da interaccedilatildeo entre o fio e o braacutequete escolhido para ser

utilizado na mecacircnica ortodocircntica

Lee et al (2016) avaliaram o erro de manufatura dos fabricantes nas canaletas

dos braacutequetes e nos fios ortodocircnticos mediram o arredondamento das ponta dos

fios e calcularam a quantidade de folga de torccedilatildeo usando os valores meacutedios das

amostras de estudo 4 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos com canaleta

0022rdquo (incisivo central superior direito) 3 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos

com canaleta 0018rdquo (incisivo central superior direito) e trecircs tipos de fios

retangulares (0016rdquo x 0022rdquo beta-titacircnio (Ormco Orange Califoacuternia) 0016rdquo x

0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa Fl) e 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa FL)) foram medidos usando um microscoacutepio

estereoscoacutepico para determinar a larguras das canaletas dos braacutequetes e as

dimensotildees transversais dos fios Todos os braacutequetes apresentaram um perfil de

canaleta divergente e todos os fios apresentaram erros menores que 2 de

fabricaccedilatildeo O braacutequete Damon Clear (Ormco Orange Califoacuternia) teve o menor erro

dimensional (0542) enquanto o braacutequete de canaleta 0022rdquo Empower Clear

(American Orthodontics Sheboygan Wisconsin) teve o maior (3585) A maior

quantidade de jogo foi observado nos braacutequetes Empower Clear (American

Orthodontics) de 0022rdquo combinado com o fio 0016rdquo x 0022rdquo de TMA (Ormco

Orange Califoacuternia) Enquanto que a menor quantidade ocorreu utilizando o braacutequete

de 0018rdquo Clippy-C (Tomy) combinado com fio 0016rdquo x 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel

(Tecnologia Ortho Tampa FL)

Montasser et al (2016) avaliaram o efeito do diacircmetro do arco ortodocircntico no

50

alinhamento dos dentes com diferentes combinaccedilotildees de arco braacutequete utilizando o

sistema de mediccedilatildeo e de simulaccedilatildeo ortodocircntico (OMSS) Foram usados 6 tipos de

braacutequetes ortodocircnticos divididos em de duas categorias 1- braacutequetes ligados

convencionalmente (Victory Series [3M Unitek Monrovia Calif] Mini-Taurus [Rocky

Mountain Orthodontics Denver Colo] e Synergy [Rocky Mountain Orthodontics]) 2-

braacutequetes autoligados passivo (SmartClip [3M Unitek]) e ativos (Time3 [American

Orthodontics Sheboygan Wis] e SPEED [Strite Industries Cambridge Ontario

Canada]) Todos os braacutequetes com canaleta de 0022rdquo Os arcos utilizados foram

0014rdquo e 0016rdquo termoativados (American Orthodontics) Os arcos ortodocircnticos

foram amarrados aos braacutequetes convencionais com ambas as ligaduras de accedilo

inoxidaacutevel (0010rdquo) e aneacuteis elastomeacutericos Cada combinaccedilatildeo arco braacutequete foi

testada 20 vezes com OMSS construiacutedo numa cacircmara de temperatura controlada

em 37ordm C durante o teste A maacute oclusatildeo simulada no estudo representou um incisivo

central superior deslocada 2 mm para cervical (eixo x) e 2 mm para vestibular (eixo

z) As correccedilotildees incisogengivais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo combinados com os

braacutequetes utilizados variaram de 40 a 95 as correccedilotildees com o fio de 0016rdquo

foram de 55 para 95 As correccedilotildees vestibulolinguais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo

combinados com os braacutequetes utilizados variaram de 10 a 100 e as correccedilotildees

com o 0016rdquo de 15 a 100 O aumento do arco de 0014rdquo para 0016rdquo natildeo

garante um aumento na quantidade de correccedilatildeo do alinhamento o tipo de ligadura

afetou o grau de correccedilatildeo do alinhamento e o design dos braacutequetes influenciaram o

efeito da ligadura A menor correccedilatildeo obtida foi com o Mini-Taurus e Victory Series

(braacutequetes convencionais ligados com aneacuteis elastomeacutericos) os arcos de menor

diacircmetro satildeo recomendados durante o nivelamento e alinhamento para impedir que

as forccedilas pesadas possam causar efeitos colaterais indesejados

Papageorgiou et al (2016) compararam a eficaacutecia do torque com fios

quadrados e retangulares em braacutequetes convencionais da mesma prescriccedilatildeo com

canaletas 0018rdquo e 0022 ldquo Os braacutequetes foram colados em modelos de resina

acriacutelica idecircnticos a maxila e montados na OMSS 10 fios ortodocircnticos de accedilo

inoxidaacutevel 0018rdquo times 0018 0018rdquo times 0022 e 0018rdquo x 0025 foram avaliados em

braacutequetes com canaleta 0018 E 10 fios ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo times

0019 0019rdquo times 0025 e 0019rdquo x 0026 foram avaliados em braacutequetes com

canaleta 0022 Um torque de raiz vestibular de 15deg foi gradualmente aplicado ao

51

braacutequete de incisivo central direito e os momentos de forccedila foram registrados nesta

posiccedilatildeo Os autores concluiacuteram que os arcos retangulares parecem ser mais

eficientes no expressatildeo do torque especialmente nos braacutequetes com canaletas

0018rdquo

52

53

3 PROPOSICcedilAtildeO

Em busca da melhor efetividade da expressatildeo do torque em braacutequetes

autoligados passivos avaliamos a interaccedilatildeo entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel e dois braacutequetes com alturas semelhantes de 0022rdquo e com

profundidades de 0028rdquo (Damon Q) e 0026rdquo (H4)

O propoacutesito desse trabalho foi

1 Definir a folga (em graus) entre a canaleta dos dois braacutequetes autoligados

passivos e o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

2 Avaliar os momentos de forccedila (Nmm) expressos pelo torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquox 0025rdquode accedilo inoxidaacutevel

3 Comparar a expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes autoligados

passivos com 12ordm 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel

4 Comparar qual dos dois braacutequetes expressa primeiro o torque apoacutes definir

as torccedilotildees (em graus) do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel necessaacuterias

para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

55

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS

41 Materiais

411 Braacutequetes

Para amostra foram selecionados dois tipos de braacutequetes ortodocircnticos

autoligados passivos 10 braacutequetes Damon Q (Ormco Orange Calif EUA) e 10

braacutequetes H4 (Orthoclassic McMinnville Oregon EUA) O primeiro com canaleta de

0022rdquo x 0028rdquo e o segundo com canaleta 0022rdquo x 0026rdquo Os braacutequetes escolhidos

foram de incisivo central superior do lado direito

412 Fotos dos braacutequetes

Figura 41 - Braacutequete Damon Q Figura 42 - Braacutequete H4

413 Fios

O fio (calibrador) de eleiccedilatildeo para realizarmos a fixaccedilatildeo dos braacutequetes no

dispositivo experimental foi o 0021rdquo x 0028rdquo de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics

Inc La Porte Indiana EUA)

O fio de eleiccedilatildeo para realizarmos os testes da pesquisa foi o 0019rdquo x 0025rdquo de

accedilo inoxidaacutevel (American Orthodontics Sheboygan Wisconsin EUA)

56

414 Paquiacutemetro digital

O meio escolhido para aferirmos as dimensotildees dos fios ortodocircnticos foi com

um paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA)

Figura 43 ndash Paquiacutemetro Digital

415 Dispositivo de expressatildeo de torque

Um dispositivo experimental (Figura 44) foi confeccionado para medir a

expressatildeo do torque nos braacutequetes ortodocircnticos O aparelho de mediccedilatildeo foi

desenvolvido com a colaboraccedilatildeo do membros do Departamentos de Biomateriais e

Biologia Oral da Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo (USP)

Satildeo Paulo Brasil O dispositivo experimental elaborado tem a capacidade de aplicar

uma torccedilatildeo no fio ortodocircntico mantendo o alinhamento vertical e horizontal entre o

fio e o braacutequete

O dispositivo experimental consiste em uma base (A) fundida a dois eixos (B)

paralelos que possuem dois rolamentos em cada eixo (C) Em cada lado na parte

interna dos eixos haacute uma peccedila ciliacutendrica (D) com um parafuso (E) capaz de fixar o

fio de accedilo inoxidaacutevel a ser testado Na parte externa dos rolamentos e dos eixos haacute

uma haste metaacutelica (F) capaz de realizar o movimento de rotaccedilatildeo das peccedilas

ciliacutendricas ao mesmo tempo e livre de tensotildees No centro da base na parte interna

dos eixos haacute um parafuso com a finalidade de sustentar a estrutura (H) para

posicionamento dos braquetes Nesta mesma estrutura foi elaborado uma base de

apoio (I) que pode ser fixada ou removida da estrutura para cada braacutequete testado

atraveacutes de um parafuso (J) Haacute um transferidor metaacutelico (K) externo em um dos

lados do eixo que tem a finalidade de medir os acircngulos de torccedilatildeo obtidos

57

Figura 44 - Dispositivo de Expressatildeo do Torque

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass)

Figura 45 - Maacutequina de testes universal (Instron)

58

42 Meacutetodos

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes

Para estabelecermos um protocolo de posicionamento uniforme dos braacutequetes

utilizamos um fio calibrador 00215rdquo x 0028 de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics Inc

La Porte Indiana EUA) Posicionamos o fio calibrador no interior das peccedilas

ciliacutendricas (D) do dispositivo Posteriormente medimos com um paquiacutemetro digital

[(Mitutoyo Aurora Illinois EUA) Figura 43] a distacircncia entre os dois parafusos (E)

que fixam o fio calibrador nas peccedilas ciliacutendricas (D) para determinarmos o local

correto para fixaccedilatildeo do braacutequete Logo apoacutes inserimos o braacutequete no fio calibrador

e amarramos com fio de ligadura metaacutelica de 025mm na posiccedilatildeo aferida

anteriormente Apoacutes o posicionamento do braacutequete no fio calibrador adicionamos

adesivo Loctite a base de cianoacrilato (Henkel Ind Itapevi Brasil) na base do

braacutequete Para efetivar a fixaccedilatildeo do braacutequete ajustamos a estrutura central (H) do

dispositivo ateacute a altura ideal para que o braacutequete ficasse o mais perpendicular

possiacutevel a base do dispositivo experimental com a haste meacutetalica (F) posicionada

no acircngulo da prescriccedilatildeo do braacutequete a ser testado Esse processo de fixaccedilatildeo foi

realizado em todos os braacutequetes sem a necessidade de movimentar a estrutura

central toda vez que fossemos realizar os testes nos diferentes braacutequetes (Figura

46)

422 Ensaio experimental

Colocamos o dispositivo experimental na base da maacutequina de testes universal

[(Instron Model 5565 Canton Mass) Figura 45] em posiccedilatildeo centralizada em

relaccedilatildeo a ceacutelula de carga de 100 N Para o processo de mediccedilatildeo foi posicionada a

base de apoio do braacutequete a ser aferido junto ao dispositivo experimental com o

auxiacutelio do fio calibrador Na sequecircncia prendemos o parafuso da estrutura central

(H) para evitar qualquer movimentaccedilatildeo durante o teste Posteriormente removemos

59

o fio calibrador e inserimos o fio de eleiccedilatildeo 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Em

teste piloto preacutevio determinamos que a distacircncia percorrida pelo atuador da maacutequina

de testes universal para atingir torccedilotildees no fio da ordem de 40ordm foi de 50 mm A

haste metaacutelica (F) foi deslocada por 50 mm parou por um segundo e retornou a

posiccedilatildeo inicial com a velocidade constante de 100 mmmin Em cada braacutequete

testado foram realizadas 12 medidas sendo que para cada medida foi usado uma

nova secccedilatildeo de fio de lotes diferentes com suas dimensotildees aferidas previamente

com paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA) O processo foi repetido em

10 braacutequetes do grupo Damon Q e 10 braacutequetes do grupo H4

Figura 46 ndash Corpo de prova

423 Mensuraccedilotildees das forccedilas expressas pela torccedilatildeo do fio

Os valores das forccedilas obtidas e a distacircncia percorrida pelo atuador da

maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) foram registrados

e exportados para uma tabela eletrocircnica no software Excelreg Tendo em vista a

necessidade de transformar os valores obtidos (forccedilas e distacircncia percorrida) em

momento de torque (Nmm) e graus foram criadas equaccedilotildees numeacutericas

A equaccedilatildeo utilizada para transferir os valores mensurados da distacircncia

percorrida pelo atuador da maacutequina em graus foi

empty = (L R)57

Considerando

empty = acircngulo de rotaccedilatildeo do eixo expresso em radiano (rad)

L = deslocamento do atuador necessaacuterio para torcer o fio no interior do braacutequete

60

expresso em miliacutemetros

R = eacute a distacircncia do centro do eixo de rotaccedilatildeo ateacute a extremidade da haste do

dispositivo de expressatildeo de torque expresso em miliacutemetros

Sabendo-se que π rad equivale a 180ordm podemos aproximar 1 rad para 57ordm A

partir daiacute basta a multiplicaccedilatildeo do valor encontrado em (L R) por 57ordm Dessa

maneira obteremos o valor do acircngulo de rotaccedilatildeo expresso em graus

Para transferirmos os valores de forccedila em momento de torque foram

necessaacuterias duas equaccedilotildees

Equaccedilatildeo 1

empty = prop 314

180

Considerando

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

prop = acircngulo formado entre a haste metaacutelica (F) do dispositivo de expressatildeo de

torque e o fio da alccedila de carregamento que foi fixada na ceacutelula de carga da maacutequina

de testes universal (Model 5565 Instron Canton Mass)

A equaccedilatildeo 1 foi realizada primeiramente para obtermos os valores dos

acircngulos expressos em radiano (rad) formados entre a haste metaacutelica (F) do

dispositivo de expressatildeo de torque e o fio da alccedila de carregamento (Figura 47)

Figura 47- obtenccedilatildeo do acircngulo prop

Atuador

Fio de carregamento

Dispositivo de expressatildeo

de torque

propAcircngulo

61

Posteriormente a equaccedilatildeo 2 foi realizada para transferirmos os valores obtidos

de forccedila em momento de torque

Equaccedilatildeo 2

T = FRSen (empty)

Considerando

T = momento de torque

F = forccedila

R = eacute a distacircncia do centro do eixo rotacionado ateacute a extremidade da haste metaacutelica

(F) do dispositivo de expressatildeo de torque

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

49 Anaacutelise Estatiacutestica

Para anaacutelise estatiacutestica os dados coletados foram analisados quanto agrave

homocedasticidade e normalidade

Para verificar se a diferenccedila na profundidade das canaletas interferiram na

expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de variacircncia (ANOVA) de dois

fatores O teste de Tukey (plt005) foi realizado para identificar as diferenccedilas entre

os grupos mostrados nas tabelas ou graacuteficos

O erro potencial na teacutecnica de detecccedilatildeo e mediccedilatildeo foi estimado por seleccedilatildeo

aleatoacuteria de 10 medidas da folga dos braacutequetes Damon Q e 10 medidas da folga dos

braacutequetes H4 Posteriormente utilizamos a foacutermula de Dahlberg (1940) para avaliar o

erro do meacutetodo

63

5 RESULTADOS

O erro do meacutetodo encontrado na folga dos braacutequetes foi de 06ordm para o

braacutequete Damon Q e 07ordm para o braacutequete H4

Os resultados da folga entre a interaccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

com os dois braacutequetes avaliados foi estatisticamente significante (plt0001)

Observamos que o braacutequete H4 possui maior folga entre a canaleta e o fio

quando comparados ao braacutequete Damon Q

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da folga existente entre braacutequete e fio

estatildeo descritos na tabela 51

Tabela 51 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus

Em relaccedilatildeo a expressatildeo do torque verificamos o momento de forccedila em 12ordm

26ordm e 36ordm apoacutes a torccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel A interaccedilatildeo entre os

fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante (plt005)

Os valores meacutedios e desvios padratildeo obtidos pela expressatildeo do torque

(Nmm) estatildeo descritos na Tabela 52 e demonstrados no Graacutefico 51

Tabela 52 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Braacutequete

TORQUE (Nmm)

12ordm 24ordm 36ordm

Damon Q 33 (11)d 196 (21)c 552 (18)a

H4 29 (02)d 44 (06)d 296 (17)b

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Braacutequete Folga (0)

Damon Q 154 (11)a

H4 235 (11)b

64

Graacutefico 51 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Ao avaliarmos o momento de forccedila da expressatildeo do torque o braacutequete H4 e

Damon Q natildeo apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes com 12ordm de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico Em 24ordm o braacutequete Damon Q apresentou maior momento

de forccedila comparado ao braacutequete H4 Em 36ordm o braacutequete Damon Q tambeacutem

apresentou maior momento de forccedila quando comparado ao braacutequetes H4

Vale salientar que o valor mensurado em 24ordm no braacutequete H4 natildeo foram

estatisticamente significantes em relaccedilatildeo aos valores em 12ordm Tambeacutem natildeo houve

diferenccedila estatisticamente significante entre o braacutequete H4 em 24ordm e o braacutequete

Damon Q em 12ordm

Para avaliar a efetividade da expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes

autoligados passivos verificamos a quantidade necessaacuteria de torccedilatildeo no fio de accedilo

inoxidaacutevel para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

A interaccedilatildeo entre os fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante

(plt005) O acircngulo necessaacuterio para expressar 5Nmm de torque no braacutequete Damon

d

c

a

dd

b

0

10

20

30

40

50

60

8 12 16 20 24 28 32 36 40

TO

RQ

UE

(Nm

m)

Torccedilatildeo (0)

Damon Q meacutedia h4

65

Q natildeo apresentou diferenccedila estatisticamente significante quando comparados ao

acircngulo necessaacuterio para expressar 20Nmm de torque no braacutequete H4

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da torccedilatildeo (acircngulo) obtidos pela expressatildeo

do torque (Nmm) estatildeo descritos na Tabela 53 e demonstrados no Graacutefico 52

Tabela 53 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla de Tukey da torccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Braacutequete

Inclinaccedilatildeo (0)

5 Nmm 10Nmm 15Nmm 20Nmm

Damon Q 166 (2) f 205 (07) e 223 (1) d 244 (06) c

H4 249 (13) c 294 (08) b 314 (07) a 325 (05) a Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Graacutefico 52 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

fe

dcc

ba a

0

5

10

15

20

25

30

35

5 10 15 20

To

rccedilatildeo

(o)

TORQUE (Nmm)

Damon Q H4

67

6 DISCUSSAtildeO

Os braacutequetes preacute-ajustados tecircm como principal objetivo diminuir a necessidade

de dobras e ajustes nos arcos durante o tratamento ortodocircntico A efetividade do

tratamento ortodocircntico depende de um conjunto de fatores para determinar como as

angulaccedilotildees e inclinaccedilotildees (torque) a serem aplicados sobre os dentes dos casos

planejados iratildeo influenciar em suas variaccedilotildees (Andrews 1989) Quando o fio

retangular eacute encaixado na canaleta do braacutequete preacute-ajustado com uma forccedila de

torque ativa ele eacute adaptado ateacute encontrar dois pontos de apoio para efetivar sua

accedilatildeo que eacute chamado de acircngulo criacutetico (Gioka Eliades 2004)

No presente estudo foi desenvolvido um dispositivo para avaliar a possiacutevel

influecircncia da profundidade da canaleta do braacutequete na expressatildeo do torque No

desenvolvimento desse dispositivo dois outros foram testados poreacutem os mesmos

apresentaram erros durante as medidas comprometendo a fidelidade e a

confiabilidade dos resultados A partir desses dois dispositivos elaboramos um

terceiro que possibilitou a anaacutelise da influecircncia da profundidade de canaleta na

expressatildeo do torque Foi utilizado o braacutequete Damon Q com profundidade 0028rdquo e

o braacutequete H4 com profundidade 0026rdquo A altura da canaleta foi a mesma para os

dois braacutequetes

Em investigaccedilotildees preacutevias alguns autores compararam a expressatildeo do torque

em braacutequetes autoligados passivos e ativos poreacutem com alturas e profundidades de

canaletas semelhantes (Yeh et al 2007 Papageorgiou et al 2016 Morina et al

2008 Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

A expressatildeo do torque estaacute diretamente ligada as variaccedilotildees estruturais que

podem ser encontradas nos braacutequetes (dimensotildees e forma das canaletas e material

de fabricaccedilatildeo) e nas variaccedilotildees dimensionais e estruturais dos fios ortodocircnticos

(Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Major et al 2011 Streva et al 2011

Franco et al 2015 Lombardo et al 2015 Lee et al 2016)

Geralmente o momento de forccedila expresso pelo torque em braacutequetes preacute-

ajustados passivos se faz presente quando as dimensotildees do arco retangular se

assemelham as dimensotildees da canaleta dos braacutequetes Morina et al 2008

afirmaram em seus estudos que clinicamente nenhum braacutequete resultou em um

nivelamento satisfatoacuterio da inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual Katsikogianni et al 2015

concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos demonstraram maior efetividade do

68

torque quando comparados aos braacutequetes autoligados passivos Dalstra et al 2015

observaram tambeacutem que os braacutequetes convencionais que utilizaram ligaduras de

accedilo inoxidaacutevel e alguns braacutequetes autoligados ativos geraram maior momento de

torque devido o arco estar firmemente pressionado contra o fundo da canaleta do

braacutequete Durante a fase de planejamento desse estudo existiu a hipoacutetese de que a

profundidade da canaleta pudesse interferir positivamente na expressatildeo do torque

uma vez que nessas circunstacircncias haveria contatos mais justos entre a canaleta

do braacutequete e o fio em funccedilatildeo do maior preenchimento da canaleta pelo fio

Archambault et al 2010 concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos

apresentaram uma folga de 75ordm ateacute o engajamento do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel na canaleta do braacutequete enquanto os braacutequetes autoligados passivos

apresentaram uma folga de aproximadamente 14ordm provavelmente devido a pressatildeo

que o clipe exerce no fio contra o braacutequete promovendo a diminuiccedilatildeo da dimensatildeo

da canaleta Poreacutem ao analisarmos os resultados do presente estudo verificamos

que o braacutequete H4 (com menor profundidade de canaleta) apresentou uma folga de

235ordm ateacute o engajamento do fio na canaleta do braacutequete e o Damon Q apresentou

uma folga de 154ordm Esse uacuteltimo resultado do presente estudo (braacutequete Damon Q)

estaacute muito proacuteximo do encontrado por Archambault et al (2010)

Na sequecircncia da anaacutelise dos resultados do nosso estudo observamos

diferenccedilas estatisticamente significantes entre os dois braacutequetes quando realizamos

a torccedilatildeo do fio ortodocircntico em 24ordm e 36ordm (tabela 52 e graacutefico 51 das paacuteg 63 e 64)

enquanto Badawi et al 2008 observaram diferenccedilas estatisticamente significantes

entre braacutequetes apenas com 36ordm de torccedilatildeo Possivelmente a diferenccedila do resultado

pode estar associada a diferenccedila encontrada no valor da folga no braacutequete H4

quando comparado ao braacutequete Damon Q

Nesse estudo natildeo foram observadas diferenccedilas estatisticamente significantes

no braacutequete H4 quando comparados os valores do momento do torque em 12ordm e em

24ordm assim como natildeo houve diferenccedila estatisticamente significante entre os

braacutequetes H4 em 24ordm e os braacutequetes Damon Q em 12ordm (tabela 52 paacuteg 63)

provavelmente porque em 12ordm e em 24ordm o momento de torque ocorreu dentro do

limite ou muito proacuteximo ao valor mensurado da folga nos braacutequetes H4

Clinicamente o torque efetivo tem sido sugerido entre 5 a 20 Nmm (Reitan

1957 Burstone 1982) Badawi et al (2008) e Archambault et al (2010) relataram

que clinicamente o torque efetivo foi expressado com uma torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

69

0025rdquo de 15ordm a 31ordm nos braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm nos

braacutequetes autoligados passivos Entretanto nesse estudo ao aplicarmos a forccedila

como sugerido clinicamente verificamos que o o braacutequete Damon Q expressou

primeiro o momento de torque quando comparados ao braacutequete H4 (Damon Q -

166ordm ateacute 244ordm H4 - 249ordm ateacute 325ordm) Franco et al em 2015 observaram tambeacutem

que os braacutequetes Damon 3MX apresentaram melhores resultados de expressatildeo de

torque quando comparados a outros braacutequetes autoligados

Em relaccedilatildeo aos fios ortodocircnticos Lombardo et al 2015 mencionaram que os

arcos ortodocircnticos apresentaram dimensotildees diferentes das declaradas pelos

fabricantes (-647 e + 510) Observaram tambeacutem que o formato das arestas dos

arcos retangulares apresentaram variaccedilotildees Jaacute Mugurama et al 2014 relataram

que os fios 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel natildeo apresentaram deformaccedilatildeo

permanente apoacutes a realizaccedilatildeo de testes de atrito mesmo quando imposto 30ordm de

torque Em consequecircncia desses fatores e de haver uma tendecircncia na clinica

ortodocircntica cada vez menos expressiva de utilizar o arco 0021rdquox 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel decidimos utilizar o fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel da American

Orthodontics (Sheboygan Wisconsin EUA) Aferimos todas as secccedilotildees de fios que

seriam utilizadas com um paquiacutemetro digital MItutoyo (Aurora Illinois EUA) para

realizaccedilatildeo dos testes Com isso procuramos anular a variante do fio na expressatildeo

do torque

Outro fator relevante a ser mencionado eacute que os resultados obtidos nessa

pesquisa podem apresentar diferenccedilas nos valores nominais quando comparados a

outros estudos (Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

pelo fato do fio de accedilo inoacutexidaacutevel apresentar diferenccedilas em sua propriedade e

composiccedilatildeo estrutural em diferentes marcas comerciais (Gioka Eliades 2004 Vena

et al 2007 Lombardo et al 2015)

A deformaccedilatildeo do braacutequete tambeacutem pode ser considerada um provaacutevel fator na

perda da expressatildeo do torque (Lacoursiere et al 2010 Major et al 2010 Major et

al 2011) Outro fator que tambeacutem pode estar relacionado eacute o desenho da canaleta

do braacutequete e sua composiccedilatildeo metaacutelica (Melenka et al 2014 Major et al 2013) A

escolha do braacutequete a ser empregado no tratamento o conhecimento de como este

material com maior ou menor dureza comporta-se durante o tratamento eacute de

fundamental importacircncia para conduzi-lo (Fischer-Brandies et al 2000 Gioka

Eliades 2004) Cash et al 2004 concluiacuteram que as canaletas dos braacutequetes

70

ortodocircnticos satildeo maiores do que o indicado pelos fabricantes A geometria da

canaleta e o padratildeo de acabamento variaram muito entre os grupos Brown e

Wagner 2015 mencionaram tambeacutem que essas alteraccedilotildees morfoloacutegicas podem

ocorrer em um uacutenico braacutequete bem como ao longo de todo o conjunto especiacutefico de

braacutequetes de uma mesma seacuterie No presente trabalho podemos constatar as

afirmaccedilotildees desses autores ao analizarmos as figuras 41 e 42 nas paacuteginas 55 e

56

71

61 Consideraccedilotildees finais

Ao analisar os resultados dessa pesquisa podemos concluir que a expressatildeo

do torque pode natildeo estar relacionado diretamente com a profundidade da canaleta

dos braacutequetes

Se a profundidade natildeo influencia a expressatildeo do torque como verificamos

nesse trabalho e se a altura eacute a mesma deveriacuteamos encontrar diferenccedilas de torque

estatisticamente natildeo significantes entre eles Poreacutem natildeo foi esse o resultado de

nossa pesquisa

Poreacutem haacute de se considerar que ao analisarmos as fotos dos braacutequetes Damon

Q (Figura 41 paacutegina 55) e H4 (Figura 42 paacutegina 56) podemos verificar que no

iniacutecio da canaleta do braacutequete H4 proacuteximo a porta de fechamento haacute tanto na parte

superior como na parte inferior um aumento da altura da canaleta o que pode ser

um fator de aumento da folga do fio em relaccedilatildeo a canaleta do braacutequete e pode gerar

um fator negativo na expressatildeo do torque

Em funccedilatildeo dessas hipoacuteteses um futuro trabalho deveraacute ser realizado para

verificar o porquecirc o braacutequete que foi idealizado para expressar o torque com maior

eficaacutecia se apresentou ser menos eficaz

73

7 CONCLUSOtildeES

Concluiacutemos com o nosso trabalho que

1 A folga existente entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel e os dois

braacutequetes estudados foram de 154ordm (Damon Q) e 235ordm (H4)

2 O momento de forccedila expresso pelo torque com 12ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel foi de 33 Nmm no braacutequete Damon Q e 29 Nmm

no braacutequete H4 Com 24ordm de torccedilatildeo o momento de torque foi de 196ordm no

braacutequete Damon Q e 44 Nmm no braacutequete H4 Com 36ordm de torccedilatildeo a

expressatildeo do torque foi de 552 Nmm no braacutequete Damon Q e 296 Nmm

no braacutequete H4

3 Ao compararmos os valores obtidos da expressatildeo do torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel observamos maior

expressatildeo do torque no braacutequete Damon Q quando comparados ao

braacutequete H4

4 Observamos que o braacutequete Damon Q expressou o torque primeiro quando

comparado ao braacutequete H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm

15 Nmm e 20Nmm

74

75

REFEREcircNCIAS1

Andrews LF The six keys to normal occlusion Am J Orthod 1972 Sep 62(3) 296-309 Andrews LF Straight-wire ndash O conceito e o aparelho Trad de Hugo Jose Trevisi San Diego L A Wells Co 1989 407p Archambault A Lacoursiere R Badawi H Major PW Carey J Flores-Mir C Torque expression in stainless steel orthodontic brackets Angle Orthod 2010 Jan 80(1) 201-10 Badawi HM Toogoog RW Carey JPR Heo G Major PW Torque expression of self-ligating brackets J Orthod Dentofacial Orthop 2008 May 133(5) 721-7 Bourauel C Drescher D Thier M An experimental apparatus for the simulation of three-dimensional movements in orthodontics J Biomed Eng 1992 Sep 14(5) 371-8 Brauchli LM Steineck M Wichelhaus A Active and passive self-lagation a myth Part 1 torque control Angle Orthod 2012 Jul 82(4) 663-9 Brown P Wagner W Choi H Orthodontic bracket slot dimensions as measured from entire bracket series Angle Orthod 2015 Jul 85(4) 678ndash82 Burstone CJ The segmented arch approach to space closure Am J Orthod 1982 Nov 82(5) 361-378 Cash AC Good SA Curtis RV McDonald F An evaluation of slot size in orthodontic brackets - Are standards as expected Angle Orthod 2004 Aug 74(4) 450-3 Cattaneo PM Salih AR Melsen B Labio-lingual root control of lower anterior teeth an canines obtained by active and passive self-ligating brackets Angle Orthod 2013 Jul 83(4) 691-7 Dalstra M Eriksen H Bergamini C Melsen B Actual versus theoretical torsional play in convencional and self-ligating bracket systems J Orthod 2015 Jun 42(2) 103-13

1 De acordo com Estilo Vancouver

PATRICK CAVALLINI SARAIVA

Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados a expressatildeo do torque

Versatildeo Corrigida

Dissertaccedilatildeo apresentada agrave Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo pelo Programa de Poacutes-Graduaccedilatildeo em Ciecircncias Odontoloacutegicas para obter o tiacutetulo de Mestre em Ciecircncias Aacuterea de Concentraccedilatildeo Ortodontia Orientador Prof Dr Joatildeo Batista de Paiva

Satildeo Paulo

2016

Autorizo a reproduccedilatildeo e divulgaccedilatildeo total ou parcial deste trabalho por qualquer meio convencional ou eletrocircnico para fins de estudo e pesquisa desde que citada a fonte

Catalogaccedilatildeo da Publicaccedilatildeo Serviccedilo de Documentaccedilatildeo Odontoloacutegica

Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo

Saraiva Patrick Cavallini

Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados agrave expressatildeo do torque Patrick Cavallini Saraiva orientador Joatildeo Batista de Paiva -- Satildeo Paulo 2016

78 p fig tab graf 30 cm

Dissertaccedilatildeo (Mestrado) -- Programa de Poacutes-Graduaccedilatildeo em Ciecircncias Odontoloacutegicas Aacuterea de Concentraccedilatildeo Ortodontia -- Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo

Versatildeo corrigida

1 Ortodontia 2 Biomecacircnica 3 Braacutequetes 4 Torque I Paiva Joatildeo Batista de II Tiacutetulo

Saraiva PC Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados agrave expressatildeo do torque Dissertaccedilatildeo apresentada agrave Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo para obtenccedilatildeo do tiacutetulo de Mestre em Ciecircncias Aprovado em 24 03 2017

Banca Examinadora

Nome Joseacute Rino Neto

Instituiccedilatildeo FOUSP Julgamento APROVADO

Nome Liliana Avila Maltagliati

Instituiccedilatildeo USC Julgamento APROVADO

Nome Igor Studart Medeiros

Instituiccedilatildeo FOUSP Julgamento APROVADO

Aos meus pais

Natildeo existem palavras para descrever meu

orgulho por vocecircs meus pais Nenhuma dedicatoacuteria

que eu possa fazer alcanccedilaraacute o que vocecircs fazem por

mim e por minha irmatilde Muito obrigado por tudo Minha

famiacutelia meu porto seguro

A minha irmatilde e seu esposo

Tilieh por estar sempre ao meu lado e por

vocecirc Joatildeo Flaacutevio sempre disposto a ajudar

A minha esposa

Maria Fernanda soacute vocecirc sabe o quanto foi

difiacutecil vocecirc sempre esteve presente e me deu apoio

soacute me resta essa dedicatoacuteria

A minha segunda matildee

Por vocecirc Luacutecia por cuidar sempre de mim

Aos meus avoacutes

Gostaria que essa dedicatoacuteria fosse com

vocecircs presentes poreacutem nem tudo na vida eacute

possiacutevel Vocecircs fazem falta Estatildeo presentes na

saudade

AGRADECIMENTO ESPECIAL

Ao Prof Dr Joatildeo Batista de Paiva por compartilhar todo o vasto

conhecimento profissional e pessoal Obrigado por estender a matildeo e por tornar esse

sonho realidade

AGRADECIMENTOS

Aos professores do Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Odontologia USP Dr Andreacute Tortamano Dra Gladys Cristina Domingues-Moreas

Dr Jorge Abratildeo Dra Lylian Kazumi Kanashiro Dr Joatildeo Batista de Paiva Dr Joseacute

Rino Neto e Dra Solange Mongelli de Fantini pela oportunidade amizade respeito

e atenccedilatildeo que deram ao meu trabalho e a mim durante todo o tempo que estive

presente no departamento

Aos professores e teacutecnicos do Departamento de Biomateriais e Biologia Oral da

Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo em especial o professor

Dr Igor Studart Medeiros e ao teacutecnico Antocircnio Carlos por estarem sempre dispostos

a ajudar

Aos grandes amigos Daniela Linhares Felipe Gallego Tadeu Mendes Jr

Lilian Gabarrone Faacutebio Yanikian Almir Lima Jr Rafael Domingos pelo

companherismo durante o curso Durante esse tempo formamos uma famiacutelia a

famiacutelia USP

Aos amigos do curso de doutorado Annelise Ribeiro Daniella Prado Helena

Silva Liana Fattori Lucas Cardinal Michele Sendyk-Tichauer Renata Santos

Ricardo Souza Simone Peixe Taiana Esteves pelo apoio atenccedilatildeo e amizade

transmitindo tranquilidade durante o periacuteodo do curso

Aos funcionaacuterios da FOUSP Viviane Passiano Edina Brito Ronaldo

Carvalho Antocircnio Rodrigues e a ex-funcionaacuteria Marinalva de Jesus por serem

verdadeiros anjos da guarda dos poacutes-graduandos

Aos funcionaacuterios responsaacuteveis pela organizaccedilatildeo da FOUSP sem vocecircs natildeo

seria possiacutevel a realizaccedilatildeo de nenhum trabalho

Aos meus tios primos amigos por sempre me apoiar aconselhar durante

esse curso e em toda a minha vida

Agrave Coordenaccedilatildeo de Aperfeiccediloamento de Pessoal de Niacutevel Superior (CAPES)

pela bolsa de ensino

A todos aqueles que direta ou indiretamente tornaram possiacutevel a

concretizaccedilatildeo deste trabalho e a realizaccedilatildeo deste sonho

ldquoAlgo soacute eacute impossiacutevel ateacute que algueacutem duvide

e resolva provar o contraacuteriordquo

Einstein

RESUMO

Saraiva PC Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados agrave expressatildeo do torque [dissertaccedilatildeo] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o controle

do movimento dentaacuterio nos trecircs planos do espaccedilo Nos braacutequetes autoligados e preacute-

ajustados a inclinaccedilatildeo dos dentes no sentido vestiacutebulo-lingual depende diretamente

da interaccedilatildeo braacutequete fio Sabendo-se da importacircncia do controle do torque o

propoacutesito deste estudo foi definir a folga entre braacutequetes fio avaliar o momento de

torque e correlacionar estes valores nos braacutequetes autoligados passivos com

profundidades de canaletas diferentes (Damon Q e H4) Para esta pesquisa foi

confeccionado um dispositivo experimental em conjunto com uma maacutequina de testes

universal (Model 5565 Instron Canton Mass) para medir a expressatildeo do torque nos

braacutequetes ortodocircnticos Para verificar se a difereccedila na profundidade das canaletas

dos braacutequetes interferiram na expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de

variacircncia (ANOVA) e teste de Tukey (plt005) para identificar as diferenccedilas entre os

grupos Os braacutequetes H4 apresentaram maior folga entre braacutequete fio quando

comparados aos braacutequetes Damon Q Ao avaliarmos o momento de forccedila da

expressatildeo do torque os braacutequetes H4 e Damon Q apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes apenas com 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo Apoacutes a anaacutelise dos

resultados ao comparar os valores da expressatildeo de torque com 12ordm 24ordm e 36ordm

observamos maior expressatildeo de torque no braacutequete Damon Q quando comparado

ao braacutequete H4 Observamos tambeacutem que o Damon Q expressa melhor o torque

quando comparado com o H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm 15

Nmm e 20 Nmm

Palavras-chave Ortodontia Biomecacircnica Braacutequetes Autoligado Torque

ABSTRACT

Saraiva PC Evaluation of the slot depth of passive self-ligating brackets associated with torque expression [dissertation] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

One of the factors responsible for the success of orthodontic treatment is the control

of tooth movement in the three planes of space In self-ligating and preacute-adjusted

brackets the labio-lingual inclination of the teeth depends directly the bracket wire

interaction Knowing the importance of torque control the purpose of this study was

to define the play between the brackets and wires to evaluate the moment of torque

and to compare these values in passive self-ligating brackets with different slot

depths (Damon Q and H4) For this research an experimental device was designed

in conjunction with a universal test machine (Model 5565 Instron Canton Mass) to

measure the torque expression in orthodontic brackets To verify if the differences in

the depth of the bracket slots interfered in the torque expression analyzes of

variance (ANOVA) and Tukey test (p lt005) were performed to identify the

differences between the groups The H4 bracket had the highest play when

compared to the Damon Q bracket When evaluating the moment of torque

expression bracket H4 and Damon Q presented statistically significant differences

only with 24ordm and 36ordm of torsion After the analysis of the results when comparing the

values of the torque expression with 12ordm 24ordm and 36ordm we observed greater torque

expression in the Damon Q bracket when compared to the bracket H4 we also

observed that the Damon Q expressed better the torque when compared with H4

with moments of force of 5 Nmm 10 Nmm 15 Nmm and 20Nmm

Keywords Orthodontics Biomechanics Brackets Self-ligating Torque

LISTA DE ILUSTRACcedilOtildeES

Figura 41 ndash Braacutequete Damon Q 55

Figura 42 ndash Braacutequete H4 55

Figura 43 ndash Paquiacutemetro digital 56

Figura 44 ndash Dispositivo de Expressatildeo do Torque 57

Figura 45 ndash Maacutequina de testes universal (Instron) 57

Figura 46 - Corpo de prova 59

Figura 47 - Obtenccedilatildeo do acircngulo prop 60

Graacutefico 51 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36 64

Graacutefico 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE TABELAS

Tabela 51 - Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus 63

Tabela 52 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36ordm 63

Tabela 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS

g grama

h hora

mm miliacutemetro

mm min miliacutemetro por minuto

Nmm Newton miliacutemetro

s segundo

LISTA DE SIacuteMBOLOS

prop alfa

ordm graus

π pi

polegadas

empty teta

ordm graus

SUMAacuteRIO

1 INTRODUCcedilAtildeO 27

2 REVISAtildeO DA LITERATURA 29

3 PROPOSICcedilAtildeO 53

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS 55

41 Materiais 55

411 Braacutequetes 55

412 Fotos dos braacutequetes 55

413 Fios 55

414 Paquiacutemetro digital 56

415 Dispositivo de expressatildeo de torque 56

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) 57

42 Meacutetodos 58

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes 58

422 Ensaio experimental 58

49 Anaacutelise Estatiacutestica 61

5 RESULTADOS 63

6 DISCUSSAtildeO 67

61 Consideraccedilotildees finais 71

7 CONCLUSOtildeES 73

REFEREcircNCIAS 75

27

1 INTRODUCcedilAtildeO

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o

controle do movimento dentaacuterio nos trecircs planos de espaccedilo (Xu et al 2015) Para a

obtenccedilatildeo desse controle utiliza-se a accedilatildeo mecacircnica das dobras de primeira

segunda e terceira ordem nos fios ortodocircnticos As dobras de primeira e segunda

ordem podem ser utilizadas tanto em fios redondos quanto retangulares Poreacutem

natildeo existe controle das dobras de terceira ordem sem a utilizaccedilatildeo dos fios

retangulares tendo em vista que natildeo eacute possiacutevel aplicar mecanicamente a torccedilatildeo de

um dente utilizando um fio redondo dentro da canaleta do braacutequete As dobras

estatildeo relacionadas a torccedilatildeo de uma estrutura em torno do seu eixo longitudinal

(Andrews 1989 McLaughlin e Bennett 2015)

As caracteriacutesticas necessaacuterias para a aplicaccedilatildeo e o controle do movimento

dentaacuterio jaacute estatildeo inseridas nos desenhos das canaletas dos braacutequetes autoligados e

nos preacute-ajustados convencionais possibilitando o movimento controlado dos dentes

nos trecircs planos de espaccedilo sem a necessidade de ajustes nos arcos ortodocircnticos

(Shivapuja Berger 1994 Brito-Juacutenior Ursi 2006 Rinchuse Miles 2007

McLaughlin Bennett 2015) Poreacutem existem algumas controveacutersias em relaccedilatildeo aos

movimentos de terceira ordem Em alguns casos em funccedilatildeo da folga ou da proacutepria

caracteriacutestica das canaletas dos braacutequetes ou dos fios ortodocircnticos natildeo

observamos o movimento de terceira ordem desejado isto eacute natildeo observamos a

inclinaccedilatildeo dos dentes esperada (Huang 2009 Major et al 2010 Streva et al

2011 Huang et al 2012 Johnson 2013 Dalstra et al 2015)

Em geral a alteraccedilatildeo na inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual das coroas dos dentes

depende da rigidez do fio do desenho da canaleta do braacutequete do jogo existente na

relaccedilatildeo entre o fio e a canaleta e o recurso de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio A grande

variedade de combinaccedilotildees de fatores que alteram o momento do torque dificultam

seu controle (Morina et al 2008 Major et al 2011 Major et al 2012)

Eacute de extrema importacircncia que os valores das angulaccedilotildees e torques contidos

nos braacutequetes estejam de acordo com os valores preconizados pelo autor da

teacutecnica para que o tratamento ortodocircntico alcance os objetivos resultando em

condiccedilotildees adequadas de oclusatildeo funccedilatildeo e esteacutetica dental

As dimensotildees do arco de trabalho final pode natildeo preencher as dimensotildees

totais da canaleta do braacutequete e portanto uma porcentagem do torque constituiacutedo

no braacutequete eacute perdida por conta do jogo existente entre fio canaleta Tem sido

demonstrado que existem discrepacircncias significativas entre o valor fornecido pelos

fabricantes e o valor mensurado (Cash et al 2004 Gioka Eliades 2004) As

alteraccedilotildees da expressatildeo do torque podem ser atribuiacutedas as variaccedilotildees intriacutensecas do

diacircmetro transversal dos fios ortodocircnticos na deformaccedilatildeo das canaletas dos

braacutequetes e em suas dimensotildees (Meling et al 1998 Gioka Eliades 2004

Archambault et al 2010 Major et al 2010 Melenka et al 2013 McLaughlin

Bennett 2015 Brown et al 2015 Lee et al 2016 Lombardo et al 2015)

A controveacutersia existente em relaccedilatildeo a influecircncia da dimensatildeo das canaletas

dos braacutequetes motivou a realizaccedilatildeo dessa pesquisa na qual utilizamos 2 tipos de

braacutequetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes

29

2 REVISAtildeO DA LITERATURA

Reitan (1957) discutiu alguns fatores para ilustrar a importacircncia de

correlacionar achados histoloacutegicos com observaccedilotildees praacuteticas atraveacutes de um exame

mais aprofundado das forccedilas em ortodontia revelando que alguns dos principais

fatores satildeo a variaccedilatildeo individual da reaccedilatildeo dos tecidos o tipo de forccedila aplicada e

os princiacutepios mecacircnicos envolvidos Verificou-se tambeacutem que estes fatores estavam

estreitamente ligados entre si Concluiu que a forccedila exercida em um movimento de

inclinaccedilatildeo realizada com forccedilas contiacutenuas criariam aacutereas comprimidas livre de

ceacutelulas na membrana periodontal com mais frequecircncia do que em um movimento

corporal decorrente os princiacutepios mecacircnicos envolvidos A reabsorccedilatildeo direta foi

observada em um movimento de torccedilatildeo gerando uma forccedila de 130 gramas ao

exercer pressatildeo na regiatildeo apical A quantidade de forccedila apropriada pode variar

consideravelmente de acordo com o tipo de movimento necessaacuterio cerca de 250

gramas durante a fase final de um movimento corporal contiacutenuo de caninos e

apenas deveraacute ser aplicado 25 gramas em um movimento de extrusatildeo de dentes

anteriores individuais

Rauch (1959) definiu o torque como um momento de forccedila resultante da

torccedilatildeo do fio retangular capaz de movimentar a coroa do dente no mesmo sentido

do fio e a raiz em sentido contraacuterio A aplicaccedilatildeo do torque permite controlar as

inclinaccedilotildees axiais dos dentes posicionando-os adequadamente ao final do

tratamento ortodocircntico

Andrews (1972) estudou seis caracteriacutesticas sistematicamente observadas em

um estudo de 120 modelos de pacientes natildeo ortodocircnticos com oclusatildeo normal

Essas constantes foram referidas como as seis chaves de oclusatildeo normal O artigo

tambeacutem discutiu a importacircncia das seis chaves individual e coletivamente no

tratamento ortodocircntico de sucesso Os 120 modelos estudados nesta pesquisa

diferem em alguns aspectos mas todos compartilhavam as seis caracteriacutesticas

observadas As seis chaves de oclusatildeo foram assim avalidadas relaccedilatildeo molar

angulaccedilotildees das coroas inclinaccedilotildees das coroas ausecircncia de rotaccedilotildees contatos

interproximais plano oclusal

30

Burstone (1982) descreveu a aplicaccedilatildeo cliacutenica das molas de traccedilatildeo utilizando a

teacutecnica do arco segmentado As consideraccedilotildees mais importantes na utilizaccedilatildeo

cliacutenica das molas de traccedilatildeo satildeo a quantidade de ativaccedilatildeo distal o diferencial de

angulaccedilatildeo entre os dentes anteriores e posteriores e a centralizaccedilatildeo do loop

Melhorias no design levaram a um mecanismo mais eficiente higiecircnica e confortaacutevel

para o fechamento do espaccedilo Melhorias no design levaram agrave um mecanismo mais

eficiente maior higiene e maior conforto no fechamento do espaccedilo

Bourauel et al (1992) apresentaram um aparelho (OMSS) capaz de avaliar os

sistemas de forccedilas tridimensionais e os movimentos resultantes durante o

tratamento ortodocircntico O instrumento consistiu em dois transdutores de forccedila

torque capazes de gravar tanto os resultados obtidos das forccedilas quanto os

resultados obtidos dos torques simultaneamente em todas as direccedilotildees espaciais

Cada sensor tinha uma faixa de mediccedilatildeo de 15N (450Nmm) e uma resoluccedilatildeo de

002 N (05Nmm) e foi montado em conjunto com 3 estaacutegios rotacionais e

translacionais movidos por motores passo a passo O aparelho era controlado por

um computador e por um software abrangente

Odegaard et al (1994) desenvolveram um meacutetodo para simular a forccedila de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico no interior do braacutequete e mediram com precisatildeo o

momento de torque O estudo simulou a situaccedilatildeo que ocorre quando o torque eacute

aplicado em um incisivo central individualmente Para realizar o teste foram usados

cinco braacutequetes com canaletas de 0018rdquo sem torque e angulaccedilatildeo e cinco partes de

cada tipo de fio A folga observada entre fio e o braacutequete variou de 20ordm a 5ordm com fios

0016rdquo x 0022rdquo e 0018rdquo x 0025rdquo respectivamente Foi observado apoacutes a

eliminaccedilatildeo da folga uma taxa de variaccedilatildeo de 024ordm Nmm a 037ordm Nmm nos fios de

accedilo enquanto que nos fios 0017rdquo x 0025rdquo de NiTi ocorreu uma taxa de variaccedilatildeo de

cerca de 107ordm Nmm Os resultados demonstraram que a quantidade de folga entre

o braacutequete e o fio ortodocircntico eacute consideravelmente maior do que o valor esperado

A utilizaccedilatildeo de ligaduras demonstraram que um efeito de torque pode ser observado

31

ainda que a folga natildeo tenha sido completamente eliminada

Com o aumento da utilizaccedilatildeo dos braacutequetes autoligados frequentemente

levantou-se a questatildeo de como eles se comparam com os sistemas de ligaccedilotildees

convencionais Shivapuja e Berger (1994) examinaram estes dois grupos de

braacutequetes autoligados e com sistemas de ligaccedilotildees de accedilo inoxidaacutevel e elastomeacutericas

convencionais tanto do aspecto in vitro bem como por medidas cliacutenicas e

observaccedilotildees subjetivas Foram avaliados cinco tipos diferentes de braacutequetes com

canaletas 0022rdquo x 0028rdquo divididos em sete grupos diferentes conforme o tipo de

ligaccedilatildeo Cada braacutequete foi montado sobre um cilindro de acriacutelico e o fio escolhido

para o estudo foi o de 0018rdquo (GAC International Inc Central Islip NY) Cada

grupo de braacutequetes consistiu em doze amostras e a forccedila de atrito para cada grupo

foi mensurada com uma maacutequina de teste universal (Instron Corp Canton Mass)

Foram analisadas dois tipos de mediccedilotildees para cada grupo Primeiramente avaliaram

qual a forccedila maacutexima necessaacuteria para iniciar o movimento do fio a qual foi

considerada como a forccedila necessaacuteria para superar a resistecircncia estaacutetica e a carga

maacutexima pela distacircncia de seguimento de 10rdquo o que foi interpretado como a

resistecircncia dinacircmica A segunda parte da investigaccedilatildeo consistiu em avaliar a

influecircncia do moacutedulo de potecircncia elastomeacuterico (GAC Energia Chainette) no

movimento de translaccedilatildeo dos dentes A fase final do estudo envolveu uma avaliaccedilatildeo

cliacutenica comparativa do tempo necessaacuterio para remover e substituir o modo de

ligaccedilatildeo tanto na arcada superior quanto na inferior Concluiacuteram que os sistemas de

braacutequetes autoligados demonstraram um niacutevel significativamente mais baixo de

resistecircncia ao atrito menor tempo para a remoccedilatildeo e inserccedilatildeo do fio no interior do

braacutequete e promoveu um melhor controle de infecccedilotildees quando comparados aos

braacutequetes convencionais de ceracircmica e metal com sistemas de ligaccedilotildees

elastomeacutericas de poliuretano e de accedilo inoxidaacutevel

Meling et al (1998) propuseram um estudo para medir a altura da canaleta dos

braacutequetes com maior precisatildeo atraveacutes de uma foacutermula que descreve a relaccedilatildeo entre

a altura do braacutequete as dimensotildees do arco ortodocircntico a borda do fio e folga de

torccedilatildeo Com um instrumento de mediccedilatildeo de torque a folga de torccedilatildeo foi estimada

em 10 braacutequetes diferentes (Ormco medium twin standard edgewise) com canaleta

0018rdquo Foi utilizado para realizar as mediccedilotildees um fio ortodocircntico de accedilo inoxidaacutevel

0018rdquo x 0025rdquo (Dentaurum) Um comprimento do fio foi escolhido aleatoriamente e

32

suas dimensotildees foram medidas em 10 segmentos diferentes com um microcircmetro

digital (modelo 293-521) Para a mediccedilatildeo da borda do fio foram usados 10 partes

de 1 cm de comprimento cada Os espeacutecimes foram preparados usando meacutetodos

metaluacutergicos convencionais para obter um corte transversal perpendicular ao seu

longo eixo e ampliado sob um microscoacutepio de uso metaluacutergico O raio de

arredondamento foi medido para todos os quatro cantos e a meacutedia aritmeacutetica foi

usada nos caacutelculos posteriores Apoacutes a obtenccedilatildeo dos registros da folga de torccedilatildeo

das dimensotildees e bordas do fio ortodocircntico a altura da canaleta do braacutequete pode

ser calculada Os autores concluiacuteram que o meacutetodo utilizado para medir a altura da

canaleta dos braacutequetes ortodocircnticos parece ter um elevado grau de exatidatildeo e eacute

mais faacutecil de executar do que os meacutetodos convencionais

Fischer-Brandies et al (2000) investigaram a influecircncia da seccedilatildeo transversal

da geometria da aresta e da dureza estrutural entre o fio e o braacutequete na

transmissatildeo do torque Cinco marcas de fios de accedilo inoxidaacutevel em 3 dimensotildees

(0016rdquo times 0016rdquo 0016rdquo times 0022rdquo e 0017rdquo times 0025rdquo) foram inseridos em braacutequetes

Edgewise (Ultratrimmreg Dentaurum Order No 705-018-50) com canaleta 0018rdquo e

foram carregados com diferentes momentos de torques (1 e 3 Ncm) As canaletas

dos braacutequetes e a geometria dos fios foram analisadas em computador antes e

depois do carregamento Aleacutem disso foram determinadas a dureza Vickers e a

micro-dureza das superfiacutecies metaacutelicas Embora o tamanho da canaleta foi mantido

de forma muito precisa agraves dimensotildees dos fios desviaram em meacutedia de 10 Um

carregamento de 3 Ncm de torque aumentou o jogo de torque de 36ordm nos fios 0016

times 0022rdquo e de 37ordm nos fios 0017rdquo times 0025rdquo No caso dos fios 0016rdquo times 0016rdquo natildeo foi

mais possiacutevel realizar uma transmissatildeo de torque efetivo A dureza Vickers dos fios

foi em meacutedia de 533 kp mm2 e que um dos suportes de 145 kp mm2 Houve um

aumento da micro-dureza na aacuterea de deformaccedilatildeo de estresse nas paredes da

canaleta com o aumento da transmissatildeo de carga 204-338 kgf mm2 Os autores

concluiacuteram que com as alteraccedilotildees das dimensotildees dos fios e a presenccedila de

deformaccedilatildeo plaacutestica dos braacutequetes resultou em um jogo de torque relativamente

grande

Cash et al (2004) investigaram o tamanho e a geometria da canaleta de

braacutequetes com dimensotildees de 0022rdquo Cinco braacutequetes de incisivo central superior do

33

lado esquerdo foram selecionados aleatoriamente a partir de um total de 11 marcas

disponiacuteveis comercialmente As mediccedilotildees foram concluiacutedas apoacutes a calibraccedilatildeo do

operador reproduzindo uma leitura digital Os resultados indicaram que todos os

braacutequetes possuem canaletas aumentadas Apenas o Twin Torque o Clarity e o

Mini Mono estavam dentro de 5 das suas dimensotildees declaradas apresentando

suas paredes essencialmente paralelas O braacutequete Elegance Plastic apresentou

paralelismo mas com aumento nas dimensotildees em 12 O braacutequete Victory Series

apresentou divergecircncia nas paredes da canaleta e com alteraccedilatildeo nas dimensotildees de

6 A canaleta do braacutequete Nu-Edge tambeacutem apresentou divergecircncia e alteraccedilotildees

nas dimensotildees em 14 Os braacutequetes Mxi Advant-Edge Damon II SL Elite Mini

Opti-MIM Roth and MBT apresentaram canaletas convergentes e a base da

canaleta do Damon apresentou um aumento dimensional de 17 A canaleta do

braacutequete Discovery demonstrou convergecircncia e aumento dimensional de 24 a

maior variacircncia observada A usinagem imprecisa nas dimensotildees das canaletas e o

uso de arcos subdimencionados podem afetar diretamente o posicionamento

tridimensional dos dentes

Gioka e Eliades (2004) avaliaram as fontes de variaccedilatildeo na expressatildeo do

torque em braacutequetes preacute-ajustados As variaacuteveis relacionadas com propriedades de

materiais foram sistematicamente analisadas incluindo a incapacidade para

preencher a canaleta devido agrave diferenccedila de tamanho de arcos as irregularidades do

processo de suportes de manufatura impedindo acoplamento adequado diferenccedilas

na rigidez dos fios variaccedilotildees entre os valores reais e relatados de torque do

braacutequete e os modos de ligaccedilotildees todos os quais podem ser responsaacuteveis por

aumento da depuraccedilatildeo de terceira ordem ou ldquojogo O efeito destas variaccedilotildees sobre

a expressatildeo do torque eacute discutido e as inclinaccedilotildees vestibulolinguais satildeo fornecidas

como funccedilatildeo do tamanho do fio e a composiccedilatildeo do braacutequete em combinaccedilotildees

braacutequete e fio A maioria dos relatoacuterios publicados sobre esse assunto indicam uma

perda de controle de torque tatildeo alto quanto 100 do valor prescrito Aleacutem disso a

falsa ideacuteia de transferir a inclinaccedilatildeo ideal de coroa com o torque previsto no braacutequete

eacute ilustrado juntamente com a estimativa de torque previsto em relaccedilatildeo agrave coroa do

dente O torque necessaacuterio de forma realista depende de alguns componentes

envolvendo inclinaccedilatildeo dentaacuteria compensaccedilatildeo no jogo existente entre braacutequete e fio

e o tipo de ligaduras presentes Com base nas evidecircncias disponiacuteveis clinicamente

34

propocircs-se que a prescriccedilatildeo aumentada do torque deve ser selecionado para explicar

a falta de expressatildeo plena do torque prescrito

van Loenen et al (2005) estudaram a morfologia dos incisivos centrais

superiores e caninos superiores a fim de determinar a variaccedilatildeo no acircngulo coroa

raiz formado por uma tangente na superfiacutecie vestibular da coroa e o eixo

longitudinal da coroa em uma vista proximal Foram realizadas radiografias

proximais de 160 dentes (81 incisivos e 79 caninos) previamente extraiacutedos no

Hospital da Universidade de Ghent Beacutelgica As imagens foram digitalizadas e

analisadas com Jascreg Paint Shop Pro 7TM (Eden Prairie USA) e Mathcad 2001

Professionalreg (Cambridge UK) A margem incisal o centro da junccedilatildeo cemento-

esmalte (CEJ) e o aacutepice da raiz foram digitalizados para definir o longo eixo da

coroa raiz Posteriormente foram obtidas as medidas do acircngulo coroa raiz (ACR)

em todos os dentes Para definir a curvatura da superfiacutecie labial foram determinadas

vaacuterias tangentes em diferentes alturas sobre a superfiacutecie labial ou bucal A partir dos

resultados foram calculados a meacutedia e o desvio padratildeo O ACR variou de 167 a 195

graus para os caninos (valor meacutedio de 183 graus) e de 171 a 195 graus para os

incisivos (meacutedia de 184 graus) A meacutedia das inclinaccedilotildees das superfiacutecies labiais dos

incisivos variou muito As inclinaccedilotildees meacutedias da curvatura da superfiacutecie labial dos

incisivos variaram entre 287 (plusmn 33) e 116 (plusmn 49) graus Agrave 4 mm da margem incisal

o miacutenimo da curvatura foi de 153 graus e a maacuteximas de 266 graus Em 45 mm da

borda incisal o acircngulo de superfiacutecie vestibular variou entre 123 e 249 graus Entre

2 e 45 mm da borda incisal o acircngulo meacutedio da superfiacutecie labial variaram em 10

graus Nos caninos as inclinaccedilotildees meacutedias das superfiacutecies vestibulares variaram

entre 300 (plusmn 42) e 102 (plusmn 79) graus O acircngulo da superfiacutecie vestibular meacutedia entre

2 e 45 mm a partir da borda incisal dos caninos tambeacutem diferiram em cerca de 10

graus mas o Desvio Padratildeo foram muito maiores do que para os incisivos Os

autores concluiacuteram que a colocaccedilatildeo de um braacutequete sobre um dente em diferentes

alturas ainda dentro de uma aacuterea clinicamente aceitaacutevel resulta em diferenccedilas

importantes na quantidade de torque de raiz

Brito-Juacutenior e Ursi (2006) revisaram as prescriccedilotildees de braacutequetes preacute-ajustados

existentes no mercado abordando as variaccedilotildees dos valores de inclinaccedilatildeo

angulaccedilatildeo e rotaccedilatildeo dentaacuteria A revisatildeo reporta desde a origem do conceito de uso

35

de arcos retangulares em acessoacuterios com secccedilotildees retangulares ateacute os atuais

modelos de braacutequetes autoligados e outros braacutequetes com formatos diferenciados

Rinchuse e Miles (2007) discutiram estudos in vitro seguidos de pesquisas in

vivo com o objetivo de sintetizar a literatura sobre os braacutequetes autoligados afim de

formular conceitos gerais princiacutepios e axiomas Relataram as diferenccedilas entre os

braacutequetes ativos e passivos em relaccedilatildeo agraves suas vantagens e desvantagens

percebidas Apresentaram tambeacutem novos conceitos em relaccedilatildeo ao futuro dos

braacutequetes autoligados combinaccedilotildees de sistemas de braacutequetes e uso seletivo de

braacutequetes autoligados

Yeh et al (2007) avaliaram a resistecircncia ao atrito em braacutequetes com ligaduras

passivas em diferentes estaacutegios do tratamentos ortodocircnticos Foram usados 2

braacutequetes autoligados passivos (Damon SL II Ormco Orange California SmartClip

3M Unitek Monrovia Califoacuternia) e um novo braacutequete com a ligadura elaacutestica passiva

(Synergy Rocky Mountain Denver Colorado) Todos os braacutequetes com canaletas

de 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Os braacutequetes foram acoplados em trecircs arcos de niacutequel-

titacircnio (0014rdquo 0016rdquo x 0022rdquo 0019rdquo x 0025rdquo) e simulado rotaccedilotildees de primeira

ordem de 3ordm e 6ordm intrusotildees de segunda ordem de 05 mm e 10 mm e inclinaccedilatildeo de

terceira ordem vestibular de coroa de 3ordm As dimensotildees dos braacutequetes foram

medidas com microscopia eletrocircnica de varredura O braacutequete SmartClip apresentou

acircngulos criacuteticos e distacircncias maiores para a ligaccedilatildeo do que os outros 2 acessoacuterios

Quando acoplado o fio 0019rdquo x 0025rdquo com um alinhamento de arco ideal o

SmartClip teve IMDF menor do que os outros acessoacuterios Para as rotaccedilotildees de

primeira ordem os braquetes Synergy tiveram o IMDF significativamente menor do

que os outros acessoacuterios Os braacutequetes Damon SL II com acircngulos criacuteticos menores

tiveram um bom IMDF Para a inclinaccedilatildeo de terceira ordem o Damon SL II com

menor folga de torccedilatildeo tambeacutem tiveram um bom IMDF Natildeo houve diferenccedilas

significativas de IMDF em todos os braacutequetes testados em intrusotildees de segunda

ordem No entanto houve o aumento da IMDF com o aumento da gravidade da maacute

oclusatildeo Concluiacuteram que nenhuma diferenccedila significativa foi encontrada nos

braacutequetes em distacircncias de segunda ordem Em um alinhamento de arco ideal

braacutequetes com maior canaleta tiveram menor resistecircncia ao atrito O controle

rotacional de primeira ordem foi influenciado pela profundidade da canaleta largura

36

do braacutequete e a cobertura labial dos suportes com o mesmo arco Quando um

mecanismo de deslizamento foi usado com uma mudanccedila de inclinaccedilatildeo de terceira

ordem os braacutequetes com menor acircngulo criacutetico de contato tiveram maior resistecircncia

ao atrito

Vena et al (2007) examinaram a variabilidade dos fios de accedilo inoxidaacutevel

0017rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo (Ormco Glendora Califoacuternia) com respeito as

propriedades mecacircnicas dimensotildees da secccedilatildeo transversal e o acabamento geral

das superfiacutecies Concluiacuteram que existem variabilidades em algumas propriedades

mecacircnicas e caracteriacutesticas fiacutesicas dos materiais e entre as amostras dos mesmos

grupos de diferentes lotes

Badawi et al (2008) mediram a expressatildeo do torque em 2 braacutequetes

autoligados ativos (In-Ovation GAC Bohemia NY Velocidade Strite Induacutestrias

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e 2 braacutequetes autoligados passivos (Damon 2 Ormco

Orange Calif Smart Clip 3M Unitek Monrovia na Califoacuternia) Desenvolveram um

dispositivo com a capacidade de aplicar uma torccedilatildeo no fio 0019rdquo x 0025rdquo 1113088de accedilo

inoxidaacutevel mantendo o alinhamento vertical e horizontal perfeito entre o fio e o

braacutequete O projeto utilizou um transdutor de forccedilatorque de multi-eixo que mediu o

momento de forccedila nos trecircs planos de espaccedilo O momento em meacutedia em que o

torque comeccedilou a ser expressado foi de 75ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes autoligados

ativos e 15ordm de torccedilatildeo para os braacutequetes autoligados passivos A expressatildeo de

torque foi maior para os braacutequetes autoligados ativos ateacute 35ordm de torccedilatildeo Na torccedilatildeo do

fio aleacutem deste ponto resultou em um aumento linear do torque medido para os

braacutequetes Damon 2 Smart Clip e In-Ovation O torque foi relativamente constante

passando 35ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes Speed Apoacutes a execuccedilatildeo de todos os

estudos os autores concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos satildeo mais

eficazes na expressatildeo do torque do que os braacutequetes autoligados passivos

Morina et al (2008) estudaram a capacidade dos torques em diferentes

braacutequetes 6 tipos de braacutequetes foram estudados braacutequetes autoligados em accedilo

inoxidaacutevel Hanson SpeedTM (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) e

DamonTM 2 (Ormco Glendora California USA) Ultratrimmreg e Discoveryreg

(Dentaurum Pforzheim Germany) braacutequetes ceracircmicos Fascinationreg 2

37

(Dentaurum) e braacutequete em policarbonato Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) Todos os braacutequetes tinham canaleta de 0022rdquo e foram inseridos

torques no fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Uma situaccedilatildeo cliacutenica intra oral foi

simulada atraveacutes da inclinaccedilatildeo vestibular de coroa de um incisivo central superior

atraveacutes do aparelho orthodontic measurement and simulation system (OMSS) Os

principais componentes do OMSS satildeo dois sensores capazes de medir as forccedilas e

momentos simultaneamente nos trecircs planos do espaccedilo Momentos de forccedila foram

estudados em um arco superior alinhado e nivelado de um modelo Frasaco (Franz

Sachs Tettnang Alemanha) ligado ao OMSS Um torque de 20ordm foi aplicado e a

mudanccedila de direccedilatildeo causada no braacutequete foi mensurada experimentalmente pela

OMSS Cada combinaccedilatildeo de braacutequete fio foi medido cinco vezes O momento do

torque (Nmm) e a perda do torque (graus) foram determinados Os braacutequetes

ceracircmicos apresentaram a menor perda de torque assim como os braacutequetes de

accedilo inoxidaacutevel O braacutequete Fascinationreg 2 (Dentaurum) registrou o maior momento

torque que foi de 20 Nmm graus seguido pelo Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) que registrou 12 Nmm graus Todos os outros braacutequetes apresentaram

a taxa idecircntica de 04 Nmm graus Concluiacuteram que o suporte ceracircmico Fascinationreg

2 (Dentaurum) apresentou o maior momento de torque (35 Nmm) e juntamente com

os braacutequetes metaacutelicaos a menor perda de torque (46 graus)

Huang et al (2009) investigaram a capacidade do torque em braacutequetes

convencionais e autoligados usando um meacutetodo com elementos finitos Foram

selecionados 3 tipos de braacutequetes 2 autoligados Hanson Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e Damon MX (Ormco Glendora Califoacuternia) e 1

convencional Discovery (Dentaurum Pforzheim Alemanha) Todos os braacutequetes

com canaleta 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Foram incluiacutedos 4 braacutequetes nos modelos

finitos a partir do incisivo central superior do lado esquerdo ao canino superior do

lado direito Um torque de 20ordm foi aplicados nos incisivos do lado direito em fios

0018rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo Trecircs tipos de arcos foram usados accedilo inoxidaacutevel

titacircnio molibdecircnio e niacutequel titacircnio Para os braacutequetes convencionais foram usados

dois tipos de ligaccedilatildeo ligadura elaacutestica e fio de accedilo inoxidaacutevel O momento acircngulo

torque simulados foram calculados usando o software MSC Marc Mentat 2005 FE

(MSC Software Corporation Santa Ana Califoacuternia) As caracteriacutesticas dos fios

influenciam no momento do torque provocando maiores alteraccedilotildees no tipo de liga

38

em comparaccedilatildeo com a dimensatildeo dos fios (aumento de 125 quando comparamos o

fio 0019rdquo x 0025rdquo com 0018rdquo x 0025rdquo ambos de accedilo inoxidaacutevel e 220 quando

usamos um fio 0018rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel em comparaccedilatildeo com 0018rdquo x

0025rdquo de niacutequel-titacircnio) A mudanccedila na liga e na dimensatildeo do fio em conjunto

resultou em um aumento de 600 no fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel quando

comparado com 0018rdquo x 0025rdquo de niacutequel titacircnio O jogo do fio 0018rdquo x 0025rdquo foi de

9ordm enquanto do 0019rdquo x 0025rdquo foi de 75ordm com um jogo maior nos braacutequetes

Damon O efeito da ligaccedilatildeo dos braacutequetes Discovery com ligaduras elaacutesticas e de

accedilo inoxidaacuteve puderam ser comparados com o comportamento do Damon O Speed

mostrou comportamento diferente com menor momento de torque e menor jogo

entre canaleta e fio Concluiacuteram que o acircngulo momento de torque eacute determinado

pelas caracteriacutesticas do arco

Archambault et al (2010) avaliaram os efeitos da expressatildeo do torque em

braacutequetes ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel variando o tamanho da canaleta e a

dimensatildeo do fio de accedilo para analisar as limitaccedilotildees dos meacutetodos experimentais

utilizados Atraveacutes de uma revisatildeo sistemaacutetica foram pesquisados estudos in vitro

que mensuravam a expressatildeo do torque em braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel

convencionais e autoligados usando dispositivos com arcos retos de accedilo inoxidaacutevel

sem mecacircnicas de segunda ordem sem alccedilas e sem fios auxiliares 11 artigos

foram selecionados Com base nos estudos selecionados no braacutequete com canaleta

0018rdquo o acircngulo de acoplamento variou 31ordm em um arco de 0016 x 0016rdquo a 46ordm

em um arco de 0018 x 0025rdquo No braacutequete com canaleta de 0022rdquo o acircngulo de

envolvimento variou de 18ordm com um arco de 0018 x 0025rdquo a 6ordm com um arco de

0021 x 0025rdquo Os braacutequetes autoligados ativos expressaram um acircngulo de

acoplamento aproximado de 75ordm enquanto os braacutequetes autoligados passivos

expressaram aproximadamente 14ordm com um arco de 019 x 0025rdquo (braacutequetes com

canaleta 0022rdquo) Os autores concluiacuteram que o acircngulo de envolvimento depende do

formato e dimensatildeo do arco assim como da dimensatildeo da canaleta do braacutequete

Clinicamente o torque efetivo pode ser conseguido com uma torccedilatildeo do fio de 15ordm a

31ordm em braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm em braacutequetes autoligados

passivos com arcos 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

Major et al (2010) desenvolveram um meacutetodo de anaacutelise das dimensotildees das

canaletas dos braacutequetes com o uso de fotografias Foram investigados 3 braacutequetes

39

autoligados de incisivo central superior do lado direito com canaleta 0022rdquo 30

braacutequetes Damon Q com a prescriccedilatildeo de 15ordm (Ormco Corporation Orange CA

USA) 30 braacutequetes In-Ovation-R com prescriccedilatildeo 12ordm (GAC Bohemia NY USA) e

30 braacutequetes Speed com prescriccedilatildeo 12ordm (Strite Industries Cambridge Ontario

Canada) Os perfis mesiais dos braacutequetes foram fotografados (Canon EOS-D10

10D Toacutequio Japatildeo) e analisados atraveacutes de um microscoacutepio (Carl Zeiss

MicroImaging GmbH Jena Alemanha) As imagens recolhidas atraveacutes do

microscoacutepio foram escalonadas em 197548 pixels mm e a cacircmera foi fixada em

uma distacircncia focal de 44645 mm Os braacutequetes Speed apresentaram altura do

canaleta 2 menor do que o tamanho nominal de 0559 miliacutemetros e uma inclinaccedilatildeo

ligeiramente convergente Os braacutequetes In-Ovation apresentaram paredes

divergentes em um acircngulo meacutedio de 147 graus e valor proacuteximo ao nominal da

altura da canaleta Os braacutequetes Damon Q apresentaram maior paralelismo entre as

paredes da canaleta com 90ordm entre as paredes e o fundo da canaleta A altura da

canaleta dos braacutequetes Damon apresentaram um aumento de 3 em suas

dimensotildees

Lacoursiere et al (2010) demonstraram claras evidecircncias de deformaccedilotildees dos

braacutequetes como resultado da aplicaccedilatildeo de cargas de torccedilatildeo Um dispositivo que

utiliza uma teacutecnica de correlaccedilatildeo de imagem oacuteptica foi desenvolvido para quantificar

com precisatildeo as alteraccedilotildees dimensionais ocorridas nas canaletas dos braacutequetes

durante uma aplicaccedilatildeo de torccedilatildeo do fio Simultaneamente a magnitude do momento

de forccedila do torque o acircngulo de torccedilatildeo do fio e a dimensatildeo da canaleta dos

braacutequetes podem ser registrados Este experimento confirmou que as alccedilas dos

braacutequetes sofrem deformaccedilatildeo elaacutestica quando carregadas Observou-se tambeacutem

que o braacutequete foi deformado plasticamente por uma uacutenica rotaccedilatildeo do arco

Major et al (2011) investigaram o torque em diferentes tipos de braacutequetes

autoligados analisando as deformaccedilotildees elaacutesticas e plaacutesticas causadas nos

acessoacuterios em conjunto com o torque expressado em diferentes acircngulos de torccedilatildeo

Um braacutequete ortodocircntico foi montado em uma ceacutelula de carga (Nano 17 Multi-Axis

forcetorque transducer ATI Industrial Automation Apex NC) que mede as forccedilas e

momentos em todas as direccedilotildees O fio foi torcido no braacutequete atraveacutes de um motor

(Cool Muscle CM1-C-11L30 Myostat Motion Control Newmarket Ontario Canada)

e controlado por software personalizado (LabWindows CVI National Instruments)

40

Imagens gerais foram tiradas por uma cacircmera (piA2400-12 g 2448 3 2050 pixels 8

bit gray scale Basler Vision Technologies Exton Pa) atraveacutes de um microscoacutepio

(55-908 MMS R4 Edmund Optics Barrington NJ) e processados usando

correlaccedilatildeo oacuteptica para medir a deformaccedilatildeo No acircngulo maacuteximo de torque de 63ordm

com fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x 0025rdquo o total dos valores de deformaccedilatildeo elaacutestica

e plaacutestica foram 0063 0033 e 0137 mm para Damon Q (Ormco Orange

Califoacuternia) In-Ovation R (GAC Bohemia NY) e Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) respectivamente Os valores totais de deformaccedilatildeo

plaacutestica foram 0015 0006 e 0086 mm respectivamente mensurados em 0ordm apoacutes

remoccedilatildeo da carga Os autores concluiacuteram que os braacutequetes In-Ovation obtiveram a

menor deformaccedilatildeo quando medidos em 63ordm Damon e Speed tinham cerca de 2 e

4 vezes maior deformaccedilatildeo respectivamente Com base na deformaccedilatildeo em 0ordm

quando foi removido a carga (angulaccedilatildeo) os braacutequetes Damon e Speed tinham

aproximadamente 25 e 14 vezes respectivamente maior deformaccedilatildeo plaacutestica do

que os braacutequetes In-Ovation

Streva et al (2011) verificaram a precisatildeo do torque em braacutequetes metaacutelicos

com prescriccedilatildeo MBT usando braacutequetes de caninos como amostra representativa de

6 marcas comerciais Foram selecionados 20 braacutequetes da arcada superior e 20

braacutequetes da arcada inferior das seguintes marcas comerciais 3M Unitek Abzil

American Orthodontics TP Orthodontics Morelli and Ortho Organizers todos com

canaleta 0022 x 0028 Em uma visatildeo de perfil dos braacutequetes foram estabelecidos

pontos e linhas de referecircncia na base e no fundo da canaleta e posteriormente foi

medido o acircngulo de torque por um operador utilizando um microscoacutepio oacuteptico

acoplado a um computador Os valores foram comparados com aqueles

estabelecidos pela prescriccedilatildeo MBT Os resultados mostraram que os braacutequetes dos

caninos superiores somente a angulaccedilatildeo dos braquetes Morelli (-333ordm) apresentou

diferenccedila estatisticamente significante em relaccedilatildeo aos valores propostos (-7ordm) Para

os caninos inferiores American Orthodontics (-634ordm) e Ortho Organizers (-625ordm)

apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes dos padrotildees (-6ordm) Em uma

comparaccedilatildeo feita entre as marcas os braacutequetes da Morelli apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes em comparaccedilatildeo com todas as outras marcas de

braacutequetes dos caninos superiores Para os braacutequetes dos caninos inferiores natildeo

houve diferenccedila estatisticamente significante entre as marcas Os autores

41

concluiacuteram que existem variaccedilotildees significativas nos valores da angulaccedilatildeo de torque

em alguns dos braacutequetes avaliados podendo comprometer clinicamente o

posicionamento vestiacutebulo-lingual do dente no final do tratamento ortodocircntico

Brauchli et al (2012) avaliaram a influecircncia dos tipos de clips ativos no torque

de braacutequetes autoligados e compararam os tipos de sistemas passivos e ativos 5

amostras de 9 braacutequetes foram avaliados 7 braacutequetes autoligados (Damon III

Ormco Corporation Orange Calif In-Ovation R GAC International Inc Bohemia

NY Oyster Gestenco International AB Gothenburg Swe- den Quick Forestadent

Bernhard Fo rster GmbH Pforzheim Germany SmartClip 3MUnitek Monrovia

Calif Speed Strite Industries Cambridge Ontario Canada Time American

Orthodontics Sheboygan Wis) 1 braacutequete ceracircmico esteacutetico com clip de baixa

fricccedilatildeo (Mystique NeoClip GAC) e 1 braacutequete twin standard (Mini-Mono

Forestadent) com ligaduras elaacutesticas e ligaduras de accedilo inoxidaacutevel Foram

selecionados braacutequetes de incisivos centrais e soldadas ou ligado (braacutequetes

ceracircmicos e polimeacutericos) em cabeccedilas de parafusos que foram montados no quadro

do Hexapod utilizado na investigaccedilatildeo (Micos GmbH Eschbach Alemanha) Um fio

de 0019rdquo x 0025rdquo foi fixado em um mandril que por sua vez foi montado em um

sensor de momento de forccedila (FTD Nano 17 ATI Apex NC) O sensor em si foi

centralmente montado sobre um disco rotativo automatizado (PRS 110 micos)

Todos os braacutequetes ativos foram medidos com a porta aberta e fechada para

avaliar sua influecircncia no torque Aleacutem disso as dimensotildees dos slots foram

opticamente medidos e comparados com a expressatildeo de torque A avaliaccedilatildeo

estatiacutestica de (Ple 05) revelou que em termos de expressatildeo maacutexima de torque com

uma angulaccedilatildeo de 30ordm natildeo houve diferenccedila significativa entre a configuraccedilatildeo aberta

e fechada dos braacutequetes (todas as diferenccedilas de 18 Nmm com a exceccedilatildeo do

braacutequete Oyster com diferenccedila de 38 Nmm) Tambeacutem natildeo houve diferenccedila entre

os meacutetodos de ligaccedilatildeo do grupo de controle com ligaduras elaacutesticas e accedilo na

expressatildeo do torque Foi alcanccedilado cerca de 10 Nmm na maioria dos braacutequetes

com uma angulaccedilatildeo de 20ordm a 23ordm entre arco e canaleta As dimensotildees da canaleta

variaram de 0022rdquo (0563 miliacutemetros) ateacute 0024rdquo (0613 miliacutemetros) Foi concluiacutedo

que a influecircncia do tipo de ligadura ou o mecanismo passivo ativo dos braacutequetes

autoligados satildeo miacutenimas As dimensotildees da canaleta satildeo muito mais importantes

na transmissatildeo do torque

42

Major et al (2012) observaram a deformaccedilatildeo plaacutestica de trecircs braacutequetes

autoligados diferentes atraveacutes da torccedilatildeo de um fio Isto eacute conseguido atraveacutes da

comparaccedilatildeo da forma do slot antes e depois da torccedilatildeo usando o meacutetodo de anaacutelise

do perfil de ranhura 3 braacutequetes autoligados diferentes (canaleta 0022rdquo) foram

investigados Damon Q (Ormco Corporation Orange CA USA) In-Ovation-R (GAC

Bohemia NY USA) SpeedH (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) Uma

cacircmera digital (Cannon E0S 10D Tokyo Japan) acoplado a um microscoacutepio (Carl

Zeiss MicroImaging GmbH Jena Thuringia Germany) foi usada para capturar

imagens de perfil de cada ranhura do braacutequete antes e depois do procedimento de

torccedilatildeo Torques de 15ordm a 63ordm foram inseridos nos braacutequetes com um fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco Corporation Orange CA USA) A alteraccedilatildeo meacutedia

provocada na altura da canaleta foi de 0013 mm (0020 SD) 0007 mm (0010 SD)

e 0070 mm (DP 003) para Damon Q In-Ovation e Speed respectivamente A

canaleta foi aumentado em 075ordm (SD 096) 041ordm (SD 105) e 930ordm (SD 424)

respectivamente O aumento no jogo do torque foi calculado utilizando a nova

foacutermula apresentada neste estudo sendo de 09ordm 06ordm e 77ordm respectivamente

Concluiacuteram que os braacutequetes Damon Q e In-Ovation mantiveram elevados niacuteveis de

linearidade na forma das paredes da canaleta poreacutem foram encontradas

quantidades significativas de deformaccedilatildeo plaacutestica fisicamente insignificantes Os

braacutequetes Speed demonstraram deformaccedilatildeo plaacutestica visualmente identificaacuteveis na

canaleta do braacutequete

Huang et al (2012) Avaliaram a capacidade da expressatildeo do torque em

braacutequetes autoligados e convencionaisassociados a largura do braacutequete o jogo

entre o fio e a canaleta do braacutequete e o modo de ligaccedilatildeo Os resultados mostraram

que o desenho do braacutequete tem menor influecircncia no momento de torque do que

outros paracircmetros como a largura do braacutequete o jogo entre o fio e a canaleta do

braacutequete ou o desalinhamento dos dentes

Cattaneo et al (2013) investigaram a capacidade de expressar o torque em

braacutequetes autoligados passivos (Damon 3MX Ormco Orange Calif) em 26

pacientes e em braacutequetes autoligados ativos (In-Ovation R GAC Bohemia NY) em

20 pacientes em dentes incisivos e caninos inferiores atraveacutes da anaacutelise de

43

imagens tridimensionais antes e apoacutes o tratamento Observaram apoacutes o tratamento

uma inclinaccedilatildeo vestibular dos dentes estatisticamente significante em ambos os

sistemas considerando a hipoacutetese da presenccedila de jogo entre o braacutequete e o fio

maior nos braacutequetes passivos do que nos braacutequetes ativos

Major et al (2013) observaram o momento de torque com ciclos de carga e

descarga torcendo um fio 0019rdquo x 025rdquo de accedilo inoxidaacutevel inseridos nos braacutequetes

Damon Q e Speed com acircngulos de 16ordm 20ordm 24ordm 28ordm 32ordm e 40ordm utilizando um

aparelho para medir o momento de torque e deformaccedilatildeo do braacutequete relatado

anteriormente por Major et al (2011) o qual foi baseado em uma versatildeo modificada

do aparelho descrito por Lacoursiegravere et al (2010) Os braacutequetes Damon

apresentaram menor deformaccedilatildeo plaacutestica e menor aumento no jogo entre o

braacutequete e o fio quando comparados aos braacutequetes Speed Quando o braacutequete foi

torqueado acima de 15 Nmm a curva de descarga expressou menor momento de

forccedila do que a curva de carga Clinicamente a curva de descarregamento eacute mais

relevante do que a curva de carregamento pois representa o torque aplicado ao

dente apoacutes sua movimentaccedilatildeo

Johnson (2013) Selecionou braacutequetes com prescriccedilotildees de torque

personalizados com base nas necessidades de cada paciente afim de reduzir as

correccedilotildees dos torques antes dos fios de niacutequel-titacircnio e beta-titacircnio mais resistentes

Como resultado foram necessaacuterios menos ajustes de torque nos fios de accedilo

inoxidaacutevel resultando em um menor tempo de tratamento

Melenka et al (2013) examinaram os movimentos dos braacutequetes autoligados

com o uso de imagem digital 3D correlacionado a um simulador de torque

ortodocircntico e o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico O

simulador de torque ortodocircntico foi acoplado a um microscoacutepio e 2 cacircmeras

permitindo o movimento dos braacutequetes determinados pela torccedilatildeo do fio As imagens

das cacircmeras foram captadas com uma teacutecnica digital de imagens 3D para

determinar a movimentaccedilatildeo dos braacutequetes ortodocircnticos 3 braacutequetes autoligados

(Damon Q Ormco Orange Calif In-Ovation R GAC Bohemia NY e Speed Strite

Induacutestrias Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) foram comparados para demonstrar a

diferenccedila dos movimentos dos braacutequetes autoligados Os deslocamentos dos

44

componentes de retenccedilatildeo do arco medidos foram 20 e 35 vezes menores para o

In-Ovation e Damon Q do que os valores em estudos anteriores Os autores

concluiacuteram que a utilizaccedilatildeo de um sistema de mediccedilatildeo oacuteptico 3D eacute uacutetil para

compreender o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico mas natildeo

eacute necessaacuterio para quantificar o movimento do braacutequete

Melenka et al (2014) analisaram a expressatildeo de torque em 2 braacutequetes com

ligaduras convencionais geometricamente semelhantes de materiais diferentes Foi

aplicado torque em 30 braacutequetes Orthos SS e 30 braacutequetes Orthos Ti (Ormco

Orange Califoacuternia EUA) com fios 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco

Glendora Califoacuternia EUA) utilizando ligaduras elastomeacutericas Os 2 braacutequetes foram

comparados para determinar se existe uma diferenccedila entre a expressatildeo do torque e

para comparar a deformaccedilatildeo da canaleta dos braacutequetes Cada braacutequete foi montado

sobre uma ceacutelula de carga de 6 eixos que mede o momento de forccedila em todas as

direccedilotildees O arco recebeu uma torccedilatildeo de um acircngulo inicial de 0ordm ateacute um acircngulo

maacuteximo de 51ordm e em seguida retornou agrave posiccedilatildeo inicial O torque maacuteximo expresso

em 51ordm foi de 998 Nmm no Orthos Ti e 930 Nmm no Orthos SS A deformaccedilatildeo

plaacutestica total medida em 0ordm poacutes-torccedilatildeo foi de 0038 mm no Orthos SS em

comparaccedilatildeo com 0013 mm no Orthos Ti A deformaccedilatildeo plaacutestica foi 28 vezes maior

no Orthos SS do que a dos braacutequetes Orthos Ti Os braacutequetes Orthos Ti

expressaram mais o torque do que os braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel poreacutem exibiu

uma variaccedilatildeo substancial

Mugurama et al (2014) investigaram as propriedades friccionais em relaccedilatildeo ao

torque de diferentes tipos de braacutequetes autoligados Foram usados 2 sistemas

passivos (Damon Q Ormco SmartClip 3M Unitek Monrovia Calif) e 1 ativo (In-

Ovation R DENTSPLY GAC International) 3 fios niacutequel titacircnio com 0016rdquo x 0022rdquo

(Nitinol Super-Elastic 3M Unitek) e 3 fios de accedilo inoxidaacutevel com 0017rdquo x 0025rdquo e

0019rdquo x 0025rdquo (Stainless Steel 3M Unitek) 1 braacutequete convencional (Mini Uni-Twin

3M Unitek) foi utilizada para comparaccedilatildeo A forccedila de atrito estaacutetica foi medida

usando um dispositivo de teste de fricccedilatildeo conectada a uma maacutequina de ensaios

universal (EZ Test Shimadzu Kyoto Japan) Cada braacutequete foi colado em uma

placa de accedilo inoxidaacutevel que podia fornecer diferentes torques (0ordm 10ordm 20ordm 30ordm) e 0ordm

angulaccedilatildeo com o auxiacutelio de um dispositivo de suporte de montagem O conjunto

45

placa braacutequete foi ligado ao dispositivo de fricccedilatildeo e um segmento de 5 cm de fio

obtidos a partir das porccedilotildees retiliacuteneas posterior foi fixado aos braacutequetes A

extremidade superior do fio foi ligado agrave ceacutelula de carga e a extremidade inferior foi

fixado a um peso de 150 g A forccedila de deslocamento foi de 10 mm min para uma

distacircncia de 5 mm O contato braacutequete fio foi analisado atraveacutes do uso de um

microscoacutepio eletrocircnico de varredura (S-3500N Hitachi Toacutequio Japatildeo) Na maioria

das combinaccedilotildees braacutequete fio o aumento do torque gerou um aumento

significativo no atrito estaacutetico poreacutem nas combinaccedilotildees do sistema autoligado o atrito

foi menor do que no braacutequete convencional O sistema ativo apresentou maior atrito

em relaccedilatildeo ao passivo na maioria das condiccedilotildees Foi observado que o contato entre

canaleta fio foi maior na medida que o torque foi aumentado Os autores

concluiacuteram que nos sistemas autoligados o aumento do torque provoca um maior

atrito uma vez que o contato entre a parede da canaleta e a ponta do fio torna-se

maior Com isso a extensatildeo do contato entre a canaleta e a borda do fio pode ser

influente no atrito estaacutetico

Katsikogianni et al (2015) investigaram exaustivamente a eficiecircncia do torque

em diversos sistemas de braacutequetes combinados com diferentes tipos de fios

ortodocircnticos O estudo incluiu dois tipos de braacutequetes autoligados (Troumlster

Applications Magden Switzerland e o SPEED como sistemas passivos e Strite

Induacutestrias Ontaacuterio Canadaacute como sistema ativo) e convencionais (Mini Mono and

Brilliant Forestadent Pforzheim Germany) Todos os braacutequetes com canaletas de

0018rdquo Cada um desses braacutequetes foi combinado com 4 tipos de fio 0016rdquo x 0016rdquo

accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0022rdquo accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0016rdquo niacutequel-titacircnio (NiTi) e

0016 x 0022rdquo NiTi Os fios foram ligados aos braacutequetes convencionais com ligadura

elastomeacutericas de 0012rdquo (molded O ORMCO) Foram aplicados gradativamente 20ordm

de torque vestibular e posteriormente lingual no dente incisivo central superior do

lado direito Foram registrados o maacuteximo momento de torque Momentos mais altos

de torccedilatildeo foram expressos atraveacutes da combinaccedilatildeo do braacutequete SPEEDreg com o fio

0016rdquo times 0022rdquo em accedilo inoxidaacutevel Momentos mais baixos com maior perda de

torque foram registradas atraveacutes da inserccedilatildeo de um arco Niacutequel-titacircnio 0016 times

0016rdquo em braacutequetes convencionais Concluiacuteram que o sistema de braacutequetes

autoligados ativos manifestam a maior eficaacutecia de torque Aleacutem disso sua expressatildeo

esta diretamente ligada a dimensatildeo do fio ortodocircntico

46

Brown et al (2015) mediram as dimensotildees das canaletas em uma seacuterie de

braacutequetes A-Company 0022rdquo (1985) Ormco Damon Q 0022rdquo (Ormco Corp

Orange Calif) Unitek Victory 0022rdquo e 0018rdquo (Unitek Monrovia Calif) GAC In-

Ovation 0022rdquo (GAC Bohemia NY) Opal Avex 0022rdquo e 0018rdquo (Opal Orthodontics

by Ultradent South Jordan Utah) SPEED 0022rdquo (Strite Industries Cambridge

Ontario Canada) e American Orthodontics Masters 0022rdquo and 0018rdquo (American

Orthodontics Sheboygan Wis) Os braacutequetes foram colocados em uma lacircmina de

microscoacutepio com auxiacutelio de uma cera com a canaleta posicionada verticalmente de

modo que a linha de visatildeo ficasse paralela ao eixo da canaleta do braacutequete As

dimensotildees dos braacutequetes variaram significativamente em cada seacuterie bem como

dentro das proacuteprias seacuteries (15 a 20 satildeo maiores do que o tamanho nominal

anunciado) Concluiacuteram que provavelmente as seacuteries completas de braacutequetes

(superior e inferior 5-5) natildeo satildeo ideais havendo a necessidade do ortodontista ter

habilidade em aplicar dobras para suprir as deficiecircncias dos braacutequetes

Dalstra et al (2015) compararam o torque real e nominal em 32 tipos de

braacutequetes convencionais e autoligados avaliando a folga de torccedilatildeo entre os

braacutequetes e os fios de accedilo inoxidaacutevel Foram selecionados braacutequetes de incisivos

centrais superiores do lado esquerdo (braacutequetes autoligados passivos e ativos e

convencionais) 20 braacutequetes com canaleta 0018rdquo e 12 com canaleta 0022rdquo O

momento de torque foi medido atraveacutes de uma maacutequina (Force System

Identification) desenvolvida pelo Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Aarhus Os braacutequetes foram colados sobre uma barra de alumiacutenio em uma fila de

10 (5 suportes do mesmo sistema) com canaleta perpendiculares a barra A

estrutura foi ligada em um dos sensores da maacutequina e em um fio retangular 0017 x

0022rdquo (para o ensaio de braacutequetes 0018rdquo) e 0019rdquo x 0025rdquo (para o ensaio de

braacutequetes 0022ldquo) de accedilo inoxidaacutevel (ambos de Ormco Orange CA EUA) e foi

fixado ao sensor de rotaccedilatildeo do lado oposto e posteriormente inserido passivamente

no interior da canaleta dos braacutequetes Momentos de torque foram medidos em

incrementos de 05ordm ateacute que a expressatildeo completa foi alcanccedilada (ou seja o

momento de forccedila e a curva do acircngulo torsional tinha alcanccedilado sua inclinaccedilatildeo

maacutexima) O fio torqueado foi entatildeo devolvido agrave sua posiccedilatildeo zero e o teste foi

repetido na direccedilatildeo oposta para assegurar a expressatildeo de torccedilatildeo completa do fio na

47

canaleta em ambas as direcccedilotildees O resultado do teste de laboratoacuterio mostraram

claramente que o jogo entre braacutequete fio foi maior do que o previsto a partir dos

valores nominais principalmente em relaccedilatildeo aos braacutequetes de 0022rdquo e

particularmente os autoligados passivos Concluiu-se que a importacircncia de

selecionar uma prescriccedilatildeo parece ser limitada jaacute que a folga de torccedilatildeo

especialmente em braacutequetes passivos anula a diferenccedila entre vaacuterias prescriccedilotildees

Braacutequetes convencionais com ligaduras de accedilo geram maior momento de torccedilatildeo

apesar de apresentar grandes valores de jogo poreacutem o arco fica firmemente

pressionado contra o fundo da canaleta do braacutequete

Lombardo et al (2015) avaliaram o quanto a altura a largura e a secccedilatildeo

transversal dos fios ortodocircnticos retangulares e quadrados afetam na folga entre os

arcos e a canaleta (slot) dos braacutequetes 43 arcos ortodocircnticos de 6 fabricantes

diferentes foram comparados com os valores reais A altura e a largura de cada arco

foi medida com um indicador digital (MMT 0001 mm Vogel Brescia Italy) Com o

auxiacutelio de um microscoacutepio oacuteptico (Leica Microsystem Wetzlar Germany)

micrografias foram adquiridas utilizando uma cacircmera integrada (ampliaccedilatildeo 1003)

para calcular o raio da curvatura das bordas dos arcos ortodocircnticos Por final foi

calculado o jogo no interior da canaleta dos braacutequetes e estas medidas foram

comparadas com os valores ideais A altura real e a largura dos arcos diferiram dos

indicados pelos fabricantes entre -647 e + 510 A curvatura do bisel de cada

arco ortodocircntico em corte transversal demonstraram-se diferentes Os autores

concluiacuteram que o jogo entre braacutequete e fio foi maior do que o ideal para cada arco

ortodocircntico inevitavelmente levando a uma perda de informaccedilotildees dentro do sistema

McLaughlin e Bennett (2015) apresentaram uma visatildeo geral de 40 anos de

experiecircncia com a mecacircnica de tratamento e modelos de aparelhos

contemporacircneos Ateacute o iniacutecio da deacutecada de 70 o sucesso do tratamento ortodocircntico

eram alcanccediladas atraveacutes das dobras nos fios Com a introduccedilatildeo do aparelho

straight wire proposto por Andrews contribuiu significativamente na histoacuteria da

ortodontia Reduziu a quantidade de dobras impostas nos fios e tambeacutem trouxe

novas opccedilotildees em mecacircnica de tratamento A retraccedilatildeo dos caninos com elaacutesticos e

fios de ligadura tornaram-se mais comuns Mecacircnicas de deslize nos lugares dos

loops tornou-se o meacutetodo de fechamento de espaccedilo significativo entre os cliacutenicos

48

Niacuteveis de forccedila propostas por Edgewise foram inicialmente usadas para fechar os

espaccedilos no entanto logo foi observado que forccedilas mais leves eram mais eficazes

com a mecacircnica de deslizamento Junto com essas mudanccedilas tornou-se evidente

que era necessaacuteria uma compensaccedilatildeo no aparelho ortodocircntico Muitas mudanccedilas

ocorreram no design do aparelho desde que o aparelho de Edgewise e o aparelho

de Begg foram projetados Isso abriu a possibilidade de tratamentos mais eficientes

com resultados de alta qualidade A atenccedilatildeo ao diagnoacutestico plano de tratamento o

correto posicionamento do braacutequete mecacircnicas mais eficientes podem melhorar os

resultados juntamente com as melhorias dos aparelhos

Xu et al (2015) investigaram o efeito das inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos

caninos e preacute-molares superiores no sorriso quando visto da perspectiva frontal

Este estudo foi realizado em 3 etapas No primeiro passo foi construiacutedo um modelo

dental digital tridimensional e alteraccedilotildees foram feitas nas inclinaccedilotildees

vestibulolinguais dos dentes superiores selecionados No segundo passo as

manipulaccedilotildees fotograacuteficas foram realizadas de modo que as alteraccedilotildees nas

inclinaccedilotildees dos dentes superiores poderiam mais tarde ser transferidas para

modelos tridimensionais impressos em resina e montado sobre articuladores para a

vista frontal do sorriso Finalmente as 15 imagens de sorrisos frontais foram

avaliadas e classificadas pelos grupos de ortodontistas e leigos Houve uma ampla

aceitabilidade esteacutetica para as inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos caninos superiores e

preacute-molares A esteacutetica do sorriso foi significativamente comprometida (P lt001)

quando os caninos foram lingualizados mais do que 12ordm e os preacute-molares mais que

15ordm Caninos vestibularizados mais do 6ordm tambeacutem tornaram a esteacutetica do sorriso

menos satisfatoacuterias (p lt001) Concluiacuteram ser esteticamente satisfatoacuterio posicionar

os dentes em inclinaccedilotildees dentro desses intervalos em situaccedilotildees cliacutenicas que

requerem compensaccedilotildees dentaacuterias transversais em casos de discrepacircncias

transversais esqueleacuteticas

Franco et al (2015) tiveram como objetivo estudar e comparar a expressatildeo do

torque em braacutequetes convencionais autoligados ativos e passivos Foram

analisadas 6 diferentes marcas de braacutequetes (Damon 3MX Portia In-Ovation R

Bioquick Roth SLI Roth Max) e 300 segmentos de fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x

0025rdquo (Morelli Sorocaba SP Brazil) Os momentos de torque foram medidos em

49

12ordm 24ordm 36ordm e 46ordm utilizando-se um dispositivo de torccedilatildeo do fio associado a uma

maacutequina de ensaios universal Foram observadas diferenccedilas estatisticamente

significativas na expressatildeo do torque entre todas as marcas de braacutequetes avaliadas

e em todas as torccedilotildees testadas (plt005) O Bioquick apresentou a menor expressatildeo

do torque em todas as torccedilotildees testadas em contraste o braacutequete Damon 3MX

apresentou a maior expressatildeo do torque ateacute a torccedilatildeo de 36ordm Em 48ordm In-Ovation R

Portia e Damon 3MX obtiveram momentos de torque semelhantes Concluiacuteram que

o sistema de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio (autoligaacutevel ativo ou passivo ou

convencional com ligadura elaacutestica) parece natildeo interferir na expressatildeo final do

torque a qual eacute dependente da interaccedilatildeo entre o fio e o braacutequete escolhido para ser

utilizado na mecacircnica ortodocircntica

Lee et al (2016) avaliaram o erro de manufatura dos fabricantes nas canaletas

dos braacutequetes e nos fios ortodocircnticos mediram o arredondamento das ponta dos

fios e calcularam a quantidade de folga de torccedilatildeo usando os valores meacutedios das

amostras de estudo 4 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos com canaleta

0022rdquo (incisivo central superior direito) 3 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos

com canaleta 0018rdquo (incisivo central superior direito) e trecircs tipos de fios

retangulares (0016rdquo x 0022rdquo beta-titacircnio (Ormco Orange Califoacuternia) 0016rdquo x

0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa Fl) e 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa FL)) foram medidos usando um microscoacutepio

estereoscoacutepico para determinar a larguras das canaletas dos braacutequetes e as

dimensotildees transversais dos fios Todos os braacutequetes apresentaram um perfil de

canaleta divergente e todos os fios apresentaram erros menores que 2 de

fabricaccedilatildeo O braacutequete Damon Clear (Ormco Orange Califoacuternia) teve o menor erro

dimensional (0542) enquanto o braacutequete de canaleta 0022rdquo Empower Clear

(American Orthodontics Sheboygan Wisconsin) teve o maior (3585) A maior

quantidade de jogo foi observado nos braacutequetes Empower Clear (American

Orthodontics) de 0022rdquo combinado com o fio 0016rdquo x 0022rdquo de TMA (Ormco

Orange Califoacuternia) Enquanto que a menor quantidade ocorreu utilizando o braacutequete

de 0018rdquo Clippy-C (Tomy) combinado com fio 0016rdquo x 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel

(Tecnologia Ortho Tampa FL)

Montasser et al (2016) avaliaram o efeito do diacircmetro do arco ortodocircntico no

50

alinhamento dos dentes com diferentes combinaccedilotildees de arco braacutequete utilizando o

sistema de mediccedilatildeo e de simulaccedilatildeo ortodocircntico (OMSS) Foram usados 6 tipos de

braacutequetes ortodocircnticos divididos em de duas categorias 1- braacutequetes ligados

convencionalmente (Victory Series [3M Unitek Monrovia Calif] Mini-Taurus [Rocky

Mountain Orthodontics Denver Colo] e Synergy [Rocky Mountain Orthodontics]) 2-

braacutequetes autoligados passivo (SmartClip [3M Unitek]) e ativos (Time3 [American

Orthodontics Sheboygan Wis] e SPEED [Strite Industries Cambridge Ontario

Canada]) Todos os braacutequetes com canaleta de 0022rdquo Os arcos utilizados foram

0014rdquo e 0016rdquo termoativados (American Orthodontics) Os arcos ortodocircnticos

foram amarrados aos braacutequetes convencionais com ambas as ligaduras de accedilo

inoxidaacutevel (0010rdquo) e aneacuteis elastomeacutericos Cada combinaccedilatildeo arco braacutequete foi

testada 20 vezes com OMSS construiacutedo numa cacircmara de temperatura controlada

em 37ordm C durante o teste A maacute oclusatildeo simulada no estudo representou um incisivo

central superior deslocada 2 mm para cervical (eixo x) e 2 mm para vestibular (eixo

z) As correccedilotildees incisogengivais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo combinados com os

braacutequetes utilizados variaram de 40 a 95 as correccedilotildees com o fio de 0016rdquo

foram de 55 para 95 As correccedilotildees vestibulolinguais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo

combinados com os braacutequetes utilizados variaram de 10 a 100 e as correccedilotildees

com o 0016rdquo de 15 a 100 O aumento do arco de 0014rdquo para 0016rdquo natildeo

garante um aumento na quantidade de correccedilatildeo do alinhamento o tipo de ligadura

afetou o grau de correccedilatildeo do alinhamento e o design dos braacutequetes influenciaram o

efeito da ligadura A menor correccedilatildeo obtida foi com o Mini-Taurus e Victory Series

(braacutequetes convencionais ligados com aneacuteis elastomeacutericos) os arcos de menor

diacircmetro satildeo recomendados durante o nivelamento e alinhamento para impedir que

as forccedilas pesadas possam causar efeitos colaterais indesejados

Papageorgiou et al (2016) compararam a eficaacutecia do torque com fios

quadrados e retangulares em braacutequetes convencionais da mesma prescriccedilatildeo com

canaletas 0018rdquo e 0022 ldquo Os braacutequetes foram colados em modelos de resina

acriacutelica idecircnticos a maxila e montados na OMSS 10 fios ortodocircnticos de accedilo

inoxidaacutevel 0018rdquo times 0018 0018rdquo times 0022 e 0018rdquo x 0025 foram avaliados em

braacutequetes com canaleta 0018 E 10 fios ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo times

0019 0019rdquo times 0025 e 0019rdquo x 0026 foram avaliados em braacutequetes com

canaleta 0022 Um torque de raiz vestibular de 15deg foi gradualmente aplicado ao

51

braacutequete de incisivo central direito e os momentos de forccedila foram registrados nesta

posiccedilatildeo Os autores concluiacuteram que os arcos retangulares parecem ser mais

eficientes no expressatildeo do torque especialmente nos braacutequetes com canaletas

0018rdquo

52

53

3 PROPOSICcedilAtildeO

Em busca da melhor efetividade da expressatildeo do torque em braacutequetes

autoligados passivos avaliamos a interaccedilatildeo entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel e dois braacutequetes com alturas semelhantes de 0022rdquo e com

profundidades de 0028rdquo (Damon Q) e 0026rdquo (H4)

O propoacutesito desse trabalho foi

1 Definir a folga (em graus) entre a canaleta dos dois braacutequetes autoligados

passivos e o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

2 Avaliar os momentos de forccedila (Nmm) expressos pelo torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquox 0025rdquode accedilo inoxidaacutevel

3 Comparar a expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes autoligados

passivos com 12ordm 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel

4 Comparar qual dos dois braacutequetes expressa primeiro o torque apoacutes definir

as torccedilotildees (em graus) do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel necessaacuterias

para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

55

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS

41 Materiais

411 Braacutequetes

Para amostra foram selecionados dois tipos de braacutequetes ortodocircnticos

autoligados passivos 10 braacutequetes Damon Q (Ormco Orange Calif EUA) e 10

braacutequetes H4 (Orthoclassic McMinnville Oregon EUA) O primeiro com canaleta de

0022rdquo x 0028rdquo e o segundo com canaleta 0022rdquo x 0026rdquo Os braacutequetes escolhidos

foram de incisivo central superior do lado direito

412 Fotos dos braacutequetes

Figura 41 - Braacutequete Damon Q Figura 42 - Braacutequete H4

413 Fios

O fio (calibrador) de eleiccedilatildeo para realizarmos a fixaccedilatildeo dos braacutequetes no

dispositivo experimental foi o 0021rdquo x 0028rdquo de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics

Inc La Porte Indiana EUA)

O fio de eleiccedilatildeo para realizarmos os testes da pesquisa foi o 0019rdquo x 0025rdquo de

accedilo inoxidaacutevel (American Orthodontics Sheboygan Wisconsin EUA)

56

414 Paquiacutemetro digital

O meio escolhido para aferirmos as dimensotildees dos fios ortodocircnticos foi com

um paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA)

Figura 43 ndash Paquiacutemetro Digital

415 Dispositivo de expressatildeo de torque

Um dispositivo experimental (Figura 44) foi confeccionado para medir a

expressatildeo do torque nos braacutequetes ortodocircnticos O aparelho de mediccedilatildeo foi

desenvolvido com a colaboraccedilatildeo do membros do Departamentos de Biomateriais e

Biologia Oral da Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo (USP)

Satildeo Paulo Brasil O dispositivo experimental elaborado tem a capacidade de aplicar

uma torccedilatildeo no fio ortodocircntico mantendo o alinhamento vertical e horizontal entre o

fio e o braacutequete

O dispositivo experimental consiste em uma base (A) fundida a dois eixos (B)

paralelos que possuem dois rolamentos em cada eixo (C) Em cada lado na parte

interna dos eixos haacute uma peccedila ciliacutendrica (D) com um parafuso (E) capaz de fixar o

fio de accedilo inoxidaacutevel a ser testado Na parte externa dos rolamentos e dos eixos haacute

uma haste metaacutelica (F) capaz de realizar o movimento de rotaccedilatildeo das peccedilas

ciliacutendricas ao mesmo tempo e livre de tensotildees No centro da base na parte interna

dos eixos haacute um parafuso com a finalidade de sustentar a estrutura (H) para

posicionamento dos braquetes Nesta mesma estrutura foi elaborado uma base de

apoio (I) que pode ser fixada ou removida da estrutura para cada braacutequete testado

atraveacutes de um parafuso (J) Haacute um transferidor metaacutelico (K) externo em um dos

lados do eixo que tem a finalidade de medir os acircngulos de torccedilatildeo obtidos

57

Figura 44 - Dispositivo de Expressatildeo do Torque

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass)

Figura 45 - Maacutequina de testes universal (Instron)

58

42 Meacutetodos

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes

Para estabelecermos um protocolo de posicionamento uniforme dos braacutequetes

utilizamos um fio calibrador 00215rdquo x 0028 de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics Inc

La Porte Indiana EUA) Posicionamos o fio calibrador no interior das peccedilas

ciliacutendricas (D) do dispositivo Posteriormente medimos com um paquiacutemetro digital

[(Mitutoyo Aurora Illinois EUA) Figura 43] a distacircncia entre os dois parafusos (E)

que fixam o fio calibrador nas peccedilas ciliacutendricas (D) para determinarmos o local

correto para fixaccedilatildeo do braacutequete Logo apoacutes inserimos o braacutequete no fio calibrador

e amarramos com fio de ligadura metaacutelica de 025mm na posiccedilatildeo aferida

anteriormente Apoacutes o posicionamento do braacutequete no fio calibrador adicionamos

adesivo Loctite a base de cianoacrilato (Henkel Ind Itapevi Brasil) na base do

braacutequete Para efetivar a fixaccedilatildeo do braacutequete ajustamos a estrutura central (H) do

dispositivo ateacute a altura ideal para que o braacutequete ficasse o mais perpendicular

possiacutevel a base do dispositivo experimental com a haste meacutetalica (F) posicionada

no acircngulo da prescriccedilatildeo do braacutequete a ser testado Esse processo de fixaccedilatildeo foi

realizado em todos os braacutequetes sem a necessidade de movimentar a estrutura

central toda vez que fossemos realizar os testes nos diferentes braacutequetes (Figura

46)

422 Ensaio experimental

Colocamos o dispositivo experimental na base da maacutequina de testes universal

[(Instron Model 5565 Canton Mass) Figura 45] em posiccedilatildeo centralizada em

relaccedilatildeo a ceacutelula de carga de 100 N Para o processo de mediccedilatildeo foi posicionada a

base de apoio do braacutequete a ser aferido junto ao dispositivo experimental com o

auxiacutelio do fio calibrador Na sequecircncia prendemos o parafuso da estrutura central

(H) para evitar qualquer movimentaccedilatildeo durante o teste Posteriormente removemos

59

o fio calibrador e inserimos o fio de eleiccedilatildeo 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Em

teste piloto preacutevio determinamos que a distacircncia percorrida pelo atuador da maacutequina

de testes universal para atingir torccedilotildees no fio da ordem de 40ordm foi de 50 mm A

haste metaacutelica (F) foi deslocada por 50 mm parou por um segundo e retornou a

posiccedilatildeo inicial com a velocidade constante de 100 mmmin Em cada braacutequete

testado foram realizadas 12 medidas sendo que para cada medida foi usado uma

nova secccedilatildeo de fio de lotes diferentes com suas dimensotildees aferidas previamente

com paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA) O processo foi repetido em

10 braacutequetes do grupo Damon Q e 10 braacutequetes do grupo H4

Figura 46 ndash Corpo de prova

423 Mensuraccedilotildees das forccedilas expressas pela torccedilatildeo do fio

Os valores das forccedilas obtidas e a distacircncia percorrida pelo atuador da

maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) foram registrados

e exportados para uma tabela eletrocircnica no software Excelreg Tendo em vista a

necessidade de transformar os valores obtidos (forccedilas e distacircncia percorrida) em

momento de torque (Nmm) e graus foram criadas equaccedilotildees numeacutericas

A equaccedilatildeo utilizada para transferir os valores mensurados da distacircncia

percorrida pelo atuador da maacutequina em graus foi

empty = (L R)57

Considerando

empty = acircngulo de rotaccedilatildeo do eixo expresso em radiano (rad)

L = deslocamento do atuador necessaacuterio para torcer o fio no interior do braacutequete

60

expresso em miliacutemetros

R = eacute a distacircncia do centro do eixo de rotaccedilatildeo ateacute a extremidade da haste do

dispositivo de expressatildeo de torque expresso em miliacutemetros

Sabendo-se que π rad equivale a 180ordm podemos aproximar 1 rad para 57ordm A

partir daiacute basta a multiplicaccedilatildeo do valor encontrado em (L R) por 57ordm Dessa

maneira obteremos o valor do acircngulo de rotaccedilatildeo expresso em graus

Para transferirmos os valores de forccedila em momento de torque foram

necessaacuterias duas equaccedilotildees

Equaccedilatildeo 1

empty = prop 314

180

Considerando

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

prop = acircngulo formado entre a haste metaacutelica (F) do dispositivo de expressatildeo de

torque e o fio da alccedila de carregamento que foi fixada na ceacutelula de carga da maacutequina

de testes universal (Model 5565 Instron Canton Mass)

A equaccedilatildeo 1 foi realizada primeiramente para obtermos os valores dos

acircngulos expressos em radiano (rad) formados entre a haste metaacutelica (F) do

dispositivo de expressatildeo de torque e o fio da alccedila de carregamento (Figura 47)

Figura 47- obtenccedilatildeo do acircngulo prop

Atuador

Fio de carregamento

Dispositivo de expressatildeo

de torque

propAcircngulo

61

Posteriormente a equaccedilatildeo 2 foi realizada para transferirmos os valores obtidos

de forccedila em momento de torque

Equaccedilatildeo 2

T = FRSen (empty)

Considerando

T = momento de torque

F = forccedila

R = eacute a distacircncia do centro do eixo rotacionado ateacute a extremidade da haste metaacutelica

(F) do dispositivo de expressatildeo de torque

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

49 Anaacutelise Estatiacutestica

Para anaacutelise estatiacutestica os dados coletados foram analisados quanto agrave

homocedasticidade e normalidade

Para verificar se a diferenccedila na profundidade das canaletas interferiram na

expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de variacircncia (ANOVA) de dois

fatores O teste de Tukey (plt005) foi realizado para identificar as diferenccedilas entre

os grupos mostrados nas tabelas ou graacuteficos

O erro potencial na teacutecnica de detecccedilatildeo e mediccedilatildeo foi estimado por seleccedilatildeo

aleatoacuteria de 10 medidas da folga dos braacutequetes Damon Q e 10 medidas da folga dos

braacutequetes H4 Posteriormente utilizamos a foacutermula de Dahlberg (1940) para avaliar o

erro do meacutetodo

63

5 RESULTADOS

O erro do meacutetodo encontrado na folga dos braacutequetes foi de 06ordm para o

braacutequete Damon Q e 07ordm para o braacutequete H4

Os resultados da folga entre a interaccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

com os dois braacutequetes avaliados foi estatisticamente significante (plt0001)

Observamos que o braacutequete H4 possui maior folga entre a canaleta e o fio

quando comparados ao braacutequete Damon Q

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da folga existente entre braacutequete e fio

estatildeo descritos na tabela 51

Tabela 51 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus

Em relaccedilatildeo a expressatildeo do torque verificamos o momento de forccedila em 12ordm

26ordm e 36ordm apoacutes a torccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel A interaccedilatildeo entre os

fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante (plt005)

Os valores meacutedios e desvios padratildeo obtidos pela expressatildeo do torque

(Nmm) estatildeo descritos na Tabela 52 e demonstrados no Graacutefico 51

Tabela 52 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Braacutequete

TORQUE (Nmm)

12ordm 24ordm 36ordm

Damon Q 33 (11)d 196 (21)c 552 (18)a

H4 29 (02)d 44 (06)d 296 (17)b

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Braacutequete Folga (0)

Damon Q 154 (11)a

H4 235 (11)b

64

Graacutefico 51 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Ao avaliarmos o momento de forccedila da expressatildeo do torque o braacutequete H4 e

Damon Q natildeo apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes com 12ordm de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico Em 24ordm o braacutequete Damon Q apresentou maior momento

de forccedila comparado ao braacutequete H4 Em 36ordm o braacutequete Damon Q tambeacutem

apresentou maior momento de forccedila quando comparado ao braacutequetes H4

Vale salientar que o valor mensurado em 24ordm no braacutequete H4 natildeo foram

estatisticamente significantes em relaccedilatildeo aos valores em 12ordm Tambeacutem natildeo houve

diferenccedila estatisticamente significante entre o braacutequete H4 em 24ordm e o braacutequete

Damon Q em 12ordm

Para avaliar a efetividade da expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes

autoligados passivos verificamos a quantidade necessaacuteria de torccedilatildeo no fio de accedilo

inoxidaacutevel para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

A interaccedilatildeo entre os fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante

(plt005) O acircngulo necessaacuterio para expressar 5Nmm de torque no braacutequete Damon

d

c

a

dd

b

0

10

20

30

40

50

60

8 12 16 20 24 28 32 36 40

TO

RQ

UE

(Nm

m)

Torccedilatildeo (0)

Damon Q meacutedia h4

65

Q natildeo apresentou diferenccedila estatisticamente significante quando comparados ao

acircngulo necessaacuterio para expressar 20Nmm de torque no braacutequete H4

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da torccedilatildeo (acircngulo) obtidos pela expressatildeo

do torque (Nmm) estatildeo descritos na Tabela 53 e demonstrados no Graacutefico 52

Tabela 53 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla de Tukey da torccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Braacutequete

Inclinaccedilatildeo (0)

5 Nmm 10Nmm 15Nmm 20Nmm

Damon Q 166 (2) f 205 (07) e 223 (1) d 244 (06) c

H4 249 (13) c 294 (08) b 314 (07) a 325 (05) a Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Graacutefico 52 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

fe

dcc

ba a

0

5

10

15

20

25

30

35

5 10 15 20

To

rccedilatildeo

(o)

TORQUE (Nmm)

Damon Q H4

67

6 DISCUSSAtildeO

Os braacutequetes preacute-ajustados tecircm como principal objetivo diminuir a necessidade

de dobras e ajustes nos arcos durante o tratamento ortodocircntico A efetividade do

tratamento ortodocircntico depende de um conjunto de fatores para determinar como as

angulaccedilotildees e inclinaccedilotildees (torque) a serem aplicados sobre os dentes dos casos

planejados iratildeo influenciar em suas variaccedilotildees (Andrews 1989) Quando o fio

retangular eacute encaixado na canaleta do braacutequete preacute-ajustado com uma forccedila de

torque ativa ele eacute adaptado ateacute encontrar dois pontos de apoio para efetivar sua

accedilatildeo que eacute chamado de acircngulo criacutetico (Gioka Eliades 2004)

No presente estudo foi desenvolvido um dispositivo para avaliar a possiacutevel

influecircncia da profundidade da canaleta do braacutequete na expressatildeo do torque No

desenvolvimento desse dispositivo dois outros foram testados poreacutem os mesmos

apresentaram erros durante as medidas comprometendo a fidelidade e a

confiabilidade dos resultados A partir desses dois dispositivos elaboramos um

terceiro que possibilitou a anaacutelise da influecircncia da profundidade de canaleta na

expressatildeo do torque Foi utilizado o braacutequete Damon Q com profundidade 0028rdquo e

o braacutequete H4 com profundidade 0026rdquo A altura da canaleta foi a mesma para os

dois braacutequetes

Em investigaccedilotildees preacutevias alguns autores compararam a expressatildeo do torque

em braacutequetes autoligados passivos e ativos poreacutem com alturas e profundidades de

canaletas semelhantes (Yeh et al 2007 Papageorgiou et al 2016 Morina et al

2008 Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

A expressatildeo do torque estaacute diretamente ligada as variaccedilotildees estruturais que

podem ser encontradas nos braacutequetes (dimensotildees e forma das canaletas e material

de fabricaccedilatildeo) e nas variaccedilotildees dimensionais e estruturais dos fios ortodocircnticos

(Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Major et al 2011 Streva et al 2011

Franco et al 2015 Lombardo et al 2015 Lee et al 2016)

Geralmente o momento de forccedila expresso pelo torque em braacutequetes preacute-

ajustados passivos se faz presente quando as dimensotildees do arco retangular se

assemelham as dimensotildees da canaleta dos braacutequetes Morina et al 2008

afirmaram em seus estudos que clinicamente nenhum braacutequete resultou em um

nivelamento satisfatoacuterio da inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual Katsikogianni et al 2015

concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos demonstraram maior efetividade do

68

torque quando comparados aos braacutequetes autoligados passivos Dalstra et al 2015

observaram tambeacutem que os braacutequetes convencionais que utilizaram ligaduras de

accedilo inoxidaacutevel e alguns braacutequetes autoligados ativos geraram maior momento de

torque devido o arco estar firmemente pressionado contra o fundo da canaleta do

braacutequete Durante a fase de planejamento desse estudo existiu a hipoacutetese de que a

profundidade da canaleta pudesse interferir positivamente na expressatildeo do torque

uma vez que nessas circunstacircncias haveria contatos mais justos entre a canaleta

do braacutequete e o fio em funccedilatildeo do maior preenchimento da canaleta pelo fio

Archambault et al 2010 concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos

apresentaram uma folga de 75ordm ateacute o engajamento do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel na canaleta do braacutequete enquanto os braacutequetes autoligados passivos

apresentaram uma folga de aproximadamente 14ordm provavelmente devido a pressatildeo

que o clipe exerce no fio contra o braacutequete promovendo a diminuiccedilatildeo da dimensatildeo

da canaleta Poreacutem ao analisarmos os resultados do presente estudo verificamos

que o braacutequete H4 (com menor profundidade de canaleta) apresentou uma folga de

235ordm ateacute o engajamento do fio na canaleta do braacutequete e o Damon Q apresentou

uma folga de 154ordm Esse uacuteltimo resultado do presente estudo (braacutequete Damon Q)

estaacute muito proacuteximo do encontrado por Archambault et al (2010)

Na sequecircncia da anaacutelise dos resultados do nosso estudo observamos

diferenccedilas estatisticamente significantes entre os dois braacutequetes quando realizamos

a torccedilatildeo do fio ortodocircntico em 24ordm e 36ordm (tabela 52 e graacutefico 51 das paacuteg 63 e 64)

enquanto Badawi et al 2008 observaram diferenccedilas estatisticamente significantes

entre braacutequetes apenas com 36ordm de torccedilatildeo Possivelmente a diferenccedila do resultado

pode estar associada a diferenccedila encontrada no valor da folga no braacutequete H4

quando comparado ao braacutequete Damon Q

Nesse estudo natildeo foram observadas diferenccedilas estatisticamente significantes

no braacutequete H4 quando comparados os valores do momento do torque em 12ordm e em

24ordm assim como natildeo houve diferenccedila estatisticamente significante entre os

braacutequetes H4 em 24ordm e os braacutequetes Damon Q em 12ordm (tabela 52 paacuteg 63)

provavelmente porque em 12ordm e em 24ordm o momento de torque ocorreu dentro do

limite ou muito proacuteximo ao valor mensurado da folga nos braacutequetes H4

Clinicamente o torque efetivo tem sido sugerido entre 5 a 20 Nmm (Reitan

1957 Burstone 1982) Badawi et al (2008) e Archambault et al (2010) relataram

que clinicamente o torque efetivo foi expressado com uma torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

69

0025rdquo de 15ordm a 31ordm nos braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm nos

braacutequetes autoligados passivos Entretanto nesse estudo ao aplicarmos a forccedila

como sugerido clinicamente verificamos que o o braacutequete Damon Q expressou

primeiro o momento de torque quando comparados ao braacutequete H4 (Damon Q -

166ordm ateacute 244ordm H4 - 249ordm ateacute 325ordm) Franco et al em 2015 observaram tambeacutem

que os braacutequetes Damon 3MX apresentaram melhores resultados de expressatildeo de

torque quando comparados a outros braacutequetes autoligados

Em relaccedilatildeo aos fios ortodocircnticos Lombardo et al 2015 mencionaram que os

arcos ortodocircnticos apresentaram dimensotildees diferentes das declaradas pelos

fabricantes (-647 e + 510) Observaram tambeacutem que o formato das arestas dos

arcos retangulares apresentaram variaccedilotildees Jaacute Mugurama et al 2014 relataram

que os fios 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel natildeo apresentaram deformaccedilatildeo

permanente apoacutes a realizaccedilatildeo de testes de atrito mesmo quando imposto 30ordm de

torque Em consequecircncia desses fatores e de haver uma tendecircncia na clinica

ortodocircntica cada vez menos expressiva de utilizar o arco 0021rdquox 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel decidimos utilizar o fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel da American

Orthodontics (Sheboygan Wisconsin EUA) Aferimos todas as secccedilotildees de fios que

seriam utilizadas com um paquiacutemetro digital MItutoyo (Aurora Illinois EUA) para

realizaccedilatildeo dos testes Com isso procuramos anular a variante do fio na expressatildeo

do torque

Outro fator relevante a ser mencionado eacute que os resultados obtidos nessa

pesquisa podem apresentar diferenccedilas nos valores nominais quando comparados a

outros estudos (Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

pelo fato do fio de accedilo inoacutexidaacutevel apresentar diferenccedilas em sua propriedade e

composiccedilatildeo estrutural em diferentes marcas comerciais (Gioka Eliades 2004 Vena

et al 2007 Lombardo et al 2015)

A deformaccedilatildeo do braacutequete tambeacutem pode ser considerada um provaacutevel fator na

perda da expressatildeo do torque (Lacoursiere et al 2010 Major et al 2010 Major et

al 2011) Outro fator que tambeacutem pode estar relacionado eacute o desenho da canaleta

do braacutequete e sua composiccedilatildeo metaacutelica (Melenka et al 2014 Major et al 2013) A

escolha do braacutequete a ser empregado no tratamento o conhecimento de como este

material com maior ou menor dureza comporta-se durante o tratamento eacute de

fundamental importacircncia para conduzi-lo (Fischer-Brandies et al 2000 Gioka

Eliades 2004) Cash et al 2004 concluiacuteram que as canaletas dos braacutequetes

70

ortodocircnticos satildeo maiores do que o indicado pelos fabricantes A geometria da

canaleta e o padratildeo de acabamento variaram muito entre os grupos Brown e

Wagner 2015 mencionaram tambeacutem que essas alteraccedilotildees morfoloacutegicas podem

ocorrer em um uacutenico braacutequete bem como ao longo de todo o conjunto especiacutefico de

braacutequetes de uma mesma seacuterie No presente trabalho podemos constatar as

afirmaccedilotildees desses autores ao analizarmos as figuras 41 e 42 nas paacuteginas 55 e

56

71

61 Consideraccedilotildees finais

Ao analisar os resultados dessa pesquisa podemos concluir que a expressatildeo

do torque pode natildeo estar relacionado diretamente com a profundidade da canaleta

dos braacutequetes

Se a profundidade natildeo influencia a expressatildeo do torque como verificamos

nesse trabalho e se a altura eacute a mesma deveriacuteamos encontrar diferenccedilas de torque

estatisticamente natildeo significantes entre eles Poreacutem natildeo foi esse o resultado de

nossa pesquisa

Poreacutem haacute de se considerar que ao analisarmos as fotos dos braacutequetes Damon

Q (Figura 41 paacutegina 55) e H4 (Figura 42 paacutegina 56) podemos verificar que no

iniacutecio da canaleta do braacutequete H4 proacuteximo a porta de fechamento haacute tanto na parte

superior como na parte inferior um aumento da altura da canaleta o que pode ser

um fator de aumento da folga do fio em relaccedilatildeo a canaleta do braacutequete e pode gerar

um fator negativo na expressatildeo do torque

Em funccedilatildeo dessas hipoacuteteses um futuro trabalho deveraacute ser realizado para

verificar o porquecirc o braacutequete que foi idealizado para expressar o torque com maior

eficaacutecia se apresentou ser menos eficaz

73

7 CONCLUSOtildeES

Concluiacutemos com o nosso trabalho que

1 A folga existente entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel e os dois

braacutequetes estudados foram de 154ordm (Damon Q) e 235ordm (H4)

2 O momento de forccedila expresso pelo torque com 12ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel foi de 33 Nmm no braacutequete Damon Q e 29 Nmm

no braacutequete H4 Com 24ordm de torccedilatildeo o momento de torque foi de 196ordm no

braacutequete Damon Q e 44 Nmm no braacutequete H4 Com 36ordm de torccedilatildeo a

expressatildeo do torque foi de 552 Nmm no braacutequete Damon Q e 296 Nmm

no braacutequete H4

3 Ao compararmos os valores obtidos da expressatildeo do torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel observamos maior

expressatildeo do torque no braacutequete Damon Q quando comparados ao

braacutequete H4

4 Observamos que o braacutequete Damon Q expressou o torque primeiro quando

comparado ao braacutequete H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm

15 Nmm e 20Nmm

74

75

REFEREcircNCIAS1

Andrews LF The six keys to normal occlusion Am J Orthod 1972 Sep 62(3) 296-309 Andrews LF Straight-wire ndash O conceito e o aparelho Trad de Hugo Jose Trevisi San Diego L A Wells Co 1989 407p Archambault A Lacoursiere R Badawi H Major PW Carey J Flores-Mir C Torque expression in stainless steel orthodontic brackets Angle Orthod 2010 Jan 80(1) 201-10 Badawi HM Toogoog RW Carey JPR Heo G Major PW Torque expression of self-ligating brackets J Orthod Dentofacial Orthop 2008 May 133(5) 721-7 Bourauel C Drescher D Thier M An experimental apparatus for the simulation of three-dimensional movements in orthodontics J Biomed Eng 1992 Sep 14(5) 371-8 Brauchli LM Steineck M Wichelhaus A Active and passive self-lagation a myth Part 1 torque control Angle Orthod 2012 Jul 82(4) 663-9 Brown P Wagner W Choi H Orthodontic bracket slot dimensions as measured from entire bracket series Angle Orthod 2015 Jul 85(4) 678ndash82 Burstone CJ The segmented arch approach to space closure Am J Orthod 1982 Nov 82(5) 361-378 Cash AC Good SA Curtis RV McDonald F An evaluation of slot size in orthodontic brackets - Are standards as expected Angle Orthod 2004 Aug 74(4) 450-3 Cattaneo PM Salih AR Melsen B Labio-lingual root control of lower anterior teeth an canines obtained by active and passive self-ligating brackets Angle Orthod 2013 Jul 83(4) 691-7 Dalstra M Eriksen H Bergamini C Melsen B Actual versus theoretical torsional play in convencional and self-ligating bracket systems J Orthod 2015 Jun 42(2) 103-13

1 De acordo com Estilo Vancouver

Autorizo a reproduccedilatildeo e divulgaccedilatildeo total ou parcial deste trabalho por qualquer meio convencional ou eletrocircnico para fins de estudo e pesquisa desde que citada a fonte

Catalogaccedilatildeo da Publicaccedilatildeo Serviccedilo de Documentaccedilatildeo Odontoloacutegica

Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo

Saraiva Patrick Cavallini

Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados agrave expressatildeo do torque Patrick Cavallini Saraiva orientador Joatildeo Batista de Paiva -- Satildeo Paulo 2016

78 p fig tab graf 30 cm

Dissertaccedilatildeo (Mestrado) -- Programa de Poacutes-Graduaccedilatildeo em Ciecircncias Odontoloacutegicas Aacuterea de Concentraccedilatildeo Ortodontia -- Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo

Versatildeo corrigida

1 Ortodontia 2 Biomecacircnica 3 Braacutequetes 4 Torque I Paiva Joatildeo Batista de II Tiacutetulo

Saraiva PC Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados agrave expressatildeo do torque Dissertaccedilatildeo apresentada agrave Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo para obtenccedilatildeo do tiacutetulo de Mestre em Ciecircncias Aprovado em 24 03 2017

Banca Examinadora

Nome Joseacute Rino Neto

Instituiccedilatildeo FOUSP Julgamento APROVADO

Nome Liliana Avila Maltagliati

Instituiccedilatildeo USC Julgamento APROVADO

Nome Igor Studart Medeiros

Instituiccedilatildeo FOUSP Julgamento APROVADO

Aos meus pais

Natildeo existem palavras para descrever meu

orgulho por vocecircs meus pais Nenhuma dedicatoacuteria

que eu possa fazer alcanccedilaraacute o que vocecircs fazem por

mim e por minha irmatilde Muito obrigado por tudo Minha

famiacutelia meu porto seguro

A minha irmatilde e seu esposo

Tilieh por estar sempre ao meu lado e por

vocecirc Joatildeo Flaacutevio sempre disposto a ajudar

A minha esposa

Maria Fernanda soacute vocecirc sabe o quanto foi

difiacutecil vocecirc sempre esteve presente e me deu apoio

soacute me resta essa dedicatoacuteria

A minha segunda matildee

Por vocecirc Luacutecia por cuidar sempre de mim

Aos meus avoacutes

Gostaria que essa dedicatoacuteria fosse com

vocecircs presentes poreacutem nem tudo na vida eacute

possiacutevel Vocecircs fazem falta Estatildeo presentes na

saudade

AGRADECIMENTO ESPECIAL

Ao Prof Dr Joatildeo Batista de Paiva por compartilhar todo o vasto

conhecimento profissional e pessoal Obrigado por estender a matildeo e por tornar esse

sonho realidade

AGRADECIMENTOS

Aos professores do Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Odontologia USP Dr Andreacute Tortamano Dra Gladys Cristina Domingues-Moreas

Dr Jorge Abratildeo Dra Lylian Kazumi Kanashiro Dr Joatildeo Batista de Paiva Dr Joseacute

Rino Neto e Dra Solange Mongelli de Fantini pela oportunidade amizade respeito

e atenccedilatildeo que deram ao meu trabalho e a mim durante todo o tempo que estive

presente no departamento

Aos professores e teacutecnicos do Departamento de Biomateriais e Biologia Oral da

Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo em especial o professor

Dr Igor Studart Medeiros e ao teacutecnico Antocircnio Carlos por estarem sempre dispostos

a ajudar

Aos grandes amigos Daniela Linhares Felipe Gallego Tadeu Mendes Jr

Lilian Gabarrone Faacutebio Yanikian Almir Lima Jr Rafael Domingos pelo

companherismo durante o curso Durante esse tempo formamos uma famiacutelia a

famiacutelia USP

Aos amigos do curso de doutorado Annelise Ribeiro Daniella Prado Helena

Silva Liana Fattori Lucas Cardinal Michele Sendyk-Tichauer Renata Santos

Ricardo Souza Simone Peixe Taiana Esteves pelo apoio atenccedilatildeo e amizade

transmitindo tranquilidade durante o periacuteodo do curso

Aos funcionaacuterios da FOUSP Viviane Passiano Edina Brito Ronaldo

Carvalho Antocircnio Rodrigues e a ex-funcionaacuteria Marinalva de Jesus por serem

verdadeiros anjos da guarda dos poacutes-graduandos

Aos funcionaacuterios responsaacuteveis pela organizaccedilatildeo da FOUSP sem vocecircs natildeo

seria possiacutevel a realizaccedilatildeo de nenhum trabalho

Aos meus tios primos amigos por sempre me apoiar aconselhar durante

esse curso e em toda a minha vida

Agrave Coordenaccedilatildeo de Aperfeiccediloamento de Pessoal de Niacutevel Superior (CAPES)

pela bolsa de ensino

A todos aqueles que direta ou indiretamente tornaram possiacutevel a

concretizaccedilatildeo deste trabalho e a realizaccedilatildeo deste sonho

ldquoAlgo soacute eacute impossiacutevel ateacute que algueacutem duvide

e resolva provar o contraacuteriordquo

Einstein

RESUMO

Saraiva PC Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados agrave expressatildeo do torque [dissertaccedilatildeo] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o controle

do movimento dentaacuterio nos trecircs planos do espaccedilo Nos braacutequetes autoligados e preacute-

ajustados a inclinaccedilatildeo dos dentes no sentido vestiacutebulo-lingual depende diretamente

da interaccedilatildeo braacutequete fio Sabendo-se da importacircncia do controle do torque o

propoacutesito deste estudo foi definir a folga entre braacutequetes fio avaliar o momento de

torque e correlacionar estes valores nos braacutequetes autoligados passivos com

profundidades de canaletas diferentes (Damon Q e H4) Para esta pesquisa foi

confeccionado um dispositivo experimental em conjunto com uma maacutequina de testes

universal (Model 5565 Instron Canton Mass) para medir a expressatildeo do torque nos

braacutequetes ortodocircnticos Para verificar se a difereccedila na profundidade das canaletas

dos braacutequetes interferiram na expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de

variacircncia (ANOVA) e teste de Tukey (plt005) para identificar as diferenccedilas entre os

grupos Os braacutequetes H4 apresentaram maior folga entre braacutequete fio quando

comparados aos braacutequetes Damon Q Ao avaliarmos o momento de forccedila da

expressatildeo do torque os braacutequetes H4 e Damon Q apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes apenas com 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo Apoacutes a anaacutelise dos

resultados ao comparar os valores da expressatildeo de torque com 12ordm 24ordm e 36ordm

observamos maior expressatildeo de torque no braacutequete Damon Q quando comparado

ao braacutequete H4 Observamos tambeacutem que o Damon Q expressa melhor o torque

quando comparado com o H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm 15

Nmm e 20 Nmm

Palavras-chave Ortodontia Biomecacircnica Braacutequetes Autoligado Torque

ABSTRACT

Saraiva PC Evaluation of the slot depth of passive self-ligating brackets associated with torque expression [dissertation] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

One of the factors responsible for the success of orthodontic treatment is the control

of tooth movement in the three planes of space In self-ligating and preacute-adjusted

brackets the labio-lingual inclination of the teeth depends directly the bracket wire

interaction Knowing the importance of torque control the purpose of this study was

to define the play between the brackets and wires to evaluate the moment of torque

and to compare these values in passive self-ligating brackets with different slot

depths (Damon Q and H4) For this research an experimental device was designed

in conjunction with a universal test machine (Model 5565 Instron Canton Mass) to

measure the torque expression in orthodontic brackets To verify if the differences in

the depth of the bracket slots interfered in the torque expression analyzes of

variance (ANOVA) and Tukey test (p lt005) were performed to identify the

differences between the groups The H4 bracket had the highest play when

compared to the Damon Q bracket When evaluating the moment of torque

expression bracket H4 and Damon Q presented statistically significant differences

only with 24ordm and 36ordm of torsion After the analysis of the results when comparing the

values of the torque expression with 12ordm 24ordm and 36ordm we observed greater torque

expression in the Damon Q bracket when compared to the bracket H4 we also

observed that the Damon Q expressed better the torque when compared with H4

with moments of force of 5 Nmm 10 Nmm 15 Nmm and 20Nmm

Keywords Orthodontics Biomechanics Brackets Self-ligating Torque

LISTA DE ILUSTRACcedilOtildeES

Figura 41 ndash Braacutequete Damon Q 55

Figura 42 ndash Braacutequete H4 55

Figura 43 ndash Paquiacutemetro digital 56

Figura 44 ndash Dispositivo de Expressatildeo do Torque 57

Figura 45 ndash Maacutequina de testes universal (Instron) 57

Figura 46 - Corpo de prova 59

Figura 47 - Obtenccedilatildeo do acircngulo prop 60

Graacutefico 51 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36 64

Graacutefico 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE TABELAS

Tabela 51 - Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus 63

Tabela 52 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36ordm 63

Tabela 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS

g grama

h hora

mm miliacutemetro

mm min miliacutemetro por minuto

Nmm Newton miliacutemetro

s segundo

LISTA DE SIacuteMBOLOS

prop alfa

ordm graus

π pi

polegadas

empty teta

ordm graus

SUMAacuteRIO

1 INTRODUCcedilAtildeO 27

2 REVISAtildeO DA LITERATURA 29

3 PROPOSICcedilAtildeO 53

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS 55

41 Materiais 55

411 Braacutequetes 55

412 Fotos dos braacutequetes 55

413 Fios 55

414 Paquiacutemetro digital 56

415 Dispositivo de expressatildeo de torque 56

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) 57

42 Meacutetodos 58

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes 58

422 Ensaio experimental 58

49 Anaacutelise Estatiacutestica 61

5 RESULTADOS 63

6 DISCUSSAtildeO 67

61 Consideraccedilotildees finais 71

7 CONCLUSOtildeES 73

REFEREcircNCIAS 75

27

1 INTRODUCcedilAtildeO

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o

controle do movimento dentaacuterio nos trecircs planos de espaccedilo (Xu et al 2015) Para a

obtenccedilatildeo desse controle utiliza-se a accedilatildeo mecacircnica das dobras de primeira

segunda e terceira ordem nos fios ortodocircnticos As dobras de primeira e segunda

ordem podem ser utilizadas tanto em fios redondos quanto retangulares Poreacutem

natildeo existe controle das dobras de terceira ordem sem a utilizaccedilatildeo dos fios

retangulares tendo em vista que natildeo eacute possiacutevel aplicar mecanicamente a torccedilatildeo de

um dente utilizando um fio redondo dentro da canaleta do braacutequete As dobras

estatildeo relacionadas a torccedilatildeo de uma estrutura em torno do seu eixo longitudinal

(Andrews 1989 McLaughlin e Bennett 2015)

As caracteriacutesticas necessaacuterias para a aplicaccedilatildeo e o controle do movimento

dentaacuterio jaacute estatildeo inseridas nos desenhos das canaletas dos braacutequetes autoligados e

nos preacute-ajustados convencionais possibilitando o movimento controlado dos dentes

nos trecircs planos de espaccedilo sem a necessidade de ajustes nos arcos ortodocircnticos

(Shivapuja Berger 1994 Brito-Juacutenior Ursi 2006 Rinchuse Miles 2007

McLaughlin Bennett 2015) Poreacutem existem algumas controveacutersias em relaccedilatildeo aos

movimentos de terceira ordem Em alguns casos em funccedilatildeo da folga ou da proacutepria

caracteriacutestica das canaletas dos braacutequetes ou dos fios ortodocircnticos natildeo

observamos o movimento de terceira ordem desejado isto eacute natildeo observamos a

inclinaccedilatildeo dos dentes esperada (Huang 2009 Major et al 2010 Streva et al

2011 Huang et al 2012 Johnson 2013 Dalstra et al 2015)

Em geral a alteraccedilatildeo na inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual das coroas dos dentes

depende da rigidez do fio do desenho da canaleta do braacutequete do jogo existente na

relaccedilatildeo entre o fio e a canaleta e o recurso de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio A grande

variedade de combinaccedilotildees de fatores que alteram o momento do torque dificultam

seu controle (Morina et al 2008 Major et al 2011 Major et al 2012)

Eacute de extrema importacircncia que os valores das angulaccedilotildees e torques contidos

nos braacutequetes estejam de acordo com os valores preconizados pelo autor da

teacutecnica para que o tratamento ortodocircntico alcance os objetivos resultando em

condiccedilotildees adequadas de oclusatildeo funccedilatildeo e esteacutetica dental

As dimensotildees do arco de trabalho final pode natildeo preencher as dimensotildees

totais da canaleta do braacutequete e portanto uma porcentagem do torque constituiacutedo

no braacutequete eacute perdida por conta do jogo existente entre fio canaleta Tem sido

demonstrado que existem discrepacircncias significativas entre o valor fornecido pelos

fabricantes e o valor mensurado (Cash et al 2004 Gioka Eliades 2004) As

alteraccedilotildees da expressatildeo do torque podem ser atribuiacutedas as variaccedilotildees intriacutensecas do

diacircmetro transversal dos fios ortodocircnticos na deformaccedilatildeo das canaletas dos

braacutequetes e em suas dimensotildees (Meling et al 1998 Gioka Eliades 2004

Archambault et al 2010 Major et al 2010 Melenka et al 2013 McLaughlin

Bennett 2015 Brown et al 2015 Lee et al 2016 Lombardo et al 2015)

A controveacutersia existente em relaccedilatildeo a influecircncia da dimensatildeo das canaletas

dos braacutequetes motivou a realizaccedilatildeo dessa pesquisa na qual utilizamos 2 tipos de

braacutequetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes

29

2 REVISAtildeO DA LITERATURA

Reitan (1957) discutiu alguns fatores para ilustrar a importacircncia de

correlacionar achados histoloacutegicos com observaccedilotildees praacuteticas atraveacutes de um exame

mais aprofundado das forccedilas em ortodontia revelando que alguns dos principais

fatores satildeo a variaccedilatildeo individual da reaccedilatildeo dos tecidos o tipo de forccedila aplicada e

os princiacutepios mecacircnicos envolvidos Verificou-se tambeacutem que estes fatores estavam

estreitamente ligados entre si Concluiu que a forccedila exercida em um movimento de

inclinaccedilatildeo realizada com forccedilas contiacutenuas criariam aacutereas comprimidas livre de

ceacutelulas na membrana periodontal com mais frequecircncia do que em um movimento

corporal decorrente os princiacutepios mecacircnicos envolvidos A reabsorccedilatildeo direta foi

observada em um movimento de torccedilatildeo gerando uma forccedila de 130 gramas ao

exercer pressatildeo na regiatildeo apical A quantidade de forccedila apropriada pode variar

consideravelmente de acordo com o tipo de movimento necessaacuterio cerca de 250

gramas durante a fase final de um movimento corporal contiacutenuo de caninos e

apenas deveraacute ser aplicado 25 gramas em um movimento de extrusatildeo de dentes

anteriores individuais

Rauch (1959) definiu o torque como um momento de forccedila resultante da

torccedilatildeo do fio retangular capaz de movimentar a coroa do dente no mesmo sentido

do fio e a raiz em sentido contraacuterio A aplicaccedilatildeo do torque permite controlar as

inclinaccedilotildees axiais dos dentes posicionando-os adequadamente ao final do

tratamento ortodocircntico

Andrews (1972) estudou seis caracteriacutesticas sistematicamente observadas em

um estudo de 120 modelos de pacientes natildeo ortodocircnticos com oclusatildeo normal

Essas constantes foram referidas como as seis chaves de oclusatildeo normal O artigo

tambeacutem discutiu a importacircncia das seis chaves individual e coletivamente no

tratamento ortodocircntico de sucesso Os 120 modelos estudados nesta pesquisa

diferem em alguns aspectos mas todos compartilhavam as seis caracteriacutesticas

observadas As seis chaves de oclusatildeo foram assim avalidadas relaccedilatildeo molar

angulaccedilotildees das coroas inclinaccedilotildees das coroas ausecircncia de rotaccedilotildees contatos

interproximais plano oclusal

30

Burstone (1982) descreveu a aplicaccedilatildeo cliacutenica das molas de traccedilatildeo utilizando a

teacutecnica do arco segmentado As consideraccedilotildees mais importantes na utilizaccedilatildeo

cliacutenica das molas de traccedilatildeo satildeo a quantidade de ativaccedilatildeo distal o diferencial de

angulaccedilatildeo entre os dentes anteriores e posteriores e a centralizaccedilatildeo do loop

Melhorias no design levaram a um mecanismo mais eficiente higiecircnica e confortaacutevel

para o fechamento do espaccedilo Melhorias no design levaram agrave um mecanismo mais

eficiente maior higiene e maior conforto no fechamento do espaccedilo

Bourauel et al (1992) apresentaram um aparelho (OMSS) capaz de avaliar os

sistemas de forccedilas tridimensionais e os movimentos resultantes durante o

tratamento ortodocircntico O instrumento consistiu em dois transdutores de forccedila

torque capazes de gravar tanto os resultados obtidos das forccedilas quanto os

resultados obtidos dos torques simultaneamente em todas as direccedilotildees espaciais

Cada sensor tinha uma faixa de mediccedilatildeo de 15N (450Nmm) e uma resoluccedilatildeo de

002 N (05Nmm) e foi montado em conjunto com 3 estaacutegios rotacionais e

translacionais movidos por motores passo a passo O aparelho era controlado por

um computador e por um software abrangente

Odegaard et al (1994) desenvolveram um meacutetodo para simular a forccedila de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico no interior do braacutequete e mediram com precisatildeo o

momento de torque O estudo simulou a situaccedilatildeo que ocorre quando o torque eacute

aplicado em um incisivo central individualmente Para realizar o teste foram usados

cinco braacutequetes com canaletas de 0018rdquo sem torque e angulaccedilatildeo e cinco partes de

cada tipo de fio A folga observada entre fio e o braacutequete variou de 20ordm a 5ordm com fios

0016rdquo x 0022rdquo e 0018rdquo x 0025rdquo respectivamente Foi observado apoacutes a

eliminaccedilatildeo da folga uma taxa de variaccedilatildeo de 024ordm Nmm a 037ordm Nmm nos fios de

accedilo enquanto que nos fios 0017rdquo x 0025rdquo de NiTi ocorreu uma taxa de variaccedilatildeo de

cerca de 107ordm Nmm Os resultados demonstraram que a quantidade de folga entre

o braacutequete e o fio ortodocircntico eacute consideravelmente maior do que o valor esperado

A utilizaccedilatildeo de ligaduras demonstraram que um efeito de torque pode ser observado

31

ainda que a folga natildeo tenha sido completamente eliminada

Com o aumento da utilizaccedilatildeo dos braacutequetes autoligados frequentemente

levantou-se a questatildeo de como eles se comparam com os sistemas de ligaccedilotildees

convencionais Shivapuja e Berger (1994) examinaram estes dois grupos de

braacutequetes autoligados e com sistemas de ligaccedilotildees de accedilo inoxidaacutevel e elastomeacutericas

convencionais tanto do aspecto in vitro bem como por medidas cliacutenicas e

observaccedilotildees subjetivas Foram avaliados cinco tipos diferentes de braacutequetes com

canaletas 0022rdquo x 0028rdquo divididos em sete grupos diferentes conforme o tipo de

ligaccedilatildeo Cada braacutequete foi montado sobre um cilindro de acriacutelico e o fio escolhido

para o estudo foi o de 0018rdquo (GAC International Inc Central Islip NY) Cada

grupo de braacutequetes consistiu em doze amostras e a forccedila de atrito para cada grupo

foi mensurada com uma maacutequina de teste universal (Instron Corp Canton Mass)

Foram analisadas dois tipos de mediccedilotildees para cada grupo Primeiramente avaliaram

qual a forccedila maacutexima necessaacuteria para iniciar o movimento do fio a qual foi

considerada como a forccedila necessaacuteria para superar a resistecircncia estaacutetica e a carga

maacutexima pela distacircncia de seguimento de 10rdquo o que foi interpretado como a

resistecircncia dinacircmica A segunda parte da investigaccedilatildeo consistiu em avaliar a

influecircncia do moacutedulo de potecircncia elastomeacuterico (GAC Energia Chainette) no

movimento de translaccedilatildeo dos dentes A fase final do estudo envolveu uma avaliaccedilatildeo

cliacutenica comparativa do tempo necessaacuterio para remover e substituir o modo de

ligaccedilatildeo tanto na arcada superior quanto na inferior Concluiacuteram que os sistemas de

braacutequetes autoligados demonstraram um niacutevel significativamente mais baixo de

resistecircncia ao atrito menor tempo para a remoccedilatildeo e inserccedilatildeo do fio no interior do

braacutequete e promoveu um melhor controle de infecccedilotildees quando comparados aos

braacutequetes convencionais de ceracircmica e metal com sistemas de ligaccedilotildees

elastomeacutericas de poliuretano e de accedilo inoxidaacutevel

Meling et al (1998) propuseram um estudo para medir a altura da canaleta dos

braacutequetes com maior precisatildeo atraveacutes de uma foacutermula que descreve a relaccedilatildeo entre

a altura do braacutequete as dimensotildees do arco ortodocircntico a borda do fio e folga de

torccedilatildeo Com um instrumento de mediccedilatildeo de torque a folga de torccedilatildeo foi estimada

em 10 braacutequetes diferentes (Ormco medium twin standard edgewise) com canaleta

0018rdquo Foi utilizado para realizar as mediccedilotildees um fio ortodocircntico de accedilo inoxidaacutevel

0018rdquo x 0025rdquo (Dentaurum) Um comprimento do fio foi escolhido aleatoriamente e

32

suas dimensotildees foram medidas em 10 segmentos diferentes com um microcircmetro

digital (modelo 293-521) Para a mediccedilatildeo da borda do fio foram usados 10 partes

de 1 cm de comprimento cada Os espeacutecimes foram preparados usando meacutetodos

metaluacutergicos convencionais para obter um corte transversal perpendicular ao seu

longo eixo e ampliado sob um microscoacutepio de uso metaluacutergico O raio de

arredondamento foi medido para todos os quatro cantos e a meacutedia aritmeacutetica foi

usada nos caacutelculos posteriores Apoacutes a obtenccedilatildeo dos registros da folga de torccedilatildeo

das dimensotildees e bordas do fio ortodocircntico a altura da canaleta do braacutequete pode

ser calculada Os autores concluiacuteram que o meacutetodo utilizado para medir a altura da

canaleta dos braacutequetes ortodocircnticos parece ter um elevado grau de exatidatildeo e eacute

mais faacutecil de executar do que os meacutetodos convencionais

Fischer-Brandies et al (2000) investigaram a influecircncia da seccedilatildeo transversal

da geometria da aresta e da dureza estrutural entre o fio e o braacutequete na

transmissatildeo do torque Cinco marcas de fios de accedilo inoxidaacutevel em 3 dimensotildees

(0016rdquo times 0016rdquo 0016rdquo times 0022rdquo e 0017rdquo times 0025rdquo) foram inseridos em braacutequetes

Edgewise (Ultratrimmreg Dentaurum Order No 705-018-50) com canaleta 0018rdquo e

foram carregados com diferentes momentos de torques (1 e 3 Ncm) As canaletas

dos braacutequetes e a geometria dos fios foram analisadas em computador antes e

depois do carregamento Aleacutem disso foram determinadas a dureza Vickers e a

micro-dureza das superfiacutecies metaacutelicas Embora o tamanho da canaleta foi mantido

de forma muito precisa agraves dimensotildees dos fios desviaram em meacutedia de 10 Um

carregamento de 3 Ncm de torque aumentou o jogo de torque de 36ordm nos fios 0016

times 0022rdquo e de 37ordm nos fios 0017rdquo times 0025rdquo No caso dos fios 0016rdquo times 0016rdquo natildeo foi

mais possiacutevel realizar uma transmissatildeo de torque efetivo A dureza Vickers dos fios

foi em meacutedia de 533 kp mm2 e que um dos suportes de 145 kp mm2 Houve um

aumento da micro-dureza na aacuterea de deformaccedilatildeo de estresse nas paredes da

canaleta com o aumento da transmissatildeo de carga 204-338 kgf mm2 Os autores

concluiacuteram que com as alteraccedilotildees das dimensotildees dos fios e a presenccedila de

deformaccedilatildeo plaacutestica dos braacutequetes resultou em um jogo de torque relativamente

grande

Cash et al (2004) investigaram o tamanho e a geometria da canaleta de

braacutequetes com dimensotildees de 0022rdquo Cinco braacutequetes de incisivo central superior do

33

lado esquerdo foram selecionados aleatoriamente a partir de um total de 11 marcas

disponiacuteveis comercialmente As mediccedilotildees foram concluiacutedas apoacutes a calibraccedilatildeo do

operador reproduzindo uma leitura digital Os resultados indicaram que todos os

braacutequetes possuem canaletas aumentadas Apenas o Twin Torque o Clarity e o

Mini Mono estavam dentro de 5 das suas dimensotildees declaradas apresentando

suas paredes essencialmente paralelas O braacutequete Elegance Plastic apresentou

paralelismo mas com aumento nas dimensotildees em 12 O braacutequete Victory Series

apresentou divergecircncia nas paredes da canaleta e com alteraccedilatildeo nas dimensotildees de

6 A canaleta do braacutequete Nu-Edge tambeacutem apresentou divergecircncia e alteraccedilotildees

nas dimensotildees em 14 Os braacutequetes Mxi Advant-Edge Damon II SL Elite Mini

Opti-MIM Roth and MBT apresentaram canaletas convergentes e a base da

canaleta do Damon apresentou um aumento dimensional de 17 A canaleta do

braacutequete Discovery demonstrou convergecircncia e aumento dimensional de 24 a

maior variacircncia observada A usinagem imprecisa nas dimensotildees das canaletas e o

uso de arcos subdimencionados podem afetar diretamente o posicionamento

tridimensional dos dentes

Gioka e Eliades (2004) avaliaram as fontes de variaccedilatildeo na expressatildeo do

torque em braacutequetes preacute-ajustados As variaacuteveis relacionadas com propriedades de

materiais foram sistematicamente analisadas incluindo a incapacidade para

preencher a canaleta devido agrave diferenccedila de tamanho de arcos as irregularidades do

processo de suportes de manufatura impedindo acoplamento adequado diferenccedilas

na rigidez dos fios variaccedilotildees entre os valores reais e relatados de torque do

braacutequete e os modos de ligaccedilotildees todos os quais podem ser responsaacuteveis por

aumento da depuraccedilatildeo de terceira ordem ou ldquojogo O efeito destas variaccedilotildees sobre

a expressatildeo do torque eacute discutido e as inclinaccedilotildees vestibulolinguais satildeo fornecidas

como funccedilatildeo do tamanho do fio e a composiccedilatildeo do braacutequete em combinaccedilotildees

braacutequete e fio A maioria dos relatoacuterios publicados sobre esse assunto indicam uma

perda de controle de torque tatildeo alto quanto 100 do valor prescrito Aleacutem disso a

falsa ideacuteia de transferir a inclinaccedilatildeo ideal de coroa com o torque previsto no braacutequete

eacute ilustrado juntamente com a estimativa de torque previsto em relaccedilatildeo agrave coroa do

dente O torque necessaacuterio de forma realista depende de alguns componentes

envolvendo inclinaccedilatildeo dentaacuteria compensaccedilatildeo no jogo existente entre braacutequete e fio

e o tipo de ligaduras presentes Com base nas evidecircncias disponiacuteveis clinicamente

34

propocircs-se que a prescriccedilatildeo aumentada do torque deve ser selecionado para explicar

a falta de expressatildeo plena do torque prescrito

van Loenen et al (2005) estudaram a morfologia dos incisivos centrais

superiores e caninos superiores a fim de determinar a variaccedilatildeo no acircngulo coroa

raiz formado por uma tangente na superfiacutecie vestibular da coroa e o eixo

longitudinal da coroa em uma vista proximal Foram realizadas radiografias

proximais de 160 dentes (81 incisivos e 79 caninos) previamente extraiacutedos no

Hospital da Universidade de Ghent Beacutelgica As imagens foram digitalizadas e

analisadas com Jascreg Paint Shop Pro 7TM (Eden Prairie USA) e Mathcad 2001

Professionalreg (Cambridge UK) A margem incisal o centro da junccedilatildeo cemento-

esmalte (CEJ) e o aacutepice da raiz foram digitalizados para definir o longo eixo da

coroa raiz Posteriormente foram obtidas as medidas do acircngulo coroa raiz (ACR)

em todos os dentes Para definir a curvatura da superfiacutecie labial foram determinadas

vaacuterias tangentes em diferentes alturas sobre a superfiacutecie labial ou bucal A partir dos

resultados foram calculados a meacutedia e o desvio padratildeo O ACR variou de 167 a 195

graus para os caninos (valor meacutedio de 183 graus) e de 171 a 195 graus para os

incisivos (meacutedia de 184 graus) A meacutedia das inclinaccedilotildees das superfiacutecies labiais dos

incisivos variou muito As inclinaccedilotildees meacutedias da curvatura da superfiacutecie labial dos

incisivos variaram entre 287 (plusmn 33) e 116 (plusmn 49) graus Agrave 4 mm da margem incisal

o miacutenimo da curvatura foi de 153 graus e a maacuteximas de 266 graus Em 45 mm da

borda incisal o acircngulo de superfiacutecie vestibular variou entre 123 e 249 graus Entre

2 e 45 mm da borda incisal o acircngulo meacutedio da superfiacutecie labial variaram em 10

graus Nos caninos as inclinaccedilotildees meacutedias das superfiacutecies vestibulares variaram

entre 300 (plusmn 42) e 102 (plusmn 79) graus O acircngulo da superfiacutecie vestibular meacutedia entre

2 e 45 mm a partir da borda incisal dos caninos tambeacutem diferiram em cerca de 10

graus mas o Desvio Padratildeo foram muito maiores do que para os incisivos Os

autores concluiacuteram que a colocaccedilatildeo de um braacutequete sobre um dente em diferentes

alturas ainda dentro de uma aacuterea clinicamente aceitaacutevel resulta em diferenccedilas

importantes na quantidade de torque de raiz

Brito-Juacutenior e Ursi (2006) revisaram as prescriccedilotildees de braacutequetes preacute-ajustados

existentes no mercado abordando as variaccedilotildees dos valores de inclinaccedilatildeo

angulaccedilatildeo e rotaccedilatildeo dentaacuteria A revisatildeo reporta desde a origem do conceito de uso

35

de arcos retangulares em acessoacuterios com secccedilotildees retangulares ateacute os atuais

modelos de braacutequetes autoligados e outros braacutequetes com formatos diferenciados

Rinchuse e Miles (2007) discutiram estudos in vitro seguidos de pesquisas in

vivo com o objetivo de sintetizar a literatura sobre os braacutequetes autoligados afim de

formular conceitos gerais princiacutepios e axiomas Relataram as diferenccedilas entre os

braacutequetes ativos e passivos em relaccedilatildeo agraves suas vantagens e desvantagens

percebidas Apresentaram tambeacutem novos conceitos em relaccedilatildeo ao futuro dos

braacutequetes autoligados combinaccedilotildees de sistemas de braacutequetes e uso seletivo de

braacutequetes autoligados

Yeh et al (2007) avaliaram a resistecircncia ao atrito em braacutequetes com ligaduras

passivas em diferentes estaacutegios do tratamentos ortodocircnticos Foram usados 2

braacutequetes autoligados passivos (Damon SL II Ormco Orange California SmartClip

3M Unitek Monrovia Califoacuternia) e um novo braacutequete com a ligadura elaacutestica passiva

(Synergy Rocky Mountain Denver Colorado) Todos os braacutequetes com canaletas

de 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Os braacutequetes foram acoplados em trecircs arcos de niacutequel-

titacircnio (0014rdquo 0016rdquo x 0022rdquo 0019rdquo x 0025rdquo) e simulado rotaccedilotildees de primeira

ordem de 3ordm e 6ordm intrusotildees de segunda ordem de 05 mm e 10 mm e inclinaccedilatildeo de

terceira ordem vestibular de coroa de 3ordm As dimensotildees dos braacutequetes foram

medidas com microscopia eletrocircnica de varredura O braacutequete SmartClip apresentou

acircngulos criacuteticos e distacircncias maiores para a ligaccedilatildeo do que os outros 2 acessoacuterios

Quando acoplado o fio 0019rdquo x 0025rdquo com um alinhamento de arco ideal o

SmartClip teve IMDF menor do que os outros acessoacuterios Para as rotaccedilotildees de

primeira ordem os braquetes Synergy tiveram o IMDF significativamente menor do

que os outros acessoacuterios Os braacutequetes Damon SL II com acircngulos criacuteticos menores

tiveram um bom IMDF Para a inclinaccedilatildeo de terceira ordem o Damon SL II com

menor folga de torccedilatildeo tambeacutem tiveram um bom IMDF Natildeo houve diferenccedilas

significativas de IMDF em todos os braacutequetes testados em intrusotildees de segunda

ordem No entanto houve o aumento da IMDF com o aumento da gravidade da maacute

oclusatildeo Concluiacuteram que nenhuma diferenccedila significativa foi encontrada nos

braacutequetes em distacircncias de segunda ordem Em um alinhamento de arco ideal

braacutequetes com maior canaleta tiveram menor resistecircncia ao atrito O controle

rotacional de primeira ordem foi influenciado pela profundidade da canaleta largura

36

do braacutequete e a cobertura labial dos suportes com o mesmo arco Quando um

mecanismo de deslizamento foi usado com uma mudanccedila de inclinaccedilatildeo de terceira

ordem os braacutequetes com menor acircngulo criacutetico de contato tiveram maior resistecircncia

ao atrito

Vena et al (2007) examinaram a variabilidade dos fios de accedilo inoxidaacutevel

0017rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo (Ormco Glendora Califoacuternia) com respeito as

propriedades mecacircnicas dimensotildees da secccedilatildeo transversal e o acabamento geral

das superfiacutecies Concluiacuteram que existem variabilidades em algumas propriedades

mecacircnicas e caracteriacutesticas fiacutesicas dos materiais e entre as amostras dos mesmos

grupos de diferentes lotes

Badawi et al (2008) mediram a expressatildeo do torque em 2 braacutequetes

autoligados ativos (In-Ovation GAC Bohemia NY Velocidade Strite Induacutestrias

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e 2 braacutequetes autoligados passivos (Damon 2 Ormco

Orange Calif Smart Clip 3M Unitek Monrovia na Califoacuternia) Desenvolveram um

dispositivo com a capacidade de aplicar uma torccedilatildeo no fio 0019rdquo x 0025rdquo 1113088de accedilo

inoxidaacutevel mantendo o alinhamento vertical e horizontal perfeito entre o fio e o

braacutequete O projeto utilizou um transdutor de forccedilatorque de multi-eixo que mediu o

momento de forccedila nos trecircs planos de espaccedilo O momento em meacutedia em que o

torque comeccedilou a ser expressado foi de 75ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes autoligados

ativos e 15ordm de torccedilatildeo para os braacutequetes autoligados passivos A expressatildeo de

torque foi maior para os braacutequetes autoligados ativos ateacute 35ordm de torccedilatildeo Na torccedilatildeo do

fio aleacutem deste ponto resultou em um aumento linear do torque medido para os

braacutequetes Damon 2 Smart Clip e In-Ovation O torque foi relativamente constante

passando 35ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes Speed Apoacutes a execuccedilatildeo de todos os

estudos os autores concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos satildeo mais

eficazes na expressatildeo do torque do que os braacutequetes autoligados passivos

Morina et al (2008) estudaram a capacidade dos torques em diferentes

braacutequetes 6 tipos de braacutequetes foram estudados braacutequetes autoligados em accedilo

inoxidaacutevel Hanson SpeedTM (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) e

DamonTM 2 (Ormco Glendora California USA) Ultratrimmreg e Discoveryreg

(Dentaurum Pforzheim Germany) braacutequetes ceracircmicos Fascinationreg 2

37

(Dentaurum) e braacutequete em policarbonato Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) Todos os braacutequetes tinham canaleta de 0022rdquo e foram inseridos

torques no fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Uma situaccedilatildeo cliacutenica intra oral foi

simulada atraveacutes da inclinaccedilatildeo vestibular de coroa de um incisivo central superior

atraveacutes do aparelho orthodontic measurement and simulation system (OMSS) Os

principais componentes do OMSS satildeo dois sensores capazes de medir as forccedilas e

momentos simultaneamente nos trecircs planos do espaccedilo Momentos de forccedila foram

estudados em um arco superior alinhado e nivelado de um modelo Frasaco (Franz

Sachs Tettnang Alemanha) ligado ao OMSS Um torque de 20ordm foi aplicado e a

mudanccedila de direccedilatildeo causada no braacutequete foi mensurada experimentalmente pela

OMSS Cada combinaccedilatildeo de braacutequete fio foi medido cinco vezes O momento do

torque (Nmm) e a perda do torque (graus) foram determinados Os braacutequetes

ceracircmicos apresentaram a menor perda de torque assim como os braacutequetes de

accedilo inoxidaacutevel O braacutequete Fascinationreg 2 (Dentaurum) registrou o maior momento

torque que foi de 20 Nmm graus seguido pelo Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) que registrou 12 Nmm graus Todos os outros braacutequetes apresentaram

a taxa idecircntica de 04 Nmm graus Concluiacuteram que o suporte ceracircmico Fascinationreg

2 (Dentaurum) apresentou o maior momento de torque (35 Nmm) e juntamente com

os braacutequetes metaacutelicaos a menor perda de torque (46 graus)

Huang et al (2009) investigaram a capacidade do torque em braacutequetes

convencionais e autoligados usando um meacutetodo com elementos finitos Foram

selecionados 3 tipos de braacutequetes 2 autoligados Hanson Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e Damon MX (Ormco Glendora Califoacuternia) e 1

convencional Discovery (Dentaurum Pforzheim Alemanha) Todos os braacutequetes

com canaleta 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Foram incluiacutedos 4 braacutequetes nos modelos

finitos a partir do incisivo central superior do lado esquerdo ao canino superior do

lado direito Um torque de 20ordm foi aplicados nos incisivos do lado direito em fios

0018rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo Trecircs tipos de arcos foram usados accedilo inoxidaacutevel

titacircnio molibdecircnio e niacutequel titacircnio Para os braacutequetes convencionais foram usados

dois tipos de ligaccedilatildeo ligadura elaacutestica e fio de accedilo inoxidaacutevel O momento acircngulo

torque simulados foram calculados usando o software MSC Marc Mentat 2005 FE

(MSC Software Corporation Santa Ana Califoacuternia) As caracteriacutesticas dos fios

influenciam no momento do torque provocando maiores alteraccedilotildees no tipo de liga

38

em comparaccedilatildeo com a dimensatildeo dos fios (aumento de 125 quando comparamos o

fio 0019rdquo x 0025rdquo com 0018rdquo x 0025rdquo ambos de accedilo inoxidaacutevel e 220 quando

usamos um fio 0018rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel em comparaccedilatildeo com 0018rdquo x

0025rdquo de niacutequel-titacircnio) A mudanccedila na liga e na dimensatildeo do fio em conjunto

resultou em um aumento de 600 no fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel quando

comparado com 0018rdquo x 0025rdquo de niacutequel titacircnio O jogo do fio 0018rdquo x 0025rdquo foi de

9ordm enquanto do 0019rdquo x 0025rdquo foi de 75ordm com um jogo maior nos braacutequetes

Damon O efeito da ligaccedilatildeo dos braacutequetes Discovery com ligaduras elaacutesticas e de

accedilo inoxidaacuteve puderam ser comparados com o comportamento do Damon O Speed

mostrou comportamento diferente com menor momento de torque e menor jogo

entre canaleta e fio Concluiacuteram que o acircngulo momento de torque eacute determinado

pelas caracteriacutesticas do arco

Archambault et al (2010) avaliaram os efeitos da expressatildeo do torque em

braacutequetes ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel variando o tamanho da canaleta e a

dimensatildeo do fio de accedilo para analisar as limitaccedilotildees dos meacutetodos experimentais

utilizados Atraveacutes de uma revisatildeo sistemaacutetica foram pesquisados estudos in vitro

que mensuravam a expressatildeo do torque em braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel

convencionais e autoligados usando dispositivos com arcos retos de accedilo inoxidaacutevel

sem mecacircnicas de segunda ordem sem alccedilas e sem fios auxiliares 11 artigos

foram selecionados Com base nos estudos selecionados no braacutequete com canaleta

0018rdquo o acircngulo de acoplamento variou 31ordm em um arco de 0016 x 0016rdquo a 46ordm

em um arco de 0018 x 0025rdquo No braacutequete com canaleta de 0022rdquo o acircngulo de

envolvimento variou de 18ordm com um arco de 0018 x 0025rdquo a 6ordm com um arco de

0021 x 0025rdquo Os braacutequetes autoligados ativos expressaram um acircngulo de

acoplamento aproximado de 75ordm enquanto os braacutequetes autoligados passivos

expressaram aproximadamente 14ordm com um arco de 019 x 0025rdquo (braacutequetes com

canaleta 0022rdquo) Os autores concluiacuteram que o acircngulo de envolvimento depende do

formato e dimensatildeo do arco assim como da dimensatildeo da canaleta do braacutequete

Clinicamente o torque efetivo pode ser conseguido com uma torccedilatildeo do fio de 15ordm a

31ordm em braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm em braacutequetes autoligados

passivos com arcos 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

Major et al (2010) desenvolveram um meacutetodo de anaacutelise das dimensotildees das

canaletas dos braacutequetes com o uso de fotografias Foram investigados 3 braacutequetes

39

autoligados de incisivo central superior do lado direito com canaleta 0022rdquo 30

braacutequetes Damon Q com a prescriccedilatildeo de 15ordm (Ormco Corporation Orange CA

USA) 30 braacutequetes In-Ovation-R com prescriccedilatildeo 12ordm (GAC Bohemia NY USA) e

30 braacutequetes Speed com prescriccedilatildeo 12ordm (Strite Industries Cambridge Ontario

Canada) Os perfis mesiais dos braacutequetes foram fotografados (Canon EOS-D10

10D Toacutequio Japatildeo) e analisados atraveacutes de um microscoacutepio (Carl Zeiss

MicroImaging GmbH Jena Alemanha) As imagens recolhidas atraveacutes do

microscoacutepio foram escalonadas em 197548 pixels mm e a cacircmera foi fixada em

uma distacircncia focal de 44645 mm Os braacutequetes Speed apresentaram altura do

canaleta 2 menor do que o tamanho nominal de 0559 miliacutemetros e uma inclinaccedilatildeo

ligeiramente convergente Os braacutequetes In-Ovation apresentaram paredes

divergentes em um acircngulo meacutedio de 147 graus e valor proacuteximo ao nominal da

altura da canaleta Os braacutequetes Damon Q apresentaram maior paralelismo entre as

paredes da canaleta com 90ordm entre as paredes e o fundo da canaleta A altura da

canaleta dos braacutequetes Damon apresentaram um aumento de 3 em suas

dimensotildees

Lacoursiere et al (2010) demonstraram claras evidecircncias de deformaccedilotildees dos

braacutequetes como resultado da aplicaccedilatildeo de cargas de torccedilatildeo Um dispositivo que

utiliza uma teacutecnica de correlaccedilatildeo de imagem oacuteptica foi desenvolvido para quantificar

com precisatildeo as alteraccedilotildees dimensionais ocorridas nas canaletas dos braacutequetes

durante uma aplicaccedilatildeo de torccedilatildeo do fio Simultaneamente a magnitude do momento

de forccedila do torque o acircngulo de torccedilatildeo do fio e a dimensatildeo da canaleta dos

braacutequetes podem ser registrados Este experimento confirmou que as alccedilas dos

braacutequetes sofrem deformaccedilatildeo elaacutestica quando carregadas Observou-se tambeacutem

que o braacutequete foi deformado plasticamente por uma uacutenica rotaccedilatildeo do arco

Major et al (2011) investigaram o torque em diferentes tipos de braacutequetes

autoligados analisando as deformaccedilotildees elaacutesticas e plaacutesticas causadas nos

acessoacuterios em conjunto com o torque expressado em diferentes acircngulos de torccedilatildeo

Um braacutequete ortodocircntico foi montado em uma ceacutelula de carga (Nano 17 Multi-Axis

forcetorque transducer ATI Industrial Automation Apex NC) que mede as forccedilas e

momentos em todas as direccedilotildees O fio foi torcido no braacutequete atraveacutes de um motor

(Cool Muscle CM1-C-11L30 Myostat Motion Control Newmarket Ontario Canada)

e controlado por software personalizado (LabWindows CVI National Instruments)

40

Imagens gerais foram tiradas por uma cacircmera (piA2400-12 g 2448 3 2050 pixels 8

bit gray scale Basler Vision Technologies Exton Pa) atraveacutes de um microscoacutepio

(55-908 MMS R4 Edmund Optics Barrington NJ) e processados usando

correlaccedilatildeo oacuteptica para medir a deformaccedilatildeo No acircngulo maacuteximo de torque de 63ordm

com fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x 0025rdquo o total dos valores de deformaccedilatildeo elaacutestica

e plaacutestica foram 0063 0033 e 0137 mm para Damon Q (Ormco Orange

Califoacuternia) In-Ovation R (GAC Bohemia NY) e Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) respectivamente Os valores totais de deformaccedilatildeo

plaacutestica foram 0015 0006 e 0086 mm respectivamente mensurados em 0ordm apoacutes

remoccedilatildeo da carga Os autores concluiacuteram que os braacutequetes In-Ovation obtiveram a

menor deformaccedilatildeo quando medidos em 63ordm Damon e Speed tinham cerca de 2 e

4 vezes maior deformaccedilatildeo respectivamente Com base na deformaccedilatildeo em 0ordm

quando foi removido a carga (angulaccedilatildeo) os braacutequetes Damon e Speed tinham

aproximadamente 25 e 14 vezes respectivamente maior deformaccedilatildeo plaacutestica do

que os braacutequetes In-Ovation

Streva et al (2011) verificaram a precisatildeo do torque em braacutequetes metaacutelicos

com prescriccedilatildeo MBT usando braacutequetes de caninos como amostra representativa de

6 marcas comerciais Foram selecionados 20 braacutequetes da arcada superior e 20

braacutequetes da arcada inferior das seguintes marcas comerciais 3M Unitek Abzil

American Orthodontics TP Orthodontics Morelli and Ortho Organizers todos com

canaleta 0022 x 0028 Em uma visatildeo de perfil dos braacutequetes foram estabelecidos

pontos e linhas de referecircncia na base e no fundo da canaleta e posteriormente foi

medido o acircngulo de torque por um operador utilizando um microscoacutepio oacuteptico

acoplado a um computador Os valores foram comparados com aqueles

estabelecidos pela prescriccedilatildeo MBT Os resultados mostraram que os braacutequetes dos

caninos superiores somente a angulaccedilatildeo dos braquetes Morelli (-333ordm) apresentou

diferenccedila estatisticamente significante em relaccedilatildeo aos valores propostos (-7ordm) Para

os caninos inferiores American Orthodontics (-634ordm) e Ortho Organizers (-625ordm)

apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes dos padrotildees (-6ordm) Em uma

comparaccedilatildeo feita entre as marcas os braacutequetes da Morelli apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes em comparaccedilatildeo com todas as outras marcas de

braacutequetes dos caninos superiores Para os braacutequetes dos caninos inferiores natildeo

houve diferenccedila estatisticamente significante entre as marcas Os autores

41

concluiacuteram que existem variaccedilotildees significativas nos valores da angulaccedilatildeo de torque

em alguns dos braacutequetes avaliados podendo comprometer clinicamente o

posicionamento vestiacutebulo-lingual do dente no final do tratamento ortodocircntico

Brauchli et al (2012) avaliaram a influecircncia dos tipos de clips ativos no torque

de braacutequetes autoligados e compararam os tipos de sistemas passivos e ativos 5

amostras de 9 braacutequetes foram avaliados 7 braacutequetes autoligados (Damon III

Ormco Corporation Orange Calif In-Ovation R GAC International Inc Bohemia

NY Oyster Gestenco International AB Gothenburg Swe- den Quick Forestadent

Bernhard Fo rster GmbH Pforzheim Germany SmartClip 3MUnitek Monrovia

Calif Speed Strite Industries Cambridge Ontario Canada Time American

Orthodontics Sheboygan Wis) 1 braacutequete ceracircmico esteacutetico com clip de baixa

fricccedilatildeo (Mystique NeoClip GAC) e 1 braacutequete twin standard (Mini-Mono

Forestadent) com ligaduras elaacutesticas e ligaduras de accedilo inoxidaacutevel Foram

selecionados braacutequetes de incisivos centrais e soldadas ou ligado (braacutequetes

ceracircmicos e polimeacutericos) em cabeccedilas de parafusos que foram montados no quadro

do Hexapod utilizado na investigaccedilatildeo (Micos GmbH Eschbach Alemanha) Um fio

de 0019rdquo x 0025rdquo foi fixado em um mandril que por sua vez foi montado em um

sensor de momento de forccedila (FTD Nano 17 ATI Apex NC) O sensor em si foi

centralmente montado sobre um disco rotativo automatizado (PRS 110 micos)

Todos os braacutequetes ativos foram medidos com a porta aberta e fechada para

avaliar sua influecircncia no torque Aleacutem disso as dimensotildees dos slots foram

opticamente medidos e comparados com a expressatildeo de torque A avaliaccedilatildeo

estatiacutestica de (Ple 05) revelou que em termos de expressatildeo maacutexima de torque com

uma angulaccedilatildeo de 30ordm natildeo houve diferenccedila significativa entre a configuraccedilatildeo aberta

e fechada dos braacutequetes (todas as diferenccedilas de 18 Nmm com a exceccedilatildeo do

braacutequete Oyster com diferenccedila de 38 Nmm) Tambeacutem natildeo houve diferenccedila entre

os meacutetodos de ligaccedilatildeo do grupo de controle com ligaduras elaacutesticas e accedilo na

expressatildeo do torque Foi alcanccedilado cerca de 10 Nmm na maioria dos braacutequetes

com uma angulaccedilatildeo de 20ordm a 23ordm entre arco e canaleta As dimensotildees da canaleta

variaram de 0022rdquo (0563 miliacutemetros) ateacute 0024rdquo (0613 miliacutemetros) Foi concluiacutedo

que a influecircncia do tipo de ligadura ou o mecanismo passivo ativo dos braacutequetes

autoligados satildeo miacutenimas As dimensotildees da canaleta satildeo muito mais importantes

na transmissatildeo do torque

42

Major et al (2012) observaram a deformaccedilatildeo plaacutestica de trecircs braacutequetes

autoligados diferentes atraveacutes da torccedilatildeo de um fio Isto eacute conseguido atraveacutes da

comparaccedilatildeo da forma do slot antes e depois da torccedilatildeo usando o meacutetodo de anaacutelise

do perfil de ranhura 3 braacutequetes autoligados diferentes (canaleta 0022rdquo) foram

investigados Damon Q (Ormco Corporation Orange CA USA) In-Ovation-R (GAC

Bohemia NY USA) SpeedH (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) Uma

cacircmera digital (Cannon E0S 10D Tokyo Japan) acoplado a um microscoacutepio (Carl

Zeiss MicroImaging GmbH Jena Thuringia Germany) foi usada para capturar

imagens de perfil de cada ranhura do braacutequete antes e depois do procedimento de

torccedilatildeo Torques de 15ordm a 63ordm foram inseridos nos braacutequetes com um fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco Corporation Orange CA USA) A alteraccedilatildeo meacutedia

provocada na altura da canaleta foi de 0013 mm (0020 SD) 0007 mm (0010 SD)

e 0070 mm (DP 003) para Damon Q In-Ovation e Speed respectivamente A

canaleta foi aumentado em 075ordm (SD 096) 041ordm (SD 105) e 930ordm (SD 424)

respectivamente O aumento no jogo do torque foi calculado utilizando a nova

foacutermula apresentada neste estudo sendo de 09ordm 06ordm e 77ordm respectivamente

Concluiacuteram que os braacutequetes Damon Q e In-Ovation mantiveram elevados niacuteveis de

linearidade na forma das paredes da canaleta poreacutem foram encontradas

quantidades significativas de deformaccedilatildeo plaacutestica fisicamente insignificantes Os

braacutequetes Speed demonstraram deformaccedilatildeo plaacutestica visualmente identificaacuteveis na

canaleta do braacutequete

Huang et al (2012) Avaliaram a capacidade da expressatildeo do torque em

braacutequetes autoligados e convencionaisassociados a largura do braacutequete o jogo

entre o fio e a canaleta do braacutequete e o modo de ligaccedilatildeo Os resultados mostraram

que o desenho do braacutequete tem menor influecircncia no momento de torque do que

outros paracircmetros como a largura do braacutequete o jogo entre o fio e a canaleta do

braacutequete ou o desalinhamento dos dentes

Cattaneo et al (2013) investigaram a capacidade de expressar o torque em

braacutequetes autoligados passivos (Damon 3MX Ormco Orange Calif) em 26

pacientes e em braacutequetes autoligados ativos (In-Ovation R GAC Bohemia NY) em

20 pacientes em dentes incisivos e caninos inferiores atraveacutes da anaacutelise de

43

imagens tridimensionais antes e apoacutes o tratamento Observaram apoacutes o tratamento

uma inclinaccedilatildeo vestibular dos dentes estatisticamente significante em ambos os

sistemas considerando a hipoacutetese da presenccedila de jogo entre o braacutequete e o fio

maior nos braacutequetes passivos do que nos braacutequetes ativos

Major et al (2013) observaram o momento de torque com ciclos de carga e

descarga torcendo um fio 0019rdquo x 025rdquo de accedilo inoxidaacutevel inseridos nos braacutequetes

Damon Q e Speed com acircngulos de 16ordm 20ordm 24ordm 28ordm 32ordm e 40ordm utilizando um

aparelho para medir o momento de torque e deformaccedilatildeo do braacutequete relatado

anteriormente por Major et al (2011) o qual foi baseado em uma versatildeo modificada

do aparelho descrito por Lacoursiegravere et al (2010) Os braacutequetes Damon

apresentaram menor deformaccedilatildeo plaacutestica e menor aumento no jogo entre o

braacutequete e o fio quando comparados aos braacutequetes Speed Quando o braacutequete foi

torqueado acima de 15 Nmm a curva de descarga expressou menor momento de

forccedila do que a curva de carga Clinicamente a curva de descarregamento eacute mais

relevante do que a curva de carregamento pois representa o torque aplicado ao

dente apoacutes sua movimentaccedilatildeo

Johnson (2013) Selecionou braacutequetes com prescriccedilotildees de torque

personalizados com base nas necessidades de cada paciente afim de reduzir as

correccedilotildees dos torques antes dos fios de niacutequel-titacircnio e beta-titacircnio mais resistentes

Como resultado foram necessaacuterios menos ajustes de torque nos fios de accedilo

inoxidaacutevel resultando em um menor tempo de tratamento

Melenka et al (2013) examinaram os movimentos dos braacutequetes autoligados

com o uso de imagem digital 3D correlacionado a um simulador de torque

ortodocircntico e o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico O

simulador de torque ortodocircntico foi acoplado a um microscoacutepio e 2 cacircmeras

permitindo o movimento dos braacutequetes determinados pela torccedilatildeo do fio As imagens

das cacircmeras foram captadas com uma teacutecnica digital de imagens 3D para

determinar a movimentaccedilatildeo dos braacutequetes ortodocircnticos 3 braacutequetes autoligados

(Damon Q Ormco Orange Calif In-Ovation R GAC Bohemia NY e Speed Strite

Induacutestrias Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) foram comparados para demonstrar a

diferenccedila dos movimentos dos braacutequetes autoligados Os deslocamentos dos

44

componentes de retenccedilatildeo do arco medidos foram 20 e 35 vezes menores para o

In-Ovation e Damon Q do que os valores em estudos anteriores Os autores

concluiacuteram que a utilizaccedilatildeo de um sistema de mediccedilatildeo oacuteptico 3D eacute uacutetil para

compreender o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico mas natildeo

eacute necessaacuterio para quantificar o movimento do braacutequete

Melenka et al (2014) analisaram a expressatildeo de torque em 2 braacutequetes com

ligaduras convencionais geometricamente semelhantes de materiais diferentes Foi

aplicado torque em 30 braacutequetes Orthos SS e 30 braacutequetes Orthos Ti (Ormco

Orange Califoacuternia EUA) com fios 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco

Glendora Califoacuternia EUA) utilizando ligaduras elastomeacutericas Os 2 braacutequetes foram

comparados para determinar se existe uma diferenccedila entre a expressatildeo do torque e

para comparar a deformaccedilatildeo da canaleta dos braacutequetes Cada braacutequete foi montado

sobre uma ceacutelula de carga de 6 eixos que mede o momento de forccedila em todas as

direccedilotildees O arco recebeu uma torccedilatildeo de um acircngulo inicial de 0ordm ateacute um acircngulo

maacuteximo de 51ordm e em seguida retornou agrave posiccedilatildeo inicial O torque maacuteximo expresso

em 51ordm foi de 998 Nmm no Orthos Ti e 930 Nmm no Orthos SS A deformaccedilatildeo

plaacutestica total medida em 0ordm poacutes-torccedilatildeo foi de 0038 mm no Orthos SS em

comparaccedilatildeo com 0013 mm no Orthos Ti A deformaccedilatildeo plaacutestica foi 28 vezes maior

no Orthos SS do que a dos braacutequetes Orthos Ti Os braacutequetes Orthos Ti

expressaram mais o torque do que os braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel poreacutem exibiu

uma variaccedilatildeo substancial

Mugurama et al (2014) investigaram as propriedades friccionais em relaccedilatildeo ao

torque de diferentes tipos de braacutequetes autoligados Foram usados 2 sistemas

passivos (Damon Q Ormco SmartClip 3M Unitek Monrovia Calif) e 1 ativo (In-

Ovation R DENTSPLY GAC International) 3 fios niacutequel titacircnio com 0016rdquo x 0022rdquo

(Nitinol Super-Elastic 3M Unitek) e 3 fios de accedilo inoxidaacutevel com 0017rdquo x 0025rdquo e

0019rdquo x 0025rdquo (Stainless Steel 3M Unitek) 1 braacutequete convencional (Mini Uni-Twin

3M Unitek) foi utilizada para comparaccedilatildeo A forccedila de atrito estaacutetica foi medida

usando um dispositivo de teste de fricccedilatildeo conectada a uma maacutequina de ensaios

universal (EZ Test Shimadzu Kyoto Japan) Cada braacutequete foi colado em uma

placa de accedilo inoxidaacutevel que podia fornecer diferentes torques (0ordm 10ordm 20ordm 30ordm) e 0ordm

angulaccedilatildeo com o auxiacutelio de um dispositivo de suporte de montagem O conjunto

45

placa braacutequete foi ligado ao dispositivo de fricccedilatildeo e um segmento de 5 cm de fio

obtidos a partir das porccedilotildees retiliacuteneas posterior foi fixado aos braacutequetes A

extremidade superior do fio foi ligado agrave ceacutelula de carga e a extremidade inferior foi

fixado a um peso de 150 g A forccedila de deslocamento foi de 10 mm min para uma

distacircncia de 5 mm O contato braacutequete fio foi analisado atraveacutes do uso de um

microscoacutepio eletrocircnico de varredura (S-3500N Hitachi Toacutequio Japatildeo) Na maioria

das combinaccedilotildees braacutequete fio o aumento do torque gerou um aumento

significativo no atrito estaacutetico poreacutem nas combinaccedilotildees do sistema autoligado o atrito

foi menor do que no braacutequete convencional O sistema ativo apresentou maior atrito

em relaccedilatildeo ao passivo na maioria das condiccedilotildees Foi observado que o contato entre

canaleta fio foi maior na medida que o torque foi aumentado Os autores

concluiacuteram que nos sistemas autoligados o aumento do torque provoca um maior

atrito uma vez que o contato entre a parede da canaleta e a ponta do fio torna-se

maior Com isso a extensatildeo do contato entre a canaleta e a borda do fio pode ser

influente no atrito estaacutetico

Katsikogianni et al (2015) investigaram exaustivamente a eficiecircncia do torque

em diversos sistemas de braacutequetes combinados com diferentes tipos de fios

ortodocircnticos O estudo incluiu dois tipos de braacutequetes autoligados (Troumlster

Applications Magden Switzerland e o SPEED como sistemas passivos e Strite

Induacutestrias Ontaacuterio Canadaacute como sistema ativo) e convencionais (Mini Mono and

Brilliant Forestadent Pforzheim Germany) Todos os braacutequetes com canaletas de

0018rdquo Cada um desses braacutequetes foi combinado com 4 tipos de fio 0016rdquo x 0016rdquo

accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0022rdquo accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0016rdquo niacutequel-titacircnio (NiTi) e

0016 x 0022rdquo NiTi Os fios foram ligados aos braacutequetes convencionais com ligadura

elastomeacutericas de 0012rdquo (molded O ORMCO) Foram aplicados gradativamente 20ordm

de torque vestibular e posteriormente lingual no dente incisivo central superior do

lado direito Foram registrados o maacuteximo momento de torque Momentos mais altos

de torccedilatildeo foram expressos atraveacutes da combinaccedilatildeo do braacutequete SPEEDreg com o fio

0016rdquo times 0022rdquo em accedilo inoxidaacutevel Momentos mais baixos com maior perda de

torque foram registradas atraveacutes da inserccedilatildeo de um arco Niacutequel-titacircnio 0016 times

0016rdquo em braacutequetes convencionais Concluiacuteram que o sistema de braacutequetes

autoligados ativos manifestam a maior eficaacutecia de torque Aleacutem disso sua expressatildeo

esta diretamente ligada a dimensatildeo do fio ortodocircntico

46

Brown et al (2015) mediram as dimensotildees das canaletas em uma seacuterie de

braacutequetes A-Company 0022rdquo (1985) Ormco Damon Q 0022rdquo (Ormco Corp

Orange Calif) Unitek Victory 0022rdquo e 0018rdquo (Unitek Monrovia Calif) GAC In-

Ovation 0022rdquo (GAC Bohemia NY) Opal Avex 0022rdquo e 0018rdquo (Opal Orthodontics

by Ultradent South Jordan Utah) SPEED 0022rdquo (Strite Industries Cambridge

Ontario Canada) e American Orthodontics Masters 0022rdquo and 0018rdquo (American

Orthodontics Sheboygan Wis) Os braacutequetes foram colocados em uma lacircmina de

microscoacutepio com auxiacutelio de uma cera com a canaleta posicionada verticalmente de

modo que a linha de visatildeo ficasse paralela ao eixo da canaleta do braacutequete As

dimensotildees dos braacutequetes variaram significativamente em cada seacuterie bem como

dentro das proacuteprias seacuteries (15 a 20 satildeo maiores do que o tamanho nominal

anunciado) Concluiacuteram que provavelmente as seacuteries completas de braacutequetes

(superior e inferior 5-5) natildeo satildeo ideais havendo a necessidade do ortodontista ter

habilidade em aplicar dobras para suprir as deficiecircncias dos braacutequetes

Dalstra et al (2015) compararam o torque real e nominal em 32 tipos de

braacutequetes convencionais e autoligados avaliando a folga de torccedilatildeo entre os

braacutequetes e os fios de accedilo inoxidaacutevel Foram selecionados braacutequetes de incisivos

centrais superiores do lado esquerdo (braacutequetes autoligados passivos e ativos e

convencionais) 20 braacutequetes com canaleta 0018rdquo e 12 com canaleta 0022rdquo O

momento de torque foi medido atraveacutes de uma maacutequina (Force System

Identification) desenvolvida pelo Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Aarhus Os braacutequetes foram colados sobre uma barra de alumiacutenio em uma fila de

10 (5 suportes do mesmo sistema) com canaleta perpendiculares a barra A

estrutura foi ligada em um dos sensores da maacutequina e em um fio retangular 0017 x

0022rdquo (para o ensaio de braacutequetes 0018rdquo) e 0019rdquo x 0025rdquo (para o ensaio de

braacutequetes 0022ldquo) de accedilo inoxidaacutevel (ambos de Ormco Orange CA EUA) e foi

fixado ao sensor de rotaccedilatildeo do lado oposto e posteriormente inserido passivamente

no interior da canaleta dos braacutequetes Momentos de torque foram medidos em

incrementos de 05ordm ateacute que a expressatildeo completa foi alcanccedilada (ou seja o

momento de forccedila e a curva do acircngulo torsional tinha alcanccedilado sua inclinaccedilatildeo

maacutexima) O fio torqueado foi entatildeo devolvido agrave sua posiccedilatildeo zero e o teste foi

repetido na direccedilatildeo oposta para assegurar a expressatildeo de torccedilatildeo completa do fio na

47

canaleta em ambas as direcccedilotildees O resultado do teste de laboratoacuterio mostraram

claramente que o jogo entre braacutequete fio foi maior do que o previsto a partir dos

valores nominais principalmente em relaccedilatildeo aos braacutequetes de 0022rdquo e

particularmente os autoligados passivos Concluiu-se que a importacircncia de

selecionar uma prescriccedilatildeo parece ser limitada jaacute que a folga de torccedilatildeo

especialmente em braacutequetes passivos anula a diferenccedila entre vaacuterias prescriccedilotildees

Braacutequetes convencionais com ligaduras de accedilo geram maior momento de torccedilatildeo

apesar de apresentar grandes valores de jogo poreacutem o arco fica firmemente

pressionado contra o fundo da canaleta do braacutequete

Lombardo et al (2015) avaliaram o quanto a altura a largura e a secccedilatildeo

transversal dos fios ortodocircnticos retangulares e quadrados afetam na folga entre os

arcos e a canaleta (slot) dos braacutequetes 43 arcos ortodocircnticos de 6 fabricantes

diferentes foram comparados com os valores reais A altura e a largura de cada arco

foi medida com um indicador digital (MMT 0001 mm Vogel Brescia Italy) Com o

auxiacutelio de um microscoacutepio oacuteptico (Leica Microsystem Wetzlar Germany)

micrografias foram adquiridas utilizando uma cacircmera integrada (ampliaccedilatildeo 1003)

para calcular o raio da curvatura das bordas dos arcos ortodocircnticos Por final foi

calculado o jogo no interior da canaleta dos braacutequetes e estas medidas foram

comparadas com os valores ideais A altura real e a largura dos arcos diferiram dos

indicados pelos fabricantes entre -647 e + 510 A curvatura do bisel de cada

arco ortodocircntico em corte transversal demonstraram-se diferentes Os autores

concluiacuteram que o jogo entre braacutequete e fio foi maior do que o ideal para cada arco

ortodocircntico inevitavelmente levando a uma perda de informaccedilotildees dentro do sistema

McLaughlin e Bennett (2015) apresentaram uma visatildeo geral de 40 anos de

experiecircncia com a mecacircnica de tratamento e modelos de aparelhos

contemporacircneos Ateacute o iniacutecio da deacutecada de 70 o sucesso do tratamento ortodocircntico

eram alcanccediladas atraveacutes das dobras nos fios Com a introduccedilatildeo do aparelho

straight wire proposto por Andrews contribuiu significativamente na histoacuteria da

ortodontia Reduziu a quantidade de dobras impostas nos fios e tambeacutem trouxe

novas opccedilotildees em mecacircnica de tratamento A retraccedilatildeo dos caninos com elaacutesticos e

fios de ligadura tornaram-se mais comuns Mecacircnicas de deslize nos lugares dos

loops tornou-se o meacutetodo de fechamento de espaccedilo significativo entre os cliacutenicos

48

Niacuteveis de forccedila propostas por Edgewise foram inicialmente usadas para fechar os

espaccedilos no entanto logo foi observado que forccedilas mais leves eram mais eficazes

com a mecacircnica de deslizamento Junto com essas mudanccedilas tornou-se evidente

que era necessaacuteria uma compensaccedilatildeo no aparelho ortodocircntico Muitas mudanccedilas

ocorreram no design do aparelho desde que o aparelho de Edgewise e o aparelho

de Begg foram projetados Isso abriu a possibilidade de tratamentos mais eficientes

com resultados de alta qualidade A atenccedilatildeo ao diagnoacutestico plano de tratamento o

correto posicionamento do braacutequete mecacircnicas mais eficientes podem melhorar os

resultados juntamente com as melhorias dos aparelhos

Xu et al (2015) investigaram o efeito das inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos

caninos e preacute-molares superiores no sorriso quando visto da perspectiva frontal

Este estudo foi realizado em 3 etapas No primeiro passo foi construiacutedo um modelo

dental digital tridimensional e alteraccedilotildees foram feitas nas inclinaccedilotildees

vestibulolinguais dos dentes superiores selecionados No segundo passo as

manipulaccedilotildees fotograacuteficas foram realizadas de modo que as alteraccedilotildees nas

inclinaccedilotildees dos dentes superiores poderiam mais tarde ser transferidas para

modelos tridimensionais impressos em resina e montado sobre articuladores para a

vista frontal do sorriso Finalmente as 15 imagens de sorrisos frontais foram

avaliadas e classificadas pelos grupos de ortodontistas e leigos Houve uma ampla

aceitabilidade esteacutetica para as inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos caninos superiores e

preacute-molares A esteacutetica do sorriso foi significativamente comprometida (P lt001)

quando os caninos foram lingualizados mais do que 12ordm e os preacute-molares mais que

15ordm Caninos vestibularizados mais do 6ordm tambeacutem tornaram a esteacutetica do sorriso

menos satisfatoacuterias (p lt001) Concluiacuteram ser esteticamente satisfatoacuterio posicionar

os dentes em inclinaccedilotildees dentro desses intervalos em situaccedilotildees cliacutenicas que

requerem compensaccedilotildees dentaacuterias transversais em casos de discrepacircncias

transversais esqueleacuteticas

Franco et al (2015) tiveram como objetivo estudar e comparar a expressatildeo do

torque em braacutequetes convencionais autoligados ativos e passivos Foram

analisadas 6 diferentes marcas de braacutequetes (Damon 3MX Portia In-Ovation R

Bioquick Roth SLI Roth Max) e 300 segmentos de fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x

0025rdquo (Morelli Sorocaba SP Brazil) Os momentos de torque foram medidos em

49

12ordm 24ordm 36ordm e 46ordm utilizando-se um dispositivo de torccedilatildeo do fio associado a uma

maacutequina de ensaios universal Foram observadas diferenccedilas estatisticamente

significativas na expressatildeo do torque entre todas as marcas de braacutequetes avaliadas

e em todas as torccedilotildees testadas (plt005) O Bioquick apresentou a menor expressatildeo

do torque em todas as torccedilotildees testadas em contraste o braacutequete Damon 3MX

apresentou a maior expressatildeo do torque ateacute a torccedilatildeo de 36ordm Em 48ordm In-Ovation R

Portia e Damon 3MX obtiveram momentos de torque semelhantes Concluiacuteram que

o sistema de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio (autoligaacutevel ativo ou passivo ou

convencional com ligadura elaacutestica) parece natildeo interferir na expressatildeo final do

torque a qual eacute dependente da interaccedilatildeo entre o fio e o braacutequete escolhido para ser

utilizado na mecacircnica ortodocircntica

Lee et al (2016) avaliaram o erro de manufatura dos fabricantes nas canaletas

dos braacutequetes e nos fios ortodocircnticos mediram o arredondamento das ponta dos

fios e calcularam a quantidade de folga de torccedilatildeo usando os valores meacutedios das

amostras de estudo 4 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos com canaleta

0022rdquo (incisivo central superior direito) 3 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos

com canaleta 0018rdquo (incisivo central superior direito) e trecircs tipos de fios

retangulares (0016rdquo x 0022rdquo beta-titacircnio (Ormco Orange Califoacuternia) 0016rdquo x

0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa Fl) e 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa FL)) foram medidos usando um microscoacutepio

estereoscoacutepico para determinar a larguras das canaletas dos braacutequetes e as

dimensotildees transversais dos fios Todos os braacutequetes apresentaram um perfil de

canaleta divergente e todos os fios apresentaram erros menores que 2 de

fabricaccedilatildeo O braacutequete Damon Clear (Ormco Orange Califoacuternia) teve o menor erro

dimensional (0542) enquanto o braacutequete de canaleta 0022rdquo Empower Clear

(American Orthodontics Sheboygan Wisconsin) teve o maior (3585) A maior

quantidade de jogo foi observado nos braacutequetes Empower Clear (American

Orthodontics) de 0022rdquo combinado com o fio 0016rdquo x 0022rdquo de TMA (Ormco

Orange Califoacuternia) Enquanto que a menor quantidade ocorreu utilizando o braacutequete

de 0018rdquo Clippy-C (Tomy) combinado com fio 0016rdquo x 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel

(Tecnologia Ortho Tampa FL)

Montasser et al (2016) avaliaram o efeito do diacircmetro do arco ortodocircntico no

50

alinhamento dos dentes com diferentes combinaccedilotildees de arco braacutequete utilizando o

sistema de mediccedilatildeo e de simulaccedilatildeo ortodocircntico (OMSS) Foram usados 6 tipos de

braacutequetes ortodocircnticos divididos em de duas categorias 1- braacutequetes ligados

convencionalmente (Victory Series [3M Unitek Monrovia Calif] Mini-Taurus [Rocky

Mountain Orthodontics Denver Colo] e Synergy [Rocky Mountain Orthodontics]) 2-

braacutequetes autoligados passivo (SmartClip [3M Unitek]) e ativos (Time3 [American

Orthodontics Sheboygan Wis] e SPEED [Strite Industries Cambridge Ontario

Canada]) Todos os braacutequetes com canaleta de 0022rdquo Os arcos utilizados foram

0014rdquo e 0016rdquo termoativados (American Orthodontics) Os arcos ortodocircnticos

foram amarrados aos braacutequetes convencionais com ambas as ligaduras de accedilo

inoxidaacutevel (0010rdquo) e aneacuteis elastomeacutericos Cada combinaccedilatildeo arco braacutequete foi

testada 20 vezes com OMSS construiacutedo numa cacircmara de temperatura controlada

em 37ordm C durante o teste A maacute oclusatildeo simulada no estudo representou um incisivo

central superior deslocada 2 mm para cervical (eixo x) e 2 mm para vestibular (eixo

z) As correccedilotildees incisogengivais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo combinados com os

braacutequetes utilizados variaram de 40 a 95 as correccedilotildees com o fio de 0016rdquo

foram de 55 para 95 As correccedilotildees vestibulolinguais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo

combinados com os braacutequetes utilizados variaram de 10 a 100 e as correccedilotildees

com o 0016rdquo de 15 a 100 O aumento do arco de 0014rdquo para 0016rdquo natildeo

garante um aumento na quantidade de correccedilatildeo do alinhamento o tipo de ligadura

afetou o grau de correccedilatildeo do alinhamento e o design dos braacutequetes influenciaram o

efeito da ligadura A menor correccedilatildeo obtida foi com o Mini-Taurus e Victory Series

(braacutequetes convencionais ligados com aneacuteis elastomeacutericos) os arcos de menor

diacircmetro satildeo recomendados durante o nivelamento e alinhamento para impedir que

as forccedilas pesadas possam causar efeitos colaterais indesejados

Papageorgiou et al (2016) compararam a eficaacutecia do torque com fios

quadrados e retangulares em braacutequetes convencionais da mesma prescriccedilatildeo com

canaletas 0018rdquo e 0022 ldquo Os braacutequetes foram colados em modelos de resina

acriacutelica idecircnticos a maxila e montados na OMSS 10 fios ortodocircnticos de accedilo

inoxidaacutevel 0018rdquo times 0018 0018rdquo times 0022 e 0018rdquo x 0025 foram avaliados em

braacutequetes com canaleta 0018 E 10 fios ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo times

0019 0019rdquo times 0025 e 0019rdquo x 0026 foram avaliados em braacutequetes com

canaleta 0022 Um torque de raiz vestibular de 15deg foi gradualmente aplicado ao

51

braacutequete de incisivo central direito e os momentos de forccedila foram registrados nesta

posiccedilatildeo Os autores concluiacuteram que os arcos retangulares parecem ser mais

eficientes no expressatildeo do torque especialmente nos braacutequetes com canaletas

0018rdquo

52

53

3 PROPOSICcedilAtildeO

Em busca da melhor efetividade da expressatildeo do torque em braacutequetes

autoligados passivos avaliamos a interaccedilatildeo entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel e dois braacutequetes com alturas semelhantes de 0022rdquo e com

profundidades de 0028rdquo (Damon Q) e 0026rdquo (H4)

O propoacutesito desse trabalho foi

1 Definir a folga (em graus) entre a canaleta dos dois braacutequetes autoligados

passivos e o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

2 Avaliar os momentos de forccedila (Nmm) expressos pelo torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquox 0025rdquode accedilo inoxidaacutevel

3 Comparar a expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes autoligados

passivos com 12ordm 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel

4 Comparar qual dos dois braacutequetes expressa primeiro o torque apoacutes definir

as torccedilotildees (em graus) do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel necessaacuterias

para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

55

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS

41 Materiais

411 Braacutequetes

Para amostra foram selecionados dois tipos de braacutequetes ortodocircnticos

autoligados passivos 10 braacutequetes Damon Q (Ormco Orange Calif EUA) e 10

braacutequetes H4 (Orthoclassic McMinnville Oregon EUA) O primeiro com canaleta de

0022rdquo x 0028rdquo e o segundo com canaleta 0022rdquo x 0026rdquo Os braacutequetes escolhidos

foram de incisivo central superior do lado direito

412 Fotos dos braacutequetes

Figura 41 - Braacutequete Damon Q Figura 42 - Braacutequete H4

413 Fios

O fio (calibrador) de eleiccedilatildeo para realizarmos a fixaccedilatildeo dos braacutequetes no

dispositivo experimental foi o 0021rdquo x 0028rdquo de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics

Inc La Porte Indiana EUA)

O fio de eleiccedilatildeo para realizarmos os testes da pesquisa foi o 0019rdquo x 0025rdquo de

accedilo inoxidaacutevel (American Orthodontics Sheboygan Wisconsin EUA)

56

414 Paquiacutemetro digital

O meio escolhido para aferirmos as dimensotildees dos fios ortodocircnticos foi com

um paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA)

Figura 43 ndash Paquiacutemetro Digital

415 Dispositivo de expressatildeo de torque

Um dispositivo experimental (Figura 44) foi confeccionado para medir a

expressatildeo do torque nos braacutequetes ortodocircnticos O aparelho de mediccedilatildeo foi

desenvolvido com a colaboraccedilatildeo do membros do Departamentos de Biomateriais e

Biologia Oral da Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo (USP)

Satildeo Paulo Brasil O dispositivo experimental elaborado tem a capacidade de aplicar

uma torccedilatildeo no fio ortodocircntico mantendo o alinhamento vertical e horizontal entre o

fio e o braacutequete

O dispositivo experimental consiste em uma base (A) fundida a dois eixos (B)

paralelos que possuem dois rolamentos em cada eixo (C) Em cada lado na parte

interna dos eixos haacute uma peccedila ciliacutendrica (D) com um parafuso (E) capaz de fixar o

fio de accedilo inoxidaacutevel a ser testado Na parte externa dos rolamentos e dos eixos haacute

uma haste metaacutelica (F) capaz de realizar o movimento de rotaccedilatildeo das peccedilas

ciliacutendricas ao mesmo tempo e livre de tensotildees No centro da base na parte interna

dos eixos haacute um parafuso com a finalidade de sustentar a estrutura (H) para

posicionamento dos braquetes Nesta mesma estrutura foi elaborado uma base de

apoio (I) que pode ser fixada ou removida da estrutura para cada braacutequete testado

atraveacutes de um parafuso (J) Haacute um transferidor metaacutelico (K) externo em um dos

lados do eixo que tem a finalidade de medir os acircngulos de torccedilatildeo obtidos

57

Figura 44 - Dispositivo de Expressatildeo do Torque

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass)

Figura 45 - Maacutequina de testes universal (Instron)

58

42 Meacutetodos

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes

Para estabelecermos um protocolo de posicionamento uniforme dos braacutequetes

utilizamos um fio calibrador 00215rdquo x 0028 de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics Inc

La Porte Indiana EUA) Posicionamos o fio calibrador no interior das peccedilas

ciliacutendricas (D) do dispositivo Posteriormente medimos com um paquiacutemetro digital

[(Mitutoyo Aurora Illinois EUA) Figura 43] a distacircncia entre os dois parafusos (E)

que fixam o fio calibrador nas peccedilas ciliacutendricas (D) para determinarmos o local

correto para fixaccedilatildeo do braacutequete Logo apoacutes inserimos o braacutequete no fio calibrador

e amarramos com fio de ligadura metaacutelica de 025mm na posiccedilatildeo aferida

anteriormente Apoacutes o posicionamento do braacutequete no fio calibrador adicionamos

adesivo Loctite a base de cianoacrilato (Henkel Ind Itapevi Brasil) na base do

braacutequete Para efetivar a fixaccedilatildeo do braacutequete ajustamos a estrutura central (H) do

dispositivo ateacute a altura ideal para que o braacutequete ficasse o mais perpendicular

possiacutevel a base do dispositivo experimental com a haste meacutetalica (F) posicionada

no acircngulo da prescriccedilatildeo do braacutequete a ser testado Esse processo de fixaccedilatildeo foi

realizado em todos os braacutequetes sem a necessidade de movimentar a estrutura

central toda vez que fossemos realizar os testes nos diferentes braacutequetes (Figura

46)

422 Ensaio experimental

Colocamos o dispositivo experimental na base da maacutequina de testes universal

[(Instron Model 5565 Canton Mass) Figura 45] em posiccedilatildeo centralizada em

relaccedilatildeo a ceacutelula de carga de 100 N Para o processo de mediccedilatildeo foi posicionada a

base de apoio do braacutequete a ser aferido junto ao dispositivo experimental com o

auxiacutelio do fio calibrador Na sequecircncia prendemos o parafuso da estrutura central

(H) para evitar qualquer movimentaccedilatildeo durante o teste Posteriormente removemos

59

o fio calibrador e inserimos o fio de eleiccedilatildeo 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Em

teste piloto preacutevio determinamos que a distacircncia percorrida pelo atuador da maacutequina

de testes universal para atingir torccedilotildees no fio da ordem de 40ordm foi de 50 mm A

haste metaacutelica (F) foi deslocada por 50 mm parou por um segundo e retornou a

posiccedilatildeo inicial com a velocidade constante de 100 mmmin Em cada braacutequete

testado foram realizadas 12 medidas sendo que para cada medida foi usado uma

nova secccedilatildeo de fio de lotes diferentes com suas dimensotildees aferidas previamente

com paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA) O processo foi repetido em

10 braacutequetes do grupo Damon Q e 10 braacutequetes do grupo H4

Figura 46 ndash Corpo de prova

423 Mensuraccedilotildees das forccedilas expressas pela torccedilatildeo do fio

Os valores das forccedilas obtidas e a distacircncia percorrida pelo atuador da

maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) foram registrados

e exportados para uma tabela eletrocircnica no software Excelreg Tendo em vista a

necessidade de transformar os valores obtidos (forccedilas e distacircncia percorrida) em

momento de torque (Nmm) e graus foram criadas equaccedilotildees numeacutericas

A equaccedilatildeo utilizada para transferir os valores mensurados da distacircncia

percorrida pelo atuador da maacutequina em graus foi

empty = (L R)57

Considerando

empty = acircngulo de rotaccedilatildeo do eixo expresso em radiano (rad)

L = deslocamento do atuador necessaacuterio para torcer o fio no interior do braacutequete

60

expresso em miliacutemetros

R = eacute a distacircncia do centro do eixo de rotaccedilatildeo ateacute a extremidade da haste do

dispositivo de expressatildeo de torque expresso em miliacutemetros

Sabendo-se que π rad equivale a 180ordm podemos aproximar 1 rad para 57ordm A

partir daiacute basta a multiplicaccedilatildeo do valor encontrado em (L R) por 57ordm Dessa

maneira obteremos o valor do acircngulo de rotaccedilatildeo expresso em graus

Para transferirmos os valores de forccedila em momento de torque foram

necessaacuterias duas equaccedilotildees

Equaccedilatildeo 1

empty = prop 314

180

Considerando

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

prop = acircngulo formado entre a haste metaacutelica (F) do dispositivo de expressatildeo de

torque e o fio da alccedila de carregamento que foi fixada na ceacutelula de carga da maacutequina

de testes universal (Model 5565 Instron Canton Mass)

A equaccedilatildeo 1 foi realizada primeiramente para obtermos os valores dos

acircngulos expressos em radiano (rad) formados entre a haste metaacutelica (F) do

dispositivo de expressatildeo de torque e o fio da alccedila de carregamento (Figura 47)

Figura 47- obtenccedilatildeo do acircngulo prop

Atuador

Fio de carregamento

Dispositivo de expressatildeo

de torque

propAcircngulo

61

Posteriormente a equaccedilatildeo 2 foi realizada para transferirmos os valores obtidos

de forccedila em momento de torque

Equaccedilatildeo 2

T = FRSen (empty)

Considerando

T = momento de torque

F = forccedila

R = eacute a distacircncia do centro do eixo rotacionado ateacute a extremidade da haste metaacutelica

(F) do dispositivo de expressatildeo de torque

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

49 Anaacutelise Estatiacutestica

Para anaacutelise estatiacutestica os dados coletados foram analisados quanto agrave

homocedasticidade e normalidade

Para verificar se a diferenccedila na profundidade das canaletas interferiram na

expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de variacircncia (ANOVA) de dois

fatores O teste de Tukey (plt005) foi realizado para identificar as diferenccedilas entre

os grupos mostrados nas tabelas ou graacuteficos

O erro potencial na teacutecnica de detecccedilatildeo e mediccedilatildeo foi estimado por seleccedilatildeo

aleatoacuteria de 10 medidas da folga dos braacutequetes Damon Q e 10 medidas da folga dos

braacutequetes H4 Posteriormente utilizamos a foacutermula de Dahlberg (1940) para avaliar o

erro do meacutetodo

63

5 RESULTADOS

O erro do meacutetodo encontrado na folga dos braacutequetes foi de 06ordm para o

braacutequete Damon Q e 07ordm para o braacutequete H4

Os resultados da folga entre a interaccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

com os dois braacutequetes avaliados foi estatisticamente significante (plt0001)

Observamos que o braacutequete H4 possui maior folga entre a canaleta e o fio

quando comparados ao braacutequete Damon Q

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da folga existente entre braacutequete e fio

estatildeo descritos na tabela 51

Tabela 51 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus

Em relaccedilatildeo a expressatildeo do torque verificamos o momento de forccedila em 12ordm

26ordm e 36ordm apoacutes a torccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel A interaccedilatildeo entre os

fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante (plt005)

Os valores meacutedios e desvios padratildeo obtidos pela expressatildeo do torque

(Nmm) estatildeo descritos na Tabela 52 e demonstrados no Graacutefico 51

Tabela 52 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Braacutequete

TORQUE (Nmm)

12ordm 24ordm 36ordm

Damon Q 33 (11)d 196 (21)c 552 (18)a

H4 29 (02)d 44 (06)d 296 (17)b

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Braacutequete Folga (0)

Damon Q 154 (11)a

H4 235 (11)b

64

Graacutefico 51 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Ao avaliarmos o momento de forccedila da expressatildeo do torque o braacutequete H4 e

Damon Q natildeo apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes com 12ordm de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico Em 24ordm o braacutequete Damon Q apresentou maior momento

de forccedila comparado ao braacutequete H4 Em 36ordm o braacutequete Damon Q tambeacutem

apresentou maior momento de forccedila quando comparado ao braacutequetes H4

Vale salientar que o valor mensurado em 24ordm no braacutequete H4 natildeo foram

estatisticamente significantes em relaccedilatildeo aos valores em 12ordm Tambeacutem natildeo houve

diferenccedila estatisticamente significante entre o braacutequete H4 em 24ordm e o braacutequete

Damon Q em 12ordm

Para avaliar a efetividade da expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes

autoligados passivos verificamos a quantidade necessaacuteria de torccedilatildeo no fio de accedilo

inoxidaacutevel para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

A interaccedilatildeo entre os fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante

(plt005) O acircngulo necessaacuterio para expressar 5Nmm de torque no braacutequete Damon

d

c

a

dd

b

0

10

20

30

40

50

60

8 12 16 20 24 28 32 36 40

TO

RQ

UE

(Nm

m)

Torccedilatildeo (0)

Damon Q meacutedia h4

65

Q natildeo apresentou diferenccedila estatisticamente significante quando comparados ao

acircngulo necessaacuterio para expressar 20Nmm de torque no braacutequete H4

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da torccedilatildeo (acircngulo) obtidos pela expressatildeo

do torque (Nmm) estatildeo descritos na Tabela 53 e demonstrados no Graacutefico 52

Tabela 53 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla de Tukey da torccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Braacutequete

Inclinaccedilatildeo (0)

5 Nmm 10Nmm 15Nmm 20Nmm

Damon Q 166 (2) f 205 (07) e 223 (1) d 244 (06) c

H4 249 (13) c 294 (08) b 314 (07) a 325 (05) a Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Graacutefico 52 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

fe

dcc

ba a

0

5

10

15

20

25

30

35

5 10 15 20

To

rccedilatildeo

(o)

TORQUE (Nmm)

Damon Q H4

67

6 DISCUSSAtildeO

Os braacutequetes preacute-ajustados tecircm como principal objetivo diminuir a necessidade

de dobras e ajustes nos arcos durante o tratamento ortodocircntico A efetividade do

tratamento ortodocircntico depende de um conjunto de fatores para determinar como as

angulaccedilotildees e inclinaccedilotildees (torque) a serem aplicados sobre os dentes dos casos

planejados iratildeo influenciar em suas variaccedilotildees (Andrews 1989) Quando o fio

retangular eacute encaixado na canaleta do braacutequete preacute-ajustado com uma forccedila de

torque ativa ele eacute adaptado ateacute encontrar dois pontos de apoio para efetivar sua

accedilatildeo que eacute chamado de acircngulo criacutetico (Gioka Eliades 2004)

No presente estudo foi desenvolvido um dispositivo para avaliar a possiacutevel

influecircncia da profundidade da canaleta do braacutequete na expressatildeo do torque No

desenvolvimento desse dispositivo dois outros foram testados poreacutem os mesmos

apresentaram erros durante as medidas comprometendo a fidelidade e a

confiabilidade dos resultados A partir desses dois dispositivos elaboramos um

terceiro que possibilitou a anaacutelise da influecircncia da profundidade de canaleta na

expressatildeo do torque Foi utilizado o braacutequete Damon Q com profundidade 0028rdquo e

o braacutequete H4 com profundidade 0026rdquo A altura da canaleta foi a mesma para os

dois braacutequetes

Em investigaccedilotildees preacutevias alguns autores compararam a expressatildeo do torque

em braacutequetes autoligados passivos e ativos poreacutem com alturas e profundidades de

canaletas semelhantes (Yeh et al 2007 Papageorgiou et al 2016 Morina et al

2008 Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

A expressatildeo do torque estaacute diretamente ligada as variaccedilotildees estruturais que

podem ser encontradas nos braacutequetes (dimensotildees e forma das canaletas e material

de fabricaccedilatildeo) e nas variaccedilotildees dimensionais e estruturais dos fios ortodocircnticos

(Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Major et al 2011 Streva et al 2011

Franco et al 2015 Lombardo et al 2015 Lee et al 2016)

Geralmente o momento de forccedila expresso pelo torque em braacutequetes preacute-

ajustados passivos se faz presente quando as dimensotildees do arco retangular se

assemelham as dimensotildees da canaleta dos braacutequetes Morina et al 2008

afirmaram em seus estudos que clinicamente nenhum braacutequete resultou em um

nivelamento satisfatoacuterio da inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual Katsikogianni et al 2015

concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos demonstraram maior efetividade do

68

torque quando comparados aos braacutequetes autoligados passivos Dalstra et al 2015

observaram tambeacutem que os braacutequetes convencionais que utilizaram ligaduras de

accedilo inoxidaacutevel e alguns braacutequetes autoligados ativos geraram maior momento de

torque devido o arco estar firmemente pressionado contra o fundo da canaleta do

braacutequete Durante a fase de planejamento desse estudo existiu a hipoacutetese de que a

profundidade da canaleta pudesse interferir positivamente na expressatildeo do torque

uma vez que nessas circunstacircncias haveria contatos mais justos entre a canaleta

do braacutequete e o fio em funccedilatildeo do maior preenchimento da canaleta pelo fio

Archambault et al 2010 concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos

apresentaram uma folga de 75ordm ateacute o engajamento do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel na canaleta do braacutequete enquanto os braacutequetes autoligados passivos

apresentaram uma folga de aproximadamente 14ordm provavelmente devido a pressatildeo

que o clipe exerce no fio contra o braacutequete promovendo a diminuiccedilatildeo da dimensatildeo

da canaleta Poreacutem ao analisarmos os resultados do presente estudo verificamos

que o braacutequete H4 (com menor profundidade de canaleta) apresentou uma folga de

235ordm ateacute o engajamento do fio na canaleta do braacutequete e o Damon Q apresentou

uma folga de 154ordm Esse uacuteltimo resultado do presente estudo (braacutequete Damon Q)

estaacute muito proacuteximo do encontrado por Archambault et al (2010)

Na sequecircncia da anaacutelise dos resultados do nosso estudo observamos

diferenccedilas estatisticamente significantes entre os dois braacutequetes quando realizamos

a torccedilatildeo do fio ortodocircntico em 24ordm e 36ordm (tabela 52 e graacutefico 51 das paacuteg 63 e 64)

enquanto Badawi et al 2008 observaram diferenccedilas estatisticamente significantes

entre braacutequetes apenas com 36ordm de torccedilatildeo Possivelmente a diferenccedila do resultado

pode estar associada a diferenccedila encontrada no valor da folga no braacutequete H4

quando comparado ao braacutequete Damon Q

Nesse estudo natildeo foram observadas diferenccedilas estatisticamente significantes

no braacutequete H4 quando comparados os valores do momento do torque em 12ordm e em

24ordm assim como natildeo houve diferenccedila estatisticamente significante entre os

braacutequetes H4 em 24ordm e os braacutequetes Damon Q em 12ordm (tabela 52 paacuteg 63)

provavelmente porque em 12ordm e em 24ordm o momento de torque ocorreu dentro do

limite ou muito proacuteximo ao valor mensurado da folga nos braacutequetes H4

Clinicamente o torque efetivo tem sido sugerido entre 5 a 20 Nmm (Reitan

1957 Burstone 1982) Badawi et al (2008) e Archambault et al (2010) relataram

que clinicamente o torque efetivo foi expressado com uma torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

69

0025rdquo de 15ordm a 31ordm nos braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm nos

braacutequetes autoligados passivos Entretanto nesse estudo ao aplicarmos a forccedila

como sugerido clinicamente verificamos que o o braacutequete Damon Q expressou

primeiro o momento de torque quando comparados ao braacutequete H4 (Damon Q -

166ordm ateacute 244ordm H4 - 249ordm ateacute 325ordm) Franco et al em 2015 observaram tambeacutem

que os braacutequetes Damon 3MX apresentaram melhores resultados de expressatildeo de

torque quando comparados a outros braacutequetes autoligados

Em relaccedilatildeo aos fios ortodocircnticos Lombardo et al 2015 mencionaram que os

arcos ortodocircnticos apresentaram dimensotildees diferentes das declaradas pelos

fabricantes (-647 e + 510) Observaram tambeacutem que o formato das arestas dos

arcos retangulares apresentaram variaccedilotildees Jaacute Mugurama et al 2014 relataram

que os fios 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel natildeo apresentaram deformaccedilatildeo

permanente apoacutes a realizaccedilatildeo de testes de atrito mesmo quando imposto 30ordm de

torque Em consequecircncia desses fatores e de haver uma tendecircncia na clinica

ortodocircntica cada vez menos expressiva de utilizar o arco 0021rdquox 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel decidimos utilizar o fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel da American

Orthodontics (Sheboygan Wisconsin EUA) Aferimos todas as secccedilotildees de fios que

seriam utilizadas com um paquiacutemetro digital MItutoyo (Aurora Illinois EUA) para

realizaccedilatildeo dos testes Com isso procuramos anular a variante do fio na expressatildeo

do torque

Outro fator relevante a ser mencionado eacute que os resultados obtidos nessa

pesquisa podem apresentar diferenccedilas nos valores nominais quando comparados a

outros estudos (Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

pelo fato do fio de accedilo inoacutexidaacutevel apresentar diferenccedilas em sua propriedade e

composiccedilatildeo estrutural em diferentes marcas comerciais (Gioka Eliades 2004 Vena

et al 2007 Lombardo et al 2015)

A deformaccedilatildeo do braacutequete tambeacutem pode ser considerada um provaacutevel fator na

perda da expressatildeo do torque (Lacoursiere et al 2010 Major et al 2010 Major et

al 2011) Outro fator que tambeacutem pode estar relacionado eacute o desenho da canaleta

do braacutequete e sua composiccedilatildeo metaacutelica (Melenka et al 2014 Major et al 2013) A

escolha do braacutequete a ser empregado no tratamento o conhecimento de como este

material com maior ou menor dureza comporta-se durante o tratamento eacute de

fundamental importacircncia para conduzi-lo (Fischer-Brandies et al 2000 Gioka

Eliades 2004) Cash et al 2004 concluiacuteram que as canaletas dos braacutequetes

70

ortodocircnticos satildeo maiores do que o indicado pelos fabricantes A geometria da

canaleta e o padratildeo de acabamento variaram muito entre os grupos Brown e

Wagner 2015 mencionaram tambeacutem que essas alteraccedilotildees morfoloacutegicas podem

ocorrer em um uacutenico braacutequete bem como ao longo de todo o conjunto especiacutefico de

braacutequetes de uma mesma seacuterie No presente trabalho podemos constatar as

afirmaccedilotildees desses autores ao analizarmos as figuras 41 e 42 nas paacuteginas 55 e

56

71

61 Consideraccedilotildees finais

Ao analisar os resultados dessa pesquisa podemos concluir que a expressatildeo

do torque pode natildeo estar relacionado diretamente com a profundidade da canaleta

dos braacutequetes

Se a profundidade natildeo influencia a expressatildeo do torque como verificamos

nesse trabalho e se a altura eacute a mesma deveriacuteamos encontrar diferenccedilas de torque

estatisticamente natildeo significantes entre eles Poreacutem natildeo foi esse o resultado de

nossa pesquisa

Poreacutem haacute de se considerar que ao analisarmos as fotos dos braacutequetes Damon

Q (Figura 41 paacutegina 55) e H4 (Figura 42 paacutegina 56) podemos verificar que no

iniacutecio da canaleta do braacutequete H4 proacuteximo a porta de fechamento haacute tanto na parte

superior como na parte inferior um aumento da altura da canaleta o que pode ser

um fator de aumento da folga do fio em relaccedilatildeo a canaleta do braacutequete e pode gerar

um fator negativo na expressatildeo do torque

Em funccedilatildeo dessas hipoacuteteses um futuro trabalho deveraacute ser realizado para

verificar o porquecirc o braacutequete que foi idealizado para expressar o torque com maior

eficaacutecia se apresentou ser menos eficaz

73

7 CONCLUSOtildeES

Concluiacutemos com o nosso trabalho que

1 A folga existente entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel e os dois

braacutequetes estudados foram de 154ordm (Damon Q) e 235ordm (H4)

2 O momento de forccedila expresso pelo torque com 12ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel foi de 33 Nmm no braacutequete Damon Q e 29 Nmm

no braacutequete H4 Com 24ordm de torccedilatildeo o momento de torque foi de 196ordm no

braacutequete Damon Q e 44 Nmm no braacutequete H4 Com 36ordm de torccedilatildeo a

expressatildeo do torque foi de 552 Nmm no braacutequete Damon Q e 296 Nmm

no braacutequete H4

3 Ao compararmos os valores obtidos da expressatildeo do torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel observamos maior

expressatildeo do torque no braacutequete Damon Q quando comparados ao

braacutequete H4

4 Observamos que o braacutequete Damon Q expressou o torque primeiro quando

comparado ao braacutequete H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm

15 Nmm e 20Nmm

74

75

REFEREcircNCIAS1

Andrews LF The six keys to normal occlusion Am J Orthod 1972 Sep 62(3) 296-309 Andrews LF Straight-wire ndash O conceito e o aparelho Trad de Hugo Jose Trevisi San Diego L A Wells Co 1989 407p Archambault A Lacoursiere R Badawi H Major PW Carey J Flores-Mir C Torque expression in stainless steel orthodontic brackets Angle Orthod 2010 Jan 80(1) 201-10 Badawi HM Toogoog RW Carey JPR Heo G Major PW Torque expression of self-ligating brackets J Orthod Dentofacial Orthop 2008 May 133(5) 721-7 Bourauel C Drescher D Thier M An experimental apparatus for the simulation of three-dimensional movements in orthodontics J Biomed Eng 1992 Sep 14(5) 371-8 Brauchli LM Steineck M Wichelhaus A Active and passive self-lagation a myth Part 1 torque control Angle Orthod 2012 Jul 82(4) 663-9 Brown P Wagner W Choi H Orthodontic bracket slot dimensions as measured from entire bracket series Angle Orthod 2015 Jul 85(4) 678ndash82 Burstone CJ The segmented arch approach to space closure Am J Orthod 1982 Nov 82(5) 361-378 Cash AC Good SA Curtis RV McDonald F An evaluation of slot size in orthodontic brackets - Are standards as expected Angle Orthod 2004 Aug 74(4) 450-3 Cattaneo PM Salih AR Melsen B Labio-lingual root control of lower anterior teeth an canines obtained by active and passive self-ligating brackets Angle Orthod 2013 Jul 83(4) 691-7 Dalstra M Eriksen H Bergamini C Melsen B Actual versus theoretical torsional play in convencional and self-ligating bracket systems J Orthod 2015 Jun 42(2) 103-13

1 De acordo com Estilo Vancouver

Saraiva PC Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados agrave expressatildeo do torque Dissertaccedilatildeo apresentada agrave Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo para obtenccedilatildeo do tiacutetulo de Mestre em Ciecircncias Aprovado em 24 03 2017

Banca Examinadora

Nome Joseacute Rino Neto

Instituiccedilatildeo FOUSP Julgamento APROVADO

Nome Liliana Avila Maltagliati

Instituiccedilatildeo USC Julgamento APROVADO

Nome Igor Studart Medeiros

Instituiccedilatildeo FOUSP Julgamento APROVADO

Aos meus pais

Natildeo existem palavras para descrever meu

orgulho por vocecircs meus pais Nenhuma dedicatoacuteria

que eu possa fazer alcanccedilaraacute o que vocecircs fazem por

mim e por minha irmatilde Muito obrigado por tudo Minha

famiacutelia meu porto seguro

A minha irmatilde e seu esposo

Tilieh por estar sempre ao meu lado e por

vocecirc Joatildeo Flaacutevio sempre disposto a ajudar

A minha esposa

Maria Fernanda soacute vocecirc sabe o quanto foi

difiacutecil vocecirc sempre esteve presente e me deu apoio

soacute me resta essa dedicatoacuteria

A minha segunda matildee

Por vocecirc Luacutecia por cuidar sempre de mim

Aos meus avoacutes

Gostaria que essa dedicatoacuteria fosse com

vocecircs presentes poreacutem nem tudo na vida eacute

possiacutevel Vocecircs fazem falta Estatildeo presentes na

saudade

AGRADECIMENTO ESPECIAL

Ao Prof Dr Joatildeo Batista de Paiva por compartilhar todo o vasto

conhecimento profissional e pessoal Obrigado por estender a matildeo e por tornar esse

sonho realidade

AGRADECIMENTOS

Aos professores do Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Odontologia USP Dr Andreacute Tortamano Dra Gladys Cristina Domingues-Moreas

Dr Jorge Abratildeo Dra Lylian Kazumi Kanashiro Dr Joatildeo Batista de Paiva Dr Joseacute

Rino Neto e Dra Solange Mongelli de Fantini pela oportunidade amizade respeito

e atenccedilatildeo que deram ao meu trabalho e a mim durante todo o tempo que estive

presente no departamento

Aos professores e teacutecnicos do Departamento de Biomateriais e Biologia Oral da

Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo em especial o professor

Dr Igor Studart Medeiros e ao teacutecnico Antocircnio Carlos por estarem sempre dispostos

a ajudar

Aos grandes amigos Daniela Linhares Felipe Gallego Tadeu Mendes Jr

Lilian Gabarrone Faacutebio Yanikian Almir Lima Jr Rafael Domingos pelo

companherismo durante o curso Durante esse tempo formamos uma famiacutelia a

famiacutelia USP

Aos amigos do curso de doutorado Annelise Ribeiro Daniella Prado Helena

Silva Liana Fattori Lucas Cardinal Michele Sendyk-Tichauer Renata Santos

Ricardo Souza Simone Peixe Taiana Esteves pelo apoio atenccedilatildeo e amizade

transmitindo tranquilidade durante o periacuteodo do curso

Aos funcionaacuterios da FOUSP Viviane Passiano Edina Brito Ronaldo

Carvalho Antocircnio Rodrigues e a ex-funcionaacuteria Marinalva de Jesus por serem

verdadeiros anjos da guarda dos poacutes-graduandos

Aos funcionaacuterios responsaacuteveis pela organizaccedilatildeo da FOUSP sem vocecircs natildeo

seria possiacutevel a realizaccedilatildeo de nenhum trabalho

Aos meus tios primos amigos por sempre me apoiar aconselhar durante

esse curso e em toda a minha vida

Agrave Coordenaccedilatildeo de Aperfeiccediloamento de Pessoal de Niacutevel Superior (CAPES)

pela bolsa de ensino

A todos aqueles que direta ou indiretamente tornaram possiacutevel a

concretizaccedilatildeo deste trabalho e a realizaccedilatildeo deste sonho

ldquoAlgo soacute eacute impossiacutevel ateacute que algueacutem duvide

e resolva provar o contraacuteriordquo

Einstein

RESUMO

Saraiva PC Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados agrave expressatildeo do torque [dissertaccedilatildeo] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o controle

do movimento dentaacuterio nos trecircs planos do espaccedilo Nos braacutequetes autoligados e preacute-

ajustados a inclinaccedilatildeo dos dentes no sentido vestiacutebulo-lingual depende diretamente

da interaccedilatildeo braacutequete fio Sabendo-se da importacircncia do controle do torque o

propoacutesito deste estudo foi definir a folga entre braacutequetes fio avaliar o momento de

torque e correlacionar estes valores nos braacutequetes autoligados passivos com

profundidades de canaletas diferentes (Damon Q e H4) Para esta pesquisa foi

confeccionado um dispositivo experimental em conjunto com uma maacutequina de testes

universal (Model 5565 Instron Canton Mass) para medir a expressatildeo do torque nos

braacutequetes ortodocircnticos Para verificar se a difereccedila na profundidade das canaletas

dos braacutequetes interferiram na expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de

variacircncia (ANOVA) e teste de Tukey (plt005) para identificar as diferenccedilas entre os

grupos Os braacutequetes H4 apresentaram maior folga entre braacutequete fio quando

comparados aos braacutequetes Damon Q Ao avaliarmos o momento de forccedila da

expressatildeo do torque os braacutequetes H4 e Damon Q apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes apenas com 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo Apoacutes a anaacutelise dos

resultados ao comparar os valores da expressatildeo de torque com 12ordm 24ordm e 36ordm

observamos maior expressatildeo de torque no braacutequete Damon Q quando comparado

ao braacutequete H4 Observamos tambeacutem que o Damon Q expressa melhor o torque

quando comparado com o H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm 15

Nmm e 20 Nmm

Palavras-chave Ortodontia Biomecacircnica Braacutequetes Autoligado Torque

ABSTRACT

Saraiva PC Evaluation of the slot depth of passive self-ligating brackets associated with torque expression [dissertation] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

One of the factors responsible for the success of orthodontic treatment is the control

of tooth movement in the three planes of space In self-ligating and preacute-adjusted

brackets the labio-lingual inclination of the teeth depends directly the bracket wire

interaction Knowing the importance of torque control the purpose of this study was

to define the play between the brackets and wires to evaluate the moment of torque

and to compare these values in passive self-ligating brackets with different slot

depths (Damon Q and H4) For this research an experimental device was designed

in conjunction with a universal test machine (Model 5565 Instron Canton Mass) to

measure the torque expression in orthodontic brackets To verify if the differences in

the depth of the bracket slots interfered in the torque expression analyzes of

variance (ANOVA) and Tukey test (p lt005) were performed to identify the

differences between the groups The H4 bracket had the highest play when

compared to the Damon Q bracket When evaluating the moment of torque

expression bracket H4 and Damon Q presented statistically significant differences

only with 24ordm and 36ordm of torsion After the analysis of the results when comparing the

values of the torque expression with 12ordm 24ordm and 36ordm we observed greater torque

expression in the Damon Q bracket when compared to the bracket H4 we also

observed that the Damon Q expressed better the torque when compared with H4

with moments of force of 5 Nmm 10 Nmm 15 Nmm and 20Nmm

Keywords Orthodontics Biomechanics Brackets Self-ligating Torque

LISTA DE ILUSTRACcedilOtildeES

Figura 41 ndash Braacutequete Damon Q 55

Figura 42 ndash Braacutequete H4 55

Figura 43 ndash Paquiacutemetro digital 56

Figura 44 ndash Dispositivo de Expressatildeo do Torque 57

Figura 45 ndash Maacutequina de testes universal (Instron) 57

Figura 46 - Corpo de prova 59

Figura 47 - Obtenccedilatildeo do acircngulo prop 60

Graacutefico 51 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36 64

Graacutefico 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE TABELAS

Tabela 51 - Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus 63

Tabela 52 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36ordm 63

Tabela 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS

g grama

h hora

mm miliacutemetro

mm min miliacutemetro por minuto

Nmm Newton miliacutemetro

s segundo

LISTA DE SIacuteMBOLOS

prop alfa

ordm graus

π pi

polegadas

empty teta

ordm graus

SUMAacuteRIO

1 INTRODUCcedilAtildeO 27

2 REVISAtildeO DA LITERATURA 29

3 PROPOSICcedilAtildeO 53

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS 55

41 Materiais 55

411 Braacutequetes 55

412 Fotos dos braacutequetes 55

413 Fios 55

414 Paquiacutemetro digital 56

415 Dispositivo de expressatildeo de torque 56

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) 57

42 Meacutetodos 58

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes 58

422 Ensaio experimental 58

49 Anaacutelise Estatiacutestica 61

5 RESULTADOS 63

6 DISCUSSAtildeO 67

61 Consideraccedilotildees finais 71

7 CONCLUSOtildeES 73

REFEREcircNCIAS 75

27

1 INTRODUCcedilAtildeO

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o

controle do movimento dentaacuterio nos trecircs planos de espaccedilo (Xu et al 2015) Para a

obtenccedilatildeo desse controle utiliza-se a accedilatildeo mecacircnica das dobras de primeira

segunda e terceira ordem nos fios ortodocircnticos As dobras de primeira e segunda

ordem podem ser utilizadas tanto em fios redondos quanto retangulares Poreacutem

natildeo existe controle das dobras de terceira ordem sem a utilizaccedilatildeo dos fios

retangulares tendo em vista que natildeo eacute possiacutevel aplicar mecanicamente a torccedilatildeo de

um dente utilizando um fio redondo dentro da canaleta do braacutequete As dobras

estatildeo relacionadas a torccedilatildeo de uma estrutura em torno do seu eixo longitudinal

(Andrews 1989 McLaughlin e Bennett 2015)

As caracteriacutesticas necessaacuterias para a aplicaccedilatildeo e o controle do movimento

dentaacuterio jaacute estatildeo inseridas nos desenhos das canaletas dos braacutequetes autoligados e

nos preacute-ajustados convencionais possibilitando o movimento controlado dos dentes

nos trecircs planos de espaccedilo sem a necessidade de ajustes nos arcos ortodocircnticos

(Shivapuja Berger 1994 Brito-Juacutenior Ursi 2006 Rinchuse Miles 2007

McLaughlin Bennett 2015) Poreacutem existem algumas controveacutersias em relaccedilatildeo aos

movimentos de terceira ordem Em alguns casos em funccedilatildeo da folga ou da proacutepria

caracteriacutestica das canaletas dos braacutequetes ou dos fios ortodocircnticos natildeo

observamos o movimento de terceira ordem desejado isto eacute natildeo observamos a

inclinaccedilatildeo dos dentes esperada (Huang 2009 Major et al 2010 Streva et al

2011 Huang et al 2012 Johnson 2013 Dalstra et al 2015)

Em geral a alteraccedilatildeo na inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual das coroas dos dentes

depende da rigidez do fio do desenho da canaleta do braacutequete do jogo existente na

relaccedilatildeo entre o fio e a canaleta e o recurso de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio A grande

variedade de combinaccedilotildees de fatores que alteram o momento do torque dificultam

seu controle (Morina et al 2008 Major et al 2011 Major et al 2012)

Eacute de extrema importacircncia que os valores das angulaccedilotildees e torques contidos

nos braacutequetes estejam de acordo com os valores preconizados pelo autor da

teacutecnica para que o tratamento ortodocircntico alcance os objetivos resultando em

condiccedilotildees adequadas de oclusatildeo funccedilatildeo e esteacutetica dental

As dimensotildees do arco de trabalho final pode natildeo preencher as dimensotildees

totais da canaleta do braacutequete e portanto uma porcentagem do torque constituiacutedo

no braacutequete eacute perdida por conta do jogo existente entre fio canaleta Tem sido

demonstrado que existem discrepacircncias significativas entre o valor fornecido pelos

fabricantes e o valor mensurado (Cash et al 2004 Gioka Eliades 2004) As

alteraccedilotildees da expressatildeo do torque podem ser atribuiacutedas as variaccedilotildees intriacutensecas do

diacircmetro transversal dos fios ortodocircnticos na deformaccedilatildeo das canaletas dos

braacutequetes e em suas dimensotildees (Meling et al 1998 Gioka Eliades 2004

Archambault et al 2010 Major et al 2010 Melenka et al 2013 McLaughlin

Bennett 2015 Brown et al 2015 Lee et al 2016 Lombardo et al 2015)

A controveacutersia existente em relaccedilatildeo a influecircncia da dimensatildeo das canaletas

dos braacutequetes motivou a realizaccedilatildeo dessa pesquisa na qual utilizamos 2 tipos de

braacutequetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes

29

2 REVISAtildeO DA LITERATURA

Reitan (1957) discutiu alguns fatores para ilustrar a importacircncia de

correlacionar achados histoloacutegicos com observaccedilotildees praacuteticas atraveacutes de um exame

mais aprofundado das forccedilas em ortodontia revelando que alguns dos principais

fatores satildeo a variaccedilatildeo individual da reaccedilatildeo dos tecidos o tipo de forccedila aplicada e

os princiacutepios mecacircnicos envolvidos Verificou-se tambeacutem que estes fatores estavam

estreitamente ligados entre si Concluiu que a forccedila exercida em um movimento de

inclinaccedilatildeo realizada com forccedilas contiacutenuas criariam aacutereas comprimidas livre de

ceacutelulas na membrana periodontal com mais frequecircncia do que em um movimento

corporal decorrente os princiacutepios mecacircnicos envolvidos A reabsorccedilatildeo direta foi

observada em um movimento de torccedilatildeo gerando uma forccedila de 130 gramas ao

exercer pressatildeo na regiatildeo apical A quantidade de forccedila apropriada pode variar

consideravelmente de acordo com o tipo de movimento necessaacuterio cerca de 250

gramas durante a fase final de um movimento corporal contiacutenuo de caninos e

apenas deveraacute ser aplicado 25 gramas em um movimento de extrusatildeo de dentes

anteriores individuais

Rauch (1959) definiu o torque como um momento de forccedila resultante da

torccedilatildeo do fio retangular capaz de movimentar a coroa do dente no mesmo sentido

do fio e a raiz em sentido contraacuterio A aplicaccedilatildeo do torque permite controlar as

inclinaccedilotildees axiais dos dentes posicionando-os adequadamente ao final do

tratamento ortodocircntico

Andrews (1972) estudou seis caracteriacutesticas sistematicamente observadas em

um estudo de 120 modelos de pacientes natildeo ortodocircnticos com oclusatildeo normal

Essas constantes foram referidas como as seis chaves de oclusatildeo normal O artigo

tambeacutem discutiu a importacircncia das seis chaves individual e coletivamente no

tratamento ortodocircntico de sucesso Os 120 modelos estudados nesta pesquisa

diferem em alguns aspectos mas todos compartilhavam as seis caracteriacutesticas

observadas As seis chaves de oclusatildeo foram assim avalidadas relaccedilatildeo molar

angulaccedilotildees das coroas inclinaccedilotildees das coroas ausecircncia de rotaccedilotildees contatos

interproximais plano oclusal

30

Burstone (1982) descreveu a aplicaccedilatildeo cliacutenica das molas de traccedilatildeo utilizando a

teacutecnica do arco segmentado As consideraccedilotildees mais importantes na utilizaccedilatildeo

cliacutenica das molas de traccedilatildeo satildeo a quantidade de ativaccedilatildeo distal o diferencial de

angulaccedilatildeo entre os dentes anteriores e posteriores e a centralizaccedilatildeo do loop

Melhorias no design levaram a um mecanismo mais eficiente higiecircnica e confortaacutevel

para o fechamento do espaccedilo Melhorias no design levaram agrave um mecanismo mais

eficiente maior higiene e maior conforto no fechamento do espaccedilo

Bourauel et al (1992) apresentaram um aparelho (OMSS) capaz de avaliar os

sistemas de forccedilas tridimensionais e os movimentos resultantes durante o

tratamento ortodocircntico O instrumento consistiu em dois transdutores de forccedila

torque capazes de gravar tanto os resultados obtidos das forccedilas quanto os

resultados obtidos dos torques simultaneamente em todas as direccedilotildees espaciais

Cada sensor tinha uma faixa de mediccedilatildeo de 15N (450Nmm) e uma resoluccedilatildeo de

002 N (05Nmm) e foi montado em conjunto com 3 estaacutegios rotacionais e

translacionais movidos por motores passo a passo O aparelho era controlado por

um computador e por um software abrangente

Odegaard et al (1994) desenvolveram um meacutetodo para simular a forccedila de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico no interior do braacutequete e mediram com precisatildeo o

momento de torque O estudo simulou a situaccedilatildeo que ocorre quando o torque eacute

aplicado em um incisivo central individualmente Para realizar o teste foram usados

cinco braacutequetes com canaletas de 0018rdquo sem torque e angulaccedilatildeo e cinco partes de

cada tipo de fio A folga observada entre fio e o braacutequete variou de 20ordm a 5ordm com fios

0016rdquo x 0022rdquo e 0018rdquo x 0025rdquo respectivamente Foi observado apoacutes a

eliminaccedilatildeo da folga uma taxa de variaccedilatildeo de 024ordm Nmm a 037ordm Nmm nos fios de

accedilo enquanto que nos fios 0017rdquo x 0025rdquo de NiTi ocorreu uma taxa de variaccedilatildeo de

cerca de 107ordm Nmm Os resultados demonstraram que a quantidade de folga entre

o braacutequete e o fio ortodocircntico eacute consideravelmente maior do que o valor esperado

A utilizaccedilatildeo de ligaduras demonstraram que um efeito de torque pode ser observado

31

ainda que a folga natildeo tenha sido completamente eliminada

Com o aumento da utilizaccedilatildeo dos braacutequetes autoligados frequentemente

levantou-se a questatildeo de como eles se comparam com os sistemas de ligaccedilotildees

convencionais Shivapuja e Berger (1994) examinaram estes dois grupos de

braacutequetes autoligados e com sistemas de ligaccedilotildees de accedilo inoxidaacutevel e elastomeacutericas

convencionais tanto do aspecto in vitro bem como por medidas cliacutenicas e

observaccedilotildees subjetivas Foram avaliados cinco tipos diferentes de braacutequetes com

canaletas 0022rdquo x 0028rdquo divididos em sete grupos diferentes conforme o tipo de

ligaccedilatildeo Cada braacutequete foi montado sobre um cilindro de acriacutelico e o fio escolhido

para o estudo foi o de 0018rdquo (GAC International Inc Central Islip NY) Cada

grupo de braacutequetes consistiu em doze amostras e a forccedila de atrito para cada grupo

foi mensurada com uma maacutequina de teste universal (Instron Corp Canton Mass)

Foram analisadas dois tipos de mediccedilotildees para cada grupo Primeiramente avaliaram

qual a forccedila maacutexima necessaacuteria para iniciar o movimento do fio a qual foi

considerada como a forccedila necessaacuteria para superar a resistecircncia estaacutetica e a carga

maacutexima pela distacircncia de seguimento de 10rdquo o que foi interpretado como a

resistecircncia dinacircmica A segunda parte da investigaccedilatildeo consistiu em avaliar a

influecircncia do moacutedulo de potecircncia elastomeacuterico (GAC Energia Chainette) no

movimento de translaccedilatildeo dos dentes A fase final do estudo envolveu uma avaliaccedilatildeo

cliacutenica comparativa do tempo necessaacuterio para remover e substituir o modo de

ligaccedilatildeo tanto na arcada superior quanto na inferior Concluiacuteram que os sistemas de

braacutequetes autoligados demonstraram um niacutevel significativamente mais baixo de

resistecircncia ao atrito menor tempo para a remoccedilatildeo e inserccedilatildeo do fio no interior do

braacutequete e promoveu um melhor controle de infecccedilotildees quando comparados aos

braacutequetes convencionais de ceracircmica e metal com sistemas de ligaccedilotildees

elastomeacutericas de poliuretano e de accedilo inoxidaacutevel

Meling et al (1998) propuseram um estudo para medir a altura da canaleta dos

braacutequetes com maior precisatildeo atraveacutes de uma foacutermula que descreve a relaccedilatildeo entre

a altura do braacutequete as dimensotildees do arco ortodocircntico a borda do fio e folga de

torccedilatildeo Com um instrumento de mediccedilatildeo de torque a folga de torccedilatildeo foi estimada

em 10 braacutequetes diferentes (Ormco medium twin standard edgewise) com canaleta

0018rdquo Foi utilizado para realizar as mediccedilotildees um fio ortodocircntico de accedilo inoxidaacutevel

0018rdquo x 0025rdquo (Dentaurum) Um comprimento do fio foi escolhido aleatoriamente e

32

suas dimensotildees foram medidas em 10 segmentos diferentes com um microcircmetro

digital (modelo 293-521) Para a mediccedilatildeo da borda do fio foram usados 10 partes

de 1 cm de comprimento cada Os espeacutecimes foram preparados usando meacutetodos

metaluacutergicos convencionais para obter um corte transversal perpendicular ao seu

longo eixo e ampliado sob um microscoacutepio de uso metaluacutergico O raio de

arredondamento foi medido para todos os quatro cantos e a meacutedia aritmeacutetica foi

usada nos caacutelculos posteriores Apoacutes a obtenccedilatildeo dos registros da folga de torccedilatildeo

das dimensotildees e bordas do fio ortodocircntico a altura da canaleta do braacutequete pode

ser calculada Os autores concluiacuteram que o meacutetodo utilizado para medir a altura da

canaleta dos braacutequetes ortodocircnticos parece ter um elevado grau de exatidatildeo e eacute

mais faacutecil de executar do que os meacutetodos convencionais

Fischer-Brandies et al (2000) investigaram a influecircncia da seccedilatildeo transversal

da geometria da aresta e da dureza estrutural entre o fio e o braacutequete na

transmissatildeo do torque Cinco marcas de fios de accedilo inoxidaacutevel em 3 dimensotildees

(0016rdquo times 0016rdquo 0016rdquo times 0022rdquo e 0017rdquo times 0025rdquo) foram inseridos em braacutequetes

Edgewise (Ultratrimmreg Dentaurum Order No 705-018-50) com canaleta 0018rdquo e

foram carregados com diferentes momentos de torques (1 e 3 Ncm) As canaletas

dos braacutequetes e a geometria dos fios foram analisadas em computador antes e

depois do carregamento Aleacutem disso foram determinadas a dureza Vickers e a

micro-dureza das superfiacutecies metaacutelicas Embora o tamanho da canaleta foi mantido

de forma muito precisa agraves dimensotildees dos fios desviaram em meacutedia de 10 Um

carregamento de 3 Ncm de torque aumentou o jogo de torque de 36ordm nos fios 0016

times 0022rdquo e de 37ordm nos fios 0017rdquo times 0025rdquo No caso dos fios 0016rdquo times 0016rdquo natildeo foi

mais possiacutevel realizar uma transmissatildeo de torque efetivo A dureza Vickers dos fios

foi em meacutedia de 533 kp mm2 e que um dos suportes de 145 kp mm2 Houve um

aumento da micro-dureza na aacuterea de deformaccedilatildeo de estresse nas paredes da

canaleta com o aumento da transmissatildeo de carga 204-338 kgf mm2 Os autores

concluiacuteram que com as alteraccedilotildees das dimensotildees dos fios e a presenccedila de

deformaccedilatildeo plaacutestica dos braacutequetes resultou em um jogo de torque relativamente

grande

Cash et al (2004) investigaram o tamanho e a geometria da canaleta de

braacutequetes com dimensotildees de 0022rdquo Cinco braacutequetes de incisivo central superior do

33

lado esquerdo foram selecionados aleatoriamente a partir de um total de 11 marcas

disponiacuteveis comercialmente As mediccedilotildees foram concluiacutedas apoacutes a calibraccedilatildeo do

operador reproduzindo uma leitura digital Os resultados indicaram que todos os

braacutequetes possuem canaletas aumentadas Apenas o Twin Torque o Clarity e o

Mini Mono estavam dentro de 5 das suas dimensotildees declaradas apresentando

suas paredes essencialmente paralelas O braacutequete Elegance Plastic apresentou

paralelismo mas com aumento nas dimensotildees em 12 O braacutequete Victory Series

apresentou divergecircncia nas paredes da canaleta e com alteraccedilatildeo nas dimensotildees de

6 A canaleta do braacutequete Nu-Edge tambeacutem apresentou divergecircncia e alteraccedilotildees

nas dimensotildees em 14 Os braacutequetes Mxi Advant-Edge Damon II SL Elite Mini

Opti-MIM Roth and MBT apresentaram canaletas convergentes e a base da

canaleta do Damon apresentou um aumento dimensional de 17 A canaleta do

braacutequete Discovery demonstrou convergecircncia e aumento dimensional de 24 a

maior variacircncia observada A usinagem imprecisa nas dimensotildees das canaletas e o

uso de arcos subdimencionados podem afetar diretamente o posicionamento

tridimensional dos dentes

Gioka e Eliades (2004) avaliaram as fontes de variaccedilatildeo na expressatildeo do

torque em braacutequetes preacute-ajustados As variaacuteveis relacionadas com propriedades de

materiais foram sistematicamente analisadas incluindo a incapacidade para

preencher a canaleta devido agrave diferenccedila de tamanho de arcos as irregularidades do

processo de suportes de manufatura impedindo acoplamento adequado diferenccedilas

na rigidez dos fios variaccedilotildees entre os valores reais e relatados de torque do

braacutequete e os modos de ligaccedilotildees todos os quais podem ser responsaacuteveis por

aumento da depuraccedilatildeo de terceira ordem ou ldquojogo O efeito destas variaccedilotildees sobre

a expressatildeo do torque eacute discutido e as inclinaccedilotildees vestibulolinguais satildeo fornecidas

como funccedilatildeo do tamanho do fio e a composiccedilatildeo do braacutequete em combinaccedilotildees

braacutequete e fio A maioria dos relatoacuterios publicados sobre esse assunto indicam uma

perda de controle de torque tatildeo alto quanto 100 do valor prescrito Aleacutem disso a

falsa ideacuteia de transferir a inclinaccedilatildeo ideal de coroa com o torque previsto no braacutequete

eacute ilustrado juntamente com a estimativa de torque previsto em relaccedilatildeo agrave coroa do

dente O torque necessaacuterio de forma realista depende de alguns componentes

envolvendo inclinaccedilatildeo dentaacuteria compensaccedilatildeo no jogo existente entre braacutequete e fio

e o tipo de ligaduras presentes Com base nas evidecircncias disponiacuteveis clinicamente

34

propocircs-se que a prescriccedilatildeo aumentada do torque deve ser selecionado para explicar

a falta de expressatildeo plena do torque prescrito

van Loenen et al (2005) estudaram a morfologia dos incisivos centrais

superiores e caninos superiores a fim de determinar a variaccedilatildeo no acircngulo coroa

raiz formado por uma tangente na superfiacutecie vestibular da coroa e o eixo

longitudinal da coroa em uma vista proximal Foram realizadas radiografias

proximais de 160 dentes (81 incisivos e 79 caninos) previamente extraiacutedos no

Hospital da Universidade de Ghent Beacutelgica As imagens foram digitalizadas e

analisadas com Jascreg Paint Shop Pro 7TM (Eden Prairie USA) e Mathcad 2001

Professionalreg (Cambridge UK) A margem incisal o centro da junccedilatildeo cemento-

esmalte (CEJ) e o aacutepice da raiz foram digitalizados para definir o longo eixo da

coroa raiz Posteriormente foram obtidas as medidas do acircngulo coroa raiz (ACR)

em todos os dentes Para definir a curvatura da superfiacutecie labial foram determinadas

vaacuterias tangentes em diferentes alturas sobre a superfiacutecie labial ou bucal A partir dos

resultados foram calculados a meacutedia e o desvio padratildeo O ACR variou de 167 a 195

graus para os caninos (valor meacutedio de 183 graus) e de 171 a 195 graus para os

incisivos (meacutedia de 184 graus) A meacutedia das inclinaccedilotildees das superfiacutecies labiais dos

incisivos variou muito As inclinaccedilotildees meacutedias da curvatura da superfiacutecie labial dos

incisivos variaram entre 287 (plusmn 33) e 116 (plusmn 49) graus Agrave 4 mm da margem incisal

o miacutenimo da curvatura foi de 153 graus e a maacuteximas de 266 graus Em 45 mm da

borda incisal o acircngulo de superfiacutecie vestibular variou entre 123 e 249 graus Entre

2 e 45 mm da borda incisal o acircngulo meacutedio da superfiacutecie labial variaram em 10

graus Nos caninos as inclinaccedilotildees meacutedias das superfiacutecies vestibulares variaram

entre 300 (plusmn 42) e 102 (plusmn 79) graus O acircngulo da superfiacutecie vestibular meacutedia entre

2 e 45 mm a partir da borda incisal dos caninos tambeacutem diferiram em cerca de 10

graus mas o Desvio Padratildeo foram muito maiores do que para os incisivos Os

autores concluiacuteram que a colocaccedilatildeo de um braacutequete sobre um dente em diferentes

alturas ainda dentro de uma aacuterea clinicamente aceitaacutevel resulta em diferenccedilas

importantes na quantidade de torque de raiz

Brito-Juacutenior e Ursi (2006) revisaram as prescriccedilotildees de braacutequetes preacute-ajustados

existentes no mercado abordando as variaccedilotildees dos valores de inclinaccedilatildeo

angulaccedilatildeo e rotaccedilatildeo dentaacuteria A revisatildeo reporta desde a origem do conceito de uso

35

de arcos retangulares em acessoacuterios com secccedilotildees retangulares ateacute os atuais

modelos de braacutequetes autoligados e outros braacutequetes com formatos diferenciados

Rinchuse e Miles (2007) discutiram estudos in vitro seguidos de pesquisas in

vivo com o objetivo de sintetizar a literatura sobre os braacutequetes autoligados afim de

formular conceitos gerais princiacutepios e axiomas Relataram as diferenccedilas entre os

braacutequetes ativos e passivos em relaccedilatildeo agraves suas vantagens e desvantagens

percebidas Apresentaram tambeacutem novos conceitos em relaccedilatildeo ao futuro dos

braacutequetes autoligados combinaccedilotildees de sistemas de braacutequetes e uso seletivo de

braacutequetes autoligados

Yeh et al (2007) avaliaram a resistecircncia ao atrito em braacutequetes com ligaduras

passivas em diferentes estaacutegios do tratamentos ortodocircnticos Foram usados 2

braacutequetes autoligados passivos (Damon SL II Ormco Orange California SmartClip

3M Unitek Monrovia Califoacuternia) e um novo braacutequete com a ligadura elaacutestica passiva

(Synergy Rocky Mountain Denver Colorado) Todos os braacutequetes com canaletas

de 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Os braacutequetes foram acoplados em trecircs arcos de niacutequel-

titacircnio (0014rdquo 0016rdquo x 0022rdquo 0019rdquo x 0025rdquo) e simulado rotaccedilotildees de primeira

ordem de 3ordm e 6ordm intrusotildees de segunda ordem de 05 mm e 10 mm e inclinaccedilatildeo de

terceira ordem vestibular de coroa de 3ordm As dimensotildees dos braacutequetes foram

medidas com microscopia eletrocircnica de varredura O braacutequete SmartClip apresentou

acircngulos criacuteticos e distacircncias maiores para a ligaccedilatildeo do que os outros 2 acessoacuterios

Quando acoplado o fio 0019rdquo x 0025rdquo com um alinhamento de arco ideal o

SmartClip teve IMDF menor do que os outros acessoacuterios Para as rotaccedilotildees de

primeira ordem os braquetes Synergy tiveram o IMDF significativamente menor do

que os outros acessoacuterios Os braacutequetes Damon SL II com acircngulos criacuteticos menores

tiveram um bom IMDF Para a inclinaccedilatildeo de terceira ordem o Damon SL II com

menor folga de torccedilatildeo tambeacutem tiveram um bom IMDF Natildeo houve diferenccedilas

significativas de IMDF em todos os braacutequetes testados em intrusotildees de segunda

ordem No entanto houve o aumento da IMDF com o aumento da gravidade da maacute

oclusatildeo Concluiacuteram que nenhuma diferenccedila significativa foi encontrada nos

braacutequetes em distacircncias de segunda ordem Em um alinhamento de arco ideal

braacutequetes com maior canaleta tiveram menor resistecircncia ao atrito O controle

rotacional de primeira ordem foi influenciado pela profundidade da canaleta largura

36

do braacutequete e a cobertura labial dos suportes com o mesmo arco Quando um

mecanismo de deslizamento foi usado com uma mudanccedila de inclinaccedilatildeo de terceira

ordem os braacutequetes com menor acircngulo criacutetico de contato tiveram maior resistecircncia

ao atrito

Vena et al (2007) examinaram a variabilidade dos fios de accedilo inoxidaacutevel

0017rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo (Ormco Glendora Califoacuternia) com respeito as

propriedades mecacircnicas dimensotildees da secccedilatildeo transversal e o acabamento geral

das superfiacutecies Concluiacuteram que existem variabilidades em algumas propriedades

mecacircnicas e caracteriacutesticas fiacutesicas dos materiais e entre as amostras dos mesmos

grupos de diferentes lotes

Badawi et al (2008) mediram a expressatildeo do torque em 2 braacutequetes

autoligados ativos (In-Ovation GAC Bohemia NY Velocidade Strite Induacutestrias

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e 2 braacutequetes autoligados passivos (Damon 2 Ormco

Orange Calif Smart Clip 3M Unitek Monrovia na Califoacuternia) Desenvolveram um

dispositivo com a capacidade de aplicar uma torccedilatildeo no fio 0019rdquo x 0025rdquo 1113088de accedilo

inoxidaacutevel mantendo o alinhamento vertical e horizontal perfeito entre o fio e o

braacutequete O projeto utilizou um transdutor de forccedilatorque de multi-eixo que mediu o

momento de forccedila nos trecircs planos de espaccedilo O momento em meacutedia em que o

torque comeccedilou a ser expressado foi de 75ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes autoligados

ativos e 15ordm de torccedilatildeo para os braacutequetes autoligados passivos A expressatildeo de

torque foi maior para os braacutequetes autoligados ativos ateacute 35ordm de torccedilatildeo Na torccedilatildeo do

fio aleacutem deste ponto resultou em um aumento linear do torque medido para os

braacutequetes Damon 2 Smart Clip e In-Ovation O torque foi relativamente constante

passando 35ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes Speed Apoacutes a execuccedilatildeo de todos os

estudos os autores concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos satildeo mais

eficazes na expressatildeo do torque do que os braacutequetes autoligados passivos

Morina et al (2008) estudaram a capacidade dos torques em diferentes

braacutequetes 6 tipos de braacutequetes foram estudados braacutequetes autoligados em accedilo

inoxidaacutevel Hanson SpeedTM (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) e

DamonTM 2 (Ormco Glendora California USA) Ultratrimmreg e Discoveryreg

(Dentaurum Pforzheim Germany) braacutequetes ceracircmicos Fascinationreg 2

37

(Dentaurum) e braacutequete em policarbonato Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) Todos os braacutequetes tinham canaleta de 0022rdquo e foram inseridos

torques no fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Uma situaccedilatildeo cliacutenica intra oral foi

simulada atraveacutes da inclinaccedilatildeo vestibular de coroa de um incisivo central superior

atraveacutes do aparelho orthodontic measurement and simulation system (OMSS) Os

principais componentes do OMSS satildeo dois sensores capazes de medir as forccedilas e

momentos simultaneamente nos trecircs planos do espaccedilo Momentos de forccedila foram

estudados em um arco superior alinhado e nivelado de um modelo Frasaco (Franz

Sachs Tettnang Alemanha) ligado ao OMSS Um torque de 20ordm foi aplicado e a

mudanccedila de direccedilatildeo causada no braacutequete foi mensurada experimentalmente pela

OMSS Cada combinaccedilatildeo de braacutequete fio foi medido cinco vezes O momento do

torque (Nmm) e a perda do torque (graus) foram determinados Os braacutequetes

ceracircmicos apresentaram a menor perda de torque assim como os braacutequetes de

accedilo inoxidaacutevel O braacutequete Fascinationreg 2 (Dentaurum) registrou o maior momento

torque que foi de 20 Nmm graus seguido pelo Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) que registrou 12 Nmm graus Todos os outros braacutequetes apresentaram

a taxa idecircntica de 04 Nmm graus Concluiacuteram que o suporte ceracircmico Fascinationreg

2 (Dentaurum) apresentou o maior momento de torque (35 Nmm) e juntamente com

os braacutequetes metaacutelicaos a menor perda de torque (46 graus)

Huang et al (2009) investigaram a capacidade do torque em braacutequetes

convencionais e autoligados usando um meacutetodo com elementos finitos Foram

selecionados 3 tipos de braacutequetes 2 autoligados Hanson Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e Damon MX (Ormco Glendora Califoacuternia) e 1

convencional Discovery (Dentaurum Pforzheim Alemanha) Todos os braacutequetes

com canaleta 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Foram incluiacutedos 4 braacutequetes nos modelos

finitos a partir do incisivo central superior do lado esquerdo ao canino superior do

lado direito Um torque de 20ordm foi aplicados nos incisivos do lado direito em fios

0018rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo Trecircs tipos de arcos foram usados accedilo inoxidaacutevel

titacircnio molibdecircnio e niacutequel titacircnio Para os braacutequetes convencionais foram usados

dois tipos de ligaccedilatildeo ligadura elaacutestica e fio de accedilo inoxidaacutevel O momento acircngulo

torque simulados foram calculados usando o software MSC Marc Mentat 2005 FE

(MSC Software Corporation Santa Ana Califoacuternia) As caracteriacutesticas dos fios

influenciam no momento do torque provocando maiores alteraccedilotildees no tipo de liga

38

em comparaccedilatildeo com a dimensatildeo dos fios (aumento de 125 quando comparamos o

fio 0019rdquo x 0025rdquo com 0018rdquo x 0025rdquo ambos de accedilo inoxidaacutevel e 220 quando

usamos um fio 0018rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel em comparaccedilatildeo com 0018rdquo x

0025rdquo de niacutequel-titacircnio) A mudanccedila na liga e na dimensatildeo do fio em conjunto

resultou em um aumento de 600 no fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel quando

comparado com 0018rdquo x 0025rdquo de niacutequel titacircnio O jogo do fio 0018rdquo x 0025rdquo foi de

9ordm enquanto do 0019rdquo x 0025rdquo foi de 75ordm com um jogo maior nos braacutequetes

Damon O efeito da ligaccedilatildeo dos braacutequetes Discovery com ligaduras elaacutesticas e de

accedilo inoxidaacuteve puderam ser comparados com o comportamento do Damon O Speed

mostrou comportamento diferente com menor momento de torque e menor jogo

entre canaleta e fio Concluiacuteram que o acircngulo momento de torque eacute determinado

pelas caracteriacutesticas do arco

Archambault et al (2010) avaliaram os efeitos da expressatildeo do torque em

braacutequetes ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel variando o tamanho da canaleta e a

dimensatildeo do fio de accedilo para analisar as limitaccedilotildees dos meacutetodos experimentais

utilizados Atraveacutes de uma revisatildeo sistemaacutetica foram pesquisados estudos in vitro

que mensuravam a expressatildeo do torque em braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel

convencionais e autoligados usando dispositivos com arcos retos de accedilo inoxidaacutevel

sem mecacircnicas de segunda ordem sem alccedilas e sem fios auxiliares 11 artigos

foram selecionados Com base nos estudos selecionados no braacutequete com canaleta

0018rdquo o acircngulo de acoplamento variou 31ordm em um arco de 0016 x 0016rdquo a 46ordm

em um arco de 0018 x 0025rdquo No braacutequete com canaleta de 0022rdquo o acircngulo de

envolvimento variou de 18ordm com um arco de 0018 x 0025rdquo a 6ordm com um arco de

0021 x 0025rdquo Os braacutequetes autoligados ativos expressaram um acircngulo de

acoplamento aproximado de 75ordm enquanto os braacutequetes autoligados passivos

expressaram aproximadamente 14ordm com um arco de 019 x 0025rdquo (braacutequetes com

canaleta 0022rdquo) Os autores concluiacuteram que o acircngulo de envolvimento depende do

formato e dimensatildeo do arco assim como da dimensatildeo da canaleta do braacutequete

Clinicamente o torque efetivo pode ser conseguido com uma torccedilatildeo do fio de 15ordm a

31ordm em braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm em braacutequetes autoligados

passivos com arcos 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

Major et al (2010) desenvolveram um meacutetodo de anaacutelise das dimensotildees das

canaletas dos braacutequetes com o uso de fotografias Foram investigados 3 braacutequetes

39

autoligados de incisivo central superior do lado direito com canaleta 0022rdquo 30

braacutequetes Damon Q com a prescriccedilatildeo de 15ordm (Ormco Corporation Orange CA

USA) 30 braacutequetes In-Ovation-R com prescriccedilatildeo 12ordm (GAC Bohemia NY USA) e

30 braacutequetes Speed com prescriccedilatildeo 12ordm (Strite Industries Cambridge Ontario

Canada) Os perfis mesiais dos braacutequetes foram fotografados (Canon EOS-D10

10D Toacutequio Japatildeo) e analisados atraveacutes de um microscoacutepio (Carl Zeiss

MicroImaging GmbH Jena Alemanha) As imagens recolhidas atraveacutes do

microscoacutepio foram escalonadas em 197548 pixels mm e a cacircmera foi fixada em

uma distacircncia focal de 44645 mm Os braacutequetes Speed apresentaram altura do

canaleta 2 menor do que o tamanho nominal de 0559 miliacutemetros e uma inclinaccedilatildeo

ligeiramente convergente Os braacutequetes In-Ovation apresentaram paredes

divergentes em um acircngulo meacutedio de 147 graus e valor proacuteximo ao nominal da

altura da canaleta Os braacutequetes Damon Q apresentaram maior paralelismo entre as

paredes da canaleta com 90ordm entre as paredes e o fundo da canaleta A altura da

canaleta dos braacutequetes Damon apresentaram um aumento de 3 em suas

dimensotildees

Lacoursiere et al (2010) demonstraram claras evidecircncias de deformaccedilotildees dos

braacutequetes como resultado da aplicaccedilatildeo de cargas de torccedilatildeo Um dispositivo que

utiliza uma teacutecnica de correlaccedilatildeo de imagem oacuteptica foi desenvolvido para quantificar

com precisatildeo as alteraccedilotildees dimensionais ocorridas nas canaletas dos braacutequetes

durante uma aplicaccedilatildeo de torccedilatildeo do fio Simultaneamente a magnitude do momento

de forccedila do torque o acircngulo de torccedilatildeo do fio e a dimensatildeo da canaleta dos

braacutequetes podem ser registrados Este experimento confirmou que as alccedilas dos

braacutequetes sofrem deformaccedilatildeo elaacutestica quando carregadas Observou-se tambeacutem

que o braacutequete foi deformado plasticamente por uma uacutenica rotaccedilatildeo do arco

Major et al (2011) investigaram o torque em diferentes tipos de braacutequetes

autoligados analisando as deformaccedilotildees elaacutesticas e plaacutesticas causadas nos

acessoacuterios em conjunto com o torque expressado em diferentes acircngulos de torccedilatildeo

Um braacutequete ortodocircntico foi montado em uma ceacutelula de carga (Nano 17 Multi-Axis

forcetorque transducer ATI Industrial Automation Apex NC) que mede as forccedilas e

momentos em todas as direccedilotildees O fio foi torcido no braacutequete atraveacutes de um motor

(Cool Muscle CM1-C-11L30 Myostat Motion Control Newmarket Ontario Canada)

e controlado por software personalizado (LabWindows CVI National Instruments)

40

Imagens gerais foram tiradas por uma cacircmera (piA2400-12 g 2448 3 2050 pixels 8

bit gray scale Basler Vision Technologies Exton Pa) atraveacutes de um microscoacutepio

(55-908 MMS R4 Edmund Optics Barrington NJ) e processados usando

correlaccedilatildeo oacuteptica para medir a deformaccedilatildeo No acircngulo maacuteximo de torque de 63ordm

com fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x 0025rdquo o total dos valores de deformaccedilatildeo elaacutestica

e plaacutestica foram 0063 0033 e 0137 mm para Damon Q (Ormco Orange

Califoacuternia) In-Ovation R (GAC Bohemia NY) e Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) respectivamente Os valores totais de deformaccedilatildeo

plaacutestica foram 0015 0006 e 0086 mm respectivamente mensurados em 0ordm apoacutes

remoccedilatildeo da carga Os autores concluiacuteram que os braacutequetes In-Ovation obtiveram a

menor deformaccedilatildeo quando medidos em 63ordm Damon e Speed tinham cerca de 2 e

4 vezes maior deformaccedilatildeo respectivamente Com base na deformaccedilatildeo em 0ordm

quando foi removido a carga (angulaccedilatildeo) os braacutequetes Damon e Speed tinham

aproximadamente 25 e 14 vezes respectivamente maior deformaccedilatildeo plaacutestica do

que os braacutequetes In-Ovation

Streva et al (2011) verificaram a precisatildeo do torque em braacutequetes metaacutelicos

com prescriccedilatildeo MBT usando braacutequetes de caninos como amostra representativa de

6 marcas comerciais Foram selecionados 20 braacutequetes da arcada superior e 20

braacutequetes da arcada inferior das seguintes marcas comerciais 3M Unitek Abzil

American Orthodontics TP Orthodontics Morelli and Ortho Organizers todos com

canaleta 0022 x 0028 Em uma visatildeo de perfil dos braacutequetes foram estabelecidos

pontos e linhas de referecircncia na base e no fundo da canaleta e posteriormente foi

medido o acircngulo de torque por um operador utilizando um microscoacutepio oacuteptico

acoplado a um computador Os valores foram comparados com aqueles

estabelecidos pela prescriccedilatildeo MBT Os resultados mostraram que os braacutequetes dos

caninos superiores somente a angulaccedilatildeo dos braquetes Morelli (-333ordm) apresentou

diferenccedila estatisticamente significante em relaccedilatildeo aos valores propostos (-7ordm) Para

os caninos inferiores American Orthodontics (-634ordm) e Ortho Organizers (-625ordm)

apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes dos padrotildees (-6ordm) Em uma

comparaccedilatildeo feita entre as marcas os braacutequetes da Morelli apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes em comparaccedilatildeo com todas as outras marcas de

braacutequetes dos caninos superiores Para os braacutequetes dos caninos inferiores natildeo

houve diferenccedila estatisticamente significante entre as marcas Os autores

41

concluiacuteram que existem variaccedilotildees significativas nos valores da angulaccedilatildeo de torque

em alguns dos braacutequetes avaliados podendo comprometer clinicamente o

posicionamento vestiacutebulo-lingual do dente no final do tratamento ortodocircntico

Brauchli et al (2012) avaliaram a influecircncia dos tipos de clips ativos no torque

de braacutequetes autoligados e compararam os tipos de sistemas passivos e ativos 5

amostras de 9 braacutequetes foram avaliados 7 braacutequetes autoligados (Damon III

Ormco Corporation Orange Calif In-Ovation R GAC International Inc Bohemia

NY Oyster Gestenco International AB Gothenburg Swe- den Quick Forestadent

Bernhard Fo rster GmbH Pforzheim Germany SmartClip 3MUnitek Monrovia

Calif Speed Strite Industries Cambridge Ontario Canada Time American

Orthodontics Sheboygan Wis) 1 braacutequete ceracircmico esteacutetico com clip de baixa

fricccedilatildeo (Mystique NeoClip GAC) e 1 braacutequete twin standard (Mini-Mono

Forestadent) com ligaduras elaacutesticas e ligaduras de accedilo inoxidaacutevel Foram

selecionados braacutequetes de incisivos centrais e soldadas ou ligado (braacutequetes

ceracircmicos e polimeacutericos) em cabeccedilas de parafusos que foram montados no quadro

do Hexapod utilizado na investigaccedilatildeo (Micos GmbH Eschbach Alemanha) Um fio

de 0019rdquo x 0025rdquo foi fixado em um mandril que por sua vez foi montado em um

sensor de momento de forccedila (FTD Nano 17 ATI Apex NC) O sensor em si foi

centralmente montado sobre um disco rotativo automatizado (PRS 110 micos)

Todos os braacutequetes ativos foram medidos com a porta aberta e fechada para

avaliar sua influecircncia no torque Aleacutem disso as dimensotildees dos slots foram

opticamente medidos e comparados com a expressatildeo de torque A avaliaccedilatildeo

estatiacutestica de (Ple 05) revelou que em termos de expressatildeo maacutexima de torque com

uma angulaccedilatildeo de 30ordm natildeo houve diferenccedila significativa entre a configuraccedilatildeo aberta

e fechada dos braacutequetes (todas as diferenccedilas de 18 Nmm com a exceccedilatildeo do

braacutequete Oyster com diferenccedila de 38 Nmm) Tambeacutem natildeo houve diferenccedila entre

os meacutetodos de ligaccedilatildeo do grupo de controle com ligaduras elaacutesticas e accedilo na

expressatildeo do torque Foi alcanccedilado cerca de 10 Nmm na maioria dos braacutequetes

com uma angulaccedilatildeo de 20ordm a 23ordm entre arco e canaleta As dimensotildees da canaleta

variaram de 0022rdquo (0563 miliacutemetros) ateacute 0024rdquo (0613 miliacutemetros) Foi concluiacutedo

que a influecircncia do tipo de ligadura ou o mecanismo passivo ativo dos braacutequetes

autoligados satildeo miacutenimas As dimensotildees da canaleta satildeo muito mais importantes

na transmissatildeo do torque

42

Major et al (2012) observaram a deformaccedilatildeo plaacutestica de trecircs braacutequetes

autoligados diferentes atraveacutes da torccedilatildeo de um fio Isto eacute conseguido atraveacutes da

comparaccedilatildeo da forma do slot antes e depois da torccedilatildeo usando o meacutetodo de anaacutelise

do perfil de ranhura 3 braacutequetes autoligados diferentes (canaleta 0022rdquo) foram

investigados Damon Q (Ormco Corporation Orange CA USA) In-Ovation-R (GAC

Bohemia NY USA) SpeedH (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) Uma

cacircmera digital (Cannon E0S 10D Tokyo Japan) acoplado a um microscoacutepio (Carl

Zeiss MicroImaging GmbH Jena Thuringia Germany) foi usada para capturar

imagens de perfil de cada ranhura do braacutequete antes e depois do procedimento de

torccedilatildeo Torques de 15ordm a 63ordm foram inseridos nos braacutequetes com um fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco Corporation Orange CA USA) A alteraccedilatildeo meacutedia

provocada na altura da canaleta foi de 0013 mm (0020 SD) 0007 mm (0010 SD)

e 0070 mm (DP 003) para Damon Q In-Ovation e Speed respectivamente A

canaleta foi aumentado em 075ordm (SD 096) 041ordm (SD 105) e 930ordm (SD 424)

respectivamente O aumento no jogo do torque foi calculado utilizando a nova

foacutermula apresentada neste estudo sendo de 09ordm 06ordm e 77ordm respectivamente

Concluiacuteram que os braacutequetes Damon Q e In-Ovation mantiveram elevados niacuteveis de

linearidade na forma das paredes da canaleta poreacutem foram encontradas

quantidades significativas de deformaccedilatildeo plaacutestica fisicamente insignificantes Os

braacutequetes Speed demonstraram deformaccedilatildeo plaacutestica visualmente identificaacuteveis na

canaleta do braacutequete

Huang et al (2012) Avaliaram a capacidade da expressatildeo do torque em

braacutequetes autoligados e convencionaisassociados a largura do braacutequete o jogo

entre o fio e a canaleta do braacutequete e o modo de ligaccedilatildeo Os resultados mostraram

que o desenho do braacutequete tem menor influecircncia no momento de torque do que

outros paracircmetros como a largura do braacutequete o jogo entre o fio e a canaleta do

braacutequete ou o desalinhamento dos dentes

Cattaneo et al (2013) investigaram a capacidade de expressar o torque em

braacutequetes autoligados passivos (Damon 3MX Ormco Orange Calif) em 26

pacientes e em braacutequetes autoligados ativos (In-Ovation R GAC Bohemia NY) em

20 pacientes em dentes incisivos e caninos inferiores atraveacutes da anaacutelise de

43

imagens tridimensionais antes e apoacutes o tratamento Observaram apoacutes o tratamento

uma inclinaccedilatildeo vestibular dos dentes estatisticamente significante em ambos os

sistemas considerando a hipoacutetese da presenccedila de jogo entre o braacutequete e o fio

maior nos braacutequetes passivos do que nos braacutequetes ativos

Major et al (2013) observaram o momento de torque com ciclos de carga e

descarga torcendo um fio 0019rdquo x 025rdquo de accedilo inoxidaacutevel inseridos nos braacutequetes

Damon Q e Speed com acircngulos de 16ordm 20ordm 24ordm 28ordm 32ordm e 40ordm utilizando um

aparelho para medir o momento de torque e deformaccedilatildeo do braacutequete relatado

anteriormente por Major et al (2011) o qual foi baseado em uma versatildeo modificada

do aparelho descrito por Lacoursiegravere et al (2010) Os braacutequetes Damon

apresentaram menor deformaccedilatildeo plaacutestica e menor aumento no jogo entre o

braacutequete e o fio quando comparados aos braacutequetes Speed Quando o braacutequete foi

torqueado acima de 15 Nmm a curva de descarga expressou menor momento de

forccedila do que a curva de carga Clinicamente a curva de descarregamento eacute mais

relevante do que a curva de carregamento pois representa o torque aplicado ao

dente apoacutes sua movimentaccedilatildeo

Johnson (2013) Selecionou braacutequetes com prescriccedilotildees de torque

personalizados com base nas necessidades de cada paciente afim de reduzir as

correccedilotildees dos torques antes dos fios de niacutequel-titacircnio e beta-titacircnio mais resistentes

Como resultado foram necessaacuterios menos ajustes de torque nos fios de accedilo

inoxidaacutevel resultando em um menor tempo de tratamento

Melenka et al (2013) examinaram os movimentos dos braacutequetes autoligados

com o uso de imagem digital 3D correlacionado a um simulador de torque

ortodocircntico e o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico O

simulador de torque ortodocircntico foi acoplado a um microscoacutepio e 2 cacircmeras

permitindo o movimento dos braacutequetes determinados pela torccedilatildeo do fio As imagens

das cacircmeras foram captadas com uma teacutecnica digital de imagens 3D para

determinar a movimentaccedilatildeo dos braacutequetes ortodocircnticos 3 braacutequetes autoligados

(Damon Q Ormco Orange Calif In-Ovation R GAC Bohemia NY e Speed Strite

Induacutestrias Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) foram comparados para demonstrar a

diferenccedila dos movimentos dos braacutequetes autoligados Os deslocamentos dos

44

componentes de retenccedilatildeo do arco medidos foram 20 e 35 vezes menores para o

In-Ovation e Damon Q do que os valores em estudos anteriores Os autores

concluiacuteram que a utilizaccedilatildeo de um sistema de mediccedilatildeo oacuteptico 3D eacute uacutetil para

compreender o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico mas natildeo

eacute necessaacuterio para quantificar o movimento do braacutequete

Melenka et al (2014) analisaram a expressatildeo de torque em 2 braacutequetes com

ligaduras convencionais geometricamente semelhantes de materiais diferentes Foi

aplicado torque em 30 braacutequetes Orthos SS e 30 braacutequetes Orthos Ti (Ormco

Orange Califoacuternia EUA) com fios 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco

Glendora Califoacuternia EUA) utilizando ligaduras elastomeacutericas Os 2 braacutequetes foram

comparados para determinar se existe uma diferenccedila entre a expressatildeo do torque e

para comparar a deformaccedilatildeo da canaleta dos braacutequetes Cada braacutequete foi montado

sobre uma ceacutelula de carga de 6 eixos que mede o momento de forccedila em todas as

direccedilotildees O arco recebeu uma torccedilatildeo de um acircngulo inicial de 0ordm ateacute um acircngulo

maacuteximo de 51ordm e em seguida retornou agrave posiccedilatildeo inicial O torque maacuteximo expresso

em 51ordm foi de 998 Nmm no Orthos Ti e 930 Nmm no Orthos SS A deformaccedilatildeo

plaacutestica total medida em 0ordm poacutes-torccedilatildeo foi de 0038 mm no Orthos SS em

comparaccedilatildeo com 0013 mm no Orthos Ti A deformaccedilatildeo plaacutestica foi 28 vezes maior

no Orthos SS do que a dos braacutequetes Orthos Ti Os braacutequetes Orthos Ti

expressaram mais o torque do que os braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel poreacutem exibiu

uma variaccedilatildeo substancial

Mugurama et al (2014) investigaram as propriedades friccionais em relaccedilatildeo ao

torque de diferentes tipos de braacutequetes autoligados Foram usados 2 sistemas

passivos (Damon Q Ormco SmartClip 3M Unitek Monrovia Calif) e 1 ativo (In-

Ovation R DENTSPLY GAC International) 3 fios niacutequel titacircnio com 0016rdquo x 0022rdquo

(Nitinol Super-Elastic 3M Unitek) e 3 fios de accedilo inoxidaacutevel com 0017rdquo x 0025rdquo e

0019rdquo x 0025rdquo (Stainless Steel 3M Unitek) 1 braacutequete convencional (Mini Uni-Twin

3M Unitek) foi utilizada para comparaccedilatildeo A forccedila de atrito estaacutetica foi medida

usando um dispositivo de teste de fricccedilatildeo conectada a uma maacutequina de ensaios

universal (EZ Test Shimadzu Kyoto Japan) Cada braacutequete foi colado em uma

placa de accedilo inoxidaacutevel que podia fornecer diferentes torques (0ordm 10ordm 20ordm 30ordm) e 0ordm

angulaccedilatildeo com o auxiacutelio de um dispositivo de suporte de montagem O conjunto

45

placa braacutequete foi ligado ao dispositivo de fricccedilatildeo e um segmento de 5 cm de fio

obtidos a partir das porccedilotildees retiliacuteneas posterior foi fixado aos braacutequetes A

extremidade superior do fio foi ligado agrave ceacutelula de carga e a extremidade inferior foi

fixado a um peso de 150 g A forccedila de deslocamento foi de 10 mm min para uma

distacircncia de 5 mm O contato braacutequete fio foi analisado atraveacutes do uso de um

microscoacutepio eletrocircnico de varredura (S-3500N Hitachi Toacutequio Japatildeo) Na maioria

das combinaccedilotildees braacutequete fio o aumento do torque gerou um aumento

significativo no atrito estaacutetico poreacutem nas combinaccedilotildees do sistema autoligado o atrito

foi menor do que no braacutequete convencional O sistema ativo apresentou maior atrito

em relaccedilatildeo ao passivo na maioria das condiccedilotildees Foi observado que o contato entre

canaleta fio foi maior na medida que o torque foi aumentado Os autores

concluiacuteram que nos sistemas autoligados o aumento do torque provoca um maior

atrito uma vez que o contato entre a parede da canaleta e a ponta do fio torna-se

maior Com isso a extensatildeo do contato entre a canaleta e a borda do fio pode ser

influente no atrito estaacutetico

Katsikogianni et al (2015) investigaram exaustivamente a eficiecircncia do torque

em diversos sistemas de braacutequetes combinados com diferentes tipos de fios

ortodocircnticos O estudo incluiu dois tipos de braacutequetes autoligados (Troumlster

Applications Magden Switzerland e o SPEED como sistemas passivos e Strite

Induacutestrias Ontaacuterio Canadaacute como sistema ativo) e convencionais (Mini Mono and

Brilliant Forestadent Pforzheim Germany) Todos os braacutequetes com canaletas de

0018rdquo Cada um desses braacutequetes foi combinado com 4 tipos de fio 0016rdquo x 0016rdquo

accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0022rdquo accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0016rdquo niacutequel-titacircnio (NiTi) e

0016 x 0022rdquo NiTi Os fios foram ligados aos braacutequetes convencionais com ligadura

elastomeacutericas de 0012rdquo (molded O ORMCO) Foram aplicados gradativamente 20ordm

de torque vestibular e posteriormente lingual no dente incisivo central superior do

lado direito Foram registrados o maacuteximo momento de torque Momentos mais altos

de torccedilatildeo foram expressos atraveacutes da combinaccedilatildeo do braacutequete SPEEDreg com o fio

0016rdquo times 0022rdquo em accedilo inoxidaacutevel Momentos mais baixos com maior perda de

torque foram registradas atraveacutes da inserccedilatildeo de um arco Niacutequel-titacircnio 0016 times

0016rdquo em braacutequetes convencionais Concluiacuteram que o sistema de braacutequetes

autoligados ativos manifestam a maior eficaacutecia de torque Aleacutem disso sua expressatildeo

esta diretamente ligada a dimensatildeo do fio ortodocircntico

46

Brown et al (2015) mediram as dimensotildees das canaletas em uma seacuterie de

braacutequetes A-Company 0022rdquo (1985) Ormco Damon Q 0022rdquo (Ormco Corp

Orange Calif) Unitek Victory 0022rdquo e 0018rdquo (Unitek Monrovia Calif) GAC In-

Ovation 0022rdquo (GAC Bohemia NY) Opal Avex 0022rdquo e 0018rdquo (Opal Orthodontics

by Ultradent South Jordan Utah) SPEED 0022rdquo (Strite Industries Cambridge

Ontario Canada) e American Orthodontics Masters 0022rdquo and 0018rdquo (American

Orthodontics Sheboygan Wis) Os braacutequetes foram colocados em uma lacircmina de

microscoacutepio com auxiacutelio de uma cera com a canaleta posicionada verticalmente de

modo que a linha de visatildeo ficasse paralela ao eixo da canaleta do braacutequete As

dimensotildees dos braacutequetes variaram significativamente em cada seacuterie bem como

dentro das proacuteprias seacuteries (15 a 20 satildeo maiores do que o tamanho nominal

anunciado) Concluiacuteram que provavelmente as seacuteries completas de braacutequetes

(superior e inferior 5-5) natildeo satildeo ideais havendo a necessidade do ortodontista ter

habilidade em aplicar dobras para suprir as deficiecircncias dos braacutequetes

Dalstra et al (2015) compararam o torque real e nominal em 32 tipos de

braacutequetes convencionais e autoligados avaliando a folga de torccedilatildeo entre os

braacutequetes e os fios de accedilo inoxidaacutevel Foram selecionados braacutequetes de incisivos

centrais superiores do lado esquerdo (braacutequetes autoligados passivos e ativos e

convencionais) 20 braacutequetes com canaleta 0018rdquo e 12 com canaleta 0022rdquo O

momento de torque foi medido atraveacutes de uma maacutequina (Force System

Identification) desenvolvida pelo Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Aarhus Os braacutequetes foram colados sobre uma barra de alumiacutenio em uma fila de

10 (5 suportes do mesmo sistema) com canaleta perpendiculares a barra A

estrutura foi ligada em um dos sensores da maacutequina e em um fio retangular 0017 x

0022rdquo (para o ensaio de braacutequetes 0018rdquo) e 0019rdquo x 0025rdquo (para o ensaio de

braacutequetes 0022ldquo) de accedilo inoxidaacutevel (ambos de Ormco Orange CA EUA) e foi

fixado ao sensor de rotaccedilatildeo do lado oposto e posteriormente inserido passivamente

no interior da canaleta dos braacutequetes Momentos de torque foram medidos em

incrementos de 05ordm ateacute que a expressatildeo completa foi alcanccedilada (ou seja o

momento de forccedila e a curva do acircngulo torsional tinha alcanccedilado sua inclinaccedilatildeo

maacutexima) O fio torqueado foi entatildeo devolvido agrave sua posiccedilatildeo zero e o teste foi

repetido na direccedilatildeo oposta para assegurar a expressatildeo de torccedilatildeo completa do fio na

47

canaleta em ambas as direcccedilotildees O resultado do teste de laboratoacuterio mostraram

claramente que o jogo entre braacutequete fio foi maior do que o previsto a partir dos

valores nominais principalmente em relaccedilatildeo aos braacutequetes de 0022rdquo e

particularmente os autoligados passivos Concluiu-se que a importacircncia de

selecionar uma prescriccedilatildeo parece ser limitada jaacute que a folga de torccedilatildeo

especialmente em braacutequetes passivos anula a diferenccedila entre vaacuterias prescriccedilotildees

Braacutequetes convencionais com ligaduras de accedilo geram maior momento de torccedilatildeo

apesar de apresentar grandes valores de jogo poreacutem o arco fica firmemente

pressionado contra o fundo da canaleta do braacutequete

Lombardo et al (2015) avaliaram o quanto a altura a largura e a secccedilatildeo

transversal dos fios ortodocircnticos retangulares e quadrados afetam na folga entre os

arcos e a canaleta (slot) dos braacutequetes 43 arcos ortodocircnticos de 6 fabricantes

diferentes foram comparados com os valores reais A altura e a largura de cada arco

foi medida com um indicador digital (MMT 0001 mm Vogel Brescia Italy) Com o

auxiacutelio de um microscoacutepio oacuteptico (Leica Microsystem Wetzlar Germany)

micrografias foram adquiridas utilizando uma cacircmera integrada (ampliaccedilatildeo 1003)

para calcular o raio da curvatura das bordas dos arcos ortodocircnticos Por final foi

calculado o jogo no interior da canaleta dos braacutequetes e estas medidas foram

comparadas com os valores ideais A altura real e a largura dos arcos diferiram dos

indicados pelos fabricantes entre -647 e + 510 A curvatura do bisel de cada

arco ortodocircntico em corte transversal demonstraram-se diferentes Os autores

concluiacuteram que o jogo entre braacutequete e fio foi maior do que o ideal para cada arco

ortodocircntico inevitavelmente levando a uma perda de informaccedilotildees dentro do sistema

McLaughlin e Bennett (2015) apresentaram uma visatildeo geral de 40 anos de

experiecircncia com a mecacircnica de tratamento e modelos de aparelhos

contemporacircneos Ateacute o iniacutecio da deacutecada de 70 o sucesso do tratamento ortodocircntico

eram alcanccediladas atraveacutes das dobras nos fios Com a introduccedilatildeo do aparelho

straight wire proposto por Andrews contribuiu significativamente na histoacuteria da

ortodontia Reduziu a quantidade de dobras impostas nos fios e tambeacutem trouxe

novas opccedilotildees em mecacircnica de tratamento A retraccedilatildeo dos caninos com elaacutesticos e

fios de ligadura tornaram-se mais comuns Mecacircnicas de deslize nos lugares dos

loops tornou-se o meacutetodo de fechamento de espaccedilo significativo entre os cliacutenicos

48

Niacuteveis de forccedila propostas por Edgewise foram inicialmente usadas para fechar os

espaccedilos no entanto logo foi observado que forccedilas mais leves eram mais eficazes

com a mecacircnica de deslizamento Junto com essas mudanccedilas tornou-se evidente

que era necessaacuteria uma compensaccedilatildeo no aparelho ortodocircntico Muitas mudanccedilas

ocorreram no design do aparelho desde que o aparelho de Edgewise e o aparelho

de Begg foram projetados Isso abriu a possibilidade de tratamentos mais eficientes

com resultados de alta qualidade A atenccedilatildeo ao diagnoacutestico plano de tratamento o

correto posicionamento do braacutequete mecacircnicas mais eficientes podem melhorar os

resultados juntamente com as melhorias dos aparelhos

Xu et al (2015) investigaram o efeito das inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos

caninos e preacute-molares superiores no sorriso quando visto da perspectiva frontal

Este estudo foi realizado em 3 etapas No primeiro passo foi construiacutedo um modelo

dental digital tridimensional e alteraccedilotildees foram feitas nas inclinaccedilotildees

vestibulolinguais dos dentes superiores selecionados No segundo passo as

manipulaccedilotildees fotograacuteficas foram realizadas de modo que as alteraccedilotildees nas

inclinaccedilotildees dos dentes superiores poderiam mais tarde ser transferidas para

modelos tridimensionais impressos em resina e montado sobre articuladores para a

vista frontal do sorriso Finalmente as 15 imagens de sorrisos frontais foram

avaliadas e classificadas pelos grupos de ortodontistas e leigos Houve uma ampla

aceitabilidade esteacutetica para as inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos caninos superiores e

preacute-molares A esteacutetica do sorriso foi significativamente comprometida (P lt001)

quando os caninos foram lingualizados mais do que 12ordm e os preacute-molares mais que

15ordm Caninos vestibularizados mais do 6ordm tambeacutem tornaram a esteacutetica do sorriso

menos satisfatoacuterias (p lt001) Concluiacuteram ser esteticamente satisfatoacuterio posicionar

os dentes em inclinaccedilotildees dentro desses intervalos em situaccedilotildees cliacutenicas que

requerem compensaccedilotildees dentaacuterias transversais em casos de discrepacircncias

transversais esqueleacuteticas

Franco et al (2015) tiveram como objetivo estudar e comparar a expressatildeo do

torque em braacutequetes convencionais autoligados ativos e passivos Foram

analisadas 6 diferentes marcas de braacutequetes (Damon 3MX Portia In-Ovation R

Bioquick Roth SLI Roth Max) e 300 segmentos de fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x

0025rdquo (Morelli Sorocaba SP Brazil) Os momentos de torque foram medidos em

49

12ordm 24ordm 36ordm e 46ordm utilizando-se um dispositivo de torccedilatildeo do fio associado a uma

maacutequina de ensaios universal Foram observadas diferenccedilas estatisticamente

significativas na expressatildeo do torque entre todas as marcas de braacutequetes avaliadas

e em todas as torccedilotildees testadas (plt005) O Bioquick apresentou a menor expressatildeo

do torque em todas as torccedilotildees testadas em contraste o braacutequete Damon 3MX

apresentou a maior expressatildeo do torque ateacute a torccedilatildeo de 36ordm Em 48ordm In-Ovation R

Portia e Damon 3MX obtiveram momentos de torque semelhantes Concluiacuteram que

o sistema de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio (autoligaacutevel ativo ou passivo ou

convencional com ligadura elaacutestica) parece natildeo interferir na expressatildeo final do

torque a qual eacute dependente da interaccedilatildeo entre o fio e o braacutequete escolhido para ser

utilizado na mecacircnica ortodocircntica

Lee et al (2016) avaliaram o erro de manufatura dos fabricantes nas canaletas

dos braacutequetes e nos fios ortodocircnticos mediram o arredondamento das ponta dos

fios e calcularam a quantidade de folga de torccedilatildeo usando os valores meacutedios das

amostras de estudo 4 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos com canaleta

0022rdquo (incisivo central superior direito) 3 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos

com canaleta 0018rdquo (incisivo central superior direito) e trecircs tipos de fios

retangulares (0016rdquo x 0022rdquo beta-titacircnio (Ormco Orange Califoacuternia) 0016rdquo x

0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa Fl) e 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa FL)) foram medidos usando um microscoacutepio

estereoscoacutepico para determinar a larguras das canaletas dos braacutequetes e as

dimensotildees transversais dos fios Todos os braacutequetes apresentaram um perfil de

canaleta divergente e todos os fios apresentaram erros menores que 2 de

fabricaccedilatildeo O braacutequete Damon Clear (Ormco Orange Califoacuternia) teve o menor erro

dimensional (0542) enquanto o braacutequete de canaleta 0022rdquo Empower Clear

(American Orthodontics Sheboygan Wisconsin) teve o maior (3585) A maior

quantidade de jogo foi observado nos braacutequetes Empower Clear (American

Orthodontics) de 0022rdquo combinado com o fio 0016rdquo x 0022rdquo de TMA (Ormco

Orange Califoacuternia) Enquanto que a menor quantidade ocorreu utilizando o braacutequete

de 0018rdquo Clippy-C (Tomy) combinado com fio 0016rdquo x 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel

(Tecnologia Ortho Tampa FL)

Montasser et al (2016) avaliaram o efeito do diacircmetro do arco ortodocircntico no

50

alinhamento dos dentes com diferentes combinaccedilotildees de arco braacutequete utilizando o

sistema de mediccedilatildeo e de simulaccedilatildeo ortodocircntico (OMSS) Foram usados 6 tipos de

braacutequetes ortodocircnticos divididos em de duas categorias 1- braacutequetes ligados

convencionalmente (Victory Series [3M Unitek Monrovia Calif] Mini-Taurus [Rocky

Mountain Orthodontics Denver Colo] e Synergy [Rocky Mountain Orthodontics]) 2-

braacutequetes autoligados passivo (SmartClip [3M Unitek]) e ativos (Time3 [American

Orthodontics Sheboygan Wis] e SPEED [Strite Industries Cambridge Ontario

Canada]) Todos os braacutequetes com canaleta de 0022rdquo Os arcos utilizados foram

0014rdquo e 0016rdquo termoativados (American Orthodontics) Os arcos ortodocircnticos

foram amarrados aos braacutequetes convencionais com ambas as ligaduras de accedilo

inoxidaacutevel (0010rdquo) e aneacuteis elastomeacutericos Cada combinaccedilatildeo arco braacutequete foi

testada 20 vezes com OMSS construiacutedo numa cacircmara de temperatura controlada

em 37ordm C durante o teste A maacute oclusatildeo simulada no estudo representou um incisivo

central superior deslocada 2 mm para cervical (eixo x) e 2 mm para vestibular (eixo

z) As correccedilotildees incisogengivais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo combinados com os

braacutequetes utilizados variaram de 40 a 95 as correccedilotildees com o fio de 0016rdquo

foram de 55 para 95 As correccedilotildees vestibulolinguais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo

combinados com os braacutequetes utilizados variaram de 10 a 100 e as correccedilotildees

com o 0016rdquo de 15 a 100 O aumento do arco de 0014rdquo para 0016rdquo natildeo

garante um aumento na quantidade de correccedilatildeo do alinhamento o tipo de ligadura

afetou o grau de correccedilatildeo do alinhamento e o design dos braacutequetes influenciaram o

efeito da ligadura A menor correccedilatildeo obtida foi com o Mini-Taurus e Victory Series

(braacutequetes convencionais ligados com aneacuteis elastomeacutericos) os arcos de menor

diacircmetro satildeo recomendados durante o nivelamento e alinhamento para impedir que

as forccedilas pesadas possam causar efeitos colaterais indesejados

Papageorgiou et al (2016) compararam a eficaacutecia do torque com fios

quadrados e retangulares em braacutequetes convencionais da mesma prescriccedilatildeo com

canaletas 0018rdquo e 0022 ldquo Os braacutequetes foram colados em modelos de resina

acriacutelica idecircnticos a maxila e montados na OMSS 10 fios ortodocircnticos de accedilo

inoxidaacutevel 0018rdquo times 0018 0018rdquo times 0022 e 0018rdquo x 0025 foram avaliados em

braacutequetes com canaleta 0018 E 10 fios ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo times

0019 0019rdquo times 0025 e 0019rdquo x 0026 foram avaliados em braacutequetes com

canaleta 0022 Um torque de raiz vestibular de 15deg foi gradualmente aplicado ao

51

braacutequete de incisivo central direito e os momentos de forccedila foram registrados nesta

posiccedilatildeo Os autores concluiacuteram que os arcos retangulares parecem ser mais

eficientes no expressatildeo do torque especialmente nos braacutequetes com canaletas

0018rdquo

52

53

3 PROPOSICcedilAtildeO

Em busca da melhor efetividade da expressatildeo do torque em braacutequetes

autoligados passivos avaliamos a interaccedilatildeo entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel e dois braacutequetes com alturas semelhantes de 0022rdquo e com

profundidades de 0028rdquo (Damon Q) e 0026rdquo (H4)

O propoacutesito desse trabalho foi

1 Definir a folga (em graus) entre a canaleta dos dois braacutequetes autoligados

passivos e o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

2 Avaliar os momentos de forccedila (Nmm) expressos pelo torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquox 0025rdquode accedilo inoxidaacutevel

3 Comparar a expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes autoligados

passivos com 12ordm 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel

4 Comparar qual dos dois braacutequetes expressa primeiro o torque apoacutes definir

as torccedilotildees (em graus) do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel necessaacuterias

para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

55

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS

41 Materiais

411 Braacutequetes

Para amostra foram selecionados dois tipos de braacutequetes ortodocircnticos

autoligados passivos 10 braacutequetes Damon Q (Ormco Orange Calif EUA) e 10

braacutequetes H4 (Orthoclassic McMinnville Oregon EUA) O primeiro com canaleta de

0022rdquo x 0028rdquo e o segundo com canaleta 0022rdquo x 0026rdquo Os braacutequetes escolhidos

foram de incisivo central superior do lado direito

412 Fotos dos braacutequetes

Figura 41 - Braacutequete Damon Q Figura 42 - Braacutequete H4

413 Fios

O fio (calibrador) de eleiccedilatildeo para realizarmos a fixaccedilatildeo dos braacutequetes no

dispositivo experimental foi o 0021rdquo x 0028rdquo de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics

Inc La Porte Indiana EUA)

O fio de eleiccedilatildeo para realizarmos os testes da pesquisa foi o 0019rdquo x 0025rdquo de

accedilo inoxidaacutevel (American Orthodontics Sheboygan Wisconsin EUA)

56

414 Paquiacutemetro digital

O meio escolhido para aferirmos as dimensotildees dos fios ortodocircnticos foi com

um paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA)

Figura 43 ndash Paquiacutemetro Digital

415 Dispositivo de expressatildeo de torque

Um dispositivo experimental (Figura 44) foi confeccionado para medir a

expressatildeo do torque nos braacutequetes ortodocircnticos O aparelho de mediccedilatildeo foi

desenvolvido com a colaboraccedilatildeo do membros do Departamentos de Biomateriais e

Biologia Oral da Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo (USP)

Satildeo Paulo Brasil O dispositivo experimental elaborado tem a capacidade de aplicar

uma torccedilatildeo no fio ortodocircntico mantendo o alinhamento vertical e horizontal entre o

fio e o braacutequete

O dispositivo experimental consiste em uma base (A) fundida a dois eixos (B)

paralelos que possuem dois rolamentos em cada eixo (C) Em cada lado na parte

interna dos eixos haacute uma peccedila ciliacutendrica (D) com um parafuso (E) capaz de fixar o

fio de accedilo inoxidaacutevel a ser testado Na parte externa dos rolamentos e dos eixos haacute

uma haste metaacutelica (F) capaz de realizar o movimento de rotaccedilatildeo das peccedilas

ciliacutendricas ao mesmo tempo e livre de tensotildees No centro da base na parte interna

dos eixos haacute um parafuso com a finalidade de sustentar a estrutura (H) para

posicionamento dos braquetes Nesta mesma estrutura foi elaborado uma base de

apoio (I) que pode ser fixada ou removida da estrutura para cada braacutequete testado

atraveacutes de um parafuso (J) Haacute um transferidor metaacutelico (K) externo em um dos

lados do eixo que tem a finalidade de medir os acircngulos de torccedilatildeo obtidos

57

Figura 44 - Dispositivo de Expressatildeo do Torque

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass)

Figura 45 - Maacutequina de testes universal (Instron)

58

42 Meacutetodos

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes

Para estabelecermos um protocolo de posicionamento uniforme dos braacutequetes

utilizamos um fio calibrador 00215rdquo x 0028 de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics Inc

La Porte Indiana EUA) Posicionamos o fio calibrador no interior das peccedilas

ciliacutendricas (D) do dispositivo Posteriormente medimos com um paquiacutemetro digital

[(Mitutoyo Aurora Illinois EUA) Figura 43] a distacircncia entre os dois parafusos (E)

que fixam o fio calibrador nas peccedilas ciliacutendricas (D) para determinarmos o local

correto para fixaccedilatildeo do braacutequete Logo apoacutes inserimos o braacutequete no fio calibrador

e amarramos com fio de ligadura metaacutelica de 025mm na posiccedilatildeo aferida

anteriormente Apoacutes o posicionamento do braacutequete no fio calibrador adicionamos

adesivo Loctite a base de cianoacrilato (Henkel Ind Itapevi Brasil) na base do

braacutequete Para efetivar a fixaccedilatildeo do braacutequete ajustamos a estrutura central (H) do

dispositivo ateacute a altura ideal para que o braacutequete ficasse o mais perpendicular

possiacutevel a base do dispositivo experimental com a haste meacutetalica (F) posicionada

no acircngulo da prescriccedilatildeo do braacutequete a ser testado Esse processo de fixaccedilatildeo foi

realizado em todos os braacutequetes sem a necessidade de movimentar a estrutura

central toda vez que fossemos realizar os testes nos diferentes braacutequetes (Figura

46)

422 Ensaio experimental

Colocamos o dispositivo experimental na base da maacutequina de testes universal

[(Instron Model 5565 Canton Mass) Figura 45] em posiccedilatildeo centralizada em

relaccedilatildeo a ceacutelula de carga de 100 N Para o processo de mediccedilatildeo foi posicionada a

base de apoio do braacutequete a ser aferido junto ao dispositivo experimental com o

auxiacutelio do fio calibrador Na sequecircncia prendemos o parafuso da estrutura central

(H) para evitar qualquer movimentaccedilatildeo durante o teste Posteriormente removemos

59

o fio calibrador e inserimos o fio de eleiccedilatildeo 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Em

teste piloto preacutevio determinamos que a distacircncia percorrida pelo atuador da maacutequina

de testes universal para atingir torccedilotildees no fio da ordem de 40ordm foi de 50 mm A

haste metaacutelica (F) foi deslocada por 50 mm parou por um segundo e retornou a

posiccedilatildeo inicial com a velocidade constante de 100 mmmin Em cada braacutequete

testado foram realizadas 12 medidas sendo que para cada medida foi usado uma

nova secccedilatildeo de fio de lotes diferentes com suas dimensotildees aferidas previamente

com paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA) O processo foi repetido em

10 braacutequetes do grupo Damon Q e 10 braacutequetes do grupo H4

Figura 46 ndash Corpo de prova

423 Mensuraccedilotildees das forccedilas expressas pela torccedilatildeo do fio

Os valores das forccedilas obtidas e a distacircncia percorrida pelo atuador da

maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) foram registrados

e exportados para uma tabela eletrocircnica no software Excelreg Tendo em vista a

necessidade de transformar os valores obtidos (forccedilas e distacircncia percorrida) em

momento de torque (Nmm) e graus foram criadas equaccedilotildees numeacutericas

A equaccedilatildeo utilizada para transferir os valores mensurados da distacircncia

percorrida pelo atuador da maacutequina em graus foi

empty = (L R)57

Considerando

empty = acircngulo de rotaccedilatildeo do eixo expresso em radiano (rad)

L = deslocamento do atuador necessaacuterio para torcer o fio no interior do braacutequete

60

expresso em miliacutemetros

R = eacute a distacircncia do centro do eixo de rotaccedilatildeo ateacute a extremidade da haste do

dispositivo de expressatildeo de torque expresso em miliacutemetros

Sabendo-se que π rad equivale a 180ordm podemos aproximar 1 rad para 57ordm A

partir daiacute basta a multiplicaccedilatildeo do valor encontrado em (L R) por 57ordm Dessa

maneira obteremos o valor do acircngulo de rotaccedilatildeo expresso em graus

Para transferirmos os valores de forccedila em momento de torque foram

necessaacuterias duas equaccedilotildees

Equaccedilatildeo 1

empty = prop 314

180

Considerando

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

prop = acircngulo formado entre a haste metaacutelica (F) do dispositivo de expressatildeo de

torque e o fio da alccedila de carregamento que foi fixada na ceacutelula de carga da maacutequina

de testes universal (Model 5565 Instron Canton Mass)

A equaccedilatildeo 1 foi realizada primeiramente para obtermos os valores dos

acircngulos expressos em radiano (rad) formados entre a haste metaacutelica (F) do

dispositivo de expressatildeo de torque e o fio da alccedila de carregamento (Figura 47)

Figura 47- obtenccedilatildeo do acircngulo prop

Atuador

Fio de carregamento

Dispositivo de expressatildeo

de torque

propAcircngulo

61

Posteriormente a equaccedilatildeo 2 foi realizada para transferirmos os valores obtidos

de forccedila em momento de torque

Equaccedilatildeo 2

T = FRSen (empty)

Considerando

T = momento de torque

F = forccedila

R = eacute a distacircncia do centro do eixo rotacionado ateacute a extremidade da haste metaacutelica

(F) do dispositivo de expressatildeo de torque

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

49 Anaacutelise Estatiacutestica

Para anaacutelise estatiacutestica os dados coletados foram analisados quanto agrave

homocedasticidade e normalidade

Para verificar se a diferenccedila na profundidade das canaletas interferiram na

expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de variacircncia (ANOVA) de dois

fatores O teste de Tukey (plt005) foi realizado para identificar as diferenccedilas entre

os grupos mostrados nas tabelas ou graacuteficos

O erro potencial na teacutecnica de detecccedilatildeo e mediccedilatildeo foi estimado por seleccedilatildeo

aleatoacuteria de 10 medidas da folga dos braacutequetes Damon Q e 10 medidas da folga dos

braacutequetes H4 Posteriormente utilizamos a foacutermula de Dahlberg (1940) para avaliar o

erro do meacutetodo

63

5 RESULTADOS

O erro do meacutetodo encontrado na folga dos braacutequetes foi de 06ordm para o

braacutequete Damon Q e 07ordm para o braacutequete H4

Os resultados da folga entre a interaccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

com os dois braacutequetes avaliados foi estatisticamente significante (plt0001)

Observamos que o braacutequete H4 possui maior folga entre a canaleta e o fio

quando comparados ao braacutequete Damon Q

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da folga existente entre braacutequete e fio

estatildeo descritos na tabela 51

Tabela 51 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus

Em relaccedilatildeo a expressatildeo do torque verificamos o momento de forccedila em 12ordm

26ordm e 36ordm apoacutes a torccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel A interaccedilatildeo entre os

fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante (plt005)

Os valores meacutedios e desvios padratildeo obtidos pela expressatildeo do torque

(Nmm) estatildeo descritos na Tabela 52 e demonstrados no Graacutefico 51

Tabela 52 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Braacutequete

TORQUE (Nmm)

12ordm 24ordm 36ordm

Damon Q 33 (11)d 196 (21)c 552 (18)a

H4 29 (02)d 44 (06)d 296 (17)b

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Braacutequete Folga (0)

Damon Q 154 (11)a

H4 235 (11)b

64

Graacutefico 51 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Ao avaliarmos o momento de forccedila da expressatildeo do torque o braacutequete H4 e

Damon Q natildeo apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes com 12ordm de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico Em 24ordm o braacutequete Damon Q apresentou maior momento

de forccedila comparado ao braacutequete H4 Em 36ordm o braacutequete Damon Q tambeacutem

apresentou maior momento de forccedila quando comparado ao braacutequetes H4

Vale salientar que o valor mensurado em 24ordm no braacutequete H4 natildeo foram

estatisticamente significantes em relaccedilatildeo aos valores em 12ordm Tambeacutem natildeo houve

diferenccedila estatisticamente significante entre o braacutequete H4 em 24ordm e o braacutequete

Damon Q em 12ordm

Para avaliar a efetividade da expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes

autoligados passivos verificamos a quantidade necessaacuteria de torccedilatildeo no fio de accedilo

inoxidaacutevel para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

A interaccedilatildeo entre os fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante

(plt005) O acircngulo necessaacuterio para expressar 5Nmm de torque no braacutequete Damon

d

c

a

dd

b

0

10

20

30

40

50

60

8 12 16 20 24 28 32 36 40

TO

RQ

UE

(Nm

m)

Torccedilatildeo (0)

Damon Q meacutedia h4

65

Q natildeo apresentou diferenccedila estatisticamente significante quando comparados ao

acircngulo necessaacuterio para expressar 20Nmm de torque no braacutequete H4

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da torccedilatildeo (acircngulo) obtidos pela expressatildeo

do torque (Nmm) estatildeo descritos na Tabela 53 e demonstrados no Graacutefico 52

Tabela 53 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla de Tukey da torccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Braacutequete

Inclinaccedilatildeo (0)

5 Nmm 10Nmm 15Nmm 20Nmm

Damon Q 166 (2) f 205 (07) e 223 (1) d 244 (06) c

H4 249 (13) c 294 (08) b 314 (07) a 325 (05) a Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Graacutefico 52 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

fe

dcc

ba a

0

5

10

15

20

25

30

35

5 10 15 20

To

rccedilatildeo

(o)

TORQUE (Nmm)

Damon Q H4

67

6 DISCUSSAtildeO

Os braacutequetes preacute-ajustados tecircm como principal objetivo diminuir a necessidade

de dobras e ajustes nos arcos durante o tratamento ortodocircntico A efetividade do

tratamento ortodocircntico depende de um conjunto de fatores para determinar como as

angulaccedilotildees e inclinaccedilotildees (torque) a serem aplicados sobre os dentes dos casos

planejados iratildeo influenciar em suas variaccedilotildees (Andrews 1989) Quando o fio

retangular eacute encaixado na canaleta do braacutequete preacute-ajustado com uma forccedila de

torque ativa ele eacute adaptado ateacute encontrar dois pontos de apoio para efetivar sua

accedilatildeo que eacute chamado de acircngulo criacutetico (Gioka Eliades 2004)

No presente estudo foi desenvolvido um dispositivo para avaliar a possiacutevel

influecircncia da profundidade da canaleta do braacutequete na expressatildeo do torque No

desenvolvimento desse dispositivo dois outros foram testados poreacutem os mesmos

apresentaram erros durante as medidas comprometendo a fidelidade e a

confiabilidade dos resultados A partir desses dois dispositivos elaboramos um

terceiro que possibilitou a anaacutelise da influecircncia da profundidade de canaleta na

expressatildeo do torque Foi utilizado o braacutequete Damon Q com profundidade 0028rdquo e

o braacutequete H4 com profundidade 0026rdquo A altura da canaleta foi a mesma para os

dois braacutequetes

Em investigaccedilotildees preacutevias alguns autores compararam a expressatildeo do torque

em braacutequetes autoligados passivos e ativos poreacutem com alturas e profundidades de

canaletas semelhantes (Yeh et al 2007 Papageorgiou et al 2016 Morina et al

2008 Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

A expressatildeo do torque estaacute diretamente ligada as variaccedilotildees estruturais que

podem ser encontradas nos braacutequetes (dimensotildees e forma das canaletas e material

de fabricaccedilatildeo) e nas variaccedilotildees dimensionais e estruturais dos fios ortodocircnticos

(Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Major et al 2011 Streva et al 2011

Franco et al 2015 Lombardo et al 2015 Lee et al 2016)

Geralmente o momento de forccedila expresso pelo torque em braacutequetes preacute-

ajustados passivos se faz presente quando as dimensotildees do arco retangular se

assemelham as dimensotildees da canaleta dos braacutequetes Morina et al 2008

afirmaram em seus estudos que clinicamente nenhum braacutequete resultou em um

nivelamento satisfatoacuterio da inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual Katsikogianni et al 2015

concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos demonstraram maior efetividade do

68

torque quando comparados aos braacutequetes autoligados passivos Dalstra et al 2015

observaram tambeacutem que os braacutequetes convencionais que utilizaram ligaduras de

accedilo inoxidaacutevel e alguns braacutequetes autoligados ativos geraram maior momento de

torque devido o arco estar firmemente pressionado contra o fundo da canaleta do

braacutequete Durante a fase de planejamento desse estudo existiu a hipoacutetese de que a

profundidade da canaleta pudesse interferir positivamente na expressatildeo do torque

uma vez que nessas circunstacircncias haveria contatos mais justos entre a canaleta

do braacutequete e o fio em funccedilatildeo do maior preenchimento da canaleta pelo fio

Archambault et al 2010 concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos

apresentaram uma folga de 75ordm ateacute o engajamento do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel na canaleta do braacutequete enquanto os braacutequetes autoligados passivos

apresentaram uma folga de aproximadamente 14ordm provavelmente devido a pressatildeo

que o clipe exerce no fio contra o braacutequete promovendo a diminuiccedilatildeo da dimensatildeo

da canaleta Poreacutem ao analisarmos os resultados do presente estudo verificamos

que o braacutequete H4 (com menor profundidade de canaleta) apresentou uma folga de

235ordm ateacute o engajamento do fio na canaleta do braacutequete e o Damon Q apresentou

uma folga de 154ordm Esse uacuteltimo resultado do presente estudo (braacutequete Damon Q)

estaacute muito proacuteximo do encontrado por Archambault et al (2010)

Na sequecircncia da anaacutelise dos resultados do nosso estudo observamos

diferenccedilas estatisticamente significantes entre os dois braacutequetes quando realizamos

a torccedilatildeo do fio ortodocircntico em 24ordm e 36ordm (tabela 52 e graacutefico 51 das paacuteg 63 e 64)

enquanto Badawi et al 2008 observaram diferenccedilas estatisticamente significantes

entre braacutequetes apenas com 36ordm de torccedilatildeo Possivelmente a diferenccedila do resultado

pode estar associada a diferenccedila encontrada no valor da folga no braacutequete H4

quando comparado ao braacutequete Damon Q

Nesse estudo natildeo foram observadas diferenccedilas estatisticamente significantes

no braacutequete H4 quando comparados os valores do momento do torque em 12ordm e em

24ordm assim como natildeo houve diferenccedila estatisticamente significante entre os

braacutequetes H4 em 24ordm e os braacutequetes Damon Q em 12ordm (tabela 52 paacuteg 63)

provavelmente porque em 12ordm e em 24ordm o momento de torque ocorreu dentro do

limite ou muito proacuteximo ao valor mensurado da folga nos braacutequetes H4

Clinicamente o torque efetivo tem sido sugerido entre 5 a 20 Nmm (Reitan

1957 Burstone 1982) Badawi et al (2008) e Archambault et al (2010) relataram

que clinicamente o torque efetivo foi expressado com uma torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

69

0025rdquo de 15ordm a 31ordm nos braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm nos

braacutequetes autoligados passivos Entretanto nesse estudo ao aplicarmos a forccedila

como sugerido clinicamente verificamos que o o braacutequete Damon Q expressou

primeiro o momento de torque quando comparados ao braacutequete H4 (Damon Q -

166ordm ateacute 244ordm H4 - 249ordm ateacute 325ordm) Franco et al em 2015 observaram tambeacutem

que os braacutequetes Damon 3MX apresentaram melhores resultados de expressatildeo de

torque quando comparados a outros braacutequetes autoligados

Em relaccedilatildeo aos fios ortodocircnticos Lombardo et al 2015 mencionaram que os

arcos ortodocircnticos apresentaram dimensotildees diferentes das declaradas pelos

fabricantes (-647 e + 510) Observaram tambeacutem que o formato das arestas dos

arcos retangulares apresentaram variaccedilotildees Jaacute Mugurama et al 2014 relataram

que os fios 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel natildeo apresentaram deformaccedilatildeo

permanente apoacutes a realizaccedilatildeo de testes de atrito mesmo quando imposto 30ordm de

torque Em consequecircncia desses fatores e de haver uma tendecircncia na clinica

ortodocircntica cada vez menos expressiva de utilizar o arco 0021rdquox 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel decidimos utilizar o fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel da American

Orthodontics (Sheboygan Wisconsin EUA) Aferimos todas as secccedilotildees de fios que

seriam utilizadas com um paquiacutemetro digital MItutoyo (Aurora Illinois EUA) para

realizaccedilatildeo dos testes Com isso procuramos anular a variante do fio na expressatildeo

do torque

Outro fator relevante a ser mencionado eacute que os resultados obtidos nessa

pesquisa podem apresentar diferenccedilas nos valores nominais quando comparados a

outros estudos (Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

pelo fato do fio de accedilo inoacutexidaacutevel apresentar diferenccedilas em sua propriedade e

composiccedilatildeo estrutural em diferentes marcas comerciais (Gioka Eliades 2004 Vena

et al 2007 Lombardo et al 2015)

A deformaccedilatildeo do braacutequete tambeacutem pode ser considerada um provaacutevel fator na

perda da expressatildeo do torque (Lacoursiere et al 2010 Major et al 2010 Major et

al 2011) Outro fator que tambeacutem pode estar relacionado eacute o desenho da canaleta

do braacutequete e sua composiccedilatildeo metaacutelica (Melenka et al 2014 Major et al 2013) A

escolha do braacutequete a ser empregado no tratamento o conhecimento de como este

material com maior ou menor dureza comporta-se durante o tratamento eacute de

fundamental importacircncia para conduzi-lo (Fischer-Brandies et al 2000 Gioka

Eliades 2004) Cash et al 2004 concluiacuteram que as canaletas dos braacutequetes

70

ortodocircnticos satildeo maiores do que o indicado pelos fabricantes A geometria da

canaleta e o padratildeo de acabamento variaram muito entre os grupos Brown e

Wagner 2015 mencionaram tambeacutem que essas alteraccedilotildees morfoloacutegicas podem

ocorrer em um uacutenico braacutequete bem como ao longo de todo o conjunto especiacutefico de

braacutequetes de uma mesma seacuterie No presente trabalho podemos constatar as

afirmaccedilotildees desses autores ao analizarmos as figuras 41 e 42 nas paacuteginas 55 e

56

71

61 Consideraccedilotildees finais

Ao analisar os resultados dessa pesquisa podemos concluir que a expressatildeo

do torque pode natildeo estar relacionado diretamente com a profundidade da canaleta

dos braacutequetes

Se a profundidade natildeo influencia a expressatildeo do torque como verificamos

nesse trabalho e se a altura eacute a mesma deveriacuteamos encontrar diferenccedilas de torque

estatisticamente natildeo significantes entre eles Poreacutem natildeo foi esse o resultado de

nossa pesquisa

Poreacutem haacute de se considerar que ao analisarmos as fotos dos braacutequetes Damon

Q (Figura 41 paacutegina 55) e H4 (Figura 42 paacutegina 56) podemos verificar que no

iniacutecio da canaleta do braacutequete H4 proacuteximo a porta de fechamento haacute tanto na parte

superior como na parte inferior um aumento da altura da canaleta o que pode ser

um fator de aumento da folga do fio em relaccedilatildeo a canaleta do braacutequete e pode gerar

um fator negativo na expressatildeo do torque

Em funccedilatildeo dessas hipoacuteteses um futuro trabalho deveraacute ser realizado para

verificar o porquecirc o braacutequete que foi idealizado para expressar o torque com maior

eficaacutecia se apresentou ser menos eficaz

73

7 CONCLUSOtildeES

Concluiacutemos com o nosso trabalho que

1 A folga existente entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel e os dois

braacutequetes estudados foram de 154ordm (Damon Q) e 235ordm (H4)

2 O momento de forccedila expresso pelo torque com 12ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel foi de 33 Nmm no braacutequete Damon Q e 29 Nmm

no braacutequete H4 Com 24ordm de torccedilatildeo o momento de torque foi de 196ordm no

braacutequete Damon Q e 44 Nmm no braacutequete H4 Com 36ordm de torccedilatildeo a

expressatildeo do torque foi de 552 Nmm no braacutequete Damon Q e 296 Nmm

no braacutequete H4

3 Ao compararmos os valores obtidos da expressatildeo do torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel observamos maior

expressatildeo do torque no braacutequete Damon Q quando comparados ao

braacutequete H4

4 Observamos que o braacutequete Damon Q expressou o torque primeiro quando

comparado ao braacutequete H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm

15 Nmm e 20Nmm

74

75

REFEREcircNCIAS1

Andrews LF The six keys to normal occlusion Am J Orthod 1972 Sep 62(3) 296-309 Andrews LF Straight-wire ndash O conceito e o aparelho Trad de Hugo Jose Trevisi San Diego L A Wells Co 1989 407p Archambault A Lacoursiere R Badawi H Major PW Carey J Flores-Mir C Torque expression in stainless steel orthodontic brackets Angle Orthod 2010 Jan 80(1) 201-10 Badawi HM Toogoog RW Carey JPR Heo G Major PW Torque expression of self-ligating brackets J Orthod Dentofacial Orthop 2008 May 133(5) 721-7 Bourauel C Drescher D Thier M An experimental apparatus for the simulation of three-dimensional movements in orthodontics J Biomed Eng 1992 Sep 14(5) 371-8 Brauchli LM Steineck M Wichelhaus A Active and passive self-lagation a myth Part 1 torque control Angle Orthod 2012 Jul 82(4) 663-9 Brown P Wagner W Choi H Orthodontic bracket slot dimensions as measured from entire bracket series Angle Orthod 2015 Jul 85(4) 678ndash82 Burstone CJ The segmented arch approach to space closure Am J Orthod 1982 Nov 82(5) 361-378 Cash AC Good SA Curtis RV McDonald F An evaluation of slot size in orthodontic brackets - Are standards as expected Angle Orthod 2004 Aug 74(4) 450-3 Cattaneo PM Salih AR Melsen B Labio-lingual root control of lower anterior teeth an canines obtained by active and passive self-ligating brackets Angle Orthod 2013 Jul 83(4) 691-7 Dalstra M Eriksen H Bergamini C Melsen B Actual versus theoretical torsional play in convencional and self-ligating bracket systems J Orthod 2015 Jun 42(2) 103-13

1 De acordo com Estilo Vancouver

Aos meus pais

Natildeo existem palavras para descrever meu

orgulho por vocecircs meus pais Nenhuma dedicatoacuteria

que eu possa fazer alcanccedilaraacute o que vocecircs fazem por

mim e por minha irmatilde Muito obrigado por tudo Minha

famiacutelia meu porto seguro

A minha irmatilde e seu esposo

Tilieh por estar sempre ao meu lado e por

vocecirc Joatildeo Flaacutevio sempre disposto a ajudar

A minha esposa

Maria Fernanda soacute vocecirc sabe o quanto foi

difiacutecil vocecirc sempre esteve presente e me deu apoio

soacute me resta essa dedicatoacuteria

A minha segunda matildee

Por vocecirc Luacutecia por cuidar sempre de mim

Aos meus avoacutes

Gostaria que essa dedicatoacuteria fosse com

vocecircs presentes poreacutem nem tudo na vida eacute

possiacutevel Vocecircs fazem falta Estatildeo presentes na

saudade

AGRADECIMENTO ESPECIAL

Ao Prof Dr Joatildeo Batista de Paiva por compartilhar todo o vasto

conhecimento profissional e pessoal Obrigado por estender a matildeo e por tornar esse

sonho realidade

AGRADECIMENTOS

Aos professores do Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Odontologia USP Dr Andreacute Tortamano Dra Gladys Cristina Domingues-Moreas

Dr Jorge Abratildeo Dra Lylian Kazumi Kanashiro Dr Joatildeo Batista de Paiva Dr Joseacute

Rino Neto e Dra Solange Mongelli de Fantini pela oportunidade amizade respeito

e atenccedilatildeo que deram ao meu trabalho e a mim durante todo o tempo que estive

presente no departamento

Aos professores e teacutecnicos do Departamento de Biomateriais e Biologia Oral da

Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo em especial o professor

Dr Igor Studart Medeiros e ao teacutecnico Antocircnio Carlos por estarem sempre dispostos

a ajudar

Aos grandes amigos Daniela Linhares Felipe Gallego Tadeu Mendes Jr

Lilian Gabarrone Faacutebio Yanikian Almir Lima Jr Rafael Domingos pelo

companherismo durante o curso Durante esse tempo formamos uma famiacutelia a

famiacutelia USP

Aos amigos do curso de doutorado Annelise Ribeiro Daniella Prado Helena

Silva Liana Fattori Lucas Cardinal Michele Sendyk-Tichauer Renata Santos

Ricardo Souza Simone Peixe Taiana Esteves pelo apoio atenccedilatildeo e amizade

transmitindo tranquilidade durante o periacuteodo do curso

Aos funcionaacuterios da FOUSP Viviane Passiano Edina Brito Ronaldo

Carvalho Antocircnio Rodrigues e a ex-funcionaacuteria Marinalva de Jesus por serem

verdadeiros anjos da guarda dos poacutes-graduandos

Aos funcionaacuterios responsaacuteveis pela organizaccedilatildeo da FOUSP sem vocecircs natildeo

seria possiacutevel a realizaccedilatildeo de nenhum trabalho

Aos meus tios primos amigos por sempre me apoiar aconselhar durante

esse curso e em toda a minha vida

Agrave Coordenaccedilatildeo de Aperfeiccediloamento de Pessoal de Niacutevel Superior (CAPES)

pela bolsa de ensino

A todos aqueles que direta ou indiretamente tornaram possiacutevel a

concretizaccedilatildeo deste trabalho e a realizaccedilatildeo deste sonho

ldquoAlgo soacute eacute impossiacutevel ateacute que algueacutem duvide

e resolva provar o contraacuteriordquo

Einstein

RESUMO

Saraiva PC Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados agrave expressatildeo do torque [dissertaccedilatildeo] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o controle

do movimento dentaacuterio nos trecircs planos do espaccedilo Nos braacutequetes autoligados e preacute-

ajustados a inclinaccedilatildeo dos dentes no sentido vestiacutebulo-lingual depende diretamente

da interaccedilatildeo braacutequete fio Sabendo-se da importacircncia do controle do torque o

propoacutesito deste estudo foi definir a folga entre braacutequetes fio avaliar o momento de

torque e correlacionar estes valores nos braacutequetes autoligados passivos com

profundidades de canaletas diferentes (Damon Q e H4) Para esta pesquisa foi

confeccionado um dispositivo experimental em conjunto com uma maacutequina de testes

universal (Model 5565 Instron Canton Mass) para medir a expressatildeo do torque nos

braacutequetes ortodocircnticos Para verificar se a difereccedila na profundidade das canaletas

dos braacutequetes interferiram na expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de

variacircncia (ANOVA) e teste de Tukey (plt005) para identificar as diferenccedilas entre os

grupos Os braacutequetes H4 apresentaram maior folga entre braacutequete fio quando

comparados aos braacutequetes Damon Q Ao avaliarmos o momento de forccedila da

expressatildeo do torque os braacutequetes H4 e Damon Q apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes apenas com 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo Apoacutes a anaacutelise dos

resultados ao comparar os valores da expressatildeo de torque com 12ordm 24ordm e 36ordm

observamos maior expressatildeo de torque no braacutequete Damon Q quando comparado

ao braacutequete H4 Observamos tambeacutem que o Damon Q expressa melhor o torque

quando comparado com o H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm 15

Nmm e 20 Nmm

Palavras-chave Ortodontia Biomecacircnica Braacutequetes Autoligado Torque

ABSTRACT

Saraiva PC Evaluation of the slot depth of passive self-ligating brackets associated with torque expression [dissertation] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

One of the factors responsible for the success of orthodontic treatment is the control

of tooth movement in the three planes of space In self-ligating and preacute-adjusted

brackets the labio-lingual inclination of the teeth depends directly the bracket wire

interaction Knowing the importance of torque control the purpose of this study was

to define the play between the brackets and wires to evaluate the moment of torque

and to compare these values in passive self-ligating brackets with different slot

depths (Damon Q and H4) For this research an experimental device was designed

in conjunction with a universal test machine (Model 5565 Instron Canton Mass) to

measure the torque expression in orthodontic brackets To verify if the differences in

the depth of the bracket slots interfered in the torque expression analyzes of

variance (ANOVA) and Tukey test (p lt005) were performed to identify the

differences between the groups The H4 bracket had the highest play when

compared to the Damon Q bracket When evaluating the moment of torque

expression bracket H4 and Damon Q presented statistically significant differences

only with 24ordm and 36ordm of torsion After the analysis of the results when comparing the

values of the torque expression with 12ordm 24ordm and 36ordm we observed greater torque

expression in the Damon Q bracket when compared to the bracket H4 we also

observed that the Damon Q expressed better the torque when compared with H4

with moments of force of 5 Nmm 10 Nmm 15 Nmm and 20Nmm

Keywords Orthodontics Biomechanics Brackets Self-ligating Torque

LISTA DE ILUSTRACcedilOtildeES

Figura 41 ndash Braacutequete Damon Q 55

Figura 42 ndash Braacutequete H4 55

Figura 43 ndash Paquiacutemetro digital 56

Figura 44 ndash Dispositivo de Expressatildeo do Torque 57

Figura 45 ndash Maacutequina de testes universal (Instron) 57

Figura 46 - Corpo de prova 59

Figura 47 - Obtenccedilatildeo do acircngulo prop 60

Graacutefico 51 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36 64

Graacutefico 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE TABELAS

Tabela 51 - Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus 63

Tabela 52 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36ordm 63

Tabela 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS

g grama

h hora

mm miliacutemetro

mm min miliacutemetro por minuto

Nmm Newton miliacutemetro

s segundo

LISTA DE SIacuteMBOLOS

prop alfa

ordm graus

π pi

polegadas

empty teta

ordm graus

SUMAacuteRIO

1 INTRODUCcedilAtildeO 27

2 REVISAtildeO DA LITERATURA 29

3 PROPOSICcedilAtildeO 53

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS 55

41 Materiais 55

411 Braacutequetes 55

412 Fotos dos braacutequetes 55

413 Fios 55

414 Paquiacutemetro digital 56

415 Dispositivo de expressatildeo de torque 56

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) 57

42 Meacutetodos 58

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes 58

422 Ensaio experimental 58

49 Anaacutelise Estatiacutestica 61

5 RESULTADOS 63

6 DISCUSSAtildeO 67

61 Consideraccedilotildees finais 71

7 CONCLUSOtildeES 73

REFEREcircNCIAS 75

27

1 INTRODUCcedilAtildeO

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o

controle do movimento dentaacuterio nos trecircs planos de espaccedilo (Xu et al 2015) Para a

obtenccedilatildeo desse controle utiliza-se a accedilatildeo mecacircnica das dobras de primeira

segunda e terceira ordem nos fios ortodocircnticos As dobras de primeira e segunda

ordem podem ser utilizadas tanto em fios redondos quanto retangulares Poreacutem

natildeo existe controle das dobras de terceira ordem sem a utilizaccedilatildeo dos fios

retangulares tendo em vista que natildeo eacute possiacutevel aplicar mecanicamente a torccedilatildeo de

um dente utilizando um fio redondo dentro da canaleta do braacutequete As dobras

estatildeo relacionadas a torccedilatildeo de uma estrutura em torno do seu eixo longitudinal

(Andrews 1989 McLaughlin e Bennett 2015)

As caracteriacutesticas necessaacuterias para a aplicaccedilatildeo e o controle do movimento

dentaacuterio jaacute estatildeo inseridas nos desenhos das canaletas dos braacutequetes autoligados e

nos preacute-ajustados convencionais possibilitando o movimento controlado dos dentes

nos trecircs planos de espaccedilo sem a necessidade de ajustes nos arcos ortodocircnticos

(Shivapuja Berger 1994 Brito-Juacutenior Ursi 2006 Rinchuse Miles 2007

McLaughlin Bennett 2015) Poreacutem existem algumas controveacutersias em relaccedilatildeo aos

movimentos de terceira ordem Em alguns casos em funccedilatildeo da folga ou da proacutepria

caracteriacutestica das canaletas dos braacutequetes ou dos fios ortodocircnticos natildeo

observamos o movimento de terceira ordem desejado isto eacute natildeo observamos a

inclinaccedilatildeo dos dentes esperada (Huang 2009 Major et al 2010 Streva et al

2011 Huang et al 2012 Johnson 2013 Dalstra et al 2015)

Em geral a alteraccedilatildeo na inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual das coroas dos dentes

depende da rigidez do fio do desenho da canaleta do braacutequete do jogo existente na

relaccedilatildeo entre o fio e a canaleta e o recurso de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio A grande

variedade de combinaccedilotildees de fatores que alteram o momento do torque dificultam

seu controle (Morina et al 2008 Major et al 2011 Major et al 2012)

Eacute de extrema importacircncia que os valores das angulaccedilotildees e torques contidos

nos braacutequetes estejam de acordo com os valores preconizados pelo autor da

teacutecnica para que o tratamento ortodocircntico alcance os objetivos resultando em

condiccedilotildees adequadas de oclusatildeo funccedilatildeo e esteacutetica dental

As dimensotildees do arco de trabalho final pode natildeo preencher as dimensotildees

totais da canaleta do braacutequete e portanto uma porcentagem do torque constituiacutedo

no braacutequete eacute perdida por conta do jogo existente entre fio canaleta Tem sido

demonstrado que existem discrepacircncias significativas entre o valor fornecido pelos

fabricantes e o valor mensurado (Cash et al 2004 Gioka Eliades 2004) As

alteraccedilotildees da expressatildeo do torque podem ser atribuiacutedas as variaccedilotildees intriacutensecas do

diacircmetro transversal dos fios ortodocircnticos na deformaccedilatildeo das canaletas dos

braacutequetes e em suas dimensotildees (Meling et al 1998 Gioka Eliades 2004

Archambault et al 2010 Major et al 2010 Melenka et al 2013 McLaughlin

Bennett 2015 Brown et al 2015 Lee et al 2016 Lombardo et al 2015)

A controveacutersia existente em relaccedilatildeo a influecircncia da dimensatildeo das canaletas

dos braacutequetes motivou a realizaccedilatildeo dessa pesquisa na qual utilizamos 2 tipos de

braacutequetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes

29

2 REVISAtildeO DA LITERATURA

Reitan (1957) discutiu alguns fatores para ilustrar a importacircncia de

correlacionar achados histoloacutegicos com observaccedilotildees praacuteticas atraveacutes de um exame

mais aprofundado das forccedilas em ortodontia revelando que alguns dos principais

fatores satildeo a variaccedilatildeo individual da reaccedilatildeo dos tecidos o tipo de forccedila aplicada e

os princiacutepios mecacircnicos envolvidos Verificou-se tambeacutem que estes fatores estavam

estreitamente ligados entre si Concluiu que a forccedila exercida em um movimento de

inclinaccedilatildeo realizada com forccedilas contiacutenuas criariam aacutereas comprimidas livre de

ceacutelulas na membrana periodontal com mais frequecircncia do que em um movimento

corporal decorrente os princiacutepios mecacircnicos envolvidos A reabsorccedilatildeo direta foi

observada em um movimento de torccedilatildeo gerando uma forccedila de 130 gramas ao

exercer pressatildeo na regiatildeo apical A quantidade de forccedila apropriada pode variar

consideravelmente de acordo com o tipo de movimento necessaacuterio cerca de 250

gramas durante a fase final de um movimento corporal contiacutenuo de caninos e

apenas deveraacute ser aplicado 25 gramas em um movimento de extrusatildeo de dentes

anteriores individuais

Rauch (1959) definiu o torque como um momento de forccedila resultante da

torccedilatildeo do fio retangular capaz de movimentar a coroa do dente no mesmo sentido

do fio e a raiz em sentido contraacuterio A aplicaccedilatildeo do torque permite controlar as

inclinaccedilotildees axiais dos dentes posicionando-os adequadamente ao final do

tratamento ortodocircntico

Andrews (1972) estudou seis caracteriacutesticas sistematicamente observadas em

um estudo de 120 modelos de pacientes natildeo ortodocircnticos com oclusatildeo normal

Essas constantes foram referidas como as seis chaves de oclusatildeo normal O artigo

tambeacutem discutiu a importacircncia das seis chaves individual e coletivamente no

tratamento ortodocircntico de sucesso Os 120 modelos estudados nesta pesquisa

diferem em alguns aspectos mas todos compartilhavam as seis caracteriacutesticas

observadas As seis chaves de oclusatildeo foram assim avalidadas relaccedilatildeo molar

angulaccedilotildees das coroas inclinaccedilotildees das coroas ausecircncia de rotaccedilotildees contatos

interproximais plano oclusal

30

Burstone (1982) descreveu a aplicaccedilatildeo cliacutenica das molas de traccedilatildeo utilizando a

teacutecnica do arco segmentado As consideraccedilotildees mais importantes na utilizaccedilatildeo

cliacutenica das molas de traccedilatildeo satildeo a quantidade de ativaccedilatildeo distal o diferencial de

angulaccedilatildeo entre os dentes anteriores e posteriores e a centralizaccedilatildeo do loop

Melhorias no design levaram a um mecanismo mais eficiente higiecircnica e confortaacutevel

para o fechamento do espaccedilo Melhorias no design levaram agrave um mecanismo mais

eficiente maior higiene e maior conforto no fechamento do espaccedilo

Bourauel et al (1992) apresentaram um aparelho (OMSS) capaz de avaliar os

sistemas de forccedilas tridimensionais e os movimentos resultantes durante o

tratamento ortodocircntico O instrumento consistiu em dois transdutores de forccedila

torque capazes de gravar tanto os resultados obtidos das forccedilas quanto os

resultados obtidos dos torques simultaneamente em todas as direccedilotildees espaciais

Cada sensor tinha uma faixa de mediccedilatildeo de 15N (450Nmm) e uma resoluccedilatildeo de

002 N (05Nmm) e foi montado em conjunto com 3 estaacutegios rotacionais e

translacionais movidos por motores passo a passo O aparelho era controlado por

um computador e por um software abrangente

Odegaard et al (1994) desenvolveram um meacutetodo para simular a forccedila de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico no interior do braacutequete e mediram com precisatildeo o

momento de torque O estudo simulou a situaccedilatildeo que ocorre quando o torque eacute

aplicado em um incisivo central individualmente Para realizar o teste foram usados

cinco braacutequetes com canaletas de 0018rdquo sem torque e angulaccedilatildeo e cinco partes de

cada tipo de fio A folga observada entre fio e o braacutequete variou de 20ordm a 5ordm com fios

0016rdquo x 0022rdquo e 0018rdquo x 0025rdquo respectivamente Foi observado apoacutes a

eliminaccedilatildeo da folga uma taxa de variaccedilatildeo de 024ordm Nmm a 037ordm Nmm nos fios de

accedilo enquanto que nos fios 0017rdquo x 0025rdquo de NiTi ocorreu uma taxa de variaccedilatildeo de

cerca de 107ordm Nmm Os resultados demonstraram que a quantidade de folga entre

o braacutequete e o fio ortodocircntico eacute consideravelmente maior do que o valor esperado

A utilizaccedilatildeo de ligaduras demonstraram que um efeito de torque pode ser observado

31

ainda que a folga natildeo tenha sido completamente eliminada

Com o aumento da utilizaccedilatildeo dos braacutequetes autoligados frequentemente

levantou-se a questatildeo de como eles se comparam com os sistemas de ligaccedilotildees

convencionais Shivapuja e Berger (1994) examinaram estes dois grupos de

braacutequetes autoligados e com sistemas de ligaccedilotildees de accedilo inoxidaacutevel e elastomeacutericas

convencionais tanto do aspecto in vitro bem como por medidas cliacutenicas e

observaccedilotildees subjetivas Foram avaliados cinco tipos diferentes de braacutequetes com

canaletas 0022rdquo x 0028rdquo divididos em sete grupos diferentes conforme o tipo de

ligaccedilatildeo Cada braacutequete foi montado sobre um cilindro de acriacutelico e o fio escolhido

para o estudo foi o de 0018rdquo (GAC International Inc Central Islip NY) Cada

grupo de braacutequetes consistiu em doze amostras e a forccedila de atrito para cada grupo

foi mensurada com uma maacutequina de teste universal (Instron Corp Canton Mass)

Foram analisadas dois tipos de mediccedilotildees para cada grupo Primeiramente avaliaram

qual a forccedila maacutexima necessaacuteria para iniciar o movimento do fio a qual foi

considerada como a forccedila necessaacuteria para superar a resistecircncia estaacutetica e a carga

maacutexima pela distacircncia de seguimento de 10rdquo o que foi interpretado como a

resistecircncia dinacircmica A segunda parte da investigaccedilatildeo consistiu em avaliar a

influecircncia do moacutedulo de potecircncia elastomeacuterico (GAC Energia Chainette) no

movimento de translaccedilatildeo dos dentes A fase final do estudo envolveu uma avaliaccedilatildeo

cliacutenica comparativa do tempo necessaacuterio para remover e substituir o modo de

ligaccedilatildeo tanto na arcada superior quanto na inferior Concluiacuteram que os sistemas de

braacutequetes autoligados demonstraram um niacutevel significativamente mais baixo de

resistecircncia ao atrito menor tempo para a remoccedilatildeo e inserccedilatildeo do fio no interior do

braacutequete e promoveu um melhor controle de infecccedilotildees quando comparados aos

braacutequetes convencionais de ceracircmica e metal com sistemas de ligaccedilotildees

elastomeacutericas de poliuretano e de accedilo inoxidaacutevel

Meling et al (1998) propuseram um estudo para medir a altura da canaleta dos

braacutequetes com maior precisatildeo atraveacutes de uma foacutermula que descreve a relaccedilatildeo entre

a altura do braacutequete as dimensotildees do arco ortodocircntico a borda do fio e folga de

torccedilatildeo Com um instrumento de mediccedilatildeo de torque a folga de torccedilatildeo foi estimada

em 10 braacutequetes diferentes (Ormco medium twin standard edgewise) com canaleta

0018rdquo Foi utilizado para realizar as mediccedilotildees um fio ortodocircntico de accedilo inoxidaacutevel

0018rdquo x 0025rdquo (Dentaurum) Um comprimento do fio foi escolhido aleatoriamente e

32

suas dimensotildees foram medidas em 10 segmentos diferentes com um microcircmetro

digital (modelo 293-521) Para a mediccedilatildeo da borda do fio foram usados 10 partes

de 1 cm de comprimento cada Os espeacutecimes foram preparados usando meacutetodos

metaluacutergicos convencionais para obter um corte transversal perpendicular ao seu

longo eixo e ampliado sob um microscoacutepio de uso metaluacutergico O raio de

arredondamento foi medido para todos os quatro cantos e a meacutedia aritmeacutetica foi

usada nos caacutelculos posteriores Apoacutes a obtenccedilatildeo dos registros da folga de torccedilatildeo

das dimensotildees e bordas do fio ortodocircntico a altura da canaleta do braacutequete pode

ser calculada Os autores concluiacuteram que o meacutetodo utilizado para medir a altura da

canaleta dos braacutequetes ortodocircnticos parece ter um elevado grau de exatidatildeo e eacute

mais faacutecil de executar do que os meacutetodos convencionais

Fischer-Brandies et al (2000) investigaram a influecircncia da seccedilatildeo transversal

da geometria da aresta e da dureza estrutural entre o fio e o braacutequete na

transmissatildeo do torque Cinco marcas de fios de accedilo inoxidaacutevel em 3 dimensotildees

(0016rdquo times 0016rdquo 0016rdquo times 0022rdquo e 0017rdquo times 0025rdquo) foram inseridos em braacutequetes

Edgewise (Ultratrimmreg Dentaurum Order No 705-018-50) com canaleta 0018rdquo e

foram carregados com diferentes momentos de torques (1 e 3 Ncm) As canaletas

dos braacutequetes e a geometria dos fios foram analisadas em computador antes e

depois do carregamento Aleacutem disso foram determinadas a dureza Vickers e a

micro-dureza das superfiacutecies metaacutelicas Embora o tamanho da canaleta foi mantido

de forma muito precisa agraves dimensotildees dos fios desviaram em meacutedia de 10 Um

carregamento de 3 Ncm de torque aumentou o jogo de torque de 36ordm nos fios 0016

times 0022rdquo e de 37ordm nos fios 0017rdquo times 0025rdquo No caso dos fios 0016rdquo times 0016rdquo natildeo foi

mais possiacutevel realizar uma transmissatildeo de torque efetivo A dureza Vickers dos fios

foi em meacutedia de 533 kp mm2 e que um dos suportes de 145 kp mm2 Houve um

aumento da micro-dureza na aacuterea de deformaccedilatildeo de estresse nas paredes da

canaleta com o aumento da transmissatildeo de carga 204-338 kgf mm2 Os autores

concluiacuteram que com as alteraccedilotildees das dimensotildees dos fios e a presenccedila de

deformaccedilatildeo plaacutestica dos braacutequetes resultou em um jogo de torque relativamente

grande

Cash et al (2004) investigaram o tamanho e a geometria da canaleta de

braacutequetes com dimensotildees de 0022rdquo Cinco braacutequetes de incisivo central superior do

33

lado esquerdo foram selecionados aleatoriamente a partir de um total de 11 marcas

disponiacuteveis comercialmente As mediccedilotildees foram concluiacutedas apoacutes a calibraccedilatildeo do

operador reproduzindo uma leitura digital Os resultados indicaram que todos os

braacutequetes possuem canaletas aumentadas Apenas o Twin Torque o Clarity e o

Mini Mono estavam dentro de 5 das suas dimensotildees declaradas apresentando

suas paredes essencialmente paralelas O braacutequete Elegance Plastic apresentou

paralelismo mas com aumento nas dimensotildees em 12 O braacutequete Victory Series

apresentou divergecircncia nas paredes da canaleta e com alteraccedilatildeo nas dimensotildees de

6 A canaleta do braacutequete Nu-Edge tambeacutem apresentou divergecircncia e alteraccedilotildees

nas dimensotildees em 14 Os braacutequetes Mxi Advant-Edge Damon II SL Elite Mini

Opti-MIM Roth and MBT apresentaram canaletas convergentes e a base da

canaleta do Damon apresentou um aumento dimensional de 17 A canaleta do

braacutequete Discovery demonstrou convergecircncia e aumento dimensional de 24 a

maior variacircncia observada A usinagem imprecisa nas dimensotildees das canaletas e o

uso de arcos subdimencionados podem afetar diretamente o posicionamento

tridimensional dos dentes

Gioka e Eliades (2004) avaliaram as fontes de variaccedilatildeo na expressatildeo do

torque em braacutequetes preacute-ajustados As variaacuteveis relacionadas com propriedades de

materiais foram sistematicamente analisadas incluindo a incapacidade para

preencher a canaleta devido agrave diferenccedila de tamanho de arcos as irregularidades do

processo de suportes de manufatura impedindo acoplamento adequado diferenccedilas

na rigidez dos fios variaccedilotildees entre os valores reais e relatados de torque do

braacutequete e os modos de ligaccedilotildees todos os quais podem ser responsaacuteveis por

aumento da depuraccedilatildeo de terceira ordem ou ldquojogo O efeito destas variaccedilotildees sobre

a expressatildeo do torque eacute discutido e as inclinaccedilotildees vestibulolinguais satildeo fornecidas

como funccedilatildeo do tamanho do fio e a composiccedilatildeo do braacutequete em combinaccedilotildees

braacutequete e fio A maioria dos relatoacuterios publicados sobre esse assunto indicam uma

perda de controle de torque tatildeo alto quanto 100 do valor prescrito Aleacutem disso a

falsa ideacuteia de transferir a inclinaccedilatildeo ideal de coroa com o torque previsto no braacutequete

eacute ilustrado juntamente com a estimativa de torque previsto em relaccedilatildeo agrave coroa do

dente O torque necessaacuterio de forma realista depende de alguns componentes

envolvendo inclinaccedilatildeo dentaacuteria compensaccedilatildeo no jogo existente entre braacutequete e fio

e o tipo de ligaduras presentes Com base nas evidecircncias disponiacuteveis clinicamente

34

propocircs-se que a prescriccedilatildeo aumentada do torque deve ser selecionado para explicar

a falta de expressatildeo plena do torque prescrito

van Loenen et al (2005) estudaram a morfologia dos incisivos centrais

superiores e caninos superiores a fim de determinar a variaccedilatildeo no acircngulo coroa

raiz formado por uma tangente na superfiacutecie vestibular da coroa e o eixo

longitudinal da coroa em uma vista proximal Foram realizadas radiografias

proximais de 160 dentes (81 incisivos e 79 caninos) previamente extraiacutedos no

Hospital da Universidade de Ghent Beacutelgica As imagens foram digitalizadas e

analisadas com Jascreg Paint Shop Pro 7TM (Eden Prairie USA) e Mathcad 2001

Professionalreg (Cambridge UK) A margem incisal o centro da junccedilatildeo cemento-

esmalte (CEJ) e o aacutepice da raiz foram digitalizados para definir o longo eixo da

coroa raiz Posteriormente foram obtidas as medidas do acircngulo coroa raiz (ACR)

em todos os dentes Para definir a curvatura da superfiacutecie labial foram determinadas

vaacuterias tangentes em diferentes alturas sobre a superfiacutecie labial ou bucal A partir dos

resultados foram calculados a meacutedia e o desvio padratildeo O ACR variou de 167 a 195

graus para os caninos (valor meacutedio de 183 graus) e de 171 a 195 graus para os

incisivos (meacutedia de 184 graus) A meacutedia das inclinaccedilotildees das superfiacutecies labiais dos

incisivos variou muito As inclinaccedilotildees meacutedias da curvatura da superfiacutecie labial dos

incisivos variaram entre 287 (plusmn 33) e 116 (plusmn 49) graus Agrave 4 mm da margem incisal

o miacutenimo da curvatura foi de 153 graus e a maacuteximas de 266 graus Em 45 mm da

borda incisal o acircngulo de superfiacutecie vestibular variou entre 123 e 249 graus Entre

2 e 45 mm da borda incisal o acircngulo meacutedio da superfiacutecie labial variaram em 10

graus Nos caninos as inclinaccedilotildees meacutedias das superfiacutecies vestibulares variaram

entre 300 (plusmn 42) e 102 (plusmn 79) graus O acircngulo da superfiacutecie vestibular meacutedia entre

2 e 45 mm a partir da borda incisal dos caninos tambeacutem diferiram em cerca de 10

graus mas o Desvio Padratildeo foram muito maiores do que para os incisivos Os

autores concluiacuteram que a colocaccedilatildeo de um braacutequete sobre um dente em diferentes

alturas ainda dentro de uma aacuterea clinicamente aceitaacutevel resulta em diferenccedilas

importantes na quantidade de torque de raiz

Brito-Juacutenior e Ursi (2006) revisaram as prescriccedilotildees de braacutequetes preacute-ajustados

existentes no mercado abordando as variaccedilotildees dos valores de inclinaccedilatildeo

angulaccedilatildeo e rotaccedilatildeo dentaacuteria A revisatildeo reporta desde a origem do conceito de uso

35

de arcos retangulares em acessoacuterios com secccedilotildees retangulares ateacute os atuais

modelos de braacutequetes autoligados e outros braacutequetes com formatos diferenciados

Rinchuse e Miles (2007) discutiram estudos in vitro seguidos de pesquisas in

vivo com o objetivo de sintetizar a literatura sobre os braacutequetes autoligados afim de

formular conceitos gerais princiacutepios e axiomas Relataram as diferenccedilas entre os

braacutequetes ativos e passivos em relaccedilatildeo agraves suas vantagens e desvantagens

percebidas Apresentaram tambeacutem novos conceitos em relaccedilatildeo ao futuro dos

braacutequetes autoligados combinaccedilotildees de sistemas de braacutequetes e uso seletivo de

braacutequetes autoligados

Yeh et al (2007) avaliaram a resistecircncia ao atrito em braacutequetes com ligaduras

passivas em diferentes estaacutegios do tratamentos ortodocircnticos Foram usados 2

braacutequetes autoligados passivos (Damon SL II Ormco Orange California SmartClip

3M Unitek Monrovia Califoacuternia) e um novo braacutequete com a ligadura elaacutestica passiva

(Synergy Rocky Mountain Denver Colorado) Todos os braacutequetes com canaletas

de 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Os braacutequetes foram acoplados em trecircs arcos de niacutequel-

titacircnio (0014rdquo 0016rdquo x 0022rdquo 0019rdquo x 0025rdquo) e simulado rotaccedilotildees de primeira

ordem de 3ordm e 6ordm intrusotildees de segunda ordem de 05 mm e 10 mm e inclinaccedilatildeo de

terceira ordem vestibular de coroa de 3ordm As dimensotildees dos braacutequetes foram

medidas com microscopia eletrocircnica de varredura O braacutequete SmartClip apresentou

acircngulos criacuteticos e distacircncias maiores para a ligaccedilatildeo do que os outros 2 acessoacuterios

Quando acoplado o fio 0019rdquo x 0025rdquo com um alinhamento de arco ideal o

SmartClip teve IMDF menor do que os outros acessoacuterios Para as rotaccedilotildees de

primeira ordem os braquetes Synergy tiveram o IMDF significativamente menor do

que os outros acessoacuterios Os braacutequetes Damon SL II com acircngulos criacuteticos menores

tiveram um bom IMDF Para a inclinaccedilatildeo de terceira ordem o Damon SL II com

menor folga de torccedilatildeo tambeacutem tiveram um bom IMDF Natildeo houve diferenccedilas

significativas de IMDF em todos os braacutequetes testados em intrusotildees de segunda

ordem No entanto houve o aumento da IMDF com o aumento da gravidade da maacute

oclusatildeo Concluiacuteram que nenhuma diferenccedila significativa foi encontrada nos

braacutequetes em distacircncias de segunda ordem Em um alinhamento de arco ideal

braacutequetes com maior canaleta tiveram menor resistecircncia ao atrito O controle

rotacional de primeira ordem foi influenciado pela profundidade da canaleta largura

36

do braacutequete e a cobertura labial dos suportes com o mesmo arco Quando um

mecanismo de deslizamento foi usado com uma mudanccedila de inclinaccedilatildeo de terceira

ordem os braacutequetes com menor acircngulo criacutetico de contato tiveram maior resistecircncia

ao atrito

Vena et al (2007) examinaram a variabilidade dos fios de accedilo inoxidaacutevel

0017rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo (Ormco Glendora Califoacuternia) com respeito as

propriedades mecacircnicas dimensotildees da secccedilatildeo transversal e o acabamento geral

das superfiacutecies Concluiacuteram que existem variabilidades em algumas propriedades

mecacircnicas e caracteriacutesticas fiacutesicas dos materiais e entre as amostras dos mesmos

grupos de diferentes lotes

Badawi et al (2008) mediram a expressatildeo do torque em 2 braacutequetes

autoligados ativos (In-Ovation GAC Bohemia NY Velocidade Strite Induacutestrias

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e 2 braacutequetes autoligados passivos (Damon 2 Ormco

Orange Calif Smart Clip 3M Unitek Monrovia na Califoacuternia) Desenvolveram um

dispositivo com a capacidade de aplicar uma torccedilatildeo no fio 0019rdquo x 0025rdquo 1113088de accedilo

inoxidaacutevel mantendo o alinhamento vertical e horizontal perfeito entre o fio e o

braacutequete O projeto utilizou um transdutor de forccedilatorque de multi-eixo que mediu o

momento de forccedila nos trecircs planos de espaccedilo O momento em meacutedia em que o

torque comeccedilou a ser expressado foi de 75ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes autoligados

ativos e 15ordm de torccedilatildeo para os braacutequetes autoligados passivos A expressatildeo de

torque foi maior para os braacutequetes autoligados ativos ateacute 35ordm de torccedilatildeo Na torccedilatildeo do

fio aleacutem deste ponto resultou em um aumento linear do torque medido para os

braacutequetes Damon 2 Smart Clip e In-Ovation O torque foi relativamente constante

passando 35ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes Speed Apoacutes a execuccedilatildeo de todos os

estudos os autores concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos satildeo mais

eficazes na expressatildeo do torque do que os braacutequetes autoligados passivos

Morina et al (2008) estudaram a capacidade dos torques em diferentes

braacutequetes 6 tipos de braacutequetes foram estudados braacutequetes autoligados em accedilo

inoxidaacutevel Hanson SpeedTM (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) e

DamonTM 2 (Ormco Glendora California USA) Ultratrimmreg e Discoveryreg

(Dentaurum Pforzheim Germany) braacutequetes ceracircmicos Fascinationreg 2

37

(Dentaurum) e braacutequete em policarbonato Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) Todos os braacutequetes tinham canaleta de 0022rdquo e foram inseridos

torques no fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Uma situaccedilatildeo cliacutenica intra oral foi

simulada atraveacutes da inclinaccedilatildeo vestibular de coroa de um incisivo central superior

atraveacutes do aparelho orthodontic measurement and simulation system (OMSS) Os

principais componentes do OMSS satildeo dois sensores capazes de medir as forccedilas e

momentos simultaneamente nos trecircs planos do espaccedilo Momentos de forccedila foram

estudados em um arco superior alinhado e nivelado de um modelo Frasaco (Franz

Sachs Tettnang Alemanha) ligado ao OMSS Um torque de 20ordm foi aplicado e a

mudanccedila de direccedilatildeo causada no braacutequete foi mensurada experimentalmente pela

OMSS Cada combinaccedilatildeo de braacutequete fio foi medido cinco vezes O momento do

torque (Nmm) e a perda do torque (graus) foram determinados Os braacutequetes

ceracircmicos apresentaram a menor perda de torque assim como os braacutequetes de

accedilo inoxidaacutevel O braacutequete Fascinationreg 2 (Dentaurum) registrou o maior momento

torque que foi de 20 Nmm graus seguido pelo Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) que registrou 12 Nmm graus Todos os outros braacutequetes apresentaram

a taxa idecircntica de 04 Nmm graus Concluiacuteram que o suporte ceracircmico Fascinationreg

2 (Dentaurum) apresentou o maior momento de torque (35 Nmm) e juntamente com

os braacutequetes metaacutelicaos a menor perda de torque (46 graus)

Huang et al (2009) investigaram a capacidade do torque em braacutequetes

convencionais e autoligados usando um meacutetodo com elementos finitos Foram

selecionados 3 tipos de braacutequetes 2 autoligados Hanson Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e Damon MX (Ormco Glendora Califoacuternia) e 1

convencional Discovery (Dentaurum Pforzheim Alemanha) Todos os braacutequetes

com canaleta 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Foram incluiacutedos 4 braacutequetes nos modelos

finitos a partir do incisivo central superior do lado esquerdo ao canino superior do

lado direito Um torque de 20ordm foi aplicados nos incisivos do lado direito em fios

0018rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo Trecircs tipos de arcos foram usados accedilo inoxidaacutevel

titacircnio molibdecircnio e niacutequel titacircnio Para os braacutequetes convencionais foram usados

dois tipos de ligaccedilatildeo ligadura elaacutestica e fio de accedilo inoxidaacutevel O momento acircngulo

torque simulados foram calculados usando o software MSC Marc Mentat 2005 FE

(MSC Software Corporation Santa Ana Califoacuternia) As caracteriacutesticas dos fios

influenciam no momento do torque provocando maiores alteraccedilotildees no tipo de liga

38

em comparaccedilatildeo com a dimensatildeo dos fios (aumento de 125 quando comparamos o

fio 0019rdquo x 0025rdquo com 0018rdquo x 0025rdquo ambos de accedilo inoxidaacutevel e 220 quando

usamos um fio 0018rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel em comparaccedilatildeo com 0018rdquo x

0025rdquo de niacutequel-titacircnio) A mudanccedila na liga e na dimensatildeo do fio em conjunto

resultou em um aumento de 600 no fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel quando

comparado com 0018rdquo x 0025rdquo de niacutequel titacircnio O jogo do fio 0018rdquo x 0025rdquo foi de

9ordm enquanto do 0019rdquo x 0025rdquo foi de 75ordm com um jogo maior nos braacutequetes

Damon O efeito da ligaccedilatildeo dos braacutequetes Discovery com ligaduras elaacutesticas e de

accedilo inoxidaacuteve puderam ser comparados com o comportamento do Damon O Speed

mostrou comportamento diferente com menor momento de torque e menor jogo

entre canaleta e fio Concluiacuteram que o acircngulo momento de torque eacute determinado

pelas caracteriacutesticas do arco

Archambault et al (2010) avaliaram os efeitos da expressatildeo do torque em

braacutequetes ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel variando o tamanho da canaleta e a

dimensatildeo do fio de accedilo para analisar as limitaccedilotildees dos meacutetodos experimentais

utilizados Atraveacutes de uma revisatildeo sistemaacutetica foram pesquisados estudos in vitro

que mensuravam a expressatildeo do torque em braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel

convencionais e autoligados usando dispositivos com arcos retos de accedilo inoxidaacutevel

sem mecacircnicas de segunda ordem sem alccedilas e sem fios auxiliares 11 artigos

foram selecionados Com base nos estudos selecionados no braacutequete com canaleta

0018rdquo o acircngulo de acoplamento variou 31ordm em um arco de 0016 x 0016rdquo a 46ordm

em um arco de 0018 x 0025rdquo No braacutequete com canaleta de 0022rdquo o acircngulo de

envolvimento variou de 18ordm com um arco de 0018 x 0025rdquo a 6ordm com um arco de

0021 x 0025rdquo Os braacutequetes autoligados ativos expressaram um acircngulo de

acoplamento aproximado de 75ordm enquanto os braacutequetes autoligados passivos

expressaram aproximadamente 14ordm com um arco de 019 x 0025rdquo (braacutequetes com

canaleta 0022rdquo) Os autores concluiacuteram que o acircngulo de envolvimento depende do

formato e dimensatildeo do arco assim como da dimensatildeo da canaleta do braacutequete

Clinicamente o torque efetivo pode ser conseguido com uma torccedilatildeo do fio de 15ordm a

31ordm em braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm em braacutequetes autoligados

passivos com arcos 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

Major et al (2010) desenvolveram um meacutetodo de anaacutelise das dimensotildees das

canaletas dos braacutequetes com o uso de fotografias Foram investigados 3 braacutequetes

39

autoligados de incisivo central superior do lado direito com canaleta 0022rdquo 30

braacutequetes Damon Q com a prescriccedilatildeo de 15ordm (Ormco Corporation Orange CA

USA) 30 braacutequetes In-Ovation-R com prescriccedilatildeo 12ordm (GAC Bohemia NY USA) e

30 braacutequetes Speed com prescriccedilatildeo 12ordm (Strite Industries Cambridge Ontario

Canada) Os perfis mesiais dos braacutequetes foram fotografados (Canon EOS-D10

10D Toacutequio Japatildeo) e analisados atraveacutes de um microscoacutepio (Carl Zeiss

MicroImaging GmbH Jena Alemanha) As imagens recolhidas atraveacutes do

microscoacutepio foram escalonadas em 197548 pixels mm e a cacircmera foi fixada em

uma distacircncia focal de 44645 mm Os braacutequetes Speed apresentaram altura do

canaleta 2 menor do que o tamanho nominal de 0559 miliacutemetros e uma inclinaccedilatildeo

ligeiramente convergente Os braacutequetes In-Ovation apresentaram paredes

divergentes em um acircngulo meacutedio de 147 graus e valor proacuteximo ao nominal da

altura da canaleta Os braacutequetes Damon Q apresentaram maior paralelismo entre as

paredes da canaleta com 90ordm entre as paredes e o fundo da canaleta A altura da

canaleta dos braacutequetes Damon apresentaram um aumento de 3 em suas

dimensotildees

Lacoursiere et al (2010) demonstraram claras evidecircncias de deformaccedilotildees dos

braacutequetes como resultado da aplicaccedilatildeo de cargas de torccedilatildeo Um dispositivo que

utiliza uma teacutecnica de correlaccedilatildeo de imagem oacuteptica foi desenvolvido para quantificar

com precisatildeo as alteraccedilotildees dimensionais ocorridas nas canaletas dos braacutequetes

durante uma aplicaccedilatildeo de torccedilatildeo do fio Simultaneamente a magnitude do momento

de forccedila do torque o acircngulo de torccedilatildeo do fio e a dimensatildeo da canaleta dos

braacutequetes podem ser registrados Este experimento confirmou que as alccedilas dos

braacutequetes sofrem deformaccedilatildeo elaacutestica quando carregadas Observou-se tambeacutem

que o braacutequete foi deformado plasticamente por uma uacutenica rotaccedilatildeo do arco

Major et al (2011) investigaram o torque em diferentes tipos de braacutequetes

autoligados analisando as deformaccedilotildees elaacutesticas e plaacutesticas causadas nos

acessoacuterios em conjunto com o torque expressado em diferentes acircngulos de torccedilatildeo

Um braacutequete ortodocircntico foi montado em uma ceacutelula de carga (Nano 17 Multi-Axis

forcetorque transducer ATI Industrial Automation Apex NC) que mede as forccedilas e

momentos em todas as direccedilotildees O fio foi torcido no braacutequete atraveacutes de um motor

(Cool Muscle CM1-C-11L30 Myostat Motion Control Newmarket Ontario Canada)

e controlado por software personalizado (LabWindows CVI National Instruments)

40

Imagens gerais foram tiradas por uma cacircmera (piA2400-12 g 2448 3 2050 pixels 8

bit gray scale Basler Vision Technologies Exton Pa) atraveacutes de um microscoacutepio

(55-908 MMS R4 Edmund Optics Barrington NJ) e processados usando

correlaccedilatildeo oacuteptica para medir a deformaccedilatildeo No acircngulo maacuteximo de torque de 63ordm

com fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x 0025rdquo o total dos valores de deformaccedilatildeo elaacutestica

e plaacutestica foram 0063 0033 e 0137 mm para Damon Q (Ormco Orange

Califoacuternia) In-Ovation R (GAC Bohemia NY) e Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) respectivamente Os valores totais de deformaccedilatildeo

plaacutestica foram 0015 0006 e 0086 mm respectivamente mensurados em 0ordm apoacutes

remoccedilatildeo da carga Os autores concluiacuteram que os braacutequetes In-Ovation obtiveram a

menor deformaccedilatildeo quando medidos em 63ordm Damon e Speed tinham cerca de 2 e

4 vezes maior deformaccedilatildeo respectivamente Com base na deformaccedilatildeo em 0ordm

quando foi removido a carga (angulaccedilatildeo) os braacutequetes Damon e Speed tinham

aproximadamente 25 e 14 vezes respectivamente maior deformaccedilatildeo plaacutestica do

que os braacutequetes In-Ovation

Streva et al (2011) verificaram a precisatildeo do torque em braacutequetes metaacutelicos

com prescriccedilatildeo MBT usando braacutequetes de caninos como amostra representativa de

6 marcas comerciais Foram selecionados 20 braacutequetes da arcada superior e 20

braacutequetes da arcada inferior das seguintes marcas comerciais 3M Unitek Abzil

American Orthodontics TP Orthodontics Morelli and Ortho Organizers todos com

canaleta 0022 x 0028 Em uma visatildeo de perfil dos braacutequetes foram estabelecidos

pontos e linhas de referecircncia na base e no fundo da canaleta e posteriormente foi

medido o acircngulo de torque por um operador utilizando um microscoacutepio oacuteptico

acoplado a um computador Os valores foram comparados com aqueles

estabelecidos pela prescriccedilatildeo MBT Os resultados mostraram que os braacutequetes dos

caninos superiores somente a angulaccedilatildeo dos braquetes Morelli (-333ordm) apresentou

diferenccedila estatisticamente significante em relaccedilatildeo aos valores propostos (-7ordm) Para

os caninos inferiores American Orthodontics (-634ordm) e Ortho Organizers (-625ordm)

apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes dos padrotildees (-6ordm) Em uma

comparaccedilatildeo feita entre as marcas os braacutequetes da Morelli apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes em comparaccedilatildeo com todas as outras marcas de

braacutequetes dos caninos superiores Para os braacutequetes dos caninos inferiores natildeo

houve diferenccedila estatisticamente significante entre as marcas Os autores

41

concluiacuteram que existem variaccedilotildees significativas nos valores da angulaccedilatildeo de torque

em alguns dos braacutequetes avaliados podendo comprometer clinicamente o

posicionamento vestiacutebulo-lingual do dente no final do tratamento ortodocircntico

Brauchli et al (2012) avaliaram a influecircncia dos tipos de clips ativos no torque

de braacutequetes autoligados e compararam os tipos de sistemas passivos e ativos 5

amostras de 9 braacutequetes foram avaliados 7 braacutequetes autoligados (Damon III

Ormco Corporation Orange Calif In-Ovation R GAC International Inc Bohemia

NY Oyster Gestenco International AB Gothenburg Swe- den Quick Forestadent

Bernhard Fo rster GmbH Pforzheim Germany SmartClip 3MUnitek Monrovia

Calif Speed Strite Industries Cambridge Ontario Canada Time American

Orthodontics Sheboygan Wis) 1 braacutequete ceracircmico esteacutetico com clip de baixa

fricccedilatildeo (Mystique NeoClip GAC) e 1 braacutequete twin standard (Mini-Mono

Forestadent) com ligaduras elaacutesticas e ligaduras de accedilo inoxidaacutevel Foram

selecionados braacutequetes de incisivos centrais e soldadas ou ligado (braacutequetes

ceracircmicos e polimeacutericos) em cabeccedilas de parafusos que foram montados no quadro

do Hexapod utilizado na investigaccedilatildeo (Micos GmbH Eschbach Alemanha) Um fio

de 0019rdquo x 0025rdquo foi fixado em um mandril que por sua vez foi montado em um

sensor de momento de forccedila (FTD Nano 17 ATI Apex NC) O sensor em si foi

centralmente montado sobre um disco rotativo automatizado (PRS 110 micos)

Todos os braacutequetes ativos foram medidos com a porta aberta e fechada para

avaliar sua influecircncia no torque Aleacutem disso as dimensotildees dos slots foram

opticamente medidos e comparados com a expressatildeo de torque A avaliaccedilatildeo

estatiacutestica de (Ple 05) revelou que em termos de expressatildeo maacutexima de torque com

uma angulaccedilatildeo de 30ordm natildeo houve diferenccedila significativa entre a configuraccedilatildeo aberta

e fechada dos braacutequetes (todas as diferenccedilas de 18 Nmm com a exceccedilatildeo do

braacutequete Oyster com diferenccedila de 38 Nmm) Tambeacutem natildeo houve diferenccedila entre

os meacutetodos de ligaccedilatildeo do grupo de controle com ligaduras elaacutesticas e accedilo na

expressatildeo do torque Foi alcanccedilado cerca de 10 Nmm na maioria dos braacutequetes

com uma angulaccedilatildeo de 20ordm a 23ordm entre arco e canaleta As dimensotildees da canaleta

variaram de 0022rdquo (0563 miliacutemetros) ateacute 0024rdquo (0613 miliacutemetros) Foi concluiacutedo

que a influecircncia do tipo de ligadura ou o mecanismo passivo ativo dos braacutequetes

autoligados satildeo miacutenimas As dimensotildees da canaleta satildeo muito mais importantes

na transmissatildeo do torque

42

Major et al (2012) observaram a deformaccedilatildeo plaacutestica de trecircs braacutequetes

autoligados diferentes atraveacutes da torccedilatildeo de um fio Isto eacute conseguido atraveacutes da

comparaccedilatildeo da forma do slot antes e depois da torccedilatildeo usando o meacutetodo de anaacutelise

do perfil de ranhura 3 braacutequetes autoligados diferentes (canaleta 0022rdquo) foram

investigados Damon Q (Ormco Corporation Orange CA USA) In-Ovation-R (GAC

Bohemia NY USA) SpeedH (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) Uma

cacircmera digital (Cannon E0S 10D Tokyo Japan) acoplado a um microscoacutepio (Carl

Zeiss MicroImaging GmbH Jena Thuringia Germany) foi usada para capturar

imagens de perfil de cada ranhura do braacutequete antes e depois do procedimento de

torccedilatildeo Torques de 15ordm a 63ordm foram inseridos nos braacutequetes com um fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco Corporation Orange CA USA) A alteraccedilatildeo meacutedia

provocada na altura da canaleta foi de 0013 mm (0020 SD) 0007 mm (0010 SD)

e 0070 mm (DP 003) para Damon Q In-Ovation e Speed respectivamente A

canaleta foi aumentado em 075ordm (SD 096) 041ordm (SD 105) e 930ordm (SD 424)

respectivamente O aumento no jogo do torque foi calculado utilizando a nova

foacutermula apresentada neste estudo sendo de 09ordm 06ordm e 77ordm respectivamente

Concluiacuteram que os braacutequetes Damon Q e In-Ovation mantiveram elevados niacuteveis de

linearidade na forma das paredes da canaleta poreacutem foram encontradas

quantidades significativas de deformaccedilatildeo plaacutestica fisicamente insignificantes Os

braacutequetes Speed demonstraram deformaccedilatildeo plaacutestica visualmente identificaacuteveis na

canaleta do braacutequete

Huang et al (2012) Avaliaram a capacidade da expressatildeo do torque em

braacutequetes autoligados e convencionaisassociados a largura do braacutequete o jogo

entre o fio e a canaleta do braacutequete e o modo de ligaccedilatildeo Os resultados mostraram

que o desenho do braacutequete tem menor influecircncia no momento de torque do que

outros paracircmetros como a largura do braacutequete o jogo entre o fio e a canaleta do

braacutequete ou o desalinhamento dos dentes

Cattaneo et al (2013) investigaram a capacidade de expressar o torque em

braacutequetes autoligados passivos (Damon 3MX Ormco Orange Calif) em 26

pacientes e em braacutequetes autoligados ativos (In-Ovation R GAC Bohemia NY) em

20 pacientes em dentes incisivos e caninos inferiores atraveacutes da anaacutelise de

43

imagens tridimensionais antes e apoacutes o tratamento Observaram apoacutes o tratamento

uma inclinaccedilatildeo vestibular dos dentes estatisticamente significante em ambos os

sistemas considerando a hipoacutetese da presenccedila de jogo entre o braacutequete e o fio

maior nos braacutequetes passivos do que nos braacutequetes ativos

Major et al (2013) observaram o momento de torque com ciclos de carga e

descarga torcendo um fio 0019rdquo x 025rdquo de accedilo inoxidaacutevel inseridos nos braacutequetes

Damon Q e Speed com acircngulos de 16ordm 20ordm 24ordm 28ordm 32ordm e 40ordm utilizando um

aparelho para medir o momento de torque e deformaccedilatildeo do braacutequete relatado

anteriormente por Major et al (2011) o qual foi baseado em uma versatildeo modificada

do aparelho descrito por Lacoursiegravere et al (2010) Os braacutequetes Damon

apresentaram menor deformaccedilatildeo plaacutestica e menor aumento no jogo entre o

braacutequete e o fio quando comparados aos braacutequetes Speed Quando o braacutequete foi

torqueado acima de 15 Nmm a curva de descarga expressou menor momento de

forccedila do que a curva de carga Clinicamente a curva de descarregamento eacute mais

relevante do que a curva de carregamento pois representa o torque aplicado ao

dente apoacutes sua movimentaccedilatildeo

Johnson (2013) Selecionou braacutequetes com prescriccedilotildees de torque

personalizados com base nas necessidades de cada paciente afim de reduzir as

correccedilotildees dos torques antes dos fios de niacutequel-titacircnio e beta-titacircnio mais resistentes

Como resultado foram necessaacuterios menos ajustes de torque nos fios de accedilo

inoxidaacutevel resultando em um menor tempo de tratamento

Melenka et al (2013) examinaram os movimentos dos braacutequetes autoligados

com o uso de imagem digital 3D correlacionado a um simulador de torque

ortodocircntico e o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico O

simulador de torque ortodocircntico foi acoplado a um microscoacutepio e 2 cacircmeras

permitindo o movimento dos braacutequetes determinados pela torccedilatildeo do fio As imagens

das cacircmeras foram captadas com uma teacutecnica digital de imagens 3D para

determinar a movimentaccedilatildeo dos braacutequetes ortodocircnticos 3 braacutequetes autoligados

(Damon Q Ormco Orange Calif In-Ovation R GAC Bohemia NY e Speed Strite

Induacutestrias Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) foram comparados para demonstrar a

diferenccedila dos movimentos dos braacutequetes autoligados Os deslocamentos dos

44

componentes de retenccedilatildeo do arco medidos foram 20 e 35 vezes menores para o

In-Ovation e Damon Q do que os valores em estudos anteriores Os autores

concluiacuteram que a utilizaccedilatildeo de um sistema de mediccedilatildeo oacuteptico 3D eacute uacutetil para

compreender o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico mas natildeo

eacute necessaacuterio para quantificar o movimento do braacutequete

Melenka et al (2014) analisaram a expressatildeo de torque em 2 braacutequetes com

ligaduras convencionais geometricamente semelhantes de materiais diferentes Foi

aplicado torque em 30 braacutequetes Orthos SS e 30 braacutequetes Orthos Ti (Ormco

Orange Califoacuternia EUA) com fios 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco

Glendora Califoacuternia EUA) utilizando ligaduras elastomeacutericas Os 2 braacutequetes foram

comparados para determinar se existe uma diferenccedila entre a expressatildeo do torque e

para comparar a deformaccedilatildeo da canaleta dos braacutequetes Cada braacutequete foi montado

sobre uma ceacutelula de carga de 6 eixos que mede o momento de forccedila em todas as

direccedilotildees O arco recebeu uma torccedilatildeo de um acircngulo inicial de 0ordm ateacute um acircngulo

maacuteximo de 51ordm e em seguida retornou agrave posiccedilatildeo inicial O torque maacuteximo expresso

em 51ordm foi de 998 Nmm no Orthos Ti e 930 Nmm no Orthos SS A deformaccedilatildeo

plaacutestica total medida em 0ordm poacutes-torccedilatildeo foi de 0038 mm no Orthos SS em

comparaccedilatildeo com 0013 mm no Orthos Ti A deformaccedilatildeo plaacutestica foi 28 vezes maior

no Orthos SS do que a dos braacutequetes Orthos Ti Os braacutequetes Orthos Ti

expressaram mais o torque do que os braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel poreacutem exibiu

uma variaccedilatildeo substancial

Mugurama et al (2014) investigaram as propriedades friccionais em relaccedilatildeo ao

torque de diferentes tipos de braacutequetes autoligados Foram usados 2 sistemas

passivos (Damon Q Ormco SmartClip 3M Unitek Monrovia Calif) e 1 ativo (In-

Ovation R DENTSPLY GAC International) 3 fios niacutequel titacircnio com 0016rdquo x 0022rdquo

(Nitinol Super-Elastic 3M Unitek) e 3 fios de accedilo inoxidaacutevel com 0017rdquo x 0025rdquo e

0019rdquo x 0025rdquo (Stainless Steel 3M Unitek) 1 braacutequete convencional (Mini Uni-Twin

3M Unitek) foi utilizada para comparaccedilatildeo A forccedila de atrito estaacutetica foi medida

usando um dispositivo de teste de fricccedilatildeo conectada a uma maacutequina de ensaios

universal (EZ Test Shimadzu Kyoto Japan) Cada braacutequete foi colado em uma

placa de accedilo inoxidaacutevel que podia fornecer diferentes torques (0ordm 10ordm 20ordm 30ordm) e 0ordm

angulaccedilatildeo com o auxiacutelio de um dispositivo de suporte de montagem O conjunto

45

placa braacutequete foi ligado ao dispositivo de fricccedilatildeo e um segmento de 5 cm de fio

obtidos a partir das porccedilotildees retiliacuteneas posterior foi fixado aos braacutequetes A

extremidade superior do fio foi ligado agrave ceacutelula de carga e a extremidade inferior foi

fixado a um peso de 150 g A forccedila de deslocamento foi de 10 mm min para uma

distacircncia de 5 mm O contato braacutequete fio foi analisado atraveacutes do uso de um

microscoacutepio eletrocircnico de varredura (S-3500N Hitachi Toacutequio Japatildeo) Na maioria

das combinaccedilotildees braacutequete fio o aumento do torque gerou um aumento

significativo no atrito estaacutetico poreacutem nas combinaccedilotildees do sistema autoligado o atrito

foi menor do que no braacutequete convencional O sistema ativo apresentou maior atrito

em relaccedilatildeo ao passivo na maioria das condiccedilotildees Foi observado que o contato entre

canaleta fio foi maior na medida que o torque foi aumentado Os autores

concluiacuteram que nos sistemas autoligados o aumento do torque provoca um maior

atrito uma vez que o contato entre a parede da canaleta e a ponta do fio torna-se

maior Com isso a extensatildeo do contato entre a canaleta e a borda do fio pode ser

influente no atrito estaacutetico

Katsikogianni et al (2015) investigaram exaustivamente a eficiecircncia do torque

em diversos sistemas de braacutequetes combinados com diferentes tipos de fios

ortodocircnticos O estudo incluiu dois tipos de braacutequetes autoligados (Troumlster

Applications Magden Switzerland e o SPEED como sistemas passivos e Strite

Induacutestrias Ontaacuterio Canadaacute como sistema ativo) e convencionais (Mini Mono and

Brilliant Forestadent Pforzheim Germany) Todos os braacutequetes com canaletas de

0018rdquo Cada um desses braacutequetes foi combinado com 4 tipos de fio 0016rdquo x 0016rdquo

accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0022rdquo accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0016rdquo niacutequel-titacircnio (NiTi) e

0016 x 0022rdquo NiTi Os fios foram ligados aos braacutequetes convencionais com ligadura

elastomeacutericas de 0012rdquo (molded O ORMCO) Foram aplicados gradativamente 20ordm

de torque vestibular e posteriormente lingual no dente incisivo central superior do

lado direito Foram registrados o maacuteximo momento de torque Momentos mais altos

de torccedilatildeo foram expressos atraveacutes da combinaccedilatildeo do braacutequete SPEEDreg com o fio

0016rdquo times 0022rdquo em accedilo inoxidaacutevel Momentos mais baixos com maior perda de

torque foram registradas atraveacutes da inserccedilatildeo de um arco Niacutequel-titacircnio 0016 times

0016rdquo em braacutequetes convencionais Concluiacuteram que o sistema de braacutequetes

autoligados ativos manifestam a maior eficaacutecia de torque Aleacutem disso sua expressatildeo

esta diretamente ligada a dimensatildeo do fio ortodocircntico

46

Brown et al (2015) mediram as dimensotildees das canaletas em uma seacuterie de

braacutequetes A-Company 0022rdquo (1985) Ormco Damon Q 0022rdquo (Ormco Corp

Orange Calif) Unitek Victory 0022rdquo e 0018rdquo (Unitek Monrovia Calif) GAC In-

Ovation 0022rdquo (GAC Bohemia NY) Opal Avex 0022rdquo e 0018rdquo (Opal Orthodontics

by Ultradent South Jordan Utah) SPEED 0022rdquo (Strite Industries Cambridge

Ontario Canada) e American Orthodontics Masters 0022rdquo and 0018rdquo (American

Orthodontics Sheboygan Wis) Os braacutequetes foram colocados em uma lacircmina de

microscoacutepio com auxiacutelio de uma cera com a canaleta posicionada verticalmente de

modo que a linha de visatildeo ficasse paralela ao eixo da canaleta do braacutequete As

dimensotildees dos braacutequetes variaram significativamente em cada seacuterie bem como

dentro das proacuteprias seacuteries (15 a 20 satildeo maiores do que o tamanho nominal

anunciado) Concluiacuteram que provavelmente as seacuteries completas de braacutequetes

(superior e inferior 5-5) natildeo satildeo ideais havendo a necessidade do ortodontista ter

habilidade em aplicar dobras para suprir as deficiecircncias dos braacutequetes

Dalstra et al (2015) compararam o torque real e nominal em 32 tipos de

braacutequetes convencionais e autoligados avaliando a folga de torccedilatildeo entre os

braacutequetes e os fios de accedilo inoxidaacutevel Foram selecionados braacutequetes de incisivos

centrais superiores do lado esquerdo (braacutequetes autoligados passivos e ativos e

convencionais) 20 braacutequetes com canaleta 0018rdquo e 12 com canaleta 0022rdquo O

momento de torque foi medido atraveacutes de uma maacutequina (Force System

Identification) desenvolvida pelo Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Aarhus Os braacutequetes foram colados sobre uma barra de alumiacutenio em uma fila de

10 (5 suportes do mesmo sistema) com canaleta perpendiculares a barra A

estrutura foi ligada em um dos sensores da maacutequina e em um fio retangular 0017 x

0022rdquo (para o ensaio de braacutequetes 0018rdquo) e 0019rdquo x 0025rdquo (para o ensaio de

braacutequetes 0022ldquo) de accedilo inoxidaacutevel (ambos de Ormco Orange CA EUA) e foi

fixado ao sensor de rotaccedilatildeo do lado oposto e posteriormente inserido passivamente

no interior da canaleta dos braacutequetes Momentos de torque foram medidos em

incrementos de 05ordm ateacute que a expressatildeo completa foi alcanccedilada (ou seja o

momento de forccedila e a curva do acircngulo torsional tinha alcanccedilado sua inclinaccedilatildeo

maacutexima) O fio torqueado foi entatildeo devolvido agrave sua posiccedilatildeo zero e o teste foi

repetido na direccedilatildeo oposta para assegurar a expressatildeo de torccedilatildeo completa do fio na

47

canaleta em ambas as direcccedilotildees O resultado do teste de laboratoacuterio mostraram

claramente que o jogo entre braacutequete fio foi maior do que o previsto a partir dos

valores nominais principalmente em relaccedilatildeo aos braacutequetes de 0022rdquo e

particularmente os autoligados passivos Concluiu-se que a importacircncia de

selecionar uma prescriccedilatildeo parece ser limitada jaacute que a folga de torccedilatildeo

especialmente em braacutequetes passivos anula a diferenccedila entre vaacuterias prescriccedilotildees

Braacutequetes convencionais com ligaduras de accedilo geram maior momento de torccedilatildeo

apesar de apresentar grandes valores de jogo poreacutem o arco fica firmemente

pressionado contra o fundo da canaleta do braacutequete

Lombardo et al (2015) avaliaram o quanto a altura a largura e a secccedilatildeo

transversal dos fios ortodocircnticos retangulares e quadrados afetam na folga entre os

arcos e a canaleta (slot) dos braacutequetes 43 arcos ortodocircnticos de 6 fabricantes

diferentes foram comparados com os valores reais A altura e a largura de cada arco

foi medida com um indicador digital (MMT 0001 mm Vogel Brescia Italy) Com o

auxiacutelio de um microscoacutepio oacuteptico (Leica Microsystem Wetzlar Germany)

micrografias foram adquiridas utilizando uma cacircmera integrada (ampliaccedilatildeo 1003)

para calcular o raio da curvatura das bordas dos arcos ortodocircnticos Por final foi

calculado o jogo no interior da canaleta dos braacutequetes e estas medidas foram

comparadas com os valores ideais A altura real e a largura dos arcos diferiram dos

indicados pelos fabricantes entre -647 e + 510 A curvatura do bisel de cada

arco ortodocircntico em corte transversal demonstraram-se diferentes Os autores

concluiacuteram que o jogo entre braacutequete e fio foi maior do que o ideal para cada arco

ortodocircntico inevitavelmente levando a uma perda de informaccedilotildees dentro do sistema

McLaughlin e Bennett (2015) apresentaram uma visatildeo geral de 40 anos de

experiecircncia com a mecacircnica de tratamento e modelos de aparelhos

contemporacircneos Ateacute o iniacutecio da deacutecada de 70 o sucesso do tratamento ortodocircntico

eram alcanccediladas atraveacutes das dobras nos fios Com a introduccedilatildeo do aparelho

straight wire proposto por Andrews contribuiu significativamente na histoacuteria da

ortodontia Reduziu a quantidade de dobras impostas nos fios e tambeacutem trouxe

novas opccedilotildees em mecacircnica de tratamento A retraccedilatildeo dos caninos com elaacutesticos e

fios de ligadura tornaram-se mais comuns Mecacircnicas de deslize nos lugares dos

loops tornou-se o meacutetodo de fechamento de espaccedilo significativo entre os cliacutenicos

48

Niacuteveis de forccedila propostas por Edgewise foram inicialmente usadas para fechar os

espaccedilos no entanto logo foi observado que forccedilas mais leves eram mais eficazes

com a mecacircnica de deslizamento Junto com essas mudanccedilas tornou-se evidente

que era necessaacuteria uma compensaccedilatildeo no aparelho ortodocircntico Muitas mudanccedilas

ocorreram no design do aparelho desde que o aparelho de Edgewise e o aparelho

de Begg foram projetados Isso abriu a possibilidade de tratamentos mais eficientes

com resultados de alta qualidade A atenccedilatildeo ao diagnoacutestico plano de tratamento o

correto posicionamento do braacutequete mecacircnicas mais eficientes podem melhorar os

resultados juntamente com as melhorias dos aparelhos

Xu et al (2015) investigaram o efeito das inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos

caninos e preacute-molares superiores no sorriso quando visto da perspectiva frontal

Este estudo foi realizado em 3 etapas No primeiro passo foi construiacutedo um modelo

dental digital tridimensional e alteraccedilotildees foram feitas nas inclinaccedilotildees

vestibulolinguais dos dentes superiores selecionados No segundo passo as

manipulaccedilotildees fotograacuteficas foram realizadas de modo que as alteraccedilotildees nas

inclinaccedilotildees dos dentes superiores poderiam mais tarde ser transferidas para

modelos tridimensionais impressos em resina e montado sobre articuladores para a

vista frontal do sorriso Finalmente as 15 imagens de sorrisos frontais foram

avaliadas e classificadas pelos grupos de ortodontistas e leigos Houve uma ampla

aceitabilidade esteacutetica para as inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos caninos superiores e

preacute-molares A esteacutetica do sorriso foi significativamente comprometida (P lt001)

quando os caninos foram lingualizados mais do que 12ordm e os preacute-molares mais que

15ordm Caninos vestibularizados mais do 6ordm tambeacutem tornaram a esteacutetica do sorriso

menos satisfatoacuterias (p lt001) Concluiacuteram ser esteticamente satisfatoacuterio posicionar

os dentes em inclinaccedilotildees dentro desses intervalos em situaccedilotildees cliacutenicas que

requerem compensaccedilotildees dentaacuterias transversais em casos de discrepacircncias

transversais esqueleacuteticas

Franco et al (2015) tiveram como objetivo estudar e comparar a expressatildeo do

torque em braacutequetes convencionais autoligados ativos e passivos Foram

analisadas 6 diferentes marcas de braacutequetes (Damon 3MX Portia In-Ovation R

Bioquick Roth SLI Roth Max) e 300 segmentos de fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x

0025rdquo (Morelli Sorocaba SP Brazil) Os momentos de torque foram medidos em

49

12ordm 24ordm 36ordm e 46ordm utilizando-se um dispositivo de torccedilatildeo do fio associado a uma

maacutequina de ensaios universal Foram observadas diferenccedilas estatisticamente

significativas na expressatildeo do torque entre todas as marcas de braacutequetes avaliadas

e em todas as torccedilotildees testadas (plt005) O Bioquick apresentou a menor expressatildeo

do torque em todas as torccedilotildees testadas em contraste o braacutequete Damon 3MX

apresentou a maior expressatildeo do torque ateacute a torccedilatildeo de 36ordm Em 48ordm In-Ovation R

Portia e Damon 3MX obtiveram momentos de torque semelhantes Concluiacuteram que

o sistema de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio (autoligaacutevel ativo ou passivo ou

convencional com ligadura elaacutestica) parece natildeo interferir na expressatildeo final do

torque a qual eacute dependente da interaccedilatildeo entre o fio e o braacutequete escolhido para ser

utilizado na mecacircnica ortodocircntica

Lee et al (2016) avaliaram o erro de manufatura dos fabricantes nas canaletas

dos braacutequetes e nos fios ortodocircnticos mediram o arredondamento das ponta dos

fios e calcularam a quantidade de folga de torccedilatildeo usando os valores meacutedios das

amostras de estudo 4 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos com canaleta

0022rdquo (incisivo central superior direito) 3 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos

com canaleta 0018rdquo (incisivo central superior direito) e trecircs tipos de fios

retangulares (0016rdquo x 0022rdquo beta-titacircnio (Ormco Orange Califoacuternia) 0016rdquo x

0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa Fl) e 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa FL)) foram medidos usando um microscoacutepio

estereoscoacutepico para determinar a larguras das canaletas dos braacutequetes e as

dimensotildees transversais dos fios Todos os braacutequetes apresentaram um perfil de

canaleta divergente e todos os fios apresentaram erros menores que 2 de

fabricaccedilatildeo O braacutequete Damon Clear (Ormco Orange Califoacuternia) teve o menor erro

dimensional (0542) enquanto o braacutequete de canaleta 0022rdquo Empower Clear

(American Orthodontics Sheboygan Wisconsin) teve o maior (3585) A maior

quantidade de jogo foi observado nos braacutequetes Empower Clear (American

Orthodontics) de 0022rdquo combinado com o fio 0016rdquo x 0022rdquo de TMA (Ormco

Orange Califoacuternia) Enquanto que a menor quantidade ocorreu utilizando o braacutequete

de 0018rdquo Clippy-C (Tomy) combinado com fio 0016rdquo x 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel

(Tecnologia Ortho Tampa FL)

Montasser et al (2016) avaliaram o efeito do diacircmetro do arco ortodocircntico no

50

alinhamento dos dentes com diferentes combinaccedilotildees de arco braacutequete utilizando o

sistema de mediccedilatildeo e de simulaccedilatildeo ortodocircntico (OMSS) Foram usados 6 tipos de

braacutequetes ortodocircnticos divididos em de duas categorias 1- braacutequetes ligados

convencionalmente (Victory Series [3M Unitek Monrovia Calif] Mini-Taurus [Rocky

Mountain Orthodontics Denver Colo] e Synergy [Rocky Mountain Orthodontics]) 2-

braacutequetes autoligados passivo (SmartClip [3M Unitek]) e ativos (Time3 [American

Orthodontics Sheboygan Wis] e SPEED [Strite Industries Cambridge Ontario

Canada]) Todos os braacutequetes com canaleta de 0022rdquo Os arcos utilizados foram

0014rdquo e 0016rdquo termoativados (American Orthodontics) Os arcos ortodocircnticos

foram amarrados aos braacutequetes convencionais com ambas as ligaduras de accedilo

inoxidaacutevel (0010rdquo) e aneacuteis elastomeacutericos Cada combinaccedilatildeo arco braacutequete foi

testada 20 vezes com OMSS construiacutedo numa cacircmara de temperatura controlada

em 37ordm C durante o teste A maacute oclusatildeo simulada no estudo representou um incisivo

central superior deslocada 2 mm para cervical (eixo x) e 2 mm para vestibular (eixo

z) As correccedilotildees incisogengivais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo combinados com os

braacutequetes utilizados variaram de 40 a 95 as correccedilotildees com o fio de 0016rdquo

foram de 55 para 95 As correccedilotildees vestibulolinguais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo

combinados com os braacutequetes utilizados variaram de 10 a 100 e as correccedilotildees

com o 0016rdquo de 15 a 100 O aumento do arco de 0014rdquo para 0016rdquo natildeo

garante um aumento na quantidade de correccedilatildeo do alinhamento o tipo de ligadura

afetou o grau de correccedilatildeo do alinhamento e o design dos braacutequetes influenciaram o

efeito da ligadura A menor correccedilatildeo obtida foi com o Mini-Taurus e Victory Series

(braacutequetes convencionais ligados com aneacuteis elastomeacutericos) os arcos de menor

diacircmetro satildeo recomendados durante o nivelamento e alinhamento para impedir que

as forccedilas pesadas possam causar efeitos colaterais indesejados

Papageorgiou et al (2016) compararam a eficaacutecia do torque com fios

quadrados e retangulares em braacutequetes convencionais da mesma prescriccedilatildeo com

canaletas 0018rdquo e 0022 ldquo Os braacutequetes foram colados em modelos de resina

acriacutelica idecircnticos a maxila e montados na OMSS 10 fios ortodocircnticos de accedilo

inoxidaacutevel 0018rdquo times 0018 0018rdquo times 0022 e 0018rdquo x 0025 foram avaliados em

braacutequetes com canaleta 0018 E 10 fios ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo times

0019 0019rdquo times 0025 e 0019rdquo x 0026 foram avaliados em braacutequetes com

canaleta 0022 Um torque de raiz vestibular de 15deg foi gradualmente aplicado ao

51

braacutequete de incisivo central direito e os momentos de forccedila foram registrados nesta

posiccedilatildeo Os autores concluiacuteram que os arcos retangulares parecem ser mais

eficientes no expressatildeo do torque especialmente nos braacutequetes com canaletas

0018rdquo

52

53

3 PROPOSICcedilAtildeO

Em busca da melhor efetividade da expressatildeo do torque em braacutequetes

autoligados passivos avaliamos a interaccedilatildeo entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel e dois braacutequetes com alturas semelhantes de 0022rdquo e com

profundidades de 0028rdquo (Damon Q) e 0026rdquo (H4)

O propoacutesito desse trabalho foi

1 Definir a folga (em graus) entre a canaleta dos dois braacutequetes autoligados

passivos e o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

2 Avaliar os momentos de forccedila (Nmm) expressos pelo torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquox 0025rdquode accedilo inoxidaacutevel

3 Comparar a expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes autoligados

passivos com 12ordm 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel

4 Comparar qual dos dois braacutequetes expressa primeiro o torque apoacutes definir

as torccedilotildees (em graus) do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel necessaacuterias

para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

55

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS

41 Materiais

411 Braacutequetes

Para amostra foram selecionados dois tipos de braacutequetes ortodocircnticos

autoligados passivos 10 braacutequetes Damon Q (Ormco Orange Calif EUA) e 10

braacutequetes H4 (Orthoclassic McMinnville Oregon EUA) O primeiro com canaleta de

0022rdquo x 0028rdquo e o segundo com canaleta 0022rdquo x 0026rdquo Os braacutequetes escolhidos

foram de incisivo central superior do lado direito

412 Fotos dos braacutequetes

Figura 41 - Braacutequete Damon Q Figura 42 - Braacutequete H4

413 Fios

O fio (calibrador) de eleiccedilatildeo para realizarmos a fixaccedilatildeo dos braacutequetes no

dispositivo experimental foi o 0021rdquo x 0028rdquo de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics

Inc La Porte Indiana EUA)

O fio de eleiccedilatildeo para realizarmos os testes da pesquisa foi o 0019rdquo x 0025rdquo de

accedilo inoxidaacutevel (American Orthodontics Sheboygan Wisconsin EUA)

56

414 Paquiacutemetro digital

O meio escolhido para aferirmos as dimensotildees dos fios ortodocircnticos foi com

um paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA)

Figura 43 ndash Paquiacutemetro Digital

415 Dispositivo de expressatildeo de torque

Um dispositivo experimental (Figura 44) foi confeccionado para medir a

expressatildeo do torque nos braacutequetes ortodocircnticos O aparelho de mediccedilatildeo foi

desenvolvido com a colaboraccedilatildeo do membros do Departamentos de Biomateriais e

Biologia Oral da Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo (USP)

Satildeo Paulo Brasil O dispositivo experimental elaborado tem a capacidade de aplicar

uma torccedilatildeo no fio ortodocircntico mantendo o alinhamento vertical e horizontal entre o

fio e o braacutequete

O dispositivo experimental consiste em uma base (A) fundida a dois eixos (B)

paralelos que possuem dois rolamentos em cada eixo (C) Em cada lado na parte

interna dos eixos haacute uma peccedila ciliacutendrica (D) com um parafuso (E) capaz de fixar o

fio de accedilo inoxidaacutevel a ser testado Na parte externa dos rolamentos e dos eixos haacute

uma haste metaacutelica (F) capaz de realizar o movimento de rotaccedilatildeo das peccedilas

ciliacutendricas ao mesmo tempo e livre de tensotildees No centro da base na parte interna

dos eixos haacute um parafuso com a finalidade de sustentar a estrutura (H) para

posicionamento dos braquetes Nesta mesma estrutura foi elaborado uma base de

apoio (I) que pode ser fixada ou removida da estrutura para cada braacutequete testado

atraveacutes de um parafuso (J) Haacute um transferidor metaacutelico (K) externo em um dos

lados do eixo que tem a finalidade de medir os acircngulos de torccedilatildeo obtidos

57

Figura 44 - Dispositivo de Expressatildeo do Torque

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass)

Figura 45 - Maacutequina de testes universal (Instron)

58

42 Meacutetodos

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes

Para estabelecermos um protocolo de posicionamento uniforme dos braacutequetes

utilizamos um fio calibrador 00215rdquo x 0028 de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics Inc

La Porte Indiana EUA) Posicionamos o fio calibrador no interior das peccedilas

ciliacutendricas (D) do dispositivo Posteriormente medimos com um paquiacutemetro digital

[(Mitutoyo Aurora Illinois EUA) Figura 43] a distacircncia entre os dois parafusos (E)

que fixam o fio calibrador nas peccedilas ciliacutendricas (D) para determinarmos o local

correto para fixaccedilatildeo do braacutequete Logo apoacutes inserimos o braacutequete no fio calibrador

e amarramos com fio de ligadura metaacutelica de 025mm na posiccedilatildeo aferida

anteriormente Apoacutes o posicionamento do braacutequete no fio calibrador adicionamos

adesivo Loctite a base de cianoacrilato (Henkel Ind Itapevi Brasil) na base do

braacutequete Para efetivar a fixaccedilatildeo do braacutequete ajustamos a estrutura central (H) do

dispositivo ateacute a altura ideal para que o braacutequete ficasse o mais perpendicular

possiacutevel a base do dispositivo experimental com a haste meacutetalica (F) posicionada

no acircngulo da prescriccedilatildeo do braacutequete a ser testado Esse processo de fixaccedilatildeo foi

realizado em todos os braacutequetes sem a necessidade de movimentar a estrutura

central toda vez que fossemos realizar os testes nos diferentes braacutequetes (Figura

46)

422 Ensaio experimental

Colocamos o dispositivo experimental na base da maacutequina de testes universal

[(Instron Model 5565 Canton Mass) Figura 45] em posiccedilatildeo centralizada em

relaccedilatildeo a ceacutelula de carga de 100 N Para o processo de mediccedilatildeo foi posicionada a

base de apoio do braacutequete a ser aferido junto ao dispositivo experimental com o

auxiacutelio do fio calibrador Na sequecircncia prendemos o parafuso da estrutura central

(H) para evitar qualquer movimentaccedilatildeo durante o teste Posteriormente removemos

59

o fio calibrador e inserimos o fio de eleiccedilatildeo 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Em

teste piloto preacutevio determinamos que a distacircncia percorrida pelo atuador da maacutequina

de testes universal para atingir torccedilotildees no fio da ordem de 40ordm foi de 50 mm A

haste metaacutelica (F) foi deslocada por 50 mm parou por um segundo e retornou a

posiccedilatildeo inicial com a velocidade constante de 100 mmmin Em cada braacutequete

testado foram realizadas 12 medidas sendo que para cada medida foi usado uma

nova secccedilatildeo de fio de lotes diferentes com suas dimensotildees aferidas previamente

com paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA) O processo foi repetido em

10 braacutequetes do grupo Damon Q e 10 braacutequetes do grupo H4

Figura 46 ndash Corpo de prova

423 Mensuraccedilotildees das forccedilas expressas pela torccedilatildeo do fio

Os valores das forccedilas obtidas e a distacircncia percorrida pelo atuador da

maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) foram registrados

e exportados para uma tabela eletrocircnica no software Excelreg Tendo em vista a

necessidade de transformar os valores obtidos (forccedilas e distacircncia percorrida) em

momento de torque (Nmm) e graus foram criadas equaccedilotildees numeacutericas

A equaccedilatildeo utilizada para transferir os valores mensurados da distacircncia

percorrida pelo atuador da maacutequina em graus foi

empty = (L R)57

Considerando

empty = acircngulo de rotaccedilatildeo do eixo expresso em radiano (rad)

L = deslocamento do atuador necessaacuterio para torcer o fio no interior do braacutequete

60

expresso em miliacutemetros

R = eacute a distacircncia do centro do eixo de rotaccedilatildeo ateacute a extremidade da haste do

dispositivo de expressatildeo de torque expresso em miliacutemetros

Sabendo-se que π rad equivale a 180ordm podemos aproximar 1 rad para 57ordm A

partir daiacute basta a multiplicaccedilatildeo do valor encontrado em (L R) por 57ordm Dessa

maneira obteremos o valor do acircngulo de rotaccedilatildeo expresso em graus

Para transferirmos os valores de forccedila em momento de torque foram

necessaacuterias duas equaccedilotildees

Equaccedilatildeo 1

empty = prop 314

180

Considerando

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

prop = acircngulo formado entre a haste metaacutelica (F) do dispositivo de expressatildeo de

torque e o fio da alccedila de carregamento que foi fixada na ceacutelula de carga da maacutequina

de testes universal (Model 5565 Instron Canton Mass)

A equaccedilatildeo 1 foi realizada primeiramente para obtermos os valores dos

acircngulos expressos em radiano (rad) formados entre a haste metaacutelica (F) do

dispositivo de expressatildeo de torque e o fio da alccedila de carregamento (Figura 47)

Figura 47- obtenccedilatildeo do acircngulo prop

Atuador

Fio de carregamento

Dispositivo de expressatildeo

de torque

propAcircngulo

61

Posteriormente a equaccedilatildeo 2 foi realizada para transferirmos os valores obtidos

de forccedila em momento de torque

Equaccedilatildeo 2

T = FRSen (empty)

Considerando

T = momento de torque

F = forccedila

R = eacute a distacircncia do centro do eixo rotacionado ateacute a extremidade da haste metaacutelica

(F) do dispositivo de expressatildeo de torque

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

49 Anaacutelise Estatiacutestica

Para anaacutelise estatiacutestica os dados coletados foram analisados quanto agrave

homocedasticidade e normalidade

Para verificar se a diferenccedila na profundidade das canaletas interferiram na

expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de variacircncia (ANOVA) de dois

fatores O teste de Tukey (plt005) foi realizado para identificar as diferenccedilas entre

os grupos mostrados nas tabelas ou graacuteficos

O erro potencial na teacutecnica de detecccedilatildeo e mediccedilatildeo foi estimado por seleccedilatildeo

aleatoacuteria de 10 medidas da folga dos braacutequetes Damon Q e 10 medidas da folga dos

braacutequetes H4 Posteriormente utilizamos a foacutermula de Dahlberg (1940) para avaliar o

erro do meacutetodo

63

5 RESULTADOS

O erro do meacutetodo encontrado na folga dos braacutequetes foi de 06ordm para o

braacutequete Damon Q e 07ordm para o braacutequete H4

Os resultados da folga entre a interaccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

com os dois braacutequetes avaliados foi estatisticamente significante (plt0001)

Observamos que o braacutequete H4 possui maior folga entre a canaleta e o fio

quando comparados ao braacutequete Damon Q

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da folga existente entre braacutequete e fio

estatildeo descritos na tabela 51

Tabela 51 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus

Em relaccedilatildeo a expressatildeo do torque verificamos o momento de forccedila em 12ordm

26ordm e 36ordm apoacutes a torccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel A interaccedilatildeo entre os

fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante (plt005)

Os valores meacutedios e desvios padratildeo obtidos pela expressatildeo do torque

(Nmm) estatildeo descritos na Tabela 52 e demonstrados no Graacutefico 51

Tabela 52 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Braacutequete

TORQUE (Nmm)

12ordm 24ordm 36ordm

Damon Q 33 (11)d 196 (21)c 552 (18)a

H4 29 (02)d 44 (06)d 296 (17)b

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Braacutequete Folga (0)

Damon Q 154 (11)a

H4 235 (11)b

64

Graacutefico 51 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Ao avaliarmos o momento de forccedila da expressatildeo do torque o braacutequete H4 e

Damon Q natildeo apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes com 12ordm de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico Em 24ordm o braacutequete Damon Q apresentou maior momento

de forccedila comparado ao braacutequete H4 Em 36ordm o braacutequete Damon Q tambeacutem

apresentou maior momento de forccedila quando comparado ao braacutequetes H4

Vale salientar que o valor mensurado em 24ordm no braacutequete H4 natildeo foram

estatisticamente significantes em relaccedilatildeo aos valores em 12ordm Tambeacutem natildeo houve

diferenccedila estatisticamente significante entre o braacutequete H4 em 24ordm e o braacutequete

Damon Q em 12ordm

Para avaliar a efetividade da expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes

autoligados passivos verificamos a quantidade necessaacuteria de torccedilatildeo no fio de accedilo

inoxidaacutevel para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

A interaccedilatildeo entre os fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante

(plt005) O acircngulo necessaacuterio para expressar 5Nmm de torque no braacutequete Damon

d

c

a

dd

b

0

10

20

30

40

50

60

8 12 16 20 24 28 32 36 40

TO

RQ

UE

(Nm

m)

Torccedilatildeo (0)

Damon Q meacutedia h4

65

Q natildeo apresentou diferenccedila estatisticamente significante quando comparados ao

acircngulo necessaacuterio para expressar 20Nmm de torque no braacutequete H4

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da torccedilatildeo (acircngulo) obtidos pela expressatildeo

do torque (Nmm) estatildeo descritos na Tabela 53 e demonstrados no Graacutefico 52

Tabela 53 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla de Tukey da torccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Braacutequete

Inclinaccedilatildeo (0)

5 Nmm 10Nmm 15Nmm 20Nmm

Damon Q 166 (2) f 205 (07) e 223 (1) d 244 (06) c

H4 249 (13) c 294 (08) b 314 (07) a 325 (05) a Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Graacutefico 52 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

fe

dcc

ba a

0

5

10

15

20

25

30

35

5 10 15 20

To

rccedilatildeo

(o)

TORQUE (Nmm)

Damon Q H4

67

6 DISCUSSAtildeO

Os braacutequetes preacute-ajustados tecircm como principal objetivo diminuir a necessidade

de dobras e ajustes nos arcos durante o tratamento ortodocircntico A efetividade do

tratamento ortodocircntico depende de um conjunto de fatores para determinar como as

angulaccedilotildees e inclinaccedilotildees (torque) a serem aplicados sobre os dentes dos casos

planejados iratildeo influenciar em suas variaccedilotildees (Andrews 1989) Quando o fio

retangular eacute encaixado na canaleta do braacutequete preacute-ajustado com uma forccedila de

torque ativa ele eacute adaptado ateacute encontrar dois pontos de apoio para efetivar sua

accedilatildeo que eacute chamado de acircngulo criacutetico (Gioka Eliades 2004)

No presente estudo foi desenvolvido um dispositivo para avaliar a possiacutevel

influecircncia da profundidade da canaleta do braacutequete na expressatildeo do torque No

desenvolvimento desse dispositivo dois outros foram testados poreacutem os mesmos

apresentaram erros durante as medidas comprometendo a fidelidade e a

confiabilidade dos resultados A partir desses dois dispositivos elaboramos um

terceiro que possibilitou a anaacutelise da influecircncia da profundidade de canaleta na

expressatildeo do torque Foi utilizado o braacutequete Damon Q com profundidade 0028rdquo e

o braacutequete H4 com profundidade 0026rdquo A altura da canaleta foi a mesma para os

dois braacutequetes

Em investigaccedilotildees preacutevias alguns autores compararam a expressatildeo do torque

em braacutequetes autoligados passivos e ativos poreacutem com alturas e profundidades de

canaletas semelhantes (Yeh et al 2007 Papageorgiou et al 2016 Morina et al

2008 Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

A expressatildeo do torque estaacute diretamente ligada as variaccedilotildees estruturais que

podem ser encontradas nos braacutequetes (dimensotildees e forma das canaletas e material

de fabricaccedilatildeo) e nas variaccedilotildees dimensionais e estruturais dos fios ortodocircnticos

(Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Major et al 2011 Streva et al 2011

Franco et al 2015 Lombardo et al 2015 Lee et al 2016)

Geralmente o momento de forccedila expresso pelo torque em braacutequetes preacute-

ajustados passivos se faz presente quando as dimensotildees do arco retangular se

assemelham as dimensotildees da canaleta dos braacutequetes Morina et al 2008

afirmaram em seus estudos que clinicamente nenhum braacutequete resultou em um

nivelamento satisfatoacuterio da inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual Katsikogianni et al 2015

concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos demonstraram maior efetividade do

68

torque quando comparados aos braacutequetes autoligados passivos Dalstra et al 2015

observaram tambeacutem que os braacutequetes convencionais que utilizaram ligaduras de

accedilo inoxidaacutevel e alguns braacutequetes autoligados ativos geraram maior momento de

torque devido o arco estar firmemente pressionado contra o fundo da canaleta do

braacutequete Durante a fase de planejamento desse estudo existiu a hipoacutetese de que a

profundidade da canaleta pudesse interferir positivamente na expressatildeo do torque

uma vez que nessas circunstacircncias haveria contatos mais justos entre a canaleta

do braacutequete e o fio em funccedilatildeo do maior preenchimento da canaleta pelo fio

Archambault et al 2010 concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos

apresentaram uma folga de 75ordm ateacute o engajamento do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel na canaleta do braacutequete enquanto os braacutequetes autoligados passivos

apresentaram uma folga de aproximadamente 14ordm provavelmente devido a pressatildeo

que o clipe exerce no fio contra o braacutequete promovendo a diminuiccedilatildeo da dimensatildeo

da canaleta Poreacutem ao analisarmos os resultados do presente estudo verificamos

que o braacutequete H4 (com menor profundidade de canaleta) apresentou uma folga de

235ordm ateacute o engajamento do fio na canaleta do braacutequete e o Damon Q apresentou

uma folga de 154ordm Esse uacuteltimo resultado do presente estudo (braacutequete Damon Q)

estaacute muito proacuteximo do encontrado por Archambault et al (2010)

Na sequecircncia da anaacutelise dos resultados do nosso estudo observamos

diferenccedilas estatisticamente significantes entre os dois braacutequetes quando realizamos

a torccedilatildeo do fio ortodocircntico em 24ordm e 36ordm (tabela 52 e graacutefico 51 das paacuteg 63 e 64)

enquanto Badawi et al 2008 observaram diferenccedilas estatisticamente significantes

entre braacutequetes apenas com 36ordm de torccedilatildeo Possivelmente a diferenccedila do resultado

pode estar associada a diferenccedila encontrada no valor da folga no braacutequete H4

quando comparado ao braacutequete Damon Q

Nesse estudo natildeo foram observadas diferenccedilas estatisticamente significantes

no braacutequete H4 quando comparados os valores do momento do torque em 12ordm e em

24ordm assim como natildeo houve diferenccedila estatisticamente significante entre os

braacutequetes H4 em 24ordm e os braacutequetes Damon Q em 12ordm (tabela 52 paacuteg 63)

provavelmente porque em 12ordm e em 24ordm o momento de torque ocorreu dentro do

limite ou muito proacuteximo ao valor mensurado da folga nos braacutequetes H4

Clinicamente o torque efetivo tem sido sugerido entre 5 a 20 Nmm (Reitan

1957 Burstone 1982) Badawi et al (2008) e Archambault et al (2010) relataram

que clinicamente o torque efetivo foi expressado com uma torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

69

0025rdquo de 15ordm a 31ordm nos braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm nos

braacutequetes autoligados passivos Entretanto nesse estudo ao aplicarmos a forccedila

como sugerido clinicamente verificamos que o o braacutequete Damon Q expressou

primeiro o momento de torque quando comparados ao braacutequete H4 (Damon Q -

166ordm ateacute 244ordm H4 - 249ordm ateacute 325ordm) Franco et al em 2015 observaram tambeacutem

que os braacutequetes Damon 3MX apresentaram melhores resultados de expressatildeo de

torque quando comparados a outros braacutequetes autoligados

Em relaccedilatildeo aos fios ortodocircnticos Lombardo et al 2015 mencionaram que os

arcos ortodocircnticos apresentaram dimensotildees diferentes das declaradas pelos

fabricantes (-647 e + 510) Observaram tambeacutem que o formato das arestas dos

arcos retangulares apresentaram variaccedilotildees Jaacute Mugurama et al 2014 relataram

que os fios 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel natildeo apresentaram deformaccedilatildeo

permanente apoacutes a realizaccedilatildeo de testes de atrito mesmo quando imposto 30ordm de

torque Em consequecircncia desses fatores e de haver uma tendecircncia na clinica

ortodocircntica cada vez menos expressiva de utilizar o arco 0021rdquox 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel decidimos utilizar o fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel da American

Orthodontics (Sheboygan Wisconsin EUA) Aferimos todas as secccedilotildees de fios que

seriam utilizadas com um paquiacutemetro digital MItutoyo (Aurora Illinois EUA) para

realizaccedilatildeo dos testes Com isso procuramos anular a variante do fio na expressatildeo

do torque

Outro fator relevante a ser mencionado eacute que os resultados obtidos nessa

pesquisa podem apresentar diferenccedilas nos valores nominais quando comparados a

outros estudos (Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

pelo fato do fio de accedilo inoacutexidaacutevel apresentar diferenccedilas em sua propriedade e

composiccedilatildeo estrutural em diferentes marcas comerciais (Gioka Eliades 2004 Vena

et al 2007 Lombardo et al 2015)

A deformaccedilatildeo do braacutequete tambeacutem pode ser considerada um provaacutevel fator na

perda da expressatildeo do torque (Lacoursiere et al 2010 Major et al 2010 Major et

al 2011) Outro fator que tambeacutem pode estar relacionado eacute o desenho da canaleta

do braacutequete e sua composiccedilatildeo metaacutelica (Melenka et al 2014 Major et al 2013) A

escolha do braacutequete a ser empregado no tratamento o conhecimento de como este

material com maior ou menor dureza comporta-se durante o tratamento eacute de

fundamental importacircncia para conduzi-lo (Fischer-Brandies et al 2000 Gioka

Eliades 2004) Cash et al 2004 concluiacuteram que as canaletas dos braacutequetes

70

ortodocircnticos satildeo maiores do que o indicado pelos fabricantes A geometria da

canaleta e o padratildeo de acabamento variaram muito entre os grupos Brown e

Wagner 2015 mencionaram tambeacutem que essas alteraccedilotildees morfoloacutegicas podem

ocorrer em um uacutenico braacutequete bem como ao longo de todo o conjunto especiacutefico de

braacutequetes de uma mesma seacuterie No presente trabalho podemos constatar as

afirmaccedilotildees desses autores ao analizarmos as figuras 41 e 42 nas paacuteginas 55 e

56

71

61 Consideraccedilotildees finais

Ao analisar os resultados dessa pesquisa podemos concluir que a expressatildeo

do torque pode natildeo estar relacionado diretamente com a profundidade da canaleta

dos braacutequetes

Se a profundidade natildeo influencia a expressatildeo do torque como verificamos

nesse trabalho e se a altura eacute a mesma deveriacuteamos encontrar diferenccedilas de torque

estatisticamente natildeo significantes entre eles Poreacutem natildeo foi esse o resultado de

nossa pesquisa

Poreacutem haacute de se considerar que ao analisarmos as fotos dos braacutequetes Damon

Q (Figura 41 paacutegina 55) e H4 (Figura 42 paacutegina 56) podemos verificar que no

iniacutecio da canaleta do braacutequete H4 proacuteximo a porta de fechamento haacute tanto na parte

superior como na parte inferior um aumento da altura da canaleta o que pode ser

um fator de aumento da folga do fio em relaccedilatildeo a canaleta do braacutequete e pode gerar

um fator negativo na expressatildeo do torque

Em funccedilatildeo dessas hipoacuteteses um futuro trabalho deveraacute ser realizado para

verificar o porquecirc o braacutequete que foi idealizado para expressar o torque com maior

eficaacutecia se apresentou ser menos eficaz

73

7 CONCLUSOtildeES

Concluiacutemos com o nosso trabalho que

1 A folga existente entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel e os dois

braacutequetes estudados foram de 154ordm (Damon Q) e 235ordm (H4)

2 O momento de forccedila expresso pelo torque com 12ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel foi de 33 Nmm no braacutequete Damon Q e 29 Nmm

no braacutequete H4 Com 24ordm de torccedilatildeo o momento de torque foi de 196ordm no

braacutequete Damon Q e 44 Nmm no braacutequete H4 Com 36ordm de torccedilatildeo a

expressatildeo do torque foi de 552 Nmm no braacutequete Damon Q e 296 Nmm

no braacutequete H4

3 Ao compararmos os valores obtidos da expressatildeo do torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel observamos maior

expressatildeo do torque no braacutequete Damon Q quando comparados ao

braacutequete H4

4 Observamos que o braacutequete Damon Q expressou o torque primeiro quando

comparado ao braacutequete H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm

15 Nmm e 20Nmm

74

75

REFEREcircNCIAS1

Andrews LF The six keys to normal occlusion Am J Orthod 1972 Sep 62(3) 296-309 Andrews LF Straight-wire ndash O conceito e o aparelho Trad de Hugo Jose Trevisi San Diego L A Wells Co 1989 407p Archambault A Lacoursiere R Badawi H Major PW Carey J Flores-Mir C Torque expression in stainless steel orthodontic brackets Angle Orthod 2010 Jan 80(1) 201-10 Badawi HM Toogoog RW Carey JPR Heo G Major PW Torque expression of self-ligating brackets J Orthod Dentofacial Orthop 2008 May 133(5) 721-7 Bourauel C Drescher D Thier M An experimental apparatus for the simulation of three-dimensional movements in orthodontics J Biomed Eng 1992 Sep 14(5) 371-8 Brauchli LM Steineck M Wichelhaus A Active and passive self-lagation a myth Part 1 torque control Angle Orthod 2012 Jul 82(4) 663-9 Brown P Wagner W Choi H Orthodontic bracket slot dimensions as measured from entire bracket series Angle Orthod 2015 Jul 85(4) 678ndash82 Burstone CJ The segmented arch approach to space closure Am J Orthod 1982 Nov 82(5) 361-378 Cash AC Good SA Curtis RV McDonald F An evaluation of slot size in orthodontic brackets - Are standards as expected Angle Orthod 2004 Aug 74(4) 450-3 Cattaneo PM Salih AR Melsen B Labio-lingual root control of lower anterior teeth an canines obtained by active and passive self-ligating brackets Angle Orthod 2013 Jul 83(4) 691-7 Dalstra M Eriksen H Bergamini C Melsen B Actual versus theoretical torsional play in convencional and self-ligating bracket systems J Orthod 2015 Jun 42(2) 103-13

1 De acordo com Estilo Vancouver

AGRADECIMENTO ESPECIAL

Ao Prof Dr Joatildeo Batista de Paiva por compartilhar todo o vasto

conhecimento profissional e pessoal Obrigado por estender a matildeo e por tornar esse

sonho realidade

AGRADECIMENTOS

Aos professores do Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Odontologia USP Dr Andreacute Tortamano Dra Gladys Cristina Domingues-Moreas

Dr Jorge Abratildeo Dra Lylian Kazumi Kanashiro Dr Joatildeo Batista de Paiva Dr Joseacute

Rino Neto e Dra Solange Mongelli de Fantini pela oportunidade amizade respeito

e atenccedilatildeo que deram ao meu trabalho e a mim durante todo o tempo que estive

presente no departamento

Aos professores e teacutecnicos do Departamento de Biomateriais e Biologia Oral da

Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo em especial o professor

Dr Igor Studart Medeiros e ao teacutecnico Antocircnio Carlos por estarem sempre dispostos

a ajudar

Aos grandes amigos Daniela Linhares Felipe Gallego Tadeu Mendes Jr

Lilian Gabarrone Faacutebio Yanikian Almir Lima Jr Rafael Domingos pelo

companherismo durante o curso Durante esse tempo formamos uma famiacutelia a

famiacutelia USP

Aos amigos do curso de doutorado Annelise Ribeiro Daniella Prado Helena

Silva Liana Fattori Lucas Cardinal Michele Sendyk-Tichauer Renata Santos

Ricardo Souza Simone Peixe Taiana Esteves pelo apoio atenccedilatildeo e amizade

transmitindo tranquilidade durante o periacuteodo do curso

Aos funcionaacuterios da FOUSP Viviane Passiano Edina Brito Ronaldo

Carvalho Antocircnio Rodrigues e a ex-funcionaacuteria Marinalva de Jesus por serem

verdadeiros anjos da guarda dos poacutes-graduandos

Aos funcionaacuterios responsaacuteveis pela organizaccedilatildeo da FOUSP sem vocecircs natildeo

seria possiacutevel a realizaccedilatildeo de nenhum trabalho

Aos meus tios primos amigos por sempre me apoiar aconselhar durante

esse curso e em toda a minha vida

Agrave Coordenaccedilatildeo de Aperfeiccediloamento de Pessoal de Niacutevel Superior (CAPES)

pela bolsa de ensino

A todos aqueles que direta ou indiretamente tornaram possiacutevel a

concretizaccedilatildeo deste trabalho e a realizaccedilatildeo deste sonho

ldquoAlgo soacute eacute impossiacutevel ateacute que algueacutem duvide

e resolva provar o contraacuteriordquo

Einstein

RESUMO

Saraiva PC Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados agrave expressatildeo do torque [dissertaccedilatildeo] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o controle

do movimento dentaacuterio nos trecircs planos do espaccedilo Nos braacutequetes autoligados e preacute-

ajustados a inclinaccedilatildeo dos dentes no sentido vestiacutebulo-lingual depende diretamente

da interaccedilatildeo braacutequete fio Sabendo-se da importacircncia do controle do torque o

propoacutesito deste estudo foi definir a folga entre braacutequetes fio avaliar o momento de

torque e correlacionar estes valores nos braacutequetes autoligados passivos com

profundidades de canaletas diferentes (Damon Q e H4) Para esta pesquisa foi

confeccionado um dispositivo experimental em conjunto com uma maacutequina de testes

universal (Model 5565 Instron Canton Mass) para medir a expressatildeo do torque nos

braacutequetes ortodocircnticos Para verificar se a difereccedila na profundidade das canaletas

dos braacutequetes interferiram na expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de

variacircncia (ANOVA) e teste de Tukey (plt005) para identificar as diferenccedilas entre os

grupos Os braacutequetes H4 apresentaram maior folga entre braacutequete fio quando

comparados aos braacutequetes Damon Q Ao avaliarmos o momento de forccedila da

expressatildeo do torque os braacutequetes H4 e Damon Q apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes apenas com 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo Apoacutes a anaacutelise dos

resultados ao comparar os valores da expressatildeo de torque com 12ordm 24ordm e 36ordm

observamos maior expressatildeo de torque no braacutequete Damon Q quando comparado

ao braacutequete H4 Observamos tambeacutem que o Damon Q expressa melhor o torque

quando comparado com o H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm 15

Nmm e 20 Nmm

Palavras-chave Ortodontia Biomecacircnica Braacutequetes Autoligado Torque

ABSTRACT

Saraiva PC Evaluation of the slot depth of passive self-ligating brackets associated with torque expression [dissertation] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

One of the factors responsible for the success of orthodontic treatment is the control

of tooth movement in the three planes of space In self-ligating and preacute-adjusted

brackets the labio-lingual inclination of the teeth depends directly the bracket wire

interaction Knowing the importance of torque control the purpose of this study was

to define the play between the brackets and wires to evaluate the moment of torque

and to compare these values in passive self-ligating brackets with different slot

depths (Damon Q and H4) For this research an experimental device was designed

in conjunction with a universal test machine (Model 5565 Instron Canton Mass) to

measure the torque expression in orthodontic brackets To verify if the differences in

the depth of the bracket slots interfered in the torque expression analyzes of

variance (ANOVA) and Tukey test (p lt005) were performed to identify the

differences between the groups The H4 bracket had the highest play when

compared to the Damon Q bracket When evaluating the moment of torque

expression bracket H4 and Damon Q presented statistically significant differences

only with 24ordm and 36ordm of torsion After the analysis of the results when comparing the

values of the torque expression with 12ordm 24ordm and 36ordm we observed greater torque

expression in the Damon Q bracket when compared to the bracket H4 we also

observed that the Damon Q expressed better the torque when compared with H4

with moments of force of 5 Nmm 10 Nmm 15 Nmm and 20Nmm

Keywords Orthodontics Biomechanics Brackets Self-ligating Torque

LISTA DE ILUSTRACcedilOtildeES

Figura 41 ndash Braacutequete Damon Q 55

Figura 42 ndash Braacutequete H4 55

Figura 43 ndash Paquiacutemetro digital 56

Figura 44 ndash Dispositivo de Expressatildeo do Torque 57

Figura 45 ndash Maacutequina de testes universal (Instron) 57

Figura 46 - Corpo de prova 59

Figura 47 - Obtenccedilatildeo do acircngulo prop 60

Graacutefico 51 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36 64

Graacutefico 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE TABELAS

Tabela 51 - Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus 63

Tabela 52 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36ordm 63

Tabela 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS

g grama

h hora

mm miliacutemetro

mm min miliacutemetro por minuto

Nmm Newton miliacutemetro

s segundo

LISTA DE SIacuteMBOLOS

prop alfa

ordm graus

π pi

polegadas

empty teta

ordm graus

SUMAacuteRIO

1 INTRODUCcedilAtildeO 27

2 REVISAtildeO DA LITERATURA 29

3 PROPOSICcedilAtildeO 53

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS 55

41 Materiais 55

411 Braacutequetes 55

412 Fotos dos braacutequetes 55

413 Fios 55

414 Paquiacutemetro digital 56

415 Dispositivo de expressatildeo de torque 56

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) 57

42 Meacutetodos 58

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes 58

422 Ensaio experimental 58

49 Anaacutelise Estatiacutestica 61

5 RESULTADOS 63

6 DISCUSSAtildeO 67

61 Consideraccedilotildees finais 71

7 CONCLUSOtildeES 73

REFEREcircNCIAS 75

27

1 INTRODUCcedilAtildeO

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o

controle do movimento dentaacuterio nos trecircs planos de espaccedilo (Xu et al 2015) Para a

obtenccedilatildeo desse controle utiliza-se a accedilatildeo mecacircnica das dobras de primeira

segunda e terceira ordem nos fios ortodocircnticos As dobras de primeira e segunda

ordem podem ser utilizadas tanto em fios redondos quanto retangulares Poreacutem

natildeo existe controle das dobras de terceira ordem sem a utilizaccedilatildeo dos fios

retangulares tendo em vista que natildeo eacute possiacutevel aplicar mecanicamente a torccedilatildeo de

um dente utilizando um fio redondo dentro da canaleta do braacutequete As dobras

estatildeo relacionadas a torccedilatildeo de uma estrutura em torno do seu eixo longitudinal

(Andrews 1989 McLaughlin e Bennett 2015)

As caracteriacutesticas necessaacuterias para a aplicaccedilatildeo e o controle do movimento

dentaacuterio jaacute estatildeo inseridas nos desenhos das canaletas dos braacutequetes autoligados e

nos preacute-ajustados convencionais possibilitando o movimento controlado dos dentes

nos trecircs planos de espaccedilo sem a necessidade de ajustes nos arcos ortodocircnticos

(Shivapuja Berger 1994 Brito-Juacutenior Ursi 2006 Rinchuse Miles 2007

McLaughlin Bennett 2015) Poreacutem existem algumas controveacutersias em relaccedilatildeo aos

movimentos de terceira ordem Em alguns casos em funccedilatildeo da folga ou da proacutepria

caracteriacutestica das canaletas dos braacutequetes ou dos fios ortodocircnticos natildeo

observamos o movimento de terceira ordem desejado isto eacute natildeo observamos a

inclinaccedilatildeo dos dentes esperada (Huang 2009 Major et al 2010 Streva et al

2011 Huang et al 2012 Johnson 2013 Dalstra et al 2015)

Em geral a alteraccedilatildeo na inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual das coroas dos dentes

depende da rigidez do fio do desenho da canaleta do braacutequete do jogo existente na

relaccedilatildeo entre o fio e a canaleta e o recurso de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio A grande

variedade de combinaccedilotildees de fatores que alteram o momento do torque dificultam

seu controle (Morina et al 2008 Major et al 2011 Major et al 2012)

Eacute de extrema importacircncia que os valores das angulaccedilotildees e torques contidos

nos braacutequetes estejam de acordo com os valores preconizados pelo autor da

teacutecnica para que o tratamento ortodocircntico alcance os objetivos resultando em

condiccedilotildees adequadas de oclusatildeo funccedilatildeo e esteacutetica dental

As dimensotildees do arco de trabalho final pode natildeo preencher as dimensotildees

totais da canaleta do braacutequete e portanto uma porcentagem do torque constituiacutedo

no braacutequete eacute perdida por conta do jogo existente entre fio canaleta Tem sido

demonstrado que existem discrepacircncias significativas entre o valor fornecido pelos

fabricantes e o valor mensurado (Cash et al 2004 Gioka Eliades 2004) As

alteraccedilotildees da expressatildeo do torque podem ser atribuiacutedas as variaccedilotildees intriacutensecas do

diacircmetro transversal dos fios ortodocircnticos na deformaccedilatildeo das canaletas dos

braacutequetes e em suas dimensotildees (Meling et al 1998 Gioka Eliades 2004

Archambault et al 2010 Major et al 2010 Melenka et al 2013 McLaughlin

Bennett 2015 Brown et al 2015 Lee et al 2016 Lombardo et al 2015)

A controveacutersia existente em relaccedilatildeo a influecircncia da dimensatildeo das canaletas

dos braacutequetes motivou a realizaccedilatildeo dessa pesquisa na qual utilizamos 2 tipos de

braacutequetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes

29

2 REVISAtildeO DA LITERATURA

Reitan (1957) discutiu alguns fatores para ilustrar a importacircncia de

correlacionar achados histoloacutegicos com observaccedilotildees praacuteticas atraveacutes de um exame

mais aprofundado das forccedilas em ortodontia revelando que alguns dos principais

fatores satildeo a variaccedilatildeo individual da reaccedilatildeo dos tecidos o tipo de forccedila aplicada e

os princiacutepios mecacircnicos envolvidos Verificou-se tambeacutem que estes fatores estavam

estreitamente ligados entre si Concluiu que a forccedila exercida em um movimento de

inclinaccedilatildeo realizada com forccedilas contiacutenuas criariam aacutereas comprimidas livre de

ceacutelulas na membrana periodontal com mais frequecircncia do que em um movimento

corporal decorrente os princiacutepios mecacircnicos envolvidos A reabsorccedilatildeo direta foi

observada em um movimento de torccedilatildeo gerando uma forccedila de 130 gramas ao

exercer pressatildeo na regiatildeo apical A quantidade de forccedila apropriada pode variar

consideravelmente de acordo com o tipo de movimento necessaacuterio cerca de 250

gramas durante a fase final de um movimento corporal contiacutenuo de caninos e

apenas deveraacute ser aplicado 25 gramas em um movimento de extrusatildeo de dentes

anteriores individuais

Rauch (1959) definiu o torque como um momento de forccedila resultante da

torccedilatildeo do fio retangular capaz de movimentar a coroa do dente no mesmo sentido

do fio e a raiz em sentido contraacuterio A aplicaccedilatildeo do torque permite controlar as

inclinaccedilotildees axiais dos dentes posicionando-os adequadamente ao final do

tratamento ortodocircntico

Andrews (1972) estudou seis caracteriacutesticas sistematicamente observadas em

um estudo de 120 modelos de pacientes natildeo ortodocircnticos com oclusatildeo normal

Essas constantes foram referidas como as seis chaves de oclusatildeo normal O artigo

tambeacutem discutiu a importacircncia das seis chaves individual e coletivamente no

tratamento ortodocircntico de sucesso Os 120 modelos estudados nesta pesquisa

diferem em alguns aspectos mas todos compartilhavam as seis caracteriacutesticas

observadas As seis chaves de oclusatildeo foram assim avalidadas relaccedilatildeo molar

angulaccedilotildees das coroas inclinaccedilotildees das coroas ausecircncia de rotaccedilotildees contatos

interproximais plano oclusal

30

Burstone (1982) descreveu a aplicaccedilatildeo cliacutenica das molas de traccedilatildeo utilizando a

teacutecnica do arco segmentado As consideraccedilotildees mais importantes na utilizaccedilatildeo

cliacutenica das molas de traccedilatildeo satildeo a quantidade de ativaccedilatildeo distal o diferencial de

angulaccedilatildeo entre os dentes anteriores e posteriores e a centralizaccedilatildeo do loop

Melhorias no design levaram a um mecanismo mais eficiente higiecircnica e confortaacutevel

para o fechamento do espaccedilo Melhorias no design levaram agrave um mecanismo mais

eficiente maior higiene e maior conforto no fechamento do espaccedilo

Bourauel et al (1992) apresentaram um aparelho (OMSS) capaz de avaliar os

sistemas de forccedilas tridimensionais e os movimentos resultantes durante o

tratamento ortodocircntico O instrumento consistiu em dois transdutores de forccedila

torque capazes de gravar tanto os resultados obtidos das forccedilas quanto os

resultados obtidos dos torques simultaneamente em todas as direccedilotildees espaciais

Cada sensor tinha uma faixa de mediccedilatildeo de 15N (450Nmm) e uma resoluccedilatildeo de

002 N (05Nmm) e foi montado em conjunto com 3 estaacutegios rotacionais e

translacionais movidos por motores passo a passo O aparelho era controlado por

um computador e por um software abrangente

Odegaard et al (1994) desenvolveram um meacutetodo para simular a forccedila de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico no interior do braacutequete e mediram com precisatildeo o

momento de torque O estudo simulou a situaccedilatildeo que ocorre quando o torque eacute

aplicado em um incisivo central individualmente Para realizar o teste foram usados

cinco braacutequetes com canaletas de 0018rdquo sem torque e angulaccedilatildeo e cinco partes de

cada tipo de fio A folga observada entre fio e o braacutequete variou de 20ordm a 5ordm com fios

0016rdquo x 0022rdquo e 0018rdquo x 0025rdquo respectivamente Foi observado apoacutes a

eliminaccedilatildeo da folga uma taxa de variaccedilatildeo de 024ordm Nmm a 037ordm Nmm nos fios de

accedilo enquanto que nos fios 0017rdquo x 0025rdquo de NiTi ocorreu uma taxa de variaccedilatildeo de

cerca de 107ordm Nmm Os resultados demonstraram que a quantidade de folga entre

o braacutequete e o fio ortodocircntico eacute consideravelmente maior do que o valor esperado

A utilizaccedilatildeo de ligaduras demonstraram que um efeito de torque pode ser observado

31

ainda que a folga natildeo tenha sido completamente eliminada

Com o aumento da utilizaccedilatildeo dos braacutequetes autoligados frequentemente

levantou-se a questatildeo de como eles se comparam com os sistemas de ligaccedilotildees

convencionais Shivapuja e Berger (1994) examinaram estes dois grupos de

braacutequetes autoligados e com sistemas de ligaccedilotildees de accedilo inoxidaacutevel e elastomeacutericas

convencionais tanto do aspecto in vitro bem como por medidas cliacutenicas e

observaccedilotildees subjetivas Foram avaliados cinco tipos diferentes de braacutequetes com

canaletas 0022rdquo x 0028rdquo divididos em sete grupos diferentes conforme o tipo de

ligaccedilatildeo Cada braacutequete foi montado sobre um cilindro de acriacutelico e o fio escolhido

para o estudo foi o de 0018rdquo (GAC International Inc Central Islip NY) Cada

grupo de braacutequetes consistiu em doze amostras e a forccedila de atrito para cada grupo

foi mensurada com uma maacutequina de teste universal (Instron Corp Canton Mass)

Foram analisadas dois tipos de mediccedilotildees para cada grupo Primeiramente avaliaram

qual a forccedila maacutexima necessaacuteria para iniciar o movimento do fio a qual foi

considerada como a forccedila necessaacuteria para superar a resistecircncia estaacutetica e a carga

maacutexima pela distacircncia de seguimento de 10rdquo o que foi interpretado como a

resistecircncia dinacircmica A segunda parte da investigaccedilatildeo consistiu em avaliar a

influecircncia do moacutedulo de potecircncia elastomeacuterico (GAC Energia Chainette) no

movimento de translaccedilatildeo dos dentes A fase final do estudo envolveu uma avaliaccedilatildeo

cliacutenica comparativa do tempo necessaacuterio para remover e substituir o modo de

ligaccedilatildeo tanto na arcada superior quanto na inferior Concluiacuteram que os sistemas de

braacutequetes autoligados demonstraram um niacutevel significativamente mais baixo de

resistecircncia ao atrito menor tempo para a remoccedilatildeo e inserccedilatildeo do fio no interior do

braacutequete e promoveu um melhor controle de infecccedilotildees quando comparados aos

braacutequetes convencionais de ceracircmica e metal com sistemas de ligaccedilotildees

elastomeacutericas de poliuretano e de accedilo inoxidaacutevel

Meling et al (1998) propuseram um estudo para medir a altura da canaleta dos

braacutequetes com maior precisatildeo atraveacutes de uma foacutermula que descreve a relaccedilatildeo entre

a altura do braacutequete as dimensotildees do arco ortodocircntico a borda do fio e folga de

torccedilatildeo Com um instrumento de mediccedilatildeo de torque a folga de torccedilatildeo foi estimada

em 10 braacutequetes diferentes (Ormco medium twin standard edgewise) com canaleta

0018rdquo Foi utilizado para realizar as mediccedilotildees um fio ortodocircntico de accedilo inoxidaacutevel

0018rdquo x 0025rdquo (Dentaurum) Um comprimento do fio foi escolhido aleatoriamente e

32

suas dimensotildees foram medidas em 10 segmentos diferentes com um microcircmetro

digital (modelo 293-521) Para a mediccedilatildeo da borda do fio foram usados 10 partes

de 1 cm de comprimento cada Os espeacutecimes foram preparados usando meacutetodos

metaluacutergicos convencionais para obter um corte transversal perpendicular ao seu

longo eixo e ampliado sob um microscoacutepio de uso metaluacutergico O raio de

arredondamento foi medido para todos os quatro cantos e a meacutedia aritmeacutetica foi

usada nos caacutelculos posteriores Apoacutes a obtenccedilatildeo dos registros da folga de torccedilatildeo

das dimensotildees e bordas do fio ortodocircntico a altura da canaleta do braacutequete pode

ser calculada Os autores concluiacuteram que o meacutetodo utilizado para medir a altura da

canaleta dos braacutequetes ortodocircnticos parece ter um elevado grau de exatidatildeo e eacute

mais faacutecil de executar do que os meacutetodos convencionais

Fischer-Brandies et al (2000) investigaram a influecircncia da seccedilatildeo transversal

da geometria da aresta e da dureza estrutural entre o fio e o braacutequete na

transmissatildeo do torque Cinco marcas de fios de accedilo inoxidaacutevel em 3 dimensotildees

(0016rdquo times 0016rdquo 0016rdquo times 0022rdquo e 0017rdquo times 0025rdquo) foram inseridos em braacutequetes

Edgewise (Ultratrimmreg Dentaurum Order No 705-018-50) com canaleta 0018rdquo e

foram carregados com diferentes momentos de torques (1 e 3 Ncm) As canaletas

dos braacutequetes e a geometria dos fios foram analisadas em computador antes e

depois do carregamento Aleacutem disso foram determinadas a dureza Vickers e a

micro-dureza das superfiacutecies metaacutelicas Embora o tamanho da canaleta foi mantido

de forma muito precisa agraves dimensotildees dos fios desviaram em meacutedia de 10 Um

carregamento de 3 Ncm de torque aumentou o jogo de torque de 36ordm nos fios 0016

times 0022rdquo e de 37ordm nos fios 0017rdquo times 0025rdquo No caso dos fios 0016rdquo times 0016rdquo natildeo foi

mais possiacutevel realizar uma transmissatildeo de torque efetivo A dureza Vickers dos fios

foi em meacutedia de 533 kp mm2 e que um dos suportes de 145 kp mm2 Houve um

aumento da micro-dureza na aacuterea de deformaccedilatildeo de estresse nas paredes da

canaleta com o aumento da transmissatildeo de carga 204-338 kgf mm2 Os autores

concluiacuteram que com as alteraccedilotildees das dimensotildees dos fios e a presenccedila de

deformaccedilatildeo plaacutestica dos braacutequetes resultou em um jogo de torque relativamente

grande

Cash et al (2004) investigaram o tamanho e a geometria da canaleta de

braacutequetes com dimensotildees de 0022rdquo Cinco braacutequetes de incisivo central superior do

33

lado esquerdo foram selecionados aleatoriamente a partir de um total de 11 marcas

disponiacuteveis comercialmente As mediccedilotildees foram concluiacutedas apoacutes a calibraccedilatildeo do

operador reproduzindo uma leitura digital Os resultados indicaram que todos os

braacutequetes possuem canaletas aumentadas Apenas o Twin Torque o Clarity e o

Mini Mono estavam dentro de 5 das suas dimensotildees declaradas apresentando

suas paredes essencialmente paralelas O braacutequete Elegance Plastic apresentou

paralelismo mas com aumento nas dimensotildees em 12 O braacutequete Victory Series

apresentou divergecircncia nas paredes da canaleta e com alteraccedilatildeo nas dimensotildees de

6 A canaleta do braacutequete Nu-Edge tambeacutem apresentou divergecircncia e alteraccedilotildees

nas dimensotildees em 14 Os braacutequetes Mxi Advant-Edge Damon II SL Elite Mini

Opti-MIM Roth and MBT apresentaram canaletas convergentes e a base da

canaleta do Damon apresentou um aumento dimensional de 17 A canaleta do

braacutequete Discovery demonstrou convergecircncia e aumento dimensional de 24 a

maior variacircncia observada A usinagem imprecisa nas dimensotildees das canaletas e o

uso de arcos subdimencionados podem afetar diretamente o posicionamento

tridimensional dos dentes

Gioka e Eliades (2004) avaliaram as fontes de variaccedilatildeo na expressatildeo do

torque em braacutequetes preacute-ajustados As variaacuteveis relacionadas com propriedades de

materiais foram sistematicamente analisadas incluindo a incapacidade para

preencher a canaleta devido agrave diferenccedila de tamanho de arcos as irregularidades do

processo de suportes de manufatura impedindo acoplamento adequado diferenccedilas

na rigidez dos fios variaccedilotildees entre os valores reais e relatados de torque do

braacutequete e os modos de ligaccedilotildees todos os quais podem ser responsaacuteveis por

aumento da depuraccedilatildeo de terceira ordem ou ldquojogo O efeito destas variaccedilotildees sobre

a expressatildeo do torque eacute discutido e as inclinaccedilotildees vestibulolinguais satildeo fornecidas

como funccedilatildeo do tamanho do fio e a composiccedilatildeo do braacutequete em combinaccedilotildees

braacutequete e fio A maioria dos relatoacuterios publicados sobre esse assunto indicam uma

perda de controle de torque tatildeo alto quanto 100 do valor prescrito Aleacutem disso a

falsa ideacuteia de transferir a inclinaccedilatildeo ideal de coroa com o torque previsto no braacutequete

eacute ilustrado juntamente com a estimativa de torque previsto em relaccedilatildeo agrave coroa do

dente O torque necessaacuterio de forma realista depende de alguns componentes

envolvendo inclinaccedilatildeo dentaacuteria compensaccedilatildeo no jogo existente entre braacutequete e fio

e o tipo de ligaduras presentes Com base nas evidecircncias disponiacuteveis clinicamente

34

propocircs-se que a prescriccedilatildeo aumentada do torque deve ser selecionado para explicar

a falta de expressatildeo plena do torque prescrito

van Loenen et al (2005) estudaram a morfologia dos incisivos centrais

superiores e caninos superiores a fim de determinar a variaccedilatildeo no acircngulo coroa

raiz formado por uma tangente na superfiacutecie vestibular da coroa e o eixo

longitudinal da coroa em uma vista proximal Foram realizadas radiografias

proximais de 160 dentes (81 incisivos e 79 caninos) previamente extraiacutedos no

Hospital da Universidade de Ghent Beacutelgica As imagens foram digitalizadas e

analisadas com Jascreg Paint Shop Pro 7TM (Eden Prairie USA) e Mathcad 2001

Professionalreg (Cambridge UK) A margem incisal o centro da junccedilatildeo cemento-

esmalte (CEJ) e o aacutepice da raiz foram digitalizados para definir o longo eixo da

coroa raiz Posteriormente foram obtidas as medidas do acircngulo coroa raiz (ACR)

em todos os dentes Para definir a curvatura da superfiacutecie labial foram determinadas

vaacuterias tangentes em diferentes alturas sobre a superfiacutecie labial ou bucal A partir dos

resultados foram calculados a meacutedia e o desvio padratildeo O ACR variou de 167 a 195

graus para os caninos (valor meacutedio de 183 graus) e de 171 a 195 graus para os

incisivos (meacutedia de 184 graus) A meacutedia das inclinaccedilotildees das superfiacutecies labiais dos

incisivos variou muito As inclinaccedilotildees meacutedias da curvatura da superfiacutecie labial dos

incisivos variaram entre 287 (plusmn 33) e 116 (plusmn 49) graus Agrave 4 mm da margem incisal

o miacutenimo da curvatura foi de 153 graus e a maacuteximas de 266 graus Em 45 mm da

borda incisal o acircngulo de superfiacutecie vestibular variou entre 123 e 249 graus Entre

2 e 45 mm da borda incisal o acircngulo meacutedio da superfiacutecie labial variaram em 10

graus Nos caninos as inclinaccedilotildees meacutedias das superfiacutecies vestibulares variaram

entre 300 (plusmn 42) e 102 (plusmn 79) graus O acircngulo da superfiacutecie vestibular meacutedia entre

2 e 45 mm a partir da borda incisal dos caninos tambeacutem diferiram em cerca de 10

graus mas o Desvio Padratildeo foram muito maiores do que para os incisivos Os

autores concluiacuteram que a colocaccedilatildeo de um braacutequete sobre um dente em diferentes

alturas ainda dentro de uma aacuterea clinicamente aceitaacutevel resulta em diferenccedilas

importantes na quantidade de torque de raiz

Brito-Juacutenior e Ursi (2006) revisaram as prescriccedilotildees de braacutequetes preacute-ajustados

existentes no mercado abordando as variaccedilotildees dos valores de inclinaccedilatildeo

angulaccedilatildeo e rotaccedilatildeo dentaacuteria A revisatildeo reporta desde a origem do conceito de uso

35

de arcos retangulares em acessoacuterios com secccedilotildees retangulares ateacute os atuais

modelos de braacutequetes autoligados e outros braacutequetes com formatos diferenciados

Rinchuse e Miles (2007) discutiram estudos in vitro seguidos de pesquisas in

vivo com o objetivo de sintetizar a literatura sobre os braacutequetes autoligados afim de

formular conceitos gerais princiacutepios e axiomas Relataram as diferenccedilas entre os

braacutequetes ativos e passivos em relaccedilatildeo agraves suas vantagens e desvantagens

percebidas Apresentaram tambeacutem novos conceitos em relaccedilatildeo ao futuro dos

braacutequetes autoligados combinaccedilotildees de sistemas de braacutequetes e uso seletivo de

braacutequetes autoligados

Yeh et al (2007) avaliaram a resistecircncia ao atrito em braacutequetes com ligaduras

passivas em diferentes estaacutegios do tratamentos ortodocircnticos Foram usados 2

braacutequetes autoligados passivos (Damon SL II Ormco Orange California SmartClip

3M Unitek Monrovia Califoacuternia) e um novo braacutequete com a ligadura elaacutestica passiva

(Synergy Rocky Mountain Denver Colorado) Todos os braacutequetes com canaletas

de 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Os braacutequetes foram acoplados em trecircs arcos de niacutequel-

titacircnio (0014rdquo 0016rdquo x 0022rdquo 0019rdquo x 0025rdquo) e simulado rotaccedilotildees de primeira

ordem de 3ordm e 6ordm intrusotildees de segunda ordem de 05 mm e 10 mm e inclinaccedilatildeo de

terceira ordem vestibular de coroa de 3ordm As dimensotildees dos braacutequetes foram

medidas com microscopia eletrocircnica de varredura O braacutequete SmartClip apresentou

acircngulos criacuteticos e distacircncias maiores para a ligaccedilatildeo do que os outros 2 acessoacuterios

Quando acoplado o fio 0019rdquo x 0025rdquo com um alinhamento de arco ideal o

SmartClip teve IMDF menor do que os outros acessoacuterios Para as rotaccedilotildees de

primeira ordem os braquetes Synergy tiveram o IMDF significativamente menor do

que os outros acessoacuterios Os braacutequetes Damon SL II com acircngulos criacuteticos menores

tiveram um bom IMDF Para a inclinaccedilatildeo de terceira ordem o Damon SL II com

menor folga de torccedilatildeo tambeacutem tiveram um bom IMDF Natildeo houve diferenccedilas

significativas de IMDF em todos os braacutequetes testados em intrusotildees de segunda

ordem No entanto houve o aumento da IMDF com o aumento da gravidade da maacute

oclusatildeo Concluiacuteram que nenhuma diferenccedila significativa foi encontrada nos

braacutequetes em distacircncias de segunda ordem Em um alinhamento de arco ideal

braacutequetes com maior canaleta tiveram menor resistecircncia ao atrito O controle

rotacional de primeira ordem foi influenciado pela profundidade da canaleta largura

36

do braacutequete e a cobertura labial dos suportes com o mesmo arco Quando um

mecanismo de deslizamento foi usado com uma mudanccedila de inclinaccedilatildeo de terceira

ordem os braacutequetes com menor acircngulo criacutetico de contato tiveram maior resistecircncia

ao atrito

Vena et al (2007) examinaram a variabilidade dos fios de accedilo inoxidaacutevel

0017rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo (Ormco Glendora Califoacuternia) com respeito as

propriedades mecacircnicas dimensotildees da secccedilatildeo transversal e o acabamento geral

das superfiacutecies Concluiacuteram que existem variabilidades em algumas propriedades

mecacircnicas e caracteriacutesticas fiacutesicas dos materiais e entre as amostras dos mesmos

grupos de diferentes lotes

Badawi et al (2008) mediram a expressatildeo do torque em 2 braacutequetes

autoligados ativos (In-Ovation GAC Bohemia NY Velocidade Strite Induacutestrias

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e 2 braacutequetes autoligados passivos (Damon 2 Ormco

Orange Calif Smart Clip 3M Unitek Monrovia na Califoacuternia) Desenvolveram um

dispositivo com a capacidade de aplicar uma torccedilatildeo no fio 0019rdquo x 0025rdquo 1113088de accedilo

inoxidaacutevel mantendo o alinhamento vertical e horizontal perfeito entre o fio e o

braacutequete O projeto utilizou um transdutor de forccedilatorque de multi-eixo que mediu o

momento de forccedila nos trecircs planos de espaccedilo O momento em meacutedia em que o

torque comeccedilou a ser expressado foi de 75ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes autoligados

ativos e 15ordm de torccedilatildeo para os braacutequetes autoligados passivos A expressatildeo de

torque foi maior para os braacutequetes autoligados ativos ateacute 35ordm de torccedilatildeo Na torccedilatildeo do

fio aleacutem deste ponto resultou em um aumento linear do torque medido para os

braacutequetes Damon 2 Smart Clip e In-Ovation O torque foi relativamente constante

passando 35ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes Speed Apoacutes a execuccedilatildeo de todos os

estudos os autores concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos satildeo mais

eficazes na expressatildeo do torque do que os braacutequetes autoligados passivos

Morina et al (2008) estudaram a capacidade dos torques em diferentes

braacutequetes 6 tipos de braacutequetes foram estudados braacutequetes autoligados em accedilo

inoxidaacutevel Hanson SpeedTM (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) e

DamonTM 2 (Ormco Glendora California USA) Ultratrimmreg e Discoveryreg

(Dentaurum Pforzheim Germany) braacutequetes ceracircmicos Fascinationreg 2

37

(Dentaurum) e braacutequete em policarbonato Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) Todos os braacutequetes tinham canaleta de 0022rdquo e foram inseridos

torques no fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Uma situaccedilatildeo cliacutenica intra oral foi

simulada atraveacutes da inclinaccedilatildeo vestibular de coroa de um incisivo central superior

atraveacutes do aparelho orthodontic measurement and simulation system (OMSS) Os

principais componentes do OMSS satildeo dois sensores capazes de medir as forccedilas e

momentos simultaneamente nos trecircs planos do espaccedilo Momentos de forccedila foram

estudados em um arco superior alinhado e nivelado de um modelo Frasaco (Franz

Sachs Tettnang Alemanha) ligado ao OMSS Um torque de 20ordm foi aplicado e a

mudanccedila de direccedilatildeo causada no braacutequete foi mensurada experimentalmente pela

OMSS Cada combinaccedilatildeo de braacutequete fio foi medido cinco vezes O momento do

torque (Nmm) e a perda do torque (graus) foram determinados Os braacutequetes

ceracircmicos apresentaram a menor perda de torque assim como os braacutequetes de

accedilo inoxidaacutevel O braacutequete Fascinationreg 2 (Dentaurum) registrou o maior momento

torque que foi de 20 Nmm graus seguido pelo Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) que registrou 12 Nmm graus Todos os outros braacutequetes apresentaram

a taxa idecircntica de 04 Nmm graus Concluiacuteram que o suporte ceracircmico Fascinationreg

2 (Dentaurum) apresentou o maior momento de torque (35 Nmm) e juntamente com

os braacutequetes metaacutelicaos a menor perda de torque (46 graus)

Huang et al (2009) investigaram a capacidade do torque em braacutequetes

convencionais e autoligados usando um meacutetodo com elementos finitos Foram

selecionados 3 tipos de braacutequetes 2 autoligados Hanson Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e Damon MX (Ormco Glendora Califoacuternia) e 1

convencional Discovery (Dentaurum Pforzheim Alemanha) Todos os braacutequetes

com canaleta 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Foram incluiacutedos 4 braacutequetes nos modelos

finitos a partir do incisivo central superior do lado esquerdo ao canino superior do

lado direito Um torque de 20ordm foi aplicados nos incisivos do lado direito em fios

0018rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo Trecircs tipos de arcos foram usados accedilo inoxidaacutevel

titacircnio molibdecircnio e niacutequel titacircnio Para os braacutequetes convencionais foram usados

dois tipos de ligaccedilatildeo ligadura elaacutestica e fio de accedilo inoxidaacutevel O momento acircngulo

torque simulados foram calculados usando o software MSC Marc Mentat 2005 FE

(MSC Software Corporation Santa Ana Califoacuternia) As caracteriacutesticas dos fios

influenciam no momento do torque provocando maiores alteraccedilotildees no tipo de liga

38

em comparaccedilatildeo com a dimensatildeo dos fios (aumento de 125 quando comparamos o

fio 0019rdquo x 0025rdquo com 0018rdquo x 0025rdquo ambos de accedilo inoxidaacutevel e 220 quando

usamos um fio 0018rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel em comparaccedilatildeo com 0018rdquo x

0025rdquo de niacutequel-titacircnio) A mudanccedila na liga e na dimensatildeo do fio em conjunto

resultou em um aumento de 600 no fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel quando

comparado com 0018rdquo x 0025rdquo de niacutequel titacircnio O jogo do fio 0018rdquo x 0025rdquo foi de

9ordm enquanto do 0019rdquo x 0025rdquo foi de 75ordm com um jogo maior nos braacutequetes

Damon O efeito da ligaccedilatildeo dos braacutequetes Discovery com ligaduras elaacutesticas e de

accedilo inoxidaacuteve puderam ser comparados com o comportamento do Damon O Speed

mostrou comportamento diferente com menor momento de torque e menor jogo

entre canaleta e fio Concluiacuteram que o acircngulo momento de torque eacute determinado

pelas caracteriacutesticas do arco

Archambault et al (2010) avaliaram os efeitos da expressatildeo do torque em

braacutequetes ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel variando o tamanho da canaleta e a

dimensatildeo do fio de accedilo para analisar as limitaccedilotildees dos meacutetodos experimentais

utilizados Atraveacutes de uma revisatildeo sistemaacutetica foram pesquisados estudos in vitro

que mensuravam a expressatildeo do torque em braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel

convencionais e autoligados usando dispositivos com arcos retos de accedilo inoxidaacutevel

sem mecacircnicas de segunda ordem sem alccedilas e sem fios auxiliares 11 artigos

foram selecionados Com base nos estudos selecionados no braacutequete com canaleta

0018rdquo o acircngulo de acoplamento variou 31ordm em um arco de 0016 x 0016rdquo a 46ordm

em um arco de 0018 x 0025rdquo No braacutequete com canaleta de 0022rdquo o acircngulo de

envolvimento variou de 18ordm com um arco de 0018 x 0025rdquo a 6ordm com um arco de

0021 x 0025rdquo Os braacutequetes autoligados ativos expressaram um acircngulo de

acoplamento aproximado de 75ordm enquanto os braacutequetes autoligados passivos

expressaram aproximadamente 14ordm com um arco de 019 x 0025rdquo (braacutequetes com

canaleta 0022rdquo) Os autores concluiacuteram que o acircngulo de envolvimento depende do

formato e dimensatildeo do arco assim como da dimensatildeo da canaleta do braacutequete

Clinicamente o torque efetivo pode ser conseguido com uma torccedilatildeo do fio de 15ordm a

31ordm em braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm em braacutequetes autoligados

passivos com arcos 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

Major et al (2010) desenvolveram um meacutetodo de anaacutelise das dimensotildees das

canaletas dos braacutequetes com o uso de fotografias Foram investigados 3 braacutequetes

39

autoligados de incisivo central superior do lado direito com canaleta 0022rdquo 30

braacutequetes Damon Q com a prescriccedilatildeo de 15ordm (Ormco Corporation Orange CA

USA) 30 braacutequetes In-Ovation-R com prescriccedilatildeo 12ordm (GAC Bohemia NY USA) e

30 braacutequetes Speed com prescriccedilatildeo 12ordm (Strite Industries Cambridge Ontario

Canada) Os perfis mesiais dos braacutequetes foram fotografados (Canon EOS-D10

10D Toacutequio Japatildeo) e analisados atraveacutes de um microscoacutepio (Carl Zeiss

MicroImaging GmbH Jena Alemanha) As imagens recolhidas atraveacutes do

microscoacutepio foram escalonadas em 197548 pixels mm e a cacircmera foi fixada em

uma distacircncia focal de 44645 mm Os braacutequetes Speed apresentaram altura do

canaleta 2 menor do que o tamanho nominal de 0559 miliacutemetros e uma inclinaccedilatildeo

ligeiramente convergente Os braacutequetes In-Ovation apresentaram paredes

divergentes em um acircngulo meacutedio de 147 graus e valor proacuteximo ao nominal da

altura da canaleta Os braacutequetes Damon Q apresentaram maior paralelismo entre as

paredes da canaleta com 90ordm entre as paredes e o fundo da canaleta A altura da

canaleta dos braacutequetes Damon apresentaram um aumento de 3 em suas

dimensotildees

Lacoursiere et al (2010) demonstraram claras evidecircncias de deformaccedilotildees dos

braacutequetes como resultado da aplicaccedilatildeo de cargas de torccedilatildeo Um dispositivo que

utiliza uma teacutecnica de correlaccedilatildeo de imagem oacuteptica foi desenvolvido para quantificar

com precisatildeo as alteraccedilotildees dimensionais ocorridas nas canaletas dos braacutequetes

durante uma aplicaccedilatildeo de torccedilatildeo do fio Simultaneamente a magnitude do momento

de forccedila do torque o acircngulo de torccedilatildeo do fio e a dimensatildeo da canaleta dos

braacutequetes podem ser registrados Este experimento confirmou que as alccedilas dos

braacutequetes sofrem deformaccedilatildeo elaacutestica quando carregadas Observou-se tambeacutem

que o braacutequete foi deformado plasticamente por uma uacutenica rotaccedilatildeo do arco

Major et al (2011) investigaram o torque em diferentes tipos de braacutequetes

autoligados analisando as deformaccedilotildees elaacutesticas e plaacutesticas causadas nos

acessoacuterios em conjunto com o torque expressado em diferentes acircngulos de torccedilatildeo

Um braacutequete ortodocircntico foi montado em uma ceacutelula de carga (Nano 17 Multi-Axis

forcetorque transducer ATI Industrial Automation Apex NC) que mede as forccedilas e

momentos em todas as direccedilotildees O fio foi torcido no braacutequete atraveacutes de um motor

(Cool Muscle CM1-C-11L30 Myostat Motion Control Newmarket Ontario Canada)

e controlado por software personalizado (LabWindows CVI National Instruments)

40

Imagens gerais foram tiradas por uma cacircmera (piA2400-12 g 2448 3 2050 pixels 8

bit gray scale Basler Vision Technologies Exton Pa) atraveacutes de um microscoacutepio

(55-908 MMS R4 Edmund Optics Barrington NJ) e processados usando

correlaccedilatildeo oacuteptica para medir a deformaccedilatildeo No acircngulo maacuteximo de torque de 63ordm

com fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x 0025rdquo o total dos valores de deformaccedilatildeo elaacutestica

e plaacutestica foram 0063 0033 e 0137 mm para Damon Q (Ormco Orange

Califoacuternia) In-Ovation R (GAC Bohemia NY) e Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) respectivamente Os valores totais de deformaccedilatildeo

plaacutestica foram 0015 0006 e 0086 mm respectivamente mensurados em 0ordm apoacutes

remoccedilatildeo da carga Os autores concluiacuteram que os braacutequetes In-Ovation obtiveram a

menor deformaccedilatildeo quando medidos em 63ordm Damon e Speed tinham cerca de 2 e

4 vezes maior deformaccedilatildeo respectivamente Com base na deformaccedilatildeo em 0ordm

quando foi removido a carga (angulaccedilatildeo) os braacutequetes Damon e Speed tinham

aproximadamente 25 e 14 vezes respectivamente maior deformaccedilatildeo plaacutestica do

que os braacutequetes In-Ovation

Streva et al (2011) verificaram a precisatildeo do torque em braacutequetes metaacutelicos

com prescriccedilatildeo MBT usando braacutequetes de caninos como amostra representativa de

6 marcas comerciais Foram selecionados 20 braacutequetes da arcada superior e 20

braacutequetes da arcada inferior das seguintes marcas comerciais 3M Unitek Abzil

American Orthodontics TP Orthodontics Morelli and Ortho Organizers todos com

canaleta 0022 x 0028 Em uma visatildeo de perfil dos braacutequetes foram estabelecidos

pontos e linhas de referecircncia na base e no fundo da canaleta e posteriormente foi

medido o acircngulo de torque por um operador utilizando um microscoacutepio oacuteptico

acoplado a um computador Os valores foram comparados com aqueles

estabelecidos pela prescriccedilatildeo MBT Os resultados mostraram que os braacutequetes dos

caninos superiores somente a angulaccedilatildeo dos braquetes Morelli (-333ordm) apresentou

diferenccedila estatisticamente significante em relaccedilatildeo aos valores propostos (-7ordm) Para

os caninos inferiores American Orthodontics (-634ordm) e Ortho Organizers (-625ordm)

apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes dos padrotildees (-6ordm) Em uma

comparaccedilatildeo feita entre as marcas os braacutequetes da Morelli apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes em comparaccedilatildeo com todas as outras marcas de

braacutequetes dos caninos superiores Para os braacutequetes dos caninos inferiores natildeo

houve diferenccedila estatisticamente significante entre as marcas Os autores

41

concluiacuteram que existem variaccedilotildees significativas nos valores da angulaccedilatildeo de torque

em alguns dos braacutequetes avaliados podendo comprometer clinicamente o

posicionamento vestiacutebulo-lingual do dente no final do tratamento ortodocircntico

Brauchli et al (2012) avaliaram a influecircncia dos tipos de clips ativos no torque

de braacutequetes autoligados e compararam os tipos de sistemas passivos e ativos 5

amostras de 9 braacutequetes foram avaliados 7 braacutequetes autoligados (Damon III

Ormco Corporation Orange Calif In-Ovation R GAC International Inc Bohemia

NY Oyster Gestenco International AB Gothenburg Swe- den Quick Forestadent

Bernhard Fo rster GmbH Pforzheim Germany SmartClip 3MUnitek Monrovia

Calif Speed Strite Industries Cambridge Ontario Canada Time American

Orthodontics Sheboygan Wis) 1 braacutequete ceracircmico esteacutetico com clip de baixa

fricccedilatildeo (Mystique NeoClip GAC) e 1 braacutequete twin standard (Mini-Mono

Forestadent) com ligaduras elaacutesticas e ligaduras de accedilo inoxidaacutevel Foram

selecionados braacutequetes de incisivos centrais e soldadas ou ligado (braacutequetes

ceracircmicos e polimeacutericos) em cabeccedilas de parafusos que foram montados no quadro

do Hexapod utilizado na investigaccedilatildeo (Micos GmbH Eschbach Alemanha) Um fio

de 0019rdquo x 0025rdquo foi fixado em um mandril que por sua vez foi montado em um

sensor de momento de forccedila (FTD Nano 17 ATI Apex NC) O sensor em si foi

centralmente montado sobre um disco rotativo automatizado (PRS 110 micos)

Todos os braacutequetes ativos foram medidos com a porta aberta e fechada para

avaliar sua influecircncia no torque Aleacutem disso as dimensotildees dos slots foram

opticamente medidos e comparados com a expressatildeo de torque A avaliaccedilatildeo

estatiacutestica de (Ple 05) revelou que em termos de expressatildeo maacutexima de torque com

uma angulaccedilatildeo de 30ordm natildeo houve diferenccedila significativa entre a configuraccedilatildeo aberta

e fechada dos braacutequetes (todas as diferenccedilas de 18 Nmm com a exceccedilatildeo do

braacutequete Oyster com diferenccedila de 38 Nmm) Tambeacutem natildeo houve diferenccedila entre

os meacutetodos de ligaccedilatildeo do grupo de controle com ligaduras elaacutesticas e accedilo na

expressatildeo do torque Foi alcanccedilado cerca de 10 Nmm na maioria dos braacutequetes

com uma angulaccedilatildeo de 20ordm a 23ordm entre arco e canaleta As dimensotildees da canaleta

variaram de 0022rdquo (0563 miliacutemetros) ateacute 0024rdquo (0613 miliacutemetros) Foi concluiacutedo

que a influecircncia do tipo de ligadura ou o mecanismo passivo ativo dos braacutequetes

autoligados satildeo miacutenimas As dimensotildees da canaleta satildeo muito mais importantes

na transmissatildeo do torque

42

Major et al (2012) observaram a deformaccedilatildeo plaacutestica de trecircs braacutequetes

autoligados diferentes atraveacutes da torccedilatildeo de um fio Isto eacute conseguido atraveacutes da

comparaccedilatildeo da forma do slot antes e depois da torccedilatildeo usando o meacutetodo de anaacutelise

do perfil de ranhura 3 braacutequetes autoligados diferentes (canaleta 0022rdquo) foram

investigados Damon Q (Ormco Corporation Orange CA USA) In-Ovation-R (GAC

Bohemia NY USA) SpeedH (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) Uma

cacircmera digital (Cannon E0S 10D Tokyo Japan) acoplado a um microscoacutepio (Carl

Zeiss MicroImaging GmbH Jena Thuringia Germany) foi usada para capturar

imagens de perfil de cada ranhura do braacutequete antes e depois do procedimento de

torccedilatildeo Torques de 15ordm a 63ordm foram inseridos nos braacutequetes com um fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco Corporation Orange CA USA) A alteraccedilatildeo meacutedia

provocada na altura da canaleta foi de 0013 mm (0020 SD) 0007 mm (0010 SD)

e 0070 mm (DP 003) para Damon Q In-Ovation e Speed respectivamente A

canaleta foi aumentado em 075ordm (SD 096) 041ordm (SD 105) e 930ordm (SD 424)

respectivamente O aumento no jogo do torque foi calculado utilizando a nova

foacutermula apresentada neste estudo sendo de 09ordm 06ordm e 77ordm respectivamente

Concluiacuteram que os braacutequetes Damon Q e In-Ovation mantiveram elevados niacuteveis de

linearidade na forma das paredes da canaleta poreacutem foram encontradas

quantidades significativas de deformaccedilatildeo plaacutestica fisicamente insignificantes Os

braacutequetes Speed demonstraram deformaccedilatildeo plaacutestica visualmente identificaacuteveis na

canaleta do braacutequete

Huang et al (2012) Avaliaram a capacidade da expressatildeo do torque em

braacutequetes autoligados e convencionaisassociados a largura do braacutequete o jogo

entre o fio e a canaleta do braacutequete e o modo de ligaccedilatildeo Os resultados mostraram

que o desenho do braacutequete tem menor influecircncia no momento de torque do que

outros paracircmetros como a largura do braacutequete o jogo entre o fio e a canaleta do

braacutequete ou o desalinhamento dos dentes

Cattaneo et al (2013) investigaram a capacidade de expressar o torque em

braacutequetes autoligados passivos (Damon 3MX Ormco Orange Calif) em 26

pacientes e em braacutequetes autoligados ativos (In-Ovation R GAC Bohemia NY) em

20 pacientes em dentes incisivos e caninos inferiores atraveacutes da anaacutelise de

43

imagens tridimensionais antes e apoacutes o tratamento Observaram apoacutes o tratamento

uma inclinaccedilatildeo vestibular dos dentes estatisticamente significante em ambos os

sistemas considerando a hipoacutetese da presenccedila de jogo entre o braacutequete e o fio

maior nos braacutequetes passivos do que nos braacutequetes ativos

Major et al (2013) observaram o momento de torque com ciclos de carga e

descarga torcendo um fio 0019rdquo x 025rdquo de accedilo inoxidaacutevel inseridos nos braacutequetes

Damon Q e Speed com acircngulos de 16ordm 20ordm 24ordm 28ordm 32ordm e 40ordm utilizando um

aparelho para medir o momento de torque e deformaccedilatildeo do braacutequete relatado

anteriormente por Major et al (2011) o qual foi baseado em uma versatildeo modificada

do aparelho descrito por Lacoursiegravere et al (2010) Os braacutequetes Damon

apresentaram menor deformaccedilatildeo plaacutestica e menor aumento no jogo entre o

braacutequete e o fio quando comparados aos braacutequetes Speed Quando o braacutequete foi

torqueado acima de 15 Nmm a curva de descarga expressou menor momento de

forccedila do que a curva de carga Clinicamente a curva de descarregamento eacute mais

relevante do que a curva de carregamento pois representa o torque aplicado ao

dente apoacutes sua movimentaccedilatildeo

Johnson (2013) Selecionou braacutequetes com prescriccedilotildees de torque

personalizados com base nas necessidades de cada paciente afim de reduzir as

correccedilotildees dos torques antes dos fios de niacutequel-titacircnio e beta-titacircnio mais resistentes

Como resultado foram necessaacuterios menos ajustes de torque nos fios de accedilo

inoxidaacutevel resultando em um menor tempo de tratamento

Melenka et al (2013) examinaram os movimentos dos braacutequetes autoligados

com o uso de imagem digital 3D correlacionado a um simulador de torque

ortodocircntico e o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico O

simulador de torque ortodocircntico foi acoplado a um microscoacutepio e 2 cacircmeras

permitindo o movimento dos braacutequetes determinados pela torccedilatildeo do fio As imagens

das cacircmeras foram captadas com uma teacutecnica digital de imagens 3D para

determinar a movimentaccedilatildeo dos braacutequetes ortodocircnticos 3 braacutequetes autoligados

(Damon Q Ormco Orange Calif In-Ovation R GAC Bohemia NY e Speed Strite

Induacutestrias Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) foram comparados para demonstrar a

diferenccedila dos movimentos dos braacutequetes autoligados Os deslocamentos dos

44

componentes de retenccedilatildeo do arco medidos foram 20 e 35 vezes menores para o

In-Ovation e Damon Q do que os valores em estudos anteriores Os autores

concluiacuteram que a utilizaccedilatildeo de um sistema de mediccedilatildeo oacuteptico 3D eacute uacutetil para

compreender o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico mas natildeo

eacute necessaacuterio para quantificar o movimento do braacutequete

Melenka et al (2014) analisaram a expressatildeo de torque em 2 braacutequetes com

ligaduras convencionais geometricamente semelhantes de materiais diferentes Foi

aplicado torque em 30 braacutequetes Orthos SS e 30 braacutequetes Orthos Ti (Ormco

Orange Califoacuternia EUA) com fios 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco

Glendora Califoacuternia EUA) utilizando ligaduras elastomeacutericas Os 2 braacutequetes foram

comparados para determinar se existe uma diferenccedila entre a expressatildeo do torque e

para comparar a deformaccedilatildeo da canaleta dos braacutequetes Cada braacutequete foi montado

sobre uma ceacutelula de carga de 6 eixos que mede o momento de forccedila em todas as

direccedilotildees O arco recebeu uma torccedilatildeo de um acircngulo inicial de 0ordm ateacute um acircngulo

maacuteximo de 51ordm e em seguida retornou agrave posiccedilatildeo inicial O torque maacuteximo expresso

em 51ordm foi de 998 Nmm no Orthos Ti e 930 Nmm no Orthos SS A deformaccedilatildeo

plaacutestica total medida em 0ordm poacutes-torccedilatildeo foi de 0038 mm no Orthos SS em

comparaccedilatildeo com 0013 mm no Orthos Ti A deformaccedilatildeo plaacutestica foi 28 vezes maior

no Orthos SS do que a dos braacutequetes Orthos Ti Os braacutequetes Orthos Ti

expressaram mais o torque do que os braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel poreacutem exibiu

uma variaccedilatildeo substancial

Mugurama et al (2014) investigaram as propriedades friccionais em relaccedilatildeo ao

torque de diferentes tipos de braacutequetes autoligados Foram usados 2 sistemas

passivos (Damon Q Ormco SmartClip 3M Unitek Monrovia Calif) e 1 ativo (In-

Ovation R DENTSPLY GAC International) 3 fios niacutequel titacircnio com 0016rdquo x 0022rdquo

(Nitinol Super-Elastic 3M Unitek) e 3 fios de accedilo inoxidaacutevel com 0017rdquo x 0025rdquo e

0019rdquo x 0025rdquo (Stainless Steel 3M Unitek) 1 braacutequete convencional (Mini Uni-Twin

3M Unitek) foi utilizada para comparaccedilatildeo A forccedila de atrito estaacutetica foi medida

usando um dispositivo de teste de fricccedilatildeo conectada a uma maacutequina de ensaios

universal (EZ Test Shimadzu Kyoto Japan) Cada braacutequete foi colado em uma

placa de accedilo inoxidaacutevel que podia fornecer diferentes torques (0ordm 10ordm 20ordm 30ordm) e 0ordm

angulaccedilatildeo com o auxiacutelio de um dispositivo de suporte de montagem O conjunto

45

placa braacutequete foi ligado ao dispositivo de fricccedilatildeo e um segmento de 5 cm de fio

obtidos a partir das porccedilotildees retiliacuteneas posterior foi fixado aos braacutequetes A

extremidade superior do fio foi ligado agrave ceacutelula de carga e a extremidade inferior foi

fixado a um peso de 150 g A forccedila de deslocamento foi de 10 mm min para uma

distacircncia de 5 mm O contato braacutequete fio foi analisado atraveacutes do uso de um

microscoacutepio eletrocircnico de varredura (S-3500N Hitachi Toacutequio Japatildeo) Na maioria

das combinaccedilotildees braacutequete fio o aumento do torque gerou um aumento

significativo no atrito estaacutetico poreacutem nas combinaccedilotildees do sistema autoligado o atrito

foi menor do que no braacutequete convencional O sistema ativo apresentou maior atrito

em relaccedilatildeo ao passivo na maioria das condiccedilotildees Foi observado que o contato entre

canaleta fio foi maior na medida que o torque foi aumentado Os autores

concluiacuteram que nos sistemas autoligados o aumento do torque provoca um maior

atrito uma vez que o contato entre a parede da canaleta e a ponta do fio torna-se

maior Com isso a extensatildeo do contato entre a canaleta e a borda do fio pode ser

influente no atrito estaacutetico

Katsikogianni et al (2015) investigaram exaustivamente a eficiecircncia do torque

em diversos sistemas de braacutequetes combinados com diferentes tipos de fios

ortodocircnticos O estudo incluiu dois tipos de braacutequetes autoligados (Troumlster

Applications Magden Switzerland e o SPEED como sistemas passivos e Strite

Induacutestrias Ontaacuterio Canadaacute como sistema ativo) e convencionais (Mini Mono and

Brilliant Forestadent Pforzheim Germany) Todos os braacutequetes com canaletas de

0018rdquo Cada um desses braacutequetes foi combinado com 4 tipos de fio 0016rdquo x 0016rdquo

accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0022rdquo accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0016rdquo niacutequel-titacircnio (NiTi) e

0016 x 0022rdquo NiTi Os fios foram ligados aos braacutequetes convencionais com ligadura

elastomeacutericas de 0012rdquo (molded O ORMCO) Foram aplicados gradativamente 20ordm

de torque vestibular e posteriormente lingual no dente incisivo central superior do

lado direito Foram registrados o maacuteximo momento de torque Momentos mais altos

de torccedilatildeo foram expressos atraveacutes da combinaccedilatildeo do braacutequete SPEEDreg com o fio

0016rdquo times 0022rdquo em accedilo inoxidaacutevel Momentos mais baixos com maior perda de

torque foram registradas atraveacutes da inserccedilatildeo de um arco Niacutequel-titacircnio 0016 times

0016rdquo em braacutequetes convencionais Concluiacuteram que o sistema de braacutequetes

autoligados ativos manifestam a maior eficaacutecia de torque Aleacutem disso sua expressatildeo

esta diretamente ligada a dimensatildeo do fio ortodocircntico

46

Brown et al (2015) mediram as dimensotildees das canaletas em uma seacuterie de

braacutequetes A-Company 0022rdquo (1985) Ormco Damon Q 0022rdquo (Ormco Corp

Orange Calif) Unitek Victory 0022rdquo e 0018rdquo (Unitek Monrovia Calif) GAC In-

Ovation 0022rdquo (GAC Bohemia NY) Opal Avex 0022rdquo e 0018rdquo (Opal Orthodontics

by Ultradent South Jordan Utah) SPEED 0022rdquo (Strite Industries Cambridge

Ontario Canada) e American Orthodontics Masters 0022rdquo and 0018rdquo (American

Orthodontics Sheboygan Wis) Os braacutequetes foram colocados em uma lacircmina de

microscoacutepio com auxiacutelio de uma cera com a canaleta posicionada verticalmente de

modo que a linha de visatildeo ficasse paralela ao eixo da canaleta do braacutequete As

dimensotildees dos braacutequetes variaram significativamente em cada seacuterie bem como

dentro das proacuteprias seacuteries (15 a 20 satildeo maiores do que o tamanho nominal

anunciado) Concluiacuteram que provavelmente as seacuteries completas de braacutequetes

(superior e inferior 5-5) natildeo satildeo ideais havendo a necessidade do ortodontista ter

habilidade em aplicar dobras para suprir as deficiecircncias dos braacutequetes

Dalstra et al (2015) compararam o torque real e nominal em 32 tipos de

braacutequetes convencionais e autoligados avaliando a folga de torccedilatildeo entre os

braacutequetes e os fios de accedilo inoxidaacutevel Foram selecionados braacutequetes de incisivos

centrais superiores do lado esquerdo (braacutequetes autoligados passivos e ativos e

convencionais) 20 braacutequetes com canaleta 0018rdquo e 12 com canaleta 0022rdquo O

momento de torque foi medido atraveacutes de uma maacutequina (Force System

Identification) desenvolvida pelo Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Aarhus Os braacutequetes foram colados sobre uma barra de alumiacutenio em uma fila de

10 (5 suportes do mesmo sistema) com canaleta perpendiculares a barra A

estrutura foi ligada em um dos sensores da maacutequina e em um fio retangular 0017 x

0022rdquo (para o ensaio de braacutequetes 0018rdquo) e 0019rdquo x 0025rdquo (para o ensaio de

braacutequetes 0022ldquo) de accedilo inoxidaacutevel (ambos de Ormco Orange CA EUA) e foi

fixado ao sensor de rotaccedilatildeo do lado oposto e posteriormente inserido passivamente

no interior da canaleta dos braacutequetes Momentos de torque foram medidos em

incrementos de 05ordm ateacute que a expressatildeo completa foi alcanccedilada (ou seja o

momento de forccedila e a curva do acircngulo torsional tinha alcanccedilado sua inclinaccedilatildeo

maacutexima) O fio torqueado foi entatildeo devolvido agrave sua posiccedilatildeo zero e o teste foi

repetido na direccedilatildeo oposta para assegurar a expressatildeo de torccedilatildeo completa do fio na

47

canaleta em ambas as direcccedilotildees O resultado do teste de laboratoacuterio mostraram

claramente que o jogo entre braacutequete fio foi maior do que o previsto a partir dos

valores nominais principalmente em relaccedilatildeo aos braacutequetes de 0022rdquo e

particularmente os autoligados passivos Concluiu-se que a importacircncia de

selecionar uma prescriccedilatildeo parece ser limitada jaacute que a folga de torccedilatildeo

especialmente em braacutequetes passivos anula a diferenccedila entre vaacuterias prescriccedilotildees

Braacutequetes convencionais com ligaduras de accedilo geram maior momento de torccedilatildeo

apesar de apresentar grandes valores de jogo poreacutem o arco fica firmemente

pressionado contra o fundo da canaleta do braacutequete

Lombardo et al (2015) avaliaram o quanto a altura a largura e a secccedilatildeo

transversal dos fios ortodocircnticos retangulares e quadrados afetam na folga entre os

arcos e a canaleta (slot) dos braacutequetes 43 arcos ortodocircnticos de 6 fabricantes

diferentes foram comparados com os valores reais A altura e a largura de cada arco

foi medida com um indicador digital (MMT 0001 mm Vogel Brescia Italy) Com o

auxiacutelio de um microscoacutepio oacuteptico (Leica Microsystem Wetzlar Germany)

micrografias foram adquiridas utilizando uma cacircmera integrada (ampliaccedilatildeo 1003)

para calcular o raio da curvatura das bordas dos arcos ortodocircnticos Por final foi

calculado o jogo no interior da canaleta dos braacutequetes e estas medidas foram

comparadas com os valores ideais A altura real e a largura dos arcos diferiram dos

indicados pelos fabricantes entre -647 e + 510 A curvatura do bisel de cada

arco ortodocircntico em corte transversal demonstraram-se diferentes Os autores

concluiacuteram que o jogo entre braacutequete e fio foi maior do que o ideal para cada arco

ortodocircntico inevitavelmente levando a uma perda de informaccedilotildees dentro do sistema

McLaughlin e Bennett (2015) apresentaram uma visatildeo geral de 40 anos de

experiecircncia com a mecacircnica de tratamento e modelos de aparelhos

contemporacircneos Ateacute o iniacutecio da deacutecada de 70 o sucesso do tratamento ortodocircntico

eram alcanccediladas atraveacutes das dobras nos fios Com a introduccedilatildeo do aparelho

straight wire proposto por Andrews contribuiu significativamente na histoacuteria da

ortodontia Reduziu a quantidade de dobras impostas nos fios e tambeacutem trouxe

novas opccedilotildees em mecacircnica de tratamento A retraccedilatildeo dos caninos com elaacutesticos e

fios de ligadura tornaram-se mais comuns Mecacircnicas de deslize nos lugares dos

loops tornou-se o meacutetodo de fechamento de espaccedilo significativo entre os cliacutenicos

48

Niacuteveis de forccedila propostas por Edgewise foram inicialmente usadas para fechar os

espaccedilos no entanto logo foi observado que forccedilas mais leves eram mais eficazes

com a mecacircnica de deslizamento Junto com essas mudanccedilas tornou-se evidente

que era necessaacuteria uma compensaccedilatildeo no aparelho ortodocircntico Muitas mudanccedilas

ocorreram no design do aparelho desde que o aparelho de Edgewise e o aparelho

de Begg foram projetados Isso abriu a possibilidade de tratamentos mais eficientes

com resultados de alta qualidade A atenccedilatildeo ao diagnoacutestico plano de tratamento o

correto posicionamento do braacutequete mecacircnicas mais eficientes podem melhorar os

resultados juntamente com as melhorias dos aparelhos

Xu et al (2015) investigaram o efeito das inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos

caninos e preacute-molares superiores no sorriso quando visto da perspectiva frontal

Este estudo foi realizado em 3 etapas No primeiro passo foi construiacutedo um modelo

dental digital tridimensional e alteraccedilotildees foram feitas nas inclinaccedilotildees

vestibulolinguais dos dentes superiores selecionados No segundo passo as

manipulaccedilotildees fotograacuteficas foram realizadas de modo que as alteraccedilotildees nas

inclinaccedilotildees dos dentes superiores poderiam mais tarde ser transferidas para

modelos tridimensionais impressos em resina e montado sobre articuladores para a

vista frontal do sorriso Finalmente as 15 imagens de sorrisos frontais foram

avaliadas e classificadas pelos grupos de ortodontistas e leigos Houve uma ampla

aceitabilidade esteacutetica para as inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos caninos superiores e

preacute-molares A esteacutetica do sorriso foi significativamente comprometida (P lt001)

quando os caninos foram lingualizados mais do que 12ordm e os preacute-molares mais que

15ordm Caninos vestibularizados mais do 6ordm tambeacutem tornaram a esteacutetica do sorriso

menos satisfatoacuterias (p lt001) Concluiacuteram ser esteticamente satisfatoacuterio posicionar

os dentes em inclinaccedilotildees dentro desses intervalos em situaccedilotildees cliacutenicas que

requerem compensaccedilotildees dentaacuterias transversais em casos de discrepacircncias

transversais esqueleacuteticas

Franco et al (2015) tiveram como objetivo estudar e comparar a expressatildeo do

torque em braacutequetes convencionais autoligados ativos e passivos Foram

analisadas 6 diferentes marcas de braacutequetes (Damon 3MX Portia In-Ovation R

Bioquick Roth SLI Roth Max) e 300 segmentos de fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x

0025rdquo (Morelli Sorocaba SP Brazil) Os momentos de torque foram medidos em

49

12ordm 24ordm 36ordm e 46ordm utilizando-se um dispositivo de torccedilatildeo do fio associado a uma

maacutequina de ensaios universal Foram observadas diferenccedilas estatisticamente

significativas na expressatildeo do torque entre todas as marcas de braacutequetes avaliadas

e em todas as torccedilotildees testadas (plt005) O Bioquick apresentou a menor expressatildeo

do torque em todas as torccedilotildees testadas em contraste o braacutequete Damon 3MX

apresentou a maior expressatildeo do torque ateacute a torccedilatildeo de 36ordm Em 48ordm In-Ovation R

Portia e Damon 3MX obtiveram momentos de torque semelhantes Concluiacuteram que

o sistema de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio (autoligaacutevel ativo ou passivo ou

convencional com ligadura elaacutestica) parece natildeo interferir na expressatildeo final do

torque a qual eacute dependente da interaccedilatildeo entre o fio e o braacutequete escolhido para ser

utilizado na mecacircnica ortodocircntica

Lee et al (2016) avaliaram o erro de manufatura dos fabricantes nas canaletas

dos braacutequetes e nos fios ortodocircnticos mediram o arredondamento das ponta dos

fios e calcularam a quantidade de folga de torccedilatildeo usando os valores meacutedios das

amostras de estudo 4 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos com canaleta

0022rdquo (incisivo central superior direito) 3 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos

com canaleta 0018rdquo (incisivo central superior direito) e trecircs tipos de fios

retangulares (0016rdquo x 0022rdquo beta-titacircnio (Ormco Orange Califoacuternia) 0016rdquo x

0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa Fl) e 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa FL)) foram medidos usando um microscoacutepio

estereoscoacutepico para determinar a larguras das canaletas dos braacutequetes e as

dimensotildees transversais dos fios Todos os braacutequetes apresentaram um perfil de

canaleta divergente e todos os fios apresentaram erros menores que 2 de

fabricaccedilatildeo O braacutequete Damon Clear (Ormco Orange Califoacuternia) teve o menor erro

dimensional (0542) enquanto o braacutequete de canaleta 0022rdquo Empower Clear

(American Orthodontics Sheboygan Wisconsin) teve o maior (3585) A maior

quantidade de jogo foi observado nos braacutequetes Empower Clear (American

Orthodontics) de 0022rdquo combinado com o fio 0016rdquo x 0022rdquo de TMA (Ormco

Orange Califoacuternia) Enquanto que a menor quantidade ocorreu utilizando o braacutequete

de 0018rdquo Clippy-C (Tomy) combinado com fio 0016rdquo x 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel

(Tecnologia Ortho Tampa FL)

Montasser et al (2016) avaliaram o efeito do diacircmetro do arco ortodocircntico no

50

alinhamento dos dentes com diferentes combinaccedilotildees de arco braacutequete utilizando o

sistema de mediccedilatildeo e de simulaccedilatildeo ortodocircntico (OMSS) Foram usados 6 tipos de

braacutequetes ortodocircnticos divididos em de duas categorias 1- braacutequetes ligados

convencionalmente (Victory Series [3M Unitek Monrovia Calif] Mini-Taurus [Rocky

Mountain Orthodontics Denver Colo] e Synergy [Rocky Mountain Orthodontics]) 2-

braacutequetes autoligados passivo (SmartClip [3M Unitek]) e ativos (Time3 [American

Orthodontics Sheboygan Wis] e SPEED [Strite Industries Cambridge Ontario

Canada]) Todos os braacutequetes com canaleta de 0022rdquo Os arcos utilizados foram

0014rdquo e 0016rdquo termoativados (American Orthodontics) Os arcos ortodocircnticos

foram amarrados aos braacutequetes convencionais com ambas as ligaduras de accedilo

inoxidaacutevel (0010rdquo) e aneacuteis elastomeacutericos Cada combinaccedilatildeo arco braacutequete foi

testada 20 vezes com OMSS construiacutedo numa cacircmara de temperatura controlada

em 37ordm C durante o teste A maacute oclusatildeo simulada no estudo representou um incisivo

central superior deslocada 2 mm para cervical (eixo x) e 2 mm para vestibular (eixo

z) As correccedilotildees incisogengivais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo combinados com os

braacutequetes utilizados variaram de 40 a 95 as correccedilotildees com o fio de 0016rdquo

foram de 55 para 95 As correccedilotildees vestibulolinguais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo

combinados com os braacutequetes utilizados variaram de 10 a 100 e as correccedilotildees

com o 0016rdquo de 15 a 100 O aumento do arco de 0014rdquo para 0016rdquo natildeo

garante um aumento na quantidade de correccedilatildeo do alinhamento o tipo de ligadura

afetou o grau de correccedilatildeo do alinhamento e o design dos braacutequetes influenciaram o

efeito da ligadura A menor correccedilatildeo obtida foi com o Mini-Taurus e Victory Series

(braacutequetes convencionais ligados com aneacuteis elastomeacutericos) os arcos de menor

diacircmetro satildeo recomendados durante o nivelamento e alinhamento para impedir que

as forccedilas pesadas possam causar efeitos colaterais indesejados

Papageorgiou et al (2016) compararam a eficaacutecia do torque com fios

quadrados e retangulares em braacutequetes convencionais da mesma prescriccedilatildeo com

canaletas 0018rdquo e 0022 ldquo Os braacutequetes foram colados em modelos de resina

acriacutelica idecircnticos a maxila e montados na OMSS 10 fios ortodocircnticos de accedilo

inoxidaacutevel 0018rdquo times 0018 0018rdquo times 0022 e 0018rdquo x 0025 foram avaliados em

braacutequetes com canaleta 0018 E 10 fios ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo times

0019 0019rdquo times 0025 e 0019rdquo x 0026 foram avaliados em braacutequetes com

canaleta 0022 Um torque de raiz vestibular de 15deg foi gradualmente aplicado ao

51

braacutequete de incisivo central direito e os momentos de forccedila foram registrados nesta

posiccedilatildeo Os autores concluiacuteram que os arcos retangulares parecem ser mais

eficientes no expressatildeo do torque especialmente nos braacutequetes com canaletas

0018rdquo

52

53

3 PROPOSICcedilAtildeO

Em busca da melhor efetividade da expressatildeo do torque em braacutequetes

autoligados passivos avaliamos a interaccedilatildeo entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel e dois braacutequetes com alturas semelhantes de 0022rdquo e com

profundidades de 0028rdquo (Damon Q) e 0026rdquo (H4)

O propoacutesito desse trabalho foi

1 Definir a folga (em graus) entre a canaleta dos dois braacutequetes autoligados

passivos e o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

2 Avaliar os momentos de forccedila (Nmm) expressos pelo torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquox 0025rdquode accedilo inoxidaacutevel

3 Comparar a expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes autoligados

passivos com 12ordm 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel

4 Comparar qual dos dois braacutequetes expressa primeiro o torque apoacutes definir

as torccedilotildees (em graus) do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel necessaacuterias

para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

55

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS

41 Materiais

411 Braacutequetes

Para amostra foram selecionados dois tipos de braacutequetes ortodocircnticos

autoligados passivos 10 braacutequetes Damon Q (Ormco Orange Calif EUA) e 10

braacutequetes H4 (Orthoclassic McMinnville Oregon EUA) O primeiro com canaleta de

0022rdquo x 0028rdquo e o segundo com canaleta 0022rdquo x 0026rdquo Os braacutequetes escolhidos

foram de incisivo central superior do lado direito

412 Fotos dos braacutequetes

Figura 41 - Braacutequete Damon Q Figura 42 - Braacutequete H4

413 Fios

O fio (calibrador) de eleiccedilatildeo para realizarmos a fixaccedilatildeo dos braacutequetes no

dispositivo experimental foi o 0021rdquo x 0028rdquo de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics

Inc La Porte Indiana EUA)

O fio de eleiccedilatildeo para realizarmos os testes da pesquisa foi o 0019rdquo x 0025rdquo de

accedilo inoxidaacutevel (American Orthodontics Sheboygan Wisconsin EUA)

56

414 Paquiacutemetro digital

O meio escolhido para aferirmos as dimensotildees dos fios ortodocircnticos foi com

um paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA)

Figura 43 ndash Paquiacutemetro Digital

415 Dispositivo de expressatildeo de torque

Um dispositivo experimental (Figura 44) foi confeccionado para medir a

expressatildeo do torque nos braacutequetes ortodocircnticos O aparelho de mediccedilatildeo foi

desenvolvido com a colaboraccedilatildeo do membros do Departamentos de Biomateriais e

Biologia Oral da Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo (USP)

Satildeo Paulo Brasil O dispositivo experimental elaborado tem a capacidade de aplicar

uma torccedilatildeo no fio ortodocircntico mantendo o alinhamento vertical e horizontal entre o

fio e o braacutequete

O dispositivo experimental consiste em uma base (A) fundida a dois eixos (B)

paralelos que possuem dois rolamentos em cada eixo (C) Em cada lado na parte

interna dos eixos haacute uma peccedila ciliacutendrica (D) com um parafuso (E) capaz de fixar o

fio de accedilo inoxidaacutevel a ser testado Na parte externa dos rolamentos e dos eixos haacute

uma haste metaacutelica (F) capaz de realizar o movimento de rotaccedilatildeo das peccedilas

ciliacutendricas ao mesmo tempo e livre de tensotildees No centro da base na parte interna

dos eixos haacute um parafuso com a finalidade de sustentar a estrutura (H) para

posicionamento dos braquetes Nesta mesma estrutura foi elaborado uma base de

apoio (I) que pode ser fixada ou removida da estrutura para cada braacutequete testado

atraveacutes de um parafuso (J) Haacute um transferidor metaacutelico (K) externo em um dos

lados do eixo que tem a finalidade de medir os acircngulos de torccedilatildeo obtidos

57

Figura 44 - Dispositivo de Expressatildeo do Torque

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass)

Figura 45 - Maacutequina de testes universal (Instron)

58

42 Meacutetodos

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes

Para estabelecermos um protocolo de posicionamento uniforme dos braacutequetes

utilizamos um fio calibrador 00215rdquo x 0028 de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics Inc

La Porte Indiana EUA) Posicionamos o fio calibrador no interior das peccedilas

ciliacutendricas (D) do dispositivo Posteriormente medimos com um paquiacutemetro digital

[(Mitutoyo Aurora Illinois EUA) Figura 43] a distacircncia entre os dois parafusos (E)

que fixam o fio calibrador nas peccedilas ciliacutendricas (D) para determinarmos o local

correto para fixaccedilatildeo do braacutequete Logo apoacutes inserimos o braacutequete no fio calibrador

e amarramos com fio de ligadura metaacutelica de 025mm na posiccedilatildeo aferida

anteriormente Apoacutes o posicionamento do braacutequete no fio calibrador adicionamos

adesivo Loctite a base de cianoacrilato (Henkel Ind Itapevi Brasil) na base do

braacutequete Para efetivar a fixaccedilatildeo do braacutequete ajustamos a estrutura central (H) do

dispositivo ateacute a altura ideal para que o braacutequete ficasse o mais perpendicular

possiacutevel a base do dispositivo experimental com a haste meacutetalica (F) posicionada

no acircngulo da prescriccedilatildeo do braacutequete a ser testado Esse processo de fixaccedilatildeo foi

realizado em todos os braacutequetes sem a necessidade de movimentar a estrutura

central toda vez que fossemos realizar os testes nos diferentes braacutequetes (Figura

46)

422 Ensaio experimental

Colocamos o dispositivo experimental na base da maacutequina de testes universal

[(Instron Model 5565 Canton Mass) Figura 45] em posiccedilatildeo centralizada em

relaccedilatildeo a ceacutelula de carga de 100 N Para o processo de mediccedilatildeo foi posicionada a

base de apoio do braacutequete a ser aferido junto ao dispositivo experimental com o

auxiacutelio do fio calibrador Na sequecircncia prendemos o parafuso da estrutura central

(H) para evitar qualquer movimentaccedilatildeo durante o teste Posteriormente removemos

59

o fio calibrador e inserimos o fio de eleiccedilatildeo 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Em

teste piloto preacutevio determinamos que a distacircncia percorrida pelo atuador da maacutequina

de testes universal para atingir torccedilotildees no fio da ordem de 40ordm foi de 50 mm A

haste metaacutelica (F) foi deslocada por 50 mm parou por um segundo e retornou a

posiccedilatildeo inicial com a velocidade constante de 100 mmmin Em cada braacutequete

testado foram realizadas 12 medidas sendo que para cada medida foi usado uma

nova secccedilatildeo de fio de lotes diferentes com suas dimensotildees aferidas previamente

com paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA) O processo foi repetido em

10 braacutequetes do grupo Damon Q e 10 braacutequetes do grupo H4

Figura 46 ndash Corpo de prova

423 Mensuraccedilotildees das forccedilas expressas pela torccedilatildeo do fio

Os valores das forccedilas obtidas e a distacircncia percorrida pelo atuador da

maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) foram registrados

e exportados para uma tabela eletrocircnica no software Excelreg Tendo em vista a

necessidade de transformar os valores obtidos (forccedilas e distacircncia percorrida) em

momento de torque (Nmm) e graus foram criadas equaccedilotildees numeacutericas

A equaccedilatildeo utilizada para transferir os valores mensurados da distacircncia

percorrida pelo atuador da maacutequina em graus foi

empty = (L R)57

Considerando

empty = acircngulo de rotaccedilatildeo do eixo expresso em radiano (rad)

L = deslocamento do atuador necessaacuterio para torcer o fio no interior do braacutequete

60

expresso em miliacutemetros

R = eacute a distacircncia do centro do eixo de rotaccedilatildeo ateacute a extremidade da haste do

dispositivo de expressatildeo de torque expresso em miliacutemetros

Sabendo-se que π rad equivale a 180ordm podemos aproximar 1 rad para 57ordm A

partir daiacute basta a multiplicaccedilatildeo do valor encontrado em (L R) por 57ordm Dessa

maneira obteremos o valor do acircngulo de rotaccedilatildeo expresso em graus

Para transferirmos os valores de forccedila em momento de torque foram

necessaacuterias duas equaccedilotildees

Equaccedilatildeo 1

empty = prop 314

180

Considerando

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

prop = acircngulo formado entre a haste metaacutelica (F) do dispositivo de expressatildeo de

torque e o fio da alccedila de carregamento que foi fixada na ceacutelula de carga da maacutequina

de testes universal (Model 5565 Instron Canton Mass)

A equaccedilatildeo 1 foi realizada primeiramente para obtermos os valores dos

acircngulos expressos em radiano (rad) formados entre a haste metaacutelica (F) do

dispositivo de expressatildeo de torque e o fio da alccedila de carregamento (Figura 47)

Figura 47- obtenccedilatildeo do acircngulo prop

Atuador

Fio de carregamento

Dispositivo de expressatildeo

de torque

propAcircngulo

61

Posteriormente a equaccedilatildeo 2 foi realizada para transferirmos os valores obtidos

de forccedila em momento de torque

Equaccedilatildeo 2

T = FRSen (empty)

Considerando

T = momento de torque

F = forccedila

R = eacute a distacircncia do centro do eixo rotacionado ateacute a extremidade da haste metaacutelica

(F) do dispositivo de expressatildeo de torque

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

49 Anaacutelise Estatiacutestica

Para anaacutelise estatiacutestica os dados coletados foram analisados quanto agrave

homocedasticidade e normalidade

Para verificar se a diferenccedila na profundidade das canaletas interferiram na

expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de variacircncia (ANOVA) de dois

fatores O teste de Tukey (plt005) foi realizado para identificar as diferenccedilas entre

os grupos mostrados nas tabelas ou graacuteficos

O erro potencial na teacutecnica de detecccedilatildeo e mediccedilatildeo foi estimado por seleccedilatildeo

aleatoacuteria de 10 medidas da folga dos braacutequetes Damon Q e 10 medidas da folga dos

braacutequetes H4 Posteriormente utilizamos a foacutermula de Dahlberg (1940) para avaliar o

erro do meacutetodo

63

5 RESULTADOS

O erro do meacutetodo encontrado na folga dos braacutequetes foi de 06ordm para o

braacutequete Damon Q e 07ordm para o braacutequete H4

Os resultados da folga entre a interaccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

com os dois braacutequetes avaliados foi estatisticamente significante (plt0001)

Observamos que o braacutequete H4 possui maior folga entre a canaleta e o fio

quando comparados ao braacutequete Damon Q

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da folga existente entre braacutequete e fio

estatildeo descritos na tabela 51

Tabela 51 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus

Em relaccedilatildeo a expressatildeo do torque verificamos o momento de forccedila em 12ordm

26ordm e 36ordm apoacutes a torccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel A interaccedilatildeo entre os

fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante (plt005)

Os valores meacutedios e desvios padratildeo obtidos pela expressatildeo do torque

(Nmm) estatildeo descritos na Tabela 52 e demonstrados no Graacutefico 51

Tabela 52 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Braacutequete

TORQUE (Nmm)

12ordm 24ordm 36ordm

Damon Q 33 (11)d 196 (21)c 552 (18)a

H4 29 (02)d 44 (06)d 296 (17)b

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Braacutequete Folga (0)

Damon Q 154 (11)a

H4 235 (11)b

64

Graacutefico 51 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Ao avaliarmos o momento de forccedila da expressatildeo do torque o braacutequete H4 e

Damon Q natildeo apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes com 12ordm de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico Em 24ordm o braacutequete Damon Q apresentou maior momento

de forccedila comparado ao braacutequete H4 Em 36ordm o braacutequete Damon Q tambeacutem

apresentou maior momento de forccedila quando comparado ao braacutequetes H4

Vale salientar que o valor mensurado em 24ordm no braacutequete H4 natildeo foram

estatisticamente significantes em relaccedilatildeo aos valores em 12ordm Tambeacutem natildeo houve

diferenccedila estatisticamente significante entre o braacutequete H4 em 24ordm e o braacutequete

Damon Q em 12ordm

Para avaliar a efetividade da expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes

autoligados passivos verificamos a quantidade necessaacuteria de torccedilatildeo no fio de accedilo

inoxidaacutevel para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

A interaccedilatildeo entre os fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante

(plt005) O acircngulo necessaacuterio para expressar 5Nmm de torque no braacutequete Damon

d

c

a

dd

b

0

10

20

30

40

50

60

8 12 16 20 24 28 32 36 40

TO

RQ

UE

(Nm

m)

Torccedilatildeo (0)

Damon Q meacutedia h4

65

Q natildeo apresentou diferenccedila estatisticamente significante quando comparados ao

acircngulo necessaacuterio para expressar 20Nmm de torque no braacutequete H4

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da torccedilatildeo (acircngulo) obtidos pela expressatildeo

do torque (Nmm) estatildeo descritos na Tabela 53 e demonstrados no Graacutefico 52

Tabela 53 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla de Tukey da torccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Braacutequete

Inclinaccedilatildeo (0)

5 Nmm 10Nmm 15Nmm 20Nmm

Damon Q 166 (2) f 205 (07) e 223 (1) d 244 (06) c

H4 249 (13) c 294 (08) b 314 (07) a 325 (05) a Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Graacutefico 52 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

fe

dcc

ba a

0

5

10

15

20

25

30

35

5 10 15 20

To

rccedilatildeo

(o)

TORQUE (Nmm)

Damon Q H4

67

6 DISCUSSAtildeO

Os braacutequetes preacute-ajustados tecircm como principal objetivo diminuir a necessidade

de dobras e ajustes nos arcos durante o tratamento ortodocircntico A efetividade do

tratamento ortodocircntico depende de um conjunto de fatores para determinar como as

angulaccedilotildees e inclinaccedilotildees (torque) a serem aplicados sobre os dentes dos casos

planejados iratildeo influenciar em suas variaccedilotildees (Andrews 1989) Quando o fio

retangular eacute encaixado na canaleta do braacutequete preacute-ajustado com uma forccedila de

torque ativa ele eacute adaptado ateacute encontrar dois pontos de apoio para efetivar sua

accedilatildeo que eacute chamado de acircngulo criacutetico (Gioka Eliades 2004)

No presente estudo foi desenvolvido um dispositivo para avaliar a possiacutevel

influecircncia da profundidade da canaleta do braacutequete na expressatildeo do torque No

desenvolvimento desse dispositivo dois outros foram testados poreacutem os mesmos

apresentaram erros durante as medidas comprometendo a fidelidade e a

confiabilidade dos resultados A partir desses dois dispositivos elaboramos um

terceiro que possibilitou a anaacutelise da influecircncia da profundidade de canaleta na

expressatildeo do torque Foi utilizado o braacutequete Damon Q com profundidade 0028rdquo e

o braacutequete H4 com profundidade 0026rdquo A altura da canaleta foi a mesma para os

dois braacutequetes

Em investigaccedilotildees preacutevias alguns autores compararam a expressatildeo do torque

em braacutequetes autoligados passivos e ativos poreacutem com alturas e profundidades de

canaletas semelhantes (Yeh et al 2007 Papageorgiou et al 2016 Morina et al

2008 Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

A expressatildeo do torque estaacute diretamente ligada as variaccedilotildees estruturais que

podem ser encontradas nos braacutequetes (dimensotildees e forma das canaletas e material

de fabricaccedilatildeo) e nas variaccedilotildees dimensionais e estruturais dos fios ortodocircnticos

(Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Major et al 2011 Streva et al 2011

Franco et al 2015 Lombardo et al 2015 Lee et al 2016)

Geralmente o momento de forccedila expresso pelo torque em braacutequetes preacute-

ajustados passivos se faz presente quando as dimensotildees do arco retangular se

assemelham as dimensotildees da canaleta dos braacutequetes Morina et al 2008

afirmaram em seus estudos que clinicamente nenhum braacutequete resultou em um

nivelamento satisfatoacuterio da inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual Katsikogianni et al 2015

concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos demonstraram maior efetividade do

68

torque quando comparados aos braacutequetes autoligados passivos Dalstra et al 2015

observaram tambeacutem que os braacutequetes convencionais que utilizaram ligaduras de

accedilo inoxidaacutevel e alguns braacutequetes autoligados ativos geraram maior momento de

torque devido o arco estar firmemente pressionado contra o fundo da canaleta do

braacutequete Durante a fase de planejamento desse estudo existiu a hipoacutetese de que a

profundidade da canaleta pudesse interferir positivamente na expressatildeo do torque

uma vez que nessas circunstacircncias haveria contatos mais justos entre a canaleta

do braacutequete e o fio em funccedilatildeo do maior preenchimento da canaleta pelo fio

Archambault et al 2010 concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos

apresentaram uma folga de 75ordm ateacute o engajamento do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel na canaleta do braacutequete enquanto os braacutequetes autoligados passivos

apresentaram uma folga de aproximadamente 14ordm provavelmente devido a pressatildeo

que o clipe exerce no fio contra o braacutequete promovendo a diminuiccedilatildeo da dimensatildeo

da canaleta Poreacutem ao analisarmos os resultados do presente estudo verificamos

que o braacutequete H4 (com menor profundidade de canaleta) apresentou uma folga de

235ordm ateacute o engajamento do fio na canaleta do braacutequete e o Damon Q apresentou

uma folga de 154ordm Esse uacuteltimo resultado do presente estudo (braacutequete Damon Q)

estaacute muito proacuteximo do encontrado por Archambault et al (2010)

Na sequecircncia da anaacutelise dos resultados do nosso estudo observamos

diferenccedilas estatisticamente significantes entre os dois braacutequetes quando realizamos

a torccedilatildeo do fio ortodocircntico em 24ordm e 36ordm (tabela 52 e graacutefico 51 das paacuteg 63 e 64)

enquanto Badawi et al 2008 observaram diferenccedilas estatisticamente significantes

entre braacutequetes apenas com 36ordm de torccedilatildeo Possivelmente a diferenccedila do resultado

pode estar associada a diferenccedila encontrada no valor da folga no braacutequete H4

quando comparado ao braacutequete Damon Q

Nesse estudo natildeo foram observadas diferenccedilas estatisticamente significantes

no braacutequete H4 quando comparados os valores do momento do torque em 12ordm e em

24ordm assim como natildeo houve diferenccedila estatisticamente significante entre os

braacutequetes H4 em 24ordm e os braacutequetes Damon Q em 12ordm (tabela 52 paacuteg 63)

provavelmente porque em 12ordm e em 24ordm o momento de torque ocorreu dentro do

limite ou muito proacuteximo ao valor mensurado da folga nos braacutequetes H4

Clinicamente o torque efetivo tem sido sugerido entre 5 a 20 Nmm (Reitan

1957 Burstone 1982) Badawi et al (2008) e Archambault et al (2010) relataram

que clinicamente o torque efetivo foi expressado com uma torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

69

0025rdquo de 15ordm a 31ordm nos braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm nos

braacutequetes autoligados passivos Entretanto nesse estudo ao aplicarmos a forccedila

como sugerido clinicamente verificamos que o o braacutequete Damon Q expressou

primeiro o momento de torque quando comparados ao braacutequete H4 (Damon Q -

166ordm ateacute 244ordm H4 - 249ordm ateacute 325ordm) Franco et al em 2015 observaram tambeacutem

que os braacutequetes Damon 3MX apresentaram melhores resultados de expressatildeo de

torque quando comparados a outros braacutequetes autoligados

Em relaccedilatildeo aos fios ortodocircnticos Lombardo et al 2015 mencionaram que os

arcos ortodocircnticos apresentaram dimensotildees diferentes das declaradas pelos

fabricantes (-647 e + 510) Observaram tambeacutem que o formato das arestas dos

arcos retangulares apresentaram variaccedilotildees Jaacute Mugurama et al 2014 relataram

que os fios 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel natildeo apresentaram deformaccedilatildeo

permanente apoacutes a realizaccedilatildeo de testes de atrito mesmo quando imposto 30ordm de

torque Em consequecircncia desses fatores e de haver uma tendecircncia na clinica

ortodocircntica cada vez menos expressiva de utilizar o arco 0021rdquox 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel decidimos utilizar o fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel da American

Orthodontics (Sheboygan Wisconsin EUA) Aferimos todas as secccedilotildees de fios que

seriam utilizadas com um paquiacutemetro digital MItutoyo (Aurora Illinois EUA) para

realizaccedilatildeo dos testes Com isso procuramos anular a variante do fio na expressatildeo

do torque

Outro fator relevante a ser mencionado eacute que os resultados obtidos nessa

pesquisa podem apresentar diferenccedilas nos valores nominais quando comparados a

outros estudos (Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

pelo fato do fio de accedilo inoacutexidaacutevel apresentar diferenccedilas em sua propriedade e

composiccedilatildeo estrutural em diferentes marcas comerciais (Gioka Eliades 2004 Vena

et al 2007 Lombardo et al 2015)

A deformaccedilatildeo do braacutequete tambeacutem pode ser considerada um provaacutevel fator na

perda da expressatildeo do torque (Lacoursiere et al 2010 Major et al 2010 Major et

al 2011) Outro fator que tambeacutem pode estar relacionado eacute o desenho da canaleta

do braacutequete e sua composiccedilatildeo metaacutelica (Melenka et al 2014 Major et al 2013) A

escolha do braacutequete a ser empregado no tratamento o conhecimento de como este

material com maior ou menor dureza comporta-se durante o tratamento eacute de

fundamental importacircncia para conduzi-lo (Fischer-Brandies et al 2000 Gioka

Eliades 2004) Cash et al 2004 concluiacuteram que as canaletas dos braacutequetes

70

ortodocircnticos satildeo maiores do que o indicado pelos fabricantes A geometria da

canaleta e o padratildeo de acabamento variaram muito entre os grupos Brown e

Wagner 2015 mencionaram tambeacutem que essas alteraccedilotildees morfoloacutegicas podem

ocorrer em um uacutenico braacutequete bem como ao longo de todo o conjunto especiacutefico de

braacutequetes de uma mesma seacuterie No presente trabalho podemos constatar as

afirmaccedilotildees desses autores ao analizarmos as figuras 41 e 42 nas paacuteginas 55 e

56

71

61 Consideraccedilotildees finais

Ao analisar os resultados dessa pesquisa podemos concluir que a expressatildeo

do torque pode natildeo estar relacionado diretamente com a profundidade da canaleta

dos braacutequetes

Se a profundidade natildeo influencia a expressatildeo do torque como verificamos

nesse trabalho e se a altura eacute a mesma deveriacuteamos encontrar diferenccedilas de torque

estatisticamente natildeo significantes entre eles Poreacutem natildeo foi esse o resultado de

nossa pesquisa

Poreacutem haacute de se considerar que ao analisarmos as fotos dos braacutequetes Damon

Q (Figura 41 paacutegina 55) e H4 (Figura 42 paacutegina 56) podemos verificar que no

iniacutecio da canaleta do braacutequete H4 proacuteximo a porta de fechamento haacute tanto na parte

superior como na parte inferior um aumento da altura da canaleta o que pode ser

um fator de aumento da folga do fio em relaccedilatildeo a canaleta do braacutequete e pode gerar

um fator negativo na expressatildeo do torque

Em funccedilatildeo dessas hipoacuteteses um futuro trabalho deveraacute ser realizado para

verificar o porquecirc o braacutequete que foi idealizado para expressar o torque com maior

eficaacutecia se apresentou ser menos eficaz

73

7 CONCLUSOtildeES

Concluiacutemos com o nosso trabalho que

1 A folga existente entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel e os dois

braacutequetes estudados foram de 154ordm (Damon Q) e 235ordm (H4)

2 O momento de forccedila expresso pelo torque com 12ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel foi de 33 Nmm no braacutequete Damon Q e 29 Nmm

no braacutequete H4 Com 24ordm de torccedilatildeo o momento de torque foi de 196ordm no

braacutequete Damon Q e 44 Nmm no braacutequete H4 Com 36ordm de torccedilatildeo a

expressatildeo do torque foi de 552 Nmm no braacutequete Damon Q e 296 Nmm

no braacutequete H4

3 Ao compararmos os valores obtidos da expressatildeo do torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel observamos maior

expressatildeo do torque no braacutequete Damon Q quando comparados ao

braacutequete H4

4 Observamos que o braacutequete Damon Q expressou o torque primeiro quando

comparado ao braacutequete H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm

15 Nmm e 20Nmm

74

75

REFEREcircNCIAS1

Andrews LF The six keys to normal occlusion Am J Orthod 1972 Sep 62(3) 296-309 Andrews LF Straight-wire ndash O conceito e o aparelho Trad de Hugo Jose Trevisi San Diego L A Wells Co 1989 407p Archambault A Lacoursiere R Badawi H Major PW Carey J Flores-Mir C Torque expression in stainless steel orthodontic brackets Angle Orthod 2010 Jan 80(1) 201-10 Badawi HM Toogoog RW Carey JPR Heo G Major PW Torque expression of self-ligating brackets J Orthod Dentofacial Orthop 2008 May 133(5) 721-7 Bourauel C Drescher D Thier M An experimental apparatus for the simulation of three-dimensional movements in orthodontics J Biomed Eng 1992 Sep 14(5) 371-8 Brauchli LM Steineck M Wichelhaus A Active and passive self-lagation a myth Part 1 torque control Angle Orthod 2012 Jul 82(4) 663-9 Brown P Wagner W Choi H Orthodontic bracket slot dimensions as measured from entire bracket series Angle Orthod 2015 Jul 85(4) 678ndash82 Burstone CJ The segmented arch approach to space closure Am J Orthod 1982 Nov 82(5) 361-378 Cash AC Good SA Curtis RV McDonald F An evaluation of slot size in orthodontic brackets - Are standards as expected Angle Orthod 2004 Aug 74(4) 450-3 Cattaneo PM Salih AR Melsen B Labio-lingual root control of lower anterior teeth an canines obtained by active and passive self-ligating brackets Angle Orthod 2013 Jul 83(4) 691-7 Dalstra M Eriksen H Bergamini C Melsen B Actual versus theoretical torsional play in convencional and self-ligating bracket systems J Orthod 2015 Jun 42(2) 103-13

1 De acordo com Estilo Vancouver

AGRADECIMENTOS

Aos professores do Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Odontologia USP Dr Andreacute Tortamano Dra Gladys Cristina Domingues-Moreas

Dr Jorge Abratildeo Dra Lylian Kazumi Kanashiro Dr Joatildeo Batista de Paiva Dr Joseacute

Rino Neto e Dra Solange Mongelli de Fantini pela oportunidade amizade respeito

e atenccedilatildeo que deram ao meu trabalho e a mim durante todo o tempo que estive

presente no departamento

Aos professores e teacutecnicos do Departamento de Biomateriais e Biologia Oral da

Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo em especial o professor

Dr Igor Studart Medeiros e ao teacutecnico Antocircnio Carlos por estarem sempre dispostos

a ajudar

Aos grandes amigos Daniela Linhares Felipe Gallego Tadeu Mendes Jr

Lilian Gabarrone Faacutebio Yanikian Almir Lima Jr Rafael Domingos pelo

companherismo durante o curso Durante esse tempo formamos uma famiacutelia a

famiacutelia USP

Aos amigos do curso de doutorado Annelise Ribeiro Daniella Prado Helena

Silva Liana Fattori Lucas Cardinal Michele Sendyk-Tichauer Renata Santos

Ricardo Souza Simone Peixe Taiana Esteves pelo apoio atenccedilatildeo e amizade

transmitindo tranquilidade durante o periacuteodo do curso

Aos funcionaacuterios da FOUSP Viviane Passiano Edina Brito Ronaldo

Carvalho Antocircnio Rodrigues e a ex-funcionaacuteria Marinalva de Jesus por serem

verdadeiros anjos da guarda dos poacutes-graduandos

Aos funcionaacuterios responsaacuteveis pela organizaccedilatildeo da FOUSP sem vocecircs natildeo

seria possiacutevel a realizaccedilatildeo de nenhum trabalho

Aos meus tios primos amigos por sempre me apoiar aconselhar durante

esse curso e em toda a minha vida

Agrave Coordenaccedilatildeo de Aperfeiccediloamento de Pessoal de Niacutevel Superior (CAPES)

pela bolsa de ensino

A todos aqueles que direta ou indiretamente tornaram possiacutevel a

concretizaccedilatildeo deste trabalho e a realizaccedilatildeo deste sonho

ldquoAlgo soacute eacute impossiacutevel ateacute que algueacutem duvide

e resolva provar o contraacuteriordquo

Einstein

RESUMO

Saraiva PC Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados agrave expressatildeo do torque [dissertaccedilatildeo] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o controle

do movimento dentaacuterio nos trecircs planos do espaccedilo Nos braacutequetes autoligados e preacute-

ajustados a inclinaccedilatildeo dos dentes no sentido vestiacutebulo-lingual depende diretamente

da interaccedilatildeo braacutequete fio Sabendo-se da importacircncia do controle do torque o

propoacutesito deste estudo foi definir a folga entre braacutequetes fio avaliar o momento de

torque e correlacionar estes valores nos braacutequetes autoligados passivos com

profundidades de canaletas diferentes (Damon Q e H4) Para esta pesquisa foi

confeccionado um dispositivo experimental em conjunto com uma maacutequina de testes

universal (Model 5565 Instron Canton Mass) para medir a expressatildeo do torque nos

braacutequetes ortodocircnticos Para verificar se a difereccedila na profundidade das canaletas

dos braacutequetes interferiram na expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de

variacircncia (ANOVA) e teste de Tukey (plt005) para identificar as diferenccedilas entre os

grupos Os braacutequetes H4 apresentaram maior folga entre braacutequete fio quando

comparados aos braacutequetes Damon Q Ao avaliarmos o momento de forccedila da

expressatildeo do torque os braacutequetes H4 e Damon Q apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes apenas com 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo Apoacutes a anaacutelise dos

resultados ao comparar os valores da expressatildeo de torque com 12ordm 24ordm e 36ordm

observamos maior expressatildeo de torque no braacutequete Damon Q quando comparado

ao braacutequete H4 Observamos tambeacutem que o Damon Q expressa melhor o torque

quando comparado com o H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm 15

Nmm e 20 Nmm

Palavras-chave Ortodontia Biomecacircnica Braacutequetes Autoligado Torque

ABSTRACT

Saraiva PC Evaluation of the slot depth of passive self-ligating brackets associated with torque expression [dissertation] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

One of the factors responsible for the success of orthodontic treatment is the control

of tooth movement in the three planes of space In self-ligating and preacute-adjusted

brackets the labio-lingual inclination of the teeth depends directly the bracket wire

interaction Knowing the importance of torque control the purpose of this study was

to define the play between the brackets and wires to evaluate the moment of torque

and to compare these values in passive self-ligating brackets with different slot

depths (Damon Q and H4) For this research an experimental device was designed

in conjunction with a universal test machine (Model 5565 Instron Canton Mass) to

measure the torque expression in orthodontic brackets To verify if the differences in

the depth of the bracket slots interfered in the torque expression analyzes of

variance (ANOVA) and Tukey test (p lt005) were performed to identify the

differences between the groups The H4 bracket had the highest play when

compared to the Damon Q bracket When evaluating the moment of torque

expression bracket H4 and Damon Q presented statistically significant differences

only with 24ordm and 36ordm of torsion After the analysis of the results when comparing the

values of the torque expression with 12ordm 24ordm and 36ordm we observed greater torque

expression in the Damon Q bracket when compared to the bracket H4 we also

observed that the Damon Q expressed better the torque when compared with H4

with moments of force of 5 Nmm 10 Nmm 15 Nmm and 20Nmm

Keywords Orthodontics Biomechanics Brackets Self-ligating Torque

LISTA DE ILUSTRACcedilOtildeES

Figura 41 ndash Braacutequete Damon Q 55

Figura 42 ndash Braacutequete H4 55

Figura 43 ndash Paquiacutemetro digital 56

Figura 44 ndash Dispositivo de Expressatildeo do Torque 57

Figura 45 ndash Maacutequina de testes universal (Instron) 57

Figura 46 - Corpo de prova 59

Figura 47 - Obtenccedilatildeo do acircngulo prop 60

Graacutefico 51 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36 64

Graacutefico 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE TABELAS

Tabela 51 - Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus 63

Tabela 52 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36ordm 63

Tabela 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS

g grama

h hora

mm miliacutemetro

mm min miliacutemetro por minuto

Nmm Newton miliacutemetro

s segundo

LISTA DE SIacuteMBOLOS

prop alfa

ordm graus

π pi

polegadas

empty teta

ordm graus

SUMAacuteRIO

1 INTRODUCcedilAtildeO 27

2 REVISAtildeO DA LITERATURA 29

3 PROPOSICcedilAtildeO 53

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS 55

41 Materiais 55

411 Braacutequetes 55

412 Fotos dos braacutequetes 55

413 Fios 55

414 Paquiacutemetro digital 56

415 Dispositivo de expressatildeo de torque 56

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) 57

42 Meacutetodos 58

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes 58

422 Ensaio experimental 58

49 Anaacutelise Estatiacutestica 61

5 RESULTADOS 63

6 DISCUSSAtildeO 67

61 Consideraccedilotildees finais 71

7 CONCLUSOtildeES 73

REFEREcircNCIAS 75

27

1 INTRODUCcedilAtildeO

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o

controle do movimento dentaacuterio nos trecircs planos de espaccedilo (Xu et al 2015) Para a

obtenccedilatildeo desse controle utiliza-se a accedilatildeo mecacircnica das dobras de primeira

segunda e terceira ordem nos fios ortodocircnticos As dobras de primeira e segunda

ordem podem ser utilizadas tanto em fios redondos quanto retangulares Poreacutem

natildeo existe controle das dobras de terceira ordem sem a utilizaccedilatildeo dos fios

retangulares tendo em vista que natildeo eacute possiacutevel aplicar mecanicamente a torccedilatildeo de

um dente utilizando um fio redondo dentro da canaleta do braacutequete As dobras

estatildeo relacionadas a torccedilatildeo de uma estrutura em torno do seu eixo longitudinal

(Andrews 1989 McLaughlin e Bennett 2015)

As caracteriacutesticas necessaacuterias para a aplicaccedilatildeo e o controle do movimento

dentaacuterio jaacute estatildeo inseridas nos desenhos das canaletas dos braacutequetes autoligados e

nos preacute-ajustados convencionais possibilitando o movimento controlado dos dentes

nos trecircs planos de espaccedilo sem a necessidade de ajustes nos arcos ortodocircnticos

(Shivapuja Berger 1994 Brito-Juacutenior Ursi 2006 Rinchuse Miles 2007

McLaughlin Bennett 2015) Poreacutem existem algumas controveacutersias em relaccedilatildeo aos

movimentos de terceira ordem Em alguns casos em funccedilatildeo da folga ou da proacutepria

caracteriacutestica das canaletas dos braacutequetes ou dos fios ortodocircnticos natildeo

observamos o movimento de terceira ordem desejado isto eacute natildeo observamos a

inclinaccedilatildeo dos dentes esperada (Huang 2009 Major et al 2010 Streva et al

2011 Huang et al 2012 Johnson 2013 Dalstra et al 2015)

Em geral a alteraccedilatildeo na inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual das coroas dos dentes

depende da rigidez do fio do desenho da canaleta do braacutequete do jogo existente na

relaccedilatildeo entre o fio e a canaleta e o recurso de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio A grande

variedade de combinaccedilotildees de fatores que alteram o momento do torque dificultam

seu controle (Morina et al 2008 Major et al 2011 Major et al 2012)

Eacute de extrema importacircncia que os valores das angulaccedilotildees e torques contidos

nos braacutequetes estejam de acordo com os valores preconizados pelo autor da

teacutecnica para que o tratamento ortodocircntico alcance os objetivos resultando em

condiccedilotildees adequadas de oclusatildeo funccedilatildeo e esteacutetica dental

As dimensotildees do arco de trabalho final pode natildeo preencher as dimensotildees

totais da canaleta do braacutequete e portanto uma porcentagem do torque constituiacutedo

no braacutequete eacute perdida por conta do jogo existente entre fio canaleta Tem sido

demonstrado que existem discrepacircncias significativas entre o valor fornecido pelos

fabricantes e o valor mensurado (Cash et al 2004 Gioka Eliades 2004) As

alteraccedilotildees da expressatildeo do torque podem ser atribuiacutedas as variaccedilotildees intriacutensecas do

diacircmetro transversal dos fios ortodocircnticos na deformaccedilatildeo das canaletas dos

braacutequetes e em suas dimensotildees (Meling et al 1998 Gioka Eliades 2004

Archambault et al 2010 Major et al 2010 Melenka et al 2013 McLaughlin

Bennett 2015 Brown et al 2015 Lee et al 2016 Lombardo et al 2015)

A controveacutersia existente em relaccedilatildeo a influecircncia da dimensatildeo das canaletas

dos braacutequetes motivou a realizaccedilatildeo dessa pesquisa na qual utilizamos 2 tipos de

braacutequetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes

29

2 REVISAtildeO DA LITERATURA

Reitan (1957) discutiu alguns fatores para ilustrar a importacircncia de

correlacionar achados histoloacutegicos com observaccedilotildees praacuteticas atraveacutes de um exame

mais aprofundado das forccedilas em ortodontia revelando que alguns dos principais

fatores satildeo a variaccedilatildeo individual da reaccedilatildeo dos tecidos o tipo de forccedila aplicada e

os princiacutepios mecacircnicos envolvidos Verificou-se tambeacutem que estes fatores estavam

estreitamente ligados entre si Concluiu que a forccedila exercida em um movimento de

inclinaccedilatildeo realizada com forccedilas contiacutenuas criariam aacutereas comprimidas livre de

ceacutelulas na membrana periodontal com mais frequecircncia do que em um movimento

corporal decorrente os princiacutepios mecacircnicos envolvidos A reabsorccedilatildeo direta foi

observada em um movimento de torccedilatildeo gerando uma forccedila de 130 gramas ao

exercer pressatildeo na regiatildeo apical A quantidade de forccedila apropriada pode variar

consideravelmente de acordo com o tipo de movimento necessaacuterio cerca de 250

gramas durante a fase final de um movimento corporal contiacutenuo de caninos e

apenas deveraacute ser aplicado 25 gramas em um movimento de extrusatildeo de dentes

anteriores individuais

Rauch (1959) definiu o torque como um momento de forccedila resultante da

torccedilatildeo do fio retangular capaz de movimentar a coroa do dente no mesmo sentido

do fio e a raiz em sentido contraacuterio A aplicaccedilatildeo do torque permite controlar as

inclinaccedilotildees axiais dos dentes posicionando-os adequadamente ao final do

tratamento ortodocircntico

Andrews (1972) estudou seis caracteriacutesticas sistematicamente observadas em

um estudo de 120 modelos de pacientes natildeo ortodocircnticos com oclusatildeo normal

Essas constantes foram referidas como as seis chaves de oclusatildeo normal O artigo

tambeacutem discutiu a importacircncia das seis chaves individual e coletivamente no

tratamento ortodocircntico de sucesso Os 120 modelos estudados nesta pesquisa

diferem em alguns aspectos mas todos compartilhavam as seis caracteriacutesticas

observadas As seis chaves de oclusatildeo foram assim avalidadas relaccedilatildeo molar

angulaccedilotildees das coroas inclinaccedilotildees das coroas ausecircncia de rotaccedilotildees contatos

interproximais plano oclusal

30

Burstone (1982) descreveu a aplicaccedilatildeo cliacutenica das molas de traccedilatildeo utilizando a

teacutecnica do arco segmentado As consideraccedilotildees mais importantes na utilizaccedilatildeo

cliacutenica das molas de traccedilatildeo satildeo a quantidade de ativaccedilatildeo distal o diferencial de

angulaccedilatildeo entre os dentes anteriores e posteriores e a centralizaccedilatildeo do loop

Melhorias no design levaram a um mecanismo mais eficiente higiecircnica e confortaacutevel

para o fechamento do espaccedilo Melhorias no design levaram agrave um mecanismo mais

eficiente maior higiene e maior conforto no fechamento do espaccedilo

Bourauel et al (1992) apresentaram um aparelho (OMSS) capaz de avaliar os

sistemas de forccedilas tridimensionais e os movimentos resultantes durante o

tratamento ortodocircntico O instrumento consistiu em dois transdutores de forccedila

torque capazes de gravar tanto os resultados obtidos das forccedilas quanto os

resultados obtidos dos torques simultaneamente em todas as direccedilotildees espaciais

Cada sensor tinha uma faixa de mediccedilatildeo de 15N (450Nmm) e uma resoluccedilatildeo de

002 N (05Nmm) e foi montado em conjunto com 3 estaacutegios rotacionais e

translacionais movidos por motores passo a passo O aparelho era controlado por

um computador e por um software abrangente

Odegaard et al (1994) desenvolveram um meacutetodo para simular a forccedila de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico no interior do braacutequete e mediram com precisatildeo o

momento de torque O estudo simulou a situaccedilatildeo que ocorre quando o torque eacute

aplicado em um incisivo central individualmente Para realizar o teste foram usados

cinco braacutequetes com canaletas de 0018rdquo sem torque e angulaccedilatildeo e cinco partes de

cada tipo de fio A folga observada entre fio e o braacutequete variou de 20ordm a 5ordm com fios

0016rdquo x 0022rdquo e 0018rdquo x 0025rdquo respectivamente Foi observado apoacutes a

eliminaccedilatildeo da folga uma taxa de variaccedilatildeo de 024ordm Nmm a 037ordm Nmm nos fios de

accedilo enquanto que nos fios 0017rdquo x 0025rdquo de NiTi ocorreu uma taxa de variaccedilatildeo de

cerca de 107ordm Nmm Os resultados demonstraram que a quantidade de folga entre

o braacutequete e o fio ortodocircntico eacute consideravelmente maior do que o valor esperado

A utilizaccedilatildeo de ligaduras demonstraram que um efeito de torque pode ser observado

31

ainda que a folga natildeo tenha sido completamente eliminada

Com o aumento da utilizaccedilatildeo dos braacutequetes autoligados frequentemente

levantou-se a questatildeo de como eles se comparam com os sistemas de ligaccedilotildees

convencionais Shivapuja e Berger (1994) examinaram estes dois grupos de

braacutequetes autoligados e com sistemas de ligaccedilotildees de accedilo inoxidaacutevel e elastomeacutericas

convencionais tanto do aspecto in vitro bem como por medidas cliacutenicas e

observaccedilotildees subjetivas Foram avaliados cinco tipos diferentes de braacutequetes com

canaletas 0022rdquo x 0028rdquo divididos em sete grupos diferentes conforme o tipo de

ligaccedilatildeo Cada braacutequete foi montado sobre um cilindro de acriacutelico e o fio escolhido

para o estudo foi o de 0018rdquo (GAC International Inc Central Islip NY) Cada

grupo de braacutequetes consistiu em doze amostras e a forccedila de atrito para cada grupo

foi mensurada com uma maacutequina de teste universal (Instron Corp Canton Mass)

Foram analisadas dois tipos de mediccedilotildees para cada grupo Primeiramente avaliaram

qual a forccedila maacutexima necessaacuteria para iniciar o movimento do fio a qual foi

considerada como a forccedila necessaacuteria para superar a resistecircncia estaacutetica e a carga

maacutexima pela distacircncia de seguimento de 10rdquo o que foi interpretado como a

resistecircncia dinacircmica A segunda parte da investigaccedilatildeo consistiu em avaliar a

influecircncia do moacutedulo de potecircncia elastomeacuterico (GAC Energia Chainette) no

movimento de translaccedilatildeo dos dentes A fase final do estudo envolveu uma avaliaccedilatildeo

cliacutenica comparativa do tempo necessaacuterio para remover e substituir o modo de

ligaccedilatildeo tanto na arcada superior quanto na inferior Concluiacuteram que os sistemas de

braacutequetes autoligados demonstraram um niacutevel significativamente mais baixo de

resistecircncia ao atrito menor tempo para a remoccedilatildeo e inserccedilatildeo do fio no interior do

braacutequete e promoveu um melhor controle de infecccedilotildees quando comparados aos

braacutequetes convencionais de ceracircmica e metal com sistemas de ligaccedilotildees

elastomeacutericas de poliuretano e de accedilo inoxidaacutevel

Meling et al (1998) propuseram um estudo para medir a altura da canaleta dos

braacutequetes com maior precisatildeo atraveacutes de uma foacutermula que descreve a relaccedilatildeo entre

a altura do braacutequete as dimensotildees do arco ortodocircntico a borda do fio e folga de

torccedilatildeo Com um instrumento de mediccedilatildeo de torque a folga de torccedilatildeo foi estimada

em 10 braacutequetes diferentes (Ormco medium twin standard edgewise) com canaleta

0018rdquo Foi utilizado para realizar as mediccedilotildees um fio ortodocircntico de accedilo inoxidaacutevel

0018rdquo x 0025rdquo (Dentaurum) Um comprimento do fio foi escolhido aleatoriamente e

32

suas dimensotildees foram medidas em 10 segmentos diferentes com um microcircmetro

digital (modelo 293-521) Para a mediccedilatildeo da borda do fio foram usados 10 partes

de 1 cm de comprimento cada Os espeacutecimes foram preparados usando meacutetodos

metaluacutergicos convencionais para obter um corte transversal perpendicular ao seu

longo eixo e ampliado sob um microscoacutepio de uso metaluacutergico O raio de

arredondamento foi medido para todos os quatro cantos e a meacutedia aritmeacutetica foi

usada nos caacutelculos posteriores Apoacutes a obtenccedilatildeo dos registros da folga de torccedilatildeo

das dimensotildees e bordas do fio ortodocircntico a altura da canaleta do braacutequete pode

ser calculada Os autores concluiacuteram que o meacutetodo utilizado para medir a altura da

canaleta dos braacutequetes ortodocircnticos parece ter um elevado grau de exatidatildeo e eacute

mais faacutecil de executar do que os meacutetodos convencionais

Fischer-Brandies et al (2000) investigaram a influecircncia da seccedilatildeo transversal

da geometria da aresta e da dureza estrutural entre o fio e o braacutequete na

transmissatildeo do torque Cinco marcas de fios de accedilo inoxidaacutevel em 3 dimensotildees

(0016rdquo times 0016rdquo 0016rdquo times 0022rdquo e 0017rdquo times 0025rdquo) foram inseridos em braacutequetes

Edgewise (Ultratrimmreg Dentaurum Order No 705-018-50) com canaleta 0018rdquo e

foram carregados com diferentes momentos de torques (1 e 3 Ncm) As canaletas

dos braacutequetes e a geometria dos fios foram analisadas em computador antes e

depois do carregamento Aleacutem disso foram determinadas a dureza Vickers e a

micro-dureza das superfiacutecies metaacutelicas Embora o tamanho da canaleta foi mantido

de forma muito precisa agraves dimensotildees dos fios desviaram em meacutedia de 10 Um

carregamento de 3 Ncm de torque aumentou o jogo de torque de 36ordm nos fios 0016

times 0022rdquo e de 37ordm nos fios 0017rdquo times 0025rdquo No caso dos fios 0016rdquo times 0016rdquo natildeo foi

mais possiacutevel realizar uma transmissatildeo de torque efetivo A dureza Vickers dos fios

foi em meacutedia de 533 kp mm2 e que um dos suportes de 145 kp mm2 Houve um

aumento da micro-dureza na aacuterea de deformaccedilatildeo de estresse nas paredes da

canaleta com o aumento da transmissatildeo de carga 204-338 kgf mm2 Os autores

concluiacuteram que com as alteraccedilotildees das dimensotildees dos fios e a presenccedila de

deformaccedilatildeo plaacutestica dos braacutequetes resultou em um jogo de torque relativamente

grande

Cash et al (2004) investigaram o tamanho e a geometria da canaleta de

braacutequetes com dimensotildees de 0022rdquo Cinco braacutequetes de incisivo central superior do

33

lado esquerdo foram selecionados aleatoriamente a partir de um total de 11 marcas

disponiacuteveis comercialmente As mediccedilotildees foram concluiacutedas apoacutes a calibraccedilatildeo do

operador reproduzindo uma leitura digital Os resultados indicaram que todos os

braacutequetes possuem canaletas aumentadas Apenas o Twin Torque o Clarity e o

Mini Mono estavam dentro de 5 das suas dimensotildees declaradas apresentando

suas paredes essencialmente paralelas O braacutequete Elegance Plastic apresentou

paralelismo mas com aumento nas dimensotildees em 12 O braacutequete Victory Series

apresentou divergecircncia nas paredes da canaleta e com alteraccedilatildeo nas dimensotildees de

6 A canaleta do braacutequete Nu-Edge tambeacutem apresentou divergecircncia e alteraccedilotildees

nas dimensotildees em 14 Os braacutequetes Mxi Advant-Edge Damon II SL Elite Mini

Opti-MIM Roth and MBT apresentaram canaletas convergentes e a base da

canaleta do Damon apresentou um aumento dimensional de 17 A canaleta do

braacutequete Discovery demonstrou convergecircncia e aumento dimensional de 24 a

maior variacircncia observada A usinagem imprecisa nas dimensotildees das canaletas e o

uso de arcos subdimencionados podem afetar diretamente o posicionamento

tridimensional dos dentes

Gioka e Eliades (2004) avaliaram as fontes de variaccedilatildeo na expressatildeo do

torque em braacutequetes preacute-ajustados As variaacuteveis relacionadas com propriedades de

materiais foram sistematicamente analisadas incluindo a incapacidade para

preencher a canaleta devido agrave diferenccedila de tamanho de arcos as irregularidades do

processo de suportes de manufatura impedindo acoplamento adequado diferenccedilas

na rigidez dos fios variaccedilotildees entre os valores reais e relatados de torque do

braacutequete e os modos de ligaccedilotildees todos os quais podem ser responsaacuteveis por

aumento da depuraccedilatildeo de terceira ordem ou ldquojogo O efeito destas variaccedilotildees sobre

a expressatildeo do torque eacute discutido e as inclinaccedilotildees vestibulolinguais satildeo fornecidas

como funccedilatildeo do tamanho do fio e a composiccedilatildeo do braacutequete em combinaccedilotildees

braacutequete e fio A maioria dos relatoacuterios publicados sobre esse assunto indicam uma

perda de controle de torque tatildeo alto quanto 100 do valor prescrito Aleacutem disso a

falsa ideacuteia de transferir a inclinaccedilatildeo ideal de coroa com o torque previsto no braacutequete

eacute ilustrado juntamente com a estimativa de torque previsto em relaccedilatildeo agrave coroa do

dente O torque necessaacuterio de forma realista depende de alguns componentes

envolvendo inclinaccedilatildeo dentaacuteria compensaccedilatildeo no jogo existente entre braacutequete e fio

e o tipo de ligaduras presentes Com base nas evidecircncias disponiacuteveis clinicamente

34

propocircs-se que a prescriccedilatildeo aumentada do torque deve ser selecionado para explicar

a falta de expressatildeo plena do torque prescrito

van Loenen et al (2005) estudaram a morfologia dos incisivos centrais

superiores e caninos superiores a fim de determinar a variaccedilatildeo no acircngulo coroa

raiz formado por uma tangente na superfiacutecie vestibular da coroa e o eixo

longitudinal da coroa em uma vista proximal Foram realizadas radiografias

proximais de 160 dentes (81 incisivos e 79 caninos) previamente extraiacutedos no

Hospital da Universidade de Ghent Beacutelgica As imagens foram digitalizadas e

analisadas com Jascreg Paint Shop Pro 7TM (Eden Prairie USA) e Mathcad 2001

Professionalreg (Cambridge UK) A margem incisal o centro da junccedilatildeo cemento-

esmalte (CEJ) e o aacutepice da raiz foram digitalizados para definir o longo eixo da

coroa raiz Posteriormente foram obtidas as medidas do acircngulo coroa raiz (ACR)

em todos os dentes Para definir a curvatura da superfiacutecie labial foram determinadas

vaacuterias tangentes em diferentes alturas sobre a superfiacutecie labial ou bucal A partir dos

resultados foram calculados a meacutedia e o desvio padratildeo O ACR variou de 167 a 195

graus para os caninos (valor meacutedio de 183 graus) e de 171 a 195 graus para os

incisivos (meacutedia de 184 graus) A meacutedia das inclinaccedilotildees das superfiacutecies labiais dos

incisivos variou muito As inclinaccedilotildees meacutedias da curvatura da superfiacutecie labial dos

incisivos variaram entre 287 (plusmn 33) e 116 (plusmn 49) graus Agrave 4 mm da margem incisal

o miacutenimo da curvatura foi de 153 graus e a maacuteximas de 266 graus Em 45 mm da

borda incisal o acircngulo de superfiacutecie vestibular variou entre 123 e 249 graus Entre

2 e 45 mm da borda incisal o acircngulo meacutedio da superfiacutecie labial variaram em 10

graus Nos caninos as inclinaccedilotildees meacutedias das superfiacutecies vestibulares variaram

entre 300 (plusmn 42) e 102 (plusmn 79) graus O acircngulo da superfiacutecie vestibular meacutedia entre

2 e 45 mm a partir da borda incisal dos caninos tambeacutem diferiram em cerca de 10

graus mas o Desvio Padratildeo foram muito maiores do que para os incisivos Os

autores concluiacuteram que a colocaccedilatildeo de um braacutequete sobre um dente em diferentes

alturas ainda dentro de uma aacuterea clinicamente aceitaacutevel resulta em diferenccedilas

importantes na quantidade de torque de raiz

Brito-Juacutenior e Ursi (2006) revisaram as prescriccedilotildees de braacutequetes preacute-ajustados

existentes no mercado abordando as variaccedilotildees dos valores de inclinaccedilatildeo

angulaccedilatildeo e rotaccedilatildeo dentaacuteria A revisatildeo reporta desde a origem do conceito de uso

35

de arcos retangulares em acessoacuterios com secccedilotildees retangulares ateacute os atuais

modelos de braacutequetes autoligados e outros braacutequetes com formatos diferenciados

Rinchuse e Miles (2007) discutiram estudos in vitro seguidos de pesquisas in

vivo com o objetivo de sintetizar a literatura sobre os braacutequetes autoligados afim de

formular conceitos gerais princiacutepios e axiomas Relataram as diferenccedilas entre os

braacutequetes ativos e passivos em relaccedilatildeo agraves suas vantagens e desvantagens

percebidas Apresentaram tambeacutem novos conceitos em relaccedilatildeo ao futuro dos

braacutequetes autoligados combinaccedilotildees de sistemas de braacutequetes e uso seletivo de

braacutequetes autoligados

Yeh et al (2007) avaliaram a resistecircncia ao atrito em braacutequetes com ligaduras

passivas em diferentes estaacutegios do tratamentos ortodocircnticos Foram usados 2

braacutequetes autoligados passivos (Damon SL II Ormco Orange California SmartClip

3M Unitek Monrovia Califoacuternia) e um novo braacutequete com a ligadura elaacutestica passiva

(Synergy Rocky Mountain Denver Colorado) Todos os braacutequetes com canaletas

de 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Os braacutequetes foram acoplados em trecircs arcos de niacutequel-

titacircnio (0014rdquo 0016rdquo x 0022rdquo 0019rdquo x 0025rdquo) e simulado rotaccedilotildees de primeira

ordem de 3ordm e 6ordm intrusotildees de segunda ordem de 05 mm e 10 mm e inclinaccedilatildeo de

terceira ordem vestibular de coroa de 3ordm As dimensotildees dos braacutequetes foram

medidas com microscopia eletrocircnica de varredura O braacutequete SmartClip apresentou

acircngulos criacuteticos e distacircncias maiores para a ligaccedilatildeo do que os outros 2 acessoacuterios

Quando acoplado o fio 0019rdquo x 0025rdquo com um alinhamento de arco ideal o

SmartClip teve IMDF menor do que os outros acessoacuterios Para as rotaccedilotildees de

primeira ordem os braquetes Synergy tiveram o IMDF significativamente menor do

que os outros acessoacuterios Os braacutequetes Damon SL II com acircngulos criacuteticos menores

tiveram um bom IMDF Para a inclinaccedilatildeo de terceira ordem o Damon SL II com

menor folga de torccedilatildeo tambeacutem tiveram um bom IMDF Natildeo houve diferenccedilas

significativas de IMDF em todos os braacutequetes testados em intrusotildees de segunda

ordem No entanto houve o aumento da IMDF com o aumento da gravidade da maacute

oclusatildeo Concluiacuteram que nenhuma diferenccedila significativa foi encontrada nos

braacutequetes em distacircncias de segunda ordem Em um alinhamento de arco ideal

braacutequetes com maior canaleta tiveram menor resistecircncia ao atrito O controle

rotacional de primeira ordem foi influenciado pela profundidade da canaleta largura

36

do braacutequete e a cobertura labial dos suportes com o mesmo arco Quando um

mecanismo de deslizamento foi usado com uma mudanccedila de inclinaccedilatildeo de terceira

ordem os braacutequetes com menor acircngulo criacutetico de contato tiveram maior resistecircncia

ao atrito

Vena et al (2007) examinaram a variabilidade dos fios de accedilo inoxidaacutevel

0017rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo (Ormco Glendora Califoacuternia) com respeito as

propriedades mecacircnicas dimensotildees da secccedilatildeo transversal e o acabamento geral

das superfiacutecies Concluiacuteram que existem variabilidades em algumas propriedades

mecacircnicas e caracteriacutesticas fiacutesicas dos materiais e entre as amostras dos mesmos

grupos de diferentes lotes

Badawi et al (2008) mediram a expressatildeo do torque em 2 braacutequetes

autoligados ativos (In-Ovation GAC Bohemia NY Velocidade Strite Induacutestrias

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e 2 braacutequetes autoligados passivos (Damon 2 Ormco

Orange Calif Smart Clip 3M Unitek Monrovia na Califoacuternia) Desenvolveram um

dispositivo com a capacidade de aplicar uma torccedilatildeo no fio 0019rdquo x 0025rdquo 1113088de accedilo

inoxidaacutevel mantendo o alinhamento vertical e horizontal perfeito entre o fio e o

braacutequete O projeto utilizou um transdutor de forccedilatorque de multi-eixo que mediu o

momento de forccedila nos trecircs planos de espaccedilo O momento em meacutedia em que o

torque comeccedilou a ser expressado foi de 75ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes autoligados

ativos e 15ordm de torccedilatildeo para os braacutequetes autoligados passivos A expressatildeo de

torque foi maior para os braacutequetes autoligados ativos ateacute 35ordm de torccedilatildeo Na torccedilatildeo do

fio aleacutem deste ponto resultou em um aumento linear do torque medido para os

braacutequetes Damon 2 Smart Clip e In-Ovation O torque foi relativamente constante

passando 35ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes Speed Apoacutes a execuccedilatildeo de todos os

estudos os autores concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos satildeo mais

eficazes na expressatildeo do torque do que os braacutequetes autoligados passivos

Morina et al (2008) estudaram a capacidade dos torques em diferentes

braacutequetes 6 tipos de braacutequetes foram estudados braacutequetes autoligados em accedilo

inoxidaacutevel Hanson SpeedTM (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) e

DamonTM 2 (Ormco Glendora California USA) Ultratrimmreg e Discoveryreg

(Dentaurum Pforzheim Germany) braacutequetes ceracircmicos Fascinationreg 2

37

(Dentaurum) e braacutequete em policarbonato Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) Todos os braacutequetes tinham canaleta de 0022rdquo e foram inseridos

torques no fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Uma situaccedilatildeo cliacutenica intra oral foi

simulada atraveacutes da inclinaccedilatildeo vestibular de coroa de um incisivo central superior

atraveacutes do aparelho orthodontic measurement and simulation system (OMSS) Os

principais componentes do OMSS satildeo dois sensores capazes de medir as forccedilas e

momentos simultaneamente nos trecircs planos do espaccedilo Momentos de forccedila foram

estudados em um arco superior alinhado e nivelado de um modelo Frasaco (Franz

Sachs Tettnang Alemanha) ligado ao OMSS Um torque de 20ordm foi aplicado e a

mudanccedila de direccedilatildeo causada no braacutequete foi mensurada experimentalmente pela

OMSS Cada combinaccedilatildeo de braacutequete fio foi medido cinco vezes O momento do

torque (Nmm) e a perda do torque (graus) foram determinados Os braacutequetes

ceracircmicos apresentaram a menor perda de torque assim como os braacutequetes de

accedilo inoxidaacutevel O braacutequete Fascinationreg 2 (Dentaurum) registrou o maior momento

torque que foi de 20 Nmm graus seguido pelo Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) que registrou 12 Nmm graus Todos os outros braacutequetes apresentaram

a taxa idecircntica de 04 Nmm graus Concluiacuteram que o suporte ceracircmico Fascinationreg

2 (Dentaurum) apresentou o maior momento de torque (35 Nmm) e juntamente com

os braacutequetes metaacutelicaos a menor perda de torque (46 graus)

Huang et al (2009) investigaram a capacidade do torque em braacutequetes

convencionais e autoligados usando um meacutetodo com elementos finitos Foram

selecionados 3 tipos de braacutequetes 2 autoligados Hanson Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e Damon MX (Ormco Glendora Califoacuternia) e 1

convencional Discovery (Dentaurum Pforzheim Alemanha) Todos os braacutequetes

com canaleta 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Foram incluiacutedos 4 braacutequetes nos modelos

finitos a partir do incisivo central superior do lado esquerdo ao canino superior do

lado direito Um torque de 20ordm foi aplicados nos incisivos do lado direito em fios

0018rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo Trecircs tipos de arcos foram usados accedilo inoxidaacutevel

titacircnio molibdecircnio e niacutequel titacircnio Para os braacutequetes convencionais foram usados

dois tipos de ligaccedilatildeo ligadura elaacutestica e fio de accedilo inoxidaacutevel O momento acircngulo

torque simulados foram calculados usando o software MSC Marc Mentat 2005 FE

(MSC Software Corporation Santa Ana Califoacuternia) As caracteriacutesticas dos fios

influenciam no momento do torque provocando maiores alteraccedilotildees no tipo de liga

38

em comparaccedilatildeo com a dimensatildeo dos fios (aumento de 125 quando comparamos o

fio 0019rdquo x 0025rdquo com 0018rdquo x 0025rdquo ambos de accedilo inoxidaacutevel e 220 quando

usamos um fio 0018rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel em comparaccedilatildeo com 0018rdquo x

0025rdquo de niacutequel-titacircnio) A mudanccedila na liga e na dimensatildeo do fio em conjunto

resultou em um aumento de 600 no fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel quando

comparado com 0018rdquo x 0025rdquo de niacutequel titacircnio O jogo do fio 0018rdquo x 0025rdquo foi de

9ordm enquanto do 0019rdquo x 0025rdquo foi de 75ordm com um jogo maior nos braacutequetes

Damon O efeito da ligaccedilatildeo dos braacutequetes Discovery com ligaduras elaacutesticas e de

accedilo inoxidaacuteve puderam ser comparados com o comportamento do Damon O Speed

mostrou comportamento diferente com menor momento de torque e menor jogo

entre canaleta e fio Concluiacuteram que o acircngulo momento de torque eacute determinado

pelas caracteriacutesticas do arco

Archambault et al (2010) avaliaram os efeitos da expressatildeo do torque em

braacutequetes ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel variando o tamanho da canaleta e a

dimensatildeo do fio de accedilo para analisar as limitaccedilotildees dos meacutetodos experimentais

utilizados Atraveacutes de uma revisatildeo sistemaacutetica foram pesquisados estudos in vitro

que mensuravam a expressatildeo do torque em braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel

convencionais e autoligados usando dispositivos com arcos retos de accedilo inoxidaacutevel

sem mecacircnicas de segunda ordem sem alccedilas e sem fios auxiliares 11 artigos

foram selecionados Com base nos estudos selecionados no braacutequete com canaleta

0018rdquo o acircngulo de acoplamento variou 31ordm em um arco de 0016 x 0016rdquo a 46ordm

em um arco de 0018 x 0025rdquo No braacutequete com canaleta de 0022rdquo o acircngulo de

envolvimento variou de 18ordm com um arco de 0018 x 0025rdquo a 6ordm com um arco de

0021 x 0025rdquo Os braacutequetes autoligados ativos expressaram um acircngulo de

acoplamento aproximado de 75ordm enquanto os braacutequetes autoligados passivos

expressaram aproximadamente 14ordm com um arco de 019 x 0025rdquo (braacutequetes com

canaleta 0022rdquo) Os autores concluiacuteram que o acircngulo de envolvimento depende do

formato e dimensatildeo do arco assim como da dimensatildeo da canaleta do braacutequete

Clinicamente o torque efetivo pode ser conseguido com uma torccedilatildeo do fio de 15ordm a

31ordm em braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm em braacutequetes autoligados

passivos com arcos 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

Major et al (2010) desenvolveram um meacutetodo de anaacutelise das dimensotildees das

canaletas dos braacutequetes com o uso de fotografias Foram investigados 3 braacutequetes

39

autoligados de incisivo central superior do lado direito com canaleta 0022rdquo 30

braacutequetes Damon Q com a prescriccedilatildeo de 15ordm (Ormco Corporation Orange CA

USA) 30 braacutequetes In-Ovation-R com prescriccedilatildeo 12ordm (GAC Bohemia NY USA) e

30 braacutequetes Speed com prescriccedilatildeo 12ordm (Strite Industries Cambridge Ontario

Canada) Os perfis mesiais dos braacutequetes foram fotografados (Canon EOS-D10

10D Toacutequio Japatildeo) e analisados atraveacutes de um microscoacutepio (Carl Zeiss

MicroImaging GmbH Jena Alemanha) As imagens recolhidas atraveacutes do

microscoacutepio foram escalonadas em 197548 pixels mm e a cacircmera foi fixada em

uma distacircncia focal de 44645 mm Os braacutequetes Speed apresentaram altura do

canaleta 2 menor do que o tamanho nominal de 0559 miliacutemetros e uma inclinaccedilatildeo

ligeiramente convergente Os braacutequetes In-Ovation apresentaram paredes

divergentes em um acircngulo meacutedio de 147 graus e valor proacuteximo ao nominal da

altura da canaleta Os braacutequetes Damon Q apresentaram maior paralelismo entre as

paredes da canaleta com 90ordm entre as paredes e o fundo da canaleta A altura da

canaleta dos braacutequetes Damon apresentaram um aumento de 3 em suas

dimensotildees

Lacoursiere et al (2010) demonstraram claras evidecircncias de deformaccedilotildees dos

braacutequetes como resultado da aplicaccedilatildeo de cargas de torccedilatildeo Um dispositivo que

utiliza uma teacutecnica de correlaccedilatildeo de imagem oacuteptica foi desenvolvido para quantificar

com precisatildeo as alteraccedilotildees dimensionais ocorridas nas canaletas dos braacutequetes

durante uma aplicaccedilatildeo de torccedilatildeo do fio Simultaneamente a magnitude do momento

de forccedila do torque o acircngulo de torccedilatildeo do fio e a dimensatildeo da canaleta dos

braacutequetes podem ser registrados Este experimento confirmou que as alccedilas dos

braacutequetes sofrem deformaccedilatildeo elaacutestica quando carregadas Observou-se tambeacutem

que o braacutequete foi deformado plasticamente por uma uacutenica rotaccedilatildeo do arco

Major et al (2011) investigaram o torque em diferentes tipos de braacutequetes

autoligados analisando as deformaccedilotildees elaacutesticas e plaacutesticas causadas nos

acessoacuterios em conjunto com o torque expressado em diferentes acircngulos de torccedilatildeo

Um braacutequete ortodocircntico foi montado em uma ceacutelula de carga (Nano 17 Multi-Axis

forcetorque transducer ATI Industrial Automation Apex NC) que mede as forccedilas e

momentos em todas as direccedilotildees O fio foi torcido no braacutequete atraveacutes de um motor

(Cool Muscle CM1-C-11L30 Myostat Motion Control Newmarket Ontario Canada)

e controlado por software personalizado (LabWindows CVI National Instruments)

40

Imagens gerais foram tiradas por uma cacircmera (piA2400-12 g 2448 3 2050 pixels 8

bit gray scale Basler Vision Technologies Exton Pa) atraveacutes de um microscoacutepio

(55-908 MMS R4 Edmund Optics Barrington NJ) e processados usando

correlaccedilatildeo oacuteptica para medir a deformaccedilatildeo No acircngulo maacuteximo de torque de 63ordm

com fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x 0025rdquo o total dos valores de deformaccedilatildeo elaacutestica

e plaacutestica foram 0063 0033 e 0137 mm para Damon Q (Ormco Orange

Califoacuternia) In-Ovation R (GAC Bohemia NY) e Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) respectivamente Os valores totais de deformaccedilatildeo

plaacutestica foram 0015 0006 e 0086 mm respectivamente mensurados em 0ordm apoacutes

remoccedilatildeo da carga Os autores concluiacuteram que os braacutequetes In-Ovation obtiveram a

menor deformaccedilatildeo quando medidos em 63ordm Damon e Speed tinham cerca de 2 e

4 vezes maior deformaccedilatildeo respectivamente Com base na deformaccedilatildeo em 0ordm

quando foi removido a carga (angulaccedilatildeo) os braacutequetes Damon e Speed tinham

aproximadamente 25 e 14 vezes respectivamente maior deformaccedilatildeo plaacutestica do

que os braacutequetes In-Ovation

Streva et al (2011) verificaram a precisatildeo do torque em braacutequetes metaacutelicos

com prescriccedilatildeo MBT usando braacutequetes de caninos como amostra representativa de

6 marcas comerciais Foram selecionados 20 braacutequetes da arcada superior e 20

braacutequetes da arcada inferior das seguintes marcas comerciais 3M Unitek Abzil

American Orthodontics TP Orthodontics Morelli and Ortho Organizers todos com

canaleta 0022 x 0028 Em uma visatildeo de perfil dos braacutequetes foram estabelecidos

pontos e linhas de referecircncia na base e no fundo da canaleta e posteriormente foi

medido o acircngulo de torque por um operador utilizando um microscoacutepio oacuteptico

acoplado a um computador Os valores foram comparados com aqueles

estabelecidos pela prescriccedilatildeo MBT Os resultados mostraram que os braacutequetes dos

caninos superiores somente a angulaccedilatildeo dos braquetes Morelli (-333ordm) apresentou

diferenccedila estatisticamente significante em relaccedilatildeo aos valores propostos (-7ordm) Para

os caninos inferiores American Orthodontics (-634ordm) e Ortho Organizers (-625ordm)

apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes dos padrotildees (-6ordm) Em uma

comparaccedilatildeo feita entre as marcas os braacutequetes da Morelli apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes em comparaccedilatildeo com todas as outras marcas de

braacutequetes dos caninos superiores Para os braacutequetes dos caninos inferiores natildeo

houve diferenccedila estatisticamente significante entre as marcas Os autores

41

concluiacuteram que existem variaccedilotildees significativas nos valores da angulaccedilatildeo de torque

em alguns dos braacutequetes avaliados podendo comprometer clinicamente o

posicionamento vestiacutebulo-lingual do dente no final do tratamento ortodocircntico

Brauchli et al (2012) avaliaram a influecircncia dos tipos de clips ativos no torque

de braacutequetes autoligados e compararam os tipos de sistemas passivos e ativos 5

amostras de 9 braacutequetes foram avaliados 7 braacutequetes autoligados (Damon III

Ormco Corporation Orange Calif In-Ovation R GAC International Inc Bohemia

NY Oyster Gestenco International AB Gothenburg Swe- den Quick Forestadent

Bernhard Fo rster GmbH Pforzheim Germany SmartClip 3MUnitek Monrovia

Calif Speed Strite Industries Cambridge Ontario Canada Time American

Orthodontics Sheboygan Wis) 1 braacutequete ceracircmico esteacutetico com clip de baixa

fricccedilatildeo (Mystique NeoClip GAC) e 1 braacutequete twin standard (Mini-Mono

Forestadent) com ligaduras elaacutesticas e ligaduras de accedilo inoxidaacutevel Foram

selecionados braacutequetes de incisivos centrais e soldadas ou ligado (braacutequetes

ceracircmicos e polimeacutericos) em cabeccedilas de parafusos que foram montados no quadro

do Hexapod utilizado na investigaccedilatildeo (Micos GmbH Eschbach Alemanha) Um fio

de 0019rdquo x 0025rdquo foi fixado em um mandril que por sua vez foi montado em um

sensor de momento de forccedila (FTD Nano 17 ATI Apex NC) O sensor em si foi

centralmente montado sobre um disco rotativo automatizado (PRS 110 micos)

Todos os braacutequetes ativos foram medidos com a porta aberta e fechada para

avaliar sua influecircncia no torque Aleacutem disso as dimensotildees dos slots foram

opticamente medidos e comparados com a expressatildeo de torque A avaliaccedilatildeo

estatiacutestica de (Ple 05) revelou que em termos de expressatildeo maacutexima de torque com

uma angulaccedilatildeo de 30ordm natildeo houve diferenccedila significativa entre a configuraccedilatildeo aberta

e fechada dos braacutequetes (todas as diferenccedilas de 18 Nmm com a exceccedilatildeo do

braacutequete Oyster com diferenccedila de 38 Nmm) Tambeacutem natildeo houve diferenccedila entre

os meacutetodos de ligaccedilatildeo do grupo de controle com ligaduras elaacutesticas e accedilo na

expressatildeo do torque Foi alcanccedilado cerca de 10 Nmm na maioria dos braacutequetes

com uma angulaccedilatildeo de 20ordm a 23ordm entre arco e canaleta As dimensotildees da canaleta

variaram de 0022rdquo (0563 miliacutemetros) ateacute 0024rdquo (0613 miliacutemetros) Foi concluiacutedo

que a influecircncia do tipo de ligadura ou o mecanismo passivo ativo dos braacutequetes

autoligados satildeo miacutenimas As dimensotildees da canaleta satildeo muito mais importantes

na transmissatildeo do torque

42

Major et al (2012) observaram a deformaccedilatildeo plaacutestica de trecircs braacutequetes

autoligados diferentes atraveacutes da torccedilatildeo de um fio Isto eacute conseguido atraveacutes da

comparaccedilatildeo da forma do slot antes e depois da torccedilatildeo usando o meacutetodo de anaacutelise

do perfil de ranhura 3 braacutequetes autoligados diferentes (canaleta 0022rdquo) foram

investigados Damon Q (Ormco Corporation Orange CA USA) In-Ovation-R (GAC

Bohemia NY USA) SpeedH (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) Uma

cacircmera digital (Cannon E0S 10D Tokyo Japan) acoplado a um microscoacutepio (Carl

Zeiss MicroImaging GmbH Jena Thuringia Germany) foi usada para capturar

imagens de perfil de cada ranhura do braacutequete antes e depois do procedimento de

torccedilatildeo Torques de 15ordm a 63ordm foram inseridos nos braacutequetes com um fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco Corporation Orange CA USA) A alteraccedilatildeo meacutedia

provocada na altura da canaleta foi de 0013 mm (0020 SD) 0007 mm (0010 SD)

e 0070 mm (DP 003) para Damon Q In-Ovation e Speed respectivamente A

canaleta foi aumentado em 075ordm (SD 096) 041ordm (SD 105) e 930ordm (SD 424)

respectivamente O aumento no jogo do torque foi calculado utilizando a nova

foacutermula apresentada neste estudo sendo de 09ordm 06ordm e 77ordm respectivamente

Concluiacuteram que os braacutequetes Damon Q e In-Ovation mantiveram elevados niacuteveis de

linearidade na forma das paredes da canaleta poreacutem foram encontradas

quantidades significativas de deformaccedilatildeo plaacutestica fisicamente insignificantes Os

braacutequetes Speed demonstraram deformaccedilatildeo plaacutestica visualmente identificaacuteveis na

canaleta do braacutequete

Huang et al (2012) Avaliaram a capacidade da expressatildeo do torque em

braacutequetes autoligados e convencionaisassociados a largura do braacutequete o jogo

entre o fio e a canaleta do braacutequete e o modo de ligaccedilatildeo Os resultados mostraram

que o desenho do braacutequete tem menor influecircncia no momento de torque do que

outros paracircmetros como a largura do braacutequete o jogo entre o fio e a canaleta do

braacutequete ou o desalinhamento dos dentes

Cattaneo et al (2013) investigaram a capacidade de expressar o torque em

braacutequetes autoligados passivos (Damon 3MX Ormco Orange Calif) em 26

pacientes e em braacutequetes autoligados ativos (In-Ovation R GAC Bohemia NY) em

20 pacientes em dentes incisivos e caninos inferiores atraveacutes da anaacutelise de

43

imagens tridimensionais antes e apoacutes o tratamento Observaram apoacutes o tratamento

uma inclinaccedilatildeo vestibular dos dentes estatisticamente significante em ambos os

sistemas considerando a hipoacutetese da presenccedila de jogo entre o braacutequete e o fio

maior nos braacutequetes passivos do que nos braacutequetes ativos

Major et al (2013) observaram o momento de torque com ciclos de carga e

descarga torcendo um fio 0019rdquo x 025rdquo de accedilo inoxidaacutevel inseridos nos braacutequetes

Damon Q e Speed com acircngulos de 16ordm 20ordm 24ordm 28ordm 32ordm e 40ordm utilizando um

aparelho para medir o momento de torque e deformaccedilatildeo do braacutequete relatado

anteriormente por Major et al (2011) o qual foi baseado em uma versatildeo modificada

do aparelho descrito por Lacoursiegravere et al (2010) Os braacutequetes Damon

apresentaram menor deformaccedilatildeo plaacutestica e menor aumento no jogo entre o

braacutequete e o fio quando comparados aos braacutequetes Speed Quando o braacutequete foi

torqueado acima de 15 Nmm a curva de descarga expressou menor momento de

forccedila do que a curva de carga Clinicamente a curva de descarregamento eacute mais

relevante do que a curva de carregamento pois representa o torque aplicado ao

dente apoacutes sua movimentaccedilatildeo

Johnson (2013) Selecionou braacutequetes com prescriccedilotildees de torque

personalizados com base nas necessidades de cada paciente afim de reduzir as

correccedilotildees dos torques antes dos fios de niacutequel-titacircnio e beta-titacircnio mais resistentes

Como resultado foram necessaacuterios menos ajustes de torque nos fios de accedilo

inoxidaacutevel resultando em um menor tempo de tratamento

Melenka et al (2013) examinaram os movimentos dos braacutequetes autoligados

com o uso de imagem digital 3D correlacionado a um simulador de torque

ortodocircntico e o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico O

simulador de torque ortodocircntico foi acoplado a um microscoacutepio e 2 cacircmeras

permitindo o movimento dos braacutequetes determinados pela torccedilatildeo do fio As imagens

das cacircmeras foram captadas com uma teacutecnica digital de imagens 3D para

determinar a movimentaccedilatildeo dos braacutequetes ortodocircnticos 3 braacutequetes autoligados

(Damon Q Ormco Orange Calif In-Ovation R GAC Bohemia NY e Speed Strite

Induacutestrias Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) foram comparados para demonstrar a

diferenccedila dos movimentos dos braacutequetes autoligados Os deslocamentos dos

44

componentes de retenccedilatildeo do arco medidos foram 20 e 35 vezes menores para o

In-Ovation e Damon Q do que os valores em estudos anteriores Os autores

concluiacuteram que a utilizaccedilatildeo de um sistema de mediccedilatildeo oacuteptico 3D eacute uacutetil para

compreender o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico mas natildeo

eacute necessaacuterio para quantificar o movimento do braacutequete

Melenka et al (2014) analisaram a expressatildeo de torque em 2 braacutequetes com

ligaduras convencionais geometricamente semelhantes de materiais diferentes Foi

aplicado torque em 30 braacutequetes Orthos SS e 30 braacutequetes Orthos Ti (Ormco

Orange Califoacuternia EUA) com fios 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco

Glendora Califoacuternia EUA) utilizando ligaduras elastomeacutericas Os 2 braacutequetes foram

comparados para determinar se existe uma diferenccedila entre a expressatildeo do torque e

para comparar a deformaccedilatildeo da canaleta dos braacutequetes Cada braacutequete foi montado

sobre uma ceacutelula de carga de 6 eixos que mede o momento de forccedila em todas as

direccedilotildees O arco recebeu uma torccedilatildeo de um acircngulo inicial de 0ordm ateacute um acircngulo

maacuteximo de 51ordm e em seguida retornou agrave posiccedilatildeo inicial O torque maacuteximo expresso

em 51ordm foi de 998 Nmm no Orthos Ti e 930 Nmm no Orthos SS A deformaccedilatildeo

plaacutestica total medida em 0ordm poacutes-torccedilatildeo foi de 0038 mm no Orthos SS em

comparaccedilatildeo com 0013 mm no Orthos Ti A deformaccedilatildeo plaacutestica foi 28 vezes maior

no Orthos SS do que a dos braacutequetes Orthos Ti Os braacutequetes Orthos Ti

expressaram mais o torque do que os braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel poreacutem exibiu

uma variaccedilatildeo substancial

Mugurama et al (2014) investigaram as propriedades friccionais em relaccedilatildeo ao

torque de diferentes tipos de braacutequetes autoligados Foram usados 2 sistemas

passivos (Damon Q Ormco SmartClip 3M Unitek Monrovia Calif) e 1 ativo (In-

Ovation R DENTSPLY GAC International) 3 fios niacutequel titacircnio com 0016rdquo x 0022rdquo

(Nitinol Super-Elastic 3M Unitek) e 3 fios de accedilo inoxidaacutevel com 0017rdquo x 0025rdquo e

0019rdquo x 0025rdquo (Stainless Steel 3M Unitek) 1 braacutequete convencional (Mini Uni-Twin

3M Unitek) foi utilizada para comparaccedilatildeo A forccedila de atrito estaacutetica foi medida

usando um dispositivo de teste de fricccedilatildeo conectada a uma maacutequina de ensaios

universal (EZ Test Shimadzu Kyoto Japan) Cada braacutequete foi colado em uma

placa de accedilo inoxidaacutevel que podia fornecer diferentes torques (0ordm 10ordm 20ordm 30ordm) e 0ordm

angulaccedilatildeo com o auxiacutelio de um dispositivo de suporte de montagem O conjunto

45

placa braacutequete foi ligado ao dispositivo de fricccedilatildeo e um segmento de 5 cm de fio

obtidos a partir das porccedilotildees retiliacuteneas posterior foi fixado aos braacutequetes A

extremidade superior do fio foi ligado agrave ceacutelula de carga e a extremidade inferior foi

fixado a um peso de 150 g A forccedila de deslocamento foi de 10 mm min para uma

distacircncia de 5 mm O contato braacutequete fio foi analisado atraveacutes do uso de um

microscoacutepio eletrocircnico de varredura (S-3500N Hitachi Toacutequio Japatildeo) Na maioria

das combinaccedilotildees braacutequete fio o aumento do torque gerou um aumento

significativo no atrito estaacutetico poreacutem nas combinaccedilotildees do sistema autoligado o atrito

foi menor do que no braacutequete convencional O sistema ativo apresentou maior atrito

em relaccedilatildeo ao passivo na maioria das condiccedilotildees Foi observado que o contato entre

canaleta fio foi maior na medida que o torque foi aumentado Os autores

concluiacuteram que nos sistemas autoligados o aumento do torque provoca um maior

atrito uma vez que o contato entre a parede da canaleta e a ponta do fio torna-se

maior Com isso a extensatildeo do contato entre a canaleta e a borda do fio pode ser

influente no atrito estaacutetico

Katsikogianni et al (2015) investigaram exaustivamente a eficiecircncia do torque

em diversos sistemas de braacutequetes combinados com diferentes tipos de fios

ortodocircnticos O estudo incluiu dois tipos de braacutequetes autoligados (Troumlster

Applications Magden Switzerland e o SPEED como sistemas passivos e Strite

Induacutestrias Ontaacuterio Canadaacute como sistema ativo) e convencionais (Mini Mono and

Brilliant Forestadent Pforzheim Germany) Todos os braacutequetes com canaletas de

0018rdquo Cada um desses braacutequetes foi combinado com 4 tipos de fio 0016rdquo x 0016rdquo

accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0022rdquo accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0016rdquo niacutequel-titacircnio (NiTi) e

0016 x 0022rdquo NiTi Os fios foram ligados aos braacutequetes convencionais com ligadura

elastomeacutericas de 0012rdquo (molded O ORMCO) Foram aplicados gradativamente 20ordm

de torque vestibular e posteriormente lingual no dente incisivo central superior do

lado direito Foram registrados o maacuteximo momento de torque Momentos mais altos

de torccedilatildeo foram expressos atraveacutes da combinaccedilatildeo do braacutequete SPEEDreg com o fio

0016rdquo times 0022rdquo em accedilo inoxidaacutevel Momentos mais baixos com maior perda de

torque foram registradas atraveacutes da inserccedilatildeo de um arco Niacutequel-titacircnio 0016 times

0016rdquo em braacutequetes convencionais Concluiacuteram que o sistema de braacutequetes

autoligados ativos manifestam a maior eficaacutecia de torque Aleacutem disso sua expressatildeo

esta diretamente ligada a dimensatildeo do fio ortodocircntico

46

Brown et al (2015) mediram as dimensotildees das canaletas em uma seacuterie de

braacutequetes A-Company 0022rdquo (1985) Ormco Damon Q 0022rdquo (Ormco Corp

Orange Calif) Unitek Victory 0022rdquo e 0018rdquo (Unitek Monrovia Calif) GAC In-

Ovation 0022rdquo (GAC Bohemia NY) Opal Avex 0022rdquo e 0018rdquo (Opal Orthodontics

by Ultradent South Jordan Utah) SPEED 0022rdquo (Strite Industries Cambridge

Ontario Canada) e American Orthodontics Masters 0022rdquo and 0018rdquo (American

Orthodontics Sheboygan Wis) Os braacutequetes foram colocados em uma lacircmina de

microscoacutepio com auxiacutelio de uma cera com a canaleta posicionada verticalmente de

modo que a linha de visatildeo ficasse paralela ao eixo da canaleta do braacutequete As

dimensotildees dos braacutequetes variaram significativamente em cada seacuterie bem como

dentro das proacuteprias seacuteries (15 a 20 satildeo maiores do que o tamanho nominal

anunciado) Concluiacuteram que provavelmente as seacuteries completas de braacutequetes

(superior e inferior 5-5) natildeo satildeo ideais havendo a necessidade do ortodontista ter

habilidade em aplicar dobras para suprir as deficiecircncias dos braacutequetes

Dalstra et al (2015) compararam o torque real e nominal em 32 tipos de

braacutequetes convencionais e autoligados avaliando a folga de torccedilatildeo entre os

braacutequetes e os fios de accedilo inoxidaacutevel Foram selecionados braacutequetes de incisivos

centrais superiores do lado esquerdo (braacutequetes autoligados passivos e ativos e

convencionais) 20 braacutequetes com canaleta 0018rdquo e 12 com canaleta 0022rdquo O

momento de torque foi medido atraveacutes de uma maacutequina (Force System

Identification) desenvolvida pelo Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Aarhus Os braacutequetes foram colados sobre uma barra de alumiacutenio em uma fila de

10 (5 suportes do mesmo sistema) com canaleta perpendiculares a barra A

estrutura foi ligada em um dos sensores da maacutequina e em um fio retangular 0017 x

0022rdquo (para o ensaio de braacutequetes 0018rdquo) e 0019rdquo x 0025rdquo (para o ensaio de

braacutequetes 0022ldquo) de accedilo inoxidaacutevel (ambos de Ormco Orange CA EUA) e foi

fixado ao sensor de rotaccedilatildeo do lado oposto e posteriormente inserido passivamente

no interior da canaleta dos braacutequetes Momentos de torque foram medidos em

incrementos de 05ordm ateacute que a expressatildeo completa foi alcanccedilada (ou seja o

momento de forccedila e a curva do acircngulo torsional tinha alcanccedilado sua inclinaccedilatildeo

maacutexima) O fio torqueado foi entatildeo devolvido agrave sua posiccedilatildeo zero e o teste foi

repetido na direccedilatildeo oposta para assegurar a expressatildeo de torccedilatildeo completa do fio na

47

canaleta em ambas as direcccedilotildees O resultado do teste de laboratoacuterio mostraram

claramente que o jogo entre braacutequete fio foi maior do que o previsto a partir dos

valores nominais principalmente em relaccedilatildeo aos braacutequetes de 0022rdquo e

particularmente os autoligados passivos Concluiu-se que a importacircncia de

selecionar uma prescriccedilatildeo parece ser limitada jaacute que a folga de torccedilatildeo

especialmente em braacutequetes passivos anula a diferenccedila entre vaacuterias prescriccedilotildees

Braacutequetes convencionais com ligaduras de accedilo geram maior momento de torccedilatildeo

apesar de apresentar grandes valores de jogo poreacutem o arco fica firmemente

pressionado contra o fundo da canaleta do braacutequete

Lombardo et al (2015) avaliaram o quanto a altura a largura e a secccedilatildeo

transversal dos fios ortodocircnticos retangulares e quadrados afetam na folga entre os

arcos e a canaleta (slot) dos braacutequetes 43 arcos ortodocircnticos de 6 fabricantes

diferentes foram comparados com os valores reais A altura e a largura de cada arco

foi medida com um indicador digital (MMT 0001 mm Vogel Brescia Italy) Com o

auxiacutelio de um microscoacutepio oacuteptico (Leica Microsystem Wetzlar Germany)

micrografias foram adquiridas utilizando uma cacircmera integrada (ampliaccedilatildeo 1003)

para calcular o raio da curvatura das bordas dos arcos ortodocircnticos Por final foi

calculado o jogo no interior da canaleta dos braacutequetes e estas medidas foram

comparadas com os valores ideais A altura real e a largura dos arcos diferiram dos

indicados pelos fabricantes entre -647 e + 510 A curvatura do bisel de cada

arco ortodocircntico em corte transversal demonstraram-se diferentes Os autores

concluiacuteram que o jogo entre braacutequete e fio foi maior do que o ideal para cada arco

ortodocircntico inevitavelmente levando a uma perda de informaccedilotildees dentro do sistema

McLaughlin e Bennett (2015) apresentaram uma visatildeo geral de 40 anos de

experiecircncia com a mecacircnica de tratamento e modelos de aparelhos

contemporacircneos Ateacute o iniacutecio da deacutecada de 70 o sucesso do tratamento ortodocircntico

eram alcanccediladas atraveacutes das dobras nos fios Com a introduccedilatildeo do aparelho

straight wire proposto por Andrews contribuiu significativamente na histoacuteria da

ortodontia Reduziu a quantidade de dobras impostas nos fios e tambeacutem trouxe

novas opccedilotildees em mecacircnica de tratamento A retraccedilatildeo dos caninos com elaacutesticos e

fios de ligadura tornaram-se mais comuns Mecacircnicas de deslize nos lugares dos

loops tornou-se o meacutetodo de fechamento de espaccedilo significativo entre os cliacutenicos

48

Niacuteveis de forccedila propostas por Edgewise foram inicialmente usadas para fechar os

espaccedilos no entanto logo foi observado que forccedilas mais leves eram mais eficazes

com a mecacircnica de deslizamento Junto com essas mudanccedilas tornou-se evidente

que era necessaacuteria uma compensaccedilatildeo no aparelho ortodocircntico Muitas mudanccedilas

ocorreram no design do aparelho desde que o aparelho de Edgewise e o aparelho

de Begg foram projetados Isso abriu a possibilidade de tratamentos mais eficientes

com resultados de alta qualidade A atenccedilatildeo ao diagnoacutestico plano de tratamento o

correto posicionamento do braacutequete mecacircnicas mais eficientes podem melhorar os

resultados juntamente com as melhorias dos aparelhos

Xu et al (2015) investigaram o efeito das inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos

caninos e preacute-molares superiores no sorriso quando visto da perspectiva frontal

Este estudo foi realizado em 3 etapas No primeiro passo foi construiacutedo um modelo

dental digital tridimensional e alteraccedilotildees foram feitas nas inclinaccedilotildees

vestibulolinguais dos dentes superiores selecionados No segundo passo as

manipulaccedilotildees fotograacuteficas foram realizadas de modo que as alteraccedilotildees nas

inclinaccedilotildees dos dentes superiores poderiam mais tarde ser transferidas para

modelos tridimensionais impressos em resina e montado sobre articuladores para a

vista frontal do sorriso Finalmente as 15 imagens de sorrisos frontais foram

avaliadas e classificadas pelos grupos de ortodontistas e leigos Houve uma ampla

aceitabilidade esteacutetica para as inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos caninos superiores e

preacute-molares A esteacutetica do sorriso foi significativamente comprometida (P lt001)

quando os caninos foram lingualizados mais do que 12ordm e os preacute-molares mais que

15ordm Caninos vestibularizados mais do 6ordm tambeacutem tornaram a esteacutetica do sorriso

menos satisfatoacuterias (p lt001) Concluiacuteram ser esteticamente satisfatoacuterio posicionar

os dentes em inclinaccedilotildees dentro desses intervalos em situaccedilotildees cliacutenicas que

requerem compensaccedilotildees dentaacuterias transversais em casos de discrepacircncias

transversais esqueleacuteticas

Franco et al (2015) tiveram como objetivo estudar e comparar a expressatildeo do

torque em braacutequetes convencionais autoligados ativos e passivos Foram

analisadas 6 diferentes marcas de braacutequetes (Damon 3MX Portia In-Ovation R

Bioquick Roth SLI Roth Max) e 300 segmentos de fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x

0025rdquo (Morelli Sorocaba SP Brazil) Os momentos de torque foram medidos em

49

12ordm 24ordm 36ordm e 46ordm utilizando-se um dispositivo de torccedilatildeo do fio associado a uma

maacutequina de ensaios universal Foram observadas diferenccedilas estatisticamente

significativas na expressatildeo do torque entre todas as marcas de braacutequetes avaliadas

e em todas as torccedilotildees testadas (plt005) O Bioquick apresentou a menor expressatildeo

do torque em todas as torccedilotildees testadas em contraste o braacutequete Damon 3MX

apresentou a maior expressatildeo do torque ateacute a torccedilatildeo de 36ordm Em 48ordm In-Ovation R

Portia e Damon 3MX obtiveram momentos de torque semelhantes Concluiacuteram que

o sistema de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio (autoligaacutevel ativo ou passivo ou

convencional com ligadura elaacutestica) parece natildeo interferir na expressatildeo final do

torque a qual eacute dependente da interaccedilatildeo entre o fio e o braacutequete escolhido para ser

utilizado na mecacircnica ortodocircntica

Lee et al (2016) avaliaram o erro de manufatura dos fabricantes nas canaletas

dos braacutequetes e nos fios ortodocircnticos mediram o arredondamento das ponta dos

fios e calcularam a quantidade de folga de torccedilatildeo usando os valores meacutedios das

amostras de estudo 4 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos com canaleta

0022rdquo (incisivo central superior direito) 3 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos

com canaleta 0018rdquo (incisivo central superior direito) e trecircs tipos de fios

retangulares (0016rdquo x 0022rdquo beta-titacircnio (Ormco Orange Califoacuternia) 0016rdquo x

0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa Fl) e 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa FL)) foram medidos usando um microscoacutepio

estereoscoacutepico para determinar a larguras das canaletas dos braacutequetes e as

dimensotildees transversais dos fios Todos os braacutequetes apresentaram um perfil de

canaleta divergente e todos os fios apresentaram erros menores que 2 de

fabricaccedilatildeo O braacutequete Damon Clear (Ormco Orange Califoacuternia) teve o menor erro

dimensional (0542) enquanto o braacutequete de canaleta 0022rdquo Empower Clear

(American Orthodontics Sheboygan Wisconsin) teve o maior (3585) A maior

quantidade de jogo foi observado nos braacutequetes Empower Clear (American

Orthodontics) de 0022rdquo combinado com o fio 0016rdquo x 0022rdquo de TMA (Ormco

Orange Califoacuternia) Enquanto que a menor quantidade ocorreu utilizando o braacutequete

de 0018rdquo Clippy-C (Tomy) combinado com fio 0016rdquo x 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel

(Tecnologia Ortho Tampa FL)

Montasser et al (2016) avaliaram o efeito do diacircmetro do arco ortodocircntico no

50

alinhamento dos dentes com diferentes combinaccedilotildees de arco braacutequete utilizando o

sistema de mediccedilatildeo e de simulaccedilatildeo ortodocircntico (OMSS) Foram usados 6 tipos de

braacutequetes ortodocircnticos divididos em de duas categorias 1- braacutequetes ligados

convencionalmente (Victory Series [3M Unitek Monrovia Calif] Mini-Taurus [Rocky

Mountain Orthodontics Denver Colo] e Synergy [Rocky Mountain Orthodontics]) 2-

braacutequetes autoligados passivo (SmartClip [3M Unitek]) e ativos (Time3 [American

Orthodontics Sheboygan Wis] e SPEED [Strite Industries Cambridge Ontario

Canada]) Todos os braacutequetes com canaleta de 0022rdquo Os arcos utilizados foram

0014rdquo e 0016rdquo termoativados (American Orthodontics) Os arcos ortodocircnticos

foram amarrados aos braacutequetes convencionais com ambas as ligaduras de accedilo

inoxidaacutevel (0010rdquo) e aneacuteis elastomeacutericos Cada combinaccedilatildeo arco braacutequete foi

testada 20 vezes com OMSS construiacutedo numa cacircmara de temperatura controlada

em 37ordm C durante o teste A maacute oclusatildeo simulada no estudo representou um incisivo

central superior deslocada 2 mm para cervical (eixo x) e 2 mm para vestibular (eixo

z) As correccedilotildees incisogengivais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo combinados com os

braacutequetes utilizados variaram de 40 a 95 as correccedilotildees com o fio de 0016rdquo

foram de 55 para 95 As correccedilotildees vestibulolinguais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo

combinados com os braacutequetes utilizados variaram de 10 a 100 e as correccedilotildees

com o 0016rdquo de 15 a 100 O aumento do arco de 0014rdquo para 0016rdquo natildeo

garante um aumento na quantidade de correccedilatildeo do alinhamento o tipo de ligadura

afetou o grau de correccedilatildeo do alinhamento e o design dos braacutequetes influenciaram o

efeito da ligadura A menor correccedilatildeo obtida foi com o Mini-Taurus e Victory Series

(braacutequetes convencionais ligados com aneacuteis elastomeacutericos) os arcos de menor

diacircmetro satildeo recomendados durante o nivelamento e alinhamento para impedir que

as forccedilas pesadas possam causar efeitos colaterais indesejados

Papageorgiou et al (2016) compararam a eficaacutecia do torque com fios

quadrados e retangulares em braacutequetes convencionais da mesma prescriccedilatildeo com

canaletas 0018rdquo e 0022 ldquo Os braacutequetes foram colados em modelos de resina

acriacutelica idecircnticos a maxila e montados na OMSS 10 fios ortodocircnticos de accedilo

inoxidaacutevel 0018rdquo times 0018 0018rdquo times 0022 e 0018rdquo x 0025 foram avaliados em

braacutequetes com canaleta 0018 E 10 fios ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo times

0019 0019rdquo times 0025 e 0019rdquo x 0026 foram avaliados em braacutequetes com

canaleta 0022 Um torque de raiz vestibular de 15deg foi gradualmente aplicado ao

51

braacutequete de incisivo central direito e os momentos de forccedila foram registrados nesta

posiccedilatildeo Os autores concluiacuteram que os arcos retangulares parecem ser mais

eficientes no expressatildeo do torque especialmente nos braacutequetes com canaletas

0018rdquo

52

53

3 PROPOSICcedilAtildeO

Em busca da melhor efetividade da expressatildeo do torque em braacutequetes

autoligados passivos avaliamos a interaccedilatildeo entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel e dois braacutequetes com alturas semelhantes de 0022rdquo e com

profundidades de 0028rdquo (Damon Q) e 0026rdquo (H4)

O propoacutesito desse trabalho foi

1 Definir a folga (em graus) entre a canaleta dos dois braacutequetes autoligados

passivos e o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

2 Avaliar os momentos de forccedila (Nmm) expressos pelo torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquox 0025rdquode accedilo inoxidaacutevel

3 Comparar a expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes autoligados

passivos com 12ordm 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel

4 Comparar qual dos dois braacutequetes expressa primeiro o torque apoacutes definir

as torccedilotildees (em graus) do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel necessaacuterias

para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

55

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS

41 Materiais

411 Braacutequetes

Para amostra foram selecionados dois tipos de braacutequetes ortodocircnticos

autoligados passivos 10 braacutequetes Damon Q (Ormco Orange Calif EUA) e 10

braacutequetes H4 (Orthoclassic McMinnville Oregon EUA) O primeiro com canaleta de

0022rdquo x 0028rdquo e o segundo com canaleta 0022rdquo x 0026rdquo Os braacutequetes escolhidos

foram de incisivo central superior do lado direito

412 Fotos dos braacutequetes

Figura 41 - Braacutequete Damon Q Figura 42 - Braacutequete H4

413 Fios

O fio (calibrador) de eleiccedilatildeo para realizarmos a fixaccedilatildeo dos braacutequetes no

dispositivo experimental foi o 0021rdquo x 0028rdquo de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics

Inc La Porte Indiana EUA)

O fio de eleiccedilatildeo para realizarmos os testes da pesquisa foi o 0019rdquo x 0025rdquo de

accedilo inoxidaacutevel (American Orthodontics Sheboygan Wisconsin EUA)

56

414 Paquiacutemetro digital

O meio escolhido para aferirmos as dimensotildees dos fios ortodocircnticos foi com

um paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA)

Figura 43 ndash Paquiacutemetro Digital

415 Dispositivo de expressatildeo de torque

Um dispositivo experimental (Figura 44) foi confeccionado para medir a

expressatildeo do torque nos braacutequetes ortodocircnticos O aparelho de mediccedilatildeo foi

desenvolvido com a colaboraccedilatildeo do membros do Departamentos de Biomateriais e

Biologia Oral da Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo (USP)

Satildeo Paulo Brasil O dispositivo experimental elaborado tem a capacidade de aplicar

uma torccedilatildeo no fio ortodocircntico mantendo o alinhamento vertical e horizontal entre o

fio e o braacutequete

O dispositivo experimental consiste em uma base (A) fundida a dois eixos (B)

paralelos que possuem dois rolamentos em cada eixo (C) Em cada lado na parte

interna dos eixos haacute uma peccedila ciliacutendrica (D) com um parafuso (E) capaz de fixar o

fio de accedilo inoxidaacutevel a ser testado Na parte externa dos rolamentos e dos eixos haacute

uma haste metaacutelica (F) capaz de realizar o movimento de rotaccedilatildeo das peccedilas

ciliacutendricas ao mesmo tempo e livre de tensotildees No centro da base na parte interna

dos eixos haacute um parafuso com a finalidade de sustentar a estrutura (H) para

posicionamento dos braquetes Nesta mesma estrutura foi elaborado uma base de

apoio (I) que pode ser fixada ou removida da estrutura para cada braacutequete testado

atraveacutes de um parafuso (J) Haacute um transferidor metaacutelico (K) externo em um dos

lados do eixo que tem a finalidade de medir os acircngulos de torccedilatildeo obtidos

57

Figura 44 - Dispositivo de Expressatildeo do Torque

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass)

Figura 45 - Maacutequina de testes universal (Instron)

58

42 Meacutetodos

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes

Para estabelecermos um protocolo de posicionamento uniforme dos braacutequetes

utilizamos um fio calibrador 00215rdquo x 0028 de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics Inc

La Porte Indiana EUA) Posicionamos o fio calibrador no interior das peccedilas

ciliacutendricas (D) do dispositivo Posteriormente medimos com um paquiacutemetro digital

[(Mitutoyo Aurora Illinois EUA) Figura 43] a distacircncia entre os dois parafusos (E)

que fixam o fio calibrador nas peccedilas ciliacutendricas (D) para determinarmos o local

correto para fixaccedilatildeo do braacutequete Logo apoacutes inserimos o braacutequete no fio calibrador

e amarramos com fio de ligadura metaacutelica de 025mm na posiccedilatildeo aferida

anteriormente Apoacutes o posicionamento do braacutequete no fio calibrador adicionamos

adesivo Loctite a base de cianoacrilato (Henkel Ind Itapevi Brasil) na base do

braacutequete Para efetivar a fixaccedilatildeo do braacutequete ajustamos a estrutura central (H) do

dispositivo ateacute a altura ideal para que o braacutequete ficasse o mais perpendicular

possiacutevel a base do dispositivo experimental com a haste meacutetalica (F) posicionada

no acircngulo da prescriccedilatildeo do braacutequete a ser testado Esse processo de fixaccedilatildeo foi

realizado em todos os braacutequetes sem a necessidade de movimentar a estrutura

central toda vez que fossemos realizar os testes nos diferentes braacutequetes (Figura

46)

422 Ensaio experimental

Colocamos o dispositivo experimental na base da maacutequina de testes universal

[(Instron Model 5565 Canton Mass) Figura 45] em posiccedilatildeo centralizada em

relaccedilatildeo a ceacutelula de carga de 100 N Para o processo de mediccedilatildeo foi posicionada a

base de apoio do braacutequete a ser aferido junto ao dispositivo experimental com o

auxiacutelio do fio calibrador Na sequecircncia prendemos o parafuso da estrutura central

(H) para evitar qualquer movimentaccedilatildeo durante o teste Posteriormente removemos

59

o fio calibrador e inserimos o fio de eleiccedilatildeo 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Em

teste piloto preacutevio determinamos que a distacircncia percorrida pelo atuador da maacutequina

de testes universal para atingir torccedilotildees no fio da ordem de 40ordm foi de 50 mm A

haste metaacutelica (F) foi deslocada por 50 mm parou por um segundo e retornou a

posiccedilatildeo inicial com a velocidade constante de 100 mmmin Em cada braacutequete

testado foram realizadas 12 medidas sendo que para cada medida foi usado uma

nova secccedilatildeo de fio de lotes diferentes com suas dimensotildees aferidas previamente

com paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA) O processo foi repetido em

10 braacutequetes do grupo Damon Q e 10 braacutequetes do grupo H4

Figura 46 ndash Corpo de prova

423 Mensuraccedilotildees das forccedilas expressas pela torccedilatildeo do fio

Os valores das forccedilas obtidas e a distacircncia percorrida pelo atuador da

maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) foram registrados

e exportados para uma tabela eletrocircnica no software Excelreg Tendo em vista a

necessidade de transformar os valores obtidos (forccedilas e distacircncia percorrida) em

momento de torque (Nmm) e graus foram criadas equaccedilotildees numeacutericas

A equaccedilatildeo utilizada para transferir os valores mensurados da distacircncia

percorrida pelo atuador da maacutequina em graus foi

empty = (L R)57

Considerando

empty = acircngulo de rotaccedilatildeo do eixo expresso em radiano (rad)

L = deslocamento do atuador necessaacuterio para torcer o fio no interior do braacutequete

60

expresso em miliacutemetros

R = eacute a distacircncia do centro do eixo de rotaccedilatildeo ateacute a extremidade da haste do

dispositivo de expressatildeo de torque expresso em miliacutemetros

Sabendo-se que π rad equivale a 180ordm podemos aproximar 1 rad para 57ordm A

partir daiacute basta a multiplicaccedilatildeo do valor encontrado em (L R) por 57ordm Dessa

maneira obteremos o valor do acircngulo de rotaccedilatildeo expresso em graus

Para transferirmos os valores de forccedila em momento de torque foram

necessaacuterias duas equaccedilotildees

Equaccedilatildeo 1

empty = prop 314

180

Considerando

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

prop = acircngulo formado entre a haste metaacutelica (F) do dispositivo de expressatildeo de

torque e o fio da alccedila de carregamento que foi fixada na ceacutelula de carga da maacutequina

de testes universal (Model 5565 Instron Canton Mass)

A equaccedilatildeo 1 foi realizada primeiramente para obtermos os valores dos

acircngulos expressos em radiano (rad) formados entre a haste metaacutelica (F) do

dispositivo de expressatildeo de torque e o fio da alccedila de carregamento (Figura 47)

Figura 47- obtenccedilatildeo do acircngulo prop

Atuador

Fio de carregamento

Dispositivo de expressatildeo

de torque

propAcircngulo

61

Posteriormente a equaccedilatildeo 2 foi realizada para transferirmos os valores obtidos

de forccedila em momento de torque

Equaccedilatildeo 2

T = FRSen (empty)

Considerando

T = momento de torque

F = forccedila

R = eacute a distacircncia do centro do eixo rotacionado ateacute a extremidade da haste metaacutelica

(F) do dispositivo de expressatildeo de torque

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

49 Anaacutelise Estatiacutestica

Para anaacutelise estatiacutestica os dados coletados foram analisados quanto agrave

homocedasticidade e normalidade

Para verificar se a diferenccedila na profundidade das canaletas interferiram na

expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de variacircncia (ANOVA) de dois

fatores O teste de Tukey (plt005) foi realizado para identificar as diferenccedilas entre

os grupos mostrados nas tabelas ou graacuteficos

O erro potencial na teacutecnica de detecccedilatildeo e mediccedilatildeo foi estimado por seleccedilatildeo

aleatoacuteria de 10 medidas da folga dos braacutequetes Damon Q e 10 medidas da folga dos

braacutequetes H4 Posteriormente utilizamos a foacutermula de Dahlberg (1940) para avaliar o

erro do meacutetodo

63

5 RESULTADOS

O erro do meacutetodo encontrado na folga dos braacutequetes foi de 06ordm para o

braacutequete Damon Q e 07ordm para o braacutequete H4

Os resultados da folga entre a interaccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

com os dois braacutequetes avaliados foi estatisticamente significante (plt0001)

Observamos que o braacutequete H4 possui maior folga entre a canaleta e o fio

quando comparados ao braacutequete Damon Q

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da folga existente entre braacutequete e fio

estatildeo descritos na tabela 51

Tabela 51 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus

Em relaccedilatildeo a expressatildeo do torque verificamos o momento de forccedila em 12ordm

26ordm e 36ordm apoacutes a torccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel A interaccedilatildeo entre os

fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante (plt005)

Os valores meacutedios e desvios padratildeo obtidos pela expressatildeo do torque

(Nmm) estatildeo descritos na Tabela 52 e demonstrados no Graacutefico 51

Tabela 52 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Braacutequete

TORQUE (Nmm)

12ordm 24ordm 36ordm

Damon Q 33 (11)d 196 (21)c 552 (18)a

H4 29 (02)d 44 (06)d 296 (17)b

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Braacutequete Folga (0)

Damon Q 154 (11)a

H4 235 (11)b

64

Graacutefico 51 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Ao avaliarmos o momento de forccedila da expressatildeo do torque o braacutequete H4 e

Damon Q natildeo apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes com 12ordm de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico Em 24ordm o braacutequete Damon Q apresentou maior momento

de forccedila comparado ao braacutequete H4 Em 36ordm o braacutequete Damon Q tambeacutem

apresentou maior momento de forccedila quando comparado ao braacutequetes H4

Vale salientar que o valor mensurado em 24ordm no braacutequete H4 natildeo foram

estatisticamente significantes em relaccedilatildeo aos valores em 12ordm Tambeacutem natildeo houve

diferenccedila estatisticamente significante entre o braacutequete H4 em 24ordm e o braacutequete

Damon Q em 12ordm

Para avaliar a efetividade da expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes

autoligados passivos verificamos a quantidade necessaacuteria de torccedilatildeo no fio de accedilo

inoxidaacutevel para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

A interaccedilatildeo entre os fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante

(plt005) O acircngulo necessaacuterio para expressar 5Nmm de torque no braacutequete Damon

d

c

a

dd

b

0

10

20

30

40

50

60

8 12 16 20 24 28 32 36 40

TO

RQ

UE

(Nm

m)

Torccedilatildeo (0)

Damon Q meacutedia h4

65

Q natildeo apresentou diferenccedila estatisticamente significante quando comparados ao

acircngulo necessaacuterio para expressar 20Nmm de torque no braacutequete H4

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da torccedilatildeo (acircngulo) obtidos pela expressatildeo

do torque (Nmm) estatildeo descritos na Tabela 53 e demonstrados no Graacutefico 52

Tabela 53 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla de Tukey da torccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Braacutequete

Inclinaccedilatildeo (0)

5 Nmm 10Nmm 15Nmm 20Nmm

Damon Q 166 (2) f 205 (07) e 223 (1) d 244 (06) c

H4 249 (13) c 294 (08) b 314 (07) a 325 (05) a Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Graacutefico 52 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

fe

dcc

ba a

0

5

10

15

20

25

30

35

5 10 15 20

To

rccedilatildeo

(o)

TORQUE (Nmm)

Damon Q H4

67

6 DISCUSSAtildeO

Os braacutequetes preacute-ajustados tecircm como principal objetivo diminuir a necessidade

de dobras e ajustes nos arcos durante o tratamento ortodocircntico A efetividade do

tratamento ortodocircntico depende de um conjunto de fatores para determinar como as

angulaccedilotildees e inclinaccedilotildees (torque) a serem aplicados sobre os dentes dos casos

planejados iratildeo influenciar em suas variaccedilotildees (Andrews 1989) Quando o fio

retangular eacute encaixado na canaleta do braacutequete preacute-ajustado com uma forccedila de

torque ativa ele eacute adaptado ateacute encontrar dois pontos de apoio para efetivar sua

accedilatildeo que eacute chamado de acircngulo criacutetico (Gioka Eliades 2004)

No presente estudo foi desenvolvido um dispositivo para avaliar a possiacutevel

influecircncia da profundidade da canaleta do braacutequete na expressatildeo do torque No

desenvolvimento desse dispositivo dois outros foram testados poreacutem os mesmos

apresentaram erros durante as medidas comprometendo a fidelidade e a

confiabilidade dos resultados A partir desses dois dispositivos elaboramos um

terceiro que possibilitou a anaacutelise da influecircncia da profundidade de canaleta na

expressatildeo do torque Foi utilizado o braacutequete Damon Q com profundidade 0028rdquo e

o braacutequete H4 com profundidade 0026rdquo A altura da canaleta foi a mesma para os

dois braacutequetes

Em investigaccedilotildees preacutevias alguns autores compararam a expressatildeo do torque

em braacutequetes autoligados passivos e ativos poreacutem com alturas e profundidades de

canaletas semelhantes (Yeh et al 2007 Papageorgiou et al 2016 Morina et al

2008 Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

A expressatildeo do torque estaacute diretamente ligada as variaccedilotildees estruturais que

podem ser encontradas nos braacutequetes (dimensotildees e forma das canaletas e material

de fabricaccedilatildeo) e nas variaccedilotildees dimensionais e estruturais dos fios ortodocircnticos

(Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Major et al 2011 Streva et al 2011

Franco et al 2015 Lombardo et al 2015 Lee et al 2016)

Geralmente o momento de forccedila expresso pelo torque em braacutequetes preacute-

ajustados passivos se faz presente quando as dimensotildees do arco retangular se

assemelham as dimensotildees da canaleta dos braacutequetes Morina et al 2008

afirmaram em seus estudos que clinicamente nenhum braacutequete resultou em um

nivelamento satisfatoacuterio da inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual Katsikogianni et al 2015

concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos demonstraram maior efetividade do

68

torque quando comparados aos braacutequetes autoligados passivos Dalstra et al 2015

observaram tambeacutem que os braacutequetes convencionais que utilizaram ligaduras de

accedilo inoxidaacutevel e alguns braacutequetes autoligados ativos geraram maior momento de

torque devido o arco estar firmemente pressionado contra o fundo da canaleta do

braacutequete Durante a fase de planejamento desse estudo existiu a hipoacutetese de que a

profundidade da canaleta pudesse interferir positivamente na expressatildeo do torque

uma vez que nessas circunstacircncias haveria contatos mais justos entre a canaleta

do braacutequete e o fio em funccedilatildeo do maior preenchimento da canaleta pelo fio

Archambault et al 2010 concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos

apresentaram uma folga de 75ordm ateacute o engajamento do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel na canaleta do braacutequete enquanto os braacutequetes autoligados passivos

apresentaram uma folga de aproximadamente 14ordm provavelmente devido a pressatildeo

que o clipe exerce no fio contra o braacutequete promovendo a diminuiccedilatildeo da dimensatildeo

da canaleta Poreacutem ao analisarmos os resultados do presente estudo verificamos

que o braacutequete H4 (com menor profundidade de canaleta) apresentou uma folga de

235ordm ateacute o engajamento do fio na canaleta do braacutequete e o Damon Q apresentou

uma folga de 154ordm Esse uacuteltimo resultado do presente estudo (braacutequete Damon Q)

estaacute muito proacuteximo do encontrado por Archambault et al (2010)

Na sequecircncia da anaacutelise dos resultados do nosso estudo observamos

diferenccedilas estatisticamente significantes entre os dois braacutequetes quando realizamos

a torccedilatildeo do fio ortodocircntico em 24ordm e 36ordm (tabela 52 e graacutefico 51 das paacuteg 63 e 64)

enquanto Badawi et al 2008 observaram diferenccedilas estatisticamente significantes

entre braacutequetes apenas com 36ordm de torccedilatildeo Possivelmente a diferenccedila do resultado

pode estar associada a diferenccedila encontrada no valor da folga no braacutequete H4

quando comparado ao braacutequete Damon Q

Nesse estudo natildeo foram observadas diferenccedilas estatisticamente significantes

no braacutequete H4 quando comparados os valores do momento do torque em 12ordm e em

24ordm assim como natildeo houve diferenccedila estatisticamente significante entre os

braacutequetes H4 em 24ordm e os braacutequetes Damon Q em 12ordm (tabela 52 paacuteg 63)

provavelmente porque em 12ordm e em 24ordm o momento de torque ocorreu dentro do

limite ou muito proacuteximo ao valor mensurado da folga nos braacutequetes H4

Clinicamente o torque efetivo tem sido sugerido entre 5 a 20 Nmm (Reitan

1957 Burstone 1982) Badawi et al (2008) e Archambault et al (2010) relataram

que clinicamente o torque efetivo foi expressado com uma torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

69

0025rdquo de 15ordm a 31ordm nos braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm nos

braacutequetes autoligados passivos Entretanto nesse estudo ao aplicarmos a forccedila

como sugerido clinicamente verificamos que o o braacutequete Damon Q expressou

primeiro o momento de torque quando comparados ao braacutequete H4 (Damon Q -

166ordm ateacute 244ordm H4 - 249ordm ateacute 325ordm) Franco et al em 2015 observaram tambeacutem

que os braacutequetes Damon 3MX apresentaram melhores resultados de expressatildeo de

torque quando comparados a outros braacutequetes autoligados

Em relaccedilatildeo aos fios ortodocircnticos Lombardo et al 2015 mencionaram que os

arcos ortodocircnticos apresentaram dimensotildees diferentes das declaradas pelos

fabricantes (-647 e + 510) Observaram tambeacutem que o formato das arestas dos

arcos retangulares apresentaram variaccedilotildees Jaacute Mugurama et al 2014 relataram

que os fios 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel natildeo apresentaram deformaccedilatildeo

permanente apoacutes a realizaccedilatildeo de testes de atrito mesmo quando imposto 30ordm de

torque Em consequecircncia desses fatores e de haver uma tendecircncia na clinica

ortodocircntica cada vez menos expressiva de utilizar o arco 0021rdquox 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel decidimos utilizar o fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel da American

Orthodontics (Sheboygan Wisconsin EUA) Aferimos todas as secccedilotildees de fios que

seriam utilizadas com um paquiacutemetro digital MItutoyo (Aurora Illinois EUA) para

realizaccedilatildeo dos testes Com isso procuramos anular a variante do fio na expressatildeo

do torque

Outro fator relevante a ser mencionado eacute que os resultados obtidos nessa

pesquisa podem apresentar diferenccedilas nos valores nominais quando comparados a

outros estudos (Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

pelo fato do fio de accedilo inoacutexidaacutevel apresentar diferenccedilas em sua propriedade e

composiccedilatildeo estrutural em diferentes marcas comerciais (Gioka Eliades 2004 Vena

et al 2007 Lombardo et al 2015)

A deformaccedilatildeo do braacutequete tambeacutem pode ser considerada um provaacutevel fator na

perda da expressatildeo do torque (Lacoursiere et al 2010 Major et al 2010 Major et

al 2011) Outro fator que tambeacutem pode estar relacionado eacute o desenho da canaleta

do braacutequete e sua composiccedilatildeo metaacutelica (Melenka et al 2014 Major et al 2013) A

escolha do braacutequete a ser empregado no tratamento o conhecimento de como este

material com maior ou menor dureza comporta-se durante o tratamento eacute de

fundamental importacircncia para conduzi-lo (Fischer-Brandies et al 2000 Gioka

Eliades 2004) Cash et al 2004 concluiacuteram que as canaletas dos braacutequetes

70

ortodocircnticos satildeo maiores do que o indicado pelos fabricantes A geometria da

canaleta e o padratildeo de acabamento variaram muito entre os grupos Brown e

Wagner 2015 mencionaram tambeacutem que essas alteraccedilotildees morfoloacutegicas podem

ocorrer em um uacutenico braacutequete bem como ao longo de todo o conjunto especiacutefico de

braacutequetes de uma mesma seacuterie No presente trabalho podemos constatar as

afirmaccedilotildees desses autores ao analizarmos as figuras 41 e 42 nas paacuteginas 55 e

56

71

61 Consideraccedilotildees finais

Ao analisar os resultados dessa pesquisa podemos concluir que a expressatildeo

do torque pode natildeo estar relacionado diretamente com a profundidade da canaleta

dos braacutequetes

Se a profundidade natildeo influencia a expressatildeo do torque como verificamos

nesse trabalho e se a altura eacute a mesma deveriacuteamos encontrar diferenccedilas de torque

estatisticamente natildeo significantes entre eles Poreacutem natildeo foi esse o resultado de

nossa pesquisa

Poreacutem haacute de se considerar que ao analisarmos as fotos dos braacutequetes Damon

Q (Figura 41 paacutegina 55) e H4 (Figura 42 paacutegina 56) podemos verificar que no

iniacutecio da canaleta do braacutequete H4 proacuteximo a porta de fechamento haacute tanto na parte

superior como na parte inferior um aumento da altura da canaleta o que pode ser

um fator de aumento da folga do fio em relaccedilatildeo a canaleta do braacutequete e pode gerar

um fator negativo na expressatildeo do torque

Em funccedilatildeo dessas hipoacuteteses um futuro trabalho deveraacute ser realizado para

verificar o porquecirc o braacutequete que foi idealizado para expressar o torque com maior

eficaacutecia se apresentou ser menos eficaz

73

7 CONCLUSOtildeES

Concluiacutemos com o nosso trabalho que

1 A folga existente entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel e os dois

braacutequetes estudados foram de 154ordm (Damon Q) e 235ordm (H4)

2 O momento de forccedila expresso pelo torque com 12ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel foi de 33 Nmm no braacutequete Damon Q e 29 Nmm

no braacutequete H4 Com 24ordm de torccedilatildeo o momento de torque foi de 196ordm no

braacutequete Damon Q e 44 Nmm no braacutequete H4 Com 36ordm de torccedilatildeo a

expressatildeo do torque foi de 552 Nmm no braacutequete Damon Q e 296 Nmm

no braacutequete H4

3 Ao compararmos os valores obtidos da expressatildeo do torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel observamos maior

expressatildeo do torque no braacutequete Damon Q quando comparados ao

braacutequete H4

4 Observamos que o braacutequete Damon Q expressou o torque primeiro quando

comparado ao braacutequete H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm

15 Nmm e 20Nmm

74

75

REFEREcircNCIAS1

Andrews LF The six keys to normal occlusion Am J Orthod 1972 Sep 62(3) 296-309 Andrews LF Straight-wire ndash O conceito e o aparelho Trad de Hugo Jose Trevisi San Diego L A Wells Co 1989 407p Archambault A Lacoursiere R Badawi H Major PW Carey J Flores-Mir C Torque expression in stainless steel orthodontic brackets Angle Orthod 2010 Jan 80(1) 201-10 Badawi HM Toogoog RW Carey JPR Heo G Major PW Torque expression of self-ligating brackets J Orthod Dentofacial Orthop 2008 May 133(5) 721-7 Bourauel C Drescher D Thier M An experimental apparatus for the simulation of three-dimensional movements in orthodontics J Biomed Eng 1992 Sep 14(5) 371-8 Brauchli LM Steineck M Wichelhaus A Active and passive self-lagation a myth Part 1 torque control Angle Orthod 2012 Jul 82(4) 663-9 Brown P Wagner W Choi H Orthodontic bracket slot dimensions as measured from entire bracket series Angle Orthod 2015 Jul 85(4) 678ndash82 Burstone CJ The segmented arch approach to space closure Am J Orthod 1982 Nov 82(5) 361-378 Cash AC Good SA Curtis RV McDonald F An evaluation of slot size in orthodontic brackets - Are standards as expected Angle Orthod 2004 Aug 74(4) 450-3 Cattaneo PM Salih AR Melsen B Labio-lingual root control of lower anterior teeth an canines obtained by active and passive self-ligating brackets Angle Orthod 2013 Jul 83(4) 691-7 Dalstra M Eriksen H Bergamini C Melsen B Actual versus theoretical torsional play in convencional and self-ligating bracket systems J Orthod 2015 Jun 42(2) 103-13

1 De acordo com Estilo Vancouver

Agrave Coordenaccedilatildeo de Aperfeiccediloamento de Pessoal de Niacutevel Superior (CAPES)

pela bolsa de ensino

A todos aqueles que direta ou indiretamente tornaram possiacutevel a

concretizaccedilatildeo deste trabalho e a realizaccedilatildeo deste sonho

ldquoAlgo soacute eacute impossiacutevel ateacute que algueacutem duvide

e resolva provar o contraacuteriordquo

Einstein

RESUMO

Saraiva PC Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados agrave expressatildeo do torque [dissertaccedilatildeo] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o controle

do movimento dentaacuterio nos trecircs planos do espaccedilo Nos braacutequetes autoligados e preacute-

ajustados a inclinaccedilatildeo dos dentes no sentido vestiacutebulo-lingual depende diretamente

da interaccedilatildeo braacutequete fio Sabendo-se da importacircncia do controle do torque o

propoacutesito deste estudo foi definir a folga entre braacutequetes fio avaliar o momento de

torque e correlacionar estes valores nos braacutequetes autoligados passivos com

profundidades de canaletas diferentes (Damon Q e H4) Para esta pesquisa foi

confeccionado um dispositivo experimental em conjunto com uma maacutequina de testes

universal (Model 5565 Instron Canton Mass) para medir a expressatildeo do torque nos

braacutequetes ortodocircnticos Para verificar se a difereccedila na profundidade das canaletas

dos braacutequetes interferiram na expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de

variacircncia (ANOVA) e teste de Tukey (plt005) para identificar as diferenccedilas entre os

grupos Os braacutequetes H4 apresentaram maior folga entre braacutequete fio quando

comparados aos braacutequetes Damon Q Ao avaliarmos o momento de forccedila da

expressatildeo do torque os braacutequetes H4 e Damon Q apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes apenas com 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo Apoacutes a anaacutelise dos

resultados ao comparar os valores da expressatildeo de torque com 12ordm 24ordm e 36ordm

observamos maior expressatildeo de torque no braacutequete Damon Q quando comparado

ao braacutequete H4 Observamos tambeacutem que o Damon Q expressa melhor o torque

quando comparado com o H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm 15

Nmm e 20 Nmm

Palavras-chave Ortodontia Biomecacircnica Braacutequetes Autoligado Torque

ABSTRACT

Saraiva PC Evaluation of the slot depth of passive self-ligating brackets associated with torque expression [dissertation] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

One of the factors responsible for the success of orthodontic treatment is the control

of tooth movement in the three planes of space In self-ligating and preacute-adjusted

brackets the labio-lingual inclination of the teeth depends directly the bracket wire

interaction Knowing the importance of torque control the purpose of this study was

to define the play between the brackets and wires to evaluate the moment of torque

and to compare these values in passive self-ligating brackets with different slot

depths (Damon Q and H4) For this research an experimental device was designed

in conjunction with a universal test machine (Model 5565 Instron Canton Mass) to

measure the torque expression in orthodontic brackets To verify if the differences in

the depth of the bracket slots interfered in the torque expression analyzes of

variance (ANOVA) and Tukey test (p lt005) were performed to identify the

differences between the groups The H4 bracket had the highest play when

compared to the Damon Q bracket When evaluating the moment of torque

expression bracket H4 and Damon Q presented statistically significant differences

only with 24ordm and 36ordm of torsion After the analysis of the results when comparing the

values of the torque expression with 12ordm 24ordm and 36ordm we observed greater torque

expression in the Damon Q bracket when compared to the bracket H4 we also

observed that the Damon Q expressed better the torque when compared with H4

with moments of force of 5 Nmm 10 Nmm 15 Nmm and 20Nmm

Keywords Orthodontics Biomechanics Brackets Self-ligating Torque

LISTA DE ILUSTRACcedilOtildeES

Figura 41 ndash Braacutequete Damon Q 55

Figura 42 ndash Braacutequete H4 55

Figura 43 ndash Paquiacutemetro digital 56

Figura 44 ndash Dispositivo de Expressatildeo do Torque 57

Figura 45 ndash Maacutequina de testes universal (Instron) 57

Figura 46 - Corpo de prova 59

Figura 47 - Obtenccedilatildeo do acircngulo prop 60

Graacutefico 51 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36 64

Graacutefico 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE TABELAS

Tabela 51 - Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus 63

Tabela 52 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36ordm 63

Tabela 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS

g grama

h hora

mm miliacutemetro

mm min miliacutemetro por minuto

Nmm Newton miliacutemetro

s segundo

LISTA DE SIacuteMBOLOS

prop alfa

ordm graus

π pi

polegadas

empty teta

ordm graus

SUMAacuteRIO

1 INTRODUCcedilAtildeO 27

2 REVISAtildeO DA LITERATURA 29

3 PROPOSICcedilAtildeO 53

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS 55

41 Materiais 55

411 Braacutequetes 55

412 Fotos dos braacutequetes 55

413 Fios 55

414 Paquiacutemetro digital 56

415 Dispositivo de expressatildeo de torque 56

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) 57

42 Meacutetodos 58

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes 58

422 Ensaio experimental 58

49 Anaacutelise Estatiacutestica 61

5 RESULTADOS 63

6 DISCUSSAtildeO 67

61 Consideraccedilotildees finais 71

7 CONCLUSOtildeES 73

REFEREcircNCIAS 75

27

1 INTRODUCcedilAtildeO

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o

controle do movimento dentaacuterio nos trecircs planos de espaccedilo (Xu et al 2015) Para a

obtenccedilatildeo desse controle utiliza-se a accedilatildeo mecacircnica das dobras de primeira

segunda e terceira ordem nos fios ortodocircnticos As dobras de primeira e segunda

ordem podem ser utilizadas tanto em fios redondos quanto retangulares Poreacutem

natildeo existe controle das dobras de terceira ordem sem a utilizaccedilatildeo dos fios

retangulares tendo em vista que natildeo eacute possiacutevel aplicar mecanicamente a torccedilatildeo de

um dente utilizando um fio redondo dentro da canaleta do braacutequete As dobras

estatildeo relacionadas a torccedilatildeo de uma estrutura em torno do seu eixo longitudinal

(Andrews 1989 McLaughlin e Bennett 2015)

As caracteriacutesticas necessaacuterias para a aplicaccedilatildeo e o controle do movimento

dentaacuterio jaacute estatildeo inseridas nos desenhos das canaletas dos braacutequetes autoligados e

nos preacute-ajustados convencionais possibilitando o movimento controlado dos dentes

nos trecircs planos de espaccedilo sem a necessidade de ajustes nos arcos ortodocircnticos

(Shivapuja Berger 1994 Brito-Juacutenior Ursi 2006 Rinchuse Miles 2007

McLaughlin Bennett 2015) Poreacutem existem algumas controveacutersias em relaccedilatildeo aos

movimentos de terceira ordem Em alguns casos em funccedilatildeo da folga ou da proacutepria

caracteriacutestica das canaletas dos braacutequetes ou dos fios ortodocircnticos natildeo

observamos o movimento de terceira ordem desejado isto eacute natildeo observamos a

inclinaccedilatildeo dos dentes esperada (Huang 2009 Major et al 2010 Streva et al

2011 Huang et al 2012 Johnson 2013 Dalstra et al 2015)

Em geral a alteraccedilatildeo na inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual das coroas dos dentes

depende da rigidez do fio do desenho da canaleta do braacutequete do jogo existente na

relaccedilatildeo entre o fio e a canaleta e o recurso de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio A grande

variedade de combinaccedilotildees de fatores que alteram o momento do torque dificultam

seu controle (Morina et al 2008 Major et al 2011 Major et al 2012)

Eacute de extrema importacircncia que os valores das angulaccedilotildees e torques contidos

nos braacutequetes estejam de acordo com os valores preconizados pelo autor da

teacutecnica para que o tratamento ortodocircntico alcance os objetivos resultando em

condiccedilotildees adequadas de oclusatildeo funccedilatildeo e esteacutetica dental

As dimensotildees do arco de trabalho final pode natildeo preencher as dimensotildees

totais da canaleta do braacutequete e portanto uma porcentagem do torque constituiacutedo

no braacutequete eacute perdida por conta do jogo existente entre fio canaleta Tem sido

demonstrado que existem discrepacircncias significativas entre o valor fornecido pelos

fabricantes e o valor mensurado (Cash et al 2004 Gioka Eliades 2004) As

alteraccedilotildees da expressatildeo do torque podem ser atribuiacutedas as variaccedilotildees intriacutensecas do

diacircmetro transversal dos fios ortodocircnticos na deformaccedilatildeo das canaletas dos

braacutequetes e em suas dimensotildees (Meling et al 1998 Gioka Eliades 2004

Archambault et al 2010 Major et al 2010 Melenka et al 2013 McLaughlin

Bennett 2015 Brown et al 2015 Lee et al 2016 Lombardo et al 2015)

A controveacutersia existente em relaccedilatildeo a influecircncia da dimensatildeo das canaletas

dos braacutequetes motivou a realizaccedilatildeo dessa pesquisa na qual utilizamos 2 tipos de

braacutequetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes

29

2 REVISAtildeO DA LITERATURA

Reitan (1957) discutiu alguns fatores para ilustrar a importacircncia de

correlacionar achados histoloacutegicos com observaccedilotildees praacuteticas atraveacutes de um exame

mais aprofundado das forccedilas em ortodontia revelando que alguns dos principais

fatores satildeo a variaccedilatildeo individual da reaccedilatildeo dos tecidos o tipo de forccedila aplicada e

os princiacutepios mecacircnicos envolvidos Verificou-se tambeacutem que estes fatores estavam

estreitamente ligados entre si Concluiu que a forccedila exercida em um movimento de

inclinaccedilatildeo realizada com forccedilas contiacutenuas criariam aacutereas comprimidas livre de

ceacutelulas na membrana periodontal com mais frequecircncia do que em um movimento

corporal decorrente os princiacutepios mecacircnicos envolvidos A reabsorccedilatildeo direta foi

observada em um movimento de torccedilatildeo gerando uma forccedila de 130 gramas ao

exercer pressatildeo na regiatildeo apical A quantidade de forccedila apropriada pode variar

consideravelmente de acordo com o tipo de movimento necessaacuterio cerca de 250

gramas durante a fase final de um movimento corporal contiacutenuo de caninos e

apenas deveraacute ser aplicado 25 gramas em um movimento de extrusatildeo de dentes

anteriores individuais

Rauch (1959) definiu o torque como um momento de forccedila resultante da

torccedilatildeo do fio retangular capaz de movimentar a coroa do dente no mesmo sentido

do fio e a raiz em sentido contraacuterio A aplicaccedilatildeo do torque permite controlar as

inclinaccedilotildees axiais dos dentes posicionando-os adequadamente ao final do

tratamento ortodocircntico

Andrews (1972) estudou seis caracteriacutesticas sistematicamente observadas em

um estudo de 120 modelos de pacientes natildeo ortodocircnticos com oclusatildeo normal

Essas constantes foram referidas como as seis chaves de oclusatildeo normal O artigo

tambeacutem discutiu a importacircncia das seis chaves individual e coletivamente no

tratamento ortodocircntico de sucesso Os 120 modelos estudados nesta pesquisa

diferem em alguns aspectos mas todos compartilhavam as seis caracteriacutesticas

observadas As seis chaves de oclusatildeo foram assim avalidadas relaccedilatildeo molar

angulaccedilotildees das coroas inclinaccedilotildees das coroas ausecircncia de rotaccedilotildees contatos

interproximais plano oclusal

30

Burstone (1982) descreveu a aplicaccedilatildeo cliacutenica das molas de traccedilatildeo utilizando a

teacutecnica do arco segmentado As consideraccedilotildees mais importantes na utilizaccedilatildeo

cliacutenica das molas de traccedilatildeo satildeo a quantidade de ativaccedilatildeo distal o diferencial de

angulaccedilatildeo entre os dentes anteriores e posteriores e a centralizaccedilatildeo do loop

Melhorias no design levaram a um mecanismo mais eficiente higiecircnica e confortaacutevel

para o fechamento do espaccedilo Melhorias no design levaram agrave um mecanismo mais

eficiente maior higiene e maior conforto no fechamento do espaccedilo

Bourauel et al (1992) apresentaram um aparelho (OMSS) capaz de avaliar os

sistemas de forccedilas tridimensionais e os movimentos resultantes durante o

tratamento ortodocircntico O instrumento consistiu em dois transdutores de forccedila

torque capazes de gravar tanto os resultados obtidos das forccedilas quanto os

resultados obtidos dos torques simultaneamente em todas as direccedilotildees espaciais

Cada sensor tinha uma faixa de mediccedilatildeo de 15N (450Nmm) e uma resoluccedilatildeo de

002 N (05Nmm) e foi montado em conjunto com 3 estaacutegios rotacionais e

translacionais movidos por motores passo a passo O aparelho era controlado por

um computador e por um software abrangente

Odegaard et al (1994) desenvolveram um meacutetodo para simular a forccedila de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico no interior do braacutequete e mediram com precisatildeo o

momento de torque O estudo simulou a situaccedilatildeo que ocorre quando o torque eacute

aplicado em um incisivo central individualmente Para realizar o teste foram usados

cinco braacutequetes com canaletas de 0018rdquo sem torque e angulaccedilatildeo e cinco partes de

cada tipo de fio A folga observada entre fio e o braacutequete variou de 20ordm a 5ordm com fios

0016rdquo x 0022rdquo e 0018rdquo x 0025rdquo respectivamente Foi observado apoacutes a

eliminaccedilatildeo da folga uma taxa de variaccedilatildeo de 024ordm Nmm a 037ordm Nmm nos fios de

accedilo enquanto que nos fios 0017rdquo x 0025rdquo de NiTi ocorreu uma taxa de variaccedilatildeo de

cerca de 107ordm Nmm Os resultados demonstraram que a quantidade de folga entre

o braacutequete e o fio ortodocircntico eacute consideravelmente maior do que o valor esperado

A utilizaccedilatildeo de ligaduras demonstraram que um efeito de torque pode ser observado

31

ainda que a folga natildeo tenha sido completamente eliminada

Com o aumento da utilizaccedilatildeo dos braacutequetes autoligados frequentemente

levantou-se a questatildeo de como eles se comparam com os sistemas de ligaccedilotildees

convencionais Shivapuja e Berger (1994) examinaram estes dois grupos de

braacutequetes autoligados e com sistemas de ligaccedilotildees de accedilo inoxidaacutevel e elastomeacutericas

convencionais tanto do aspecto in vitro bem como por medidas cliacutenicas e

observaccedilotildees subjetivas Foram avaliados cinco tipos diferentes de braacutequetes com

canaletas 0022rdquo x 0028rdquo divididos em sete grupos diferentes conforme o tipo de

ligaccedilatildeo Cada braacutequete foi montado sobre um cilindro de acriacutelico e o fio escolhido

para o estudo foi o de 0018rdquo (GAC International Inc Central Islip NY) Cada

grupo de braacutequetes consistiu em doze amostras e a forccedila de atrito para cada grupo

foi mensurada com uma maacutequina de teste universal (Instron Corp Canton Mass)

Foram analisadas dois tipos de mediccedilotildees para cada grupo Primeiramente avaliaram

qual a forccedila maacutexima necessaacuteria para iniciar o movimento do fio a qual foi

considerada como a forccedila necessaacuteria para superar a resistecircncia estaacutetica e a carga

maacutexima pela distacircncia de seguimento de 10rdquo o que foi interpretado como a

resistecircncia dinacircmica A segunda parte da investigaccedilatildeo consistiu em avaliar a

influecircncia do moacutedulo de potecircncia elastomeacuterico (GAC Energia Chainette) no

movimento de translaccedilatildeo dos dentes A fase final do estudo envolveu uma avaliaccedilatildeo

cliacutenica comparativa do tempo necessaacuterio para remover e substituir o modo de

ligaccedilatildeo tanto na arcada superior quanto na inferior Concluiacuteram que os sistemas de

braacutequetes autoligados demonstraram um niacutevel significativamente mais baixo de

resistecircncia ao atrito menor tempo para a remoccedilatildeo e inserccedilatildeo do fio no interior do

braacutequete e promoveu um melhor controle de infecccedilotildees quando comparados aos

braacutequetes convencionais de ceracircmica e metal com sistemas de ligaccedilotildees

elastomeacutericas de poliuretano e de accedilo inoxidaacutevel

Meling et al (1998) propuseram um estudo para medir a altura da canaleta dos

braacutequetes com maior precisatildeo atraveacutes de uma foacutermula que descreve a relaccedilatildeo entre

a altura do braacutequete as dimensotildees do arco ortodocircntico a borda do fio e folga de

torccedilatildeo Com um instrumento de mediccedilatildeo de torque a folga de torccedilatildeo foi estimada

em 10 braacutequetes diferentes (Ormco medium twin standard edgewise) com canaleta

0018rdquo Foi utilizado para realizar as mediccedilotildees um fio ortodocircntico de accedilo inoxidaacutevel

0018rdquo x 0025rdquo (Dentaurum) Um comprimento do fio foi escolhido aleatoriamente e

32

suas dimensotildees foram medidas em 10 segmentos diferentes com um microcircmetro

digital (modelo 293-521) Para a mediccedilatildeo da borda do fio foram usados 10 partes

de 1 cm de comprimento cada Os espeacutecimes foram preparados usando meacutetodos

metaluacutergicos convencionais para obter um corte transversal perpendicular ao seu

longo eixo e ampliado sob um microscoacutepio de uso metaluacutergico O raio de

arredondamento foi medido para todos os quatro cantos e a meacutedia aritmeacutetica foi

usada nos caacutelculos posteriores Apoacutes a obtenccedilatildeo dos registros da folga de torccedilatildeo

das dimensotildees e bordas do fio ortodocircntico a altura da canaleta do braacutequete pode

ser calculada Os autores concluiacuteram que o meacutetodo utilizado para medir a altura da

canaleta dos braacutequetes ortodocircnticos parece ter um elevado grau de exatidatildeo e eacute

mais faacutecil de executar do que os meacutetodos convencionais

Fischer-Brandies et al (2000) investigaram a influecircncia da seccedilatildeo transversal

da geometria da aresta e da dureza estrutural entre o fio e o braacutequete na

transmissatildeo do torque Cinco marcas de fios de accedilo inoxidaacutevel em 3 dimensotildees

(0016rdquo times 0016rdquo 0016rdquo times 0022rdquo e 0017rdquo times 0025rdquo) foram inseridos em braacutequetes

Edgewise (Ultratrimmreg Dentaurum Order No 705-018-50) com canaleta 0018rdquo e

foram carregados com diferentes momentos de torques (1 e 3 Ncm) As canaletas

dos braacutequetes e a geometria dos fios foram analisadas em computador antes e

depois do carregamento Aleacutem disso foram determinadas a dureza Vickers e a

micro-dureza das superfiacutecies metaacutelicas Embora o tamanho da canaleta foi mantido

de forma muito precisa agraves dimensotildees dos fios desviaram em meacutedia de 10 Um

carregamento de 3 Ncm de torque aumentou o jogo de torque de 36ordm nos fios 0016

times 0022rdquo e de 37ordm nos fios 0017rdquo times 0025rdquo No caso dos fios 0016rdquo times 0016rdquo natildeo foi

mais possiacutevel realizar uma transmissatildeo de torque efetivo A dureza Vickers dos fios

foi em meacutedia de 533 kp mm2 e que um dos suportes de 145 kp mm2 Houve um

aumento da micro-dureza na aacuterea de deformaccedilatildeo de estresse nas paredes da

canaleta com o aumento da transmissatildeo de carga 204-338 kgf mm2 Os autores

concluiacuteram que com as alteraccedilotildees das dimensotildees dos fios e a presenccedila de

deformaccedilatildeo plaacutestica dos braacutequetes resultou em um jogo de torque relativamente

grande

Cash et al (2004) investigaram o tamanho e a geometria da canaleta de

braacutequetes com dimensotildees de 0022rdquo Cinco braacutequetes de incisivo central superior do

33

lado esquerdo foram selecionados aleatoriamente a partir de um total de 11 marcas

disponiacuteveis comercialmente As mediccedilotildees foram concluiacutedas apoacutes a calibraccedilatildeo do

operador reproduzindo uma leitura digital Os resultados indicaram que todos os

braacutequetes possuem canaletas aumentadas Apenas o Twin Torque o Clarity e o

Mini Mono estavam dentro de 5 das suas dimensotildees declaradas apresentando

suas paredes essencialmente paralelas O braacutequete Elegance Plastic apresentou

paralelismo mas com aumento nas dimensotildees em 12 O braacutequete Victory Series

apresentou divergecircncia nas paredes da canaleta e com alteraccedilatildeo nas dimensotildees de

6 A canaleta do braacutequete Nu-Edge tambeacutem apresentou divergecircncia e alteraccedilotildees

nas dimensotildees em 14 Os braacutequetes Mxi Advant-Edge Damon II SL Elite Mini

Opti-MIM Roth and MBT apresentaram canaletas convergentes e a base da

canaleta do Damon apresentou um aumento dimensional de 17 A canaleta do

braacutequete Discovery demonstrou convergecircncia e aumento dimensional de 24 a

maior variacircncia observada A usinagem imprecisa nas dimensotildees das canaletas e o

uso de arcos subdimencionados podem afetar diretamente o posicionamento

tridimensional dos dentes

Gioka e Eliades (2004) avaliaram as fontes de variaccedilatildeo na expressatildeo do

torque em braacutequetes preacute-ajustados As variaacuteveis relacionadas com propriedades de

materiais foram sistematicamente analisadas incluindo a incapacidade para

preencher a canaleta devido agrave diferenccedila de tamanho de arcos as irregularidades do

processo de suportes de manufatura impedindo acoplamento adequado diferenccedilas

na rigidez dos fios variaccedilotildees entre os valores reais e relatados de torque do

braacutequete e os modos de ligaccedilotildees todos os quais podem ser responsaacuteveis por

aumento da depuraccedilatildeo de terceira ordem ou ldquojogo O efeito destas variaccedilotildees sobre

a expressatildeo do torque eacute discutido e as inclinaccedilotildees vestibulolinguais satildeo fornecidas

como funccedilatildeo do tamanho do fio e a composiccedilatildeo do braacutequete em combinaccedilotildees

braacutequete e fio A maioria dos relatoacuterios publicados sobre esse assunto indicam uma

perda de controle de torque tatildeo alto quanto 100 do valor prescrito Aleacutem disso a

falsa ideacuteia de transferir a inclinaccedilatildeo ideal de coroa com o torque previsto no braacutequete

eacute ilustrado juntamente com a estimativa de torque previsto em relaccedilatildeo agrave coroa do

dente O torque necessaacuterio de forma realista depende de alguns componentes

envolvendo inclinaccedilatildeo dentaacuteria compensaccedilatildeo no jogo existente entre braacutequete e fio

e o tipo de ligaduras presentes Com base nas evidecircncias disponiacuteveis clinicamente

34

propocircs-se que a prescriccedilatildeo aumentada do torque deve ser selecionado para explicar

a falta de expressatildeo plena do torque prescrito

van Loenen et al (2005) estudaram a morfologia dos incisivos centrais

superiores e caninos superiores a fim de determinar a variaccedilatildeo no acircngulo coroa

raiz formado por uma tangente na superfiacutecie vestibular da coroa e o eixo

longitudinal da coroa em uma vista proximal Foram realizadas radiografias

proximais de 160 dentes (81 incisivos e 79 caninos) previamente extraiacutedos no

Hospital da Universidade de Ghent Beacutelgica As imagens foram digitalizadas e

analisadas com Jascreg Paint Shop Pro 7TM (Eden Prairie USA) e Mathcad 2001

Professionalreg (Cambridge UK) A margem incisal o centro da junccedilatildeo cemento-

esmalte (CEJ) e o aacutepice da raiz foram digitalizados para definir o longo eixo da

coroa raiz Posteriormente foram obtidas as medidas do acircngulo coroa raiz (ACR)

em todos os dentes Para definir a curvatura da superfiacutecie labial foram determinadas

vaacuterias tangentes em diferentes alturas sobre a superfiacutecie labial ou bucal A partir dos

resultados foram calculados a meacutedia e o desvio padratildeo O ACR variou de 167 a 195

graus para os caninos (valor meacutedio de 183 graus) e de 171 a 195 graus para os

incisivos (meacutedia de 184 graus) A meacutedia das inclinaccedilotildees das superfiacutecies labiais dos

incisivos variou muito As inclinaccedilotildees meacutedias da curvatura da superfiacutecie labial dos

incisivos variaram entre 287 (plusmn 33) e 116 (plusmn 49) graus Agrave 4 mm da margem incisal

o miacutenimo da curvatura foi de 153 graus e a maacuteximas de 266 graus Em 45 mm da

borda incisal o acircngulo de superfiacutecie vestibular variou entre 123 e 249 graus Entre

2 e 45 mm da borda incisal o acircngulo meacutedio da superfiacutecie labial variaram em 10

graus Nos caninos as inclinaccedilotildees meacutedias das superfiacutecies vestibulares variaram

entre 300 (plusmn 42) e 102 (plusmn 79) graus O acircngulo da superfiacutecie vestibular meacutedia entre

2 e 45 mm a partir da borda incisal dos caninos tambeacutem diferiram em cerca de 10

graus mas o Desvio Padratildeo foram muito maiores do que para os incisivos Os

autores concluiacuteram que a colocaccedilatildeo de um braacutequete sobre um dente em diferentes

alturas ainda dentro de uma aacuterea clinicamente aceitaacutevel resulta em diferenccedilas

importantes na quantidade de torque de raiz

Brito-Juacutenior e Ursi (2006) revisaram as prescriccedilotildees de braacutequetes preacute-ajustados

existentes no mercado abordando as variaccedilotildees dos valores de inclinaccedilatildeo

angulaccedilatildeo e rotaccedilatildeo dentaacuteria A revisatildeo reporta desde a origem do conceito de uso

35

de arcos retangulares em acessoacuterios com secccedilotildees retangulares ateacute os atuais

modelos de braacutequetes autoligados e outros braacutequetes com formatos diferenciados

Rinchuse e Miles (2007) discutiram estudos in vitro seguidos de pesquisas in

vivo com o objetivo de sintetizar a literatura sobre os braacutequetes autoligados afim de

formular conceitos gerais princiacutepios e axiomas Relataram as diferenccedilas entre os

braacutequetes ativos e passivos em relaccedilatildeo agraves suas vantagens e desvantagens

percebidas Apresentaram tambeacutem novos conceitos em relaccedilatildeo ao futuro dos

braacutequetes autoligados combinaccedilotildees de sistemas de braacutequetes e uso seletivo de

braacutequetes autoligados

Yeh et al (2007) avaliaram a resistecircncia ao atrito em braacutequetes com ligaduras

passivas em diferentes estaacutegios do tratamentos ortodocircnticos Foram usados 2

braacutequetes autoligados passivos (Damon SL II Ormco Orange California SmartClip

3M Unitek Monrovia Califoacuternia) e um novo braacutequete com a ligadura elaacutestica passiva

(Synergy Rocky Mountain Denver Colorado) Todos os braacutequetes com canaletas

de 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Os braacutequetes foram acoplados em trecircs arcos de niacutequel-

titacircnio (0014rdquo 0016rdquo x 0022rdquo 0019rdquo x 0025rdquo) e simulado rotaccedilotildees de primeira

ordem de 3ordm e 6ordm intrusotildees de segunda ordem de 05 mm e 10 mm e inclinaccedilatildeo de

terceira ordem vestibular de coroa de 3ordm As dimensotildees dos braacutequetes foram

medidas com microscopia eletrocircnica de varredura O braacutequete SmartClip apresentou

acircngulos criacuteticos e distacircncias maiores para a ligaccedilatildeo do que os outros 2 acessoacuterios

Quando acoplado o fio 0019rdquo x 0025rdquo com um alinhamento de arco ideal o

SmartClip teve IMDF menor do que os outros acessoacuterios Para as rotaccedilotildees de

primeira ordem os braquetes Synergy tiveram o IMDF significativamente menor do

que os outros acessoacuterios Os braacutequetes Damon SL II com acircngulos criacuteticos menores

tiveram um bom IMDF Para a inclinaccedilatildeo de terceira ordem o Damon SL II com

menor folga de torccedilatildeo tambeacutem tiveram um bom IMDF Natildeo houve diferenccedilas

significativas de IMDF em todos os braacutequetes testados em intrusotildees de segunda

ordem No entanto houve o aumento da IMDF com o aumento da gravidade da maacute

oclusatildeo Concluiacuteram que nenhuma diferenccedila significativa foi encontrada nos

braacutequetes em distacircncias de segunda ordem Em um alinhamento de arco ideal

braacutequetes com maior canaleta tiveram menor resistecircncia ao atrito O controle

rotacional de primeira ordem foi influenciado pela profundidade da canaleta largura

36

do braacutequete e a cobertura labial dos suportes com o mesmo arco Quando um

mecanismo de deslizamento foi usado com uma mudanccedila de inclinaccedilatildeo de terceira

ordem os braacutequetes com menor acircngulo criacutetico de contato tiveram maior resistecircncia

ao atrito

Vena et al (2007) examinaram a variabilidade dos fios de accedilo inoxidaacutevel

0017rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo (Ormco Glendora Califoacuternia) com respeito as

propriedades mecacircnicas dimensotildees da secccedilatildeo transversal e o acabamento geral

das superfiacutecies Concluiacuteram que existem variabilidades em algumas propriedades

mecacircnicas e caracteriacutesticas fiacutesicas dos materiais e entre as amostras dos mesmos

grupos de diferentes lotes

Badawi et al (2008) mediram a expressatildeo do torque em 2 braacutequetes

autoligados ativos (In-Ovation GAC Bohemia NY Velocidade Strite Induacutestrias

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e 2 braacutequetes autoligados passivos (Damon 2 Ormco

Orange Calif Smart Clip 3M Unitek Monrovia na Califoacuternia) Desenvolveram um

dispositivo com a capacidade de aplicar uma torccedilatildeo no fio 0019rdquo x 0025rdquo 1113088de accedilo

inoxidaacutevel mantendo o alinhamento vertical e horizontal perfeito entre o fio e o

braacutequete O projeto utilizou um transdutor de forccedilatorque de multi-eixo que mediu o

momento de forccedila nos trecircs planos de espaccedilo O momento em meacutedia em que o

torque comeccedilou a ser expressado foi de 75ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes autoligados

ativos e 15ordm de torccedilatildeo para os braacutequetes autoligados passivos A expressatildeo de

torque foi maior para os braacutequetes autoligados ativos ateacute 35ordm de torccedilatildeo Na torccedilatildeo do

fio aleacutem deste ponto resultou em um aumento linear do torque medido para os

braacutequetes Damon 2 Smart Clip e In-Ovation O torque foi relativamente constante

passando 35ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes Speed Apoacutes a execuccedilatildeo de todos os

estudos os autores concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos satildeo mais

eficazes na expressatildeo do torque do que os braacutequetes autoligados passivos

Morina et al (2008) estudaram a capacidade dos torques em diferentes

braacutequetes 6 tipos de braacutequetes foram estudados braacutequetes autoligados em accedilo

inoxidaacutevel Hanson SpeedTM (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) e

DamonTM 2 (Ormco Glendora California USA) Ultratrimmreg e Discoveryreg

(Dentaurum Pforzheim Germany) braacutequetes ceracircmicos Fascinationreg 2

37

(Dentaurum) e braacutequete em policarbonato Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) Todos os braacutequetes tinham canaleta de 0022rdquo e foram inseridos

torques no fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Uma situaccedilatildeo cliacutenica intra oral foi

simulada atraveacutes da inclinaccedilatildeo vestibular de coroa de um incisivo central superior

atraveacutes do aparelho orthodontic measurement and simulation system (OMSS) Os

principais componentes do OMSS satildeo dois sensores capazes de medir as forccedilas e

momentos simultaneamente nos trecircs planos do espaccedilo Momentos de forccedila foram

estudados em um arco superior alinhado e nivelado de um modelo Frasaco (Franz

Sachs Tettnang Alemanha) ligado ao OMSS Um torque de 20ordm foi aplicado e a

mudanccedila de direccedilatildeo causada no braacutequete foi mensurada experimentalmente pela

OMSS Cada combinaccedilatildeo de braacutequete fio foi medido cinco vezes O momento do

torque (Nmm) e a perda do torque (graus) foram determinados Os braacutequetes

ceracircmicos apresentaram a menor perda de torque assim como os braacutequetes de

accedilo inoxidaacutevel O braacutequete Fascinationreg 2 (Dentaurum) registrou o maior momento

torque que foi de 20 Nmm graus seguido pelo Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) que registrou 12 Nmm graus Todos os outros braacutequetes apresentaram

a taxa idecircntica de 04 Nmm graus Concluiacuteram que o suporte ceracircmico Fascinationreg

2 (Dentaurum) apresentou o maior momento de torque (35 Nmm) e juntamente com

os braacutequetes metaacutelicaos a menor perda de torque (46 graus)

Huang et al (2009) investigaram a capacidade do torque em braacutequetes

convencionais e autoligados usando um meacutetodo com elementos finitos Foram

selecionados 3 tipos de braacutequetes 2 autoligados Hanson Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e Damon MX (Ormco Glendora Califoacuternia) e 1

convencional Discovery (Dentaurum Pforzheim Alemanha) Todos os braacutequetes

com canaleta 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Foram incluiacutedos 4 braacutequetes nos modelos

finitos a partir do incisivo central superior do lado esquerdo ao canino superior do

lado direito Um torque de 20ordm foi aplicados nos incisivos do lado direito em fios

0018rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo Trecircs tipos de arcos foram usados accedilo inoxidaacutevel

titacircnio molibdecircnio e niacutequel titacircnio Para os braacutequetes convencionais foram usados

dois tipos de ligaccedilatildeo ligadura elaacutestica e fio de accedilo inoxidaacutevel O momento acircngulo

torque simulados foram calculados usando o software MSC Marc Mentat 2005 FE

(MSC Software Corporation Santa Ana Califoacuternia) As caracteriacutesticas dos fios

influenciam no momento do torque provocando maiores alteraccedilotildees no tipo de liga

38

em comparaccedilatildeo com a dimensatildeo dos fios (aumento de 125 quando comparamos o

fio 0019rdquo x 0025rdquo com 0018rdquo x 0025rdquo ambos de accedilo inoxidaacutevel e 220 quando

usamos um fio 0018rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel em comparaccedilatildeo com 0018rdquo x

0025rdquo de niacutequel-titacircnio) A mudanccedila na liga e na dimensatildeo do fio em conjunto

resultou em um aumento de 600 no fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel quando

comparado com 0018rdquo x 0025rdquo de niacutequel titacircnio O jogo do fio 0018rdquo x 0025rdquo foi de

9ordm enquanto do 0019rdquo x 0025rdquo foi de 75ordm com um jogo maior nos braacutequetes

Damon O efeito da ligaccedilatildeo dos braacutequetes Discovery com ligaduras elaacutesticas e de

accedilo inoxidaacuteve puderam ser comparados com o comportamento do Damon O Speed

mostrou comportamento diferente com menor momento de torque e menor jogo

entre canaleta e fio Concluiacuteram que o acircngulo momento de torque eacute determinado

pelas caracteriacutesticas do arco

Archambault et al (2010) avaliaram os efeitos da expressatildeo do torque em

braacutequetes ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel variando o tamanho da canaleta e a

dimensatildeo do fio de accedilo para analisar as limitaccedilotildees dos meacutetodos experimentais

utilizados Atraveacutes de uma revisatildeo sistemaacutetica foram pesquisados estudos in vitro

que mensuravam a expressatildeo do torque em braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel

convencionais e autoligados usando dispositivos com arcos retos de accedilo inoxidaacutevel

sem mecacircnicas de segunda ordem sem alccedilas e sem fios auxiliares 11 artigos

foram selecionados Com base nos estudos selecionados no braacutequete com canaleta

0018rdquo o acircngulo de acoplamento variou 31ordm em um arco de 0016 x 0016rdquo a 46ordm

em um arco de 0018 x 0025rdquo No braacutequete com canaleta de 0022rdquo o acircngulo de

envolvimento variou de 18ordm com um arco de 0018 x 0025rdquo a 6ordm com um arco de

0021 x 0025rdquo Os braacutequetes autoligados ativos expressaram um acircngulo de

acoplamento aproximado de 75ordm enquanto os braacutequetes autoligados passivos

expressaram aproximadamente 14ordm com um arco de 019 x 0025rdquo (braacutequetes com

canaleta 0022rdquo) Os autores concluiacuteram que o acircngulo de envolvimento depende do

formato e dimensatildeo do arco assim como da dimensatildeo da canaleta do braacutequete

Clinicamente o torque efetivo pode ser conseguido com uma torccedilatildeo do fio de 15ordm a

31ordm em braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm em braacutequetes autoligados

passivos com arcos 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

Major et al (2010) desenvolveram um meacutetodo de anaacutelise das dimensotildees das

canaletas dos braacutequetes com o uso de fotografias Foram investigados 3 braacutequetes

39

autoligados de incisivo central superior do lado direito com canaleta 0022rdquo 30

braacutequetes Damon Q com a prescriccedilatildeo de 15ordm (Ormco Corporation Orange CA

USA) 30 braacutequetes In-Ovation-R com prescriccedilatildeo 12ordm (GAC Bohemia NY USA) e

30 braacutequetes Speed com prescriccedilatildeo 12ordm (Strite Industries Cambridge Ontario

Canada) Os perfis mesiais dos braacutequetes foram fotografados (Canon EOS-D10

10D Toacutequio Japatildeo) e analisados atraveacutes de um microscoacutepio (Carl Zeiss

MicroImaging GmbH Jena Alemanha) As imagens recolhidas atraveacutes do

microscoacutepio foram escalonadas em 197548 pixels mm e a cacircmera foi fixada em

uma distacircncia focal de 44645 mm Os braacutequetes Speed apresentaram altura do

canaleta 2 menor do que o tamanho nominal de 0559 miliacutemetros e uma inclinaccedilatildeo

ligeiramente convergente Os braacutequetes In-Ovation apresentaram paredes

divergentes em um acircngulo meacutedio de 147 graus e valor proacuteximo ao nominal da

altura da canaleta Os braacutequetes Damon Q apresentaram maior paralelismo entre as

paredes da canaleta com 90ordm entre as paredes e o fundo da canaleta A altura da

canaleta dos braacutequetes Damon apresentaram um aumento de 3 em suas

dimensotildees

Lacoursiere et al (2010) demonstraram claras evidecircncias de deformaccedilotildees dos

braacutequetes como resultado da aplicaccedilatildeo de cargas de torccedilatildeo Um dispositivo que

utiliza uma teacutecnica de correlaccedilatildeo de imagem oacuteptica foi desenvolvido para quantificar

com precisatildeo as alteraccedilotildees dimensionais ocorridas nas canaletas dos braacutequetes

durante uma aplicaccedilatildeo de torccedilatildeo do fio Simultaneamente a magnitude do momento

de forccedila do torque o acircngulo de torccedilatildeo do fio e a dimensatildeo da canaleta dos

braacutequetes podem ser registrados Este experimento confirmou que as alccedilas dos

braacutequetes sofrem deformaccedilatildeo elaacutestica quando carregadas Observou-se tambeacutem

que o braacutequete foi deformado plasticamente por uma uacutenica rotaccedilatildeo do arco

Major et al (2011) investigaram o torque em diferentes tipos de braacutequetes

autoligados analisando as deformaccedilotildees elaacutesticas e plaacutesticas causadas nos

acessoacuterios em conjunto com o torque expressado em diferentes acircngulos de torccedilatildeo

Um braacutequete ortodocircntico foi montado em uma ceacutelula de carga (Nano 17 Multi-Axis

forcetorque transducer ATI Industrial Automation Apex NC) que mede as forccedilas e

momentos em todas as direccedilotildees O fio foi torcido no braacutequete atraveacutes de um motor

(Cool Muscle CM1-C-11L30 Myostat Motion Control Newmarket Ontario Canada)

e controlado por software personalizado (LabWindows CVI National Instruments)

40

Imagens gerais foram tiradas por uma cacircmera (piA2400-12 g 2448 3 2050 pixels 8

bit gray scale Basler Vision Technologies Exton Pa) atraveacutes de um microscoacutepio

(55-908 MMS R4 Edmund Optics Barrington NJ) e processados usando

correlaccedilatildeo oacuteptica para medir a deformaccedilatildeo No acircngulo maacuteximo de torque de 63ordm

com fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x 0025rdquo o total dos valores de deformaccedilatildeo elaacutestica

e plaacutestica foram 0063 0033 e 0137 mm para Damon Q (Ormco Orange

Califoacuternia) In-Ovation R (GAC Bohemia NY) e Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) respectivamente Os valores totais de deformaccedilatildeo

plaacutestica foram 0015 0006 e 0086 mm respectivamente mensurados em 0ordm apoacutes

remoccedilatildeo da carga Os autores concluiacuteram que os braacutequetes In-Ovation obtiveram a

menor deformaccedilatildeo quando medidos em 63ordm Damon e Speed tinham cerca de 2 e

4 vezes maior deformaccedilatildeo respectivamente Com base na deformaccedilatildeo em 0ordm

quando foi removido a carga (angulaccedilatildeo) os braacutequetes Damon e Speed tinham

aproximadamente 25 e 14 vezes respectivamente maior deformaccedilatildeo plaacutestica do

que os braacutequetes In-Ovation

Streva et al (2011) verificaram a precisatildeo do torque em braacutequetes metaacutelicos

com prescriccedilatildeo MBT usando braacutequetes de caninos como amostra representativa de

6 marcas comerciais Foram selecionados 20 braacutequetes da arcada superior e 20

braacutequetes da arcada inferior das seguintes marcas comerciais 3M Unitek Abzil

American Orthodontics TP Orthodontics Morelli and Ortho Organizers todos com

canaleta 0022 x 0028 Em uma visatildeo de perfil dos braacutequetes foram estabelecidos

pontos e linhas de referecircncia na base e no fundo da canaleta e posteriormente foi

medido o acircngulo de torque por um operador utilizando um microscoacutepio oacuteptico

acoplado a um computador Os valores foram comparados com aqueles

estabelecidos pela prescriccedilatildeo MBT Os resultados mostraram que os braacutequetes dos

caninos superiores somente a angulaccedilatildeo dos braquetes Morelli (-333ordm) apresentou

diferenccedila estatisticamente significante em relaccedilatildeo aos valores propostos (-7ordm) Para

os caninos inferiores American Orthodontics (-634ordm) e Ortho Organizers (-625ordm)

apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes dos padrotildees (-6ordm) Em uma

comparaccedilatildeo feita entre as marcas os braacutequetes da Morelli apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes em comparaccedilatildeo com todas as outras marcas de

braacutequetes dos caninos superiores Para os braacutequetes dos caninos inferiores natildeo

houve diferenccedila estatisticamente significante entre as marcas Os autores

41

concluiacuteram que existem variaccedilotildees significativas nos valores da angulaccedilatildeo de torque

em alguns dos braacutequetes avaliados podendo comprometer clinicamente o

posicionamento vestiacutebulo-lingual do dente no final do tratamento ortodocircntico

Brauchli et al (2012) avaliaram a influecircncia dos tipos de clips ativos no torque

de braacutequetes autoligados e compararam os tipos de sistemas passivos e ativos 5

amostras de 9 braacutequetes foram avaliados 7 braacutequetes autoligados (Damon III

Ormco Corporation Orange Calif In-Ovation R GAC International Inc Bohemia

NY Oyster Gestenco International AB Gothenburg Swe- den Quick Forestadent

Bernhard Fo rster GmbH Pforzheim Germany SmartClip 3MUnitek Monrovia

Calif Speed Strite Industries Cambridge Ontario Canada Time American

Orthodontics Sheboygan Wis) 1 braacutequete ceracircmico esteacutetico com clip de baixa

fricccedilatildeo (Mystique NeoClip GAC) e 1 braacutequete twin standard (Mini-Mono

Forestadent) com ligaduras elaacutesticas e ligaduras de accedilo inoxidaacutevel Foram

selecionados braacutequetes de incisivos centrais e soldadas ou ligado (braacutequetes

ceracircmicos e polimeacutericos) em cabeccedilas de parafusos que foram montados no quadro

do Hexapod utilizado na investigaccedilatildeo (Micos GmbH Eschbach Alemanha) Um fio

de 0019rdquo x 0025rdquo foi fixado em um mandril que por sua vez foi montado em um

sensor de momento de forccedila (FTD Nano 17 ATI Apex NC) O sensor em si foi

centralmente montado sobre um disco rotativo automatizado (PRS 110 micos)

Todos os braacutequetes ativos foram medidos com a porta aberta e fechada para

avaliar sua influecircncia no torque Aleacutem disso as dimensotildees dos slots foram

opticamente medidos e comparados com a expressatildeo de torque A avaliaccedilatildeo

estatiacutestica de (Ple 05) revelou que em termos de expressatildeo maacutexima de torque com

uma angulaccedilatildeo de 30ordm natildeo houve diferenccedila significativa entre a configuraccedilatildeo aberta

e fechada dos braacutequetes (todas as diferenccedilas de 18 Nmm com a exceccedilatildeo do

braacutequete Oyster com diferenccedila de 38 Nmm) Tambeacutem natildeo houve diferenccedila entre

os meacutetodos de ligaccedilatildeo do grupo de controle com ligaduras elaacutesticas e accedilo na

expressatildeo do torque Foi alcanccedilado cerca de 10 Nmm na maioria dos braacutequetes

com uma angulaccedilatildeo de 20ordm a 23ordm entre arco e canaleta As dimensotildees da canaleta

variaram de 0022rdquo (0563 miliacutemetros) ateacute 0024rdquo (0613 miliacutemetros) Foi concluiacutedo

que a influecircncia do tipo de ligadura ou o mecanismo passivo ativo dos braacutequetes

autoligados satildeo miacutenimas As dimensotildees da canaleta satildeo muito mais importantes

na transmissatildeo do torque

42

Major et al (2012) observaram a deformaccedilatildeo plaacutestica de trecircs braacutequetes

autoligados diferentes atraveacutes da torccedilatildeo de um fio Isto eacute conseguido atraveacutes da

comparaccedilatildeo da forma do slot antes e depois da torccedilatildeo usando o meacutetodo de anaacutelise

do perfil de ranhura 3 braacutequetes autoligados diferentes (canaleta 0022rdquo) foram

investigados Damon Q (Ormco Corporation Orange CA USA) In-Ovation-R (GAC

Bohemia NY USA) SpeedH (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) Uma

cacircmera digital (Cannon E0S 10D Tokyo Japan) acoplado a um microscoacutepio (Carl

Zeiss MicroImaging GmbH Jena Thuringia Germany) foi usada para capturar

imagens de perfil de cada ranhura do braacutequete antes e depois do procedimento de

torccedilatildeo Torques de 15ordm a 63ordm foram inseridos nos braacutequetes com um fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco Corporation Orange CA USA) A alteraccedilatildeo meacutedia

provocada na altura da canaleta foi de 0013 mm (0020 SD) 0007 mm (0010 SD)

e 0070 mm (DP 003) para Damon Q In-Ovation e Speed respectivamente A

canaleta foi aumentado em 075ordm (SD 096) 041ordm (SD 105) e 930ordm (SD 424)

respectivamente O aumento no jogo do torque foi calculado utilizando a nova

foacutermula apresentada neste estudo sendo de 09ordm 06ordm e 77ordm respectivamente

Concluiacuteram que os braacutequetes Damon Q e In-Ovation mantiveram elevados niacuteveis de

linearidade na forma das paredes da canaleta poreacutem foram encontradas

quantidades significativas de deformaccedilatildeo plaacutestica fisicamente insignificantes Os

braacutequetes Speed demonstraram deformaccedilatildeo plaacutestica visualmente identificaacuteveis na

canaleta do braacutequete

Huang et al (2012) Avaliaram a capacidade da expressatildeo do torque em

braacutequetes autoligados e convencionaisassociados a largura do braacutequete o jogo

entre o fio e a canaleta do braacutequete e o modo de ligaccedilatildeo Os resultados mostraram

que o desenho do braacutequete tem menor influecircncia no momento de torque do que

outros paracircmetros como a largura do braacutequete o jogo entre o fio e a canaleta do

braacutequete ou o desalinhamento dos dentes

Cattaneo et al (2013) investigaram a capacidade de expressar o torque em

braacutequetes autoligados passivos (Damon 3MX Ormco Orange Calif) em 26

pacientes e em braacutequetes autoligados ativos (In-Ovation R GAC Bohemia NY) em

20 pacientes em dentes incisivos e caninos inferiores atraveacutes da anaacutelise de

43

imagens tridimensionais antes e apoacutes o tratamento Observaram apoacutes o tratamento

uma inclinaccedilatildeo vestibular dos dentes estatisticamente significante em ambos os

sistemas considerando a hipoacutetese da presenccedila de jogo entre o braacutequete e o fio

maior nos braacutequetes passivos do que nos braacutequetes ativos

Major et al (2013) observaram o momento de torque com ciclos de carga e

descarga torcendo um fio 0019rdquo x 025rdquo de accedilo inoxidaacutevel inseridos nos braacutequetes

Damon Q e Speed com acircngulos de 16ordm 20ordm 24ordm 28ordm 32ordm e 40ordm utilizando um

aparelho para medir o momento de torque e deformaccedilatildeo do braacutequete relatado

anteriormente por Major et al (2011) o qual foi baseado em uma versatildeo modificada

do aparelho descrito por Lacoursiegravere et al (2010) Os braacutequetes Damon

apresentaram menor deformaccedilatildeo plaacutestica e menor aumento no jogo entre o

braacutequete e o fio quando comparados aos braacutequetes Speed Quando o braacutequete foi

torqueado acima de 15 Nmm a curva de descarga expressou menor momento de

forccedila do que a curva de carga Clinicamente a curva de descarregamento eacute mais

relevante do que a curva de carregamento pois representa o torque aplicado ao

dente apoacutes sua movimentaccedilatildeo

Johnson (2013) Selecionou braacutequetes com prescriccedilotildees de torque

personalizados com base nas necessidades de cada paciente afim de reduzir as

correccedilotildees dos torques antes dos fios de niacutequel-titacircnio e beta-titacircnio mais resistentes

Como resultado foram necessaacuterios menos ajustes de torque nos fios de accedilo

inoxidaacutevel resultando em um menor tempo de tratamento

Melenka et al (2013) examinaram os movimentos dos braacutequetes autoligados

com o uso de imagem digital 3D correlacionado a um simulador de torque

ortodocircntico e o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico O

simulador de torque ortodocircntico foi acoplado a um microscoacutepio e 2 cacircmeras

permitindo o movimento dos braacutequetes determinados pela torccedilatildeo do fio As imagens

das cacircmeras foram captadas com uma teacutecnica digital de imagens 3D para

determinar a movimentaccedilatildeo dos braacutequetes ortodocircnticos 3 braacutequetes autoligados

(Damon Q Ormco Orange Calif In-Ovation R GAC Bohemia NY e Speed Strite

Induacutestrias Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) foram comparados para demonstrar a

diferenccedila dos movimentos dos braacutequetes autoligados Os deslocamentos dos

44

componentes de retenccedilatildeo do arco medidos foram 20 e 35 vezes menores para o

In-Ovation e Damon Q do que os valores em estudos anteriores Os autores

concluiacuteram que a utilizaccedilatildeo de um sistema de mediccedilatildeo oacuteptico 3D eacute uacutetil para

compreender o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico mas natildeo

eacute necessaacuterio para quantificar o movimento do braacutequete

Melenka et al (2014) analisaram a expressatildeo de torque em 2 braacutequetes com

ligaduras convencionais geometricamente semelhantes de materiais diferentes Foi

aplicado torque em 30 braacutequetes Orthos SS e 30 braacutequetes Orthos Ti (Ormco

Orange Califoacuternia EUA) com fios 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco

Glendora Califoacuternia EUA) utilizando ligaduras elastomeacutericas Os 2 braacutequetes foram

comparados para determinar se existe uma diferenccedila entre a expressatildeo do torque e

para comparar a deformaccedilatildeo da canaleta dos braacutequetes Cada braacutequete foi montado

sobre uma ceacutelula de carga de 6 eixos que mede o momento de forccedila em todas as

direccedilotildees O arco recebeu uma torccedilatildeo de um acircngulo inicial de 0ordm ateacute um acircngulo

maacuteximo de 51ordm e em seguida retornou agrave posiccedilatildeo inicial O torque maacuteximo expresso

em 51ordm foi de 998 Nmm no Orthos Ti e 930 Nmm no Orthos SS A deformaccedilatildeo

plaacutestica total medida em 0ordm poacutes-torccedilatildeo foi de 0038 mm no Orthos SS em

comparaccedilatildeo com 0013 mm no Orthos Ti A deformaccedilatildeo plaacutestica foi 28 vezes maior

no Orthos SS do que a dos braacutequetes Orthos Ti Os braacutequetes Orthos Ti

expressaram mais o torque do que os braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel poreacutem exibiu

uma variaccedilatildeo substancial

Mugurama et al (2014) investigaram as propriedades friccionais em relaccedilatildeo ao

torque de diferentes tipos de braacutequetes autoligados Foram usados 2 sistemas

passivos (Damon Q Ormco SmartClip 3M Unitek Monrovia Calif) e 1 ativo (In-

Ovation R DENTSPLY GAC International) 3 fios niacutequel titacircnio com 0016rdquo x 0022rdquo

(Nitinol Super-Elastic 3M Unitek) e 3 fios de accedilo inoxidaacutevel com 0017rdquo x 0025rdquo e

0019rdquo x 0025rdquo (Stainless Steel 3M Unitek) 1 braacutequete convencional (Mini Uni-Twin

3M Unitek) foi utilizada para comparaccedilatildeo A forccedila de atrito estaacutetica foi medida

usando um dispositivo de teste de fricccedilatildeo conectada a uma maacutequina de ensaios

universal (EZ Test Shimadzu Kyoto Japan) Cada braacutequete foi colado em uma

placa de accedilo inoxidaacutevel que podia fornecer diferentes torques (0ordm 10ordm 20ordm 30ordm) e 0ordm

angulaccedilatildeo com o auxiacutelio de um dispositivo de suporte de montagem O conjunto

45

placa braacutequete foi ligado ao dispositivo de fricccedilatildeo e um segmento de 5 cm de fio

obtidos a partir das porccedilotildees retiliacuteneas posterior foi fixado aos braacutequetes A

extremidade superior do fio foi ligado agrave ceacutelula de carga e a extremidade inferior foi

fixado a um peso de 150 g A forccedila de deslocamento foi de 10 mm min para uma

distacircncia de 5 mm O contato braacutequete fio foi analisado atraveacutes do uso de um

microscoacutepio eletrocircnico de varredura (S-3500N Hitachi Toacutequio Japatildeo) Na maioria

das combinaccedilotildees braacutequete fio o aumento do torque gerou um aumento

significativo no atrito estaacutetico poreacutem nas combinaccedilotildees do sistema autoligado o atrito

foi menor do que no braacutequete convencional O sistema ativo apresentou maior atrito

em relaccedilatildeo ao passivo na maioria das condiccedilotildees Foi observado que o contato entre

canaleta fio foi maior na medida que o torque foi aumentado Os autores

concluiacuteram que nos sistemas autoligados o aumento do torque provoca um maior

atrito uma vez que o contato entre a parede da canaleta e a ponta do fio torna-se

maior Com isso a extensatildeo do contato entre a canaleta e a borda do fio pode ser

influente no atrito estaacutetico

Katsikogianni et al (2015) investigaram exaustivamente a eficiecircncia do torque

em diversos sistemas de braacutequetes combinados com diferentes tipos de fios

ortodocircnticos O estudo incluiu dois tipos de braacutequetes autoligados (Troumlster

Applications Magden Switzerland e o SPEED como sistemas passivos e Strite

Induacutestrias Ontaacuterio Canadaacute como sistema ativo) e convencionais (Mini Mono and

Brilliant Forestadent Pforzheim Germany) Todos os braacutequetes com canaletas de

0018rdquo Cada um desses braacutequetes foi combinado com 4 tipos de fio 0016rdquo x 0016rdquo

accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0022rdquo accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0016rdquo niacutequel-titacircnio (NiTi) e

0016 x 0022rdquo NiTi Os fios foram ligados aos braacutequetes convencionais com ligadura

elastomeacutericas de 0012rdquo (molded O ORMCO) Foram aplicados gradativamente 20ordm

de torque vestibular e posteriormente lingual no dente incisivo central superior do

lado direito Foram registrados o maacuteximo momento de torque Momentos mais altos

de torccedilatildeo foram expressos atraveacutes da combinaccedilatildeo do braacutequete SPEEDreg com o fio

0016rdquo times 0022rdquo em accedilo inoxidaacutevel Momentos mais baixos com maior perda de

torque foram registradas atraveacutes da inserccedilatildeo de um arco Niacutequel-titacircnio 0016 times

0016rdquo em braacutequetes convencionais Concluiacuteram que o sistema de braacutequetes

autoligados ativos manifestam a maior eficaacutecia de torque Aleacutem disso sua expressatildeo

esta diretamente ligada a dimensatildeo do fio ortodocircntico

46

Brown et al (2015) mediram as dimensotildees das canaletas em uma seacuterie de

braacutequetes A-Company 0022rdquo (1985) Ormco Damon Q 0022rdquo (Ormco Corp

Orange Calif) Unitek Victory 0022rdquo e 0018rdquo (Unitek Monrovia Calif) GAC In-

Ovation 0022rdquo (GAC Bohemia NY) Opal Avex 0022rdquo e 0018rdquo (Opal Orthodontics

by Ultradent South Jordan Utah) SPEED 0022rdquo (Strite Industries Cambridge

Ontario Canada) e American Orthodontics Masters 0022rdquo and 0018rdquo (American

Orthodontics Sheboygan Wis) Os braacutequetes foram colocados em uma lacircmina de

microscoacutepio com auxiacutelio de uma cera com a canaleta posicionada verticalmente de

modo que a linha de visatildeo ficasse paralela ao eixo da canaleta do braacutequete As

dimensotildees dos braacutequetes variaram significativamente em cada seacuterie bem como

dentro das proacuteprias seacuteries (15 a 20 satildeo maiores do que o tamanho nominal

anunciado) Concluiacuteram que provavelmente as seacuteries completas de braacutequetes

(superior e inferior 5-5) natildeo satildeo ideais havendo a necessidade do ortodontista ter

habilidade em aplicar dobras para suprir as deficiecircncias dos braacutequetes

Dalstra et al (2015) compararam o torque real e nominal em 32 tipos de

braacutequetes convencionais e autoligados avaliando a folga de torccedilatildeo entre os

braacutequetes e os fios de accedilo inoxidaacutevel Foram selecionados braacutequetes de incisivos

centrais superiores do lado esquerdo (braacutequetes autoligados passivos e ativos e

convencionais) 20 braacutequetes com canaleta 0018rdquo e 12 com canaleta 0022rdquo O

momento de torque foi medido atraveacutes de uma maacutequina (Force System

Identification) desenvolvida pelo Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Aarhus Os braacutequetes foram colados sobre uma barra de alumiacutenio em uma fila de

10 (5 suportes do mesmo sistema) com canaleta perpendiculares a barra A

estrutura foi ligada em um dos sensores da maacutequina e em um fio retangular 0017 x

0022rdquo (para o ensaio de braacutequetes 0018rdquo) e 0019rdquo x 0025rdquo (para o ensaio de

braacutequetes 0022ldquo) de accedilo inoxidaacutevel (ambos de Ormco Orange CA EUA) e foi

fixado ao sensor de rotaccedilatildeo do lado oposto e posteriormente inserido passivamente

no interior da canaleta dos braacutequetes Momentos de torque foram medidos em

incrementos de 05ordm ateacute que a expressatildeo completa foi alcanccedilada (ou seja o

momento de forccedila e a curva do acircngulo torsional tinha alcanccedilado sua inclinaccedilatildeo

maacutexima) O fio torqueado foi entatildeo devolvido agrave sua posiccedilatildeo zero e o teste foi

repetido na direccedilatildeo oposta para assegurar a expressatildeo de torccedilatildeo completa do fio na

47

canaleta em ambas as direcccedilotildees O resultado do teste de laboratoacuterio mostraram

claramente que o jogo entre braacutequete fio foi maior do que o previsto a partir dos

valores nominais principalmente em relaccedilatildeo aos braacutequetes de 0022rdquo e

particularmente os autoligados passivos Concluiu-se que a importacircncia de

selecionar uma prescriccedilatildeo parece ser limitada jaacute que a folga de torccedilatildeo

especialmente em braacutequetes passivos anula a diferenccedila entre vaacuterias prescriccedilotildees

Braacutequetes convencionais com ligaduras de accedilo geram maior momento de torccedilatildeo

apesar de apresentar grandes valores de jogo poreacutem o arco fica firmemente

pressionado contra o fundo da canaleta do braacutequete

Lombardo et al (2015) avaliaram o quanto a altura a largura e a secccedilatildeo

transversal dos fios ortodocircnticos retangulares e quadrados afetam na folga entre os

arcos e a canaleta (slot) dos braacutequetes 43 arcos ortodocircnticos de 6 fabricantes

diferentes foram comparados com os valores reais A altura e a largura de cada arco

foi medida com um indicador digital (MMT 0001 mm Vogel Brescia Italy) Com o

auxiacutelio de um microscoacutepio oacuteptico (Leica Microsystem Wetzlar Germany)

micrografias foram adquiridas utilizando uma cacircmera integrada (ampliaccedilatildeo 1003)

para calcular o raio da curvatura das bordas dos arcos ortodocircnticos Por final foi

calculado o jogo no interior da canaleta dos braacutequetes e estas medidas foram

comparadas com os valores ideais A altura real e a largura dos arcos diferiram dos

indicados pelos fabricantes entre -647 e + 510 A curvatura do bisel de cada

arco ortodocircntico em corte transversal demonstraram-se diferentes Os autores

concluiacuteram que o jogo entre braacutequete e fio foi maior do que o ideal para cada arco

ortodocircntico inevitavelmente levando a uma perda de informaccedilotildees dentro do sistema

McLaughlin e Bennett (2015) apresentaram uma visatildeo geral de 40 anos de

experiecircncia com a mecacircnica de tratamento e modelos de aparelhos

contemporacircneos Ateacute o iniacutecio da deacutecada de 70 o sucesso do tratamento ortodocircntico

eram alcanccediladas atraveacutes das dobras nos fios Com a introduccedilatildeo do aparelho

straight wire proposto por Andrews contribuiu significativamente na histoacuteria da

ortodontia Reduziu a quantidade de dobras impostas nos fios e tambeacutem trouxe

novas opccedilotildees em mecacircnica de tratamento A retraccedilatildeo dos caninos com elaacutesticos e

fios de ligadura tornaram-se mais comuns Mecacircnicas de deslize nos lugares dos

loops tornou-se o meacutetodo de fechamento de espaccedilo significativo entre os cliacutenicos

48

Niacuteveis de forccedila propostas por Edgewise foram inicialmente usadas para fechar os

espaccedilos no entanto logo foi observado que forccedilas mais leves eram mais eficazes

com a mecacircnica de deslizamento Junto com essas mudanccedilas tornou-se evidente

que era necessaacuteria uma compensaccedilatildeo no aparelho ortodocircntico Muitas mudanccedilas

ocorreram no design do aparelho desde que o aparelho de Edgewise e o aparelho

de Begg foram projetados Isso abriu a possibilidade de tratamentos mais eficientes

com resultados de alta qualidade A atenccedilatildeo ao diagnoacutestico plano de tratamento o

correto posicionamento do braacutequete mecacircnicas mais eficientes podem melhorar os

resultados juntamente com as melhorias dos aparelhos

Xu et al (2015) investigaram o efeito das inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos

caninos e preacute-molares superiores no sorriso quando visto da perspectiva frontal

Este estudo foi realizado em 3 etapas No primeiro passo foi construiacutedo um modelo

dental digital tridimensional e alteraccedilotildees foram feitas nas inclinaccedilotildees

vestibulolinguais dos dentes superiores selecionados No segundo passo as

manipulaccedilotildees fotograacuteficas foram realizadas de modo que as alteraccedilotildees nas

inclinaccedilotildees dos dentes superiores poderiam mais tarde ser transferidas para

modelos tridimensionais impressos em resina e montado sobre articuladores para a

vista frontal do sorriso Finalmente as 15 imagens de sorrisos frontais foram

avaliadas e classificadas pelos grupos de ortodontistas e leigos Houve uma ampla

aceitabilidade esteacutetica para as inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos caninos superiores e

preacute-molares A esteacutetica do sorriso foi significativamente comprometida (P lt001)

quando os caninos foram lingualizados mais do que 12ordm e os preacute-molares mais que

15ordm Caninos vestibularizados mais do 6ordm tambeacutem tornaram a esteacutetica do sorriso

menos satisfatoacuterias (p lt001) Concluiacuteram ser esteticamente satisfatoacuterio posicionar

os dentes em inclinaccedilotildees dentro desses intervalos em situaccedilotildees cliacutenicas que

requerem compensaccedilotildees dentaacuterias transversais em casos de discrepacircncias

transversais esqueleacuteticas

Franco et al (2015) tiveram como objetivo estudar e comparar a expressatildeo do

torque em braacutequetes convencionais autoligados ativos e passivos Foram

analisadas 6 diferentes marcas de braacutequetes (Damon 3MX Portia In-Ovation R

Bioquick Roth SLI Roth Max) e 300 segmentos de fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x

0025rdquo (Morelli Sorocaba SP Brazil) Os momentos de torque foram medidos em

49

12ordm 24ordm 36ordm e 46ordm utilizando-se um dispositivo de torccedilatildeo do fio associado a uma

maacutequina de ensaios universal Foram observadas diferenccedilas estatisticamente

significativas na expressatildeo do torque entre todas as marcas de braacutequetes avaliadas

e em todas as torccedilotildees testadas (plt005) O Bioquick apresentou a menor expressatildeo

do torque em todas as torccedilotildees testadas em contraste o braacutequete Damon 3MX

apresentou a maior expressatildeo do torque ateacute a torccedilatildeo de 36ordm Em 48ordm In-Ovation R

Portia e Damon 3MX obtiveram momentos de torque semelhantes Concluiacuteram que

o sistema de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio (autoligaacutevel ativo ou passivo ou

convencional com ligadura elaacutestica) parece natildeo interferir na expressatildeo final do

torque a qual eacute dependente da interaccedilatildeo entre o fio e o braacutequete escolhido para ser

utilizado na mecacircnica ortodocircntica

Lee et al (2016) avaliaram o erro de manufatura dos fabricantes nas canaletas

dos braacutequetes e nos fios ortodocircnticos mediram o arredondamento das ponta dos

fios e calcularam a quantidade de folga de torccedilatildeo usando os valores meacutedios das

amostras de estudo 4 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos com canaleta

0022rdquo (incisivo central superior direito) 3 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos

com canaleta 0018rdquo (incisivo central superior direito) e trecircs tipos de fios

retangulares (0016rdquo x 0022rdquo beta-titacircnio (Ormco Orange Califoacuternia) 0016rdquo x

0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa Fl) e 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa FL)) foram medidos usando um microscoacutepio

estereoscoacutepico para determinar a larguras das canaletas dos braacutequetes e as

dimensotildees transversais dos fios Todos os braacutequetes apresentaram um perfil de

canaleta divergente e todos os fios apresentaram erros menores que 2 de

fabricaccedilatildeo O braacutequete Damon Clear (Ormco Orange Califoacuternia) teve o menor erro

dimensional (0542) enquanto o braacutequete de canaleta 0022rdquo Empower Clear

(American Orthodontics Sheboygan Wisconsin) teve o maior (3585) A maior

quantidade de jogo foi observado nos braacutequetes Empower Clear (American

Orthodontics) de 0022rdquo combinado com o fio 0016rdquo x 0022rdquo de TMA (Ormco

Orange Califoacuternia) Enquanto que a menor quantidade ocorreu utilizando o braacutequete

de 0018rdquo Clippy-C (Tomy) combinado com fio 0016rdquo x 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel

(Tecnologia Ortho Tampa FL)

Montasser et al (2016) avaliaram o efeito do diacircmetro do arco ortodocircntico no

50

alinhamento dos dentes com diferentes combinaccedilotildees de arco braacutequete utilizando o

sistema de mediccedilatildeo e de simulaccedilatildeo ortodocircntico (OMSS) Foram usados 6 tipos de

braacutequetes ortodocircnticos divididos em de duas categorias 1- braacutequetes ligados

convencionalmente (Victory Series [3M Unitek Monrovia Calif] Mini-Taurus [Rocky

Mountain Orthodontics Denver Colo] e Synergy [Rocky Mountain Orthodontics]) 2-

braacutequetes autoligados passivo (SmartClip [3M Unitek]) e ativos (Time3 [American

Orthodontics Sheboygan Wis] e SPEED [Strite Industries Cambridge Ontario

Canada]) Todos os braacutequetes com canaleta de 0022rdquo Os arcos utilizados foram

0014rdquo e 0016rdquo termoativados (American Orthodontics) Os arcos ortodocircnticos

foram amarrados aos braacutequetes convencionais com ambas as ligaduras de accedilo

inoxidaacutevel (0010rdquo) e aneacuteis elastomeacutericos Cada combinaccedilatildeo arco braacutequete foi

testada 20 vezes com OMSS construiacutedo numa cacircmara de temperatura controlada

em 37ordm C durante o teste A maacute oclusatildeo simulada no estudo representou um incisivo

central superior deslocada 2 mm para cervical (eixo x) e 2 mm para vestibular (eixo

z) As correccedilotildees incisogengivais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo combinados com os

braacutequetes utilizados variaram de 40 a 95 as correccedilotildees com o fio de 0016rdquo

foram de 55 para 95 As correccedilotildees vestibulolinguais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo

combinados com os braacutequetes utilizados variaram de 10 a 100 e as correccedilotildees

com o 0016rdquo de 15 a 100 O aumento do arco de 0014rdquo para 0016rdquo natildeo

garante um aumento na quantidade de correccedilatildeo do alinhamento o tipo de ligadura

afetou o grau de correccedilatildeo do alinhamento e o design dos braacutequetes influenciaram o

efeito da ligadura A menor correccedilatildeo obtida foi com o Mini-Taurus e Victory Series

(braacutequetes convencionais ligados com aneacuteis elastomeacutericos) os arcos de menor

diacircmetro satildeo recomendados durante o nivelamento e alinhamento para impedir que

as forccedilas pesadas possam causar efeitos colaterais indesejados

Papageorgiou et al (2016) compararam a eficaacutecia do torque com fios

quadrados e retangulares em braacutequetes convencionais da mesma prescriccedilatildeo com

canaletas 0018rdquo e 0022 ldquo Os braacutequetes foram colados em modelos de resina

acriacutelica idecircnticos a maxila e montados na OMSS 10 fios ortodocircnticos de accedilo

inoxidaacutevel 0018rdquo times 0018 0018rdquo times 0022 e 0018rdquo x 0025 foram avaliados em

braacutequetes com canaleta 0018 E 10 fios ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo times

0019 0019rdquo times 0025 e 0019rdquo x 0026 foram avaliados em braacutequetes com

canaleta 0022 Um torque de raiz vestibular de 15deg foi gradualmente aplicado ao

51

braacutequete de incisivo central direito e os momentos de forccedila foram registrados nesta

posiccedilatildeo Os autores concluiacuteram que os arcos retangulares parecem ser mais

eficientes no expressatildeo do torque especialmente nos braacutequetes com canaletas

0018rdquo

52

53

3 PROPOSICcedilAtildeO

Em busca da melhor efetividade da expressatildeo do torque em braacutequetes

autoligados passivos avaliamos a interaccedilatildeo entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel e dois braacutequetes com alturas semelhantes de 0022rdquo e com

profundidades de 0028rdquo (Damon Q) e 0026rdquo (H4)

O propoacutesito desse trabalho foi

1 Definir a folga (em graus) entre a canaleta dos dois braacutequetes autoligados

passivos e o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

2 Avaliar os momentos de forccedila (Nmm) expressos pelo torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquox 0025rdquode accedilo inoxidaacutevel

3 Comparar a expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes autoligados

passivos com 12ordm 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel

4 Comparar qual dos dois braacutequetes expressa primeiro o torque apoacutes definir

as torccedilotildees (em graus) do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel necessaacuterias

para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

55

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS

41 Materiais

411 Braacutequetes

Para amostra foram selecionados dois tipos de braacutequetes ortodocircnticos

autoligados passivos 10 braacutequetes Damon Q (Ormco Orange Calif EUA) e 10

braacutequetes H4 (Orthoclassic McMinnville Oregon EUA) O primeiro com canaleta de

0022rdquo x 0028rdquo e o segundo com canaleta 0022rdquo x 0026rdquo Os braacutequetes escolhidos

foram de incisivo central superior do lado direito

412 Fotos dos braacutequetes

Figura 41 - Braacutequete Damon Q Figura 42 - Braacutequete H4

413 Fios

O fio (calibrador) de eleiccedilatildeo para realizarmos a fixaccedilatildeo dos braacutequetes no

dispositivo experimental foi o 0021rdquo x 0028rdquo de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics

Inc La Porte Indiana EUA)

O fio de eleiccedilatildeo para realizarmos os testes da pesquisa foi o 0019rdquo x 0025rdquo de

accedilo inoxidaacutevel (American Orthodontics Sheboygan Wisconsin EUA)

56

414 Paquiacutemetro digital

O meio escolhido para aferirmos as dimensotildees dos fios ortodocircnticos foi com

um paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA)

Figura 43 ndash Paquiacutemetro Digital

415 Dispositivo de expressatildeo de torque

Um dispositivo experimental (Figura 44) foi confeccionado para medir a

expressatildeo do torque nos braacutequetes ortodocircnticos O aparelho de mediccedilatildeo foi

desenvolvido com a colaboraccedilatildeo do membros do Departamentos de Biomateriais e

Biologia Oral da Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo (USP)

Satildeo Paulo Brasil O dispositivo experimental elaborado tem a capacidade de aplicar

uma torccedilatildeo no fio ortodocircntico mantendo o alinhamento vertical e horizontal entre o

fio e o braacutequete

O dispositivo experimental consiste em uma base (A) fundida a dois eixos (B)

paralelos que possuem dois rolamentos em cada eixo (C) Em cada lado na parte

interna dos eixos haacute uma peccedila ciliacutendrica (D) com um parafuso (E) capaz de fixar o

fio de accedilo inoxidaacutevel a ser testado Na parte externa dos rolamentos e dos eixos haacute

uma haste metaacutelica (F) capaz de realizar o movimento de rotaccedilatildeo das peccedilas

ciliacutendricas ao mesmo tempo e livre de tensotildees No centro da base na parte interna

dos eixos haacute um parafuso com a finalidade de sustentar a estrutura (H) para

posicionamento dos braquetes Nesta mesma estrutura foi elaborado uma base de

apoio (I) que pode ser fixada ou removida da estrutura para cada braacutequete testado

atraveacutes de um parafuso (J) Haacute um transferidor metaacutelico (K) externo em um dos

lados do eixo que tem a finalidade de medir os acircngulos de torccedilatildeo obtidos

57

Figura 44 - Dispositivo de Expressatildeo do Torque

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass)

Figura 45 - Maacutequina de testes universal (Instron)

58

42 Meacutetodos

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes

Para estabelecermos um protocolo de posicionamento uniforme dos braacutequetes

utilizamos um fio calibrador 00215rdquo x 0028 de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics Inc

La Porte Indiana EUA) Posicionamos o fio calibrador no interior das peccedilas

ciliacutendricas (D) do dispositivo Posteriormente medimos com um paquiacutemetro digital

[(Mitutoyo Aurora Illinois EUA) Figura 43] a distacircncia entre os dois parafusos (E)

que fixam o fio calibrador nas peccedilas ciliacutendricas (D) para determinarmos o local

correto para fixaccedilatildeo do braacutequete Logo apoacutes inserimos o braacutequete no fio calibrador

e amarramos com fio de ligadura metaacutelica de 025mm na posiccedilatildeo aferida

anteriormente Apoacutes o posicionamento do braacutequete no fio calibrador adicionamos

adesivo Loctite a base de cianoacrilato (Henkel Ind Itapevi Brasil) na base do

braacutequete Para efetivar a fixaccedilatildeo do braacutequete ajustamos a estrutura central (H) do

dispositivo ateacute a altura ideal para que o braacutequete ficasse o mais perpendicular

possiacutevel a base do dispositivo experimental com a haste meacutetalica (F) posicionada

no acircngulo da prescriccedilatildeo do braacutequete a ser testado Esse processo de fixaccedilatildeo foi

realizado em todos os braacutequetes sem a necessidade de movimentar a estrutura

central toda vez que fossemos realizar os testes nos diferentes braacutequetes (Figura

46)

422 Ensaio experimental

Colocamos o dispositivo experimental na base da maacutequina de testes universal

[(Instron Model 5565 Canton Mass) Figura 45] em posiccedilatildeo centralizada em

relaccedilatildeo a ceacutelula de carga de 100 N Para o processo de mediccedilatildeo foi posicionada a

base de apoio do braacutequete a ser aferido junto ao dispositivo experimental com o

auxiacutelio do fio calibrador Na sequecircncia prendemos o parafuso da estrutura central

(H) para evitar qualquer movimentaccedilatildeo durante o teste Posteriormente removemos

59

o fio calibrador e inserimos o fio de eleiccedilatildeo 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Em

teste piloto preacutevio determinamos que a distacircncia percorrida pelo atuador da maacutequina

de testes universal para atingir torccedilotildees no fio da ordem de 40ordm foi de 50 mm A

haste metaacutelica (F) foi deslocada por 50 mm parou por um segundo e retornou a

posiccedilatildeo inicial com a velocidade constante de 100 mmmin Em cada braacutequete

testado foram realizadas 12 medidas sendo que para cada medida foi usado uma

nova secccedilatildeo de fio de lotes diferentes com suas dimensotildees aferidas previamente

com paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA) O processo foi repetido em

10 braacutequetes do grupo Damon Q e 10 braacutequetes do grupo H4

Figura 46 ndash Corpo de prova

423 Mensuraccedilotildees das forccedilas expressas pela torccedilatildeo do fio

Os valores das forccedilas obtidas e a distacircncia percorrida pelo atuador da

maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) foram registrados

e exportados para uma tabela eletrocircnica no software Excelreg Tendo em vista a

necessidade de transformar os valores obtidos (forccedilas e distacircncia percorrida) em

momento de torque (Nmm) e graus foram criadas equaccedilotildees numeacutericas

A equaccedilatildeo utilizada para transferir os valores mensurados da distacircncia

percorrida pelo atuador da maacutequina em graus foi

empty = (L R)57

Considerando

empty = acircngulo de rotaccedilatildeo do eixo expresso em radiano (rad)

L = deslocamento do atuador necessaacuterio para torcer o fio no interior do braacutequete

60

expresso em miliacutemetros

R = eacute a distacircncia do centro do eixo de rotaccedilatildeo ateacute a extremidade da haste do

dispositivo de expressatildeo de torque expresso em miliacutemetros

Sabendo-se que π rad equivale a 180ordm podemos aproximar 1 rad para 57ordm A

partir daiacute basta a multiplicaccedilatildeo do valor encontrado em (L R) por 57ordm Dessa

maneira obteremos o valor do acircngulo de rotaccedilatildeo expresso em graus

Para transferirmos os valores de forccedila em momento de torque foram

necessaacuterias duas equaccedilotildees

Equaccedilatildeo 1

empty = prop 314

180

Considerando

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

prop = acircngulo formado entre a haste metaacutelica (F) do dispositivo de expressatildeo de

torque e o fio da alccedila de carregamento que foi fixada na ceacutelula de carga da maacutequina

de testes universal (Model 5565 Instron Canton Mass)

A equaccedilatildeo 1 foi realizada primeiramente para obtermos os valores dos

acircngulos expressos em radiano (rad) formados entre a haste metaacutelica (F) do

dispositivo de expressatildeo de torque e o fio da alccedila de carregamento (Figura 47)

Figura 47- obtenccedilatildeo do acircngulo prop

Atuador

Fio de carregamento

Dispositivo de expressatildeo

de torque

propAcircngulo

61

Posteriormente a equaccedilatildeo 2 foi realizada para transferirmos os valores obtidos

de forccedila em momento de torque

Equaccedilatildeo 2

T = FRSen (empty)

Considerando

T = momento de torque

F = forccedila

R = eacute a distacircncia do centro do eixo rotacionado ateacute a extremidade da haste metaacutelica

(F) do dispositivo de expressatildeo de torque

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

49 Anaacutelise Estatiacutestica

Para anaacutelise estatiacutestica os dados coletados foram analisados quanto agrave

homocedasticidade e normalidade

Para verificar se a diferenccedila na profundidade das canaletas interferiram na

expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de variacircncia (ANOVA) de dois

fatores O teste de Tukey (plt005) foi realizado para identificar as diferenccedilas entre

os grupos mostrados nas tabelas ou graacuteficos

O erro potencial na teacutecnica de detecccedilatildeo e mediccedilatildeo foi estimado por seleccedilatildeo

aleatoacuteria de 10 medidas da folga dos braacutequetes Damon Q e 10 medidas da folga dos

braacutequetes H4 Posteriormente utilizamos a foacutermula de Dahlberg (1940) para avaliar o

erro do meacutetodo

63

5 RESULTADOS

O erro do meacutetodo encontrado na folga dos braacutequetes foi de 06ordm para o

braacutequete Damon Q e 07ordm para o braacutequete H4

Os resultados da folga entre a interaccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

com os dois braacutequetes avaliados foi estatisticamente significante (plt0001)

Observamos que o braacutequete H4 possui maior folga entre a canaleta e o fio

quando comparados ao braacutequete Damon Q

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da folga existente entre braacutequete e fio

estatildeo descritos na tabela 51

Tabela 51 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus

Em relaccedilatildeo a expressatildeo do torque verificamos o momento de forccedila em 12ordm

26ordm e 36ordm apoacutes a torccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel A interaccedilatildeo entre os

fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante (plt005)

Os valores meacutedios e desvios padratildeo obtidos pela expressatildeo do torque

(Nmm) estatildeo descritos na Tabela 52 e demonstrados no Graacutefico 51

Tabela 52 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Braacutequete

TORQUE (Nmm)

12ordm 24ordm 36ordm

Damon Q 33 (11)d 196 (21)c 552 (18)a

H4 29 (02)d 44 (06)d 296 (17)b

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Braacutequete Folga (0)

Damon Q 154 (11)a

H4 235 (11)b

64

Graacutefico 51 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Ao avaliarmos o momento de forccedila da expressatildeo do torque o braacutequete H4 e

Damon Q natildeo apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes com 12ordm de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico Em 24ordm o braacutequete Damon Q apresentou maior momento

de forccedila comparado ao braacutequete H4 Em 36ordm o braacutequete Damon Q tambeacutem

apresentou maior momento de forccedila quando comparado ao braacutequetes H4

Vale salientar que o valor mensurado em 24ordm no braacutequete H4 natildeo foram

estatisticamente significantes em relaccedilatildeo aos valores em 12ordm Tambeacutem natildeo houve

diferenccedila estatisticamente significante entre o braacutequete H4 em 24ordm e o braacutequete

Damon Q em 12ordm

Para avaliar a efetividade da expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes

autoligados passivos verificamos a quantidade necessaacuteria de torccedilatildeo no fio de accedilo

inoxidaacutevel para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

A interaccedilatildeo entre os fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante

(plt005) O acircngulo necessaacuterio para expressar 5Nmm de torque no braacutequete Damon

d

c

a

dd

b

0

10

20

30

40

50

60

8 12 16 20 24 28 32 36 40

TO

RQ

UE

(Nm

m)

Torccedilatildeo (0)

Damon Q meacutedia h4

65

Q natildeo apresentou diferenccedila estatisticamente significante quando comparados ao

acircngulo necessaacuterio para expressar 20Nmm de torque no braacutequete H4

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da torccedilatildeo (acircngulo) obtidos pela expressatildeo

do torque (Nmm) estatildeo descritos na Tabela 53 e demonstrados no Graacutefico 52

Tabela 53 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla de Tukey da torccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Braacutequete

Inclinaccedilatildeo (0)

5 Nmm 10Nmm 15Nmm 20Nmm

Damon Q 166 (2) f 205 (07) e 223 (1) d 244 (06) c

H4 249 (13) c 294 (08) b 314 (07) a 325 (05) a Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Graacutefico 52 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

fe

dcc

ba a

0

5

10

15

20

25

30

35

5 10 15 20

To

rccedilatildeo

(o)

TORQUE (Nmm)

Damon Q H4

67

6 DISCUSSAtildeO

Os braacutequetes preacute-ajustados tecircm como principal objetivo diminuir a necessidade

de dobras e ajustes nos arcos durante o tratamento ortodocircntico A efetividade do

tratamento ortodocircntico depende de um conjunto de fatores para determinar como as

angulaccedilotildees e inclinaccedilotildees (torque) a serem aplicados sobre os dentes dos casos

planejados iratildeo influenciar em suas variaccedilotildees (Andrews 1989) Quando o fio

retangular eacute encaixado na canaleta do braacutequete preacute-ajustado com uma forccedila de

torque ativa ele eacute adaptado ateacute encontrar dois pontos de apoio para efetivar sua

accedilatildeo que eacute chamado de acircngulo criacutetico (Gioka Eliades 2004)

No presente estudo foi desenvolvido um dispositivo para avaliar a possiacutevel

influecircncia da profundidade da canaleta do braacutequete na expressatildeo do torque No

desenvolvimento desse dispositivo dois outros foram testados poreacutem os mesmos

apresentaram erros durante as medidas comprometendo a fidelidade e a

confiabilidade dos resultados A partir desses dois dispositivos elaboramos um

terceiro que possibilitou a anaacutelise da influecircncia da profundidade de canaleta na

expressatildeo do torque Foi utilizado o braacutequete Damon Q com profundidade 0028rdquo e

o braacutequete H4 com profundidade 0026rdquo A altura da canaleta foi a mesma para os

dois braacutequetes

Em investigaccedilotildees preacutevias alguns autores compararam a expressatildeo do torque

em braacutequetes autoligados passivos e ativos poreacutem com alturas e profundidades de

canaletas semelhantes (Yeh et al 2007 Papageorgiou et al 2016 Morina et al

2008 Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

A expressatildeo do torque estaacute diretamente ligada as variaccedilotildees estruturais que

podem ser encontradas nos braacutequetes (dimensotildees e forma das canaletas e material

de fabricaccedilatildeo) e nas variaccedilotildees dimensionais e estruturais dos fios ortodocircnticos

(Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Major et al 2011 Streva et al 2011

Franco et al 2015 Lombardo et al 2015 Lee et al 2016)

Geralmente o momento de forccedila expresso pelo torque em braacutequetes preacute-

ajustados passivos se faz presente quando as dimensotildees do arco retangular se

assemelham as dimensotildees da canaleta dos braacutequetes Morina et al 2008

afirmaram em seus estudos que clinicamente nenhum braacutequete resultou em um

nivelamento satisfatoacuterio da inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual Katsikogianni et al 2015

concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos demonstraram maior efetividade do

68

torque quando comparados aos braacutequetes autoligados passivos Dalstra et al 2015

observaram tambeacutem que os braacutequetes convencionais que utilizaram ligaduras de

accedilo inoxidaacutevel e alguns braacutequetes autoligados ativos geraram maior momento de

torque devido o arco estar firmemente pressionado contra o fundo da canaleta do

braacutequete Durante a fase de planejamento desse estudo existiu a hipoacutetese de que a

profundidade da canaleta pudesse interferir positivamente na expressatildeo do torque

uma vez que nessas circunstacircncias haveria contatos mais justos entre a canaleta

do braacutequete e o fio em funccedilatildeo do maior preenchimento da canaleta pelo fio

Archambault et al 2010 concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos

apresentaram uma folga de 75ordm ateacute o engajamento do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel na canaleta do braacutequete enquanto os braacutequetes autoligados passivos

apresentaram uma folga de aproximadamente 14ordm provavelmente devido a pressatildeo

que o clipe exerce no fio contra o braacutequete promovendo a diminuiccedilatildeo da dimensatildeo

da canaleta Poreacutem ao analisarmos os resultados do presente estudo verificamos

que o braacutequete H4 (com menor profundidade de canaleta) apresentou uma folga de

235ordm ateacute o engajamento do fio na canaleta do braacutequete e o Damon Q apresentou

uma folga de 154ordm Esse uacuteltimo resultado do presente estudo (braacutequete Damon Q)

estaacute muito proacuteximo do encontrado por Archambault et al (2010)

Na sequecircncia da anaacutelise dos resultados do nosso estudo observamos

diferenccedilas estatisticamente significantes entre os dois braacutequetes quando realizamos

a torccedilatildeo do fio ortodocircntico em 24ordm e 36ordm (tabela 52 e graacutefico 51 das paacuteg 63 e 64)

enquanto Badawi et al 2008 observaram diferenccedilas estatisticamente significantes

entre braacutequetes apenas com 36ordm de torccedilatildeo Possivelmente a diferenccedila do resultado

pode estar associada a diferenccedila encontrada no valor da folga no braacutequete H4

quando comparado ao braacutequete Damon Q

Nesse estudo natildeo foram observadas diferenccedilas estatisticamente significantes

no braacutequete H4 quando comparados os valores do momento do torque em 12ordm e em

24ordm assim como natildeo houve diferenccedila estatisticamente significante entre os

braacutequetes H4 em 24ordm e os braacutequetes Damon Q em 12ordm (tabela 52 paacuteg 63)

provavelmente porque em 12ordm e em 24ordm o momento de torque ocorreu dentro do

limite ou muito proacuteximo ao valor mensurado da folga nos braacutequetes H4

Clinicamente o torque efetivo tem sido sugerido entre 5 a 20 Nmm (Reitan

1957 Burstone 1982) Badawi et al (2008) e Archambault et al (2010) relataram

que clinicamente o torque efetivo foi expressado com uma torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

69

0025rdquo de 15ordm a 31ordm nos braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm nos

braacutequetes autoligados passivos Entretanto nesse estudo ao aplicarmos a forccedila

como sugerido clinicamente verificamos que o o braacutequete Damon Q expressou

primeiro o momento de torque quando comparados ao braacutequete H4 (Damon Q -

166ordm ateacute 244ordm H4 - 249ordm ateacute 325ordm) Franco et al em 2015 observaram tambeacutem

que os braacutequetes Damon 3MX apresentaram melhores resultados de expressatildeo de

torque quando comparados a outros braacutequetes autoligados

Em relaccedilatildeo aos fios ortodocircnticos Lombardo et al 2015 mencionaram que os

arcos ortodocircnticos apresentaram dimensotildees diferentes das declaradas pelos

fabricantes (-647 e + 510) Observaram tambeacutem que o formato das arestas dos

arcos retangulares apresentaram variaccedilotildees Jaacute Mugurama et al 2014 relataram

que os fios 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel natildeo apresentaram deformaccedilatildeo

permanente apoacutes a realizaccedilatildeo de testes de atrito mesmo quando imposto 30ordm de

torque Em consequecircncia desses fatores e de haver uma tendecircncia na clinica

ortodocircntica cada vez menos expressiva de utilizar o arco 0021rdquox 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel decidimos utilizar o fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel da American

Orthodontics (Sheboygan Wisconsin EUA) Aferimos todas as secccedilotildees de fios que

seriam utilizadas com um paquiacutemetro digital MItutoyo (Aurora Illinois EUA) para

realizaccedilatildeo dos testes Com isso procuramos anular a variante do fio na expressatildeo

do torque

Outro fator relevante a ser mencionado eacute que os resultados obtidos nessa

pesquisa podem apresentar diferenccedilas nos valores nominais quando comparados a

outros estudos (Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

pelo fato do fio de accedilo inoacutexidaacutevel apresentar diferenccedilas em sua propriedade e

composiccedilatildeo estrutural em diferentes marcas comerciais (Gioka Eliades 2004 Vena

et al 2007 Lombardo et al 2015)

A deformaccedilatildeo do braacutequete tambeacutem pode ser considerada um provaacutevel fator na

perda da expressatildeo do torque (Lacoursiere et al 2010 Major et al 2010 Major et

al 2011) Outro fator que tambeacutem pode estar relacionado eacute o desenho da canaleta

do braacutequete e sua composiccedilatildeo metaacutelica (Melenka et al 2014 Major et al 2013) A

escolha do braacutequete a ser empregado no tratamento o conhecimento de como este

material com maior ou menor dureza comporta-se durante o tratamento eacute de

fundamental importacircncia para conduzi-lo (Fischer-Brandies et al 2000 Gioka

Eliades 2004) Cash et al 2004 concluiacuteram que as canaletas dos braacutequetes

70

ortodocircnticos satildeo maiores do que o indicado pelos fabricantes A geometria da

canaleta e o padratildeo de acabamento variaram muito entre os grupos Brown e

Wagner 2015 mencionaram tambeacutem que essas alteraccedilotildees morfoloacutegicas podem

ocorrer em um uacutenico braacutequete bem como ao longo de todo o conjunto especiacutefico de

braacutequetes de uma mesma seacuterie No presente trabalho podemos constatar as

afirmaccedilotildees desses autores ao analizarmos as figuras 41 e 42 nas paacuteginas 55 e

56

71

61 Consideraccedilotildees finais

Ao analisar os resultados dessa pesquisa podemos concluir que a expressatildeo

do torque pode natildeo estar relacionado diretamente com a profundidade da canaleta

dos braacutequetes

Se a profundidade natildeo influencia a expressatildeo do torque como verificamos

nesse trabalho e se a altura eacute a mesma deveriacuteamos encontrar diferenccedilas de torque

estatisticamente natildeo significantes entre eles Poreacutem natildeo foi esse o resultado de

nossa pesquisa

Poreacutem haacute de se considerar que ao analisarmos as fotos dos braacutequetes Damon

Q (Figura 41 paacutegina 55) e H4 (Figura 42 paacutegina 56) podemos verificar que no

iniacutecio da canaleta do braacutequete H4 proacuteximo a porta de fechamento haacute tanto na parte

superior como na parte inferior um aumento da altura da canaleta o que pode ser

um fator de aumento da folga do fio em relaccedilatildeo a canaleta do braacutequete e pode gerar

um fator negativo na expressatildeo do torque

Em funccedilatildeo dessas hipoacuteteses um futuro trabalho deveraacute ser realizado para

verificar o porquecirc o braacutequete que foi idealizado para expressar o torque com maior

eficaacutecia se apresentou ser menos eficaz

73

7 CONCLUSOtildeES

Concluiacutemos com o nosso trabalho que

1 A folga existente entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel e os dois

braacutequetes estudados foram de 154ordm (Damon Q) e 235ordm (H4)

2 O momento de forccedila expresso pelo torque com 12ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel foi de 33 Nmm no braacutequete Damon Q e 29 Nmm

no braacutequete H4 Com 24ordm de torccedilatildeo o momento de torque foi de 196ordm no

braacutequete Damon Q e 44 Nmm no braacutequete H4 Com 36ordm de torccedilatildeo a

expressatildeo do torque foi de 552 Nmm no braacutequete Damon Q e 296 Nmm

no braacutequete H4

3 Ao compararmos os valores obtidos da expressatildeo do torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel observamos maior

expressatildeo do torque no braacutequete Damon Q quando comparados ao

braacutequete H4

4 Observamos que o braacutequete Damon Q expressou o torque primeiro quando

comparado ao braacutequete H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm

15 Nmm e 20Nmm

74

75

REFEREcircNCIAS1

Andrews LF The six keys to normal occlusion Am J Orthod 1972 Sep 62(3) 296-309 Andrews LF Straight-wire ndash O conceito e o aparelho Trad de Hugo Jose Trevisi San Diego L A Wells Co 1989 407p Archambault A Lacoursiere R Badawi H Major PW Carey J Flores-Mir C Torque expression in stainless steel orthodontic brackets Angle Orthod 2010 Jan 80(1) 201-10 Badawi HM Toogoog RW Carey JPR Heo G Major PW Torque expression of self-ligating brackets J Orthod Dentofacial Orthop 2008 May 133(5) 721-7 Bourauel C Drescher D Thier M An experimental apparatus for the simulation of three-dimensional movements in orthodontics J Biomed Eng 1992 Sep 14(5) 371-8 Brauchli LM Steineck M Wichelhaus A Active and passive self-lagation a myth Part 1 torque control Angle Orthod 2012 Jul 82(4) 663-9 Brown P Wagner W Choi H Orthodontic bracket slot dimensions as measured from entire bracket series Angle Orthod 2015 Jul 85(4) 678ndash82 Burstone CJ The segmented arch approach to space closure Am J Orthod 1982 Nov 82(5) 361-378 Cash AC Good SA Curtis RV McDonald F An evaluation of slot size in orthodontic brackets - Are standards as expected Angle Orthod 2004 Aug 74(4) 450-3 Cattaneo PM Salih AR Melsen B Labio-lingual root control of lower anterior teeth an canines obtained by active and passive self-ligating brackets Angle Orthod 2013 Jul 83(4) 691-7 Dalstra M Eriksen H Bergamini C Melsen B Actual versus theoretical torsional play in convencional and self-ligating bracket systems J Orthod 2015 Jun 42(2) 103-13

1 De acordo com Estilo Vancouver

ldquoAlgo soacute eacute impossiacutevel ateacute que algueacutem duvide

e resolva provar o contraacuteriordquo

Einstein

RESUMO

Saraiva PC Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados agrave expressatildeo do torque [dissertaccedilatildeo] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o controle

do movimento dentaacuterio nos trecircs planos do espaccedilo Nos braacutequetes autoligados e preacute-

ajustados a inclinaccedilatildeo dos dentes no sentido vestiacutebulo-lingual depende diretamente

da interaccedilatildeo braacutequete fio Sabendo-se da importacircncia do controle do torque o

propoacutesito deste estudo foi definir a folga entre braacutequetes fio avaliar o momento de

torque e correlacionar estes valores nos braacutequetes autoligados passivos com

profundidades de canaletas diferentes (Damon Q e H4) Para esta pesquisa foi

confeccionado um dispositivo experimental em conjunto com uma maacutequina de testes

universal (Model 5565 Instron Canton Mass) para medir a expressatildeo do torque nos

braacutequetes ortodocircnticos Para verificar se a difereccedila na profundidade das canaletas

dos braacutequetes interferiram na expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de

variacircncia (ANOVA) e teste de Tukey (plt005) para identificar as diferenccedilas entre os

grupos Os braacutequetes H4 apresentaram maior folga entre braacutequete fio quando

comparados aos braacutequetes Damon Q Ao avaliarmos o momento de forccedila da

expressatildeo do torque os braacutequetes H4 e Damon Q apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes apenas com 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo Apoacutes a anaacutelise dos

resultados ao comparar os valores da expressatildeo de torque com 12ordm 24ordm e 36ordm

observamos maior expressatildeo de torque no braacutequete Damon Q quando comparado

ao braacutequete H4 Observamos tambeacutem que o Damon Q expressa melhor o torque

quando comparado com o H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm 15

Nmm e 20 Nmm

Palavras-chave Ortodontia Biomecacircnica Braacutequetes Autoligado Torque

ABSTRACT

Saraiva PC Evaluation of the slot depth of passive self-ligating brackets associated with torque expression [dissertation] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

One of the factors responsible for the success of orthodontic treatment is the control

of tooth movement in the three planes of space In self-ligating and preacute-adjusted

brackets the labio-lingual inclination of the teeth depends directly the bracket wire

interaction Knowing the importance of torque control the purpose of this study was

to define the play between the brackets and wires to evaluate the moment of torque

and to compare these values in passive self-ligating brackets with different slot

depths (Damon Q and H4) For this research an experimental device was designed

in conjunction with a universal test machine (Model 5565 Instron Canton Mass) to

measure the torque expression in orthodontic brackets To verify if the differences in

the depth of the bracket slots interfered in the torque expression analyzes of

variance (ANOVA) and Tukey test (p lt005) were performed to identify the

differences between the groups The H4 bracket had the highest play when

compared to the Damon Q bracket When evaluating the moment of torque

expression bracket H4 and Damon Q presented statistically significant differences

only with 24ordm and 36ordm of torsion After the analysis of the results when comparing the

values of the torque expression with 12ordm 24ordm and 36ordm we observed greater torque

expression in the Damon Q bracket when compared to the bracket H4 we also

observed that the Damon Q expressed better the torque when compared with H4

with moments of force of 5 Nmm 10 Nmm 15 Nmm and 20Nmm

Keywords Orthodontics Biomechanics Brackets Self-ligating Torque

LISTA DE ILUSTRACcedilOtildeES

Figura 41 ndash Braacutequete Damon Q 55

Figura 42 ndash Braacutequete H4 55

Figura 43 ndash Paquiacutemetro digital 56

Figura 44 ndash Dispositivo de Expressatildeo do Torque 57

Figura 45 ndash Maacutequina de testes universal (Instron) 57

Figura 46 - Corpo de prova 59

Figura 47 - Obtenccedilatildeo do acircngulo prop 60

Graacutefico 51 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36 64

Graacutefico 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE TABELAS

Tabela 51 - Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus 63

Tabela 52 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36ordm 63

Tabela 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS

g grama

h hora

mm miliacutemetro

mm min miliacutemetro por minuto

Nmm Newton miliacutemetro

s segundo

LISTA DE SIacuteMBOLOS

prop alfa

ordm graus

π pi

polegadas

empty teta

ordm graus

SUMAacuteRIO

1 INTRODUCcedilAtildeO 27

2 REVISAtildeO DA LITERATURA 29

3 PROPOSICcedilAtildeO 53

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS 55

41 Materiais 55

411 Braacutequetes 55

412 Fotos dos braacutequetes 55

413 Fios 55

414 Paquiacutemetro digital 56

415 Dispositivo de expressatildeo de torque 56

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) 57

42 Meacutetodos 58

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes 58

422 Ensaio experimental 58

49 Anaacutelise Estatiacutestica 61

5 RESULTADOS 63

6 DISCUSSAtildeO 67

61 Consideraccedilotildees finais 71

7 CONCLUSOtildeES 73

REFEREcircNCIAS 75

27

1 INTRODUCcedilAtildeO

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o

controle do movimento dentaacuterio nos trecircs planos de espaccedilo (Xu et al 2015) Para a

obtenccedilatildeo desse controle utiliza-se a accedilatildeo mecacircnica das dobras de primeira

segunda e terceira ordem nos fios ortodocircnticos As dobras de primeira e segunda

ordem podem ser utilizadas tanto em fios redondos quanto retangulares Poreacutem

natildeo existe controle das dobras de terceira ordem sem a utilizaccedilatildeo dos fios

retangulares tendo em vista que natildeo eacute possiacutevel aplicar mecanicamente a torccedilatildeo de

um dente utilizando um fio redondo dentro da canaleta do braacutequete As dobras

estatildeo relacionadas a torccedilatildeo de uma estrutura em torno do seu eixo longitudinal

(Andrews 1989 McLaughlin e Bennett 2015)

As caracteriacutesticas necessaacuterias para a aplicaccedilatildeo e o controle do movimento

dentaacuterio jaacute estatildeo inseridas nos desenhos das canaletas dos braacutequetes autoligados e

nos preacute-ajustados convencionais possibilitando o movimento controlado dos dentes

nos trecircs planos de espaccedilo sem a necessidade de ajustes nos arcos ortodocircnticos

(Shivapuja Berger 1994 Brito-Juacutenior Ursi 2006 Rinchuse Miles 2007

McLaughlin Bennett 2015) Poreacutem existem algumas controveacutersias em relaccedilatildeo aos

movimentos de terceira ordem Em alguns casos em funccedilatildeo da folga ou da proacutepria

caracteriacutestica das canaletas dos braacutequetes ou dos fios ortodocircnticos natildeo

observamos o movimento de terceira ordem desejado isto eacute natildeo observamos a

inclinaccedilatildeo dos dentes esperada (Huang 2009 Major et al 2010 Streva et al

2011 Huang et al 2012 Johnson 2013 Dalstra et al 2015)

Em geral a alteraccedilatildeo na inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual das coroas dos dentes

depende da rigidez do fio do desenho da canaleta do braacutequete do jogo existente na

relaccedilatildeo entre o fio e a canaleta e o recurso de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio A grande

variedade de combinaccedilotildees de fatores que alteram o momento do torque dificultam

seu controle (Morina et al 2008 Major et al 2011 Major et al 2012)

Eacute de extrema importacircncia que os valores das angulaccedilotildees e torques contidos

nos braacutequetes estejam de acordo com os valores preconizados pelo autor da

teacutecnica para que o tratamento ortodocircntico alcance os objetivos resultando em

condiccedilotildees adequadas de oclusatildeo funccedilatildeo e esteacutetica dental

As dimensotildees do arco de trabalho final pode natildeo preencher as dimensotildees

totais da canaleta do braacutequete e portanto uma porcentagem do torque constituiacutedo

no braacutequete eacute perdida por conta do jogo existente entre fio canaleta Tem sido

demonstrado que existem discrepacircncias significativas entre o valor fornecido pelos

fabricantes e o valor mensurado (Cash et al 2004 Gioka Eliades 2004) As

alteraccedilotildees da expressatildeo do torque podem ser atribuiacutedas as variaccedilotildees intriacutensecas do

diacircmetro transversal dos fios ortodocircnticos na deformaccedilatildeo das canaletas dos

braacutequetes e em suas dimensotildees (Meling et al 1998 Gioka Eliades 2004

Archambault et al 2010 Major et al 2010 Melenka et al 2013 McLaughlin

Bennett 2015 Brown et al 2015 Lee et al 2016 Lombardo et al 2015)

A controveacutersia existente em relaccedilatildeo a influecircncia da dimensatildeo das canaletas

dos braacutequetes motivou a realizaccedilatildeo dessa pesquisa na qual utilizamos 2 tipos de

braacutequetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes

29

2 REVISAtildeO DA LITERATURA

Reitan (1957) discutiu alguns fatores para ilustrar a importacircncia de

correlacionar achados histoloacutegicos com observaccedilotildees praacuteticas atraveacutes de um exame

mais aprofundado das forccedilas em ortodontia revelando que alguns dos principais

fatores satildeo a variaccedilatildeo individual da reaccedilatildeo dos tecidos o tipo de forccedila aplicada e

os princiacutepios mecacircnicos envolvidos Verificou-se tambeacutem que estes fatores estavam

estreitamente ligados entre si Concluiu que a forccedila exercida em um movimento de

inclinaccedilatildeo realizada com forccedilas contiacutenuas criariam aacutereas comprimidas livre de

ceacutelulas na membrana periodontal com mais frequecircncia do que em um movimento

corporal decorrente os princiacutepios mecacircnicos envolvidos A reabsorccedilatildeo direta foi

observada em um movimento de torccedilatildeo gerando uma forccedila de 130 gramas ao

exercer pressatildeo na regiatildeo apical A quantidade de forccedila apropriada pode variar

consideravelmente de acordo com o tipo de movimento necessaacuterio cerca de 250

gramas durante a fase final de um movimento corporal contiacutenuo de caninos e

apenas deveraacute ser aplicado 25 gramas em um movimento de extrusatildeo de dentes

anteriores individuais

Rauch (1959) definiu o torque como um momento de forccedila resultante da

torccedilatildeo do fio retangular capaz de movimentar a coroa do dente no mesmo sentido

do fio e a raiz em sentido contraacuterio A aplicaccedilatildeo do torque permite controlar as

inclinaccedilotildees axiais dos dentes posicionando-os adequadamente ao final do

tratamento ortodocircntico

Andrews (1972) estudou seis caracteriacutesticas sistematicamente observadas em

um estudo de 120 modelos de pacientes natildeo ortodocircnticos com oclusatildeo normal

Essas constantes foram referidas como as seis chaves de oclusatildeo normal O artigo

tambeacutem discutiu a importacircncia das seis chaves individual e coletivamente no

tratamento ortodocircntico de sucesso Os 120 modelos estudados nesta pesquisa

diferem em alguns aspectos mas todos compartilhavam as seis caracteriacutesticas

observadas As seis chaves de oclusatildeo foram assim avalidadas relaccedilatildeo molar

angulaccedilotildees das coroas inclinaccedilotildees das coroas ausecircncia de rotaccedilotildees contatos

interproximais plano oclusal

30

Burstone (1982) descreveu a aplicaccedilatildeo cliacutenica das molas de traccedilatildeo utilizando a

teacutecnica do arco segmentado As consideraccedilotildees mais importantes na utilizaccedilatildeo

cliacutenica das molas de traccedilatildeo satildeo a quantidade de ativaccedilatildeo distal o diferencial de

angulaccedilatildeo entre os dentes anteriores e posteriores e a centralizaccedilatildeo do loop

Melhorias no design levaram a um mecanismo mais eficiente higiecircnica e confortaacutevel

para o fechamento do espaccedilo Melhorias no design levaram agrave um mecanismo mais

eficiente maior higiene e maior conforto no fechamento do espaccedilo

Bourauel et al (1992) apresentaram um aparelho (OMSS) capaz de avaliar os

sistemas de forccedilas tridimensionais e os movimentos resultantes durante o

tratamento ortodocircntico O instrumento consistiu em dois transdutores de forccedila

torque capazes de gravar tanto os resultados obtidos das forccedilas quanto os

resultados obtidos dos torques simultaneamente em todas as direccedilotildees espaciais

Cada sensor tinha uma faixa de mediccedilatildeo de 15N (450Nmm) e uma resoluccedilatildeo de

002 N (05Nmm) e foi montado em conjunto com 3 estaacutegios rotacionais e

translacionais movidos por motores passo a passo O aparelho era controlado por

um computador e por um software abrangente

Odegaard et al (1994) desenvolveram um meacutetodo para simular a forccedila de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico no interior do braacutequete e mediram com precisatildeo o

momento de torque O estudo simulou a situaccedilatildeo que ocorre quando o torque eacute

aplicado em um incisivo central individualmente Para realizar o teste foram usados

cinco braacutequetes com canaletas de 0018rdquo sem torque e angulaccedilatildeo e cinco partes de

cada tipo de fio A folga observada entre fio e o braacutequete variou de 20ordm a 5ordm com fios

0016rdquo x 0022rdquo e 0018rdquo x 0025rdquo respectivamente Foi observado apoacutes a

eliminaccedilatildeo da folga uma taxa de variaccedilatildeo de 024ordm Nmm a 037ordm Nmm nos fios de

accedilo enquanto que nos fios 0017rdquo x 0025rdquo de NiTi ocorreu uma taxa de variaccedilatildeo de

cerca de 107ordm Nmm Os resultados demonstraram que a quantidade de folga entre

o braacutequete e o fio ortodocircntico eacute consideravelmente maior do que o valor esperado

A utilizaccedilatildeo de ligaduras demonstraram que um efeito de torque pode ser observado

31

ainda que a folga natildeo tenha sido completamente eliminada

Com o aumento da utilizaccedilatildeo dos braacutequetes autoligados frequentemente

levantou-se a questatildeo de como eles se comparam com os sistemas de ligaccedilotildees

convencionais Shivapuja e Berger (1994) examinaram estes dois grupos de

braacutequetes autoligados e com sistemas de ligaccedilotildees de accedilo inoxidaacutevel e elastomeacutericas

convencionais tanto do aspecto in vitro bem como por medidas cliacutenicas e

observaccedilotildees subjetivas Foram avaliados cinco tipos diferentes de braacutequetes com

canaletas 0022rdquo x 0028rdquo divididos em sete grupos diferentes conforme o tipo de

ligaccedilatildeo Cada braacutequete foi montado sobre um cilindro de acriacutelico e o fio escolhido

para o estudo foi o de 0018rdquo (GAC International Inc Central Islip NY) Cada

grupo de braacutequetes consistiu em doze amostras e a forccedila de atrito para cada grupo

foi mensurada com uma maacutequina de teste universal (Instron Corp Canton Mass)

Foram analisadas dois tipos de mediccedilotildees para cada grupo Primeiramente avaliaram

qual a forccedila maacutexima necessaacuteria para iniciar o movimento do fio a qual foi

considerada como a forccedila necessaacuteria para superar a resistecircncia estaacutetica e a carga

maacutexima pela distacircncia de seguimento de 10rdquo o que foi interpretado como a

resistecircncia dinacircmica A segunda parte da investigaccedilatildeo consistiu em avaliar a

influecircncia do moacutedulo de potecircncia elastomeacuterico (GAC Energia Chainette) no

movimento de translaccedilatildeo dos dentes A fase final do estudo envolveu uma avaliaccedilatildeo

cliacutenica comparativa do tempo necessaacuterio para remover e substituir o modo de

ligaccedilatildeo tanto na arcada superior quanto na inferior Concluiacuteram que os sistemas de

braacutequetes autoligados demonstraram um niacutevel significativamente mais baixo de

resistecircncia ao atrito menor tempo para a remoccedilatildeo e inserccedilatildeo do fio no interior do

braacutequete e promoveu um melhor controle de infecccedilotildees quando comparados aos

braacutequetes convencionais de ceracircmica e metal com sistemas de ligaccedilotildees

elastomeacutericas de poliuretano e de accedilo inoxidaacutevel

Meling et al (1998) propuseram um estudo para medir a altura da canaleta dos

braacutequetes com maior precisatildeo atraveacutes de uma foacutermula que descreve a relaccedilatildeo entre

a altura do braacutequete as dimensotildees do arco ortodocircntico a borda do fio e folga de

torccedilatildeo Com um instrumento de mediccedilatildeo de torque a folga de torccedilatildeo foi estimada

em 10 braacutequetes diferentes (Ormco medium twin standard edgewise) com canaleta

0018rdquo Foi utilizado para realizar as mediccedilotildees um fio ortodocircntico de accedilo inoxidaacutevel

0018rdquo x 0025rdquo (Dentaurum) Um comprimento do fio foi escolhido aleatoriamente e

32

suas dimensotildees foram medidas em 10 segmentos diferentes com um microcircmetro

digital (modelo 293-521) Para a mediccedilatildeo da borda do fio foram usados 10 partes

de 1 cm de comprimento cada Os espeacutecimes foram preparados usando meacutetodos

metaluacutergicos convencionais para obter um corte transversal perpendicular ao seu

longo eixo e ampliado sob um microscoacutepio de uso metaluacutergico O raio de

arredondamento foi medido para todos os quatro cantos e a meacutedia aritmeacutetica foi

usada nos caacutelculos posteriores Apoacutes a obtenccedilatildeo dos registros da folga de torccedilatildeo

das dimensotildees e bordas do fio ortodocircntico a altura da canaleta do braacutequete pode

ser calculada Os autores concluiacuteram que o meacutetodo utilizado para medir a altura da

canaleta dos braacutequetes ortodocircnticos parece ter um elevado grau de exatidatildeo e eacute

mais faacutecil de executar do que os meacutetodos convencionais

Fischer-Brandies et al (2000) investigaram a influecircncia da seccedilatildeo transversal

da geometria da aresta e da dureza estrutural entre o fio e o braacutequete na

transmissatildeo do torque Cinco marcas de fios de accedilo inoxidaacutevel em 3 dimensotildees

(0016rdquo times 0016rdquo 0016rdquo times 0022rdquo e 0017rdquo times 0025rdquo) foram inseridos em braacutequetes

Edgewise (Ultratrimmreg Dentaurum Order No 705-018-50) com canaleta 0018rdquo e

foram carregados com diferentes momentos de torques (1 e 3 Ncm) As canaletas

dos braacutequetes e a geometria dos fios foram analisadas em computador antes e

depois do carregamento Aleacutem disso foram determinadas a dureza Vickers e a

micro-dureza das superfiacutecies metaacutelicas Embora o tamanho da canaleta foi mantido

de forma muito precisa agraves dimensotildees dos fios desviaram em meacutedia de 10 Um

carregamento de 3 Ncm de torque aumentou o jogo de torque de 36ordm nos fios 0016

times 0022rdquo e de 37ordm nos fios 0017rdquo times 0025rdquo No caso dos fios 0016rdquo times 0016rdquo natildeo foi

mais possiacutevel realizar uma transmissatildeo de torque efetivo A dureza Vickers dos fios

foi em meacutedia de 533 kp mm2 e que um dos suportes de 145 kp mm2 Houve um

aumento da micro-dureza na aacuterea de deformaccedilatildeo de estresse nas paredes da

canaleta com o aumento da transmissatildeo de carga 204-338 kgf mm2 Os autores

concluiacuteram que com as alteraccedilotildees das dimensotildees dos fios e a presenccedila de

deformaccedilatildeo plaacutestica dos braacutequetes resultou em um jogo de torque relativamente

grande

Cash et al (2004) investigaram o tamanho e a geometria da canaleta de

braacutequetes com dimensotildees de 0022rdquo Cinco braacutequetes de incisivo central superior do

33

lado esquerdo foram selecionados aleatoriamente a partir de um total de 11 marcas

disponiacuteveis comercialmente As mediccedilotildees foram concluiacutedas apoacutes a calibraccedilatildeo do

operador reproduzindo uma leitura digital Os resultados indicaram que todos os

braacutequetes possuem canaletas aumentadas Apenas o Twin Torque o Clarity e o

Mini Mono estavam dentro de 5 das suas dimensotildees declaradas apresentando

suas paredes essencialmente paralelas O braacutequete Elegance Plastic apresentou

paralelismo mas com aumento nas dimensotildees em 12 O braacutequete Victory Series

apresentou divergecircncia nas paredes da canaleta e com alteraccedilatildeo nas dimensotildees de

6 A canaleta do braacutequete Nu-Edge tambeacutem apresentou divergecircncia e alteraccedilotildees

nas dimensotildees em 14 Os braacutequetes Mxi Advant-Edge Damon II SL Elite Mini

Opti-MIM Roth and MBT apresentaram canaletas convergentes e a base da

canaleta do Damon apresentou um aumento dimensional de 17 A canaleta do

braacutequete Discovery demonstrou convergecircncia e aumento dimensional de 24 a

maior variacircncia observada A usinagem imprecisa nas dimensotildees das canaletas e o

uso de arcos subdimencionados podem afetar diretamente o posicionamento

tridimensional dos dentes

Gioka e Eliades (2004) avaliaram as fontes de variaccedilatildeo na expressatildeo do

torque em braacutequetes preacute-ajustados As variaacuteveis relacionadas com propriedades de

materiais foram sistematicamente analisadas incluindo a incapacidade para

preencher a canaleta devido agrave diferenccedila de tamanho de arcos as irregularidades do

processo de suportes de manufatura impedindo acoplamento adequado diferenccedilas

na rigidez dos fios variaccedilotildees entre os valores reais e relatados de torque do

braacutequete e os modos de ligaccedilotildees todos os quais podem ser responsaacuteveis por

aumento da depuraccedilatildeo de terceira ordem ou ldquojogo O efeito destas variaccedilotildees sobre

a expressatildeo do torque eacute discutido e as inclinaccedilotildees vestibulolinguais satildeo fornecidas

como funccedilatildeo do tamanho do fio e a composiccedilatildeo do braacutequete em combinaccedilotildees

braacutequete e fio A maioria dos relatoacuterios publicados sobre esse assunto indicam uma

perda de controle de torque tatildeo alto quanto 100 do valor prescrito Aleacutem disso a

falsa ideacuteia de transferir a inclinaccedilatildeo ideal de coroa com o torque previsto no braacutequete

eacute ilustrado juntamente com a estimativa de torque previsto em relaccedilatildeo agrave coroa do

dente O torque necessaacuterio de forma realista depende de alguns componentes

envolvendo inclinaccedilatildeo dentaacuteria compensaccedilatildeo no jogo existente entre braacutequete e fio

e o tipo de ligaduras presentes Com base nas evidecircncias disponiacuteveis clinicamente

34

propocircs-se que a prescriccedilatildeo aumentada do torque deve ser selecionado para explicar

a falta de expressatildeo plena do torque prescrito

van Loenen et al (2005) estudaram a morfologia dos incisivos centrais

superiores e caninos superiores a fim de determinar a variaccedilatildeo no acircngulo coroa

raiz formado por uma tangente na superfiacutecie vestibular da coroa e o eixo

longitudinal da coroa em uma vista proximal Foram realizadas radiografias

proximais de 160 dentes (81 incisivos e 79 caninos) previamente extraiacutedos no

Hospital da Universidade de Ghent Beacutelgica As imagens foram digitalizadas e

analisadas com Jascreg Paint Shop Pro 7TM (Eden Prairie USA) e Mathcad 2001

Professionalreg (Cambridge UK) A margem incisal o centro da junccedilatildeo cemento-

esmalte (CEJ) e o aacutepice da raiz foram digitalizados para definir o longo eixo da

coroa raiz Posteriormente foram obtidas as medidas do acircngulo coroa raiz (ACR)

em todos os dentes Para definir a curvatura da superfiacutecie labial foram determinadas

vaacuterias tangentes em diferentes alturas sobre a superfiacutecie labial ou bucal A partir dos

resultados foram calculados a meacutedia e o desvio padratildeo O ACR variou de 167 a 195

graus para os caninos (valor meacutedio de 183 graus) e de 171 a 195 graus para os

incisivos (meacutedia de 184 graus) A meacutedia das inclinaccedilotildees das superfiacutecies labiais dos

incisivos variou muito As inclinaccedilotildees meacutedias da curvatura da superfiacutecie labial dos

incisivos variaram entre 287 (plusmn 33) e 116 (plusmn 49) graus Agrave 4 mm da margem incisal

o miacutenimo da curvatura foi de 153 graus e a maacuteximas de 266 graus Em 45 mm da

borda incisal o acircngulo de superfiacutecie vestibular variou entre 123 e 249 graus Entre

2 e 45 mm da borda incisal o acircngulo meacutedio da superfiacutecie labial variaram em 10

graus Nos caninos as inclinaccedilotildees meacutedias das superfiacutecies vestibulares variaram

entre 300 (plusmn 42) e 102 (plusmn 79) graus O acircngulo da superfiacutecie vestibular meacutedia entre

2 e 45 mm a partir da borda incisal dos caninos tambeacutem diferiram em cerca de 10

graus mas o Desvio Padratildeo foram muito maiores do que para os incisivos Os

autores concluiacuteram que a colocaccedilatildeo de um braacutequete sobre um dente em diferentes

alturas ainda dentro de uma aacuterea clinicamente aceitaacutevel resulta em diferenccedilas

importantes na quantidade de torque de raiz

Brito-Juacutenior e Ursi (2006) revisaram as prescriccedilotildees de braacutequetes preacute-ajustados

existentes no mercado abordando as variaccedilotildees dos valores de inclinaccedilatildeo

angulaccedilatildeo e rotaccedilatildeo dentaacuteria A revisatildeo reporta desde a origem do conceito de uso

35

de arcos retangulares em acessoacuterios com secccedilotildees retangulares ateacute os atuais

modelos de braacutequetes autoligados e outros braacutequetes com formatos diferenciados

Rinchuse e Miles (2007) discutiram estudos in vitro seguidos de pesquisas in

vivo com o objetivo de sintetizar a literatura sobre os braacutequetes autoligados afim de

formular conceitos gerais princiacutepios e axiomas Relataram as diferenccedilas entre os

braacutequetes ativos e passivos em relaccedilatildeo agraves suas vantagens e desvantagens

percebidas Apresentaram tambeacutem novos conceitos em relaccedilatildeo ao futuro dos

braacutequetes autoligados combinaccedilotildees de sistemas de braacutequetes e uso seletivo de

braacutequetes autoligados

Yeh et al (2007) avaliaram a resistecircncia ao atrito em braacutequetes com ligaduras

passivas em diferentes estaacutegios do tratamentos ortodocircnticos Foram usados 2

braacutequetes autoligados passivos (Damon SL II Ormco Orange California SmartClip

3M Unitek Monrovia Califoacuternia) e um novo braacutequete com a ligadura elaacutestica passiva

(Synergy Rocky Mountain Denver Colorado) Todos os braacutequetes com canaletas

de 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Os braacutequetes foram acoplados em trecircs arcos de niacutequel-

titacircnio (0014rdquo 0016rdquo x 0022rdquo 0019rdquo x 0025rdquo) e simulado rotaccedilotildees de primeira

ordem de 3ordm e 6ordm intrusotildees de segunda ordem de 05 mm e 10 mm e inclinaccedilatildeo de

terceira ordem vestibular de coroa de 3ordm As dimensotildees dos braacutequetes foram

medidas com microscopia eletrocircnica de varredura O braacutequete SmartClip apresentou

acircngulos criacuteticos e distacircncias maiores para a ligaccedilatildeo do que os outros 2 acessoacuterios

Quando acoplado o fio 0019rdquo x 0025rdquo com um alinhamento de arco ideal o

SmartClip teve IMDF menor do que os outros acessoacuterios Para as rotaccedilotildees de

primeira ordem os braquetes Synergy tiveram o IMDF significativamente menor do

que os outros acessoacuterios Os braacutequetes Damon SL II com acircngulos criacuteticos menores

tiveram um bom IMDF Para a inclinaccedilatildeo de terceira ordem o Damon SL II com

menor folga de torccedilatildeo tambeacutem tiveram um bom IMDF Natildeo houve diferenccedilas

significativas de IMDF em todos os braacutequetes testados em intrusotildees de segunda

ordem No entanto houve o aumento da IMDF com o aumento da gravidade da maacute

oclusatildeo Concluiacuteram que nenhuma diferenccedila significativa foi encontrada nos

braacutequetes em distacircncias de segunda ordem Em um alinhamento de arco ideal

braacutequetes com maior canaleta tiveram menor resistecircncia ao atrito O controle

rotacional de primeira ordem foi influenciado pela profundidade da canaleta largura

36

do braacutequete e a cobertura labial dos suportes com o mesmo arco Quando um

mecanismo de deslizamento foi usado com uma mudanccedila de inclinaccedilatildeo de terceira

ordem os braacutequetes com menor acircngulo criacutetico de contato tiveram maior resistecircncia

ao atrito

Vena et al (2007) examinaram a variabilidade dos fios de accedilo inoxidaacutevel

0017rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo (Ormco Glendora Califoacuternia) com respeito as

propriedades mecacircnicas dimensotildees da secccedilatildeo transversal e o acabamento geral

das superfiacutecies Concluiacuteram que existem variabilidades em algumas propriedades

mecacircnicas e caracteriacutesticas fiacutesicas dos materiais e entre as amostras dos mesmos

grupos de diferentes lotes

Badawi et al (2008) mediram a expressatildeo do torque em 2 braacutequetes

autoligados ativos (In-Ovation GAC Bohemia NY Velocidade Strite Induacutestrias

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e 2 braacutequetes autoligados passivos (Damon 2 Ormco

Orange Calif Smart Clip 3M Unitek Monrovia na Califoacuternia) Desenvolveram um

dispositivo com a capacidade de aplicar uma torccedilatildeo no fio 0019rdquo x 0025rdquo 1113088de accedilo

inoxidaacutevel mantendo o alinhamento vertical e horizontal perfeito entre o fio e o

braacutequete O projeto utilizou um transdutor de forccedilatorque de multi-eixo que mediu o

momento de forccedila nos trecircs planos de espaccedilo O momento em meacutedia em que o

torque comeccedilou a ser expressado foi de 75ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes autoligados

ativos e 15ordm de torccedilatildeo para os braacutequetes autoligados passivos A expressatildeo de

torque foi maior para os braacutequetes autoligados ativos ateacute 35ordm de torccedilatildeo Na torccedilatildeo do

fio aleacutem deste ponto resultou em um aumento linear do torque medido para os

braacutequetes Damon 2 Smart Clip e In-Ovation O torque foi relativamente constante

passando 35ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes Speed Apoacutes a execuccedilatildeo de todos os

estudos os autores concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos satildeo mais

eficazes na expressatildeo do torque do que os braacutequetes autoligados passivos

Morina et al (2008) estudaram a capacidade dos torques em diferentes

braacutequetes 6 tipos de braacutequetes foram estudados braacutequetes autoligados em accedilo

inoxidaacutevel Hanson SpeedTM (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) e

DamonTM 2 (Ormco Glendora California USA) Ultratrimmreg e Discoveryreg

(Dentaurum Pforzheim Germany) braacutequetes ceracircmicos Fascinationreg 2

37

(Dentaurum) e braacutequete em policarbonato Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) Todos os braacutequetes tinham canaleta de 0022rdquo e foram inseridos

torques no fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Uma situaccedilatildeo cliacutenica intra oral foi

simulada atraveacutes da inclinaccedilatildeo vestibular de coroa de um incisivo central superior

atraveacutes do aparelho orthodontic measurement and simulation system (OMSS) Os

principais componentes do OMSS satildeo dois sensores capazes de medir as forccedilas e

momentos simultaneamente nos trecircs planos do espaccedilo Momentos de forccedila foram

estudados em um arco superior alinhado e nivelado de um modelo Frasaco (Franz

Sachs Tettnang Alemanha) ligado ao OMSS Um torque de 20ordm foi aplicado e a

mudanccedila de direccedilatildeo causada no braacutequete foi mensurada experimentalmente pela

OMSS Cada combinaccedilatildeo de braacutequete fio foi medido cinco vezes O momento do

torque (Nmm) e a perda do torque (graus) foram determinados Os braacutequetes

ceracircmicos apresentaram a menor perda de torque assim como os braacutequetes de

accedilo inoxidaacutevel O braacutequete Fascinationreg 2 (Dentaurum) registrou o maior momento

torque que foi de 20 Nmm graus seguido pelo Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) que registrou 12 Nmm graus Todos os outros braacutequetes apresentaram

a taxa idecircntica de 04 Nmm graus Concluiacuteram que o suporte ceracircmico Fascinationreg

2 (Dentaurum) apresentou o maior momento de torque (35 Nmm) e juntamente com

os braacutequetes metaacutelicaos a menor perda de torque (46 graus)

Huang et al (2009) investigaram a capacidade do torque em braacutequetes

convencionais e autoligados usando um meacutetodo com elementos finitos Foram

selecionados 3 tipos de braacutequetes 2 autoligados Hanson Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e Damon MX (Ormco Glendora Califoacuternia) e 1

convencional Discovery (Dentaurum Pforzheim Alemanha) Todos os braacutequetes

com canaleta 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Foram incluiacutedos 4 braacutequetes nos modelos

finitos a partir do incisivo central superior do lado esquerdo ao canino superior do

lado direito Um torque de 20ordm foi aplicados nos incisivos do lado direito em fios

0018rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo Trecircs tipos de arcos foram usados accedilo inoxidaacutevel

titacircnio molibdecircnio e niacutequel titacircnio Para os braacutequetes convencionais foram usados

dois tipos de ligaccedilatildeo ligadura elaacutestica e fio de accedilo inoxidaacutevel O momento acircngulo

torque simulados foram calculados usando o software MSC Marc Mentat 2005 FE

(MSC Software Corporation Santa Ana Califoacuternia) As caracteriacutesticas dos fios

influenciam no momento do torque provocando maiores alteraccedilotildees no tipo de liga

38

em comparaccedilatildeo com a dimensatildeo dos fios (aumento de 125 quando comparamos o

fio 0019rdquo x 0025rdquo com 0018rdquo x 0025rdquo ambos de accedilo inoxidaacutevel e 220 quando

usamos um fio 0018rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel em comparaccedilatildeo com 0018rdquo x

0025rdquo de niacutequel-titacircnio) A mudanccedila na liga e na dimensatildeo do fio em conjunto

resultou em um aumento de 600 no fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel quando

comparado com 0018rdquo x 0025rdquo de niacutequel titacircnio O jogo do fio 0018rdquo x 0025rdquo foi de

9ordm enquanto do 0019rdquo x 0025rdquo foi de 75ordm com um jogo maior nos braacutequetes

Damon O efeito da ligaccedilatildeo dos braacutequetes Discovery com ligaduras elaacutesticas e de

accedilo inoxidaacuteve puderam ser comparados com o comportamento do Damon O Speed

mostrou comportamento diferente com menor momento de torque e menor jogo

entre canaleta e fio Concluiacuteram que o acircngulo momento de torque eacute determinado

pelas caracteriacutesticas do arco

Archambault et al (2010) avaliaram os efeitos da expressatildeo do torque em

braacutequetes ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel variando o tamanho da canaleta e a

dimensatildeo do fio de accedilo para analisar as limitaccedilotildees dos meacutetodos experimentais

utilizados Atraveacutes de uma revisatildeo sistemaacutetica foram pesquisados estudos in vitro

que mensuravam a expressatildeo do torque em braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel

convencionais e autoligados usando dispositivos com arcos retos de accedilo inoxidaacutevel

sem mecacircnicas de segunda ordem sem alccedilas e sem fios auxiliares 11 artigos

foram selecionados Com base nos estudos selecionados no braacutequete com canaleta

0018rdquo o acircngulo de acoplamento variou 31ordm em um arco de 0016 x 0016rdquo a 46ordm

em um arco de 0018 x 0025rdquo No braacutequete com canaleta de 0022rdquo o acircngulo de

envolvimento variou de 18ordm com um arco de 0018 x 0025rdquo a 6ordm com um arco de

0021 x 0025rdquo Os braacutequetes autoligados ativos expressaram um acircngulo de

acoplamento aproximado de 75ordm enquanto os braacutequetes autoligados passivos

expressaram aproximadamente 14ordm com um arco de 019 x 0025rdquo (braacutequetes com

canaleta 0022rdquo) Os autores concluiacuteram que o acircngulo de envolvimento depende do

formato e dimensatildeo do arco assim como da dimensatildeo da canaleta do braacutequete

Clinicamente o torque efetivo pode ser conseguido com uma torccedilatildeo do fio de 15ordm a

31ordm em braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm em braacutequetes autoligados

passivos com arcos 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

Major et al (2010) desenvolveram um meacutetodo de anaacutelise das dimensotildees das

canaletas dos braacutequetes com o uso de fotografias Foram investigados 3 braacutequetes

39

autoligados de incisivo central superior do lado direito com canaleta 0022rdquo 30

braacutequetes Damon Q com a prescriccedilatildeo de 15ordm (Ormco Corporation Orange CA

USA) 30 braacutequetes In-Ovation-R com prescriccedilatildeo 12ordm (GAC Bohemia NY USA) e

30 braacutequetes Speed com prescriccedilatildeo 12ordm (Strite Industries Cambridge Ontario

Canada) Os perfis mesiais dos braacutequetes foram fotografados (Canon EOS-D10

10D Toacutequio Japatildeo) e analisados atraveacutes de um microscoacutepio (Carl Zeiss

MicroImaging GmbH Jena Alemanha) As imagens recolhidas atraveacutes do

microscoacutepio foram escalonadas em 197548 pixels mm e a cacircmera foi fixada em

uma distacircncia focal de 44645 mm Os braacutequetes Speed apresentaram altura do

canaleta 2 menor do que o tamanho nominal de 0559 miliacutemetros e uma inclinaccedilatildeo

ligeiramente convergente Os braacutequetes In-Ovation apresentaram paredes

divergentes em um acircngulo meacutedio de 147 graus e valor proacuteximo ao nominal da

altura da canaleta Os braacutequetes Damon Q apresentaram maior paralelismo entre as

paredes da canaleta com 90ordm entre as paredes e o fundo da canaleta A altura da

canaleta dos braacutequetes Damon apresentaram um aumento de 3 em suas

dimensotildees

Lacoursiere et al (2010) demonstraram claras evidecircncias de deformaccedilotildees dos

braacutequetes como resultado da aplicaccedilatildeo de cargas de torccedilatildeo Um dispositivo que

utiliza uma teacutecnica de correlaccedilatildeo de imagem oacuteptica foi desenvolvido para quantificar

com precisatildeo as alteraccedilotildees dimensionais ocorridas nas canaletas dos braacutequetes

durante uma aplicaccedilatildeo de torccedilatildeo do fio Simultaneamente a magnitude do momento

de forccedila do torque o acircngulo de torccedilatildeo do fio e a dimensatildeo da canaleta dos

braacutequetes podem ser registrados Este experimento confirmou que as alccedilas dos

braacutequetes sofrem deformaccedilatildeo elaacutestica quando carregadas Observou-se tambeacutem

que o braacutequete foi deformado plasticamente por uma uacutenica rotaccedilatildeo do arco

Major et al (2011) investigaram o torque em diferentes tipos de braacutequetes

autoligados analisando as deformaccedilotildees elaacutesticas e plaacutesticas causadas nos

acessoacuterios em conjunto com o torque expressado em diferentes acircngulos de torccedilatildeo

Um braacutequete ortodocircntico foi montado em uma ceacutelula de carga (Nano 17 Multi-Axis

forcetorque transducer ATI Industrial Automation Apex NC) que mede as forccedilas e

momentos em todas as direccedilotildees O fio foi torcido no braacutequete atraveacutes de um motor

(Cool Muscle CM1-C-11L30 Myostat Motion Control Newmarket Ontario Canada)

e controlado por software personalizado (LabWindows CVI National Instruments)

40

Imagens gerais foram tiradas por uma cacircmera (piA2400-12 g 2448 3 2050 pixels 8

bit gray scale Basler Vision Technologies Exton Pa) atraveacutes de um microscoacutepio

(55-908 MMS R4 Edmund Optics Barrington NJ) e processados usando

correlaccedilatildeo oacuteptica para medir a deformaccedilatildeo No acircngulo maacuteximo de torque de 63ordm

com fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x 0025rdquo o total dos valores de deformaccedilatildeo elaacutestica

e plaacutestica foram 0063 0033 e 0137 mm para Damon Q (Ormco Orange

Califoacuternia) In-Ovation R (GAC Bohemia NY) e Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) respectivamente Os valores totais de deformaccedilatildeo

plaacutestica foram 0015 0006 e 0086 mm respectivamente mensurados em 0ordm apoacutes

remoccedilatildeo da carga Os autores concluiacuteram que os braacutequetes In-Ovation obtiveram a

menor deformaccedilatildeo quando medidos em 63ordm Damon e Speed tinham cerca de 2 e

4 vezes maior deformaccedilatildeo respectivamente Com base na deformaccedilatildeo em 0ordm

quando foi removido a carga (angulaccedilatildeo) os braacutequetes Damon e Speed tinham

aproximadamente 25 e 14 vezes respectivamente maior deformaccedilatildeo plaacutestica do

que os braacutequetes In-Ovation

Streva et al (2011) verificaram a precisatildeo do torque em braacutequetes metaacutelicos

com prescriccedilatildeo MBT usando braacutequetes de caninos como amostra representativa de

6 marcas comerciais Foram selecionados 20 braacutequetes da arcada superior e 20

braacutequetes da arcada inferior das seguintes marcas comerciais 3M Unitek Abzil

American Orthodontics TP Orthodontics Morelli and Ortho Organizers todos com

canaleta 0022 x 0028 Em uma visatildeo de perfil dos braacutequetes foram estabelecidos

pontos e linhas de referecircncia na base e no fundo da canaleta e posteriormente foi

medido o acircngulo de torque por um operador utilizando um microscoacutepio oacuteptico

acoplado a um computador Os valores foram comparados com aqueles

estabelecidos pela prescriccedilatildeo MBT Os resultados mostraram que os braacutequetes dos

caninos superiores somente a angulaccedilatildeo dos braquetes Morelli (-333ordm) apresentou

diferenccedila estatisticamente significante em relaccedilatildeo aos valores propostos (-7ordm) Para

os caninos inferiores American Orthodontics (-634ordm) e Ortho Organizers (-625ordm)

apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes dos padrotildees (-6ordm) Em uma

comparaccedilatildeo feita entre as marcas os braacutequetes da Morelli apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes em comparaccedilatildeo com todas as outras marcas de

braacutequetes dos caninos superiores Para os braacutequetes dos caninos inferiores natildeo

houve diferenccedila estatisticamente significante entre as marcas Os autores

41

concluiacuteram que existem variaccedilotildees significativas nos valores da angulaccedilatildeo de torque

em alguns dos braacutequetes avaliados podendo comprometer clinicamente o

posicionamento vestiacutebulo-lingual do dente no final do tratamento ortodocircntico

Brauchli et al (2012) avaliaram a influecircncia dos tipos de clips ativos no torque

de braacutequetes autoligados e compararam os tipos de sistemas passivos e ativos 5

amostras de 9 braacutequetes foram avaliados 7 braacutequetes autoligados (Damon III

Ormco Corporation Orange Calif In-Ovation R GAC International Inc Bohemia

NY Oyster Gestenco International AB Gothenburg Swe- den Quick Forestadent

Bernhard Fo rster GmbH Pforzheim Germany SmartClip 3MUnitek Monrovia

Calif Speed Strite Industries Cambridge Ontario Canada Time American

Orthodontics Sheboygan Wis) 1 braacutequete ceracircmico esteacutetico com clip de baixa

fricccedilatildeo (Mystique NeoClip GAC) e 1 braacutequete twin standard (Mini-Mono

Forestadent) com ligaduras elaacutesticas e ligaduras de accedilo inoxidaacutevel Foram

selecionados braacutequetes de incisivos centrais e soldadas ou ligado (braacutequetes

ceracircmicos e polimeacutericos) em cabeccedilas de parafusos que foram montados no quadro

do Hexapod utilizado na investigaccedilatildeo (Micos GmbH Eschbach Alemanha) Um fio

de 0019rdquo x 0025rdquo foi fixado em um mandril que por sua vez foi montado em um

sensor de momento de forccedila (FTD Nano 17 ATI Apex NC) O sensor em si foi

centralmente montado sobre um disco rotativo automatizado (PRS 110 micos)

Todos os braacutequetes ativos foram medidos com a porta aberta e fechada para

avaliar sua influecircncia no torque Aleacutem disso as dimensotildees dos slots foram

opticamente medidos e comparados com a expressatildeo de torque A avaliaccedilatildeo

estatiacutestica de (Ple 05) revelou que em termos de expressatildeo maacutexima de torque com

uma angulaccedilatildeo de 30ordm natildeo houve diferenccedila significativa entre a configuraccedilatildeo aberta

e fechada dos braacutequetes (todas as diferenccedilas de 18 Nmm com a exceccedilatildeo do

braacutequete Oyster com diferenccedila de 38 Nmm) Tambeacutem natildeo houve diferenccedila entre

os meacutetodos de ligaccedilatildeo do grupo de controle com ligaduras elaacutesticas e accedilo na

expressatildeo do torque Foi alcanccedilado cerca de 10 Nmm na maioria dos braacutequetes

com uma angulaccedilatildeo de 20ordm a 23ordm entre arco e canaleta As dimensotildees da canaleta

variaram de 0022rdquo (0563 miliacutemetros) ateacute 0024rdquo (0613 miliacutemetros) Foi concluiacutedo

que a influecircncia do tipo de ligadura ou o mecanismo passivo ativo dos braacutequetes

autoligados satildeo miacutenimas As dimensotildees da canaleta satildeo muito mais importantes

na transmissatildeo do torque

42

Major et al (2012) observaram a deformaccedilatildeo plaacutestica de trecircs braacutequetes

autoligados diferentes atraveacutes da torccedilatildeo de um fio Isto eacute conseguido atraveacutes da

comparaccedilatildeo da forma do slot antes e depois da torccedilatildeo usando o meacutetodo de anaacutelise

do perfil de ranhura 3 braacutequetes autoligados diferentes (canaleta 0022rdquo) foram

investigados Damon Q (Ormco Corporation Orange CA USA) In-Ovation-R (GAC

Bohemia NY USA) SpeedH (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) Uma

cacircmera digital (Cannon E0S 10D Tokyo Japan) acoplado a um microscoacutepio (Carl

Zeiss MicroImaging GmbH Jena Thuringia Germany) foi usada para capturar

imagens de perfil de cada ranhura do braacutequete antes e depois do procedimento de

torccedilatildeo Torques de 15ordm a 63ordm foram inseridos nos braacutequetes com um fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco Corporation Orange CA USA) A alteraccedilatildeo meacutedia

provocada na altura da canaleta foi de 0013 mm (0020 SD) 0007 mm (0010 SD)

e 0070 mm (DP 003) para Damon Q In-Ovation e Speed respectivamente A

canaleta foi aumentado em 075ordm (SD 096) 041ordm (SD 105) e 930ordm (SD 424)

respectivamente O aumento no jogo do torque foi calculado utilizando a nova

foacutermula apresentada neste estudo sendo de 09ordm 06ordm e 77ordm respectivamente

Concluiacuteram que os braacutequetes Damon Q e In-Ovation mantiveram elevados niacuteveis de

linearidade na forma das paredes da canaleta poreacutem foram encontradas

quantidades significativas de deformaccedilatildeo plaacutestica fisicamente insignificantes Os

braacutequetes Speed demonstraram deformaccedilatildeo plaacutestica visualmente identificaacuteveis na

canaleta do braacutequete

Huang et al (2012) Avaliaram a capacidade da expressatildeo do torque em

braacutequetes autoligados e convencionaisassociados a largura do braacutequete o jogo

entre o fio e a canaleta do braacutequete e o modo de ligaccedilatildeo Os resultados mostraram

que o desenho do braacutequete tem menor influecircncia no momento de torque do que

outros paracircmetros como a largura do braacutequete o jogo entre o fio e a canaleta do

braacutequete ou o desalinhamento dos dentes

Cattaneo et al (2013) investigaram a capacidade de expressar o torque em

braacutequetes autoligados passivos (Damon 3MX Ormco Orange Calif) em 26

pacientes e em braacutequetes autoligados ativos (In-Ovation R GAC Bohemia NY) em

20 pacientes em dentes incisivos e caninos inferiores atraveacutes da anaacutelise de

43

imagens tridimensionais antes e apoacutes o tratamento Observaram apoacutes o tratamento

uma inclinaccedilatildeo vestibular dos dentes estatisticamente significante em ambos os

sistemas considerando a hipoacutetese da presenccedila de jogo entre o braacutequete e o fio

maior nos braacutequetes passivos do que nos braacutequetes ativos

Major et al (2013) observaram o momento de torque com ciclos de carga e

descarga torcendo um fio 0019rdquo x 025rdquo de accedilo inoxidaacutevel inseridos nos braacutequetes

Damon Q e Speed com acircngulos de 16ordm 20ordm 24ordm 28ordm 32ordm e 40ordm utilizando um

aparelho para medir o momento de torque e deformaccedilatildeo do braacutequete relatado

anteriormente por Major et al (2011) o qual foi baseado em uma versatildeo modificada

do aparelho descrito por Lacoursiegravere et al (2010) Os braacutequetes Damon

apresentaram menor deformaccedilatildeo plaacutestica e menor aumento no jogo entre o

braacutequete e o fio quando comparados aos braacutequetes Speed Quando o braacutequete foi

torqueado acima de 15 Nmm a curva de descarga expressou menor momento de

forccedila do que a curva de carga Clinicamente a curva de descarregamento eacute mais

relevante do que a curva de carregamento pois representa o torque aplicado ao

dente apoacutes sua movimentaccedilatildeo

Johnson (2013) Selecionou braacutequetes com prescriccedilotildees de torque

personalizados com base nas necessidades de cada paciente afim de reduzir as

correccedilotildees dos torques antes dos fios de niacutequel-titacircnio e beta-titacircnio mais resistentes

Como resultado foram necessaacuterios menos ajustes de torque nos fios de accedilo

inoxidaacutevel resultando em um menor tempo de tratamento

Melenka et al (2013) examinaram os movimentos dos braacutequetes autoligados

com o uso de imagem digital 3D correlacionado a um simulador de torque

ortodocircntico e o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico O

simulador de torque ortodocircntico foi acoplado a um microscoacutepio e 2 cacircmeras

permitindo o movimento dos braacutequetes determinados pela torccedilatildeo do fio As imagens

das cacircmeras foram captadas com uma teacutecnica digital de imagens 3D para

determinar a movimentaccedilatildeo dos braacutequetes ortodocircnticos 3 braacutequetes autoligados

(Damon Q Ormco Orange Calif In-Ovation R GAC Bohemia NY e Speed Strite

Induacutestrias Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) foram comparados para demonstrar a

diferenccedila dos movimentos dos braacutequetes autoligados Os deslocamentos dos

44

componentes de retenccedilatildeo do arco medidos foram 20 e 35 vezes menores para o

In-Ovation e Damon Q do que os valores em estudos anteriores Os autores

concluiacuteram que a utilizaccedilatildeo de um sistema de mediccedilatildeo oacuteptico 3D eacute uacutetil para

compreender o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico mas natildeo

eacute necessaacuterio para quantificar o movimento do braacutequete

Melenka et al (2014) analisaram a expressatildeo de torque em 2 braacutequetes com

ligaduras convencionais geometricamente semelhantes de materiais diferentes Foi

aplicado torque em 30 braacutequetes Orthos SS e 30 braacutequetes Orthos Ti (Ormco

Orange Califoacuternia EUA) com fios 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco

Glendora Califoacuternia EUA) utilizando ligaduras elastomeacutericas Os 2 braacutequetes foram

comparados para determinar se existe uma diferenccedila entre a expressatildeo do torque e

para comparar a deformaccedilatildeo da canaleta dos braacutequetes Cada braacutequete foi montado

sobre uma ceacutelula de carga de 6 eixos que mede o momento de forccedila em todas as

direccedilotildees O arco recebeu uma torccedilatildeo de um acircngulo inicial de 0ordm ateacute um acircngulo

maacuteximo de 51ordm e em seguida retornou agrave posiccedilatildeo inicial O torque maacuteximo expresso

em 51ordm foi de 998 Nmm no Orthos Ti e 930 Nmm no Orthos SS A deformaccedilatildeo

plaacutestica total medida em 0ordm poacutes-torccedilatildeo foi de 0038 mm no Orthos SS em

comparaccedilatildeo com 0013 mm no Orthos Ti A deformaccedilatildeo plaacutestica foi 28 vezes maior

no Orthos SS do que a dos braacutequetes Orthos Ti Os braacutequetes Orthos Ti

expressaram mais o torque do que os braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel poreacutem exibiu

uma variaccedilatildeo substancial

Mugurama et al (2014) investigaram as propriedades friccionais em relaccedilatildeo ao

torque de diferentes tipos de braacutequetes autoligados Foram usados 2 sistemas

passivos (Damon Q Ormco SmartClip 3M Unitek Monrovia Calif) e 1 ativo (In-

Ovation R DENTSPLY GAC International) 3 fios niacutequel titacircnio com 0016rdquo x 0022rdquo

(Nitinol Super-Elastic 3M Unitek) e 3 fios de accedilo inoxidaacutevel com 0017rdquo x 0025rdquo e

0019rdquo x 0025rdquo (Stainless Steel 3M Unitek) 1 braacutequete convencional (Mini Uni-Twin

3M Unitek) foi utilizada para comparaccedilatildeo A forccedila de atrito estaacutetica foi medida

usando um dispositivo de teste de fricccedilatildeo conectada a uma maacutequina de ensaios

universal (EZ Test Shimadzu Kyoto Japan) Cada braacutequete foi colado em uma

placa de accedilo inoxidaacutevel que podia fornecer diferentes torques (0ordm 10ordm 20ordm 30ordm) e 0ordm

angulaccedilatildeo com o auxiacutelio de um dispositivo de suporte de montagem O conjunto

45

placa braacutequete foi ligado ao dispositivo de fricccedilatildeo e um segmento de 5 cm de fio

obtidos a partir das porccedilotildees retiliacuteneas posterior foi fixado aos braacutequetes A

extremidade superior do fio foi ligado agrave ceacutelula de carga e a extremidade inferior foi

fixado a um peso de 150 g A forccedila de deslocamento foi de 10 mm min para uma

distacircncia de 5 mm O contato braacutequete fio foi analisado atraveacutes do uso de um

microscoacutepio eletrocircnico de varredura (S-3500N Hitachi Toacutequio Japatildeo) Na maioria

das combinaccedilotildees braacutequete fio o aumento do torque gerou um aumento

significativo no atrito estaacutetico poreacutem nas combinaccedilotildees do sistema autoligado o atrito

foi menor do que no braacutequete convencional O sistema ativo apresentou maior atrito

em relaccedilatildeo ao passivo na maioria das condiccedilotildees Foi observado que o contato entre

canaleta fio foi maior na medida que o torque foi aumentado Os autores

concluiacuteram que nos sistemas autoligados o aumento do torque provoca um maior

atrito uma vez que o contato entre a parede da canaleta e a ponta do fio torna-se

maior Com isso a extensatildeo do contato entre a canaleta e a borda do fio pode ser

influente no atrito estaacutetico

Katsikogianni et al (2015) investigaram exaustivamente a eficiecircncia do torque

em diversos sistemas de braacutequetes combinados com diferentes tipos de fios

ortodocircnticos O estudo incluiu dois tipos de braacutequetes autoligados (Troumlster

Applications Magden Switzerland e o SPEED como sistemas passivos e Strite

Induacutestrias Ontaacuterio Canadaacute como sistema ativo) e convencionais (Mini Mono and

Brilliant Forestadent Pforzheim Germany) Todos os braacutequetes com canaletas de

0018rdquo Cada um desses braacutequetes foi combinado com 4 tipos de fio 0016rdquo x 0016rdquo

accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0022rdquo accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0016rdquo niacutequel-titacircnio (NiTi) e

0016 x 0022rdquo NiTi Os fios foram ligados aos braacutequetes convencionais com ligadura

elastomeacutericas de 0012rdquo (molded O ORMCO) Foram aplicados gradativamente 20ordm

de torque vestibular e posteriormente lingual no dente incisivo central superior do

lado direito Foram registrados o maacuteximo momento de torque Momentos mais altos

de torccedilatildeo foram expressos atraveacutes da combinaccedilatildeo do braacutequete SPEEDreg com o fio

0016rdquo times 0022rdquo em accedilo inoxidaacutevel Momentos mais baixos com maior perda de

torque foram registradas atraveacutes da inserccedilatildeo de um arco Niacutequel-titacircnio 0016 times

0016rdquo em braacutequetes convencionais Concluiacuteram que o sistema de braacutequetes

autoligados ativos manifestam a maior eficaacutecia de torque Aleacutem disso sua expressatildeo

esta diretamente ligada a dimensatildeo do fio ortodocircntico

46

Brown et al (2015) mediram as dimensotildees das canaletas em uma seacuterie de

braacutequetes A-Company 0022rdquo (1985) Ormco Damon Q 0022rdquo (Ormco Corp

Orange Calif) Unitek Victory 0022rdquo e 0018rdquo (Unitek Monrovia Calif) GAC In-

Ovation 0022rdquo (GAC Bohemia NY) Opal Avex 0022rdquo e 0018rdquo (Opal Orthodontics

by Ultradent South Jordan Utah) SPEED 0022rdquo (Strite Industries Cambridge

Ontario Canada) e American Orthodontics Masters 0022rdquo and 0018rdquo (American

Orthodontics Sheboygan Wis) Os braacutequetes foram colocados em uma lacircmina de

microscoacutepio com auxiacutelio de uma cera com a canaleta posicionada verticalmente de

modo que a linha de visatildeo ficasse paralela ao eixo da canaleta do braacutequete As

dimensotildees dos braacutequetes variaram significativamente em cada seacuterie bem como

dentro das proacuteprias seacuteries (15 a 20 satildeo maiores do que o tamanho nominal

anunciado) Concluiacuteram que provavelmente as seacuteries completas de braacutequetes

(superior e inferior 5-5) natildeo satildeo ideais havendo a necessidade do ortodontista ter

habilidade em aplicar dobras para suprir as deficiecircncias dos braacutequetes

Dalstra et al (2015) compararam o torque real e nominal em 32 tipos de

braacutequetes convencionais e autoligados avaliando a folga de torccedilatildeo entre os

braacutequetes e os fios de accedilo inoxidaacutevel Foram selecionados braacutequetes de incisivos

centrais superiores do lado esquerdo (braacutequetes autoligados passivos e ativos e

convencionais) 20 braacutequetes com canaleta 0018rdquo e 12 com canaleta 0022rdquo O

momento de torque foi medido atraveacutes de uma maacutequina (Force System

Identification) desenvolvida pelo Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Aarhus Os braacutequetes foram colados sobre uma barra de alumiacutenio em uma fila de

10 (5 suportes do mesmo sistema) com canaleta perpendiculares a barra A

estrutura foi ligada em um dos sensores da maacutequina e em um fio retangular 0017 x

0022rdquo (para o ensaio de braacutequetes 0018rdquo) e 0019rdquo x 0025rdquo (para o ensaio de

braacutequetes 0022ldquo) de accedilo inoxidaacutevel (ambos de Ormco Orange CA EUA) e foi

fixado ao sensor de rotaccedilatildeo do lado oposto e posteriormente inserido passivamente

no interior da canaleta dos braacutequetes Momentos de torque foram medidos em

incrementos de 05ordm ateacute que a expressatildeo completa foi alcanccedilada (ou seja o

momento de forccedila e a curva do acircngulo torsional tinha alcanccedilado sua inclinaccedilatildeo

maacutexima) O fio torqueado foi entatildeo devolvido agrave sua posiccedilatildeo zero e o teste foi

repetido na direccedilatildeo oposta para assegurar a expressatildeo de torccedilatildeo completa do fio na

47

canaleta em ambas as direcccedilotildees O resultado do teste de laboratoacuterio mostraram

claramente que o jogo entre braacutequete fio foi maior do que o previsto a partir dos

valores nominais principalmente em relaccedilatildeo aos braacutequetes de 0022rdquo e

particularmente os autoligados passivos Concluiu-se que a importacircncia de

selecionar uma prescriccedilatildeo parece ser limitada jaacute que a folga de torccedilatildeo

especialmente em braacutequetes passivos anula a diferenccedila entre vaacuterias prescriccedilotildees

Braacutequetes convencionais com ligaduras de accedilo geram maior momento de torccedilatildeo

apesar de apresentar grandes valores de jogo poreacutem o arco fica firmemente

pressionado contra o fundo da canaleta do braacutequete

Lombardo et al (2015) avaliaram o quanto a altura a largura e a secccedilatildeo

transversal dos fios ortodocircnticos retangulares e quadrados afetam na folga entre os

arcos e a canaleta (slot) dos braacutequetes 43 arcos ortodocircnticos de 6 fabricantes

diferentes foram comparados com os valores reais A altura e a largura de cada arco

foi medida com um indicador digital (MMT 0001 mm Vogel Brescia Italy) Com o

auxiacutelio de um microscoacutepio oacuteptico (Leica Microsystem Wetzlar Germany)

micrografias foram adquiridas utilizando uma cacircmera integrada (ampliaccedilatildeo 1003)

para calcular o raio da curvatura das bordas dos arcos ortodocircnticos Por final foi

calculado o jogo no interior da canaleta dos braacutequetes e estas medidas foram

comparadas com os valores ideais A altura real e a largura dos arcos diferiram dos

indicados pelos fabricantes entre -647 e + 510 A curvatura do bisel de cada

arco ortodocircntico em corte transversal demonstraram-se diferentes Os autores

concluiacuteram que o jogo entre braacutequete e fio foi maior do que o ideal para cada arco

ortodocircntico inevitavelmente levando a uma perda de informaccedilotildees dentro do sistema

McLaughlin e Bennett (2015) apresentaram uma visatildeo geral de 40 anos de

experiecircncia com a mecacircnica de tratamento e modelos de aparelhos

contemporacircneos Ateacute o iniacutecio da deacutecada de 70 o sucesso do tratamento ortodocircntico

eram alcanccediladas atraveacutes das dobras nos fios Com a introduccedilatildeo do aparelho

straight wire proposto por Andrews contribuiu significativamente na histoacuteria da

ortodontia Reduziu a quantidade de dobras impostas nos fios e tambeacutem trouxe

novas opccedilotildees em mecacircnica de tratamento A retraccedilatildeo dos caninos com elaacutesticos e

fios de ligadura tornaram-se mais comuns Mecacircnicas de deslize nos lugares dos

loops tornou-se o meacutetodo de fechamento de espaccedilo significativo entre os cliacutenicos

48

Niacuteveis de forccedila propostas por Edgewise foram inicialmente usadas para fechar os

espaccedilos no entanto logo foi observado que forccedilas mais leves eram mais eficazes

com a mecacircnica de deslizamento Junto com essas mudanccedilas tornou-se evidente

que era necessaacuteria uma compensaccedilatildeo no aparelho ortodocircntico Muitas mudanccedilas

ocorreram no design do aparelho desde que o aparelho de Edgewise e o aparelho

de Begg foram projetados Isso abriu a possibilidade de tratamentos mais eficientes

com resultados de alta qualidade A atenccedilatildeo ao diagnoacutestico plano de tratamento o

correto posicionamento do braacutequete mecacircnicas mais eficientes podem melhorar os

resultados juntamente com as melhorias dos aparelhos

Xu et al (2015) investigaram o efeito das inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos

caninos e preacute-molares superiores no sorriso quando visto da perspectiva frontal

Este estudo foi realizado em 3 etapas No primeiro passo foi construiacutedo um modelo

dental digital tridimensional e alteraccedilotildees foram feitas nas inclinaccedilotildees

vestibulolinguais dos dentes superiores selecionados No segundo passo as

manipulaccedilotildees fotograacuteficas foram realizadas de modo que as alteraccedilotildees nas

inclinaccedilotildees dos dentes superiores poderiam mais tarde ser transferidas para

modelos tridimensionais impressos em resina e montado sobre articuladores para a

vista frontal do sorriso Finalmente as 15 imagens de sorrisos frontais foram

avaliadas e classificadas pelos grupos de ortodontistas e leigos Houve uma ampla

aceitabilidade esteacutetica para as inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos caninos superiores e

preacute-molares A esteacutetica do sorriso foi significativamente comprometida (P lt001)

quando os caninos foram lingualizados mais do que 12ordm e os preacute-molares mais que

15ordm Caninos vestibularizados mais do 6ordm tambeacutem tornaram a esteacutetica do sorriso

menos satisfatoacuterias (p lt001) Concluiacuteram ser esteticamente satisfatoacuterio posicionar

os dentes em inclinaccedilotildees dentro desses intervalos em situaccedilotildees cliacutenicas que

requerem compensaccedilotildees dentaacuterias transversais em casos de discrepacircncias

transversais esqueleacuteticas

Franco et al (2015) tiveram como objetivo estudar e comparar a expressatildeo do

torque em braacutequetes convencionais autoligados ativos e passivos Foram

analisadas 6 diferentes marcas de braacutequetes (Damon 3MX Portia In-Ovation R

Bioquick Roth SLI Roth Max) e 300 segmentos de fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x

0025rdquo (Morelli Sorocaba SP Brazil) Os momentos de torque foram medidos em

49

12ordm 24ordm 36ordm e 46ordm utilizando-se um dispositivo de torccedilatildeo do fio associado a uma

maacutequina de ensaios universal Foram observadas diferenccedilas estatisticamente

significativas na expressatildeo do torque entre todas as marcas de braacutequetes avaliadas

e em todas as torccedilotildees testadas (plt005) O Bioquick apresentou a menor expressatildeo

do torque em todas as torccedilotildees testadas em contraste o braacutequete Damon 3MX

apresentou a maior expressatildeo do torque ateacute a torccedilatildeo de 36ordm Em 48ordm In-Ovation R

Portia e Damon 3MX obtiveram momentos de torque semelhantes Concluiacuteram que

o sistema de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio (autoligaacutevel ativo ou passivo ou

convencional com ligadura elaacutestica) parece natildeo interferir na expressatildeo final do

torque a qual eacute dependente da interaccedilatildeo entre o fio e o braacutequete escolhido para ser

utilizado na mecacircnica ortodocircntica

Lee et al (2016) avaliaram o erro de manufatura dos fabricantes nas canaletas

dos braacutequetes e nos fios ortodocircnticos mediram o arredondamento das ponta dos

fios e calcularam a quantidade de folga de torccedilatildeo usando os valores meacutedios das

amostras de estudo 4 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos com canaleta

0022rdquo (incisivo central superior direito) 3 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos

com canaleta 0018rdquo (incisivo central superior direito) e trecircs tipos de fios

retangulares (0016rdquo x 0022rdquo beta-titacircnio (Ormco Orange Califoacuternia) 0016rdquo x

0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa Fl) e 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa FL)) foram medidos usando um microscoacutepio

estereoscoacutepico para determinar a larguras das canaletas dos braacutequetes e as

dimensotildees transversais dos fios Todos os braacutequetes apresentaram um perfil de

canaleta divergente e todos os fios apresentaram erros menores que 2 de

fabricaccedilatildeo O braacutequete Damon Clear (Ormco Orange Califoacuternia) teve o menor erro

dimensional (0542) enquanto o braacutequete de canaleta 0022rdquo Empower Clear

(American Orthodontics Sheboygan Wisconsin) teve o maior (3585) A maior

quantidade de jogo foi observado nos braacutequetes Empower Clear (American

Orthodontics) de 0022rdquo combinado com o fio 0016rdquo x 0022rdquo de TMA (Ormco

Orange Califoacuternia) Enquanto que a menor quantidade ocorreu utilizando o braacutequete

de 0018rdquo Clippy-C (Tomy) combinado com fio 0016rdquo x 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel

(Tecnologia Ortho Tampa FL)

Montasser et al (2016) avaliaram o efeito do diacircmetro do arco ortodocircntico no

50

alinhamento dos dentes com diferentes combinaccedilotildees de arco braacutequete utilizando o

sistema de mediccedilatildeo e de simulaccedilatildeo ortodocircntico (OMSS) Foram usados 6 tipos de

braacutequetes ortodocircnticos divididos em de duas categorias 1- braacutequetes ligados

convencionalmente (Victory Series [3M Unitek Monrovia Calif] Mini-Taurus [Rocky

Mountain Orthodontics Denver Colo] e Synergy [Rocky Mountain Orthodontics]) 2-

braacutequetes autoligados passivo (SmartClip [3M Unitek]) e ativos (Time3 [American

Orthodontics Sheboygan Wis] e SPEED [Strite Industries Cambridge Ontario

Canada]) Todos os braacutequetes com canaleta de 0022rdquo Os arcos utilizados foram

0014rdquo e 0016rdquo termoativados (American Orthodontics) Os arcos ortodocircnticos

foram amarrados aos braacutequetes convencionais com ambas as ligaduras de accedilo

inoxidaacutevel (0010rdquo) e aneacuteis elastomeacutericos Cada combinaccedilatildeo arco braacutequete foi

testada 20 vezes com OMSS construiacutedo numa cacircmara de temperatura controlada

em 37ordm C durante o teste A maacute oclusatildeo simulada no estudo representou um incisivo

central superior deslocada 2 mm para cervical (eixo x) e 2 mm para vestibular (eixo

z) As correccedilotildees incisogengivais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo combinados com os

braacutequetes utilizados variaram de 40 a 95 as correccedilotildees com o fio de 0016rdquo

foram de 55 para 95 As correccedilotildees vestibulolinguais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo

combinados com os braacutequetes utilizados variaram de 10 a 100 e as correccedilotildees

com o 0016rdquo de 15 a 100 O aumento do arco de 0014rdquo para 0016rdquo natildeo

garante um aumento na quantidade de correccedilatildeo do alinhamento o tipo de ligadura

afetou o grau de correccedilatildeo do alinhamento e o design dos braacutequetes influenciaram o

efeito da ligadura A menor correccedilatildeo obtida foi com o Mini-Taurus e Victory Series

(braacutequetes convencionais ligados com aneacuteis elastomeacutericos) os arcos de menor

diacircmetro satildeo recomendados durante o nivelamento e alinhamento para impedir que

as forccedilas pesadas possam causar efeitos colaterais indesejados

Papageorgiou et al (2016) compararam a eficaacutecia do torque com fios

quadrados e retangulares em braacutequetes convencionais da mesma prescriccedilatildeo com

canaletas 0018rdquo e 0022 ldquo Os braacutequetes foram colados em modelos de resina

acriacutelica idecircnticos a maxila e montados na OMSS 10 fios ortodocircnticos de accedilo

inoxidaacutevel 0018rdquo times 0018 0018rdquo times 0022 e 0018rdquo x 0025 foram avaliados em

braacutequetes com canaleta 0018 E 10 fios ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo times

0019 0019rdquo times 0025 e 0019rdquo x 0026 foram avaliados em braacutequetes com

canaleta 0022 Um torque de raiz vestibular de 15deg foi gradualmente aplicado ao

51

braacutequete de incisivo central direito e os momentos de forccedila foram registrados nesta

posiccedilatildeo Os autores concluiacuteram que os arcos retangulares parecem ser mais

eficientes no expressatildeo do torque especialmente nos braacutequetes com canaletas

0018rdquo

52

53

3 PROPOSICcedilAtildeO

Em busca da melhor efetividade da expressatildeo do torque em braacutequetes

autoligados passivos avaliamos a interaccedilatildeo entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel e dois braacutequetes com alturas semelhantes de 0022rdquo e com

profundidades de 0028rdquo (Damon Q) e 0026rdquo (H4)

O propoacutesito desse trabalho foi

1 Definir a folga (em graus) entre a canaleta dos dois braacutequetes autoligados

passivos e o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

2 Avaliar os momentos de forccedila (Nmm) expressos pelo torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquox 0025rdquode accedilo inoxidaacutevel

3 Comparar a expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes autoligados

passivos com 12ordm 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel

4 Comparar qual dos dois braacutequetes expressa primeiro o torque apoacutes definir

as torccedilotildees (em graus) do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel necessaacuterias

para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

55

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS

41 Materiais

411 Braacutequetes

Para amostra foram selecionados dois tipos de braacutequetes ortodocircnticos

autoligados passivos 10 braacutequetes Damon Q (Ormco Orange Calif EUA) e 10

braacutequetes H4 (Orthoclassic McMinnville Oregon EUA) O primeiro com canaleta de

0022rdquo x 0028rdquo e o segundo com canaleta 0022rdquo x 0026rdquo Os braacutequetes escolhidos

foram de incisivo central superior do lado direito

412 Fotos dos braacutequetes

Figura 41 - Braacutequete Damon Q Figura 42 - Braacutequete H4

413 Fios

O fio (calibrador) de eleiccedilatildeo para realizarmos a fixaccedilatildeo dos braacutequetes no

dispositivo experimental foi o 0021rdquo x 0028rdquo de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics

Inc La Porte Indiana EUA)

O fio de eleiccedilatildeo para realizarmos os testes da pesquisa foi o 0019rdquo x 0025rdquo de

accedilo inoxidaacutevel (American Orthodontics Sheboygan Wisconsin EUA)

56

414 Paquiacutemetro digital

O meio escolhido para aferirmos as dimensotildees dos fios ortodocircnticos foi com

um paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA)

Figura 43 ndash Paquiacutemetro Digital

415 Dispositivo de expressatildeo de torque

Um dispositivo experimental (Figura 44) foi confeccionado para medir a

expressatildeo do torque nos braacutequetes ortodocircnticos O aparelho de mediccedilatildeo foi

desenvolvido com a colaboraccedilatildeo do membros do Departamentos de Biomateriais e

Biologia Oral da Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo (USP)

Satildeo Paulo Brasil O dispositivo experimental elaborado tem a capacidade de aplicar

uma torccedilatildeo no fio ortodocircntico mantendo o alinhamento vertical e horizontal entre o

fio e o braacutequete

O dispositivo experimental consiste em uma base (A) fundida a dois eixos (B)

paralelos que possuem dois rolamentos em cada eixo (C) Em cada lado na parte

interna dos eixos haacute uma peccedila ciliacutendrica (D) com um parafuso (E) capaz de fixar o

fio de accedilo inoxidaacutevel a ser testado Na parte externa dos rolamentos e dos eixos haacute

uma haste metaacutelica (F) capaz de realizar o movimento de rotaccedilatildeo das peccedilas

ciliacutendricas ao mesmo tempo e livre de tensotildees No centro da base na parte interna

dos eixos haacute um parafuso com a finalidade de sustentar a estrutura (H) para

posicionamento dos braquetes Nesta mesma estrutura foi elaborado uma base de

apoio (I) que pode ser fixada ou removida da estrutura para cada braacutequete testado

atraveacutes de um parafuso (J) Haacute um transferidor metaacutelico (K) externo em um dos

lados do eixo que tem a finalidade de medir os acircngulos de torccedilatildeo obtidos

57

Figura 44 - Dispositivo de Expressatildeo do Torque

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass)

Figura 45 - Maacutequina de testes universal (Instron)

58

42 Meacutetodos

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes

Para estabelecermos um protocolo de posicionamento uniforme dos braacutequetes

utilizamos um fio calibrador 00215rdquo x 0028 de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics Inc

La Porte Indiana EUA) Posicionamos o fio calibrador no interior das peccedilas

ciliacutendricas (D) do dispositivo Posteriormente medimos com um paquiacutemetro digital

[(Mitutoyo Aurora Illinois EUA) Figura 43] a distacircncia entre os dois parafusos (E)

que fixam o fio calibrador nas peccedilas ciliacutendricas (D) para determinarmos o local

correto para fixaccedilatildeo do braacutequete Logo apoacutes inserimos o braacutequete no fio calibrador

e amarramos com fio de ligadura metaacutelica de 025mm na posiccedilatildeo aferida

anteriormente Apoacutes o posicionamento do braacutequete no fio calibrador adicionamos

adesivo Loctite a base de cianoacrilato (Henkel Ind Itapevi Brasil) na base do

braacutequete Para efetivar a fixaccedilatildeo do braacutequete ajustamos a estrutura central (H) do

dispositivo ateacute a altura ideal para que o braacutequete ficasse o mais perpendicular

possiacutevel a base do dispositivo experimental com a haste meacutetalica (F) posicionada

no acircngulo da prescriccedilatildeo do braacutequete a ser testado Esse processo de fixaccedilatildeo foi

realizado em todos os braacutequetes sem a necessidade de movimentar a estrutura

central toda vez que fossemos realizar os testes nos diferentes braacutequetes (Figura

46)

422 Ensaio experimental

Colocamos o dispositivo experimental na base da maacutequina de testes universal

[(Instron Model 5565 Canton Mass) Figura 45] em posiccedilatildeo centralizada em

relaccedilatildeo a ceacutelula de carga de 100 N Para o processo de mediccedilatildeo foi posicionada a

base de apoio do braacutequete a ser aferido junto ao dispositivo experimental com o

auxiacutelio do fio calibrador Na sequecircncia prendemos o parafuso da estrutura central

(H) para evitar qualquer movimentaccedilatildeo durante o teste Posteriormente removemos

59

o fio calibrador e inserimos o fio de eleiccedilatildeo 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Em

teste piloto preacutevio determinamos que a distacircncia percorrida pelo atuador da maacutequina

de testes universal para atingir torccedilotildees no fio da ordem de 40ordm foi de 50 mm A

haste metaacutelica (F) foi deslocada por 50 mm parou por um segundo e retornou a

posiccedilatildeo inicial com a velocidade constante de 100 mmmin Em cada braacutequete

testado foram realizadas 12 medidas sendo que para cada medida foi usado uma

nova secccedilatildeo de fio de lotes diferentes com suas dimensotildees aferidas previamente

com paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA) O processo foi repetido em

10 braacutequetes do grupo Damon Q e 10 braacutequetes do grupo H4

Figura 46 ndash Corpo de prova

423 Mensuraccedilotildees das forccedilas expressas pela torccedilatildeo do fio

Os valores das forccedilas obtidas e a distacircncia percorrida pelo atuador da

maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) foram registrados

e exportados para uma tabela eletrocircnica no software Excelreg Tendo em vista a

necessidade de transformar os valores obtidos (forccedilas e distacircncia percorrida) em

momento de torque (Nmm) e graus foram criadas equaccedilotildees numeacutericas

A equaccedilatildeo utilizada para transferir os valores mensurados da distacircncia

percorrida pelo atuador da maacutequina em graus foi

empty = (L R)57

Considerando

empty = acircngulo de rotaccedilatildeo do eixo expresso em radiano (rad)

L = deslocamento do atuador necessaacuterio para torcer o fio no interior do braacutequete

60

expresso em miliacutemetros

R = eacute a distacircncia do centro do eixo de rotaccedilatildeo ateacute a extremidade da haste do

dispositivo de expressatildeo de torque expresso em miliacutemetros

Sabendo-se que π rad equivale a 180ordm podemos aproximar 1 rad para 57ordm A

partir daiacute basta a multiplicaccedilatildeo do valor encontrado em (L R) por 57ordm Dessa

maneira obteremos o valor do acircngulo de rotaccedilatildeo expresso em graus

Para transferirmos os valores de forccedila em momento de torque foram

necessaacuterias duas equaccedilotildees

Equaccedilatildeo 1

empty = prop 314

180

Considerando

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

prop = acircngulo formado entre a haste metaacutelica (F) do dispositivo de expressatildeo de

torque e o fio da alccedila de carregamento que foi fixada na ceacutelula de carga da maacutequina

de testes universal (Model 5565 Instron Canton Mass)

A equaccedilatildeo 1 foi realizada primeiramente para obtermos os valores dos

acircngulos expressos em radiano (rad) formados entre a haste metaacutelica (F) do

dispositivo de expressatildeo de torque e o fio da alccedila de carregamento (Figura 47)

Figura 47- obtenccedilatildeo do acircngulo prop

Atuador

Fio de carregamento

Dispositivo de expressatildeo

de torque

propAcircngulo

61

Posteriormente a equaccedilatildeo 2 foi realizada para transferirmos os valores obtidos

de forccedila em momento de torque

Equaccedilatildeo 2

T = FRSen (empty)

Considerando

T = momento de torque

F = forccedila

R = eacute a distacircncia do centro do eixo rotacionado ateacute a extremidade da haste metaacutelica

(F) do dispositivo de expressatildeo de torque

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

49 Anaacutelise Estatiacutestica

Para anaacutelise estatiacutestica os dados coletados foram analisados quanto agrave

homocedasticidade e normalidade

Para verificar se a diferenccedila na profundidade das canaletas interferiram na

expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de variacircncia (ANOVA) de dois

fatores O teste de Tukey (plt005) foi realizado para identificar as diferenccedilas entre

os grupos mostrados nas tabelas ou graacuteficos

O erro potencial na teacutecnica de detecccedilatildeo e mediccedilatildeo foi estimado por seleccedilatildeo

aleatoacuteria de 10 medidas da folga dos braacutequetes Damon Q e 10 medidas da folga dos

braacutequetes H4 Posteriormente utilizamos a foacutermula de Dahlberg (1940) para avaliar o

erro do meacutetodo

63

5 RESULTADOS

O erro do meacutetodo encontrado na folga dos braacutequetes foi de 06ordm para o

braacutequete Damon Q e 07ordm para o braacutequete H4

Os resultados da folga entre a interaccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

com os dois braacutequetes avaliados foi estatisticamente significante (plt0001)

Observamos que o braacutequete H4 possui maior folga entre a canaleta e o fio

quando comparados ao braacutequete Damon Q

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da folga existente entre braacutequete e fio

estatildeo descritos na tabela 51

Tabela 51 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus

Em relaccedilatildeo a expressatildeo do torque verificamos o momento de forccedila em 12ordm

26ordm e 36ordm apoacutes a torccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel A interaccedilatildeo entre os

fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante (plt005)

Os valores meacutedios e desvios padratildeo obtidos pela expressatildeo do torque

(Nmm) estatildeo descritos na Tabela 52 e demonstrados no Graacutefico 51

Tabela 52 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Braacutequete

TORQUE (Nmm)

12ordm 24ordm 36ordm

Damon Q 33 (11)d 196 (21)c 552 (18)a

H4 29 (02)d 44 (06)d 296 (17)b

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Braacutequete Folga (0)

Damon Q 154 (11)a

H4 235 (11)b

64

Graacutefico 51 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Ao avaliarmos o momento de forccedila da expressatildeo do torque o braacutequete H4 e

Damon Q natildeo apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes com 12ordm de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico Em 24ordm o braacutequete Damon Q apresentou maior momento

de forccedila comparado ao braacutequete H4 Em 36ordm o braacutequete Damon Q tambeacutem

apresentou maior momento de forccedila quando comparado ao braacutequetes H4

Vale salientar que o valor mensurado em 24ordm no braacutequete H4 natildeo foram

estatisticamente significantes em relaccedilatildeo aos valores em 12ordm Tambeacutem natildeo houve

diferenccedila estatisticamente significante entre o braacutequete H4 em 24ordm e o braacutequete

Damon Q em 12ordm

Para avaliar a efetividade da expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes

autoligados passivos verificamos a quantidade necessaacuteria de torccedilatildeo no fio de accedilo

inoxidaacutevel para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

A interaccedilatildeo entre os fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante

(plt005) O acircngulo necessaacuterio para expressar 5Nmm de torque no braacutequete Damon

d

c

a

dd

b

0

10

20

30

40

50

60

8 12 16 20 24 28 32 36 40

TO

RQ

UE

(Nm

m)

Torccedilatildeo (0)

Damon Q meacutedia h4

65

Q natildeo apresentou diferenccedila estatisticamente significante quando comparados ao

acircngulo necessaacuterio para expressar 20Nmm de torque no braacutequete H4

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da torccedilatildeo (acircngulo) obtidos pela expressatildeo

do torque (Nmm) estatildeo descritos na Tabela 53 e demonstrados no Graacutefico 52

Tabela 53 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla de Tukey da torccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Braacutequete

Inclinaccedilatildeo (0)

5 Nmm 10Nmm 15Nmm 20Nmm

Damon Q 166 (2) f 205 (07) e 223 (1) d 244 (06) c

H4 249 (13) c 294 (08) b 314 (07) a 325 (05) a Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Graacutefico 52 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

fe

dcc

ba a

0

5

10

15

20

25

30

35

5 10 15 20

To

rccedilatildeo

(o)

TORQUE (Nmm)

Damon Q H4

67

6 DISCUSSAtildeO

Os braacutequetes preacute-ajustados tecircm como principal objetivo diminuir a necessidade

de dobras e ajustes nos arcos durante o tratamento ortodocircntico A efetividade do

tratamento ortodocircntico depende de um conjunto de fatores para determinar como as

angulaccedilotildees e inclinaccedilotildees (torque) a serem aplicados sobre os dentes dos casos

planejados iratildeo influenciar em suas variaccedilotildees (Andrews 1989) Quando o fio

retangular eacute encaixado na canaleta do braacutequete preacute-ajustado com uma forccedila de

torque ativa ele eacute adaptado ateacute encontrar dois pontos de apoio para efetivar sua

accedilatildeo que eacute chamado de acircngulo criacutetico (Gioka Eliades 2004)

No presente estudo foi desenvolvido um dispositivo para avaliar a possiacutevel

influecircncia da profundidade da canaleta do braacutequete na expressatildeo do torque No

desenvolvimento desse dispositivo dois outros foram testados poreacutem os mesmos

apresentaram erros durante as medidas comprometendo a fidelidade e a

confiabilidade dos resultados A partir desses dois dispositivos elaboramos um

terceiro que possibilitou a anaacutelise da influecircncia da profundidade de canaleta na

expressatildeo do torque Foi utilizado o braacutequete Damon Q com profundidade 0028rdquo e

o braacutequete H4 com profundidade 0026rdquo A altura da canaleta foi a mesma para os

dois braacutequetes

Em investigaccedilotildees preacutevias alguns autores compararam a expressatildeo do torque

em braacutequetes autoligados passivos e ativos poreacutem com alturas e profundidades de

canaletas semelhantes (Yeh et al 2007 Papageorgiou et al 2016 Morina et al

2008 Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

A expressatildeo do torque estaacute diretamente ligada as variaccedilotildees estruturais que

podem ser encontradas nos braacutequetes (dimensotildees e forma das canaletas e material

de fabricaccedilatildeo) e nas variaccedilotildees dimensionais e estruturais dos fios ortodocircnticos

(Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Major et al 2011 Streva et al 2011

Franco et al 2015 Lombardo et al 2015 Lee et al 2016)

Geralmente o momento de forccedila expresso pelo torque em braacutequetes preacute-

ajustados passivos se faz presente quando as dimensotildees do arco retangular se

assemelham as dimensotildees da canaleta dos braacutequetes Morina et al 2008

afirmaram em seus estudos que clinicamente nenhum braacutequete resultou em um

nivelamento satisfatoacuterio da inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual Katsikogianni et al 2015

concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos demonstraram maior efetividade do

68

torque quando comparados aos braacutequetes autoligados passivos Dalstra et al 2015

observaram tambeacutem que os braacutequetes convencionais que utilizaram ligaduras de

accedilo inoxidaacutevel e alguns braacutequetes autoligados ativos geraram maior momento de

torque devido o arco estar firmemente pressionado contra o fundo da canaleta do

braacutequete Durante a fase de planejamento desse estudo existiu a hipoacutetese de que a

profundidade da canaleta pudesse interferir positivamente na expressatildeo do torque

uma vez que nessas circunstacircncias haveria contatos mais justos entre a canaleta

do braacutequete e o fio em funccedilatildeo do maior preenchimento da canaleta pelo fio

Archambault et al 2010 concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos

apresentaram uma folga de 75ordm ateacute o engajamento do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel na canaleta do braacutequete enquanto os braacutequetes autoligados passivos

apresentaram uma folga de aproximadamente 14ordm provavelmente devido a pressatildeo

que o clipe exerce no fio contra o braacutequete promovendo a diminuiccedilatildeo da dimensatildeo

da canaleta Poreacutem ao analisarmos os resultados do presente estudo verificamos

que o braacutequete H4 (com menor profundidade de canaleta) apresentou uma folga de

235ordm ateacute o engajamento do fio na canaleta do braacutequete e o Damon Q apresentou

uma folga de 154ordm Esse uacuteltimo resultado do presente estudo (braacutequete Damon Q)

estaacute muito proacuteximo do encontrado por Archambault et al (2010)

Na sequecircncia da anaacutelise dos resultados do nosso estudo observamos

diferenccedilas estatisticamente significantes entre os dois braacutequetes quando realizamos

a torccedilatildeo do fio ortodocircntico em 24ordm e 36ordm (tabela 52 e graacutefico 51 das paacuteg 63 e 64)

enquanto Badawi et al 2008 observaram diferenccedilas estatisticamente significantes

entre braacutequetes apenas com 36ordm de torccedilatildeo Possivelmente a diferenccedila do resultado

pode estar associada a diferenccedila encontrada no valor da folga no braacutequete H4

quando comparado ao braacutequete Damon Q

Nesse estudo natildeo foram observadas diferenccedilas estatisticamente significantes

no braacutequete H4 quando comparados os valores do momento do torque em 12ordm e em

24ordm assim como natildeo houve diferenccedila estatisticamente significante entre os

braacutequetes H4 em 24ordm e os braacutequetes Damon Q em 12ordm (tabela 52 paacuteg 63)

provavelmente porque em 12ordm e em 24ordm o momento de torque ocorreu dentro do

limite ou muito proacuteximo ao valor mensurado da folga nos braacutequetes H4

Clinicamente o torque efetivo tem sido sugerido entre 5 a 20 Nmm (Reitan

1957 Burstone 1982) Badawi et al (2008) e Archambault et al (2010) relataram

que clinicamente o torque efetivo foi expressado com uma torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

69

0025rdquo de 15ordm a 31ordm nos braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm nos

braacutequetes autoligados passivos Entretanto nesse estudo ao aplicarmos a forccedila

como sugerido clinicamente verificamos que o o braacutequete Damon Q expressou

primeiro o momento de torque quando comparados ao braacutequete H4 (Damon Q -

166ordm ateacute 244ordm H4 - 249ordm ateacute 325ordm) Franco et al em 2015 observaram tambeacutem

que os braacutequetes Damon 3MX apresentaram melhores resultados de expressatildeo de

torque quando comparados a outros braacutequetes autoligados

Em relaccedilatildeo aos fios ortodocircnticos Lombardo et al 2015 mencionaram que os

arcos ortodocircnticos apresentaram dimensotildees diferentes das declaradas pelos

fabricantes (-647 e + 510) Observaram tambeacutem que o formato das arestas dos

arcos retangulares apresentaram variaccedilotildees Jaacute Mugurama et al 2014 relataram

que os fios 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel natildeo apresentaram deformaccedilatildeo

permanente apoacutes a realizaccedilatildeo de testes de atrito mesmo quando imposto 30ordm de

torque Em consequecircncia desses fatores e de haver uma tendecircncia na clinica

ortodocircntica cada vez menos expressiva de utilizar o arco 0021rdquox 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel decidimos utilizar o fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel da American

Orthodontics (Sheboygan Wisconsin EUA) Aferimos todas as secccedilotildees de fios que

seriam utilizadas com um paquiacutemetro digital MItutoyo (Aurora Illinois EUA) para

realizaccedilatildeo dos testes Com isso procuramos anular a variante do fio na expressatildeo

do torque

Outro fator relevante a ser mencionado eacute que os resultados obtidos nessa

pesquisa podem apresentar diferenccedilas nos valores nominais quando comparados a

outros estudos (Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

pelo fato do fio de accedilo inoacutexidaacutevel apresentar diferenccedilas em sua propriedade e

composiccedilatildeo estrutural em diferentes marcas comerciais (Gioka Eliades 2004 Vena

et al 2007 Lombardo et al 2015)

A deformaccedilatildeo do braacutequete tambeacutem pode ser considerada um provaacutevel fator na

perda da expressatildeo do torque (Lacoursiere et al 2010 Major et al 2010 Major et

al 2011) Outro fator que tambeacutem pode estar relacionado eacute o desenho da canaleta

do braacutequete e sua composiccedilatildeo metaacutelica (Melenka et al 2014 Major et al 2013) A

escolha do braacutequete a ser empregado no tratamento o conhecimento de como este

material com maior ou menor dureza comporta-se durante o tratamento eacute de

fundamental importacircncia para conduzi-lo (Fischer-Brandies et al 2000 Gioka

Eliades 2004) Cash et al 2004 concluiacuteram que as canaletas dos braacutequetes

70

ortodocircnticos satildeo maiores do que o indicado pelos fabricantes A geometria da

canaleta e o padratildeo de acabamento variaram muito entre os grupos Brown e

Wagner 2015 mencionaram tambeacutem que essas alteraccedilotildees morfoloacutegicas podem

ocorrer em um uacutenico braacutequete bem como ao longo de todo o conjunto especiacutefico de

braacutequetes de uma mesma seacuterie No presente trabalho podemos constatar as

afirmaccedilotildees desses autores ao analizarmos as figuras 41 e 42 nas paacuteginas 55 e

56

71

61 Consideraccedilotildees finais

Ao analisar os resultados dessa pesquisa podemos concluir que a expressatildeo

do torque pode natildeo estar relacionado diretamente com a profundidade da canaleta

dos braacutequetes

Se a profundidade natildeo influencia a expressatildeo do torque como verificamos

nesse trabalho e se a altura eacute a mesma deveriacuteamos encontrar diferenccedilas de torque

estatisticamente natildeo significantes entre eles Poreacutem natildeo foi esse o resultado de

nossa pesquisa

Poreacutem haacute de se considerar que ao analisarmos as fotos dos braacutequetes Damon

Q (Figura 41 paacutegina 55) e H4 (Figura 42 paacutegina 56) podemos verificar que no

iniacutecio da canaleta do braacutequete H4 proacuteximo a porta de fechamento haacute tanto na parte

superior como na parte inferior um aumento da altura da canaleta o que pode ser

um fator de aumento da folga do fio em relaccedilatildeo a canaleta do braacutequete e pode gerar

um fator negativo na expressatildeo do torque

Em funccedilatildeo dessas hipoacuteteses um futuro trabalho deveraacute ser realizado para

verificar o porquecirc o braacutequete que foi idealizado para expressar o torque com maior

eficaacutecia se apresentou ser menos eficaz

73

7 CONCLUSOtildeES

Concluiacutemos com o nosso trabalho que

1 A folga existente entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel e os dois

braacutequetes estudados foram de 154ordm (Damon Q) e 235ordm (H4)

2 O momento de forccedila expresso pelo torque com 12ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel foi de 33 Nmm no braacutequete Damon Q e 29 Nmm

no braacutequete H4 Com 24ordm de torccedilatildeo o momento de torque foi de 196ordm no

braacutequete Damon Q e 44 Nmm no braacutequete H4 Com 36ordm de torccedilatildeo a

expressatildeo do torque foi de 552 Nmm no braacutequete Damon Q e 296 Nmm

no braacutequete H4

3 Ao compararmos os valores obtidos da expressatildeo do torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel observamos maior

expressatildeo do torque no braacutequete Damon Q quando comparados ao

braacutequete H4

4 Observamos que o braacutequete Damon Q expressou o torque primeiro quando

comparado ao braacutequete H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm

15 Nmm e 20Nmm

74

75

REFEREcircNCIAS1

Andrews LF The six keys to normal occlusion Am J Orthod 1972 Sep 62(3) 296-309 Andrews LF Straight-wire ndash O conceito e o aparelho Trad de Hugo Jose Trevisi San Diego L A Wells Co 1989 407p Archambault A Lacoursiere R Badawi H Major PW Carey J Flores-Mir C Torque expression in stainless steel orthodontic brackets Angle Orthod 2010 Jan 80(1) 201-10 Badawi HM Toogoog RW Carey JPR Heo G Major PW Torque expression of self-ligating brackets J Orthod Dentofacial Orthop 2008 May 133(5) 721-7 Bourauel C Drescher D Thier M An experimental apparatus for the simulation of three-dimensional movements in orthodontics J Biomed Eng 1992 Sep 14(5) 371-8 Brauchli LM Steineck M Wichelhaus A Active and passive self-lagation a myth Part 1 torque control Angle Orthod 2012 Jul 82(4) 663-9 Brown P Wagner W Choi H Orthodontic bracket slot dimensions as measured from entire bracket series Angle Orthod 2015 Jul 85(4) 678ndash82 Burstone CJ The segmented arch approach to space closure Am J Orthod 1982 Nov 82(5) 361-378 Cash AC Good SA Curtis RV McDonald F An evaluation of slot size in orthodontic brackets - Are standards as expected Angle Orthod 2004 Aug 74(4) 450-3 Cattaneo PM Salih AR Melsen B Labio-lingual root control of lower anterior teeth an canines obtained by active and passive self-ligating brackets Angle Orthod 2013 Jul 83(4) 691-7 Dalstra M Eriksen H Bergamini C Melsen B Actual versus theoretical torsional play in convencional and self-ligating bracket systems J Orthod 2015 Jun 42(2) 103-13

1 De acordo com Estilo Vancouver

RESUMO

Saraiva PC Avaliaccedilatildeo da profundidade da canaleta dos braacutequetes autoligados passivos associados agrave expressatildeo do torque [dissertaccedilatildeo] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o controle

do movimento dentaacuterio nos trecircs planos do espaccedilo Nos braacutequetes autoligados e preacute-

ajustados a inclinaccedilatildeo dos dentes no sentido vestiacutebulo-lingual depende diretamente

da interaccedilatildeo braacutequete fio Sabendo-se da importacircncia do controle do torque o

propoacutesito deste estudo foi definir a folga entre braacutequetes fio avaliar o momento de

torque e correlacionar estes valores nos braacutequetes autoligados passivos com

profundidades de canaletas diferentes (Damon Q e H4) Para esta pesquisa foi

confeccionado um dispositivo experimental em conjunto com uma maacutequina de testes

universal (Model 5565 Instron Canton Mass) para medir a expressatildeo do torque nos

braacutequetes ortodocircnticos Para verificar se a difereccedila na profundidade das canaletas

dos braacutequetes interferiram na expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de

variacircncia (ANOVA) e teste de Tukey (plt005) para identificar as diferenccedilas entre os

grupos Os braacutequetes H4 apresentaram maior folga entre braacutequete fio quando

comparados aos braacutequetes Damon Q Ao avaliarmos o momento de forccedila da

expressatildeo do torque os braacutequetes H4 e Damon Q apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes apenas com 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo Apoacutes a anaacutelise dos

resultados ao comparar os valores da expressatildeo de torque com 12ordm 24ordm e 36ordm

observamos maior expressatildeo de torque no braacutequete Damon Q quando comparado

ao braacutequete H4 Observamos tambeacutem que o Damon Q expressa melhor o torque

quando comparado com o H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm 15

Nmm e 20 Nmm

Palavras-chave Ortodontia Biomecacircnica Braacutequetes Autoligado Torque

ABSTRACT

Saraiva PC Evaluation of the slot depth of passive self-ligating brackets associated with torque expression [dissertation] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

One of the factors responsible for the success of orthodontic treatment is the control

of tooth movement in the three planes of space In self-ligating and preacute-adjusted

brackets the labio-lingual inclination of the teeth depends directly the bracket wire

interaction Knowing the importance of torque control the purpose of this study was

to define the play between the brackets and wires to evaluate the moment of torque

and to compare these values in passive self-ligating brackets with different slot

depths (Damon Q and H4) For this research an experimental device was designed

in conjunction with a universal test machine (Model 5565 Instron Canton Mass) to

measure the torque expression in orthodontic brackets To verify if the differences in

the depth of the bracket slots interfered in the torque expression analyzes of

variance (ANOVA) and Tukey test (p lt005) were performed to identify the

differences between the groups The H4 bracket had the highest play when

compared to the Damon Q bracket When evaluating the moment of torque

expression bracket H4 and Damon Q presented statistically significant differences

only with 24ordm and 36ordm of torsion After the analysis of the results when comparing the

values of the torque expression with 12ordm 24ordm and 36ordm we observed greater torque

expression in the Damon Q bracket when compared to the bracket H4 we also

observed that the Damon Q expressed better the torque when compared with H4

with moments of force of 5 Nmm 10 Nmm 15 Nmm and 20Nmm

Keywords Orthodontics Biomechanics Brackets Self-ligating Torque

LISTA DE ILUSTRACcedilOtildeES

Figura 41 ndash Braacutequete Damon Q 55

Figura 42 ndash Braacutequete H4 55

Figura 43 ndash Paquiacutemetro digital 56

Figura 44 ndash Dispositivo de Expressatildeo do Torque 57

Figura 45 ndash Maacutequina de testes universal (Instron) 57

Figura 46 - Corpo de prova 59

Figura 47 - Obtenccedilatildeo do acircngulo prop 60

Graacutefico 51 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36 64

Graacutefico 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE TABELAS

Tabela 51 - Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus 63

Tabela 52 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36ordm 63

Tabela 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS

g grama

h hora

mm miliacutemetro

mm min miliacutemetro por minuto

Nmm Newton miliacutemetro

s segundo

LISTA DE SIacuteMBOLOS

prop alfa

ordm graus

π pi

polegadas

empty teta

ordm graus

SUMAacuteRIO

1 INTRODUCcedilAtildeO 27

2 REVISAtildeO DA LITERATURA 29

3 PROPOSICcedilAtildeO 53

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS 55

41 Materiais 55

411 Braacutequetes 55

412 Fotos dos braacutequetes 55

413 Fios 55

414 Paquiacutemetro digital 56

415 Dispositivo de expressatildeo de torque 56

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) 57

42 Meacutetodos 58

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes 58

422 Ensaio experimental 58

49 Anaacutelise Estatiacutestica 61

5 RESULTADOS 63

6 DISCUSSAtildeO 67

61 Consideraccedilotildees finais 71

7 CONCLUSOtildeES 73

REFEREcircNCIAS 75

27

1 INTRODUCcedilAtildeO

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o

controle do movimento dentaacuterio nos trecircs planos de espaccedilo (Xu et al 2015) Para a

obtenccedilatildeo desse controle utiliza-se a accedilatildeo mecacircnica das dobras de primeira

segunda e terceira ordem nos fios ortodocircnticos As dobras de primeira e segunda

ordem podem ser utilizadas tanto em fios redondos quanto retangulares Poreacutem

natildeo existe controle das dobras de terceira ordem sem a utilizaccedilatildeo dos fios

retangulares tendo em vista que natildeo eacute possiacutevel aplicar mecanicamente a torccedilatildeo de

um dente utilizando um fio redondo dentro da canaleta do braacutequete As dobras

estatildeo relacionadas a torccedilatildeo de uma estrutura em torno do seu eixo longitudinal

(Andrews 1989 McLaughlin e Bennett 2015)

As caracteriacutesticas necessaacuterias para a aplicaccedilatildeo e o controle do movimento

dentaacuterio jaacute estatildeo inseridas nos desenhos das canaletas dos braacutequetes autoligados e

nos preacute-ajustados convencionais possibilitando o movimento controlado dos dentes

nos trecircs planos de espaccedilo sem a necessidade de ajustes nos arcos ortodocircnticos

(Shivapuja Berger 1994 Brito-Juacutenior Ursi 2006 Rinchuse Miles 2007

McLaughlin Bennett 2015) Poreacutem existem algumas controveacutersias em relaccedilatildeo aos

movimentos de terceira ordem Em alguns casos em funccedilatildeo da folga ou da proacutepria

caracteriacutestica das canaletas dos braacutequetes ou dos fios ortodocircnticos natildeo

observamos o movimento de terceira ordem desejado isto eacute natildeo observamos a

inclinaccedilatildeo dos dentes esperada (Huang 2009 Major et al 2010 Streva et al

2011 Huang et al 2012 Johnson 2013 Dalstra et al 2015)

Em geral a alteraccedilatildeo na inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual das coroas dos dentes

depende da rigidez do fio do desenho da canaleta do braacutequete do jogo existente na

relaccedilatildeo entre o fio e a canaleta e o recurso de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio A grande

variedade de combinaccedilotildees de fatores que alteram o momento do torque dificultam

seu controle (Morina et al 2008 Major et al 2011 Major et al 2012)

Eacute de extrema importacircncia que os valores das angulaccedilotildees e torques contidos

nos braacutequetes estejam de acordo com os valores preconizados pelo autor da

teacutecnica para que o tratamento ortodocircntico alcance os objetivos resultando em

condiccedilotildees adequadas de oclusatildeo funccedilatildeo e esteacutetica dental

As dimensotildees do arco de trabalho final pode natildeo preencher as dimensotildees

totais da canaleta do braacutequete e portanto uma porcentagem do torque constituiacutedo

no braacutequete eacute perdida por conta do jogo existente entre fio canaleta Tem sido

demonstrado que existem discrepacircncias significativas entre o valor fornecido pelos

fabricantes e o valor mensurado (Cash et al 2004 Gioka Eliades 2004) As

alteraccedilotildees da expressatildeo do torque podem ser atribuiacutedas as variaccedilotildees intriacutensecas do

diacircmetro transversal dos fios ortodocircnticos na deformaccedilatildeo das canaletas dos

braacutequetes e em suas dimensotildees (Meling et al 1998 Gioka Eliades 2004

Archambault et al 2010 Major et al 2010 Melenka et al 2013 McLaughlin

Bennett 2015 Brown et al 2015 Lee et al 2016 Lombardo et al 2015)

A controveacutersia existente em relaccedilatildeo a influecircncia da dimensatildeo das canaletas

dos braacutequetes motivou a realizaccedilatildeo dessa pesquisa na qual utilizamos 2 tipos de

braacutequetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes

29

2 REVISAtildeO DA LITERATURA

Reitan (1957) discutiu alguns fatores para ilustrar a importacircncia de

correlacionar achados histoloacutegicos com observaccedilotildees praacuteticas atraveacutes de um exame

mais aprofundado das forccedilas em ortodontia revelando que alguns dos principais

fatores satildeo a variaccedilatildeo individual da reaccedilatildeo dos tecidos o tipo de forccedila aplicada e

os princiacutepios mecacircnicos envolvidos Verificou-se tambeacutem que estes fatores estavam

estreitamente ligados entre si Concluiu que a forccedila exercida em um movimento de

inclinaccedilatildeo realizada com forccedilas contiacutenuas criariam aacutereas comprimidas livre de

ceacutelulas na membrana periodontal com mais frequecircncia do que em um movimento

corporal decorrente os princiacutepios mecacircnicos envolvidos A reabsorccedilatildeo direta foi

observada em um movimento de torccedilatildeo gerando uma forccedila de 130 gramas ao

exercer pressatildeo na regiatildeo apical A quantidade de forccedila apropriada pode variar

consideravelmente de acordo com o tipo de movimento necessaacuterio cerca de 250

gramas durante a fase final de um movimento corporal contiacutenuo de caninos e

apenas deveraacute ser aplicado 25 gramas em um movimento de extrusatildeo de dentes

anteriores individuais

Rauch (1959) definiu o torque como um momento de forccedila resultante da

torccedilatildeo do fio retangular capaz de movimentar a coroa do dente no mesmo sentido

do fio e a raiz em sentido contraacuterio A aplicaccedilatildeo do torque permite controlar as

inclinaccedilotildees axiais dos dentes posicionando-os adequadamente ao final do

tratamento ortodocircntico

Andrews (1972) estudou seis caracteriacutesticas sistematicamente observadas em

um estudo de 120 modelos de pacientes natildeo ortodocircnticos com oclusatildeo normal

Essas constantes foram referidas como as seis chaves de oclusatildeo normal O artigo

tambeacutem discutiu a importacircncia das seis chaves individual e coletivamente no

tratamento ortodocircntico de sucesso Os 120 modelos estudados nesta pesquisa

diferem em alguns aspectos mas todos compartilhavam as seis caracteriacutesticas

observadas As seis chaves de oclusatildeo foram assim avalidadas relaccedilatildeo molar

angulaccedilotildees das coroas inclinaccedilotildees das coroas ausecircncia de rotaccedilotildees contatos

interproximais plano oclusal

30

Burstone (1982) descreveu a aplicaccedilatildeo cliacutenica das molas de traccedilatildeo utilizando a

teacutecnica do arco segmentado As consideraccedilotildees mais importantes na utilizaccedilatildeo

cliacutenica das molas de traccedilatildeo satildeo a quantidade de ativaccedilatildeo distal o diferencial de

angulaccedilatildeo entre os dentes anteriores e posteriores e a centralizaccedilatildeo do loop

Melhorias no design levaram a um mecanismo mais eficiente higiecircnica e confortaacutevel

para o fechamento do espaccedilo Melhorias no design levaram agrave um mecanismo mais

eficiente maior higiene e maior conforto no fechamento do espaccedilo

Bourauel et al (1992) apresentaram um aparelho (OMSS) capaz de avaliar os

sistemas de forccedilas tridimensionais e os movimentos resultantes durante o

tratamento ortodocircntico O instrumento consistiu em dois transdutores de forccedila

torque capazes de gravar tanto os resultados obtidos das forccedilas quanto os

resultados obtidos dos torques simultaneamente em todas as direccedilotildees espaciais

Cada sensor tinha uma faixa de mediccedilatildeo de 15N (450Nmm) e uma resoluccedilatildeo de

002 N (05Nmm) e foi montado em conjunto com 3 estaacutegios rotacionais e

translacionais movidos por motores passo a passo O aparelho era controlado por

um computador e por um software abrangente

Odegaard et al (1994) desenvolveram um meacutetodo para simular a forccedila de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico no interior do braacutequete e mediram com precisatildeo o

momento de torque O estudo simulou a situaccedilatildeo que ocorre quando o torque eacute

aplicado em um incisivo central individualmente Para realizar o teste foram usados

cinco braacutequetes com canaletas de 0018rdquo sem torque e angulaccedilatildeo e cinco partes de

cada tipo de fio A folga observada entre fio e o braacutequete variou de 20ordm a 5ordm com fios

0016rdquo x 0022rdquo e 0018rdquo x 0025rdquo respectivamente Foi observado apoacutes a

eliminaccedilatildeo da folga uma taxa de variaccedilatildeo de 024ordm Nmm a 037ordm Nmm nos fios de

accedilo enquanto que nos fios 0017rdquo x 0025rdquo de NiTi ocorreu uma taxa de variaccedilatildeo de

cerca de 107ordm Nmm Os resultados demonstraram que a quantidade de folga entre

o braacutequete e o fio ortodocircntico eacute consideravelmente maior do que o valor esperado

A utilizaccedilatildeo de ligaduras demonstraram que um efeito de torque pode ser observado

31

ainda que a folga natildeo tenha sido completamente eliminada

Com o aumento da utilizaccedilatildeo dos braacutequetes autoligados frequentemente

levantou-se a questatildeo de como eles se comparam com os sistemas de ligaccedilotildees

convencionais Shivapuja e Berger (1994) examinaram estes dois grupos de

braacutequetes autoligados e com sistemas de ligaccedilotildees de accedilo inoxidaacutevel e elastomeacutericas

convencionais tanto do aspecto in vitro bem como por medidas cliacutenicas e

observaccedilotildees subjetivas Foram avaliados cinco tipos diferentes de braacutequetes com

canaletas 0022rdquo x 0028rdquo divididos em sete grupos diferentes conforme o tipo de

ligaccedilatildeo Cada braacutequete foi montado sobre um cilindro de acriacutelico e o fio escolhido

para o estudo foi o de 0018rdquo (GAC International Inc Central Islip NY) Cada

grupo de braacutequetes consistiu em doze amostras e a forccedila de atrito para cada grupo

foi mensurada com uma maacutequina de teste universal (Instron Corp Canton Mass)

Foram analisadas dois tipos de mediccedilotildees para cada grupo Primeiramente avaliaram

qual a forccedila maacutexima necessaacuteria para iniciar o movimento do fio a qual foi

considerada como a forccedila necessaacuteria para superar a resistecircncia estaacutetica e a carga

maacutexima pela distacircncia de seguimento de 10rdquo o que foi interpretado como a

resistecircncia dinacircmica A segunda parte da investigaccedilatildeo consistiu em avaliar a

influecircncia do moacutedulo de potecircncia elastomeacuterico (GAC Energia Chainette) no

movimento de translaccedilatildeo dos dentes A fase final do estudo envolveu uma avaliaccedilatildeo

cliacutenica comparativa do tempo necessaacuterio para remover e substituir o modo de

ligaccedilatildeo tanto na arcada superior quanto na inferior Concluiacuteram que os sistemas de

braacutequetes autoligados demonstraram um niacutevel significativamente mais baixo de

resistecircncia ao atrito menor tempo para a remoccedilatildeo e inserccedilatildeo do fio no interior do

braacutequete e promoveu um melhor controle de infecccedilotildees quando comparados aos

braacutequetes convencionais de ceracircmica e metal com sistemas de ligaccedilotildees

elastomeacutericas de poliuretano e de accedilo inoxidaacutevel

Meling et al (1998) propuseram um estudo para medir a altura da canaleta dos

braacutequetes com maior precisatildeo atraveacutes de uma foacutermula que descreve a relaccedilatildeo entre

a altura do braacutequete as dimensotildees do arco ortodocircntico a borda do fio e folga de

torccedilatildeo Com um instrumento de mediccedilatildeo de torque a folga de torccedilatildeo foi estimada

em 10 braacutequetes diferentes (Ormco medium twin standard edgewise) com canaleta

0018rdquo Foi utilizado para realizar as mediccedilotildees um fio ortodocircntico de accedilo inoxidaacutevel

0018rdquo x 0025rdquo (Dentaurum) Um comprimento do fio foi escolhido aleatoriamente e

32

suas dimensotildees foram medidas em 10 segmentos diferentes com um microcircmetro

digital (modelo 293-521) Para a mediccedilatildeo da borda do fio foram usados 10 partes

de 1 cm de comprimento cada Os espeacutecimes foram preparados usando meacutetodos

metaluacutergicos convencionais para obter um corte transversal perpendicular ao seu

longo eixo e ampliado sob um microscoacutepio de uso metaluacutergico O raio de

arredondamento foi medido para todos os quatro cantos e a meacutedia aritmeacutetica foi

usada nos caacutelculos posteriores Apoacutes a obtenccedilatildeo dos registros da folga de torccedilatildeo

das dimensotildees e bordas do fio ortodocircntico a altura da canaleta do braacutequete pode

ser calculada Os autores concluiacuteram que o meacutetodo utilizado para medir a altura da

canaleta dos braacutequetes ortodocircnticos parece ter um elevado grau de exatidatildeo e eacute

mais faacutecil de executar do que os meacutetodos convencionais

Fischer-Brandies et al (2000) investigaram a influecircncia da seccedilatildeo transversal

da geometria da aresta e da dureza estrutural entre o fio e o braacutequete na

transmissatildeo do torque Cinco marcas de fios de accedilo inoxidaacutevel em 3 dimensotildees

(0016rdquo times 0016rdquo 0016rdquo times 0022rdquo e 0017rdquo times 0025rdquo) foram inseridos em braacutequetes

Edgewise (Ultratrimmreg Dentaurum Order No 705-018-50) com canaleta 0018rdquo e

foram carregados com diferentes momentos de torques (1 e 3 Ncm) As canaletas

dos braacutequetes e a geometria dos fios foram analisadas em computador antes e

depois do carregamento Aleacutem disso foram determinadas a dureza Vickers e a

micro-dureza das superfiacutecies metaacutelicas Embora o tamanho da canaleta foi mantido

de forma muito precisa agraves dimensotildees dos fios desviaram em meacutedia de 10 Um

carregamento de 3 Ncm de torque aumentou o jogo de torque de 36ordm nos fios 0016

times 0022rdquo e de 37ordm nos fios 0017rdquo times 0025rdquo No caso dos fios 0016rdquo times 0016rdquo natildeo foi

mais possiacutevel realizar uma transmissatildeo de torque efetivo A dureza Vickers dos fios

foi em meacutedia de 533 kp mm2 e que um dos suportes de 145 kp mm2 Houve um

aumento da micro-dureza na aacuterea de deformaccedilatildeo de estresse nas paredes da

canaleta com o aumento da transmissatildeo de carga 204-338 kgf mm2 Os autores

concluiacuteram que com as alteraccedilotildees das dimensotildees dos fios e a presenccedila de

deformaccedilatildeo plaacutestica dos braacutequetes resultou em um jogo de torque relativamente

grande

Cash et al (2004) investigaram o tamanho e a geometria da canaleta de

braacutequetes com dimensotildees de 0022rdquo Cinco braacutequetes de incisivo central superior do

33

lado esquerdo foram selecionados aleatoriamente a partir de um total de 11 marcas

disponiacuteveis comercialmente As mediccedilotildees foram concluiacutedas apoacutes a calibraccedilatildeo do

operador reproduzindo uma leitura digital Os resultados indicaram que todos os

braacutequetes possuem canaletas aumentadas Apenas o Twin Torque o Clarity e o

Mini Mono estavam dentro de 5 das suas dimensotildees declaradas apresentando

suas paredes essencialmente paralelas O braacutequete Elegance Plastic apresentou

paralelismo mas com aumento nas dimensotildees em 12 O braacutequete Victory Series

apresentou divergecircncia nas paredes da canaleta e com alteraccedilatildeo nas dimensotildees de

6 A canaleta do braacutequete Nu-Edge tambeacutem apresentou divergecircncia e alteraccedilotildees

nas dimensotildees em 14 Os braacutequetes Mxi Advant-Edge Damon II SL Elite Mini

Opti-MIM Roth and MBT apresentaram canaletas convergentes e a base da

canaleta do Damon apresentou um aumento dimensional de 17 A canaleta do

braacutequete Discovery demonstrou convergecircncia e aumento dimensional de 24 a

maior variacircncia observada A usinagem imprecisa nas dimensotildees das canaletas e o

uso de arcos subdimencionados podem afetar diretamente o posicionamento

tridimensional dos dentes

Gioka e Eliades (2004) avaliaram as fontes de variaccedilatildeo na expressatildeo do

torque em braacutequetes preacute-ajustados As variaacuteveis relacionadas com propriedades de

materiais foram sistematicamente analisadas incluindo a incapacidade para

preencher a canaleta devido agrave diferenccedila de tamanho de arcos as irregularidades do

processo de suportes de manufatura impedindo acoplamento adequado diferenccedilas

na rigidez dos fios variaccedilotildees entre os valores reais e relatados de torque do

braacutequete e os modos de ligaccedilotildees todos os quais podem ser responsaacuteveis por

aumento da depuraccedilatildeo de terceira ordem ou ldquojogo O efeito destas variaccedilotildees sobre

a expressatildeo do torque eacute discutido e as inclinaccedilotildees vestibulolinguais satildeo fornecidas

como funccedilatildeo do tamanho do fio e a composiccedilatildeo do braacutequete em combinaccedilotildees

braacutequete e fio A maioria dos relatoacuterios publicados sobre esse assunto indicam uma

perda de controle de torque tatildeo alto quanto 100 do valor prescrito Aleacutem disso a

falsa ideacuteia de transferir a inclinaccedilatildeo ideal de coroa com o torque previsto no braacutequete

eacute ilustrado juntamente com a estimativa de torque previsto em relaccedilatildeo agrave coroa do

dente O torque necessaacuterio de forma realista depende de alguns componentes

envolvendo inclinaccedilatildeo dentaacuteria compensaccedilatildeo no jogo existente entre braacutequete e fio

e o tipo de ligaduras presentes Com base nas evidecircncias disponiacuteveis clinicamente

34

propocircs-se que a prescriccedilatildeo aumentada do torque deve ser selecionado para explicar

a falta de expressatildeo plena do torque prescrito

van Loenen et al (2005) estudaram a morfologia dos incisivos centrais

superiores e caninos superiores a fim de determinar a variaccedilatildeo no acircngulo coroa

raiz formado por uma tangente na superfiacutecie vestibular da coroa e o eixo

longitudinal da coroa em uma vista proximal Foram realizadas radiografias

proximais de 160 dentes (81 incisivos e 79 caninos) previamente extraiacutedos no

Hospital da Universidade de Ghent Beacutelgica As imagens foram digitalizadas e

analisadas com Jascreg Paint Shop Pro 7TM (Eden Prairie USA) e Mathcad 2001

Professionalreg (Cambridge UK) A margem incisal o centro da junccedilatildeo cemento-

esmalte (CEJ) e o aacutepice da raiz foram digitalizados para definir o longo eixo da

coroa raiz Posteriormente foram obtidas as medidas do acircngulo coroa raiz (ACR)

em todos os dentes Para definir a curvatura da superfiacutecie labial foram determinadas

vaacuterias tangentes em diferentes alturas sobre a superfiacutecie labial ou bucal A partir dos

resultados foram calculados a meacutedia e o desvio padratildeo O ACR variou de 167 a 195

graus para os caninos (valor meacutedio de 183 graus) e de 171 a 195 graus para os

incisivos (meacutedia de 184 graus) A meacutedia das inclinaccedilotildees das superfiacutecies labiais dos

incisivos variou muito As inclinaccedilotildees meacutedias da curvatura da superfiacutecie labial dos

incisivos variaram entre 287 (plusmn 33) e 116 (plusmn 49) graus Agrave 4 mm da margem incisal

o miacutenimo da curvatura foi de 153 graus e a maacuteximas de 266 graus Em 45 mm da

borda incisal o acircngulo de superfiacutecie vestibular variou entre 123 e 249 graus Entre

2 e 45 mm da borda incisal o acircngulo meacutedio da superfiacutecie labial variaram em 10

graus Nos caninos as inclinaccedilotildees meacutedias das superfiacutecies vestibulares variaram

entre 300 (plusmn 42) e 102 (plusmn 79) graus O acircngulo da superfiacutecie vestibular meacutedia entre

2 e 45 mm a partir da borda incisal dos caninos tambeacutem diferiram em cerca de 10

graus mas o Desvio Padratildeo foram muito maiores do que para os incisivos Os

autores concluiacuteram que a colocaccedilatildeo de um braacutequete sobre um dente em diferentes

alturas ainda dentro de uma aacuterea clinicamente aceitaacutevel resulta em diferenccedilas

importantes na quantidade de torque de raiz

Brito-Juacutenior e Ursi (2006) revisaram as prescriccedilotildees de braacutequetes preacute-ajustados

existentes no mercado abordando as variaccedilotildees dos valores de inclinaccedilatildeo

angulaccedilatildeo e rotaccedilatildeo dentaacuteria A revisatildeo reporta desde a origem do conceito de uso

35

de arcos retangulares em acessoacuterios com secccedilotildees retangulares ateacute os atuais

modelos de braacutequetes autoligados e outros braacutequetes com formatos diferenciados

Rinchuse e Miles (2007) discutiram estudos in vitro seguidos de pesquisas in

vivo com o objetivo de sintetizar a literatura sobre os braacutequetes autoligados afim de

formular conceitos gerais princiacutepios e axiomas Relataram as diferenccedilas entre os

braacutequetes ativos e passivos em relaccedilatildeo agraves suas vantagens e desvantagens

percebidas Apresentaram tambeacutem novos conceitos em relaccedilatildeo ao futuro dos

braacutequetes autoligados combinaccedilotildees de sistemas de braacutequetes e uso seletivo de

braacutequetes autoligados

Yeh et al (2007) avaliaram a resistecircncia ao atrito em braacutequetes com ligaduras

passivas em diferentes estaacutegios do tratamentos ortodocircnticos Foram usados 2

braacutequetes autoligados passivos (Damon SL II Ormco Orange California SmartClip

3M Unitek Monrovia Califoacuternia) e um novo braacutequete com a ligadura elaacutestica passiva

(Synergy Rocky Mountain Denver Colorado) Todos os braacutequetes com canaletas

de 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Os braacutequetes foram acoplados em trecircs arcos de niacutequel-

titacircnio (0014rdquo 0016rdquo x 0022rdquo 0019rdquo x 0025rdquo) e simulado rotaccedilotildees de primeira

ordem de 3ordm e 6ordm intrusotildees de segunda ordem de 05 mm e 10 mm e inclinaccedilatildeo de

terceira ordem vestibular de coroa de 3ordm As dimensotildees dos braacutequetes foram

medidas com microscopia eletrocircnica de varredura O braacutequete SmartClip apresentou

acircngulos criacuteticos e distacircncias maiores para a ligaccedilatildeo do que os outros 2 acessoacuterios

Quando acoplado o fio 0019rdquo x 0025rdquo com um alinhamento de arco ideal o

SmartClip teve IMDF menor do que os outros acessoacuterios Para as rotaccedilotildees de

primeira ordem os braquetes Synergy tiveram o IMDF significativamente menor do

que os outros acessoacuterios Os braacutequetes Damon SL II com acircngulos criacuteticos menores

tiveram um bom IMDF Para a inclinaccedilatildeo de terceira ordem o Damon SL II com

menor folga de torccedilatildeo tambeacutem tiveram um bom IMDF Natildeo houve diferenccedilas

significativas de IMDF em todos os braacutequetes testados em intrusotildees de segunda

ordem No entanto houve o aumento da IMDF com o aumento da gravidade da maacute

oclusatildeo Concluiacuteram que nenhuma diferenccedila significativa foi encontrada nos

braacutequetes em distacircncias de segunda ordem Em um alinhamento de arco ideal

braacutequetes com maior canaleta tiveram menor resistecircncia ao atrito O controle

rotacional de primeira ordem foi influenciado pela profundidade da canaleta largura

36

do braacutequete e a cobertura labial dos suportes com o mesmo arco Quando um

mecanismo de deslizamento foi usado com uma mudanccedila de inclinaccedilatildeo de terceira

ordem os braacutequetes com menor acircngulo criacutetico de contato tiveram maior resistecircncia

ao atrito

Vena et al (2007) examinaram a variabilidade dos fios de accedilo inoxidaacutevel

0017rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo (Ormco Glendora Califoacuternia) com respeito as

propriedades mecacircnicas dimensotildees da secccedilatildeo transversal e o acabamento geral

das superfiacutecies Concluiacuteram que existem variabilidades em algumas propriedades

mecacircnicas e caracteriacutesticas fiacutesicas dos materiais e entre as amostras dos mesmos

grupos de diferentes lotes

Badawi et al (2008) mediram a expressatildeo do torque em 2 braacutequetes

autoligados ativos (In-Ovation GAC Bohemia NY Velocidade Strite Induacutestrias

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e 2 braacutequetes autoligados passivos (Damon 2 Ormco

Orange Calif Smart Clip 3M Unitek Monrovia na Califoacuternia) Desenvolveram um

dispositivo com a capacidade de aplicar uma torccedilatildeo no fio 0019rdquo x 0025rdquo 1113088de accedilo

inoxidaacutevel mantendo o alinhamento vertical e horizontal perfeito entre o fio e o

braacutequete O projeto utilizou um transdutor de forccedilatorque de multi-eixo que mediu o

momento de forccedila nos trecircs planos de espaccedilo O momento em meacutedia em que o

torque comeccedilou a ser expressado foi de 75ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes autoligados

ativos e 15ordm de torccedilatildeo para os braacutequetes autoligados passivos A expressatildeo de

torque foi maior para os braacutequetes autoligados ativos ateacute 35ordm de torccedilatildeo Na torccedilatildeo do

fio aleacutem deste ponto resultou em um aumento linear do torque medido para os

braacutequetes Damon 2 Smart Clip e In-Ovation O torque foi relativamente constante

passando 35ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes Speed Apoacutes a execuccedilatildeo de todos os

estudos os autores concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos satildeo mais

eficazes na expressatildeo do torque do que os braacutequetes autoligados passivos

Morina et al (2008) estudaram a capacidade dos torques em diferentes

braacutequetes 6 tipos de braacutequetes foram estudados braacutequetes autoligados em accedilo

inoxidaacutevel Hanson SpeedTM (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) e

DamonTM 2 (Ormco Glendora California USA) Ultratrimmreg e Discoveryreg

(Dentaurum Pforzheim Germany) braacutequetes ceracircmicos Fascinationreg 2

37

(Dentaurum) e braacutequete em policarbonato Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) Todos os braacutequetes tinham canaleta de 0022rdquo e foram inseridos

torques no fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Uma situaccedilatildeo cliacutenica intra oral foi

simulada atraveacutes da inclinaccedilatildeo vestibular de coroa de um incisivo central superior

atraveacutes do aparelho orthodontic measurement and simulation system (OMSS) Os

principais componentes do OMSS satildeo dois sensores capazes de medir as forccedilas e

momentos simultaneamente nos trecircs planos do espaccedilo Momentos de forccedila foram

estudados em um arco superior alinhado e nivelado de um modelo Frasaco (Franz

Sachs Tettnang Alemanha) ligado ao OMSS Um torque de 20ordm foi aplicado e a

mudanccedila de direccedilatildeo causada no braacutequete foi mensurada experimentalmente pela

OMSS Cada combinaccedilatildeo de braacutequete fio foi medido cinco vezes O momento do

torque (Nmm) e a perda do torque (graus) foram determinados Os braacutequetes

ceracircmicos apresentaram a menor perda de torque assim como os braacutequetes de

accedilo inoxidaacutevel O braacutequete Fascinationreg 2 (Dentaurum) registrou o maior momento

torque que foi de 20 Nmm graus seguido pelo Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) que registrou 12 Nmm graus Todos os outros braacutequetes apresentaram

a taxa idecircntica de 04 Nmm graus Concluiacuteram que o suporte ceracircmico Fascinationreg

2 (Dentaurum) apresentou o maior momento de torque (35 Nmm) e juntamente com

os braacutequetes metaacutelicaos a menor perda de torque (46 graus)

Huang et al (2009) investigaram a capacidade do torque em braacutequetes

convencionais e autoligados usando um meacutetodo com elementos finitos Foram

selecionados 3 tipos de braacutequetes 2 autoligados Hanson Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e Damon MX (Ormco Glendora Califoacuternia) e 1

convencional Discovery (Dentaurum Pforzheim Alemanha) Todos os braacutequetes

com canaleta 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Foram incluiacutedos 4 braacutequetes nos modelos

finitos a partir do incisivo central superior do lado esquerdo ao canino superior do

lado direito Um torque de 20ordm foi aplicados nos incisivos do lado direito em fios

0018rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo Trecircs tipos de arcos foram usados accedilo inoxidaacutevel

titacircnio molibdecircnio e niacutequel titacircnio Para os braacutequetes convencionais foram usados

dois tipos de ligaccedilatildeo ligadura elaacutestica e fio de accedilo inoxidaacutevel O momento acircngulo

torque simulados foram calculados usando o software MSC Marc Mentat 2005 FE

(MSC Software Corporation Santa Ana Califoacuternia) As caracteriacutesticas dos fios

influenciam no momento do torque provocando maiores alteraccedilotildees no tipo de liga

38

em comparaccedilatildeo com a dimensatildeo dos fios (aumento de 125 quando comparamos o

fio 0019rdquo x 0025rdquo com 0018rdquo x 0025rdquo ambos de accedilo inoxidaacutevel e 220 quando

usamos um fio 0018rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel em comparaccedilatildeo com 0018rdquo x

0025rdquo de niacutequel-titacircnio) A mudanccedila na liga e na dimensatildeo do fio em conjunto

resultou em um aumento de 600 no fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel quando

comparado com 0018rdquo x 0025rdquo de niacutequel titacircnio O jogo do fio 0018rdquo x 0025rdquo foi de

9ordm enquanto do 0019rdquo x 0025rdquo foi de 75ordm com um jogo maior nos braacutequetes

Damon O efeito da ligaccedilatildeo dos braacutequetes Discovery com ligaduras elaacutesticas e de

accedilo inoxidaacuteve puderam ser comparados com o comportamento do Damon O Speed

mostrou comportamento diferente com menor momento de torque e menor jogo

entre canaleta e fio Concluiacuteram que o acircngulo momento de torque eacute determinado

pelas caracteriacutesticas do arco

Archambault et al (2010) avaliaram os efeitos da expressatildeo do torque em

braacutequetes ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel variando o tamanho da canaleta e a

dimensatildeo do fio de accedilo para analisar as limitaccedilotildees dos meacutetodos experimentais

utilizados Atraveacutes de uma revisatildeo sistemaacutetica foram pesquisados estudos in vitro

que mensuravam a expressatildeo do torque em braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel

convencionais e autoligados usando dispositivos com arcos retos de accedilo inoxidaacutevel

sem mecacircnicas de segunda ordem sem alccedilas e sem fios auxiliares 11 artigos

foram selecionados Com base nos estudos selecionados no braacutequete com canaleta

0018rdquo o acircngulo de acoplamento variou 31ordm em um arco de 0016 x 0016rdquo a 46ordm

em um arco de 0018 x 0025rdquo No braacutequete com canaleta de 0022rdquo o acircngulo de

envolvimento variou de 18ordm com um arco de 0018 x 0025rdquo a 6ordm com um arco de

0021 x 0025rdquo Os braacutequetes autoligados ativos expressaram um acircngulo de

acoplamento aproximado de 75ordm enquanto os braacutequetes autoligados passivos

expressaram aproximadamente 14ordm com um arco de 019 x 0025rdquo (braacutequetes com

canaleta 0022rdquo) Os autores concluiacuteram que o acircngulo de envolvimento depende do

formato e dimensatildeo do arco assim como da dimensatildeo da canaleta do braacutequete

Clinicamente o torque efetivo pode ser conseguido com uma torccedilatildeo do fio de 15ordm a

31ordm em braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm em braacutequetes autoligados

passivos com arcos 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

Major et al (2010) desenvolveram um meacutetodo de anaacutelise das dimensotildees das

canaletas dos braacutequetes com o uso de fotografias Foram investigados 3 braacutequetes

39

autoligados de incisivo central superior do lado direito com canaleta 0022rdquo 30

braacutequetes Damon Q com a prescriccedilatildeo de 15ordm (Ormco Corporation Orange CA

USA) 30 braacutequetes In-Ovation-R com prescriccedilatildeo 12ordm (GAC Bohemia NY USA) e

30 braacutequetes Speed com prescriccedilatildeo 12ordm (Strite Industries Cambridge Ontario

Canada) Os perfis mesiais dos braacutequetes foram fotografados (Canon EOS-D10

10D Toacutequio Japatildeo) e analisados atraveacutes de um microscoacutepio (Carl Zeiss

MicroImaging GmbH Jena Alemanha) As imagens recolhidas atraveacutes do

microscoacutepio foram escalonadas em 197548 pixels mm e a cacircmera foi fixada em

uma distacircncia focal de 44645 mm Os braacutequetes Speed apresentaram altura do

canaleta 2 menor do que o tamanho nominal de 0559 miliacutemetros e uma inclinaccedilatildeo

ligeiramente convergente Os braacutequetes In-Ovation apresentaram paredes

divergentes em um acircngulo meacutedio de 147 graus e valor proacuteximo ao nominal da

altura da canaleta Os braacutequetes Damon Q apresentaram maior paralelismo entre as

paredes da canaleta com 90ordm entre as paredes e o fundo da canaleta A altura da

canaleta dos braacutequetes Damon apresentaram um aumento de 3 em suas

dimensotildees

Lacoursiere et al (2010) demonstraram claras evidecircncias de deformaccedilotildees dos

braacutequetes como resultado da aplicaccedilatildeo de cargas de torccedilatildeo Um dispositivo que

utiliza uma teacutecnica de correlaccedilatildeo de imagem oacuteptica foi desenvolvido para quantificar

com precisatildeo as alteraccedilotildees dimensionais ocorridas nas canaletas dos braacutequetes

durante uma aplicaccedilatildeo de torccedilatildeo do fio Simultaneamente a magnitude do momento

de forccedila do torque o acircngulo de torccedilatildeo do fio e a dimensatildeo da canaleta dos

braacutequetes podem ser registrados Este experimento confirmou que as alccedilas dos

braacutequetes sofrem deformaccedilatildeo elaacutestica quando carregadas Observou-se tambeacutem

que o braacutequete foi deformado plasticamente por uma uacutenica rotaccedilatildeo do arco

Major et al (2011) investigaram o torque em diferentes tipos de braacutequetes

autoligados analisando as deformaccedilotildees elaacutesticas e plaacutesticas causadas nos

acessoacuterios em conjunto com o torque expressado em diferentes acircngulos de torccedilatildeo

Um braacutequete ortodocircntico foi montado em uma ceacutelula de carga (Nano 17 Multi-Axis

forcetorque transducer ATI Industrial Automation Apex NC) que mede as forccedilas e

momentos em todas as direccedilotildees O fio foi torcido no braacutequete atraveacutes de um motor

(Cool Muscle CM1-C-11L30 Myostat Motion Control Newmarket Ontario Canada)

e controlado por software personalizado (LabWindows CVI National Instruments)

40

Imagens gerais foram tiradas por uma cacircmera (piA2400-12 g 2448 3 2050 pixels 8

bit gray scale Basler Vision Technologies Exton Pa) atraveacutes de um microscoacutepio

(55-908 MMS R4 Edmund Optics Barrington NJ) e processados usando

correlaccedilatildeo oacuteptica para medir a deformaccedilatildeo No acircngulo maacuteximo de torque de 63ordm

com fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x 0025rdquo o total dos valores de deformaccedilatildeo elaacutestica

e plaacutestica foram 0063 0033 e 0137 mm para Damon Q (Ormco Orange

Califoacuternia) In-Ovation R (GAC Bohemia NY) e Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) respectivamente Os valores totais de deformaccedilatildeo

plaacutestica foram 0015 0006 e 0086 mm respectivamente mensurados em 0ordm apoacutes

remoccedilatildeo da carga Os autores concluiacuteram que os braacutequetes In-Ovation obtiveram a

menor deformaccedilatildeo quando medidos em 63ordm Damon e Speed tinham cerca de 2 e

4 vezes maior deformaccedilatildeo respectivamente Com base na deformaccedilatildeo em 0ordm

quando foi removido a carga (angulaccedilatildeo) os braacutequetes Damon e Speed tinham

aproximadamente 25 e 14 vezes respectivamente maior deformaccedilatildeo plaacutestica do

que os braacutequetes In-Ovation

Streva et al (2011) verificaram a precisatildeo do torque em braacutequetes metaacutelicos

com prescriccedilatildeo MBT usando braacutequetes de caninos como amostra representativa de

6 marcas comerciais Foram selecionados 20 braacutequetes da arcada superior e 20

braacutequetes da arcada inferior das seguintes marcas comerciais 3M Unitek Abzil

American Orthodontics TP Orthodontics Morelli and Ortho Organizers todos com

canaleta 0022 x 0028 Em uma visatildeo de perfil dos braacutequetes foram estabelecidos

pontos e linhas de referecircncia na base e no fundo da canaleta e posteriormente foi

medido o acircngulo de torque por um operador utilizando um microscoacutepio oacuteptico

acoplado a um computador Os valores foram comparados com aqueles

estabelecidos pela prescriccedilatildeo MBT Os resultados mostraram que os braacutequetes dos

caninos superiores somente a angulaccedilatildeo dos braquetes Morelli (-333ordm) apresentou

diferenccedila estatisticamente significante em relaccedilatildeo aos valores propostos (-7ordm) Para

os caninos inferiores American Orthodontics (-634ordm) e Ortho Organizers (-625ordm)

apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes dos padrotildees (-6ordm) Em uma

comparaccedilatildeo feita entre as marcas os braacutequetes da Morelli apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes em comparaccedilatildeo com todas as outras marcas de

braacutequetes dos caninos superiores Para os braacutequetes dos caninos inferiores natildeo

houve diferenccedila estatisticamente significante entre as marcas Os autores

41

concluiacuteram que existem variaccedilotildees significativas nos valores da angulaccedilatildeo de torque

em alguns dos braacutequetes avaliados podendo comprometer clinicamente o

posicionamento vestiacutebulo-lingual do dente no final do tratamento ortodocircntico

Brauchli et al (2012) avaliaram a influecircncia dos tipos de clips ativos no torque

de braacutequetes autoligados e compararam os tipos de sistemas passivos e ativos 5

amostras de 9 braacutequetes foram avaliados 7 braacutequetes autoligados (Damon III

Ormco Corporation Orange Calif In-Ovation R GAC International Inc Bohemia

NY Oyster Gestenco International AB Gothenburg Swe- den Quick Forestadent

Bernhard Fo rster GmbH Pforzheim Germany SmartClip 3MUnitek Monrovia

Calif Speed Strite Industries Cambridge Ontario Canada Time American

Orthodontics Sheboygan Wis) 1 braacutequete ceracircmico esteacutetico com clip de baixa

fricccedilatildeo (Mystique NeoClip GAC) e 1 braacutequete twin standard (Mini-Mono

Forestadent) com ligaduras elaacutesticas e ligaduras de accedilo inoxidaacutevel Foram

selecionados braacutequetes de incisivos centrais e soldadas ou ligado (braacutequetes

ceracircmicos e polimeacutericos) em cabeccedilas de parafusos que foram montados no quadro

do Hexapod utilizado na investigaccedilatildeo (Micos GmbH Eschbach Alemanha) Um fio

de 0019rdquo x 0025rdquo foi fixado em um mandril que por sua vez foi montado em um

sensor de momento de forccedila (FTD Nano 17 ATI Apex NC) O sensor em si foi

centralmente montado sobre um disco rotativo automatizado (PRS 110 micos)

Todos os braacutequetes ativos foram medidos com a porta aberta e fechada para

avaliar sua influecircncia no torque Aleacutem disso as dimensotildees dos slots foram

opticamente medidos e comparados com a expressatildeo de torque A avaliaccedilatildeo

estatiacutestica de (Ple 05) revelou que em termos de expressatildeo maacutexima de torque com

uma angulaccedilatildeo de 30ordm natildeo houve diferenccedila significativa entre a configuraccedilatildeo aberta

e fechada dos braacutequetes (todas as diferenccedilas de 18 Nmm com a exceccedilatildeo do

braacutequete Oyster com diferenccedila de 38 Nmm) Tambeacutem natildeo houve diferenccedila entre

os meacutetodos de ligaccedilatildeo do grupo de controle com ligaduras elaacutesticas e accedilo na

expressatildeo do torque Foi alcanccedilado cerca de 10 Nmm na maioria dos braacutequetes

com uma angulaccedilatildeo de 20ordm a 23ordm entre arco e canaleta As dimensotildees da canaleta

variaram de 0022rdquo (0563 miliacutemetros) ateacute 0024rdquo (0613 miliacutemetros) Foi concluiacutedo

que a influecircncia do tipo de ligadura ou o mecanismo passivo ativo dos braacutequetes

autoligados satildeo miacutenimas As dimensotildees da canaleta satildeo muito mais importantes

na transmissatildeo do torque

42

Major et al (2012) observaram a deformaccedilatildeo plaacutestica de trecircs braacutequetes

autoligados diferentes atraveacutes da torccedilatildeo de um fio Isto eacute conseguido atraveacutes da

comparaccedilatildeo da forma do slot antes e depois da torccedilatildeo usando o meacutetodo de anaacutelise

do perfil de ranhura 3 braacutequetes autoligados diferentes (canaleta 0022rdquo) foram

investigados Damon Q (Ormco Corporation Orange CA USA) In-Ovation-R (GAC

Bohemia NY USA) SpeedH (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) Uma

cacircmera digital (Cannon E0S 10D Tokyo Japan) acoplado a um microscoacutepio (Carl

Zeiss MicroImaging GmbH Jena Thuringia Germany) foi usada para capturar

imagens de perfil de cada ranhura do braacutequete antes e depois do procedimento de

torccedilatildeo Torques de 15ordm a 63ordm foram inseridos nos braacutequetes com um fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco Corporation Orange CA USA) A alteraccedilatildeo meacutedia

provocada na altura da canaleta foi de 0013 mm (0020 SD) 0007 mm (0010 SD)

e 0070 mm (DP 003) para Damon Q In-Ovation e Speed respectivamente A

canaleta foi aumentado em 075ordm (SD 096) 041ordm (SD 105) e 930ordm (SD 424)

respectivamente O aumento no jogo do torque foi calculado utilizando a nova

foacutermula apresentada neste estudo sendo de 09ordm 06ordm e 77ordm respectivamente

Concluiacuteram que os braacutequetes Damon Q e In-Ovation mantiveram elevados niacuteveis de

linearidade na forma das paredes da canaleta poreacutem foram encontradas

quantidades significativas de deformaccedilatildeo plaacutestica fisicamente insignificantes Os

braacutequetes Speed demonstraram deformaccedilatildeo plaacutestica visualmente identificaacuteveis na

canaleta do braacutequete

Huang et al (2012) Avaliaram a capacidade da expressatildeo do torque em

braacutequetes autoligados e convencionaisassociados a largura do braacutequete o jogo

entre o fio e a canaleta do braacutequete e o modo de ligaccedilatildeo Os resultados mostraram

que o desenho do braacutequete tem menor influecircncia no momento de torque do que

outros paracircmetros como a largura do braacutequete o jogo entre o fio e a canaleta do

braacutequete ou o desalinhamento dos dentes

Cattaneo et al (2013) investigaram a capacidade de expressar o torque em

braacutequetes autoligados passivos (Damon 3MX Ormco Orange Calif) em 26

pacientes e em braacutequetes autoligados ativos (In-Ovation R GAC Bohemia NY) em

20 pacientes em dentes incisivos e caninos inferiores atraveacutes da anaacutelise de

43

imagens tridimensionais antes e apoacutes o tratamento Observaram apoacutes o tratamento

uma inclinaccedilatildeo vestibular dos dentes estatisticamente significante em ambos os

sistemas considerando a hipoacutetese da presenccedila de jogo entre o braacutequete e o fio

maior nos braacutequetes passivos do que nos braacutequetes ativos

Major et al (2013) observaram o momento de torque com ciclos de carga e

descarga torcendo um fio 0019rdquo x 025rdquo de accedilo inoxidaacutevel inseridos nos braacutequetes

Damon Q e Speed com acircngulos de 16ordm 20ordm 24ordm 28ordm 32ordm e 40ordm utilizando um

aparelho para medir o momento de torque e deformaccedilatildeo do braacutequete relatado

anteriormente por Major et al (2011) o qual foi baseado em uma versatildeo modificada

do aparelho descrito por Lacoursiegravere et al (2010) Os braacutequetes Damon

apresentaram menor deformaccedilatildeo plaacutestica e menor aumento no jogo entre o

braacutequete e o fio quando comparados aos braacutequetes Speed Quando o braacutequete foi

torqueado acima de 15 Nmm a curva de descarga expressou menor momento de

forccedila do que a curva de carga Clinicamente a curva de descarregamento eacute mais

relevante do que a curva de carregamento pois representa o torque aplicado ao

dente apoacutes sua movimentaccedilatildeo

Johnson (2013) Selecionou braacutequetes com prescriccedilotildees de torque

personalizados com base nas necessidades de cada paciente afim de reduzir as

correccedilotildees dos torques antes dos fios de niacutequel-titacircnio e beta-titacircnio mais resistentes

Como resultado foram necessaacuterios menos ajustes de torque nos fios de accedilo

inoxidaacutevel resultando em um menor tempo de tratamento

Melenka et al (2013) examinaram os movimentos dos braacutequetes autoligados

com o uso de imagem digital 3D correlacionado a um simulador de torque

ortodocircntico e o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico O

simulador de torque ortodocircntico foi acoplado a um microscoacutepio e 2 cacircmeras

permitindo o movimento dos braacutequetes determinados pela torccedilatildeo do fio As imagens

das cacircmeras foram captadas com uma teacutecnica digital de imagens 3D para

determinar a movimentaccedilatildeo dos braacutequetes ortodocircnticos 3 braacutequetes autoligados

(Damon Q Ormco Orange Calif In-Ovation R GAC Bohemia NY e Speed Strite

Induacutestrias Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) foram comparados para demonstrar a

diferenccedila dos movimentos dos braacutequetes autoligados Os deslocamentos dos

44

componentes de retenccedilatildeo do arco medidos foram 20 e 35 vezes menores para o

In-Ovation e Damon Q do que os valores em estudos anteriores Os autores

concluiacuteram que a utilizaccedilatildeo de um sistema de mediccedilatildeo oacuteptico 3D eacute uacutetil para

compreender o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico mas natildeo

eacute necessaacuterio para quantificar o movimento do braacutequete

Melenka et al (2014) analisaram a expressatildeo de torque em 2 braacutequetes com

ligaduras convencionais geometricamente semelhantes de materiais diferentes Foi

aplicado torque em 30 braacutequetes Orthos SS e 30 braacutequetes Orthos Ti (Ormco

Orange Califoacuternia EUA) com fios 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco

Glendora Califoacuternia EUA) utilizando ligaduras elastomeacutericas Os 2 braacutequetes foram

comparados para determinar se existe uma diferenccedila entre a expressatildeo do torque e

para comparar a deformaccedilatildeo da canaleta dos braacutequetes Cada braacutequete foi montado

sobre uma ceacutelula de carga de 6 eixos que mede o momento de forccedila em todas as

direccedilotildees O arco recebeu uma torccedilatildeo de um acircngulo inicial de 0ordm ateacute um acircngulo

maacuteximo de 51ordm e em seguida retornou agrave posiccedilatildeo inicial O torque maacuteximo expresso

em 51ordm foi de 998 Nmm no Orthos Ti e 930 Nmm no Orthos SS A deformaccedilatildeo

plaacutestica total medida em 0ordm poacutes-torccedilatildeo foi de 0038 mm no Orthos SS em

comparaccedilatildeo com 0013 mm no Orthos Ti A deformaccedilatildeo plaacutestica foi 28 vezes maior

no Orthos SS do que a dos braacutequetes Orthos Ti Os braacutequetes Orthos Ti

expressaram mais o torque do que os braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel poreacutem exibiu

uma variaccedilatildeo substancial

Mugurama et al (2014) investigaram as propriedades friccionais em relaccedilatildeo ao

torque de diferentes tipos de braacutequetes autoligados Foram usados 2 sistemas

passivos (Damon Q Ormco SmartClip 3M Unitek Monrovia Calif) e 1 ativo (In-

Ovation R DENTSPLY GAC International) 3 fios niacutequel titacircnio com 0016rdquo x 0022rdquo

(Nitinol Super-Elastic 3M Unitek) e 3 fios de accedilo inoxidaacutevel com 0017rdquo x 0025rdquo e

0019rdquo x 0025rdquo (Stainless Steel 3M Unitek) 1 braacutequete convencional (Mini Uni-Twin

3M Unitek) foi utilizada para comparaccedilatildeo A forccedila de atrito estaacutetica foi medida

usando um dispositivo de teste de fricccedilatildeo conectada a uma maacutequina de ensaios

universal (EZ Test Shimadzu Kyoto Japan) Cada braacutequete foi colado em uma

placa de accedilo inoxidaacutevel que podia fornecer diferentes torques (0ordm 10ordm 20ordm 30ordm) e 0ordm

angulaccedilatildeo com o auxiacutelio de um dispositivo de suporte de montagem O conjunto

45

placa braacutequete foi ligado ao dispositivo de fricccedilatildeo e um segmento de 5 cm de fio

obtidos a partir das porccedilotildees retiliacuteneas posterior foi fixado aos braacutequetes A

extremidade superior do fio foi ligado agrave ceacutelula de carga e a extremidade inferior foi

fixado a um peso de 150 g A forccedila de deslocamento foi de 10 mm min para uma

distacircncia de 5 mm O contato braacutequete fio foi analisado atraveacutes do uso de um

microscoacutepio eletrocircnico de varredura (S-3500N Hitachi Toacutequio Japatildeo) Na maioria

das combinaccedilotildees braacutequete fio o aumento do torque gerou um aumento

significativo no atrito estaacutetico poreacutem nas combinaccedilotildees do sistema autoligado o atrito

foi menor do que no braacutequete convencional O sistema ativo apresentou maior atrito

em relaccedilatildeo ao passivo na maioria das condiccedilotildees Foi observado que o contato entre

canaleta fio foi maior na medida que o torque foi aumentado Os autores

concluiacuteram que nos sistemas autoligados o aumento do torque provoca um maior

atrito uma vez que o contato entre a parede da canaleta e a ponta do fio torna-se

maior Com isso a extensatildeo do contato entre a canaleta e a borda do fio pode ser

influente no atrito estaacutetico

Katsikogianni et al (2015) investigaram exaustivamente a eficiecircncia do torque

em diversos sistemas de braacutequetes combinados com diferentes tipos de fios

ortodocircnticos O estudo incluiu dois tipos de braacutequetes autoligados (Troumlster

Applications Magden Switzerland e o SPEED como sistemas passivos e Strite

Induacutestrias Ontaacuterio Canadaacute como sistema ativo) e convencionais (Mini Mono and

Brilliant Forestadent Pforzheim Germany) Todos os braacutequetes com canaletas de

0018rdquo Cada um desses braacutequetes foi combinado com 4 tipos de fio 0016rdquo x 0016rdquo

accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0022rdquo accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0016rdquo niacutequel-titacircnio (NiTi) e

0016 x 0022rdquo NiTi Os fios foram ligados aos braacutequetes convencionais com ligadura

elastomeacutericas de 0012rdquo (molded O ORMCO) Foram aplicados gradativamente 20ordm

de torque vestibular e posteriormente lingual no dente incisivo central superior do

lado direito Foram registrados o maacuteximo momento de torque Momentos mais altos

de torccedilatildeo foram expressos atraveacutes da combinaccedilatildeo do braacutequete SPEEDreg com o fio

0016rdquo times 0022rdquo em accedilo inoxidaacutevel Momentos mais baixos com maior perda de

torque foram registradas atraveacutes da inserccedilatildeo de um arco Niacutequel-titacircnio 0016 times

0016rdquo em braacutequetes convencionais Concluiacuteram que o sistema de braacutequetes

autoligados ativos manifestam a maior eficaacutecia de torque Aleacutem disso sua expressatildeo

esta diretamente ligada a dimensatildeo do fio ortodocircntico

46

Brown et al (2015) mediram as dimensotildees das canaletas em uma seacuterie de

braacutequetes A-Company 0022rdquo (1985) Ormco Damon Q 0022rdquo (Ormco Corp

Orange Calif) Unitek Victory 0022rdquo e 0018rdquo (Unitek Monrovia Calif) GAC In-

Ovation 0022rdquo (GAC Bohemia NY) Opal Avex 0022rdquo e 0018rdquo (Opal Orthodontics

by Ultradent South Jordan Utah) SPEED 0022rdquo (Strite Industries Cambridge

Ontario Canada) e American Orthodontics Masters 0022rdquo and 0018rdquo (American

Orthodontics Sheboygan Wis) Os braacutequetes foram colocados em uma lacircmina de

microscoacutepio com auxiacutelio de uma cera com a canaleta posicionada verticalmente de

modo que a linha de visatildeo ficasse paralela ao eixo da canaleta do braacutequete As

dimensotildees dos braacutequetes variaram significativamente em cada seacuterie bem como

dentro das proacuteprias seacuteries (15 a 20 satildeo maiores do que o tamanho nominal

anunciado) Concluiacuteram que provavelmente as seacuteries completas de braacutequetes

(superior e inferior 5-5) natildeo satildeo ideais havendo a necessidade do ortodontista ter

habilidade em aplicar dobras para suprir as deficiecircncias dos braacutequetes

Dalstra et al (2015) compararam o torque real e nominal em 32 tipos de

braacutequetes convencionais e autoligados avaliando a folga de torccedilatildeo entre os

braacutequetes e os fios de accedilo inoxidaacutevel Foram selecionados braacutequetes de incisivos

centrais superiores do lado esquerdo (braacutequetes autoligados passivos e ativos e

convencionais) 20 braacutequetes com canaleta 0018rdquo e 12 com canaleta 0022rdquo O

momento de torque foi medido atraveacutes de uma maacutequina (Force System

Identification) desenvolvida pelo Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Aarhus Os braacutequetes foram colados sobre uma barra de alumiacutenio em uma fila de

10 (5 suportes do mesmo sistema) com canaleta perpendiculares a barra A

estrutura foi ligada em um dos sensores da maacutequina e em um fio retangular 0017 x

0022rdquo (para o ensaio de braacutequetes 0018rdquo) e 0019rdquo x 0025rdquo (para o ensaio de

braacutequetes 0022ldquo) de accedilo inoxidaacutevel (ambos de Ormco Orange CA EUA) e foi

fixado ao sensor de rotaccedilatildeo do lado oposto e posteriormente inserido passivamente

no interior da canaleta dos braacutequetes Momentos de torque foram medidos em

incrementos de 05ordm ateacute que a expressatildeo completa foi alcanccedilada (ou seja o

momento de forccedila e a curva do acircngulo torsional tinha alcanccedilado sua inclinaccedilatildeo

maacutexima) O fio torqueado foi entatildeo devolvido agrave sua posiccedilatildeo zero e o teste foi

repetido na direccedilatildeo oposta para assegurar a expressatildeo de torccedilatildeo completa do fio na

47

canaleta em ambas as direcccedilotildees O resultado do teste de laboratoacuterio mostraram

claramente que o jogo entre braacutequete fio foi maior do que o previsto a partir dos

valores nominais principalmente em relaccedilatildeo aos braacutequetes de 0022rdquo e

particularmente os autoligados passivos Concluiu-se que a importacircncia de

selecionar uma prescriccedilatildeo parece ser limitada jaacute que a folga de torccedilatildeo

especialmente em braacutequetes passivos anula a diferenccedila entre vaacuterias prescriccedilotildees

Braacutequetes convencionais com ligaduras de accedilo geram maior momento de torccedilatildeo

apesar de apresentar grandes valores de jogo poreacutem o arco fica firmemente

pressionado contra o fundo da canaleta do braacutequete

Lombardo et al (2015) avaliaram o quanto a altura a largura e a secccedilatildeo

transversal dos fios ortodocircnticos retangulares e quadrados afetam na folga entre os

arcos e a canaleta (slot) dos braacutequetes 43 arcos ortodocircnticos de 6 fabricantes

diferentes foram comparados com os valores reais A altura e a largura de cada arco

foi medida com um indicador digital (MMT 0001 mm Vogel Brescia Italy) Com o

auxiacutelio de um microscoacutepio oacuteptico (Leica Microsystem Wetzlar Germany)

micrografias foram adquiridas utilizando uma cacircmera integrada (ampliaccedilatildeo 1003)

para calcular o raio da curvatura das bordas dos arcos ortodocircnticos Por final foi

calculado o jogo no interior da canaleta dos braacutequetes e estas medidas foram

comparadas com os valores ideais A altura real e a largura dos arcos diferiram dos

indicados pelos fabricantes entre -647 e + 510 A curvatura do bisel de cada

arco ortodocircntico em corte transversal demonstraram-se diferentes Os autores

concluiacuteram que o jogo entre braacutequete e fio foi maior do que o ideal para cada arco

ortodocircntico inevitavelmente levando a uma perda de informaccedilotildees dentro do sistema

McLaughlin e Bennett (2015) apresentaram uma visatildeo geral de 40 anos de

experiecircncia com a mecacircnica de tratamento e modelos de aparelhos

contemporacircneos Ateacute o iniacutecio da deacutecada de 70 o sucesso do tratamento ortodocircntico

eram alcanccediladas atraveacutes das dobras nos fios Com a introduccedilatildeo do aparelho

straight wire proposto por Andrews contribuiu significativamente na histoacuteria da

ortodontia Reduziu a quantidade de dobras impostas nos fios e tambeacutem trouxe

novas opccedilotildees em mecacircnica de tratamento A retraccedilatildeo dos caninos com elaacutesticos e

fios de ligadura tornaram-se mais comuns Mecacircnicas de deslize nos lugares dos

loops tornou-se o meacutetodo de fechamento de espaccedilo significativo entre os cliacutenicos

48

Niacuteveis de forccedila propostas por Edgewise foram inicialmente usadas para fechar os

espaccedilos no entanto logo foi observado que forccedilas mais leves eram mais eficazes

com a mecacircnica de deslizamento Junto com essas mudanccedilas tornou-se evidente

que era necessaacuteria uma compensaccedilatildeo no aparelho ortodocircntico Muitas mudanccedilas

ocorreram no design do aparelho desde que o aparelho de Edgewise e o aparelho

de Begg foram projetados Isso abriu a possibilidade de tratamentos mais eficientes

com resultados de alta qualidade A atenccedilatildeo ao diagnoacutestico plano de tratamento o

correto posicionamento do braacutequete mecacircnicas mais eficientes podem melhorar os

resultados juntamente com as melhorias dos aparelhos

Xu et al (2015) investigaram o efeito das inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos

caninos e preacute-molares superiores no sorriso quando visto da perspectiva frontal

Este estudo foi realizado em 3 etapas No primeiro passo foi construiacutedo um modelo

dental digital tridimensional e alteraccedilotildees foram feitas nas inclinaccedilotildees

vestibulolinguais dos dentes superiores selecionados No segundo passo as

manipulaccedilotildees fotograacuteficas foram realizadas de modo que as alteraccedilotildees nas

inclinaccedilotildees dos dentes superiores poderiam mais tarde ser transferidas para

modelos tridimensionais impressos em resina e montado sobre articuladores para a

vista frontal do sorriso Finalmente as 15 imagens de sorrisos frontais foram

avaliadas e classificadas pelos grupos de ortodontistas e leigos Houve uma ampla

aceitabilidade esteacutetica para as inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos caninos superiores e

preacute-molares A esteacutetica do sorriso foi significativamente comprometida (P lt001)

quando os caninos foram lingualizados mais do que 12ordm e os preacute-molares mais que

15ordm Caninos vestibularizados mais do 6ordm tambeacutem tornaram a esteacutetica do sorriso

menos satisfatoacuterias (p lt001) Concluiacuteram ser esteticamente satisfatoacuterio posicionar

os dentes em inclinaccedilotildees dentro desses intervalos em situaccedilotildees cliacutenicas que

requerem compensaccedilotildees dentaacuterias transversais em casos de discrepacircncias

transversais esqueleacuteticas

Franco et al (2015) tiveram como objetivo estudar e comparar a expressatildeo do

torque em braacutequetes convencionais autoligados ativos e passivos Foram

analisadas 6 diferentes marcas de braacutequetes (Damon 3MX Portia In-Ovation R

Bioquick Roth SLI Roth Max) e 300 segmentos de fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x

0025rdquo (Morelli Sorocaba SP Brazil) Os momentos de torque foram medidos em

49

12ordm 24ordm 36ordm e 46ordm utilizando-se um dispositivo de torccedilatildeo do fio associado a uma

maacutequina de ensaios universal Foram observadas diferenccedilas estatisticamente

significativas na expressatildeo do torque entre todas as marcas de braacutequetes avaliadas

e em todas as torccedilotildees testadas (plt005) O Bioquick apresentou a menor expressatildeo

do torque em todas as torccedilotildees testadas em contraste o braacutequete Damon 3MX

apresentou a maior expressatildeo do torque ateacute a torccedilatildeo de 36ordm Em 48ordm In-Ovation R

Portia e Damon 3MX obtiveram momentos de torque semelhantes Concluiacuteram que

o sistema de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio (autoligaacutevel ativo ou passivo ou

convencional com ligadura elaacutestica) parece natildeo interferir na expressatildeo final do

torque a qual eacute dependente da interaccedilatildeo entre o fio e o braacutequete escolhido para ser

utilizado na mecacircnica ortodocircntica

Lee et al (2016) avaliaram o erro de manufatura dos fabricantes nas canaletas

dos braacutequetes e nos fios ortodocircnticos mediram o arredondamento das ponta dos

fios e calcularam a quantidade de folga de torccedilatildeo usando os valores meacutedios das

amostras de estudo 4 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos com canaleta

0022rdquo (incisivo central superior direito) 3 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos

com canaleta 0018rdquo (incisivo central superior direito) e trecircs tipos de fios

retangulares (0016rdquo x 0022rdquo beta-titacircnio (Ormco Orange Califoacuternia) 0016rdquo x

0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa Fl) e 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa FL)) foram medidos usando um microscoacutepio

estereoscoacutepico para determinar a larguras das canaletas dos braacutequetes e as

dimensotildees transversais dos fios Todos os braacutequetes apresentaram um perfil de

canaleta divergente e todos os fios apresentaram erros menores que 2 de

fabricaccedilatildeo O braacutequete Damon Clear (Ormco Orange Califoacuternia) teve o menor erro

dimensional (0542) enquanto o braacutequete de canaleta 0022rdquo Empower Clear

(American Orthodontics Sheboygan Wisconsin) teve o maior (3585) A maior

quantidade de jogo foi observado nos braacutequetes Empower Clear (American

Orthodontics) de 0022rdquo combinado com o fio 0016rdquo x 0022rdquo de TMA (Ormco

Orange Califoacuternia) Enquanto que a menor quantidade ocorreu utilizando o braacutequete

de 0018rdquo Clippy-C (Tomy) combinado com fio 0016rdquo x 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel

(Tecnologia Ortho Tampa FL)

Montasser et al (2016) avaliaram o efeito do diacircmetro do arco ortodocircntico no

50

alinhamento dos dentes com diferentes combinaccedilotildees de arco braacutequete utilizando o

sistema de mediccedilatildeo e de simulaccedilatildeo ortodocircntico (OMSS) Foram usados 6 tipos de

braacutequetes ortodocircnticos divididos em de duas categorias 1- braacutequetes ligados

convencionalmente (Victory Series [3M Unitek Monrovia Calif] Mini-Taurus [Rocky

Mountain Orthodontics Denver Colo] e Synergy [Rocky Mountain Orthodontics]) 2-

braacutequetes autoligados passivo (SmartClip [3M Unitek]) e ativos (Time3 [American

Orthodontics Sheboygan Wis] e SPEED [Strite Industries Cambridge Ontario

Canada]) Todos os braacutequetes com canaleta de 0022rdquo Os arcos utilizados foram

0014rdquo e 0016rdquo termoativados (American Orthodontics) Os arcos ortodocircnticos

foram amarrados aos braacutequetes convencionais com ambas as ligaduras de accedilo

inoxidaacutevel (0010rdquo) e aneacuteis elastomeacutericos Cada combinaccedilatildeo arco braacutequete foi

testada 20 vezes com OMSS construiacutedo numa cacircmara de temperatura controlada

em 37ordm C durante o teste A maacute oclusatildeo simulada no estudo representou um incisivo

central superior deslocada 2 mm para cervical (eixo x) e 2 mm para vestibular (eixo

z) As correccedilotildees incisogengivais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo combinados com os

braacutequetes utilizados variaram de 40 a 95 as correccedilotildees com o fio de 0016rdquo

foram de 55 para 95 As correccedilotildees vestibulolinguais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo

combinados com os braacutequetes utilizados variaram de 10 a 100 e as correccedilotildees

com o 0016rdquo de 15 a 100 O aumento do arco de 0014rdquo para 0016rdquo natildeo

garante um aumento na quantidade de correccedilatildeo do alinhamento o tipo de ligadura

afetou o grau de correccedilatildeo do alinhamento e o design dos braacutequetes influenciaram o

efeito da ligadura A menor correccedilatildeo obtida foi com o Mini-Taurus e Victory Series

(braacutequetes convencionais ligados com aneacuteis elastomeacutericos) os arcos de menor

diacircmetro satildeo recomendados durante o nivelamento e alinhamento para impedir que

as forccedilas pesadas possam causar efeitos colaterais indesejados

Papageorgiou et al (2016) compararam a eficaacutecia do torque com fios

quadrados e retangulares em braacutequetes convencionais da mesma prescriccedilatildeo com

canaletas 0018rdquo e 0022 ldquo Os braacutequetes foram colados em modelos de resina

acriacutelica idecircnticos a maxila e montados na OMSS 10 fios ortodocircnticos de accedilo

inoxidaacutevel 0018rdquo times 0018 0018rdquo times 0022 e 0018rdquo x 0025 foram avaliados em

braacutequetes com canaleta 0018 E 10 fios ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo times

0019 0019rdquo times 0025 e 0019rdquo x 0026 foram avaliados em braacutequetes com

canaleta 0022 Um torque de raiz vestibular de 15deg foi gradualmente aplicado ao

51

braacutequete de incisivo central direito e os momentos de forccedila foram registrados nesta

posiccedilatildeo Os autores concluiacuteram que os arcos retangulares parecem ser mais

eficientes no expressatildeo do torque especialmente nos braacutequetes com canaletas

0018rdquo

52

53

3 PROPOSICcedilAtildeO

Em busca da melhor efetividade da expressatildeo do torque em braacutequetes

autoligados passivos avaliamos a interaccedilatildeo entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel e dois braacutequetes com alturas semelhantes de 0022rdquo e com

profundidades de 0028rdquo (Damon Q) e 0026rdquo (H4)

O propoacutesito desse trabalho foi

1 Definir a folga (em graus) entre a canaleta dos dois braacutequetes autoligados

passivos e o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

2 Avaliar os momentos de forccedila (Nmm) expressos pelo torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquox 0025rdquode accedilo inoxidaacutevel

3 Comparar a expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes autoligados

passivos com 12ordm 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel

4 Comparar qual dos dois braacutequetes expressa primeiro o torque apoacutes definir

as torccedilotildees (em graus) do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel necessaacuterias

para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

55

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS

41 Materiais

411 Braacutequetes

Para amostra foram selecionados dois tipos de braacutequetes ortodocircnticos

autoligados passivos 10 braacutequetes Damon Q (Ormco Orange Calif EUA) e 10

braacutequetes H4 (Orthoclassic McMinnville Oregon EUA) O primeiro com canaleta de

0022rdquo x 0028rdquo e o segundo com canaleta 0022rdquo x 0026rdquo Os braacutequetes escolhidos

foram de incisivo central superior do lado direito

412 Fotos dos braacutequetes

Figura 41 - Braacutequete Damon Q Figura 42 - Braacutequete H4

413 Fios

O fio (calibrador) de eleiccedilatildeo para realizarmos a fixaccedilatildeo dos braacutequetes no

dispositivo experimental foi o 0021rdquo x 0028rdquo de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics

Inc La Porte Indiana EUA)

O fio de eleiccedilatildeo para realizarmos os testes da pesquisa foi o 0019rdquo x 0025rdquo de

accedilo inoxidaacutevel (American Orthodontics Sheboygan Wisconsin EUA)

56

414 Paquiacutemetro digital

O meio escolhido para aferirmos as dimensotildees dos fios ortodocircnticos foi com

um paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA)

Figura 43 ndash Paquiacutemetro Digital

415 Dispositivo de expressatildeo de torque

Um dispositivo experimental (Figura 44) foi confeccionado para medir a

expressatildeo do torque nos braacutequetes ortodocircnticos O aparelho de mediccedilatildeo foi

desenvolvido com a colaboraccedilatildeo do membros do Departamentos de Biomateriais e

Biologia Oral da Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo (USP)

Satildeo Paulo Brasil O dispositivo experimental elaborado tem a capacidade de aplicar

uma torccedilatildeo no fio ortodocircntico mantendo o alinhamento vertical e horizontal entre o

fio e o braacutequete

O dispositivo experimental consiste em uma base (A) fundida a dois eixos (B)

paralelos que possuem dois rolamentos em cada eixo (C) Em cada lado na parte

interna dos eixos haacute uma peccedila ciliacutendrica (D) com um parafuso (E) capaz de fixar o

fio de accedilo inoxidaacutevel a ser testado Na parte externa dos rolamentos e dos eixos haacute

uma haste metaacutelica (F) capaz de realizar o movimento de rotaccedilatildeo das peccedilas

ciliacutendricas ao mesmo tempo e livre de tensotildees No centro da base na parte interna

dos eixos haacute um parafuso com a finalidade de sustentar a estrutura (H) para

posicionamento dos braquetes Nesta mesma estrutura foi elaborado uma base de

apoio (I) que pode ser fixada ou removida da estrutura para cada braacutequete testado

atraveacutes de um parafuso (J) Haacute um transferidor metaacutelico (K) externo em um dos

lados do eixo que tem a finalidade de medir os acircngulos de torccedilatildeo obtidos

57

Figura 44 - Dispositivo de Expressatildeo do Torque

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass)

Figura 45 - Maacutequina de testes universal (Instron)

58

42 Meacutetodos

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes

Para estabelecermos um protocolo de posicionamento uniforme dos braacutequetes

utilizamos um fio calibrador 00215rdquo x 0028 de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics Inc

La Porte Indiana EUA) Posicionamos o fio calibrador no interior das peccedilas

ciliacutendricas (D) do dispositivo Posteriormente medimos com um paquiacutemetro digital

[(Mitutoyo Aurora Illinois EUA) Figura 43] a distacircncia entre os dois parafusos (E)

que fixam o fio calibrador nas peccedilas ciliacutendricas (D) para determinarmos o local

correto para fixaccedilatildeo do braacutequete Logo apoacutes inserimos o braacutequete no fio calibrador

e amarramos com fio de ligadura metaacutelica de 025mm na posiccedilatildeo aferida

anteriormente Apoacutes o posicionamento do braacutequete no fio calibrador adicionamos

adesivo Loctite a base de cianoacrilato (Henkel Ind Itapevi Brasil) na base do

braacutequete Para efetivar a fixaccedilatildeo do braacutequete ajustamos a estrutura central (H) do

dispositivo ateacute a altura ideal para que o braacutequete ficasse o mais perpendicular

possiacutevel a base do dispositivo experimental com a haste meacutetalica (F) posicionada

no acircngulo da prescriccedilatildeo do braacutequete a ser testado Esse processo de fixaccedilatildeo foi

realizado em todos os braacutequetes sem a necessidade de movimentar a estrutura

central toda vez que fossemos realizar os testes nos diferentes braacutequetes (Figura

46)

422 Ensaio experimental

Colocamos o dispositivo experimental na base da maacutequina de testes universal

[(Instron Model 5565 Canton Mass) Figura 45] em posiccedilatildeo centralizada em

relaccedilatildeo a ceacutelula de carga de 100 N Para o processo de mediccedilatildeo foi posicionada a

base de apoio do braacutequete a ser aferido junto ao dispositivo experimental com o

auxiacutelio do fio calibrador Na sequecircncia prendemos o parafuso da estrutura central

(H) para evitar qualquer movimentaccedilatildeo durante o teste Posteriormente removemos

59

o fio calibrador e inserimos o fio de eleiccedilatildeo 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Em

teste piloto preacutevio determinamos que a distacircncia percorrida pelo atuador da maacutequina

de testes universal para atingir torccedilotildees no fio da ordem de 40ordm foi de 50 mm A

haste metaacutelica (F) foi deslocada por 50 mm parou por um segundo e retornou a

posiccedilatildeo inicial com a velocidade constante de 100 mmmin Em cada braacutequete

testado foram realizadas 12 medidas sendo que para cada medida foi usado uma

nova secccedilatildeo de fio de lotes diferentes com suas dimensotildees aferidas previamente

com paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA) O processo foi repetido em

10 braacutequetes do grupo Damon Q e 10 braacutequetes do grupo H4

Figura 46 ndash Corpo de prova

423 Mensuraccedilotildees das forccedilas expressas pela torccedilatildeo do fio

Os valores das forccedilas obtidas e a distacircncia percorrida pelo atuador da

maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) foram registrados

e exportados para uma tabela eletrocircnica no software Excelreg Tendo em vista a

necessidade de transformar os valores obtidos (forccedilas e distacircncia percorrida) em

momento de torque (Nmm) e graus foram criadas equaccedilotildees numeacutericas

A equaccedilatildeo utilizada para transferir os valores mensurados da distacircncia

percorrida pelo atuador da maacutequina em graus foi

empty = (L R)57

Considerando

empty = acircngulo de rotaccedilatildeo do eixo expresso em radiano (rad)

L = deslocamento do atuador necessaacuterio para torcer o fio no interior do braacutequete

60

expresso em miliacutemetros

R = eacute a distacircncia do centro do eixo de rotaccedilatildeo ateacute a extremidade da haste do

dispositivo de expressatildeo de torque expresso em miliacutemetros

Sabendo-se que π rad equivale a 180ordm podemos aproximar 1 rad para 57ordm A

partir daiacute basta a multiplicaccedilatildeo do valor encontrado em (L R) por 57ordm Dessa

maneira obteremos o valor do acircngulo de rotaccedilatildeo expresso em graus

Para transferirmos os valores de forccedila em momento de torque foram

necessaacuterias duas equaccedilotildees

Equaccedilatildeo 1

empty = prop 314

180

Considerando

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

prop = acircngulo formado entre a haste metaacutelica (F) do dispositivo de expressatildeo de

torque e o fio da alccedila de carregamento que foi fixada na ceacutelula de carga da maacutequina

de testes universal (Model 5565 Instron Canton Mass)

A equaccedilatildeo 1 foi realizada primeiramente para obtermos os valores dos

acircngulos expressos em radiano (rad) formados entre a haste metaacutelica (F) do

dispositivo de expressatildeo de torque e o fio da alccedila de carregamento (Figura 47)

Figura 47- obtenccedilatildeo do acircngulo prop

Atuador

Fio de carregamento

Dispositivo de expressatildeo

de torque

propAcircngulo

61

Posteriormente a equaccedilatildeo 2 foi realizada para transferirmos os valores obtidos

de forccedila em momento de torque

Equaccedilatildeo 2

T = FRSen (empty)

Considerando

T = momento de torque

F = forccedila

R = eacute a distacircncia do centro do eixo rotacionado ateacute a extremidade da haste metaacutelica

(F) do dispositivo de expressatildeo de torque

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

49 Anaacutelise Estatiacutestica

Para anaacutelise estatiacutestica os dados coletados foram analisados quanto agrave

homocedasticidade e normalidade

Para verificar se a diferenccedila na profundidade das canaletas interferiram na

expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de variacircncia (ANOVA) de dois

fatores O teste de Tukey (plt005) foi realizado para identificar as diferenccedilas entre

os grupos mostrados nas tabelas ou graacuteficos

O erro potencial na teacutecnica de detecccedilatildeo e mediccedilatildeo foi estimado por seleccedilatildeo

aleatoacuteria de 10 medidas da folga dos braacutequetes Damon Q e 10 medidas da folga dos

braacutequetes H4 Posteriormente utilizamos a foacutermula de Dahlberg (1940) para avaliar o

erro do meacutetodo

63

5 RESULTADOS

O erro do meacutetodo encontrado na folga dos braacutequetes foi de 06ordm para o

braacutequete Damon Q e 07ordm para o braacutequete H4

Os resultados da folga entre a interaccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

com os dois braacutequetes avaliados foi estatisticamente significante (plt0001)

Observamos que o braacutequete H4 possui maior folga entre a canaleta e o fio

quando comparados ao braacutequete Damon Q

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da folga existente entre braacutequete e fio

estatildeo descritos na tabela 51

Tabela 51 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus

Em relaccedilatildeo a expressatildeo do torque verificamos o momento de forccedila em 12ordm

26ordm e 36ordm apoacutes a torccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel A interaccedilatildeo entre os

fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante (plt005)

Os valores meacutedios e desvios padratildeo obtidos pela expressatildeo do torque

(Nmm) estatildeo descritos na Tabela 52 e demonstrados no Graacutefico 51

Tabela 52 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Braacutequete

TORQUE (Nmm)

12ordm 24ordm 36ordm

Damon Q 33 (11)d 196 (21)c 552 (18)a

H4 29 (02)d 44 (06)d 296 (17)b

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Braacutequete Folga (0)

Damon Q 154 (11)a

H4 235 (11)b

64

Graacutefico 51 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Ao avaliarmos o momento de forccedila da expressatildeo do torque o braacutequete H4 e

Damon Q natildeo apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes com 12ordm de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico Em 24ordm o braacutequete Damon Q apresentou maior momento

de forccedila comparado ao braacutequete H4 Em 36ordm o braacutequete Damon Q tambeacutem

apresentou maior momento de forccedila quando comparado ao braacutequetes H4

Vale salientar que o valor mensurado em 24ordm no braacutequete H4 natildeo foram

estatisticamente significantes em relaccedilatildeo aos valores em 12ordm Tambeacutem natildeo houve

diferenccedila estatisticamente significante entre o braacutequete H4 em 24ordm e o braacutequete

Damon Q em 12ordm

Para avaliar a efetividade da expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes

autoligados passivos verificamos a quantidade necessaacuteria de torccedilatildeo no fio de accedilo

inoxidaacutevel para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

A interaccedilatildeo entre os fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante

(plt005) O acircngulo necessaacuterio para expressar 5Nmm de torque no braacutequete Damon

d

c

a

dd

b

0

10

20

30

40

50

60

8 12 16 20 24 28 32 36 40

TO

RQ

UE

(Nm

m)

Torccedilatildeo (0)

Damon Q meacutedia h4

65

Q natildeo apresentou diferenccedila estatisticamente significante quando comparados ao

acircngulo necessaacuterio para expressar 20Nmm de torque no braacutequete H4

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da torccedilatildeo (acircngulo) obtidos pela expressatildeo

do torque (Nmm) estatildeo descritos na Tabela 53 e demonstrados no Graacutefico 52

Tabela 53 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla de Tukey da torccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Braacutequete

Inclinaccedilatildeo (0)

5 Nmm 10Nmm 15Nmm 20Nmm

Damon Q 166 (2) f 205 (07) e 223 (1) d 244 (06) c

H4 249 (13) c 294 (08) b 314 (07) a 325 (05) a Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Graacutefico 52 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

fe

dcc

ba a

0

5

10

15

20

25

30

35

5 10 15 20

To

rccedilatildeo

(o)

TORQUE (Nmm)

Damon Q H4

67

6 DISCUSSAtildeO

Os braacutequetes preacute-ajustados tecircm como principal objetivo diminuir a necessidade

de dobras e ajustes nos arcos durante o tratamento ortodocircntico A efetividade do

tratamento ortodocircntico depende de um conjunto de fatores para determinar como as

angulaccedilotildees e inclinaccedilotildees (torque) a serem aplicados sobre os dentes dos casos

planejados iratildeo influenciar em suas variaccedilotildees (Andrews 1989) Quando o fio

retangular eacute encaixado na canaleta do braacutequete preacute-ajustado com uma forccedila de

torque ativa ele eacute adaptado ateacute encontrar dois pontos de apoio para efetivar sua

accedilatildeo que eacute chamado de acircngulo criacutetico (Gioka Eliades 2004)

No presente estudo foi desenvolvido um dispositivo para avaliar a possiacutevel

influecircncia da profundidade da canaleta do braacutequete na expressatildeo do torque No

desenvolvimento desse dispositivo dois outros foram testados poreacutem os mesmos

apresentaram erros durante as medidas comprometendo a fidelidade e a

confiabilidade dos resultados A partir desses dois dispositivos elaboramos um

terceiro que possibilitou a anaacutelise da influecircncia da profundidade de canaleta na

expressatildeo do torque Foi utilizado o braacutequete Damon Q com profundidade 0028rdquo e

o braacutequete H4 com profundidade 0026rdquo A altura da canaleta foi a mesma para os

dois braacutequetes

Em investigaccedilotildees preacutevias alguns autores compararam a expressatildeo do torque

em braacutequetes autoligados passivos e ativos poreacutem com alturas e profundidades de

canaletas semelhantes (Yeh et al 2007 Papageorgiou et al 2016 Morina et al

2008 Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

A expressatildeo do torque estaacute diretamente ligada as variaccedilotildees estruturais que

podem ser encontradas nos braacutequetes (dimensotildees e forma das canaletas e material

de fabricaccedilatildeo) e nas variaccedilotildees dimensionais e estruturais dos fios ortodocircnticos

(Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Major et al 2011 Streva et al 2011

Franco et al 2015 Lombardo et al 2015 Lee et al 2016)

Geralmente o momento de forccedila expresso pelo torque em braacutequetes preacute-

ajustados passivos se faz presente quando as dimensotildees do arco retangular se

assemelham as dimensotildees da canaleta dos braacutequetes Morina et al 2008

afirmaram em seus estudos que clinicamente nenhum braacutequete resultou em um

nivelamento satisfatoacuterio da inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual Katsikogianni et al 2015

concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos demonstraram maior efetividade do

68

torque quando comparados aos braacutequetes autoligados passivos Dalstra et al 2015

observaram tambeacutem que os braacutequetes convencionais que utilizaram ligaduras de

accedilo inoxidaacutevel e alguns braacutequetes autoligados ativos geraram maior momento de

torque devido o arco estar firmemente pressionado contra o fundo da canaleta do

braacutequete Durante a fase de planejamento desse estudo existiu a hipoacutetese de que a

profundidade da canaleta pudesse interferir positivamente na expressatildeo do torque

uma vez que nessas circunstacircncias haveria contatos mais justos entre a canaleta

do braacutequete e o fio em funccedilatildeo do maior preenchimento da canaleta pelo fio

Archambault et al 2010 concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos

apresentaram uma folga de 75ordm ateacute o engajamento do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel na canaleta do braacutequete enquanto os braacutequetes autoligados passivos

apresentaram uma folga de aproximadamente 14ordm provavelmente devido a pressatildeo

que o clipe exerce no fio contra o braacutequete promovendo a diminuiccedilatildeo da dimensatildeo

da canaleta Poreacutem ao analisarmos os resultados do presente estudo verificamos

que o braacutequete H4 (com menor profundidade de canaleta) apresentou uma folga de

235ordm ateacute o engajamento do fio na canaleta do braacutequete e o Damon Q apresentou

uma folga de 154ordm Esse uacuteltimo resultado do presente estudo (braacutequete Damon Q)

estaacute muito proacuteximo do encontrado por Archambault et al (2010)

Na sequecircncia da anaacutelise dos resultados do nosso estudo observamos

diferenccedilas estatisticamente significantes entre os dois braacutequetes quando realizamos

a torccedilatildeo do fio ortodocircntico em 24ordm e 36ordm (tabela 52 e graacutefico 51 das paacuteg 63 e 64)

enquanto Badawi et al 2008 observaram diferenccedilas estatisticamente significantes

entre braacutequetes apenas com 36ordm de torccedilatildeo Possivelmente a diferenccedila do resultado

pode estar associada a diferenccedila encontrada no valor da folga no braacutequete H4

quando comparado ao braacutequete Damon Q

Nesse estudo natildeo foram observadas diferenccedilas estatisticamente significantes

no braacutequete H4 quando comparados os valores do momento do torque em 12ordm e em

24ordm assim como natildeo houve diferenccedila estatisticamente significante entre os

braacutequetes H4 em 24ordm e os braacutequetes Damon Q em 12ordm (tabela 52 paacuteg 63)

provavelmente porque em 12ordm e em 24ordm o momento de torque ocorreu dentro do

limite ou muito proacuteximo ao valor mensurado da folga nos braacutequetes H4

Clinicamente o torque efetivo tem sido sugerido entre 5 a 20 Nmm (Reitan

1957 Burstone 1982) Badawi et al (2008) e Archambault et al (2010) relataram

que clinicamente o torque efetivo foi expressado com uma torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

69

0025rdquo de 15ordm a 31ordm nos braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm nos

braacutequetes autoligados passivos Entretanto nesse estudo ao aplicarmos a forccedila

como sugerido clinicamente verificamos que o o braacutequete Damon Q expressou

primeiro o momento de torque quando comparados ao braacutequete H4 (Damon Q -

166ordm ateacute 244ordm H4 - 249ordm ateacute 325ordm) Franco et al em 2015 observaram tambeacutem

que os braacutequetes Damon 3MX apresentaram melhores resultados de expressatildeo de

torque quando comparados a outros braacutequetes autoligados

Em relaccedilatildeo aos fios ortodocircnticos Lombardo et al 2015 mencionaram que os

arcos ortodocircnticos apresentaram dimensotildees diferentes das declaradas pelos

fabricantes (-647 e + 510) Observaram tambeacutem que o formato das arestas dos

arcos retangulares apresentaram variaccedilotildees Jaacute Mugurama et al 2014 relataram

que os fios 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel natildeo apresentaram deformaccedilatildeo

permanente apoacutes a realizaccedilatildeo de testes de atrito mesmo quando imposto 30ordm de

torque Em consequecircncia desses fatores e de haver uma tendecircncia na clinica

ortodocircntica cada vez menos expressiva de utilizar o arco 0021rdquox 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel decidimos utilizar o fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel da American

Orthodontics (Sheboygan Wisconsin EUA) Aferimos todas as secccedilotildees de fios que

seriam utilizadas com um paquiacutemetro digital MItutoyo (Aurora Illinois EUA) para

realizaccedilatildeo dos testes Com isso procuramos anular a variante do fio na expressatildeo

do torque

Outro fator relevante a ser mencionado eacute que os resultados obtidos nessa

pesquisa podem apresentar diferenccedilas nos valores nominais quando comparados a

outros estudos (Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

pelo fato do fio de accedilo inoacutexidaacutevel apresentar diferenccedilas em sua propriedade e

composiccedilatildeo estrutural em diferentes marcas comerciais (Gioka Eliades 2004 Vena

et al 2007 Lombardo et al 2015)

A deformaccedilatildeo do braacutequete tambeacutem pode ser considerada um provaacutevel fator na

perda da expressatildeo do torque (Lacoursiere et al 2010 Major et al 2010 Major et

al 2011) Outro fator que tambeacutem pode estar relacionado eacute o desenho da canaleta

do braacutequete e sua composiccedilatildeo metaacutelica (Melenka et al 2014 Major et al 2013) A

escolha do braacutequete a ser empregado no tratamento o conhecimento de como este

material com maior ou menor dureza comporta-se durante o tratamento eacute de

fundamental importacircncia para conduzi-lo (Fischer-Brandies et al 2000 Gioka

Eliades 2004) Cash et al 2004 concluiacuteram que as canaletas dos braacutequetes

70

ortodocircnticos satildeo maiores do que o indicado pelos fabricantes A geometria da

canaleta e o padratildeo de acabamento variaram muito entre os grupos Brown e

Wagner 2015 mencionaram tambeacutem que essas alteraccedilotildees morfoloacutegicas podem

ocorrer em um uacutenico braacutequete bem como ao longo de todo o conjunto especiacutefico de

braacutequetes de uma mesma seacuterie No presente trabalho podemos constatar as

afirmaccedilotildees desses autores ao analizarmos as figuras 41 e 42 nas paacuteginas 55 e

56

71

61 Consideraccedilotildees finais

Ao analisar os resultados dessa pesquisa podemos concluir que a expressatildeo

do torque pode natildeo estar relacionado diretamente com a profundidade da canaleta

dos braacutequetes

Se a profundidade natildeo influencia a expressatildeo do torque como verificamos

nesse trabalho e se a altura eacute a mesma deveriacuteamos encontrar diferenccedilas de torque

estatisticamente natildeo significantes entre eles Poreacutem natildeo foi esse o resultado de

nossa pesquisa

Poreacutem haacute de se considerar que ao analisarmos as fotos dos braacutequetes Damon

Q (Figura 41 paacutegina 55) e H4 (Figura 42 paacutegina 56) podemos verificar que no

iniacutecio da canaleta do braacutequete H4 proacuteximo a porta de fechamento haacute tanto na parte

superior como na parte inferior um aumento da altura da canaleta o que pode ser

um fator de aumento da folga do fio em relaccedilatildeo a canaleta do braacutequete e pode gerar

um fator negativo na expressatildeo do torque

Em funccedilatildeo dessas hipoacuteteses um futuro trabalho deveraacute ser realizado para

verificar o porquecirc o braacutequete que foi idealizado para expressar o torque com maior

eficaacutecia se apresentou ser menos eficaz

73

7 CONCLUSOtildeES

Concluiacutemos com o nosso trabalho que

1 A folga existente entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel e os dois

braacutequetes estudados foram de 154ordm (Damon Q) e 235ordm (H4)

2 O momento de forccedila expresso pelo torque com 12ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel foi de 33 Nmm no braacutequete Damon Q e 29 Nmm

no braacutequete H4 Com 24ordm de torccedilatildeo o momento de torque foi de 196ordm no

braacutequete Damon Q e 44 Nmm no braacutequete H4 Com 36ordm de torccedilatildeo a

expressatildeo do torque foi de 552 Nmm no braacutequete Damon Q e 296 Nmm

no braacutequete H4

3 Ao compararmos os valores obtidos da expressatildeo do torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel observamos maior

expressatildeo do torque no braacutequete Damon Q quando comparados ao

braacutequete H4

4 Observamos que o braacutequete Damon Q expressou o torque primeiro quando

comparado ao braacutequete H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm

15 Nmm e 20Nmm

74

75

REFEREcircNCIAS1

Andrews LF The six keys to normal occlusion Am J Orthod 1972 Sep 62(3) 296-309 Andrews LF Straight-wire ndash O conceito e o aparelho Trad de Hugo Jose Trevisi San Diego L A Wells Co 1989 407p Archambault A Lacoursiere R Badawi H Major PW Carey J Flores-Mir C Torque expression in stainless steel orthodontic brackets Angle Orthod 2010 Jan 80(1) 201-10 Badawi HM Toogoog RW Carey JPR Heo G Major PW Torque expression of self-ligating brackets J Orthod Dentofacial Orthop 2008 May 133(5) 721-7 Bourauel C Drescher D Thier M An experimental apparatus for the simulation of three-dimensional movements in orthodontics J Biomed Eng 1992 Sep 14(5) 371-8 Brauchli LM Steineck M Wichelhaus A Active and passive self-lagation a myth Part 1 torque control Angle Orthod 2012 Jul 82(4) 663-9 Brown P Wagner W Choi H Orthodontic bracket slot dimensions as measured from entire bracket series Angle Orthod 2015 Jul 85(4) 678ndash82 Burstone CJ The segmented arch approach to space closure Am J Orthod 1982 Nov 82(5) 361-378 Cash AC Good SA Curtis RV McDonald F An evaluation of slot size in orthodontic brackets - Are standards as expected Angle Orthod 2004 Aug 74(4) 450-3 Cattaneo PM Salih AR Melsen B Labio-lingual root control of lower anterior teeth an canines obtained by active and passive self-ligating brackets Angle Orthod 2013 Jul 83(4) 691-7 Dalstra M Eriksen H Bergamini C Melsen B Actual versus theoretical torsional play in convencional and self-ligating bracket systems J Orthod 2015 Jun 42(2) 103-13

1 De acordo com Estilo Vancouver

ABSTRACT

Saraiva PC Evaluation of the slot depth of passive self-ligating brackets associated with torque expression [dissertation] Satildeo Paulo Universidade de Satildeo Paulo Faculdade de Odontologia 2016 Versatildeo Corrigida

One of the factors responsible for the success of orthodontic treatment is the control

of tooth movement in the three planes of space In self-ligating and preacute-adjusted

brackets the labio-lingual inclination of the teeth depends directly the bracket wire

interaction Knowing the importance of torque control the purpose of this study was

to define the play between the brackets and wires to evaluate the moment of torque

and to compare these values in passive self-ligating brackets with different slot

depths (Damon Q and H4) For this research an experimental device was designed

in conjunction with a universal test machine (Model 5565 Instron Canton Mass) to

measure the torque expression in orthodontic brackets To verify if the differences in

the depth of the bracket slots interfered in the torque expression analyzes of

variance (ANOVA) and Tukey test (p lt005) were performed to identify the

differences between the groups The H4 bracket had the highest play when

compared to the Damon Q bracket When evaluating the moment of torque

expression bracket H4 and Damon Q presented statistically significant differences

only with 24ordm and 36ordm of torsion After the analysis of the results when comparing the

values of the torque expression with 12ordm 24ordm and 36ordm we observed greater torque

expression in the Damon Q bracket when compared to the bracket H4 we also

observed that the Damon Q expressed better the torque when compared with H4

with moments of force of 5 Nmm 10 Nmm 15 Nmm and 20Nmm

Keywords Orthodontics Biomechanics Brackets Self-ligating Torque

LISTA DE ILUSTRACcedilOtildeES

Figura 41 ndash Braacutequete Damon Q 55

Figura 42 ndash Braacutequete H4 55

Figura 43 ndash Paquiacutemetro digital 56

Figura 44 ndash Dispositivo de Expressatildeo do Torque 57

Figura 45 ndash Maacutequina de testes universal (Instron) 57

Figura 46 - Corpo de prova 59

Figura 47 - Obtenccedilatildeo do acircngulo prop 60

Graacutefico 51 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36 64

Graacutefico 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE TABELAS

Tabela 51 - Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus 63

Tabela 52 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36ordm 63

Tabela 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS

g grama

h hora

mm miliacutemetro

mm min miliacutemetro por minuto

Nmm Newton miliacutemetro

s segundo

LISTA DE SIacuteMBOLOS

prop alfa

ordm graus

π pi

polegadas

empty teta

ordm graus

SUMAacuteRIO

1 INTRODUCcedilAtildeO 27

2 REVISAtildeO DA LITERATURA 29

3 PROPOSICcedilAtildeO 53

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS 55

41 Materiais 55

411 Braacutequetes 55

412 Fotos dos braacutequetes 55

413 Fios 55

414 Paquiacutemetro digital 56

415 Dispositivo de expressatildeo de torque 56

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) 57

42 Meacutetodos 58

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes 58

422 Ensaio experimental 58

49 Anaacutelise Estatiacutestica 61

5 RESULTADOS 63

6 DISCUSSAtildeO 67

61 Consideraccedilotildees finais 71

7 CONCLUSOtildeES 73

REFEREcircNCIAS 75

27

1 INTRODUCcedilAtildeO

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o

controle do movimento dentaacuterio nos trecircs planos de espaccedilo (Xu et al 2015) Para a

obtenccedilatildeo desse controle utiliza-se a accedilatildeo mecacircnica das dobras de primeira

segunda e terceira ordem nos fios ortodocircnticos As dobras de primeira e segunda

ordem podem ser utilizadas tanto em fios redondos quanto retangulares Poreacutem

natildeo existe controle das dobras de terceira ordem sem a utilizaccedilatildeo dos fios

retangulares tendo em vista que natildeo eacute possiacutevel aplicar mecanicamente a torccedilatildeo de

um dente utilizando um fio redondo dentro da canaleta do braacutequete As dobras

estatildeo relacionadas a torccedilatildeo de uma estrutura em torno do seu eixo longitudinal

(Andrews 1989 McLaughlin e Bennett 2015)

As caracteriacutesticas necessaacuterias para a aplicaccedilatildeo e o controle do movimento

dentaacuterio jaacute estatildeo inseridas nos desenhos das canaletas dos braacutequetes autoligados e

nos preacute-ajustados convencionais possibilitando o movimento controlado dos dentes

nos trecircs planos de espaccedilo sem a necessidade de ajustes nos arcos ortodocircnticos

(Shivapuja Berger 1994 Brito-Juacutenior Ursi 2006 Rinchuse Miles 2007

McLaughlin Bennett 2015) Poreacutem existem algumas controveacutersias em relaccedilatildeo aos

movimentos de terceira ordem Em alguns casos em funccedilatildeo da folga ou da proacutepria

caracteriacutestica das canaletas dos braacutequetes ou dos fios ortodocircnticos natildeo

observamos o movimento de terceira ordem desejado isto eacute natildeo observamos a

inclinaccedilatildeo dos dentes esperada (Huang 2009 Major et al 2010 Streva et al

2011 Huang et al 2012 Johnson 2013 Dalstra et al 2015)

Em geral a alteraccedilatildeo na inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual das coroas dos dentes

depende da rigidez do fio do desenho da canaleta do braacutequete do jogo existente na

relaccedilatildeo entre o fio e a canaleta e o recurso de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio A grande

variedade de combinaccedilotildees de fatores que alteram o momento do torque dificultam

seu controle (Morina et al 2008 Major et al 2011 Major et al 2012)

Eacute de extrema importacircncia que os valores das angulaccedilotildees e torques contidos

nos braacutequetes estejam de acordo com os valores preconizados pelo autor da

teacutecnica para que o tratamento ortodocircntico alcance os objetivos resultando em

condiccedilotildees adequadas de oclusatildeo funccedilatildeo e esteacutetica dental

As dimensotildees do arco de trabalho final pode natildeo preencher as dimensotildees

totais da canaleta do braacutequete e portanto uma porcentagem do torque constituiacutedo

no braacutequete eacute perdida por conta do jogo existente entre fio canaleta Tem sido

demonstrado que existem discrepacircncias significativas entre o valor fornecido pelos

fabricantes e o valor mensurado (Cash et al 2004 Gioka Eliades 2004) As

alteraccedilotildees da expressatildeo do torque podem ser atribuiacutedas as variaccedilotildees intriacutensecas do

diacircmetro transversal dos fios ortodocircnticos na deformaccedilatildeo das canaletas dos

braacutequetes e em suas dimensotildees (Meling et al 1998 Gioka Eliades 2004

Archambault et al 2010 Major et al 2010 Melenka et al 2013 McLaughlin

Bennett 2015 Brown et al 2015 Lee et al 2016 Lombardo et al 2015)

A controveacutersia existente em relaccedilatildeo a influecircncia da dimensatildeo das canaletas

dos braacutequetes motivou a realizaccedilatildeo dessa pesquisa na qual utilizamos 2 tipos de

braacutequetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes

29

2 REVISAtildeO DA LITERATURA

Reitan (1957) discutiu alguns fatores para ilustrar a importacircncia de

correlacionar achados histoloacutegicos com observaccedilotildees praacuteticas atraveacutes de um exame

mais aprofundado das forccedilas em ortodontia revelando que alguns dos principais

fatores satildeo a variaccedilatildeo individual da reaccedilatildeo dos tecidos o tipo de forccedila aplicada e

os princiacutepios mecacircnicos envolvidos Verificou-se tambeacutem que estes fatores estavam

estreitamente ligados entre si Concluiu que a forccedila exercida em um movimento de

inclinaccedilatildeo realizada com forccedilas contiacutenuas criariam aacutereas comprimidas livre de

ceacutelulas na membrana periodontal com mais frequecircncia do que em um movimento

corporal decorrente os princiacutepios mecacircnicos envolvidos A reabsorccedilatildeo direta foi

observada em um movimento de torccedilatildeo gerando uma forccedila de 130 gramas ao

exercer pressatildeo na regiatildeo apical A quantidade de forccedila apropriada pode variar

consideravelmente de acordo com o tipo de movimento necessaacuterio cerca de 250

gramas durante a fase final de um movimento corporal contiacutenuo de caninos e

apenas deveraacute ser aplicado 25 gramas em um movimento de extrusatildeo de dentes

anteriores individuais

Rauch (1959) definiu o torque como um momento de forccedila resultante da

torccedilatildeo do fio retangular capaz de movimentar a coroa do dente no mesmo sentido

do fio e a raiz em sentido contraacuterio A aplicaccedilatildeo do torque permite controlar as

inclinaccedilotildees axiais dos dentes posicionando-os adequadamente ao final do

tratamento ortodocircntico

Andrews (1972) estudou seis caracteriacutesticas sistematicamente observadas em

um estudo de 120 modelos de pacientes natildeo ortodocircnticos com oclusatildeo normal

Essas constantes foram referidas como as seis chaves de oclusatildeo normal O artigo

tambeacutem discutiu a importacircncia das seis chaves individual e coletivamente no

tratamento ortodocircntico de sucesso Os 120 modelos estudados nesta pesquisa

diferem em alguns aspectos mas todos compartilhavam as seis caracteriacutesticas

observadas As seis chaves de oclusatildeo foram assim avalidadas relaccedilatildeo molar

angulaccedilotildees das coroas inclinaccedilotildees das coroas ausecircncia de rotaccedilotildees contatos

interproximais plano oclusal

30

Burstone (1982) descreveu a aplicaccedilatildeo cliacutenica das molas de traccedilatildeo utilizando a

teacutecnica do arco segmentado As consideraccedilotildees mais importantes na utilizaccedilatildeo

cliacutenica das molas de traccedilatildeo satildeo a quantidade de ativaccedilatildeo distal o diferencial de

angulaccedilatildeo entre os dentes anteriores e posteriores e a centralizaccedilatildeo do loop

Melhorias no design levaram a um mecanismo mais eficiente higiecircnica e confortaacutevel

para o fechamento do espaccedilo Melhorias no design levaram agrave um mecanismo mais

eficiente maior higiene e maior conforto no fechamento do espaccedilo

Bourauel et al (1992) apresentaram um aparelho (OMSS) capaz de avaliar os

sistemas de forccedilas tridimensionais e os movimentos resultantes durante o

tratamento ortodocircntico O instrumento consistiu em dois transdutores de forccedila

torque capazes de gravar tanto os resultados obtidos das forccedilas quanto os

resultados obtidos dos torques simultaneamente em todas as direccedilotildees espaciais

Cada sensor tinha uma faixa de mediccedilatildeo de 15N (450Nmm) e uma resoluccedilatildeo de

002 N (05Nmm) e foi montado em conjunto com 3 estaacutegios rotacionais e

translacionais movidos por motores passo a passo O aparelho era controlado por

um computador e por um software abrangente

Odegaard et al (1994) desenvolveram um meacutetodo para simular a forccedila de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico no interior do braacutequete e mediram com precisatildeo o

momento de torque O estudo simulou a situaccedilatildeo que ocorre quando o torque eacute

aplicado em um incisivo central individualmente Para realizar o teste foram usados

cinco braacutequetes com canaletas de 0018rdquo sem torque e angulaccedilatildeo e cinco partes de

cada tipo de fio A folga observada entre fio e o braacutequete variou de 20ordm a 5ordm com fios

0016rdquo x 0022rdquo e 0018rdquo x 0025rdquo respectivamente Foi observado apoacutes a

eliminaccedilatildeo da folga uma taxa de variaccedilatildeo de 024ordm Nmm a 037ordm Nmm nos fios de

accedilo enquanto que nos fios 0017rdquo x 0025rdquo de NiTi ocorreu uma taxa de variaccedilatildeo de

cerca de 107ordm Nmm Os resultados demonstraram que a quantidade de folga entre

o braacutequete e o fio ortodocircntico eacute consideravelmente maior do que o valor esperado

A utilizaccedilatildeo de ligaduras demonstraram que um efeito de torque pode ser observado

31

ainda que a folga natildeo tenha sido completamente eliminada

Com o aumento da utilizaccedilatildeo dos braacutequetes autoligados frequentemente

levantou-se a questatildeo de como eles se comparam com os sistemas de ligaccedilotildees

convencionais Shivapuja e Berger (1994) examinaram estes dois grupos de

braacutequetes autoligados e com sistemas de ligaccedilotildees de accedilo inoxidaacutevel e elastomeacutericas

convencionais tanto do aspecto in vitro bem como por medidas cliacutenicas e

observaccedilotildees subjetivas Foram avaliados cinco tipos diferentes de braacutequetes com

canaletas 0022rdquo x 0028rdquo divididos em sete grupos diferentes conforme o tipo de

ligaccedilatildeo Cada braacutequete foi montado sobre um cilindro de acriacutelico e o fio escolhido

para o estudo foi o de 0018rdquo (GAC International Inc Central Islip NY) Cada

grupo de braacutequetes consistiu em doze amostras e a forccedila de atrito para cada grupo

foi mensurada com uma maacutequina de teste universal (Instron Corp Canton Mass)

Foram analisadas dois tipos de mediccedilotildees para cada grupo Primeiramente avaliaram

qual a forccedila maacutexima necessaacuteria para iniciar o movimento do fio a qual foi

considerada como a forccedila necessaacuteria para superar a resistecircncia estaacutetica e a carga

maacutexima pela distacircncia de seguimento de 10rdquo o que foi interpretado como a

resistecircncia dinacircmica A segunda parte da investigaccedilatildeo consistiu em avaliar a

influecircncia do moacutedulo de potecircncia elastomeacuterico (GAC Energia Chainette) no

movimento de translaccedilatildeo dos dentes A fase final do estudo envolveu uma avaliaccedilatildeo

cliacutenica comparativa do tempo necessaacuterio para remover e substituir o modo de

ligaccedilatildeo tanto na arcada superior quanto na inferior Concluiacuteram que os sistemas de

braacutequetes autoligados demonstraram um niacutevel significativamente mais baixo de

resistecircncia ao atrito menor tempo para a remoccedilatildeo e inserccedilatildeo do fio no interior do

braacutequete e promoveu um melhor controle de infecccedilotildees quando comparados aos

braacutequetes convencionais de ceracircmica e metal com sistemas de ligaccedilotildees

elastomeacutericas de poliuretano e de accedilo inoxidaacutevel

Meling et al (1998) propuseram um estudo para medir a altura da canaleta dos

braacutequetes com maior precisatildeo atraveacutes de uma foacutermula que descreve a relaccedilatildeo entre

a altura do braacutequete as dimensotildees do arco ortodocircntico a borda do fio e folga de

torccedilatildeo Com um instrumento de mediccedilatildeo de torque a folga de torccedilatildeo foi estimada

em 10 braacutequetes diferentes (Ormco medium twin standard edgewise) com canaleta

0018rdquo Foi utilizado para realizar as mediccedilotildees um fio ortodocircntico de accedilo inoxidaacutevel

0018rdquo x 0025rdquo (Dentaurum) Um comprimento do fio foi escolhido aleatoriamente e

32

suas dimensotildees foram medidas em 10 segmentos diferentes com um microcircmetro

digital (modelo 293-521) Para a mediccedilatildeo da borda do fio foram usados 10 partes

de 1 cm de comprimento cada Os espeacutecimes foram preparados usando meacutetodos

metaluacutergicos convencionais para obter um corte transversal perpendicular ao seu

longo eixo e ampliado sob um microscoacutepio de uso metaluacutergico O raio de

arredondamento foi medido para todos os quatro cantos e a meacutedia aritmeacutetica foi

usada nos caacutelculos posteriores Apoacutes a obtenccedilatildeo dos registros da folga de torccedilatildeo

das dimensotildees e bordas do fio ortodocircntico a altura da canaleta do braacutequete pode

ser calculada Os autores concluiacuteram que o meacutetodo utilizado para medir a altura da

canaleta dos braacutequetes ortodocircnticos parece ter um elevado grau de exatidatildeo e eacute

mais faacutecil de executar do que os meacutetodos convencionais

Fischer-Brandies et al (2000) investigaram a influecircncia da seccedilatildeo transversal

da geometria da aresta e da dureza estrutural entre o fio e o braacutequete na

transmissatildeo do torque Cinco marcas de fios de accedilo inoxidaacutevel em 3 dimensotildees

(0016rdquo times 0016rdquo 0016rdquo times 0022rdquo e 0017rdquo times 0025rdquo) foram inseridos em braacutequetes

Edgewise (Ultratrimmreg Dentaurum Order No 705-018-50) com canaleta 0018rdquo e

foram carregados com diferentes momentos de torques (1 e 3 Ncm) As canaletas

dos braacutequetes e a geometria dos fios foram analisadas em computador antes e

depois do carregamento Aleacutem disso foram determinadas a dureza Vickers e a

micro-dureza das superfiacutecies metaacutelicas Embora o tamanho da canaleta foi mantido

de forma muito precisa agraves dimensotildees dos fios desviaram em meacutedia de 10 Um

carregamento de 3 Ncm de torque aumentou o jogo de torque de 36ordm nos fios 0016

times 0022rdquo e de 37ordm nos fios 0017rdquo times 0025rdquo No caso dos fios 0016rdquo times 0016rdquo natildeo foi

mais possiacutevel realizar uma transmissatildeo de torque efetivo A dureza Vickers dos fios

foi em meacutedia de 533 kp mm2 e que um dos suportes de 145 kp mm2 Houve um

aumento da micro-dureza na aacuterea de deformaccedilatildeo de estresse nas paredes da

canaleta com o aumento da transmissatildeo de carga 204-338 kgf mm2 Os autores

concluiacuteram que com as alteraccedilotildees das dimensotildees dos fios e a presenccedila de

deformaccedilatildeo plaacutestica dos braacutequetes resultou em um jogo de torque relativamente

grande

Cash et al (2004) investigaram o tamanho e a geometria da canaleta de

braacutequetes com dimensotildees de 0022rdquo Cinco braacutequetes de incisivo central superior do

33

lado esquerdo foram selecionados aleatoriamente a partir de um total de 11 marcas

disponiacuteveis comercialmente As mediccedilotildees foram concluiacutedas apoacutes a calibraccedilatildeo do

operador reproduzindo uma leitura digital Os resultados indicaram que todos os

braacutequetes possuem canaletas aumentadas Apenas o Twin Torque o Clarity e o

Mini Mono estavam dentro de 5 das suas dimensotildees declaradas apresentando

suas paredes essencialmente paralelas O braacutequete Elegance Plastic apresentou

paralelismo mas com aumento nas dimensotildees em 12 O braacutequete Victory Series

apresentou divergecircncia nas paredes da canaleta e com alteraccedilatildeo nas dimensotildees de

6 A canaleta do braacutequete Nu-Edge tambeacutem apresentou divergecircncia e alteraccedilotildees

nas dimensotildees em 14 Os braacutequetes Mxi Advant-Edge Damon II SL Elite Mini

Opti-MIM Roth and MBT apresentaram canaletas convergentes e a base da

canaleta do Damon apresentou um aumento dimensional de 17 A canaleta do

braacutequete Discovery demonstrou convergecircncia e aumento dimensional de 24 a

maior variacircncia observada A usinagem imprecisa nas dimensotildees das canaletas e o

uso de arcos subdimencionados podem afetar diretamente o posicionamento

tridimensional dos dentes

Gioka e Eliades (2004) avaliaram as fontes de variaccedilatildeo na expressatildeo do

torque em braacutequetes preacute-ajustados As variaacuteveis relacionadas com propriedades de

materiais foram sistematicamente analisadas incluindo a incapacidade para

preencher a canaleta devido agrave diferenccedila de tamanho de arcos as irregularidades do

processo de suportes de manufatura impedindo acoplamento adequado diferenccedilas

na rigidez dos fios variaccedilotildees entre os valores reais e relatados de torque do

braacutequete e os modos de ligaccedilotildees todos os quais podem ser responsaacuteveis por

aumento da depuraccedilatildeo de terceira ordem ou ldquojogo O efeito destas variaccedilotildees sobre

a expressatildeo do torque eacute discutido e as inclinaccedilotildees vestibulolinguais satildeo fornecidas

como funccedilatildeo do tamanho do fio e a composiccedilatildeo do braacutequete em combinaccedilotildees

braacutequete e fio A maioria dos relatoacuterios publicados sobre esse assunto indicam uma

perda de controle de torque tatildeo alto quanto 100 do valor prescrito Aleacutem disso a

falsa ideacuteia de transferir a inclinaccedilatildeo ideal de coroa com o torque previsto no braacutequete

eacute ilustrado juntamente com a estimativa de torque previsto em relaccedilatildeo agrave coroa do

dente O torque necessaacuterio de forma realista depende de alguns componentes

envolvendo inclinaccedilatildeo dentaacuteria compensaccedilatildeo no jogo existente entre braacutequete e fio

e o tipo de ligaduras presentes Com base nas evidecircncias disponiacuteveis clinicamente

34

propocircs-se que a prescriccedilatildeo aumentada do torque deve ser selecionado para explicar

a falta de expressatildeo plena do torque prescrito

van Loenen et al (2005) estudaram a morfologia dos incisivos centrais

superiores e caninos superiores a fim de determinar a variaccedilatildeo no acircngulo coroa

raiz formado por uma tangente na superfiacutecie vestibular da coroa e o eixo

longitudinal da coroa em uma vista proximal Foram realizadas radiografias

proximais de 160 dentes (81 incisivos e 79 caninos) previamente extraiacutedos no

Hospital da Universidade de Ghent Beacutelgica As imagens foram digitalizadas e

analisadas com Jascreg Paint Shop Pro 7TM (Eden Prairie USA) e Mathcad 2001

Professionalreg (Cambridge UK) A margem incisal o centro da junccedilatildeo cemento-

esmalte (CEJ) e o aacutepice da raiz foram digitalizados para definir o longo eixo da

coroa raiz Posteriormente foram obtidas as medidas do acircngulo coroa raiz (ACR)

em todos os dentes Para definir a curvatura da superfiacutecie labial foram determinadas

vaacuterias tangentes em diferentes alturas sobre a superfiacutecie labial ou bucal A partir dos

resultados foram calculados a meacutedia e o desvio padratildeo O ACR variou de 167 a 195

graus para os caninos (valor meacutedio de 183 graus) e de 171 a 195 graus para os

incisivos (meacutedia de 184 graus) A meacutedia das inclinaccedilotildees das superfiacutecies labiais dos

incisivos variou muito As inclinaccedilotildees meacutedias da curvatura da superfiacutecie labial dos

incisivos variaram entre 287 (plusmn 33) e 116 (plusmn 49) graus Agrave 4 mm da margem incisal

o miacutenimo da curvatura foi de 153 graus e a maacuteximas de 266 graus Em 45 mm da

borda incisal o acircngulo de superfiacutecie vestibular variou entre 123 e 249 graus Entre

2 e 45 mm da borda incisal o acircngulo meacutedio da superfiacutecie labial variaram em 10

graus Nos caninos as inclinaccedilotildees meacutedias das superfiacutecies vestibulares variaram

entre 300 (plusmn 42) e 102 (plusmn 79) graus O acircngulo da superfiacutecie vestibular meacutedia entre

2 e 45 mm a partir da borda incisal dos caninos tambeacutem diferiram em cerca de 10

graus mas o Desvio Padratildeo foram muito maiores do que para os incisivos Os

autores concluiacuteram que a colocaccedilatildeo de um braacutequete sobre um dente em diferentes

alturas ainda dentro de uma aacuterea clinicamente aceitaacutevel resulta em diferenccedilas

importantes na quantidade de torque de raiz

Brito-Juacutenior e Ursi (2006) revisaram as prescriccedilotildees de braacutequetes preacute-ajustados

existentes no mercado abordando as variaccedilotildees dos valores de inclinaccedilatildeo

angulaccedilatildeo e rotaccedilatildeo dentaacuteria A revisatildeo reporta desde a origem do conceito de uso

35

de arcos retangulares em acessoacuterios com secccedilotildees retangulares ateacute os atuais

modelos de braacutequetes autoligados e outros braacutequetes com formatos diferenciados

Rinchuse e Miles (2007) discutiram estudos in vitro seguidos de pesquisas in

vivo com o objetivo de sintetizar a literatura sobre os braacutequetes autoligados afim de

formular conceitos gerais princiacutepios e axiomas Relataram as diferenccedilas entre os

braacutequetes ativos e passivos em relaccedilatildeo agraves suas vantagens e desvantagens

percebidas Apresentaram tambeacutem novos conceitos em relaccedilatildeo ao futuro dos

braacutequetes autoligados combinaccedilotildees de sistemas de braacutequetes e uso seletivo de

braacutequetes autoligados

Yeh et al (2007) avaliaram a resistecircncia ao atrito em braacutequetes com ligaduras

passivas em diferentes estaacutegios do tratamentos ortodocircnticos Foram usados 2

braacutequetes autoligados passivos (Damon SL II Ormco Orange California SmartClip

3M Unitek Monrovia Califoacuternia) e um novo braacutequete com a ligadura elaacutestica passiva

(Synergy Rocky Mountain Denver Colorado) Todos os braacutequetes com canaletas

de 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Os braacutequetes foram acoplados em trecircs arcos de niacutequel-

titacircnio (0014rdquo 0016rdquo x 0022rdquo 0019rdquo x 0025rdquo) e simulado rotaccedilotildees de primeira

ordem de 3ordm e 6ordm intrusotildees de segunda ordem de 05 mm e 10 mm e inclinaccedilatildeo de

terceira ordem vestibular de coroa de 3ordm As dimensotildees dos braacutequetes foram

medidas com microscopia eletrocircnica de varredura O braacutequete SmartClip apresentou

acircngulos criacuteticos e distacircncias maiores para a ligaccedilatildeo do que os outros 2 acessoacuterios

Quando acoplado o fio 0019rdquo x 0025rdquo com um alinhamento de arco ideal o

SmartClip teve IMDF menor do que os outros acessoacuterios Para as rotaccedilotildees de

primeira ordem os braquetes Synergy tiveram o IMDF significativamente menor do

que os outros acessoacuterios Os braacutequetes Damon SL II com acircngulos criacuteticos menores

tiveram um bom IMDF Para a inclinaccedilatildeo de terceira ordem o Damon SL II com

menor folga de torccedilatildeo tambeacutem tiveram um bom IMDF Natildeo houve diferenccedilas

significativas de IMDF em todos os braacutequetes testados em intrusotildees de segunda

ordem No entanto houve o aumento da IMDF com o aumento da gravidade da maacute

oclusatildeo Concluiacuteram que nenhuma diferenccedila significativa foi encontrada nos

braacutequetes em distacircncias de segunda ordem Em um alinhamento de arco ideal

braacutequetes com maior canaleta tiveram menor resistecircncia ao atrito O controle

rotacional de primeira ordem foi influenciado pela profundidade da canaleta largura

36

do braacutequete e a cobertura labial dos suportes com o mesmo arco Quando um

mecanismo de deslizamento foi usado com uma mudanccedila de inclinaccedilatildeo de terceira

ordem os braacutequetes com menor acircngulo criacutetico de contato tiveram maior resistecircncia

ao atrito

Vena et al (2007) examinaram a variabilidade dos fios de accedilo inoxidaacutevel

0017rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo (Ormco Glendora Califoacuternia) com respeito as

propriedades mecacircnicas dimensotildees da secccedilatildeo transversal e o acabamento geral

das superfiacutecies Concluiacuteram que existem variabilidades em algumas propriedades

mecacircnicas e caracteriacutesticas fiacutesicas dos materiais e entre as amostras dos mesmos

grupos de diferentes lotes

Badawi et al (2008) mediram a expressatildeo do torque em 2 braacutequetes

autoligados ativos (In-Ovation GAC Bohemia NY Velocidade Strite Induacutestrias

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e 2 braacutequetes autoligados passivos (Damon 2 Ormco

Orange Calif Smart Clip 3M Unitek Monrovia na Califoacuternia) Desenvolveram um

dispositivo com a capacidade de aplicar uma torccedilatildeo no fio 0019rdquo x 0025rdquo 1113088de accedilo

inoxidaacutevel mantendo o alinhamento vertical e horizontal perfeito entre o fio e o

braacutequete O projeto utilizou um transdutor de forccedilatorque de multi-eixo que mediu o

momento de forccedila nos trecircs planos de espaccedilo O momento em meacutedia em que o

torque comeccedilou a ser expressado foi de 75ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes autoligados

ativos e 15ordm de torccedilatildeo para os braacutequetes autoligados passivos A expressatildeo de

torque foi maior para os braacutequetes autoligados ativos ateacute 35ordm de torccedilatildeo Na torccedilatildeo do

fio aleacutem deste ponto resultou em um aumento linear do torque medido para os

braacutequetes Damon 2 Smart Clip e In-Ovation O torque foi relativamente constante

passando 35ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes Speed Apoacutes a execuccedilatildeo de todos os

estudos os autores concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos satildeo mais

eficazes na expressatildeo do torque do que os braacutequetes autoligados passivos

Morina et al (2008) estudaram a capacidade dos torques em diferentes

braacutequetes 6 tipos de braacutequetes foram estudados braacutequetes autoligados em accedilo

inoxidaacutevel Hanson SpeedTM (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) e

DamonTM 2 (Ormco Glendora California USA) Ultratrimmreg e Discoveryreg

(Dentaurum Pforzheim Germany) braacutequetes ceracircmicos Fascinationreg 2

37

(Dentaurum) e braacutequete em policarbonato Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) Todos os braacutequetes tinham canaleta de 0022rdquo e foram inseridos

torques no fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Uma situaccedilatildeo cliacutenica intra oral foi

simulada atraveacutes da inclinaccedilatildeo vestibular de coroa de um incisivo central superior

atraveacutes do aparelho orthodontic measurement and simulation system (OMSS) Os

principais componentes do OMSS satildeo dois sensores capazes de medir as forccedilas e

momentos simultaneamente nos trecircs planos do espaccedilo Momentos de forccedila foram

estudados em um arco superior alinhado e nivelado de um modelo Frasaco (Franz

Sachs Tettnang Alemanha) ligado ao OMSS Um torque de 20ordm foi aplicado e a

mudanccedila de direccedilatildeo causada no braacutequete foi mensurada experimentalmente pela

OMSS Cada combinaccedilatildeo de braacutequete fio foi medido cinco vezes O momento do

torque (Nmm) e a perda do torque (graus) foram determinados Os braacutequetes

ceracircmicos apresentaram a menor perda de torque assim como os braacutequetes de

accedilo inoxidaacutevel O braacutequete Fascinationreg 2 (Dentaurum) registrou o maior momento

torque que foi de 20 Nmm graus seguido pelo Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) que registrou 12 Nmm graus Todos os outros braacutequetes apresentaram

a taxa idecircntica de 04 Nmm graus Concluiacuteram que o suporte ceracircmico Fascinationreg

2 (Dentaurum) apresentou o maior momento de torque (35 Nmm) e juntamente com

os braacutequetes metaacutelicaos a menor perda de torque (46 graus)

Huang et al (2009) investigaram a capacidade do torque em braacutequetes

convencionais e autoligados usando um meacutetodo com elementos finitos Foram

selecionados 3 tipos de braacutequetes 2 autoligados Hanson Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e Damon MX (Ormco Glendora Califoacuternia) e 1

convencional Discovery (Dentaurum Pforzheim Alemanha) Todos os braacutequetes

com canaleta 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Foram incluiacutedos 4 braacutequetes nos modelos

finitos a partir do incisivo central superior do lado esquerdo ao canino superior do

lado direito Um torque de 20ordm foi aplicados nos incisivos do lado direito em fios

0018rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo Trecircs tipos de arcos foram usados accedilo inoxidaacutevel

titacircnio molibdecircnio e niacutequel titacircnio Para os braacutequetes convencionais foram usados

dois tipos de ligaccedilatildeo ligadura elaacutestica e fio de accedilo inoxidaacutevel O momento acircngulo

torque simulados foram calculados usando o software MSC Marc Mentat 2005 FE

(MSC Software Corporation Santa Ana Califoacuternia) As caracteriacutesticas dos fios

influenciam no momento do torque provocando maiores alteraccedilotildees no tipo de liga

38

em comparaccedilatildeo com a dimensatildeo dos fios (aumento de 125 quando comparamos o

fio 0019rdquo x 0025rdquo com 0018rdquo x 0025rdquo ambos de accedilo inoxidaacutevel e 220 quando

usamos um fio 0018rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel em comparaccedilatildeo com 0018rdquo x

0025rdquo de niacutequel-titacircnio) A mudanccedila na liga e na dimensatildeo do fio em conjunto

resultou em um aumento de 600 no fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel quando

comparado com 0018rdquo x 0025rdquo de niacutequel titacircnio O jogo do fio 0018rdquo x 0025rdquo foi de

9ordm enquanto do 0019rdquo x 0025rdquo foi de 75ordm com um jogo maior nos braacutequetes

Damon O efeito da ligaccedilatildeo dos braacutequetes Discovery com ligaduras elaacutesticas e de

accedilo inoxidaacuteve puderam ser comparados com o comportamento do Damon O Speed

mostrou comportamento diferente com menor momento de torque e menor jogo

entre canaleta e fio Concluiacuteram que o acircngulo momento de torque eacute determinado

pelas caracteriacutesticas do arco

Archambault et al (2010) avaliaram os efeitos da expressatildeo do torque em

braacutequetes ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel variando o tamanho da canaleta e a

dimensatildeo do fio de accedilo para analisar as limitaccedilotildees dos meacutetodos experimentais

utilizados Atraveacutes de uma revisatildeo sistemaacutetica foram pesquisados estudos in vitro

que mensuravam a expressatildeo do torque em braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel

convencionais e autoligados usando dispositivos com arcos retos de accedilo inoxidaacutevel

sem mecacircnicas de segunda ordem sem alccedilas e sem fios auxiliares 11 artigos

foram selecionados Com base nos estudos selecionados no braacutequete com canaleta

0018rdquo o acircngulo de acoplamento variou 31ordm em um arco de 0016 x 0016rdquo a 46ordm

em um arco de 0018 x 0025rdquo No braacutequete com canaleta de 0022rdquo o acircngulo de

envolvimento variou de 18ordm com um arco de 0018 x 0025rdquo a 6ordm com um arco de

0021 x 0025rdquo Os braacutequetes autoligados ativos expressaram um acircngulo de

acoplamento aproximado de 75ordm enquanto os braacutequetes autoligados passivos

expressaram aproximadamente 14ordm com um arco de 019 x 0025rdquo (braacutequetes com

canaleta 0022rdquo) Os autores concluiacuteram que o acircngulo de envolvimento depende do

formato e dimensatildeo do arco assim como da dimensatildeo da canaleta do braacutequete

Clinicamente o torque efetivo pode ser conseguido com uma torccedilatildeo do fio de 15ordm a

31ordm em braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm em braacutequetes autoligados

passivos com arcos 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

Major et al (2010) desenvolveram um meacutetodo de anaacutelise das dimensotildees das

canaletas dos braacutequetes com o uso de fotografias Foram investigados 3 braacutequetes

39

autoligados de incisivo central superior do lado direito com canaleta 0022rdquo 30

braacutequetes Damon Q com a prescriccedilatildeo de 15ordm (Ormco Corporation Orange CA

USA) 30 braacutequetes In-Ovation-R com prescriccedilatildeo 12ordm (GAC Bohemia NY USA) e

30 braacutequetes Speed com prescriccedilatildeo 12ordm (Strite Industries Cambridge Ontario

Canada) Os perfis mesiais dos braacutequetes foram fotografados (Canon EOS-D10

10D Toacutequio Japatildeo) e analisados atraveacutes de um microscoacutepio (Carl Zeiss

MicroImaging GmbH Jena Alemanha) As imagens recolhidas atraveacutes do

microscoacutepio foram escalonadas em 197548 pixels mm e a cacircmera foi fixada em

uma distacircncia focal de 44645 mm Os braacutequetes Speed apresentaram altura do

canaleta 2 menor do que o tamanho nominal de 0559 miliacutemetros e uma inclinaccedilatildeo

ligeiramente convergente Os braacutequetes In-Ovation apresentaram paredes

divergentes em um acircngulo meacutedio de 147 graus e valor proacuteximo ao nominal da

altura da canaleta Os braacutequetes Damon Q apresentaram maior paralelismo entre as

paredes da canaleta com 90ordm entre as paredes e o fundo da canaleta A altura da

canaleta dos braacutequetes Damon apresentaram um aumento de 3 em suas

dimensotildees

Lacoursiere et al (2010) demonstraram claras evidecircncias de deformaccedilotildees dos

braacutequetes como resultado da aplicaccedilatildeo de cargas de torccedilatildeo Um dispositivo que

utiliza uma teacutecnica de correlaccedilatildeo de imagem oacuteptica foi desenvolvido para quantificar

com precisatildeo as alteraccedilotildees dimensionais ocorridas nas canaletas dos braacutequetes

durante uma aplicaccedilatildeo de torccedilatildeo do fio Simultaneamente a magnitude do momento

de forccedila do torque o acircngulo de torccedilatildeo do fio e a dimensatildeo da canaleta dos

braacutequetes podem ser registrados Este experimento confirmou que as alccedilas dos

braacutequetes sofrem deformaccedilatildeo elaacutestica quando carregadas Observou-se tambeacutem

que o braacutequete foi deformado plasticamente por uma uacutenica rotaccedilatildeo do arco

Major et al (2011) investigaram o torque em diferentes tipos de braacutequetes

autoligados analisando as deformaccedilotildees elaacutesticas e plaacutesticas causadas nos

acessoacuterios em conjunto com o torque expressado em diferentes acircngulos de torccedilatildeo

Um braacutequete ortodocircntico foi montado em uma ceacutelula de carga (Nano 17 Multi-Axis

forcetorque transducer ATI Industrial Automation Apex NC) que mede as forccedilas e

momentos em todas as direccedilotildees O fio foi torcido no braacutequete atraveacutes de um motor

(Cool Muscle CM1-C-11L30 Myostat Motion Control Newmarket Ontario Canada)

e controlado por software personalizado (LabWindows CVI National Instruments)

40

Imagens gerais foram tiradas por uma cacircmera (piA2400-12 g 2448 3 2050 pixels 8

bit gray scale Basler Vision Technologies Exton Pa) atraveacutes de um microscoacutepio

(55-908 MMS R4 Edmund Optics Barrington NJ) e processados usando

correlaccedilatildeo oacuteptica para medir a deformaccedilatildeo No acircngulo maacuteximo de torque de 63ordm

com fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x 0025rdquo o total dos valores de deformaccedilatildeo elaacutestica

e plaacutestica foram 0063 0033 e 0137 mm para Damon Q (Ormco Orange

Califoacuternia) In-Ovation R (GAC Bohemia NY) e Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) respectivamente Os valores totais de deformaccedilatildeo

plaacutestica foram 0015 0006 e 0086 mm respectivamente mensurados em 0ordm apoacutes

remoccedilatildeo da carga Os autores concluiacuteram que os braacutequetes In-Ovation obtiveram a

menor deformaccedilatildeo quando medidos em 63ordm Damon e Speed tinham cerca de 2 e

4 vezes maior deformaccedilatildeo respectivamente Com base na deformaccedilatildeo em 0ordm

quando foi removido a carga (angulaccedilatildeo) os braacutequetes Damon e Speed tinham

aproximadamente 25 e 14 vezes respectivamente maior deformaccedilatildeo plaacutestica do

que os braacutequetes In-Ovation

Streva et al (2011) verificaram a precisatildeo do torque em braacutequetes metaacutelicos

com prescriccedilatildeo MBT usando braacutequetes de caninos como amostra representativa de

6 marcas comerciais Foram selecionados 20 braacutequetes da arcada superior e 20

braacutequetes da arcada inferior das seguintes marcas comerciais 3M Unitek Abzil

American Orthodontics TP Orthodontics Morelli and Ortho Organizers todos com

canaleta 0022 x 0028 Em uma visatildeo de perfil dos braacutequetes foram estabelecidos

pontos e linhas de referecircncia na base e no fundo da canaleta e posteriormente foi

medido o acircngulo de torque por um operador utilizando um microscoacutepio oacuteptico

acoplado a um computador Os valores foram comparados com aqueles

estabelecidos pela prescriccedilatildeo MBT Os resultados mostraram que os braacutequetes dos

caninos superiores somente a angulaccedilatildeo dos braquetes Morelli (-333ordm) apresentou

diferenccedila estatisticamente significante em relaccedilatildeo aos valores propostos (-7ordm) Para

os caninos inferiores American Orthodontics (-634ordm) e Ortho Organizers (-625ordm)

apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes dos padrotildees (-6ordm) Em uma

comparaccedilatildeo feita entre as marcas os braacutequetes da Morelli apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes em comparaccedilatildeo com todas as outras marcas de

braacutequetes dos caninos superiores Para os braacutequetes dos caninos inferiores natildeo

houve diferenccedila estatisticamente significante entre as marcas Os autores

41

concluiacuteram que existem variaccedilotildees significativas nos valores da angulaccedilatildeo de torque

em alguns dos braacutequetes avaliados podendo comprometer clinicamente o

posicionamento vestiacutebulo-lingual do dente no final do tratamento ortodocircntico

Brauchli et al (2012) avaliaram a influecircncia dos tipos de clips ativos no torque

de braacutequetes autoligados e compararam os tipos de sistemas passivos e ativos 5

amostras de 9 braacutequetes foram avaliados 7 braacutequetes autoligados (Damon III

Ormco Corporation Orange Calif In-Ovation R GAC International Inc Bohemia

NY Oyster Gestenco International AB Gothenburg Swe- den Quick Forestadent

Bernhard Fo rster GmbH Pforzheim Germany SmartClip 3MUnitek Monrovia

Calif Speed Strite Industries Cambridge Ontario Canada Time American

Orthodontics Sheboygan Wis) 1 braacutequete ceracircmico esteacutetico com clip de baixa

fricccedilatildeo (Mystique NeoClip GAC) e 1 braacutequete twin standard (Mini-Mono

Forestadent) com ligaduras elaacutesticas e ligaduras de accedilo inoxidaacutevel Foram

selecionados braacutequetes de incisivos centrais e soldadas ou ligado (braacutequetes

ceracircmicos e polimeacutericos) em cabeccedilas de parafusos que foram montados no quadro

do Hexapod utilizado na investigaccedilatildeo (Micos GmbH Eschbach Alemanha) Um fio

de 0019rdquo x 0025rdquo foi fixado em um mandril que por sua vez foi montado em um

sensor de momento de forccedila (FTD Nano 17 ATI Apex NC) O sensor em si foi

centralmente montado sobre um disco rotativo automatizado (PRS 110 micos)

Todos os braacutequetes ativos foram medidos com a porta aberta e fechada para

avaliar sua influecircncia no torque Aleacutem disso as dimensotildees dos slots foram

opticamente medidos e comparados com a expressatildeo de torque A avaliaccedilatildeo

estatiacutestica de (Ple 05) revelou que em termos de expressatildeo maacutexima de torque com

uma angulaccedilatildeo de 30ordm natildeo houve diferenccedila significativa entre a configuraccedilatildeo aberta

e fechada dos braacutequetes (todas as diferenccedilas de 18 Nmm com a exceccedilatildeo do

braacutequete Oyster com diferenccedila de 38 Nmm) Tambeacutem natildeo houve diferenccedila entre

os meacutetodos de ligaccedilatildeo do grupo de controle com ligaduras elaacutesticas e accedilo na

expressatildeo do torque Foi alcanccedilado cerca de 10 Nmm na maioria dos braacutequetes

com uma angulaccedilatildeo de 20ordm a 23ordm entre arco e canaleta As dimensotildees da canaleta

variaram de 0022rdquo (0563 miliacutemetros) ateacute 0024rdquo (0613 miliacutemetros) Foi concluiacutedo

que a influecircncia do tipo de ligadura ou o mecanismo passivo ativo dos braacutequetes

autoligados satildeo miacutenimas As dimensotildees da canaleta satildeo muito mais importantes

na transmissatildeo do torque

42

Major et al (2012) observaram a deformaccedilatildeo plaacutestica de trecircs braacutequetes

autoligados diferentes atraveacutes da torccedilatildeo de um fio Isto eacute conseguido atraveacutes da

comparaccedilatildeo da forma do slot antes e depois da torccedilatildeo usando o meacutetodo de anaacutelise

do perfil de ranhura 3 braacutequetes autoligados diferentes (canaleta 0022rdquo) foram

investigados Damon Q (Ormco Corporation Orange CA USA) In-Ovation-R (GAC

Bohemia NY USA) SpeedH (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) Uma

cacircmera digital (Cannon E0S 10D Tokyo Japan) acoplado a um microscoacutepio (Carl

Zeiss MicroImaging GmbH Jena Thuringia Germany) foi usada para capturar

imagens de perfil de cada ranhura do braacutequete antes e depois do procedimento de

torccedilatildeo Torques de 15ordm a 63ordm foram inseridos nos braacutequetes com um fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco Corporation Orange CA USA) A alteraccedilatildeo meacutedia

provocada na altura da canaleta foi de 0013 mm (0020 SD) 0007 mm (0010 SD)

e 0070 mm (DP 003) para Damon Q In-Ovation e Speed respectivamente A

canaleta foi aumentado em 075ordm (SD 096) 041ordm (SD 105) e 930ordm (SD 424)

respectivamente O aumento no jogo do torque foi calculado utilizando a nova

foacutermula apresentada neste estudo sendo de 09ordm 06ordm e 77ordm respectivamente

Concluiacuteram que os braacutequetes Damon Q e In-Ovation mantiveram elevados niacuteveis de

linearidade na forma das paredes da canaleta poreacutem foram encontradas

quantidades significativas de deformaccedilatildeo plaacutestica fisicamente insignificantes Os

braacutequetes Speed demonstraram deformaccedilatildeo plaacutestica visualmente identificaacuteveis na

canaleta do braacutequete

Huang et al (2012) Avaliaram a capacidade da expressatildeo do torque em

braacutequetes autoligados e convencionaisassociados a largura do braacutequete o jogo

entre o fio e a canaleta do braacutequete e o modo de ligaccedilatildeo Os resultados mostraram

que o desenho do braacutequete tem menor influecircncia no momento de torque do que

outros paracircmetros como a largura do braacutequete o jogo entre o fio e a canaleta do

braacutequete ou o desalinhamento dos dentes

Cattaneo et al (2013) investigaram a capacidade de expressar o torque em

braacutequetes autoligados passivos (Damon 3MX Ormco Orange Calif) em 26

pacientes e em braacutequetes autoligados ativos (In-Ovation R GAC Bohemia NY) em

20 pacientes em dentes incisivos e caninos inferiores atraveacutes da anaacutelise de

43

imagens tridimensionais antes e apoacutes o tratamento Observaram apoacutes o tratamento

uma inclinaccedilatildeo vestibular dos dentes estatisticamente significante em ambos os

sistemas considerando a hipoacutetese da presenccedila de jogo entre o braacutequete e o fio

maior nos braacutequetes passivos do que nos braacutequetes ativos

Major et al (2013) observaram o momento de torque com ciclos de carga e

descarga torcendo um fio 0019rdquo x 025rdquo de accedilo inoxidaacutevel inseridos nos braacutequetes

Damon Q e Speed com acircngulos de 16ordm 20ordm 24ordm 28ordm 32ordm e 40ordm utilizando um

aparelho para medir o momento de torque e deformaccedilatildeo do braacutequete relatado

anteriormente por Major et al (2011) o qual foi baseado em uma versatildeo modificada

do aparelho descrito por Lacoursiegravere et al (2010) Os braacutequetes Damon

apresentaram menor deformaccedilatildeo plaacutestica e menor aumento no jogo entre o

braacutequete e o fio quando comparados aos braacutequetes Speed Quando o braacutequete foi

torqueado acima de 15 Nmm a curva de descarga expressou menor momento de

forccedila do que a curva de carga Clinicamente a curva de descarregamento eacute mais

relevante do que a curva de carregamento pois representa o torque aplicado ao

dente apoacutes sua movimentaccedilatildeo

Johnson (2013) Selecionou braacutequetes com prescriccedilotildees de torque

personalizados com base nas necessidades de cada paciente afim de reduzir as

correccedilotildees dos torques antes dos fios de niacutequel-titacircnio e beta-titacircnio mais resistentes

Como resultado foram necessaacuterios menos ajustes de torque nos fios de accedilo

inoxidaacutevel resultando em um menor tempo de tratamento

Melenka et al (2013) examinaram os movimentos dos braacutequetes autoligados

com o uso de imagem digital 3D correlacionado a um simulador de torque

ortodocircntico e o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico O

simulador de torque ortodocircntico foi acoplado a um microscoacutepio e 2 cacircmeras

permitindo o movimento dos braacutequetes determinados pela torccedilatildeo do fio As imagens

das cacircmeras foram captadas com uma teacutecnica digital de imagens 3D para

determinar a movimentaccedilatildeo dos braacutequetes ortodocircnticos 3 braacutequetes autoligados

(Damon Q Ormco Orange Calif In-Ovation R GAC Bohemia NY e Speed Strite

Induacutestrias Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) foram comparados para demonstrar a

diferenccedila dos movimentos dos braacutequetes autoligados Os deslocamentos dos

44

componentes de retenccedilatildeo do arco medidos foram 20 e 35 vezes menores para o

In-Ovation e Damon Q do que os valores em estudos anteriores Os autores

concluiacuteram que a utilizaccedilatildeo de um sistema de mediccedilatildeo oacuteptico 3D eacute uacutetil para

compreender o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico mas natildeo

eacute necessaacuterio para quantificar o movimento do braacutequete

Melenka et al (2014) analisaram a expressatildeo de torque em 2 braacutequetes com

ligaduras convencionais geometricamente semelhantes de materiais diferentes Foi

aplicado torque em 30 braacutequetes Orthos SS e 30 braacutequetes Orthos Ti (Ormco

Orange Califoacuternia EUA) com fios 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco

Glendora Califoacuternia EUA) utilizando ligaduras elastomeacutericas Os 2 braacutequetes foram

comparados para determinar se existe uma diferenccedila entre a expressatildeo do torque e

para comparar a deformaccedilatildeo da canaleta dos braacutequetes Cada braacutequete foi montado

sobre uma ceacutelula de carga de 6 eixos que mede o momento de forccedila em todas as

direccedilotildees O arco recebeu uma torccedilatildeo de um acircngulo inicial de 0ordm ateacute um acircngulo

maacuteximo de 51ordm e em seguida retornou agrave posiccedilatildeo inicial O torque maacuteximo expresso

em 51ordm foi de 998 Nmm no Orthos Ti e 930 Nmm no Orthos SS A deformaccedilatildeo

plaacutestica total medida em 0ordm poacutes-torccedilatildeo foi de 0038 mm no Orthos SS em

comparaccedilatildeo com 0013 mm no Orthos Ti A deformaccedilatildeo plaacutestica foi 28 vezes maior

no Orthos SS do que a dos braacutequetes Orthos Ti Os braacutequetes Orthos Ti

expressaram mais o torque do que os braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel poreacutem exibiu

uma variaccedilatildeo substancial

Mugurama et al (2014) investigaram as propriedades friccionais em relaccedilatildeo ao

torque de diferentes tipos de braacutequetes autoligados Foram usados 2 sistemas

passivos (Damon Q Ormco SmartClip 3M Unitek Monrovia Calif) e 1 ativo (In-

Ovation R DENTSPLY GAC International) 3 fios niacutequel titacircnio com 0016rdquo x 0022rdquo

(Nitinol Super-Elastic 3M Unitek) e 3 fios de accedilo inoxidaacutevel com 0017rdquo x 0025rdquo e

0019rdquo x 0025rdquo (Stainless Steel 3M Unitek) 1 braacutequete convencional (Mini Uni-Twin

3M Unitek) foi utilizada para comparaccedilatildeo A forccedila de atrito estaacutetica foi medida

usando um dispositivo de teste de fricccedilatildeo conectada a uma maacutequina de ensaios

universal (EZ Test Shimadzu Kyoto Japan) Cada braacutequete foi colado em uma

placa de accedilo inoxidaacutevel que podia fornecer diferentes torques (0ordm 10ordm 20ordm 30ordm) e 0ordm

angulaccedilatildeo com o auxiacutelio de um dispositivo de suporte de montagem O conjunto

45

placa braacutequete foi ligado ao dispositivo de fricccedilatildeo e um segmento de 5 cm de fio

obtidos a partir das porccedilotildees retiliacuteneas posterior foi fixado aos braacutequetes A

extremidade superior do fio foi ligado agrave ceacutelula de carga e a extremidade inferior foi

fixado a um peso de 150 g A forccedila de deslocamento foi de 10 mm min para uma

distacircncia de 5 mm O contato braacutequete fio foi analisado atraveacutes do uso de um

microscoacutepio eletrocircnico de varredura (S-3500N Hitachi Toacutequio Japatildeo) Na maioria

das combinaccedilotildees braacutequete fio o aumento do torque gerou um aumento

significativo no atrito estaacutetico poreacutem nas combinaccedilotildees do sistema autoligado o atrito

foi menor do que no braacutequete convencional O sistema ativo apresentou maior atrito

em relaccedilatildeo ao passivo na maioria das condiccedilotildees Foi observado que o contato entre

canaleta fio foi maior na medida que o torque foi aumentado Os autores

concluiacuteram que nos sistemas autoligados o aumento do torque provoca um maior

atrito uma vez que o contato entre a parede da canaleta e a ponta do fio torna-se

maior Com isso a extensatildeo do contato entre a canaleta e a borda do fio pode ser

influente no atrito estaacutetico

Katsikogianni et al (2015) investigaram exaustivamente a eficiecircncia do torque

em diversos sistemas de braacutequetes combinados com diferentes tipos de fios

ortodocircnticos O estudo incluiu dois tipos de braacutequetes autoligados (Troumlster

Applications Magden Switzerland e o SPEED como sistemas passivos e Strite

Induacutestrias Ontaacuterio Canadaacute como sistema ativo) e convencionais (Mini Mono and

Brilliant Forestadent Pforzheim Germany) Todos os braacutequetes com canaletas de

0018rdquo Cada um desses braacutequetes foi combinado com 4 tipos de fio 0016rdquo x 0016rdquo

accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0022rdquo accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0016rdquo niacutequel-titacircnio (NiTi) e

0016 x 0022rdquo NiTi Os fios foram ligados aos braacutequetes convencionais com ligadura

elastomeacutericas de 0012rdquo (molded O ORMCO) Foram aplicados gradativamente 20ordm

de torque vestibular e posteriormente lingual no dente incisivo central superior do

lado direito Foram registrados o maacuteximo momento de torque Momentos mais altos

de torccedilatildeo foram expressos atraveacutes da combinaccedilatildeo do braacutequete SPEEDreg com o fio

0016rdquo times 0022rdquo em accedilo inoxidaacutevel Momentos mais baixos com maior perda de

torque foram registradas atraveacutes da inserccedilatildeo de um arco Niacutequel-titacircnio 0016 times

0016rdquo em braacutequetes convencionais Concluiacuteram que o sistema de braacutequetes

autoligados ativos manifestam a maior eficaacutecia de torque Aleacutem disso sua expressatildeo

esta diretamente ligada a dimensatildeo do fio ortodocircntico

46

Brown et al (2015) mediram as dimensotildees das canaletas em uma seacuterie de

braacutequetes A-Company 0022rdquo (1985) Ormco Damon Q 0022rdquo (Ormco Corp

Orange Calif) Unitek Victory 0022rdquo e 0018rdquo (Unitek Monrovia Calif) GAC In-

Ovation 0022rdquo (GAC Bohemia NY) Opal Avex 0022rdquo e 0018rdquo (Opal Orthodontics

by Ultradent South Jordan Utah) SPEED 0022rdquo (Strite Industries Cambridge

Ontario Canada) e American Orthodontics Masters 0022rdquo and 0018rdquo (American

Orthodontics Sheboygan Wis) Os braacutequetes foram colocados em uma lacircmina de

microscoacutepio com auxiacutelio de uma cera com a canaleta posicionada verticalmente de

modo que a linha de visatildeo ficasse paralela ao eixo da canaleta do braacutequete As

dimensotildees dos braacutequetes variaram significativamente em cada seacuterie bem como

dentro das proacuteprias seacuteries (15 a 20 satildeo maiores do que o tamanho nominal

anunciado) Concluiacuteram que provavelmente as seacuteries completas de braacutequetes

(superior e inferior 5-5) natildeo satildeo ideais havendo a necessidade do ortodontista ter

habilidade em aplicar dobras para suprir as deficiecircncias dos braacutequetes

Dalstra et al (2015) compararam o torque real e nominal em 32 tipos de

braacutequetes convencionais e autoligados avaliando a folga de torccedilatildeo entre os

braacutequetes e os fios de accedilo inoxidaacutevel Foram selecionados braacutequetes de incisivos

centrais superiores do lado esquerdo (braacutequetes autoligados passivos e ativos e

convencionais) 20 braacutequetes com canaleta 0018rdquo e 12 com canaleta 0022rdquo O

momento de torque foi medido atraveacutes de uma maacutequina (Force System

Identification) desenvolvida pelo Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Aarhus Os braacutequetes foram colados sobre uma barra de alumiacutenio em uma fila de

10 (5 suportes do mesmo sistema) com canaleta perpendiculares a barra A

estrutura foi ligada em um dos sensores da maacutequina e em um fio retangular 0017 x

0022rdquo (para o ensaio de braacutequetes 0018rdquo) e 0019rdquo x 0025rdquo (para o ensaio de

braacutequetes 0022ldquo) de accedilo inoxidaacutevel (ambos de Ormco Orange CA EUA) e foi

fixado ao sensor de rotaccedilatildeo do lado oposto e posteriormente inserido passivamente

no interior da canaleta dos braacutequetes Momentos de torque foram medidos em

incrementos de 05ordm ateacute que a expressatildeo completa foi alcanccedilada (ou seja o

momento de forccedila e a curva do acircngulo torsional tinha alcanccedilado sua inclinaccedilatildeo

maacutexima) O fio torqueado foi entatildeo devolvido agrave sua posiccedilatildeo zero e o teste foi

repetido na direccedilatildeo oposta para assegurar a expressatildeo de torccedilatildeo completa do fio na

47

canaleta em ambas as direcccedilotildees O resultado do teste de laboratoacuterio mostraram

claramente que o jogo entre braacutequete fio foi maior do que o previsto a partir dos

valores nominais principalmente em relaccedilatildeo aos braacutequetes de 0022rdquo e

particularmente os autoligados passivos Concluiu-se que a importacircncia de

selecionar uma prescriccedilatildeo parece ser limitada jaacute que a folga de torccedilatildeo

especialmente em braacutequetes passivos anula a diferenccedila entre vaacuterias prescriccedilotildees

Braacutequetes convencionais com ligaduras de accedilo geram maior momento de torccedilatildeo

apesar de apresentar grandes valores de jogo poreacutem o arco fica firmemente

pressionado contra o fundo da canaleta do braacutequete

Lombardo et al (2015) avaliaram o quanto a altura a largura e a secccedilatildeo

transversal dos fios ortodocircnticos retangulares e quadrados afetam na folga entre os

arcos e a canaleta (slot) dos braacutequetes 43 arcos ortodocircnticos de 6 fabricantes

diferentes foram comparados com os valores reais A altura e a largura de cada arco

foi medida com um indicador digital (MMT 0001 mm Vogel Brescia Italy) Com o

auxiacutelio de um microscoacutepio oacuteptico (Leica Microsystem Wetzlar Germany)

micrografias foram adquiridas utilizando uma cacircmera integrada (ampliaccedilatildeo 1003)

para calcular o raio da curvatura das bordas dos arcos ortodocircnticos Por final foi

calculado o jogo no interior da canaleta dos braacutequetes e estas medidas foram

comparadas com os valores ideais A altura real e a largura dos arcos diferiram dos

indicados pelos fabricantes entre -647 e + 510 A curvatura do bisel de cada

arco ortodocircntico em corte transversal demonstraram-se diferentes Os autores

concluiacuteram que o jogo entre braacutequete e fio foi maior do que o ideal para cada arco

ortodocircntico inevitavelmente levando a uma perda de informaccedilotildees dentro do sistema

McLaughlin e Bennett (2015) apresentaram uma visatildeo geral de 40 anos de

experiecircncia com a mecacircnica de tratamento e modelos de aparelhos

contemporacircneos Ateacute o iniacutecio da deacutecada de 70 o sucesso do tratamento ortodocircntico

eram alcanccediladas atraveacutes das dobras nos fios Com a introduccedilatildeo do aparelho

straight wire proposto por Andrews contribuiu significativamente na histoacuteria da

ortodontia Reduziu a quantidade de dobras impostas nos fios e tambeacutem trouxe

novas opccedilotildees em mecacircnica de tratamento A retraccedilatildeo dos caninos com elaacutesticos e

fios de ligadura tornaram-se mais comuns Mecacircnicas de deslize nos lugares dos

loops tornou-se o meacutetodo de fechamento de espaccedilo significativo entre os cliacutenicos

48

Niacuteveis de forccedila propostas por Edgewise foram inicialmente usadas para fechar os

espaccedilos no entanto logo foi observado que forccedilas mais leves eram mais eficazes

com a mecacircnica de deslizamento Junto com essas mudanccedilas tornou-se evidente

que era necessaacuteria uma compensaccedilatildeo no aparelho ortodocircntico Muitas mudanccedilas

ocorreram no design do aparelho desde que o aparelho de Edgewise e o aparelho

de Begg foram projetados Isso abriu a possibilidade de tratamentos mais eficientes

com resultados de alta qualidade A atenccedilatildeo ao diagnoacutestico plano de tratamento o

correto posicionamento do braacutequete mecacircnicas mais eficientes podem melhorar os

resultados juntamente com as melhorias dos aparelhos

Xu et al (2015) investigaram o efeito das inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos

caninos e preacute-molares superiores no sorriso quando visto da perspectiva frontal

Este estudo foi realizado em 3 etapas No primeiro passo foi construiacutedo um modelo

dental digital tridimensional e alteraccedilotildees foram feitas nas inclinaccedilotildees

vestibulolinguais dos dentes superiores selecionados No segundo passo as

manipulaccedilotildees fotograacuteficas foram realizadas de modo que as alteraccedilotildees nas

inclinaccedilotildees dos dentes superiores poderiam mais tarde ser transferidas para

modelos tridimensionais impressos em resina e montado sobre articuladores para a

vista frontal do sorriso Finalmente as 15 imagens de sorrisos frontais foram

avaliadas e classificadas pelos grupos de ortodontistas e leigos Houve uma ampla

aceitabilidade esteacutetica para as inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos caninos superiores e

preacute-molares A esteacutetica do sorriso foi significativamente comprometida (P lt001)

quando os caninos foram lingualizados mais do que 12ordm e os preacute-molares mais que

15ordm Caninos vestibularizados mais do 6ordm tambeacutem tornaram a esteacutetica do sorriso

menos satisfatoacuterias (p lt001) Concluiacuteram ser esteticamente satisfatoacuterio posicionar

os dentes em inclinaccedilotildees dentro desses intervalos em situaccedilotildees cliacutenicas que

requerem compensaccedilotildees dentaacuterias transversais em casos de discrepacircncias

transversais esqueleacuteticas

Franco et al (2015) tiveram como objetivo estudar e comparar a expressatildeo do

torque em braacutequetes convencionais autoligados ativos e passivos Foram

analisadas 6 diferentes marcas de braacutequetes (Damon 3MX Portia In-Ovation R

Bioquick Roth SLI Roth Max) e 300 segmentos de fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x

0025rdquo (Morelli Sorocaba SP Brazil) Os momentos de torque foram medidos em

49

12ordm 24ordm 36ordm e 46ordm utilizando-se um dispositivo de torccedilatildeo do fio associado a uma

maacutequina de ensaios universal Foram observadas diferenccedilas estatisticamente

significativas na expressatildeo do torque entre todas as marcas de braacutequetes avaliadas

e em todas as torccedilotildees testadas (plt005) O Bioquick apresentou a menor expressatildeo

do torque em todas as torccedilotildees testadas em contraste o braacutequete Damon 3MX

apresentou a maior expressatildeo do torque ateacute a torccedilatildeo de 36ordm Em 48ordm In-Ovation R

Portia e Damon 3MX obtiveram momentos de torque semelhantes Concluiacuteram que

o sistema de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio (autoligaacutevel ativo ou passivo ou

convencional com ligadura elaacutestica) parece natildeo interferir na expressatildeo final do

torque a qual eacute dependente da interaccedilatildeo entre o fio e o braacutequete escolhido para ser

utilizado na mecacircnica ortodocircntica

Lee et al (2016) avaliaram o erro de manufatura dos fabricantes nas canaletas

dos braacutequetes e nos fios ortodocircnticos mediram o arredondamento das ponta dos

fios e calcularam a quantidade de folga de torccedilatildeo usando os valores meacutedios das

amostras de estudo 4 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos com canaleta

0022rdquo (incisivo central superior direito) 3 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos

com canaleta 0018rdquo (incisivo central superior direito) e trecircs tipos de fios

retangulares (0016rdquo x 0022rdquo beta-titacircnio (Ormco Orange Califoacuternia) 0016rdquo x

0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa Fl) e 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa FL)) foram medidos usando um microscoacutepio

estereoscoacutepico para determinar a larguras das canaletas dos braacutequetes e as

dimensotildees transversais dos fios Todos os braacutequetes apresentaram um perfil de

canaleta divergente e todos os fios apresentaram erros menores que 2 de

fabricaccedilatildeo O braacutequete Damon Clear (Ormco Orange Califoacuternia) teve o menor erro

dimensional (0542) enquanto o braacutequete de canaleta 0022rdquo Empower Clear

(American Orthodontics Sheboygan Wisconsin) teve o maior (3585) A maior

quantidade de jogo foi observado nos braacutequetes Empower Clear (American

Orthodontics) de 0022rdquo combinado com o fio 0016rdquo x 0022rdquo de TMA (Ormco

Orange Califoacuternia) Enquanto que a menor quantidade ocorreu utilizando o braacutequete

de 0018rdquo Clippy-C (Tomy) combinado com fio 0016rdquo x 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel

(Tecnologia Ortho Tampa FL)

Montasser et al (2016) avaliaram o efeito do diacircmetro do arco ortodocircntico no

50

alinhamento dos dentes com diferentes combinaccedilotildees de arco braacutequete utilizando o

sistema de mediccedilatildeo e de simulaccedilatildeo ortodocircntico (OMSS) Foram usados 6 tipos de

braacutequetes ortodocircnticos divididos em de duas categorias 1- braacutequetes ligados

convencionalmente (Victory Series [3M Unitek Monrovia Calif] Mini-Taurus [Rocky

Mountain Orthodontics Denver Colo] e Synergy [Rocky Mountain Orthodontics]) 2-

braacutequetes autoligados passivo (SmartClip [3M Unitek]) e ativos (Time3 [American

Orthodontics Sheboygan Wis] e SPEED [Strite Industries Cambridge Ontario

Canada]) Todos os braacutequetes com canaleta de 0022rdquo Os arcos utilizados foram

0014rdquo e 0016rdquo termoativados (American Orthodontics) Os arcos ortodocircnticos

foram amarrados aos braacutequetes convencionais com ambas as ligaduras de accedilo

inoxidaacutevel (0010rdquo) e aneacuteis elastomeacutericos Cada combinaccedilatildeo arco braacutequete foi

testada 20 vezes com OMSS construiacutedo numa cacircmara de temperatura controlada

em 37ordm C durante o teste A maacute oclusatildeo simulada no estudo representou um incisivo

central superior deslocada 2 mm para cervical (eixo x) e 2 mm para vestibular (eixo

z) As correccedilotildees incisogengivais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo combinados com os

braacutequetes utilizados variaram de 40 a 95 as correccedilotildees com o fio de 0016rdquo

foram de 55 para 95 As correccedilotildees vestibulolinguais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo

combinados com os braacutequetes utilizados variaram de 10 a 100 e as correccedilotildees

com o 0016rdquo de 15 a 100 O aumento do arco de 0014rdquo para 0016rdquo natildeo

garante um aumento na quantidade de correccedilatildeo do alinhamento o tipo de ligadura

afetou o grau de correccedilatildeo do alinhamento e o design dos braacutequetes influenciaram o

efeito da ligadura A menor correccedilatildeo obtida foi com o Mini-Taurus e Victory Series

(braacutequetes convencionais ligados com aneacuteis elastomeacutericos) os arcos de menor

diacircmetro satildeo recomendados durante o nivelamento e alinhamento para impedir que

as forccedilas pesadas possam causar efeitos colaterais indesejados

Papageorgiou et al (2016) compararam a eficaacutecia do torque com fios

quadrados e retangulares em braacutequetes convencionais da mesma prescriccedilatildeo com

canaletas 0018rdquo e 0022 ldquo Os braacutequetes foram colados em modelos de resina

acriacutelica idecircnticos a maxila e montados na OMSS 10 fios ortodocircnticos de accedilo

inoxidaacutevel 0018rdquo times 0018 0018rdquo times 0022 e 0018rdquo x 0025 foram avaliados em

braacutequetes com canaleta 0018 E 10 fios ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo times

0019 0019rdquo times 0025 e 0019rdquo x 0026 foram avaliados em braacutequetes com

canaleta 0022 Um torque de raiz vestibular de 15deg foi gradualmente aplicado ao

51

braacutequete de incisivo central direito e os momentos de forccedila foram registrados nesta

posiccedilatildeo Os autores concluiacuteram que os arcos retangulares parecem ser mais

eficientes no expressatildeo do torque especialmente nos braacutequetes com canaletas

0018rdquo

52

53

3 PROPOSICcedilAtildeO

Em busca da melhor efetividade da expressatildeo do torque em braacutequetes

autoligados passivos avaliamos a interaccedilatildeo entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel e dois braacutequetes com alturas semelhantes de 0022rdquo e com

profundidades de 0028rdquo (Damon Q) e 0026rdquo (H4)

O propoacutesito desse trabalho foi

1 Definir a folga (em graus) entre a canaleta dos dois braacutequetes autoligados

passivos e o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

2 Avaliar os momentos de forccedila (Nmm) expressos pelo torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquox 0025rdquode accedilo inoxidaacutevel

3 Comparar a expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes autoligados

passivos com 12ordm 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel

4 Comparar qual dos dois braacutequetes expressa primeiro o torque apoacutes definir

as torccedilotildees (em graus) do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel necessaacuterias

para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

55

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS

41 Materiais

411 Braacutequetes

Para amostra foram selecionados dois tipos de braacutequetes ortodocircnticos

autoligados passivos 10 braacutequetes Damon Q (Ormco Orange Calif EUA) e 10

braacutequetes H4 (Orthoclassic McMinnville Oregon EUA) O primeiro com canaleta de

0022rdquo x 0028rdquo e o segundo com canaleta 0022rdquo x 0026rdquo Os braacutequetes escolhidos

foram de incisivo central superior do lado direito

412 Fotos dos braacutequetes

Figura 41 - Braacutequete Damon Q Figura 42 - Braacutequete H4

413 Fios

O fio (calibrador) de eleiccedilatildeo para realizarmos a fixaccedilatildeo dos braacutequetes no

dispositivo experimental foi o 0021rdquo x 0028rdquo de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics

Inc La Porte Indiana EUA)

O fio de eleiccedilatildeo para realizarmos os testes da pesquisa foi o 0019rdquo x 0025rdquo de

accedilo inoxidaacutevel (American Orthodontics Sheboygan Wisconsin EUA)

56

414 Paquiacutemetro digital

O meio escolhido para aferirmos as dimensotildees dos fios ortodocircnticos foi com

um paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA)

Figura 43 ndash Paquiacutemetro Digital

415 Dispositivo de expressatildeo de torque

Um dispositivo experimental (Figura 44) foi confeccionado para medir a

expressatildeo do torque nos braacutequetes ortodocircnticos O aparelho de mediccedilatildeo foi

desenvolvido com a colaboraccedilatildeo do membros do Departamentos de Biomateriais e

Biologia Oral da Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo (USP)

Satildeo Paulo Brasil O dispositivo experimental elaborado tem a capacidade de aplicar

uma torccedilatildeo no fio ortodocircntico mantendo o alinhamento vertical e horizontal entre o

fio e o braacutequete

O dispositivo experimental consiste em uma base (A) fundida a dois eixos (B)

paralelos que possuem dois rolamentos em cada eixo (C) Em cada lado na parte

interna dos eixos haacute uma peccedila ciliacutendrica (D) com um parafuso (E) capaz de fixar o

fio de accedilo inoxidaacutevel a ser testado Na parte externa dos rolamentos e dos eixos haacute

uma haste metaacutelica (F) capaz de realizar o movimento de rotaccedilatildeo das peccedilas

ciliacutendricas ao mesmo tempo e livre de tensotildees No centro da base na parte interna

dos eixos haacute um parafuso com a finalidade de sustentar a estrutura (H) para

posicionamento dos braquetes Nesta mesma estrutura foi elaborado uma base de

apoio (I) que pode ser fixada ou removida da estrutura para cada braacutequete testado

atraveacutes de um parafuso (J) Haacute um transferidor metaacutelico (K) externo em um dos

lados do eixo que tem a finalidade de medir os acircngulos de torccedilatildeo obtidos

57

Figura 44 - Dispositivo de Expressatildeo do Torque

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass)

Figura 45 - Maacutequina de testes universal (Instron)

58

42 Meacutetodos

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes

Para estabelecermos um protocolo de posicionamento uniforme dos braacutequetes

utilizamos um fio calibrador 00215rdquo x 0028 de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics Inc

La Porte Indiana EUA) Posicionamos o fio calibrador no interior das peccedilas

ciliacutendricas (D) do dispositivo Posteriormente medimos com um paquiacutemetro digital

[(Mitutoyo Aurora Illinois EUA) Figura 43] a distacircncia entre os dois parafusos (E)

que fixam o fio calibrador nas peccedilas ciliacutendricas (D) para determinarmos o local

correto para fixaccedilatildeo do braacutequete Logo apoacutes inserimos o braacutequete no fio calibrador

e amarramos com fio de ligadura metaacutelica de 025mm na posiccedilatildeo aferida

anteriormente Apoacutes o posicionamento do braacutequete no fio calibrador adicionamos

adesivo Loctite a base de cianoacrilato (Henkel Ind Itapevi Brasil) na base do

braacutequete Para efetivar a fixaccedilatildeo do braacutequete ajustamos a estrutura central (H) do

dispositivo ateacute a altura ideal para que o braacutequete ficasse o mais perpendicular

possiacutevel a base do dispositivo experimental com a haste meacutetalica (F) posicionada

no acircngulo da prescriccedilatildeo do braacutequete a ser testado Esse processo de fixaccedilatildeo foi

realizado em todos os braacutequetes sem a necessidade de movimentar a estrutura

central toda vez que fossemos realizar os testes nos diferentes braacutequetes (Figura

46)

422 Ensaio experimental

Colocamos o dispositivo experimental na base da maacutequina de testes universal

[(Instron Model 5565 Canton Mass) Figura 45] em posiccedilatildeo centralizada em

relaccedilatildeo a ceacutelula de carga de 100 N Para o processo de mediccedilatildeo foi posicionada a

base de apoio do braacutequete a ser aferido junto ao dispositivo experimental com o

auxiacutelio do fio calibrador Na sequecircncia prendemos o parafuso da estrutura central

(H) para evitar qualquer movimentaccedilatildeo durante o teste Posteriormente removemos

59

o fio calibrador e inserimos o fio de eleiccedilatildeo 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Em

teste piloto preacutevio determinamos que a distacircncia percorrida pelo atuador da maacutequina

de testes universal para atingir torccedilotildees no fio da ordem de 40ordm foi de 50 mm A

haste metaacutelica (F) foi deslocada por 50 mm parou por um segundo e retornou a

posiccedilatildeo inicial com a velocidade constante de 100 mmmin Em cada braacutequete

testado foram realizadas 12 medidas sendo que para cada medida foi usado uma

nova secccedilatildeo de fio de lotes diferentes com suas dimensotildees aferidas previamente

com paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA) O processo foi repetido em

10 braacutequetes do grupo Damon Q e 10 braacutequetes do grupo H4

Figura 46 ndash Corpo de prova

423 Mensuraccedilotildees das forccedilas expressas pela torccedilatildeo do fio

Os valores das forccedilas obtidas e a distacircncia percorrida pelo atuador da

maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) foram registrados

e exportados para uma tabela eletrocircnica no software Excelreg Tendo em vista a

necessidade de transformar os valores obtidos (forccedilas e distacircncia percorrida) em

momento de torque (Nmm) e graus foram criadas equaccedilotildees numeacutericas

A equaccedilatildeo utilizada para transferir os valores mensurados da distacircncia

percorrida pelo atuador da maacutequina em graus foi

empty = (L R)57

Considerando

empty = acircngulo de rotaccedilatildeo do eixo expresso em radiano (rad)

L = deslocamento do atuador necessaacuterio para torcer o fio no interior do braacutequete

60

expresso em miliacutemetros

R = eacute a distacircncia do centro do eixo de rotaccedilatildeo ateacute a extremidade da haste do

dispositivo de expressatildeo de torque expresso em miliacutemetros

Sabendo-se que π rad equivale a 180ordm podemos aproximar 1 rad para 57ordm A

partir daiacute basta a multiplicaccedilatildeo do valor encontrado em (L R) por 57ordm Dessa

maneira obteremos o valor do acircngulo de rotaccedilatildeo expresso em graus

Para transferirmos os valores de forccedila em momento de torque foram

necessaacuterias duas equaccedilotildees

Equaccedilatildeo 1

empty = prop 314

180

Considerando

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

prop = acircngulo formado entre a haste metaacutelica (F) do dispositivo de expressatildeo de

torque e o fio da alccedila de carregamento que foi fixada na ceacutelula de carga da maacutequina

de testes universal (Model 5565 Instron Canton Mass)

A equaccedilatildeo 1 foi realizada primeiramente para obtermos os valores dos

acircngulos expressos em radiano (rad) formados entre a haste metaacutelica (F) do

dispositivo de expressatildeo de torque e o fio da alccedila de carregamento (Figura 47)

Figura 47- obtenccedilatildeo do acircngulo prop

Atuador

Fio de carregamento

Dispositivo de expressatildeo

de torque

propAcircngulo

61

Posteriormente a equaccedilatildeo 2 foi realizada para transferirmos os valores obtidos

de forccedila em momento de torque

Equaccedilatildeo 2

T = FRSen (empty)

Considerando

T = momento de torque

F = forccedila

R = eacute a distacircncia do centro do eixo rotacionado ateacute a extremidade da haste metaacutelica

(F) do dispositivo de expressatildeo de torque

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

49 Anaacutelise Estatiacutestica

Para anaacutelise estatiacutestica os dados coletados foram analisados quanto agrave

homocedasticidade e normalidade

Para verificar se a diferenccedila na profundidade das canaletas interferiram na

expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de variacircncia (ANOVA) de dois

fatores O teste de Tukey (plt005) foi realizado para identificar as diferenccedilas entre

os grupos mostrados nas tabelas ou graacuteficos

O erro potencial na teacutecnica de detecccedilatildeo e mediccedilatildeo foi estimado por seleccedilatildeo

aleatoacuteria de 10 medidas da folga dos braacutequetes Damon Q e 10 medidas da folga dos

braacutequetes H4 Posteriormente utilizamos a foacutermula de Dahlberg (1940) para avaliar o

erro do meacutetodo

63

5 RESULTADOS

O erro do meacutetodo encontrado na folga dos braacutequetes foi de 06ordm para o

braacutequete Damon Q e 07ordm para o braacutequete H4

Os resultados da folga entre a interaccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

com os dois braacutequetes avaliados foi estatisticamente significante (plt0001)

Observamos que o braacutequete H4 possui maior folga entre a canaleta e o fio

quando comparados ao braacutequete Damon Q

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da folga existente entre braacutequete e fio

estatildeo descritos na tabela 51

Tabela 51 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus

Em relaccedilatildeo a expressatildeo do torque verificamos o momento de forccedila em 12ordm

26ordm e 36ordm apoacutes a torccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel A interaccedilatildeo entre os

fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante (plt005)

Os valores meacutedios e desvios padratildeo obtidos pela expressatildeo do torque

(Nmm) estatildeo descritos na Tabela 52 e demonstrados no Graacutefico 51

Tabela 52 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Braacutequete

TORQUE (Nmm)

12ordm 24ordm 36ordm

Damon Q 33 (11)d 196 (21)c 552 (18)a

H4 29 (02)d 44 (06)d 296 (17)b

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Braacutequete Folga (0)

Damon Q 154 (11)a

H4 235 (11)b

64

Graacutefico 51 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Ao avaliarmos o momento de forccedila da expressatildeo do torque o braacutequete H4 e

Damon Q natildeo apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes com 12ordm de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico Em 24ordm o braacutequete Damon Q apresentou maior momento

de forccedila comparado ao braacutequete H4 Em 36ordm o braacutequete Damon Q tambeacutem

apresentou maior momento de forccedila quando comparado ao braacutequetes H4

Vale salientar que o valor mensurado em 24ordm no braacutequete H4 natildeo foram

estatisticamente significantes em relaccedilatildeo aos valores em 12ordm Tambeacutem natildeo houve

diferenccedila estatisticamente significante entre o braacutequete H4 em 24ordm e o braacutequete

Damon Q em 12ordm

Para avaliar a efetividade da expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes

autoligados passivos verificamos a quantidade necessaacuteria de torccedilatildeo no fio de accedilo

inoxidaacutevel para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

A interaccedilatildeo entre os fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante

(plt005) O acircngulo necessaacuterio para expressar 5Nmm de torque no braacutequete Damon

d

c

a

dd

b

0

10

20

30

40

50

60

8 12 16 20 24 28 32 36 40

TO

RQ

UE

(Nm

m)

Torccedilatildeo (0)

Damon Q meacutedia h4

65

Q natildeo apresentou diferenccedila estatisticamente significante quando comparados ao

acircngulo necessaacuterio para expressar 20Nmm de torque no braacutequete H4

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da torccedilatildeo (acircngulo) obtidos pela expressatildeo

do torque (Nmm) estatildeo descritos na Tabela 53 e demonstrados no Graacutefico 52

Tabela 53 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla de Tukey da torccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Braacutequete

Inclinaccedilatildeo (0)

5 Nmm 10Nmm 15Nmm 20Nmm

Damon Q 166 (2) f 205 (07) e 223 (1) d 244 (06) c

H4 249 (13) c 294 (08) b 314 (07) a 325 (05) a Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Graacutefico 52 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

fe

dcc

ba a

0

5

10

15

20

25

30

35

5 10 15 20

To

rccedilatildeo

(o)

TORQUE (Nmm)

Damon Q H4

67

6 DISCUSSAtildeO

Os braacutequetes preacute-ajustados tecircm como principal objetivo diminuir a necessidade

de dobras e ajustes nos arcos durante o tratamento ortodocircntico A efetividade do

tratamento ortodocircntico depende de um conjunto de fatores para determinar como as

angulaccedilotildees e inclinaccedilotildees (torque) a serem aplicados sobre os dentes dos casos

planejados iratildeo influenciar em suas variaccedilotildees (Andrews 1989) Quando o fio

retangular eacute encaixado na canaleta do braacutequete preacute-ajustado com uma forccedila de

torque ativa ele eacute adaptado ateacute encontrar dois pontos de apoio para efetivar sua

accedilatildeo que eacute chamado de acircngulo criacutetico (Gioka Eliades 2004)

No presente estudo foi desenvolvido um dispositivo para avaliar a possiacutevel

influecircncia da profundidade da canaleta do braacutequete na expressatildeo do torque No

desenvolvimento desse dispositivo dois outros foram testados poreacutem os mesmos

apresentaram erros durante as medidas comprometendo a fidelidade e a

confiabilidade dos resultados A partir desses dois dispositivos elaboramos um

terceiro que possibilitou a anaacutelise da influecircncia da profundidade de canaleta na

expressatildeo do torque Foi utilizado o braacutequete Damon Q com profundidade 0028rdquo e

o braacutequete H4 com profundidade 0026rdquo A altura da canaleta foi a mesma para os

dois braacutequetes

Em investigaccedilotildees preacutevias alguns autores compararam a expressatildeo do torque

em braacutequetes autoligados passivos e ativos poreacutem com alturas e profundidades de

canaletas semelhantes (Yeh et al 2007 Papageorgiou et al 2016 Morina et al

2008 Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

A expressatildeo do torque estaacute diretamente ligada as variaccedilotildees estruturais que

podem ser encontradas nos braacutequetes (dimensotildees e forma das canaletas e material

de fabricaccedilatildeo) e nas variaccedilotildees dimensionais e estruturais dos fios ortodocircnticos

(Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Major et al 2011 Streva et al 2011

Franco et al 2015 Lombardo et al 2015 Lee et al 2016)

Geralmente o momento de forccedila expresso pelo torque em braacutequetes preacute-

ajustados passivos se faz presente quando as dimensotildees do arco retangular se

assemelham as dimensotildees da canaleta dos braacutequetes Morina et al 2008

afirmaram em seus estudos que clinicamente nenhum braacutequete resultou em um

nivelamento satisfatoacuterio da inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual Katsikogianni et al 2015

concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos demonstraram maior efetividade do

68

torque quando comparados aos braacutequetes autoligados passivos Dalstra et al 2015

observaram tambeacutem que os braacutequetes convencionais que utilizaram ligaduras de

accedilo inoxidaacutevel e alguns braacutequetes autoligados ativos geraram maior momento de

torque devido o arco estar firmemente pressionado contra o fundo da canaleta do

braacutequete Durante a fase de planejamento desse estudo existiu a hipoacutetese de que a

profundidade da canaleta pudesse interferir positivamente na expressatildeo do torque

uma vez que nessas circunstacircncias haveria contatos mais justos entre a canaleta

do braacutequete e o fio em funccedilatildeo do maior preenchimento da canaleta pelo fio

Archambault et al 2010 concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos

apresentaram uma folga de 75ordm ateacute o engajamento do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel na canaleta do braacutequete enquanto os braacutequetes autoligados passivos

apresentaram uma folga de aproximadamente 14ordm provavelmente devido a pressatildeo

que o clipe exerce no fio contra o braacutequete promovendo a diminuiccedilatildeo da dimensatildeo

da canaleta Poreacutem ao analisarmos os resultados do presente estudo verificamos

que o braacutequete H4 (com menor profundidade de canaleta) apresentou uma folga de

235ordm ateacute o engajamento do fio na canaleta do braacutequete e o Damon Q apresentou

uma folga de 154ordm Esse uacuteltimo resultado do presente estudo (braacutequete Damon Q)

estaacute muito proacuteximo do encontrado por Archambault et al (2010)

Na sequecircncia da anaacutelise dos resultados do nosso estudo observamos

diferenccedilas estatisticamente significantes entre os dois braacutequetes quando realizamos

a torccedilatildeo do fio ortodocircntico em 24ordm e 36ordm (tabela 52 e graacutefico 51 das paacuteg 63 e 64)

enquanto Badawi et al 2008 observaram diferenccedilas estatisticamente significantes

entre braacutequetes apenas com 36ordm de torccedilatildeo Possivelmente a diferenccedila do resultado

pode estar associada a diferenccedila encontrada no valor da folga no braacutequete H4

quando comparado ao braacutequete Damon Q

Nesse estudo natildeo foram observadas diferenccedilas estatisticamente significantes

no braacutequete H4 quando comparados os valores do momento do torque em 12ordm e em

24ordm assim como natildeo houve diferenccedila estatisticamente significante entre os

braacutequetes H4 em 24ordm e os braacutequetes Damon Q em 12ordm (tabela 52 paacuteg 63)

provavelmente porque em 12ordm e em 24ordm o momento de torque ocorreu dentro do

limite ou muito proacuteximo ao valor mensurado da folga nos braacutequetes H4

Clinicamente o torque efetivo tem sido sugerido entre 5 a 20 Nmm (Reitan

1957 Burstone 1982) Badawi et al (2008) e Archambault et al (2010) relataram

que clinicamente o torque efetivo foi expressado com uma torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

69

0025rdquo de 15ordm a 31ordm nos braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm nos

braacutequetes autoligados passivos Entretanto nesse estudo ao aplicarmos a forccedila

como sugerido clinicamente verificamos que o o braacutequete Damon Q expressou

primeiro o momento de torque quando comparados ao braacutequete H4 (Damon Q -

166ordm ateacute 244ordm H4 - 249ordm ateacute 325ordm) Franco et al em 2015 observaram tambeacutem

que os braacutequetes Damon 3MX apresentaram melhores resultados de expressatildeo de

torque quando comparados a outros braacutequetes autoligados

Em relaccedilatildeo aos fios ortodocircnticos Lombardo et al 2015 mencionaram que os

arcos ortodocircnticos apresentaram dimensotildees diferentes das declaradas pelos

fabricantes (-647 e + 510) Observaram tambeacutem que o formato das arestas dos

arcos retangulares apresentaram variaccedilotildees Jaacute Mugurama et al 2014 relataram

que os fios 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel natildeo apresentaram deformaccedilatildeo

permanente apoacutes a realizaccedilatildeo de testes de atrito mesmo quando imposto 30ordm de

torque Em consequecircncia desses fatores e de haver uma tendecircncia na clinica

ortodocircntica cada vez menos expressiva de utilizar o arco 0021rdquox 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel decidimos utilizar o fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel da American

Orthodontics (Sheboygan Wisconsin EUA) Aferimos todas as secccedilotildees de fios que

seriam utilizadas com um paquiacutemetro digital MItutoyo (Aurora Illinois EUA) para

realizaccedilatildeo dos testes Com isso procuramos anular a variante do fio na expressatildeo

do torque

Outro fator relevante a ser mencionado eacute que os resultados obtidos nessa

pesquisa podem apresentar diferenccedilas nos valores nominais quando comparados a

outros estudos (Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

pelo fato do fio de accedilo inoacutexidaacutevel apresentar diferenccedilas em sua propriedade e

composiccedilatildeo estrutural em diferentes marcas comerciais (Gioka Eliades 2004 Vena

et al 2007 Lombardo et al 2015)

A deformaccedilatildeo do braacutequete tambeacutem pode ser considerada um provaacutevel fator na

perda da expressatildeo do torque (Lacoursiere et al 2010 Major et al 2010 Major et

al 2011) Outro fator que tambeacutem pode estar relacionado eacute o desenho da canaleta

do braacutequete e sua composiccedilatildeo metaacutelica (Melenka et al 2014 Major et al 2013) A

escolha do braacutequete a ser empregado no tratamento o conhecimento de como este

material com maior ou menor dureza comporta-se durante o tratamento eacute de

fundamental importacircncia para conduzi-lo (Fischer-Brandies et al 2000 Gioka

Eliades 2004) Cash et al 2004 concluiacuteram que as canaletas dos braacutequetes

70

ortodocircnticos satildeo maiores do que o indicado pelos fabricantes A geometria da

canaleta e o padratildeo de acabamento variaram muito entre os grupos Brown e

Wagner 2015 mencionaram tambeacutem que essas alteraccedilotildees morfoloacutegicas podem

ocorrer em um uacutenico braacutequete bem como ao longo de todo o conjunto especiacutefico de

braacutequetes de uma mesma seacuterie No presente trabalho podemos constatar as

afirmaccedilotildees desses autores ao analizarmos as figuras 41 e 42 nas paacuteginas 55 e

56

71

61 Consideraccedilotildees finais

Ao analisar os resultados dessa pesquisa podemos concluir que a expressatildeo

do torque pode natildeo estar relacionado diretamente com a profundidade da canaleta

dos braacutequetes

Se a profundidade natildeo influencia a expressatildeo do torque como verificamos

nesse trabalho e se a altura eacute a mesma deveriacuteamos encontrar diferenccedilas de torque

estatisticamente natildeo significantes entre eles Poreacutem natildeo foi esse o resultado de

nossa pesquisa

Poreacutem haacute de se considerar que ao analisarmos as fotos dos braacutequetes Damon

Q (Figura 41 paacutegina 55) e H4 (Figura 42 paacutegina 56) podemos verificar que no

iniacutecio da canaleta do braacutequete H4 proacuteximo a porta de fechamento haacute tanto na parte

superior como na parte inferior um aumento da altura da canaleta o que pode ser

um fator de aumento da folga do fio em relaccedilatildeo a canaleta do braacutequete e pode gerar

um fator negativo na expressatildeo do torque

Em funccedilatildeo dessas hipoacuteteses um futuro trabalho deveraacute ser realizado para

verificar o porquecirc o braacutequete que foi idealizado para expressar o torque com maior

eficaacutecia se apresentou ser menos eficaz

73

7 CONCLUSOtildeES

Concluiacutemos com o nosso trabalho que

1 A folga existente entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel e os dois

braacutequetes estudados foram de 154ordm (Damon Q) e 235ordm (H4)

2 O momento de forccedila expresso pelo torque com 12ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel foi de 33 Nmm no braacutequete Damon Q e 29 Nmm

no braacutequete H4 Com 24ordm de torccedilatildeo o momento de torque foi de 196ordm no

braacutequete Damon Q e 44 Nmm no braacutequete H4 Com 36ordm de torccedilatildeo a

expressatildeo do torque foi de 552 Nmm no braacutequete Damon Q e 296 Nmm

no braacutequete H4

3 Ao compararmos os valores obtidos da expressatildeo do torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel observamos maior

expressatildeo do torque no braacutequete Damon Q quando comparados ao

braacutequete H4

4 Observamos que o braacutequete Damon Q expressou o torque primeiro quando

comparado ao braacutequete H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm

15 Nmm e 20Nmm

74

75

REFEREcircNCIAS1

Andrews LF The six keys to normal occlusion Am J Orthod 1972 Sep 62(3) 296-309 Andrews LF Straight-wire ndash O conceito e o aparelho Trad de Hugo Jose Trevisi San Diego L A Wells Co 1989 407p Archambault A Lacoursiere R Badawi H Major PW Carey J Flores-Mir C Torque expression in stainless steel orthodontic brackets Angle Orthod 2010 Jan 80(1) 201-10 Badawi HM Toogoog RW Carey JPR Heo G Major PW Torque expression of self-ligating brackets J Orthod Dentofacial Orthop 2008 May 133(5) 721-7 Bourauel C Drescher D Thier M An experimental apparatus for the simulation of three-dimensional movements in orthodontics J Biomed Eng 1992 Sep 14(5) 371-8 Brauchli LM Steineck M Wichelhaus A Active and passive self-lagation a myth Part 1 torque control Angle Orthod 2012 Jul 82(4) 663-9 Brown P Wagner W Choi H Orthodontic bracket slot dimensions as measured from entire bracket series Angle Orthod 2015 Jul 85(4) 678ndash82 Burstone CJ The segmented arch approach to space closure Am J Orthod 1982 Nov 82(5) 361-378 Cash AC Good SA Curtis RV McDonald F An evaluation of slot size in orthodontic brackets - Are standards as expected Angle Orthod 2004 Aug 74(4) 450-3 Cattaneo PM Salih AR Melsen B Labio-lingual root control of lower anterior teeth an canines obtained by active and passive self-ligating brackets Angle Orthod 2013 Jul 83(4) 691-7 Dalstra M Eriksen H Bergamini C Melsen B Actual versus theoretical torsional play in convencional and self-ligating bracket systems J Orthod 2015 Jun 42(2) 103-13

1 De acordo com Estilo Vancouver

LISTA DE ILUSTRACcedilOtildeES

Figura 41 ndash Braacutequete Damon Q 55

Figura 42 ndash Braacutequete H4 55

Figura 43 ndash Paquiacutemetro digital 56

Figura 44 ndash Dispositivo de Expressatildeo do Torque 57

Figura 45 ndash Maacutequina de testes universal (Instron) 57

Figura 46 - Corpo de prova 59

Figura 47 - Obtenccedilatildeo do acircngulo prop 60

Graacutefico 51 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36 64

Graacutefico 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE TABELAS

Tabela 51 - Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus 63

Tabela 52 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36ordm 63

Tabela 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS

g grama

h hora

mm miliacutemetro

mm min miliacutemetro por minuto

Nmm Newton miliacutemetro

s segundo

LISTA DE SIacuteMBOLOS

prop alfa

ordm graus

π pi

polegadas

empty teta

ordm graus

SUMAacuteRIO

1 INTRODUCcedilAtildeO 27

2 REVISAtildeO DA LITERATURA 29

3 PROPOSICcedilAtildeO 53

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS 55

41 Materiais 55

411 Braacutequetes 55

412 Fotos dos braacutequetes 55

413 Fios 55

414 Paquiacutemetro digital 56

415 Dispositivo de expressatildeo de torque 56

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) 57

42 Meacutetodos 58

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes 58

422 Ensaio experimental 58

49 Anaacutelise Estatiacutestica 61

5 RESULTADOS 63

6 DISCUSSAtildeO 67

61 Consideraccedilotildees finais 71

7 CONCLUSOtildeES 73

REFEREcircNCIAS 75

27

1 INTRODUCcedilAtildeO

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o

controle do movimento dentaacuterio nos trecircs planos de espaccedilo (Xu et al 2015) Para a

obtenccedilatildeo desse controle utiliza-se a accedilatildeo mecacircnica das dobras de primeira

segunda e terceira ordem nos fios ortodocircnticos As dobras de primeira e segunda

ordem podem ser utilizadas tanto em fios redondos quanto retangulares Poreacutem

natildeo existe controle das dobras de terceira ordem sem a utilizaccedilatildeo dos fios

retangulares tendo em vista que natildeo eacute possiacutevel aplicar mecanicamente a torccedilatildeo de

um dente utilizando um fio redondo dentro da canaleta do braacutequete As dobras

estatildeo relacionadas a torccedilatildeo de uma estrutura em torno do seu eixo longitudinal

(Andrews 1989 McLaughlin e Bennett 2015)

As caracteriacutesticas necessaacuterias para a aplicaccedilatildeo e o controle do movimento

dentaacuterio jaacute estatildeo inseridas nos desenhos das canaletas dos braacutequetes autoligados e

nos preacute-ajustados convencionais possibilitando o movimento controlado dos dentes

nos trecircs planos de espaccedilo sem a necessidade de ajustes nos arcos ortodocircnticos

(Shivapuja Berger 1994 Brito-Juacutenior Ursi 2006 Rinchuse Miles 2007

McLaughlin Bennett 2015) Poreacutem existem algumas controveacutersias em relaccedilatildeo aos

movimentos de terceira ordem Em alguns casos em funccedilatildeo da folga ou da proacutepria

caracteriacutestica das canaletas dos braacutequetes ou dos fios ortodocircnticos natildeo

observamos o movimento de terceira ordem desejado isto eacute natildeo observamos a

inclinaccedilatildeo dos dentes esperada (Huang 2009 Major et al 2010 Streva et al

2011 Huang et al 2012 Johnson 2013 Dalstra et al 2015)

Em geral a alteraccedilatildeo na inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual das coroas dos dentes

depende da rigidez do fio do desenho da canaleta do braacutequete do jogo existente na

relaccedilatildeo entre o fio e a canaleta e o recurso de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio A grande

variedade de combinaccedilotildees de fatores que alteram o momento do torque dificultam

seu controle (Morina et al 2008 Major et al 2011 Major et al 2012)

Eacute de extrema importacircncia que os valores das angulaccedilotildees e torques contidos

nos braacutequetes estejam de acordo com os valores preconizados pelo autor da

teacutecnica para que o tratamento ortodocircntico alcance os objetivos resultando em

condiccedilotildees adequadas de oclusatildeo funccedilatildeo e esteacutetica dental

As dimensotildees do arco de trabalho final pode natildeo preencher as dimensotildees

totais da canaleta do braacutequete e portanto uma porcentagem do torque constituiacutedo

no braacutequete eacute perdida por conta do jogo existente entre fio canaleta Tem sido

demonstrado que existem discrepacircncias significativas entre o valor fornecido pelos

fabricantes e o valor mensurado (Cash et al 2004 Gioka Eliades 2004) As

alteraccedilotildees da expressatildeo do torque podem ser atribuiacutedas as variaccedilotildees intriacutensecas do

diacircmetro transversal dos fios ortodocircnticos na deformaccedilatildeo das canaletas dos

braacutequetes e em suas dimensotildees (Meling et al 1998 Gioka Eliades 2004

Archambault et al 2010 Major et al 2010 Melenka et al 2013 McLaughlin

Bennett 2015 Brown et al 2015 Lee et al 2016 Lombardo et al 2015)

A controveacutersia existente em relaccedilatildeo a influecircncia da dimensatildeo das canaletas

dos braacutequetes motivou a realizaccedilatildeo dessa pesquisa na qual utilizamos 2 tipos de

braacutequetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes

29

2 REVISAtildeO DA LITERATURA

Reitan (1957) discutiu alguns fatores para ilustrar a importacircncia de

correlacionar achados histoloacutegicos com observaccedilotildees praacuteticas atraveacutes de um exame

mais aprofundado das forccedilas em ortodontia revelando que alguns dos principais

fatores satildeo a variaccedilatildeo individual da reaccedilatildeo dos tecidos o tipo de forccedila aplicada e

os princiacutepios mecacircnicos envolvidos Verificou-se tambeacutem que estes fatores estavam

estreitamente ligados entre si Concluiu que a forccedila exercida em um movimento de

inclinaccedilatildeo realizada com forccedilas contiacutenuas criariam aacutereas comprimidas livre de

ceacutelulas na membrana periodontal com mais frequecircncia do que em um movimento

corporal decorrente os princiacutepios mecacircnicos envolvidos A reabsorccedilatildeo direta foi

observada em um movimento de torccedilatildeo gerando uma forccedila de 130 gramas ao

exercer pressatildeo na regiatildeo apical A quantidade de forccedila apropriada pode variar

consideravelmente de acordo com o tipo de movimento necessaacuterio cerca de 250

gramas durante a fase final de um movimento corporal contiacutenuo de caninos e

apenas deveraacute ser aplicado 25 gramas em um movimento de extrusatildeo de dentes

anteriores individuais

Rauch (1959) definiu o torque como um momento de forccedila resultante da

torccedilatildeo do fio retangular capaz de movimentar a coroa do dente no mesmo sentido

do fio e a raiz em sentido contraacuterio A aplicaccedilatildeo do torque permite controlar as

inclinaccedilotildees axiais dos dentes posicionando-os adequadamente ao final do

tratamento ortodocircntico

Andrews (1972) estudou seis caracteriacutesticas sistematicamente observadas em

um estudo de 120 modelos de pacientes natildeo ortodocircnticos com oclusatildeo normal

Essas constantes foram referidas como as seis chaves de oclusatildeo normal O artigo

tambeacutem discutiu a importacircncia das seis chaves individual e coletivamente no

tratamento ortodocircntico de sucesso Os 120 modelos estudados nesta pesquisa

diferem em alguns aspectos mas todos compartilhavam as seis caracteriacutesticas

observadas As seis chaves de oclusatildeo foram assim avalidadas relaccedilatildeo molar

angulaccedilotildees das coroas inclinaccedilotildees das coroas ausecircncia de rotaccedilotildees contatos

interproximais plano oclusal

30

Burstone (1982) descreveu a aplicaccedilatildeo cliacutenica das molas de traccedilatildeo utilizando a

teacutecnica do arco segmentado As consideraccedilotildees mais importantes na utilizaccedilatildeo

cliacutenica das molas de traccedilatildeo satildeo a quantidade de ativaccedilatildeo distal o diferencial de

angulaccedilatildeo entre os dentes anteriores e posteriores e a centralizaccedilatildeo do loop

Melhorias no design levaram a um mecanismo mais eficiente higiecircnica e confortaacutevel

para o fechamento do espaccedilo Melhorias no design levaram agrave um mecanismo mais

eficiente maior higiene e maior conforto no fechamento do espaccedilo

Bourauel et al (1992) apresentaram um aparelho (OMSS) capaz de avaliar os

sistemas de forccedilas tridimensionais e os movimentos resultantes durante o

tratamento ortodocircntico O instrumento consistiu em dois transdutores de forccedila

torque capazes de gravar tanto os resultados obtidos das forccedilas quanto os

resultados obtidos dos torques simultaneamente em todas as direccedilotildees espaciais

Cada sensor tinha uma faixa de mediccedilatildeo de 15N (450Nmm) e uma resoluccedilatildeo de

002 N (05Nmm) e foi montado em conjunto com 3 estaacutegios rotacionais e

translacionais movidos por motores passo a passo O aparelho era controlado por

um computador e por um software abrangente

Odegaard et al (1994) desenvolveram um meacutetodo para simular a forccedila de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico no interior do braacutequete e mediram com precisatildeo o

momento de torque O estudo simulou a situaccedilatildeo que ocorre quando o torque eacute

aplicado em um incisivo central individualmente Para realizar o teste foram usados

cinco braacutequetes com canaletas de 0018rdquo sem torque e angulaccedilatildeo e cinco partes de

cada tipo de fio A folga observada entre fio e o braacutequete variou de 20ordm a 5ordm com fios

0016rdquo x 0022rdquo e 0018rdquo x 0025rdquo respectivamente Foi observado apoacutes a

eliminaccedilatildeo da folga uma taxa de variaccedilatildeo de 024ordm Nmm a 037ordm Nmm nos fios de

accedilo enquanto que nos fios 0017rdquo x 0025rdquo de NiTi ocorreu uma taxa de variaccedilatildeo de

cerca de 107ordm Nmm Os resultados demonstraram que a quantidade de folga entre

o braacutequete e o fio ortodocircntico eacute consideravelmente maior do que o valor esperado

A utilizaccedilatildeo de ligaduras demonstraram que um efeito de torque pode ser observado

31

ainda que a folga natildeo tenha sido completamente eliminada

Com o aumento da utilizaccedilatildeo dos braacutequetes autoligados frequentemente

levantou-se a questatildeo de como eles se comparam com os sistemas de ligaccedilotildees

convencionais Shivapuja e Berger (1994) examinaram estes dois grupos de

braacutequetes autoligados e com sistemas de ligaccedilotildees de accedilo inoxidaacutevel e elastomeacutericas

convencionais tanto do aspecto in vitro bem como por medidas cliacutenicas e

observaccedilotildees subjetivas Foram avaliados cinco tipos diferentes de braacutequetes com

canaletas 0022rdquo x 0028rdquo divididos em sete grupos diferentes conforme o tipo de

ligaccedilatildeo Cada braacutequete foi montado sobre um cilindro de acriacutelico e o fio escolhido

para o estudo foi o de 0018rdquo (GAC International Inc Central Islip NY) Cada

grupo de braacutequetes consistiu em doze amostras e a forccedila de atrito para cada grupo

foi mensurada com uma maacutequina de teste universal (Instron Corp Canton Mass)

Foram analisadas dois tipos de mediccedilotildees para cada grupo Primeiramente avaliaram

qual a forccedila maacutexima necessaacuteria para iniciar o movimento do fio a qual foi

considerada como a forccedila necessaacuteria para superar a resistecircncia estaacutetica e a carga

maacutexima pela distacircncia de seguimento de 10rdquo o que foi interpretado como a

resistecircncia dinacircmica A segunda parte da investigaccedilatildeo consistiu em avaliar a

influecircncia do moacutedulo de potecircncia elastomeacuterico (GAC Energia Chainette) no

movimento de translaccedilatildeo dos dentes A fase final do estudo envolveu uma avaliaccedilatildeo

cliacutenica comparativa do tempo necessaacuterio para remover e substituir o modo de

ligaccedilatildeo tanto na arcada superior quanto na inferior Concluiacuteram que os sistemas de

braacutequetes autoligados demonstraram um niacutevel significativamente mais baixo de

resistecircncia ao atrito menor tempo para a remoccedilatildeo e inserccedilatildeo do fio no interior do

braacutequete e promoveu um melhor controle de infecccedilotildees quando comparados aos

braacutequetes convencionais de ceracircmica e metal com sistemas de ligaccedilotildees

elastomeacutericas de poliuretano e de accedilo inoxidaacutevel

Meling et al (1998) propuseram um estudo para medir a altura da canaleta dos

braacutequetes com maior precisatildeo atraveacutes de uma foacutermula que descreve a relaccedilatildeo entre

a altura do braacutequete as dimensotildees do arco ortodocircntico a borda do fio e folga de

torccedilatildeo Com um instrumento de mediccedilatildeo de torque a folga de torccedilatildeo foi estimada

em 10 braacutequetes diferentes (Ormco medium twin standard edgewise) com canaleta

0018rdquo Foi utilizado para realizar as mediccedilotildees um fio ortodocircntico de accedilo inoxidaacutevel

0018rdquo x 0025rdquo (Dentaurum) Um comprimento do fio foi escolhido aleatoriamente e

32

suas dimensotildees foram medidas em 10 segmentos diferentes com um microcircmetro

digital (modelo 293-521) Para a mediccedilatildeo da borda do fio foram usados 10 partes

de 1 cm de comprimento cada Os espeacutecimes foram preparados usando meacutetodos

metaluacutergicos convencionais para obter um corte transversal perpendicular ao seu

longo eixo e ampliado sob um microscoacutepio de uso metaluacutergico O raio de

arredondamento foi medido para todos os quatro cantos e a meacutedia aritmeacutetica foi

usada nos caacutelculos posteriores Apoacutes a obtenccedilatildeo dos registros da folga de torccedilatildeo

das dimensotildees e bordas do fio ortodocircntico a altura da canaleta do braacutequete pode

ser calculada Os autores concluiacuteram que o meacutetodo utilizado para medir a altura da

canaleta dos braacutequetes ortodocircnticos parece ter um elevado grau de exatidatildeo e eacute

mais faacutecil de executar do que os meacutetodos convencionais

Fischer-Brandies et al (2000) investigaram a influecircncia da seccedilatildeo transversal

da geometria da aresta e da dureza estrutural entre o fio e o braacutequete na

transmissatildeo do torque Cinco marcas de fios de accedilo inoxidaacutevel em 3 dimensotildees

(0016rdquo times 0016rdquo 0016rdquo times 0022rdquo e 0017rdquo times 0025rdquo) foram inseridos em braacutequetes

Edgewise (Ultratrimmreg Dentaurum Order No 705-018-50) com canaleta 0018rdquo e

foram carregados com diferentes momentos de torques (1 e 3 Ncm) As canaletas

dos braacutequetes e a geometria dos fios foram analisadas em computador antes e

depois do carregamento Aleacutem disso foram determinadas a dureza Vickers e a

micro-dureza das superfiacutecies metaacutelicas Embora o tamanho da canaleta foi mantido

de forma muito precisa agraves dimensotildees dos fios desviaram em meacutedia de 10 Um

carregamento de 3 Ncm de torque aumentou o jogo de torque de 36ordm nos fios 0016

times 0022rdquo e de 37ordm nos fios 0017rdquo times 0025rdquo No caso dos fios 0016rdquo times 0016rdquo natildeo foi

mais possiacutevel realizar uma transmissatildeo de torque efetivo A dureza Vickers dos fios

foi em meacutedia de 533 kp mm2 e que um dos suportes de 145 kp mm2 Houve um

aumento da micro-dureza na aacuterea de deformaccedilatildeo de estresse nas paredes da

canaleta com o aumento da transmissatildeo de carga 204-338 kgf mm2 Os autores

concluiacuteram que com as alteraccedilotildees das dimensotildees dos fios e a presenccedila de

deformaccedilatildeo plaacutestica dos braacutequetes resultou em um jogo de torque relativamente

grande

Cash et al (2004) investigaram o tamanho e a geometria da canaleta de

braacutequetes com dimensotildees de 0022rdquo Cinco braacutequetes de incisivo central superior do

33

lado esquerdo foram selecionados aleatoriamente a partir de um total de 11 marcas

disponiacuteveis comercialmente As mediccedilotildees foram concluiacutedas apoacutes a calibraccedilatildeo do

operador reproduzindo uma leitura digital Os resultados indicaram que todos os

braacutequetes possuem canaletas aumentadas Apenas o Twin Torque o Clarity e o

Mini Mono estavam dentro de 5 das suas dimensotildees declaradas apresentando

suas paredes essencialmente paralelas O braacutequete Elegance Plastic apresentou

paralelismo mas com aumento nas dimensotildees em 12 O braacutequete Victory Series

apresentou divergecircncia nas paredes da canaleta e com alteraccedilatildeo nas dimensotildees de

6 A canaleta do braacutequete Nu-Edge tambeacutem apresentou divergecircncia e alteraccedilotildees

nas dimensotildees em 14 Os braacutequetes Mxi Advant-Edge Damon II SL Elite Mini

Opti-MIM Roth and MBT apresentaram canaletas convergentes e a base da

canaleta do Damon apresentou um aumento dimensional de 17 A canaleta do

braacutequete Discovery demonstrou convergecircncia e aumento dimensional de 24 a

maior variacircncia observada A usinagem imprecisa nas dimensotildees das canaletas e o

uso de arcos subdimencionados podem afetar diretamente o posicionamento

tridimensional dos dentes

Gioka e Eliades (2004) avaliaram as fontes de variaccedilatildeo na expressatildeo do

torque em braacutequetes preacute-ajustados As variaacuteveis relacionadas com propriedades de

materiais foram sistematicamente analisadas incluindo a incapacidade para

preencher a canaleta devido agrave diferenccedila de tamanho de arcos as irregularidades do

processo de suportes de manufatura impedindo acoplamento adequado diferenccedilas

na rigidez dos fios variaccedilotildees entre os valores reais e relatados de torque do

braacutequete e os modos de ligaccedilotildees todos os quais podem ser responsaacuteveis por

aumento da depuraccedilatildeo de terceira ordem ou ldquojogo O efeito destas variaccedilotildees sobre

a expressatildeo do torque eacute discutido e as inclinaccedilotildees vestibulolinguais satildeo fornecidas

como funccedilatildeo do tamanho do fio e a composiccedilatildeo do braacutequete em combinaccedilotildees

braacutequete e fio A maioria dos relatoacuterios publicados sobre esse assunto indicam uma

perda de controle de torque tatildeo alto quanto 100 do valor prescrito Aleacutem disso a

falsa ideacuteia de transferir a inclinaccedilatildeo ideal de coroa com o torque previsto no braacutequete

eacute ilustrado juntamente com a estimativa de torque previsto em relaccedilatildeo agrave coroa do

dente O torque necessaacuterio de forma realista depende de alguns componentes

envolvendo inclinaccedilatildeo dentaacuteria compensaccedilatildeo no jogo existente entre braacutequete e fio

e o tipo de ligaduras presentes Com base nas evidecircncias disponiacuteveis clinicamente

34

propocircs-se que a prescriccedilatildeo aumentada do torque deve ser selecionado para explicar

a falta de expressatildeo plena do torque prescrito

van Loenen et al (2005) estudaram a morfologia dos incisivos centrais

superiores e caninos superiores a fim de determinar a variaccedilatildeo no acircngulo coroa

raiz formado por uma tangente na superfiacutecie vestibular da coroa e o eixo

longitudinal da coroa em uma vista proximal Foram realizadas radiografias

proximais de 160 dentes (81 incisivos e 79 caninos) previamente extraiacutedos no

Hospital da Universidade de Ghent Beacutelgica As imagens foram digitalizadas e

analisadas com Jascreg Paint Shop Pro 7TM (Eden Prairie USA) e Mathcad 2001

Professionalreg (Cambridge UK) A margem incisal o centro da junccedilatildeo cemento-

esmalte (CEJ) e o aacutepice da raiz foram digitalizados para definir o longo eixo da

coroa raiz Posteriormente foram obtidas as medidas do acircngulo coroa raiz (ACR)

em todos os dentes Para definir a curvatura da superfiacutecie labial foram determinadas

vaacuterias tangentes em diferentes alturas sobre a superfiacutecie labial ou bucal A partir dos

resultados foram calculados a meacutedia e o desvio padratildeo O ACR variou de 167 a 195

graus para os caninos (valor meacutedio de 183 graus) e de 171 a 195 graus para os

incisivos (meacutedia de 184 graus) A meacutedia das inclinaccedilotildees das superfiacutecies labiais dos

incisivos variou muito As inclinaccedilotildees meacutedias da curvatura da superfiacutecie labial dos

incisivos variaram entre 287 (plusmn 33) e 116 (plusmn 49) graus Agrave 4 mm da margem incisal

o miacutenimo da curvatura foi de 153 graus e a maacuteximas de 266 graus Em 45 mm da

borda incisal o acircngulo de superfiacutecie vestibular variou entre 123 e 249 graus Entre

2 e 45 mm da borda incisal o acircngulo meacutedio da superfiacutecie labial variaram em 10

graus Nos caninos as inclinaccedilotildees meacutedias das superfiacutecies vestibulares variaram

entre 300 (plusmn 42) e 102 (plusmn 79) graus O acircngulo da superfiacutecie vestibular meacutedia entre

2 e 45 mm a partir da borda incisal dos caninos tambeacutem diferiram em cerca de 10

graus mas o Desvio Padratildeo foram muito maiores do que para os incisivos Os

autores concluiacuteram que a colocaccedilatildeo de um braacutequete sobre um dente em diferentes

alturas ainda dentro de uma aacuterea clinicamente aceitaacutevel resulta em diferenccedilas

importantes na quantidade de torque de raiz

Brito-Juacutenior e Ursi (2006) revisaram as prescriccedilotildees de braacutequetes preacute-ajustados

existentes no mercado abordando as variaccedilotildees dos valores de inclinaccedilatildeo

angulaccedilatildeo e rotaccedilatildeo dentaacuteria A revisatildeo reporta desde a origem do conceito de uso

35

de arcos retangulares em acessoacuterios com secccedilotildees retangulares ateacute os atuais

modelos de braacutequetes autoligados e outros braacutequetes com formatos diferenciados

Rinchuse e Miles (2007) discutiram estudos in vitro seguidos de pesquisas in

vivo com o objetivo de sintetizar a literatura sobre os braacutequetes autoligados afim de

formular conceitos gerais princiacutepios e axiomas Relataram as diferenccedilas entre os

braacutequetes ativos e passivos em relaccedilatildeo agraves suas vantagens e desvantagens

percebidas Apresentaram tambeacutem novos conceitos em relaccedilatildeo ao futuro dos

braacutequetes autoligados combinaccedilotildees de sistemas de braacutequetes e uso seletivo de

braacutequetes autoligados

Yeh et al (2007) avaliaram a resistecircncia ao atrito em braacutequetes com ligaduras

passivas em diferentes estaacutegios do tratamentos ortodocircnticos Foram usados 2

braacutequetes autoligados passivos (Damon SL II Ormco Orange California SmartClip

3M Unitek Monrovia Califoacuternia) e um novo braacutequete com a ligadura elaacutestica passiva

(Synergy Rocky Mountain Denver Colorado) Todos os braacutequetes com canaletas

de 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Os braacutequetes foram acoplados em trecircs arcos de niacutequel-

titacircnio (0014rdquo 0016rdquo x 0022rdquo 0019rdquo x 0025rdquo) e simulado rotaccedilotildees de primeira

ordem de 3ordm e 6ordm intrusotildees de segunda ordem de 05 mm e 10 mm e inclinaccedilatildeo de

terceira ordem vestibular de coroa de 3ordm As dimensotildees dos braacutequetes foram

medidas com microscopia eletrocircnica de varredura O braacutequete SmartClip apresentou

acircngulos criacuteticos e distacircncias maiores para a ligaccedilatildeo do que os outros 2 acessoacuterios

Quando acoplado o fio 0019rdquo x 0025rdquo com um alinhamento de arco ideal o

SmartClip teve IMDF menor do que os outros acessoacuterios Para as rotaccedilotildees de

primeira ordem os braquetes Synergy tiveram o IMDF significativamente menor do

que os outros acessoacuterios Os braacutequetes Damon SL II com acircngulos criacuteticos menores

tiveram um bom IMDF Para a inclinaccedilatildeo de terceira ordem o Damon SL II com

menor folga de torccedilatildeo tambeacutem tiveram um bom IMDF Natildeo houve diferenccedilas

significativas de IMDF em todos os braacutequetes testados em intrusotildees de segunda

ordem No entanto houve o aumento da IMDF com o aumento da gravidade da maacute

oclusatildeo Concluiacuteram que nenhuma diferenccedila significativa foi encontrada nos

braacutequetes em distacircncias de segunda ordem Em um alinhamento de arco ideal

braacutequetes com maior canaleta tiveram menor resistecircncia ao atrito O controle

rotacional de primeira ordem foi influenciado pela profundidade da canaleta largura

36

do braacutequete e a cobertura labial dos suportes com o mesmo arco Quando um

mecanismo de deslizamento foi usado com uma mudanccedila de inclinaccedilatildeo de terceira

ordem os braacutequetes com menor acircngulo criacutetico de contato tiveram maior resistecircncia

ao atrito

Vena et al (2007) examinaram a variabilidade dos fios de accedilo inoxidaacutevel

0017rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo (Ormco Glendora Califoacuternia) com respeito as

propriedades mecacircnicas dimensotildees da secccedilatildeo transversal e o acabamento geral

das superfiacutecies Concluiacuteram que existem variabilidades em algumas propriedades

mecacircnicas e caracteriacutesticas fiacutesicas dos materiais e entre as amostras dos mesmos

grupos de diferentes lotes

Badawi et al (2008) mediram a expressatildeo do torque em 2 braacutequetes

autoligados ativos (In-Ovation GAC Bohemia NY Velocidade Strite Induacutestrias

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e 2 braacutequetes autoligados passivos (Damon 2 Ormco

Orange Calif Smart Clip 3M Unitek Monrovia na Califoacuternia) Desenvolveram um

dispositivo com a capacidade de aplicar uma torccedilatildeo no fio 0019rdquo x 0025rdquo 1113088de accedilo

inoxidaacutevel mantendo o alinhamento vertical e horizontal perfeito entre o fio e o

braacutequete O projeto utilizou um transdutor de forccedilatorque de multi-eixo que mediu o

momento de forccedila nos trecircs planos de espaccedilo O momento em meacutedia em que o

torque comeccedilou a ser expressado foi de 75ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes autoligados

ativos e 15ordm de torccedilatildeo para os braacutequetes autoligados passivos A expressatildeo de

torque foi maior para os braacutequetes autoligados ativos ateacute 35ordm de torccedilatildeo Na torccedilatildeo do

fio aleacutem deste ponto resultou em um aumento linear do torque medido para os

braacutequetes Damon 2 Smart Clip e In-Ovation O torque foi relativamente constante

passando 35ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes Speed Apoacutes a execuccedilatildeo de todos os

estudos os autores concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos satildeo mais

eficazes na expressatildeo do torque do que os braacutequetes autoligados passivos

Morina et al (2008) estudaram a capacidade dos torques em diferentes

braacutequetes 6 tipos de braacutequetes foram estudados braacutequetes autoligados em accedilo

inoxidaacutevel Hanson SpeedTM (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) e

DamonTM 2 (Ormco Glendora California USA) Ultratrimmreg e Discoveryreg

(Dentaurum Pforzheim Germany) braacutequetes ceracircmicos Fascinationreg 2

37

(Dentaurum) e braacutequete em policarbonato Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) Todos os braacutequetes tinham canaleta de 0022rdquo e foram inseridos

torques no fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Uma situaccedilatildeo cliacutenica intra oral foi

simulada atraveacutes da inclinaccedilatildeo vestibular de coroa de um incisivo central superior

atraveacutes do aparelho orthodontic measurement and simulation system (OMSS) Os

principais componentes do OMSS satildeo dois sensores capazes de medir as forccedilas e

momentos simultaneamente nos trecircs planos do espaccedilo Momentos de forccedila foram

estudados em um arco superior alinhado e nivelado de um modelo Frasaco (Franz

Sachs Tettnang Alemanha) ligado ao OMSS Um torque de 20ordm foi aplicado e a

mudanccedila de direccedilatildeo causada no braacutequete foi mensurada experimentalmente pela

OMSS Cada combinaccedilatildeo de braacutequete fio foi medido cinco vezes O momento do

torque (Nmm) e a perda do torque (graus) foram determinados Os braacutequetes

ceracircmicos apresentaram a menor perda de torque assim como os braacutequetes de

accedilo inoxidaacutevel O braacutequete Fascinationreg 2 (Dentaurum) registrou o maior momento

torque que foi de 20 Nmm graus seguido pelo Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) que registrou 12 Nmm graus Todos os outros braacutequetes apresentaram

a taxa idecircntica de 04 Nmm graus Concluiacuteram que o suporte ceracircmico Fascinationreg

2 (Dentaurum) apresentou o maior momento de torque (35 Nmm) e juntamente com

os braacutequetes metaacutelicaos a menor perda de torque (46 graus)

Huang et al (2009) investigaram a capacidade do torque em braacutequetes

convencionais e autoligados usando um meacutetodo com elementos finitos Foram

selecionados 3 tipos de braacutequetes 2 autoligados Hanson Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e Damon MX (Ormco Glendora Califoacuternia) e 1

convencional Discovery (Dentaurum Pforzheim Alemanha) Todos os braacutequetes

com canaleta 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Foram incluiacutedos 4 braacutequetes nos modelos

finitos a partir do incisivo central superior do lado esquerdo ao canino superior do

lado direito Um torque de 20ordm foi aplicados nos incisivos do lado direito em fios

0018rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo Trecircs tipos de arcos foram usados accedilo inoxidaacutevel

titacircnio molibdecircnio e niacutequel titacircnio Para os braacutequetes convencionais foram usados

dois tipos de ligaccedilatildeo ligadura elaacutestica e fio de accedilo inoxidaacutevel O momento acircngulo

torque simulados foram calculados usando o software MSC Marc Mentat 2005 FE

(MSC Software Corporation Santa Ana Califoacuternia) As caracteriacutesticas dos fios

influenciam no momento do torque provocando maiores alteraccedilotildees no tipo de liga

38

em comparaccedilatildeo com a dimensatildeo dos fios (aumento de 125 quando comparamos o

fio 0019rdquo x 0025rdquo com 0018rdquo x 0025rdquo ambos de accedilo inoxidaacutevel e 220 quando

usamos um fio 0018rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel em comparaccedilatildeo com 0018rdquo x

0025rdquo de niacutequel-titacircnio) A mudanccedila na liga e na dimensatildeo do fio em conjunto

resultou em um aumento de 600 no fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel quando

comparado com 0018rdquo x 0025rdquo de niacutequel titacircnio O jogo do fio 0018rdquo x 0025rdquo foi de

9ordm enquanto do 0019rdquo x 0025rdquo foi de 75ordm com um jogo maior nos braacutequetes

Damon O efeito da ligaccedilatildeo dos braacutequetes Discovery com ligaduras elaacutesticas e de

accedilo inoxidaacuteve puderam ser comparados com o comportamento do Damon O Speed

mostrou comportamento diferente com menor momento de torque e menor jogo

entre canaleta e fio Concluiacuteram que o acircngulo momento de torque eacute determinado

pelas caracteriacutesticas do arco

Archambault et al (2010) avaliaram os efeitos da expressatildeo do torque em

braacutequetes ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel variando o tamanho da canaleta e a

dimensatildeo do fio de accedilo para analisar as limitaccedilotildees dos meacutetodos experimentais

utilizados Atraveacutes de uma revisatildeo sistemaacutetica foram pesquisados estudos in vitro

que mensuravam a expressatildeo do torque em braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel

convencionais e autoligados usando dispositivos com arcos retos de accedilo inoxidaacutevel

sem mecacircnicas de segunda ordem sem alccedilas e sem fios auxiliares 11 artigos

foram selecionados Com base nos estudos selecionados no braacutequete com canaleta

0018rdquo o acircngulo de acoplamento variou 31ordm em um arco de 0016 x 0016rdquo a 46ordm

em um arco de 0018 x 0025rdquo No braacutequete com canaleta de 0022rdquo o acircngulo de

envolvimento variou de 18ordm com um arco de 0018 x 0025rdquo a 6ordm com um arco de

0021 x 0025rdquo Os braacutequetes autoligados ativos expressaram um acircngulo de

acoplamento aproximado de 75ordm enquanto os braacutequetes autoligados passivos

expressaram aproximadamente 14ordm com um arco de 019 x 0025rdquo (braacutequetes com

canaleta 0022rdquo) Os autores concluiacuteram que o acircngulo de envolvimento depende do

formato e dimensatildeo do arco assim como da dimensatildeo da canaleta do braacutequete

Clinicamente o torque efetivo pode ser conseguido com uma torccedilatildeo do fio de 15ordm a

31ordm em braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm em braacutequetes autoligados

passivos com arcos 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

Major et al (2010) desenvolveram um meacutetodo de anaacutelise das dimensotildees das

canaletas dos braacutequetes com o uso de fotografias Foram investigados 3 braacutequetes

39

autoligados de incisivo central superior do lado direito com canaleta 0022rdquo 30

braacutequetes Damon Q com a prescriccedilatildeo de 15ordm (Ormco Corporation Orange CA

USA) 30 braacutequetes In-Ovation-R com prescriccedilatildeo 12ordm (GAC Bohemia NY USA) e

30 braacutequetes Speed com prescriccedilatildeo 12ordm (Strite Industries Cambridge Ontario

Canada) Os perfis mesiais dos braacutequetes foram fotografados (Canon EOS-D10

10D Toacutequio Japatildeo) e analisados atraveacutes de um microscoacutepio (Carl Zeiss

MicroImaging GmbH Jena Alemanha) As imagens recolhidas atraveacutes do

microscoacutepio foram escalonadas em 197548 pixels mm e a cacircmera foi fixada em

uma distacircncia focal de 44645 mm Os braacutequetes Speed apresentaram altura do

canaleta 2 menor do que o tamanho nominal de 0559 miliacutemetros e uma inclinaccedilatildeo

ligeiramente convergente Os braacutequetes In-Ovation apresentaram paredes

divergentes em um acircngulo meacutedio de 147 graus e valor proacuteximo ao nominal da

altura da canaleta Os braacutequetes Damon Q apresentaram maior paralelismo entre as

paredes da canaleta com 90ordm entre as paredes e o fundo da canaleta A altura da

canaleta dos braacutequetes Damon apresentaram um aumento de 3 em suas

dimensotildees

Lacoursiere et al (2010) demonstraram claras evidecircncias de deformaccedilotildees dos

braacutequetes como resultado da aplicaccedilatildeo de cargas de torccedilatildeo Um dispositivo que

utiliza uma teacutecnica de correlaccedilatildeo de imagem oacuteptica foi desenvolvido para quantificar

com precisatildeo as alteraccedilotildees dimensionais ocorridas nas canaletas dos braacutequetes

durante uma aplicaccedilatildeo de torccedilatildeo do fio Simultaneamente a magnitude do momento

de forccedila do torque o acircngulo de torccedilatildeo do fio e a dimensatildeo da canaleta dos

braacutequetes podem ser registrados Este experimento confirmou que as alccedilas dos

braacutequetes sofrem deformaccedilatildeo elaacutestica quando carregadas Observou-se tambeacutem

que o braacutequete foi deformado plasticamente por uma uacutenica rotaccedilatildeo do arco

Major et al (2011) investigaram o torque em diferentes tipos de braacutequetes

autoligados analisando as deformaccedilotildees elaacutesticas e plaacutesticas causadas nos

acessoacuterios em conjunto com o torque expressado em diferentes acircngulos de torccedilatildeo

Um braacutequete ortodocircntico foi montado em uma ceacutelula de carga (Nano 17 Multi-Axis

forcetorque transducer ATI Industrial Automation Apex NC) que mede as forccedilas e

momentos em todas as direccedilotildees O fio foi torcido no braacutequete atraveacutes de um motor

(Cool Muscle CM1-C-11L30 Myostat Motion Control Newmarket Ontario Canada)

e controlado por software personalizado (LabWindows CVI National Instruments)

40

Imagens gerais foram tiradas por uma cacircmera (piA2400-12 g 2448 3 2050 pixels 8

bit gray scale Basler Vision Technologies Exton Pa) atraveacutes de um microscoacutepio

(55-908 MMS R4 Edmund Optics Barrington NJ) e processados usando

correlaccedilatildeo oacuteptica para medir a deformaccedilatildeo No acircngulo maacuteximo de torque de 63ordm

com fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x 0025rdquo o total dos valores de deformaccedilatildeo elaacutestica

e plaacutestica foram 0063 0033 e 0137 mm para Damon Q (Ormco Orange

Califoacuternia) In-Ovation R (GAC Bohemia NY) e Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) respectivamente Os valores totais de deformaccedilatildeo

plaacutestica foram 0015 0006 e 0086 mm respectivamente mensurados em 0ordm apoacutes

remoccedilatildeo da carga Os autores concluiacuteram que os braacutequetes In-Ovation obtiveram a

menor deformaccedilatildeo quando medidos em 63ordm Damon e Speed tinham cerca de 2 e

4 vezes maior deformaccedilatildeo respectivamente Com base na deformaccedilatildeo em 0ordm

quando foi removido a carga (angulaccedilatildeo) os braacutequetes Damon e Speed tinham

aproximadamente 25 e 14 vezes respectivamente maior deformaccedilatildeo plaacutestica do

que os braacutequetes In-Ovation

Streva et al (2011) verificaram a precisatildeo do torque em braacutequetes metaacutelicos

com prescriccedilatildeo MBT usando braacutequetes de caninos como amostra representativa de

6 marcas comerciais Foram selecionados 20 braacutequetes da arcada superior e 20

braacutequetes da arcada inferior das seguintes marcas comerciais 3M Unitek Abzil

American Orthodontics TP Orthodontics Morelli and Ortho Organizers todos com

canaleta 0022 x 0028 Em uma visatildeo de perfil dos braacutequetes foram estabelecidos

pontos e linhas de referecircncia na base e no fundo da canaleta e posteriormente foi

medido o acircngulo de torque por um operador utilizando um microscoacutepio oacuteptico

acoplado a um computador Os valores foram comparados com aqueles

estabelecidos pela prescriccedilatildeo MBT Os resultados mostraram que os braacutequetes dos

caninos superiores somente a angulaccedilatildeo dos braquetes Morelli (-333ordm) apresentou

diferenccedila estatisticamente significante em relaccedilatildeo aos valores propostos (-7ordm) Para

os caninos inferiores American Orthodontics (-634ordm) e Ortho Organizers (-625ordm)

apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes dos padrotildees (-6ordm) Em uma

comparaccedilatildeo feita entre as marcas os braacutequetes da Morelli apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes em comparaccedilatildeo com todas as outras marcas de

braacutequetes dos caninos superiores Para os braacutequetes dos caninos inferiores natildeo

houve diferenccedila estatisticamente significante entre as marcas Os autores

41

concluiacuteram que existem variaccedilotildees significativas nos valores da angulaccedilatildeo de torque

em alguns dos braacutequetes avaliados podendo comprometer clinicamente o

posicionamento vestiacutebulo-lingual do dente no final do tratamento ortodocircntico

Brauchli et al (2012) avaliaram a influecircncia dos tipos de clips ativos no torque

de braacutequetes autoligados e compararam os tipos de sistemas passivos e ativos 5

amostras de 9 braacutequetes foram avaliados 7 braacutequetes autoligados (Damon III

Ormco Corporation Orange Calif In-Ovation R GAC International Inc Bohemia

NY Oyster Gestenco International AB Gothenburg Swe- den Quick Forestadent

Bernhard Fo rster GmbH Pforzheim Germany SmartClip 3MUnitek Monrovia

Calif Speed Strite Industries Cambridge Ontario Canada Time American

Orthodontics Sheboygan Wis) 1 braacutequete ceracircmico esteacutetico com clip de baixa

fricccedilatildeo (Mystique NeoClip GAC) e 1 braacutequete twin standard (Mini-Mono

Forestadent) com ligaduras elaacutesticas e ligaduras de accedilo inoxidaacutevel Foram

selecionados braacutequetes de incisivos centrais e soldadas ou ligado (braacutequetes

ceracircmicos e polimeacutericos) em cabeccedilas de parafusos que foram montados no quadro

do Hexapod utilizado na investigaccedilatildeo (Micos GmbH Eschbach Alemanha) Um fio

de 0019rdquo x 0025rdquo foi fixado em um mandril que por sua vez foi montado em um

sensor de momento de forccedila (FTD Nano 17 ATI Apex NC) O sensor em si foi

centralmente montado sobre um disco rotativo automatizado (PRS 110 micos)

Todos os braacutequetes ativos foram medidos com a porta aberta e fechada para

avaliar sua influecircncia no torque Aleacutem disso as dimensotildees dos slots foram

opticamente medidos e comparados com a expressatildeo de torque A avaliaccedilatildeo

estatiacutestica de (Ple 05) revelou que em termos de expressatildeo maacutexima de torque com

uma angulaccedilatildeo de 30ordm natildeo houve diferenccedila significativa entre a configuraccedilatildeo aberta

e fechada dos braacutequetes (todas as diferenccedilas de 18 Nmm com a exceccedilatildeo do

braacutequete Oyster com diferenccedila de 38 Nmm) Tambeacutem natildeo houve diferenccedila entre

os meacutetodos de ligaccedilatildeo do grupo de controle com ligaduras elaacutesticas e accedilo na

expressatildeo do torque Foi alcanccedilado cerca de 10 Nmm na maioria dos braacutequetes

com uma angulaccedilatildeo de 20ordm a 23ordm entre arco e canaleta As dimensotildees da canaleta

variaram de 0022rdquo (0563 miliacutemetros) ateacute 0024rdquo (0613 miliacutemetros) Foi concluiacutedo

que a influecircncia do tipo de ligadura ou o mecanismo passivo ativo dos braacutequetes

autoligados satildeo miacutenimas As dimensotildees da canaleta satildeo muito mais importantes

na transmissatildeo do torque

42

Major et al (2012) observaram a deformaccedilatildeo plaacutestica de trecircs braacutequetes

autoligados diferentes atraveacutes da torccedilatildeo de um fio Isto eacute conseguido atraveacutes da

comparaccedilatildeo da forma do slot antes e depois da torccedilatildeo usando o meacutetodo de anaacutelise

do perfil de ranhura 3 braacutequetes autoligados diferentes (canaleta 0022rdquo) foram

investigados Damon Q (Ormco Corporation Orange CA USA) In-Ovation-R (GAC

Bohemia NY USA) SpeedH (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) Uma

cacircmera digital (Cannon E0S 10D Tokyo Japan) acoplado a um microscoacutepio (Carl

Zeiss MicroImaging GmbH Jena Thuringia Germany) foi usada para capturar

imagens de perfil de cada ranhura do braacutequete antes e depois do procedimento de

torccedilatildeo Torques de 15ordm a 63ordm foram inseridos nos braacutequetes com um fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco Corporation Orange CA USA) A alteraccedilatildeo meacutedia

provocada na altura da canaleta foi de 0013 mm (0020 SD) 0007 mm (0010 SD)

e 0070 mm (DP 003) para Damon Q In-Ovation e Speed respectivamente A

canaleta foi aumentado em 075ordm (SD 096) 041ordm (SD 105) e 930ordm (SD 424)

respectivamente O aumento no jogo do torque foi calculado utilizando a nova

foacutermula apresentada neste estudo sendo de 09ordm 06ordm e 77ordm respectivamente

Concluiacuteram que os braacutequetes Damon Q e In-Ovation mantiveram elevados niacuteveis de

linearidade na forma das paredes da canaleta poreacutem foram encontradas

quantidades significativas de deformaccedilatildeo plaacutestica fisicamente insignificantes Os

braacutequetes Speed demonstraram deformaccedilatildeo plaacutestica visualmente identificaacuteveis na

canaleta do braacutequete

Huang et al (2012) Avaliaram a capacidade da expressatildeo do torque em

braacutequetes autoligados e convencionaisassociados a largura do braacutequete o jogo

entre o fio e a canaleta do braacutequete e o modo de ligaccedilatildeo Os resultados mostraram

que o desenho do braacutequete tem menor influecircncia no momento de torque do que

outros paracircmetros como a largura do braacutequete o jogo entre o fio e a canaleta do

braacutequete ou o desalinhamento dos dentes

Cattaneo et al (2013) investigaram a capacidade de expressar o torque em

braacutequetes autoligados passivos (Damon 3MX Ormco Orange Calif) em 26

pacientes e em braacutequetes autoligados ativos (In-Ovation R GAC Bohemia NY) em

20 pacientes em dentes incisivos e caninos inferiores atraveacutes da anaacutelise de

43

imagens tridimensionais antes e apoacutes o tratamento Observaram apoacutes o tratamento

uma inclinaccedilatildeo vestibular dos dentes estatisticamente significante em ambos os

sistemas considerando a hipoacutetese da presenccedila de jogo entre o braacutequete e o fio

maior nos braacutequetes passivos do que nos braacutequetes ativos

Major et al (2013) observaram o momento de torque com ciclos de carga e

descarga torcendo um fio 0019rdquo x 025rdquo de accedilo inoxidaacutevel inseridos nos braacutequetes

Damon Q e Speed com acircngulos de 16ordm 20ordm 24ordm 28ordm 32ordm e 40ordm utilizando um

aparelho para medir o momento de torque e deformaccedilatildeo do braacutequete relatado

anteriormente por Major et al (2011) o qual foi baseado em uma versatildeo modificada

do aparelho descrito por Lacoursiegravere et al (2010) Os braacutequetes Damon

apresentaram menor deformaccedilatildeo plaacutestica e menor aumento no jogo entre o

braacutequete e o fio quando comparados aos braacutequetes Speed Quando o braacutequete foi

torqueado acima de 15 Nmm a curva de descarga expressou menor momento de

forccedila do que a curva de carga Clinicamente a curva de descarregamento eacute mais

relevante do que a curva de carregamento pois representa o torque aplicado ao

dente apoacutes sua movimentaccedilatildeo

Johnson (2013) Selecionou braacutequetes com prescriccedilotildees de torque

personalizados com base nas necessidades de cada paciente afim de reduzir as

correccedilotildees dos torques antes dos fios de niacutequel-titacircnio e beta-titacircnio mais resistentes

Como resultado foram necessaacuterios menos ajustes de torque nos fios de accedilo

inoxidaacutevel resultando em um menor tempo de tratamento

Melenka et al (2013) examinaram os movimentos dos braacutequetes autoligados

com o uso de imagem digital 3D correlacionado a um simulador de torque

ortodocircntico e o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico O

simulador de torque ortodocircntico foi acoplado a um microscoacutepio e 2 cacircmeras

permitindo o movimento dos braacutequetes determinados pela torccedilatildeo do fio As imagens

das cacircmeras foram captadas com uma teacutecnica digital de imagens 3D para

determinar a movimentaccedilatildeo dos braacutequetes ortodocircnticos 3 braacutequetes autoligados

(Damon Q Ormco Orange Calif In-Ovation R GAC Bohemia NY e Speed Strite

Induacutestrias Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) foram comparados para demonstrar a

diferenccedila dos movimentos dos braacutequetes autoligados Os deslocamentos dos

44

componentes de retenccedilatildeo do arco medidos foram 20 e 35 vezes menores para o

In-Ovation e Damon Q do que os valores em estudos anteriores Os autores

concluiacuteram que a utilizaccedilatildeo de um sistema de mediccedilatildeo oacuteptico 3D eacute uacutetil para

compreender o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico mas natildeo

eacute necessaacuterio para quantificar o movimento do braacutequete

Melenka et al (2014) analisaram a expressatildeo de torque em 2 braacutequetes com

ligaduras convencionais geometricamente semelhantes de materiais diferentes Foi

aplicado torque em 30 braacutequetes Orthos SS e 30 braacutequetes Orthos Ti (Ormco

Orange Califoacuternia EUA) com fios 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco

Glendora Califoacuternia EUA) utilizando ligaduras elastomeacutericas Os 2 braacutequetes foram

comparados para determinar se existe uma diferenccedila entre a expressatildeo do torque e

para comparar a deformaccedilatildeo da canaleta dos braacutequetes Cada braacutequete foi montado

sobre uma ceacutelula de carga de 6 eixos que mede o momento de forccedila em todas as

direccedilotildees O arco recebeu uma torccedilatildeo de um acircngulo inicial de 0ordm ateacute um acircngulo

maacuteximo de 51ordm e em seguida retornou agrave posiccedilatildeo inicial O torque maacuteximo expresso

em 51ordm foi de 998 Nmm no Orthos Ti e 930 Nmm no Orthos SS A deformaccedilatildeo

plaacutestica total medida em 0ordm poacutes-torccedilatildeo foi de 0038 mm no Orthos SS em

comparaccedilatildeo com 0013 mm no Orthos Ti A deformaccedilatildeo plaacutestica foi 28 vezes maior

no Orthos SS do que a dos braacutequetes Orthos Ti Os braacutequetes Orthos Ti

expressaram mais o torque do que os braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel poreacutem exibiu

uma variaccedilatildeo substancial

Mugurama et al (2014) investigaram as propriedades friccionais em relaccedilatildeo ao

torque de diferentes tipos de braacutequetes autoligados Foram usados 2 sistemas

passivos (Damon Q Ormco SmartClip 3M Unitek Monrovia Calif) e 1 ativo (In-

Ovation R DENTSPLY GAC International) 3 fios niacutequel titacircnio com 0016rdquo x 0022rdquo

(Nitinol Super-Elastic 3M Unitek) e 3 fios de accedilo inoxidaacutevel com 0017rdquo x 0025rdquo e

0019rdquo x 0025rdquo (Stainless Steel 3M Unitek) 1 braacutequete convencional (Mini Uni-Twin

3M Unitek) foi utilizada para comparaccedilatildeo A forccedila de atrito estaacutetica foi medida

usando um dispositivo de teste de fricccedilatildeo conectada a uma maacutequina de ensaios

universal (EZ Test Shimadzu Kyoto Japan) Cada braacutequete foi colado em uma

placa de accedilo inoxidaacutevel que podia fornecer diferentes torques (0ordm 10ordm 20ordm 30ordm) e 0ordm

angulaccedilatildeo com o auxiacutelio de um dispositivo de suporte de montagem O conjunto

45

placa braacutequete foi ligado ao dispositivo de fricccedilatildeo e um segmento de 5 cm de fio

obtidos a partir das porccedilotildees retiliacuteneas posterior foi fixado aos braacutequetes A

extremidade superior do fio foi ligado agrave ceacutelula de carga e a extremidade inferior foi

fixado a um peso de 150 g A forccedila de deslocamento foi de 10 mm min para uma

distacircncia de 5 mm O contato braacutequete fio foi analisado atraveacutes do uso de um

microscoacutepio eletrocircnico de varredura (S-3500N Hitachi Toacutequio Japatildeo) Na maioria

das combinaccedilotildees braacutequete fio o aumento do torque gerou um aumento

significativo no atrito estaacutetico poreacutem nas combinaccedilotildees do sistema autoligado o atrito

foi menor do que no braacutequete convencional O sistema ativo apresentou maior atrito

em relaccedilatildeo ao passivo na maioria das condiccedilotildees Foi observado que o contato entre

canaleta fio foi maior na medida que o torque foi aumentado Os autores

concluiacuteram que nos sistemas autoligados o aumento do torque provoca um maior

atrito uma vez que o contato entre a parede da canaleta e a ponta do fio torna-se

maior Com isso a extensatildeo do contato entre a canaleta e a borda do fio pode ser

influente no atrito estaacutetico

Katsikogianni et al (2015) investigaram exaustivamente a eficiecircncia do torque

em diversos sistemas de braacutequetes combinados com diferentes tipos de fios

ortodocircnticos O estudo incluiu dois tipos de braacutequetes autoligados (Troumlster

Applications Magden Switzerland e o SPEED como sistemas passivos e Strite

Induacutestrias Ontaacuterio Canadaacute como sistema ativo) e convencionais (Mini Mono and

Brilliant Forestadent Pforzheim Germany) Todos os braacutequetes com canaletas de

0018rdquo Cada um desses braacutequetes foi combinado com 4 tipos de fio 0016rdquo x 0016rdquo

accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0022rdquo accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0016rdquo niacutequel-titacircnio (NiTi) e

0016 x 0022rdquo NiTi Os fios foram ligados aos braacutequetes convencionais com ligadura

elastomeacutericas de 0012rdquo (molded O ORMCO) Foram aplicados gradativamente 20ordm

de torque vestibular e posteriormente lingual no dente incisivo central superior do

lado direito Foram registrados o maacuteximo momento de torque Momentos mais altos

de torccedilatildeo foram expressos atraveacutes da combinaccedilatildeo do braacutequete SPEEDreg com o fio

0016rdquo times 0022rdquo em accedilo inoxidaacutevel Momentos mais baixos com maior perda de

torque foram registradas atraveacutes da inserccedilatildeo de um arco Niacutequel-titacircnio 0016 times

0016rdquo em braacutequetes convencionais Concluiacuteram que o sistema de braacutequetes

autoligados ativos manifestam a maior eficaacutecia de torque Aleacutem disso sua expressatildeo

esta diretamente ligada a dimensatildeo do fio ortodocircntico

46

Brown et al (2015) mediram as dimensotildees das canaletas em uma seacuterie de

braacutequetes A-Company 0022rdquo (1985) Ormco Damon Q 0022rdquo (Ormco Corp

Orange Calif) Unitek Victory 0022rdquo e 0018rdquo (Unitek Monrovia Calif) GAC In-

Ovation 0022rdquo (GAC Bohemia NY) Opal Avex 0022rdquo e 0018rdquo (Opal Orthodontics

by Ultradent South Jordan Utah) SPEED 0022rdquo (Strite Industries Cambridge

Ontario Canada) e American Orthodontics Masters 0022rdquo and 0018rdquo (American

Orthodontics Sheboygan Wis) Os braacutequetes foram colocados em uma lacircmina de

microscoacutepio com auxiacutelio de uma cera com a canaleta posicionada verticalmente de

modo que a linha de visatildeo ficasse paralela ao eixo da canaleta do braacutequete As

dimensotildees dos braacutequetes variaram significativamente em cada seacuterie bem como

dentro das proacuteprias seacuteries (15 a 20 satildeo maiores do que o tamanho nominal

anunciado) Concluiacuteram que provavelmente as seacuteries completas de braacutequetes

(superior e inferior 5-5) natildeo satildeo ideais havendo a necessidade do ortodontista ter

habilidade em aplicar dobras para suprir as deficiecircncias dos braacutequetes

Dalstra et al (2015) compararam o torque real e nominal em 32 tipos de

braacutequetes convencionais e autoligados avaliando a folga de torccedilatildeo entre os

braacutequetes e os fios de accedilo inoxidaacutevel Foram selecionados braacutequetes de incisivos

centrais superiores do lado esquerdo (braacutequetes autoligados passivos e ativos e

convencionais) 20 braacutequetes com canaleta 0018rdquo e 12 com canaleta 0022rdquo O

momento de torque foi medido atraveacutes de uma maacutequina (Force System

Identification) desenvolvida pelo Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Aarhus Os braacutequetes foram colados sobre uma barra de alumiacutenio em uma fila de

10 (5 suportes do mesmo sistema) com canaleta perpendiculares a barra A

estrutura foi ligada em um dos sensores da maacutequina e em um fio retangular 0017 x

0022rdquo (para o ensaio de braacutequetes 0018rdquo) e 0019rdquo x 0025rdquo (para o ensaio de

braacutequetes 0022ldquo) de accedilo inoxidaacutevel (ambos de Ormco Orange CA EUA) e foi

fixado ao sensor de rotaccedilatildeo do lado oposto e posteriormente inserido passivamente

no interior da canaleta dos braacutequetes Momentos de torque foram medidos em

incrementos de 05ordm ateacute que a expressatildeo completa foi alcanccedilada (ou seja o

momento de forccedila e a curva do acircngulo torsional tinha alcanccedilado sua inclinaccedilatildeo

maacutexima) O fio torqueado foi entatildeo devolvido agrave sua posiccedilatildeo zero e o teste foi

repetido na direccedilatildeo oposta para assegurar a expressatildeo de torccedilatildeo completa do fio na

47

canaleta em ambas as direcccedilotildees O resultado do teste de laboratoacuterio mostraram

claramente que o jogo entre braacutequete fio foi maior do que o previsto a partir dos

valores nominais principalmente em relaccedilatildeo aos braacutequetes de 0022rdquo e

particularmente os autoligados passivos Concluiu-se que a importacircncia de

selecionar uma prescriccedilatildeo parece ser limitada jaacute que a folga de torccedilatildeo

especialmente em braacutequetes passivos anula a diferenccedila entre vaacuterias prescriccedilotildees

Braacutequetes convencionais com ligaduras de accedilo geram maior momento de torccedilatildeo

apesar de apresentar grandes valores de jogo poreacutem o arco fica firmemente

pressionado contra o fundo da canaleta do braacutequete

Lombardo et al (2015) avaliaram o quanto a altura a largura e a secccedilatildeo

transversal dos fios ortodocircnticos retangulares e quadrados afetam na folga entre os

arcos e a canaleta (slot) dos braacutequetes 43 arcos ortodocircnticos de 6 fabricantes

diferentes foram comparados com os valores reais A altura e a largura de cada arco

foi medida com um indicador digital (MMT 0001 mm Vogel Brescia Italy) Com o

auxiacutelio de um microscoacutepio oacuteptico (Leica Microsystem Wetzlar Germany)

micrografias foram adquiridas utilizando uma cacircmera integrada (ampliaccedilatildeo 1003)

para calcular o raio da curvatura das bordas dos arcos ortodocircnticos Por final foi

calculado o jogo no interior da canaleta dos braacutequetes e estas medidas foram

comparadas com os valores ideais A altura real e a largura dos arcos diferiram dos

indicados pelos fabricantes entre -647 e + 510 A curvatura do bisel de cada

arco ortodocircntico em corte transversal demonstraram-se diferentes Os autores

concluiacuteram que o jogo entre braacutequete e fio foi maior do que o ideal para cada arco

ortodocircntico inevitavelmente levando a uma perda de informaccedilotildees dentro do sistema

McLaughlin e Bennett (2015) apresentaram uma visatildeo geral de 40 anos de

experiecircncia com a mecacircnica de tratamento e modelos de aparelhos

contemporacircneos Ateacute o iniacutecio da deacutecada de 70 o sucesso do tratamento ortodocircntico

eram alcanccediladas atraveacutes das dobras nos fios Com a introduccedilatildeo do aparelho

straight wire proposto por Andrews contribuiu significativamente na histoacuteria da

ortodontia Reduziu a quantidade de dobras impostas nos fios e tambeacutem trouxe

novas opccedilotildees em mecacircnica de tratamento A retraccedilatildeo dos caninos com elaacutesticos e

fios de ligadura tornaram-se mais comuns Mecacircnicas de deslize nos lugares dos

loops tornou-se o meacutetodo de fechamento de espaccedilo significativo entre os cliacutenicos

48

Niacuteveis de forccedila propostas por Edgewise foram inicialmente usadas para fechar os

espaccedilos no entanto logo foi observado que forccedilas mais leves eram mais eficazes

com a mecacircnica de deslizamento Junto com essas mudanccedilas tornou-se evidente

que era necessaacuteria uma compensaccedilatildeo no aparelho ortodocircntico Muitas mudanccedilas

ocorreram no design do aparelho desde que o aparelho de Edgewise e o aparelho

de Begg foram projetados Isso abriu a possibilidade de tratamentos mais eficientes

com resultados de alta qualidade A atenccedilatildeo ao diagnoacutestico plano de tratamento o

correto posicionamento do braacutequete mecacircnicas mais eficientes podem melhorar os

resultados juntamente com as melhorias dos aparelhos

Xu et al (2015) investigaram o efeito das inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos

caninos e preacute-molares superiores no sorriso quando visto da perspectiva frontal

Este estudo foi realizado em 3 etapas No primeiro passo foi construiacutedo um modelo

dental digital tridimensional e alteraccedilotildees foram feitas nas inclinaccedilotildees

vestibulolinguais dos dentes superiores selecionados No segundo passo as

manipulaccedilotildees fotograacuteficas foram realizadas de modo que as alteraccedilotildees nas

inclinaccedilotildees dos dentes superiores poderiam mais tarde ser transferidas para

modelos tridimensionais impressos em resina e montado sobre articuladores para a

vista frontal do sorriso Finalmente as 15 imagens de sorrisos frontais foram

avaliadas e classificadas pelos grupos de ortodontistas e leigos Houve uma ampla

aceitabilidade esteacutetica para as inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos caninos superiores e

preacute-molares A esteacutetica do sorriso foi significativamente comprometida (P lt001)

quando os caninos foram lingualizados mais do que 12ordm e os preacute-molares mais que

15ordm Caninos vestibularizados mais do 6ordm tambeacutem tornaram a esteacutetica do sorriso

menos satisfatoacuterias (p lt001) Concluiacuteram ser esteticamente satisfatoacuterio posicionar

os dentes em inclinaccedilotildees dentro desses intervalos em situaccedilotildees cliacutenicas que

requerem compensaccedilotildees dentaacuterias transversais em casos de discrepacircncias

transversais esqueleacuteticas

Franco et al (2015) tiveram como objetivo estudar e comparar a expressatildeo do

torque em braacutequetes convencionais autoligados ativos e passivos Foram

analisadas 6 diferentes marcas de braacutequetes (Damon 3MX Portia In-Ovation R

Bioquick Roth SLI Roth Max) e 300 segmentos de fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x

0025rdquo (Morelli Sorocaba SP Brazil) Os momentos de torque foram medidos em

49

12ordm 24ordm 36ordm e 46ordm utilizando-se um dispositivo de torccedilatildeo do fio associado a uma

maacutequina de ensaios universal Foram observadas diferenccedilas estatisticamente

significativas na expressatildeo do torque entre todas as marcas de braacutequetes avaliadas

e em todas as torccedilotildees testadas (plt005) O Bioquick apresentou a menor expressatildeo

do torque em todas as torccedilotildees testadas em contraste o braacutequete Damon 3MX

apresentou a maior expressatildeo do torque ateacute a torccedilatildeo de 36ordm Em 48ordm In-Ovation R

Portia e Damon 3MX obtiveram momentos de torque semelhantes Concluiacuteram que

o sistema de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio (autoligaacutevel ativo ou passivo ou

convencional com ligadura elaacutestica) parece natildeo interferir na expressatildeo final do

torque a qual eacute dependente da interaccedilatildeo entre o fio e o braacutequete escolhido para ser

utilizado na mecacircnica ortodocircntica

Lee et al (2016) avaliaram o erro de manufatura dos fabricantes nas canaletas

dos braacutequetes e nos fios ortodocircnticos mediram o arredondamento das ponta dos

fios e calcularam a quantidade de folga de torccedilatildeo usando os valores meacutedios das

amostras de estudo 4 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos com canaleta

0022rdquo (incisivo central superior direito) 3 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos

com canaleta 0018rdquo (incisivo central superior direito) e trecircs tipos de fios

retangulares (0016rdquo x 0022rdquo beta-titacircnio (Ormco Orange Califoacuternia) 0016rdquo x

0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa Fl) e 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa FL)) foram medidos usando um microscoacutepio

estereoscoacutepico para determinar a larguras das canaletas dos braacutequetes e as

dimensotildees transversais dos fios Todos os braacutequetes apresentaram um perfil de

canaleta divergente e todos os fios apresentaram erros menores que 2 de

fabricaccedilatildeo O braacutequete Damon Clear (Ormco Orange Califoacuternia) teve o menor erro

dimensional (0542) enquanto o braacutequete de canaleta 0022rdquo Empower Clear

(American Orthodontics Sheboygan Wisconsin) teve o maior (3585) A maior

quantidade de jogo foi observado nos braacutequetes Empower Clear (American

Orthodontics) de 0022rdquo combinado com o fio 0016rdquo x 0022rdquo de TMA (Ormco

Orange Califoacuternia) Enquanto que a menor quantidade ocorreu utilizando o braacutequete

de 0018rdquo Clippy-C (Tomy) combinado com fio 0016rdquo x 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel

(Tecnologia Ortho Tampa FL)

Montasser et al (2016) avaliaram o efeito do diacircmetro do arco ortodocircntico no

50

alinhamento dos dentes com diferentes combinaccedilotildees de arco braacutequete utilizando o

sistema de mediccedilatildeo e de simulaccedilatildeo ortodocircntico (OMSS) Foram usados 6 tipos de

braacutequetes ortodocircnticos divididos em de duas categorias 1- braacutequetes ligados

convencionalmente (Victory Series [3M Unitek Monrovia Calif] Mini-Taurus [Rocky

Mountain Orthodontics Denver Colo] e Synergy [Rocky Mountain Orthodontics]) 2-

braacutequetes autoligados passivo (SmartClip [3M Unitek]) e ativos (Time3 [American

Orthodontics Sheboygan Wis] e SPEED [Strite Industries Cambridge Ontario

Canada]) Todos os braacutequetes com canaleta de 0022rdquo Os arcos utilizados foram

0014rdquo e 0016rdquo termoativados (American Orthodontics) Os arcos ortodocircnticos

foram amarrados aos braacutequetes convencionais com ambas as ligaduras de accedilo

inoxidaacutevel (0010rdquo) e aneacuteis elastomeacutericos Cada combinaccedilatildeo arco braacutequete foi

testada 20 vezes com OMSS construiacutedo numa cacircmara de temperatura controlada

em 37ordm C durante o teste A maacute oclusatildeo simulada no estudo representou um incisivo

central superior deslocada 2 mm para cervical (eixo x) e 2 mm para vestibular (eixo

z) As correccedilotildees incisogengivais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo combinados com os

braacutequetes utilizados variaram de 40 a 95 as correccedilotildees com o fio de 0016rdquo

foram de 55 para 95 As correccedilotildees vestibulolinguais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo

combinados com os braacutequetes utilizados variaram de 10 a 100 e as correccedilotildees

com o 0016rdquo de 15 a 100 O aumento do arco de 0014rdquo para 0016rdquo natildeo

garante um aumento na quantidade de correccedilatildeo do alinhamento o tipo de ligadura

afetou o grau de correccedilatildeo do alinhamento e o design dos braacutequetes influenciaram o

efeito da ligadura A menor correccedilatildeo obtida foi com o Mini-Taurus e Victory Series

(braacutequetes convencionais ligados com aneacuteis elastomeacutericos) os arcos de menor

diacircmetro satildeo recomendados durante o nivelamento e alinhamento para impedir que

as forccedilas pesadas possam causar efeitos colaterais indesejados

Papageorgiou et al (2016) compararam a eficaacutecia do torque com fios

quadrados e retangulares em braacutequetes convencionais da mesma prescriccedilatildeo com

canaletas 0018rdquo e 0022 ldquo Os braacutequetes foram colados em modelos de resina

acriacutelica idecircnticos a maxila e montados na OMSS 10 fios ortodocircnticos de accedilo

inoxidaacutevel 0018rdquo times 0018 0018rdquo times 0022 e 0018rdquo x 0025 foram avaliados em

braacutequetes com canaleta 0018 E 10 fios ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo times

0019 0019rdquo times 0025 e 0019rdquo x 0026 foram avaliados em braacutequetes com

canaleta 0022 Um torque de raiz vestibular de 15deg foi gradualmente aplicado ao

51

braacutequete de incisivo central direito e os momentos de forccedila foram registrados nesta

posiccedilatildeo Os autores concluiacuteram que os arcos retangulares parecem ser mais

eficientes no expressatildeo do torque especialmente nos braacutequetes com canaletas

0018rdquo

52

53

3 PROPOSICcedilAtildeO

Em busca da melhor efetividade da expressatildeo do torque em braacutequetes

autoligados passivos avaliamos a interaccedilatildeo entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel e dois braacutequetes com alturas semelhantes de 0022rdquo e com

profundidades de 0028rdquo (Damon Q) e 0026rdquo (H4)

O propoacutesito desse trabalho foi

1 Definir a folga (em graus) entre a canaleta dos dois braacutequetes autoligados

passivos e o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

2 Avaliar os momentos de forccedila (Nmm) expressos pelo torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquox 0025rdquode accedilo inoxidaacutevel

3 Comparar a expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes autoligados

passivos com 12ordm 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel

4 Comparar qual dos dois braacutequetes expressa primeiro o torque apoacutes definir

as torccedilotildees (em graus) do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel necessaacuterias

para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

55

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS

41 Materiais

411 Braacutequetes

Para amostra foram selecionados dois tipos de braacutequetes ortodocircnticos

autoligados passivos 10 braacutequetes Damon Q (Ormco Orange Calif EUA) e 10

braacutequetes H4 (Orthoclassic McMinnville Oregon EUA) O primeiro com canaleta de

0022rdquo x 0028rdquo e o segundo com canaleta 0022rdquo x 0026rdquo Os braacutequetes escolhidos

foram de incisivo central superior do lado direito

412 Fotos dos braacutequetes

Figura 41 - Braacutequete Damon Q Figura 42 - Braacutequete H4

413 Fios

O fio (calibrador) de eleiccedilatildeo para realizarmos a fixaccedilatildeo dos braacutequetes no

dispositivo experimental foi o 0021rdquo x 0028rdquo de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics

Inc La Porte Indiana EUA)

O fio de eleiccedilatildeo para realizarmos os testes da pesquisa foi o 0019rdquo x 0025rdquo de

accedilo inoxidaacutevel (American Orthodontics Sheboygan Wisconsin EUA)

56

414 Paquiacutemetro digital

O meio escolhido para aferirmos as dimensotildees dos fios ortodocircnticos foi com

um paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA)

Figura 43 ndash Paquiacutemetro Digital

415 Dispositivo de expressatildeo de torque

Um dispositivo experimental (Figura 44) foi confeccionado para medir a

expressatildeo do torque nos braacutequetes ortodocircnticos O aparelho de mediccedilatildeo foi

desenvolvido com a colaboraccedilatildeo do membros do Departamentos de Biomateriais e

Biologia Oral da Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo (USP)

Satildeo Paulo Brasil O dispositivo experimental elaborado tem a capacidade de aplicar

uma torccedilatildeo no fio ortodocircntico mantendo o alinhamento vertical e horizontal entre o

fio e o braacutequete

O dispositivo experimental consiste em uma base (A) fundida a dois eixos (B)

paralelos que possuem dois rolamentos em cada eixo (C) Em cada lado na parte

interna dos eixos haacute uma peccedila ciliacutendrica (D) com um parafuso (E) capaz de fixar o

fio de accedilo inoxidaacutevel a ser testado Na parte externa dos rolamentos e dos eixos haacute

uma haste metaacutelica (F) capaz de realizar o movimento de rotaccedilatildeo das peccedilas

ciliacutendricas ao mesmo tempo e livre de tensotildees No centro da base na parte interna

dos eixos haacute um parafuso com a finalidade de sustentar a estrutura (H) para

posicionamento dos braquetes Nesta mesma estrutura foi elaborado uma base de

apoio (I) que pode ser fixada ou removida da estrutura para cada braacutequete testado

atraveacutes de um parafuso (J) Haacute um transferidor metaacutelico (K) externo em um dos

lados do eixo que tem a finalidade de medir os acircngulos de torccedilatildeo obtidos

57

Figura 44 - Dispositivo de Expressatildeo do Torque

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass)

Figura 45 - Maacutequina de testes universal (Instron)

58

42 Meacutetodos

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes

Para estabelecermos um protocolo de posicionamento uniforme dos braacutequetes

utilizamos um fio calibrador 00215rdquo x 0028 de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics Inc

La Porte Indiana EUA) Posicionamos o fio calibrador no interior das peccedilas

ciliacutendricas (D) do dispositivo Posteriormente medimos com um paquiacutemetro digital

[(Mitutoyo Aurora Illinois EUA) Figura 43] a distacircncia entre os dois parafusos (E)

que fixam o fio calibrador nas peccedilas ciliacutendricas (D) para determinarmos o local

correto para fixaccedilatildeo do braacutequete Logo apoacutes inserimos o braacutequete no fio calibrador

e amarramos com fio de ligadura metaacutelica de 025mm na posiccedilatildeo aferida

anteriormente Apoacutes o posicionamento do braacutequete no fio calibrador adicionamos

adesivo Loctite a base de cianoacrilato (Henkel Ind Itapevi Brasil) na base do

braacutequete Para efetivar a fixaccedilatildeo do braacutequete ajustamos a estrutura central (H) do

dispositivo ateacute a altura ideal para que o braacutequete ficasse o mais perpendicular

possiacutevel a base do dispositivo experimental com a haste meacutetalica (F) posicionada

no acircngulo da prescriccedilatildeo do braacutequete a ser testado Esse processo de fixaccedilatildeo foi

realizado em todos os braacutequetes sem a necessidade de movimentar a estrutura

central toda vez que fossemos realizar os testes nos diferentes braacutequetes (Figura

46)

422 Ensaio experimental

Colocamos o dispositivo experimental na base da maacutequina de testes universal

[(Instron Model 5565 Canton Mass) Figura 45] em posiccedilatildeo centralizada em

relaccedilatildeo a ceacutelula de carga de 100 N Para o processo de mediccedilatildeo foi posicionada a

base de apoio do braacutequete a ser aferido junto ao dispositivo experimental com o

auxiacutelio do fio calibrador Na sequecircncia prendemos o parafuso da estrutura central

(H) para evitar qualquer movimentaccedilatildeo durante o teste Posteriormente removemos

59

o fio calibrador e inserimos o fio de eleiccedilatildeo 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Em

teste piloto preacutevio determinamos que a distacircncia percorrida pelo atuador da maacutequina

de testes universal para atingir torccedilotildees no fio da ordem de 40ordm foi de 50 mm A

haste metaacutelica (F) foi deslocada por 50 mm parou por um segundo e retornou a

posiccedilatildeo inicial com a velocidade constante de 100 mmmin Em cada braacutequete

testado foram realizadas 12 medidas sendo que para cada medida foi usado uma

nova secccedilatildeo de fio de lotes diferentes com suas dimensotildees aferidas previamente

com paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA) O processo foi repetido em

10 braacutequetes do grupo Damon Q e 10 braacutequetes do grupo H4

Figura 46 ndash Corpo de prova

423 Mensuraccedilotildees das forccedilas expressas pela torccedilatildeo do fio

Os valores das forccedilas obtidas e a distacircncia percorrida pelo atuador da

maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) foram registrados

e exportados para uma tabela eletrocircnica no software Excelreg Tendo em vista a

necessidade de transformar os valores obtidos (forccedilas e distacircncia percorrida) em

momento de torque (Nmm) e graus foram criadas equaccedilotildees numeacutericas

A equaccedilatildeo utilizada para transferir os valores mensurados da distacircncia

percorrida pelo atuador da maacutequina em graus foi

empty = (L R)57

Considerando

empty = acircngulo de rotaccedilatildeo do eixo expresso em radiano (rad)

L = deslocamento do atuador necessaacuterio para torcer o fio no interior do braacutequete

60

expresso em miliacutemetros

R = eacute a distacircncia do centro do eixo de rotaccedilatildeo ateacute a extremidade da haste do

dispositivo de expressatildeo de torque expresso em miliacutemetros

Sabendo-se que π rad equivale a 180ordm podemos aproximar 1 rad para 57ordm A

partir daiacute basta a multiplicaccedilatildeo do valor encontrado em (L R) por 57ordm Dessa

maneira obteremos o valor do acircngulo de rotaccedilatildeo expresso em graus

Para transferirmos os valores de forccedila em momento de torque foram

necessaacuterias duas equaccedilotildees

Equaccedilatildeo 1

empty = prop 314

180

Considerando

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

prop = acircngulo formado entre a haste metaacutelica (F) do dispositivo de expressatildeo de

torque e o fio da alccedila de carregamento que foi fixada na ceacutelula de carga da maacutequina

de testes universal (Model 5565 Instron Canton Mass)

A equaccedilatildeo 1 foi realizada primeiramente para obtermos os valores dos

acircngulos expressos em radiano (rad) formados entre a haste metaacutelica (F) do

dispositivo de expressatildeo de torque e o fio da alccedila de carregamento (Figura 47)

Figura 47- obtenccedilatildeo do acircngulo prop

Atuador

Fio de carregamento

Dispositivo de expressatildeo

de torque

propAcircngulo

61

Posteriormente a equaccedilatildeo 2 foi realizada para transferirmos os valores obtidos

de forccedila em momento de torque

Equaccedilatildeo 2

T = FRSen (empty)

Considerando

T = momento de torque

F = forccedila

R = eacute a distacircncia do centro do eixo rotacionado ateacute a extremidade da haste metaacutelica

(F) do dispositivo de expressatildeo de torque

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

49 Anaacutelise Estatiacutestica

Para anaacutelise estatiacutestica os dados coletados foram analisados quanto agrave

homocedasticidade e normalidade

Para verificar se a diferenccedila na profundidade das canaletas interferiram na

expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de variacircncia (ANOVA) de dois

fatores O teste de Tukey (plt005) foi realizado para identificar as diferenccedilas entre

os grupos mostrados nas tabelas ou graacuteficos

O erro potencial na teacutecnica de detecccedilatildeo e mediccedilatildeo foi estimado por seleccedilatildeo

aleatoacuteria de 10 medidas da folga dos braacutequetes Damon Q e 10 medidas da folga dos

braacutequetes H4 Posteriormente utilizamos a foacutermula de Dahlberg (1940) para avaliar o

erro do meacutetodo

63

5 RESULTADOS

O erro do meacutetodo encontrado na folga dos braacutequetes foi de 06ordm para o

braacutequete Damon Q e 07ordm para o braacutequete H4

Os resultados da folga entre a interaccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

com os dois braacutequetes avaliados foi estatisticamente significante (plt0001)

Observamos que o braacutequete H4 possui maior folga entre a canaleta e o fio

quando comparados ao braacutequete Damon Q

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da folga existente entre braacutequete e fio

estatildeo descritos na tabela 51

Tabela 51 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus

Em relaccedilatildeo a expressatildeo do torque verificamos o momento de forccedila em 12ordm

26ordm e 36ordm apoacutes a torccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel A interaccedilatildeo entre os

fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante (plt005)

Os valores meacutedios e desvios padratildeo obtidos pela expressatildeo do torque

(Nmm) estatildeo descritos na Tabela 52 e demonstrados no Graacutefico 51

Tabela 52 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Braacutequete

TORQUE (Nmm)

12ordm 24ordm 36ordm

Damon Q 33 (11)d 196 (21)c 552 (18)a

H4 29 (02)d 44 (06)d 296 (17)b

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Braacutequete Folga (0)

Damon Q 154 (11)a

H4 235 (11)b

64

Graacutefico 51 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Ao avaliarmos o momento de forccedila da expressatildeo do torque o braacutequete H4 e

Damon Q natildeo apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes com 12ordm de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico Em 24ordm o braacutequete Damon Q apresentou maior momento

de forccedila comparado ao braacutequete H4 Em 36ordm o braacutequete Damon Q tambeacutem

apresentou maior momento de forccedila quando comparado ao braacutequetes H4

Vale salientar que o valor mensurado em 24ordm no braacutequete H4 natildeo foram

estatisticamente significantes em relaccedilatildeo aos valores em 12ordm Tambeacutem natildeo houve

diferenccedila estatisticamente significante entre o braacutequete H4 em 24ordm e o braacutequete

Damon Q em 12ordm

Para avaliar a efetividade da expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes

autoligados passivos verificamos a quantidade necessaacuteria de torccedilatildeo no fio de accedilo

inoxidaacutevel para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

A interaccedilatildeo entre os fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante

(plt005) O acircngulo necessaacuterio para expressar 5Nmm de torque no braacutequete Damon

d

c

a

dd

b

0

10

20

30

40

50

60

8 12 16 20 24 28 32 36 40

TO

RQ

UE

(Nm

m)

Torccedilatildeo (0)

Damon Q meacutedia h4

65

Q natildeo apresentou diferenccedila estatisticamente significante quando comparados ao

acircngulo necessaacuterio para expressar 20Nmm de torque no braacutequete H4

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da torccedilatildeo (acircngulo) obtidos pela expressatildeo

do torque (Nmm) estatildeo descritos na Tabela 53 e demonstrados no Graacutefico 52

Tabela 53 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla de Tukey da torccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Braacutequete

Inclinaccedilatildeo (0)

5 Nmm 10Nmm 15Nmm 20Nmm

Damon Q 166 (2) f 205 (07) e 223 (1) d 244 (06) c

H4 249 (13) c 294 (08) b 314 (07) a 325 (05) a Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Graacutefico 52 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

fe

dcc

ba a

0

5

10

15

20

25

30

35

5 10 15 20

To

rccedilatildeo

(o)

TORQUE (Nmm)

Damon Q H4

67

6 DISCUSSAtildeO

Os braacutequetes preacute-ajustados tecircm como principal objetivo diminuir a necessidade

de dobras e ajustes nos arcos durante o tratamento ortodocircntico A efetividade do

tratamento ortodocircntico depende de um conjunto de fatores para determinar como as

angulaccedilotildees e inclinaccedilotildees (torque) a serem aplicados sobre os dentes dos casos

planejados iratildeo influenciar em suas variaccedilotildees (Andrews 1989) Quando o fio

retangular eacute encaixado na canaleta do braacutequete preacute-ajustado com uma forccedila de

torque ativa ele eacute adaptado ateacute encontrar dois pontos de apoio para efetivar sua

accedilatildeo que eacute chamado de acircngulo criacutetico (Gioka Eliades 2004)

No presente estudo foi desenvolvido um dispositivo para avaliar a possiacutevel

influecircncia da profundidade da canaleta do braacutequete na expressatildeo do torque No

desenvolvimento desse dispositivo dois outros foram testados poreacutem os mesmos

apresentaram erros durante as medidas comprometendo a fidelidade e a

confiabilidade dos resultados A partir desses dois dispositivos elaboramos um

terceiro que possibilitou a anaacutelise da influecircncia da profundidade de canaleta na

expressatildeo do torque Foi utilizado o braacutequete Damon Q com profundidade 0028rdquo e

o braacutequete H4 com profundidade 0026rdquo A altura da canaleta foi a mesma para os

dois braacutequetes

Em investigaccedilotildees preacutevias alguns autores compararam a expressatildeo do torque

em braacutequetes autoligados passivos e ativos poreacutem com alturas e profundidades de

canaletas semelhantes (Yeh et al 2007 Papageorgiou et al 2016 Morina et al

2008 Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

A expressatildeo do torque estaacute diretamente ligada as variaccedilotildees estruturais que

podem ser encontradas nos braacutequetes (dimensotildees e forma das canaletas e material

de fabricaccedilatildeo) e nas variaccedilotildees dimensionais e estruturais dos fios ortodocircnticos

(Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Major et al 2011 Streva et al 2011

Franco et al 2015 Lombardo et al 2015 Lee et al 2016)

Geralmente o momento de forccedila expresso pelo torque em braacutequetes preacute-

ajustados passivos se faz presente quando as dimensotildees do arco retangular se

assemelham as dimensotildees da canaleta dos braacutequetes Morina et al 2008

afirmaram em seus estudos que clinicamente nenhum braacutequete resultou em um

nivelamento satisfatoacuterio da inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual Katsikogianni et al 2015

concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos demonstraram maior efetividade do

68

torque quando comparados aos braacutequetes autoligados passivos Dalstra et al 2015

observaram tambeacutem que os braacutequetes convencionais que utilizaram ligaduras de

accedilo inoxidaacutevel e alguns braacutequetes autoligados ativos geraram maior momento de

torque devido o arco estar firmemente pressionado contra o fundo da canaleta do

braacutequete Durante a fase de planejamento desse estudo existiu a hipoacutetese de que a

profundidade da canaleta pudesse interferir positivamente na expressatildeo do torque

uma vez que nessas circunstacircncias haveria contatos mais justos entre a canaleta

do braacutequete e o fio em funccedilatildeo do maior preenchimento da canaleta pelo fio

Archambault et al 2010 concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos

apresentaram uma folga de 75ordm ateacute o engajamento do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel na canaleta do braacutequete enquanto os braacutequetes autoligados passivos

apresentaram uma folga de aproximadamente 14ordm provavelmente devido a pressatildeo

que o clipe exerce no fio contra o braacutequete promovendo a diminuiccedilatildeo da dimensatildeo

da canaleta Poreacutem ao analisarmos os resultados do presente estudo verificamos

que o braacutequete H4 (com menor profundidade de canaleta) apresentou uma folga de

235ordm ateacute o engajamento do fio na canaleta do braacutequete e o Damon Q apresentou

uma folga de 154ordm Esse uacuteltimo resultado do presente estudo (braacutequete Damon Q)

estaacute muito proacuteximo do encontrado por Archambault et al (2010)

Na sequecircncia da anaacutelise dos resultados do nosso estudo observamos

diferenccedilas estatisticamente significantes entre os dois braacutequetes quando realizamos

a torccedilatildeo do fio ortodocircntico em 24ordm e 36ordm (tabela 52 e graacutefico 51 das paacuteg 63 e 64)

enquanto Badawi et al 2008 observaram diferenccedilas estatisticamente significantes

entre braacutequetes apenas com 36ordm de torccedilatildeo Possivelmente a diferenccedila do resultado

pode estar associada a diferenccedila encontrada no valor da folga no braacutequete H4

quando comparado ao braacutequete Damon Q

Nesse estudo natildeo foram observadas diferenccedilas estatisticamente significantes

no braacutequete H4 quando comparados os valores do momento do torque em 12ordm e em

24ordm assim como natildeo houve diferenccedila estatisticamente significante entre os

braacutequetes H4 em 24ordm e os braacutequetes Damon Q em 12ordm (tabela 52 paacuteg 63)

provavelmente porque em 12ordm e em 24ordm o momento de torque ocorreu dentro do

limite ou muito proacuteximo ao valor mensurado da folga nos braacutequetes H4

Clinicamente o torque efetivo tem sido sugerido entre 5 a 20 Nmm (Reitan

1957 Burstone 1982) Badawi et al (2008) e Archambault et al (2010) relataram

que clinicamente o torque efetivo foi expressado com uma torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

69

0025rdquo de 15ordm a 31ordm nos braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm nos

braacutequetes autoligados passivos Entretanto nesse estudo ao aplicarmos a forccedila

como sugerido clinicamente verificamos que o o braacutequete Damon Q expressou

primeiro o momento de torque quando comparados ao braacutequete H4 (Damon Q -

166ordm ateacute 244ordm H4 - 249ordm ateacute 325ordm) Franco et al em 2015 observaram tambeacutem

que os braacutequetes Damon 3MX apresentaram melhores resultados de expressatildeo de

torque quando comparados a outros braacutequetes autoligados

Em relaccedilatildeo aos fios ortodocircnticos Lombardo et al 2015 mencionaram que os

arcos ortodocircnticos apresentaram dimensotildees diferentes das declaradas pelos

fabricantes (-647 e + 510) Observaram tambeacutem que o formato das arestas dos

arcos retangulares apresentaram variaccedilotildees Jaacute Mugurama et al 2014 relataram

que os fios 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel natildeo apresentaram deformaccedilatildeo

permanente apoacutes a realizaccedilatildeo de testes de atrito mesmo quando imposto 30ordm de

torque Em consequecircncia desses fatores e de haver uma tendecircncia na clinica

ortodocircntica cada vez menos expressiva de utilizar o arco 0021rdquox 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel decidimos utilizar o fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel da American

Orthodontics (Sheboygan Wisconsin EUA) Aferimos todas as secccedilotildees de fios que

seriam utilizadas com um paquiacutemetro digital MItutoyo (Aurora Illinois EUA) para

realizaccedilatildeo dos testes Com isso procuramos anular a variante do fio na expressatildeo

do torque

Outro fator relevante a ser mencionado eacute que os resultados obtidos nessa

pesquisa podem apresentar diferenccedilas nos valores nominais quando comparados a

outros estudos (Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

pelo fato do fio de accedilo inoacutexidaacutevel apresentar diferenccedilas em sua propriedade e

composiccedilatildeo estrutural em diferentes marcas comerciais (Gioka Eliades 2004 Vena

et al 2007 Lombardo et al 2015)

A deformaccedilatildeo do braacutequete tambeacutem pode ser considerada um provaacutevel fator na

perda da expressatildeo do torque (Lacoursiere et al 2010 Major et al 2010 Major et

al 2011) Outro fator que tambeacutem pode estar relacionado eacute o desenho da canaleta

do braacutequete e sua composiccedilatildeo metaacutelica (Melenka et al 2014 Major et al 2013) A

escolha do braacutequete a ser empregado no tratamento o conhecimento de como este

material com maior ou menor dureza comporta-se durante o tratamento eacute de

fundamental importacircncia para conduzi-lo (Fischer-Brandies et al 2000 Gioka

Eliades 2004) Cash et al 2004 concluiacuteram que as canaletas dos braacutequetes

70

ortodocircnticos satildeo maiores do que o indicado pelos fabricantes A geometria da

canaleta e o padratildeo de acabamento variaram muito entre os grupos Brown e

Wagner 2015 mencionaram tambeacutem que essas alteraccedilotildees morfoloacutegicas podem

ocorrer em um uacutenico braacutequete bem como ao longo de todo o conjunto especiacutefico de

braacutequetes de uma mesma seacuterie No presente trabalho podemos constatar as

afirmaccedilotildees desses autores ao analizarmos as figuras 41 e 42 nas paacuteginas 55 e

56

71

61 Consideraccedilotildees finais

Ao analisar os resultados dessa pesquisa podemos concluir que a expressatildeo

do torque pode natildeo estar relacionado diretamente com a profundidade da canaleta

dos braacutequetes

Se a profundidade natildeo influencia a expressatildeo do torque como verificamos

nesse trabalho e se a altura eacute a mesma deveriacuteamos encontrar diferenccedilas de torque

estatisticamente natildeo significantes entre eles Poreacutem natildeo foi esse o resultado de

nossa pesquisa

Poreacutem haacute de se considerar que ao analisarmos as fotos dos braacutequetes Damon

Q (Figura 41 paacutegina 55) e H4 (Figura 42 paacutegina 56) podemos verificar que no

iniacutecio da canaleta do braacutequete H4 proacuteximo a porta de fechamento haacute tanto na parte

superior como na parte inferior um aumento da altura da canaleta o que pode ser

um fator de aumento da folga do fio em relaccedilatildeo a canaleta do braacutequete e pode gerar

um fator negativo na expressatildeo do torque

Em funccedilatildeo dessas hipoacuteteses um futuro trabalho deveraacute ser realizado para

verificar o porquecirc o braacutequete que foi idealizado para expressar o torque com maior

eficaacutecia se apresentou ser menos eficaz

73

7 CONCLUSOtildeES

Concluiacutemos com o nosso trabalho que

1 A folga existente entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel e os dois

braacutequetes estudados foram de 154ordm (Damon Q) e 235ordm (H4)

2 O momento de forccedila expresso pelo torque com 12ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel foi de 33 Nmm no braacutequete Damon Q e 29 Nmm

no braacutequete H4 Com 24ordm de torccedilatildeo o momento de torque foi de 196ordm no

braacutequete Damon Q e 44 Nmm no braacutequete H4 Com 36ordm de torccedilatildeo a

expressatildeo do torque foi de 552 Nmm no braacutequete Damon Q e 296 Nmm

no braacutequete H4

3 Ao compararmos os valores obtidos da expressatildeo do torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel observamos maior

expressatildeo do torque no braacutequete Damon Q quando comparados ao

braacutequete H4

4 Observamos que o braacutequete Damon Q expressou o torque primeiro quando

comparado ao braacutequete H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm

15 Nmm e 20Nmm

74

75

REFEREcircNCIAS1

Andrews LF The six keys to normal occlusion Am J Orthod 1972 Sep 62(3) 296-309 Andrews LF Straight-wire ndash O conceito e o aparelho Trad de Hugo Jose Trevisi San Diego L A Wells Co 1989 407p Archambault A Lacoursiere R Badawi H Major PW Carey J Flores-Mir C Torque expression in stainless steel orthodontic brackets Angle Orthod 2010 Jan 80(1) 201-10 Badawi HM Toogoog RW Carey JPR Heo G Major PW Torque expression of self-ligating brackets J Orthod Dentofacial Orthop 2008 May 133(5) 721-7 Bourauel C Drescher D Thier M An experimental apparatus for the simulation of three-dimensional movements in orthodontics J Biomed Eng 1992 Sep 14(5) 371-8 Brauchli LM Steineck M Wichelhaus A Active and passive self-lagation a myth Part 1 torque control Angle Orthod 2012 Jul 82(4) 663-9 Brown P Wagner W Choi H Orthodontic bracket slot dimensions as measured from entire bracket series Angle Orthod 2015 Jul 85(4) 678ndash82 Burstone CJ The segmented arch approach to space closure Am J Orthod 1982 Nov 82(5) 361-378 Cash AC Good SA Curtis RV McDonald F An evaluation of slot size in orthodontic brackets - Are standards as expected Angle Orthod 2004 Aug 74(4) 450-3 Cattaneo PM Salih AR Melsen B Labio-lingual root control of lower anterior teeth an canines obtained by active and passive self-ligating brackets Angle Orthod 2013 Jul 83(4) 691-7 Dalstra M Eriksen H Bergamini C Melsen B Actual versus theoretical torsional play in convencional and self-ligating bracket systems J Orthod 2015 Jun 42(2) 103-13

1 De acordo com Estilo Vancouver

LISTA DE TABELAS

Tabela 51 - Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus 63

Tabela 52 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de

Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm 24ordm e

36ordm 63

Tabela 53 - Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo pareada de Tukey da

inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15

Nmm 20 Nmm 65

LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS

g grama

h hora

mm miliacutemetro

mm min miliacutemetro por minuto

Nmm Newton miliacutemetro

s segundo

LISTA DE SIacuteMBOLOS

prop alfa

ordm graus

π pi

polegadas

empty teta

ordm graus

SUMAacuteRIO

1 INTRODUCcedilAtildeO 27

2 REVISAtildeO DA LITERATURA 29

3 PROPOSICcedilAtildeO 53

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS 55

41 Materiais 55

411 Braacutequetes 55

412 Fotos dos braacutequetes 55

413 Fios 55

414 Paquiacutemetro digital 56

415 Dispositivo de expressatildeo de torque 56

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) 57

42 Meacutetodos 58

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes 58

422 Ensaio experimental 58

49 Anaacutelise Estatiacutestica 61

5 RESULTADOS 63

6 DISCUSSAtildeO 67

61 Consideraccedilotildees finais 71

7 CONCLUSOtildeES 73

REFEREcircNCIAS 75

27

1 INTRODUCcedilAtildeO

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o

controle do movimento dentaacuterio nos trecircs planos de espaccedilo (Xu et al 2015) Para a

obtenccedilatildeo desse controle utiliza-se a accedilatildeo mecacircnica das dobras de primeira

segunda e terceira ordem nos fios ortodocircnticos As dobras de primeira e segunda

ordem podem ser utilizadas tanto em fios redondos quanto retangulares Poreacutem

natildeo existe controle das dobras de terceira ordem sem a utilizaccedilatildeo dos fios

retangulares tendo em vista que natildeo eacute possiacutevel aplicar mecanicamente a torccedilatildeo de

um dente utilizando um fio redondo dentro da canaleta do braacutequete As dobras

estatildeo relacionadas a torccedilatildeo de uma estrutura em torno do seu eixo longitudinal

(Andrews 1989 McLaughlin e Bennett 2015)

As caracteriacutesticas necessaacuterias para a aplicaccedilatildeo e o controle do movimento

dentaacuterio jaacute estatildeo inseridas nos desenhos das canaletas dos braacutequetes autoligados e

nos preacute-ajustados convencionais possibilitando o movimento controlado dos dentes

nos trecircs planos de espaccedilo sem a necessidade de ajustes nos arcos ortodocircnticos

(Shivapuja Berger 1994 Brito-Juacutenior Ursi 2006 Rinchuse Miles 2007

McLaughlin Bennett 2015) Poreacutem existem algumas controveacutersias em relaccedilatildeo aos

movimentos de terceira ordem Em alguns casos em funccedilatildeo da folga ou da proacutepria

caracteriacutestica das canaletas dos braacutequetes ou dos fios ortodocircnticos natildeo

observamos o movimento de terceira ordem desejado isto eacute natildeo observamos a

inclinaccedilatildeo dos dentes esperada (Huang 2009 Major et al 2010 Streva et al

2011 Huang et al 2012 Johnson 2013 Dalstra et al 2015)

Em geral a alteraccedilatildeo na inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual das coroas dos dentes

depende da rigidez do fio do desenho da canaleta do braacutequete do jogo existente na

relaccedilatildeo entre o fio e a canaleta e o recurso de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio A grande

variedade de combinaccedilotildees de fatores que alteram o momento do torque dificultam

seu controle (Morina et al 2008 Major et al 2011 Major et al 2012)

Eacute de extrema importacircncia que os valores das angulaccedilotildees e torques contidos

nos braacutequetes estejam de acordo com os valores preconizados pelo autor da

teacutecnica para que o tratamento ortodocircntico alcance os objetivos resultando em

condiccedilotildees adequadas de oclusatildeo funccedilatildeo e esteacutetica dental

As dimensotildees do arco de trabalho final pode natildeo preencher as dimensotildees

totais da canaleta do braacutequete e portanto uma porcentagem do torque constituiacutedo

no braacutequete eacute perdida por conta do jogo existente entre fio canaleta Tem sido

demonstrado que existem discrepacircncias significativas entre o valor fornecido pelos

fabricantes e o valor mensurado (Cash et al 2004 Gioka Eliades 2004) As

alteraccedilotildees da expressatildeo do torque podem ser atribuiacutedas as variaccedilotildees intriacutensecas do

diacircmetro transversal dos fios ortodocircnticos na deformaccedilatildeo das canaletas dos

braacutequetes e em suas dimensotildees (Meling et al 1998 Gioka Eliades 2004

Archambault et al 2010 Major et al 2010 Melenka et al 2013 McLaughlin

Bennett 2015 Brown et al 2015 Lee et al 2016 Lombardo et al 2015)

A controveacutersia existente em relaccedilatildeo a influecircncia da dimensatildeo das canaletas

dos braacutequetes motivou a realizaccedilatildeo dessa pesquisa na qual utilizamos 2 tipos de

braacutequetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes

29

2 REVISAtildeO DA LITERATURA

Reitan (1957) discutiu alguns fatores para ilustrar a importacircncia de

correlacionar achados histoloacutegicos com observaccedilotildees praacuteticas atraveacutes de um exame

mais aprofundado das forccedilas em ortodontia revelando que alguns dos principais

fatores satildeo a variaccedilatildeo individual da reaccedilatildeo dos tecidos o tipo de forccedila aplicada e

os princiacutepios mecacircnicos envolvidos Verificou-se tambeacutem que estes fatores estavam

estreitamente ligados entre si Concluiu que a forccedila exercida em um movimento de

inclinaccedilatildeo realizada com forccedilas contiacutenuas criariam aacutereas comprimidas livre de

ceacutelulas na membrana periodontal com mais frequecircncia do que em um movimento

corporal decorrente os princiacutepios mecacircnicos envolvidos A reabsorccedilatildeo direta foi

observada em um movimento de torccedilatildeo gerando uma forccedila de 130 gramas ao

exercer pressatildeo na regiatildeo apical A quantidade de forccedila apropriada pode variar

consideravelmente de acordo com o tipo de movimento necessaacuterio cerca de 250

gramas durante a fase final de um movimento corporal contiacutenuo de caninos e

apenas deveraacute ser aplicado 25 gramas em um movimento de extrusatildeo de dentes

anteriores individuais

Rauch (1959) definiu o torque como um momento de forccedila resultante da

torccedilatildeo do fio retangular capaz de movimentar a coroa do dente no mesmo sentido

do fio e a raiz em sentido contraacuterio A aplicaccedilatildeo do torque permite controlar as

inclinaccedilotildees axiais dos dentes posicionando-os adequadamente ao final do

tratamento ortodocircntico

Andrews (1972) estudou seis caracteriacutesticas sistematicamente observadas em

um estudo de 120 modelos de pacientes natildeo ortodocircnticos com oclusatildeo normal

Essas constantes foram referidas como as seis chaves de oclusatildeo normal O artigo

tambeacutem discutiu a importacircncia das seis chaves individual e coletivamente no

tratamento ortodocircntico de sucesso Os 120 modelos estudados nesta pesquisa

diferem em alguns aspectos mas todos compartilhavam as seis caracteriacutesticas

observadas As seis chaves de oclusatildeo foram assim avalidadas relaccedilatildeo molar

angulaccedilotildees das coroas inclinaccedilotildees das coroas ausecircncia de rotaccedilotildees contatos

interproximais plano oclusal

30

Burstone (1982) descreveu a aplicaccedilatildeo cliacutenica das molas de traccedilatildeo utilizando a

teacutecnica do arco segmentado As consideraccedilotildees mais importantes na utilizaccedilatildeo

cliacutenica das molas de traccedilatildeo satildeo a quantidade de ativaccedilatildeo distal o diferencial de

angulaccedilatildeo entre os dentes anteriores e posteriores e a centralizaccedilatildeo do loop

Melhorias no design levaram a um mecanismo mais eficiente higiecircnica e confortaacutevel

para o fechamento do espaccedilo Melhorias no design levaram agrave um mecanismo mais

eficiente maior higiene e maior conforto no fechamento do espaccedilo

Bourauel et al (1992) apresentaram um aparelho (OMSS) capaz de avaliar os

sistemas de forccedilas tridimensionais e os movimentos resultantes durante o

tratamento ortodocircntico O instrumento consistiu em dois transdutores de forccedila

torque capazes de gravar tanto os resultados obtidos das forccedilas quanto os

resultados obtidos dos torques simultaneamente em todas as direccedilotildees espaciais

Cada sensor tinha uma faixa de mediccedilatildeo de 15N (450Nmm) e uma resoluccedilatildeo de

002 N (05Nmm) e foi montado em conjunto com 3 estaacutegios rotacionais e

translacionais movidos por motores passo a passo O aparelho era controlado por

um computador e por um software abrangente

Odegaard et al (1994) desenvolveram um meacutetodo para simular a forccedila de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico no interior do braacutequete e mediram com precisatildeo o

momento de torque O estudo simulou a situaccedilatildeo que ocorre quando o torque eacute

aplicado em um incisivo central individualmente Para realizar o teste foram usados

cinco braacutequetes com canaletas de 0018rdquo sem torque e angulaccedilatildeo e cinco partes de

cada tipo de fio A folga observada entre fio e o braacutequete variou de 20ordm a 5ordm com fios

0016rdquo x 0022rdquo e 0018rdquo x 0025rdquo respectivamente Foi observado apoacutes a

eliminaccedilatildeo da folga uma taxa de variaccedilatildeo de 024ordm Nmm a 037ordm Nmm nos fios de

accedilo enquanto que nos fios 0017rdquo x 0025rdquo de NiTi ocorreu uma taxa de variaccedilatildeo de

cerca de 107ordm Nmm Os resultados demonstraram que a quantidade de folga entre

o braacutequete e o fio ortodocircntico eacute consideravelmente maior do que o valor esperado

A utilizaccedilatildeo de ligaduras demonstraram que um efeito de torque pode ser observado

31

ainda que a folga natildeo tenha sido completamente eliminada

Com o aumento da utilizaccedilatildeo dos braacutequetes autoligados frequentemente

levantou-se a questatildeo de como eles se comparam com os sistemas de ligaccedilotildees

convencionais Shivapuja e Berger (1994) examinaram estes dois grupos de

braacutequetes autoligados e com sistemas de ligaccedilotildees de accedilo inoxidaacutevel e elastomeacutericas

convencionais tanto do aspecto in vitro bem como por medidas cliacutenicas e

observaccedilotildees subjetivas Foram avaliados cinco tipos diferentes de braacutequetes com

canaletas 0022rdquo x 0028rdquo divididos em sete grupos diferentes conforme o tipo de

ligaccedilatildeo Cada braacutequete foi montado sobre um cilindro de acriacutelico e o fio escolhido

para o estudo foi o de 0018rdquo (GAC International Inc Central Islip NY) Cada

grupo de braacutequetes consistiu em doze amostras e a forccedila de atrito para cada grupo

foi mensurada com uma maacutequina de teste universal (Instron Corp Canton Mass)

Foram analisadas dois tipos de mediccedilotildees para cada grupo Primeiramente avaliaram

qual a forccedila maacutexima necessaacuteria para iniciar o movimento do fio a qual foi

considerada como a forccedila necessaacuteria para superar a resistecircncia estaacutetica e a carga

maacutexima pela distacircncia de seguimento de 10rdquo o que foi interpretado como a

resistecircncia dinacircmica A segunda parte da investigaccedilatildeo consistiu em avaliar a

influecircncia do moacutedulo de potecircncia elastomeacuterico (GAC Energia Chainette) no

movimento de translaccedilatildeo dos dentes A fase final do estudo envolveu uma avaliaccedilatildeo

cliacutenica comparativa do tempo necessaacuterio para remover e substituir o modo de

ligaccedilatildeo tanto na arcada superior quanto na inferior Concluiacuteram que os sistemas de

braacutequetes autoligados demonstraram um niacutevel significativamente mais baixo de

resistecircncia ao atrito menor tempo para a remoccedilatildeo e inserccedilatildeo do fio no interior do

braacutequete e promoveu um melhor controle de infecccedilotildees quando comparados aos

braacutequetes convencionais de ceracircmica e metal com sistemas de ligaccedilotildees

elastomeacutericas de poliuretano e de accedilo inoxidaacutevel

Meling et al (1998) propuseram um estudo para medir a altura da canaleta dos

braacutequetes com maior precisatildeo atraveacutes de uma foacutermula que descreve a relaccedilatildeo entre

a altura do braacutequete as dimensotildees do arco ortodocircntico a borda do fio e folga de

torccedilatildeo Com um instrumento de mediccedilatildeo de torque a folga de torccedilatildeo foi estimada

em 10 braacutequetes diferentes (Ormco medium twin standard edgewise) com canaleta

0018rdquo Foi utilizado para realizar as mediccedilotildees um fio ortodocircntico de accedilo inoxidaacutevel

0018rdquo x 0025rdquo (Dentaurum) Um comprimento do fio foi escolhido aleatoriamente e

32

suas dimensotildees foram medidas em 10 segmentos diferentes com um microcircmetro

digital (modelo 293-521) Para a mediccedilatildeo da borda do fio foram usados 10 partes

de 1 cm de comprimento cada Os espeacutecimes foram preparados usando meacutetodos

metaluacutergicos convencionais para obter um corte transversal perpendicular ao seu

longo eixo e ampliado sob um microscoacutepio de uso metaluacutergico O raio de

arredondamento foi medido para todos os quatro cantos e a meacutedia aritmeacutetica foi

usada nos caacutelculos posteriores Apoacutes a obtenccedilatildeo dos registros da folga de torccedilatildeo

das dimensotildees e bordas do fio ortodocircntico a altura da canaleta do braacutequete pode

ser calculada Os autores concluiacuteram que o meacutetodo utilizado para medir a altura da

canaleta dos braacutequetes ortodocircnticos parece ter um elevado grau de exatidatildeo e eacute

mais faacutecil de executar do que os meacutetodos convencionais

Fischer-Brandies et al (2000) investigaram a influecircncia da seccedilatildeo transversal

da geometria da aresta e da dureza estrutural entre o fio e o braacutequete na

transmissatildeo do torque Cinco marcas de fios de accedilo inoxidaacutevel em 3 dimensotildees

(0016rdquo times 0016rdquo 0016rdquo times 0022rdquo e 0017rdquo times 0025rdquo) foram inseridos em braacutequetes

Edgewise (Ultratrimmreg Dentaurum Order No 705-018-50) com canaleta 0018rdquo e

foram carregados com diferentes momentos de torques (1 e 3 Ncm) As canaletas

dos braacutequetes e a geometria dos fios foram analisadas em computador antes e

depois do carregamento Aleacutem disso foram determinadas a dureza Vickers e a

micro-dureza das superfiacutecies metaacutelicas Embora o tamanho da canaleta foi mantido

de forma muito precisa agraves dimensotildees dos fios desviaram em meacutedia de 10 Um

carregamento de 3 Ncm de torque aumentou o jogo de torque de 36ordm nos fios 0016

times 0022rdquo e de 37ordm nos fios 0017rdquo times 0025rdquo No caso dos fios 0016rdquo times 0016rdquo natildeo foi

mais possiacutevel realizar uma transmissatildeo de torque efetivo A dureza Vickers dos fios

foi em meacutedia de 533 kp mm2 e que um dos suportes de 145 kp mm2 Houve um

aumento da micro-dureza na aacuterea de deformaccedilatildeo de estresse nas paredes da

canaleta com o aumento da transmissatildeo de carga 204-338 kgf mm2 Os autores

concluiacuteram que com as alteraccedilotildees das dimensotildees dos fios e a presenccedila de

deformaccedilatildeo plaacutestica dos braacutequetes resultou em um jogo de torque relativamente

grande

Cash et al (2004) investigaram o tamanho e a geometria da canaleta de

braacutequetes com dimensotildees de 0022rdquo Cinco braacutequetes de incisivo central superior do

33

lado esquerdo foram selecionados aleatoriamente a partir de um total de 11 marcas

disponiacuteveis comercialmente As mediccedilotildees foram concluiacutedas apoacutes a calibraccedilatildeo do

operador reproduzindo uma leitura digital Os resultados indicaram que todos os

braacutequetes possuem canaletas aumentadas Apenas o Twin Torque o Clarity e o

Mini Mono estavam dentro de 5 das suas dimensotildees declaradas apresentando

suas paredes essencialmente paralelas O braacutequete Elegance Plastic apresentou

paralelismo mas com aumento nas dimensotildees em 12 O braacutequete Victory Series

apresentou divergecircncia nas paredes da canaleta e com alteraccedilatildeo nas dimensotildees de

6 A canaleta do braacutequete Nu-Edge tambeacutem apresentou divergecircncia e alteraccedilotildees

nas dimensotildees em 14 Os braacutequetes Mxi Advant-Edge Damon II SL Elite Mini

Opti-MIM Roth and MBT apresentaram canaletas convergentes e a base da

canaleta do Damon apresentou um aumento dimensional de 17 A canaleta do

braacutequete Discovery demonstrou convergecircncia e aumento dimensional de 24 a

maior variacircncia observada A usinagem imprecisa nas dimensotildees das canaletas e o

uso de arcos subdimencionados podem afetar diretamente o posicionamento

tridimensional dos dentes

Gioka e Eliades (2004) avaliaram as fontes de variaccedilatildeo na expressatildeo do

torque em braacutequetes preacute-ajustados As variaacuteveis relacionadas com propriedades de

materiais foram sistematicamente analisadas incluindo a incapacidade para

preencher a canaleta devido agrave diferenccedila de tamanho de arcos as irregularidades do

processo de suportes de manufatura impedindo acoplamento adequado diferenccedilas

na rigidez dos fios variaccedilotildees entre os valores reais e relatados de torque do

braacutequete e os modos de ligaccedilotildees todos os quais podem ser responsaacuteveis por

aumento da depuraccedilatildeo de terceira ordem ou ldquojogo O efeito destas variaccedilotildees sobre

a expressatildeo do torque eacute discutido e as inclinaccedilotildees vestibulolinguais satildeo fornecidas

como funccedilatildeo do tamanho do fio e a composiccedilatildeo do braacutequete em combinaccedilotildees

braacutequete e fio A maioria dos relatoacuterios publicados sobre esse assunto indicam uma

perda de controle de torque tatildeo alto quanto 100 do valor prescrito Aleacutem disso a

falsa ideacuteia de transferir a inclinaccedilatildeo ideal de coroa com o torque previsto no braacutequete

eacute ilustrado juntamente com a estimativa de torque previsto em relaccedilatildeo agrave coroa do

dente O torque necessaacuterio de forma realista depende de alguns componentes

envolvendo inclinaccedilatildeo dentaacuteria compensaccedilatildeo no jogo existente entre braacutequete e fio

e o tipo de ligaduras presentes Com base nas evidecircncias disponiacuteveis clinicamente

34

propocircs-se que a prescriccedilatildeo aumentada do torque deve ser selecionado para explicar

a falta de expressatildeo plena do torque prescrito

van Loenen et al (2005) estudaram a morfologia dos incisivos centrais

superiores e caninos superiores a fim de determinar a variaccedilatildeo no acircngulo coroa

raiz formado por uma tangente na superfiacutecie vestibular da coroa e o eixo

longitudinal da coroa em uma vista proximal Foram realizadas radiografias

proximais de 160 dentes (81 incisivos e 79 caninos) previamente extraiacutedos no

Hospital da Universidade de Ghent Beacutelgica As imagens foram digitalizadas e

analisadas com Jascreg Paint Shop Pro 7TM (Eden Prairie USA) e Mathcad 2001

Professionalreg (Cambridge UK) A margem incisal o centro da junccedilatildeo cemento-

esmalte (CEJ) e o aacutepice da raiz foram digitalizados para definir o longo eixo da

coroa raiz Posteriormente foram obtidas as medidas do acircngulo coroa raiz (ACR)

em todos os dentes Para definir a curvatura da superfiacutecie labial foram determinadas

vaacuterias tangentes em diferentes alturas sobre a superfiacutecie labial ou bucal A partir dos

resultados foram calculados a meacutedia e o desvio padratildeo O ACR variou de 167 a 195

graus para os caninos (valor meacutedio de 183 graus) e de 171 a 195 graus para os

incisivos (meacutedia de 184 graus) A meacutedia das inclinaccedilotildees das superfiacutecies labiais dos

incisivos variou muito As inclinaccedilotildees meacutedias da curvatura da superfiacutecie labial dos

incisivos variaram entre 287 (plusmn 33) e 116 (plusmn 49) graus Agrave 4 mm da margem incisal

o miacutenimo da curvatura foi de 153 graus e a maacuteximas de 266 graus Em 45 mm da

borda incisal o acircngulo de superfiacutecie vestibular variou entre 123 e 249 graus Entre

2 e 45 mm da borda incisal o acircngulo meacutedio da superfiacutecie labial variaram em 10

graus Nos caninos as inclinaccedilotildees meacutedias das superfiacutecies vestibulares variaram

entre 300 (plusmn 42) e 102 (plusmn 79) graus O acircngulo da superfiacutecie vestibular meacutedia entre

2 e 45 mm a partir da borda incisal dos caninos tambeacutem diferiram em cerca de 10

graus mas o Desvio Padratildeo foram muito maiores do que para os incisivos Os

autores concluiacuteram que a colocaccedilatildeo de um braacutequete sobre um dente em diferentes

alturas ainda dentro de uma aacuterea clinicamente aceitaacutevel resulta em diferenccedilas

importantes na quantidade de torque de raiz

Brito-Juacutenior e Ursi (2006) revisaram as prescriccedilotildees de braacutequetes preacute-ajustados

existentes no mercado abordando as variaccedilotildees dos valores de inclinaccedilatildeo

angulaccedilatildeo e rotaccedilatildeo dentaacuteria A revisatildeo reporta desde a origem do conceito de uso

35

de arcos retangulares em acessoacuterios com secccedilotildees retangulares ateacute os atuais

modelos de braacutequetes autoligados e outros braacutequetes com formatos diferenciados

Rinchuse e Miles (2007) discutiram estudos in vitro seguidos de pesquisas in

vivo com o objetivo de sintetizar a literatura sobre os braacutequetes autoligados afim de

formular conceitos gerais princiacutepios e axiomas Relataram as diferenccedilas entre os

braacutequetes ativos e passivos em relaccedilatildeo agraves suas vantagens e desvantagens

percebidas Apresentaram tambeacutem novos conceitos em relaccedilatildeo ao futuro dos

braacutequetes autoligados combinaccedilotildees de sistemas de braacutequetes e uso seletivo de

braacutequetes autoligados

Yeh et al (2007) avaliaram a resistecircncia ao atrito em braacutequetes com ligaduras

passivas em diferentes estaacutegios do tratamentos ortodocircnticos Foram usados 2

braacutequetes autoligados passivos (Damon SL II Ormco Orange California SmartClip

3M Unitek Monrovia Califoacuternia) e um novo braacutequete com a ligadura elaacutestica passiva

(Synergy Rocky Mountain Denver Colorado) Todos os braacutequetes com canaletas

de 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Os braacutequetes foram acoplados em trecircs arcos de niacutequel-

titacircnio (0014rdquo 0016rdquo x 0022rdquo 0019rdquo x 0025rdquo) e simulado rotaccedilotildees de primeira

ordem de 3ordm e 6ordm intrusotildees de segunda ordem de 05 mm e 10 mm e inclinaccedilatildeo de

terceira ordem vestibular de coroa de 3ordm As dimensotildees dos braacutequetes foram

medidas com microscopia eletrocircnica de varredura O braacutequete SmartClip apresentou

acircngulos criacuteticos e distacircncias maiores para a ligaccedilatildeo do que os outros 2 acessoacuterios

Quando acoplado o fio 0019rdquo x 0025rdquo com um alinhamento de arco ideal o

SmartClip teve IMDF menor do que os outros acessoacuterios Para as rotaccedilotildees de

primeira ordem os braquetes Synergy tiveram o IMDF significativamente menor do

que os outros acessoacuterios Os braacutequetes Damon SL II com acircngulos criacuteticos menores

tiveram um bom IMDF Para a inclinaccedilatildeo de terceira ordem o Damon SL II com

menor folga de torccedilatildeo tambeacutem tiveram um bom IMDF Natildeo houve diferenccedilas

significativas de IMDF em todos os braacutequetes testados em intrusotildees de segunda

ordem No entanto houve o aumento da IMDF com o aumento da gravidade da maacute

oclusatildeo Concluiacuteram que nenhuma diferenccedila significativa foi encontrada nos

braacutequetes em distacircncias de segunda ordem Em um alinhamento de arco ideal

braacutequetes com maior canaleta tiveram menor resistecircncia ao atrito O controle

rotacional de primeira ordem foi influenciado pela profundidade da canaleta largura

36

do braacutequete e a cobertura labial dos suportes com o mesmo arco Quando um

mecanismo de deslizamento foi usado com uma mudanccedila de inclinaccedilatildeo de terceira

ordem os braacutequetes com menor acircngulo criacutetico de contato tiveram maior resistecircncia

ao atrito

Vena et al (2007) examinaram a variabilidade dos fios de accedilo inoxidaacutevel

0017rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo (Ormco Glendora Califoacuternia) com respeito as

propriedades mecacircnicas dimensotildees da secccedilatildeo transversal e o acabamento geral

das superfiacutecies Concluiacuteram que existem variabilidades em algumas propriedades

mecacircnicas e caracteriacutesticas fiacutesicas dos materiais e entre as amostras dos mesmos

grupos de diferentes lotes

Badawi et al (2008) mediram a expressatildeo do torque em 2 braacutequetes

autoligados ativos (In-Ovation GAC Bohemia NY Velocidade Strite Induacutestrias

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e 2 braacutequetes autoligados passivos (Damon 2 Ormco

Orange Calif Smart Clip 3M Unitek Monrovia na Califoacuternia) Desenvolveram um

dispositivo com a capacidade de aplicar uma torccedilatildeo no fio 0019rdquo x 0025rdquo 1113088de accedilo

inoxidaacutevel mantendo o alinhamento vertical e horizontal perfeito entre o fio e o

braacutequete O projeto utilizou um transdutor de forccedilatorque de multi-eixo que mediu o

momento de forccedila nos trecircs planos de espaccedilo O momento em meacutedia em que o

torque comeccedilou a ser expressado foi de 75ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes autoligados

ativos e 15ordm de torccedilatildeo para os braacutequetes autoligados passivos A expressatildeo de

torque foi maior para os braacutequetes autoligados ativos ateacute 35ordm de torccedilatildeo Na torccedilatildeo do

fio aleacutem deste ponto resultou em um aumento linear do torque medido para os

braacutequetes Damon 2 Smart Clip e In-Ovation O torque foi relativamente constante

passando 35ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes Speed Apoacutes a execuccedilatildeo de todos os

estudos os autores concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos satildeo mais

eficazes na expressatildeo do torque do que os braacutequetes autoligados passivos

Morina et al (2008) estudaram a capacidade dos torques em diferentes

braacutequetes 6 tipos de braacutequetes foram estudados braacutequetes autoligados em accedilo

inoxidaacutevel Hanson SpeedTM (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) e

DamonTM 2 (Ormco Glendora California USA) Ultratrimmreg e Discoveryreg

(Dentaurum Pforzheim Germany) braacutequetes ceracircmicos Fascinationreg 2

37

(Dentaurum) e braacutequete em policarbonato Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) Todos os braacutequetes tinham canaleta de 0022rdquo e foram inseridos

torques no fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Uma situaccedilatildeo cliacutenica intra oral foi

simulada atraveacutes da inclinaccedilatildeo vestibular de coroa de um incisivo central superior

atraveacutes do aparelho orthodontic measurement and simulation system (OMSS) Os

principais componentes do OMSS satildeo dois sensores capazes de medir as forccedilas e

momentos simultaneamente nos trecircs planos do espaccedilo Momentos de forccedila foram

estudados em um arco superior alinhado e nivelado de um modelo Frasaco (Franz

Sachs Tettnang Alemanha) ligado ao OMSS Um torque de 20ordm foi aplicado e a

mudanccedila de direccedilatildeo causada no braacutequete foi mensurada experimentalmente pela

OMSS Cada combinaccedilatildeo de braacutequete fio foi medido cinco vezes O momento do

torque (Nmm) e a perda do torque (graus) foram determinados Os braacutequetes

ceracircmicos apresentaram a menor perda de torque assim como os braacutequetes de

accedilo inoxidaacutevel O braacutequete Fascinationreg 2 (Dentaurum) registrou o maior momento

torque que foi de 20 Nmm graus seguido pelo Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) que registrou 12 Nmm graus Todos os outros braacutequetes apresentaram

a taxa idecircntica de 04 Nmm graus Concluiacuteram que o suporte ceracircmico Fascinationreg

2 (Dentaurum) apresentou o maior momento de torque (35 Nmm) e juntamente com

os braacutequetes metaacutelicaos a menor perda de torque (46 graus)

Huang et al (2009) investigaram a capacidade do torque em braacutequetes

convencionais e autoligados usando um meacutetodo com elementos finitos Foram

selecionados 3 tipos de braacutequetes 2 autoligados Hanson Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e Damon MX (Ormco Glendora Califoacuternia) e 1

convencional Discovery (Dentaurum Pforzheim Alemanha) Todos os braacutequetes

com canaleta 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Foram incluiacutedos 4 braacutequetes nos modelos

finitos a partir do incisivo central superior do lado esquerdo ao canino superior do

lado direito Um torque de 20ordm foi aplicados nos incisivos do lado direito em fios

0018rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo Trecircs tipos de arcos foram usados accedilo inoxidaacutevel

titacircnio molibdecircnio e niacutequel titacircnio Para os braacutequetes convencionais foram usados

dois tipos de ligaccedilatildeo ligadura elaacutestica e fio de accedilo inoxidaacutevel O momento acircngulo

torque simulados foram calculados usando o software MSC Marc Mentat 2005 FE

(MSC Software Corporation Santa Ana Califoacuternia) As caracteriacutesticas dos fios

influenciam no momento do torque provocando maiores alteraccedilotildees no tipo de liga

38

em comparaccedilatildeo com a dimensatildeo dos fios (aumento de 125 quando comparamos o

fio 0019rdquo x 0025rdquo com 0018rdquo x 0025rdquo ambos de accedilo inoxidaacutevel e 220 quando

usamos um fio 0018rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel em comparaccedilatildeo com 0018rdquo x

0025rdquo de niacutequel-titacircnio) A mudanccedila na liga e na dimensatildeo do fio em conjunto

resultou em um aumento de 600 no fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel quando

comparado com 0018rdquo x 0025rdquo de niacutequel titacircnio O jogo do fio 0018rdquo x 0025rdquo foi de

9ordm enquanto do 0019rdquo x 0025rdquo foi de 75ordm com um jogo maior nos braacutequetes

Damon O efeito da ligaccedilatildeo dos braacutequetes Discovery com ligaduras elaacutesticas e de

accedilo inoxidaacuteve puderam ser comparados com o comportamento do Damon O Speed

mostrou comportamento diferente com menor momento de torque e menor jogo

entre canaleta e fio Concluiacuteram que o acircngulo momento de torque eacute determinado

pelas caracteriacutesticas do arco

Archambault et al (2010) avaliaram os efeitos da expressatildeo do torque em

braacutequetes ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel variando o tamanho da canaleta e a

dimensatildeo do fio de accedilo para analisar as limitaccedilotildees dos meacutetodos experimentais

utilizados Atraveacutes de uma revisatildeo sistemaacutetica foram pesquisados estudos in vitro

que mensuravam a expressatildeo do torque em braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel

convencionais e autoligados usando dispositivos com arcos retos de accedilo inoxidaacutevel

sem mecacircnicas de segunda ordem sem alccedilas e sem fios auxiliares 11 artigos

foram selecionados Com base nos estudos selecionados no braacutequete com canaleta

0018rdquo o acircngulo de acoplamento variou 31ordm em um arco de 0016 x 0016rdquo a 46ordm

em um arco de 0018 x 0025rdquo No braacutequete com canaleta de 0022rdquo o acircngulo de

envolvimento variou de 18ordm com um arco de 0018 x 0025rdquo a 6ordm com um arco de

0021 x 0025rdquo Os braacutequetes autoligados ativos expressaram um acircngulo de

acoplamento aproximado de 75ordm enquanto os braacutequetes autoligados passivos

expressaram aproximadamente 14ordm com um arco de 019 x 0025rdquo (braacutequetes com

canaleta 0022rdquo) Os autores concluiacuteram que o acircngulo de envolvimento depende do

formato e dimensatildeo do arco assim como da dimensatildeo da canaleta do braacutequete

Clinicamente o torque efetivo pode ser conseguido com uma torccedilatildeo do fio de 15ordm a

31ordm em braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm em braacutequetes autoligados

passivos com arcos 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

Major et al (2010) desenvolveram um meacutetodo de anaacutelise das dimensotildees das

canaletas dos braacutequetes com o uso de fotografias Foram investigados 3 braacutequetes

39

autoligados de incisivo central superior do lado direito com canaleta 0022rdquo 30

braacutequetes Damon Q com a prescriccedilatildeo de 15ordm (Ormco Corporation Orange CA

USA) 30 braacutequetes In-Ovation-R com prescriccedilatildeo 12ordm (GAC Bohemia NY USA) e

30 braacutequetes Speed com prescriccedilatildeo 12ordm (Strite Industries Cambridge Ontario

Canada) Os perfis mesiais dos braacutequetes foram fotografados (Canon EOS-D10

10D Toacutequio Japatildeo) e analisados atraveacutes de um microscoacutepio (Carl Zeiss

MicroImaging GmbH Jena Alemanha) As imagens recolhidas atraveacutes do

microscoacutepio foram escalonadas em 197548 pixels mm e a cacircmera foi fixada em

uma distacircncia focal de 44645 mm Os braacutequetes Speed apresentaram altura do

canaleta 2 menor do que o tamanho nominal de 0559 miliacutemetros e uma inclinaccedilatildeo

ligeiramente convergente Os braacutequetes In-Ovation apresentaram paredes

divergentes em um acircngulo meacutedio de 147 graus e valor proacuteximo ao nominal da

altura da canaleta Os braacutequetes Damon Q apresentaram maior paralelismo entre as

paredes da canaleta com 90ordm entre as paredes e o fundo da canaleta A altura da

canaleta dos braacutequetes Damon apresentaram um aumento de 3 em suas

dimensotildees

Lacoursiere et al (2010) demonstraram claras evidecircncias de deformaccedilotildees dos

braacutequetes como resultado da aplicaccedilatildeo de cargas de torccedilatildeo Um dispositivo que

utiliza uma teacutecnica de correlaccedilatildeo de imagem oacuteptica foi desenvolvido para quantificar

com precisatildeo as alteraccedilotildees dimensionais ocorridas nas canaletas dos braacutequetes

durante uma aplicaccedilatildeo de torccedilatildeo do fio Simultaneamente a magnitude do momento

de forccedila do torque o acircngulo de torccedilatildeo do fio e a dimensatildeo da canaleta dos

braacutequetes podem ser registrados Este experimento confirmou que as alccedilas dos

braacutequetes sofrem deformaccedilatildeo elaacutestica quando carregadas Observou-se tambeacutem

que o braacutequete foi deformado plasticamente por uma uacutenica rotaccedilatildeo do arco

Major et al (2011) investigaram o torque em diferentes tipos de braacutequetes

autoligados analisando as deformaccedilotildees elaacutesticas e plaacutesticas causadas nos

acessoacuterios em conjunto com o torque expressado em diferentes acircngulos de torccedilatildeo

Um braacutequete ortodocircntico foi montado em uma ceacutelula de carga (Nano 17 Multi-Axis

forcetorque transducer ATI Industrial Automation Apex NC) que mede as forccedilas e

momentos em todas as direccedilotildees O fio foi torcido no braacutequete atraveacutes de um motor

(Cool Muscle CM1-C-11L30 Myostat Motion Control Newmarket Ontario Canada)

e controlado por software personalizado (LabWindows CVI National Instruments)

40

Imagens gerais foram tiradas por uma cacircmera (piA2400-12 g 2448 3 2050 pixels 8

bit gray scale Basler Vision Technologies Exton Pa) atraveacutes de um microscoacutepio

(55-908 MMS R4 Edmund Optics Barrington NJ) e processados usando

correlaccedilatildeo oacuteptica para medir a deformaccedilatildeo No acircngulo maacuteximo de torque de 63ordm

com fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x 0025rdquo o total dos valores de deformaccedilatildeo elaacutestica

e plaacutestica foram 0063 0033 e 0137 mm para Damon Q (Ormco Orange

Califoacuternia) In-Ovation R (GAC Bohemia NY) e Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) respectivamente Os valores totais de deformaccedilatildeo

plaacutestica foram 0015 0006 e 0086 mm respectivamente mensurados em 0ordm apoacutes

remoccedilatildeo da carga Os autores concluiacuteram que os braacutequetes In-Ovation obtiveram a

menor deformaccedilatildeo quando medidos em 63ordm Damon e Speed tinham cerca de 2 e

4 vezes maior deformaccedilatildeo respectivamente Com base na deformaccedilatildeo em 0ordm

quando foi removido a carga (angulaccedilatildeo) os braacutequetes Damon e Speed tinham

aproximadamente 25 e 14 vezes respectivamente maior deformaccedilatildeo plaacutestica do

que os braacutequetes In-Ovation

Streva et al (2011) verificaram a precisatildeo do torque em braacutequetes metaacutelicos

com prescriccedilatildeo MBT usando braacutequetes de caninos como amostra representativa de

6 marcas comerciais Foram selecionados 20 braacutequetes da arcada superior e 20

braacutequetes da arcada inferior das seguintes marcas comerciais 3M Unitek Abzil

American Orthodontics TP Orthodontics Morelli and Ortho Organizers todos com

canaleta 0022 x 0028 Em uma visatildeo de perfil dos braacutequetes foram estabelecidos

pontos e linhas de referecircncia na base e no fundo da canaleta e posteriormente foi

medido o acircngulo de torque por um operador utilizando um microscoacutepio oacuteptico

acoplado a um computador Os valores foram comparados com aqueles

estabelecidos pela prescriccedilatildeo MBT Os resultados mostraram que os braacutequetes dos

caninos superiores somente a angulaccedilatildeo dos braquetes Morelli (-333ordm) apresentou

diferenccedila estatisticamente significante em relaccedilatildeo aos valores propostos (-7ordm) Para

os caninos inferiores American Orthodontics (-634ordm) e Ortho Organizers (-625ordm)

apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes dos padrotildees (-6ordm) Em uma

comparaccedilatildeo feita entre as marcas os braacutequetes da Morelli apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes em comparaccedilatildeo com todas as outras marcas de

braacutequetes dos caninos superiores Para os braacutequetes dos caninos inferiores natildeo

houve diferenccedila estatisticamente significante entre as marcas Os autores

41

concluiacuteram que existem variaccedilotildees significativas nos valores da angulaccedilatildeo de torque

em alguns dos braacutequetes avaliados podendo comprometer clinicamente o

posicionamento vestiacutebulo-lingual do dente no final do tratamento ortodocircntico

Brauchli et al (2012) avaliaram a influecircncia dos tipos de clips ativos no torque

de braacutequetes autoligados e compararam os tipos de sistemas passivos e ativos 5

amostras de 9 braacutequetes foram avaliados 7 braacutequetes autoligados (Damon III

Ormco Corporation Orange Calif In-Ovation R GAC International Inc Bohemia

NY Oyster Gestenco International AB Gothenburg Swe- den Quick Forestadent

Bernhard Fo rster GmbH Pforzheim Germany SmartClip 3MUnitek Monrovia

Calif Speed Strite Industries Cambridge Ontario Canada Time American

Orthodontics Sheboygan Wis) 1 braacutequete ceracircmico esteacutetico com clip de baixa

fricccedilatildeo (Mystique NeoClip GAC) e 1 braacutequete twin standard (Mini-Mono

Forestadent) com ligaduras elaacutesticas e ligaduras de accedilo inoxidaacutevel Foram

selecionados braacutequetes de incisivos centrais e soldadas ou ligado (braacutequetes

ceracircmicos e polimeacutericos) em cabeccedilas de parafusos que foram montados no quadro

do Hexapod utilizado na investigaccedilatildeo (Micos GmbH Eschbach Alemanha) Um fio

de 0019rdquo x 0025rdquo foi fixado em um mandril que por sua vez foi montado em um

sensor de momento de forccedila (FTD Nano 17 ATI Apex NC) O sensor em si foi

centralmente montado sobre um disco rotativo automatizado (PRS 110 micos)

Todos os braacutequetes ativos foram medidos com a porta aberta e fechada para

avaliar sua influecircncia no torque Aleacutem disso as dimensotildees dos slots foram

opticamente medidos e comparados com a expressatildeo de torque A avaliaccedilatildeo

estatiacutestica de (Ple 05) revelou que em termos de expressatildeo maacutexima de torque com

uma angulaccedilatildeo de 30ordm natildeo houve diferenccedila significativa entre a configuraccedilatildeo aberta

e fechada dos braacutequetes (todas as diferenccedilas de 18 Nmm com a exceccedilatildeo do

braacutequete Oyster com diferenccedila de 38 Nmm) Tambeacutem natildeo houve diferenccedila entre

os meacutetodos de ligaccedilatildeo do grupo de controle com ligaduras elaacutesticas e accedilo na

expressatildeo do torque Foi alcanccedilado cerca de 10 Nmm na maioria dos braacutequetes

com uma angulaccedilatildeo de 20ordm a 23ordm entre arco e canaleta As dimensotildees da canaleta

variaram de 0022rdquo (0563 miliacutemetros) ateacute 0024rdquo (0613 miliacutemetros) Foi concluiacutedo

que a influecircncia do tipo de ligadura ou o mecanismo passivo ativo dos braacutequetes

autoligados satildeo miacutenimas As dimensotildees da canaleta satildeo muito mais importantes

na transmissatildeo do torque

42

Major et al (2012) observaram a deformaccedilatildeo plaacutestica de trecircs braacutequetes

autoligados diferentes atraveacutes da torccedilatildeo de um fio Isto eacute conseguido atraveacutes da

comparaccedilatildeo da forma do slot antes e depois da torccedilatildeo usando o meacutetodo de anaacutelise

do perfil de ranhura 3 braacutequetes autoligados diferentes (canaleta 0022rdquo) foram

investigados Damon Q (Ormco Corporation Orange CA USA) In-Ovation-R (GAC

Bohemia NY USA) SpeedH (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) Uma

cacircmera digital (Cannon E0S 10D Tokyo Japan) acoplado a um microscoacutepio (Carl

Zeiss MicroImaging GmbH Jena Thuringia Germany) foi usada para capturar

imagens de perfil de cada ranhura do braacutequete antes e depois do procedimento de

torccedilatildeo Torques de 15ordm a 63ordm foram inseridos nos braacutequetes com um fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco Corporation Orange CA USA) A alteraccedilatildeo meacutedia

provocada na altura da canaleta foi de 0013 mm (0020 SD) 0007 mm (0010 SD)

e 0070 mm (DP 003) para Damon Q In-Ovation e Speed respectivamente A

canaleta foi aumentado em 075ordm (SD 096) 041ordm (SD 105) e 930ordm (SD 424)

respectivamente O aumento no jogo do torque foi calculado utilizando a nova

foacutermula apresentada neste estudo sendo de 09ordm 06ordm e 77ordm respectivamente

Concluiacuteram que os braacutequetes Damon Q e In-Ovation mantiveram elevados niacuteveis de

linearidade na forma das paredes da canaleta poreacutem foram encontradas

quantidades significativas de deformaccedilatildeo plaacutestica fisicamente insignificantes Os

braacutequetes Speed demonstraram deformaccedilatildeo plaacutestica visualmente identificaacuteveis na

canaleta do braacutequete

Huang et al (2012) Avaliaram a capacidade da expressatildeo do torque em

braacutequetes autoligados e convencionaisassociados a largura do braacutequete o jogo

entre o fio e a canaleta do braacutequete e o modo de ligaccedilatildeo Os resultados mostraram

que o desenho do braacutequete tem menor influecircncia no momento de torque do que

outros paracircmetros como a largura do braacutequete o jogo entre o fio e a canaleta do

braacutequete ou o desalinhamento dos dentes

Cattaneo et al (2013) investigaram a capacidade de expressar o torque em

braacutequetes autoligados passivos (Damon 3MX Ormco Orange Calif) em 26

pacientes e em braacutequetes autoligados ativos (In-Ovation R GAC Bohemia NY) em

20 pacientes em dentes incisivos e caninos inferiores atraveacutes da anaacutelise de

43

imagens tridimensionais antes e apoacutes o tratamento Observaram apoacutes o tratamento

uma inclinaccedilatildeo vestibular dos dentes estatisticamente significante em ambos os

sistemas considerando a hipoacutetese da presenccedila de jogo entre o braacutequete e o fio

maior nos braacutequetes passivos do que nos braacutequetes ativos

Major et al (2013) observaram o momento de torque com ciclos de carga e

descarga torcendo um fio 0019rdquo x 025rdquo de accedilo inoxidaacutevel inseridos nos braacutequetes

Damon Q e Speed com acircngulos de 16ordm 20ordm 24ordm 28ordm 32ordm e 40ordm utilizando um

aparelho para medir o momento de torque e deformaccedilatildeo do braacutequete relatado

anteriormente por Major et al (2011) o qual foi baseado em uma versatildeo modificada

do aparelho descrito por Lacoursiegravere et al (2010) Os braacutequetes Damon

apresentaram menor deformaccedilatildeo plaacutestica e menor aumento no jogo entre o

braacutequete e o fio quando comparados aos braacutequetes Speed Quando o braacutequete foi

torqueado acima de 15 Nmm a curva de descarga expressou menor momento de

forccedila do que a curva de carga Clinicamente a curva de descarregamento eacute mais

relevante do que a curva de carregamento pois representa o torque aplicado ao

dente apoacutes sua movimentaccedilatildeo

Johnson (2013) Selecionou braacutequetes com prescriccedilotildees de torque

personalizados com base nas necessidades de cada paciente afim de reduzir as

correccedilotildees dos torques antes dos fios de niacutequel-titacircnio e beta-titacircnio mais resistentes

Como resultado foram necessaacuterios menos ajustes de torque nos fios de accedilo

inoxidaacutevel resultando em um menor tempo de tratamento

Melenka et al (2013) examinaram os movimentos dos braacutequetes autoligados

com o uso de imagem digital 3D correlacionado a um simulador de torque

ortodocircntico e o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico O

simulador de torque ortodocircntico foi acoplado a um microscoacutepio e 2 cacircmeras

permitindo o movimento dos braacutequetes determinados pela torccedilatildeo do fio As imagens

das cacircmeras foram captadas com uma teacutecnica digital de imagens 3D para

determinar a movimentaccedilatildeo dos braacutequetes ortodocircnticos 3 braacutequetes autoligados

(Damon Q Ormco Orange Calif In-Ovation R GAC Bohemia NY e Speed Strite

Induacutestrias Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) foram comparados para demonstrar a

diferenccedila dos movimentos dos braacutequetes autoligados Os deslocamentos dos

44

componentes de retenccedilatildeo do arco medidos foram 20 e 35 vezes menores para o

In-Ovation e Damon Q do que os valores em estudos anteriores Os autores

concluiacuteram que a utilizaccedilatildeo de um sistema de mediccedilatildeo oacuteptico 3D eacute uacutetil para

compreender o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico mas natildeo

eacute necessaacuterio para quantificar o movimento do braacutequete

Melenka et al (2014) analisaram a expressatildeo de torque em 2 braacutequetes com

ligaduras convencionais geometricamente semelhantes de materiais diferentes Foi

aplicado torque em 30 braacutequetes Orthos SS e 30 braacutequetes Orthos Ti (Ormco

Orange Califoacuternia EUA) com fios 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco

Glendora Califoacuternia EUA) utilizando ligaduras elastomeacutericas Os 2 braacutequetes foram

comparados para determinar se existe uma diferenccedila entre a expressatildeo do torque e

para comparar a deformaccedilatildeo da canaleta dos braacutequetes Cada braacutequete foi montado

sobre uma ceacutelula de carga de 6 eixos que mede o momento de forccedila em todas as

direccedilotildees O arco recebeu uma torccedilatildeo de um acircngulo inicial de 0ordm ateacute um acircngulo

maacuteximo de 51ordm e em seguida retornou agrave posiccedilatildeo inicial O torque maacuteximo expresso

em 51ordm foi de 998 Nmm no Orthos Ti e 930 Nmm no Orthos SS A deformaccedilatildeo

plaacutestica total medida em 0ordm poacutes-torccedilatildeo foi de 0038 mm no Orthos SS em

comparaccedilatildeo com 0013 mm no Orthos Ti A deformaccedilatildeo plaacutestica foi 28 vezes maior

no Orthos SS do que a dos braacutequetes Orthos Ti Os braacutequetes Orthos Ti

expressaram mais o torque do que os braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel poreacutem exibiu

uma variaccedilatildeo substancial

Mugurama et al (2014) investigaram as propriedades friccionais em relaccedilatildeo ao

torque de diferentes tipos de braacutequetes autoligados Foram usados 2 sistemas

passivos (Damon Q Ormco SmartClip 3M Unitek Monrovia Calif) e 1 ativo (In-

Ovation R DENTSPLY GAC International) 3 fios niacutequel titacircnio com 0016rdquo x 0022rdquo

(Nitinol Super-Elastic 3M Unitek) e 3 fios de accedilo inoxidaacutevel com 0017rdquo x 0025rdquo e

0019rdquo x 0025rdquo (Stainless Steel 3M Unitek) 1 braacutequete convencional (Mini Uni-Twin

3M Unitek) foi utilizada para comparaccedilatildeo A forccedila de atrito estaacutetica foi medida

usando um dispositivo de teste de fricccedilatildeo conectada a uma maacutequina de ensaios

universal (EZ Test Shimadzu Kyoto Japan) Cada braacutequete foi colado em uma

placa de accedilo inoxidaacutevel que podia fornecer diferentes torques (0ordm 10ordm 20ordm 30ordm) e 0ordm

angulaccedilatildeo com o auxiacutelio de um dispositivo de suporte de montagem O conjunto

45

placa braacutequete foi ligado ao dispositivo de fricccedilatildeo e um segmento de 5 cm de fio

obtidos a partir das porccedilotildees retiliacuteneas posterior foi fixado aos braacutequetes A

extremidade superior do fio foi ligado agrave ceacutelula de carga e a extremidade inferior foi

fixado a um peso de 150 g A forccedila de deslocamento foi de 10 mm min para uma

distacircncia de 5 mm O contato braacutequete fio foi analisado atraveacutes do uso de um

microscoacutepio eletrocircnico de varredura (S-3500N Hitachi Toacutequio Japatildeo) Na maioria

das combinaccedilotildees braacutequete fio o aumento do torque gerou um aumento

significativo no atrito estaacutetico poreacutem nas combinaccedilotildees do sistema autoligado o atrito

foi menor do que no braacutequete convencional O sistema ativo apresentou maior atrito

em relaccedilatildeo ao passivo na maioria das condiccedilotildees Foi observado que o contato entre

canaleta fio foi maior na medida que o torque foi aumentado Os autores

concluiacuteram que nos sistemas autoligados o aumento do torque provoca um maior

atrito uma vez que o contato entre a parede da canaleta e a ponta do fio torna-se

maior Com isso a extensatildeo do contato entre a canaleta e a borda do fio pode ser

influente no atrito estaacutetico

Katsikogianni et al (2015) investigaram exaustivamente a eficiecircncia do torque

em diversos sistemas de braacutequetes combinados com diferentes tipos de fios

ortodocircnticos O estudo incluiu dois tipos de braacutequetes autoligados (Troumlster

Applications Magden Switzerland e o SPEED como sistemas passivos e Strite

Induacutestrias Ontaacuterio Canadaacute como sistema ativo) e convencionais (Mini Mono and

Brilliant Forestadent Pforzheim Germany) Todos os braacutequetes com canaletas de

0018rdquo Cada um desses braacutequetes foi combinado com 4 tipos de fio 0016rdquo x 0016rdquo

accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0022rdquo accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0016rdquo niacutequel-titacircnio (NiTi) e

0016 x 0022rdquo NiTi Os fios foram ligados aos braacutequetes convencionais com ligadura

elastomeacutericas de 0012rdquo (molded O ORMCO) Foram aplicados gradativamente 20ordm

de torque vestibular e posteriormente lingual no dente incisivo central superior do

lado direito Foram registrados o maacuteximo momento de torque Momentos mais altos

de torccedilatildeo foram expressos atraveacutes da combinaccedilatildeo do braacutequete SPEEDreg com o fio

0016rdquo times 0022rdquo em accedilo inoxidaacutevel Momentos mais baixos com maior perda de

torque foram registradas atraveacutes da inserccedilatildeo de um arco Niacutequel-titacircnio 0016 times

0016rdquo em braacutequetes convencionais Concluiacuteram que o sistema de braacutequetes

autoligados ativos manifestam a maior eficaacutecia de torque Aleacutem disso sua expressatildeo

esta diretamente ligada a dimensatildeo do fio ortodocircntico

46

Brown et al (2015) mediram as dimensotildees das canaletas em uma seacuterie de

braacutequetes A-Company 0022rdquo (1985) Ormco Damon Q 0022rdquo (Ormco Corp

Orange Calif) Unitek Victory 0022rdquo e 0018rdquo (Unitek Monrovia Calif) GAC In-

Ovation 0022rdquo (GAC Bohemia NY) Opal Avex 0022rdquo e 0018rdquo (Opal Orthodontics

by Ultradent South Jordan Utah) SPEED 0022rdquo (Strite Industries Cambridge

Ontario Canada) e American Orthodontics Masters 0022rdquo and 0018rdquo (American

Orthodontics Sheboygan Wis) Os braacutequetes foram colocados em uma lacircmina de

microscoacutepio com auxiacutelio de uma cera com a canaleta posicionada verticalmente de

modo que a linha de visatildeo ficasse paralela ao eixo da canaleta do braacutequete As

dimensotildees dos braacutequetes variaram significativamente em cada seacuterie bem como

dentro das proacuteprias seacuteries (15 a 20 satildeo maiores do que o tamanho nominal

anunciado) Concluiacuteram que provavelmente as seacuteries completas de braacutequetes

(superior e inferior 5-5) natildeo satildeo ideais havendo a necessidade do ortodontista ter

habilidade em aplicar dobras para suprir as deficiecircncias dos braacutequetes

Dalstra et al (2015) compararam o torque real e nominal em 32 tipos de

braacutequetes convencionais e autoligados avaliando a folga de torccedilatildeo entre os

braacutequetes e os fios de accedilo inoxidaacutevel Foram selecionados braacutequetes de incisivos

centrais superiores do lado esquerdo (braacutequetes autoligados passivos e ativos e

convencionais) 20 braacutequetes com canaleta 0018rdquo e 12 com canaleta 0022rdquo O

momento de torque foi medido atraveacutes de uma maacutequina (Force System

Identification) desenvolvida pelo Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Aarhus Os braacutequetes foram colados sobre uma barra de alumiacutenio em uma fila de

10 (5 suportes do mesmo sistema) com canaleta perpendiculares a barra A

estrutura foi ligada em um dos sensores da maacutequina e em um fio retangular 0017 x

0022rdquo (para o ensaio de braacutequetes 0018rdquo) e 0019rdquo x 0025rdquo (para o ensaio de

braacutequetes 0022ldquo) de accedilo inoxidaacutevel (ambos de Ormco Orange CA EUA) e foi

fixado ao sensor de rotaccedilatildeo do lado oposto e posteriormente inserido passivamente

no interior da canaleta dos braacutequetes Momentos de torque foram medidos em

incrementos de 05ordm ateacute que a expressatildeo completa foi alcanccedilada (ou seja o

momento de forccedila e a curva do acircngulo torsional tinha alcanccedilado sua inclinaccedilatildeo

maacutexima) O fio torqueado foi entatildeo devolvido agrave sua posiccedilatildeo zero e o teste foi

repetido na direccedilatildeo oposta para assegurar a expressatildeo de torccedilatildeo completa do fio na

47

canaleta em ambas as direcccedilotildees O resultado do teste de laboratoacuterio mostraram

claramente que o jogo entre braacutequete fio foi maior do que o previsto a partir dos

valores nominais principalmente em relaccedilatildeo aos braacutequetes de 0022rdquo e

particularmente os autoligados passivos Concluiu-se que a importacircncia de

selecionar uma prescriccedilatildeo parece ser limitada jaacute que a folga de torccedilatildeo

especialmente em braacutequetes passivos anula a diferenccedila entre vaacuterias prescriccedilotildees

Braacutequetes convencionais com ligaduras de accedilo geram maior momento de torccedilatildeo

apesar de apresentar grandes valores de jogo poreacutem o arco fica firmemente

pressionado contra o fundo da canaleta do braacutequete

Lombardo et al (2015) avaliaram o quanto a altura a largura e a secccedilatildeo

transversal dos fios ortodocircnticos retangulares e quadrados afetam na folga entre os

arcos e a canaleta (slot) dos braacutequetes 43 arcos ortodocircnticos de 6 fabricantes

diferentes foram comparados com os valores reais A altura e a largura de cada arco

foi medida com um indicador digital (MMT 0001 mm Vogel Brescia Italy) Com o

auxiacutelio de um microscoacutepio oacuteptico (Leica Microsystem Wetzlar Germany)

micrografias foram adquiridas utilizando uma cacircmera integrada (ampliaccedilatildeo 1003)

para calcular o raio da curvatura das bordas dos arcos ortodocircnticos Por final foi

calculado o jogo no interior da canaleta dos braacutequetes e estas medidas foram

comparadas com os valores ideais A altura real e a largura dos arcos diferiram dos

indicados pelos fabricantes entre -647 e + 510 A curvatura do bisel de cada

arco ortodocircntico em corte transversal demonstraram-se diferentes Os autores

concluiacuteram que o jogo entre braacutequete e fio foi maior do que o ideal para cada arco

ortodocircntico inevitavelmente levando a uma perda de informaccedilotildees dentro do sistema

McLaughlin e Bennett (2015) apresentaram uma visatildeo geral de 40 anos de

experiecircncia com a mecacircnica de tratamento e modelos de aparelhos

contemporacircneos Ateacute o iniacutecio da deacutecada de 70 o sucesso do tratamento ortodocircntico

eram alcanccediladas atraveacutes das dobras nos fios Com a introduccedilatildeo do aparelho

straight wire proposto por Andrews contribuiu significativamente na histoacuteria da

ortodontia Reduziu a quantidade de dobras impostas nos fios e tambeacutem trouxe

novas opccedilotildees em mecacircnica de tratamento A retraccedilatildeo dos caninos com elaacutesticos e

fios de ligadura tornaram-se mais comuns Mecacircnicas de deslize nos lugares dos

loops tornou-se o meacutetodo de fechamento de espaccedilo significativo entre os cliacutenicos

48

Niacuteveis de forccedila propostas por Edgewise foram inicialmente usadas para fechar os

espaccedilos no entanto logo foi observado que forccedilas mais leves eram mais eficazes

com a mecacircnica de deslizamento Junto com essas mudanccedilas tornou-se evidente

que era necessaacuteria uma compensaccedilatildeo no aparelho ortodocircntico Muitas mudanccedilas

ocorreram no design do aparelho desde que o aparelho de Edgewise e o aparelho

de Begg foram projetados Isso abriu a possibilidade de tratamentos mais eficientes

com resultados de alta qualidade A atenccedilatildeo ao diagnoacutestico plano de tratamento o

correto posicionamento do braacutequete mecacircnicas mais eficientes podem melhorar os

resultados juntamente com as melhorias dos aparelhos

Xu et al (2015) investigaram o efeito das inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos

caninos e preacute-molares superiores no sorriso quando visto da perspectiva frontal

Este estudo foi realizado em 3 etapas No primeiro passo foi construiacutedo um modelo

dental digital tridimensional e alteraccedilotildees foram feitas nas inclinaccedilotildees

vestibulolinguais dos dentes superiores selecionados No segundo passo as

manipulaccedilotildees fotograacuteficas foram realizadas de modo que as alteraccedilotildees nas

inclinaccedilotildees dos dentes superiores poderiam mais tarde ser transferidas para

modelos tridimensionais impressos em resina e montado sobre articuladores para a

vista frontal do sorriso Finalmente as 15 imagens de sorrisos frontais foram

avaliadas e classificadas pelos grupos de ortodontistas e leigos Houve uma ampla

aceitabilidade esteacutetica para as inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos caninos superiores e

preacute-molares A esteacutetica do sorriso foi significativamente comprometida (P lt001)

quando os caninos foram lingualizados mais do que 12ordm e os preacute-molares mais que

15ordm Caninos vestibularizados mais do 6ordm tambeacutem tornaram a esteacutetica do sorriso

menos satisfatoacuterias (p lt001) Concluiacuteram ser esteticamente satisfatoacuterio posicionar

os dentes em inclinaccedilotildees dentro desses intervalos em situaccedilotildees cliacutenicas que

requerem compensaccedilotildees dentaacuterias transversais em casos de discrepacircncias

transversais esqueleacuteticas

Franco et al (2015) tiveram como objetivo estudar e comparar a expressatildeo do

torque em braacutequetes convencionais autoligados ativos e passivos Foram

analisadas 6 diferentes marcas de braacutequetes (Damon 3MX Portia In-Ovation R

Bioquick Roth SLI Roth Max) e 300 segmentos de fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x

0025rdquo (Morelli Sorocaba SP Brazil) Os momentos de torque foram medidos em

49

12ordm 24ordm 36ordm e 46ordm utilizando-se um dispositivo de torccedilatildeo do fio associado a uma

maacutequina de ensaios universal Foram observadas diferenccedilas estatisticamente

significativas na expressatildeo do torque entre todas as marcas de braacutequetes avaliadas

e em todas as torccedilotildees testadas (plt005) O Bioquick apresentou a menor expressatildeo

do torque em todas as torccedilotildees testadas em contraste o braacutequete Damon 3MX

apresentou a maior expressatildeo do torque ateacute a torccedilatildeo de 36ordm Em 48ordm In-Ovation R

Portia e Damon 3MX obtiveram momentos de torque semelhantes Concluiacuteram que

o sistema de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio (autoligaacutevel ativo ou passivo ou

convencional com ligadura elaacutestica) parece natildeo interferir na expressatildeo final do

torque a qual eacute dependente da interaccedilatildeo entre o fio e o braacutequete escolhido para ser

utilizado na mecacircnica ortodocircntica

Lee et al (2016) avaliaram o erro de manufatura dos fabricantes nas canaletas

dos braacutequetes e nos fios ortodocircnticos mediram o arredondamento das ponta dos

fios e calcularam a quantidade de folga de torccedilatildeo usando os valores meacutedios das

amostras de estudo 4 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos com canaleta

0022rdquo (incisivo central superior direito) 3 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos

com canaleta 0018rdquo (incisivo central superior direito) e trecircs tipos de fios

retangulares (0016rdquo x 0022rdquo beta-titacircnio (Ormco Orange Califoacuternia) 0016rdquo x

0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa Fl) e 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa FL)) foram medidos usando um microscoacutepio

estereoscoacutepico para determinar a larguras das canaletas dos braacutequetes e as

dimensotildees transversais dos fios Todos os braacutequetes apresentaram um perfil de

canaleta divergente e todos os fios apresentaram erros menores que 2 de

fabricaccedilatildeo O braacutequete Damon Clear (Ormco Orange Califoacuternia) teve o menor erro

dimensional (0542) enquanto o braacutequete de canaleta 0022rdquo Empower Clear

(American Orthodontics Sheboygan Wisconsin) teve o maior (3585) A maior

quantidade de jogo foi observado nos braacutequetes Empower Clear (American

Orthodontics) de 0022rdquo combinado com o fio 0016rdquo x 0022rdquo de TMA (Ormco

Orange Califoacuternia) Enquanto que a menor quantidade ocorreu utilizando o braacutequete

de 0018rdquo Clippy-C (Tomy) combinado com fio 0016rdquo x 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel

(Tecnologia Ortho Tampa FL)

Montasser et al (2016) avaliaram o efeito do diacircmetro do arco ortodocircntico no

50

alinhamento dos dentes com diferentes combinaccedilotildees de arco braacutequete utilizando o

sistema de mediccedilatildeo e de simulaccedilatildeo ortodocircntico (OMSS) Foram usados 6 tipos de

braacutequetes ortodocircnticos divididos em de duas categorias 1- braacutequetes ligados

convencionalmente (Victory Series [3M Unitek Monrovia Calif] Mini-Taurus [Rocky

Mountain Orthodontics Denver Colo] e Synergy [Rocky Mountain Orthodontics]) 2-

braacutequetes autoligados passivo (SmartClip [3M Unitek]) e ativos (Time3 [American

Orthodontics Sheboygan Wis] e SPEED [Strite Industries Cambridge Ontario

Canada]) Todos os braacutequetes com canaleta de 0022rdquo Os arcos utilizados foram

0014rdquo e 0016rdquo termoativados (American Orthodontics) Os arcos ortodocircnticos

foram amarrados aos braacutequetes convencionais com ambas as ligaduras de accedilo

inoxidaacutevel (0010rdquo) e aneacuteis elastomeacutericos Cada combinaccedilatildeo arco braacutequete foi

testada 20 vezes com OMSS construiacutedo numa cacircmara de temperatura controlada

em 37ordm C durante o teste A maacute oclusatildeo simulada no estudo representou um incisivo

central superior deslocada 2 mm para cervical (eixo x) e 2 mm para vestibular (eixo

z) As correccedilotildees incisogengivais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo combinados com os

braacutequetes utilizados variaram de 40 a 95 as correccedilotildees com o fio de 0016rdquo

foram de 55 para 95 As correccedilotildees vestibulolinguais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo

combinados com os braacutequetes utilizados variaram de 10 a 100 e as correccedilotildees

com o 0016rdquo de 15 a 100 O aumento do arco de 0014rdquo para 0016rdquo natildeo

garante um aumento na quantidade de correccedilatildeo do alinhamento o tipo de ligadura

afetou o grau de correccedilatildeo do alinhamento e o design dos braacutequetes influenciaram o

efeito da ligadura A menor correccedilatildeo obtida foi com o Mini-Taurus e Victory Series

(braacutequetes convencionais ligados com aneacuteis elastomeacutericos) os arcos de menor

diacircmetro satildeo recomendados durante o nivelamento e alinhamento para impedir que

as forccedilas pesadas possam causar efeitos colaterais indesejados

Papageorgiou et al (2016) compararam a eficaacutecia do torque com fios

quadrados e retangulares em braacutequetes convencionais da mesma prescriccedilatildeo com

canaletas 0018rdquo e 0022 ldquo Os braacutequetes foram colados em modelos de resina

acriacutelica idecircnticos a maxila e montados na OMSS 10 fios ortodocircnticos de accedilo

inoxidaacutevel 0018rdquo times 0018 0018rdquo times 0022 e 0018rdquo x 0025 foram avaliados em

braacutequetes com canaleta 0018 E 10 fios ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo times

0019 0019rdquo times 0025 e 0019rdquo x 0026 foram avaliados em braacutequetes com

canaleta 0022 Um torque de raiz vestibular de 15deg foi gradualmente aplicado ao

51

braacutequete de incisivo central direito e os momentos de forccedila foram registrados nesta

posiccedilatildeo Os autores concluiacuteram que os arcos retangulares parecem ser mais

eficientes no expressatildeo do torque especialmente nos braacutequetes com canaletas

0018rdquo

52

53

3 PROPOSICcedilAtildeO

Em busca da melhor efetividade da expressatildeo do torque em braacutequetes

autoligados passivos avaliamos a interaccedilatildeo entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel e dois braacutequetes com alturas semelhantes de 0022rdquo e com

profundidades de 0028rdquo (Damon Q) e 0026rdquo (H4)

O propoacutesito desse trabalho foi

1 Definir a folga (em graus) entre a canaleta dos dois braacutequetes autoligados

passivos e o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

2 Avaliar os momentos de forccedila (Nmm) expressos pelo torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquox 0025rdquode accedilo inoxidaacutevel

3 Comparar a expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes autoligados

passivos com 12ordm 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel

4 Comparar qual dos dois braacutequetes expressa primeiro o torque apoacutes definir

as torccedilotildees (em graus) do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel necessaacuterias

para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

55

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS

41 Materiais

411 Braacutequetes

Para amostra foram selecionados dois tipos de braacutequetes ortodocircnticos

autoligados passivos 10 braacutequetes Damon Q (Ormco Orange Calif EUA) e 10

braacutequetes H4 (Orthoclassic McMinnville Oregon EUA) O primeiro com canaleta de

0022rdquo x 0028rdquo e o segundo com canaleta 0022rdquo x 0026rdquo Os braacutequetes escolhidos

foram de incisivo central superior do lado direito

412 Fotos dos braacutequetes

Figura 41 - Braacutequete Damon Q Figura 42 - Braacutequete H4

413 Fios

O fio (calibrador) de eleiccedilatildeo para realizarmos a fixaccedilatildeo dos braacutequetes no

dispositivo experimental foi o 0021rdquo x 0028rdquo de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics

Inc La Porte Indiana EUA)

O fio de eleiccedilatildeo para realizarmos os testes da pesquisa foi o 0019rdquo x 0025rdquo de

accedilo inoxidaacutevel (American Orthodontics Sheboygan Wisconsin EUA)

56

414 Paquiacutemetro digital

O meio escolhido para aferirmos as dimensotildees dos fios ortodocircnticos foi com

um paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA)

Figura 43 ndash Paquiacutemetro Digital

415 Dispositivo de expressatildeo de torque

Um dispositivo experimental (Figura 44) foi confeccionado para medir a

expressatildeo do torque nos braacutequetes ortodocircnticos O aparelho de mediccedilatildeo foi

desenvolvido com a colaboraccedilatildeo do membros do Departamentos de Biomateriais e

Biologia Oral da Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo (USP)

Satildeo Paulo Brasil O dispositivo experimental elaborado tem a capacidade de aplicar

uma torccedilatildeo no fio ortodocircntico mantendo o alinhamento vertical e horizontal entre o

fio e o braacutequete

O dispositivo experimental consiste em uma base (A) fundida a dois eixos (B)

paralelos que possuem dois rolamentos em cada eixo (C) Em cada lado na parte

interna dos eixos haacute uma peccedila ciliacutendrica (D) com um parafuso (E) capaz de fixar o

fio de accedilo inoxidaacutevel a ser testado Na parte externa dos rolamentos e dos eixos haacute

uma haste metaacutelica (F) capaz de realizar o movimento de rotaccedilatildeo das peccedilas

ciliacutendricas ao mesmo tempo e livre de tensotildees No centro da base na parte interna

dos eixos haacute um parafuso com a finalidade de sustentar a estrutura (H) para

posicionamento dos braquetes Nesta mesma estrutura foi elaborado uma base de

apoio (I) que pode ser fixada ou removida da estrutura para cada braacutequete testado

atraveacutes de um parafuso (J) Haacute um transferidor metaacutelico (K) externo em um dos

lados do eixo que tem a finalidade de medir os acircngulos de torccedilatildeo obtidos

57

Figura 44 - Dispositivo de Expressatildeo do Torque

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass)

Figura 45 - Maacutequina de testes universal (Instron)

58

42 Meacutetodos

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes

Para estabelecermos um protocolo de posicionamento uniforme dos braacutequetes

utilizamos um fio calibrador 00215rdquo x 0028 de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics Inc

La Porte Indiana EUA) Posicionamos o fio calibrador no interior das peccedilas

ciliacutendricas (D) do dispositivo Posteriormente medimos com um paquiacutemetro digital

[(Mitutoyo Aurora Illinois EUA) Figura 43] a distacircncia entre os dois parafusos (E)

que fixam o fio calibrador nas peccedilas ciliacutendricas (D) para determinarmos o local

correto para fixaccedilatildeo do braacutequete Logo apoacutes inserimos o braacutequete no fio calibrador

e amarramos com fio de ligadura metaacutelica de 025mm na posiccedilatildeo aferida

anteriormente Apoacutes o posicionamento do braacutequete no fio calibrador adicionamos

adesivo Loctite a base de cianoacrilato (Henkel Ind Itapevi Brasil) na base do

braacutequete Para efetivar a fixaccedilatildeo do braacutequete ajustamos a estrutura central (H) do

dispositivo ateacute a altura ideal para que o braacutequete ficasse o mais perpendicular

possiacutevel a base do dispositivo experimental com a haste meacutetalica (F) posicionada

no acircngulo da prescriccedilatildeo do braacutequete a ser testado Esse processo de fixaccedilatildeo foi

realizado em todos os braacutequetes sem a necessidade de movimentar a estrutura

central toda vez que fossemos realizar os testes nos diferentes braacutequetes (Figura

46)

422 Ensaio experimental

Colocamos o dispositivo experimental na base da maacutequina de testes universal

[(Instron Model 5565 Canton Mass) Figura 45] em posiccedilatildeo centralizada em

relaccedilatildeo a ceacutelula de carga de 100 N Para o processo de mediccedilatildeo foi posicionada a

base de apoio do braacutequete a ser aferido junto ao dispositivo experimental com o

auxiacutelio do fio calibrador Na sequecircncia prendemos o parafuso da estrutura central

(H) para evitar qualquer movimentaccedilatildeo durante o teste Posteriormente removemos

59

o fio calibrador e inserimos o fio de eleiccedilatildeo 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Em

teste piloto preacutevio determinamos que a distacircncia percorrida pelo atuador da maacutequina

de testes universal para atingir torccedilotildees no fio da ordem de 40ordm foi de 50 mm A

haste metaacutelica (F) foi deslocada por 50 mm parou por um segundo e retornou a

posiccedilatildeo inicial com a velocidade constante de 100 mmmin Em cada braacutequete

testado foram realizadas 12 medidas sendo que para cada medida foi usado uma

nova secccedilatildeo de fio de lotes diferentes com suas dimensotildees aferidas previamente

com paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA) O processo foi repetido em

10 braacutequetes do grupo Damon Q e 10 braacutequetes do grupo H4

Figura 46 ndash Corpo de prova

423 Mensuraccedilotildees das forccedilas expressas pela torccedilatildeo do fio

Os valores das forccedilas obtidas e a distacircncia percorrida pelo atuador da

maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) foram registrados

e exportados para uma tabela eletrocircnica no software Excelreg Tendo em vista a

necessidade de transformar os valores obtidos (forccedilas e distacircncia percorrida) em

momento de torque (Nmm) e graus foram criadas equaccedilotildees numeacutericas

A equaccedilatildeo utilizada para transferir os valores mensurados da distacircncia

percorrida pelo atuador da maacutequina em graus foi

empty = (L R)57

Considerando

empty = acircngulo de rotaccedilatildeo do eixo expresso em radiano (rad)

L = deslocamento do atuador necessaacuterio para torcer o fio no interior do braacutequete

60

expresso em miliacutemetros

R = eacute a distacircncia do centro do eixo de rotaccedilatildeo ateacute a extremidade da haste do

dispositivo de expressatildeo de torque expresso em miliacutemetros

Sabendo-se que π rad equivale a 180ordm podemos aproximar 1 rad para 57ordm A

partir daiacute basta a multiplicaccedilatildeo do valor encontrado em (L R) por 57ordm Dessa

maneira obteremos o valor do acircngulo de rotaccedilatildeo expresso em graus

Para transferirmos os valores de forccedila em momento de torque foram

necessaacuterias duas equaccedilotildees

Equaccedilatildeo 1

empty = prop 314

180

Considerando

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

prop = acircngulo formado entre a haste metaacutelica (F) do dispositivo de expressatildeo de

torque e o fio da alccedila de carregamento que foi fixada na ceacutelula de carga da maacutequina

de testes universal (Model 5565 Instron Canton Mass)

A equaccedilatildeo 1 foi realizada primeiramente para obtermos os valores dos

acircngulos expressos em radiano (rad) formados entre a haste metaacutelica (F) do

dispositivo de expressatildeo de torque e o fio da alccedila de carregamento (Figura 47)

Figura 47- obtenccedilatildeo do acircngulo prop

Atuador

Fio de carregamento

Dispositivo de expressatildeo

de torque

propAcircngulo

61

Posteriormente a equaccedilatildeo 2 foi realizada para transferirmos os valores obtidos

de forccedila em momento de torque

Equaccedilatildeo 2

T = FRSen (empty)

Considerando

T = momento de torque

F = forccedila

R = eacute a distacircncia do centro do eixo rotacionado ateacute a extremidade da haste metaacutelica

(F) do dispositivo de expressatildeo de torque

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

49 Anaacutelise Estatiacutestica

Para anaacutelise estatiacutestica os dados coletados foram analisados quanto agrave

homocedasticidade e normalidade

Para verificar se a diferenccedila na profundidade das canaletas interferiram na

expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de variacircncia (ANOVA) de dois

fatores O teste de Tukey (plt005) foi realizado para identificar as diferenccedilas entre

os grupos mostrados nas tabelas ou graacuteficos

O erro potencial na teacutecnica de detecccedilatildeo e mediccedilatildeo foi estimado por seleccedilatildeo

aleatoacuteria de 10 medidas da folga dos braacutequetes Damon Q e 10 medidas da folga dos

braacutequetes H4 Posteriormente utilizamos a foacutermula de Dahlberg (1940) para avaliar o

erro do meacutetodo

63

5 RESULTADOS

O erro do meacutetodo encontrado na folga dos braacutequetes foi de 06ordm para o

braacutequete Damon Q e 07ordm para o braacutequete H4

Os resultados da folga entre a interaccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

com os dois braacutequetes avaliados foi estatisticamente significante (plt0001)

Observamos que o braacutequete H4 possui maior folga entre a canaleta e o fio

quando comparados ao braacutequete Damon Q

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da folga existente entre braacutequete e fio

estatildeo descritos na tabela 51

Tabela 51 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus

Em relaccedilatildeo a expressatildeo do torque verificamos o momento de forccedila em 12ordm

26ordm e 36ordm apoacutes a torccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel A interaccedilatildeo entre os

fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante (plt005)

Os valores meacutedios e desvios padratildeo obtidos pela expressatildeo do torque

(Nmm) estatildeo descritos na Tabela 52 e demonstrados no Graacutefico 51

Tabela 52 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Braacutequete

TORQUE (Nmm)

12ordm 24ordm 36ordm

Damon Q 33 (11)d 196 (21)c 552 (18)a

H4 29 (02)d 44 (06)d 296 (17)b

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Braacutequete Folga (0)

Damon Q 154 (11)a

H4 235 (11)b

64

Graacutefico 51 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Ao avaliarmos o momento de forccedila da expressatildeo do torque o braacutequete H4 e

Damon Q natildeo apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes com 12ordm de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico Em 24ordm o braacutequete Damon Q apresentou maior momento

de forccedila comparado ao braacutequete H4 Em 36ordm o braacutequete Damon Q tambeacutem

apresentou maior momento de forccedila quando comparado ao braacutequetes H4

Vale salientar que o valor mensurado em 24ordm no braacutequete H4 natildeo foram

estatisticamente significantes em relaccedilatildeo aos valores em 12ordm Tambeacutem natildeo houve

diferenccedila estatisticamente significante entre o braacutequete H4 em 24ordm e o braacutequete

Damon Q em 12ordm

Para avaliar a efetividade da expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes

autoligados passivos verificamos a quantidade necessaacuteria de torccedilatildeo no fio de accedilo

inoxidaacutevel para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

A interaccedilatildeo entre os fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante

(plt005) O acircngulo necessaacuterio para expressar 5Nmm de torque no braacutequete Damon

d

c

a

dd

b

0

10

20

30

40

50

60

8 12 16 20 24 28 32 36 40

TO

RQ

UE

(Nm

m)

Torccedilatildeo (0)

Damon Q meacutedia h4

65

Q natildeo apresentou diferenccedila estatisticamente significante quando comparados ao

acircngulo necessaacuterio para expressar 20Nmm de torque no braacutequete H4

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da torccedilatildeo (acircngulo) obtidos pela expressatildeo

do torque (Nmm) estatildeo descritos na Tabela 53 e demonstrados no Graacutefico 52

Tabela 53 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla de Tukey da torccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Braacutequete

Inclinaccedilatildeo (0)

5 Nmm 10Nmm 15Nmm 20Nmm

Damon Q 166 (2) f 205 (07) e 223 (1) d 244 (06) c

H4 249 (13) c 294 (08) b 314 (07) a 325 (05) a Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Graacutefico 52 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

fe

dcc

ba a

0

5

10

15

20

25

30

35

5 10 15 20

To

rccedilatildeo

(o)

TORQUE (Nmm)

Damon Q H4

67

6 DISCUSSAtildeO

Os braacutequetes preacute-ajustados tecircm como principal objetivo diminuir a necessidade

de dobras e ajustes nos arcos durante o tratamento ortodocircntico A efetividade do

tratamento ortodocircntico depende de um conjunto de fatores para determinar como as

angulaccedilotildees e inclinaccedilotildees (torque) a serem aplicados sobre os dentes dos casos

planejados iratildeo influenciar em suas variaccedilotildees (Andrews 1989) Quando o fio

retangular eacute encaixado na canaleta do braacutequete preacute-ajustado com uma forccedila de

torque ativa ele eacute adaptado ateacute encontrar dois pontos de apoio para efetivar sua

accedilatildeo que eacute chamado de acircngulo criacutetico (Gioka Eliades 2004)

No presente estudo foi desenvolvido um dispositivo para avaliar a possiacutevel

influecircncia da profundidade da canaleta do braacutequete na expressatildeo do torque No

desenvolvimento desse dispositivo dois outros foram testados poreacutem os mesmos

apresentaram erros durante as medidas comprometendo a fidelidade e a

confiabilidade dos resultados A partir desses dois dispositivos elaboramos um

terceiro que possibilitou a anaacutelise da influecircncia da profundidade de canaleta na

expressatildeo do torque Foi utilizado o braacutequete Damon Q com profundidade 0028rdquo e

o braacutequete H4 com profundidade 0026rdquo A altura da canaleta foi a mesma para os

dois braacutequetes

Em investigaccedilotildees preacutevias alguns autores compararam a expressatildeo do torque

em braacutequetes autoligados passivos e ativos poreacutem com alturas e profundidades de

canaletas semelhantes (Yeh et al 2007 Papageorgiou et al 2016 Morina et al

2008 Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

A expressatildeo do torque estaacute diretamente ligada as variaccedilotildees estruturais que

podem ser encontradas nos braacutequetes (dimensotildees e forma das canaletas e material

de fabricaccedilatildeo) e nas variaccedilotildees dimensionais e estruturais dos fios ortodocircnticos

(Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Major et al 2011 Streva et al 2011

Franco et al 2015 Lombardo et al 2015 Lee et al 2016)

Geralmente o momento de forccedila expresso pelo torque em braacutequetes preacute-

ajustados passivos se faz presente quando as dimensotildees do arco retangular se

assemelham as dimensotildees da canaleta dos braacutequetes Morina et al 2008

afirmaram em seus estudos que clinicamente nenhum braacutequete resultou em um

nivelamento satisfatoacuterio da inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual Katsikogianni et al 2015

concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos demonstraram maior efetividade do

68

torque quando comparados aos braacutequetes autoligados passivos Dalstra et al 2015

observaram tambeacutem que os braacutequetes convencionais que utilizaram ligaduras de

accedilo inoxidaacutevel e alguns braacutequetes autoligados ativos geraram maior momento de

torque devido o arco estar firmemente pressionado contra o fundo da canaleta do

braacutequete Durante a fase de planejamento desse estudo existiu a hipoacutetese de que a

profundidade da canaleta pudesse interferir positivamente na expressatildeo do torque

uma vez que nessas circunstacircncias haveria contatos mais justos entre a canaleta

do braacutequete e o fio em funccedilatildeo do maior preenchimento da canaleta pelo fio

Archambault et al 2010 concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos

apresentaram uma folga de 75ordm ateacute o engajamento do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel na canaleta do braacutequete enquanto os braacutequetes autoligados passivos

apresentaram uma folga de aproximadamente 14ordm provavelmente devido a pressatildeo

que o clipe exerce no fio contra o braacutequete promovendo a diminuiccedilatildeo da dimensatildeo

da canaleta Poreacutem ao analisarmos os resultados do presente estudo verificamos

que o braacutequete H4 (com menor profundidade de canaleta) apresentou uma folga de

235ordm ateacute o engajamento do fio na canaleta do braacutequete e o Damon Q apresentou

uma folga de 154ordm Esse uacuteltimo resultado do presente estudo (braacutequete Damon Q)

estaacute muito proacuteximo do encontrado por Archambault et al (2010)

Na sequecircncia da anaacutelise dos resultados do nosso estudo observamos

diferenccedilas estatisticamente significantes entre os dois braacutequetes quando realizamos

a torccedilatildeo do fio ortodocircntico em 24ordm e 36ordm (tabela 52 e graacutefico 51 das paacuteg 63 e 64)

enquanto Badawi et al 2008 observaram diferenccedilas estatisticamente significantes

entre braacutequetes apenas com 36ordm de torccedilatildeo Possivelmente a diferenccedila do resultado

pode estar associada a diferenccedila encontrada no valor da folga no braacutequete H4

quando comparado ao braacutequete Damon Q

Nesse estudo natildeo foram observadas diferenccedilas estatisticamente significantes

no braacutequete H4 quando comparados os valores do momento do torque em 12ordm e em

24ordm assim como natildeo houve diferenccedila estatisticamente significante entre os

braacutequetes H4 em 24ordm e os braacutequetes Damon Q em 12ordm (tabela 52 paacuteg 63)

provavelmente porque em 12ordm e em 24ordm o momento de torque ocorreu dentro do

limite ou muito proacuteximo ao valor mensurado da folga nos braacutequetes H4

Clinicamente o torque efetivo tem sido sugerido entre 5 a 20 Nmm (Reitan

1957 Burstone 1982) Badawi et al (2008) e Archambault et al (2010) relataram

que clinicamente o torque efetivo foi expressado com uma torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

69

0025rdquo de 15ordm a 31ordm nos braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm nos

braacutequetes autoligados passivos Entretanto nesse estudo ao aplicarmos a forccedila

como sugerido clinicamente verificamos que o o braacutequete Damon Q expressou

primeiro o momento de torque quando comparados ao braacutequete H4 (Damon Q -

166ordm ateacute 244ordm H4 - 249ordm ateacute 325ordm) Franco et al em 2015 observaram tambeacutem

que os braacutequetes Damon 3MX apresentaram melhores resultados de expressatildeo de

torque quando comparados a outros braacutequetes autoligados

Em relaccedilatildeo aos fios ortodocircnticos Lombardo et al 2015 mencionaram que os

arcos ortodocircnticos apresentaram dimensotildees diferentes das declaradas pelos

fabricantes (-647 e + 510) Observaram tambeacutem que o formato das arestas dos

arcos retangulares apresentaram variaccedilotildees Jaacute Mugurama et al 2014 relataram

que os fios 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel natildeo apresentaram deformaccedilatildeo

permanente apoacutes a realizaccedilatildeo de testes de atrito mesmo quando imposto 30ordm de

torque Em consequecircncia desses fatores e de haver uma tendecircncia na clinica

ortodocircntica cada vez menos expressiva de utilizar o arco 0021rdquox 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel decidimos utilizar o fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel da American

Orthodontics (Sheboygan Wisconsin EUA) Aferimos todas as secccedilotildees de fios que

seriam utilizadas com um paquiacutemetro digital MItutoyo (Aurora Illinois EUA) para

realizaccedilatildeo dos testes Com isso procuramos anular a variante do fio na expressatildeo

do torque

Outro fator relevante a ser mencionado eacute que os resultados obtidos nessa

pesquisa podem apresentar diferenccedilas nos valores nominais quando comparados a

outros estudos (Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

pelo fato do fio de accedilo inoacutexidaacutevel apresentar diferenccedilas em sua propriedade e

composiccedilatildeo estrutural em diferentes marcas comerciais (Gioka Eliades 2004 Vena

et al 2007 Lombardo et al 2015)

A deformaccedilatildeo do braacutequete tambeacutem pode ser considerada um provaacutevel fator na

perda da expressatildeo do torque (Lacoursiere et al 2010 Major et al 2010 Major et

al 2011) Outro fator que tambeacutem pode estar relacionado eacute o desenho da canaleta

do braacutequete e sua composiccedilatildeo metaacutelica (Melenka et al 2014 Major et al 2013) A

escolha do braacutequete a ser empregado no tratamento o conhecimento de como este

material com maior ou menor dureza comporta-se durante o tratamento eacute de

fundamental importacircncia para conduzi-lo (Fischer-Brandies et al 2000 Gioka

Eliades 2004) Cash et al 2004 concluiacuteram que as canaletas dos braacutequetes

70

ortodocircnticos satildeo maiores do que o indicado pelos fabricantes A geometria da

canaleta e o padratildeo de acabamento variaram muito entre os grupos Brown e

Wagner 2015 mencionaram tambeacutem que essas alteraccedilotildees morfoloacutegicas podem

ocorrer em um uacutenico braacutequete bem como ao longo de todo o conjunto especiacutefico de

braacutequetes de uma mesma seacuterie No presente trabalho podemos constatar as

afirmaccedilotildees desses autores ao analizarmos as figuras 41 e 42 nas paacuteginas 55 e

56

71

61 Consideraccedilotildees finais

Ao analisar os resultados dessa pesquisa podemos concluir que a expressatildeo

do torque pode natildeo estar relacionado diretamente com a profundidade da canaleta

dos braacutequetes

Se a profundidade natildeo influencia a expressatildeo do torque como verificamos

nesse trabalho e se a altura eacute a mesma deveriacuteamos encontrar diferenccedilas de torque

estatisticamente natildeo significantes entre eles Poreacutem natildeo foi esse o resultado de

nossa pesquisa

Poreacutem haacute de se considerar que ao analisarmos as fotos dos braacutequetes Damon

Q (Figura 41 paacutegina 55) e H4 (Figura 42 paacutegina 56) podemos verificar que no

iniacutecio da canaleta do braacutequete H4 proacuteximo a porta de fechamento haacute tanto na parte

superior como na parte inferior um aumento da altura da canaleta o que pode ser

um fator de aumento da folga do fio em relaccedilatildeo a canaleta do braacutequete e pode gerar

um fator negativo na expressatildeo do torque

Em funccedilatildeo dessas hipoacuteteses um futuro trabalho deveraacute ser realizado para

verificar o porquecirc o braacutequete que foi idealizado para expressar o torque com maior

eficaacutecia se apresentou ser menos eficaz

73

7 CONCLUSOtildeES

Concluiacutemos com o nosso trabalho que

1 A folga existente entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel e os dois

braacutequetes estudados foram de 154ordm (Damon Q) e 235ordm (H4)

2 O momento de forccedila expresso pelo torque com 12ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel foi de 33 Nmm no braacutequete Damon Q e 29 Nmm

no braacutequete H4 Com 24ordm de torccedilatildeo o momento de torque foi de 196ordm no

braacutequete Damon Q e 44 Nmm no braacutequete H4 Com 36ordm de torccedilatildeo a

expressatildeo do torque foi de 552 Nmm no braacutequete Damon Q e 296 Nmm

no braacutequete H4

3 Ao compararmos os valores obtidos da expressatildeo do torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel observamos maior

expressatildeo do torque no braacutequete Damon Q quando comparados ao

braacutequete H4

4 Observamos que o braacutequete Damon Q expressou o torque primeiro quando

comparado ao braacutequete H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm

15 Nmm e 20Nmm

74

75

REFEREcircNCIAS1

Andrews LF The six keys to normal occlusion Am J Orthod 1972 Sep 62(3) 296-309 Andrews LF Straight-wire ndash O conceito e o aparelho Trad de Hugo Jose Trevisi San Diego L A Wells Co 1989 407p Archambault A Lacoursiere R Badawi H Major PW Carey J Flores-Mir C Torque expression in stainless steel orthodontic brackets Angle Orthod 2010 Jan 80(1) 201-10 Badawi HM Toogoog RW Carey JPR Heo G Major PW Torque expression of self-ligating brackets J Orthod Dentofacial Orthop 2008 May 133(5) 721-7 Bourauel C Drescher D Thier M An experimental apparatus for the simulation of three-dimensional movements in orthodontics J Biomed Eng 1992 Sep 14(5) 371-8 Brauchli LM Steineck M Wichelhaus A Active and passive self-lagation a myth Part 1 torque control Angle Orthod 2012 Jul 82(4) 663-9 Brown P Wagner W Choi H Orthodontic bracket slot dimensions as measured from entire bracket series Angle Orthod 2015 Jul 85(4) 678ndash82 Burstone CJ The segmented arch approach to space closure Am J Orthod 1982 Nov 82(5) 361-378 Cash AC Good SA Curtis RV McDonald F An evaluation of slot size in orthodontic brackets - Are standards as expected Angle Orthod 2004 Aug 74(4) 450-3 Cattaneo PM Salih AR Melsen B Labio-lingual root control of lower anterior teeth an canines obtained by active and passive self-ligating brackets Angle Orthod 2013 Jul 83(4) 691-7 Dalstra M Eriksen H Bergamini C Melsen B Actual versus theoretical torsional play in convencional and self-ligating bracket systems J Orthod 2015 Jun 42(2) 103-13

1 De acordo com Estilo Vancouver

LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS

g grama

h hora

mm miliacutemetro

mm min miliacutemetro por minuto

Nmm Newton miliacutemetro

s segundo

LISTA DE SIacuteMBOLOS

prop alfa

ordm graus

π pi

polegadas

empty teta

ordm graus

SUMAacuteRIO

1 INTRODUCcedilAtildeO 27

2 REVISAtildeO DA LITERATURA 29

3 PROPOSICcedilAtildeO 53

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS 55

41 Materiais 55

411 Braacutequetes 55

412 Fotos dos braacutequetes 55

413 Fios 55

414 Paquiacutemetro digital 56

415 Dispositivo de expressatildeo de torque 56

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) 57

42 Meacutetodos 58

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes 58

422 Ensaio experimental 58

49 Anaacutelise Estatiacutestica 61

5 RESULTADOS 63

6 DISCUSSAtildeO 67

61 Consideraccedilotildees finais 71

7 CONCLUSOtildeES 73

REFEREcircNCIAS 75

27

1 INTRODUCcedilAtildeO

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o

controle do movimento dentaacuterio nos trecircs planos de espaccedilo (Xu et al 2015) Para a

obtenccedilatildeo desse controle utiliza-se a accedilatildeo mecacircnica das dobras de primeira

segunda e terceira ordem nos fios ortodocircnticos As dobras de primeira e segunda

ordem podem ser utilizadas tanto em fios redondos quanto retangulares Poreacutem

natildeo existe controle das dobras de terceira ordem sem a utilizaccedilatildeo dos fios

retangulares tendo em vista que natildeo eacute possiacutevel aplicar mecanicamente a torccedilatildeo de

um dente utilizando um fio redondo dentro da canaleta do braacutequete As dobras

estatildeo relacionadas a torccedilatildeo de uma estrutura em torno do seu eixo longitudinal

(Andrews 1989 McLaughlin e Bennett 2015)

As caracteriacutesticas necessaacuterias para a aplicaccedilatildeo e o controle do movimento

dentaacuterio jaacute estatildeo inseridas nos desenhos das canaletas dos braacutequetes autoligados e

nos preacute-ajustados convencionais possibilitando o movimento controlado dos dentes

nos trecircs planos de espaccedilo sem a necessidade de ajustes nos arcos ortodocircnticos

(Shivapuja Berger 1994 Brito-Juacutenior Ursi 2006 Rinchuse Miles 2007

McLaughlin Bennett 2015) Poreacutem existem algumas controveacutersias em relaccedilatildeo aos

movimentos de terceira ordem Em alguns casos em funccedilatildeo da folga ou da proacutepria

caracteriacutestica das canaletas dos braacutequetes ou dos fios ortodocircnticos natildeo

observamos o movimento de terceira ordem desejado isto eacute natildeo observamos a

inclinaccedilatildeo dos dentes esperada (Huang 2009 Major et al 2010 Streva et al

2011 Huang et al 2012 Johnson 2013 Dalstra et al 2015)

Em geral a alteraccedilatildeo na inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual das coroas dos dentes

depende da rigidez do fio do desenho da canaleta do braacutequete do jogo existente na

relaccedilatildeo entre o fio e a canaleta e o recurso de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio A grande

variedade de combinaccedilotildees de fatores que alteram o momento do torque dificultam

seu controle (Morina et al 2008 Major et al 2011 Major et al 2012)

Eacute de extrema importacircncia que os valores das angulaccedilotildees e torques contidos

nos braacutequetes estejam de acordo com os valores preconizados pelo autor da

teacutecnica para que o tratamento ortodocircntico alcance os objetivos resultando em

condiccedilotildees adequadas de oclusatildeo funccedilatildeo e esteacutetica dental

As dimensotildees do arco de trabalho final pode natildeo preencher as dimensotildees

totais da canaleta do braacutequete e portanto uma porcentagem do torque constituiacutedo

no braacutequete eacute perdida por conta do jogo existente entre fio canaleta Tem sido

demonstrado que existem discrepacircncias significativas entre o valor fornecido pelos

fabricantes e o valor mensurado (Cash et al 2004 Gioka Eliades 2004) As

alteraccedilotildees da expressatildeo do torque podem ser atribuiacutedas as variaccedilotildees intriacutensecas do

diacircmetro transversal dos fios ortodocircnticos na deformaccedilatildeo das canaletas dos

braacutequetes e em suas dimensotildees (Meling et al 1998 Gioka Eliades 2004

Archambault et al 2010 Major et al 2010 Melenka et al 2013 McLaughlin

Bennett 2015 Brown et al 2015 Lee et al 2016 Lombardo et al 2015)

A controveacutersia existente em relaccedilatildeo a influecircncia da dimensatildeo das canaletas

dos braacutequetes motivou a realizaccedilatildeo dessa pesquisa na qual utilizamos 2 tipos de

braacutequetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes

29

2 REVISAtildeO DA LITERATURA

Reitan (1957) discutiu alguns fatores para ilustrar a importacircncia de

correlacionar achados histoloacutegicos com observaccedilotildees praacuteticas atraveacutes de um exame

mais aprofundado das forccedilas em ortodontia revelando que alguns dos principais

fatores satildeo a variaccedilatildeo individual da reaccedilatildeo dos tecidos o tipo de forccedila aplicada e

os princiacutepios mecacircnicos envolvidos Verificou-se tambeacutem que estes fatores estavam

estreitamente ligados entre si Concluiu que a forccedila exercida em um movimento de

inclinaccedilatildeo realizada com forccedilas contiacutenuas criariam aacutereas comprimidas livre de

ceacutelulas na membrana periodontal com mais frequecircncia do que em um movimento

corporal decorrente os princiacutepios mecacircnicos envolvidos A reabsorccedilatildeo direta foi

observada em um movimento de torccedilatildeo gerando uma forccedila de 130 gramas ao

exercer pressatildeo na regiatildeo apical A quantidade de forccedila apropriada pode variar

consideravelmente de acordo com o tipo de movimento necessaacuterio cerca de 250

gramas durante a fase final de um movimento corporal contiacutenuo de caninos e

apenas deveraacute ser aplicado 25 gramas em um movimento de extrusatildeo de dentes

anteriores individuais

Rauch (1959) definiu o torque como um momento de forccedila resultante da

torccedilatildeo do fio retangular capaz de movimentar a coroa do dente no mesmo sentido

do fio e a raiz em sentido contraacuterio A aplicaccedilatildeo do torque permite controlar as

inclinaccedilotildees axiais dos dentes posicionando-os adequadamente ao final do

tratamento ortodocircntico

Andrews (1972) estudou seis caracteriacutesticas sistematicamente observadas em

um estudo de 120 modelos de pacientes natildeo ortodocircnticos com oclusatildeo normal

Essas constantes foram referidas como as seis chaves de oclusatildeo normal O artigo

tambeacutem discutiu a importacircncia das seis chaves individual e coletivamente no

tratamento ortodocircntico de sucesso Os 120 modelos estudados nesta pesquisa

diferem em alguns aspectos mas todos compartilhavam as seis caracteriacutesticas

observadas As seis chaves de oclusatildeo foram assim avalidadas relaccedilatildeo molar

angulaccedilotildees das coroas inclinaccedilotildees das coroas ausecircncia de rotaccedilotildees contatos

interproximais plano oclusal

30

Burstone (1982) descreveu a aplicaccedilatildeo cliacutenica das molas de traccedilatildeo utilizando a

teacutecnica do arco segmentado As consideraccedilotildees mais importantes na utilizaccedilatildeo

cliacutenica das molas de traccedilatildeo satildeo a quantidade de ativaccedilatildeo distal o diferencial de

angulaccedilatildeo entre os dentes anteriores e posteriores e a centralizaccedilatildeo do loop

Melhorias no design levaram a um mecanismo mais eficiente higiecircnica e confortaacutevel

para o fechamento do espaccedilo Melhorias no design levaram agrave um mecanismo mais

eficiente maior higiene e maior conforto no fechamento do espaccedilo

Bourauel et al (1992) apresentaram um aparelho (OMSS) capaz de avaliar os

sistemas de forccedilas tridimensionais e os movimentos resultantes durante o

tratamento ortodocircntico O instrumento consistiu em dois transdutores de forccedila

torque capazes de gravar tanto os resultados obtidos das forccedilas quanto os

resultados obtidos dos torques simultaneamente em todas as direccedilotildees espaciais

Cada sensor tinha uma faixa de mediccedilatildeo de 15N (450Nmm) e uma resoluccedilatildeo de

002 N (05Nmm) e foi montado em conjunto com 3 estaacutegios rotacionais e

translacionais movidos por motores passo a passo O aparelho era controlado por

um computador e por um software abrangente

Odegaard et al (1994) desenvolveram um meacutetodo para simular a forccedila de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico no interior do braacutequete e mediram com precisatildeo o

momento de torque O estudo simulou a situaccedilatildeo que ocorre quando o torque eacute

aplicado em um incisivo central individualmente Para realizar o teste foram usados

cinco braacutequetes com canaletas de 0018rdquo sem torque e angulaccedilatildeo e cinco partes de

cada tipo de fio A folga observada entre fio e o braacutequete variou de 20ordm a 5ordm com fios

0016rdquo x 0022rdquo e 0018rdquo x 0025rdquo respectivamente Foi observado apoacutes a

eliminaccedilatildeo da folga uma taxa de variaccedilatildeo de 024ordm Nmm a 037ordm Nmm nos fios de

accedilo enquanto que nos fios 0017rdquo x 0025rdquo de NiTi ocorreu uma taxa de variaccedilatildeo de

cerca de 107ordm Nmm Os resultados demonstraram que a quantidade de folga entre

o braacutequete e o fio ortodocircntico eacute consideravelmente maior do que o valor esperado

A utilizaccedilatildeo de ligaduras demonstraram que um efeito de torque pode ser observado

31

ainda que a folga natildeo tenha sido completamente eliminada

Com o aumento da utilizaccedilatildeo dos braacutequetes autoligados frequentemente

levantou-se a questatildeo de como eles se comparam com os sistemas de ligaccedilotildees

convencionais Shivapuja e Berger (1994) examinaram estes dois grupos de

braacutequetes autoligados e com sistemas de ligaccedilotildees de accedilo inoxidaacutevel e elastomeacutericas

convencionais tanto do aspecto in vitro bem como por medidas cliacutenicas e

observaccedilotildees subjetivas Foram avaliados cinco tipos diferentes de braacutequetes com

canaletas 0022rdquo x 0028rdquo divididos em sete grupos diferentes conforme o tipo de

ligaccedilatildeo Cada braacutequete foi montado sobre um cilindro de acriacutelico e o fio escolhido

para o estudo foi o de 0018rdquo (GAC International Inc Central Islip NY) Cada

grupo de braacutequetes consistiu em doze amostras e a forccedila de atrito para cada grupo

foi mensurada com uma maacutequina de teste universal (Instron Corp Canton Mass)

Foram analisadas dois tipos de mediccedilotildees para cada grupo Primeiramente avaliaram

qual a forccedila maacutexima necessaacuteria para iniciar o movimento do fio a qual foi

considerada como a forccedila necessaacuteria para superar a resistecircncia estaacutetica e a carga

maacutexima pela distacircncia de seguimento de 10rdquo o que foi interpretado como a

resistecircncia dinacircmica A segunda parte da investigaccedilatildeo consistiu em avaliar a

influecircncia do moacutedulo de potecircncia elastomeacuterico (GAC Energia Chainette) no

movimento de translaccedilatildeo dos dentes A fase final do estudo envolveu uma avaliaccedilatildeo

cliacutenica comparativa do tempo necessaacuterio para remover e substituir o modo de

ligaccedilatildeo tanto na arcada superior quanto na inferior Concluiacuteram que os sistemas de

braacutequetes autoligados demonstraram um niacutevel significativamente mais baixo de

resistecircncia ao atrito menor tempo para a remoccedilatildeo e inserccedilatildeo do fio no interior do

braacutequete e promoveu um melhor controle de infecccedilotildees quando comparados aos

braacutequetes convencionais de ceracircmica e metal com sistemas de ligaccedilotildees

elastomeacutericas de poliuretano e de accedilo inoxidaacutevel

Meling et al (1998) propuseram um estudo para medir a altura da canaleta dos

braacutequetes com maior precisatildeo atraveacutes de uma foacutermula que descreve a relaccedilatildeo entre

a altura do braacutequete as dimensotildees do arco ortodocircntico a borda do fio e folga de

torccedilatildeo Com um instrumento de mediccedilatildeo de torque a folga de torccedilatildeo foi estimada

em 10 braacutequetes diferentes (Ormco medium twin standard edgewise) com canaleta

0018rdquo Foi utilizado para realizar as mediccedilotildees um fio ortodocircntico de accedilo inoxidaacutevel

0018rdquo x 0025rdquo (Dentaurum) Um comprimento do fio foi escolhido aleatoriamente e

32

suas dimensotildees foram medidas em 10 segmentos diferentes com um microcircmetro

digital (modelo 293-521) Para a mediccedilatildeo da borda do fio foram usados 10 partes

de 1 cm de comprimento cada Os espeacutecimes foram preparados usando meacutetodos

metaluacutergicos convencionais para obter um corte transversal perpendicular ao seu

longo eixo e ampliado sob um microscoacutepio de uso metaluacutergico O raio de

arredondamento foi medido para todos os quatro cantos e a meacutedia aritmeacutetica foi

usada nos caacutelculos posteriores Apoacutes a obtenccedilatildeo dos registros da folga de torccedilatildeo

das dimensotildees e bordas do fio ortodocircntico a altura da canaleta do braacutequete pode

ser calculada Os autores concluiacuteram que o meacutetodo utilizado para medir a altura da

canaleta dos braacutequetes ortodocircnticos parece ter um elevado grau de exatidatildeo e eacute

mais faacutecil de executar do que os meacutetodos convencionais

Fischer-Brandies et al (2000) investigaram a influecircncia da seccedilatildeo transversal

da geometria da aresta e da dureza estrutural entre o fio e o braacutequete na

transmissatildeo do torque Cinco marcas de fios de accedilo inoxidaacutevel em 3 dimensotildees

(0016rdquo times 0016rdquo 0016rdquo times 0022rdquo e 0017rdquo times 0025rdquo) foram inseridos em braacutequetes

Edgewise (Ultratrimmreg Dentaurum Order No 705-018-50) com canaleta 0018rdquo e

foram carregados com diferentes momentos de torques (1 e 3 Ncm) As canaletas

dos braacutequetes e a geometria dos fios foram analisadas em computador antes e

depois do carregamento Aleacutem disso foram determinadas a dureza Vickers e a

micro-dureza das superfiacutecies metaacutelicas Embora o tamanho da canaleta foi mantido

de forma muito precisa agraves dimensotildees dos fios desviaram em meacutedia de 10 Um

carregamento de 3 Ncm de torque aumentou o jogo de torque de 36ordm nos fios 0016

times 0022rdquo e de 37ordm nos fios 0017rdquo times 0025rdquo No caso dos fios 0016rdquo times 0016rdquo natildeo foi

mais possiacutevel realizar uma transmissatildeo de torque efetivo A dureza Vickers dos fios

foi em meacutedia de 533 kp mm2 e que um dos suportes de 145 kp mm2 Houve um

aumento da micro-dureza na aacuterea de deformaccedilatildeo de estresse nas paredes da

canaleta com o aumento da transmissatildeo de carga 204-338 kgf mm2 Os autores

concluiacuteram que com as alteraccedilotildees das dimensotildees dos fios e a presenccedila de

deformaccedilatildeo plaacutestica dos braacutequetes resultou em um jogo de torque relativamente

grande

Cash et al (2004) investigaram o tamanho e a geometria da canaleta de

braacutequetes com dimensotildees de 0022rdquo Cinco braacutequetes de incisivo central superior do

33

lado esquerdo foram selecionados aleatoriamente a partir de um total de 11 marcas

disponiacuteveis comercialmente As mediccedilotildees foram concluiacutedas apoacutes a calibraccedilatildeo do

operador reproduzindo uma leitura digital Os resultados indicaram que todos os

braacutequetes possuem canaletas aumentadas Apenas o Twin Torque o Clarity e o

Mini Mono estavam dentro de 5 das suas dimensotildees declaradas apresentando

suas paredes essencialmente paralelas O braacutequete Elegance Plastic apresentou

paralelismo mas com aumento nas dimensotildees em 12 O braacutequete Victory Series

apresentou divergecircncia nas paredes da canaleta e com alteraccedilatildeo nas dimensotildees de

6 A canaleta do braacutequete Nu-Edge tambeacutem apresentou divergecircncia e alteraccedilotildees

nas dimensotildees em 14 Os braacutequetes Mxi Advant-Edge Damon II SL Elite Mini

Opti-MIM Roth and MBT apresentaram canaletas convergentes e a base da

canaleta do Damon apresentou um aumento dimensional de 17 A canaleta do

braacutequete Discovery demonstrou convergecircncia e aumento dimensional de 24 a

maior variacircncia observada A usinagem imprecisa nas dimensotildees das canaletas e o

uso de arcos subdimencionados podem afetar diretamente o posicionamento

tridimensional dos dentes

Gioka e Eliades (2004) avaliaram as fontes de variaccedilatildeo na expressatildeo do

torque em braacutequetes preacute-ajustados As variaacuteveis relacionadas com propriedades de

materiais foram sistematicamente analisadas incluindo a incapacidade para

preencher a canaleta devido agrave diferenccedila de tamanho de arcos as irregularidades do

processo de suportes de manufatura impedindo acoplamento adequado diferenccedilas

na rigidez dos fios variaccedilotildees entre os valores reais e relatados de torque do

braacutequete e os modos de ligaccedilotildees todos os quais podem ser responsaacuteveis por

aumento da depuraccedilatildeo de terceira ordem ou ldquojogo O efeito destas variaccedilotildees sobre

a expressatildeo do torque eacute discutido e as inclinaccedilotildees vestibulolinguais satildeo fornecidas

como funccedilatildeo do tamanho do fio e a composiccedilatildeo do braacutequete em combinaccedilotildees

braacutequete e fio A maioria dos relatoacuterios publicados sobre esse assunto indicam uma

perda de controle de torque tatildeo alto quanto 100 do valor prescrito Aleacutem disso a

falsa ideacuteia de transferir a inclinaccedilatildeo ideal de coroa com o torque previsto no braacutequete

eacute ilustrado juntamente com a estimativa de torque previsto em relaccedilatildeo agrave coroa do

dente O torque necessaacuterio de forma realista depende de alguns componentes

envolvendo inclinaccedilatildeo dentaacuteria compensaccedilatildeo no jogo existente entre braacutequete e fio

e o tipo de ligaduras presentes Com base nas evidecircncias disponiacuteveis clinicamente

34

propocircs-se que a prescriccedilatildeo aumentada do torque deve ser selecionado para explicar

a falta de expressatildeo plena do torque prescrito

van Loenen et al (2005) estudaram a morfologia dos incisivos centrais

superiores e caninos superiores a fim de determinar a variaccedilatildeo no acircngulo coroa

raiz formado por uma tangente na superfiacutecie vestibular da coroa e o eixo

longitudinal da coroa em uma vista proximal Foram realizadas radiografias

proximais de 160 dentes (81 incisivos e 79 caninos) previamente extraiacutedos no

Hospital da Universidade de Ghent Beacutelgica As imagens foram digitalizadas e

analisadas com Jascreg Paint Shop Pro 7TM (Eden Prairie USA) e Mathcad 2001

Professionalreg (Cambridge UK) A margem incisal o centro da junccedilatildeo cemento-

esmalte (CEJ) e o aacutepice da raiz foram digitalizados para definir o longo eixo da

coroa raiz Posteriormente foram obtidas as medidas do acircngulo coroa raiz (ACR)

em todos os dentes Para definir a curvatura da superfiacutecie labial foram determinadas

vaacuterias tangentes em diferentes alturas sobre a superfiacutecie labial ou bucal A partir dos

resultados foram calculados a meacutedia e o desvio padratildeo O ACR variou de 167 a 195

graus para os caninos (valor meacutedio de 183 graus) e de 171 a 195 graus para os

incisivos (meacutedia de 184 graus) A meacutedia das inclinaccedilotildees das superfiacutecies labiais dos

incisivos variou muito As inclinaccedilotildees meacutedias da curvatura da superfiacutecie labial dos

incisivos variaram entre 287 (plusmn 33) e 116 (plusmn 49) graus Agrave 4 mm da margem incisal

o miacutenimo da curvatura foi de 153 graus e a maacuteximas de 266 graus Em 45 mm da

borda incisal o acircngulo de superfiacutecie vestibular variou entre 123 e 249 graus Entre

2 e 45 mm da borda incisal o acircngulo meacutedio da superfiacutecie labial variaram em 10

graus Nos caninos as inclinaccedilotildees meacutedias das superfiacutecies vestibulares variaram

entre 300 (plusmn 42) e 102 (plusmn 79) graus O acircngulo da superfiacutecie vestibular meacutedia entre

2 e 45 mm a partir da borda incisal dos caninos tambeacutem diferiram em cerca de 10

graus mas o Desvio Padratildeo foram muito maiores do que para os incisivos Os

autores concluiacuteram que a colocaccedilatildeo de um braacutequete sobre um dente em diferentes

alturas ainda dentro de uma aacuterea clinicamente aceitaacutevel resulta em diferenccedilas

importantes na quantidade de torque de raiz

Brito-Juacutenior e Ursi (2006) revisaram as prescriccedilotildees de braacutequetes preacute-ajustados

existentes no mercado abordando as variaccedilotildees dos valores de inclinaccedilatildeo

angulaccedilatildeo e rotaccedilatildeo dentaacuteria A revisatildeo reporta desde a origem do conceito de uso

35

de arcos retangulares em acessoacuterios com secccedilotildees retangulares ateacute os atuais

modelos de braacutequetes autoligados e outros braacutequetes com formatos diferenciados

Rinchuse e Miles (2007) discutiram estudos in vitro seguidos de pesquisas in

vivo com o objetivo de sintetizar a literatura sobre os braacutequetes autoligados afim de

formular conceitos gerais princiacutepios e axiomas Relataram as diferenccedilas entre os

braacutequetes ativos e passivos em relaccedilatildeo agraves suas vantagens e desvantagens

percebidas Apresentaram tambeacutem novos conceitos em relaccedilatildeo ao futuro dos

braacutequetes autoligados combinaccedilotildees de sistemas de braacutequetes e uso seletivo de

braacutequetes autoligados

Yeh et al (2007) avaliaram a resistecircncia ao atrito em braacutequetes com ligaduras

passivas em diferentes estaacutegios do tratamentos ortodocircnticos Foram usados 2

braacutequetes autoligados passivos (Damon SL II Ormco Orange California SmartClip

3M Unitek Monrovia Califoacuternia) e um novo braacutequete com a ligadura elaacutestica passiva

(Synergy Rocky Mountain Denver Colorado) Todos os braacutequetes com canaletas

de 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Os braacutequetes foram acoplados em trecircs arcos de niacutequel-

titacircnio (0014rdquo 0016rdquo x 0022rdquo 0019rdquo x 0025rdquo) e simulado rotaccedilotildees de primeira

ordem de 3ordm e 6ordm intrusotildees de segunda ordem de 05 mm e 10 mm e inclinaccedilatildeo de

terceira ordem vestibular de coroa de 3ordm As dimensotildees dos braacutequetes foram

medidas com microscopia eletrocircnica de varredura O braacutequete SmartClip apresentou

acircngulos criacuteticos e distacircncias maiores para a ligaccedilatildeo do que os outros 2 acessoacuterios

Quando acoplado o fio 0019rdquo x 0025rdquo com um alinhamento de arco ideal o

SmartClip teve IMDF menor do que os outros acessoacuterios Para as rotaccedilotildees de

primeira ordem os braquetes Synergy tiveram o IMDF significativamente menor do

que os outros acessoacuterios Os braacutequetes Damon SL II com acircngulos criacuteticos menores

tiveram um bom IMDF Para a inclinaccedilatildeo de terceira ordem o Damon SL II com

menor folga de torccedilatildeo tambeacutem tiveram um bom IMDF Natildeo houve diferenccedilas

significativas de IMDF em todos os braacutequetes testados em intrusotildees de segunda

ordem No entanto houve o aumento da IMDF com o aumento da gravidade da maacute

oclusatildeo Concluiacuteram que nenhuma diferenccedila significativa foi encontrada nos

braacutequetes em distacircncias de segunda ordem Em um alinhamento de arco ideal

braacutequetes com maior canaleta tiveram menor resistecircncia ao atrito O controle

rotacional de primeira ordem foi influenciado pela profundidade da canaleta largura

36

do braacutequete e a cobertura labial dos suportes com o mesmo arco Quando um

mecanismo de deslizamento foi usado com uma mudanccedila de inclinaccedilatildeo de terceira

ordem os braacutequetes com menor acircngulo criacutetico de contato tiveram maior resistecircncia

ao atrito

Vena et al (2007) examinaram a variabilidade dos fios de accedilo inoxidaacutevel

0017rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo (Ormco Glendora Califoacuternia) com respeito as

propriedades mecacircnicas dimensotildees da secccedilatildeo transversal e o acabamento geral

das superfiacutecies Concluiacuteram que existem variabilidades em algumas propriedades

mecacircnicas e caracteriacutesticas fiacutesicas dos materiais e entre as amostras dos mesmos

grupos de diferentes lotes

Badawi et al (2008) mediram a expressatildeo do torque em 2 braacutequetes

autoligados ativos (In-Ovation GAC Bohemia NY Velocidade Strite Induacutestrias

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e 2 braacutequetes autoligados passivos (Damon 2 Ormco

Orange Calif Smart Clip 3M Unitek Monrovia na Califoacuternia) Desenvolveram um

dispositivo com a capacidade de aplicar uma torccedilatildeo no fio 0019rdquo x 0025rdquo 1113088de accedilo

inoxidaacutevel mantendo o alinhamento vertical e horizontal perfeito entre o fio e o

braacutequete O projeto utilizou um transdutor de forccedilatorque de multi-eixo que mediu o

momento de forccedila nos trecircs planos de espaccedilo O momento em meacutedia em que o

torque comeccedilou a ser expressado foi de 75ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes autoligados

ativos e 15ordm de torccedilatildeo para os braacutequetes autoligados passivos A expressatildeo de

torque foi maior para os braacutequetes autoligados ativos ateacute 35ordm de torccedilatildeo Na torccedilatildeo do

fio aleacutem deste ponto resultou em um aumento linear do torque medido para os

braacutequetes Damon 2 Smart Clip e In-Ovation O torque foi relativamente constante

passando 35ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes Speed Apoacutes a execuccedilatildeo de todos os

estudos os autores concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos satildeo mais

eficazes na expressatildeo do torque do que os braacutequetes autoligados passivos

Morina et al (2008) estudaram a capacidade dos torques em diferentes

braacutequetes 6 tipos de braacutequetes foram estudados braacutequetes autoligados em accedilo

inoxidaacutevel Hanson SpeedTM (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) e

DamonTM 2 (Ormco Glendora California USA) Ultratrimmreg e Discoveryreg

(Dentaurum Pforzheim Germany) braacutequetes ceracircmicos Fascinationreg 2

37

(Dentaurum) e braacutequete em policarbonato Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) Todos os braacutequetes tinham canaleta de 0022rdquo e foram inseridos

torques no fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Uma situaccedilatildeo cliacutenica intra oral foi

simulada atraveacutes da inclinaccedilatildeo vestibular de coroa de um incisivo central superior

atraveacutes do aparelho orthodontic measurement and simulation system (OMSS) Os

principais componentes do OMSS satildeo dois sensores capazes de medir as forccedilas e

momentos simultaneamente nos trecircs planos do espaccedilo Momentos de forccedila foram

estudados em um arco superior alinhado e nivelado de um modelo Frasaco (Franz

Sachs Tettnang Alemanha) ligado ao OMSS Um torque de 20ordm foi aplicado e a

mudanccedila de direccedilatildeo causada no braacutequete foi mensurada experimentalmente pela

OMSS Cada combinaccedilatildeo de braacutequete fio foi medido cinco vezes O momento do

torque (Nmm) e a perda do torque (graus) foram determinados Os braacutequetes

ceracircmicos apresentaram a menor perda de torque assim como os braacutequetes de

accedilo inoxidaacutevel O braacutequete Fascinationreg 2 (Dentaurum) registrou o maior momento

torque que foi de 20 Nmm graus seguido pelo Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) que registrou 12 Nmm graus Todos os outros braacutequetes apresentaram

a taxa idecircntica de 04 Nmm graus Concluiacuteram que o suporte ceracircmico Fascinationreg

2 (Dentaurum) apresentou o maior momento de torque (35 Nmm) e juntamente com

os braacutequetes metaacutelicaos a menor perda de torque (46 graus)

Huang et al (2009) investigaram a capacidade do torque em braacutequetes

convencionais e autoligados usando um meacutetodo com elementos finitos Foram

selecionados 3 tipos de braacutequetes 2 autoligados Hanson Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e Damon MX (Ormco Glendora Califoacuternia) e 1

convencional Discovery (Dentaurum Pforzheim Alemanha) Todos os braacutequetes

com canaleta 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Foram incluiacutedos 4 braacutequetes nos modelos

finitos a partir do incisivo central superior do lado esquerdo ao canino superior do

lado direito Um torque de 20ordm foi aplicados nos incisivos do lado direito em fios

0018rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo Trecircs tipos de arcos foram usados accedilo inoxidaacutevel

titacircnio molibdecircnio e niacutequel titacircnio Para os braacutequetes convencionais foram usados

dois tipos de ligaccedilatildeo ligadura elaacutestica e fio de accedilo inoxidaacutevel O momento acircngulo

torque simulados foram calculados usando o software MSC Marc Mentat 2005 FE

(MSC Software Corporation Santa Ana Califoacuternia) As caracteriacutesticas dos fios

influenciam no momento do torque provocando maiores alteraccedilotildees no tipo de liga

38

em comparaccedilatildeo com a dimensatildeo dos fios (aumento de 125 quando comparamos o

fio 0019rdquo x 0025rdquo com 0018rdquo x 0025rdquo ambos de accedilo inoxidaacutevel e 220 quando

usamos um fio 0018rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel em comparaccedilatildeo com 0018rdquo x

0025rdquo de niacutequel-titacircnio) A mudanccedila na liga e na dimensatildeo do fio em conjunto

resultou em um aumento de 600 no fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel quando

comparado com 0018rdquo x 0025rdquo de niacutequel titacircnio O jogo do fio 0018rdquo x 0025rdquo foi de

9ordm enquanto do 0019rdquo x 0025rdquo foi de 75ordm com um jogo maior nos braacutequetes

Damon O efeito da ligaccedilatildeo dos braacutequetes Discovery com ligaduras elaacutesticas e de

accedilo inoxidaacuteve puderam ser comparados com o comportamento do Damon O Speed

mostrou comportamento diferente com menor momento de torque e menor jogo

entre canaleta e fio Concluiacuteram que o acircngulo momento de torque eacute determinado

pelas caracteriacutesticas do arco

Archambault et al (2010) avaliaram os efeitos da expressatildeo do torque em

braacutequetes ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel variando o tamanho da canaleta e a

dimensatildeo do fio de accedilo para analisar as limitaccedilotildees dos meacutetodos experimentais

utilizados Atraveacutes de uma revisatildeo sistemaacutetica foram pesquisados estudos in vitro

que mensuravam a expressatildeo do torque em braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel

convencionais e autoligados usando dispositivos com arcos retos de accedilo inoxidaacutevel

sem mecacircnicas de segunda ordem sem alccedilas e sem fios auxiliares 11 artigos

foram selecionados Com base nos estudos selecionados no braacutequete com canaleta

0018rdquo o acircngulo de acoplamento variou 31ordm em um arco de 0016 x 0016rdquo a 46ordm

em um arco de 0018 x 0025rdquo No braacutequete com canaleta de 0022rdquo o acircngulo de

envolvimento variou de 18ordm com um arco de 0018 x 0025rdquo a 6ordm com um arco de

0021 x 0025rdquo Os braacutequetes autoligados ativos expressaram um acircngulo de

acoplamento aproximado de 75ordm enquanto os braacutequetes autoligados passivos

expressaram aproximadamente 14ordm com um arco de 019 x 0025rdquo (braacutequetes com

canaleta 0022rdquo) Os autores concluiacuteram que o acircngulo de envolvimento depende do

formato e dimensatildeo do arco assim como da dimensatildeo da canaleta do braacutequete

Clinicamente o torque efetivo pode ser conseguido com uma torccedilatildeo do fio de 15ordm a

31ordm em braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm em braacutequetes autoligados

passivos com arcos 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

Major et al (2010) desenvolveram um meacutetodo de anaacutelise das dimensotildees das

canaletas dos braacutequetes com o uso de fotografias Foram investigados 3 braacutequetes

39

autoligados de incisivo central superior do lado direito com canaleta 0022rdquo 30

braacutequetes Damon Q com a prescriccedilatildeo de 15ordm (Ormco Corporation Orange CA

USA) 30 braacutequetes In-Ovation-R com prescriccedilatildeo 12ordm (GAC Bohemia NY USA) e

30 braacutequetes Speed com prescriccedilatildeo 12ordm (Strite Industries Cambridge Ontario

Canada) Os perfis mesiais dos braacutequetes foram fotografados (Canon EOS-D10

10D Toacutequio Japatildeo) e analisados atraveacutes de um microscoacutepio (Carl Zeiss

MicroImaging GmbH Jena Alemanha) As imagens recolhidas atraveacutes do

microscoacutepio foram escalonadas em 197548 pixels mm e a cacircmera foi fixada em

uma distacircncia focal de 44645 mm Os braacutequetes Speed apresentaram altura do

canaleta 2 menor do que o tamanho nominal de 0559 miliacutemetros e uma inclinaccedilatildeo

ligeiramente convergente Os braacutequetes In-Ovation apresentaram paredes

divergentes em um acircngulo meacutedio de 147 graus e valor proacuteximo ao nominal da

altura da canaleta Os braacutequetes Damon Q apresentaram maior paralelismo entre as

paredes da canaleta com 90ordm entre as paredes e o fundo da canaleta A altura da

canaleta dos braacutequetes Damon apresentaram um aumento de 3 em suas

dimensotildees

Lacoursiere et al (2010) demonstraram claras evidecircncias de deformaccedilotildees dos

braacutequetes como resultado da aplicaccedilatildeo de cargas de torccedilatildeo Um dispositivo que

utiliza uma teacutecnica de correlaccedilatildeo de imagem oacuteptica foi desenvolvido para quantificar

com precisatildeo as alteraccedilotildees dimensionais ocorridas nas canaletas dos braacutequetes

durante uma aplicaccedilatildeo de torccedilatildeo do fio Simultaneamente a magnitude do momento

de forccedila do torque o acircngulo de torccedilatildeo do fio e a dimensatildeo da canaleta dos

braacutequetes podem ser registrados Este experimento confirmou que as alccedilas dos

braacutequetes sofrem deformaccedilatildeo elaacutestica quando carregadas Observou-se tambeacutem

que o braacutequete foi deformado plasticamente por uma uacutenica rotaccedilatildeo do arco

Major et al (2011) investigaram o torque em diferentes tipos de braacutequetes

autoligados analisando as deformaccedilotildees elaacutesticas e plaacutesticas causadas nos

acessoacuterios em conjunto com o torque expressado em diferentes acircngulos de torccedilatildeo

Um braacutequete ortodocircntico foi montado em uma ceacutelula de carga (Nano 17 Multi-Axis

forcetorque transducer ATI Industrial Automation Apex NC) que mede as forccedilas e

momentos em todas as direccedilotildees O fio foi torcido no braacutequete atraveacutes de um motor

(Cool Muscle CM1-C-11L30 Myostat Motion Control Newmarket Ontario Canada)

e controlado por software personalizado (LabWindows CVI National Instruments)

40

Imagens gerais foram tiradas por uma cacircmera (piA2400-12 g 2448 3 2050 pixels 8

bit gray scale Basler Vision Technologies Exton Pa) atraveacutes de um microscoacutepio

(55-908 MMS R4 Edmund Optics Barrington NJ) e processados usando

correlaccedilatildeo oacuteptica para medir a deformaccedilatildeo No acircngulo maacuteximo de torque de 63ordm

com fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x 0025rdquo o total dos valores de deformaccedilatildeo elaacutestica

e plaacutestica foram 0063 0033 e 0137 mm para Damon Q (Ormco Orange

Califoacuternia) In-Ovation R (GAC Bohemia NY) e Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) respectivamente Os valores totais de deformaccedilatildeo

plaacutestica foram 0015 0006 e 0086 mm respectivamente mensurados em 0ordm apoacutes

remoccedilatildeo da carga Os autores concluiacuteram que os braacutequetes In-Ovation obtiveram a

menor deformaccedilatildeo quando medidos em 63ordm Damon e Speed tinham cerca de 2 e

4 vezes maior deformaccedilatildeo respectivamente Com base na deformaccedilatildeo em 0ordm

quando foi removido a carga (angulaccedilatildeo) os braacutequetes Damon e Speed tinham

aproximadamente 25 e 14 vezes respectivamente maior deformaccedilatildeo plaacutestica do

que os braacutequetes In-Ovation

Streva et al (2011) verificaram a precisatildeo do torque em braacutequetes metaacutelicos

com prescriccedilatildeo MBT usando braacutequetes de caninos como amostra representativa de

6 marcas comerciais Foram selecionados 20 braacutequetes da arcada superior e 20

braacutequetes da arcada inferior das seguintes marcas comerciais 3M Unitek Abzil

American Orthodontics TP Orthodontics Morelli and Ortho Organizers todos com

canaleta 0022 x 0028 Em uma visatildeo de perfil dos braacutequetes foram estabelecidos

pontos e linhas de referecircncia na base e no fundo da canaleta e posteriormente foi

medido o acircngulo de torque por um operador utilizando um microscoacutepio oacuteptico

acoplado a um computador Os valores foram comparados com aqueles

estabelecidos pela prescriccedilatildeo MBT Os resultados mostraram que os braacutequetes dos

caninos superiores somente a angulaccedilatildeo dos braquetes Morelli (-333ordm) apresentou

diferenccedila estatisticamente significante em relaccedilatildeo aos valores propostos (-7ordm) Para

os caninos inferiores American Orthodontics (-634ordm) e Ortho Organizers (-625ordm)

apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes dos padrotildees (-6ordm) Em uma

comparaccedilatildeo feita entre as marcas os braacutequetes da Morelli apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes em comparaccedilatildeo com todas as outras marcas de

braacutequetes dos caninos superiores Para os braacutequetes dos caninos inferiores natildeo

houve diferenccedila estatisticamente significante entre as marcas Os autores

41

concluiacuteram que existem variaccedilotildees significativas nos valores da angulaccedilatildeo de torque

em alguns dos braacutequetes avaliados podendo comprometer clinicamente o

posicionamento vestiacutebulo-lingual do dente no final do tratamento ortodocircntico

Brauchli et al (2012) avaliaram a influecircncia dos tipos de clips ativos no torque

de braacutequetes autoligados e compararam os tipos de sistemas passivos e ativos 5

amostras de 9 braacutequetes foram avaliados 7 braacutequetes autoligados (Damon III

Ormco Corporation Orange Calif In-Ovation R GAC International Inc Bohemia

NY Oyster Gestenco International AB Gothenburg Swe- den Quick Forestadent

Bernhard Fo rster GmbH Pforzheim Germany SmartClip 3MUnitek Monrovia

Calif Speed Strite Industries Cambridge Ontario Canada Time American

Orthodontics Sheboygan Wis) 1 braacutequete ceracircmico esteacutetico com clip de baixa

fricccedilatildeo (Mystique NeoClip GAC) e 1 braacutequete twin standard (Mini-Mono

Forestadent) com ligaduras elaacutesticas e ligaduras de accedilo inoxidaacutevel Foram

selecionados braacutequetes de incisivos centrais e soldadas ou ligado (braacutequetes

ceracircmicos e polimeacutericos) em cabeccedilas de parafusos que foram montados no quadro

do Hexapod utilizado na investigaccedilatildeo (Micos GmbH Eschbach Alemanha) Um fio

de 0019rdquo x 0025rdquo foi fixado em um mandril que por sua vez foi montado em um

sensor de momento de forccedila (FTD Nano 17 ATI Apex NC) O sensor em si foi

centralmente montado sobre um disco rotativo automatizado (PRS 110 micos)

Todos os braacutequetes ativos foram medidos com a porta aberta e fechada para

avaliar sua influecircncia no torque Aleacutem disso as dimensotildees dos slots foram

opticamente medidos e comparados com a expressatildeo de torque A avaliaccedilatildeo

estatiacutestica de (Ple 05) revelou que em termos de expressatildeo maacutexima de torque com

uma angulaccedilatildeo de 30ordm natildeo houve diferenccedila significativa entre a configuraccedilatildeo aberta

e fechada dos braacutequetes (todas as diferenccedilas de 18 Nmm com a exceccedilatildeo do

braacutequete Oyster com diferenccedila de 38 Nmm) Tambeacutem natildeo houve diferenccedila entre

os meacutetodos de ligaccedilatildeo do grupo de controle com ligaduras elaacutesticas e accedilo na

expressatildeo do torque Foi alcanccedilado cerca de 10 Nmm na maioria dos braacutequetes

com uma angulaccedilatildeo de 20ordm a 23ordm entre arco e canaleta As dimensotildees da canaleta

variaram de 0022rdquo (0563 miliacutemetros) ateacute 0024rdquo (0613 miliacutemetros) Foi concluiacutedo

que a influecircncia do tipo de ligadura ou o mecanismo passivo ativo dos braacutequetes

autoligados satildeo miacutenimas As dimensotildees da canaleta satildeo muito mais importantes

na transmissatildeo do torque

42

Major et al (2012) observaram a deformaccedilatildeo plaacutestica de trecircs braacutequetes

autoligados diferentes atraveacutes da torccedilatildeo de um fio Isto eacute conseguido atraveacutes da

comparaccedilatildeo da forma do slot antes e depois da torccedilatildeo usando o meacutetodo de anaacutelise

do perfil de ranhura 3 braacutequetes autoligados diferentes (canaleta 0022rdquo) foram

investigados Damon Q (Ormco Corporation Orange CA USA) In-Ovation-R (GAC

Bohemia NY USA) SpeedH (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) Uma

cacircmera digital (Cannon E0S 10D Tokyo Japan) acoplado a um microscoacutepio (Carl

Zeiss MicroImaging GmbH Jena Thuringia Germany) foi usada para capturar

imagens de perfil de cada ranhura do braacutequete antes e depois do procedimento de

torccedilatildeo Torques de 15ordm a 63ordm foram inseridos nos braacutequetes com um fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco Corporation Orange CA USA) A alteraccedilatildeo meacutedia

provocada na altura da canaleta foi de 0013 mm (0020 SD) 0007 mm (0010 SD)

e 0070 mm (DP 003) para Damon Q In-Ovation e Speed respectivamente A

canaleta foi aumentado em 075ordm (SD 096) 041ordm (SD 105) e 930ordm (SD 424)

respectivamente O aumento no jogo do torque foi calculado utilizando a nova

foacutermula apresentada neste estudo sendo de 09ordm 06ordm e 77ordm respectivamente

Concluiacuteram que os braacutequetes Damon Q e In-Ovation mantiveram elevados niacuteveis de

linearidade na forma das paredes da canaleta poreacutem foram encontradas

quantidades significativas de deformaccedilatildeo plaacutestica fisicamente insignificantes Os

braacutequetes Speed demonstraram deformaccedilatildeo plaacutestica visualmente identificaacuteveis na

canaleta do braacutequete

Huang et al (2012) Avaliaram a capacidade da expressatildeo do torque em

braacutequetes autoligados e convencionaisassociados a largura do braacutequete o jogo

entre o fio e a canaleta do braacutequete e o modo de ligaccedilatildeo Os resultados mostraram

que o desenho do braacutequete tem menor influecircncia no momento de torque do que

outros paracircmetros como a largura do braacutequete o jogo entre o fio e a canaleta do

braacutequete ou o desalinhamento dos dentes

Cattaneo et al (2013) investigaram a capacidade de expressar o torque em

braacutequetes autoligados passivos (Damon 3MX Ormco Orange Calif) em 26

pacientes e em braacutequetes autoligados ativos (In-Ovation R GAC Bohemia NY) em

20 pacientes em dentes incisivos e caninos inferiores atraveacutes da anaacutelise de

43

imagens tridimensionais antes e apoacutes o tratamento Observaram apoacutes o tratamento

uma inclinaccedilatildeo vestibular dos dentes estatisticamente significante em ambos os

sistemas considerando a hipoacutetese da presenccedila de jogo entre o braacutequete e o fio

maior nos braacutequetes passivos do que nos braacutequetes ativos

Major et al (2013) observaram o momento de torque com ciclos de carga e

descarga torcendo um fio 0019rdquo x 025rdquo de accedilo inoxidaacutevel inseridos nos braacutequetes

Damon Q e Speed com acircngulos de 16ordm 20ordm 24ordm 28ordm 32ordm e 40ordm utilizando um

aparelho para medir o momento de torque e deformaccedilatildeo do braacutequete relatado

anteriormente por Major et al (2011) o qual foi baseado em uma versatildeo modificada

do aparelho descrito por Lacoursiegravere et al (2010) Os braacutequetes Damon

apresentaram menor deformaccedilatildeo plaacutestica e menor aumento no jogo entre o

braacutequete e o fio quando comparados aos braacutequetes Speed Quando o braacutequete foi

torqueado acima de 15 Nmm a curva de descarga expressou menor momento de

forccedila do que a curva de carga Clinicamente a curva de descarregamento eacute mais

relevante do que a curva de carregamento pois representa o torque aplicado ao

dente apoacutes sua movimentaccedilatildeo

Johnson (2013) Selecionou braacutequetes com prescriccedilotildees de torque

personalizados com base nas necessidades de cada paciente afim de reduzir as

correccedilotildees dos torques antes dos fios de niacutequel-titacircnio e beta-titacircnio mais resistentes

Como resultado foram necessaacuterios menos ajustes de torque nos fios de accedilo

inoxidaacutevel resultando em um menor tempo de tratamento

Melenka et al (2013) examinaram os movimentos dos braacutequetes autoligados

com o uso de imagem digital 3D correlacionado a um simulador de torque

ortodocircntico e o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico O

simulador de torque ortodocircntico foi acoplado a um microscoacutepio e 2 cacircmeras

permitindo o movimento dos braacutequetes determinados pela torccedilatildeo do fio As imagens

das cacircmeras foram captadas com uma teacutecnica digital de imagens 3D para

determinar a movimentaccedilatildeo dos braacutequetes ortodocircnticos 3 braacutequetes autoligados

(Damon Q Ormco Orange Calif In-Ovation R GAC Bohemia NY e Speed Strite

Induacutestrias Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) foram comparados para demonstrar a

diferenccedila dos movimentos dos braacutequetes autoligados Os deslocamentos dos

44

componentes de retenccedilatildeo do arco medidos foram 20 e 35 vezes menores para o

In-Ovation e Damon Q do que os valores em estudos anteriores Os autores

concluiacuteram que a utilizaccedilatildeo de um sistema de mediccedilatildeo oacuteptico 3D eacute uacutetil para

compreender o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico mas natildeo

eacute necessaacuterio para quantificar o movimento do braacutequete

Melenka et al (2014) analisaram a expressatildeo de torque em 2 braacutequetes com

ligaduras convencionais geometricamente semelhantes de materiais diferentes Foi

aplicado torque em 30 braacutequetes Orthos SS e 30 braacutequetes Orthos Ti (Ormco

Orange Califoacuternia EUA) com fios 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco

Glendora Califoacuternia EUA) utilizando ligaduras elastomeacutericas Os 2 braacutequetes foram

comparados para determinar se existe uma diferenccedila entre a expressatildeo do torque e

para comparar a deformaccedilatildeo da canaleta dos braacutequetes Cada braacutequete foi montado

sobre uma ceacutelula de carga de 6 eixos que mede o momento de forccedila em todas as

direccedilotildees O arco recebeu uma torccedilatildeo de um acircngulo inicial de 0ordm ateacute um acircngulo

maacuteximo de 51ordm e em seguida retornou agrave posiccedilatildeo inicial O torque maacuteximo expresso

em 51ordm foi de 998 Nmm no Orthos Ti e 930 Nmm no Orthos SS A deformaccedilatildeo

plaacutestica total medida em 0ordm poacutes-torccedilatildeo foi de 0038 mm no Orthos SS em

comparaccedilatildeo com 0013 mm no Orthos Ti A deformaccedilatildeo plaacutestica foi 28 vezes maior

no Orthos SS do que a dos braacutequetes Orthos Ti Os braacutequetes Orthos Ti

expressaram mais o torque do que os braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel poreacutem exibiu

uma variaccedilatildeo substancial

Mugurama et al (2014) investigaram as propriedades friccionais em relaccedilatildeo ao

torque de diferentes tipos de braacutequetes autoligados Foram usados 2 sistemas

passivos (Damon Q Ormco SmartClip 3M Unitek Monrovia Calif) e 1 ativo (In-

Ovation R DENTSPLY GAC International) 3 fios niacutequel titacircnio com 0016rdquo x 0022rdquo

(Nitinol Super-Elastic 3M Unitek) e 3 fios de accedilo inoxidaacutevel com 0017rdquo x 0025rdquo e

0019rdquo x 0025rdquo (Stainless Steel 3M Unitek) 1 braacutequete convencional (Mini Uni-Twin

3M Unitek) foi utilizada para comparaccedilatildeo A forccedila de atrito estaacutetica foi medida

usando um dispositivo de teste de fricccedilatildeo conectada a uma maacutequina de ensaios

universal (EZ Test Shimadzu Kyoto Japan) Cada braacutequete foi colado em uma

placa de accedilo inoxidaacutevel que podia fornecer diferentes torques (0ordm 10ordm 20ordm 30ordm) e 0ordm

angulaccedilatildeo com o auxiacutelio de um dispositivo de suporte de montagem O conjunto

45

placa braacutequete foi ligado ao dispositivo de fricccedilatildeo e um segmento de 5 cm de fio

obtidos a partir das porccedilotildees retiliacuteneas posterior foi fixado aos braacutequetes A

extremidade superior do fio foi ligado agrave ceacutelula de carga e a extremidade inferior foi

fixado a um peso de 150 g A forccedila de deslocamento foi de 10 mm min para uma

distacircncia de 5 mm O contato braacutequete fio foi analisado atraveacutes do uso de um

microscoacutepio eletrocircnico de varredura (S-3500N Hitachi Toacutequio Japatildeo) Na maioria

das combinaccedilotildees braacutequete fio o aumento do torque gerou um aumento

significativo no atrito estaacutetico poreacutem nas combinaccedilotildees do sistema autoligado o atrito

foi menor do que no braacutequete convencional O sistema ativo apresentou maior atrito

em relaccedilatildeo ao passivo na maioria das condiccedilotildees Foi observado que o contato entre

canaleta fio foi maior na medida que o torque foi aumentado Os autores

concluiacuteram que nos sistemas autoligados o aumento do torque provoca um maior

atrito uma vez que o contato entre a parede da canaleta e a ponta do fio torna-se

maior Com isso a extensatildeo do contato entre a canaleta e a borda do fio pode ser

influente no atrito estaacutetico

Katsikogianni et al (2015) investigaram exaustivamente a eficiecircncia do torque

em diversos sistemas de braacutequetes combinados com diferentes tipos de fios

ortodocircnticos O estudo incluiu dois tipos de braacutequetes autoligados (Troumlster

Applications Magden Switzerland e o SPEED como sistemas passivos e Strite

Induacutestrias Ontaacuterio Canadaacute como sistema ativo) e convencionais (Mini Mono and

Brilliant Forestadent Pforzheim Germany) Todos os braacutequetes com canaletas de

0018rdquo Cada um desses braacutequetes foi combinado com 4 tipos de fio 0016rdquo x 0016rdquo

accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0022rdquo accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0016rdquo niacutequel-titacircnio (NiTi) e

0016 x 0022rdquo NiTi Os fios foram ligados aos braacutequetes convencionais com ligadura

elastomeacutericas de 0012rdquo (molded O ORMCO) Foram aplicados gradativamente 20ordm

de torque vestibular e posteriormente lingual no dente incisivo central superior do

lado direito Foram registrados o maacuteximo momento de torque Momentos mais altos

de torccedilatildeo foram expressos atraveacutes da combinaccedilatildeo do braacutequete SPEEDreg com o fio

0016rdquo times 0022rdquo em accedilo inoxidaacutevel Momentos mais baixos com maior perda de

torque foram registradas atraveacutes da inserccedilatildeo de um arco Niacutequel-titacircnio 0016 times

0016rdquo em braacutequetes convencionais Concluiacuteram que o sistema de braacutequetes

autoligados ativos manifestam a maior eficaacutecia de torque Aleacutem disso sua expressatildeo

esta diretamente ligada a dimensatildeo do fio ortodocircntico

46

Brown et al (2015) mediram as dimensotildees das canaletas em uma seacuterie de

braacutequetes A-Company 0022rdquo (1985) Ormco Damon Q 0022rdquo (Ormco Corp

Orange Calif) Unitek Victory 0022rdquo e 0018rdquo (Unitek Monrovia Calif) GAC In-

Ovation 0022rdquo (GAC Bohemia NY) Opal Avex 0022rdquo e 0018rdquo (Opal Orthodontics

by Ultradent South Jordan Utah) SPEED 0022rdquo (Strite Industries Cambridge

Ontario Canada) e American Orthodontics Masters 0022rdquo and 0018rdquo (American

Orthodontics Sheboygan Wis) Os braacutequetes foram colocados em uma lacircmina de

microscoacutepio com auxiacutelio de uma cera com a canaleta posicionada verticalmente de

modo que a linha de visatildeo ficasse paralela ao eixo da canaleta do braacutequete As

dimensotildees dos braacutequetes variaram significativamente em cada seacuterie bem como

dentro das proacuteprias seacuteries (15 a 20 satildeo maiores do que o tamanho nominal

anunciado) Concluiacuteram que provavelmente as seacuteries completas de braacutequetes

(superior e inferior 5-5) natildeo satildeo ideais havendo a necessidade do ortodontista ter

habilidade em aplicar dobras para suprir as deficiecircncias dos braacutequetes

Dalstra et al (2015) compararam o torque real e nominal em 32 tipos de

braacutequetes convencionais e autoligados avaliando a folga de torccedilatildeo entre os

braacutequetes e os fios de accedilo inoxidaacutevel Foram selecionados braacutequetes de incisivos

centrais superiores do lado esquerdo (braacutequetes autoligados passivos e ativos e

convencionais) 20 braacutequetes com canaleta 0018rdquo e 12 com canaleta 0022rdquo O

momento de torque foi medido atraveacutes de uma maacutequina (Force System

Identification) desenvolvida pelo Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Aarhus Os braacutequetes foram colados sobre uma barra de alumiacutenio em uma fila de

10 (5 suportes do mesmo sistema) com canaleta perpendiculares a barra A

estrutura foi ligada em um dos sensores da maacutequina e em um fio retangular 0017 x

0022rdquo (para o ensaio de braacutequetes 0018rdquo) e 0019rdquo x 0025rdquo (para o ensaio de

braacutequetes 0022ldquo) de accedilo inoxidaacutevel (ambos de Ormco Orange CA EUA) e foi

fixado ao sensor de rotaccedilatildeo do lado oposto e posteriormente inserido passivamente

no interior da canaleta dos braacutequetes Momentos de torque foram medidos em

incrementos de 05ordm ateacute que a expressatildeo completa foi alcanccedilada (ou seja o

momento de forccedila e a curva do acircngulo torsional tinha alcanccedilado sua inclinaccedilatildeo

maacutexima) O fio torqueado foi entatildeo devolvido agrave sua posiccedilatildeo zero e o teste foi

repetido na direccedilatildeo oposta para assegurar a expressatildeo de torccedilatildeo completa do fio na

47

canaleta em ambas as direcccedilotildees O resultado do teste de laboratoacuterio mostraram

claramente que o jogo entre braacutequete fio foi maior do que o previsto a partir dos

valores nominais principalmente em relaccedilatildeo aos braacutequetes de 0022rdquo e

particularmente os autoligados passivos Concluiu-se que a importacircncia de

selecionar uma prescriccedilatildeo parece ser limitada jaacute que a folga de torccedilatildeo

especialmente em braacutequetes passivos anula a diferenccedila entre vaacuterias prescriccedilotildees

Braacutequetes convencionais com ligaduras de accedilo geram maior momento de torccedilatildeo

apesar de apresentar grandes valores de jogo poreacutem o arco fica firmemente

pressionado contra o fundo da canaleta do braacutequete

Lombardo et al (2015) avaliaram o quanto a altura a largura e a secccedilatildeo

transversal dos fios ortodocircnticos retangulares e quadrados afetam na folga entre os

arcos e a canaleta (slot) dos braacutequetes 43 arcos ortodocircnticos de 6 fabricantes

diferentes foram comparados com os valores reais A altura e a largura de cada arco

foi medida com um indicador digital (MMT 0001 mm Vogel Brescia Italy) Com o

auxiacutelio de um microscoacutepio oacuteptico (Leica Microsystem Wetzlar Germany)

micrografias foram adquiridas utilizando uma cacircmera integrada (ampliaccedilatildeo 1003)

para calcular o raio da curvatura das bordas dos arcos ortodocircnticos Por final foi

calculado o jogo no interior da canaleta dos braacutequetes e estas medidas foram

comparadas com os valores ideais A altura real e a largura dos arcos diferiram dos

indicados pelos fabricantes entre -647 e + 510 A curvatura do bisel de cada

arco ortodocircntico em corte transversal demonstraram-se diferentes Os autores

concluiacuteram que o jogo entre braacutequete e fio foi maior do que o ideal para cada arco

ortodocircntico inevitavelmente levando a uma perda de informaccedilotildees dentro do sistema

McLaughlin e Bennett (2015) apresentaram uma visatildeo geral de 40 anos de

experiecircncia com a mecacircnica de tratamento e modelos de aparelhos

contemporacircneos Ateacute o iniacutecio da deacutecada de 70 o sucesso do tratamento ortodocircntico

eram alcanccediladas atraveacutes das dobras nos fios Com a introduccedilatildeo do aparelho

straight wire proposto por Andrews contribuiu significativamente na histoacuteria da

ortodontia Reduziu a quantidade de dobras impostas nos fios e tambeacutem trouxe

novas opccedilotildees em mecacircnica de tratamento A retraccedilatildeo dos caninos com elaacutesticos e

fios de ligadura tornaram-se mais comuns Mecacircnicas de deslize nos lugares dos

loops tornou-se o meacutetodo de fechamento de espaccedilo significativo entre os cliacutenicos

48

Niacuteveis de forccedila propostas por Edgewise foram inicialmente usadas para fechar os

espaccedilos no entanto logo foi observado que forccedilas mais leves eram mais eficazes

com a mecacircnica de deslizamento Junto com essas mudanccedilas tornou-se evidente

que era necessaacuteria uma compensaccedilatildeo no aparelho ortodocircntico Muitas mudanccedilas

ocorreram no design do aparelho desde que o aparelho de Edgewise e o aparelho

de Begg foram projetados Isso abriu a possibilidade de tratamentos mais eficientes

com resultados de alta qualidade A atenccedilatildeo ao diagnoacutestico plano de tratamento o

correto posicionamento do braacutequete mecacircnicas mais eficientes podem melhorar os

resultados juntamente com as melhorias dos aparelhos

Xu et al (2015) investigaram o efeito das inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos

caninos e preacute-molares superiores no sorriso quando visto da perspectiva frontal

Este estudo foi realizado em 3 etapas No primeiro passo foi construiacutedo um modelo

dental digital tridimensional e alteraccedilotildees foram feitas nas inclinaccedilotildees

vestibulolinguais dos dentes superiores selecionados No segundo passo as

manipulaccedilotildees fotograacuteficas foram realizadas de modo que as alteraccedilotildees nas

inclinaccedilotildees dos dentes superiores poderiam mais tarde ser transferidas para

modelos tridimensionais impressos em resina e montado sobre articuladores para a

vista frontal do sorriso Finalmente as 15 imagens de sorrisos frontais foram

avaliadas e classificadas pelos grupos de ortodontistas e leigos Houve uma ampla

aceitabilidade esteacutetica para as inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos caninos superiores e

preacute-molares A esteacutetica do sorriso foi significativamente comprometida (P lt001)

quando os caninos foram lingualizados mais do que 12ordm e os preacute-molares mais que

15ordm Caninos vestibularizados mais do 6ordm tambeacutem tornaram a esteacutetica do sorriso

menos satisfatoacuterias (p lt001) Concluiacuteram ser esteticamente satisfatoacuterio posicionar

os dentes em inclinaccedilotildees dentro desses intervalos em situaccedilotildees cliacutenicas que

requerem compensaccedilotildees dentaacuterias transversais em casos de discrepacircncias

transversais esqueleacuteticas

Franco et al (2015) tiveram como objetivo estudar e comparar a expressatildeo do

torque em braacutequetes convencionais autoligados ativos e passivos Foram

analisadas 6 diferentes marcas de braacutequetes (Damon 3MX Portia In-Ovation R

Bioquick Roth SLI Roth Max) e 300 segmentos de fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x

0025rdquo (Morelli Sorocaba SP Brazil) Os momentos de torque foram medidos em

49

12ordm 24ordm 36ordm e 46ordm utilizando-se um dispositivo de torccedilatildeo do fio associado a uma

maacutequina de ensaios universal Foram observadas diferenccedilas estatisticamente

significativas na expressatildeo do torque entre todas as marcas de braacutequetes avaliadas

e em todas as torccedilotildees testadas (plt005) O Bioquick apresentou a menor expressatildeo

do torque em todas as torccedilotildees testadas em contraste o braacutequete Damon 3MX

apresentou a maior expressatildeo do torque ateacute a torccedilatildeo de 36ordm Em 48ordm In-Ovation R

Portia e Damon 3MX obtiveram momentos de torque semelhantes Concluiacuteram que

o sistema de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio (autoligaacutevel ativo ou passivo ou

convencional com ligadura elaacutestica) parece natildeo interferir na expressatildeo final do

torque a qual eacute dependente da interaccedilatildeo entre o fio e o braacutequete escolhido para ser

utilizado na mecacircnica ortodocircntica

Lee et al (2016) avaliaram o erro de manufatura dos fabricantes nas canaletas

dos braacutequetes e nos fios ortodocircnticos mediram o arredondamento das ponta dos

fios e calcularam a quantidade de folga de torccedilatildeo usando os valores meacutedios das

amostras de estudo 4 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos com canaleta

0022rdquo (incisivo central superior direito) 3 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos

com canaleta 0018rdquo (incisivo central superior direito) e trecircs tipos de fios

retangulares (0016rdquo x 0022rdquo beta-titacircnio (Ormco Orange Califoacuternia) 0016rdquo x

0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa Fl) e 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa FL)) foram medidos usando um microscoacutepio

estereoscoacutepico para determinar a larguras das canaletas dos braacutequetes e as

dimensotildees transversais dos fios Todos os braacutequetes apresentaram um perfil de

canaleta divergente e todos os fios apresentaram erros menores que 2 de

fabricaccedilatildeo O braacutequete Damon Clear (Ormco Orange Califoacuternia) teve o menor erro

dimensional (0542) enquanto o braacutequete de canaleta 0022rdquo Empower Clear

(American Orthodontics Sheboygan Wisconsin) teve o maior (3585) A maior

quantidade de jogo foi observado nos braacutequetes Empower Clear (American

Orthodontics) de 0022rdquo combinado com o fio 0016rdquo x 0022rdquo de TMA (Ormco

Orange Califoacuternia) Enquanto que a menor quantidade ocorreu utilizando o braacutequete

de 0018rdquo Clippy-C (Tomy) combinado com fio 0016rdquo x 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel

(Tecnologia Ortho Tampa FL)

Montasser et al (2016) avaliaram o efeito do diacircmetro do arco ortodocircntico no

50

alinhamento dos dentes com diferentes combinaccedilotildees de arco braacutequete utilizando o

sistema de mediccedilatildeo e de simulaccedilatildeo ortodocircntico (OMSS) Foram usados 6 tipos de

braacutequetes ortodocircnticos divididos em de duas categorias 1- braacutequetes ligados

convencionalmente (Victory Series [3M Unitek Monrovia Calif] Mini-Taurus [Rocky

Mountain Orthodontics Denver Colo] e Synergy [Rocky Mountain Orthodontics]) 2-

braacutequetes autoligados passivo (SmartClip [3M Unitek]) e ativos (Time3 [American

Orthodontics Sheboygan Wis] e SPEED [Strite Industries Cambridge Ontario

Canada]) Todos os braacutequetes com canaleta de 0022rdquo Os arcos utilizados foram

0014rdquo e 0016rdquo termoativados (American Orthodontics) Os arcos ortodocircnticos

foram amarrados aos braacutequetes convencionais com ambas as ligaduras de accedilo

inoxidaacutevel (0010rdquo) e aneacuteis elastomeacutericos Cada combinaccedilatildeo arco braacutequete foi

testada 20 vezes com OMSS construiacutedo numa cacircmara de temperatura controlada

em 37ordm C durante o teste A maacute oclusatildeo simulada no estudo representou um incisivo

central superior deslocada 2 mm para cervical (eixo x) e 2 mm para vestibular (eixo

z) As correccedilotildees incisogengivais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo combinados com os

braacutequetes utilizados variaram de 40 a 95 as correccedilotildees com o fio de 0016rdquo

foram de 55 para 95 As correccedilotildees vestibulolinguais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo

combinados com os braacutequetes utilizados variaram de 10 a 100 e as correccedilotildees

com o 0016rdquo de 15 a 100 O aumento do arco de 0014rdquo para 0016rdquo natildeo

garante um aumento na quantidade de correccedilatildeo do alinhamento o tipo de ligadura

afetou o grau de correccedilatildeo do alinhamento e o design dos braacutequetes influenciaram o

efeito da ligadura A menor correccedilatildeo obtida foi com o Mini-Taurus e Victory Series

(braacutequetes convencionais ligados com aneacuteis elastomeacutericos) os arcos de menor

diacircmetro satildeo recomendados durante o nivelamento e alinhamento para impedir que

as forccedilas pesadas possam causar efeitos colaterais indesejados

Papageorgiou et al (2016) compararam a eficaacutecia do torque com fios

quadrados e retangulares em braacutequetes convencionais da mesma prescriccedilatildeo com

canaletas 0018rdquo e 0022 ldquo Os braacutequetes foram colados em modelos de resina

acriacutelica idecircnticos a maxila e montados na OMSS 10 fios ortodocircnticos de accedilo

inoxidaacutevel 0018rdquo times 0018 0018rdquo times 0022 e 0018rdquo x 0025 foram avaliados em

braacutequetes com canaleta 0018 E 10 fios ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo times

0019 0019rdquo times 0025 e 0019rdquo x 0026 foram avaliados em braacutequetes com

canaleta 0022 Um torque de raiz vestibular de 15deg foi gradualmente aplicado ao

51

braacutequete de incisivo central direito e os momentos de forccedila foram registrados nesta

posiccedilatildeo Os autores concluiacuteram que os arcos retangulares parecem ser mais

eficientes no expressatildeo do torque especialmente nos braacutequetes com canaletas

0018rdquo

52

53

3 PROPOSICcedilAtildeO

Em busca da melhor efetividade da expressatildeo do torque em braacutequetes

autoligados passivos avaliamos a interaccedilatildeo entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel e dois braacutequetes com alturas semelhantes de 0022rdquo e com

profundidades de 0028rdquo (Damon Q) e 0026rdquo (H4)

O propoacutesito desse trabalho foi

1 Definir a folga (em graus) entre a canaleta dos dois braacutequetes autoligados

passivos e o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

2 Avaliar os momentos de forccedila (Nmm) expressos pelo torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquox 0025rdquode accedilo inoxidaacutevel

3 Comparar a expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes autoligados

passivos com 12ordm 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel

4 Comparar qual dos dois braacutequetes expressa primeiro o torque apoacutes definir

as torccedilotildees (em graus) do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel necessaacuterias

para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

55

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS

41 Materiais

411 Braacutequetes

Para amostra foram selecionados dois tipos de braacutequetes ortodocircnticos

autoligados passivos 10 braacutequetes Damon Q (Ormco Orange Calif EUA) e 10

braacutequetes H4 (Orthoclassic McMinnville Oregon EUA) O primeiro com canaleta de

0022rdquo x 0028rdquo e o segundo com canaleta 0022rdquo x 0026rdquo Os braacutequetes escolhidos

foram de incisivo central superior do lado direito

412 Fotos dos braacutequetes

Figura 41 - Braacutequete Damon Q Figura 42 - Braacutequete H4

413 Fios

O fio (calibrador) de eleiccedilatildeo para realizarmos a fixaccedilatildeo dos braacutequetes no

dispositivo experimental foi o 0021rdquo x 0028rdquo de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics

Inc La Porte Indiana EUA)

O fio de eleiccedilatildeo para realizarmos os testes da pesquisa foi o 0019rdquo x 0025rdquo de

accedilo inoxidaacutevel (American Orthodontics Sheboygan Wisconsin EUA)

56

414 Paquiacutemetro digital

O meio escolhido para aferirmos as dimensotildees dos fios ortodocircnticos foi com

um paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA)

Figura 43 ndash Paquiacutemetro Digital

415 Dispositivo de expressatildeo de torque

Um dispositivo experimental (Figura 44) foi confeccionado para medir a

expressatildeo do torque nos braacutequetes ortodocircnticos O aparelho de mediccedilatildeo foi

desenvolvido com a colaboraccedilatildeo do membros do Departamentos de Biomateriais e

Biologia Oral da Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo (USP)

Satildeo Paulo Brasil O dispositivo experimental elaborado tem a capacidade de aplicar

uma torccedilatildeo no fio ortodocircntico mantendo o alinhamento vertical e horizontal entre o

fio e o braacutequete

O dispositivo experimental consiste em uma base (A) fundida a dois eixos (B)

paralelos que possuem dois rolamentos em cada eixo (C) Em cada lado na parte

interna dos eixos haacute uma peccedila ciliacutendrica (D) com um parafuso (E) capaz de fixar o

fio de accedilo inoxidaacutevel a ser testado Na parte externa dos rolamentos e dos eixos haacute

uma haste metaacutelica (F) capaz de realizar o movimento de rotaccedilatildeo das peccedilas

ciliacutendricas ao mesmo tempo e livre de tensotildees No centro da base na parte interna

dos eixos haacute um parafuso com a finalidade de sustentar a estrutura (H) para

posicionamento dos braquetes Nesta mesma estrutura foi elaborado uma base de

apoio (I) que pode ser fixada ou removida da estrutura para cada braacutequete testado

atraveacutes de um parafuso (J) Haacute um transferidor metaacutelico (K) externo em um dos

lados do eixo que tem a finalidade de medir os acircngulos de torccedilatildeo obtidos

57

Figura 44 - Dispositivo de Expressatildeo do Torque

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass)

Figura 45 - Maacutequina de testes universal (Instron)

58

42 Meacutetodos

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes

Para estabelecermos um protocolo de posicionamento uniforme dos braacutequetes

utilizamos um fio calibrador 00215rdquo x 0028 de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics Inc

La Porte Indiana EUA) Posicionamos o fio calibrador no interior das peccedilas

ciliacutendricas (D) do dispositivo Posteriormente medimos com um paquiacutemetro digital

[(Mitutoyo Aurora Illinois EUA) Figura 43] a distacircncia entre os dois parafusos (E)

que fixam o fio calibrador nas peccedilas ciliacutendricas (D) para determinarmos o local

correto para fixaccedilatildeo do braacutequete Logo apoacutes inserimos o braacutequete no fio calibrador

e amarramos com fio de ligadura metaacutelica de 025mm na posiccedilatildeo aferida

anteriormente Apoacutes o posicionamento do braacutequete no fio calibrador adicionamos

adesivo Loctite a base de cianoacrilato (Henkel Ind Itapevi Brasil) na base do

braacutequete Para efetivar a fixaccedilatildeo do braacutequete ajustamos a estrutura central (H) do

dispositivo ateacute a altura ideal para que o braacutequete ficasse o mais perpendicular

possiacutevel a base do dispositivo experimental com a haste meacutetalica (F) posicionada

no acircngulo da prescriccedilatildeo do braacutequete a ser testado Esse processo de fixaccedilatildeo foi

realizado em todos os braacutequetes sem a necessidade de movimentar a estrutura

central toda vez que fossemos realizar os testes nos diferentes braacutequetes (Figura

46)

422 Ensaio experimental

Colocamos o dispositivo experimental na base da maacutequina de testes universal

[(Instron Model 5565 Canton Mass) Figura 45] em posiccedilatildeo centralizada em

relaccedilatildeo a ceacutelula de carga de 100 N Para o processo de mediccedilatildeo foi posicionada a

base de apoio do braacutequete a ser aferido junto ao dispositivo experimental com o

auxiacutelio do fio calibrador Na sequecircncia prendemos o parafuso da estrutura central

(H) para evitar qualquer movimentaccedilatildeo durante o teste Posteriormente removemos

59

o fio calibrador e inserimos o fio de eleiccedilatildeo 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Em

teste piloto preacutevio determinamos que a distacircncia percorrida pelo atuador da maacutequina

de testes universal para atingir torccedilotildees no fio da ordem de 40ordm foi de 50 mm A

haste metaacutelica (F) foi deslocada por 50 mm parou por um segundo e retornou a

posiccedilatildeo inicial com a velocidade constante de 100 mmmin Em cada braacutequete

testado foram realizadas 12 medidas sendo que para cada medida foi usado uma

nova secccedilatildeo de fio de lotes diferentes com suas dimensotildees aferidas previamente

com paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA) O processo foi repetido em

10 braacutequetes do grupo Damon Q e 10 braacutequetes do grupo H4

Figura 46 ndash Corpo de prova

423 Mensuraccedilotildees das forccedilas expressas pela torccedilatildeo do fio

Os valores das forccedilas obtidas e a distacircncia percorrida pelo atuador da

maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) foram registrados

e exportados para uma tabela eletrocircnica no software Excelreg Tendo em vista a

necessidade de transformar os valores obtidos (forccedilas e distacircncia percorrida) em

momento de torque (Nmm) e graus foram criadas equaccedilotildees numeacutericas

A equaccedilatildeo utilizada para transferir os valores mensurados da distacircncia

percorrida pelo atuador da maacutequina em graus foi

empty = (L R)57

Considerando

empty = acircngulo de rotaccedilatildeo do eixo expresso em radiano (rad)

L = deslocamento do atuador necessaacuterio para torcer o fio no interior do braacutequete

60

expresso em miliacutemetros

R = eacute a distacircncia do centro do eixo de rotaccedilatildeo ateacute a extremidade da haste do

dispositivo de expressatildeo de torque expresso em miliacutemetros

Sabendo-se que π rad equivale a 180ordm podemos aproximar 1 rad para 57ordm A

partir daiacute basta a multiplicaccedilatildeo do valor encontrado em (L R) por 57ordm Dessa

maneira obteremos o valor do acircngulo de rotaccedilatildeo expresso em graus

Para transferirmos os valores de forccedila em momento de torque foram

necessaacuterias duas equaccedilotildees

Equaccedilatildeo 1

empty = prop 314

180

Considerando

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

prop = acircngulo formado entre a haste metaacutelica (F) do dispositivo de expressatildeo de

torque e o fio da alccedila de carregamento que foi fixada na ceacutelula de carga da maacutequina

de testes universal (Model 5565 Instron Canton Mass)

A equaccedilatildeo 1 foi realizada primeiramente para obtermos os valores dos

acircngulos expressos em radiano (rad) formados entre a haste metaacutelica (F) do

dispositivo de expressatildeo de torque e o fio da alccedila de carregamento (Figura 47)

Figura 47- obtenccedilatildeo do acircngulo prop

Atuador

Fio de carregamento

Dispositivo de expressatildeo

de torque

propAcircngulo

61

Posteriormente a equaccedilatildeo 2 foi realizada para transferirmos os valores obtidos

de forccedila em momento de torque

Equaccedilatildeo 2

T = FRSen (empty)

Considerando

T = momento de torque

F = forccedila

R = eacute a distacircncia do centro do eixo rotacionado ateacute a extremidade da haste metaacutelica

(F) do dispositivo de expressatildeo de torque

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

49 Anaacutelise Estatiacutestica

Para anaacutelise estatiacutestica os dados coletados foram analisados quanto agrave

homocedasticidade e normalidade

Para verificar se a diferenccedila na profundidade das canaletas interferiram na

expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de variacircncia (ANOVA) de dois

fatores O teste de Tukey (plt005) foi realizado para identificar as diferenccedilas entre

os grupos mostrados nas tabelas ou graacuteficos

O erro potencial na teacutecnica de detecccedilatildeo e mediccedilatildeo foi estimado por seleccedilatildeo

aleatoacuteria de 10 medidas da folga dos braacutequetes Damon Q e 10 medidas da folga dos

braacutequetes H4 Posteriormente utilizamos a foacutermula de Dahlberg (1940) para avaliar o

erro do meacutetodo

63

5 RESULTADOS

O erro do meacutetodo encontrado na folga dos braacutequetes foi de 06ordm para o

braacutequete Damon Q e 07ordm para o braacutequete H4

Os resultados da folga entre a interaccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

com os dois braacutequetes avaliados foi estatisticamente significante (plt0001)

Observamos que o braacutequete H4 possui maior folga entre a canaleta e o fio

quando comparados ao braacutequete Damon Q

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da folga existente entre braacutequete e fio

estatildeo descritos na tabela 51

Tabela 51 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus

Em relaccedilatildeo a expressatildeo do torque verificamos o momento de forccedila em 12ordm

26ordm e 36ordm apoacutes a torccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel A interaccedilatildeo entre os

fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante (plt005)

Os valores meacutedios e desvios padratildeo obtidos pela expressatildeo do torque

(Nmm) estatildeo descritos na Tabela 52 e demonstrados no Graacutefico 51

Tabela 52 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Braacutequete

TORQUE (Nmm)

12ordm 24ordm 36ordm

Damon Q 33 (11)d 196 (21)c 552 (18)a

H4 29 (02)d 44 (06)d 296 (17)b

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Braacutequete Folga (0)

Damon Q 154 (11)a

H4 235 (11)b

64

Graacutefico 51 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Ao avaliarmos o momento de forccedila da expressatildeo do torque o braacutequete H4 e

Damon Q natildeo apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes com 12ordm de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico Em 24ordm o braacutequete Damon Q apresentou maior momento

de forccedila comparado ao braacutequete H4 Em 36ordm o braacutequete Damon Q tambeacutem

apresentou maior momento de forccedila quando comparado ao braacutequetes H4

Vale salientar que o valor mensurado em 24ordm no braacutequete H4 natildeo foram

estatisticamente significantes em relaccedilatildeo aos valores em 12ordm Tambeacutem natildeo houve

diferenccedila estatisticamente significante entre o braacutequete H4 em 24ordm e o braacutequete

Damon Q em 12ordm

Para avaliar a efetividade da expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes

autoligados passivos verificamos a quantidade necessaacuteria de torccedilatildeo no fio de accedilo

inoxidaacutevel para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

A interaccedilatildeo entre os fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante

(plt005) O acircngulo necessaacuterio para expressar 5Nmm de torque no braacutequete Damon

d

c

a

dd

b

0

10

20

30

40

50

60

8 12 16 20 24 28 32 36 40

TO

RQ

UE

(Nm

m)

Torccedilatildeo (0)

Damon Q meacutedia h4

65

Q natildeo apresentou diferenccedila estatisticamente significante quando comparados ao

acircngulo necessaacuterio para expressar 20Nmm de torque no braacutequete H4

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da torccedilatildeo (acircngulo) obtidos pela expressatildeo

do torque (Nmm) estatildeo descritos na Tabela 53 e demonstrados no Graacutefico 52

Tabela 53 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla de Tukey da torccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Braacutequete

Inclinaccedilatildeo (0)

5 Nmm 10Nmm 15Nmm 20Nmm

Damon Q 166 (2) f 205 (07) e 223 (1) d 244 (06) c

H4 249 (13) c 294 (08) b 314 (07) a 325 (05) a Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Graacutefico 52 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

fe

dcc

ba a

0

5

10

15

20

25

30

35

5 10 15 20

To

rccedilatildeo

(o)

TORQUE (Nmm)

Damon Q H4

67

6 DISCUSSAtildeO

Os braacutequetes preacute-ajustados tecircm como principal objetivo diminuir a necessidade

de dobras e ajustes nos arcos durante o tratamento ortodocircntico A efetividade do

tratamento ortodocircntico depende de um conjunto de fatores para determinar como as

angulaccedilotildees e inclinaccedilotildees (torque) a serem aplicados sobre os dentes dos casos

planejados iratildeo influenciar em suas variaccedilotildees (Andrews 1989) Quando o fio

retangular eacute encaixado na canaleta do braacutequete preacute-ajustado com uma forccedila de

torque ativa ele eacute adaptado ateacute encontrar dois pontos de apoio para efetivar sua

accedilatildeo que eacute chamado de acircngulo criacutetico (Gioka Eliades 2004)

No presente estudo foi desenvolvido um dispositivo para avaliar a possiacutevel

influecircncia da profundidade da canaleta do braacutequete na expressatildeo do torque No

desenvolvimento desse dispositivo dois outros foram testados poreacutem os mesmos

apresentaram erros durante as medidas comprometendo a fidelidade e a

confiabilidade dos resultados A partir desses dois dispositivos elaboramos um

terceiro que possibilitou a anaacutelise da influecircncia da profundidade de canaleta na

expressatildeo do torque Foi utilizado o braacutequete Damon Q com profundidade 0028rdquo e

o braacutequete H4 com profundidade 0026rdquo A altura da canaleta foi a mesma para os

dois braacutequetes

Em investigaccedilotildees preacutevias alguns autores compararam a expressatildeo do torque

em braacutequetes autoligados passivos e ativos poreacutem com alturas e profundidades de

canaletas semelhantes (Yeh et al 2007 Papageorgiou et al 2016 Morina et al

2008 Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

A expressatildeo do torque estaacute diretamente ligada as variaccedilotildees estruturais que

podem ser encontradas nos braacutequetes (dimensotildees e forma das canaletas e material

de fabricaccedilatildeo) e nas variaccedilotildees dimensionais e estruturais dos fios ortodocircnticos

(Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Major et al 2011 Streva et al 2011

Franco et al 2015 Lombardo et al 2015 Lee et al 2016)

Geralmente o momento de forccedila expresso pelo torque em braacutequetes preacute-

ajustados passivos se faz presente quando as dimensotildees do arco retangular se

assemelham as dimensotildees da canaleta dos braacutequetes Morina et al 2008

afirmaram em seus estudos que clinicamente nenhum braacutequete resultou em um

nivelamento satisfatoacuterio da inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual Katsikogianni et al 2015

concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos demonstraram maior efetividade do

68

torque quando comparados aos braacutequetes autoligados passivos Dalstra et al 2015

observaram tambeacutem que os braacutequetes convencionais que utilizaram ligaduras de

accedilo inoxidaacutevel e alguns braacutequetes autoligados ativos geraram maior momento de

torque devido o arco estar firmemente pressionado contra o fundo da canaleta do

braacutequete Durante a fase de planejamento desse estudo existiu a hipoacutetese de que a

profundidade da canaleta pudesse interferir positivamente na expressatildeo do torque

uma vez que nessas circunstacircncias haveria contatos mais justos entre a canaleta

do braacutequete e o fio em funccedilatildeo do maior preenchimento da canaleta pelo fio

Archambault et al 2010 concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos

apresentaram uma folga de 75ordm ateacute o engajamento do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel na canaleta do braacutequete enquanto os braacutequetes autoligados passivos

apresentaram uma folga de aproximadamente 14ordm provavelmente devido a pressatildeo

que o clipe exerce no fio contra o braacutequete promovendo a diminuiccedilatildeo da dimensatildeo

da canaleta Poreacutem ao analisarmos os resultados do presente estudo verificamos

que o braacutequete H4 (com menor profundidade de canaleta) apresentou uma folga de

235ordm ateacute o engajamento do fio na canaleta do braacutequete e o Damon Q apresentou

uma folga de 154ordm Esse uacuteltimo resultado do presente estudo (braacutequete Damon Q)

estaacute muito proacuteximo do encontrado por Archambault et al (2010)

Na sequecircncia da anaacutelise dos resultados do nosso estudo observamos

diferenccedilas estatisticamente significantes entre os dois braacutequetes quando realizamos

a torccedilatildeo do fio ortodocircntico em 24ordm e 36ordm (tabela 52 e graacutefico 51 das paacuteg 63 e 64)

enquanto Badawi et al 2008 observaram diferenccedilas estatisticamente significantes

entre braacutequetes apenas com 36ordm de torccedilatildeo Possivelmente a diferenccedila do resultado

pode estar associada a diferenccedila encontrada no valor da folga no braacutequete H4

quando comparado ao braacutequete Damon Q

Nesse estudo natildeo foram observadas diferenccedilas estatisticamente significantes

no braacutequete H4 quando comparados os valores do momento do torque em 12ordm e em

24ordm assim como natildeo houve diferenccedila estatisticamente significante entre os

braacutequetes H4 em 24ordm e os braacutequetes Damon Q em 12ordm (tabela 52 paacuteg 63)

provavelmente porque em 12ordm e em 24ordm o momento de torque ocorreu dentro do

limite ou muito proacuteximo ao valor mensurado da folga nos braacutequetes H4

Clinicamente o torque efetivo tem sido sugerido entre 5 a 20 Nmm (Reitan

1957 Burstone 1982) Badawi et al (2008) e Archambault et al (2010) relataram

que clinicamente o torque efetivo foi expressado com uma torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

69

0025rdquo de 15ordm a 31ordm nos braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm nos

braacutequetes autoligados passivos Entretanto nesse estudo ao aplicarmos a forccedila

como sugerido clinicamente verificamos que o o braacutequete Damon Q expressou

primeiro o momento de torque quando comparados ao braacutequete H4 (Damon Q -

166ordm ateacute 244ordm H4 - 249ordm ateacute 325ordm) Franco et al em 2015 observaram tambeacutem

que os braacutequetes Damon 3MX apresentaram melhores resultados de expressatildeo de

torque quando comparados a outros braacutequetes autoligados

Em relaccedilatildeo aos fios ortodocircnticos Lombardo et al 2015 mencionaram que os

arcos ortodocircnticos apresentaram dimensotildees diferentes das declaradas pelos

fabricantes (-647 e + 510) Observaram tambeacutem que o formato das arestas dos

arcos retangulares apresentaram variaccedilotildees Jaacute Mugurama et al 2014 relataram

que os fios 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel natildeo apresentaram deformaccedilatildeo

permanente apoacutes a realizaccedilatildeo de testes de atrito mesmo quando imposto 30ordm de

torque Em consequecircncia desses fatores e de haver uma tendecircncia na clinica

ortodocircntica cada vez menos expressiva de utilizar o arco 0021rdquox 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel decidimos utilizar o fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel da American

Orthodontics (Sheboygan Wisconsin EUA) Aferimos todas as secccedilotildees de fios que

seriam utilizadas com um paquiacutemetro digital MItutoyo (Aurora Illinois EUA) para

realizaccedilatildeo dos testes Com isso procuramos anular a variante do fio na expressatildeo

do torque

Outro fator relevante a ser mencionado eacute que os resultados obtidos nessa

pesquisa podem apresentar diferenccedilas nos valores nominais quando comparados a

outros estudos (Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

pelo fato do fio de accedilo inoacutexidaacutevel apresentar diferenccedilas em sua propriedade e

composiccedilatildeo estrutural em diferentes marcas comerciais (Gioka Eliades 2004 Vena

et al 2007 Lombardo et al 2015)

A deformaccedilatildeo do braacutequete tambeacutem pode ser considerada um provaacutevel fator na

perda da expressatildeo do torque (Lacoursiere et al 2010 Major et al 2010 Major et

al 2011) Outro fator que tambeacutem pode estar relacionado eacute o desenho da canaleta

do braacutequete e sua composiccedilatildeo metaacutelica (Melenka et al 2014 Major et al 2013) A

escolha do braacutequete a ser empregado no tratamento o conhecimento de como este

material com maior ou menor dureza comporta-se durante o tratamento eacute de

fundamental importacircncia para conduzi-lo (Fischer-Brandies et al 2000 Gioka

Eliades 2004) Cash et al 2004 concluiacuteram que as canaletas dos braacutequetes

70

ortodocircnticos satildeo maiores do que o indicado pelos fabricantes A geometria da

canaleta e o padratildeo de acabamento variaram muito entre os grupos Brown e

Wagner 2015 mencionaram tambeacutem que essas alteraccedilotildees morfoloacutegicas podem

ocorrer em um uacutenico braacutequete bem como ao longo de todo o conjunto especiacutefico de

braacutequetes de uma mesma seacuterie No presente trabalho podemos constatar as

afirmaccedilotildees desses autores ao analizarmos as figuras 41 e 42 nas paacuteginas 55 e

56

71

61 Consideraccedilotildees finais

Ao analisar os resultados dessa pesquisa podemos concluir que a expressatildeo

do torque pode natildeo estar relacionado diretamente com a profundidade da canaleta

dos braacutequetes

Se a profundidade natildeo influencia a expressatildeo do torque como verificamos

nesse trabalho e se a altura eacute a mesma deveriacuteamos encontrar diferenccedilas de torque

estatisticamente natildeo significantes entre eles Poreacutem natildeo foi esse o resultado de

nossa pesquisa

Poreacutem haacute de se considerar que ao analisarmos as fotos dos braacutequetes Damon

Q (Figura 41 paacutegina 55) e H4 (Figura 42 paacutegina 56) podemos verificar que no

iniacutecio da canaleta do braacutequete H4 proacuteximo a porta de fechamento haacute tanto na parte

superior como na parte inferior um aumento da altura da canaleta o que pode ser

um fator de aumento da folga do fio em relaccedilatildeo a canaleta do braacutequete e pode gerar

um fator negativo na expressatildeo do torque

Em funccedilatildeo dessas hipoacuteteses um futuro trabalho deveraacute ser realizado para

verificar o porquecirc o braacutequete que foi idealizado para expressar o torque com maior

eficaacutecia se apresentou ser menos eficaz

73

7 CONCLUSOtildeES

Concluiacutemos com o nosso trabalho que

1 A folga existente entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel e os dois

braacutequetes estudados foram de 154ordm (Damon Q) e 235ordm (H4)

2 O momento de forccedila expresso pelo torque com 12ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel foi de 33 Nmm no braacutequete Damon Q e 29 Nmm

no braacutequete H4 Com 24ordm de torccedilatildeo o momento de torque foi de 196ordm no

braacutequete Damon Q e 44 Nmm no braacutequete H4 Com 36ordm de torccedilatildeo a

expressatildeo do torque foi de 552 Nmm no braacutequete Damon Q e 296 Nmm

no braacutequete H4

3 Ao compararmos os valores obtidos da expressatildeo do torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel observamos maior

expressatildeo do torque no braacutequete Damon Q quando comparados ao

braacutequete H4

4 Observamos que o braacutequete Damon Q expressou o torque primeiro quando

comparado ao braacutequete H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm

15 Nmm e 20Nmm

74

75

REFEREcircNCIAS1

Andrews LF The six keys to normal occlusion Am J Orthod 1972 Sep 62(3) 296-309 Andrews LF Straight-wire ndash O conceito e o aparelho Trad de Hugo Jose Trevisi San Diego L A Wells Co 1989 407p Archambault A Lacoursiere R Badawi H Major PW Carey J Flores-Mir C Torque expression in stainless steel orthodontic brackets Angle Orthod 2010 Jan 80(1) 201-10 Badawi HM Toogoog RW Carey JPR Heo G Major PW Torque expression of self-ligating brackets J Orthod Dentofacial Orthop 2008 May 133(5) 721-7 Bourauel C Drescher D Thier M An experimental apparatus for the simulation of three-dimensional movements in orthodontics J Biomed Eng 1992 Sep 14(5) 371-8 Brauchli LM Steineck M Wichelhaus A Active and passive self-lagation a myth Part 1 torque control Angle Orthod 2012 Jul 82(4) 663-9 Brown P Wagner W Choi H Orthodontic bracket slot dimensions as measured from entire bracket series Angle Orthod 2015 Jul 85(4) 678ndash82 Burstone CJ The segmented arch approach to space closure Am J Orthod 1982 Nov 82(5) 361-378 Cash AC Good SA Curtis RV McDonald F An evaluation of slot size in orthodontic brackets - Are standards as expected Angle Orthod 2004 Aug 74(4) 450-3 Cattaneo PM Salih AR Melsen B Labio-lingual root control of lower anterior teeth an canines obtained by active and passive self-ligating brackets Angle Orthod 2013 Jul 83(4) 691-7 Dalstra M Eriksen H Bergamini C Melsen B Actual versus theoretical torsional play in convencional and self-ligating bracket systems J Orthod 2015 Jun 42(2) 103-13

1 De acordo com Estilo Vancouver

LISTA DE SIacuteMBOLOS

prop alfa

ordm graus

π pi

polegadas

empty teta

ordm graus

SUMAacuteRIO

1 INTRODUCcedilAtildeO 27

2 REVISAtildeO DA LITERATURA 29

3 PROPOSICcedilAtildeO 53

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS 55

41 Materiais 55

411 Braacutequetes 55

412 Fotos dos braacutequetes 55

413 Fios 55

414 Paquiacutemetro digital 56

415 Dispositivo de expressatildeo de torque 56

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) 57

42 Meacutetodos 58

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes 58

422 Ensaio experimental 58

49 Anaacutelise Estatiacutestica 61

5 RESULTADOS 63

6 DISCUSSAtildeO 67

61 Consideraccedilotildees finais 71

7 CONCLUSOtildeES 73

REFEREcircNCIAS 75

27

1 INTRODUCcedilAtildeO

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o

controle do movimento dentaacuterio nos trecircs planos de espaccedilo (Xu et al 2015) Para a

obtenccedilatildeo desse controle utiliza-se a accedilatildeo mecacircnica das dobras de primeira

segunda e terceira ordem nos fios ortodocircnticos As dobras de primeira e segunda

ordem podem ser utilizadas tanto em fios redondos quanto retangulares Poreacutem

natildeo existe controle das dobras de terceira ordem sem a utilizaccedilatildeo dos fios

retangulares tendo em vista que natildeo eacute possiacutevel aplicar mecanicamente a torccedilatildeo de

um dente utilizando um fio redondo dentro da canaleta do braacutequete As dobras

estatildeo relacionadas a torccedilatildeo de uma estrutura em torno do seu eixo longitudinal

(Andrews 1989 McLaughlin e Bennett 2015)

As caracteriacutesticas necessaacuterias para a aplicaccedilatildeo e o controle do movimento

dentaacuterio jaacute estatildeo inseridas nos desenhos das canaletas dos braacutequetes autoligados e

nos preacute-ajustados convencionais possibilitando o movimento controlado dos dentes

nos trecircs planos de espaccedilo sem a necessidade de ajustes nos arcos ortodocircnticos

(Shivapuja Berger 1994 Brito-Juacutenior Ursi 2006 Rinchuse Miles 2007

McLaughlin Bennett 2015) Poreacutem existem algumas controveacutersias em relaccedilatildeo aos

movimentos de terceira ordem Em alguns casos em funccedilatildeo da folga ou da proacutepria

caracteriacutestica das canaletas dos braacutequetes ou dos fios ortodocircnticos natildeo

observamos o movimento de terceira ordem desejado isto eacute natildeo observamos a

inclinaccedilatildeo dos dentes esperada (Huang 2009 Major et al 2010 Streva et al

2011 Huang et al 2012 Johnson 2013 Dalstra et al 2015)

Em geral a alteraccedilatildeo na inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual das coroas dos dentes

depende da rigidez do fio do desenho da canaleta do braacutequete do jogo existente na

relaccedilatildeo entre o fio e a canaleta e o recurso de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio A grande

variedade de combinaccedilotildees de fatores que alteram o momento do torque dificultam

seu controle (Morina et al 2008 Major et al 2011 Major et al 2012)

Eacute de extrema importacircncia que os valores das angulaccedilotildees e torques contidos

nos braacutequetes estejam de acordo com os valores preconizados pelo autor da

teacutecnica para que o tratamento ortodocircntico alcance os objetivos resultando em

condiccedilotildees adequadas de oclusatildeo funccedilatildeo e esteacutetica dental

As dimensotildees do arco de trabalho final pode natildeo preencher as dimensotildees

totais da canaleta do braacutequete e portanto uma porcentagem do torque constituiacutedo

no braacutequete eacute perdida por conta do jogo existente entre fio canaleta Tem sido

demonstrado que existem discrepacircncias significativas entre o valor fornecido pelos

fabricantes e o valor mensurado (Cash et al 2004 Gioka Eliades 2004) As

alteraccedilotildees da expressatildeo do torque podem ser atribuiacutedas as variaccedilotildees intriacutensecas do

diacircmetro transversal dos fios ortodocircnticos na deformaccedilatildeo das canaletas dos

braacutequetes e em suas dimensotildees (Meling et al 1998 Gioka Eliades 2004

Archambault et al 2010 Major et al 2010 Melenka et al 2013 McLaughlin

Bennett 2015 Brown et al 2015 Lee et al 2016 Lombardo et al 2015)

A controveacutersia existente em relaccedilatildeo a influecircncia da dimensatildeo das canaletas

dos braacutequetes motivou a realizaccedilatildeo dessa pesquisa na qual utilizamos 2 tipos de

braacutequetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes

29

2 REVISAtildeO DA LITERATURA

Reitan (1957) discutiu alguns fatores para ilustrar a importacircncia de

correlacionar achados histoloacutegicos com observaccedilotildees praacuteticas atraveacutes de um exame

mais aprofundado das forccedilas em ortodontia revelando que alguns dos principais

fatores satildeo a variaccedilatildeo individual da reaccedilatildeo dos tecidos o tipo de forccedila aplicada e

os princiacutepios mecacircnicos envolvidos Verificou-se tambeacutem que estes fatores estavam

estreitamente ligados entre si Concluiu que a forccedila exercida em um movimento de

inclinaccedilatildeo realizada com forccedilas contiacutenuas criariam aacutereas comprimidas livre de

ceacutelulas na membrana periodontal com mais frequecircncia do que em um movimento

corporal decorrente os princiacutepios mecacircnicos envolvidos A reabsorccedilatildeo direta foi

observada em um movimento de torccedilatildeo gerando uma forccedila de 130 gramas ao

exercer pressatildeo na regiatildeo apical A quantidade de forccedila apropriada pode variar

consideravelmente de acordo com o tipo de movimento necessaacuterio cerca de 250

gramas durante a fase final de um movimento corporal contiacutenuo de caninos e

apenas deveraacute ser aplicado 25 gramas em um movimento de extrusatildeo de dentes

anteriores individuais

Rauch (1959) definiu o torque como um momento de forccedila resultante da

torccedilatildeo do fio retangular capaz de movimentar a coroa do dente no mesmo sentido

do fio e a raiz em sentido contraacuterio A aplicaccedilatildeo do torque permite controlar as

inclinaccedilotildees axiais dos dentes posicionando-os adequadamente ao final do

tratamento ortodocircntico

Andrews (1972) estudou seis caracteriacutesticas sistematicamente observadas em

um estudo de 120 modelos de pacientes natildeo ortodocircnticos com oclusatildeo normal

Essas constantes foram referidas como as seis chaves de oclusatildeo normal O artigo

tambeacutem discutiu a importacircncia das seis chaves individual e coletivamente no

tratamento ortodocircntico de sucesso Os 120 modelos estudados nesta pesquisa

diferem em alguns aspectos mas todos compartilhavam as seis caracteriacutesticas

observadas As seis chaves de oclusatildeo foram assim avalidadas relaccedilatildeo molar

angulaccedilotildees das coroas inclinaccedilotildees das coroas ausecircncia de rotaccedilotildees contatos

interproximais plano oclusal

30

Burstone (1982) descreveu a aplicaccedilatildeo cliacutenica das molas de traccedilatildeo utilizando a

teacutecnica do arco segmentado As consideraccedilotildees mais importantes na utilizaccedilatildeo

cliacutenica das molas de traccedilatildeo satildeo a quantidade de ativaccedilatildeo distal o diferencial de

angulaccedilatildeo entre os dentes anteriores e posteriores e a centralizaccedilatildeo do loop

Melhorias no design levaram a um mecanismo mais eficiente higiecircnica e confortaacutevel

para o fechamento do espaccedilo Melhorias no design levaram agrave um mecanismo mais

eficiente maior higiene e maior conforto no fechamento do espaccedilo

Bourauel et al (1992) apresentaram um aparelho (OMSS) capaz de avaliar os

sistemas de forccedilas tridimensionais e os movimentos resultantes durante o

tratamento ortodocircntico O instrumento consistiu em dois transdutores de forccedila

torque capazes de gravar tanto os resultados obtidos das forccedilas quanto os

resultados obtidos dos torques simultaneamente em todas as direccedilotildees espaciais

Cada sensor tinha uma faixa de mediccedilatildeo de 15N (450Nmm) e uma resoluccedilatildeo de

002 N (05Nmm) e foi montado em conjunto com 3 estaacutegios rotacionais e

translacionais movidos por motores passo a passo O aparelho era controlado por

um computador e por um software abrangente

Odegaard et al (1994) desenvolveram um meacutetodo para simular a forccedila de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico no interior do braacutequete e mediram com precisatildeo o

momento de torque O estudo simulou a situaccedilatildeo que ocorre quando o torque eacute

aplicado em um incisivo central individualmente Para realizar o teste foram usados

cinco braacutequetes com canaletas de 0018rdquo sem torque e angulaccedilatildeo e cinco partes de

cada tipo de fio A folga observada entre fio e o braacutequete variou de 20ordm a 5ordm com fios

0016rdquo x 0022rdquo e 0018rdquo x 0025rdquo respectivamente Foi observado apoacutes a

eliminaccedilatildeo da folga uma taxa de variaccedilatildeo de 024ordm Nmm a 037ordm Nmm nos fios de

accedilo enquanto que nos fios 0017rdquo x 0025rdquo de NiTi ocorreu uma taxa de variaccedilatildeo de

cerca de 107ordm Nmm Os resultados demonstraram que a quantidade de folga entre

o braacutequete e o fio ortodocircntico eacute consideravelmente maior do que o valor esperado

A utilizaccedilatildeo de ligaduras demonstraram que um efeito de torque pode ser observado

31

ainda que a folga natildeo tenha sido completamente eliminada

Com o aumento da utilizaccedilatildeo dos braacutequetes autoligados frequentemente

levantou-se a questatildeo de como eles se comparam com os sistemas de ligaccedilotildees

convencionais Shivapuja e Berger (1994) examinaram estes dois grupos de

braacutequetes autoligados e com sistemas de ligaccedilotildees de accedilo inoxidaacutevel e elastomeacutericas

convencionais tanto do aspecto in vitro bem como por medidas cliacutenicas e

observaccedilotildees subjetivas Foram avaliados cinco tipos diferentes de braacutequetes com

canaletas 0022rdquo x 0028rdquo divididos em sete grupos diferentes conforme o tipo de

ligaccedilatildeo Cada braacutequete foi montado sobre um cilindro de acriacutelico e o fio escolhido

para o estudo foi o de 0018rdquo (GAC International Inc Central Islip NY) Cada

grupo de braacutequetes consistiu em doze amostras e a forccedila de atrito para cada grupo

foi mensurada com uma maacutequina de teste universal (Instron Corp Canton Mass)

Foram analisadas dois tipos de mediccedilotildees para cada grupo Primeiramente avaliaram

qual a forccedila maacutexima necessaacuteria para iniciar o movimento do fio a qual foi

considerada como a forccedila necessaacuteria para superar a resistecircncia estaacutetica e a carga

maacutexima pela distacircncia de seguimento de 10rdquo o que foi interpretado como a

resistecircncia dinacircmica A segunda parte da investigaccedilatildeo consistiu em avaliar a

influecircncia do moacutedulo de potecircncia elastomeacuterico (GAC Energia Chainette) no

movimento de translaccedilatildeo dos dentes A fase final do estudo envolveu uma avaliaccedilatildeo

cliacutenica comparativa do tempo necessaacuterio para remover e substituir o modo de

ligaccedilatildeo tanto na arcada superior quanto na inferior Concluiacuteram que os sistemas de

braacutequetes autoligados demonstraram um niacutevel significativamente mais baixo de

resistecircncia ao atrito menor tempo para a remoccedilatildeo e inserccedilatildeo do fio no interior do

braacutequete e promoveu um melhor controle de infecccedilotildees quando comparados aos

braacutequetes convencionais de ceracircmica e metal com sistemas de ligaccedilotildees

elastomeacutericas de poliuretano e de accedilo inoxidaacutevel

Meling et al (1998) propuseram um estudo para medir a altura da canaleta dos

braacutequetes com maior precisatildeo atraveacutes de uma foacutermula que descreve a relaccedilatildeo entre

a altura do braacutequete as dimensotildees do arco ortodocircntico a borda do fio e folga de

torccedilatildeo Com um instrumento de mediccedilatildeo de torque a folga de torccedilatildeo foi estimada

em 10 braacutequetes diferentes (Ormco medium twin standard edgewise) com canaleta

0018rdquo Foi utilizado para realizar as mediccedilotildees um fio ortodocircntico de accedilo inoxidaacutevel

0018rdquo x 0025rdquo (Dentaurum) Um comprimento do fio foi escolhido aleatoriamente e

32

suas dimensotildees foram medidas em 10 segmentos diferentes com um microcircmetro

digital (modelo 293-521) Para a mediccedilatildeo da borda do fio foram usados 10 partes

de 1 cm de comprimento cada Os espeacutecimes foram preparados usando meacutetodos

metaluacutergicos convencionais para obter um corte transversal perpendicular ao seu

longo eixo e ampliado sob um microscoacutepio de uso metaluacutergico O raio de

arredondamento foi medido para todos os quatro cantos e a meacutedia aritmeacutetica foi

usada nos caacutelculos posteriores Apoacutes a obtenccedilatildeo dos registros da folga de torccedilatildeo

das dimensotildees e bordas do fio ortodocircntico a altura da canaleta do braacutequete pode

ser calculada Os autores concluiacuteram que o meacutetodo utilizado para medir a altura da

canaleta dos braacutequetes ortodocircnticos parece ter um elevado grau de exatidatildeo e eacute

mais faacutecil de executar do que os meacutetodos convencionais

Fischer-Brandies et al (2000) investigaram a influecircncia da seccedilatildeo transversal

da geometria da aresta e da dureza estrutural entre o fio e o braacutequete na

transmissatildeo do torque Cinco marcas de fios de accedilo inoxidaacutevel em 3 dimensotildees

(0016rdquo times 0016rdquo 0016rdquo times 0022rdquo e 0017rdquo times 0025rdquo) foram inseridos em braacutequetes

Edgewise (Ultratrimmreg Dentaurum Order No 705-018-50) com canaleta 0018rdquo e

foram carregados com diferentes momentos de torques (1 e 3 Ncm) As canaletas

dos braacutequetes e a geometria dos fios foram analisadas em computador antes e

depois do carregamento Aleacutem disso foram determinadas a dureza Vickers e a

micro-dureza das superfiacutecies metaacutelicas Embora o tamanho da canaleta foi mantido

de forma muito precisa agraves dimensotildees dos fios desviaram em meacutedia de 10 Um

carregamento de 3 Ncm de torque aumentou o jogo de torque de 36ordm nos fios 0016

times 0022rdquo e de 37ordm nos fios 0017rdquo times 0025rdquo No caso dos fios 0016rdquo times 0016rdquo natildeo foi

mais possiacutevel realizar uma transmissatildeo de torque efetivo A dureza Vickers dos fios

foi em meacutedia de 533 kp mm2 e que um dos suportes de 145 kp mm2 Houve um

aumento da micro-dureza na aacuterea de deformaccedilatildeo de estresse nas paredes da

canaleta com o aumento da transmissatildeo de carga 204-338 kgf mm2 Os autores

concluiacuteram que com as alteraccedilotildees das dimensotildees dos fios e a presenccedila de

deformaccedilatildeo plaacutestica dos braacutequetes resultou em um jogo de torque relativamente

grande

Cash et al (2004) investigaram o tamanho e a geometria da canaleta de

braacutequetes com dimensotildees de 0022rdquo Cinco braacutequetes de incisivo central superior do

33

lado esquerdo foram selecionados aleatoriamente a partir de um total de 11 marcas

disponiacuteveis comercialmente As mediccedilotildees foram concluiacutedas apoacutes a calibraccedilatildeo do

operador reproduzindo uma leitura digital Os resultados indicaram que todos os

braacutequetes possuem canaletas aumentadas Apenas o Twin Torque o Clarity e o

Mini Mono estavam dentro de 5 das suas dimensotildees declaradas apresentando

suas paredes essencialmente paralelas O braacutequete Elegance Plastic apresentou

paralelismo mas com aumento nas dimensotildees em 12 O braacutequete Victory Series

apresentou divergecircncia nas paredes da canaleta e com alteraccedilatildeo nas dimensotildees de

6 A canaleta do braacutequete Nu-Edge tambeacutem apresentou divergecircncia e alteraccedilotildees

nas dimensotildees em 14 Os braacutequetes Mxi Advant-Edge Damon II SL Elite Mini

Opti-MIM Roth and MBT apresentaram canaletas convergentes e a base da

canaleta do Damon apresentou um aumento dimensional de 17 A canaleta do

braacutequete Discovery demonstrou convergecircncia e aumento dimensional de 24 a

maior variacircncia observada A usinagem imprecisa nas dimensotildees das canaletas e o

uso de arcos subdimencionados podem afetar diretamente o posicionamento

tridimensional dos dentes

Gioka e Eliades (2004) avaliaram as fontes de variaccedilatildeo na expressatildeo do

torque em braacutequetes preacute-ajustados As variaacuteveis relacionadas com propriedades de

materiais foram sistematicamente analisadas incluindo a incapacidade para

preencher a canaleta devido agrave diferenccedila de tamanho de arcos as irregularidades do

processo de suportes de manufatura impedindo acoplamento adequado diferenccedilas

na rigidez dos fios variaccedilotildees entre os valores reais e relatados de torque do

braacutequete e os modos de ligaccedilotildees todos os quais podem ser responsaacuteveis por

aumento da depuraccedilatildeo de terceira ordem ou ldquojogo O efeito destas variaccedilotildees sobre

a expressatildeo do torque eacute discutido e as inclinaccedilotildees vestibulolinguais satildeo fornecidas

como funccedilatildeo do tamanho do fio e a composiccedilatildeo do braacutequete em combinaccedilotildees

braacutequete e fio A maioria dos relatoacuterios publicados sobre esse assunto indicam uma

perda de controle de torque tatildeo alto quanto 100 do valor prescrito Aleacutem disso a

falsa ideacuteia de transferir a inclinaccedilatildeo ideal de coroa com o torque previsto no braacutequete

eacute ilustrado juntamente com a estimativa de torque previsto em relaccedilatildeo agrave coroa do

dente O torque necessaacuterio de forma realista depende de alguns componentes

envolvendo inclinaccedilatildeo dentaacuteria compensaccedilatildeo no jogo existente entre braacutequete e fio

e o tipo de ligaduras presentes Com base nas evidecircncias disponiacuteveis clinicamente

34

propocircs-se que a prescriccedilatildeo aumentada do torque deve ser selecionado para explicar

a falta de expressatildeo plena do torque prescrito

van Loenen et al (2005) estudaram a morfologia dos incisivos centrais

superiores e caninos superiores a fim de determinar a variaccedilatildeo no acircngulo coroa

raiz formado por uma tangente na superfiacutecie vestibular da coroa e o eixo

longitudinal da coroa em uma vista proximal Foram realizadas radiografias

proximais de 160 dentes (81 incisivos e 79 caninos) previamente extraiacutedos no

Hospital da Universidade de Ghent Beacutelgica As imagens foram digitalizadas e

analisadas com Jascreg Paint Shop Pro 7TM (Eden Prairie USA) e Mathcad 2001

Professionalreg (Cambridge UK) A margem incisal o centro da junccedilatildeo cemento-

esmalte (CEJ) e o aacutepice da raiz foram digitalizados para definir o longo eixo da

coroa raiz Posteriormente foram obtidas as medidas do acircngulo coroa raiz (ACR)

em todos os dentes Para definir a curvatura da superfiacutecie labial foram determinadas

vaacuterias tangentes em diferentes alturas sobre a superfiacutecie labial ou bucal A partir dos

resultados foram calculados a meacutedia e o desvio padratildeo O ACR variou de 167 a 195

graus para os caninos (valor meacutedio de 183 graus) e de 171 a 195 graus para os

incisivos (meacutedia de 184 graus) A meacutedia das inclinaccedilotildees das superfiacutecies labiais dos

incisivos variou muito As inclinaccedilotildees meacutedias da curvatura da superfiacutecie labial dos

incisivos variaram entre 287 (plusmn 33) e 116 (plusmn 49) graus Agrave 4 mm da margem incisal

o miacutenimo da curvatura foi de 153 graus e a maacuteximas de 266 graus Em 45 mm da

borda incisal o acircngulo de superfiacutecie vestibular variou entre 123 e 249 graus Entre

2 e 45 mm da borda incisal o acircngulo meacutedio da superfiacutecie labial variaram em 10

graus Nos caninos as inclinaccedilotildees meacutedias das superfiacutecies vestibulares variaram

entre 300 (plusmn 42) e 102 (plusmn 79) graus O acircngulo da superfiacutecie vestibular meacutedia entre

2 e 45 mm a partir da borda incisal dos caninos tambeacutem diferiram em cerca de 10

graus mas o Desvio Padratildeo foram muito maiores do que para os incisivos Os

autores concluiacuteram que a colocaccedilatildeo de um braacutequete sobre um dente em diferentes

alturas ainda dentro de uma aacuterea clinicamente aceitaacutevel resulta em diferenccedilas

importantes na quantidade de torque de raiz

Brito-Juacutenior e Ursi (2006) revisaram as prescriccedilotildees de braacutequetes preacute-ajustados

existentes no mercado abordando as variaccedilotildees dos valores de inclinaccedilatildeo

angulaccedilatildeo e rotaccedilatildeo dentaacuteria A revisatildeo reporta desde a origem do conceito de uso

35

de arcos retangulares em acessoacuterios com secccedilotildees retangulares ateacute os atuais

modelos de braacutequetes autoligados e outros braacutequetes com formatos diferenciados

Rinchuse e Miles (2007) discutiram estudos in vitro seguidos de pesquisas in

vivo com o objetivo de sintetizar a literatura sobre os braacutequetes autoligados afim de

formular conceitos gerais princiacutepios e axiomas Relataram as diferenccedilas entre os

braacutequetes ativos e passivos em relaccedilatildeo agraves suas vantagens e desvantagens

percebidas Apresentaram tambeacutem novos conceitos em relaccedilatildeo ao futuro dos

braacutequetes autoligados combinaccedilotildees de sistemas de braacutequetes e uso seletivo de

braacutequetes autoligados

Yeh et al (2007) avaliaram a resistecircncia ao atrito em braacutequetes com ligaduras

passivas em diferentes estaacutegios do tratamentos ortodocircnticos Foram usados 2

braacutequetes autoligados passivos (Damon SL II Ormco Orange California SmartClip

3M Unitek Monrovia Califoacuternia) e um novo braacutequete com a ligadura elaacutestica passiva

(Synergy Rocky Mountain Denver Colorado) Todos os braacutequetes com canaletas

de 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Os braacutequetes foram acoplados em trecircs arcos de niacutequel-

titacircnio (0014rdquo 0016rdquo x 0022rdquo 0019rdquo x 0025rdquo) e simulado rotaccedilotildees de primeira

ordem de 3ordm e 6ordm intrusotildees de segunda ordem de 05 mm e 10 mm e inclinaccedilatildeo de

terceira ordem vestibular de coroa de 3ordm As dimensotildees dos braacutequetes foram

medidas com microscopia eletrocircnica de varredura O braacutequete SmartClip apresentou

acircngulos criacuteticos e distacircncias maiores para a ligaccedilatildeo do que os outros 2 acessoacuterios

Quando acoplado o fio 0019rdquo x 0025rdquo com um alinhamento de arco ideal o

SmartClip teve IMDF menor do que os outros acessoacuterios Para as rotaccedilotildees de

primeira ordem os braquetes Synergy tiveram o IMDF significativamente menor do

que os outros acessoacuterios Os braacutequetes Damon SL II com acircngulos criacuteticos menores

tiveram um bom IMDF Para a inclinaccedilatildeo de terceira ordem o Damon SL II com

menor folga de torccedilatildeo tambeacutem tiveram um bom IMDF Natildeo houve diferenccedilas

significativas de IMDF em todos os braacutequetes testados em intrusotildees de segunda

ordem No entanto houve o aumento da IMDF com o aumento da gravidade da maacute

oclusatildeo Concluiacuteram que nenhuma diferenccedila significativa foi encontrada nos

braacutequetes em distacircncias de segunda ordem Em um alinhamento de arco ideal

braacutequetes com maior canaleta tiveram menor resistecircncia ao atrito O controle

rotacional de primeira ordem foi influenciado pela profundidade da canaleta largura

36

do braacutequete e a cobertura labial dos suportes com o mesmo arco Quando um

mecanismo de deslizamento foi usado com uma mudanccedila de inclinaccedilatildeo de terceira

ordem os braacutequetes com menor acircngulo criacutetico de contato tiveram maior resistecircncia

ao atrito

Vena et al (2007) examinaram a variabilidade dos fios de accedilo inoxidaacutevel

0017rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo (Ormco Glendora Califoacuternia) com respeito as

propriedades mecacircnicas dimensotildees da secccedilatildeo transversal e o acabamento geral

das superfiacutecies Concluiacuteram que existem variabilidades em algumas propriedades

mecacircnicas e caracteriacutesticas fiacutesicas dos materiais e entre as amostras dos mesmos

grupos de diferentes lotes

Badawi et al (2008) mediram a expressatildeo do torque em 2 braacutequetes

autoligados ativos (In-Ovation GAC Bohemia NY Velocidade Strite Induacutestrias

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e 2 braacutequetes autoligados passivos (Damon 2 Ormco

Orange Calif Smart Clip 3M Unitek Monrovia na Califoacuternia) Desenvolveram um

dispositivo com a capacidade de aplicar uma torccedilatildeo no fio 0019rdquo x 0025rdquo 1113088de accedilo

inoxidaacutevel mantendo o alinhamento vertical e horizontal perfeito entre o fio e o

braacutequete O projeto utilizou um transdutor de forccedilatorque de multi-eixo que mediu o

momento de forccedila nos trecircs planos de espaccedilo O momento em meacutedia em que o

torque comeccedilou a ser expressado foi de 75ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes autoligados

ativos e 15ordm de torccedilatildeo para os braacutequetes autoligados passivos A expressatildeo de

torque foi maior para os braacutequetes autoligados ativos ateacute 35ordm de torccedilatildeo Na torccedilatildeo do

fio aleacutem deste ponto resultou em um aumento linear do torque medido para os

braacutequetes Damon 2 Smart Clip e In-Ovation O torque foi relativamente constante

passando 35ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes Speed Apoacutes a execuccedilatildeo de todos os

estudos os autores concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos satildeo mais

eficazes na expressatildeo do torque do que os braacutequetes autoligados passivos

Morina et al (2008) estudaram a capacidade dos torques em diferentes

braacutequetes 6 tipos de braacutequetes foram estudados braacutequetes autoligados em accedilo

inoxidaacutevel Hanson SpeedTM (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) e

DamonTM 2 (Ormco Glendora California USA) Ultratrimmreg e Discoveryreg

(Dentaurum Pforzheim Germany) braacutequetes ceracircmicos Fascinationreg 2

37

(Dentaurum) e braacutequete em policarbonato Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) Todos os braacutequetes tinham canaleta de 0022rdquo e foram inseridos

torques no fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Uma situaccedilatildeo cliacutenica intra oral foi

simulada atraveacutes da inclinaccedilatildeo vestibular de coroa de um incisivo central superior

atraveacutes do aparelho orthodontic measurement and simulation system (OMSS) Os

principais componentes do OMSS satildeo dois sensores capazes de medir as forccedilas e

momentos simultaneamente nos trecircs planos do espaccedilo Momentos de forccedila foram

estudados em um arco superior alinhado e nivelado de um modelo Frasaco (Franz

Sachs Tettnang Alemanha) ligado ao OMSS Um torque de 20ordm foi aplicado e a

mudanccedila de direccedilatildeo causada no braacutequete foi mensurada experimentalmente pela

OMSS Cada combinaccedilatildeo de braacutequete fio foi medido cinco vezes O momento do

torque (Nmm) e a perda do torque (graus) foram determinados Os braacutequetes

ceracircmicos apresentaram a menor perda de torque assim como os braacutequetes de

accedilo inoxidaacutevel O braacutequete Fascinationreg 2 (Dentaurum) registrou o maior momento

torque que foi de 20 Nmm graus seguido pelo Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) que registrou 12 Nmm graus Todos os outros braacutequetes apresentaram

a taxa idecircntica de 04 Nmm graus Concluiacuteram que o suporte ceracircmico Fascinationreg

2 (Dentaurum) apresentou o maior momento de torque (35 Nmm) e juntamente com

os braacutequetes metaacutelicaos a menor perda de torque (46 graus)

Huang et al (2009) investigaram a capacidade do torque em braacutequetes

convencionais e autoligados usando um meacutetodo com elementos finitos Foram

selecionados 3 tipos de braacutequetes 2 autoligados Hanson Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e Damon MX (Ormco Glendora Califoacuternia) e 1

convencional Discovery (Dentaurum Pforzheim Alemanha) Todos os braacutequetes

com canaleta 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Foram incluiacutedos 4 braacutequetes nos modelos

finitos a partir do incisivo central superior do lado esquerdo ao canino superior do

lado direito Um torque de 20ordm foi aplicados nos incisivos do lado direito em fios

0018rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo Trecircs tipos de arcos foram usados accedilo inoxidaacutevel

titacircnio molibdecircnio e niacutequel titacircnio Para os braacutequetes convencionais foram usados

dois tipos de ligaccedilatildeo ligadura elaacutestica e fio de accedilo inoxidaacutevel O momento acircngulo

torque simulados foram calculados usando o software MSC Marc Mentat 2005 FE

(MSC Software Corporation Santa Ana Califoacuternia) As caracteriacutesticas dos fios

influenciam no momento do torque provocando maiores alteraccedilotildees no tipo de liga

38

em comparaccedilatildeo com a dimensatildeo dos fios (aumento de 125 quando comparamos o

fio 0019rdquo x 0025rdquo com 0018rdquo x 0025rdquo ambos de accedilo inoxidaacutevel e 220 quando

usamos um fio 0018rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel em comparaccedilatildeo com 0018rdquo x

0025rdquo de niacutequel-titacircnio) A mudanccedila na liga e na dimensatildeo do fio em conjunto

resultou em um aumento de 600 no fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel quando

comparado com 0018rdquo x 0025rdquo de niacutequel titacircnio O jogo do fio 0018rdquo x 0025rdquo foi de

9ordm enquanto do 0019rdquo x 0025rdquo foi de 75ordm com um jogo maior nos braacutequetes

Damon O efeito da ligaccedilatildeo dos braacutequetes Discovery com ligaduras elaacutesticas e de

accedilo inoxidaacuteve puderam ser comparados com o comportamento do Damon O Speed

mostrou comportamento diferente com menor momento de torque e menor jogo

entre canaleta e fio Concluiacuteram que o acircngulo momento de torque eacute determinado

pelas caracteriacutesticas do arco

Archambault et al (2010) avaliaram os efeitos da expressatildeo do torque em

braacutequetes ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel variando o tamanho da canaleta e a

dimensatildeo do fio de accedilo para analisar as limitaccedilotildees dos meacutetodos experimentais

utilizados Atraveacutes de uma revisatildeo sistemaacutetica foram pesquisados estudos in vitro

que mensuravam a expressatildeo do torque em braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel

convencionais e autoligados usando dispositivos com arcos retos de accedilo inoxidaacutevel

sem mecacircnicas de segunda ordem sem alccedilas e sem fios auxiliares 11 artigos

foram selecionados Com base nos estudos selecionados no braacutequete com canaleta

0018rdquo o acircngulo de acoplamento variou 31ordm em um arco de 0016 x 0016rdquo a 46ordm

em um arco de 0018 x 0025rdquo No braacutequete com canaleta de 0022rdquo o acircngulo de

envolvimento variou de 18ordm com um arco de 0018 x 0025rdquo a 6ordm com um arco de

0021 x 0025rdquo Os braacutequetes autoligados ativos expressaram um acircngulo de

acoplamento aproximado de 75ordm enquanto os braacutequetes autoligados passivos

expressaram aproximadamente 14ordm com um arco de 019 x 0025rdquo (braacutequetes com

canaleta 0022rdquo) Os autores concluiacuteram que o acircngulo de envolvimento depende do

formato e dimensatildeo do arco assim como da dimensatildeo da canaleta do braacutequete

Clinicamente o torque efetivo pode ser conseguido com uma torccedilatildeo do fio de 15ordm a

31ordm em braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm em braacutequetes autoligados

passivos com arcos 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

Major et al (2010) desenvolveram um meacutetodo de anaacutelise das dimensotildees das

canaletas dos braacutequetes com o uso de fotografias Foram investigados 3 braacutequetes

39

autoligados de incisivo central superior do lado direito com canaleta 0022rdquo 30

braacutequetes Damon Q com a prescriccedilatildeo de 15ordm (Ormco Corporation Orange CA

USA) 30 braacutequetes In-Ovation-R com prescriccedilatildeo 12ordm (GAC Bohemia NY USA) e

30 braacutequetes Speed com prescriccedilatildeo 12ordm (Strite Industries Cambridge Ontario

Canada) Os perfis mesiais dos braacutequetes foram fotografados (Canon EOS-D10

10D Toacutequio Japatildeo) e analisados atraveacutes de um microscoacutepio (Carl Zeiss

MicroImaging GmbH Jena Alemanha) As imagens recolhidas atraveacutes do

microscoacutepio foram escalonadas em 197548 pixels mm e a cacircmera foi fixada em

uma distacircncia focal de 44645 mm Os braacutequetes Speed apresentaram altura do

canaleta 2 menor do que o tamanho nominal de 0559 miliacutemetros e uma inclinaccedilatildeo

ligeiramente convergente Os braacutequetes In-Ovation apresentaram paredes

divergentes em um acircngulo meacutedio de 147 graus e valor proacuteximo ao nominal da

altura da canaleta Os braacutequetes Damon Q apresentaram maior paralelismo entre as

paredes da canaleta com 90ordm entre as paredes e o fundo da canaleta A altura da

canaleta dos braacutequetes Damon apresentaram um aumento de 3 em suas

dimensotildees

Lacoursiere et al (2010) demonstraram claras evidecircncias de deformaccedilotildees dos

braacutequetes como resultado da aplicaccedilatildeo de cargas de torccedilatildeo Um dispositivo que

utiliza uma teacutecnica de correlaccedilatildeo de imagem oacuteptica foi desenvolvido para quantificar

com precisatildeo as alteraccedilotildees dimensionais ocorridas nas canaletas dos braacutequetes

durante uma aplicaccedilatildeo de torccedilatildeo do fio Simultaneamente a magnitude do momento

de forccedila do torque o acircngulo de torccedilatildeo do fio e a dimensatildeo da canaleta dos

braacutequetes podem ser registrados Este experimento confirmou que as alccedilas dos

braacutequetes sofrem deformaccedilatildeo elaacutestica quando carregadas Observou-se tambeacutem

que o braacutequete foi deformado plasticamente por uma uacutenica rotaccedilatildeo do arco

Major et al (2011) investigaram o torque em diferentes tipos de braacutequetes

autoligados analisando as deformaccedilotildees elaacutesticas e plaacutesticas causadas nos

acessoacuterios em conjunto com o torque expressado em diferentes acircngulos de torccedilatildeo

Um braacutequete ortodocircntico foi montado em uma ceacutelula de carga (Nano 17 Multi-Axis

forcetorque transducer ATI Industrial Automation Apex NC) que mede as forccedilas e

momentos em todas as direccedilotildees O fio foi torcido no braacutequete atraveacutes de um motor

(Cool Muscle CM1-C-11L30 Myostat Motion Control Newmarket Ontario Canada)

e controlado por software personalizado (LabWindows CVI National Instruments)

40

Imagens gerais foram tiradas por uma cacircmera (piA2400-12 g 2448 3 2050 pixels 8

bit gray scale Basler Vision Technologies Exton Pa) atraveacutes de um microscoacutepio

(55-908 MMS R4 Edmund Optics Barrington NJ) e processados usando

correlaccedilatildeo oacuteptica para medir a deformaccedilatildeo No acircngulo maacuteximo de torque de 63ordm

com fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x 0025rdquo o total dos valores de deformaccedilatildeo elaacutestica

e plaacutestica foram 0063 0033 e 0137 mm para Damon Q (Ormco Orange

Califoacuternia) In-Ovation R (GAC Bohemia NY) e Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) respectivamente Os valores totais de deformaccedilatildeo

plaacutestica foram 0015 0006 e 0086 mm respectivamente mensurados em 0ordm apoacutes

remoccedilatildeo da carga Os autores concluiacuteram que os braacutequetes In-Ovation obtiveram a

menor deformaccedilatildeo quando medidos em 63ordm Damon e Speed tinham cerca de 2 e

4 vezes maior deformaccedilatildeo respectivamente Com base na deformaccedilatildeo em 0ordm

quando foi removido a carga (angulaccedilatildeo) os braacutequetes Damon e Speed tinham

aproximadamente 25 e 14 vezes respectivamente maior deformaccedilatildeo plaacutestica do

que os braacutequetes In-Ovation

Streva et al (2011) verificaram a precisatildeo do torque em braacutequetes metaacutelicos

com prescriccedilatildeo MBT usando braacutequetes de caninos como amostra representativa de

6 marcas comerciais Foram selecionados 20 braacutequetes da arcada superior e 20

braacutequetes da arcada inferior das seguintes marcas comerciais 3M Unitek Abzil

American Orthodontics TP Orthodontics Morelli and Ortho Organizers todos com

canaleta 0022 x 0028 Em uma visatildeo de perfil dos braacutequetes foram estabelecidos

pontos e linhas de referecircncia na base e no fundo da canaleta e posteriormente foi

medido o acircngulo de torque por um operador utilizando um microscoacutepio oacuteptico

acoplado a um computador Os valores foram comparados com aqueles

estabelecidos pela prescriccedilatildeo MBT Os resultados mostraram que os braacutequetes dos

caninos superiores somente a angulaccedilatildeo dos braquetes Morelli (-333ordm) apresentou

diferenccedila estatisticamente significante em relaccedilatildeo aos valores propostos (-7ordm) Para

os caninos inferiores American Orthodontics (-634ordm) e Ortho Organizers (-625ordm)

apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes dos padrotildees (-6ordm) Em uma

comparaccedilatildeo feita entre as marcas os braacutequetes da Morelli apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes em comparaccedilatildeo com todas as outras marcas de

braacutequetes dos caninos superiores Para os braacutequetes dos caninos inferiores natildeo

houve diferenccedila estatisticamente significante entre as marcas Os autores

41

concluiacuteram que existem variaccedilotildees significativas nos valores da angulaccedilatildeo de torque

em alguns dos braacutequetes avaliados podendo comprometer clinicamente o

posicionamento vestiacutebulo-lingual do dente no final do tratamento ortodocircntico

Brauchli et al (2012) avaliaram a influecircncia dos tipos de clips ativos no torque

de braacutequetes autoligados e compararam os tipos de sistemas passivos e ativos 5

amostras de 9 braacutequetes foram avaliados 7 braacutequetes autoligados (Damon III

Ormco Corporation Orange Calif In-Ovation R GAC International Inc Bohemia

NY Oyster Gestenco International AB Gothenburg Swe- den Quick Forestadent

Bernhard Fo rster GmbH Pforzheim Germany SmartClip 3MUnitek Monrovia

Calif Speed Strite Industries Cambridge Ontario Canada Time American

Orthodontics Sheboygan Wis) 1 braacutequete ceracircmico esteacutetico com clip de baixa

fricccedilatildeo (Mystique NeoClip GAC) e 1 braacutequete twin standard (Mini-Mono

Forestadent) com ligaduras elaacutesticas e ligaduras de accedilo inoxidaacutevel Foram

selecionados braacutequetes de incisivos centrais e soldadas ou ligado (braacutequetes

ceracircmicos e polimeacutericos) em cabeccedilas de parafusos que foram montados no quadro

do Hexapod utilizado na investigaccedilatildeo (Micos GmbH Eschbach Alemanha) Um fio

de 0019rdquo x 0025rdquo foi fixado em um mandril que por sua vez foi montado em um

sensor de momento de forccedila (FTD Nano 17 ATI Apex NC) O sensor em si foi

centralmente montado sobre um disco rotativo automatizado (PRS 110 micos)

Todos os braacutequetes ativos foram medidos com a porta aberta e fechada para

avaliar sua influecircncia no torque Aleacutem disso as dimensotildees dos slots foram

opticamente medidos e comparados com a expressatildeo de torque A avaliaccedilatildeo

estatiacutestica de (Ple 05) revelou que em termos de expressatildeo maacutexima de torque com

uma angulaccedilatildeo de 30ordm natildeo houve diferenccedila significativa entre a configuraccedilatildeo aberta

e fechada dos braacutequetes (todas as diferenccedilas de 18 Nmm com a exceccedilatildeo do

braacutequete Oyster com diferenccedila de 38 Nmm) Tambeacutem natildeo houve diferenccedila entre

os meacutetodos de ligaccedilatildeo do grupo de controle com ligaduras elaacutesticas e accedilo na

expressatildeo do torque Foi alcanccedilado cerca de 10 Nmm na maioria dos braacutequetes

com uma angulaccedilatildeo de 20ordm a 23ordm entre arco e canaleta As dimensotildees da canaleta

variaram de 0022rdquo (0563 miliacutemetros) ateacute 0024rdquo (0613 miliacutemetros) Foi concluiacutedo

que a influecircncia do tipo de ligadura ou o mecanismo passivo ativo dos braacutequetes

autoligados satildeo miacutenimas As dimensotildees da canaleta satildeo muito mais importantes

na transmissatildeo do torque

42

Major et al (2012) observaram a deformaccedilatildeo plaacutestica de trecircs braacutequetes

autoligados diferentes atraveacutes da torccedilatildeo de um fio Isto eacute conseguido atraveacutes da

comparaccedilatildeo da forma do slot antes e depois da torccedilatildeo usando o meacutetodo de anaacutelise

do perfil de ranhura 3 braacutequetes autoligados diferentes (canaleta 0022rdquo) foram

investigados Damon Q (Ormco Corporation Orange CA USA) In-Ovation-R (GAC

Bohemia NY USA) SpeedH (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) Uma

cacircmera digital (Cannon E0S 10D Tokyo Japan) acoplado a um microscoacutepio (Carl

Zeiss MicroImaging GmbH Jena Thuringia Germany) foi usada para capturar

imagens de perfil de cada ranhura do braacutequete antes e depois do procedimento de

torccedilatildeo Torques de 15ordm a 63ordm foram inseridos nos braacutequetes com um fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco Corporation Orange CA USA) A alteraccedilatildeo meacutedia

provocada na altura da canaleta foi de 0013 mm (0020 SD) 0007 mm (0010 SD)

e 0070 mm (DP 003) para Damon Q In-Ovation e Speed respectivamente A

canaleta foi aumentado em 075ordm (SD 096) 041ordm (SD 105) e 930ordm (SD 424)

respectivamente O aumento no jogo do torque foi calculado utilizando a nova

foacutermula apresentada neste estudo sendo de 09ordm 06ordm e 77ordm respectivamente

Concluiacuteram que os braacutequetes Damon Q e In-Ovation mantiveram elevados niacuteveis de

linearidade na forma das paredes da canaleta poreacutem foram encontradas

quantidades significativas de deformaccedilatildeo plaacutestica fisicamente insignificantes Os

braacutequetes Speed demonstraram deformaccedilatildeo plaacutestica visualmente identificaacuteveis na

canaleta do braacutequete

Huang et al (2012) Avaliaram a capacidade da expressatildeo do torque em

braacutequetes autoligados e convencionaisassociados a largura do braacutequete o jogo

entre o fio e a canaleta do braacutequete e o modo de ligaccedilatildeo Os resultados mostraram

que o desenho do braacutequete tem menor influecircncia no momento de torque do que

outros paracircmetros como a largura do braacutequete o jogo entre o fio e a canaleta do

braacutequete ou o desalinhamento dos dentes

Cattaneo et al (2013) investigaram a capacidade de expressar o torque em

braacutequetes autoligados passivos (Damon 3MX Ormco Orange Calif) em 26

pacientes e em braacutequetes autoligados ativos (In-Ovation R GAC Bohemia NY) em

20 pacientes em dentes incisivos e caninos inferiores atraveacutes da anaacutelise de

43

imagens tridimensionais antes e apoacutes o tratamento Observaram apoacutes o tratamento

uma inclinaccedilatildeo vestibular dos dentes estatisticamente significante em ambos os

sistemas considerando a hipoacutetese da presenccedila de jogo entre o braacutequete e o fio

maior nos braacutequetes passivos do que nos braacutequetes ativos

Major et al (2013) observaram o momento de torque com ciclos de carga e

descarga torcendo um fio 0019rdquo x 025rdquo de accedilo inoxidaacutevel inseridos nos braacutequetes

Damon Q e Speed com acircngulos de 16ordm 20ordm 24ordm 28ordm 32ordm e 40ordm utilizando um

aparelho para medir o momento de torque e deformaccedilatildeo do braacutequete relatado

anteriormente por Major et al (2011) o qual foi baseado em uma versatildeo modificada

do aparelho descrito por Lacoursiegravere et al (2010) Os braacutequetes Damon

apresentaram menor deformaccedilatildeo plaacutestica e menor aumento no jogo entre o

braacutequete e o fio quando comparados aos braacutequetes Speed Quando o braacutequete foi

torqueado acima de 15 Nmm a curva de descarga expressou menor momento de

forccedila do que a curva de carga Clinicamente a curva de descarregamento eacute mais

relevante do que a curva de carregamento pois representa o torque aplicado ao

dente apoacutes sua movimentaccedilatildeo

Johnson (2013) Selecionou braacutequetes com prescriccedilotildees de torque

personalizados com base nas necessidades de cada paciente afim de reduzir as

correccedilotildees dos torques antes dos fios de niacutequel-titacircnio e beta-titacircnio mais resistentes

Como resultado foram necessaacuterios menos ajustes de torque nos fios de accedilo

inoxidaacutevel resultando em um menor tempo de tratamento

Melenka et al (2013) examinaram os movimentos dos braacutequetes autoligados

com o uso de imagem digital 3D correlacionado a um simulador de torque

ortodocircntico e o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico O

simulador de torque ortodocircntico foi acoplado a um microscoacutepio e 2 cacircmeras

permitindo o movimento dos braacutequetes determinados pela torccedilatildeo do fio As imagens

das cacircmeras foram captadas com uma teacutecnica digital de imagens 3D para

determinar a movimentaccedilatildeo dos braacutequetes ortodocircnticos 3 braacutequetes autoligados

(Damon Q Ormco Orange Calif In-Ovation R GAC Bohemia NY e Speed Strite

Induacutestrias Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) foram comparados para demonstrar a

diferenccedila dos movimentos dos braacutequetes autoligados Os deslocamentos dos

44

componentes de retenccedilatildeo do arco medidos foram 20 e 35 vezes menores para o

In-Ovation e Damon Q do que os valores em estudos anteriores Os autores

concluiacuteram que a utilizaccedilatildeo de um sistema de mediccedilatildeo oacuteptico 3D eacute uacutetil para

compreender o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico mas natildeo

eacute necessaacuterio para quantificar o movimento do braacutequete

Melenka et al (2014) analisaram a expressatildeo de torque em 2 braacutequetes com

ligaduras convencionais geometricamente semelhantes de materiais diferentes Foi

aplicado torque em 30 braacutequetes Orthos SS e 30 braacutequetes Orthos Ti (Ormco

Orange Califoacuternia EUA) com fios 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco

Glendora Califoacuternia EUA) utilizando ligaduras elastomeacutericas Os 2 braacutequetes foram

comparados para determinar se existe uma diferenccedila entre a expressatildeo do torque e

para comparar a deformaccedilatildeo da canaleta dos braacutequetes Cada braacutequete foi montado

sobre uma ceacutelula de carga de 6 eixos que mede o momento de forccedila em todas as

direccedilotildees O arco recebeu uma torccedilatildeo de um acircngulo inicial de 0ordm ateacute um acircngulo

maacuteximo de 51ordm e em seguida retornou agrave posiccedilatildeo inicial O torque maacuteximo expresso

em 51ordm foi de 998 Nmm no Orthos Ti e 930 Nmm no Orthos SS A deformaccedilatildeo

plaacutestica total medida em 0ordm poacutes-torccedilatildeo foi de 0038 mm no Orthos SS em

comparaccedilatildeo com 0013 mm no Orthos Ti A deformaccedilatildeo plaacutestica foi 28 vezes maior

no Orthos SS do que a dos braacutequetes Orthos Ti Os braacutequetes Orthos Ti

expressaram mais o torque do que os braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel poreacutem exibiu

uma variaccedilatildeo substancial

Mugurama et al (2014) investigaram as propriedades friccionais em relaccedilatildeo ao

torque de diferentes tipos de braacutequetes autoligados Foram usados 2 sistemas

passivos (Damon Q Ormco SmartClip 3M Unitek Monrovia Calif) e 1 ativo (In-

Ovation R DENTSPLY GAC International) 3 fios niacutequel titacircnio com 0016rdquo x 0022rdquo

(Nitinol Super-Elastic 3M Unitek) e 3 fios de accedilo inoxidaacutevel com 0017rdquo x 0025rdquo e

0019rdquo x 0025rdquo (Stainless Steel 3M Unitek) 1 braacutequete convencional (Mini Uni-Twin

3M Unitek) foi utilizada para comparaccedilatildeo A forccedila de atrito estaacutetica foi medida

usando um dispositivo de teste de fricccedilatildeo conectada a uma maacutequina de ensaios

universal (EZ Test Shimadzu Kyoto Japan) Cada braacutequete foi colado em uma

placa de accedilo inoxidaacutevel que podia fornecer diferentes torques (0ordm 10ordm 20ordm 30ordm) e 0ordm

angulaccedilatildeo com o auxiacutelio de um dispositivo de suporte de montagem O conjunto

45

placa braacutequete foi ligado ao dispositivo de fricccedilatildeo e um segmento de 5 cm de fio

obtidos a partir das porccedilotildees retiliacuteneas posterior foi fixado aos braacutequetes A

extremidade superior do fio foi ligado agrave ceacutelula de carga e a extremidade inferior foi

fixado a um peso de 150 g A forccedila de deslocamento foi de 10 mm min para uma

distacircncia de 5 mm O contato braacutequete fio foi analisado atraveacutes do uso de um

microscoacutepio eletrocircnico de varredura (S-3500N Hitachi Toacutequio Japatildeo) Na maioria

das combinaccedilotildees braacutequete fio o aumento do torque gerou um aumento

significativo no atrito estaacutetico poreacutem nas combinaccedilotildees do sistema autoligado o atrito

foi menor do que no braacutequete convencional O sistema ativo apresentou maior atrito

em relaccedilatildeo ao passivo na maioria das condiccedilotildees Foi observado que o contato entre

canaleta fio foi maior na medida que o torque foi aumentado Os autores

concluiacuteram que nos sistemas autoligados o aumento do torque provoca um maior

atrito uma vez que o contato entre a parede da canaleta e a ponta do fio torna-se

maior Com isso a extensatildeo do contato entre a canaleta e a borda do fio pode ser

influente no atrito estaacutetico

Katsikogianni et al (2015) investigaram exaustivamente a eficiecircncia do torque

em diversos sistemas de braacutequetes combinados com diferentes tipos de fios

ortodocircnticos O estudo incluiu dois tipos de braacutequetes autoligados (Troumlster

Applications Magden Switzerland e o SPEED como sistemas passivos e Strite

Induacutestrias Ontaacuterio Canadaacute como sistema ativo) e convencionais (Mini Mono and

Brilliant Forestadent Pforzheim Germany) Todos os braacutequetes com canaletas de

0018rdquo Cada um desses braacutequetes foi combinado com 4 tipos de fio 0016rdquo x 0016rdquo

accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0022rdquo accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0016rdquo niacutequel-titacircnio (NiTi) e

0016 x 0022rdquo NiTi Os fios foram ligados aos braacutequetes convencionais com ligadura

elastomeacutericas de 0012rdquo (molded O ORMCO) Foram aplicados gradativamente 20ordm

de torque vestibular e posteriormente lingual no dente incisivo central superior do

lado direito Foram registrados o maacuteximo momento de torque Momentos mais altos

de torccedilatildeo foram expressos atraveacutes da combinaccedilatildeo do braacutequete SPEEDreg com o fio

0016rdquo times 0022rdquo em accedilo inoxidaacutevel Momentos mais baixos com maior perda de

torque foram registradas atraveacutes da inserccedilatildeo de um arco Niacutequel-titacircnio 0016 times

0016rdquo em braacutequetes convencionais Concluiacuteram que o sistema de braacutequetes

autoligados ativos manifestam a maior eficaacutecia de torque Aleacutem disso sua expressatildeo

esta diretamente ligada a dimensatildeo do fio ortodocircntico

46

Brown et al (2015) mediram as dimensotildees das canaletas em uma seacuterie de

braacutequetes A-Company 0022rdquo (1985) Ormco Damon Q 0022rdquo (Ormco Corp

Orange Calif) Unitek Victory 0022rdquo e 0018rdquo (Unitek Monrovia Calif) GAC In-

Ovation 0022rdquo (GAC Bohemia NY) Opal Avex 0022rdquo e 0018rdquo (Opal Orthodontics

by Ultradent South Jordan Utah) SPEED 0022rdquo (Strite Industries Cambridge

Ontario Canada) e American Orthodontics Masters 0022rdquo and 0018rdquo (American

Orthodontics Sheboygan Wis) Os braacutequetes foram colocados em uma lacircmina de

microscoacutepio com auxiacutelio de uma cera com a canaleta posicionada verticalmente de

modo que a linha de visatildeo ficasse paralela ao eixo da canaleta do braacutequete As

dimensotildees dos braacutequetes variaram significativamente em cada seacuterie bem como

dentro das proacuteprias seacuteries (15 a 20 satildeo maiores do que o tamanho nominal

anunciado) Concluiacuteram que provavelmente as seacuteries completas de braacutequetes

(superior e inferior 5-5) natildeo satildeo ideais havendo a necessidade do ortodontista ter

habilidade em aplicar dobras para suprir as deficiecircncias dos braacutequetes

Dalstra et al (2015) compararam o torque real e nominal em 32 tipos de

braacutequetes convencionais e autoligados avaliando a folga de torccedilatildeo entre os

braacutequetes e os fios de accedilo inoxidaacutevel Foram selecionados braacutequetes de incisivos

centrais superiores do lado esquerdo (braacutequetes autoligados passivos e ativos e

convencionais) 20 braacutequetes com canaleta 0018rdquo e 12 com canaleta 0022rdquo O

momento de torque foi medido atraveacutes de uma maacutequina (Force System

Identification) desenvolvida pelo Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Aarhus Os braacutequetes foram colados sobre uma barra de alumiacutenio em uma fila de

10 (5 suportes do mesmo sistema) com canaleta perpendiculares a barra A

estrutura foi ligada em um dos sensores da maacutequina e em um fio retangular 0017 x

0022rdquo (para o ensaio de braacutequetes 0018rdquo) e 0019rdquo x 0025rdquo (para o ensaio de

braacutequetes 0022ldquo) de accedilo inoxidaacutevel (ambos de Ormco Orange CA EUA) e foi

fixado ao sensor de rotaccedilatildeo do lado oposto e posteriormente inserido passivamente

no interior da canaleta dos braacutequetes Momentos de torque foram medidos em

incrementos de 05ordm ateacute que a expressatildeo completa foi alcanccedilada (ou seja o

momento de forccedila e a curva do acircngulo torsional tinha alcanccedilado sua inclinaccedilatildeo

maacutexima) O fio torqueado foi entatildeo devolvido agrave sua posiccedilatildeo zero e o teste foi

repetido na direccedilatildeo oposta para assegurar a expressatildeo de torccedilatildeo completa do fio na

47

canaleta em ambas as direcccedilotildees O resultado do teste de laboratoacuterio mostraram

claramente que o jogo entre braacutequete fio foi maior do que o previsto a partir dos

valores nominais principalmente em relaccedilatildeo aos braacutequetes de 0022rdquo e

particularmente os autoligados passivos Concluiu-se que a importacircncia de

selecionar uma prescriccedilatildeo parece ser limitada jaacute que a folga de torccedilatildeo

especialmente em braacutequetes passivos anula a diferenccedila entre vaacuterias prescriccedilotildees

Braacutequetes convencionais com ligaduras de accedilo geram maior momento de torccedilatildeo

apesar de apresentar grandes valores de jogo poreacutem o arco fica firmemente

pressionado contra o fundo da canaleta do braacutequete

Lombardo et al (2015) avaliaram o quanto a altura a largura e a secccedilatildeo

transversal dos fios ortodocircnticos retangulares e quadrados afetam na folga entre os

arcos e a canaleta (slot) dos braacutequetes 43 arcos ortodocircnticos de 6 fabricantes

diferentes foram comparados com os valores reais A altura e a largura de cada arco

foi medida com um indicador digital (MMT 0001 mm Vogel Brescia Italy) Com o

auxiacutelio de um microscoacutepio oacuteptico (Leica Microsystem Wetzlar Germany)

micrografias foram adquiridas utilizando uma cacircmera integrada (ampliaccedilatildeo 1003)

para calcular o raio da curvatura das bordas dos arcos ortodocircnticos Por final foi

calculado o jogo no interior da canaleta dos braacutequetes e estas medidas foram

comparadas com os valores ideais A altura real e a largura dos arcos diferiram dos

indicados pelos fabricantes entre -647 e + 510 A curvatura do bisel de cada

arco ortodocircntico em corte transversal demonstraram-se diferentes Os autores

concluiacuteram que o jogo entre braacutequete e fio foi maior do que o ideal para cada arco

ortodocircntico inevitavelmente levando a uma perda de informaccedilotildees dentro do sistema

McLaughlin e Bennett (2015) apresentaram uma visatildeo geral de 40 anos de

experiecircncia com a mecacircnica de tratamento e modelos de aparelhos

contemporacircneos Ateacute o iniacutecio da deacutecada de 70 o sucesso do tratamento ortodocircntico

eram alcanccediladas atraveacutes das dobras nos fios Com a introduccedilatildeo do aparelho

straight wire proposto por Andrews contribuiu significativamente na histoacuteria da

ortodontia Reduziu a quantidade de dobras impostas nos fios e tambeacutem trouxe

novas opccedilotildees em mecacircnica de tratamento A retraccedilatildeo dos caninos com elaacutesticos e

fios de ligadura tornaram-se mais comuns Mecacircnicas de deslize nos lugares dos

loops tornou-se o meacutetodo de fechamento de espaccedilo significativo entre os cliacutenicos

48

Niacuteveis de forccedila propostas por Edgewise foram inicialmente usadas para fechar os

espaccedilos no entanto logo foi observado que forccedilas mais leves eram mais eficazes

com a mecacircnica de deslizamento Junto com essas mudanccedilas tornou-se evidente

que era necessaacuteria uma compensaccedilatildeo no aparelho ortodocircntico Muitas mudanccedilas

ocorreram no design do aparelho desde que o aparelho de Edgewise e o aparelho

de Begg foram projetados Isso abriu a possibilidade de tratamentos mais eficientes

com resultados de alta qualidade A atenccedilatildeo ao diagnoacutestico plano de tratamento o

correto posicionamento do braacutequete mecacircnicas mais eficientes podem melhorar os

resultados juntamente com as melhorias dos aparelhos

Xu et al (2015) investigaram o efeito das inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos

caninos e preacute-molares superiores no sorriso quando visto da perspectiva frontal

Este estudo foi realizado em 3 etapas No primeiro passo foi construiacutedo um modelo

dental digital tridimensional e alteraccedilotildees foram feitas nas inclinaccedilotildees

vestibulolinguais dos dentes superiores selecionados No segundo passo as

manipulaccedilotildees fotograacuteficas foram realizadas de modo que as alteraccedilotildees nas

inclinaccedilotildees dos dentes superiores poderiam mais tarde ser transferidas para

modelos tridimensionais impressos em resina e montado sobre articuladores para a

vista frontal do sorriso Finalmente as 15 imagens de sorrisos frontais foram

avaliadas e classificadas pelos grupos de ortodontistas e leigos Houve uma ampla

aceitabilidade esteacutetica para as inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos caninos superiores e

preacute-molares A esteacutetica do sorriso foi significativamente comprometida (P lt001)

quando os caninos foram lingualizados mais do que 12ordm e os preacute-molares mais que

15ordm Caninos vestibularizados mais do 6ordm tambeacutem tornaram a esteacutetica do sorriso

menos satisfatoacuterias (p lt001) Concluiacuteram ser esteticamente satisfatoacuterio posicionar

os dentes em inclinaccedilotildees dentro desses intervalos em situaccedilotildees cliacutenicas que

requerem compensaccedilotildees dentaacuterias transversais em casos de discrepacircncias

transversais esqueleacuteticas

Franco et al (2015) tiveram como objetivo estudar e comparar a expressatildeo do

torque em braacutequetes convencionais autoligados ativos e passivos Foram

analisadas 6 diferentes marcas de braacutequetes (Damon 3MX Portia In-Ovation R

Bioquick Roth SLI Roth Max) e 300 segmentos de fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x

0025rdquo (Morelli Sorocaba SP Brazil) Os momentos de torque foram medidos em

49

12ordm 24ordm 36ordm e 46ordm utilizando-se um dispositivo de torccedilatildeo do fio associado a uma

maacutequina de ensaios universal Foram observadas diferenccedilas estatisticamente

significativas na expressatildeo do torque entre todas as marcas de braacutequetes avaliadas

e em todas as torccedilotildees testadas (plt005) O Bioquick apresentou a menor expressatildeo

do torque em todas as torccedilotildees testadas em contraste o braacutequete Damon 3MX

apresentou a maior expressatildeo do torque ateacute a torccedilatildeo de 36ordm Em 48ordm In-Ovation R

Portia e Damon 3MX obtiveram momentos de torque semelhantes Concluiacuteram que

o sistema de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio (autoligaacutevel ativo ou passivo ou

convencional com ligadura elaacutestica) parece natildeo interferir na expressatildeo final do

torque a qual eacute dependente da interaccedilatildeo entre o fio e o braacutequete escolhido para ser

utilizado na mecacircnica ortodocircntica

Lee et al (2016) avaliaram o erro de manufatura dos fabricantes nas canaletas

dos braacutequetes e nos fios ortodocircnticos mediram o arredondamento das ponta dos

fios e calcularam a quantidade de folga de torccedilatildeo usando os valores meacutedios das

amostras de estudo 4 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos com canaleta

0022rdquo (incisivo central superior direito) 3 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos

com canaleta 0018rdquo (incisivo central superior direito) e trecircs tipos de fios

retangulares (0016rdquo x 0022rdquo beta-titacircnio (Ormco Orange Califoacuternia) 0016rdquo x

0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa Fl) e 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa FL)) foram medidos usando um microscoacutepio

estereoscoacutepico para determinar a larguras das canaletas dos braacutequetes e as

dimensotildees transversais dos fios Todos os braacutequetes apresentaram um perfil de

canaleta divergente e todos os fios apresentaram erros menores que 2 de

fabricaccedilatildeo O braacutequete Damon Clear (Ormco Orange Califoacuternia) teve o menor erro

dimensional (0542) enquanto o braacutequete de canaleta 0022rdquo Empower Clear

(American Orthodontics Sheboygan Wisconsin) teve o maior (3585) A maior

quantidade de jogo foi observado nos braacutequetes Empower Clear (American

Orthodontics) de 0022rdquo combinado com o fio 0016rdquo x 0022rdquo de TMA (Ormco

Orange Califoacuternia) Enquanto que a menor quantidade ocorreu utilizando o braacutequete

de 0018rdquo Clippy-C (Tomy) combinado com fio 0016rdquo x 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel

(Tecnologia Ortho Tampa FL)

Montasser et al (2016) avaliaram o efeito do diacircmetro do arco ortodocircntico no

50

alinhamento dos dentes com diferentes combinaccedilotildees de arco braacutequete utilizando o

sistema de mediccedilatildeo e de simulaccedilatildeo ortodocircntico (OMSS) Foram usados 6 tipos de

braacutequetes ortodocircnticos divididos em de duas categorias 1- braacutequetes ligados

convencionalmente (Victory Series [3M Unitek Monrovia Calif] Mini-Taurus [Rocky

Mountain Orthodontics Denver Colo] e Synergy [Rocky Mountain Orthodontics]) 2-

braacutequetes autoligados passivo (SmartClip [3M Unitek]) e ativos (Time3 [American

Orthodontics Sheboygan Wis] e SPEED [Strite Industries Cambridge Ontario

Canada]) Todos os braacutequetes com canaleta de 0022rdquo Os arcos utilizados foram

0014rdquo e 0016rdquo termoativados (American Orthodontics) Os arcos ortodocircnticos

foram amarrados aos braacutequetes convencionais com ambas as ligaduras de accedilo

inoxidaacutevel (0010rdquo) e aneacuteis elastomeacutericos Cada combinaccedilatildeo arco braacutequete foi

testada 20 vezes com OMSS construiacutedo numa cacircmara de temperatura controlada

em 37ordm C durante o teste A maacute oclusatildeo simulada no estudo representou um incisivo

central superior deslocada 2 mm para cervical (eixo x) e 2 mm para vestibular (eixo

z) As correccedilotildees incisogengivais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo combinados com os

braacutequetes utilizados variaram de 40 a 95 as correccedilotildees com o fio de 0016rdquo

foram de 55 para 95 As correccedilotildees vestibulolinguais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo

combinados com os braacutequetes utilizados variaram de 10 a 100 e as correccedilotildees

com o 0016rdquo de 15 a 100 O aumento do arco de 0014rdquo para 0016rdquo natildeo

garante um aumento na quantidade de correccedilatildeo do alinhamento o tipo de ligadura

afetou o grau de correccedilatildeo do alinhamento e o design dos braacutequetes influenciaram o

efeito da ligadura A menor correccedilatildeo obtida foi com o Mini-Taurus e Victory Series

(braacutequetes convencionais ligados com aneacuteis elastomeacutericos) os arcos de menor

diacircmetro satildeo recomendados durante o nivelamento e alinhamento para impedir que

as forccedilas pesadas possam causar efeitos colaterais indesejados

Papageorgiou et al (2016) compararam a eficaacutecia do torque com fios

quadrados e retangulares em braacutequetes convencionais da mesma prescriccedilatildeo com

canaletas 0018rdquo e 0022 ldquo Os braacutequetes foram colados em modelos de resina

acriacutelica idecircnticos a maxila e montados na OMSS 10 fios ortodocircnticos de accedilo

inoxidaacutevel 0018rdquo times 0018 0018rdquo times 0022 e 0018rdquo x 0025 foram avaliados em

braacutequetes com canaleta 0018 E 10 fios ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo times

0019 0019rdquo times 0025 e 0019rdquo x 0026 foram avaliados em braacutequetes com

canaleta 0022 Um torque de raiz vestibular de 15deg foi gradualmente aplicado ao

51

braacutequete de incisivo central direito e os momentos de forccedila foram registrados nesta

posiccedilatildeo Os autores concluiacuteram que os arcos retangulares parecem ser mais

eficientes no expressatildeo do torque especialmente nos braacutequetes com canaletas

0018rdquo

52

53

3 PROPOSICcedilAtildeO

Em busca da melhor efetividade da expressatildeo do torque em braacutequetes

autoligados passivos avaliamos a interaccedilatildeo entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel e dois braacutequetes com alturas semelhantes de 0022rdquo e com

profundidades de 0028rdquo (Damon Q) e 0026rdquo (H4)

O propoacutesito desse trabalho foi

1 Definir a folga (em graus) entre a canaleta dos dois braacutequetes autoligados

passivos e o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

2 Avaliar os momentos de forccedila (Nmm) expressos pelo torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquox 0025rdquode accedilo inoxidaacutevel

3 Comparar a expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes autoligados

passivos com 12ordm 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel

4 Comparar qual dos dois braacutequetes expressa primeiro o torque apoacutes definir

as torccedilotildees (em graus) do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel necessaacuterias

para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

55

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS

41 Materiais

411 Braacutequetes

Para amostra foram selecionados dois tipos de braacutequetes ortodocircnticos

autoligados passivos 10 braacutequetes Damon Q (Ormco Orange Calif EUA) e 10

braacutequetes H4 (Orthoclassic McMinnville Oregon EUA) O primeiro com canaleta de

0022rdquo x 0028rdquo e o segundo com canaleta 0022rdquo x 0026rdquo Os braacutequetes escolhidos

foram de incisivo central superior do lado direito

412 Fotos dos braacutequetes

Figura 41 - Braacutequete Damon Q Figura 42 - Braacutequete H4

413 Fios

O fio (calibrador) de eleiccedilatildeo para realizarmos a fixaccedilatildeo dos braacutequetes no

dispositivo experimental foi o 0021rdquo x 0028rdquo de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics

Inc La Porte Indiana EUA)

O fio de eleiccedilatildeo para realizarmos os testes da pesquisa foi o 0019rdquo x 0025rdquo de

accedilo inoxidaacutevel (American Orthodontics Sheboygan Wisconsin EUA)

56

414 Paquiacutemetro digital

O meio escolhido para aferirmos as dimensotildees dos fios ortodocircnticos foi com

um paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA)

Figura 43 ndash Paquiacutemetro Digital

415 Dispositivo de expressatildeo de torque

Um dispositivo experimental (Figura 44) foi confeccionado para medir a

expressatildeo do torque nos braacutequetes ortodocircnticos O aparelho de mediccedilatildeo foi

desenvolvido com a colaboraccedilatildeo do membros do Departamentos de Biomateriais e

Biologia Oral da Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo (USP)

Satildeo Paulo Brasil O dispositivo experimental elaborado tem a capacidade de aplicar

uma torccedilatildeo no fio ortodocircntico mantendo o alinhamento vertical e horizontal entre o

fio e o braacutequete

O dispositivo experimental consiste em uma base (A) fundida a dois eixos (B)

paralelos que possuem dois rolamentos em cada eixo (C) Em cada lado na parte

interna dos eixos haacute uma peccedila ciliacutendrica (D) com um parafuso (E) capaz de fixar o

fio de accedilo inoxidaacutevel a ser testado Na parte externa dos rolamentos e dos eixos haacute

uma haste metaacutelica (F) capaz de realizar o movimento de rotaccedilatildeo das peccedilas

ciliacutendricas ao mesmo tempo e livre de tensotildees No centro da base na parte interna

dos eixos haacute um parafuso com a finalidade de sustentar a estrutura (H) para

posicionamento dos braquetes Nesta mesma estrutura foi elaborado uma base de

apoio (I) que pode ser fixada ou removida da estrutura para cada braacutequete testado

atraveacutes de um parafuso (J) Haacute um transferidor metaacutelico (K) externo em um dos

lados do eixo que tem a finalidade de medir os acircngulos de torccedilatildeo obtidos

57

Figura 44 - Dispositivo de Expressatildeo do Torque

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass)

Figura 45 - Maacutequina de testes universal (Instron)

58

42 Meacutetodos

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes

Para estabelecermos um protocolo de posicionamento uniforme dos braacutequetes

utilizamos um fio calibrador 00215rdquo x 0028 de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics Inc

La Porte Indiana EUA) Posicionamos o fio calibrador no interior das peccedilas

ciliacutendricas (D) do dispositivo Posteriormente medimos com um paquiacutemetro digital

[(Mitutoyo Aurora Illinois EUA) Figura 43] a distacircncia entre os dois parafusos (E)

que fixam o fio calibrador nas peccedilas ciliacutendricas (D) para determinarmos o local

correto para fixaccedilatildeo do braacutequete Logo apoacutes inserimos o braacutequete no fio calibrador

e amarramos com fio de ligadura metaacutelica de 025mm na posiccedilatildeo aferida

anteriormente Apoacutes o posicionamento do braacutequete no fio calibrador adicionamos

adesivo Loctite a base de cianoacrilato (Henkel Ind Itapevi Brasil) na base do

braacutequete Para efetivar a fixaccedilatildeo do braacutequete ajustamos a estrutura central (H) do

dispositivo ateacute a altura ideal para que o braacutequete ficasse o mais perpendicular

possiacutevel a base do dispositivo experimental com a haste meacutetalica (F) posicionada

no acircngulo da prescriccedilatildeo do braacutequete a ser testado Esse processo de fixaccedilatildeo foi

realizado em todos os braacutequetes sem a necessidade de movimentar a estrutura

central toda vez que fossemos realizar os testes nos diferentes braacutequetes (Figura

46)

422 Ensaio experimental

Colocamos o dispositivo experimental na base da maacutequina de testes universal

[(Instron Model 5565 Canton Mass) Figura 45] em posiccedilatildeo centralizada em

relaccedilatildeo a ceacutelula de carga de 100 N Para o processo de mediccedilatildeo foi posicionada a

base de apoio do braacutequete a ser aferido junto ao dispositivo experimental com o

auxiacutelio do fio calibrador Na sequecircncia prendemos o parafuso da estrutura central

(H) para evitar qualquer movimentaccedilatildeo durante o teste Posteriormente removemos

59

o fio calibrador e inserimos o fio de eleiccedilatildeo 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Em

teste piloto preacutevio determinamos que a distacircncia percorrida pelo atuador da maacutequina

de testes universal para atingir torccedilotildees no fio da ordem de 40ordm foi de 50 mm A

haste metaacutelica (F) foi deslocada por 50 mm parou por um segundo e retornou a

posiccedilatildeo inicial com a velocidade constante de 100 mmmin Em cada braacutequete

testado foram realizadas 12 medidas sendo que para cada medida foi usado uma

nova secccedilatildeo de fio de lotes diferentes com suas dimensotildees aferidas previamente

com paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA) O processo foi repetido em

10 braacutequetes do grupo Damon Q e 10 braacutequetes do grupo H4

Figura 46 ndash Corpo de prova

423 Mensuraccedilotildees das forccedilas expressas pela torccedilatildeo do fio

Os valores das forccedilas obtidas e a distacircncia percorrida pelo atuador da

maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) foram registrados

e exportados para uma tabela eletrocircnica no software Excelreg Tendo em vista a

necessidade de transformar os valores obtidos (forccedilas e distacircncia percorrida) em

momento de torque (Nmm) e graus foram criadas equaccedilotildees numeacutericas

A equaccedilatildeo utilizada para transferir os valores mensurados da distacircncia

percorrida pelo atuador da maacutequina em graus foi

empty = (L R)57

Considerando

empty = acircngulo de rotaccedilatildeo do eixo expresso em radiano (rad)

L = deslocamento do atuador necessaacuterio para torcer o fio no interior do braacutequete

60

expresso em miliacutemetros

R = eacute a distacircncia do centro do eixo de rotaccedilatildeo ateacute a extremidade da haste do

dispositivo de expressatildeo de torque expresso em miliacutemetros

Sabendo-se que π rad equivale a 180ordm podemos aproximar 1 rad para 57ordm A

partir daiacute basta a multiplicaccedilatildeo do valor encontrado em (L R) por 57ordm Dessa

maneira obteremos o valor do acircngulo de rotaccedilatildeo expresso em graus

Para transferirmos os valores de forccedila em momento de torque foram

necessaacuterias duas equaccedilotildees

Equaccedilatildeo 1

empty = prop 314

180

Considerando

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

prop = acircngulo formado entre a haste metaacutelica (F) do dispositivo de expressatildeo de

torque e o fio da alccedila de carregamento que foi fixada na ceacutelula de carga da maacutequina

de testes universal (Model 5565 Instron Canton Mass)

A equaccedilatildeo 1 foi realizada primeiramente para obtermos os valores dos

acircngulos expressos em radiano (rad) formados entre a haste metaacutelica (F) do

dispositivo de expressatildeo de torque e o fio da alccedila de carregamento (Figura 47)

Figura 47- obtenccedilatildeo do acircngulo prop

Atuador

Fio de carregamento

Dispositivo de expressatildeo

de torque

propAcircngulo

61

Posteriormente a equaccedilatildeo 2 foi realizada para transferirmos os valores obtidos

de forccedila em momento de torque

Equaccedilatildeo 2

T = FRSen (empty)

Considerando

T = momento de torque

F = forccedila

R = eacute a distacircncia do centro do eixo rotacionado ateacute a extremidade da haste metaacutelica

(F) do dispositivo de expressatildeo de torque

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

49 Anaacutelise Estatiacutestica

Para anaacutelise estatiacutestica os dados coletados foram analisados quanto agrave

homocedasticidade e normalidade

Para verificar se a diferenccedila na profundidade das canaletas interferiram na

expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de variacircncia (ANOVA) de dois

fatores O teste de Tukey (plt005) foi realizado para identificar as diferenccedilas entre

os grupos mostrados nas tabelas ou graacuteficos

O erro potencial na teacutecnica de detecccedilatildeo e mediccedilatildeo foi estimado por seleccedilatildeo

aleatoacuteria de 10 medidas da folga dos braacutequetes Damon Q e 10 medidas da folga dos

braacutequetes H4 Posteriormente utilizamos a foacutermula de Dahlberg (1940) para avaliar o

erro do meacutetodo

63

5 RESULTADOS

O erro do meacutetodo encontrado na folga dos braacutequetes foi de 06ordm para o

braacutequete Damon Q e 07ordm para o braacutequete H4

Os resultados da folga entre a interaccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

com os dois braacutequetes avaliados foi estatisticamente significante (plt0001)

Observamos que o braacutequete H4 possui maior folga entre a canaleta e o fio

quando comparados ao braacutequete Damon Q

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da folga existente entre braacutequete e fio

estatildeo descritos na tabela 51

Tabela 51 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus

Em relaccedilatildeo a expressatildeo do torque verificamos o momento de forccedila em 12ordm

26ordm e 36ordm apoacutes a torccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel A interaccedilatildeo entre os

fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante (plt005)

Os valores meacutedios e desvios padratildeo obtidos pela expressatildeo do torque

(Nmm) estatildeo descritos na Tabela 52 e demonstrados no Graacutefico 51

Tabela 52 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Braacutequete

TORQUE (Nmm)

12ordm 24ordm 36ordm

Damon Q 33 (11)d 196 (21)c 552 (18)a

H4 29 (02)d 44 (06)d 296 (17)b

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Braacutequete Folga (0)

Damon Q 154 (11)a

H4 235 (11)b

64

Graacutefico 51 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Ao avaliarmos o momento de forccedila da expressatildeo do torque o braacutequete H4 e

Damon Q natildeo apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes com 12ordm de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico Em 24ordm o braacutequete Damon Q apresentou maior momento

de forccedila comparado ao braacutequete H4 Em 36ordm o braacutequete Damon Q tambeacutem

apresentou maior momento de forccedila quando comparado ao braacutequetes H4

Vale salientar que o valor mensurado em 24ordm no braacutequete H4 natildeo foram

estatisticamente significantes em relaccedilatildeo aos valores em 12ordm Tambeacutem natildeo houve

diferenccedila estatisticamente significante entre o braacutequete H4 em 24ordm e o braacutequete

Damon Q em 12ordm

Para avaliar a efetividade da expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes

autoligados passivos verificamos a quantidade necessaacuteria de torccedilatildeo no fio de accedilo

inoxidaacutevel para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

A interaccedilatildeo entre os fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante

(plt005) O acircngulo necessaacuterio para expressar 5Nmm de torque no braacutequete Damon

d

c

a

dd

b

0

10

20

30

40

50

60

8 12 16 20 24 28 32 36 40

TO

RQ

UE

(Nm

m)

Torccedilatildeo (0)

Damon Q meacutedia h4

65

Q natildeo apresentou diferenccedila estatisticamente significante quando comparados ao

acircngulo necessaacuterio para expressar 20Nmm de torque no braacutequete H4

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da torccedilatildeo (acircngulo) obtidos pela expressatildeo

do torque (Nmm) estatildeo descritos na Tabela 53 e demonstrados no Graacutefico 52

Tabela 53 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla de Tukey da torccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Braacutequete

Inclinaccedilatildeo (0)

5 Nmm 10Nmm 15Nmm 20Nmm

Damon Q 166 (2) f 205 (07) e 223 (1) d 244 (06) c

H4 249 (13) c 294 (08) b 314 (07) a 325 (05) a Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Graacutefico 52 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

fe

dcc

ba a

0

5

10

15

20

25

30

35

5 10 15 20

To

rccedilatildeo

(o)

TORQUE (Nmm)

Damon Q H4

67

6 DISCUSSAtildeO

Os braacutequetes preacute-ajustados tecircm como principal objetivo diminuir a necessidade

de dobras e ajustes nos arcos durante o tratamento ortodocircntico A efetividade do

tratamento ortodocircntico depende de um conjunto de fatores para determinar como as

angulaccedilotildees e inclinaccedilotildees (torque) a serem aplicados sobre os dentes dos casos

planejados iratildeo influenciar em suas variaccedilotildees (Andrews 1989) Quando o fio

retangular eacute encaixado na canaleta do braacutequete preacute-ajustado com uma forccedila de

torque ativa ele eacute adaptado ateacute encontrar dois pontos de apoio para efetivar sua

accedilatildeo que eacute chamado de acircngulo criacutetico (Gioka Eliades 2004)

No presente estudo foi desenvolvido um dispositivo para avaliar a possiacutevel

influecircncia da profundidade da canaleta do braacutequete na expressatildeo do torque No

desenvolvimento desse dispositivo dois outros foram testados poreacutem os mesmos

apresentaram erros durante as medidas comprometendo a fidelidade e a

confiabilidade dos resultados A partir desses dois dispositivos elaboramos um

terceiro que possibilitou a anaacutelise da influecircncia da profundidade de canaleta na

expressatildeo do torque Foi utilizado o braacutequete Damon Q com profundidade 0028rdquo e

o braacutequete H4 com profundidade 0026rdquo A altura da canaleta foi a mesma para os

dois braacutequetes

Em investigaccedilotildees preacutevias alguns autores compararam a expressatildeo do torque

em braacutequetes autoligados passivos e ativos poreacutem com alturas e profundidades de

canaletas semelhantes (Yeh et al 2007 Papageorgiou et al 2016 Morina et al

2008 Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

A expressatildeo do torque estaacute diretamente ligada as variaccedilotildees estruturais que

podem ser encontradas nos braacutequetes (dimensotildees e forma das canaletas e material

de fabricaccedilatildeo) e nas variaccedilotildees dimensionais e estruturais dos fios ortodocircnticos

(Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Major et al 2011 Streva et al 2011

Franco et al 2015 Lombardo et al 2015 Lee et al 2016)

Geralmente o momento de forccedila expresso pelo torque em braacutequetes preacute-

ajustados passivos se faz presente quando as dimensotildees do arco retangular se

assemelham as dimensotildees da canaleta dos braacutequetes Morina et al 2008

afirmaram em seus estudos que clinicamente nenhum braacutequete resultou em um

nivelamento satisfatoacuterio da inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual Katsikogianni et al 2015

concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos demonstraram maior efetividade do

68

torque quando comparados aos braacutequetes autoligados passivos Dalstra et al 2015

observaram tambeacutem que os braacutequetes convencionais que utilizaram ligaduras de

accedilo inoxidaacutevel e alguns braacutequetes autoligados ativos geraram maior momento de

torque devido o arco estar firmemente pressionado contra o fundo da canaleta do

braacutequete Durante a fase de planejamento desse estudo existiu a hipoacutetese de que a

profundidade da canaleta pudesse interferir positivamente na expressatildeo do torque

uma vez que nessas circunstacircncias haveria contatos mais justos entre a canaleta

do braacutequete e o fio em funccedilatildeo do maior preenchimento da canaleta pelo fio

Archambault et al 2010 concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos

apresentaram uma folga de 75ordm ateacute o engajamento do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel na canaleta do braacutequete enquanto os braacutequetes autoligados passivos

apresentaram uma folga de aproximadamente 14ordm provavelmente devido a pressatildeo

que o clipe exerce no fio contra o braacutequete promovendo a diminuiccedilatildeo da dimensatildeo

da canaleta Poreacutem ao analisarmos os resultados do presente estudo verificamos

que o braacutequete H4 (com menor profundidade de canaleta) apresentou uma folga de

235ordm ateacute o engajamento do fio na canaleta do braacutequete e o Damon Q apresentou

uma folga de 154ordm Esse uacuteltimo resultado do presente estudo (braacutequete Damon Q)

estaacute muito proacuteximo do encontrado por Archambault et al (2010)

Na sequecircncia da anaacutelise dos resultados do nosso estudo observamos

diferenccedilas estatisticamente significantes entre os dois braacutequetes quando realizamos

a torccedilatildeo do fio ortodocircntico em 24ordm e 36ordm (tabela 52 e graacutefico 51 das paacuteg 63 e 64)

enquanto Badawi et al 2008 observaram diferenccedilas estatisticamente significantes

entre braacutequetes apenas com 36ordm de torccedilatildeo Possivelmente a diferenccedila do resultado

pode estar associada a diferenccedila encontrada no valor da folga no braacutequete H4

quando comparado ao braacutequete Damon Q

Nesse estudo natildeo foram observadas diferenccedilas estatisticamente significantes

no braacutequete H4 quando comparados os valores do momento do torque em 12ordm e em

24ordm assim como natildeo houve diferenccedila estatisticamente significante entre os

braacutequetes H4 em 24ordm e os braacutequetes Damon Q em 12ordm (tabela 52 paacuteg 63)

provavelmente porque em 12ordm e em 24ordm o momento de torque ocorreu dentro do

limite ou muito proacuteximo ao valor mensurado da folga nos braacutequetes H4

Clinicamente o torque efetivo tem sido sugerido entre 5 a 20 Nmm (Reitan

1957 Burstone 1982) Badawi et al (2008) e Archambault et al (2010) relataram

que clinicamente o torque efetivo foi expressado com uma torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

69

0025rdquo de 15ordm a 31ordm nos braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm nos

braacutequetes autoligados passivos Entretanto nesse estudo ao aplicarmos a forccedila

como sugerido clinicamente verificamos que o o braacutequete Damon Q expressou

primeiro o momento de torque quando comparados ao braacutequete H4 (Damon Q -

166ordm ateacute 244ordm H4 - 249ordm ateacute 325ordm) Franco et al em 2015 observaram tambeacutem

que os braacutequetes Damon 3MX apresentaram melhores resultados de expressatildeo de

torque quando comparados a outros braacutequetes autoligados

Em relaccedilatildeo aos fios ortodocircnticos Lombardo et al 2015 mencionaram que os

arcos ortodocircnticos apresentaram dimensotildees diferentes das declaradas pelos

fabricantes (-647 e + 510) Observaram tambeacutem que o formato das arestas dos

arcos retangulares apresentaram variaccedilotildees Jaacute Mugurama et al 2014 relataram

que os fios 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel natildeo apresentaram deformaccedilatildeo

permanente apoacutes a realizaccedilatildeo de testes de atrito mesmo quando imposto 30ordm de

torque Em consequecircncia desses fatores e de haver uma tendecircncia na clinica

ortodocircntica cada vez menos expressiva de utilizar o arco 0021rdquox 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel decidimos utilizar o fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel da American

Orthodontics (Sheboygan Wisconsin EUA) Aferimos todas as secccedilotildees de fios que

seriam utilizadas com um paquiacutemetro digital MItutoyo (Aurora Illinois EUA) para

realizaccedilatildeo dos testes Com isso procuramos anular a variante do fio na expressatildeo

do torque

Outro fator relevante a ser mencionado eacute que os resultados obtidos nessa

pesquisa podem apresentar diferenccedilas nos valores nominais quando comparados a

outros estudos (Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

pelo fato do fio de accedilo inoacutexidaacutevel apresentar diferenccedilas em sua propriedade e

composiccedilatildeo estrutural em diferentes marcas comerciais (Gioka Eliades 2004 Vena

et al 2007 Lombardo et al 2015)

A deformaccedilatildeo do braacutequete tambeacutem pode ser considerada um provaacutevel fator na

perda da expressatildeo do torque (Lacoursiere et al 2010 Major et al 2010 Major et

al 2011) Outro fator que tambeacutem pode estar relacionado eacute o desenho da canaleta

do braacutequete e sua composiccedilatildeo metaacutelica (Melenka et al 2014 Major et al 2013) A

escolha do braacutequete a ser empregado no tratamento o conhecimento de como este

material com maior ou menor dureza comporta-se durante o tratamento eacute de

fundamental importacircncia para conduzi-lo (Fischer-Brandies et al 2000 Gioka

Eliades 2004) Cash et al 2004 concluiacuteram que as canaletas dos braacutequetes

70

ortodocircnticos satildeo maiores do que o indicado pelos fabricantes A geometria da

canaleta e o padratildeo de acabamento variaram muito entre os grupos Brown e

Wagner 2015 mencionaram tambeacutem que essas alteraccedilotildees morfoloacutegicas podem

ocorrer em um uacutenico braacutequete bem como ao longo de todo o conjunto especiacutefico de

braacutequetes de uma mesma seacuterie No presente trabalho podemos constatar as

afirmaccedilotildees desses autores ao analizarmos as figuras 41 e 42 nas paacuteginas 55 e

56

71

61 Consideraccedilotildees finais

Ao analisar os resultados dessa pesquisa podemos concluir que a expressatildeo

do torque pode natildeo estar relacionado diretamente com a profundidade da canaleta

dos braacutequetes

Se a profundidade natildeo influencia a expressatildeo do torque como verificamos

nesse trabalho e se a altura eacute a mesma deveriacuteamos encontrar diferenccedilas de torque

estatisticamente natildeo significantes entre eles Poreacutem natildeo foi esse o resultado de

nossa pesquisa

Poreacutem haacute de se considerar que ao analisarmos as fotos dos braacutequetes Damon

Q (Figura 41 paacutegina 55) e H4 (Figura 42 paacutegina 56) podemos verificar que no

iniacutecio da canaleta do braacutequete H4 proacuteximo a porta de fechamento haacute tanto na parte

superior como na parte inferior um aumento da altura da canaleta o que pode ser

um fator de aumento da folga do fio em relaccedilatildeo a canaleta do braacutequete e pode gerar

um fator negativo na expressatildeo do torque

Em funccedilatildeo dessas hipoacuteteses um futuro trabalho deveraacute ser realizado para

verificar o porquecirc o braacutequete que foi idealizado para expressar o torque com maior

eficaacutecia se apresentou ser menos eficaz

73

7 CONCLUSOtildeES

Concluiacutemos com o nosso trabalho que

1 A folga existente entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel e os dois

braacutequetes estudados foram de 154ordm (Damon Q) e 235ordm (H4)

2 O momento de forccedila expresso pelo torque com 12ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel foi de 33 Nmm no braacutequete Damon Q e 29 Nmm

no braacutequete H4 Com 24ordm de torccedilatildeo o momento de torque foi de 196ordm no

braacutequete Damon Q e 44 Nmm no braacutequete H4 Com 36ordm de torccedilatildeo a

expressatildeo do torque foi de 552 Nmm no braacutequete Damon Q e 296 Nmm

no braacutequete H4

3 Ao compararmos os valores obtidos da expressatildeo do torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel observamos maior

expressatildeo do torque no braacutequete Damon Q quando comparados ao

braacutequete H4

4 Observamos que o braacutequete Damon Q expressou o torque primeiro quando

comparado ao braacutequete H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm

15 Nmm e 20Nmm

74

75

REFEREcircNCIAS1

Andrews LF The six keys to normal occlusion Am J Orthod 1972 Sep 62(3) 296-309 Andrews LF Straight-wire ndash O conceito e o aparelho Trad de Hugo Jose Trevisi San Diego L A Wells Co 1989 407p Archambault A Lacoursiere R Badawi H Major PW Carey J Flores-Mir C Torque expression in stainless steel orthodontic brackets Angle Orthod 2010 Jan 80(1) 201-10 Badawi HM Toogoog RW Carey JPR Heo G Major PW Torque expression of self-ligating brackets J Orthod Dentofacial Orthop 2008 May 133(5) 721-7 Bourauel C Drescher D Thier M An experimental apparatus for the simulation of three-dimensional movements in orthodontics J Biomed Eng 1992 Sep 14(5) 371-8 Brauchli LM Steineck M Wichelhaus A Active and passive self-lagation a myth Part 1 torque control Angle Orthod 2012 Jul 82(4) 663-9 Brown P Wagner W Choi H Orthodontic bracket slot dimensions as measured from entire bracket series Angle Orthod 2015 Jul 85(4) 678ndash82 Burstone CJ The segmented arch approach to space closure Am J Orthod 1982 Nov 82(5) 361-378 Cash AC Good SA Curtis RV McDonald F An evaluation of slot size in orthodontic brackets - Are standards as expected Angle Orthod 2004 Aug 74(4) 450-3 Cattaneo PM Salih AR Melsen B Labio-lingual root control of lower anterior teeth an canines obtained by active and passive self-ligating brackets Angle Orthod 2013 Jul 83(4) 691-7 Dalstra M Eriksen H Bergamini C Melsen B Actual versus theoretical torsional play in convencional and self-ligating bracket systems J Orthod 2015 Jun 42(2) 103-13

1 De acordo com Estilo Vancouver

SUMAacuteRIO

1 INTRODUCcedilAtildeO 27

2 REVISAtildeO DA LITERATURA 29

3 PROPOSICcedilAtildeO 53

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS 55

41 Materiais 55

411 Braacutequetes 55

412 Fotos dos braacutequetes 55

413 Fios 55

414 Paquiacutemetro digital 56

415 Dispositivo de expressatildeo de torque 56

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) 57

42 Meacutetodos 58

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes 58

422 Ensaio experimental 58

49 Anaacutelise Estatiacutestica 61

5 RESULTADOS 63

6 DISCUSSAtildeO 67

61 Consideraccedilotildees finais 71

7 CONCLUSOtildeES 73

REFEREcircNCIAS 75

27

1 INTRODUCcedilAtildeO

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o

controle do movimento dentaacuterio nos trecircs planos de espaccedilo (Xu et al 2015) Para a

obtenccedilatildeo desse controle utiliza-se a accedilatildeo mecacircnica das dobras de primeira

segunda e terceira ordem nos fios ortodocircnticos As dobras de primeira e segunda

ordem podem ser utilizadas tanto em fios redondos quanto retangulares Poreacutem

natildeo existe controle das dobras de terceira ordem sem a utilizaccedilatildeo dos fios

retangulares tendo em vista que natildeo eacute possiacutevel aplicar mecanicamente a torccedilatildeo de

um dente utilizando um fio redondo dentro da canaleta do braacutequete As dobras

estatildeo relacionadas a torccedilatildeo de uma estrutura em torno do seu eixo longitudinal

(Andrews 1989 McLaughlin e Bennett 2015)

As caracteriacutesticas necessaacuterias para a aplicaccedilatildeo e o controle do movimento

dentaacuterio jaacute estatildeo inseridas nos desenhos das canaletas dos braacutequetes autoligados e

nos preacute-ajustados convencionais possibilitando o movimento controlado dos dentes

nos trecircs planos de espaccedilo sem a necessidade de ajustes nos arcos ortodocircnticos

(Shivapuja Berger 1994 Brito-Juacutenior Ursi 2006 Rinchuse Miles 2007

McLaughlin Bennett 2015) Poreacutem existem algumas controveacutersias em relaccedilatildeo aos

movimentos de terceira ordem Em alguns casos em funccedilatildeo da folga ou da proacutepria

caracteriacutestica das canaletas dos braacutequetes ou dos fios ortodocircnticos natildeo

observamos o movimento de terceira ordem desejado isto eacute natildeo observamos a

inclinaccedilatildeo dos dentes esperada (Huang 2009 Major et al 2010 Streva et al

2011 Huang et al 2012 Johnson 2013 Dalstra et al 2015)

Em geral a alteraccedilatildeo na inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual das coroas dos dentes

depende da rigidez do fio do desenho da canaleta do braacutequete do jogo existente na

relaccedilatildeo entre o fio e a canaleta e o recurso de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio A grande

variedade de combinaccedilotildees de fatores que alteram o momento do torque dificultam

seu controle (Morina et al 2008 Major et al 2011 Major et al 2012)

Eacute de extrema importacircncia que os valores das angulaccedilotildees e torques contidos

nos braacutequetes estejam de acordo com os valores preconizados pelo autor da

teacutecnica para que o tratamento ortodocircntico alcance os objetivos resultando em

condiccedilotildees adequadas de oclusatildeo funccedilatildeo e esteacutetica dental

As dimensotildees do arco de trabalho final pode natildeo preencher as dimensotildees

totais da canaleta do braacutequete e portanto uma porcentagem do torque constituiacutedo

no braacutequete eacute perdida por conta do jogo existente entre fio canaleta Tem sido

demonstrado que existem discrepacircncias significativas entre o valor fornecido pelos

fabricantes e o valor mensurado (Cash et al 2004 Gioka Eliades 2004) As

alteraccedilotildees da expressatildeo do torque podem ser atribuiacutedas as variaccedilotildees intriacutensecas do

diacircmetro transversal dos fios ortodocircnticos na deformaccedilatildeo das canaletas dos

braacutequetes e em suas dimensotildees (Meling et al 1998 Gioka Eliades 2004

Archambault et al 2010 Major et al 2010 Melenka et al 2013 McLaughlin

Bennett 2015 Brown et al 2015 Lee et al 2016 Lombardo et al 2015)

A controveacutersia existente em relaccedilatildeo a influecircncia da dimensatildeo das canaletas

dos braacutequetes motivou a realizaccedilatildeo dessa pesquisa na qual utilizamos 2 tipos de

braacutequetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes

29

2 REVISAtildeO DA LITERATURA

Reitan (1957) discutiu alguns fatores para ilustrar a importacircncia de

correlacionar achados histoloacutegicos com observaccedilotildees praacuteticas atraveacutes de um exame

mais aprofundado das forccedilas em ortodontia revelando que alguns dos principais

fatores satildeo a variaccedilatildeo individual da reaccedilatildeo dos tecidos o tipo de forccedila aplicada e

os princiacutepios mecacircnicos envolvidos Verificou-se tambeacutem que estes fatores estavam

estreitamente ligados entre si Concluiu que a forccedila exercida em um movimento de

inclinaccedilatildeo realizada com forccedilas contiacutenuas criariam aacutereas comprimidas livre de

ceacutelulas na membrana periodontal com mais frequecircncia do que em um movimento

corporal decorrente os princiacutepios mecacircnicos envolvidos A reabsorccedilatildeo direta foi

observada em um movimento de torccedilatildeo gerando uma forccedila de 130 gramas ao

exercer pressatildeo na regiatildeo apical A quantidade de forccedila apropriada pode variar

consideravelmente de acordo com o tipo de movimento necessaacuterio cerca de 250

gramas durante a fase final de um movimento corporal contiacutenuo de caninos e

apenas deveraacute ser aplicado 25 gramas em um movimento de extrusatildeo de dentes

anteriores individuais

Rauch (1959) definiu o torque como um momento de forccedila resultante da

torccedilatildeo do fio retangular capaz de movimentar a coroa do dente no mesmo sentido

do fio e a raiz em sentido contraacuterio A aplicaccedilatildeo do torque permite controlar as

inclinaccedilotildees axiais dos dentes posicionando-os adequadamente ao final do

tratamento ortodocircntico

Andrews (1972) estudou seis caracteriacutesticas sistematicamente observadas em

um estudo de 120 modelos de pacientes natildeo ortodocircnticos com oclusatildeo normal

Essas constantes foram referidas como as seis chaves de oclusatildeo normal O artigo

tambeacutem discutiu a importacircncia das seis chaves individual e coletivamente no

tratamento ortodocircntico de sucesso Os 120 modelos estudados nesta pesquisa

diferem em alguns aspectos mas todos compartilhavam as seis caracteriacutesticas

observadas As seis chaves de oclusatildeo foram assim avalidadas relaccedilatildeo molar

angulaccedilotildees das coroas inclinaccedilotildees das coroas ausecircncia de rotaccedilotildees contatos

interproximais plano oclusal

30

Burstone (1982) descreveu a aplicaccedilatildeo cliacutenica das molas de traccedilatildeo utilizando a

teacutecnica do arco segmentado As consideraccedilotildees mais importantes na utilizaccedilatildeo

cliacutenica das molas de traccedilatildeo satildeo a quantidade de ativaccedilatildeo distal o diferencial de

angulaccedilatildeo entre os dentes anteriores e posteriores e a centralizaccedilatildeo do loop

Melhorias no design levaram a um mecanismo mais eficiente higiecircnica e confortaacutevel

para o fechamento do espaccedilo Melhorias no design levaram agrave um mecanismo mais

eficiente maior higiene e maior conforto no fechamento do espaccedilo

Bourauel et al (1992) apresentaram um aparelho (OMSS) capaz de avaliar os

sistemas de forccedilas tridimensionais e os movimentos resultantes durante o

tratamento ortodocircntico O instrumento consistiu em dois transdutores de forccedila

torque capazes de gravar tanto os resultados obtidos das forccedilas quanto os

resultados obtidos dos torques simultaneamente em todas as direccedilotildees espaciais

Cada sensor tinha uma faixa de mediccedilatildeo de 15N (450Nmm) e uma resoluccedilatildeo de

002 N (05Nmm) e foi montado em conjunto com 3 estaacutegios rotacionais e

translacionais movidos por motores passo a passo O aparelho era controlado por

um computador e por um software abrangente

Odegaard et al (1994) desenvolveram um meacutetodo para simular a forccedila de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico no interior do braacutequete e mediram com precisatildeo o

momento de torque O estudo simulou a situaccedilatildeo que ocorre quando o torque eacute

aplicado em um incisivo central individualmente Para realizar o teste foram usados

cinco braacutequetes com canaletas de 0018rdquo sem torque e angulaccedilatildeo e cinco partes de

cada tipo de fio A folga observada entre fio e o braacutequete variou de 20ordm a 5ordm com fios

0016rdquo x 0022rdquo e 0018rdquo x 0025rdquo respectivamente Foi observado apoacutes a

eliminaccedilatildeo da folga uma taxa de variaccedilatildeo de 024ordm Nmm a 037ordm Nmm nos fios de

accedilo enquanto que nos fios 0017rdquo x 0025rdquo de NiTi ocorreu uma taxa de variaccedilatildeo de

cerca de 107ordm Nmm Os resultados demonstraram que a quantidade de folga entre

o braacutequete e o fio ortodocircntico eacute consideravelmente maior do que o valor esperado

A utilizaccedilatildeo de ligaduras demonstraram que um efeito de torque pode ser observado

31

ainda que a folga natildeo tenha sido completamente eliminada

Com o aumento da utilizaccedilatildeo dos braacutequetes autoligados frequentemente

levantou-se a questatildeo de como eles se comparam com os sistemas de ligaccedilotildees

convencionais Shivapuja e Berger (1994) examinaram estes dois grupos de

braacutequetes autoligados e com sistemas de ligaccedilotildees de accedilo inoxidaacutevel e elastomeacutericas

convencionais tanto do aspecto in vitro bem como por medidas cliacutenicas e

observaccedilotildees subjetivas Foram avaliados cinco tipos diferentes de braacutequetes com

canaletas 0022rdquo x 0028rdquo divididos em sete grupos diferentes conforme o tipo de

ligaccedilatildeo Cada braacutequete foi montado sobre um cilindro de acriacutelico e o fio escolhido

para o estudo foi o de 0018rdquo (GAC International Inc Central Islip NY) Cada

grupo de braacutequetes consistiu em doze amostras e a forccedila de atrito para cada grupo

foi mensurada com uma maacutequina de teste universal (Instron Corp Canton Mass)

Foram analisadas dois tipos de mediccedilotildees para cada grupo Primeiramente avaliaram

qual a forccedila maacutexima necessaacuteria para iniciar o movimento do fio a qual foi

considerada como a forccedila necessaacuteria para superar a resistecircncia estaacutetica e a carga

maacutexima pela distacircncia de seguimento de 10rdquo o que foi interpretado como a

resistecircncia dinacircmica A segunda parte da investigaccedilatildeo consistiu em avaliar a

influecircncia do moacutedulo de potecircncia elastomeacuterico (GAC Energia Chainette) no

movimento de translaccedilatildeo dos dentes A fase final do estudo envolveu uma avaliaccedilatildeo

cliacutenica comparativa do tempo necessaacuterio para remover e substituir o modo de

ligaccedilatildeo tanto na arcada superior quanto na inferior Concluiacuteram que os sistemas de

braacutequetes autoligados demonstraram um niacutevel significativamente mais baixo de

resistecircncia ao atrito menor tempo para a remoccedilatildeo e inserccedilatildeo do fio no interior do

braacutequete e promoveu um melhor controle de infecccedilotildees quando comparados aos

braacutequetes convencionais de ceracircmica e metal com sistemas de ligaccedilotildees

elastomeacutericas de poliuretano e de accedilo inoxidaacutevel

Meling et al (1998) propuseram um estudo para medir a altura da canaleta dos

braacutequetes com maior precisatildeo atraveacutes de uma foacutermula que descreve a relaccedilatildeo entre

a altura do braacutequete as dimensotildees do arco ortodocircntico a borda do fio e folga de

torccedilatildeo Com um instrumento de mediccedilatildeo de torque a folga de torccedilatildeo foi estimada

em 10 braacutequetes diferentes (Ormco medium twin standard edgewise) com canaleta

0018rdquo Foi utilizado para realizar as mediccedilotildees um fio ortodocircntico de accedilo inoxidaacutevel

0018rdquo x 0025rdquo (Dentaurum) Um comprimento do fio foi escolhido aleatoriamente e

32

suas dimensotildees foram medidas em 10 segmentos diferentes com um microcircmetro

digital (modelo 293-521) Para a mediccedilatildeo da borda do fio foram usados 10 partes

de 1 cm de comprimento cada Os espeacutecimes foram preparados usando meacutetodos

metaluacutergicos convencionais para obter um corte transversal perpendicular ao seu

longo eixo e ampliado sob um microscoacutepio de uso metaluacutergico O raio de

arredondamento foi medido para todos os quatro cantos e a meacutedia aritmeacutetica foi

usada nos caacutelculos posteriores Apoacutes a obtenccedilatildeo dos registros da folga de torccedilatildeo

das dimensotildees e bordas do fio ortodocircntico a altura da canaleta do braacutequete pode

ser calculada Os autores concluiacuteram que o meacutetodo utilizado para medir a altura da

canaleta dos braacutequetes ortodocircnticos parece ter um elevado grau de exatidatildeo e eacute

mais faacutecil de executar do que os meacutetodos convencionais

Fischer-Brandies et al (2000) investigaram a influecircncia da seccedilatildeo transversal

da geometria da aresta e da dureza estrutural entre o fio e o braacutequete na

transmissatildeo do torque Cinco marcas de fios de accedilo inoxidaacutevel em 3 dimensotildees

(0016rdquo times 0016rdquo 0016rdquo times 0022rdquo e 0017rdquo times 0025rdquo) foram inseridos em braacutequetes

Edgewise (Ultratrimmreg Dentaurum Order No 705-018-50) com canaleta 0018rdquo e

foram carregados com diferentes momentos de torques (1 e 3 Ncm) As canaletas

dos braacutequetes e a geometria dos fios foram analisadas em computador antes e

depois do carregamento Aleacutem disso foram determinadas a dureza Vickers e a

micro-dureza das superfiacutecies metaacutelicas Embora o tamanho da canaleta foi mantido

de forma muito precisa agraves dimensotildees dos fios desviaram em meacutedia de 10 Um

carregamento de 3 Ncm de torque aumentou o jogo de torque de 36ordm nos fios 0016

times 0022rdquo e de 37ordm nos fios 0017rdquo times 0025rdquo No caso dos fios 0016rdquo times 0016rdquo natildeo foi

mais possiacutevel realizar uma transmissatildeo de torque efetivo A dureza Vickers dos fios

foi em meacutedia de 533 kp mm2 e que um dos suportes de 145 kp mm2 Houve um

aumento da micro-dureza na aacuterea de deformaccedilatildeo de estresse nas paredes da

canaleta com o aumento da transmissatildeo de carga 204-338 kgf mm2 Os autores

concluiacuteram que com as alteraccedilotildees das dimensotildees dos fios e a presenccedila de

deformaccedilatildeo plaacutestica dos braacutequetes resultou em um jogo de torque relativamente

grande

Cash et al (2004) investigaram o tamanho e a geometria da canaleta de

braacutequetes com dimensotildees de 0022rdquo Cinco braacutequetes de incisivo central superior do

33

lado esquerdo foram selecionados aleatoriamente a partir de um total de 11 marcas

disponiacuteveis comercialmente As mediccedilotildees foram concluiacutedas apoacutes a calibraccedilatildeo do

operador reproduzindo uma leitura digital Os resultados indicaram que todos os

braacutequetes possuem canaletas aumentadas Apenas o Twin Torque o Clarity e o

Mini Mono estavam dentro de 5 das suas dimensotildees declaradas apresentando

suas paredes essencialmente paralelas O braacutequete Elegance Plastic apresentou

paralelismo mas com aumento nas dimensotildees em 12 O braacutequete Victory Series

apresentou divergecircncia nas paredes da canaleta e com alteraccedilatildeo nas dimensotildees de

6 A canaleta do braacutequete Nu-Edge tambeacutem apresentou divergecircncia e alteraccedilotildees

nas dimensotildees em 14 Os braacutequetes Mxi Advant-Edge Damon II SL Elite Mini

Opti-MIM Roth and MBT apresentaram canaletas convergentes e a base da

canaleta do Damon apresentou um aumento dimensional de 17 A canaleta do

braacutequete Discovery demonstrou convergecircncia e aumento dimensional de 24 a

maior variacircncia observada A usinagem imprecisa nas dimensotildees das canaletas e o

uso de arcos subdimencionados podem afetar diretamente o posicionamento

tridimensional dos dentes

Gioka e Eliades (2004) avaliaram as fontes de variaccedilatildeo na expressatildeo do

torque em braacutequetes preacute-ajustados As variaacuteveis relacionadas com propriedades de

materiais foram sistematicamente analisadas incluindo a incapacidade para

preencher a canaleta devido agrave diferenccedila de tamanho de arcos as irregularidades do

processo de suportes de manufatura impedindo acoplamento adequado diferenccedilas

na rigidez dos fios variaccedilotildees entre os valores reais e relatados de torque do

braacutequete e os modos de ligaccedilotildees todos os quais podem ser responsaacuteveis por

aumento da depuraccedilatildeo de terceira ordem ou ldquojogo O efeito destas variaccedilotildees sobre

a expressatildeo do torque eacute discutido e as inclinaccedilotildees vestibulolinguais satildeo fornecidas

como funccedilatildeo do tamanho do fio e a composiccedilatildeo do braacutequete em combinaccedilotildees

braacutequete e fio A maioria dos relatoacuterios publicados sobre esse assunto indicam uma

perda de controle de torque tatildeo alto quanto 100 do valor prescrito Aleacutem disso a

falsa ideacuteia de transferir a inclinaccedilatildeo ideal de coroa com o torque previsto no braacutequete

eacute ilustrado juntamente com a estimativa de torque previsto em relaccedilatildeo agrave coroa do

dente O torque necessaacuterio de forma realista depende de alguns componentes

envolvendo inclinaccedilatildeo dentaacuteria compensaccedilatildeo no jogo existente entre braacutequete e fio

e o tipo de ligaduras presentes Com base nas evidecircncias disponiacuteveis clinicamente

34

propocircs-se que a prescriccedilatildeo aumentada do torque deve ser selecionado para explicar

a falta de expressatildeo plena do torque prescrito

van Loenen et al (2005) estudaram a morfologia dos incisivos centrais

superiores e caninos superiores a fim de determinar a variaccedilatildeo no acircngulo coroa

raiz formado por uma tangente na superfiacutecie vestibular da coroa e o eixo

longitudinal da coroa em uma vista proximal Foram realizadas radiografias

proximais de 160 dentes (81 incisivos e 79 caninos) previamente extraiacutedos no

Hospital da Universidade de Ghent Beacutelgica As imagens foram digitalizadas e

analisadas com Jascreg Paint Shop Pro 7TM (Eden Prairie USA) e Mathcad 2001

Professionalreg (Cambridge UK) A margem incisal o centro da junccedilatildeo cemento-

esmalte (CEJ) e o aacutepice da raiz foram digitalizados para definir o longo eixo da

coroa raiz Posteriormente foram obtidas as medidas do acircngulo coroa raiz (ACR)

em todos os dentes Para definir a curvatura da superfiacutecie labial foram determinadas

vaacuterias tangentes em diferentes alturas sobre a superfiacutecie labial ou bucal A partir dos

resultados foram calculados a meacutedia e o desvio padratildeo O ACR variou de 167 a 195

graus para os caninos (valor meacutedio de 183 graus) e de 171 a 195 graus para os

incisivos (meacutedia de 184 graus) A meacutedia das inclinaccedilotildees das superfiacutecies labiais dos

incisivos variou muito As inclinaccedilotildees meacutedias da curvatura da superfiacutecie labial dos

incisivos variaram entre 287 (plusmn 33) e 116 (plusmn 49) graus Agrave 4 mm da margem incisal

o miacutenimo da curvatura foi de 153 graus e a maacuteximas de 266 graus Em 45 mm da

borda incisal o acircngulo de superfiacutecie vestibular variou entre 123 e 249 graus Entre

2 e 45 mm da borda incisal o acircngulo meacutedio da superfiacutecie labial variaram em 10

graus Nos caninos as inclinaccedilotildees meacutedias das superfiacutecies vestibulares variaram

entre 300 (plusmn 42) e 102 (plusmn 79) graus O acircngulo da superfiacutecie vestibular meacutedia entre

2 e 45 mm a partir da borda incisal dos caninos tambeacutem diferiram em cerca de 10

graus mas o Desvio Padratildeo foram muito maiores do que para os incisivos Os

autores concluiacuteram que a colocaccedilatildeo de um braacutequete sobre um dente em diferentes

alturas ainda dentro de uma aacuterea clinicamente aceitaacutevel resulta em diferenccedilas

importantes na quantidade de torque de raiz

Brito-Juacutenior e Ursi (2006) revisaram as prescriccedilotildees de braacutequetes preacute-ajustados

existentes no mercado abordando as variaccedilotildees dos valores de inclinaccedilatildeo

angulaccedilatildeo e rotaccedilatildeo dentaacuteria A revisatildeo reporta desde a origem do conceito de uso

35

de arcos retangulares em acessoacuterios com secccedilotildees retangulares ateacute os atuais

modelos de braacutequetes autoligados e outros braacutequetes com formatos diferenciados

Rinchuse e Miles (2007) discutiram estudos in vitro seguidos de pesquisas in

vivo com o objetivo de sintetizar a literatura sobre os braacutequetes autoligados afim de

formular conceitos gerais princiacutepios e axiomas Relataram as diferenccedilas entre os

braacutequetes ativos e passivos em relaccedilatildeo agraves suas vantagens e desvantagens

percebidas Apresentaram tambeacutem novos conceitos em relaccedilatildeo ao futuro dos

braacutequetes autoligados combinaccedilotildees de sistemas de braacutequetes e uso seletivo de

braacutequetes autoligados

Yeh et al (2007) avaliaram a resistecircncia ao atrito em braacutequetes com ligaduras

passivas em diferentes estaacutegios do tratamentos ortodocircnticos Foram usados 2

braacutequetes autoligados passivos (Damon SL II Ormco Orange California SmartClip

3M Unitek Monrovia Califoacuternia) e um novo braacutequete com a ligadura elaacutestica passiva

(Synergy Rocky Mountain Denver Colorado) Todos os braacutequetes com canaletas

de 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Os braacutequetes foram acoplados em trecircs arcos de niacutequel-

titacircnio (0014rdquo 0016rdquo x 0022rdquo 0019rdquo x 0025rdquo) e simulado rotaccedilotildees de primeira

ordem de 3ordm e 6ordm intrusotildees de segunda ordem de 05 mm e 10 mm e inclinaccedilatildeo de

terceira ordem vestibular de coroa de 3ordm As dimensotildees dos braacutequetes foram

medidas com microscopia eletrocircnica de varredura O braacutequete SmartClip apresentou

acircngulos criacuteticos e distacircncias maiores para a ligaccedilatildeo do que os outros 2 acessoacuterios

Quando acoplado o fio 0019rdquo x 0025rdquo com um alinhamento de arco ideal o

SmartClip teve IMDF menor do que os outros acessoacuterios Para as rotaccedilotildees de

primeira ordem os braquetes Synergy tiveram o IMDF significativamente menor do

que os outros acessoacuterios Os braacutequetes Damon SL II com acircngulos criacuteticos menores

tiveram um bom IMDF Para a inclinaccedilatildeo de terceira ordem o Damon SL II com

menor folga de torccedilatildeo tambeacutem tiveram um bom IMDF Natildeo houve diferenccedilas

significativas de IMDF em todos os braacutequetes testados em intrusotildees de segunda

ordem No entanto houve o aumento da IMDF com o aumento da gravidade da maacute

oclusatildeo Concluiacuteram que nenhuma diferenccedila significativa foi encontrada nos

braacutequetes em distacircncias de segunda ordem Em um alinhamento de arco ideal

braacutequetes com maior canaleta tiveram menor resistecircncia ao atrito O controle

rotacional de primeira ordem foi influenciado pela profundidade da canaleta largura

36

do braacutequete e a cobertura labial dos suportes com o mesmo arco Quando um

mecanismo de deslizamento foi usado com uma mudanccedila de inclinaccedilatildeo de terceira

ordem os braacutequetes com menor acircngulo criacutetico de contato tiveram maior resistecircncia

ao atrito

Vena et al (2007) examinaram a variabilidade dos fios de accedilo inoxidaacutevel

0017rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo (Ormco Glendora Califoacuternia) com respeito as

propriedades mecacircnicas dimensotildees da secccedilatildeo transversal e o acabamento geral

das superfiacutecies Concluiacuteram que existem variabilidades em algumas propriedades

mecacircnicas e caracteriacutesticas fiacutesicas dos materiais e entre as amostras dos mesmos

grupos de diferentes lotes

Badawi et al (2008) mediram a expressatildeo do torque em 2 braacutequetes

autoligados ativos (In-Ovation GAC Bohemia NY Velocidade Strite Induacutestrias

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e 2 braacutequetes autoligados passivos (Damon 2 Ormco

Orange Calif Smart Clip 3M Unitek Monrovia na Califoacuternia) Desenvolveram um

dispositivo com a capacidade de aplicar uma torccedilatildeo no fio 0019rdquo x 0025rdquo 1113088de accedilo

inoxidaacutevel mantendo o alinhamento vertical e horizontal perfeito entre o fio e o

braacutequete O projeto utilizou um transdutor de forccedilatorque de multi-eixo que mediu o

momento de forccedila nos trecircs planos de espaccedilo O momento em meacutedia em que o

torque comeccedilou a ser expressado foi de 75ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes autoligados

ativos e 15ordm de torccedilatildeo para os braacutequetes autoligados passivos A expressatildeo de

torque foi maior para os braacutequetes autoligados ativos ateacute 35ordm de torccedilatildeo Na torccedilatildeo do

fio aleacutem deste ponto resultou em um aumento linear do torque medido para os

braacutequetes Damon 2 Smart Clip e In-Ovation O torque foi relativamente constante

passando 35ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes Speed Apoacutes a execuccedilatildeo de todos os

estudos os autores concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos satildeo mais

eficazes na expressatildeo do torque do que os braacutequetes autoligados passivos

Morina et al (2008) estudaram a capacidade dos torques em diferentes

braacutequetes 6 tipos de braacutequetes foram estudados braacutequetes autoligados em accedilo

inoxidaacutevel Hanson SpeedTM (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) e

DamonTM 2 (Ormco Glendora California USA) Ultratrimmreg e Discoveryreg

(Dentaurum Pforzheim Germany) braacutequetes ceracircmicos Fascinationreg 2

37

(Dentaurum) e braacutequete em policarbonato Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) Todos os braacutequetes tinham canaleta de 0022rdquo e foram inseridos

torques no fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Uma situaccedilatildeo cliacutenica intra oral foi

simulada atraveacutes da inclinaccedilatildeo vestibular de coroa de um incisivo central superior

atraveacutes do aparelho orthodontic measurement and simulation system (OMSS) Os

principais componentes do OMSS satildeo dois sensores capazes de medir as forccedilas e

momentos simultaneamente nos trecircs planos do espaccedilo Momentos de forccedila foram

estudados em um arco superior alinhado e nivelado de um modelo Frasaco (Franz

Sachs Tettnang Alemanha) ligado ao OMSS Um torque de 20ordm foi aplicado e a

mudanccedila de direccedilatildeo causada no braacutequete foi mensurada experimentalmente pela

OMSS Cada combinaccedilatildeo de braacutequete fio foi medido cinco vezes O momento do

torque (Nmm) e a perda do torque (graus) foram determinados Os braacutequetes

ceracircmicos apresentaram a menor perda de torque assim como os braacutequetes de

accedilo inoxidaacutevel O braacutequete Fascinationreg 2 (Dentaurum) registrou o maior momento

torque que foi de 20 Nmm graus seguido pelo Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) que registrou 12 Nmm graus Todos os outros braacutequetes apresentaram

a taxa idecircntica de 04 Nmm graus Concluiacuteram que o suporte ceracircmico Fascinationreg

2 (Dentaurum) apresentou o maior momento de torque (35 Nmm) e juntamente com

os braacutequetes metaacutelicaos a menor perda de torque (46 graus)

Huang et al (2009) investigaram a capacidade do torque em braacutequetes

convencionais e autoligados usando um meacutetodo com elementos finitos Foram

selecionados 3 tipos de braacutequetes 2 autoligados Hanson Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e Damon MX (Ormco Glendora Califoacuternia) e 1

convencional Discovery (Dentaurum Pforzheim Alemanha) Todos os braacutequetes

com canaleta 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Foram incluiacutedos 4 braacutequetes nos modelos

finitos a partir do incisivo central superior do lado esquerdo ao canino superior do

lado direito Um torque de 20ordm foi aplicados nos incisivos do lado direito em fios

0018rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo Trecircs tipos de arcos foram usados accedilo inoxidaacutevel

titacircnio molibdecircnio e niacutequel titacircnio Para os braacutequetes convencionais foram usados

dois tipos de ligaccedilatildeo ligadura elaacutestica e fio de accedilo inoxidaacutevel O momento acircngulo

torque simulados foram calculados usando o software MSC Marc Mentat 2005 FE

(MSC Software Corporation Santa Ana Califoacuternia) As caracteriacutesticas dos fios

influenciam no momento do torque provocando maiores alteraccedilotildees no tipo de liga

38

em comparaccedilatildeo com a dimensatildeo dos fios (aumento de 125 quando comparamos o

fio 0019rdquo x 0025rdquo com 0018rdquo x 0025rdquo ambos de accedilo inoxidaacutevel e 220 quando

usamos um fio 0018rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel em comparaccedilatildeo com 0018rdquo x

0025rdquo de niacutequel-titacircnio) A mudanccedila na liga e na dimensatildeo do fio em conjunto

resultou em um aumento de 600 no fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel quando

comparado com 0018rdquo x 0025rdquo de niacutequel titacircnio O jogo do fio 0018rdquo x 0025rdquo foi de

9ordm enquanto do 0019rdquo x 0025rdquo foi de 75ordm com um jogo maior nos braacutequetes

Damon O efeito da ligaccedilatildeo dos braacutequetes Discovery com ligaduras elaacutesticas e de

accedilo inoxidaacuteve puderam ser comparados com o comportamento do Damon O Speed

mostrou comportamento diferente com menor momento de torque e menor jogo

entre canaleta e fio Concluiacuteram que o acircngulo momento de torque eacute determinado

pelas caracteriacutesticas do arco

Archambault et al (2010) avaliaram os efeitos da expressatildeo do torque em

braacutequetes ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel variando o tamanho da canaleta e a

dimensatildeo do fio de accedilo para analisar as limitaccedilotildees dos meacutetodos experimentais

utilizados Atraveacutes de uma revisatildeo sistemaacutetica foram pesquisados estudos in vitro

que mensuravam a expressatildeo do torque em braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel

convencionais e autoligados usando dispositivos com arcos retos de accedilo inoxidaacutevel

sem mecacircnicas de segunda ordem sem alccedilas e sem fios auxiliares 11 artigos

foram selecionados Com base nos estudos selecionados no braacutequete com canaleta

0018rdquo o acircngulo de acoplamento variou 31ordm em um arco de 0016 x 0016rdquo a 46ordm

em um arco de 0018 x 0025rdquo No braacutequete com canaleta de 0022rdquo o acircngulo de

envolvimento variou de 18ordm com um arco de 0018 x 0025rdquo a 6ordm com um arco de

0021 x 0025rdquo Os braacutequetes autoligados ativos expressaram um acircngulo de

acoplamento aproximado de 75ordm enquanto os braacutequetes autoligados passivos

expressaram aproximadamente 14ordm com um arco de 019 x 0025rdquo (braacutequetes com

canaleta 0022rdquo) Os autores concluiacuteram que o acircngulo de envolvimento depende do

formato e dimensatildeo do arco assim como da dimensatildeo da canaleta do braacutequete

Clinicamente o torque efetivo pode ser conseguido com uma torccedilatildeo do fio de 15ordm a

31ordm em braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm em braacutequetes autoligados

passivos com arcos 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

Major et al (2010) desenvolveram um meacutetodo de anaacutelise das dimensotildees das

canaletas dos braacutequetes com o uso de fotografias Foram investigados 3 braacutequetes

39

autoligados de incisivo central superior do lado direito com canaleta 0022rdquo 30

braacutequetes Damon Q com a prescriccedilatildeo de 15ordm (Ormco Corporation Orange CA

USA) 30 braacutequetes In-Ovation-R com prescriccedilatildeo 12ordm (GAC Bohemia NY USA) e

30 braacutequetes Speed com prescriccedilatildeo 12ordm (Strite Industries Cambridge Ontario

Canada) Os perfis mesiais dos braacutequetes foram fotografados (Canon EOS-D10

10D Toacutequio Japatildeo) e analisados atraveacutes de um microscoacutepio (Carl Zeiss

MicroImaging GmbH Jena Alemanha) As imagens recolhidas atraveacutes do

microscoacutepio foram escalonadas em 197548 pixels mm e a cacircmera foi fixada em

uma distacircncia focal de 44645 mm Os braacutequetes Speed apresentaram altura do

canaleta 2 menor do que o tamanho nominal de 0559 miliacutemetros e uma inclinaccedilatildeo

ligeiramente convergente Os braacutequetes In-Ovation apresentaram paredes

divergentes em um acircngulo meacutedio de 147 graus e valor proacuteximo ao nominal da

altura da canaleta Os braacutequetes Damon Q apresentaram maior paralelismo entre as

paredes da canaleta com 90ordm entre as paredes e o fundo da canaleta A altura da

canaleta dos braacutequetes Damon apresentaram um aumento de 3 em suas

dimensotildees

Lacoursiere et al (2010) demonstraram claras evidecircncias de deformaccedilotildees dos

braacutequetes como resultado da aplicaccedilatildeo de cargas de torccedilatildeo Um dispositivo que

utiliza uma teacutecnica de correlaccedilatildeo de imagem oacuteptica foi desenvolvido para quantificar

com precisatildeo as alteraccedilotildees dimensionais ocorridas nas canaletas dos braacutequetes

durante uma aplicaccedilatildeo de torccedilatildeo do fio Simultaneamente a magnitude do momento

de forccedila do torque o acircngulo de torccedilatildeo do fio e a dimensatildeo da canaleta dos

braacutequetes podem ser registrados Este experimento confirmou que as alccedilas dos

braacutequetes sofrem deformaccedilatildeo elaacutestica quando carregadas Observou-se tambeacutem

que o braacutequete foi deformado plasticamente por uma uacutenica rotaccedilatildeo do arco

Major et al (2011) investigaram o torque em diferentes tipos de braacutequetes

autoligados analisando as deformaccedilotildees elaacutesticas e plaacutesticas causadas nos

acessoacuterios em conjunto com o torque expressado em diferentes acircngulos de torccedilatildeo

Um braacutequete ortodocircntico foi montado em uma ceacutelula de carga (Nano 17 Multi-Axis

forcetorque transducer ATI Industrial Automation Apex NC) que mede as forccedilas e

momentos em todas as direccedilotildees O fio foi torcido no braacutequete atraveacutes de um motor

(Cool Muscle CM1-C-11L30 Myostat Motion Control Newmarket Ontario Canada)

e controlado por software personalizado (LabWindows CVI National Instruments)

40

Imagens gerais foram tiradas por uma cacircmera (piA2400-12 g 2448 3 2050 pixels 8

bit gray scale Basler Vision Technologies Exton Pa) atraveacutes de um microscoacutepio

(55-908 MMS R4 Edmund Optics Barrington NJ) e processados usando

correlaccedilatildeo oacuteptica para medir a deformaccedilatildeo No acircngulo maacuteximo de torque de 63ordm

com fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x 0025rdquo o total dos valores de deformaccedilatildeo elaacutestica

e plaacutestica foram 0063 0033 e 0137 mm para Damon Q (Ormco Orange

Califoacuternia) In-Ovation R (GAC Bohemia NY) e Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) respectivamente Os valores totais de deformaccedilatildeo

plaacutestica foram 0015 0006 e 0086 mm respectivamente mensurados em 0ordm apoacutes

remoccedilatildeo da carga Os autores concluiacuteram que os braacutequetes In-Ovation obtiveram a

menor deformaccedilatildeo quando medidos em 63ordm Damon e Speed tinham cerca de 2 e

4 vezes maior deformaccedilatildeo respectivamente Com base na deformaccedilatildeo em 0ordm

quando foi removido a carga (angulaccedilatildeo) os braacutequetes Damon e Speed tinham

aproximadamente 25 e 14 vezes respectivamente maior deformaccedilatildeo plaacutestica do

que os braacutequetes In-Ovation

Streva et al (2011) verificaram a precisatildeo do torque em braacutequetes metaacutelicos

com prescriccedilatildeo MBT usando braacutequetes de caninos como amostra representativa de

6 marcas comerciais Foram selecionados 20 braacutequetes da arcada superior e 20

braacutequetes da arcada inferior das seguintes marcas comerciais 3M Unitek Abzil

American Orthodontics TP Orthodontics Morelli and Ortho Organizers todos com

canaleta 0022 x 0028 Em uma visatildeo de perfil dos braacutequetes foram estabelecidos

pontos e linhas de referecircncia na base e no fundo da canaleta e posteriormente foi

medido o acircngulo de torque por um operador utilizando um microscoacutepio oacuteptico

acoplado a um computador Os valores foram comparados com aqueles

estabelecidos pela prescriccedilatildeo MBT Os resultados mostraram que os braacutequetes dos

caninos superiores somente a angulaccedilatildeo dos braquetes Morelli (-333ordm) apresentou

diferenccedila estatisticamente significante em relaccedilatildeo aos valores propostos (-7ordm) Para

os caninos inferiores American Orthodontics (-634ordm) e Ortho Organizers (-625ordm)

apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes dos padrotildees (-6ordm) Em uma

comparaccedilatildeo feita entre as marcas os braacutequetes da Morelli apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes em comparaccedilatildeo com todas as outras marcas de

braacutequetes dos caninos superiores Para os braacutequetes dos caninos inferiores natildeo

houve diferenccedila estatisticamente significante entre as marcas Os autores

41

concluiacuteram que existem variaccedilotildees significativas nos valores da angulaccedilatildeo de torque

em alguns dos braacutequetes avaliados podendo comprometer clinicamente o

posicionamento vestiacutebulo-lingual do dente no final do tratamento ortodocircntico

Brauchli et al (2012) avaliaram a influecircncia dos tipos de clips ativos no torque

de braacutequetes autoligados e compararam os tipos de sistemas passivos e ativos 5

amostras de 9 braacutequetes foram avaliados 7 braacutequetes autoligados (Damon III

Ormco Corporation Orange Calif In-Ovation R GAC International Inc Bohemia

NY Oyster Gestenco International AB Gothenburg Swe- den Quick Forestadent

Bernhard Fo rster GmbH Pforzheim Germany SmartClip 3MUnitek Monrovia

Calif Speed Strite Industries Cambridge Ontario Canada Time American

Orthodontics Sheboygan Wis) 1 braacutequete ceracircmico esteacutetico com clip de baixa

fricccedilatildeo (Mystique NeoClip GAC) e 1 braacutequete twin standard (Mini-Mono

Forestadent) com ligaduras elaacutesticas e ligaduras de accedilo inoxidaacutevel Foram

selecionados braacutequetes de incisivos centrais e soldadas ou ligado (braacutequetes

ceracircmicos e polimeacutericos) em cabeccedilas de parafusos que foram montados no quadro

do Hexapod utilizado na investigaccedilatildeo (Micos GmbH Eschbach Alemanha) Um fio

de 0019rdquo x 0025rdquo foi fixado em um mandril que por sua vez foi montado em um

sensor de momento de forccedila (FTD Nano 17 ATI Apex NC) O sensor em si foi

centralmente montado sobre um disco rotativo automatizado (PRS 110 micos)

Todos os braacutequetes ativos foram medidos com a porta aberta e fechada para

avaliar sua influecircncia no torque Aleacutem disso as dimensotildees dos slots foram

opticamente medidos e comparados com a expressatildeo de torque A avaliaccedilatildeo

estatiacutestica de (Ple 05) revelou que em termos de expressatildeo maacutexima de torque com

uma angulaccedilatildeo de 30ordm natildeo houve diferenccedila significativa entre a configuraccedilatildeo aberta

e fechada dos braacutequetes (todas as diferenccedilas de 18 Nmm com a exceccedilatildeo do

braacutequete Oyster com diferenccedila de 38 Nmm) Tambeacutem natildeo houve diferenccedila entre

os meacutetodos de ligaccedilatildeo do grupo de controle com ligaduras elaacutesticas e accedilo na

expressatildeo do torque Foi alcanccedilado cerca de 10 Nmm na maioria dos braacutequetes

com uma angulaccedilatildeo de 20ordm a 23ordm entre arco e canaleta As dimensotildees da canaleta

variaram de 0022rdquo (0563 miliacutemetros) ateacute 0024rdquo (0613 miliacutemetros) Foi concluiacutedo

que a influecircncia do tipo de ligadura ou o mecanismo passivo ativo dos braacutequetes

autoligados satildeo miacutenimas As dimensotildees da canaleta satildeo muito mais importantes

na transmissatildeo do torque

42

Major et al (2012) observaram a deformaccedilatildeo plaacutestica de trecircs braacutequetes

autoligados diferentes atraveacutes da torccedilatildeo de um fio Isto eacute conseguido atraveacutes da

comparaccedilatildeo da forma do slot antes e depois da torccedilatildeo usando o meacutetodo de anaacutelise

do perfil de ranhura 3 braacutequetes autoligados diferentes (canaleta 0022rdquo) foram

investigados Damon Q (Ormco Corporation Orange CA USA) In-Ovation-R (GAC

Bohemia NY USA) SpeedH (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) Uma

cacircmera digital (Cannon E0S 10D Tokyo Japan) acoplado a um microscoacutepio (Carl

Zeiss MicroImaging GmbH Jena Thuringia Germany) foi usada para capturar

imagens de perfil de cada ranhura do braacutequete antes e depois do procedimento de

torccedilatildeo Torques de 15ordm a 63ordm foram inseridos nos braacutequetes com um fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco Corporation Orange CA USA) A alteraccedilatildeo meacutedia

provocada na altura da canaleta foi de 0013 mm (0020 SD) 0007 mm (0010 SD)

e 0070 mm (DP 003) para Damon Q In-Ovation e Speed respectivamente A

canaleta foi aumentado em 075ordm (SD 096) 041ordm (SD 105) e 930ordm (SD 424)

respectivamente O aumento no jogo do torque foi calculado utilizando a nova

foacutermula apresentada neste estudo sendo de 09ordm 06ordm e 77ordm respectivamente

Concluiacuteram que os braacutequetes Damon Q e In-Ovation mantiveram elevados niacuteveis de

linearidade na forma das paredes da canaleta poreacutem foram encontradas

quantidades significativas de deformaccedilatildeo plaacutestica fisicamente insignificantes Os

braacutequetes Speed demonstraram deformaccedilatildeo plaacutestica visualmente identificaacuteveis na

canaleta do braacutequete

Huang et al (2012) Avaliaram a capacidade da expressatildeo do torque em

braacutequetes autoligados e convencionaisassociados a largura do braacutequete o jogo

entre o fio e a canaleta do braacutequete e o modo de ligaccedilatildeo Os resultados mostraram

que o desenho do braacutequete tem menor influecircncia no momento de torque do que

outros paracircmetros como a largura do braacutequete o jogo entre o fio e a canaleta do

braacutequete ou o desalinhamento dos dentes

Cattaneo et al (2013) investigaram a capacidade de expressar o torque em

braacutequetes autoligados passivos (Damon 3MX Ormco Orange Calif) em 26

pacientes e em braacutequetes autoligados ativos (In-Ovation R GAC Bohemia NY) em

20 pacientes em dentes incisivos e caninos inferiores atraveacutes da anaacutelise de

43

imagens tridimensionais antes e apoacutes o tratamento Observaram apoacutes o tratamento

uma inclinaccedilatildeo vestibular dos dentes estatisticamente significante em ambos os

sistemas considerando a hipoacutetese da presenccedila de jogo entre o braacutequete e o fio

maior nos braacutequetes passivos do que nos braacutequetes ativos

Major et al (2013) observaram o momento de torque com ciclos de carga e

descarga torcendo um fio 0019rdquo x 025rdquo de accedilo inoxidaacutevel inseridos nos braacutequetes

Damon Q e Speed com acircngulos de 16ordm 20ordm 24ordm 28ordm 32ordm e 40ordm utilizando um

aparelho para medir o momento de torque e deformaccedilatildeo do braacutequete relatado

anteriormente por Major et al (2011) o qual foi baseado em uma versatildeo modificada

do aparelho descrito por Lacoursiegravere et al (2010) Os braacutequetes Damon

apresentaram menor deformaccedilatildeo plaacutestica e menor aumento no jogo entre o

braacutequete e o fio quando comparados aos braacutequetes Speed Quando o braacutequete foi

torqueado acima de 15 Nmm a curva de descarga expressou menor momento de

forccedila do que a curva de carga Clinicamente a curva de descarregamento eacute mais

relevante do que a curva de carregamento pois representa o torque aplicado ao

dente apoacutes sua movimentaccedilatildeo

Johnson (2013) Selecionou braacutequetes com prescriccedilotildees de torque

personalizados com base nas necessidades de cada paciente afim de reduzir as

correccedilotildees dos torques antes dos fios de niacutequel-titacircnio e beta-titacircnio mais resistentes

Como resultado foram necessaacuterios menos ajustes de torque nos fios de accedilo

inoxidaacutevel resultando em um menor tempo de tratamento

Melenka et al (2013) examinaram os movimentos dos braacutequetes autoligados

com o uso de imagem digital 3D correlacionado a um simulador de torque

ortodocircntico e o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico O

simulador de torque ortodocircntico foi acoplado a um microscoacutepio e 2 cacircmeras

permitindo o movimento dos braacutequetes determinados pela torccedilatildeo do fio As imagens

das cacircmeras foram captadas com uma teacutecnica digital de imagens 3D para

determinar a movimentaccedilatildeo dos braacutequetes ortodocircnticos 3 braacutequetes autoligados

(Damon Q Ormco Orange Calif In-Ovation R GAC Bohemia NY e Speed Strite

Induacutestrias Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) foram comparados para demonstrar a

diferenccedila dos movimentos dos braacutequetes autoligados Os deslocamentos dos

44

componentes de retenccedilatildeo do arco medidos foram 20 e 35 vezes menores para o

In-Ovation e Damon Q do que os valores em estudos anteriores Os autores

concluiacuteram que a utilizaccedilatildeo de um sistema de mediccedilatildeo oacuteptico 3D eacute uacutetil para

compreender o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico mas natildeo

eacute necessaacuterio para quantificar o movimento do braacutequete

Melenka et al (2014) analisaram a expressatildeo de torque em 2 braacutequetes com

ligaduras convencionais geometricamente semelhantes de materiais diferentes Foi

aplicado torque em 30 braacutequetes Orthos SS e 30 braacutequetes Orthos Ti (Ormco

Orange Califoacuternia EUA) com fios 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco

Glendora Califoacuternia EUA) utilizando ligaduras elastomeacutericas Os 2 braacutequetes foram

comparados para determinar se existe uma diferenccedila entre a expressatildeo do torque e

para comparar a deformaccedilatildeo da canaleta dos braacutequetes Cada braacutequete foi montado

sobre uma ceacutelula de carga de 6 eixos que mede o momento de forccedila em todas as

direccedilotildees O arco recebeu uma torccedilatildeo de um acircngulo inicial de 0ordm ateacute um acircngulo

maacuteximo de 51ordm e em seguida retornou agrave posiccedilatildeo inicial O torque maacuteximo expresso

em 51ordm foi de 998 Nmm no Orthos Ti e 930 Nmm no Orthos SS A deformaccedilatildeo

plaacutestica total medida em 0ordm poacutes-torccedilatildeo foi de 0038 mm no Orthos SS em

comparaccedilatildeo com 0013 mm no Orthos Ti A deformaccedilatildeo plaacutestica foi 28 vezes maior

no Orthos SS do que a dos braacutequetes Orthos Ti Os braacutequetes Orthos Ti

expressaram mais o torque do que os braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel poreacutem exibiu

uma variaccedilatildeo substancial

Mugurama et al (2014) investigaram as propriedades friccionais em relaccedilatildeo ao

torque de diferentes tipos de braacutequetes autoligados Foram usados 2 sistemas

passivos (Damon Q Ormco SmartClip 3M Unitek Monrovia Calif) e 1 ativo (In-

Ovation R DENTSPLY GAC International) 3 fios niacutequel titacircnio com 0016rdquo x 0022rdquo

(Nitinol Super-Elastic 3M Unitek) e 3 fios de accedilo inoxidaacutevel com 0017rdquo x 0025rdquo e

0019rdquo x 0025rdquo (Stainless Steel 3M Unitek) 1 braacutequete convencional (Mini Uni-Twin

3M Unitek) foi utilizada para comparaccedilatildeo A forccedila de atrito estaacutetica foi medida

usando um dispositivo de teste de fricccedilatildeo conectada a uma maacutequina de ensaios

universal (EZ Test Shimadzu Kyoto Japan) Cada braacutequete foi colado em uma

placa de accedilo inoxidaacutevel que podia fornecer diferentes torques (0ordm 10ordm 20ordm 30ordm) e 0ordm

angulaccedilatildeo com o auxiacutelio de um dispositivo de suporte de montagem O conjunto

45

placa braacutequete foi ligado ao dispositivo de fricccedilatildeo e um segmento de 5 cm de fio

obtidos a partir das porccedilotildees retiliacuteneas posterior foi fixado aos braacutequetes A

extremidade superior do fio foi ligado agrave ceacutelula de carga e a extremidade inferior foi

fixado a um peso de 150 g A forccedila de deslocamento foi de 10 mm min para uma

distacircncia de 5 mm O contato braacutequete fio foi analisado atraveacutes do uso de um

microscoacutepio eletrocircnico de varredura (S-3500N Hitachi Toacutequio Japatildeo) Na maioria

das combinaccedilotildees braacutequete fio o aumento do torque gerou um aumento

significativo no atrito estaacutetico poreacutem nas combinaccedilotildees do sistema autoligado o atrito

foi menor do que no braacutequete convencional O sistema ativo apresentou maior atrito

em relaccedilatildeo ao passivo na maioria das condiccedilotildees Foi observado que o contato entre

canaleta fio foi maior na medida que o torque foi aumentado Os autores

concluiacuteram que nos sistemas autoligados o aumento do torque provoca um maior

atrito uma vez que o contato entre a parede da canaleta e a ponta do fio torna-se

maior Com isso a extensatildeo do contato entre a canaleta e a borda do fio pode ser

influente no atrito estaacutetico

Katsikogianni et al (2015) investigaram exaustivamente a eficiecircncia do torque

em diversos sistemas de braacutequetes combinados com diferentes tipos de fios

ortodocircnticos O estudo incluiu dois tipos de braacutequetes autoligados (Troumlster

Applications Magden Switzerland e o SPEED como sistemas passivos e Strite

Induacutestrias Ontaacuterio Canadaacute como sistema ativo) e convencionais (Mini Mono and

Brilliant Forestadent Pforzheim Germany) Todos os braacutequetes com canaletas de

0018rdquo Cada um desses braacutequetes foi combinado com 4 tipos de fio 0016rdquo x 0016rdquo

accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0022rdquo accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0016rdquo niacutequel-titacircnio (NiTi) e

0016 x 0022rdquo NiTi Os fios foram ligados aos braacutequetes convencionais com ligadura

elastomeacutericas de 0012rdquo (molded O ORMCO) Foram aplicados gradativamente 20ordm

de torque vestibular e posteriormente lingual no dente incisivo central superior do

lado direito Foram registrados o maacuteximo momento de torque Momentos mais altos

de torccedilatildeo foram expressos atraveacutes da combinaccedilatildeo do braacutequete SPEEDreg com o fio

0016rdquo times 0022rdquo em accedilo inoxidaacutevel Momentos mais baixos com maior perda de

torque foram registradas atraveacutes da inserccedilatildeo de um arco Niacutequel-titacircnio 0016 times

0016rdquo em braacutequetes convencionais Concluiacuteram que o sistema de braacutequetes

autoligados ativos manifestam a maior eficaacutecia de torque Aleacutem disso sua expressatildeo

esta diretamente ligada a dimensatildeo do fio ortodocircntico

46

Brown et al (2015) mediram as dimensotildees das canaletas em uma seacuterie de

braacutequetes A-Company 0022rdquo (1985) Ormco Damon Q 0022rdquo (Ormco Corp

Orange Calif) Unitek Victory 0022rdquo e 0018rdquo (Unitek Monrovia Calif) GAC In-

Ovation 0022rdquo (GAC Bohemia NY) Opal Avex 0022rdquo e 0018rdquo (Opal Orthodontics

by Ultradent South Jordan Utah) SPEED 0022rdquo (Strite Industries Cambridge

Ontario Canada) e American Orthodontics Masters 0022rdquo and 0018rdquo (American

Orthodontics Sheboygan Wis) Os braacutequetes foram colocados em uma lacircmina de

microscoacutepio com auxiacutelio de uma cera com a canaleta posicionada verticalmente de

modo que a linha de visatildeo ficasse paralela ao eixo da canaleta do braacutequete As

dimensotildees dos braacutequetes variaram significativamente em cada seacuterie bem como

dentro das proacuteprias seacuteries (15 a 20 satildeo maiores do que o tamanho nominal

anunciado) Concluiacuteram que provavelmente as seacuteries completas de braacutequetes

(superior e inferior 5-5) natildeo satildeo ideais havendo a necessidade do ortodontista ter

habilidade em aplicar dobras para suprir as deficiecircncias dos braacutequetes

Dalstra et al (2015) compararam o torque real e nominal em 32 tipos de

braacutequetes convencionais e autoligados avaliando a folga de torccedilatildeo entre os

braacutequetes e os fios de accedilo inoxidaacutevel Foram selecionados braacutequetes de incisivos

centrais superiores do lado esquerdo (braacutequetes autoligados passivos e ativos e

convencionais) 20 braacutequetes com canaleta 0018rdquo e 12 com canaleta 0022rdquo O

momento de torque foi medido atraveacutes de uma maacutequina (Force System

Identification) desenvolvida pelo Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Aarhus Os braacutequetes foram colados sobre uma barra de alumiacutenio em uma fila de

10 (5 suportes do mesmo sistema) com canaleta perpendiculares a barra A

estrutura foi ligada em um dos sensores da maacutequina e em um fio retangular 0017 x

0022rdquo (para o ensaio de braacutequetes 0018rdquo) e 0019rdquo x 0025rdquo (para o ensaio de

braacutequetes 0022ldquo) de accedilo inoxidaacutevel (ambos de Ormco Orange CA EUA) e foi

fixado ao sensor de rotaccedilatildeo do lado oposto e posteriormente inserido passivamente

no interior da canaleta dos braacutequetes Momentos de torque foram medidos em

incrementos de 05ordm ateacute que a expressatildeo completa foi alcanccedilada (ou seja o

momento de forccedila e a curva do acircngulo torsional tinha alcanccedilado sua inclinaccedilatildeo

maacutexima) O fio torqueado foi entatildeo devolvido agrave sua posiccedilatildeo zero e o teste foi

repetido na direccedilatildeo oposta para assegurar a expressatildeo de torccedilatildeo completa do fio na

47

canaleta em ambas as direcccedilotildees O resultado do teste de laboratoacuterio mostraram

claramente que o jogo entre braacutequete fio foi maior do que o previsto a partir dos

valores nominais principalmente em relaccedilatildeo aos braacutequetes de 0022rdquo e

particularmente os autoligados passivos Concluiu-se que a importacircncia de

selecionar uma prescriccedilatildeo parece ser limitada jaacute que a folga de torccedilatildeo

especialmente em braacutequetes passivos anula a diferenccedila entre vaacuterias prescriccedilotildees

Braacutequetes convencionais com ligaduras de accedilo geram maior momento de torccedilatildeo

apesar de apresentar grandes valores de jogo poreacutem o arco fica firmemente

pressionado contra o fundo da canaleta do braacutequete

Lombardo et al (2015) avaliaram o quanto a altura a largura e a secccedilatildeo

transversal dos fios ortodocircnticos retangulares e quadrados afetam na folga entre os

arcos e a canaleta (slot) dos braacutequetes 43 arcos ortodocircnticos de 6 fabricantes

diferentes foram comparados com os valores reais A altura e a largura de cada arco

foi medida com um indicador digital (MMT 0001 mm Vogel Brescia Italy) Com o

auxiacutelio de um microscoacutepio oacuteptico (Leica Microsystem Wetzlar Germany)

micrografias foram adquiridas utilizando uma cacircmera integrada (ampliaccedilatildeo 1003)

para calcular o raio da curvatura das bordas dos arcos ortodocircnticos Por final foi

calculado o jogo no interior da canaleta dos braacutequetes e estas medidas foram

comparadas com os valores ideais A altura real e a largura dos arcos diferiram dos

indicados pelos fabricantes entre -647 e + 510 A curvatura do bisel de cada

arco ortodocircntico em corte transversal demonstraram-se diferentes Os autores

concluiacuteram que o jogo entre braacutequete e fio foi maior do que o ideal para cada arco

ortodocircntico inevitavelmente levando a uma perda de informaccedilotildees dentro do sistema

McLaughlin e Bennett (2015) apresentaram uma visatildeo geral de 40 anos de

experiecircncia com a mecacircnica de tratamento e modelos de aparelhos

contemporacircneos Ateacute o iniacutecio da deacutecada de 70 o sucesso do tratamento ortodocircntico

eram alcanccediladas atraveacutes das dobras nos fios Com a introduccedilatildeo do aparelho

straight wire proposto por Andrews contribuiu significativamente na histoacuteria da

ortodontia Reduziu a quantidade de dobras impostas nos fios e tambeacutem trouxe

novas opccedilotildees em mecacircnica de tratamento A retraccedilatildeo dos caninos com elaacutesticos e

fios de ligadura tornaram-se mais comuns Mecacircnicas de deslize nos lugares dos

loops tornou-se o meacutetodo de fechamento de espaccedilo significativo entre os cliacutenicos

48

Niacuteveis de forccedila propostas por Edgewise foram inicialmente usadas para fechar os

espaccedilos no entanto logo foi observado que forccedilas mais leves eram mais eficazes

com a mecacircnica de deslizamento Junto com essas mudanccedilas tornou-se evidente

que era necessaacuteria uma compensaccedilatildeo no aparelho ortodocircntico Muitas mudanccedilas

ocorreram no design do aparelho desde que o aparelho de Edgewise e o aparelho

de Begg foram projetados Isso abriu a possibilidade de tratamentos mais eficientes

com resultados de alta qualidade A atenccedilatildeo ao diagnoacutestico plano de tratamento o

correto posicionamento do braacutequete mecacircnicas mais eficientes podem melhorar os

resultados juntamente com as melhorias dos aparelhos

Xu et al (2015) investigaram o efeito das inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos

caninos e preacute-molares superiores no sorriso quando visto da perspectiva frontal

Este estudo foi realizado em 3 etapas No primeiro passo foi construiacutedo um modelo

dental digital tridimensional e alteraccedilotildees foram feitas nas inclinaccedilotildees

vestibulolinguais dos dentes superiores selecionados No segundo passo as

manipulaccedilotildees fotograacuteficas foram realizadas de modo que as alteraccedilotildees nas

inclinaccedilotildees dos dentes superiores poderiam mais tarde ser transferidas para

modelos tridimensionais impressos em resina e montado sobre articuladores para a

vista frontal do sorriso Finalmente as 15 imagens de sorrisos frontais foram

avaliadas e classificadas pelos grupos de ortodontistas e leigos Houve uma ampla

aceitabilidade esteacutetica para as inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos caninos superiores e

preacute-molares A esteacutetica do sorriso foi significativamente comprometida (P lt001)

quando os caninos foram lingualizados mais do que 12ordm e os preacute-molares mais que

15ordm Caninos vestibularizados mais do 6ordm tambeacutem tornaram a esteacutetica do sorriso

menos satisfatoacuterias (p lt001) Concluiacuteram ser esteticamente satisfatoacuterio posicionar

os dentes em inclinaccedilotildees dentro desses intervalos em situaccedilotildees cliacutenicas que

requerem compensaccedilotildees dentaacuterias transversais em casos de discrepacircncias

transversais esqueleacuteticas

Franco et al (2015) tiveram como objetivo estudar e comparar a expressatildeo do

torque em braacutequetes convencionais autoligados ativos e passivos Foram

analisadas 6 diferentes marcas de braacutequetes (Damon 3MX Portia In-Ovation R

Bioquick Roth SLI Roth Max) e 300 segmentos de fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x

0025rdquo (Morelli Sorocaba SP Brazil) Os momentos de torque foram medidos em

49

12ordm 24ordm 36ordm e 46ordm utilizando-se um dispositivo de torccedilatildeo do fio associado a uma

maacutequina de ensaios universal Foram observadas diferenccedilas estatisticamente

significativas na expressatildeo do torque entre todas as marcas de braacutequetes avaliadas

e em todas as torccedilotildees testadas (plt005) O Bioquick apresentou a menor expressatildeo

do torque em todas as torccedilotildees testadas em contraste o braacutequete Damon 3MX

apresentou a maior expressatildeo do torque ateacute a torccedilatildeo de 36ordm Em 48ordm In-Ovation R

Portia e Damon 3MX obtiveram momentos de torque semelhantes Concluiacuteram que

o sistema de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio (autoligaacutevel ativo ou passivo ou

convencional com ligadura elaacutestica) parece natildeo interferir na expressatildeo final do

torque a qual eacute dependente da interaccedilatildeo entre o fio e o braacutequete escolhido para ser

utilizado na mecacircnica ortodocircntica

Lee et al (2016) avaliaram o erro de manufatura dos fabricantes nas canaletas

dos braacutequetes e nos fios ortodocircnticos mediram o arredondamento das ponta dos

fios e calcularam a quantidade de folga de torccedilatildeo usando os valores meacutedios das

amostras de estudo 4 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos com canaleta

0022rdquo (incisivo central superior direito) 3 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos

com canaleta 0018rdquo (incisivo central superior direito) e trecircs tipos de fios

retangulares (0016rdquo x 0022rdquo beta-titacircnio (Ormco Orange Califoacuternia) 0016rdquo x

0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa Fl) e 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa FL)) foram medidos usando um microscoacutepio

estereoscoacutepico para determinar a larguras das canaletas dos braacutequetes e as

dimensotildees transversais dos fios Todos os braacutequetes apresentaram um perfil de

canaleta divergente e todos os fios apresentaram erros menores que 2 de

fabricaccedilatildeo O braacutequete Damon Clear (Ormco Orange Califoacuternia) teve o menor erro

dimensional (0542) enquanto o braacutequete de canaleta 0022rdquo Empower Clear

(American Orthodontics Sheboygan Wisconsin) teve o maior (3585) A maior

quantidade de jogo foi observado nos braacutequetes Empower Clear (American

Orthodontics) de 0022rdquo combinado com o fio 0016rdquo x 0022rdquo de TMA (Ormco

Orange Califoacuternia) Enquanto que a menor quantidade ocorreu utilizando o braacutequete

de 0018rdquo Clippy-C (Tomy) combinado com fio 0016rdquo x 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel

(Tecnologia Ortho Tampa FL)

Montasser et al (2016) avaliaram o efeito do diacircmetro do arco ortodocircntico no

50

alinhamento dos dentes com diferentes combinaccedilotildees de arco braacutequete utilizando o

sistema de mediccedilatildeo e de simulaccedilatildeo ortodocircntico (OMSS) Foram usados 6 tipos de

braacutequetes ortodocircnticos divididos em de duas categorias 1- braacutequetes ligados

convencionalmente (Victory Series [3M Unitek Monrovia Calif] Mini-Taurus [Rocky

Mountain Orthodontics Denver Colo] e Synergy [Rocky Mountain Orthodontics]) 2-

braacutequetes autoligados passivo (SmartClip [3M Unitek]) e ativos (Time3 [American

Orthodontics Sheboygan Wis] e SPEED [Strite Industries Cambridge Ontario

Canada]) Todos os braacutequetes com canaleta de 0022rdquo Os arcos utilizados foram

0014rdquo e 0016rdquo termoativados (American Orthodontics) Os arcos ortodocircnticos

foram amarrados aos braacutequetes convencionais com ambas as ligaduras de accedilo

inoxidaacutevel (0010rdquo) e aneacuteis elastomeacutericos Cada combinaccedilatildeo arco braacutequete foi

testada 20 vezes com OMSS construiacutedo numa cacircmara de temperatura controlada

em 37ordm C durante o teste A maacute oclusatildeo simulada no estudo representou um incisivo

central superior deslocada 2 mm para cervical (eixo x) e 2 mm para vestibular (eixo

z) As correccedilotildees incisogengivais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo combinados com os

braacutequetes utilizados variaram de 40 a 95 as correccedilotildees com o fio de 0016rdquo

foram de 55 para 95 As correccedilotildees vestibulolinguais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo

combinados com os braacutequetes utilizados variaram de 10 a 100 e as correccedilotildees

com o 0016rdquo de 15 a 100 O aumento do arco de 0014rdquo para 0016rdquo natildeo

garante um aumento na quantidade de correccedilatildeo do alinhamento o tipo de ligadura

afetou o grau de correccedilatildeo do alinhamento e o design dos braacutequetes influenciaram o

efeito da ligadura A menor correccedilatildeo obtida foi com o Mini-Taurus e Victory Series

(braacutequetes convencionais ligados com aneacuteis elastomeacutericos) os arcos de menor

diacircmetro satildeo recomendados durante o nivelamento e alinhamento para impedir que

as forccedilas pesadas possam causar efeitos colaterais indesejados

Papageorgiou et al (2016) compararam a eficaacutecia do torque com fios

quadrados e retangulares em braacutequetes convencionais da mesma prescriccedilatildeo com

canaletas 0018rdquo e 0022 ldquo Os braacutequetes foram colados em modelos de resina

acriacutelica idecircnticos a maxila e montados na OMSS 10 fios ortodocircnticos de accedilo

inoxidaacutevel 0018rdquo times 0018 0018rdquo times 0022 e 0018rdquo x 0025 foram avaliados em

braacutequetes com canaleta 0018 E 10 fios ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo times

0019 0019rdquo times 0025 e 0019rdquo x 0026 foram avaliados em braacutequetes com

canaleta 0022 Um torque de raiz vestibular de 15deg foi gradualmente aplicado ao

51

braacutequete de incisivo central direito e os momentos de forccedila foram registrados nesta

posiccedilatildeo Os autores concluiacuteram que os arcos retangulares parecem ser mais

eficientes no expressatildeo do torque especialmente nos braacutequetes com canaletas

0018rdquo

52

53

3 PROPOSICcedilAtildeO

Em busca da melhor efetividade da expressatildeo do torque em braacutequetes

autoligados passivos avaliamos a interaccedilatildeo entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel e dois braacutequetes com alturas semelhantes de 0022rdquo e com

profundidades de 0028rdquo (Damon Q) e 0026rdquo (H4)

O propoacutesito desse trabalho foi

1 Definir a folga (em graus) entre a canaleta dos dois braacutequetes autoligados

passivos e o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

2 Avaliar os momentos de forccedila (Nmm) expressos pelo torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquox 0025rdquode accedilo inoxidaacutevel

3 Comparar a expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes autoligados

passivos com 12ordm 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel

4 Comparar qual dos dois braacutequetes expressa primeiro o torque apoacutes definir

as torccedilotildees (em graus) do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel necessaacuterias

para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

55

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS

41 Materiais

411 Braacutequetes

Para amostra foram selecionados dois tipos de braacutequetes ortodocircnticos

autoligados passivos 10 braacutequetes Damon Q (Ormco Orange Calif EUA) e 10

braacutequetes H4 (Orthoclassic McMinnville Oregon EUA) O primeiro com canaleta de

0022rdquo x 0028rdquo e o segundo com canaleta 0022rdquo x 0026rdquo Os braacutequetes escolhidos

foram de incisivo central superior do lado direito

412 Fotos dos braacutequetes

Figura 41 - Braacutequete Damon Q Figura 42 - Braacutequete H4

413 Fios

O fio (calibrador) de eleiccedilatildeo para realizarmos a fixaccedilatildeo dos braacutequetes no

dispositivo experimental foi o 0021rdquo x 0028rdquo de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics

Inc La Porte Indiana EUA)

O fio de eleiccedilatildeo para realizarmos os testes da pesquisa foi o 0019rdquo x 0025rdquo de

accedilo inoxidaacutevel (American Orthodontics Sheboygan Wisconsin EUA)

56

414 Paquiacutemetro digital

O meio escolhido para aferirmos as dimensotildees dos fios ortodocircnticos foi com

um paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA)

Figura 43 ndash Paquiacutemetro Digital

415 Dispositivo de expressatildeo de torque

Um dispositivo experimental (Figura 44) foi confeccionado para medir a

expressatildeo do torque nos braacutequetes ortodocircnticos O aparelho de mediccedilatildeo foi

desenvolvido com a colaboraccedilatildeo do membros do Departamentos de Biomateriais e

Biologia Oral da Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo (USP)

Satildeo Paulo Brasil O dispositivo experimental elaborado tem a capacidade de aplicar

uma torccedilatildeo no fio ortodocircntico mantendo o alinhamento vertical e horizontal entre o

fio e o braacutequete

O dispositivo experimental consiste em uma base (A) fundida a dois eixos (B)

paralelos que possuem dois rolamentos em cada eixo (C) Em cada lado na parte

interna dos eixos haacute uma peccedila ciliacutendrica (D) com um parafuso (E) capaz de fixar o

fio de accedilo inoxidaacutevel a ser testado Na parte externa dos rolamentos e dos eixos haacute

uma haste metaacutelica (F) capaz de realizar o movimento de rotaccedilatildeo das peccedilas

ciliacutendricas ao mesmo tempo e livre de tensotildees No centro da base na parte interna

dos eixos haacute um parafuso com a finalidade de sustentar a estrutura (H) para

posicionamento dos braquetes Nesta mesma estrutura foi elaborado uma base de

apoio (I) que pode ser fixada ou removida da estrutura para cada braacutequete testado

atraveacutes de um parafuso (J) Haacute um transferidor metaacutelico (K) externo em um dos

lados do eixo que tem a finalidade de medir os acircngulos de torccedilatildeo obtidos

57

Figura 44 - Dispositivo de Expressatildeo do Torque

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass)

Figura 45 - Maacutequina de testes universal (Instron)

58

42 Meacutetodos

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes

Para estabelecermos um protocolo de posicionamento uniforme dos braacutequetes

utilizamos um fio calibrador 00215rdquo x 0028 de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics Inc

La Porte Indiana EUA) Posicionamos o fio calibrador no interior das peccedilas

ciliacutendricas (D) do dispositivo Posteriormente medimos com um paquiacutemetro digital

[(Mitutoyo Aurora Illinois EUA) Figura 43] a distacircncia entre os dois parafusos (E)

que fixam o fio calibrador nas peccedilas ciliacutendricas (D) para determinarmos o local

correto para fixaccedilatildeo do braacutequete Logo apoacutes inserimos o braacutequete no fio calibrador

e amarramos com fio de ligadura metaacutelica de 025mm na posiccedilatildeo aferida

anteriormente Apoacutes o posicionamento do braacutequete no fio calibrador adicionamos

adesivo Loctite a base de cianoacrilato (Henkel Ind Itapevi Brasil) na base do

braacutequete Para efetivar a fixaccedilatildeo do braacutequete ajustamos a estrutura central (H) do

dispositivo ateacute a altura ideal para que o braacutequete ficasse o mais perpendicular

possiacutevel a base do dispositivo experimental com a haste meacutetalica (F) posicionada

no acircngulo da prescriccedilatildeo do braacutequete a ser testado Esse processo de fixaccedilatildeo foi

realizado em todos os braacutequetes sem a necessidade de movimentar a estrutura

central toda vez que fossemos realizar os testes nos diferentes braacutequetes (Figura

46)

422 Ensaio experimental

Colocamos o dispositivo experimental na base da maacutequina de testes universal

[(Instron Model 5565 Canton Mass) Figura 45] em posiccedilatildeo centralizada em

relaccedilatildeo a ceacutelula de carga de 100 N Para o processo de mediccedilatildeo foi posicionada a

base de apoio do braacutequete a ser aferido junto ao dispositivo experimental com o

auxiacutelio do fio calibrador Na sequecircncia prendemos o parafuso da estrutura central

(H) para evitar qualquer movimentaccedilatildeo durante o teste Posteriormente removemos

59

o fio calibrador e inserimos o fio de eleiccedilatildeo 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Em

teste piloto preacutevio determinamos que a distacircncia percorrida pelo atuador da maacutequina

de testes universal para atingir torccedilotildees no fio da ordem de 40ordm foi de 50 mm A

haste metaacutelica (F) foi deslocada por 50 mm parou por um segundo e retornou a

posiccedilatildeo inicial com a velocidade constante de 100 mmmin Em cada braacutequete

testado foram realizadas 12 medidas sendo que para cada medida foi usado uma

nova secccedilatildeo de fio de lotes diferentes com suas dimensotildees aferidas previamente

com paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA) O processo foi repetido em

10 braacutequetes do grupo Damon Q e 10 braacutequetes do grupo H4

Figura 46 ndash Corpo de prova

423 Mensuraccedilotildees das forccedilas expressas pela torccedilatildeo do fio

Os valores das forccedilas obtidas e a distacircncia percorrida pelo atuador da

maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) foram registrados

e exportados para uma tabela eletrocircnica no software Excelreg Tendo em vista a

necessidade de transformar os valores obtidos (forccedilas e distacircncia percorrida) em

momento de torque (Nmm) e graus foram criadas equaccedilotildees numeacutericas

A equaccedilatildeo utilizada para transferir os valores mensurados da distacircncia

percorrida pelo atuador da maacutequina em graus foi

empty = (L R)57

Considerando

empty = acircngulo de rotaccedilatildeo do eixo expresso em radiano (rad)

L = deslocamento do atuador necessaacuterio para torcer o fio no interior do braacutequete

60

expresso em miliacutemetros

R = eacute a distacircncia do centro do eixo de rotaccedilatildeo ateacute a extremidade da haste do

dispositivo de expressatildeo de torque expresso em miliacutemetros

Sabendo-se que π rad equivale a 180ordm podemos aproximar 1 rad para 57ordm A

partir daiacute basta a multiplicaccedilatildeo do valor encontrado em (L R) por 57ordm Dessa

maneira obteremos o valor do acircngulo de rotaccedilatildeo expresso em graus

Para transferirmos os valores de forccedila em momento de torque foram

necessaacuterias duas equaccedilotildees

Equaccedilatildeo 1

empty = prop 314

180

Considerando

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

prop = acircngulo formado entre a haste metaacutelica (F) do dispositivo de expressatildeo de

torque e o fio da alccedila de carregamento que foi fixada na ceacutelula de carga da maacutequina

de testes universal (Model 5565 Instron Canton Mass)

A equaccedilatildeo 1 foi realizada primeiramente para obtermos os valores dos

acircngulos expressos em radiano (rad) formados entre a haste metaacutelica (F) do

dispositivo de expressatildeo de torque e o fio da alccedila de carregamento (Figura 47)

Figura 47- obtenccedilatildeo do acircngulo prop

Atuador

Fio de carregamento

Dispositivo de expressatildeo

de torque

propAcircngulo

61

Posteriormente a equaccedilatildeo 2 foi realizada para transferirmos os valores obtidos

de forccedila em momento de torque

Equaccedilatildeo 2

T = FRSen (empty)

Considerando

T = momento de torque

F = forccedila

R = eacute a distacircncia do centro do eixo rotacionado ateacute a extremidade da haste metaacutelica

(F) do dispositivo de expressatildeo de torque

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

49 Anaacutelise Estatiacutestica

Para anaacutelise estatiacutestica os dados coletados foram analisados quanto agrave

homocedasticidade e normalidade

Para verificar se a diferenccedila na profundidade das canaletas interferiram na

expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de variacircncia (ANOVA) de dois

fatores O teste de Tukey (plt005) foi realizado para identificar as diferenccedilas entre

os grupos mostrados nas tabelas ou graacuteficos

O erro potencial na teacutecnica de detecccedilatildeo e mediccedilatildeo foi estimado por seleccedilatildeo

aleatoacuteria de 10 medidas da folga dos braacutequetes Damon Q e 10 medidas da folga dos

braacutequetes H4 Posteriormente utilizamos a foacutermula de Dahlberg (1940) para avaliar o

erro do meacutetodo

63

5 RESULTADOS

O erro do meacutetodo encontrado na folga dos braacutequetes foi de 06ordm para o

braacutequete Damon Q e 07ordm para o braacutequete H4

Os resultados da folga entre a interaccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

com os dois braacutequetes avaliados foi estatisticamente significante (plt0001)

Observamos que o braacutequete H4 possui maior folga entre a canaleta e o fio

quando comparados ao braacutequete Damon Q

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da folga existente entre braacutequete e fio

estatildeo descritos na tabela 51

Tabela 51 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus

Em relaccedilatildeo a expressatildeo do torque verificamos o momento de forccedila em 12ordm

26ordm e 36ordm apoacutes a torccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel A interaccedilatildeo entre os

fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante (plt005)

Os valores meacutedios e desvios padratildeo obtidos pela expressatildeo do torque

(Nmm) estatildeo descritos na Tabela 52 e demonstrados no Graacutefico 51

Tabela 52 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Braacutequete

TORQUE (Nmm)

12ordm 24ordm 36ordm

Damon Q 33 (11)d 196 (21)c 552 (18)a

H4 29 (02)d 44 (06)d 296 (17)b

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Braacutequete Folga (0)

Damon Q 154 (11)a

H4 235 (11)b

64

Graacutefico 51 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Ao avaliarmos o momento de forccedila da expressatildeo do torque o braacutequete H4 e

Damon Q natildeo apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes com 12ordm de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico Em 24ordm o braacutequete Damon Q apresentou maior momento

de forccedila comparado ao braacutequete H4 Em 36ordm o braacutequete Damon Q tambeacutem

apresentou maior momento de forccedila quando comparado ao braacutequetes H4

Vale salientar que o valor mensurado em 24ordm no braacutequete H4 natildeo foram

estatisticamente significantes em relaccedilatildeo aos valores em 12ordm Tambeacutem natildeo houve

diferenccedila estatisticamente significante entre o braacutequete H4 em 24ordm e o braacutequete

Damon Q em 12ordm

Para avaliar a efetividade da expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes

autoligados passivos verificamos a quantidade necessaacuteria de torccedilatildeo no fio de accedilo

inoxidaacutevel para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

A interaccedilatildeo entre os fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante

(plt005) O acircngulo necessaacuterio para expressar 5Nmm de torque no braacutequete Damon

d

c

a

dd

b

0

10

20

30

40

50

60

8 12 16 20 24 28 32 36 40

TO

RQ

UE

(Nm

m)

Torccedilatildeo (0)

Damon Q meacutedia h4

65

Q natildeo apresentou diferenccedila estatisticamente significante quando comparados ao

acircngulo necessaacuterio para expressar 20Nmm de torque no braacutequete H4

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da torccedilatildeo (acircngulo) obtidos pela expressatildeo

do torque (Nmm) estatildeo descritos na Tabela 53 e demonstrados no Graacutefico 52

Tabela 53 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla de Tukey da torccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Braacutequete

Inclinaccedilatildeo (0)

5 Nmm 10Nmm 15Nmm 20Nmm

Damon Q 166 (2) f 205 (07) e 223 (1) d 244 (06) c

H4 249 (13) c 294 (08) b 314 (07) a 325 (05) a Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Graacutefico 52 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

fe

dcc

ba a

0

5

10

15

20

25

30

35

5 10 15 20

To

rccedilatildeo

(o)

TORQUE (Nmm)

Damon Q H4

67

6 DISCUSSAtildeO

Os braacutequetes preacute-ajustados tecircm como principal objetivo diminuir a necessidade

de dobras e ajustes nos arcos durante o tratamento ortodocircntico A efetividade do

tratamento ortodocircntico depende de um conjunto de fatores para determinar como as

angulaccedilotildees e inclinaccedilotildees (torque) a serem aplicados sobre os dentes dos casos

planejados iratildeo influenciar em suas variaccedilotildees (Andrews 1989) Quando o fio

retangular eacute encaixado na canaleta do braacutequete preacute-ajustado com uma forccedila de

torque ativa ele eacute adaptado ateacute encontrar dois pontos de apoio para efetivar sua

accedilatildeo que eacute chamado de acircngulo criacutetico (Gioka Eliades 2004)

No presente estudo foi desenvolvido um dispositivo para avaliar a possiacutevel

influecircncia da profundidade da canaleta do braacutequete na expressatildeo do torque No

desenvolvimento desse dispositivo dois outros foram testados poreacutem os mesmos

apresentaram erros durante as medidas comprometendo a fidelidade e a

confiabilidade dos resultados A partir desses dois dispositivos elaboramos um

terceiro que possibilitou a anaacutelise da influecircncia da profundidade de canaleta na

expressatildeo do torque Foi utilizado o braacutequete Damon Q com profundidade 0028rdquo e

o braacutequete H4 com profundidade 0026rdquo A altura da canaleta foi a mesma para os

dois braacutequetes

Em investigaccedilotildees preacutevias alguns autores compararam a expressatildeo do torque

em braacutequetes autoligados passivos e ativos poreacutem com alturas e profundidades de

canaletas semelhantes (Yeh et al 2007 Papageorgiou et al 2016 Morina et al

2008 Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

A expressatildeo do torque estaacute diretamente ligada as variaccedilotildees estruturais que

podem ser encontradas nos braacutequetes (dimensotildees e forma das canaletas e material

de fabricaccedilatildeo) e nas variaccedilotildees dimensionais e estruturais dos fios ortodocircnticos

(Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Major et al 2011 Streva et al 2011

Franco et al 2015 Lombardo et al 2015 Lee et al 2016)

Geralmente o momento de forccedila expresso pelo torque em braacutequetes preacute-

ajustados passivos se faz presente quando as dimensotildees do arco retangular se

assemelham as dimensotildees da canaleta dos braacutequetes Morina et al 2008

afirmaram em seus estudos que clinicamente nenhum braacutequete resultou em um

nivelamento satisfatoacuterio da inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual Katsikogianni et al 2015

concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos demonstraram maior efetividade do

68

torque quando comparados aos braacutequetes autoligados passivos Dalstra et al 2015

observaram tambeacutem que os braacutequetes convencionais que utilizaram ligaduras de

accedilo inoxidaacutevel e alguns braacutequetes autoligados ativos geraram maior momento de

torque devido o arco estar firmemente pressionado contra o fundo da canaleta do

braacutequete Durante a fase de planejamento desse estudo existiu a hipoacutetese de que a

profundidade da canaleta pudesse interferir positivamente na expressatildeo do torque

uma vez que nessas circunstacircncias haveria contatos mais justos entre a canaleta

do braacutequete e o fio em funccedilatildeo do maior preenchimento da canaleta pelo fio

Archambault et al 2010 concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos

apresentaram uma folga de 75ordm ateacute o engajamento do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel na canaleta do braacutequete enquanto os braacutequetes autoligados passivos

apresentaram uma folga de aproximadamente 14ordm provavelmente devido a pressatildeo

que o clipe exerce no fio contra o braacutequete promovendo a diminuiccedilatildeo da dimensatildeo

da canaleta Poreacutem ao analisarmos os resultados do presente estudo verificamos

que o braacutequete H4 (com menor profundidade de canaleta) apresentou uma folga de

235ordm ateacute o engajamento do fio na canaleta do braacutequete e o Damon Q apresentou

uma folga de 154ordm Esse uacuteltimo resultado do presente estudo (braacutequete Damon Q)

estaacute muito proacuteximo do encontrado por Archambault et al (2010)

Na sequecircncia da anaacutelise dos resultados do nosso estudo observamos

diferenccedilas estatisticamente significantes entre os dois braacutequetes quando realizamos

a torccedilatildeo do fio ortodocircntico em 24ordm e 36ordm (tabela 52 e graacutefico 51 das paacuteg 63 e 64)

enquanto Badawi et al 2008 observaram diferenccedilas estatisticamente significantes

entre braacutequetes apenas com 36ordm de torccedilatildeo Possivelmente a diferenccedila do resultado

pode estar associada a diferenccedila encontrada no valor da folga no braacutequete H4

quando comparado ao braacutequete Damon Q

Nesse estudo natildeo foram observadas diferenccedilas estatisticamente significantes

no braacutequete H4 quando comparados os valores do momento do torque em 12ordm e em

24ordm assim como natildeo houve diferenccedila estatisticamente significante entre os

braacutequetes H4 em 24ordm e os braacutequetes Damon Q em 12ordm (tabela 52 paacuteg 63)

provavelmente porque em 12ordm e em 24ordm o momento de torque ocorreu dentro do

limite ou muito proacuteximo ao valor mensurado da folga nos braacutequetes H4

Clinicamente o torque efetivo tem sido sugerido entre 5 a 20 Nmm (Reitan

1957 Burstone 1982) Badawi et al (2008) e Archambault et al (2010) relataram

que clinicamente o torque efetivo foi expressado com uma torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

69

0025rdquo de 15ordm a 31ordm nos braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm nos

braacutequetes autoligados passivos Entretanto nesse estudo ao aplicarmos a forccedila

como sugerido clinicamente verificamos que o o braacutequete Damon Q expressou

primeiro o momento de torque quando comparados ao braacutequete H4 (Damon Q -

166ordm ateacute 244ordm H4 - 249ordm ateacute 325ordm) Franco et al em 2015 observaram tambeacutem

que os braacutequetes Damon 3MX apresentaram melhores resultados de expressatildeo de

torque quando comparados a outros braacutequetes autoligados

Em relaccedilatildeo aos fios ortodocircnticos Lombardo et al 2015 mencionaram que os

arcos ortodocircnticos apresentaram dimensotildees diferentes das declaradas pelos

fabricantes (-647 e + 510) Observaram tambeacutem que o formato das arestas dos

arcos retangulares apresentaram variaccedilotildees Jaacute Mugurama et al 2014 relataram

que os fios 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel natildeo apresentaram deformaccedilatildeo

permanente apoacutes a realizaccedilatildeo de testes de atrito mesmo quando imposto 30ordm de

torque Em consequecircncia desses fatores e de haver uma tendecircncia na clinica

ortodocircntica cada vez menos expressiva de utilizar o arco 0021rdquox 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel decidimos utilizar o fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel da American

Orthodontics (Sheboygan Wisconsin EUA) Aferimos todas as secccedilotildees de fios que

seriam utilizadas com um paquiacutemetro digital MItutoyo (Aurora Illinois EUA) para

realizaccedilatildeo dos testes Com isso procuramos anular a variante do fio na expressatildeo

do torque

Outro fator relevante a ser mencionado eacute que os resultados obtidos nessa

pesquisa podem apresentar diferenccedilas nos valores nominais quando comparados a

outros estudos (Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

pelo fato do fio de accedilo inoacutexidaacutevel apresentar diferenccedilas em sua propriedade e

composiccedilatildeo estrutural em diferentes marcas comerciais (Gioka Eliades 2004 Vena

et al 2007 Lombardo et al 2015)

A deformaccedilatildeo do braacutequete tambeacutem pode ser considerada um provaacutevel fator na

perda da expressatildeo do torque (Lacoursiere et al 2010 Major et al 2010 Major et

al 2011) Outro fator que tambeacutem pode estar relacionado eacute o desenho da canaleta

do braacutequete e sua composiccedilatildeo metaacutelica (Melenka et al 2014 Major et al 2013) A

escolha do braacutequete a ser empregado no tratamento o conhecimento de como este

material com maior ou menor dureza comporta-se durante o tratamento eacute de

fundamental importacircncia para conduzi-lo (Fischer-Brandies et al 2000 Gioka

Eliades 2004) Cash et al 2004 concluiacuteram que as canaletas dos braacutequetes

70

ortodocircnticos satildeo maiores do que o indicado pelos fabricantes A geometria da

canaleta e o padratildeo de acabamento variaram muito entre os grupos Brown e

Wagner 2015 mencionaram tambeacutem que essas alteraccedilotildees morfoloacutegicas podem

ocorrer em um uacutenico braacutequete bem como ao longo de todo o conjunto especiacutefico de

braacutequetes de uma mesma seacuterie No presente trabalho podemos constatar as

afirmaccedilotildees desses autores ao analizarmos as figuras 41 e 42 nas paacuteginas 55 e

56

71

61 Consideraccedilotildees finais

Ao analisar os resultados dessa pesquisa podemos concluir que a expressatildeo

do torque pode natildeo estar relacionado diretamente com a profundidade da canaleta

dos braacutequetes

Se a profundidade natildeo influencia a expressatildeo do torque como verificamos

nesse trabalho e se a altura eacute a mesma deveriacuteamos encontrar diferenccedilas de torque

estatisticamente natildeo significantes entre eles Poreacutem natildeo foi esse o resultado de

nossa pesquisa

Poreacutem haacute de se considerar que ao analisarmos as fotos dos braacutequetes Damon

Q (Figura 41 paacutegina 55) e H4 (Figura 42 paacutegina 56) podemos verificar que no

iniacutecio da canaleta do braacutequete H4 proacuteximo a porta de fechamento haacute tanto na parte

superior como na parte inferior um aumento da altura da canaleta o que pode ser

um fator de aumento da folga do fio em relaccedilatildeo a canaleta do braacutequete e pode gerar

um fator negativo na expressatildeo do torque

Em funccedilatildeo dessas hipoacuteteses um futuro trabalho deveraacute ser realizado para

verificar o porquecirc o braacutequete que foi idealizado para expressar o torque com maior

eficaacutecia se apresentou ser menos eficaz

73

7 CONCLUSOtildeES

Concluiacutemos com o nosso trabalho que

1 A folga existente entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel e os dois

braacutequetes estudados foram de 154ordm (Damon Q) e 235ordm (H4)

2 O momento de forccedila expresso pelo torque com 12ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel foi de 33 Nmm no braacutequete Damon Q e 29 Nmm

no braacutequete H4 Com 24ordm de torccedilatildeo o momento de torque foi de 196ordm no

braacutequete Damon Q e 44 Nmm no braacutequete H4 Com 36ordm de torccedilatildeo a

expressatildeo do torque foi de 552 Nmm no braacutequete Damon Q e 296 Nmm

no braacutequete H4

3 Ao compararmos os valores obtidos da expressatildeo do torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel observamos maior

expressatildeo do torque no braacutequete Damon Q quando comparados ao

braacutequete H4

4 Observamos que o braacutequete Damon Q expressou o torque primeiro quando

comparado ao braacutequete H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm

15 Nmm e 20Nmm

74

75

REFEREcircNCIAS1

Andrews LF The six keys to normal occlusion Am J Orthod 1972 Sep 62(3) 296-309 Andrews LF Straight-wire ndash O conceito e o aparelho Trad de Hugo Jose Trevisi San Diego L A Wells Co 1989 407p Archambault A Lacoursiere R Badawi H Major PW Carey J Flores-Mir C Torque expression in stainless steel orthodontic brackets Angle Orthod 2010 Jan 80(1) 201-10 Badawi HM Toogoog RW Carey JPR Heo G Major PW Torque expression of self-ligating brackets J Orthod Dentofacial Orthop 2008 May 133(5) 721-7 Bourauel C Drescher D Thier M An experimental apparatus for the simulation of three-dimensional movements in orthodontics J Biomed Eng 1992 Sep 14(5) 371-8 Brauchli LM Steineck M Wichelhaus A Active and passive self-lagation a myth Part 1 torque control Angle Orthod 2012 Jul 82(4) 663-9 Brown P Wagner W Choi H Orthodontic bracket slot dimensions as measured from entire bracket series Angle Orthod 2015 Jul 85(4) 678ndash82 Burstone CJ The segmented arch approach to space closure Am J Orthod 1982 Nov 82(5) 361-378 Cash AC Good SA Curtis RV McDonald F An evaluation of slot size in orthodontic brackets - Are standards as expected Angle Orthod 2004 Aug 74(4) 450-3 Cattaneo PM Salih AR Melsen B Labio-lingual root control of lower anterior teeth an canines obtained by active and passive self-ligating brackets Angle Orthod 2013 Jul 83(4) 691-7 Dalstra M Eriksen H Bergamini C Melsen B Actual versus theoretical torsional play in convencional and self-ligating bracket systems J Orthod 2015 Jun 42(2) 103-13

1 De acordo com Estilo Vancouver

27

1 INTRODUCcedilAtildeO

Um dos fatores responsaacuteveis para o sucesso do tratamento ortodocircntico eacute o

controle do movimento dentaacuterio nos trecircs planos de espaccedilo (Xu et al 2015) Para a

obtenccedilatildeo desse controle utiliza-se a accedilatildeo mecacircnica das dobras de primeira

segunda e terceira ordem nos fios ortodocircnticos As dobras de primeira e segunda

ordem podem ser utilizadas tanto em fios redondos quanto retangulares Poreacutem

natildeo existe controle das dobras de terceira ordem sem a utilizaccedilatildeo dos fios

retangulares tendo em vista que natildeo eacute possiacutevel aplicar mecanicamente a torccedilatildeo de

um dente utilizando um fio redondo dentro da canaleta do braacutequete As dobras

estatildeo relacionadas a torccedilatildeo de uma estrutura em torno do seu eixo longitudinal

(Andrews 1989 McLaughlin e Bennett 2015)

As caracteriacutesticas necessaacuterias para a aplicaccedilatildeo e o controle do movimento

dentaacuterio jaacute estatildeo inseridas nos desenhos das canaletas dos braacutequetes autoligados e

nos preacute-ajustados convencionais possibilitando o movimento controlado dos dentes

nos trecircs planos de espaccedilo sem a necessidade de ajustes nos arcos ortodocircnticos

(Shivapuja Berger 1994 Brito-Juacutenior Ursi 2006 Rinchuse Miles 2007

McLaughlin Bennett 2015) Poreacutem existem algumas controveacutersias em relaccedilatildeo aos

movimentos de terceira ordem Em alguns casos em funccedilatildeo da folga ou da proacutepria

caracteriacutestica das canaletas dos braacutequetes ou dos fios ortodocircnticos natildeo

observamos o movimento de terceira ordem desejado isto eacute natildeo observamos a

inclinaccedilatildeo dos dentes esperada (Huang 2009 Major et al 2010 Streva et al

2011 Huang et al 2012 Johnson 2013 Dalstra et al 2015)

Em geral a alteraccedilatildeo na inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual das coroas dos dentes

depende da rigidez do fio do desenho da canaleta do braacutequete do jogo existente na

relaccedilatildeo entre o fio e a canaleta e o recurso de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio A grande

variedade de combinaccedilotildees de fatores que alteram o momento do torque dificultam

seu controle (Morina et al 2008 Major et al 2011 Major et al 2012)

Eacute de extrema importacircncia que os valores das angulaccedilotildees e torques contidos

nos braacutequetes estejam de acordo com os valores preconizados pelo autor da

teacutecnica para que o tratamento ortodocircntico alcance os objetivos resultando em

condiccedilotildees adequadas de oclusatildeo funccedilatildeo e esteacutetica dental

As dimensotildees do arco de trabalho final pode natildeo preencher as dimensotildees

totais da canaleta do braacutequete e portanto uma porcentagem do torque constituiacutedo

no braacutequete eacute perdida por conta do jogo existente entre fio canaleta Tem sido

demonstrado que existem discrepacircncias significativas entre o valor fornecido pelos

fabricantes e o valor mensurado (Cash et al 2004 Gioka Eliades 2004) As

alteraccedilotildees da expressatildeo do torque podem ser atribuiacutedas as variaccedilotildees intriacutensecas do

diacircmetro transversal dos fios ortodocircnticos na deformaccedilatildeo das canaletas dos

braacutequetes e em suas dimensotildees (Meling et al 1998 Gioka Eliades 2004

Archambault et al 2010 Major et al 2010 Melenka et al 2013 McLaughlin

Bennett 2015 Brown et al 2015 Lee et al 2016 Lombardo et al 2015)

A controveacutersia existente em relaccedilatildeo a influecircncia da dimensatildeo das canaletas

dos braacutequetes motivou a realizaccedilatildeo dessa pesquisa na qual utilizamos 2 tipos de

braacutequetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes

29

2 REVISAtildeO DA LITERATURA

Reitan (1957) discutiu alguns fatores para ilustrar a importacircncia de

correlacionar achados histoloacutegicos com observaccedilotildees praacuteticas atraveacutes de um exame

mais aprofundado das forccedilas em ortodontia revelando que alguns dos principais

fatores satildeo a variaccedilatildeo individual da reaccedilatildeo dos tecidos o tipo de forccedila aplicada e

os princiacutepios mecacircnicos envolvidos Verificou-se tambeacutem que estes fatores estavam

estreitamente ligados entre si Concluiu que a forccedila exercida em um movimento de

inclinaccedilatildeo realizada com forccedilas contiacutenuas criariam aacutereas comprimidas livre de

ceacutelulas na membrana periodontal com mais frequecircncia do que em um movimento

corporal decorrente os princiacutepios mecacircnicos envolvidos A reabsorccedilatildeo direta foi

observada em um movimento de torccedilatildeo gerando uma forccedila de 130 gramas ao

exercer pressatildeo na regiatildeo apical A quantidade de forccedila apropriada pode variar

consideravelmente de acordo com o tipo de movimento necessaacuterio cerca de 250

gramas durante a fase final de um movimento corporal contiacutenuo de caninos e

apenas deveraacute ser aplicado 25 gramas em um movimento de extrusatildeo de dentes

anteriores individuais

Rauch (1959) definiu o torque como um momento de forccedila resultante da

torccedilatildeo do fio retangular capaz de movimentar a coroa do dente no mesmo sentido

do fio e a raiz em sentido contraacuterio A aplicaccedilatildeo do torque permite controlar as

inclinaccedilotildees axiais dos dentes posicionando-os adequadamente ao final do

tratamento ortodocircntico

Andrews (1972) estudou seis caracteriacutesticas sistematicamente observadas em

um estudo de 120 modelos de pacientes natildeo ortodocircnticos com oclusatildeo normal

Essas constantes foram referidas como as seis chaves de oclusatildeo normal O artigo

tambeacutem discutiu a importacircncia das seis chaves individual e coletivamente no

tratamento ortodocircntico de sucesso Os 120 modelos estudados nesta pesquisa

diferem em alguns aspectos mas todos compartilhavam as seis caracteriacutesticas

observadas As seis chaves de oclusatildeo foram assim avalidadas relaccedilatildeo molar

angulaccedilotildees das coroas inclinaccedilotildees das coroas ausecircncia de rotaccedilotildees contatos

interproximais plano oclusal

30

Burstone (1982) descreveu a aplicaccedilatildeo cliacutenica das molas de traccedilatildeo utilizando a

teacutecnica do arco segmentado As consideraccedilotildees mais importantes na utilizaccedilatildeo

cliacutenica das molas de traccedilatildeo satildeo a quantidade de ativaccedilatildeo distal o diferencial de

angulaccedilatildeo entre os dentes anteriores e posteriores e a centralizaccedilatildeo do loop

Melhorias no design levaram a um mecanismo mais eficiente higiecircnica e confortaacutevel

para o fechamento do espaccedilo Melhorias no design levaram agrave um mecanismo mais

eficiente maior higiene e maior conforto no fechamento do espaccedilo

Bourauel et al (1992) apresentaram um aparelho (OMSS) capaz de avaliar os

sistemas de forccedilas tridimensionais e os movimentos resultantes durante o

tratamento ortodocircntico O instrumento consistiu em dois transdutores de forccedila

torque capazes de gravar tanto os resultados obtidos das forccedilas quanto os

resultados obtidos dos torques simultaneamente em todas as direccedilotildees espaciais

Cada sensor tinha uma faixa de mediccedilatildeo de 15N (450Nmm) e uma resoluccedilatildeo de

002 N (05Nmm) e foi montado em conjunto com 3 estaacutegios rotacionais e

translacionais movidos por motores passo a passo O aparelho era controlado por

um computador e por um software abrangente

Odegaard et al (1994) desenvolveram um meacutetodo para simular a forccedila de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico no interior do braacutequete e mediram com precisatildeo o

momento de torque O estudo simulou a situaccedilatildeo que ocorre quando o torque eacute

aplicado em um incisivo central individualmente Para realizar o teste foram usados

cinco braacutequetes com canaletas de 0018rdquo sem torque e angulaccedilatildeo e cinco partes de

cada tipo de fio A folga observada entre fio e o braacutequete variou de 20ordm a 5ordm com fios

0016rdquo x 0022rdquo e 0018rdquo x 0025rdquo respectivamente Foi observado apoacutes a

eliminaccedilatildeo da folga uma taxa de variaccedilatildeo de 024ordm Nmm a 037ordm Nmm nos fios de

accedilo enquanto que nos fios 0017rdquo x 0025rdquo de NiTi ocorreu uma taxa de variaccedilatildeo de

cerca de 107ordm Nmm Os resultados demonstraram que a quantidade de folga entre

o braacutequete e o fio ortodocircntico eacute consideravelmente maior do que o valor esperado

A utilizaccedilatildeo de ligaduras demonstraram que um efeito de torque pode ser observado

31

ainda que a folga natildeo tenha sido completamente eliminada

Com o aumento da utilizaccedilatildeo dos braacutequetes autoligados frequentemente

levantou-se a questatildeo de como eles se comparam com os sistemas de ligaccedilotildees

convencionais Shivapuja e Berger (1994) examinaram estes dois grupos de

braacutequetes autoligados e com sistemas de ligaccedilotildees de accedilo inoxidaacutevel e elastomeacutericas

convencionais tanto do aspecto in vitro bem como por medidas cliacutenicas e

observaccedilotildees subjetivas Foram avaliados cinco tipos diferentes de braacutequetes com

canaletas 0022rdquo x 0028rdquo divididos em sete grupos diferentes conforme o tipo de

ligaccedilatildeo Cada braacutequete foi montado sobre um cilindro de acriacutelico e o fio escolhido

para o estudo foi o de 0018rdquo (GAC International Inc Central Islip NY) Cada

grupo de braacutequetes consistiu em doze amostras e a forccedila de atrito para cada grupo

foi mensurada com uma maacutequina de teste universal (Instron Corp Canton Mass)

Foram analisadas dois tipos de mediccedilotildees para cada grupo Primeiramente avaliaram

qual a forccedila maacutexima necessaacuteria para iniciar o movimento do fio a qual foi

considerada como a forccedila necessaacuteria para superar a resistecircncia estaacutetica e a carga

maacutexima pela distacircncia de seguimento de 10rdquo o que foi interpretado como a

resistecircncia dinacircmica A segunda parte da investigaccedilatildeo consistiu em avaliar a

influecircncia do moacutedulo de potecircncia elastomeacuterico (GAC Energia Chainette) no

movimento de translaccedilatildeo dos dentes A fase final do estudo envolveu uma avaliaccedilatildeo

cliacutenica comparativa do tempo necessaacuterio para remover e substituir o modo de

ligaccedilatildeo tanto na arcada superior quanto na inferior Concluiacuteram que os sistemas de

braacutequetes autoligados demonstraram um niacutevel significativamente mais baixo de

resistecircncia ao atrito menor tempo para a remoccedilatildeo e inserccedilatildeo do fio no interior do

braacutequete e promoveu um melhor controle de infecccedilotildees quando comparados aos

braacutequetes convencionais de ceracircmica e metal com sistemas de ligaccedilotildees

elastomeacutericas de poliuretano e de accedilo inoxidaacutevel

Meling et al (1998) propuseram um estudo para medir a altura da canaleta dos

braacutequetes com maior precisatildeo atraveacutes de uma foacutermula que descreve a relaccedilatildeo entre

a altura do braacutequete as dimensotildees do arco ortodocircntico a borda do fio e folga de

torccedilatildeo Com um instrumento de mediccedilatildeo de torque a folga de torccedilatildeo foi estimada

em 10 braacutequetes diferentes (Ormco medium twin standard edgewise) com canaleta

0018rdquo Foi utilizado para realizar as mediccedilotildees um fio ortodocircntico de accedilo inoxidaacutevel

0018rdquo x 0025rdquo (Dentaurum) Um comprimento do fio foi escolhido aleatoriamente e

32

suas dimensotildees foram medidas em 10 segmentos diferentes com um microcircmetro

digital (modelo 293-521) Para a mediccedilatildeo da borda do fio foram usados 10 partes

de 1 cm de comprimento cada Os espeacutecimes foram preparados usando meacutetodos

metaluacutergicos convencionais para obter um corte transversal perpendicular ao seu

longo eixo e ampliado sob um microscoacutepio de uso metaluacutergico O raio de

arredondamento foi medido para todos os quatro cantos e a meacutedia aritmeacutetica foi

usada nos caacutelculos posteriores Apoacutes a obtenccedilatildeo dos registros da folga de torccedilatildeo

das dimensotildees e bordas do fio ortodocircntico a altura da canaleta do braacutequete pode

ser calculada Os autores concluiacuteram que o meacutetodo utilizado para medir a altura da

canaleta dos braacutequetes ortodocircnticos parece ter um elevado grau de exatidatildeo e eacute

mais faacutecil de executar do que os meacutetodos convencionais

Fischer-Brandies et al (2000) investigaram a influecircncia da seccedilatildeo transversal

da geometria da aresta e da dureza estrutural entre o fio e o braacutequete na

transmissatildeo do torque Cinco marcas de fios de accedilo inoxidaacutevel em 3 dimensotildees

(0016rdquo times 0016rdquo 0016rdquo times 0022rdquo e 0017rdquo times 0025rdquo) foram inseridos em braacutequetes

Edgewise (Ultratrimmreg Dentaurum Order No 705-018-50) com canaleta 0018rdquo e

foram carregados com diferentes momentos de torques (1 e 3 Ncm) As canaletas

dos braacutequetes e a geometria dos fios foram analisadas em computador antes e

depois do carregamento Aleacutem disso foram determinadas a dureza Vickers e a

micro-dureza das superfiacutecies metaacutelicas Embora o tamanho da canaleta foi mantido

de forma muito precisa agraves dimensotildees dos fios desviaram em meacutedia de 10 Um

carregamento de 3 Ncm de torque aumentou o jogo de torque de 36ordm nos fios 0016

times 0022rdquo e de 37ordm nos fios 0017rdquo times 0025rdquo No caso dos fios 0016rdquo times 0016rdquo natildeo foi

mais possiacutevel realizar uma transmissatildeo de torque efetivo A dureza Vickers dos fios

foi em meacutedia de 533 kp mm2 e que um dos suportes de 145 kp mm2 Houve um

aumento da micro-dureza na aacuterea de deformaccedilatildeo de estresse nas paredes da

canaleta com o aumento da transmissatildeo de carga 204-338 kgf mm2 Os autores

concluiacuteram que com as alteraccedilotildees das dimensotildees dos fios e a presenccedila de

deformaccedilatildeo plaacutestica dos braacutequetes resultou em um jogo de torque relativamente

grande

Cash et al (2004) investigaram o tamanho e a geometria da canaleta de

braacutequetes com dimensotildees de 0022rdquo Cinco braacutequetes de incisivo central superior do

33

lado esquerdo foram selecionados aleatoriamente a partir de um total de 11 marcas

disponiacuteveis comercialmente As mediccedilotildees foram concluiacutedas apoacutes a calibraccedilatildeo do

operador reproduzindo uma leitura digital Os resultados indicaram que todos os

braacutequetes possuem canaletas aumentadas Apenas o Twin Torque o Clarity e o

Mini Mono estavam dentro de 5 das suas dimensotildees declaradas apresentando

suas paredes essencialmente paralelas O braacutequete Elegance Plastic apresentou

paralelismo mas com aumento nas dimensotildees em 12 O braacutequete Victory Series

apresentou divergecircncia nas paredes da canaleta e com alteraccedilatildeo nas dimensotildees de

6 A canaleta do braacutequete Nu-Edge tambeacutem apresentou divergecircncia e alteraccedilotildees

nas dimensotildees em 14 Os braacutequetes Mxi Advant-Edge Damon II SL Elite Mini

Opti-MIM Roth and MBT apresentaram canaletas convergentes e a base da

canaleta do Damon apresentou um aumento dimensional de 17 A canaleta do

braacutequete Discovery demonstrou convergecircncia e aumento dimensional de 24 a

maior variacircncia observada A usinagem imprecisa nas dimensotildees das canaletas e o

uso de arcos subdimencionados podem afetar diretamente o posicionamento

tridimensional dos dentes

Gioka e Eliades (2004) avaliaram as fontes de variaccedilatildeo na expressatildeo do

torque em braacutequetes preacute-ajustados As variaacuteveis relacionadas com propriedades de

materiais foram sistematicamente analisadas incluindo a incapacidade para

preencher a canaleta devido agrave diferenccedila de tamanho de arcos as irregularidades do

processo de suportes de manufatura impedindo acoplamento adequado diferenccedilas

na rigidez dos fios variaccedilotildees entre os valores reais e relatados de torque do

braacutequete e os modos de ligaccedilotildees todos os quais podem ser responsaacuteveis por

aumento da depuraccedilatildeo de terceira ordem ou ldquojogo O efeito destas variaccedilotildees sobre

a expressatildeo do torque eacute discutido e as inclinaccedilotildees vestibulolinguais satildeo fornecidas

como funccedilatildeo do tamanho do fio e a composiccedilatildeo do braacutequete em combinaccedilotildees

braacutequete e fio A maioria dos relatoacuterios publicados sobre esse assunto indicam uma

perda de controle de torque tatildeo alto quanto 100 do valor prescrito Aleacutem disso a

falsa ideacuteia de transferir a inclinaccedilatildeo ideal de coroa com o torque previsto no braacutequete

eacute ilustrado juntamente com a estimativa de torque previsto em relaccedilatildeo agrave coroa do

dente O torque necessaacuterio de forma realista depende de alguns componentes

envolvendo inclinaccedilatildeo dentaacuteria compensaccedilatildeo no jogo existente entre braacutequete e fio

e o tipo de ligaduras presentes Com base nas evidecircncias disponiacuteveis clinicamente

34

propocircs-se que a prescriccedilatildeo aumentada do torque deve ser selecionado para explicar

a falta de expressatildeo plena do torque prescrito

van Loenen et al (2005) estudaram a morfologia dos incisivos centrais

superiores e caninos superiores a fim de determinar a variaccedilatildeo no acircngulo coroa

raiz formado por uma tangente na superfiacutecie vestibular da coroa e o eixo

longitudinal da coroa em uma vista proximal Foram realizadas radiografias

proximais de 160 dentes (81 incisivos e 79 caninos) previamente extraiacutedos no

Hospital da Universidade de Ghent Beacutelgica As imagens foram digitalizadas e

analisadas com Jascreg Paint Shop Pro 7TM (Eden Prairie USA) e Mathcad 2001

Professionalreg (Cambridge UK) A margem incisal o centro da junccedilatildeo cemento-

esmalte (CEJ) e o aacutepice da raiz foram digitalizados para definir o longo eixo da

coroa raiz Posteriormente foram obtidas as medidas do acircngulo coroa raiz (ACR)

em todos os dentes Para definir a curvatura da superfiacutecie labial foram determinadas

vaacuterias tangentes em diferentes alturas sobre a superfiacutecie labial ou bucal A partir dos

resultados foram calculados a meacutedia e o desvio padratildeo O ACR variou de 167 a 195

graus para os caninos (valor meacutedio de 183 graus) e de 171 a 195 graus para os

incisivos (meacutedia de 184 graus) A meacutedia das inclinaccedilotildees das superfiacutecies labiais dos

incisivos variou muito As inclinaccedilotildees meacutedias da curvatura da superfiacutecie labial dos

incisivos variaram entre 287 (plusmn 33) e 116 (plusmn 49) graus Agrave 4 mm da margem incisal

o miacutenimo da curvatura foi de 153 graus e a maacuteximas de 266 graus Em 45 mm da

borda incisal o acircngulo de superfiacutecie vestibular variou entre 123 e 249 graus Entre

2 e 45 mm da borda incisal o acircngulo meacutedio da superfiacutecie labial variaram em 10

graus Nos caninos as inclinaccedilotildees meacutedias das superfiacutecies vestibulares variaram

entre 300 (plusmn 42) e 102 (plusmn 79) graus O acircngulo da superfiacutecie vestibular meacutedia entre

2 e 45 mm a partir da borda incisal dos caninos tambeacutem diferiram em cerca de 10

graus mas o Desvio Padratildeo foram muito maiores do que para os incisivos Os

autores concluiacuteram que a colocaccedilatildeo de um braacutequete sobre um dente em diferentes

alturas ainda dentro de uma aacuterea clinicamente aceitaacutevel resulta em diferenccedilas

importantes na quantidade de torque de raiz

Brito-Juacutenior e Ursi (2006) revisaram as prescriccedilotildees de braacutequetes preacute-ajustados

existentes no mercado abordando as variaccedilotildees dos valores de inclinaccedilatildeo

angulaccedilatildeo e rotaccedilatildeo dentaacuteria A revisatildeo reporta desde a origem do conceito de uso

35

de arcos retangulares em acessoacuterios com secccedilotildees retangulares ateacute os atuais

modelos de braacutequetes autoligados e outros braacutequetes com formatos diferenciados

Rinchuse e Miles (2007) discutiram estudos in vitro seguidos de pesquisas in

vivo com o objetivo de sintetizar a literatura sobre os braacutequetes autoligados afim de

formular conceitos gerais princiacutepios e axiomas Relataram as diferenccedilas entre os

braacutequetes ativos e passivos em relaccedilatildeo agraves suas vantagens e desvantagens

percebidas Apresentaram tambeacutem novos conceitos em relaccedilatildeo ao futuro dos

braacutequetes autoligados combinaccedilotildees de sistemas de braacutequetes e uso seletivo de

braacutequetes autoligados

Yeh et al (2007) avaliaram a resistecircncia ao atrito em braacutequetes com ligaduras

passivas em diferentes estaacutegios do tratamentos ortodocircnticos Foram usados 2

braacutequetes autoligados passivos (Damon SL II Ormco Orange California SmartClip

3M Unitek Monrovia Califoacuternia) e um novo braacutequete com a ligadura elaacutestica passiva

(Synergy Rocky Mountain Denver Colorado) Todos os braacutequetes com canaletas

de 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Os braacutequetes foram acoplados em trecircs arcos de niacutequel-

titacircnio (0014rdquo 0016rdquo x 0022rdquo 0019rdquo x 0025rdquo) e simulado rotaccedilotildees de primeira

ordem de 3ordm e 6ordm intrusotildees de segunda ordem de 05 mm e 10 mm e inclinaccedilatildeo de

terceira ordem vestibular de coroa de 3ordm As dimensotildees dos braacutequetes foram

medidas com microscopia eletrocircnica de varredura O braacutequete SmartClip apresentou

acircngulos criacuteticos e distacircncias maiores para a ligaccedilatildeo do que os outros 2 acessoacuterios

Quando acoplado o fio 0019rdquo x 0025rdquo com um alinhamento de arco ideal o

SmartClip teve IMDF menor do que os outros acessoacuterios Para as rotaccedilotildees de

primeira ordem os braquetes Synergy tiveram o IMDF significativamente menor do

que os outros acessoacuterios Os braacutequetes Damon SL II com acircngulos criacuteticos menores

tiveram um bom IMDF Para a inclinaccedilatildeo de terceira ordem o Damon SL II com

menor folga de torccedilatildeo tambeacutem tiveram um bom IMDF Natildeo houve diferenccedilas

significativas de IMDF em todos os braacutequetes testados em intrusotildees de segunda

ordem No entanto houve o aumento da IMDF com o aumento da gravidade da maacute

oclusatildeo Concluiacuteram que nenhuma diferenccedila significativa foi encontrada nos

braacutequetes em distacircncias de segunda ordem Em um alinhamento de arco ideal

braacutequetes com maior canaleta tiveram menor resistecircncia ao atrito O controle

rotacional de primeira ordem foi influenciado pela profundidade da canaleta largura

36

do braacutequete e a cobertura labial dos suportes com o mesmo arco Quando um

mecanismo de deslizamento foi usado com uma mudanccedila de inclinaccedilatildeo de terceira

ordem os braacutequetes com menor acircngulo criacutetico de contato tiveram maior resistecircncia

ao atrito

Vena et al (2007) examinaram a variabilidade dos fios de accedilo inoxidaacutevel

0017rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo (Ormco Glendora Califoacuternia) com respeito as

propriedades mecacircnicas dimensotildees da secccedilatildeo transversal e o acabamento geral

das superfiacutecies Concluiacuteram que existem variabilidades em algumas propriedades

mecacircnicas e caracteriacutesticas fiacutesicas dos materiais e entre as amostras dos mesmos

grupos de diferentes lotes

Badawi et al (2008) mediram a expressatildeo do torque em 2 braacutequetes

autoligados ativos (In-Ovation GAC Bohemia NY Velocidade Strite Induacutestrias

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e 2 braacutequetes autoligados passivos (Damon 2 Ormco

Orange Calif Smart Clip 3M Unitek Monrovia na Califoacuternia) Desenvolveram um

dispositivo com a capacidade de aplicar uma torccedilatildeo no fio 0019rdquo x 0025rdquo 1113088de accedilo

inoxidaacutevel mantendo o alinhamento vertical e horizontal perfeito entre o fio e o

braacutequete O projeto utilizou um transdutor de forccedilatorque de multi-eixo que mediu o

momento de forccedila nos trecircs planos de espaccedilo O momento em meacutedia em que o

torque comeccedilou a ser expressado foi de 75ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes autoligados

ativos e 15ordm de torccedilatildeo para os braacutequetes autoligados passivos A expressatildeo de

torque foi maior para os braacutequetes autoligados ativos ateacute 35ordm de torccedilatildeo Na torccedilatildeo do

fio aleacutem deste ponto resultou em um aumento linear do torque medido para os

braacutequetes Damon 2 Smart Clip e In-Ovation O torque foi relativamente constante

passando 35ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes Speed Apoacutes a execuccedilatildeo de todos os

estudos os autores concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos satildeo mais

eficazes na expressatildeo do torque do que os braacutequetes autoligados passivos

Morina et al (2008) estudaram a capacidade dos torques em diferentes

braacutequetes 6 tipos de braacutequetes foram estudados braacutequetes autoligados em accedilo

inoxidaacutevel Hanson SpeedTM (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) e

DamonTM 2 (Ormco Glendora California USA) Ultratrimmreg e Discoveryreg

(Dentaurum Pforzheim Germany) braacutequetes ceracircmicos Fascinationreg 2

37

(Dentaurum) e braacutequete em policarbonato Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) Todos os braacutequetes tinham canaleta de 0022rdquo e foram inseridos

torques no fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Uma situaccedilatildeo cliacutenica intra oral foi

simulada atraveacutes da inclinaccedilatildeo vestibular de coroa de um incisivo central superior

atraveacutes do aparelho orthodontic measurement and simulation system (OMSS) Os

principais componentes do OMSS satildeo dois sensores capazes de medir as forccedilas e

momentos simultaneamente nos trecircs planos do espaccedilo Momentos de forccedila foram

estudados em um arco superior alinhado e nivelado de um modelo Frasaco (Franz

Sachs Tettnang Alemanha) ligado ao OMSS Um torque de 20ordm foi aplicado e a

mudanccedila de direccedilatildeo causada no braacutequete foi mensurada experimentalmente pela

OMSS Cada combinaccedilatildeo de braacutequete fio foi medido cinco vezes O momento do

torque (Nmm) e a perda do torque (graus) foram determinados Os braacutequetes

ceracircmicos apresentaram a menor perda de torque assim como os braacutequetes de

accedilo inoxidaacutevel O braacutequete Fascinationreg 2 (Dentaurum) registrou o maior momento

torque que foi de 20 Nmm graus seguido pelo Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) que registrou 12 Nmm graus Todos os outros braacutequetes apresentaram

a taxa idecircntica de 04 Nmm graus Concluiacuteram que o suporte ceracircmico Fascinationreg

2 (Dentaurum) apresentou o maior momento de torque (35 Nmm) e juntamente com

os braacutequetes metaacutelicaos a menor perda de torque (46 graus)

Huang et al (2009) investigaram a capacidade do torque em braacutequetes

convencionais e autoligados usando um meacutetodo com elementos finitos Foram

selecionados 3 tipos de braacutequetes 2 autoligados Hanson Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e Damon MX (Ormco Glendora Califoacuternia) e 1

convencional Discovery (Dentaurum Pforzheim Alemanha) Todos os braacutequetes

com canaleta 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Foram incluiacutedos 4 braacutequetes nos modelos

finitos a partir do incisivo central superior do lado esquerdo ao canino superior do

lado direito Um torque de 20ordm foi aplicados nos incisivos do lado direito em fios

0018rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo Trecircs tipos de arcos foram usados accedilo inoxidaacutevel

titacircnio molibdecircnio e niacutequel titacircnio Para os braacutequetes convencionais foram usados

dois tipos de ligaccedilatildeo ligadura elaacutestica e fio de accedilo inoxidaacutevel O momento acircngulo

torque simulados foram calculados usando o software MSC Marc Mentat 2005 FE

(MSC Software Corporation Santa Ana Califoacuternia) As caracteriacutesticas dos fios

influenciam no momento do torque provocando maiores alteraccedilotildees no tipo de liga

38

em comparaccedilatildeo com a dimensatildeo dos fios (aumento de 125 quando comparamos o

fio 0019rdquo x 0025rdquo com 0018rdquo x 0025rdquo ambos de accedilo inoxidaacutevel e 220 quando

usamos um fio 0018rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel em comparaccedilatildeo com 0018rdquo x

0025rdquo de niacutequel-titacircnio) A mudanccedila na liga e na dimensatildeo do fio em conjunto

resultou em um aumento de 600 no fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel quando

comparado com 0018rdquo x 0025rdquo de niacutequel titacircnio O jogo do fio 0018rdquo x 0025rdquo foi de

9ordm enquanto do 0019rdquo x 0025rdquo foi de 75ordm com um jogo maior nos braacutequetes

Damon O efeito da ligaccedilatildeo dos braacutequetes Discovery com ligaduras elaacutesticas e de

accedilo inoxidaacuteve puderam ser comparados com o comportamento do Damon O Speed

mostrou comportamento diferente com menor momento de torque e menor jogo

entre canaleta e fio Concluiacuteram que o acircngulo momento de torque eacute determinado

pelas caracteriacutesticas do arco

Archambault et al (2010) avaliaram os efeitos da expressatildeo do torque em

braacutequetes ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel variando o tamanho da canaleta e a

dimensatildeo do fio de accedilo para analisar as limitaccedilotildees dos meacutetodos experimentais

utilizados Atraveacutes de uma revisatildeo sistemaacutetica foram pesquisados estudos in vitro

que mensuravam a expressatildeo do torque em braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel

convencionais e autoligados usando dispositivos com arcos retos de accedilo inoxidaacutevel

sem mecacircnicas de segunda ordem sem alccedilas e sem fios auxiliares 11 artigos

foram selecionados Com base nos estudos selecionados no braacutequete com canaleta

0018rdquo o acircngulo de acoplamento variou 31ordm em um arco de 0016 x 0016rdquo a 46ordm

em um arco de 0018 x 0025rdquo No braacutequete com canaleta de 0022rdquo o acircngulo de

envolvimento variou de 18ordm com um arco de 0018 x 0025rdquo a 6ordm com um arco de

0021 x 0025rdquo Os braacutequetes autoligados ativos expressaram um acircngulo de

acoplamento aproximado de 75ordm enquanto os braacutequetes autoligados passivos

expressaram aproximadamente 14ordm com um arco de 019 x 0025rdquo (braacutequetes com

canaleta 0022rdquo) Os autores concluiacuteram que o acircngulo de envolvimento depende do

formato e dimensatildeo do arco assim como da dimensatildeo da canaleta do braacutequete

Clinicamente o torque efetivo pode ser conseguido com uma torccedilatildeo do fio de 15ordm a

31ordm em braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm em braacutequetes autoligados

passivos com arcos 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

Major et al (2010) desenvolveram um meacutetodo de anaacutelise das dimensotildees das

canaletas dos braacutequetes com o uso de fotografias Foram investigados 3 braacutequetes

39

autoligados de incisivo central superior do lado direito com canaleta 0022rdquo 30

braacutequetes Damon Q com a prescriccedilatildeo de 15ordm (Ormco Corporation Orange CA

USA) 30 braacutequetes In-Ovation-R com prescriccedilatildeo 12ordm (GAC Bohemia NY USA) e

30 braacutequetes Speed com prescriccedilatildeo 12ordm (Strite Industries Cambridge Ontario

Canada) Os perfis mesiais dos braacutequetes foram fotografados (Canon EOS-D10

10D Toacutequio Japatildeo) e analisados atraveacutes de um microscoacutepio (Carl Zeiss

MicroImaging GmbH Jena Alemanha) As imagens recolhidas atraveacutes do

microscoacutepio foram escalonadas em 197548 pixels mm e a cacircmera foi fixada em

uma distacircncia focal de 44645 mm Os braacutequetes Speed apresentaram altura do

canaleta 2 menor do que o tamanho nominal de 0559 miliacutemetros e uma inclinaccedilatildeo

ligeiramente convergente Os braacutequetes In-Ovation apresentaram paredes

divergentes em um acircngulo meacutedio de 147 graus e valor proacuteximo ao nominal da

altura da canaleta Os braacutequetes Damon Q apresentaram maior paralelismo entre as

paredes da canaleta com 90ordm entre as paredes e o fundo da canaleta A altura da

canaleta dos braacutequetes Damon apresentaram um aumento de 3 em suas

dimensotildees

Lacoursiere et al (2010) demonstraram claras evidecircncias de deformaccedilotildees dos

braacutequetes como resultado da aplicaccedilatildeo de cargas de torccedilatildeo Um dispositivo que

utiliza uma teacutecnica de correlaccedilatildeo de imagem oacuteptica foi desenvolvido para quantificar

com precisatildeo as alteraccedilotildees dimensionais ocorridas nas canaletas dos braacutequetes

durante uma aplicaccedilatildeo de torccedilatildeo do fio Simultaneamente a magnitude do momento

de forccedila do torque o acircngulo de torccedilatildeo do fio e a dimensatildeo da canaleta dos

braacutequetes podem ser registrados Este experimento confirmou que as alccedilas dos

braacutequetes sofrem deformaccedilatildeo elaacutestica quando carregadas Observou-se tambeacutem

que o braacutequete foi deformado plasticamente por uma uacutenica rotaccedilatildeo do arco

Major et al (2011) investigaram o torque em diferentes tipos de braacutequetes

autoligados analisando as deformaccedilotildees elaacutesticas e plaacutesticas causadas nos

acessoacuterios em conjunto com o torque expressado em diferentes acircngulos de torccedilatildeo

Um braacutequete ortodocircntico foi montado em uma ceacutelula de carga (Nano 17 Multi-Axis

forcetorque transducer ATI Industrial Automation Apex NC) que mede as forccedilas e

momentos em todas as direccedilotildees O fio foi torcido no braacutequete atraveacutes de um motor

(Cool Muscle CM1-C-11L30 Myostat Motion Control Newmarket Ontario Canada)

e controlado por software personalizado (LabWindows CVI National Instruments)

40

Imagens gerais foram tiradas por uma cacircmera (piA2400-12 g 2448 3 2050 pixels 8

bit gray scale Basler Vision Technologies Exton Pa) atraveacutes de um microscoacutepio

(55-908 MMS R4 Edmund Optics Barrington NJ) e processados usando

correlaccedilatildeo oacuteptica para medir a deformaccedilatildeo No acircngulo maacuteximo de torque de 63ordm

com fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x 0025rdquo o total dos valores de deformaccedilatildeo elaacutestica

e plaacutestica foram 0063 0033 e 0137 mm para Damon Q (Ormco Orange

Califoacuternia) In-Ovation R (GAC Bohemia NY) e Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) respectivamente Os valores totais de deformaccedilatildeo

plaacutestica foram 0015 0006 e 0086 mm respectivamente mensurados em 0ordm apoacutes

remoccedilatildeo da carga Os autores concluiacuteram que os braacutequetes In-Ovation obtiveram a

menor deformaccedilatildeo quando medidos em 63ordm Damon e Speed tinham cerca de 2 e

4 vezes maior deformaccedilatildeo respectivamente Com base na deformaccedilatildeo em 0ordm

quando foi removido a carga (angulaccedilatildeo) os braacutequetes Damon e Speed tinham

aproximadamente 25 e 14 vezes respectivamente maior deformaccedilatildeo plaacutestica do

que os braacutequetes In-Ovation

Streva et al (2011) verificaram a precisatildeo do torque em braacutequetes metaacutelicos

com prescriccedilatildeo MBT usando braacutequetes de caninos como amostra representativa de

6 marcas comerciais Foram selecionados 20 braacutequetes da arcada superior e 20

braacutequetes da arcada inferior das seguintes marcas comerciais 3M Unitek Abzil

American Orthodontics TP Orthodontics Morelli and Ortho Organizers todos com

canaleta 0022 x 0028 Em uma visatildeo de perfil dos braacutequetes foram estabelecidos

pontos e linhas de referecircncia na base e no fundo da canaleta e posteriormente foi

medido o acircngulo de torque por um operador utilizando um microscoacutepio oacuteptico

acoplado a um computador Os valores foram comparados com aqueles

estabelecidos pela prescriccedilatildeo MBT Os resultados mostraram que os braacutequetes dos

caninos superiores somente a angulaccedilatildeo dos braquetes Morelli (-333ordm) apresentou

diferenccedila estatisticamente significante em relaccedilatildeo aos valores propostos (-7ordm) Para

os caninos inferiores American Orthodontics (-634ordm) e Ortho Organizers (-625ordm)

apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes dos padrotildees (-6ordm) Em uma

comparaccedilatildeo feita entre as marcas os braacutequetes da Morelli apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes em comparaccedilatildeo com todas as outras marcas de

braacutequetes dos caninos superiores Para os braacutequetes dos caninos inferiores natildeo

houve diferenccedila estatisticamente significante entre as marcas Os autores

41

concluiacuteram que existem variaccedilotildees significativas nos valores da angulaccedilatildeo de torque

em alguns dos braacutequetes avaliados podendo comprometer clinicamente o

posicionamento vestiacutebulo-lingual do dente no final do tratamento ortodocircntico

Brauchli et al (2012) avaliaram a influecircncia dos tipos de clips ativos no torque

de braacutequetes autoligados e compararam os tipos de sistemas passivos e ativos 5

amostras de 9 braacutequetes foram avaliados 7 braacutequetes autoligados (Damon III

Ormco Corporation Orange Calif In-Ovation R GAC International Inc Bohemia

NY Oyster Gestenco International AB Gothenburg Swe- den Quick Forestadent

Bernhard Fo rster GmbH Pforzheim Germany SmartClip 3MUnitek Monrovia

Calif Speed Strite Industries Cambridge Ontario Canada Time American

Orthodontics Sheboygan Wis) 1 braacutequete ceracircmico esteacutetico com clip de baixa

fricccedilatildeo (Mystique NeoClip GAC) e 1 braacutequete twin standard (Mini-Mono

Forestadent) com ligaduras elaacutesticas e ligaduras de accedilo inoxidaacutevel Foram

selecionados braacutequetes de incisivos centrais e soldadas ou ligado (braacutequetes

ceracircmicos e polimeacutericos) em cabeccedilas de parafusos que foram montados no quadro

do Hexapod utilizado na investigaccedilatildeo (Micos GmbH Eschbach Alemanha) Um fio

de 0019rdquo x 0025rdquo foi fixado em um mandril que por sua vez foi montado em um

sensor de momento de forccedila (FTD Nano 17 ATI Apex NC) O sensor em si foi

centralmente montado sobre um disco rotativo automatizado (PRS 110 micos)

Todos os braacutequetes ativos foram medidos com a porta aberta e fechada para

avaliar sua influecircncia no torque Aleacutem disso as dimensotildees dos slots foram

opticamente medidos e comparados com a expressatildeo de torque A avaliaccedilatildeo

estatiacutestica de (Ple 05) revelou que em termos de expressatildeo maacutexima de torque com

uma angulaccedilatildeo de 30ordm natildeo houve diferenccedila significativa entre a configuraccedilatildeo aberta

e fechada dos braacutequetes (todas as diferenccedilas de 18 Nmm com a exceccedilatildeo do

braacutequete Oyster com diferenccedila de 38 Nmm) Tambeacutem natildeo houve diferenccedila entre

os meacutetodos de ligaccedilatildeo do grupo de controle com ligaduras elaacutesticas e accedilo na

expressatildeo do torque Foi alcanccedilado cerca de 10 Nmm na maioria dos braacutequetes

com uma angulaccedilatildeo de 20ordm a 23ordm entre arco e canaleta As dimensotildees da canaleta

variaram de 0022rdquo (0563 miliacutemetros) ateacute 0024rdquo (0613 miliacutemetros) Foi concluiacutedo

que a influecircncia do tipo de ligadura ou o mecanismo passivo ativo dos braacutequetes

autoligados satildeo miacutenimas As dimensotildees da canaleta satildeo muito mais importantes

na transmissatildeo do torque

42

Major et al (2012) observaram a deformaccedilatildeo plaacutestica de trecircs braacutequetes

autoligados diferentes atraveacutes da torccedilatildeo de um fio Isto eacute conseguido atraveacutes da

comparaccedilatildeo da forma do slot antes e depois da torccedilatildeo usando o meacutetodo de anaacutelise

do perfil de ranhura 3 braacutequetes autoligados diferentes (canaleta 0022rdquo) foram

investigados Damon Q (Ormco Corporation Orange CA USA) In-Ovation-R (GAC

Bohemia NY USA) SpeedH (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) Uma

cacircmera digital (Cannon E0S 10D Tokyo Japan) acoplado a um microscoacutepio (Carl

Zeiss MicroImaging GmbH Jena Thuringia Germany) foi usada para capturar

imagens de perfil de cada ranhura do braacutequete antes e depois do procedimento de

torccedilatildeo Torques de 15ordm a 63ordm foram inseridos nos braacutequetes com um fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco Corporation Orange CA USA) A alteraccedilatildeo meacutedia

provocada na altura da canaleta foi de 0013 mm (0020 SD) 0007 mm (0010 SD)

e 0070 mm (DP 003) para Damon Q In-Ovation e Speed respectivamente A

canaleta foi aumentado em 075ordm (SD 096) 041ordm (SD 105) e 930ordm (SD 424)

respectivamente O aumento no jogo do torque foi calculado utilizando a nova

foacutermula apresentada neste estudo sendo de 09ordm 06ordm e 77ordm respectivamente

Concluiacuteram que os braacutequetes Damon Q e In-Ovation mantiveram elevados niacuteveis de

linearidade na forma das paredes da canaleta poreacutem foram encontradas

quantidades significativas de deformaccedilatildeo plaacutestica fisicamente insignificantes Os

braacutequetes Speed demonstraram deformaccedilatildeo plaacutestica visualmente identificaacuteveis na

canaleta do braacutequete

Huang et al (2012) Avaliaram a capacidade da expressatildeo do torque em

braacutequetes autoligados e convencionaisassociados a largura do braacutequete o jogo

entre o fio e a canaleta do braacutequete e o modo de ligaccedilatildeo Os resultados mostraram

que o desenho do braacutequete tem menor influecircncia no momento de torque do que

outros paracircmetros como a largura do braacutequete o jogo entre o fio e a canaleta do

braacutequete ou o desalinhamento dos dentes

Cattaneo et al (2013) investigaram a capacidade de expressar o torque em

braacutequetes autoligados passivos (Damon 3MX Ormco Orange Calif) em 26

pacientes e em braacutequetes autoligados ativos (In-Ovation R GAC Bohemia NY) em

20 pacientes em dentes incisivos e caninos inferiores atraveacutes da anaacutelise de

43

imagens tridimensionais antes e apoacutes o tratamento Observaram apoacutes o tratamento

uma inclinaccedilatildeo vestibular dos dentes estatisticamente significante em ambos os

sistemas considerando a hipoacutetese da presenccedila de jogo entre o braacutequete e o fio

maior nos braacutequetes passivos do que nos braacutequetes ativos

Major et al (2013) observaram o momento de torque com ciclos de carga e

descarga torcendo um fio 0019rdquo x 025rdquo de accedilo inoxidaacutevel inseridos nos braacutequetes

Damon Q e Speed com acircngulos de 16ordm 20ordm 24ordm 28ordm 32ordm e 40ordm utilizando um

aparelho para medir o momento de torque e deformaccedilatildeo do braacutequete relatado

anteriormente por Major et al (2011) o qual foi baseado em uma versatildeo modificada

do aparelho descrito por Lacoursiegravere et al (2010) Os braacutequetes Damon

apresentaram menor deformaccedilatildeo plaacutestica e menor aumento no jogo entre o

braacutequete e o fio quando comparados aos braacutequetes Speed Quando o braacutequete foi

torqueado acima de 15 Nmm a curva de descarga expressou menor momento de

forccedila do que a curva de carga Clinicamente a curva de descarregamento eacute mais

relevante do que a curva de carregamento pois representa o torque aplicado ao

dente apoacutes sua movimentaccedilatildeo

Johnson (2013) Selecionou braacutequetes com prescriccedilotildees de torque

personalizados com base nas necessidades de cada paciente afim de reduzir as

correccedilotildees dos torques antes dos fios de niacutequel-titacircnio e beta-titacircnio mais resistentes

Como resultado foram necessaacuterios menos ajustes de torque nos fios de accedilo

inoxidaacutevel resultando em um menor tempo de tratamento

Melenka et al (2013) examinaram os movimentos dos braacutequetes autoligados

com o uso de imagem digital 3D correlacionado a um simulador de torque

ortodocircntico e o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico O

simulador de torque ortodocircntico foi acoplado a um microscoacutepio e 2 cacircmeras

permitindo o movimento dos braacutequetes determinados pela torccedilatildeo do fio As imagens

das cacircmeras foram captadas com uma teacutecnica digital de imagens 3D para

determinar a movimentaccedilatildeo dos braacutequetes ortodocircnticos 3 braacutequetes autoligados

(Damon Q Ormco Orange Calif In-Ovation R GAC Bohemia NY e Speed Strite

Induacutestrias Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) foram comparados para demonstrar a

diferenccedila dos movimentos dos braacutequetes autoligados Os deslocamentos dos

44

componentes de retenccedilatildeo do arco medidos foram 20 e 35 vezes menores para o

In-Ovation e Damon Q do que os valores em estudos anteriores Os autores

concluiacuteram que a utilizaccedilatildeo de um sistema de mediccedilatildeo oacuteptico 3D eacute uacutetil para

compreender o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico mas natildeo

eacute necessaacuterio para quantificar o movimento do braacutequete

Melenka et al (2014) analisaram a expressatildeo de torque em 2 braacutequetes com

ligaduras convencionais geometricamente semelhantes de materiais diferentes Foi

aplicado torque em 30 braacutequetes Orthos SS e 30 braacutequetes Orthos Ti (Ormco

Orange Califoacuternia EUA) com fios 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco

Glendora Califoacuternia EUA) utilizando ligaduras elastomeacutericas Os 2 braacutequetes foram

comparados para determinar se existe uma diferenccedila entre a expressatildeo do torque e

para comparar a deformaccedilatildeo da canaleta dos braacutequetes Cada braacutequete foi montado

sobre uma ceacutelula de carga de 6 eixos que mede o momento de forccedila em todas as

direccedilotildees O arco recebeu uma torccedilatildeo de um acircngulo inicial de 0ordm ateacute um acircngulo

maacuteximo de 51ordm e em seguida retornou agrave posiccedilatildeo inicial O torque maacuteximo expresso

em 51ordm foi de 998 Nmm no Orthos Ti e 930 Nmm no Orthos SS A deformaccedilatildeo

plaacutestica total medida em 0ordm poacutes-torccedilatildeo foi de 0038 mm no Orthos SS em

comparaccedilatildeo com 0013 mm no Orthos Ti A deformaccedilatildeo plaacutestica foi 28 vezes maior

no Orthos SS do que a dos braacutequetes Orthos Ti Os braacutequetes Orthos Ti

expressaram mais o torque do que os braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel poreacutem exibiu

uma variaccedilatildeo substancial

Mugurama et al (2014) investigaram as propriedades friccionais em relaccedilatildeo ao

torque de diferentes tipos de braacutequetes autoligados Foram usados 2 sistemas

passivos (Damon Q Ormco SmartClip 3M Unitek Monrovia Calif) e 1 ativo (In-

Ovation R DENTSPLY GAC International) 3 fios niacutequel titacircnio com 0016rdquo x 0022rdquo

(Nitinol Super-Elastic 3M Unitek) e 3 fios de accedilo inoxidaacutevel com 0017rdquo x 0025rdquo e

0019rdquo x 0025rdquo (Stainless Steel 3M Unitek) 1 braacutequete convencional (Mini Uni-Twin

3M Unitek) foi utilizada para comparaccedilatildeo A forccedila de atrito estaacutetica foi medida

usando um dispositivo de teste de fricccedilatildeo conectada a uma maacutequina de ensaios

universal (EZ Test Shimadzu Kyoto Japan) Cada braacutequete foi colado em uma

placa de accedilo inoxidaacutevel que podia fornecer diferentes torques (0ordm 10ordm 20ordm 30ordm) e 0ordm

angulaccedilatildeo com o auxiacutelio de um dispositivo de suporte de montagem O conjunto

45

placa braacutequete foi ligado ao dispositivo de fricccedilatildeo e um segmento de 5 cm de fio

obtidos a partir das porccedilotildees retiliacuteneas posterior foi fixado aos braacutequetes A

extremidade superior do fio foi ligado agrave ceacutelula de carga e a extremidade inferior foi

fixado a um peso de 150 g A forccedila de deslocamento foi de 10 mm min para uma

distacircncia de 5 mm O contato braacutequete fio foi analisado atraveacutes do uso de um

microscoacutepio eletrocircnico de varredura (S-3500N Hitachi Toacutequio Japatildeo) Na maioria

das combinaccedilotildees braacutequete fio o aumento do torque gerou um aumento

significativo no atrito estaacutetico poreacutem nas combinaccedilotildees do sistema autoligado o atrito

foi menor do que no braacutequete convencional O sistema ativo apresentou maior atrito

em relaccedilatildeo ao passivo na maioria das condiccedilotildees Foi observado que o contato entre

canaleta fio foi maior na medida que o torque foi aumentado Os autores

concluiacuteram que nos sistemas autoligados o aumento do torque provoca um maior

atrito uma vez que o contato entre a parede da canaleta e a ponta do fio torna-se

maior Com isso a extensatildeo do contato entre a canaleta e a borda do fio pode ser

influente no atrito estaacutetico

Katsikogianni et al (2015) investigaram exaustivamente a eficiecircncia do torque

em diversos sistemas de braacutequetes combinados com diferentes tipos de fios

ortodocircnticos O estudo incluiu dois tipos de braacutequetes autoligados (Troumlster

Applications Magden Switzerland e o SPEED como sistemas passivos e Strite

Induacutestrias Ontaacuterio Canadaacute como sistema ativo) e convencionais (Mini Mono and

Brilliant Forestadent Pforzheim Germany) Todos os braacutequetes com canaletas de

0018rdquo Cada um desses braacutequetes foi combinado com 4 tipos de fio 0016rdquo x 0016rdquo

accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0022rdquo accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0016rdquo niacutequel-titacircnio (NiTi) e

0016 x 0022rdquo NiTi Os fios foram ligados aos braacutequetes convencionais com ligadura

elastomeacutericas de 0012rdquo (molded O ORMCO) Foram aplicados gradativamente 20ordm

de torque vestibular e posteriormente lingual no dente incisivo central superior do

lado direito Foram registrados o maacuteximo momento de torque Momentos mais altos

de torccedilatildeo foram expressos atraveacutes da combinaccedilatildeo do braacutequete SPEEDreg com o fio

0016rdquo times 0022rdquo em accedilo inoxidaacutevel Momentos mais baixos com maior perda de

torque foram registradas atraveacutes da inserccedilatildeo de um arco Niacutequel-titacircnio 0016 times

0016rdquo em braacutequetes convencionais Concluiacuteram que o sistema de braacutequetes

autoligados ativos manifestam a maior eficaacutecia de torque Aleacutem disso sua expressatildeo

esta diretamente ligada a dimensatildeo do fio ortodocircntico

46

Brown et al (2015) mediram as dimensotildees das canaletas em uma seacuterie de

braacutequetes A-Company 0022rdquo (1985) Ormco Damon Q 0022rdquo (Ormco Corp

Orange Calif) Unitek Victory 0022rdquo e 0018rdquo (Unitek Monrovia Calif) GAC In-

Ovation 0022rdquo (GAC Bohemia NY) Opal Avex 0022rdquo e 0018rdquo (Opal Orthodontics

by Ultradent South Jordan Utah) SPEED 0022rdquo (Strite Industries Cambridge

Ontario Canada) e American Orthodontics Masters 0022rdquo and 0018rdquo (American

Orthodontics Sheboygan Wis) Os braacutequetes foram colocados em uma lacircmina de

microscoacutepio com auxiacutelio de uma cera com a canaleta posicionada verticalmente de

modo que a linha de visatildeo ficasse paralela ao eixo da canaleta do braacutequete As

dimensotildees dos braacutequetes variaram significativamente em cada seacuterie bem como

dentro das proacuteprias seacuteries (15 a 20 satildeo maiores do que o tamanho nominal

anunciado) Concluiacuteram que provavelmente as seacuteries completas de braacutequetes

(superior e inferior 5-5) natildeo satildeo ideais havendo a necessidade do ortodontista ter

habilidade em aplicar dobras para suprir as deficiecircncias dos braacutequetes

Dalstra et al (2015) compararam o torque real e nominal em 32 tipos de

braacutequetes convencionais e autoligados avaliando a folga de torccedilatildeo entre os

braacutequetes e os fios de accedilo inoxidaacutevel Foram selecionados braacutequetes de incisivos

centrais superiores do lado esquerdo (braacutequetes autoligados passivos e ativos e

convencionais) 20 braacutequetes com canaleta 0018rdquo e 12 com canaleta 0022rdquo O

momento de torque foi medido atraveacutes de uma maacutequina (Force System

Identification) desenvolvida pelo Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Aarhus Os braacutequetes foram colados sobre uma barra de alumiacutenio em uma fila de

10 (5 suportes do mesmo sistema) com canaleta perpendiculares a barra A

estrutura foi ligada em um dos sensores da maacutequina e em um fio retangular 0017 x

0022rdquo (para o ensaio de braacutequetes 0018rdquo) e 0019rdquo x 0025rdquo (para o ensaio de

braacutequetes 0022ldquo) de accedilo inoxidaacutevel (ambos de Ormco Orange CA EUA) e foi

fixado ao sensor de rotaccedilatildeo do lado oposto e posteriormente inserido passivamente

no interior da canaleta dos braacutequetes Momentos de torque foram medidos em

incrementos de 05ordm ateacute que a expressatildeo completa foi alcanccedilada (ou seja o

momento de forccedila e a curva do acircngulo torsional tinha alcanccedilado sua inclinaccedilatildeo

maacutexima) O fio torqueado foi entatildeo devolvido agrave sua posiccedilatildeo zero e o teste foi

repetido na direccedilatildeo oposta para assegurar a expressatildeo de torccedilatildeo completa do fio na

47

canaleta em ambas as direcccedilotildees O resultado do teste de laboratoacuterio mostraram

claramente que o jogo entre braacutequete fio foi maior do que o previsto a partir dos

valores nominais principalmente em relaccedilatildeo aos braacutequetes de 0022rdquo e

particularmente os autoligados passivos Concluiu-se que a importacircncia de

selecionar uma prescriccedilatildeo parece ser limitada jaacute que a folga de torccedilatildeo

especialmente em braacutequetes passivos anula a diferenccedila entre vaacuterias prescriccedilotildees

Braacutequetes convencionais com ligaduras de accedilo geram maior momento de torccedilatildeo

apesar de apresentar grandes valores de jogo poreacutem o arco fica firmemente

pressionado contra o fundo da canaleta do braacutequete

Lombardo et al (2015) avaliaram o quanto a altura a largura e a secccedilatildeo

transversal dos fios ortodocircnticos retangulares e quadrados afetam na folga entre os

arcos e a canaleta (slot) dos braacutequetes 43 arcos ortodocircnticos de 6 fabricantes

diferentes foram comparados com os valores reais A altura e a largura de cada arco

foi medida com um indicador digital (MMT 0001 mm Vogel Brescia Italy) Com o

auxiacutelio de um microscoacutepio oacuteptico (Leica Microsystem Wetzlar Germany)

micrografias foram adquiridas utilizando uma cacircmera integrada (ampliaccedilatildeo 1003)

para calcular o raio da curvatura das bordas dos arcos ortodocircnticos Por final foi

calculado o jogo no interior da canaleta dos braacutequetes e estas medidas foram

comparadas com os valores ideais A altura real e a largura dos arcos diferiram dos

indicados pelos fabricantes entre -647 e + 510 A curvatura do bisel de cada

arco ortodocircntico em corte transversal demonstraram-se diferentes Os autores

concluiacuteram que o jogo entre braacutequete e fio foi maior do que o ideal para cada arco

ortodocircntico inevitavelmente levando a uma perda de informaccedilotildees dentro do sistema

McLaughlin e Bennett (2015) apresentaram uma visatildeo geral de 40 anos de

experiecircncia com a mecacircnica de tratamento e modelos de aparelhos

contemporacircneos Ateacute o iniacutecio da deacutecada de 70 o sucesso do tratamento ortodocircntico

eram alcanccediladas atraveacutes das dobras nos fios Com a introduccedilatildeo do aparelho

straight wire proposto por Andrews contribuiu significativamente na histoacuteria da

ortodontia Reduziu a quantidade de dobras impostas nos fios e tambeacutem trouxe

novas opccedilotildees em mecacircnica de tratamento A retraccedilatildeo dos caninos com elaacutesticos e

fios de ligadura tornaram-se mais comuns Mecacircnicas de deslize nos lugares dos

loops tornou-se o meacutetodo de fechamento de espaccedilo significativo entre os cliacutenicos

48

Niacuteveis de forccedila propostas por Edgewise foram inicialmente usadas para fechar os

espaccedilos no entanto logo foi observado que forccedilas mais leves eram mais eficazes

com a mecacircnica de deslizamento Junto com essas mudanccedilas tornou-se evidente

que era necessaacuteria uma compensaccedilatildeo no aparelho ortodocircntico Muitas mudanccedilas

ocorreram no design do aparelho desde que o aparelho de Edgewise e o aparelho

de Begg foram projetados Isso abriu a possibilidade de tratamentos mais eficientes

com resultados de alta qualidade A atenccedilatildeo ao diagnoacutestico plano de tratamento o

correto posicionamento do braacutequete mecacircnicas mais eficientes podem melhorar os

resultados juntamente com as melhorias dos aparelhos

Xu et al (2015) investigaram o efeito das inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos

caninos e preacute-molares superiores no sorriso quando visto da perspectiva frontal

Este estudo foi realizado em 3 etapas No primeiro passo foi construiacutedo um modelo

dental digital tridimensional e alteraccedilotildees foram feitas nas inclinaccedilotildees

vestibulolinguais dos dentes superiores selecionados No segundo passo as

manipulaccedilotildees fotograacuteficas foram realizadas de modo que as alteraccedilotildees nas

inclinaccedilotildees dos dentes superiores poderiam mais tarde ser transferidas para

modelos tridimensionais impressos em resina e montado sobre articuladores para a

vista frontal do sorriso Finalmente as 15 imagens de sorrisos frontais foram

avaliadas e classificadas pelos grupos de ortodontistas e leigos Houve uma ampla

aceitabilidade esteacutetica para as inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos caninos superiores e

preacute-molares A esteacutetica do sorriso foi significativamente comprometida (P lt001)

quando os caninos foram lingualizados mais do que 12ordm e os preacute-molares mais que

15ordm Caninos vestibularizados mais do 6ordm tambeacutem tornaram a esteacutetica do sorriso

menos satisfatoacuterias (p lt001) Concluiacuteram ser esteticamente satisfatoacuterio posicionar

os dentes em inclinaccedilotildees dentro desses intervalos em situaccedilotildees cliacutenicas que

requerem compensaccedilotildees dentaacuterias transversais em casos de discrepacircncias

transversais esqueleacuteticas

Franco et al (2015) tiveram como objetivo estudar e comparar a expressatildeo do

torque em braacutequetes convencionais autoligados ativos e passivos Foram

analisadas 6 diferentes marcas de braacutequetes (Damon 3MX Portia In-Ovation R

Bioquick Roth SLI Roth Max) e 300 segmentos de fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x

0025rdquo (Morelli Sorocaba SP Brazil) Os momentos de torque foram medidos em

49

12ordm 24ordm 36ordm e 46ordm utilizando-se um dispositivo de torccedilatildeo do fio associado a uma

maacutequina de ensaios universal Foram observadas diferenccedilas estatisticamente

significativas na expressatildeo do torque entre todas as marcas de braacutequetes avaliadas

e em todas as torccedilotildees testadas (plt005) O Bioquick apresentou a menor expressatildeo

do torque em todas as torccedilotildees testadas em contraste o braacutequete Damon 3MX

apresentou a maior expressatildeo do torque ateacute a torccedilatildeo de 36ordm Em 48ordm In-Ovation R

Portia e Damon 3MX obtiveram momentos de torque semelhantes Concluiacuteram que

o sistema de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio (autoligaacutevel ativo ou passivo ou

convencional com ligadura elaacutestica) parece natildeo interferir na expressatildeo final do

torque a qual eacute dependente da interaccedilatildeo entre o fio e o braacutequete escolhido para ser

utilizado na mecacircnica ortodocircntica

Lee et al (2016) avaliaram o erro de manufatura dos fabricantes nas canaletas

dos braacutequetes e nos fios ortodocircnticos mediram o arredondamento das ponta dos

fios e calcularam a quantidade de folga de torccedilatildeo usando os valores meacutedios das

amostras de estudo 4 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos com canaleta

0022rdquo (incisivo central superior direito) 3 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos

com canaleta 0018rdquo (incisivo central superior direito) e trecircs tipos de fios

retangulares (0016rdquo x 0022rdquo beta-titacircnio (Ormco Orange Califoacuternia) 0016rdquo x

0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa Fl) e 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa FL)) foram medidos usando um microscoacutepio

estereoscoacutepico para determinar a larguras das canaletas dos braacutequetes e as

dimensotildees transversais dos fios Todos os braacutequetes apresentaram um perfil de

canaleta divergente e todos os fios apresentaram erros menores que 2 de

fabricaccedilatildeo O braacutequete Damon Clear (Ormco Orange Califoacuternia) teve o menor erro

dimensional (0542) enquanto o braacutequete de canaleta 0022rdquo Empower Clear

(American Orthodontics Sheboygan Wisconsin) teve o maior (3585) A maior

quantidade de jogo foi observado nos braacutequetes Empower Clear (American

Orthodontics) de 0022rdquo combinado com o fio 0016rdquo x 0022rdquo de TMA (Ormco

Orange Califoacuternia) Enquanto que a menor quantidade ocorreu utilizando o braacutequete

de 0018rdquo Clippy-C (Tomy) combinado com fio 0016rdquo x 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel

(Tecnologia Ortho Tampa FL)

Montasser et al (2016) avaliaram o efeito do diacircmetro do arco ortodocircntico no

50

alinhamento dos dentes com diferentes combinaccedilotildees de arco braacutequete utilizando o

sistema de mediccedilatildeo e de simulaccedilatildeo ortodocircntico (OMSS) Foram usados 6 tipos de

braacutequetes ortodocircnticos divididos em de duas categorias 1- braacutequetes ligados

convencionalmente (Victory Series [3M Unitek Monrovia Calif] Mini-Taurus [Rocky

Mountain Orthodontics Denver Colo] e Synergy [Rocky Mountain Orthodontics]) 2-

braacutequetes autoligados passivo (SmartClip [3M Unitek]) e ativos (Time3 [American

Orthodontics Sheboygan Wis] e SPEED [Strite Industries Cambridge Ontario

Canada]) Todos os braacutequetes com canaleta de 0022rdquo Os arcos utilizados foram

0014rdquo e 0016rdquo termoativados (American Orthodontics) Os arcos ortodocircnticos

foram amarrados aos braacutequetes convencionais com ambas as ligaduras de accedilo

inoxidaacutevel (0010rdquo) e aneacuteis elastomeacutericos Cada combinaccedilatildeo arco braacutequete foi

testada 20 vezes com OMSS construiacutedo numa cacircmara de temperatura controlada

em 37ordm C durante o teste A maacute oclusatildeo simulada no estudo representou um incisivo

central superior deslocada 2 mm para cervical (eixo x) e 2 mm para vestibular (eixo

z) As correccedilotildees incisogengivais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo combinados com os

braacutequetes utilizados variaram de 40 a 95 as correccedilotildees com o fio de 0016rdquo

foram de 55 para 95 As correccedilotildees vestibulolinguais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo

combinados com os braacutequetes utilizados variaram de 10 a 100 e as correccedilotildees

com o 0016rdquo de 15 a 100 O aumento do arco de 0014rdquo para 0016rdquo natildeo

garante um aumento na quantidade de correccedilatildeo do alinhamento o tipo de ligadura

afetou o grau de correccedilatildeo do alinhamento e o design dos braacutequetes influenciaram o

efeito da ligadura A menor correccedilatildeo obtida foi com o Mini-Taurus e Victory Series

(braacutequetes convencionais ligados com aneacuteis elastomeacutericos) os arcos de menor

diacircmetro satildeo recomendados durante o nivelamento e alinhamento para impedir que

as forccedilas pesadas possam causar efeitos colaterais indesejados

Papageorgiou et al (2016) compararam a eficaacutecia do torque com fios

quadrados e retangulares em braacutequetes convencionais da mesma prescriccedilatildeo com

canaletas 0018rdquo e 0022 ldquo Os braacutequetes foram colados em modelos de resina

acriacutelica idecircnticos a maxila e montados na OMSS 10 fios ortodocircnticos de accedilo

inoxidaacutevel 0018rdquo times 0018 0018rdquo times 0022 e 0018rdquo x 0025 foram avaliados em

braacutequetes com canaleta 0018 E 10 fios ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo times

0019 0019rdquo times 0025 e 0019rdquo x 0026 foram avaliados em braacutequetes com

canaleta 0022 Um torque de raiz vestibular de 15deg foi gradualmente aplicado ao

51

braacutequete de incisivo central direito e os momentos de forccedila foram registrados nesta

posiccedilatildeo Os autores concluiacuteram que os arcos retangulares parecem ser mais

eficientes no expressatildeo do torque especialmente nos braacutequetes com canaletas

0018rdquo

52

53

3 PROPOSICcedilAtildeO

Em busca da melhor efetividade da expressatildeo do torque em braacutequetes

autoligados passivos avaliamos a interaccedilatildeo entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel e dois braacutequetes com alturas semelhantes de 0022rdquo e com

profundidades de 0028rdquo (Damon Q) e 0026rdquo (H4)

O propoacutesito desse trabalho foi

1 Definir a folga (em graus) entre a canaleta dos dois braacutequetes autoligados

passivos e o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

2 Avaliar os momentos de forccedila (Nmm) expressos pelo torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquox 0025rdquode accedilo inoxidaacutevel

3 Comparar a expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes autoligados

passivos com 12ordm 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel

4 Comparar qual dos dois braacutequetes expressa primeiro o torque apoacutes definir

as torccedilotildees (em graus) do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel necessaacuterias

para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

55

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS

41 Materiais

411 Braacutequetes

Para amostra foram selecionados dois tipos de braacutequetes ortodocircnticos

autoligados passivos 10 braacutequetes Damon Q (Ormco Orange Calif EUA) e 10

braacutequetes H4 (Orthoclassic McMinnville Oregon EUA) O primeiro com canaleta de

0022rdquo x 0028rdquo e o segundo com canaleta 0022rdquo x 0026rdquo Os braacutequetes escolhidos

foram de incisivo central superior do lado direito

412 Fotos dos braacutequetes

Figura 41 - Braacutequete Damon Q Figura 42 - Braacutequete H4

413 Fios

O fio (calibrador) de eleiccedilatildeo para realizarmos a fixaccedilatildeo dos braacutequetes no

dispositivo experimental foi o 0021rdquo x 0028rdquo de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics

Inc La Porte Indiana EUA)

O fio de eleiccedilatildeo para realizarmos os testes da pesquisa foi o 0019rdquo x 0025rdquo de

accedilo inoxidaacutevel (American Orthodontics Sheboygan Wisconsin EUA)

56

414 Paquiacutemetro digital

O meio escolhido para aferirmos as dimensotildees dos fios ortodocircnticos foi com

um paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA)

Figura 43 ndash Paquiacutemetro Digital

415 Dispositivo de expressatildeo de torque

Um dispositivo experimental (Figura 44) foi confeccionado para medir a

expressatildeo do torque nos braacutequetes ortodocircnticos O aparelho de mediccedilatildeo foi

desenvolvido com a colaboraccedilatildeo do membros do Departamentos de Biomateriais e

Biologia Oral da Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo (USP)

Satildeo Paulo Brasil O dispositivo experimental elaborado tem a capacidade de aplicar

uma torccedilatildeo no fio ortodocircntico mantendo o alinhamento vertical e horizontal entre o

fio e o braacutequete

O dispositivo experimental consiste em uma base (A) fundida a dois eixos (B)

paralelos que possuem dois rolamentos em cada eixo (C) Em cada lado na parte

interna dos eixos haacute uma peccedila ciliacutendrica (D) com um parafuso (E) capaz de fixar o

fio de accedilo inoxidaacutevel a ser testado Na parte externa dos rolamentos e dos eixos haacute

uma haste metaacutelica (F) capaz de realizar o movimento de rotaccedilatildeo das peccedilas

ciliacutendricas ao mesmo tempo e livre de tensotildees No centro da base na parte interna

dos eixos haacute um parafuso com a finalidade de sustentar a estrutura (H) para

posicionamento dos braquetes Nesta mesma estrutura foi elaborado uma base de

apoio (I) que pode ser fixada ou removida da estrutura para cada braacutequete testado

atraveacutes de um parafuso (J) Haacute um transferidor metaacutelico (K) externo em um dos

lados do eixo que tem a finalidade de medir os acircngulos de torccedilatildeo obtidos

57

Figura 44 - Dispositivo de Expressatildeo do Torque

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass)

Figura 45 - Maacutequina de testes universal (Instron)

58

42 Meacutetodos

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes

Para estabelecermos um protocolo de posicionamento uniforme dos braacutequetes

utilizamos um fio calibrador 00215rdquo x 0028 de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics Inc

La Porte Indiana EUA) Posicionamos o fio calibrador no interior das peccedilas

ciliacutendricas (D) do dispositivo Posteriormente medimos com um paquiacutemetro digital

[(Mitutoyo Aurora Illinois EUA) Figura 43] a distacircncia entre os dois parafusos (E)

que fixam o fio calibrador nas peccedilas ciliacutendricas (D) para determinarmos o local

correto para fixaccedilatildeo do braacutequete Logo apoacutes inserimos o braacutequete no fio calibrador

e amarramos com fio de ligadura metaacutelica de 025mm na posiccedilatildeo aferida

anteriormente Apoacutes o posicionamento do braacutequete no fio calibrador adicionamos

adesivo Loctite a base de cianoacrilato (Henkel Ind Itapevi Brasil) na base do

braacutequete Para efetivar a fixaccedilatildeo do braacutequete ajustamos a estrutura central (H) do

dispositivo ateacute a altura ideal para que o braacutequete ficasse o mais perpendicular

possiacutevel a base do dispositivo experimental com a haste meacutetalica (F) posicionada

no acircngulo da prescriccedilatildeo do braacutequete a ser testado Esse processo de fixaccedilatildeo foi

realizado em todos os braacutequetes sem a necessidade de movimentar a estrutura

central toda vez que fossemos realizar os testes nos diferentes braacutequetes (Figura

46)

422 Ensaio experimental

Colocamos o dispositivo experimental na base da maacutequina de testes universal

[(Instron Model 5565 Canton Mass) Figura 45] em posiccedilatildeo centralizada em

relaccedilatildeo a ceacutelula de carga de 100 N Para o processo de mediccedilatildeo foi posicionada a

base de apoio do braacutequete a ser aferido junto ao dispositivo experimental com o

auxiacutelio do fio calibrador Na sequecircncia prendemos o parafuso da estrutura central

(H) para evitar qualquer movimentaccedilatildeo durante o teste Posteriormente removemos

59

o fio calibrador e inserimos o fio de eleiccedilatildeo 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Em

teste piloto preacutevio determinamos que a distacircncia percorrida pelo atuador da maacutequina

de testes universal para atingir torccedilotildees no fio da ordem de 40ordm foi de 50 mm A

haste metaacutelica (F) foi deslocada por 50 mm parou por um segundo e retornou a

posiccedilatildeo inicial com a velocidade constante de 100 mmmin Em cada braacutequete

testado foram realizadas 12 medidas sendo que para cada medida foi usado uma

nova secccedilatildeo de fio de lotes diferentes com suas dimensotildees aferidas previamente

com paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA) O processo foi repetido em

10 braacutequetes do grupo Damon Q e 10 braacutequetes do grupo H4

Figura 46 ndash Corpo de prova

423 Mensuraccedilotildees das forccedilas expressas pela torccedilatildeo do fio

Os valores das forccedilas obtidas e a distacircncia percorrida pelo atuador da

maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) foram registrados

e exportados para uma tabela eletrocircnica no software Excelreg Tendo em vista a

necessidade de transformar os valores obtidos (forccedilas e distacircncia percorrida) em

momento de torque (Nmm) e graus foram criadas equaccedilotildees numeacutericas

A equaccedilatildeo utilizada para transferir os valores mensurados da distacircncia

percorrida pelo atuador da maacutequina em graus foi

empty = (L R)57

Considerando

empty = acircngulo de rotaccedilatildeo do eixo expresso em radiano (rad)

L = deslocamento do atuador necessaacuterio para torcer o fio no interior do braacutequete

60

expresso em miliacutemetros

R = eacute a distacircncia do centro do eixo de rotaccedilatildeo ateacute a extremidade da haste do

dispositivo de expressatildeo de torque expresso em miliacutemetros

Sabendo-se que π rad equivale a 180ordm podemos aproximar 1 rad para 57ordm A

partir daiacute basta a multiplicaccedilatildeo do valor encontrado em (L R) por 57ordm Dessa

maneira obteremos o valor do acircngulo de rotaccedilatildeo expresso em graus

Para transferirmos os valores de forccedila em momento de torque foram

necessaacuterias duas equaccedilotildees

Equaccedilatildeo 1

empty = prop 314

180

Considerando

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

prop = acircngulo formado entre a haste metaacutelica (F) do dispositivo de expressatildeo de

torque e o fio da alccedila de carregamento que foi fixada na ceacutelula de carga da maacutequina

de testes universal (Model 5565 Instron Canton Mass)

A equaccedilatildeo 1 foi realizada primeiramente para obtermos os valores dos

acircngulos expressos em radiano (rad) formados entre a haste metaacutelica (F) do

dispositivo de expressatildeo de torque e o fio da alccedila de carregamento (Figura 47)

Figura 47- obtenccedilatildeo do acircngulo prop

Atuador

Fio de carregamento

Dispositivo de expressatildeo

de torque

propAcircngulo

61

Posteriormente a equaccedilatildeo 2 foi realizada para transferirmos os valores obtidos

de forccedila em momento de torque

Equaccedilatildeo 2

T = FRSen (empty)

Considerando

T = momento de torque

F = forccedila

R = eacute a distacircncia do centro do eixo rotacionado ateacute a extremidade da haste metaacutelica

(F) do dispositivo de expressatildeo de torque

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

49 Anaacutelise Estatiacutestica

Para anaacutelise estatiacutestica os dados coletados foram analisados quanto agrave

homocedasticidade e normalidade

Para verificar se a diferenccedila na profundidade das canaletas interferiram na

expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de variacircncia (ANOVA) de dois

fatores O teste de Tukey (plt005) foi realizado para identificar as diferenccedilas entre

os grupos mostrados nas tabelas ou graacuteficos

O erro potencial na teacutecnica de detecccedilatildeo e mediccedilatildeo foi estimado por seleccedilatildeo

aleatoacuteria de 10 medidas da folga dos braacutequetes Damon Q e 10 medidas da folga dos

braacutequetes H4 Posteriormente utilizamos a foacutermula de Dahlberg (1940) para avaliar o

erro do meacutetodo

63

5 RESULTADOS

O erro do meacutetodo encontrado na folga dos braacutequetes foi de 06ordm para o

braacutequete Damon Q e 07ordm para o braacutequete H4

Os resultados da folga entre a interaccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

com os dois braacutequetes avaliados foi estatisticamente significante (plt0001)

Observamos que o braacutequete H4 possui maior folga entre a canaleta e o fio

quando comparados ao braacutequete Damon Q

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da folga existente entre braacutequete e fio

estatildeo descritos na tabela 51

Tabela 51 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus

Em relaccedilatildeo a expressatildeo do torque verificamos o momento de forccedila em 12ordm

26ordm e 36ordm apoacutes a torccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel A interaccedilatildeo entre os

fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante (plt005)

Os valores meacutedios e desvios padratildeo obtidos pela expressatildeo do torque

(Nmm) estatildeo descritos na Tabela 52 e demonstrados no Graacutefico 51

Tabela 52 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Braacutequete

TORQUE (Nmm)

12ordm 24ordm 36ordm

Damon Q 33 (11)d 196 (21)c 552 (18)a

H4 29 (02)d 44 (06)d 296 (17)b

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Braacutequete Folga (0)

Damon Q 154 (11)a

H4 235 (11)b

64

Graacutefico 51 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Ao avaliarmos o momento de forccedila da expressatildeo do torque o braacutequete H4 e

Damon Q natildeo apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes com 12ordm de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico Em 24ordm o braacutequete Damon Q apresentou maior momento

de forccedila comparado ao braacutequete H4 Em 36ordm o braacutequete Damon Q tambeacutem

apresentou maior momento de forccedila quando comparado ao braacutequetes H4

Vale salientar que o valor mensurado em 24ordm no braacutequete H4 natildeo foram

estatisticamente significantes em relaccedilatildeo aos valores em 12ordm Tambeacutem natildeo houve

diferenccedila estatisticamente significante entre o braacutequete H4 em 24ordm e o braacutequete

Damon Q em 12ordm

Para avaliar a efetividade da expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes

autoligados passivos verificamos a quantidade necessaacuteria de torccedilatildeo no fio de accedilo

inoxidaacutevel para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

A interaccedilatildeo entre os fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante

(plt005) O acircngulo necessaacuterio para expressar 5Nmm de torque no braacutequete Damon

d

c

a

dd

b

0

10

20

30

40

50

60

8 12 16 20 24 28 32 36 40

TO

RQ

UE

(Nm

m)

Torccedilatildeo (0)

Damon Q meacutedia h4

65

Q natildeo apresentou diferenccedila estatisticamente significante quando comparados ao

acircngulo necessaacuterio para expressar 20Nmm de torque no braacutequete H4

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da torccedilatildeo (acircngulo) obtidos pela expressatildeo

do torque (Nmm) estatildeo descritos na Tabela 53 e demonstrados no Graacutefico 52

Tabela 53 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla de Tukey da torccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Braacutequete

Inclinaccedilatildeo (0)

5 Nmm 10Nmm 15Nmm 20Nmm

Damon Q 166 (2) f 205 (07) e 223 (1) d 244 (06) c

H4 249 (13) c 294 (08) b 314 (07) a 325 (05) a Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Graacutefico 52 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

fe

dcc

ba a

0

5

10

15

20

25

30

35

5 10 15 20

To

rccedilatildeo

(o)

TORQUE (Nmm)

Damon Q H4

67

6 DISCUSSAtildeO

Os braacutequetes preacute-ajustados tecircm como principal objetivo diminuir a necessidade

de dobras e ajustes nos arcos durante o tratamento ortodocircntico A efetividade do

tratamento ortodocircntico depende de um conjunto de fatores para determinar como as

angulaccedilotildees e inclinaccedilotildees (torque) a serem aplicados sobre os dentes dos casos

planejados iratildeo influenciar em suas variaccedilotildees (Andrews 1989) Quando o fio

retangular eacute encaixado na canaleta do braacutequete preacute-ajustado com uma forccedila de

torque ativa ele eacute adaptado ateacute encontrar dois pontos de apoio para efetivar sua

accedilatildeo que eacute chamado de acircngulo criacutetico (Gioka Eliades 2004)

No presente estudo foi desenvolvido um dispositivo para avaliar a possiacutevel

influecircncia da profundidade da canaleta do braacutequete na expressatildeo do torque No

desenvolvimento desse dispositivo dois outros foram testados poreacutem os mesmos

apresentaram erros durante as medidas comprometendo a fidelidade e a

confiabilidade dos resultados A partir desses dois dispositivos elaboramos um

terceiro que possibilitou a anaacutelise da influecircncia da profundidade de canaleta na

expressatildeo do torque Foi utilizado o braacutequete Damon Q com profundidade 0028rdquo e

o braacutequete H4 com profundidade 0026rdquo A altura da canaleta foi a mesma para os

dois braacutequetes

Em investigaccedilotildees preacutevias alguns autores compararam a expressatildeo do torque

em braacutequetes autoligados passivos e ativos poreacutem com alturas e profundidades de

canaletas semelhantes (Yeh et al 2007 Papageorgiou et al 2016 Morina et al

2008 Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

A expressatildeo do torque estaacute diretamente ligada as variaccedilotildees estruturais que

podem ser encontradas nos braacutequetes (dimensotildees e forma das canaletas e material

de fabricaccedilatildeo) e nas variaccedilotildees dimensionais e estruturais dos fios ortodocircnticos

(Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Major et al 2011 Streva et al 2011

Franco et al 2015 Lombardo et al 2015 Lee et al 2016)

Geralmente o momento de forccedila expresso pelo torque em braacutequetes preacute-

ajustados passivos se faz presente quando as dimensotildees do arco retangular se

assemelham as dimensotildees da canaleta dos braacutequetes Morina et al 2008

afirmaram em seus estudos que clinicamente nenhum braacutequete resultou em um

nivelamento satisfatoacuterio da inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual Katsikogianni et al 2015

concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos demonstraram maior efetividade do

68

torque quando comparados aos braacutequetes autoligados passivos Dalstra et al 2015

observaram tambeacutem que os braacutequetes convencionais que utilizaram ligaduras de

accedilo inoxidaacutevel e alguns braacutequetes autoligados ativos geraram maior momento de

torque devido o arco estar firmemente pressionado contra o fundo da canaleta do

braacutequete Durante a fase de planejamento desse estudo existiu a hipoacutetese de que a

profundidade da canaleta pudesse interferir positivamente na expressatildeo do torque

uma vez que nessas circunstacircncias haveria contatos mais justos entre a canaleta

do braacutequete e o fio em funccedilatildeo do maior preenchimento da canaleta pelo fio

Archambault et al 2010 concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos

apresentaram uma folga de 75ordm ateacute o engajamento do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel na canaleta do braacutequete enquanto os braacutequetes autoligados passivos

apresentaram uma folga de aproximadamente 14ordm provavelmente devido a pressatildeo

que o clipe exerce no fio contra o braacutequete promovendo a diminuiccedilatildeo da dimensatildeo

da canaleta Poreacutem ao analisarmos os resultados do presente estudo verificamos

que o braacutequete H4 (com menor profundidade de canaleta) apresentou uma folga de

235ordm ateacute o engajamento do fio na canaleta do braacutequete e o Damon Q apresentou

uma folga de 154ordm Esse uacuteltimo resultado do presente estudo (braacutequete Damon Q)

estaacute muito proacuteximo do encontrado por Archambault et al (2010)

Na sequecircncia da anaacutelise dos resultados do nosso estudo observamos

diferenccedilas estatisticamente significantes entre os dois braacutequetes quando realizamos

a torccedilatildeo do fio ortodocircntico em 24ordm e 36ordm (tabela 52 e graacutefico 51 das paacuteg 63 e 64)

enquanto Badawi et al 2008 observaram diferenccedilas estatisticamente significantes

entre braacutequetes apenas com 36ordm de torccedilatildeo Possivelmente a diferenccedila do resultado

pode estar associada a diferenccedila encontrada no valor da folga no braacutequete H4

quando comparado ao braacutequete Damon Q

Nesse estudo natildeo foram observadas diferenccedilas estatisticamente significantes

no braacutequete H4 quando comparados os valores do momento do torque em 12ordm e em

24ordm assim como natildeo houve diferenccedila estatisticamente significante entre os

braacutequetes H4 em 24ordm e os braacutequetes Damon Q em 12ordm (tabela 52 paacuteg 63)

provavelmente porque em 12ordm e em 24ordm o momento de torque ocorreu dentro do

limite ou muito proacuteximo ao valor mensurado da folga nos braacutequetes H4

Clinicamente o torque efetivo tem sido sugerido entre 5 a 20 Nmm (Reitan

1957 Burstone 1982) Badawi et al (2008) e Archambault et al (2010) relataram

que clinicamente o torque efetivo foi expressado com uma torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

69

0025rdquo de 15ordm a 31ordm nos braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm nos

braacutequetes autoligados passivos Entretanto nesse estudo ao aplicarmos a forccedila

como sugerido clinicamente verificamos que o o braacutequete Damon Q expressou

primeiro o momento de torque quando comparados ao braacutequete H4 (Damon Q -

166ordm ateacute 244ordm H4 - 249ordm ateacute 325ordm) Franco et al em 2015 observaram tambeacutem

que os braacutequetes Damon 3MX apresentaram melhores resultados de expressatildeo de

torque quando comparados a outros braacutequetes autoligados

Em relaccedilatildeo aos fios ortodocircnticos Lombardo et al 2015 mencionaram que os

arcos ortodocircnticos apresentaram dimensotildees diferentes das declaradas pelos

fabricantes (-647 e + 510) Observaram tambeacutem que o formato das arestas dos

arcos retangulares apresentaram variaccedilotildees Jaacute Mugurama et al 2014 relataram

que os fios 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel natildeo apresentaram deformaccedilatildeo

permanente apoacutes a realizaccedilatildeo de testes de atrito mesmo quando imposto 30ordm de

torque Em consequecircncia desses fatores e de haver uma tendecircncia na clinica

ortodocircntica cada vez menos expressiva de utilizar o arco 0021rdquox 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel decidimos utilizar o fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel da American

Orthodontics (Sheboygan Wisconsin EUA) Aferimos todas as secccedilotildees de fios que

seriam utilizadas com um paquiacutemetro digital MItutoyo (Aurora Illinois EUA) para

realizaccedilatildeo dos testes Com isso procuramos anular a variante do fio na expressatildeo

do torque

Outro fator relevante a ser mencionado eacute que os resultados obtidos nessa

pesquisa podem apresentar diferenccedilas nos valores nominais quando comparados a

outros estudos (Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

pelo fato do fio de accedilo inoacutexidaacutevel apresentar diferenccedilas em sua propriedade e

composiccedilatildeo estrutural em diferentes marcas comerciais (Gioka Eliades 2004 Vena

et al 2007 Lombardo et al 2015)

A deformaccedilatildeo do braacutequete tambeacutem pode ser considerada um provaacutevel fator na

perda da expressatildeo do torque (Lacoursiere et al 2010 Major et al 2010 Major et

al 2011) Outro fator que tambeacutem pode estar relacionado eacute o desenho da canaleta

do braacutequete e sua composiccedilatildeo metaacutelica (Melenka et al 2014 Major et al 2013) A

escolha do braacutequete a ser empregado no tratamento o conhecimento de como este

material com maior ou menor dureza comporta-se durante o tratamento eacute de

fundamental importacircncia para conduzi-lo (Fischer-Brandies et al 2000 Gioka

Eliades 2004) Cash et al 2004 concluiacuteram que as canaletas dos braacutequetes

70

ortodocircnticos satildeo maiores do que o indicado pelos fabricantes A geometria da

canaleta e o padratildeo de acabamento variaram muito entre os grupos Brown e

Wagner 2015 mencionaram tambeacutem que essas alteraccedilotildees morfoloacutegicas podem

ocorrer em um uacutenico braacutequete bem como ao longo de todo o conjunto especiacutefico de

braacutequetes de uma mesma seacuterie No presente trabalho podemos constatar as

afirmaccedilotildees desses autores ao analizarmos as figuras 41 e 42 nas paacuteginas 55 e

56

71

61 Consideraccedilotildees finais

Ao analisar os resultados dessa pesquisa podemos concluir que a expressatildeo

do torque pode natildeo estar relacionado diretamente com a profundidade da canaleta

dos braacutequetes

Se a profundidade natildeo influencia a expressatildeo do torque como verificamos

nesse trabalho e se a altura eacute a mesma deveriacuteamos encontrar diferenccedilas de torque

estatisticamente natildeo significantes entre eles Poreacutem natildeo foi esse o resultado de

nossa pesquisa

Poreacutem haacute de se considerar que ao analisarmos as fotos dos braacutequetes Damon

Q (Figura 41 paacutegina 55) e H4 (Figura 42 paacutegina 56) podemos verificar que no

iniacutecio da canaleta do braacutequete H4 proacuteximo a porta de fechamento haacute tanto na parte

superior como na parte inferior um aumento da altura da canaleta o que pode ser

um fator de aumento da folga do fio em relaccedilatildeo a canaleta do braacutequete e pode gerar

um fator negativo na expressatildeo do torque

Em funccedilatildeo dessas hipoacuteteses um futuro trabalho deveraacute ser realizado para

verificar o porquecirc o braacutequete que foi idealizado para expressar o torque com maior

eficaacutecia se apresentou ser menos eficaz

73

7 CONCLUSOtildeES

Concluiacutemos com o nosso trabalho que

1 A folga existente entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel e os dois

braacutequetes estudados foram de 154ordm (Damon Q) e 235ordm (H4)

2 O momento de forccedila expresso pelo torque com 12ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel foi de 33 Nmm no braacutequete Damon Q e 29 Nmm

no braacutequete H4 Com 24ordm de torccedilatildeo o momento de torque foi de 196ordm no

braacutequete Damon Q e 44 Nmm no braacutequete H4 Com 36ordm de torccedilatildeo a

expressatildeo do torque foi de 552 Nmm no braacutequete Damon Q e 296 Nmm

no braacutequete H4

3 Ao compararmos os valores obtidos da expressatildeo do torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel observamos maior

expressatildeo do torque no braacutequete Damon Q quando comparados ao

braacutequete H4

4 Observamos que o braacutequete Damon Q expressou o torque primeiro quando

comparado ao braacutequete H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm

15 Nmm e 20Nmm

74

75

REFEREcircNCIAS1

Andrews LF The six keys to normal occlusion Am J Orthod 1972 Sep 62(3) 296-309 Andrews LF Straight-wire ndash O conceito e o aparelho Trad de Hugo Jose Trevisi San Diego L A Wells Co 1989 407p Archambault A Lacoursiere R Badawi H Major PW Carey J Flores-Mir C Torque expression in stainless steel orthodontic brackets Angle Orthod 2010 Jan 80(1) 201-10 Badawi HM Toogoog RW Carey JPR Heo G Major PW Torque expression of self-ligating brackets J Orthod Dentofacial Orthop 2008 May 133(5) 721-7 Bourauel C Drescher D Thier M An experimental apparatus for the simulation of three-dimensional movements in orthodontics J Biomed Eng 1992 Sep 14(5) 371-8 Brauchli LM Steineck M Wichelhaus A Active and passive self-lagation a myth Part 1 torque control Angle Orthod 2012 Jul 82(4) 663-9 Brown P Wagner W Choi H Orthodontic bracket slot dimensions as measured from entire bracket series Angle Orthod 2015 Jul 85(4) 678ndash82 Burstone CJ The segmented arch approach to space closure Am J Orthod 1982 Nov 82(5) 361-378 Cash AC Good SA Curtis RV McDonald F An evaluation of slot size in orthodontic brackets - Are standards as expected Angle Orthod 2004 Aug 74(4) 450-3 Cattaneo PM Salih AR Melsen B Labio-lingual root control of lower anterior teeth an canines obtained by active and passive self-ligating brackets Angle Orthod 2013 Jul 83(4) 691-7 Dalstra M Eriksen H Bergamini C Melsen B Actual versus theoretical torsional play in convencional and self-ligating bracket systems J Orthod 2015 Jun 42(2) 103-13

1 De acordo com Estilo Vancouver

totais da canaleta do braacutequete e portanto uma porcentagem do torque constituiacutedo

no braacutequete eacute perdida por conta do jogo existente entre fio canaleta Tem sido

demonstrado que existem discrepacircncias significativas entre o valor fornecido pelos

fabricantes e o valor mensurado (Cash et al 2004 Gioka Eliades 2004) As

alteraccedilotildees da expressatildeo do torque podem ser atribuiacutedas as variaccedilotildees intriacutensecas do

diacircmetro transversal dos fios ortodocircnticos na deformaccedilatildeo das canaletas dos

braacutequetes e em suas dimensotildees (Meling et al 1998 Gioka Eliades 2004

Archambault et al 2010 Major et al 2010 Melenka et al 2013 McLaughlin

Bennett 2015 Brown et al 2015 Lee et al 2016 Lombardo et al 2015)

A controveacutersia existente em relaccedilatildeo a influecircncia da dimensatildeo das canaletas

dos braacutequetes motivou a realizaccedilatildeo dessa pesquisa na qual utilizamos 2 tipos de

braacutequetes autoligados passivos com profundidades de canaletas diferentes

29

2 REVISAtildeO DA LITERATURA

Reitan (1957) discutiu alguns fatores para ilustrar a importacircncia de

correlacionar achados histoloacutegicos com observaccedilotildees praacuteticas atraveacutes de um exame

mais aprofundado das forccedilas em ortodontia revelando que alguns dos principais

fatores satildeo a variaccedilatildeo individual da reaccedilatildeo dos tecidos o tipo de forccedila aplicada e

os princiacutepios mecacircnicos envolvidos Verificou-se tambeacutem que estes fatores estavam

estreitamente ligados entre si Concluiu que a forccedila exercida em um movimento de

inclinaccedilatildeo realizada com forccedilas contiacutenuas criariam aacutereas comprimidas livre de

ceacutelulas na membrana periodontal com mais frequecircncia do que em um movimento

corporal decorrente os princiacutepios mecacircnicos envolvidos A reabsorccedilatildeo direta foi

observada em um movimento de torccedilatildeo gerando uma forccedila de 130 gramas ao

exercer pressatildeo na regiatildeo apical A quantidade de forccedila apropriada pode variar

consideravelmente de acordo com o tipo de movimento necessaacuterio cerca de 250

gramas durante a fase final de um movimento corporal contiacutenuo de caninos e

apenas deveraacute ser aplicado 25 gramas em um movimento de extrusatildeo de dentes

anteriores individuais

Rauch (1959) definiu o torque como um momento de forccedila resultante da

torccedilatildeo do fio retangular capaz de movimentar a coroa do dente no mesmo sentido

do fio e a raiz em sentido contraacuterio A aplicaccedilatildeo do torque permite controlar as

inclinaccedilotildees axiais dos dentes posicionando-os adequadamente ao final do

tratamento ortodocircntico

Andrews (1972) estudou seis caracteriacutesticas sistematicamente observadas em

um estudo de 120 modelos de pacientes natildeo ortodocircnticos com oclusatildeo normal

Essas constantes foram referidas como as seis chaves de oclusatildeo normal O artigo

tambeacutem discutiu a importacircncia das seis chaves individual e coletivamente no

tratamento ortodocircntico de sucesso Os 120 modelos estudados nesta pesquisa

diferem em alguns aspectos mas todos compartilhavam as seis caracteriacutesticas

observadas As seis chaves de oclusatildeo foram assim avalidadas relaccedilatildeo molar

angulaccedilotildees das coroas inclinaccedilotildees das coroas ausecircncia de rotaccedilotildees contatos

interproximais plano oclusal

30

Burstone (1982) descreveu a aplicaccedilatildeo cliacutenica das molas de traccedilatildeo utilizando a

teacutecnica do arco segmentado As consideraccedilotildees mais importantes na utilizaccedilatildeo

cliacutenica das molas de traccedilatildeo satildeo a quantidade de ativaccedilatildeo distal o diferencial de

angulaccedilatildeo entre os dentes anteriores e posteriores e a centralizaccedilatildeo do loop

Melhorias no design levaram a um mecanismo mais eficiente higiecircnica e confortaacutevel

para o fechamento do espaccedilo Melhorias no design levaram agrave um mecanismo mais

eficiente maior higiene e maior conforto no fechamento do espaccedilo

Bourauel et al (1992) apresentaram um aparelho (OMSS) capaz de avaliar os

sistemas de forccedilas tridimensionais e os movimentos resultantes durante o

tratamento ortodocircntico O instrumento consistiu em dois transdutores de forccedila

torque capazes de gravar tanto os resultados obtidos das forccedilas quanto os

resultados obtidos dos torques simultaneamente em todas as direccedilotildees espaciais

Cada sensor tinha uma faixa de mediccedilatildeo de 15N (450Nmm) e uma resoluccedilatildeo de

002 N (05Nmm) e foi montado em conjunto com 3 estaacutegios rotacionais e

translacionais movidos por motores passo a passo O aparelho era controlado por

um computador e por um software abrangente

Odegaard et al (1994) desenvolveram um meacutetodo para simular a forccedila de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico no interior do braacutequete e mediram com precisatildeo o

momento de torque O estudo simulou a situaccedilatildeo que ocorre quando o torque eacute

aplicado em um incisivo central individualmente Para realizar o teste foram usados

cinco braacutequetes com canaletas de 0018rdquo sem torque e angulaccedilatildeo e cinco partes de

cada tipo de fio A folga observada entre fio e o braacutequete variou de 20ordm a 5ordm com fios

0016rdquo x 0022rdquo e 0018rdquo x 0025rdquo respectivamente Foi observado apoacutes a

eliminaccedilatildeo da folga uma taxa de variaccedilatildeo de 024ordm Nmm a 037ordm Nmm nos fios de

accedilo enquanto que nos fios 0017rdquo x 0025rdquo de NiTi ocorreu uma taxa de variaccedilatildeo de

cerca de 107ordm Nmm Os resultados demonstraram que a quantidade de folga entre

o braacutequete e o fio ortodocircntico eacute consideravelmente maior do que o valor esperado

A utilizaccedilatildeo de ligaduras demonstraram que um efeito de torque pode ser observado

31

ainda que a folga natildeo tenha sido completamente eliminada

Com o aumento da utilizaccedilatildeo dos braacutequetes autoligados frequentemente

levantou-se a questatildeo de como eles se comparam com os sistemas de ligaccedilotildees

convencionais Shivapuja e Berger (1994) examinaram estes dois grupos de

braacutequetes autoligados e com sistemas de ligaccedilotildees de accedilo inoxidaacutevel e elastomeacutericas

convencionais tanto do aspecto in vitro bem como por medidas cliacutenicas e

observaccedilotildees subjetivas Foram avaliados cinco tipos diferentes de braacutequetes com

canaletas 0022rdquo x 0028rdquo divididos em sete grupos diferentes conforme o tipo de

ligaccedilatildeo Cada braacutequete foi montado sobre um cilindro de acriacutelico e o fio escolhido

para o estudo foi o de 0018rdquo (GAC International Inc Central Islip NY) Cada

grupo de braacutequetes consistiu em doze amostras e a forccedila de atrito para cada grupo

foi mensurada com uma maacutequina de teste universal (Instron Corp Canton Mass)

Foram analisadas dois tipos de mediccedilotildees para cada grupo Primeiramente avaliaram

qual a forccedila maacutexima necessaacuteria para iniciar o movimento do fio a qual foi

considerada como a forccedila necessaacuteria para superar a resistecircncia estaacutetica e a carga

maacutexima pela distacircncia de seguimento de 10rdquo o que foi interpretado como a

resistecircncia dinacircmica A segunda parte da investigaccedilatildeo consistiu em avaliar a

influecircncia do moacutedulo de potecircncia elastomeacuterico (GAC Energia Chainette) no

movimento de translaccedilatildeo dos dentes A fase final do estudo envolveu uma avaliaccedilatildeo

cliacutenica comparativa do tempo necessaacuterio para remover e substituir o modo de

ligaccedilatildeo tanto na arcada superior quanto na inferior Concluiacuteram que os sistemas de

braacutequetes autoligados demonstraram um niacutevel significativamente mais baixo de

resistecircncia ao atrito menor tempo para a remoccedilatildeo e inserccedilatildeo do fio no interior do

braacutequete e promoveu um melhor controle de infecccedilotildees quando comparados aos

braacutequetes convencionais de ceracircmica e metal com sistemas de ligaccedilotildees

elastomeacutericas de poliuretano e de accedilo inoxidaacutevel

Meling et al (1998) propuseram um estudo para medir a altura da canaleta dos

braacutequetes com maior precisatildeo atraveacutes de uma foacutermula que descreve a relaccedilatildeo entre

a altura do braacutequete as dimensotildees do arco ortodocircntico a borda do fio e folga de

torccedilatildeo Com um instrumento de mediccedilatildeo de torque a folga de torccedilatildeo foi estimada

em 10 braacutequetes diferentes (Ormco medium twin standard edgewise) com canaleta

0018rdquo Foi utilizado para realizar as mediccedilotildees um fio ortodocircntico de accedilo inoxidaacutevel

0018rdquo x 0025rdquo (Dentaurum) Um comprimento do fio foi escolhido aleatoriamente e

32

suas dimensotildees foram medidas em 10 segmentos diferentes com um microcircmetro

digital (modelo 293-521) Para a mediccedilatildeo da borda do fio foram usados 10 partes

de 1 cm de comprimento cada Os espeacutecimes foram preparados usando meacutetodos

metaluacutergicos convencionais para obter um corte transversal perpendicular ao seu

longo eixo e ampliado sob um microscoacutepio de uso metaluacutergico O raio de

arredondamento foi medido para todos os quatro cantos e a meacutedia aritmeacutetica foi

usada nos caacutelculos posteriores Apoacutes a obtenccedilatildeo dos registros da folga de torccedilatildeo

das dimensotildees e bordas do fio ortodocircntico a altura da canaleta do braacutequete pode

ser calculada Os autores concluiacuteram que o meacutetodo utilizado para medir a altura da

canaleta dos braacutequetes ortodocircnticos parece ter um elevado grau de exatidatildeo e eacute

mais faacutecil de executar do que os meacutetodos convencionais

Fischer-Brandies et al (2000) investigaram a influecircncia da seccedilatildeo transversal

da geometria da aresta e da dureza estrutural entre o fio e o braacutequete na

transmissatildeo do torque Cinco marcas de fios de accedilo inoxidaacutevel em 3 dimensotildees

(0016rdquo times 0016rdquo 0016rdquo times 0022rdquo e 0017rdquo times 0025rdquo) foram inseridos em braacutequetes

Edgewise (Ultratrimmreg Dentaurum Order No 705-018-50) com canaleta 0018rdquo e

foram carregados com diferentes momentos de torques (1 e 3 Ncm) As canaletas

dos braacutequetes e a geometria dos fios foram analisadas em computador antes e

depois do carregamento Aleacutem disso foram determinadas a dureza Vickers e a

micro-dureza das superfiacutecies metaacutelicas Embora o tamanho da canaleta foi mantido

de forma muito precisa agraves dimensotildees dos fios desviaram em meacutedia de 10 Um

carregamento de 3 Ncm de torque aumentou o jogo de torque de 36ordm nos fios 0016

times 0022rdquo e de 37ordm nos fios 0017rdquo times 0025rdquo No caso dos fios 0016rdquo times 0016rdquo natildeo foi

mais possiacutevel realizar uma transmissatildeo de torque efetivo A dureza Vickers dos fios

foi em meacutedia de 533 kp mm2 e que um dos suportes de 145 kp mm2 Houve um

aumento da micro-dureza na aacuterea de deformaccedilatildeo de estresse nas paredes da

canaleta com o aumento da transmissatildeo de carga 204-338 kgf mm2 Os autores

concluiacuteram que com as alteraccedilotildees das dimensotildees dos fios e a presenccedila de

deformaccedilatildeo plaacutestica dos braacutequetes resultou em um jogo de torque relativamente

grande

Cash et al (2004) investigaram o tamanho e a geometria da canaleta de

braacutequetes com dimensotildees de 0022rdquo Cinco braacutequetes de incisivo central superior do

33

lado esquerdo foram selecionados aleatoriamente a partir de um total de 11 marcas

disponiacuteveis comercialmente As mediccedilotildees foram concluiacutedas apoacutes a calibraccedilatildeo do

operador reproduzindo uma leitura digital Os resultados indicaram que todos os

braacutequetes possuem canaletas aumentadas Apenas o Twin Torque o Clarity e o

Mini Mono estavam dentro de 5 das suas dimensotildees declaradas apresentando

suas paredes essencialmente paralelas O braacutequete Elegance Plastic apresentou

paralelismo mas com aumento nas dimensotildees em 12 O braacutequete Victory Series

apresentou divergecircncia nas paredes da canaleta e com alteraccedilatildeo nas dimensotildees de

6 A canaleta do braacutequete Nu-Edge tambeacutem apresentou divergecircncia e alteraccedilotildees

nas dimensotildees em 14 Os braacutequetes Mxi Advant-Edge Damon II SL Elite Mini

Opti-MIM Roth and MBT apresentaram canaletas convergentes e a base da

canaleta do Damon apresentou um aumento dimensional de 17 A canaleta do

braacutequete Discovery demonstrou convergecircncia e aumento dimensional de 24 a

maior variacircncia observada A usinagem imprecisa nas dimensotildees das canaletas e o

uso de arcos subdimencionados podem afetar diretamente o posicionamento

tridimensional dos dentes

Gioka e Eliades (2004) avaliaram as fontes de variaccedilatildeo na expressatildeo do

torque em braacutequetes preacute-ajustados As variaacuteveis relacionadas com propriedades de

materiais foram sistematicamente analisadas incluindo a incapacidade para

preencher a canaleta devido agrave diferenccedila de tamanho de arcos as irregularidades do

processo de suportes de manufatura impedindo acoplamento adequado diferenccedilas

na rigidez dos fios variaccedilotildees entre os valores reais e relatados de torque do

braacutequete e os modos de ligaccedilotildees todos os quais podem ser responsaacuteveis por

aumento da depuraccedilatildeo de terceira ordem ou ldquojogo O efeito destas variaccedilotildees sobre

a expressatildeo do torque eacute discutido e as inclinaccedilotildees vestibulolinguais satildeo fornecidas

como funccedilatildeo do tamanho do fio e a composiccedilatildeo do braacutequete em combinaccedilotildees

braacutequete e fio A maioria dos relatoacuterios publicados sobre esse assunto indicam uma

perda de controle de torque tatildeo alto quanto 100 do valor prescrito Aleacutem disso a

falsa ideacuteia de transferir a inclinaccedilatildeo ideal de coroa com o torque previsto no braacutequete

eacute ilustrado juntamente com a estimativa de torque previsto em relaccedilatildeo agrave coroa do

dente O torque necessaacuterio de forma realista depende de alguns componentes

envolvendo inclinaccedilatildeo dentaacuteria compensaccedilatildeo no jogo existente entre braacutequete e fio

e o tipo de ligaduras presentes Com base nas evidecircncias disponiacuteveis clinicamente

34

propocircs-se que a prescriccedilatildeo aumentada do torque deve ser selecionado para explicar

a falta de expressatildeo plena do torque prescrito

van Loenen et al (2005) estudaram a morfologia dos incisivos centrais

superiores e caninos superiores a fim de determinar a variaccedilatildeo no acircngulo coroa

raiz formado por uma tangente na superfiacutecie vestibular da coroa e o eixo

longitudinal da coroa em uma vista proximal Foram realizadas radiografias

proximais de 160 dentes (81 incisivos e 79 caninos) previamente extraiacutedos no

Hospital da Universidade de Ghent Beacutelgica As imagens foram digitalizadas e

analisadas com Jascreg Paint Shop Pro 7TM (Eden Prairie USA) e Mathcad 2001

Professionalreg (Cambridge UK) A margem incisal o centro da junccedilatildeo cemento-

esmalte (CEJ) e o aacutepice da raiz foram digitalizados para definir o longo eixo da

coroa raiz Posteriormente foram obtidas as medidas do acircngulo coroa raiz (ACR)

em todos os dentes Para definir a curvatura da superfiacutecie labial foram determinadas

vaacuterias tangentes em diferentes alturas sobre a superfiacutecie labial ou bucal A partir dos

resultados foram calculados a meacutedia e o desvio padratildeo O ACR variou de 167 a 195

graus para os caninos (valor meacutedio de 183 graus) e de 171 a 195 graus para os

incisivos (meacutedia de 184 graus) A meacutedia das inclinaccedilotildees das superfiacutecies labiais dos

incisivos variou muito As inclinaccedilotildees meacutedias da curvatura da superfiacutecie labial dos

incisivos variaram entre 287 (plusmn 33) e 116 (plusmn 49) graus Agrave 4 mm da margem incisal

o miacutenimo da curvatura foi de 153 graus e a maacuteximas de 266 graus Em 45 mm da

borda incisal o acircngulo de superfiacutecie vestibular variou entre 123 e 249 graus Entre

2 e 45 mm da borda incisal o acircngulo meacutedio da superfiacutecie labial variaram em 10

graus Nos caninos as inclinaccedilotildees meacutedias das superfiacutecies vestibulares variaram

entre 300 (plusmn 42) e 102 (plusmn 79) graus O acircngulo da superfiacutecie vestibular meacutedia entre

2 e 45 mm a partir da borda incisal dos caninos tambeacutem diferiram em cerca de 10

graus mas o Desvio Padratildeo foram muito maiores do que para os incisivos Os

autores concluiacuteram que a colocaccedilatildeo de um braacutequete sobre um dente em diferentes

alturas ainda dentro de uma aacuterea clinicamente aceitaacutevel resulta em diferenccedilas

importantes na quantidade de torque de raiz

Brito-Juacutenior e Ursi (2006) revisaram as prescriccedilotildees de braacutequetes preacute-ajustados

existentes no mercado abordando as variaccedilotildees dos valores de inclinaccedilatildeo

angulaccedilatildeo e rotaccedilatildeo dentaacuteria A revisatildeo reporta desde a origem do conceito de uso

35

de arcos retangulares em acessoacuterios com secccedilotildees retangulares ateacute os atuais

modelos de braacutequetes autoligados e outros braacutequetes com formatos diferenciados

Rinchuse e Miles (2007) discutiram estudos in vitro seguidos de pesquisas in

vivo com o objetivo de sintetizar a literatura sobre os braacutequetes autoligados afim de

formular conceitos gerais princiacutepios e axiomas Relataram as diferenccedilas entre os

braacutequetes ativos e passivos em relaccedilatildeo agraves suas vantagens e desvantagens

percebidas Apresentaram tambeacutem novos conceitos em relaccedilatildeo ao futuro dos

braacutequetes autoligados combinaccedilotildees de sistemas de braacutequetes e uso seletivo de

braacutequetes autoligados

Yeh et al (2007) avaliaram a resistecircncia ao atrito em braacutequetes com ligaduras

passivas em diferentes estaacutegios do tratamentos ortodocircnticos Foram usados 2

braacutequetes autoligados passivos (Damon SL II Ormco Orange California SmartClip

3M Unitek Monrovia Califoacuternia) e um novo braacutequete com a ligadura elaacutestica passiva

(Synergy Rocky Mountain Denver Colorado) Todos os braacutequetes com canaletas

de 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Os braacutequetes foram acoplados em trecircs arcos de niacutequel-

titacircnio (0014rdquo 0016rdquo x 0022rdquo 0019rdquo x 0025rdquo) e simulado rotaccedilotildees de primeira

ordem de 3ordm e 6ordm intrusotildees de segunda ordem de 05 mm e 10 mm e inclinaccedilatildeo de

terceira ordem vestibular de coroa de 3ordm As dimensotildees dos braacutequetes foram

medidas com microscopia eletrocircnica de varredura O braacutequete SmartClip apresentou

acircngulos criacuteticos e distacircncias maiores para a ligaccedilatildeo do que os outros 2 acessoacuterios

Quando acoplado o fio 0019rdquo x 0025rdquo com um alinhamento de arco ideal o

SmartClip teve IMDF menor do que os outros acessoacuterios Para as rotaccedilotildees de

primeira ordem os braquetes Synergy tiveram o IMDF significativamente menor do

que os outros acessoacuterios Os braacutequetes Damon SL II com acircngulos criacuteticos menores

tiveram um bom IMDF Para a inclinaccedilatildeo de terceira ordem o Damon SL II com

menor folga de torccedilatildeo tambeacutem tiveram um bom IMDF Natildeo houve diferenccedilas

significativas de IMDF em todos os braacutequetes testados em intrusotildees de segunda

ordem No entanto houve o aumento da IMDF com o aumento da gravidade da maacute

oclusatildeo Concluiacuteram que nenhuma diferenccedila significativa foi encontrada nos

braacutequetes em distacircncias de segunda ordem Em um alinhamento de arco ideal

braacutequetes com maior canaleta tiveram menor resistecircncia ao atrito O controle

rotacional de primeira ordem foi influenciado pela profundidade da canaleta largura

36

do braacutequete e a cobertura labial dos suportes com o mesmo arco Quando um

mecanismo de deslizamento foi usado com uma mudanccedila de inclinaccedilatildeo de terceira

ordem os braacutequetes com menor acircngulo criacutetico de contato tiveram maior resistecircncia

ao atrito

Vena et al (2007) examinaram a variabilidade dos fios de accedilo inoxidaacutevel

0017rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo (Ormco Glendora Califoacuternia) com respeito as

propriedades mecacircnicas dimensotildees da secccedilatildeo transversal e o acabamento geral

das superfiacutecies Concluiacuteram que existem variabilidades em algumas propriedades

mecacircnicas e caracteriacutesticas fiacutesicas dos materiais e entre as amostras dos mesmos

grupos de diferentes lotes

Badawi et al (2008) mediram a expressatildeo do torque em 2 braacutequetes

autoligados ativos (In-Ovation GAC Bohemia NY Velocidade Strite Induacutestrias

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e 2 braacutequetes autoligados passivos (Damon 2 Ormco

Orange Calif Smart Clip 3M Unitek Monrovia na Califoacuternia) Desenvolveram um

dispositivo com a capacidade de aplicar uma torccedilatildeo no fio 0019rdquo x 0025rdquo 1113088de accedilo

inoxidaacutevel mantendo o alinhamento vertical e horizontal perfeito entre o fio e o

braacutequete O projeto utilizou um transdutor de forccedilatorque de multi-eixo que mediu o

momento de forccedila nos trecircs planos de espaccedilo O momento em meacutedia em que o

torque comeccedilou a ser expressado foi de 75ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes autoligados

ativos e 15ordm de torccedilatildeo para os braacutequetes autoligados passivos A expressatildeo de

torque foi maior para os braacutequetes autoligados ativos ateacute 35ordm de torccedilatildeo Na torccedilatildeo do

fio aleacutem deste ponto resultou em um aumento linear do torque medido para os

braacutequetes Damon 2 Smart Clip e In-Ovation O torque foi relativamente constante

passando 35ordm de torccedilatildeo nos braacutequetes Speed Apoacutes a execuccedilatildeo de todos os

estudos os autores concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos satildeo mais

eficazes na expressatildeo do torque do que os braacutequetes autoligados passivos

Morina et al (2008) estudaram a capacidade dos torques em diferentes

braacutequetes 6 tipos de braacutequetes foram estudados braacutequetes autoligados em accedilo

inoxidaacutevel Hanson SpeedTM (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) e

DamonTM 2 (Ormco Glendora California USA) Ultratrimmreg e Discoveryreg

(Dentaurum Pforzheim Germany) braacutequetes ceracircmicos Fascinationreg 2

37

(Dentaurum) e braacutequete em policarbonato Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) Todos os braacutequetes tinham canaleta de 0022rdquo e foram inseridos

torques no fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Uma situaccedilatildeo cliacutenica intra oral foi

simulada atraveacutes da inclinaccedilatildeo vestibular de coroa de um incisivo central superior

atraveacutes do aparelho orthodontic measurement and simulation system (OMSS) Os

principais componentes do OMSS satildeo dois sensores capazes de medir as forccedilas e

momentos simultaneamente nos trecircs planos do espaccedilo Momentos de forccedila foram

estudados em um arco superior alinhado e nivelado de um modelo Frasaco (Franz

Sachs Tettnang Alemanha) ligado ao OMSS Um torque de 20ordm foi aplicado e a

mudanccedila de direccedilatildeo causada no braacutequete foi mensurada experimentalmente pela

OMSS Cada combinaccedilatildeo de braacutequete fio foi medido cinco vezes O momento do

torque (Nmm) e a perda do torque (graus) foram determinados Os braacutequetes

ceracircmicos apresentaram a menor perda de torque assim como os braacutequetes de

accedilo inoxidaacutevel O braacutequete Fascinationreg 2 (Dentaurum) registrou o maior momento

torque que foi de 20 Nmm graus seguido pelo Brillantreg (Forestadent Pforzheim

Germany) que registrou 12 Nmm graus Todos os outros braacutequetes apresentaram

a taxa idecircntica de 04 Nmm graus Concluiacuteram que o suporte ceracircmico Fascinationreg

2 (Dentaurum) apresentou o maior momento de torque (35 Nmm) e juntamente com

os braacutequetes metaacutelicaos a menor perda de torque (46 graus)

Huang et al (2009) investigaram a capacidade do torque em braacutequetes

convencionais e autoligados usando um meacutetodo com elementos finitos Foram

selecionados 3 tipos de braacutequetes 2 autoligados Hanson Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) e Damon MX (Ormco Glendora Califoacuternia) e 1

convencional Discovery (Dentaurum Pforzheim Alemanha) Todos os braacutequetes

com canaleta 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel Foram incluiacutedos 4 braacutequetes nos modelos

finitos a partir do incisivo central superior do lado esquerdo ao canino superior do

lado direito Um torque de 20ordm foi aplicados nos incisivos do lado direito em fios

0018rdquo x 0025rdquo e 0019rdquo x 0025rdquo Trecircs tipos de arcos foram usados accedilo inoxidaacutevel

titacircnio molibdecircnio e niacutequel titacircnio Para os braacutequetes convencionais foram usados

dois tipos de ligaccedilatildeo ligadura elaacutestica e fio de accedilo inoxidaacutevel O momento acircngulo

torque simulados foram calculados usando o software MSC Marc Mentat 2005 FE

(MSC Software Corporation Santa Ana Califoacuternia) As caracteriacutesticas dos fios

influenciam no momento do torque provocando maiores alteraccedilotildees no tipo de liga

38

em comparaccedilatildeo com a dimensatildeo dos fios (aumento de 125 quando comparamos o

fio 0019rdquo x 0025rdquo com 0018rdquo x 0025rdquo ambos de accedilo inoxidaacutevel e 220 quando

usamos um fio 0018rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel em comparaccedilatildeo com 0018rdquo x

0025rdquo de niacutequel-titacircnio) A mudanccedila na liga e na dimensatildeo do fio em conjunto

resultou em um aumento de 600 no fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel quando

comparado com 0018rdquo x 0025rdquo de niacutequel titacircnio O jogo do fio 0018rdquo x 0025rdquo foi de

9ordm enquanto do 0019rdquo x 0025rdquo foi de 75ordm com um jogo maior nos braacutequetes

Damon O efeito da ligaccedilatildeo dos braacutequetes Discovery com ligaduras elaacutesticas e de

accedilo inoxidaacuteve puderam ser comparados com o comportamento do Damon O Speed

mostrou comportamento diferente com menor momento de torque e menor jogo

entre canaleta e fio Concluiacuteram que o acircngulo momento de torque eacute determinado

pelas caracteriacutesticas do arco

Archambault et al (2010) avaliaram os efeitos da expressatildeo do torque em

braacutequetes ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel variando o tamanho da canaleta e a

dimensatildeo do fio de accedilo para analisar as limitaccedilotildees dos meacutetodos experimentais

utilizados Atraveacutes de uma revisatildeo sistemaacutetica foram pesquisados estudos in vitro

que mensuravam a expressatildeo do torque em braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel

convencionais e autoligados usando dispositivos com arcos retos de accedilo inoxidaacutevel

sem mecacircnicas de segunda ordem sem alccedilas e sem fios auxiliares 11 artigos

foram selecionados Com base nos estudos selecionados no braacutequete com canaleta

0018rdquo o acircngulo de acoplamento variou 31ordm em um arco de 0016 x 0016rdquo a 46ordm

em um arco de 0018 x 0025rdquo No braacutequete com canaleta de 0022rdquo o acircngulo de

envolvimento variou de 18ordm com um arco de 0018 x 0025rdquo a 6ordm com um arco de

0021 x 0025rdquo Os braacutequetes autoligados ativos expressaram um acircngulo de

acoplamento aproximado de 75ordm enquanto os braacutequetes autoligados passivos

expressaram aproximadamente 14ordm com um arco de 019 x 0025rdquo (braacutequetes com

canaleta 0022rdquo) Os autores concluiacuteram que o acircngulo de envolvimento depende do

formato e dimensatildeo do arco assim como da dimensatildeo da canaleta do braacutequete

Clinicamente o torque efetivo pode ser conseguido com uma torccedilatildeo do fio de 15ordm a

31ordm em braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm em braacutequetes autoligados

passivos com arcos 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

Major et al (2010) desenvolveram um meacutetodo de anaacutelise das dimensotildees das

canaletas dos braacutequetes com o uso de fotografias Foram investigados 3 braacutequetes

39

autoligados de incisivo central superior do lado direito com canaleta 0022rdquo 30

braacutequetes Damon Q com a prescriccedilatildeo de 15ordm (Ormco Corporation Orange CA

USA) 30 braacutequetes In-Ovation-R com prescriccedilatildeo 12ordm (GAC Bohemia NY USA) e

30 braacutequetes Speed com prescriccedilatildeo 12ordm (Strite Industries Cambridge Ontario

Canada) Os perfis mesiais dos braacutequetes foram fotografados (Canon EOS-D10

10D Toacutequio Japatildeo) e analisados atraveacutes de um microscoacutepio (Carl Zeiss

MicroImaging GmbH Jena Alemanha) As imagens recolhidas atraveacutes do

microscoacutepio foram escalonadas em 197548 pixels mm e a cacircmera foi fixada em

uma distacircncia focal de 44645 mm Os braacutequetes Speed apresentaram altura do

canaleta 2 menor do que o tamanho nominal de 0559 miliacutemetros e uma inclinaccedilatildeo

ligeiramente convergente Os braacutequetes In-Ovation apresentaram paredes

divergentes em um acircngulo meacutedio de 147 graus e valor proacuteximo ao nominal da

altura da canaleta Os braacutequetes Damon Q apresentaram maior paralelismo entre as

paredes da canaleta com 90ordm entre as paredes e o fundo da canaleta A altura da

canaleta dos braacutequetes Damon apresentaram um aumento de 3 em suas

dimensotildees

Lacoursiere et al (2010) demonstraram claras evidecircncias de deformaccedilotildees dos

braacutequetes como resultado da aplicaccedilatildeo de cargas de torccedilatildeo Um dispositivo que

utiliza uma teacutecnica de correlaccedilatildeo de imagem oacuteptica foi desenvolvido para quantificar

com precisatildeo as alteraccedilotildees dimensionais ocorridas nas canaletas dos braacutequetes

durante uma aplicaccedilatildeo de torccedilatildeo do fio Simultaneamente a magnitude do momento

de forccedila do torque o acircngulo de torccedilatildeo do fio e a dimensatildeo da canaleta dos

braacutequetes podem ser registrados Este experimento confirmou que as alccedilas dos

braacutequetes sofrem deformaccedilatildeo elaacutestica quando carregadas Observou-se tambeacutem

que o braacutequete foi deformado plasticamente por uma uacutenica rotaccedilatildeo do arco

Major et al (2011) investigaram o torque em diferentes tipos de braacutequetes

autoligados analisando as deformaccedilotildees elaacutesticas e plaacutesticas causadas nos

acessoacuterios em conjunto com o torque expressado em diferentes acircngulos de torccedilatildeo

Um braacutequete ortodocircntico foi montado em uma ceacutelula de carga (Nano 17 Multi-Axis

forcetorque transducer ATI Industrial Automation Apex NC) que mede as forccedilas e

momentos em todas as direccedilotildees O fio foi torcido no braacutequete atraveacutes de um motor

(Cool Muscle CM1-C-11L30 Myostat Motion Control Newmarket Ontario Canada)

e controlado por software personalizado (LabWindows CVI National Instruments)

40

Imagens gerais foram tiradas por uma cacircmera (piA2400-12 g 2448 3 2050 pixels 8

bit gray scale Basler Vision Technologies Exton Pa) atraveacutes de um microscoacutepio

(55-908 MMS R4 Edmund Optics Barrington NJ) e processados usando

correlaccedilatildeo oacuteptica para medir a deformaccedilatildeo No acircngulo maacuteximo de torque de 63ordm

com fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x 0025rdquo o total dos valores de deformaccedilatildeo elaacutestica

e plaacutestica foram 0063 0033 e 0137 mm para Damon Q (Ormco Orange

Califoacuternia) In-Ovation R (GAC Bohemia NY) e Speed (Strite Industries

Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) respectivamente Os valores totais de deformaccedilatildeo

plaacutestica foram 0015 0006 e 0086 mm respectivamente mensurados em 0ordm apoacutes

remoccedilatildeo da carga Os autores concluiacuteram que os braacutequetes In-Ovation obtiveram a

menor deformaccedilatildeo quando medidos em 63ordm Damon e Speed tinham cerca de 2 e

4 vezes maior deformaccedilatildeo respectivamente Com base na deformaccedilatildeo em 0ordm

quando foi removido a carga (angulaccedilatildeo) os braacutequetes Damon e Speed tinham

aproximadamente 25 e 14 vezes respectivamente maior deformaccedilatildeo plaacutestica do

que os braacutequetes In-Ovation

Streva et al (2011) verificaram a precisatildeo do torque em braacutequetes metaacutelicos

com prescriccedilatildeo MBT usando braacutequetes de caninos como amostra representativa de

6 marcas comerciais Foram selecionados 20 braacutequetes da arcada superior e 20

braacutequetes da arcada inferior das seguintes marcas comerciais 3M Unitek Abzil

American Orthodontics TP Orthodontics Morelli and Ortho Organizers todos com

canaleta 0022 x 0028 Em uma visatildeo de perfil dos braacutequetes foram estabelecidos

pontos e linhas de referecircncia na base e no fundo da canaleta e posteriormente foi

medido o acircngulo de torque por um operador utilizando um microscoacutepio oacuteptico

acoplado a um computador Os valores foram comparados com aqueles

estabelecidos pela prescriccedilatildeo MBT Os resultados mostraram que os braacutequetes dos

caninos superiores somente a angulaccedilatildeo dos braquetes Morelli (-333ordm) apresentou

diferenccedila estatisticamente significante em relaccedilatildeo aos valores propostos (-7ordm) Para

os caninos inferiores American Orthodontics (-634ordm) e Ortho Organizers (-625ordm)

apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes dos padrotildees (-6ordm) Em uma

comparaccedilatildeo feita entre as marcas os braacutequetes da Morelli apresentaram diferenccedilas

estatisticamente significantes em comparaccedilatildeo com todas as outras marcas de

braacutequetes dos caninos superiores Para os braacutequetes dos caninos inferiores natildeo

houve diferenccedila estatisticamente significante entre as marcas Os autores

41

concluiacuteram que existem variaccedilotildees significativas nos valores da angulaccedilatildeo de torque

em alguns dos braacutequetes avaliados podendo comprometer clinicamente o

posicionamento vestiacutebulo-lingual do dente no final do tratamento ortodocircntico

Brauchli et al (2012) avaliaram a influecircncia dos tipos de clips ativos no torque

de braacutequetes autoligados e compararam os tipos de sistemas passivos e ativos 5

amostras de 9 braacutequetes foram avaliados 7 braacutequetes autoligados (Damon III

Ormco Corporation Orange Calif In-Ovation R GAC International Inc Bohemia

NY Oyster Gestenco International AB Gothenburg Swe- den Quick Forestadent

Bernhard Fo rster GmbH Pforzheim Germany SmartClip 3MUnitek Monrovia

Calif Speed Strite Industries Cambridge Ontario Canada Time American

Orthodontics Sheboygan Wis) 1 braacutequete ceracircmico esteacutetico com clip de baixa

fricccedilatildeo (Mystique NeoClip GAC) e 1 braacutequete twin standard (Mini-Mono

Forestadent) com ligaduras elaacutesticas e ligaduras de accedilo inoxidaacutevel Foram

selecionados braacutequetes de incisivos centrais e soldadas ou ligado (braacutequetes

ceracircmicos e polimeacutericos) em cabeccedilas de parafusos que foram montados no quadro

do Hexapod utilizado na investigaccedilatildeo (Micos GmbH Eschbach Alemanha) Um fio

de 0019rdquo x 0025rdquo foi fixado em um mandril que por sua vez foi montado em um

sensor de momento de forccedila (FTD Nano 17 ATI Apex NC) O sensor em si foi

centralmente montado sobre um disco rotativo automatizado (PRS 110 micos)

Todos os braacutequetes ativos foram medidos com a porta aberta e fechada para

avaliar sua influecircncia no torque Aleacutem disso as dimensotildees dos slots foram

opticamente medidos e comparados com a expressatildeo de torque A avaliaccedilatildeo

estatiacutestica de (Ple 05) revelou que em termos de expressatildeo maacutexima de torque com

uma angulaccedilatildeo de 30ordm natildeo houve diferenccedila significativa entre a configuraccedilatildeo aberta

e fechada dos braacutequetes (todas as diferenccedilas de 18 Nmm com a exceccedilatildeo do

braacutequete Oyster com diferenccedila de 38 Nmm) Tambeacutem natildeo houve diferenccedila entre

os meacutetodos de ligaccedilatildeo do grupo de controle com ligaduras elaacutesticas e accedilo na

expressatildeo do torque Foi alcanccedilado cerca de 10 Nmm na maioria dos braacutequetes

com uma angulaccedilatildeo de 20ordm a 23ordm entre arco e canaleta As dimensotildees da canaleta

variaram de 0022rdquo (0563 miliacutemetros) ateacute 0024rdquo (0613 miliacutemetros) Foi concluiacutedo

que a influecircncia do tipo de ligadura ou o mecanismo passivo ativo dos braacutequetes

autoligados satildeo miacutenimas As dimensotildees da canaleta satildeo muito mais importantes

na transmissatildeo do torque

42

Major et al (2012) observaram a deformaccedilatildeo plaacutestica de trecircs braacutequetes

autoligados diferentes atraveacutes da torccedilatildeo de um fio Isto eacute conseguido atraveacutes da

comparaccedilatildeo da forma do slot antes e depois da torccedilatildeo usando o meacutetodo de anaacutelise

do perfil de ranhura 3 braacutequetes autoligados diferentes (canaleta 0022rdquo) foram

investigados Damon Q (Ormco Corporation Orange CA USA) In-Ovation-R (GAC

Bohemia NY USA) SpeedH (Strite Industries Cambridge Ontario Canada) Uma

cacircmera digital (Cannon E0S 10D Tokyo Japan) acoplado a um microscoacutepio (Carl

Zeiss MicroImaging GmbH Jena Thuringia Germany) foi usada para capturar

imagens de perfil de cada ranhura do braacutequete antes e depois do procedimento de

torccedilatildeo Torques de 15ordm a 63ordm foram inseridos nos braacutequetes com um fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco Corporation Orange CA USA) A alteraccedilatildeo meacutedia

provocada na altura da canaleta foi de 0013 mm (0020 SD) 0007 mm (0010 SD)

e 0070 mm (DP 003) para Damon Q In-Ovation e Speed respectivamente A

canaleta foi aumentado em 075ordm (SD 096) 041ordm (SD 105) e 930ordm (SD 424)

respectivamente O aumento no jogo do torque foi calculado utilizando a nova

foacutermula apresentada neste estudo sendo de 09ordm 06ordm e 77ordm respectivamente

Concluiacuteram que os braacutequetes Damon Q e In-Ovation mantiveram elevados niacuteveis de

linearidade na forma das paredes da canaleta poreacutem foram encontradas

quantidades significativas de deformaccedilatildeo plaacutestica fisicamente insignificantes Os

braacutequetes Speed demonstraram deformaccedilatildeo plaacutestica visualmente identificaacuteveis na

canaleta do braacutequete

Huang et al (2012) Avaliaram a capacidade da expressatildeo do torque em

braacutequetes autoligados e convencionaisassociados a largura do braacutequete o jogo

entre o fio e a canaleta do braacutequete e o modo de ligaccedilatildeo Os resultados mostraram

que o desenho do braacutequete tem menor influecircncia no momento de torque do que

outros paracircmetros como a largura do braacutequete o jogo entre o fio e a canaleta do

braacutequete ou o desalinhamento dos dentes

Cattaneo et al (2013) investigaram a capacidade de expressar o torque em

braacutequetes autoligados passivos (Damon 3MX Ormco Orange Calif) em 26

pacientes e em braacutequetes autoligados ativos (In-Ovation R GAC Bohemia NY) em

20 pacientes em dentes incisivos e caninos inferiores atraveacutes da anaacutelise de

43

imagens tridimensionais antes e apoacutes o tratamento Observaram apoacutes o tratamento

uma inclinaccedilatildeo vestibular dos dentes estatisticamente significante em ambos os

sistemas considerando a hipoacutetese da presenccedila de jogo entre o braacutequete e o fio

maior nos braacutequetes passivos do que nos braacutequetes ativos

Major et al (2013) observaram o momento de torque com ciclos de carga e

descarga torcendo um fio 0019rdquo x 025rdquo de accedilo inoxidaacutevel inseridos nos braacutequetes

Damon Q e Speed com acircngulos de 16ordm 20ordm 24ordm 28ordm 32ordm e 40ordm utilizando um

aparelho para medir o momento de torque e deformaccedilatildeo do braacutequete relatado

anteriormente por Major et al (2011) o qual foi baseado em uma versatildeo modificada

do aparelho descrito por Lacoursiegravere et al (2010) Os braacutequetes Damon

apresentaram menor deformaccedilatildeo plaacutestica e menor aumento no jogo entre o

braacutequete e o fio quando comparados aos braacutequetes Speed Quando o braacutequete foi

torqueado acima de 15 Nmm a curva de descarga expressou menor momento de

forccedila do que a curva de carga Clinicamente a curva de descarregamento eacute mais

relevante do que a curva de carregamento pois representa o torque aplicado ao

dente apoacutes sua movimentaccedilatildeo

Johnson (2013) Selecionou braacutequetes com prescriccedilotildees de torque

personalizados com base nas necessidades de cada paciente afim de reduzir as

correccedilotildees dos torques antes dos fios de niacutequel-titacircnio e beta-titacircnio mais resistentes

Como resultado foram necessaacuterios menos ajustes de torque nos fios de accedilo

inoxidaacutevel resultando em um menor tempo de tratamento

Melenka et al (2013) examinaram os movimentos dos braacutequetes autoligados

com o uso de imagem digital 3D correlacionado a um simulador de torque

ortodocircntico e o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico O

simulador de torque ortodocircntico foi acoplado a um microscoacutepio e 2 cacircmeras

permitindo o movimento dos braacutequetes determinados pela torccedilatildeo do fio As imagens

das cacircmeras foram captadas com uma teacutecnica digital de imagens 3D para

determinar a movimentaccedilatildeo dos braacutequetes ortodocircnticos 3 braacutequetes autoligados

(Damon Q Ormco Orange Calif In-Ovation R GAC Bohemia NY e Speed Strite

Induacutestrias Cambridge Ontaacuterio Canadaacute) foram comparados para demonstrar a

diferenccedila dos movimentos dos braacutequetes autoligados Os deslocamentos dos

44

componentes de retenccedilatildeo do arco medidos foram 20 e 35 vezes menores para o

In-Ovation e Damon Q do que os valores em estudos anteriores Os autores

concluiacuteram que a utilizaccedilatildeo de um sistema de mediccedilatildeo oacuteptico 3D eacute uacutetil para

compreender o movimento do componente de retenccedilatildeo do fio ortodocircntico mas natildeo

eacute necessaacuterio para quantificar o movimento do braacutequete

Melenka et al (2014) analisaram a expressatildeo de torque em 2 braacutequetes com

ligaduras convencionais geometricamente semelhantes de materiais diferentes Foi

aplicado torque em 30 braacutequetes Orthos SS e 30 braacutequetes Orthos Ti (Ormco

Orange Califoacuternia EUA) com fios 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ormco

Glendora Califoacuternia EUA) utilizando ligaduras elastomeacutericas Os 2 braacutequetes foram

comparados para determinar se existe uma diferenccedila entre a expressatildeo do torque e

para comparar a deformaccedilatildeo da canaleta dos braacutequetes Cada braacutequete foi montado

sobre uma ceacutelula de carga de 6 eixos que mede o momento de forccedila em todas as

direccedilotildees O arco recebeu uma torccedilatildeo de um acircngulo inicial de 0ordm ateacute um acircngulo

maacuteximo de 51ordm e em seguida retornou agrave posiccedilatildeo inicial O torque maacuteximo expresso

em 51ordm foi de 998 Nmm no Orthos Ti e 930 Nmm no Orthos SS A deformaccedilatildeo

plaacutestica total medida em 0ordm poacutes-torccedilatildeo foi de 0038 mm no Orthos SS em

comparaccedilatildeo com 0013 mm no Orthos Ti A deformaccedilatildeo plaacutestica foi 28 vezes maior

no Orthos SS do que a dos braacutequetes Orthos Ti Os braacutequetes Orthos Ti

expressaram mais o torque do que os braacutequetes de accedilo inoxidaacutevel poreacutem exibiu

uma variaccedilatildeo substancial

Mugurama et al (2014) investigaram as propriedades friccionais em relaccedilatildeo ao

torque de diferentes tipos de braacutequetes autoligados Foram usados 2 sistemas

passivos (Damon Q Ormco SmartClip 3M Unitek Monrovia Calif) e 1 ativo (In-

Ovation R DENTSPLY GAC International) 3 fios niacutequel titacircnio com 0016rdquo x 0022rdquo

(Nitinol Super-Elastic 3M Unitek) e 3 fios de accedilo inoxidaacutevel com 0017rdquo x 0025rdquo e

0019rdquo x 0025rdquo (Stainless Steel 3M Unitek) 1 braacutequete convencional (Mini Uni-Twin

3M Unitek) foi utilizada para comparaccedilatildeo A forccedila de atrito estaacutetica foi medida

usando um dispositivo de teste de fricccedilatildeo conectada a uma maacutequina de ensaios

universal (EZ Test Shimadzu Kyoto Japan) Cada braacutequete foi colado em uma

placa de accedilo inoxidaacutevel que podia fornecer diferentes torques (0ordm 10ordm 20ordm 30ordm) e 0ordm

angulaccedilatildeo com o auxiacutelio de um dispositivo de suporte de montagem O conjunto

45

placa braacutequete foi ligado ao dispositivo de fricccedilatildeo e um segmento de 5 cm de fio

obtidos a partir das porccedilotildees retiliacuteneas posterior foi fixado aos braacutequetes A

extremidade superior do fio foi ligado agrave ceacutelula de carga e a extremidade inferior foi

fixado a um peso de 150 g A forccedila de deslocamento foi de 10 mm min para uma

distacircncia de 5 mm O contato braacutequete fio foi analisado atraveacutes do uso de um

microscoacutepio eletrocircnico de varredura (S-3500N Hitachi Toacutequio Japatildeo) Na maioria

das combinaccedilotildees braacutequete fio o aumento do torque gerou um aumento

significativo no atrito estaacutetico poreacutem nas combinaccedilotildees do sistema autoligado o atrito

foi menor do que no braacutequete convencional O sistema ativo apresentou maior atrito

em relaccedilatildeo ao passivo na maioria das condiccedilotildees Foi observado que o contato entre

canaleta fio foi maior na medida que o torque foi aumentado Os autores

concluiacuteram que nos sistemas autoligados o aumento do torque provoca um maior

atrito uma vez que o contato entre a parede da canaleta e a ponta do fio torna-se

maior Com isso a extensatildeo do contato entre a canaleta e a borda do fio pode ser

influente no atrito estaacutetico

Katsikogianni et al (2015) investigaram exaustivamente a eficiecircncia do torque

em diversos sistemas de braacutequetes combinados com diferentes tipos de fios

ortodocircnticos O estudo incluiu dois tipos de braacutequetes autoligados (Troumlster

Applications Magden Switzerland e o SPEED como sistemas passivos e Strite

Induacutestrias Ontaacuterio Canadaacute como sistema ativo) e convencionais (Mini Mono and

Brilliant Forestadent Pforzheim Germany) Todos os braacutequetes com canaletas de

0018rdquo Cada um desses braacutequetes foi combinado com 4 tipos de fio 0016rdquo x 0016rdquo

accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0022rdquo accedilo inoxidaacutevel 0016 x 0016rdquo niacutequel-titacircnio (NiTi) e

0016 x 0022rdquo NiTi Os fios foram ligados aos braacutequetes convencionais com ligadura

elastomeacutericas de 0012rdquo (molded O ORMCO) Foram aplicados gradativamente 20ordm

de torque vestibular e posteriormente lingual no dente incisivo central superior do

lado direito Foram registrados o maacuteximo momento de torque Momentos mais altos

de torccedilatildeo foram expressos atraveacutes da combinaccedilatildeo do braacutequete SPEEDreg com o fio

0016rdquo times 0022rdquo em accedilo inoxidaacutevel Momentos mais baixos com maior perda de

torque foram registradas atraveacutes da inserccedilatildeo de um arco Niacutequel-titacircnio 0016 times

0016rdquo em braacutequetes convencionais Concluiacuteram que o sistema de braacutequetes

autoligados ativos manifestam a maior eficaacutecia de torque Aleacutem disso sua expressatildeo

esta diretamente ligada a dimensatildeo do fio ortodocircntico

46

Brown et al (2015) mediram as dimensotildees das canaletas em uma seacuterie de

braacutequetes A-Company 0022rdquo (1985) Ormco Damon Q 0022rdquo (Ormco Corp

Orange Calif) Unitek Victory 0022rdquo e 0018rdquo (Unitek Monrovia Calif) GAC In-

Ovation 0022rdquo (GAC Bohemia NY) Opal Avex 0022rdquo e 0018rdquo (Opal Orthodontics

by Ultradent South Jordan Utah) SPEED 0022rdquo (Strite Industries Cambridge

Ontario Canada) e American Orthodontics Masters 0022rdquo and 0018rdquo (American

Orthodontics Sheboygan Wis) Os braacutequetes foram colocados em uma lacircmina de

microscoacutepio com auxiacutelio de uma cera com a canaleta posicionada verticalmente de

modo que a linha de visatildeo ficasse paralela ao eixo da canaleta do braacutequete As

dimensotildees dos braacutequetes variaram significativamente em cada seacuterie bem como

dentro das proacuteprias seacuteries (15 a 20 satildeo maiores do que o tamanho nominal

anunciado) Concluiacuteram que provavelmente as seacuteries completas de braacutequetes

(superior e inferior 5-5) natildeo satildeo ideais havendo a necessidade do ortodontista ter

habilidade em aplicar dobras para suprir as deficiecircncias dos braacutequetes

Dalstra et al (2015) compararam o torque real e nominal em 32 tipos de

braacutequetes convencionais e autoligados avaliando a folga de torccedilatildeo entre os

braacutequetes e os fios de accedilo inoxidaacutevel Foram selecionados braacutequetes de incisivos

centrais superiores do lado esquerdo (braacutequetes autoligados passivos e ativos e

convencionais) 20 braacutequetes com canaleta 0018rdquo e 12 com canaleta 0022rdquo O

momento de torque foi medido atraveacutes de uma maacutequina (Force System

Identification) desenvolvida pelo Departamento de Ortodontia da Faculdade de

Aarhus Os braacutequetes foram colados sobre uma barra de alumiacutenio em uma fila de

10 (5 suportes do mesmo sistema) com canaleta perpendiculares a barra A

estrutura foi ligada em um dos sensores da maacutequina e em um fio retangular 0017 x

0022rdquo (para o ensaio de braacutequetes 0018rdquo) e 0019rdquo x 0025rdquo (para o ensaio de

braacutequetes 0022ldquo) de accedilo inoxidaacutevel (ambos de Ormco Orange CA EUA) e foi

fixado ao sensor de rotaccedilatildeo do lado oposto e posteriormente inserido passivamente

no interior da canaleta dos braacutequetes Momentos de torque foram medidos em

incrementos de 05ordm ateacute que a expressatildeo completa foi alcanccedilada (ou seja o

momento de forccedila e a curva do acircngulo torsional tinha alcanccedilado sua inclinaccedilatildeo

maacutexima) O fio torqueado foi entatildeo devolvido agrave sua posiccedilatildeo zero e o teste foi

repetido na direccedilatildeo oposta para assegurar a expressatildeo de torccedilatildeo completa do fio na

47

canaleta em ambas as direcccedilotildees O resultado do teste de laboratoacuterio mostraram

claramente que o jogo entre braacutequete fio foi maior do que o previsto a partir dos

valores nominais principalmente em relaccedilatildeo aos braacutequetes de 0022rdquo e

particularmente os autoligados passivos Concluiu-se que a importacircncia de

selecionar uma prescriccedilatildeo parece ser limitada jaacute que a folga de torccedilatildeo

especialmente em braacutequetes passivos anula a diferenccedila entre vaacuterias prescriccedilotildees

Braacutequetes convencionais com ligaduras de accedilo geram maior momento de torccedilatildeo

apesar de apresentar grandes valores de jogo poreacutem o arco fica firmemente

pressionado contra o fundo da canaleta do braacutequete

Lombardo et al (2015) avaliaram o quanto a altura a largura e a secccedilatildeo

transversal dos fios ortodocircnticos retangulares e quadrados afetam na folga entre os

arcos e a canaleta (slot) dos braacutequetes 43 arcos ortodocircnticos de 6 fabricantes

diferentes foram comparados com os valores reais A altura e a largura de cada arco

foi medida com um indicador digital (MMT 0001 mm Vogel Brescia Italy) Com o

auxiacutelio de um microscoacutepio oacuteptico (Leica Microsystem Wetzlar Germany)

micrografias foram adquiridas utilizando uma cacircmera integrada (ampliaccedilatildeo 1003)

para calcular o raio da curvatura das bordas dos arcos ortodocircnticos Por final foi

calculado o jogo no interior da canaleta dos braacutequetes e estas medidas foram

comparadas com os valores ideais A altura real e a largura dos arcos diferiram dos

indicados pelos fabricantes entre -647 e + 510 A curvatura do bisel de cada

arco ortodocircntico em corte transversal demonstraram-se diferentes Os autores

concluiacuteram que o jogo entre braacutequete e fio foi maior do que o ideal para cada arco

ortodocircntico inevitavelmente levando a uma perda de informaccedilotildees dentro do sistema

McLaughlin e Bennett (2015) apresentaram uma visatildeo geral de 40 anos de

experiecircncia com a mecacircnica de tratamento e modelos de aparelhos

contemporacircneos Ateacute o iniacutecio da deacutecada de 70 o sucesso do tratamento ortodocircntico

eram alcanccediladas atraveacutes das dobras nos fios Com a introduccedilatildeo do aparelho

straight wire proposto por Andrews contribuiu significativamente na histoacuteria da

ortodontia Reduziu a quantidade de dobras impostas nos fios e tambeacutem trouxe

novas opccedilotildees em mecacircnica de tratamento A retraccedilatildeo dos caninos com elaacutesticos e

fios de ligadura tornaram-se mais comuns Mecacircnicas de deslize nos lugares dos

loops tornou-se o meacutetodo de fechamento de espaccedilo significativo entre os cliacutenicos

48

Niacuteveis de forccedila propostas por Edgewise foram inicialmente usadas para fechar os

espaccedilos no entanto logo foi observado que forccedilas mais leves eram mais eficazes

com a mecacircnica de deslizamento Junto com essas mudanccedilas tornou-se evidente

que era necessaacuteria uma compensaccedilatildeo no aparelho ortodocircntico Muitas mudanccedilas

ocorreram no design do aparelho desde que o aparelho de Edgewise e o aparelho

de Begg foram projetados Isso abriu a possibilidade de tratamentos mais eficientes

com resultados de alta qualidade A atenccedilatildeo ao diagnoacutestico plano de tratamento o

correto posicionamento do braacutequete mecacircnicas mais eficientes podem melhorar os

resultados juntamente com as melhorias dos aparelhos

Xu et al (2015) investigaram o efeito das inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos

caninos e preacute-molares superiores no sorriso quando visto da perspectiva frontal

Este estudo foi realizado em 3 etapas No primeiro passo foi construiacutedo um modelo

dental digital tridimensional e alteraccedilotildees foram feitas nas inclinaccedilotildees

vestibulolinguais dos dentes superiores selecionados No segundo passo as

manipulaccedilotildees fotograacuteficas foram realizadas de modo que as alteraccedilotildees nas

inclinaccedilotildees dos dentes superiores poderiam mais tarde ser transferidas para

modelos tridimensionais impressos em resina e montado sobre articuladores para a

vista frontal do sorriso Finalmente as 15 imagens de sorrisos frontais foram

avaliadas e classificadas pelos grupos de ortodontistas e leigos Houve uma ampla

aceitabilidade esteacutetica para as inclinaccedilotildees vestibulolinguais dos caninos superiores e

preacute-molares A esteacutetica do sorriso foi significativamente comprometida (P lt001)

quando os caninos foram lingualizados mais do que 12ordm e os preacute-molares mais que

15ordm Caninos vestibularizados mais do 6ordm tambeacutem tornaram a esteacutetica do sorriso

menos satisfatoacuterias (p lt001) Concluiacuteram ser esteticamente satisfatoacuterio posicionar

os dentes em inclinaccedilotildees dentro desses intervalos em situaccedilotildees cliacutenicas que

requerem compensaccedilotildees dentaacuterias transversais em casos de discrepacircncias

transversais esqueleacuteticas

Franco et al (2015) tiveram como objetivo estudar e comparar a expressatildeo do

torque em braacutequetes convencionais autoligados ativos e passivos Foram

analisadas 6 diferentes marcas de braacutequetes (Damon 3MX Portia In-Ovation R

Bioquick Roth SLI Roth Max) e 300 segmentos de fio de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo x

0025rdquo (Morelli Sorocaba SP Brazil) Os momentos de torque foram medidos em

49

12ordm 24ordm 36ordm e 46ordm utilizando-se um dispositivo de torccedilatildeo do fio associado a uma

maacutequina de ensaios universal Foram observadas diferenccedilas estatisticamente

significativas na expressatildeo do torque entre todas as marcas de braacutequetes avaliadas

e em todas as torccedilotildees testadas (plt005) O Bioquick apresentou a menor expressatildeo

do torque em todas as torccedilotildees testadas em contraste o braacutequete Damon 3MX

apresentou a maior expressatildeo do torque ateacute a torccedilatildeo de 36ordm Em 48ordm In-Ovation R

Portia e Damon 3MX obtiveram momentos de torque semelhantes Concluiacuteram que

o sistema de ligaccedilatildeo entre braacutequete e fio (autoligaacutevel ativo ou passivo ou

convencional com ligadura elaacutestica) parece natildeo interferir na expressatildeo final do

torque a qual eacute dependente da interaccedilatildeo entre o fio e o braacutequete escolhido para ser

utilizado na mecacircnica ortodocircntica

Lee et al (2016) avaliaram o erro de manufatura dos fabricantes nas canaletas

dos braacutequetes e nos fios ortodocircnticos mediram o arredondamento das ponta dos

fios e calcularam a quantidade de folga de torccedilatildeo usando os valores meacutedios das

amostras de estudo 4 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos com canaleta

0022rdquo (incisivo central superior direito) 3 tipos de braacutequetes autoligados ceracircmicos

com canaleta 0018rdquo (incisivo central superior direito) e trecircs tipos de fios

retangulares (0016rdquo x 0022rdquo beta-titacircnio (Ormco Orange Califoacuternia) 0016rdquo x

0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa Fl) e 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel (Ortho Tecnologia Tampa FL)) foram medidos usando um microscoacutepio

estereoscoacutepico para determinar a larguras das canaletas dos braacutequetes e as

dimensotildees transversais dos fios Todos os braacutequetes apresentaram um perfil de

canaleta divergente e todos os fios apresentaram erros menores que 2 de

fabricaccedilatildeo O braacutequete Damon Clear (Ormco Orange Califoacuternia) teve o menor erro

dimensional (0542) enquanto o braacutequete de canaleta 0022rdquo Empower Clear

(American Orthodontics Sheboygan Wisconsin) teve o maior (3585) A maior

quantidade de jogo foi observado nos braacutequetes Empower Clear (American

Orthodontics) de 0022rdquo combinado com o fio 0016rdquo x 0022rdquo de TMA (Ormco

Orange Califoacuternia) Enquanto que a menor quantidade ocorreu utilizando o braacutequete

de 0018rdquo Clippy-C (Tomy) combinado com fio 0016rdquo x 0022rdquo de accedilo inoxidaacutevel

(Tecnologia Ortho Tampa FL)

Montasser et al (2016) avaliaram o efeito do diacircmetro do arco ortodocircntico no

50

alinhamento dos dentes com diferentes combinaccedilotildees de arco braacutequete utilizando o

sistema de mediccedilatildeo e de simulaccedilatildeo ortodocircntico (OMSS) Foram usados 6 tipos de

braacutequetes ortodocircnticos divididos em de duas categorias 1- braacutequetes ligados

convencionalmente (Victory Series [3M Unitek Monrovia Calif] Mini-Taurus [Rocky

Mountain Orthodontics Denver Colo] e Synergy [Rocky Mountain Orthodontics]) 2-

braacutequetes autoligados passivo (SmartClip [3M Unitek]) e ativos (Time3 [American

Orthodontics Sheboygan Wis] e SPEED [Strite Industries Cambridge Ontario

Canada]) Todos os braacutequetes com canaleta de 0022rdquo Os arcos utilizados foram

0014rdquo e 0016rdquo termoativados (American Orthodontics) Os arcos ortodocircnticos

foram amarrados aos braacutequetes convencionais com ambas as ligaduras de accedilo

inoxidaacutevel (0010rdquo) e aneacuteis elastomeacutericos Cada combinaccedilatildeo arco braacutequete foi

testada 20 vezes com OMSS construiacutedo numa cacircmara de temperatura controlada

em 37ordm C durante o teste A maacute oclusatildeo simulada no estudo representou um incisivo

central superior deslocada 2 mm para cervical (eixo x) e 2 mm para vestibular (eixo

z) As correccedilotildees incisogengivais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo combinados com os

braacutequetes utilizados variaram de 40 a 95 as correccedilotildees com o fio de 0016rdquo

foram de 55 para 95 As correccedilotildees vestibulolinguais alcanccediladas pelo arco 0014rdquo

combinados com os braacutequetes utilizados variaram de 10 a 100 e as correccedilotildees

com o 0016rdquo de 15 a 100 O aumento do arco de 0014rdquo para 0016rdquo natildeo

garante um aumento na quantidade de correccedilatildeo do alinhamento o tipo de ligadura

afetou o grau de correccedilatildeo do alinhamento e o design dos braacutequetes influenciaram o

efeito da ligadura A menor correccedilatildeo obtida foi com o Mini-Taurus e Victory Series

(braacutequetes convencionais ligados com aneacuteis elastomeacutericos) os arcos de menor

diacircmetro satildeo recomendados durante o nivelamento e alinhamento para impedir que

as forccedilas pesadas possam causar efeitos colaterais indesejados

Papageorgiou et al (2016) compararam a eficaacutecia do torque com fios

quadrados e retangulares em braacutequetes convencionais da mesma prescriccedilatildeo com

canaletas 0018rdquo e 0022 ldquo Os braacutequetes foram colados em modelos de resina

acriacutelica idecircnticos a maxila e montados na OMSS 10 fios ortodocircnticos de accedilo

inoxidaacutevel 0018rdquo times 0018 0018rdquo times 0022 e 0018rdquo x 0025 foram avaliados em

braacutequetes com canaleta 0018 E 10 fios ortodocircnticos de accedilo inoxidaacutevel 0019rdquo times

0019 0019rdquo times 0025 e 0019rdquo x 0026 foram avaliados em braacutequetes com

canaleta 0022 Um torque de raiz vestibular de 15deg foi gradualmente aplicado ao

51

braacutequete de incisivo central direito e os momentos de forccedila foram registrados nesta

posiccedilatildeo Os autores concluiacuteram que os arcos retangulares parecem ser mais

eficientes no expressatildeo do torque especialmente nos braacutequetes com canaletas

0018rdquo

52

53

3 PROPOSICcedilAtildeO

Em busca da melhor efetividade da expressatildeo do torque em braacutequetes

autoligados passivos avaliamos a interaccedilatildeo entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel e dois braacutequetes com alturas semelhantes de 0022rdquo e com

profundidades de 0028rdquo (Damon Q) e 0026rdquo (H4)

O propoacutesito desse trabalho foi

1 Definir a folga (em graus) entre a canaleta dos dois braacutequetes autoligados

passivos e o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

2 Avaliar os momentos de forccedila (Nmm) expressos pelo torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquox 0025rdquode accedilo inoxidaacutevel

3 Comparar a expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes autoligados

passivos com 12ordm 24ordm e 36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel

4 Comparar qual dos dois braacutequetes expressa primeiro o torque apoacutes definir

as torccedilotildees (em graus) do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel necessaacuterias

para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

55

4 MATERIAIS E MEacuteTODOS

41 Materiais

411 Braacutequetes

Para amostra foram selecionados dois tipos de braacutequetes ortodocircnticos

autoligados passivos 10 braacutequetes Damon Q (Ormco Orange Calif EUA) e 10

braacutequetes H4 (Orthoclassic McMinnville Oregon EUA) O primeiro com canaleta de

0022rdquo x 0028rdquo e o segundo com canaleta 0022rdquo x 0026rdquo Os braacutequetes escolhidos

foram de incisivo central superior do lado direito

412 Fotos dos braacutequetes

Figura 41 - Braacutequete Damon Q Figura 42 - Braacutequete H4

413 Fios

O fio (calibrador) de eleiccedilatildeo para realizarmos a fixaccedilatildeo dos braacutequetes no

dispositivo experimental foi o 0021rdquo x 0028rdquo de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics

Inc La Porte Indiana EUA)

O fio de eleiccedilatildeo para realizarmos os testes da pesquisa foi o 0019rdquo x 0025rdquo de

accedilo inoxidaacutevel (American Orthodontics Sheboygan Wisconsin EUA)

56

414 Paquiacutemetro digital

O meio escolhido para aferirmos as dimensotildees dos fios ortodocircnticos foi com

um paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA)

Figura 43 ndash Paquiacutemetro Digital

415 Dispositivo de expressatildeo de torque

Um dispositivo experimental (Figura 44) foi confeccionado para medir a

expressatildeo do torque nos braacutequetes ortodocircnticos O aparelho de mediccedilatildeo foi

desenvolvido com a colaboraccedilatildeo do membros do Departamentos de Biomateriais e

Biologia Oral da Faculdade de Odontologia da Universidade de Satildeo Paulo (USP)

Satildeo Paulo Brasil O dispositivo experimental elaborado tem a capacidade de aplicar

uma torccedilatildeo no fio ortodocircntico mantendo o alinhamento vertical e horizontal entre o

fio e o braacutequete

O dispositivo experimental consiste em uma base (A) fundida a dois eixos (B)

paralelos que possuem dois rolamentos em cada eixo (C) Em cada lado na parte

interna dos eixos haacute uma peccedila ciliacutendrica (D) com um parafuso (E) capaz de fixar o

fio de accedilo inoxidaacutevel a ser testado Na parte externa dos rolamentos e dos eixos haacute

uma haste metaacutelica (F) capaz de realizar o movimento de rotaccedilatildeo das peccedilas

ciliacutendricas ao mesmo tempo e livre de tensotildees No centro da base na parte interna

dos eixos haacute um parafuso com a finalidade de sustentar a estrutura (H) para

posicionamento dos braquetes Nesta mesma estrutura foi elaborado uma base de

apoio (I) que pode ser fixada ou removida da estrutura para cada braacutequete testado

atraveacutes de um parafuso (J) Haacute um transferidor metaacutelico (K) externo em um dos

lados do eixo que tem a finalidade de medir os acircngulos de torccedilatildeo obtidos

57

Figura 44 - Dispositivo de Expressatildeo do Torque

416 Maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass)

Figura 45 - Maacutequina de testes universal (Instron)

58

42 Meacutetodos

421 Fixaccedilatildeo dos Braacutequetes

Para estabelecermos um protocolo de posicionamento uniforme dos braacutequetes

utilizamos um fio calibrador 00215rdquo x 0028 de accedilo inoxidaacutevel (TP Orthodontics Inc

La Porte Indiana EUA) Posicionamos o fio calibrador no interior das peccedilas

ciliacutendricas (D) do dispositivo Posteriormente medimos com um paquiacutemetro digital

[(Mitutoyo Aurora Illinois EUA) Figura 43] a distacircncia entre os dois parafusos (E)

que fixam o fio calibrador nas peccedilas ciliacutendricas (D) para determinarmos o local

correto para fixaccedilatildeo do braacutequete Logo apoacutes inserimos o braacutequete no fio calibrador

e amarramos com fio de ligadura metaacutelica de 025mm na posiccedilatildeo aferida

anteriormente Apoacutes o posicionamento do braacutequete no fio calibrador adicionamos

adesivo Loctite a base de cianoacrilato (Henkel Ind Itapevi Brasil) na base do

braacutequete Para efetivar a fixaccedilatildeo do braacutequete ajustamos a estrutura central (H) do

dispositivo ateacute a altura ideal para que o braacutequete ficasse o mais perpendicular

possiacutevel a base do dispositivo experimental com a haste meacutetalica (F) posicionada

no acircngulo da prescriccedilatildeo do braacutequete a ser testado Esse processo de fixaccedilatildeo foi

realizado em todos os braacutequetes sem a necessidade de movimentar a estrutura

central toda vez que fossemos realizar os testes nos diferentes braacutequetes (Figura

46)

422 Ensaio experimental

Colocamos o dispositivo experimental na base da maacutequina de testes universal

[(Instron Model 5565 Canton Mass) Figura 45] em posiccedilatildeo centralizada em

relaccedilatildeo a ceacutelula de carga de 100 N Para o processo de mediccedilatildeo foi posicionada a

base de apoio do braacutequete a ser aferido junto ao dispositivo experimental com o

auxiacutelio do fio calibrador Na sequecircncia prendemos o parafuso da estrutura central

(H) para evitar qualquer movimentaccedilatildeo durante o teste Posteriormente removemos

59

o fio calibrador e inserimos o fio de eleiccedilatildeo 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel Em

teste piloto preacutevio determinamos que a distacircncia percorrida pelo atuador da maacutequina

de testes universal para atingir torccedilotildees no fio da ordem de 40ordm foi de 50 mm A

haste metaacutelica (F) foi deslocada por 50 mm parou por um segundo e retornou a

posiccedilatildeo inicial com a velocidade constante de 100 mmmin Em cada braacutequete

testado foram realizadas 12 medidas sendo que para cada medida foi usado uma

nova secccedilatildeo de fio de lotes diferentes com suas dimensotildees aferidas previamente

com paquiacutemetro digital (Mitutoyo Aurora Illinois EUA) O processo foi repetido em

10 braacutequetes do grupo Damon Q e 10 braacutequetes do grupo H4

Figura 46 ndash Corpo de prova

423 Mensuraccedilotildees das forccedilas expressas pela torccedilatildeo do fio

Os valores das forccedilas obtidas e a distacircncia percorrida pelo atuador da

maacutequina de testes universal (Instron Model 5565 Canton Mass) foram registrados

e exportados para uma tabela eletrocircnica no software Excelreg Tendo em vista a

necessidade de transformar os valores obtidos (forccedilas e distacircncia percorrida) em

momento de torque (Nmm) e graus foram criadas equaccedilotildees numeacutericas

A equaccedilatildeo utilizada para transferir os valores mensurados da distacircncia

percorrida pelo atuador da maacutequina em graus foi

empty = (L R)57

Considerando

empty = acircngulo de rotaccedilatildeo do eixo expresso em radiano (rad)

L = deslocamento do atuador necessaacuterio para torcer o fio no interior do braacutequete

60

expresso em miliacutemetros

R = eacute a distacircncia do centro do eixo de rotaccedilatildeo ateacute a extremidade da haste do

dispositivo de expressatildeo de torque expresso em miliacutemetros

Sabendo-se que π rad equivale a 180ordm podemos aproximar 1 rad para 57ordm A

partir daiacute basta a multiplicaccedilatildeo do valor encontrado em (L R) por 57ordm Dessa

maneira obteremos o valor do acircngulo de rotaccedilatildeo expresso em graus

Para transferirmos os valores de forccedila em momento de torque foram

necessaacuterias duas equaccedilotildees

Equaccedilatildeo 1

empty = prop 314

180

Considerando

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

prop = acircngulo formado entre a haste metaacutelica (F) do dispositivo de expressatildeo de

torque e o fio da alccedila de carregamento que foi fixada na ceacutelula de carga da maacutequina

de testes universal (Model 5565 Instron Canton Mass)

A equaccedilatildeo 1 foi realizada primeiramente para obtermos os valores dos

acircngulos expressos em radiano (rad) formados entre a haste metaacutelica (F) do

dispositivo de expressatildeo de torque e o fio da alccedila de carregamento (Figura 47)

Figura 47- obtenccedilatildeo do acircngulo prop

Atuador

Fio de carregamento

Dispositivo de expressatildeo

de torque

propAcircngulo

61

Posteriormente a equaccedilatildeo 2 foi realizada para transferirmos os valores obtidos

de forccedila em momento de torque

Equaccedilatildeo 2

T = FRSen (empty)

Considerando

T = momento de torque

F = forccedila

R = eacute a distacircncia do centro do eixo rotacionado ateacute a extremidade da haste metaacutelica

(F) do dispositivo de expressatildeo de torque

empty = acircngulo expresso em radiano (rad)

49 Anaacutelise Estatiacutestica

Para anaacutelise estatiacutestica os dados coletados foram analisados quanto agrave

homocedasticidade e normalidade

Para verificar se a diferenccedila na profundidade das canaletas interferiram na

expressatildeo do torque foram realizadas anaacutelises de variacircncia (ANOVA) de dois

fatores O teste de Tukey (plt005) foi realizado para identificar as diferenccedilas entre

os grupos mostrados nas tabelas ou graacuteficos

O erro potencial na teacutecnica de detecccedilatildeo e mediccedilatildeo foi estimado por seleccedilatildeo

aleatoacuteria de 10 medidas da folga dos braacutequetes Damon Q e 10 medidas da folga dos

braacutequetes H4 Posteriormente utilizamos a foacutermula de Dahlberg (1940) para avaliar o

erro do meacutetodo

63

5 RESULTADOS

O erro do meacutetodo encontrado na folga dos braacutequetes foi de 06ordm para o

braacutequete Damon Q e 07ordm para o braacutequete H4

Os resultados da folga entre a interaccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel

com os dois braacutequetes avaliados foi estatisticamente significante (plt0001)

Observamos que o braacutequete H4 possui maior folga entre a canaleta e o fio

quando comparados ao braacutequete Damon Q

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da folga existente entre braacutequete e fio

estatildeo descritos na tabela 51

Tabela 51 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da folga dos braacutequetes em graus

Em relaccedilatildeo a expressatildeo do torque verificamos o momento de forccedila em 12ordm

26ordm e 36ordm apoacutes a torccedilatildeo do fio 0019rdquox0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel A interaccedilatildeo entre os

fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante (plt005)

Os valores meacutedios e desvios padratildeo obtidos pela expressatildeo do torque

(Nmm) estatildeo descritos na Tabela 52 e demonstrados no Graacutefico 51

Tabela 52 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Braacutequete

TORQUE (Nmm)

12ordm 24ordm 36ordm

Damon Q 33 (11)d 196 (21)c 552 (18)a

H4 29 (02)d 44 (06)d 296 (17)b

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Braacutequete Folga (0)

Damon Q 154 (11)a

H4 235 (11)b

64

Graacutefico 51 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla pelo teste de Tukey da expressatildeo do torque (Nmm) com angulaccedilotildees de 12ordm24ordm e 36ordm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Ao avaliarmos o momento de forccedila da expressatildeo do torque o braacutequete H4 e

Damon Q natildeo apresentaram diferenccedilas estatisticamente significantes com 12ordm de

torccedilatildeo do fio ortodocircntico Em 24ordm o braacutequete Damon Q apresentou maior momento

de forccedila comparado ao braacutequete H4 Em 36ordm o braacutequete Damon Q tambeacutem

apresentou maior momento de forccedila quando comparado ao braacutequetes H4

Vale salientar que o valor mensurado em 24ordm no braacutequete H4 natildeo foram

estatisticamente significantes em relaccedilatildeo aos valores em 12ordm Tambeacutem natildeo houve

diferenccedila estatisticamente significante entre o braacutequete H4 em 24ordm e o braacutequete

Damon Q em 12ordm

Para avaliar a efetividade da expressatildeo do torque entre os dois braacutequetes

autoligados passivos verificamos a quantidade necessaacuteria de torccedilatildeo no fio de accedilo

inoxidaacutevel para expressar momentos de forccedila com 5Nmm 10Nmm 15Nmm e

20Nmm

A interaccedilatildeo entre os fatores braacutequetes e torccedilatildeo foi estatisticamente significante

(plt005) O acircngulo necessaacuterio para expressar 5Nmm de torque no braacutequete Damon

d

c

a

dd

b

0

10

20

30

40

50

60

8 12 16 20 24 28 32 36 40

TO

RQ

UE

(Nm

m)

Torccedilatildeo (0)

Damon Q meacutedia h4

65

Q natildeo apresentou diferenccedila estatisticamente significante quando comparados ao

acircngulo necessaacuterio para expressar 20Nmm de torque no braacutequete H4

Os valores meacutedios e desvios padratildeo da torccedilatildeo (acircngulo) obtidos pela expressatildeo

do torque (Nmm) estatildeo descritos na Tabela 53 e demonstrados no Graacutefico 52

Tabela 53 ndash Anaacutelise estatiacutestica descritiva e comparaccedilatildeo muacuteltipla de Tukey da torccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Braacutequete

Inclinaccedilatildeo (0)

5 Nmm 10Nmm 15Nmm 20Nmm

Damon Q 166 (2) f 205 (07) e 223 (1) d 244 (06) c

H4 249 (13) c 294 (08) b 314 (07) a 325 (05) a Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

Graacutefico 52 ndash Meacutedias e desvios padratildeo da inclinaccedilatildeo (graus) com momentos de torque de 5 Nmm10 Nmm15 Nmm 20 Nmm

Letras iguais demonstram valores estatisticamente semelhantes

fe

dcc

ba a

0

5

10

15

20

25

30

35

5 10 15 20

To

rccedilatildeo

(o)

TORQUE (Nmm)

Damon Q H4

67

6 DISCUSSAtildeO

Os braacutequetes preacute-ajustados tecircm como principal objetivo diminuir a necessidade

de dobras e ajustes nos arcos durante o tratamento ortodocircntico A efetividade do

tratamento ortodocircntico depende de um conjunto de fatores para determinar como as

angulaccedilotildees e inclinaccedilotildees (torque) a serem aplicados sobre os dentes dos casos

planejados iratildeo influenciar em suas variaccedilotildees (Andrews 1989) Quando o fio

retangular eacute encaixado na canaleta do braacutequete preacute-ajustado com uma forccedila de

torque ativa ele eacute adaptado ateacute encontrar dois pontos de apoio para efetivar sua

accedilatildeo que eacute chamado de acircngulo criacutetico (Gioka Eliades 2004)

No presente estudo foi desenvolvido um dispositivo para avaliar a possiacutevel

influecircncia da profundidade da canaleta do braacutequete na expressatildeo do torque No

desenvolvimento desse dispositivo dois outros foram testados poreacutem os mesmos

apresentaram erros durante as medidas comprometendo a fidelidade e a

confiabilidade dos resultados A partir desses dois dispositivos elaboramos um

terceiro que possibilitou a anaacutelise da influecircncia da profundidade de canaleta na

expressatildeo do torque Foi utilizado o braacutequete Damon Q com profundidade 0028rdquo e

o braacutequete H4 com profundidade 0026rdquo A altura da canaleta foi a mesma para os

dois braacutequetes

Em investigaccedilotildees preacutevias alguns autores compararam a expressatildeo do torque

em braacutequetes autoligados passivos e ativos poreacutem com alturas e profundidades de

canaletas semelhantes (Yeh et al 2007 Papageorgiou et al 2016 Morina et al

2008 Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

A expressatildeo do torque estaacute diretamente ligada as variaccedilotildees estruturais que

podem ser encontradas nos braacutequetes (dimensotildees e forma das canaletas e material

de fabricaccedilatildeo) e nas variaccedilotildees dimensionais e estruturais dos fios ortodocircnticos

(Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Major et al 2011 Streva et al 2011

Franco et al 2015 Lombardo et al 2015 Lee et al 2016)

Geralmente o momento de forccedila expresso pelo torque em braacutequetes preacute-

ajustados passivos se faz presente quando as dimensotildees do arco retangular se

assemelham as dimensotildees da canaleta dos braacutequetes Morina et al 2008

afirmaram em seus estudos que clinicamente nenhum braacutequete resultou em um

nivelamento satisfatoacuterio da inclinaccedilatildeo vestiacutebulo-lingual Katsikogianni et al 2015

concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos demonstraram maior efetividade do

68

torque quando comparados aos braacutequetes autoligados passivos Dalstra et al 2015

observaram tambeacutem que os braacutequetes convencionais que utilizaram ligaduras de

accedilo inoxidaacutevel e alguns braacutequetes autoligados ativos geraram maior momento de

torque devido o arco estar firmemente pressionado contra o fundo da canaleta do

braacutequete Durante a fase de planejamento desse estudo existiu a hipoacutetese de que a

profundidade da canaleta pudesse interferir positivamente na expressatildeo do torque

uma vez que nessas circunstacircncias haveria contatos mais justos entre a canaleta

do braacutequete e o fio em funccedilatildeo do maior preenchimento da canaleta pelo fio

Archambault et al 2010 concluiacuteram que os braacutequetes autoligados ativos

apresentaram uma folga de 75ordm ateacute o engajamento do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel na canaleta do braacutequete enquanto os braacutequetes autoligados passivos

apresentaram uma folga de aproximadamente 14ordm provavelmente devido a pressatildeo

que o clipe exerce no fio contra o braacutequete promovendo a diminuiccedilatildeo da dimensatildeo

da canaleta Poreacutem ao analisarmos os resultados do presente estudo verificamos

que o braacutequete H4 (com menor profundidade de canaleta) apresentou uma folga de

235ordm ateacute o engajamento do fio na canaleta do braacutequete e o Damon Q apresentou

uma folga de 154ordm Esse uacuteltimo resultado do presente estudo (braacutequete Damon Q)

estaacute muito proacuteximo do encontrado por Archambault et al (2010)

Na sequecircncia da anaacutelise dos resultados do nosso estudo observamos

diferenccedilas estatisticamente significantes entre os dois braacutequetes quando realizamos

a torccedilatildeo do fio ortodocircntico em 24ordm e 36ordm (tabela 52 e graacutefico 51 das paacuteg 63 e 64)

enquanto Badawi et al 2008 observaram diferenccedilas estatisticamente significantes

entre braacutequetes apenas com 36ordm de torccedilatildeo Possivelmente a diferenccedila do resultado

pode estar associada a diferenccedila encontrada no valor da folga no braacutequete H4

quando comparado ao braacutequete Damon Q

Nesse estudo natildeo foram observadas diferenccedilas estatisticamente significantes

no braacutequete H4 quando comparados os valores do momento do torque em 12ordm e em

24ordm assim como natildeo houve diferenccedila estatisticamente significante entre os

braacutequetes H4 em 24ordm e os braacutequetes Damon Q em 12ordm (tabela 52 paacuteg 63)

provavelmente porque em 12ordm e em 24ordm o momento de torque ocorreu dentro do

limite ou muito proacuteximo ao valor mensurado da folga nos braacutequetes H4

Clinicamente o torque efetivo tem sido sugerido entre 5 a 20 Nmm (Reitan

1957 Burstone 1982) Badawi et al (2008) e Archambault et al (2010) relataram

que clinicamente o torque efetivo foi expressado com uma torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

69

0025rdquo de 15ordm a 31ordm nos braacutequetes autoligados ativos e de 225ordm a 345ordm nos

braacutequetes autoligados passivos Entretanto nesse estudo ao aplicarmos a forccedila

como sugerido clinicamente verificamos que o o braacutequete Damon Q expressou

primeiro o momento de torque quando comparados ao braacutequete H4 (Damon Q -

166ordm ateacute 244ordm H4 - 249ordm ateacute 325ordm) Franco et al em 2015 observaram tambeacutem

que os braacutequetes Damon 3MX apresentaram melhores resultados de expressatildeo de

torque quando comparados a outros braacutequetes autoligados

Em relaccedilatildeo aos fios ortodocircnticos Lombardo et al 2015 mencionaram que os

arcos ortodocircnticos apresentaram dimensotildees diferentes das declaradas pelos

fabricantes (-647 e + 510) Observaram tambeacutem que o formato das arestas dos

arcos retangulares apresentaram variaccedilotildees Jaacute Mugurama et al 2014 relataram

que os fios 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel natildeo apresentaram deformaccedilatildeo

permanente apoacutes a realizaccedilatildeo de testes de atrito mesmo quando imposto 30ordm de

torque Em consequecircncia desses fatores e de haver uma tendecircncia na clinica

ortodocircntica cada vez menos expressiva de utilizar o arco 0021rdquox 0025rdquo de accedilo

inoxidaacutevel decidimos utilizar o fio 0019 x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel da American

Orthodontics (Sheboygan Wisconsin EUA) Aferimos todas as secccedilotildees de fios que

seriam utilizadas com um paquiacutemetro digital MItutoyo (Aurora Illinois EUA) para

realizaccedilatildeo dos testes Com isso procuramos anular a variante do fio na expressatildeo

do torque

Outro fator relevante a ser mencionado eacute que os resultados obtidos nessa

pesquisa podem apresentar diferenccedilas nos valores nominais quando comparados a

outros estudos (Badawi et al 2008 Archambault et al 2010 Franco et al 2015)

pelo fato do fio de accedilo inoacutexidaacutevel apresentar diferenccedilas em sua propriedade e

composiccedilatildeo estrutural em diferentes marcas comerciais (Gioka Eliades 2004 Vena

et al 2007 Lombardo et al 2015)

A deformaccedilatildeo do braacutequete tambeacutem pode ser considerada um provaacutevel fator na

perda da expressatildeo do torque (Lacoursiere et al 2010 Major et al 2010 Major et

al 2011) Outro fator que tambeacutem pode estar relacionado eacute o desenho da canaleta

do braacutequete e sua composiccedilatildeo metaacutelica (Melenka et al 2014 Major et al 2013) A

escolha do braacutequete a ser empregado no tratamento o conhecimento de como este

material com maior ou menor dureza comporta-se durante o tratamento eacute de

fundamental importacircncia para conduzi-lo (Fischer-Brandies et al 2000 Gioka

Eliades 2004) Cash et al 2004 concluiacuteram que as canaletas dos braacutequetes

70

ortodocircnticos satildeo maiores do que o indicado pelos fabricantes A geometria da

canaleta e o padratildeo de acabamento variaram muito entre os grupos Brown e

Wagner 2015 mencionaram tambeacutem que essas alteraccedilotildees morfoloacutegicas podem

ocorrer em um uacutenico braacutequete bem como ao longo de todo o conjunto especiacutefico de

braacutequetes de uma mesma seacuterie No presente trabalho podemos constatar as

afirmaccedilotildees desses autores ao analizarmos as figuras 41 e 42 nas paacuteginas 55 e

56

71

61 Consideraccedilotildees finais

Ao analisar os resultados dessa pesquisa podemos concluir que a expressatildeo

do torque pode natildeo estar relacionado diretamente com a profundidade da canaleta

dos braacutequetes

Se a profundidade natildeo influencia a expressatildeo do torque como verificamos

nesse trabalho e se a altura eacute a mesma deveriacuteamos encontrar diferenccedilas de torque

estatisticamente natildeo significantes entre eles Poreacutem natildeo foi esse o resultado de

nossa pesquisa

Poreacutem haacute de se considerar que ao analisarmos as fotos dos braacutequetes Damon

Q (Figura 41 paacutegina 55) e H4 (Figura 42 paacutegina 56) podemos verificar que no

iniacutecio da canaleta do braacutequete H4 proacuteximo a porta de fechamento haacute tanto na parte

superior como na parte inferior um aumento da altura da canaleta o que pode ser

um fator de aumento da folga do fio em relaccedilatildeo a canaleta do braacutequete e pode gerar

um fator negativo na expressatildeo do torque

Em funccedilatildeo dessas hipoacuteteses um futuro trabalho deveraacute ser realizado para

verificar o porquecirc o braacutequete que foi idealizado para expressar o torque com maior

eficaacutecia se apresentou ser menos eficaz

73

7 CONCLUSOtildeES

Concluiacutemos com o nosso trabalho que

1 A folga existente entre o fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel e os dois

braacutequetes estudados foram de 154ordm (Damon Q) e 235ordm (H4)

2 O momento de forccedila expresso pelo torque com 12ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x

0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel foi de 33 Nmm no braacutequete Damon Q e 29 Nmm

no braacutequete H4 Com 24ordm de torccedilatildeo o momento de torque foi de 196ordm no

braacutequete Damon Q e 44 Nmm no braacutequete H4 Com 36ordm de torccedilatildeo a

expressatildeo do torque foi de 552 Nmm no braacutequete Damon Q e 296 Nmm

no braacutequete H4

3 Ao compararmos os valores obtidos da expressatildeo do torque com 12ordm 24ordm e

36ordm de torccedilatildeo do fio 0019rdquo x 0025rdquo de accedilo inoxidaacutevel observamos maior

expressatildeo do torque no braacutequete Damon Q quando comparados ao

braacutequete H4

4 Observamos que o braacutequete Damon Q expressou o torque primeiro quando

comparado ao braacutequete H4 com momentos de forccedila de 5 Nmm 10 Nmm

15 Nmm e 20Nmm

74

75

REFEREcircNCIAS1

Andrews LF The six keys to normal occlusion Am J Orthod 1972 Sep 62(3) 296-309 Andrews LF Straight-wire ndash O conceito e o aparelho Trad de Hugo Jose Trevisi San Diego L A Wells Co 1989 407p Archambault A Lacoursiere R Badawi H Major PW Carey J Flores-Mir C Torque expression in stainless steel orthodontic brackets Angle Orthod 2010 Jan 80(1) 201-10 Badawi HM Toogoog RW Carey JPR Heo G Major PW Torque expression of self-ligating brackets J Orthod Dentofacial Orthop 2008 May 133(5) 721-7 Bourauel C Drescher D Thier M An experimental apparatus for the simulation of three-dimensional movements in orthodontics J Biomed Eng 1992 Sep 14(5) 371-8 Brauchli LM Steineck M Wichelhaus A Active and passive self-lagation a myth Part 1 torque control Angle Orthod 2012 Jul 82(4) 663-9 Brown P Wagner W Choi H Orthodontic bracket slot dimensions as measured from entire bracket series Angle Orthod 2015 Jul 85(4) 678ndash82 Burstone CJ The segmented arch approach to space closure Am J Orthod 1982 Nov 82(5) 361-378 Cash AC Good SA Curtis RV McDonald F An evaluation of slot size in orthodontic brackets - Are standards as expected Angle Orthod 2004 Aug 74(4) 450-3 Cattaneo PM Salih AR Melsen B Labio-lingual root control of lower anterior teeth an canines obtained by active and passive self-ligating brackets Angle Orthod 2013 Jul 83(4) 691-7 Dalstra M Eriksen H Bergamini C Melsen B Actual versus theoretical torsional play in convencional and self-ligating bracket systems J Orthod 2015 Jun 42(2) 103-13

1 De acordo com Estilo Vancouver