aula-capitulo_6_resistÊncia_dos_materiais_r.c._hibbeler.pdf
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Captulo 6:
Flexo
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Elementos longos e retos que suportam cargas perpendiculares a seu eixo longitudinal so denominados vigas.
Vigas so classificadas de acordo com o modo como so apoiadas.
Diagramas de fora cortante e momento fletor
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As funes de cisalhamento e momento podem ser representadas em grficos denominados diagramas de fora cortante e momento fletor.
Direes positivas indicam que a carga distribuda age para baixo na viga e a fora cortante interna provoca uma rotao em sentido horrio.
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Represente graficamente os diagramas de fora cortante
e momento fletor para a viga dada.
Exemplo 6.1
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Soluo:
Um diagrama de corpo livre do segmento esquerdo mostrado abaixo. A aplicao
das equaes de equilbrio produz
(4) 222
;0
(3) 2
02
;0
xLP
MxPL
xPMM
PVVP
PFy
(2) 2
;0
(1) 2
;0
xP
MM
PVFy
Segmento esquerdo da viga se estende at a distncia
x na regio BC.
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O diagrama tenso representa as equaes 1 e 3
O diagrama de momento representa as equaes 2 e 4
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Represente graficamente os diagramas de fora cortante e momento fletor para a
viga mostrada na figura.
Exemplo 6.2
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Soluo:
A carga distribuda substituda por sua fora resultante.
Lw
wL
wx
w 00 ou
(2) 03
1
2
1
23 ;0
(1)2
02
1
2 ;0
00
2
0
22000
MxxL
xwx
LwLwM
xLL
wVVx
L
xwLwFy
A intensidade da cargar triangular na seo determinada por clculo proporcional:
A resultante do carregamento distribudo determinada pela rea sob o diagrama:
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O diagrama de fora cortante representa a equao 1
Momento fletor representa a equao 2
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Represente graficamente os diagramas de fora cortante e momento fletor para a
viga mostrada ao lado.
Exemplo 6.3
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Soluo:
Duas regies de x devem ser consideradas para se descreverem as funes de
cisalhamento e momento da viga inteira.
(2) kNm 8075,5075,580 ;0
(1) kN 75,5075,5 ;0
m, 50
11
1
xMMxM
VVF
x
y
(4) kNm 5,9275,155,2
02
5551575,580 ;0
(3) kN 575,150551575,5 ;0
m, 10m 5
2
2
2
221
22
1
xxM
Mx
xxM
xVVxF
x
y
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O diagrama de fora cortante
representa as equaes 1 e 3
O momento fletor das equaes 2 e 4
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Regies de carga distribuida
Essas duas equaes proporcionam um meio conveniente para se obter rapidamente os
diagramas de fora cortante e momento fletor
para uma viga:
xwdx
dV
inclinao do
diagrama de
fora cortante em
cada ponto
intensidade da carga distrbuida
em cada ponto
Vdx
dM
inclinao do
diagrama de
momento em
cada ponto
cisalhamento(for
a cortante) em
cada ponto
Mtodo grfico para construir diagramas de fora
cortante e momento fletor
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Podemos integrar essas reas entre quaisquer dois pontos para mudar a carga distribuda e a fora cortante.
dxxwV mudana na
fora cortante
rea sob a carga distribuda
dxxVM mudana no
momento
rea sob o
diagrama de fora
cortante
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Regies de fora e
momento concentrados
Alguns dos casos comuns de
carregamento:
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Represente graficamente os diagramas de fora cortante e momento fletor para a
viga.
Exemplo 6.4
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Soluo:
As reaes so mostradas so mostradas no diagrama de corpo livre ao lado:
De acordo com a conveno de sinal, em x = 0,
V = +P e em x = L, V = P.
Visto que w = 0, a inclinao do diagrama de fora cortante ser zero, portanto:
pontos os todosem 0 wdxdV
Para o diagrama de fora cortante de acordo com a
conveno de sinal, em x = 0, M = PL e em x = L, M = 0.
pontos os todosem PVdxdM
O diagrama de fora cortante indica que o
cisalhamento positivo constante. Portanto,
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Represente graficamente os diagramas de fora cortante
e momento fletor para a viga.
Exemplo 6.5
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Soluo:
A reao no apoio fixo mostrada no diagrama de corpo livre:
Visto que no existe nenhuma carga distribuda na viga,
o diagrama de fora cortante ter inclinao nula em
todos os pontos.
Pelo diagrama de fora cortante, a inclinao do diagrama de
momento ser nula. V = 0.
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Represente graficamente os diagramas de fora cortante
e momento fletor para a viga.
Exemplo 6.6
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Soluo:
A reao nos apoios foram calculadas e so mostradas no diagrama de corpo livre:
A carga distribuda na viga positiva, porm decrescente.
Portanto, a inclinao negativa decrescente.
A curva do diagrama de momento que apresenta esse
comportamento de inclinao uma funo cbica
de x.
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A seo transversal de uma viga reta permanece plana quando a viga se deforma por flexo.
Isso provoca uma tenso de trao de um lado da viga e uma tenso de compresso do outro lado.
Deformao por flexo de um elemento reto
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A deformao longitudinal varia linearmente de zero no eixo neutro.
A lei de Hooke se aplica quando o material homogneo.
O eixo natural passa pelo centroide da rea da seo transversal.
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O momento resultante na seo transversal igual ao momento produzido pela distribuio linear da tenso normal em torno do eixo neutro.
Pela regra da mo direita, o sinal negativo compressivo j que age na direo negativa de x.
I
My
= tenso normal no membro M = momento interno
I = momento de inrcia
y = distncia perpendicular do eixo neutro
A frmula da flexo
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A viga simplesmente apoiada tem a rea de seo transversal mostrada na figura
abaixo. Determine a tenso de flexo mxima absoluta na viga e represente a
distribuio de tenso na seo transversal nessa localizao.
Exemplo 6.8
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Soluo:
O momento mximo interno na viga . kNm 5,22M
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Por razes de simetria, o centroide C e, portanto, o eixo neutro, passa a meia
altura da viga, e o momento de inercia
46
323
2
m 103,301
3,002,012
116,0002,025,002,025,0
12
12
AdII
Aplicando a frmula da flexo, para c = 170 mm,
(Resposta) MPa 7,12103,301
17,05,22 ;
6mxmx
I
Mc
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A viga mostrada na figura tem rea de seo transversal em forma de um canal.
Determine a tenso de flexo mxima que ocorre na viga na seo aa.
Exemplo 6.9
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Soluo:
O momento interno resultante deve ser calculado em torno do eixo neutro da
viga na seo aa. Visto que o eixo passa pelo centroide,
mm 09,59m 05909,0
25,002,0015,02,02
25,002,001,0015,02,01,02
A
Ayy
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Aplicando a equao do equilbrio de momento sobre o eixo neutro, temos
kNm 859,4005909,00,124,2 ;0 MMMNA
O momento de inrcia sobre o eixo neutro
46
23
23
m 1026,42
05909,01,02,0015,02,0015,012
12
01,005909,002,025,002,025,012
1
I
A tenso de flexo mxima ocorre nos pontos mais afastados do eixo neutro.
(Resposta) MPa 2,161026,42
05909,02,0859,46mx
I
Mc
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Momento aplicado ao longo do eixo principal
Podemos expressar a tenso normal resultante em qualquer ponto na seo transversal, em termos gerais, como
y
y
z
z
I
zM
I
yM
= tenso normal no ponto y, z = coordenadas do ponto medidas em relao a x, y, z
My, Mz = componentes do momento interno resultante
direcionados ao longo dos eixos y e z
Iy, Iz = momentos principais de inrcia calculados
em torno dos eixos y e z
Flexo assimtrica
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Orientao do eixo neutro
O ngulo do eixo neutro pode ser determinado aplicando = 0. Temos
tgtgy
z
I
I
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Uma viga em T est sujeita a um momento fletor de 15 kNm. Determine a tenso
normal mxima na viga e a orientao do eixo neutro.
Exemplo 6.10
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Soluo:
Ambas as componentes do momento so positivas. Temos
kNm 50,730sen15
kNm 99,1230cos15
z
y
M
M
Para propriedades da seo, temos
m 0890,02,003,004,01,0
2,003,0115,004,01,005,0
A
Azz
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Pelo teorema dos eixos paralelos, , os principais momentos da inrcia
so:
4623
23
4633
m 1092,13089,0115,003,02,003,02,012
1
05,0089,004,01,01,004,012
1
m 1053,202,003,012
104,01,0
12
1
y
z
I
I
2AdII
A maior tenso de trao ocorre em B e a maior tenso de compresso ocorre em C.
(Resposta) MPa 3,901092,13
089,099,12
1053,20
02,05,7
MPa 8,741092,13
041,099,12
1053,20
1,05,7
66
66
C
B
y
y
z
z
I
zM
I
yM
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y deve representar o eixo para o momento principal de inrcia mnimo, e z deve
representar o eixo para o momento principal de inrcia mximo.
6,68
60tg1092,13
1053,20tg
6
6
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Vigas construdas de dois ou mais materiais diferentes so denominadas vigas compostas.
O fator de transformao uma razo entre os mdulos dos diferentes materiais que compem a viga.
Vigas compostas
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Uma viga composta feita de madeira e reforada com uma tira de ao localizada
em sua parte inferior. Ela tem a rea de seo transversal mostrada na figura
abaixo. Se for submetida a um momento fletor M = 2 kNm, determine a tenso
normal nos pontos B e C. Considere Emad = 12 GPa e Eao = 200 GPa.
Exemplo 6.11
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Soluo:
Transformaremos a seo em outra feita inteiramente de ao.
mm 9150200
12madao nbb
A localizao do centroide (eixo neutro)
m 03638,015,0009,015,002,0
15,0009,0095,0150,002,001,0
A
Ayy
A seo transformada mostrada na figura ao lado.
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Portanto, o momento de inrcia em torno do eixo neutro
46
23
23
m 10358,9
03638,0095,015,0009,015,0009,012
1
01,003638,002,015,002,015,012
1
NAI
Aplicando a frmula da flexo, a tenso normal em B e C
(Resposta) MPa 87,2710358,9
03638,02
MPa 6,2810358,9
03638,017,02
6
6'
C
B
A tenso normal na madeira em B . (Resposta) MPa 71,156,28200
12' BB n
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A viga de concreto armado tem a rea de seo transversal como mostra a figura
abaixo. Se for submetida a um momento fletor M = 60 kNm, determine a tenso normal em cada uma das hastes de reforo de ao e a tenso normal mxima no
concreto. Considere Eao = 200 GPa e Econc = 25 GPa.
Exemplo 6.12
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Soluo:
A rea total de ao
22ao mm 9825,122 A
Exige-se que o centroide se encontre no eixo neutro.
23
3
ao mm 856.79821025
10200' nAA
mm 90,120'033,949.20'37,52'
0'400856.72
''300
0~
2
hhh
hh
h
Ay
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O momento de inrcia da seo transformada, calculado em
torno do eixo neutro,
4622
3mm 1067,7889,120400856.7
2
9,1209,1203009,120300
12
1
I
Aplicando a frmula da flexo seo transformada, a tenso normal mxima no
concreto
MPa 23,21
1067,788
9,120400000.1000.1000.160'
(Resposta) MPa 20,91067,788
000.19,120000.160
6conc
6mxconc
(Resposta) MPa 84,16923,211025
10200'
3
3
concao
n
A tenso normal em cada uma das duas hastes , portanto,
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Para vigas curvas, assumimos que as sees transversais so constantes.
Possui um eixo de simetria perpendicular direo ao momento M aplicado.
Ar
dA
AR
Vigas curvas
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A integral pode ser calculada para vrias geometrias de seo transversal.
A frmula da viga curva deve ser usada para determinar a tenso circunferencial em uma viga quando o raio de curvatura for menor do que
cinco vezes a largura da viga.
RrAr
rRM
yRArMy
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A barra curva tem rea de seo transversal mostrada na figura abaixo. Se estiver
sujeita a momentos fletores de 4 kNm, determine a tenso normal mxima desenvolvida na barra.
Exemplo 6.13
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Soluo:
Visto que esse momento tende a diminuir o raio de curvatura da barra, ele
negativo. Assim, a rea total da seo transversal
232 m 1025,303,005,02
105,0 A
A localizao do centroide determinada em relao ao centro de curvatura, ponto
0.
m 23308,0~
A
Arr
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Para o retngulo, m 11157,02.0
25.0ln05,0
A r
dA
Aplicando a frmula da viga curva para calcular a tenso normal em B,
m 23142,0
0028867,0011157,0
1025,3
/
3
A
rdA
AR
Para o tringulo,
m 0028867,005,028,0
28,0ln
25,028,0
28,005,0
A r
dA
Assim, a locao do eixo neutro determinada por
(Resposta) MPa 12900166,0280,01025,3
280,023142,04
MPa 11600166,02,01025,3
2,023142,04
3
3
RrAr
rRM
RrAr
rRM
A
BA
B
BB
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A tenso normal mxima em cada uma das descontinuidades ocorre na seo que passa pela menor rea de seo transversal.
Uma vez que K for obtido, a tenso de flexo mxima determinada por
I
McKmx
Concentraes de tenso
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A transio na rea da seo transversal da barra de ao obtida por filetes de
reduo. Se a barra for submetida a um momento fletor 5 kNm, determine a tenso normal mxima desenvolvida no ao. A tenso de escoamento e = 500 MPa.
Exemplo 6.14
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Soluo:
Pela geometria da barra,
5,180
120 2,0
80
16
h
w
h
r
K 1,45 e temos
MPa 340
08,002,012
1
04,0545,1
3mx
I
McK
Este resultado indica que o ao permanece elstico, visto que a tenso est
abaixo da tenso de escoamento (500 MPa).
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A viga feita de uma liga de titnio cujo diagrama tenso-deformao pode ser
aproximado, em parte, por duas retas. Se o comportamento do material for o
mesmo sob trao e sob compresso, determine o momento fletor que pode ser
aplicado viga e que far com que o material, nas partes superior e inferior da viga,
seja submetido a uma deformao de 0,050 mm/mm.
Exemplo 6.15
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Soluo:
O ponto onde a tenso elstica mxima
mm 3cm 3,001,0
5,1
05,0 y
y
Resultantes e suas locaes so
determinadas como mostrado:
mm 0,111,12,13
23,0
kN 6,33600.3320280122
1
1
11
y
CT
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(Resposta) kNm 40,5kNmm 2,401.5
25,3192521106,332
M
O momento produzido por essa distribuio de tenso normal em torno do eixo
neutro , portanto,
mm 22,03,03
2
kN 5,31500.3120050.132
1
mm 99,02,12
13,0
kN 252200.2520050.112
3
33
2
22
y
CT
y
CT
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A viga mostrada na figura est sujeita a um momento inteiramente plstico de Mp. Se
esse momento for removido, determine a distribuio de tenso residual na viga. O
material elstico perfeitamente plstico e tem tenso de escoamento de e = 250 MPa.
Exemplo 6.16
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Soluo:
A partir de clculos, temos . 46 mm 1044,82 I
Portanto,
MPa 1,285N/mm 1,285
1044,82
12510188 ; 2
6
6
admmx
I
Mc
Como esperado, . O ponto de tenso normal nula
foi determinado por proporo. yr 2
mm 61,109501.2
125
51,281 y
y