AS VARAVEIS METAL E O CONTROLE DA ESTRUTURA DE FERROS

FUNDIDOS CINZENTOS (1) (*).

Adolar Pieske(2)

Lus Montenegro Chaves Filho(3)

Arno H. Gruhl(4)

(1 )Trabalho apresentado ao Simpsio sobre Controle de Qualidade em Fundio; Volta

Redonda RJ; maio de l974. (2)

Menbro da ABM. Engo Metalurgista e Doutor em engenharia; Professor do

Departamento Enga Metalrgica da EPUSP e Coordenador do Programa de Implantao

do Centro de Pesquisas e Desenvolvimento da Fundio Tupy S.A.; Joinville SC. (3)

Membro da ABM. Engo Mecnico e mestre em Engenharia Metalrgica;

Pesquisador-Coordenador, Centro de Pesquisas e Desenvolvimento da Fundio Tupy

S.A.; Joinville SC. (4)

Membro da ABM. Gerente da Diviso de Engenharia Metalrgica da Fundio Tupy

S.A.; Joinville SC. (*)

Laureado com o Premio Supercast de l975.

RESUMO

Apesar de ser o ferro fundido um material usado h muitos anos e de considervel

importncia em construo mecnica, sua metalurgia at recentemente era pouco

entendida pela maioria dos tcnicos. Entretanto, durante os ltimos anos, tem sido

conseguidos significativos avanos, devido principalmente evoluo dos

conhecimentos sobre os mecanismos e a termodinmica dos processos que ocorrem na

solidificao dessas ligas. Com base em desenvolvimentos recentes, discutem-se os

efeitos das principais variveis metalrgicas que permitem um melhor controle das

estruturas e propriedades dos ferros fundidos cinzentos e, conseqentemente, a

possibilidade de produo de peas de maior contedo tecnolgico.

1. INTRODUO

Apesar de o ferro fundido cinzento ser usado h muitos anos, representando fator

considervel importncia em construo mecnica, a sua metalurgia at

recentemente era pouco entendida pela maioria dos tcnicos. Isso pode ser atribudo

a vrios fatores. Assim por exemplo, a estrutura e as propriedades so determinadas

principalmente pelo que ocorre durante a solidificao. Alm disso, os ferros

fundidos cinzentos apresentam na sua estrutura um microconstituinte, a grafita, que

pode apresentar grande gama de morfologia. Por outro lado, como os ferros

fundidos cinzentos pertencem a uma famlia de ligas de ferro com alto carbono,

podem sofrer transformaes de fase tanto segundo o sistema estvel ferro-grafita

como segundo o metaestvel ferro-cementita. Adicionalmente, os ferros fundidos

cinzentos comerciais so ligas que apresentam composies qumicas complexas.

Todos contm cinco elementos principais: carbono, silcio, mangans, enxofre e

fsforo. Em geral, as ligas comerciais apresentam ainda pequenos teores (ou apenas

traos) de outros elementos qumicos adicionados propositalmente, ou como

impurezas, que podem ter efeitos importantes.

Nos ltimos anos foram desenvolvidos conceitos que permitiram um melhor

entendimento da metalurgia dos ferros fundidos e como conseqncia a tecnologia

dos ferros fundidos cinzentos evoluiu significativamente. Pode-se dizer que difere

bastante daquela de 10 anos atrs. Se nos anos passados o ferro fundido cinzento era

usado devido apenas boa fundibilidade e baixo preo, com baixas caractersticas

mecnicas, hoje seu uso reforado pelas propriedades mecnicas definidas e

constantes que se podem obter.

Na literatura h diversas referncias (1 a 9)

apresentando os conceitos bsicos que

podem auxiliar no entendimento das estruturas e propriedades dos ferros fundidos.

Neste trabalho procura-se discutir alguns desses conceitos, ressaltando a importncia

dos mesmos na obteno de ferros fundidos cinzentos de alta qualidade.

2. A FORMAO DAS ESTRUTURAS DE FERROS FUNDIDOS CINZENTOS.

Os ferros fundidos cinzentos so classificadamente conhecidos como ligas ferro-

carbono-silcio, cuja caracterstica estrutural dominante a presena de grafita na

forma de veios. Como as estruturas dos ferros fundidos so determinadas

essencialmente pelo processo de solidificao, h interesse em se analisar esse

ponto. A interpretao das estruturas obtidas na solidificao de um ferro fundido

pode ser feita de um modo claro com auxlio dos conceitos carbono-equivalente,

diagramas de equilbrio estvel e metaestvel e de nucleao e crescimento(1 a 3)

Fig. 1 Sequncia esquemtica da solidificao de um ferro fundido cinzento

hipoeuttico(4)

.

Os ferros fundidos so basicamente ligas onde maior parte do lquido se

solidifica como um euttico. A figura 1 esquematiza a seqncia de solidificao de

um ferro fundido cinzendo hipoeuttico. Numa primeira etapa formam-se dendritas

de austenita e numa segunda formam-se as chamadas clulas eutticas. Essa

seqncia de solidificao pode ser acompanhadas por curvas de resfriamento

atravs de anlise trmica. A figura 2 apresenta a curva de resfriamento esquemtica

para esse ferro fundido. Nesta curva nota-se que o patamar euttico ocorreu com

algum super-resfriamento, isto , abaixo da temperatura de equilbrio. A quantidade

de super-resfriamento com a qual ocorre a solidificao depende do balano entre a

velocidade total de solidificao (velocidade de liberao do calor latente de fuso)

e a velocidade de extrao de calor pelo meio.

A velocidade de solidificao depende do nmero e da velocidade de

crescimento dos ncleos. Como no processo de solidificao de um ferro fundido

predomina a reao euttica, nos pontos que se seguem ser dada maior nfase a

formao do euttico(nucleao e crescimento de clulas eutticas). Isso se justifica

principalmente porque a grafita, que exerce grande influncia nas propriedades, se

forma na reao euttica, embora as dendritas de austenita possam ter infuncia nas

propriedades mecnicas(10 e 11)

.

Tanto a velocidade de nucleao como a velocidade de crescimento das clulas

eutticas se eleva com o aumento da quantidade de super-resfriamento, embora um

excessivo acrscimo deste promova a formao de ferro fundido branco no lugar de

ferro fundido cinzento. Um aumento do grau de nucleao significa um aumento do

nmero de clulas eutticas, enquanto que um aumento da velocidade de

crescimento da clula euttica implica na formao de grafita mais ramificada (veios

menores). O aumento da velocidade de resfriamento, em geral, promove maior

super-resfriamento e, portanto, maior tendncia a formao de grafita de super-

resfriamento ou at formao de ferro fundido branco.

Fig. 2 Curva de resfriamento detalhada da solidificao de um ferro hipoeuttico.

O nmero de clulas eutticas depende da velocidade de extrao de calor pelo

molde, da composio qumica, do processo de fuso, dos tratamentos efetuados no

banho lquido (inoculao, super-aquecimento, tempo de permanncia do material

no estado lquido e agitao do banho) e da temperatura de vazamento.

O processo de crescimento das clulas eutticas pode se dar de forma lenta ou

rpida, dependendo da quantidade de super-resfriamento e da composio

qumica.quanto mais elevada a velocidade de crescimento das clulas eutticas,

maior a freqncia de ramificao da grafita e, portanto, mais fina sua

aparncia.velocidade de crescimento baixas promovem a formao de grafitas pouco

ramificadas e, portanto, de aparncia grosseira.

A figura 3 mostra a variao que tende ocorrer no super-resfriamento com o

aumento da velocidade de resfriamento. A curva (a) representa o resfriamento de um

ferro fundido cinzento normal,isto , com grafita tipo A. A curva (b) de um ferro fundido cinzento com grafita de super-resfriamento (por exemplo, grafita tipo D) e a

curva (c) de um ferro fundido branco.

Fig. 3 - ac Aumento da velocidade de resfriamento: Te temperatura abaixo da qual pode solidificar o ferro fundido cinzento; Tm temperatura abaixo da qual pode solidificar o ferro fundido branco.

A figura 4 ilustra, para um banho lquido, com dado grau de nucleao e mesma

temperatura de vazamento, o efeito da diminuio da velocidade de crescimento das

clulas ( por exemplo , pela adio de certas impurezas) no super-resfriamento.

Nota-se um aumento do super-resfriamento podendo haver at a formao de ferro

fundido mesclado ou branco.

Fig. 4 a c Diminuio da velocidade de crescimento das clulas eutticas.

Na figura 5 apresenta-se a variao da curva de resfriamento com o aumento do

grau de nucleao (por exemplo, por inoculao). Nota-se que o aumento do grau de

nucleao diminui o super-resfriamento.

Fig. 5 a c aumento do grau de nucleao

Nos esquemas I, II e III (ANEXOS) apresenta-se os efeitos no processo de

solidificao, da variao de velocidade de resfriamento da velocidade de

crescimento e do grau de nucleao.

3. OBTENO DE FERROS FUNDIDOS CINZENTOS DE ALTA

QUALIDADE.

O termo ferro fundido cinzentos de alta qualidade no implica, necessariamente, em alta resistncia mecnica, mas em melhore propriedades

mecnicas, de fundio e usinabilidade que podem ser obtidas com a composio

qumica empregada. Assim, por exemplo, no se pode esperar de um ferro fundido

de carbono equivalente igual a 4,2%, elevada resistncia trao, mas nada impede

que seja de alta qualidade. As propriedades mecnicas tendem a se elevar com

aumento do nmero de clulas eutticas, com a diminuio da quantidade de grafita,

com a presena de grafita tipo A, fina com uma matriz metlica de alta resistncia

(por exemplo, perltica), e com o aumento da quantidade de dendritas primrias de

austenita, finas. Isto tende a ocorrer mais facilmente com baixos carbonos

equivalentes. Por outro lado, boas propriedades de fundio e boa usinabilidade so

favorecidas com carbono equivalente alto.

Um outro fator de qualidade a reprodutibidade das citadas propriedades, aliada a

uma sensibilidade to baixa quanto possvel espessura da seo. A otimizao de

todos esses fatores est intimamente ligada ao controle de composio qumica e

variveis de solidificao. A recomendao, em geral, a de se procurar obter as

propriedades mecnicas desejadas com o maior carbono equivalente possvel.

Antes de se discutir como se poderia atuar na tcnica de fabricao (processamento)

para obteno de um ferro fundido cinzento que apresente elevado nmero de clulas

eutticas, grafita tipo A fina, grande quantidade de dendritas de austenita e matriz de

alta resistncia, o que implica nas melhores propriedades mecnicas, sero discutido

alguns pontos relativos composio qumica.

Composio qumica Dos cinco elementos qumicos bsicos, sem dvida o carbono o que exerce o maior efeito. o responsvel direto pela presena da grafita, a

qual comanda, em grande parte, as propriedades mecnicas dos ferros fundidos

cinzentos.

O silcio o responsvel indireto pela presena de grafita, pois atua como

grafitizante. Esse efeito do silcio pode ser melhor entendido examinando-se a figura 6,

Fig.6 Influencia do silcio nas temperaturas de equilbrio dos eutticos austenita / grafita, austenita / carbono.

onde est indicando o efeito de teores crescentes de silcio nas temperaturas dos dois

eutticos estvel e metaestvel do diagrama Fe-C. Nota-se, por exemplo, que um teor de

silcio da ordem de 2,0% amplia a diferena entre as temperaturas de solidificao de

equilbrio dos dois eutticos de menos de 10oC para cerca de 35

oC. isso significa que

para uma dada velocidade de resfriamento e menos carbono equivalente, teores

crescentes de silcio favorecem a formao de ferro fundido cinzento. Em outras

palavras, medida que o teor de silcio aumenta h necessidade de maior super-

resfriamento para poder formar-se ferro fundido branco. O cromo um elemento que

tem efeito contrrio. Assim, a adio de 1,0% Cr em ferro fundido com cerca de 2,0%

Si diminui a diferena entre as temperaturas de solidificao de equilbrio dos dois

eutticos para cerca de 15oC (figura 7) e, portanto, favorece a obteno de ferro fundido

branco. Esses efeitos do silcio e do cromo relativos s linhas do diagrama de equilbrio

explicam o efeito grafitizante do silcio e antigrafitizande do cromo. Outros elementos

semelhantes atravs de uma atuao na nucleao e no crescimento das clulas

eutticas.

Fig. 7 Influncia do cromo nas temperaturas de equilbrio dos eutticos austenita / grafita, austenita / carbono.

O mangans tem como finalidade principal neutralizar o enxofre, quando em

excesso tente atuar como perlitizante. O enxofre considerado em princpio uma

impureza que, se no contrabalanada pelo mangans, forma sulfetos de ferro que tente

segregar para o contorno das clulas eutticas, atuando como grafitizante.

Um ponto interessante que tem sido discutido na literatura ( 14 a 13)

a importncia

do enxofre nos ferros fundidos cinzento. Admite-se que o mesmo favorece de modo

marcante a formao de grafitas tipo A. ligas F-C e F-C-Si puras, nas condies

usuais de resfriamento (30 a 400oC/min), tendem a dar grafita de super-resfriamento

(tipo D) e a presena de enxofre favoreceria a obteno da estrutura dita normal (grafita tipo A) dos ferros fundidos cinzentos. Por essa razo recomenda-se para ferros

fundidos cinzentos teores de enxofre na faixa 0,04-0,12%(13)

. Nessa Faixa atuaria como

nucleante (grafitizante) , aumentando o nmero de clulas eutticas. Por outro lado, o enxofre influi tambm no processo de crescimento das clulas eutticas.

Particularmente, em alto teores, reduzia muito a velocidade de crescimento das clulas

eutticas, aumentando o super-resfriamento e, portanto, favorecendo at a formao de

ferro fundido branco. Em teores alto (0,2-0,5% S), pode provocar a formao de grafita

de degenerada (Mesh graphite)(12). O fsforo em ferros fundidos considerado como impureza e quando em teores

elevados produz steadita. O fsforo atuaria no sentido de aumentar o nmero de clula eutticas e diminuir a tendncia ao coquilhamento atuando, portanto, como

grafitizante.

Finalmente, convm salientar que se pode lanar mo de adies de elementos de

liga. A sua atuao poderia ser no grau de nucleao, no crescimento das clulas, nas

linhas do diagrama de equilbrio, ou ainda por sua ao na transformao de fase no

estado slido.

Variveis de processamento Sabe-se que todos os metais e liga so sensveis s variveis de processamento. No caso particular de ferros fundidos as variveis de

processamento tm efeitos bastante significativos sobre o mecanismo de solidificao e,

em conseqncia, os ferros fundidos cinzentos de mesma composio podem apresentar

estruturas e propriedades bem diferentes.

Os pontos bsicos relativos ao processamento para se obter um ferro fundido

cinzento com as caractersticas estruturais consideradas ideais, baseado na teoria de

solidificao, seriam principalmente funo da nucleao, pois o efeito direto da

velocidade de crescimento s seria importante pela adio ou remoo de elementos

qumicos e no pelo processo em si. H, portanto, interesse em se discutir o fator

nucleao.

Analisando-se as caractersticas estruturais consideradas ideais pode-se concluir que

para se obter elevado numero de clulas eutticas e grafita tipo A, h necessidade de ter-

se grande nmero de centros de nucleao atuantes, pois do contrrio tende a ocorrer

grande super-resfriamento e como conseqncia o aparecimento de grafita de super-

resfriamento e/ ou carbonetos (cementita).

Um grande nmero de ncleos efetivos com pequeno super-resfriamento,

favorecendo a obteno de grafita tipo A, tende a diminuir o crescimento das clulas

eutticas (ramificao da grafita) devido ao decrscimo do super-resfriamento. Esta

diminuio na velocidade de ramificao, em princpio, tende a produzir grafita

grosseira (veios largos e compridos), mas como neste caso o nmero de clulas e

bastante elevado, o resultado final grafita tipo A, refinada (veios curtos e finos).

Grande nmero de clulas eutticas favorece tambm a distribuio de impurezas

(segregao), pois h um aumento da rea na qual se distribuem as impurezas que

segregam para o lquido durante a solidificao. Tecnologicamente, entretanto, deve-se

ter em mente que um nmero excessivo de clulas eutticas pode provocar

microporosidades. Esse fato est mais ligado a dificuldades de alimentao e

movimentao das paredes do molde de que com o nmero de clulas em si(4)

.

A maneira ideal para se conseguir estrutura com elevadas propriedades mecnicas ,

portanto, atuar principalmente sobre a nucleao(11, 13, 15)

. Em ligas comerciais a

nucleao sempre heterognea (12, 15)

e a melhor maneira de control-la por

inoculao. No caso de ferros fundidos a fase de mais difcil nucleao no euttico a

grafita e a experincia tem mostrado que os inoculantes mais efetivos tem

principalmente funo grafitizante(11,12)

. Verifica-se experimentalmente que os

inoculantes tambm provocam refino das dendritas primrias de austenita por

mecanismo ainda no completamente conhecido(7, 10, 11)

. Pode-se, assim, admitir que a

melhor maneira de produzir ferros fundidos cinzentos de alta qualidade com elevada

resistncia mecnica pela tcnica de inoculao.

Existem muitos tipos de inoculantes e o ncleo que d origem grafita no precisa

ser necessariamente de um nico tipo. A efetividade e a reprodutibilidade do efeito

nucleante no depende s do inoculante em si (composio, granulometria,

fading,etc.), mas tambm, de outras condies (processo oxidanteou redutor, isto , teor de oxignio do banho, temperatura de inoculao, composio do ferro fundido

base, etc.).

Convm salientar que esses aspectos so mais importantes quando se deseja

produzir ferros fundidos de alta qualidade e alta resistncia em peas finas e mdias. Em

peas grossas e quando o carbono equivalente elevado, o problema de nucleao tende

a ser menos crtico, e que no caso de peas grossas a velocidade de extrao de calor

mais lenta e no tende ocorrer elevado super-resfriamento na solidificao. No caso de

material com alto carbono equivalente ( da ordem de 4,3 ou maior) a tendncia a

grafitizaao do banho j tende a ser elevada. Nesses ferros fundidos, boas condies de

fundibilidades e usinabilidade, alm de maior resistncia mecnica, podem ser mais

facilmente obtidas pela adio de elementos de liga.

Alm da inoculao, as variveis de processo, consideradas bsicas para obteno

de ferros fundidos cinzentos de alta resistncia superaquecimento do banho lquido e

temperatura de vazamento(17)

. O superaquecimento importante porque homogeniza o

banho lquido, tende a diminuir o efeito do tipo carga metlica e de certo modo limpa o banho (elimina xidos pela ao redutora do carbono dissolvido), bem como retarda a

formao de xidos no resfriamento (17)

. Em conseqncia, tende-se a obter melhores

efeitos e reprodutibilidade da ao do inoculante, com menor possibilidade de formao

de efeitos. O efeito do superaquecimento depende da temperatura e do tempo de

superaquecimento.

A importncia da temperatura de vazamento esta diretamente ligada ao fato de que

quanto menor a temperatura de vazamento, maior tende a ser a velocidade de

resfriamento, e conseqentemente, maiores as velocidades de nucleao e de

crescimento, atuando assim, no sentido de refinar a estrutura. Entretanto, temperatura de

vazamento baixa demais pode provocar coquilhamento e formao de defeitos, tipo

gases (blow-holes), ligado principalmente a reao FeO + C Fe + CO (18)

. Os

efeitos dessas variveis de processo e dos principais elementos qumicos nas condies

de solidificao podem ser resumidos na tabela I (anexo).

Complementarmente ainda se podem considerar como variveis que podem afetar

as estruturas e propriedades dos ferros fundidos, o equipamento de fuso e materiais de

carga (19)

. O efeito do equipamento de fuso indireto. indiscutvel que os fornos

eltricos de induo ou a arco permitem melhores ajustes de composio de

superaquecimento e de vazamento que o forno cubil ou reverberatrios e, portanto,

permitem produzir de modo mais fcil e econmico ferros fundidos de alta resistncia e

qualidade.

O efeito de materiais de carga um ponto controvertido (3,19)

. Em principio, desde

que existam condies de promover homogeneizaes por superaquecimento, as

estruturas e propriedades tendem a ser iguais para uma mesma composio final.

Entretanto, verifica-se, por exemplo, que se tende a obter melhores propriedades finais

quando se usa sucata recarburada em vez de gusa e, tambm quando se usa gusa de

carvo vegetal ao invs de gusa obtida com coque. O mesmo acontece quando se usa

alta porcentagem de retorno em vez de gusa. Aparentemente a variao principal estaria

na morfologia da grafita que se obtm. Uma das explicaes que tem sido dada que os

teores de gases (nitrognio, oxignio e hidrognio) seriam diferentes dependendo do

tipo de carga e de forno de fuso (19)

.

Finalmente, como j se mencionou, a estrutura da fase matriz em ferros fundidos de

alta resistncia , em geral, perltica. A estrutura perltica, em parte, favorecida pela

presena da grafita tipo A e baixos teores de carbono e silcio.

Confim salientar, ainda, que em peas brutas de solidificao a velocidade de

resfriamento (principalmente na faixa de 950-650C) e a presena de elementos

promovedores de estrutura perltica, como, por exemplo, cromo, estanho ou cobre, so

fatores importantes. A obteno de estrutura perltica particularmente difcil em

regies contendo grafita tipo D, o que tende a ocorrer em peas finas e junto superfcie

em peas grossas.

Deve-se salientar ainda que tem havido preocupao em procurar medir a qualidade

dos ferros fundidos cinzentos atravs de parmetros de qualidade (20,21), cujo esprito basicamente o apresentado, ou seja, procurar obter as melhores propriedades mecnicas

para dada composio. Entre os diversos parmetros pode-se citar, por exemplo, o grau

de maturao, a dureza relativa e o parmetro m de Czikel(20).

BIBLIOGRAFIA

1 MORROGH, H. The status of the Metallurgy of Cast Iron. Journal of the Iron and Steel Institute, vol. 206 parts I, pp. 1-10, Jan. 1968.

2 MORROGH, H. The solidification of cast Iron and Interpretation of the results obtained from Chilled Test Pieces. The British Froundryman, vol. 530, n 5, p. 221,

1960

3 BOYES, J. W. & FULLER, A. G. Chilled Mottle Formation in Cast Iron. BCIRA Journal, v. 12, n 7. p. 427, 1964.

4 NEUMANN, F. Metallurgische Schmelzfuehrung und Thre Bedeutung fur die Treffsicherheit der Gusseiseneigenschaften bein Induktiven Schmeizen. Publicao

Brown, Boveri Co., 1972.

5 MERCHANT, H. B. Solidification of Cast Iron A Revlew of Literature Recent Research of Cast Iron. Editador por H. Merchant; Gordon & Breach, 1968.

6 CHAVES FILHO, L. M. Estudo sobre a influncia do Estanho na Solidificao de ferros fundidos cinzentos. Escola Politcnica da USP, Dissertao de Mestrado, 1971,

So Paulo.

7 SUGIYAMA, N & PIESKE, A Alguns Efeitos do Antimnio na Solidificao de Ferros Fundidos Cinzentos. Metalurgia ABM, vol. 29, n184, p. 171-180, maro, 1973.

8 MERCHANT, H. D. A New Concept of Cast Iron Metallurgy. Metal Progress, vol. 81, n

o 5, p. 90, maio, 1962.

9 PIESKE, A; CHAVES FILHO, L. M. & REIMER, J. F. Ferros Fundidos de Alta Qualidade. Publicao da Sociedade Educacional Tupy, 1974.

10 HEINE, R. W. & LOPER, C. R. On dendrites and eutectic cells in gray iron. Trans. AFS, v. 77. pp. 185-191, 1969.

11 KLABAN, J. Einfluss siliciumhaltiger Impzusaetze auf das Gefuege und die Eigenschaften von Gusseisen mit Lamellengraphit. Giesserei Praxis, n

o 7, pp. 120 127,

1971.

12 HUGHES, I. C. H. A Review of Solidification of Cast Irons with flake Graphite Structures. ISI Special Report 110, pp. 184 192, 1968.

13 PATTERSON, V. H. Inoculants for Grey and Spheroidal Graphite Iron their Use and Effects Foundry Trade Journal, 26 de julho 1973, pp. 91-104.

14 MUZUMDAR, K. M & WALLACE, J. F. Inoculation Sulfur Relationship in Cast Iron. Trans. AFS, Vol. 80. pp. 317-328, 1972.

15 CATTANEO, K. Keimbildung im grauen Gusseisen. Giesserei Praxis, n 2, pp. 25-29, 1969.

16 FUCHS, G The process of Crystalization from Cast Iron Melts. Battelle Institute Report, Frankfurt.

17 NEUMANN, F. Comparative Study of Cast Iron Melting in Cupulas and Coreless Induction Furnace. Brown-Boveri & Cie Report, 1971.

18 MORGAN, AA. D.- Blowholes from Slag Inclusions. Bcira Journal, vol. 10, pp. 438-441. 1962.

19 FULLER, A. G. Metallurgical Effects in Electric Furnaces. First AFS Eletric Iron melting Conference, EE. UU., pp. 8 I, 1970.

20 Giesserei-Kalender, 1974, p. 53-56; Giesserei-Verlag, Duesseldorf, 1973.

21 PATTERSON, W & DOEPP; R. Einheitliche Bewertung Von Gusseisen mit Lamellengraphit. Giesserei, vol. 60, n 2, pp. 32-39, 1973.