2 caracterização dos solos residuais: gênese, composição e
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2 Caracterização dos Solos Residuais: Gênese, Composição e Comportamento observado
Entende-se por solo residual ao material derivado dos processos de alteração
e decomposição in situ de maciços rochosos, que não tem sido transportado do seu
local original. O mesmo acontece na natureza em perfis de alteração, com uma
gradação continua desde a rocha sã não alterada, passando por estágios de rocha
branda e solo rijo conservando a estrutura da rocha de origem, até os solos de
decomposição contendo depósitos secundários e sem mais semelhança direta com
as características da rocha parental (Blight, 1997).
Fruto de uma gênese diferenciada, os solos residuais são compostos não
apenas de grãos, mais de agregados e cristais de minerais alterados, pontes
estabelecidas por cimentos depositados, grumos de argilominerais e partículas de
resistência variada, com uma tendência à quebra e desarranjo quando submetidos
a carregamentos. Por isto, um conhecimento aprofundado da gênese e composição
de solo residual se faz necessário para uma cabal compreensão do seu
comportamento mecânico. No que se segue, os aspectos relacionados aos
processos de gênese, mineralogia e estrutura são abordados com o objetivo de
esclarecer a história formativa destes solos, o que facilitará a compreensão do
comportamento observado, que será discutido posteriormente.
2.1. Gênese dos solos residuais
Os processos de alteração e decomposição que os maciços rochosos sofrem
quando expostos às condições atmosféricas - reunidos sob o nome de
intemperismo - são responsáveis diretos pela gênese dos solos residuais que destes
se derivam. O estudo, pois, deste fenômeno é inerente a um adequado
entendimento da constituição e comportamento destes solos.
2.1.1. Os processos intempéricos
Por intemperismo entende-se o conjunto dos processos de alteração
ambiental atuantes no meio geológico, isto é, os diferentes fenômenos presentes
na superfície terrestre responsáveis pela transformação das rochas em solos. Esta
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alteração devém da exposição das rochas, formadas sob determinadas condições
termodinâmicas no interior da crosta terrestre, às condições atmosféricas bem
diferentes daquelas, o que provoca um reajuste termodinâmico na massa rochosa
na procura por uma nova configuração de equilíbrio. Neste processo, energia
interna é liberada na medida que os minerais são decompostos, produzindo-se
como resultado substancias de menor energia interna, e por isso mais estáveis
(Ollier, 1984; Polivanov, 1998).
Natureza do intemperismo Os processos intempéricos podem ser agrupados de acordo com a sua
natureza em três classes básicas (Mitchell, 1976):
• Os físicos, que conduzem à desagregação da rocha por diversos mecanismos
como ser o alívio de tensões, fadiga e ruptura mecânica, acarretando a
fragmentação dos seus componentes minerais sem envolver alteração
química. Desta forma a rocha vai-se transformando paulatinamente em uma
massa incoerente composta por grãos poliédricos com arestas vivas.
• Os químicos, tendo nas soluções aquosas que percolam o maciço o principal
agente, alteram os minerais da rocha original nas superfícies expostas e no
interior das fissuras existentes - via reações químicas, especialmente
hidrólise - para formar como subprodutos os argilominerais mais estáveis.
• Os biológicos, levados a cabo por elementos vivos, podendo ter
características de intemperismo físico (ação radicular e animal) ou químico
(ação bacteriana e radicular).
Condicionantes do intemperismo A presença e grau de atuação destes três tipos de processos intempéricos
depende de quatro fatores modificadores, a saber:
a) Características climáticas locais.
Temperatura, umidade ambiente e nível de precipitações influem de forma
conjunta para o desenvolvimento das características particulares de intemperismo
em cada região. De uma forma geral, o intemperismo físico será proeminente em
climas secos e o intemperismo químico em ambientes úmidos e quentes.
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A figura 2.1 apresenta a distribuição destes três fatores climáticos no
mundo. A combinação deles em cada região controla a natureza, potencia e
velocidade do intemperismo, com os seguintes efeitos (Strakhov, 1967):
Figura 2.1: Influência do clima na formação de perfis residuais: a) Climas úmidos e desérticos no mundo; b) Regiões quentes e temperadas no mundo; c) Características dos perfis residuais para cada região climática (Strakhov, 1967).
(b)
(c)
(a)
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- Deserto polar e tundra. Umidade e temperatura baixas retardam o
intemperismo e a decomposição da matéria orgânica; baixas precipitações e
permafrost inibem a lixiviação dos constituintes móveis.
- Taiga. Abundantes precipitações promovem lixiviação intensa; baixas
temperaturas resultam num intemperismo lento e baixas taxas de
decomposição da matéria orgânica.
- Deserto e semi-deserto. Altas temperaturas favorecem o intemperismo
químico; baixas umidades inibem vegetação, crescimento de matéria
orgânica e lixiviação dos constituintes móveis.
- Savana e floresta tropical. Elevadas temperaturas e umidades promovem
um rápido intemperismo e lixiviação dos constituintes móveis.
Estes fatores climáticos também influem nos produtos de alteração. No
gráfico da figura 2.2 se mostra um esquema orientador desta influência (variações
locais acontecem por causa da topografia) proposto por Uehara (1982). Perto do
equador, altas temperaturas e precipitações ao longo do ano favorecem a formação
de caulinita e óxidos de baixa atividade. Nas regiões que se aproximam dos
trópicos as precipitações diminuem e predominam as argilas ativas da classe das
esmectitas. As zonas temperadas e frias, finalmente, favorecem a formação de
outras classes, como vermiculitas, illitas e cloritas.
Zona fria illita, clorita
Zona temperada vermiculita, outros AGM
Zona tropical com estação seca esmectita
Zona equatorial caulinita
e tropical úmida gibsita
Zona tropical com estação seca esmectita
Zona temperada vermiculita, outros AGM
Zona fria illita, clorita
Figura 2.2: Influência do clima global na formação de argilominerais (Uehara, 1982).
b) Condições de relevo.
As topografias local e regional influem de maneira marcante no
desenvolvimento do perfil residual, pelo controle que exercem sobre:
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- A taxa de infiltração e de run-off das águas precipitadas, em função das
características da superfície topográfica e do tipo de vegetação ali existente.
Zonas de encosta favorecem o run-off superficial das águas enquanto que
relevos planos e vales favorecem a infiltração.
- O regime hidráulico do maciço, isto é, a presença e nível do lençol freático,
as características da zona não saturada (zona de areação), a direção do fluxo
subterrâneo, as condições de drenagem interna e a taxa de lixiviação.
Van der Merwe (1965), baseado em análises de solos residuais de encostas e
vales, aponta que em zonas com elevado run-off e boa drenagem interna
desenvolvem-se argilominerais do tipo caulinita e vermiculita. Locais planos com
boa drenagem mostram uma seqüência de alteração de argilominerais formada por
clorita, vermiculita, montmorillonita e caulinita. Já em locais planos com
drenagem ruim a seqüência não se completa predominando os argilominerais do
tipo montmorillonítico.
Sob boas condições de drenagem, o relevo exerce controle também sobre a
taxa de lixiviação. Brink & Kantey (1961) verificaram para perfis residuais de
granito um crescimento quase linear do índice de vazios do solo com o nível de
precipitação anual, o que mostra a correspondência direta entre precipitação,
intensidade do intemperismo químico e a taxa de lixiviação.
c) Nível de fraturamento.
As descontinuidades dos maciços rochosos são também elementos que
exercem influência sobre as características e intensidade do intemperismo, já que:
- Constituem os macro-caminhos de acesso para soluções aquosas, agentes do
intemperismo químico.
- Facilitam a ação de elementos vivos, vegetação e animais, agentes de
intemperismo biológico.
- Produzem um aumento da superfície exposta, deixando o maciço mais
susceptível de ser alterado.
d) Características da rocha.
A caracterização da rocha origem marca a condição inicial a partir da qual
acontecem os processos de alteração, e tem incidência direta na evolução e nas
características do resultado final do intemperismo. Os aspectos que influem são:
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- Composição mineralógica. As diferentes fases que compõem as rochas
apresentam comportamentos (resistência mecânica, potencial REDOX, etc.)
não uniformes, pelo que a alteração acontecerá com diferentes velocidades
dentro da massa rochosa. Haverá também diferenciação nos produtos finais
de alteração, dando lugar a solos arenosos, siltosos ou argilosos em função
dos minerais parentais.
- Permeabilidade e porosidade. Estas duas propriedades controlam a
acessibilidade e movimentação dos agentes de intemperismo químico nos
núcleos rochosos, marcando assim o ritmo de alteração dos mesmos.
2.1.2. Intemperismo físico
No intemperismo físico distinguem-se claramente dois fenômenos atuantes
paralelamente, o interno, isto é o processo de relaxação das tensões residuais
existentes no maciço, e o externo, incluindo o conjunto de agentes que operam
desde a superfície para o interior do maciço.
O fenômeno interno
Refere-se à relaxação das tensões residuais existentes no maciço rochoso,
decorrentes da sua história geológica. Menezes Filho (1993) explica este processo
em quatro tópicos seqüenciais detalhados a seguir:
a) Cristalização e deformação
Estes dois processos atuantes nos estágios iniciais da formação dos maciços
rochosos têm efeitos contrários sobre a rede mineralógica resultante (Spray,
1969). Pela cristalização são formados novos minerais e outros presentes são
transformados, dando lugar a uma rede termodinamicamente estável, adaptada às
condições locais. Já durante os processos de deformação os cristais sofrem
alongamentos e fraturas, pelo que a rede cristalina se descompensa
energeticamente dando lugar ao surgimento de tensões residuais.
b) Campo de tensões não uniforme
Em virtude da estrutura não homogênea em termos de rigidezes, resultante
dos processos citados acima, as pressões de confinamento produzem no maciço
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um mapa de tensões complexo, não uniforme, com armazenamento desigual da
energia de deformação nos diferentes minerais constituintes.
c) Mudança de ambiente e relaxamento
O estado tensional do maciço tende ao equilíbrio caso persistam as
condições de pressão e temperatura elevadas próprias das grandes profundidades.
A mudança das condições de pressão e temperatura pelo soerguimento do maciço
até a superfície ou pela remoção das camadas superiores, porém, bloqueia este
reajuste. As novas condições em superfície obrigam a uma redistribuição das
tensões residuais no interior do maciço, mais, havendo incompatibilidade de
deformação nos contatos entre grãos, acontece acumulo de energia nesses pontos
desequilibrados até se atingir a ruptura por fissuração. Desta forma acontece a
progressiva relaxação das tensões e a homogeneização do meio (De Mello, 1979).
d) Alívio de tensões e expansão
Como resultado deste processo surgem as fraturas de alívio, fruto da
remoção das camadas superiores. O descarregamento conduz à conseqüente
aparição de fraturas tipo “casca de cebola” acompanhando o relevo. A liberação
dos contatos mais desequilibrados por fissuração produz um aumento de volume,
o que altera as propriedades físicas (porosidade e peso específico) do meio.
O fenômeno externo
Incluem-se aqui os agentes intempéricos que atuam desde a superfície para
o interior do maciço. Cabe citar:
a) Ciclos térmicos
Em regiões de acentuada amplitude térmica as rochas podem sofrer grandes
variações diárias de temperatura. O aquecimento diurno pela radiação solar
produz um gradiente de temperatura na superfície dos maciços e a conseqüente
dilatação, governada pelos coeficientes de dilatação térmica de cada mineral
constituinte. A expansão assim sofrida não é uniforme, o que gera tensões internas
na massa rochosa. Com o esfriamento noturno o fenômeno se inverte acontecendo
contração, pelo que após o ciclo térmico ficam na superfície do maciço tensões e
deformações residuais.
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A repetição deste ciclo leva ao progressivo fendilhamento e desagregação
dos minerais constituintes por fadiga. Adicionalmente, por diferenças na
condutividade térmica da superfície rochosa respeito à massa interior mais
protegida, se produzem tensões laterais que favorecem a esfoliação superficial.
b) Ciclos de gelo-degelo
Em regiões frias, a água de infiltração que penetra e preenche as cavidades e
fissuras da rocha pode sofrer congelamento, aumentando o seu volume e
funcionando como alavanca para abrir e expandir ditas fissuras e cavidades.
c) Ação radicular
Da mesma forma, as raízes vegetais podem penetrar nas fraturas do maciço
e ao aumentarem o diâmetro e cumprimento tendem a propagá-las. No caso das
árvores, quando submetidos a esforços de tração pela ação do vento, transmitem
ao maciço esforços elevados, capazes de desestabilizar blocos de rocha.
d) Cristalização de sais
Em regiões marinhas principalmente, soluções salinas podem alcançar os
vazios e fissuras do maciço rochoso. Sob evaporação da água, cristais de sais
precipitam formando depósitos salinos de volume maior. As pressões derivadas
desta cristalização podem provocar a quebra e desagregação dos minerais.
2.1.3. Intemperismo químico
Os principais agentes do intemperismo químico o constituem a água de
infiltração e os gases atmosféricos nela dissolvidos (especialmente 02 e CO2).
Estes percolam a rede de fissuras do maciço e reagem com os minerais (primários)
expostos produzindo a transformação destes em novos minerais (secundários), ou
dissolvem-nos para uma migração por lixiviação ou para a neoformação de
minerais por recristalização no próprio local (Polivanov, 1998).
Há dois fatores que controlam o tipo de reação química que acontece nas
interfaces entre minerais de rocha e soluções aquosas, a saber:
- pH (medida do nível de acidez).
- potencial REDOX (medida da tendência a ceder o ganhar elétrons).
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Diversos processos químicos podem acontecer ou não de forma simultânea,
ou até de forma seqüencial, sendo detalhados a seguir (CEDEX, 2001):
a) Hidratação
Reação básica pela qual há fixação de moléculas de água nos minerais de
rocha com aumento de volume, o que pela condição confinada do mineral produz
uma pressão localizada que tende a abrir micro-fissuras.
b) Dissolução e hidrólise
Consiste na solubilização dos elementos que compõem os minerais pelo
contato com as soluções aquosas que percolam o maciço rochoso, cuja intensidade
depende da quantidade de solução circulante e da solubilidade dos diferentes
minerais. Cátions metálicos são removidos mais rapidamente do que os íons de
silício, ferro e alumínio. Os silicatos, porém, serão removidos principalmente por
hidrólise (reação do tipo sal + água � ácido + base), pela associação dos íons H+
e OH- da água com os silicatos e os cátions metálicos respectivamente, havendo
assim uma substituição de íons.
Os minerais removidos são aqueles situados nas esquinas dos blocos
rochosos, mais expostos, o que produz o arredondamento dos blocos característico
em solos residuais. Os íons liberados são lixiviados, podendo também participar
na neoformação ou transformação de outros minerais.
c) Reações REDOX
Envolvem ganho ou perda de elétrons (do tipo forma oxidada + noelétrons
� forma reduzida), segundo o potencial REDOX dos minerais presentes. Em
ambientes com disponibilidade de oxigênio (condição aeróbia, especialmente a
zona não saturada), este se combina com compostos ferrosos e manganosos para
oxidá-los, dando a cor avermelhada dos solos tropicais. Já em ambientes redutores
(condição anaeróbia, em zonas inundadas), o hidrogênio atua como agente redutor
gerando minerais que dão aos solos cores cinzentas, azuladas e esverdeadas.
d) Carbonatação
Consiste na atuação do anidrido carbônico dissolvido na água para
transformar óxidos em carbonatos e carbonatos em bicarbonatos, para sua
posterior re-precipitação como tais, podendo liberar também água e gás carbônico.
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2.1.4. Perfil de intemperismo
Os maciços rochosos intemperizados apresentam em geral uma seqüência de
camadas que mostram o avanço da alteração em profundidade. Deere & Patton
(1971) propuseram um perfil sumarizado em quatro camadas representativas (ver
figura 2.3) para o caso de granito e gnaisse. Estas camadas correspondem a:
- Rocha sã. Setores do maciço ainda não atingidos pelo intemperismo. Os
minerais apresentam-se com brilho e sem sinais evidentes de alteração.
- Rocha alterada. Camada onde os minerais exibem sinais evidentes de
alteração (perda de brilho e cor), especialmente ao longo das juntas e falhas.
- Solo residual jovem. Camada de solo constituído por minerais primários e
secundários, que ainda guarda características herdadas da rocha original
(estrutura reliquiar). Pode conter alguns blocos rochosos na sua massa.
- Solo maduro. Constituído por minerais secundários (transformados e
neoformados) e primários que resistiram o intemperismo, de granulação
variável dependendo do tipo de rocha de origem. Trata-se geralmente de um
solo homogêneo e com estrutura porosa.
Figura 2.3: Perfil de intemperismo: a) rocha metamórfica; b) rocha ígnea intrusiva. (adaptado de Deere & Patton, 1971).
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A ISRM (1981) também propôs uma seqüência para descrever perfis de
alteração, discriminando seis estágios (ver figura 2.4) correspondentes a:
- (I) rocha sã
- (II) levemente alterada
- (III) moderadamente alterada
- (IV) altamente alterada
- (V) completamente alterada
- (VI) solo residual
Desta classificação, a zona I-II corresponde a rocha, a zona V-VI corresponde a
solo, e a zona intermédia III-IV corresponde a material de alteração denominado
de saprolito (rocha decomposta).
Figura 2.4: Classificação da ISRM para um perfil de alteração (Little, 1969; ISRM, 1981).
saprolito
rocha
solo
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2.1.5. Grau de intemperismo
Vários tipos de índices têm sido propostos para a quantificação do avanço
do intemperismo, objetivando a identificação e comparação dos estágios
intermediários situados entre a condição inicial (rocha sã) e final (solo maduro).
Falcão (1984) e Souza Almeida (1987) apresentam em detalhe estes índices,
baseados nas propriedades físicas, químicas e mecânicas do material em estudo:
- Índices físicos. Baseados nas propriedades-índice da rocha, que vão
mudando com o avanço do intemperismo. Os mais utilizados são o índice de
alteração, índice ultrassônico, a porosidade, peso específico, dureza e
resistência de ponta.
- Índices químicos. Baseados em relações molares entre os diferentes
elementos químicos presentes que evoluem com os processos de alteração.
Podemos citar os índices molares como ser sílica/alumina, sílica/óxido de
ferro e bases/alumina, fator de lixiviação β e índices de intemperismo
baseados na quantidade de sílica ou alcalinos.
- Índices petrográficos. Formulados a partir do uso de técnicas de
microscopia que permitem determinar a fábrica da rocha, os minerais
primários e secundários presentes e as micro-fissuras. O índice
micropetrografico calcula a proporção entre minerais primários e
secundários, o índice de Lumb compara o peso específico de quartzo e
feldspato, havendo também os índices de alteração do plagioclásio e dos
feldspatos e o índice de microfraturas.
- Índices mecânicos. Baseados nas propriedades mecânicas para diferentes
estados de alteração, definindo índices em função do módulo de
elasticidade, resistência à compressão simples e resistência ao cisalhamento.
Estes índices podem apresentar resultados dispares dependendo do tipo de
rocha analisada, o qual é reflexo da grande variabilidade do processo a ser
quantificado. Em todo caso, a experiência acumulada no emprego destes índices
oferece um critério de escolha dos índices mais adequado para cada tipo de rocha.
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2.2. Composição dos solos residuais
Os solos residuais representam uma grande família, com uma ampla árvore
genealógica caracterizada pela variedade das composições e matizes. Estes, ao
derivar-se de rochas parentais, levam em si mesmos o DNA mineralógico que
herdam delas. Mas também levam sobre si, de forma reliquiar, o caráter estrutural
possuído pelos maciços rochosos dos quais procedem. Com o avanço do
intemperismo estes solos jovens vão se alterando, de forma que sua composição
mineralógica e estrutura sofrem grandes transformações até atingirem a
maturidade. A variedade de rochas de origem e das influencias ambientais produz
um amplo espectro de solos resultantes. A figura 2.5 destaca este processo.
Esta variedade de solos, no entanto, apresenta certas características básicas
comuns que governam o comportamento frente às solicitações, e constituem o
objeto do nosso estudo. Estas características são determinadas pela mineralogia e
estrutura, dois fatores fundamentais para a cabal compreensão destes solos.
Figura 2.5: Processo de formação dos solos residuais.
A mineralogia do solo residual se deriva dos minerais que formam a rocha
de origem (primários), que sob intemperismo sofrem diferentes decomposições e
transformações para configurações mais estáveis, denominadas de minerais
secundários. Granulometria, tipo e porcentagem de argilominerais, presença de
materiais cimentantes e resistência dos grãos são influenciados diretamente pelas
características mineralógicas.
A estrutura se refere à disposição física dos minerais na massa de solo. Isto
inclui o arranjo dos grãos ou fábrica, a agregação e a cimentação destes, a
distribuição e tamanho dos poros, e as feições reliquiares como ser foliações,
fissuras ou bandas de cisalhamento.
ROCHA DE
ORIGEM
CODIGO GENETICO
(mineralogia)
CARATER (estrutura)
SOLO RESIDUAL MADURO
SOLO RESIDUAL JOVEM
PROCESSOS DE ALTERAÇÃO NO TEMPO
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2.2.1. Mineralogia dos solos residuais
A evolução mineralógica dos minerais primários pode ser descrita pelos
processos de decomposição, lixiviação e re-deposição, de intensidade variável
segundo as condições locais de clima e drenagem (Carvalho & Simmons, 1997).
A susceptibilidade dos minerais à ação intempérica está estreitamente ligada
à energia interna associada aos mesmos, o que se deriva do processo de
cristalização sofrido. Bowen (1928) analisou estes processos e propôs series de
cristalização dos minerais, começando desde os que cristalizam primeiro, com
temperaturas mais elevadas até os últimos a cristalizar a temperaturas mais baixas.
Os primeiros apresentam energia interna mais elevada, sendo por isso os mais
instáveis frente ao ataque químico. Esta relação foi comprovada por Arnold
(1984) para o caso da alteração de uma andesita, como mostrado na figura 2.6.
Figura 2.6: Cristalização e alteração para uma andesita (Bowen, 1928 & Arnold, 1984).
Lumb (1962) aponta quatro estágios na decomposição dos solos residuais de
granito, durante as quais acontece alteração dos minerais feldspáticos e micáceos
pela água, o que contrasta com a relativa inalterabilidade dos minerais quartzosos.
A reação de alteração do feldspato potássico é apresentada de forma simplificada
a seguir:
Série de cristalização de Bowen
Série de alteração de
Arnold
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KOHSiOOHSiOOAlOHOHOAlOK 242.2.36.. 2223222322 ++→+
FELDSPATO POTÁSSICO ÁGUA CAULINITA SILICA HID. POTÁSSIO
onde a sílica e o potássio são liberados na forma de colóides que podem ser
removidos por lixiviação, resultando numa perda de massa.
Os estágios de alteração apresentam as seguintes particularidades:
• Estágio 1. Os processos acontecem nas superfícies expostas, alterando
levemente feldspatos e micas mediante reações de hidratação e hidrólise,
acontecendo expansão volumétrica.
• Estágio 2. A periferia dos blocos rochosos continua a ser decomposta,
acontecendo a rápida alteração dos feldspatos e micas, restando inalterados
os minerais de quartzo. Aumenta a porosidade pela lixiviação dos colóides.
A gradação é pobre no inicio (areia e pouca argila), favorecendo a erosão
interna dos argilominerais formados, até a formação de grãos de areia fina e
silte pela alteração dos grãos maiores de feldspato, o que melhora a
gradação e cria um filtro natural contra a erosão interna. Os grãos de quartzo
permanecem intactos e preservam a estrutura e feições da rocha original.
• Estágio 3. A massa rochosa passa a ser uma matriz areio-siltosa composta
de grãos de quartzo, feldspato, mica, além de produtos de alteração. No
meio a matriz ainda existem blocos rochosos sendo alterados.
• Estágio 4. Os últimos blocos já foram decompostos, no entanto a textura
original da rocha e suas descontinuidades ainda podem ser reconhecidas, se
bem que trata-se agora de uma massa altamente incoerente.
Já os processos de lixiviação e re-deposição envolvem a remoção de
minerais de sílica e alcalinos, acontecendo a conseqüente acumulação de óxidos,
hidróxidos e sesquióxidos. Os minerais lixiviados são transportados e re-
depositados mais tarde, dependendo das condições de fluxo interno. A laterização
responde a este processo, onde minerais lixiviados e re-depositados dão lugar à
camadas de solos cimentados de alta resistência mecânica perto da superfície.
2.2.2. Formação da estrutura residual
A estrutura residual dos maciços intemperizados é produto da alteração da
estrutura da rocha original. Inicialmente a rocha sã apresenta uma estrutura de
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fábrica mais fechada, compacta, com baixo índice de vazios, e cruzada por
famílias de descontinuidades, além de redes de micro-fissuras e outras feições
particulares como ser orientações preferenciais e planos de debilidade.
O intemperismo físico atua basicamente na ampliação e abertura destas
macro e micro-descontinuidades, fomentando a desagregação da rocha e provendo
novos caminhos para o ingresso dos agentes de intemperismo químico. Esta ação
resulta em um aumento do volume aparente e da porosidade, assim como na
queda da resistência da massa rochosa.
O intemperismo químico, por sua vez, ataca a integridade mineralógica da
rocha avançando de maneira diferencial desde as superfícies expostas até os
núcleos. Os minerais primários se transformam em novos minerais ou são
dissolvidos e migram sob a forma de solução, ou ainda precipitam como novos
minerais. Estes processos induzem o aumento da porosidade, o enfraquecimento e
diminuição de tamanho dos grãos, e a formação de argilominerais. A gestação de
uma neo-cimentação secundária por precipitação é também comum.
Assim, a estrutura residual pode ser concebida como um esqueleto poroso
de minerais parentais e agregados de partículas com cimentação variável (a
macroestrutura) preenchido parcialmente por um plasma poroso formado pelos
minerais secundários com estrutura própria (microestrutura).
2.2.3. Estrutura dupla dos solos residuais
Os solos residuais são comprovadamente possuidores de uma dupla
estrutura. Carvalho & Simmons (1997) destacam estes dois níveis estruturais, a
macroestrutura formada pelos diversos grãos e pacotes de partículas com os
vazios intergranulares, e a microestrutura dos próprios pacotes e os seus vazios
internos. Chin & Sew (2001) sublinham a importância da micro e macro-fábrica
como controladoras das características de resistência e permeabilidade.
O conceito de dupla estrutura, ou dupla porosidade, foi inicialmente
introduzido para explicar os níveis de micro e macro-estrutura dos solos argilosos,
no intuito de fornecer uma formulação para os fenômenos de contração e
inchamento destes (Gens & Alonso, 1992). Estudos diversos sobre a fábrica dos
solos argilosos (Villar 2000, Cui et al 2001, Lloret et al, 2003) revelaram nestes
uma marcante dupla estrutura. A figura 2.7 mostra os resultados de uma
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porosimetria por intrusão de mercúrio na qual pode-se observar uma clara
distribuição bimodal do tamanho de poros, que reflete os tamanhos dominantes
associados aos dois níveis básicos de estrutura.
Figura 2.7: a) Distribuição do volume de poros de duas amostras de bentonita compactada (Lloret et al, 2003); b) Representação dos dois níveis estruturais.
Collins (1985) indica diferentes tipos observados para cada nível estrutural
nos solos residuais (ver figura 2.8). No nível microestrutural, os minerais de argila
podem se agrupar:
- de forma dispersa com orientação aleatória;
- de forma paralela com orientação preferencial;
- constituindo grumos que se vinculam em forma de anéis vazados;
Entretanto, as partículas de tamanho silte e areia constituem arranjos básicos com
contatos limpos ou com a presença de pontes de argila.
No nível de ensamble ou macroestrutural, Collins (1985) distingue três
formas básicas com nível de complexidade crescente:
- Arranjo tipo matriz. O arranjo elementar se faz extensivo a toda a massa de
solo residual, formando uma matriz homogênea no macro-nível.
- Arranjo tipo Agregação. Os arranjos elementares se agrupam em pacotes
que formam um esqueleto aberto de estrutura discreta.
- Arranjo tipo Conexão. Os arranjos elementares de argilominerais atuam
como pontes materializando ligações entre os grãos de maior tamanho.
Os solos residuais em cada caso poderão apresentar alguma destas
tipologias como principal, ou então uma mistura delas, podendo estes arranjos dar
lugar a características heterogêneas e anisotrópicas. Estes aspectos estruturais e os
mineralógicos são dinâmicos e evoluem junto aos processos de alteração.
(b) (a)
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Figura 2.8: Arranjos micro e macro-estruturais (Collins, 1985).
Macroestrutura
A macroestrutura dos solos residuais, pois, apresentará de uma maneira
geral as seguintes características:
- Feições reliquiares. Fissuras, fraturas, bandeamentos, xistosidades, e
demais características estruturais da rocha original permanecendo de forma
reliquiar, como cicatrizes do passado que condicionam as características da
fábrica do solo em formação, transmitindo-lhe heterogeneidade, anisotropia,
planos de debilidade e orientações preferenciais dos grãos.
- Partículas de composição variada. Uma distribuição granulométrica
variada, combinando minerais primários e secundários em proporções que
evoluem com o grau de intemperismo alcançado. Estas partículas variam
desde cristais de quartzo não alterado, grãos de feldspato de baixa
resistência em processo de alteração, acumulações orientadas de micas se
alterando, até grumos e pacotes compressíveis de argilominerais.
47
- Grãos quebradiços. Grãos não transportados e sob alteração, de resistência
variável, sendo comuns os grãos fracos que se quebram ante pequenos
esforços, gerando novas partículas de menor tamanho e maior resistência.
- Cimentação. Óxidos e minerais secundários fixados nos contatos entre
partículas constituindo ligações fracas ou fortes segundo a sua origem,
conferindo rigidez adicional à estrutura residual. Vaughan (1988) assinala
que estes cimentos podem ter sua origem na deposição de carbonatos,
hidróxidos ou matéria orgânica, na precipitação de silicatos anteriormente
dissolvidos, ser um subproduto da alteração química de certos minerais, ou
até fruto da soldagem fria dos contatos sob pressões elevadas.
- Rede de macro-poros. Como parte do esqueleto poroso, formando uma rede
de macro-vazios conectados.
- Não saturação. Água preenchendo parcialmente os macrovazios na forma
de meniscos nos contatos entre grãos, e armazenada nos pacotes e grumos
de argilominerais.
Microestrutura
A microestrutura residual, por sua vez, se caracterizará por:
- Agregação de argilominerais. Grumos de argilominerais, presentes como
grãos na macroestrutura, mas possuindo eles mesmos uma estrutura interna
formada pelos minerais tamanho silte e argila, e a correspondente rede de
micro-poros.
- Rede de micro-poros. Somada a rede de macro-poros, constituem uma
estrutura de dupla porosidade, e serve para a estocagem de água.
- Saturação. Dentro destes grumos prevalece a condição saturada, a diferença
do restante da massa do solo em que permanece na condição não saturada.
Isto, porém, pode não se verificar algum solos, especialmente em zonas
áridas.
- Compressibilidade e estocagem de água. Estes agregados ou grumos se
diferenciam dos outros grãos da macroestrutura por serem altamente
compressíveis e pela sua capacidade de estocagem de água, pelo que
constituem micro-reservatórios que captarão ou cederão água à rede de
macro-poros segundo as condições hidro-mecânicas imperantes.
48
2.3. Comportamento dos solos residuais
As características de resistência, compressibilidade e deformabilidade de um
solo residual associam-se aos diversos aspectos de constituição e estado presentes
na sua massa, cujas influências se vinculam para dar uma resposta global. Entre os
aspectos constitutivos se incluem a estrutura residual, anisotropia e resistência dos
grãos, entanto que os aspectos de estado são a compacidade, grau de saturação e
grau de alteração (Brenner et al, 1997).
2.3.1. Influência da estrutura residual
Para um melhor entendimento da influência comportamental da estrutura
residual, convém analisá-la nos seus aspectos micro e macro separadamente. A
figura 2.9 ilustra a dupla escala da estrutura residual.
= +
Figura 2.9: Representação esquemática dos níveis estruturais.
Microestrutura
Para modelar o comportamento de solos explicitando ambos os níveis
estruturais, Alonso et al (1994) utilizaram o modelo BBM (Alonso et al, 1990)
como modelo para a macroestrutura, e incluíram nele uma formulação específica
para a microestrutura baseada nas seguintes assunções:
• Os fenômenos físico-químicos são reversíveis.
• A micro-fábrica não tem orientação preferencial (é isotrópica).
• As deformações na micro-estrutura são apenas volumétricas e elásticas.
• Os agregados de argila permanecem no estado saturado, o que se
verifica para os níveis de sucção comuns em geotécnia.
• O princípio das tensões efetivas é válido, dada a condição de saturação.
Meio poroso argiloso
Matriz argilosa (microestrutura)
Macroestrutura porosa
49
No modelo micro-estrutural, o comportamento volumétrico é governado
pela tensão volumétrica efetiva )( sp + , onde p é a tensão volumétrica total e s a
sucção mátrica. Define-se também uma linha neutra )( ctesp =+ no plano p-s
(ver figura 2.10), tal que para trajetórias que seguem esta linha não acontecem
deformações na microestrutura. Duas linhas neutras, SI (incremento de sucção) e
SD (decremento de sucção), atuam como superfícies de escoamento micro-
estruturais, definindo entre elas uma região elástica. Para trajetórias de tensão que
atingem alguma destas superfícies acontece expansão da mesma e verificam-se
deformações plásticas. Assim, haverá deformações irreversíveis de contração se
atingir a linha SI, ou de inchamento caso atinja a linha SD. O endurecimento é
definido cinemático e, portanto, não haverá expansão do domínio elástico inicial
durante o escoamento plástico, e sim uma translação do mesmo.
A interação entre ambos os níveis estruturais acontece na lei de
endurecimento (lei de expansão) da superfície de escoamento LC (loading-
collapse) para a macroestrutura, onde são incluídas as deformações da micro-
estrutura para acoplar as mudanças micro-estruturais na macro-estrutura. Isto se
vê na figura 2.10, onde uma trajetória de secagem na micro-estrutura gera um
endurecimento na macro-estrutura (deslocamento da LC).
s
p
Figura 2.10: Comportamento do modelo de dupla estrutura no plano p-s.
A matriz argilosa que constitui a microestrutura dos solos residuais tem
influência marcante no seu comportamento mecânico, dada suas características de
alta compressibilidade e saturação, que contrasta com o esqueleto rígido e não
saturado da macroestrutura. A presença e influência da matriz argilosa no solo
residual crescem com o grau de intemperismo alcançado.
SI
SD
região elástica
Evolução das superfícies de escoamento durante secagem (contração) do solo.
LC
50
Maccarini (1980) e Sandroni & Maccarini (1981) apresentam resultados de
ensaios de cisalhamento direto e triaxiais convencionais em amostras
indeformadas de uma ocorrência de solo residual gnáissico jovem do campo
experimental da PUC-Rio. Blocos para a confecção das amostras foram retirados
de cinco profundidades de um poço e cinco níveis de um talude. A resposta dos
ensaios triaxiais apresentou basicamente dois tipos de comportamento, os quais
são sumarizados na figura 2.11.
Figura 2.11: Comportamento observado de solos residuais no ensaio triaxial: a) solo jovem; b) solo maduro (Sandroni & Maccarini, 1981).
O comportamento mostrado na figura 2.11a caracteriza-se por uma relação
linear entre tensão e deformação ate atingir o pico de resistência para uma
deformação axial não superior ao 5%, ao qual se segue uma curva de
amolecimento. As deformações volumétricas variam de contrações moderadas ate
dilatações. Este tipo de comportamento verificou-se nos solos jovens ou com
baixo nível de confinamento. Já o comportamento da figura 2.11b caracteriza-se
por uma relação não linear entre tensão e deformação que atinge o seu valor
máximo para deformações axiais maiores do que 10%. As deformações
volumétricas são francamente contrativas. Este tipo de comportamento verificou-
se nos solos maduros ou com alto nível de confinamento.
51
A influencia da matriz argilosa, pouco presente no solo jovem e de ampla
ocorrência no solo maduro, está assim relacionada com a mudança
comportamental observada, de maneira que a microestrutura pode ser considerada
a principal responsável pela perda de rigidez e o aumento na deformabilidade.
Futai (2002) e Futai et al (2004) analisaram também a resistência ao
cisalhamento não saturada de um perfil de solo residual de gnaisse da região de
Ouro Preto - MG. Foram estudados dois horizontes no perfil, um saprolito ou solo
jovem (profundidade de 5 metros) e uma laterita ou solo maduro (profundidade
de 1 metro). As características físicas e a curva de retenção de água são mostradas
na figura 2.12. A analise comparativa destes solos permite visualizar a seqüência
formativa da microestrutura no perfil de alteração. No solo jovem prevalecem as
frações areia e silte, com pouca presença de argila. Já no solo maduro
predominam as frações areia e argila, com pouco silte. Assim, enquanto o quartzo
permaneceu inalterado como areia, os minerais alteráveis passam gradativamente
da fração silte para argila. Este fenômeno reflete-se na curva característica, onde o
caráter bimodal no solo maduro indica a ausência da fração silte.
a) b)
Figura 2.12: a) Características físicas de solo laterítico (1m) e saprolítico (5m); b) Curva característica dos solos (Futai et al, 2004).
O efeito da microestrutura também se pode apreciar nas curvas de
resistência ao cisalhamento. A figura 2.13 mostra a resposta de ensaios triaxiais
com sucção controlada (100kPa) para diferentes tensões de confinamento. No
caso do solo maduro a matriz argilosa controlou o comportamento do solo,
caracterizado pela ausência de pico na resistência e pela contração verificada nas
52
deformações volumétricas. Já no solo jovem os efeitos da microestrutura são
atenuados, pelo que se observa uma maior resistência com formação de pico,
juntamente com uma maior tendência dilatante. Desta forma, a microestrutura
aparece atrelada ao amolecimento da massa de solo o que redunda em uma queda
da resistência e rigidez, assim como um aumento da deformabilidade.
a) b)
Figura 2.13: Ensaio triaxial com sucção controlada: a) solo jovem; b) solo maduro (Futai et al, 2004).
Macroestrutura A influência da macro-estruturação do solo sobre a resistência,
deformabilidade e compressibilidade pode ser entendida como a conjunção de
dois efeitos principais, devidos à fábrica e à cimentação (Burland, 1990):
53
• Fábrica. Arranjo intrincado das partículas na massa residual numa
organização fechada que produz um maior atrito (ver figura 2.14a).
• Cimentação. Ligações entre os grãos que conferem ao solo uma rigidez
adicional contra as deformações (ver figura 2.14b).
Num sentido geral o conceito de estrutura está associado à variação
observada no comportamento de um material no seu estado natural, intacto, em
comparação com o mesmo material reconstituído, mantendo iguais os valores de
porosidade, saturação e estado de tensão. A presença de estrutura neste sentido
tem sido identificada também em solos transportados e rochas brandas, tratando-
se sempre de processos naturais. Nesta secção, apenas os aspectos isotrópicos da
estrutura são considerados, abordando-se a influência da anisotropia no item 2.3.2.
Leroueil & Vaughan (1990) fazem uma distinção oportuna com respeito à
estrutura que pode ser induzida por efeito de tensões, através do conceito de dano.
No caso de estruturação devido às tensões, a mesma pode ser restituída após ser
danificada por uma nova aplicação de tensões, enquanto que a estrutura natural,
uma vez danificada plastifica, sem poder ser reconstituída novamente.
A pesquisa sobre os efeitos da estrutura de solos tem-se desenvolvido
basicamente através da comparação de amostras intactas (estruturadas) e
reconstituidas (desestruturadas), assim como também de ensaios de amostras
artificialmente cimentadas, variando quantidade e qualidade do cimento.
Figura 2.14: Imagem de microscopia eletrônica de uma areia cimentada: a) Arranjo dos grãos e incrustações cimentíceas; b) Detalhe de cimentação (Cuccovillo & Coop, 1997).
grão
grão
cimento
vazio
vazio
(a) (b)
54
Coop & Atkinson (1993) e Cuccovillo & Coop (1993) analisaram a
influência da resistência das ligações variando a quantidade de cimento
adicionado a uma areia carbonática artificialmente cimentada. Sob compressão
isotrópica observou-se que o cimento tornava o solo inicialmente mais rígido e
elástico (ver figura 2.15). Desta forma, o comportamento elasto-plástico
observado no mesmo solo não cimentado, com um escoamento gradual derivado
da quebra de grãos, foi substituído por um comportamento elástico e mais rígido
pela presença do cimento. Uma vez quebradas as ligações, o efeito da cimentação
caiu rapidamente e o solo tendeu naturalmente para a linha de compressão
isotrópica intrínseca correspondente ao solo não cimentado.
O efeito da cimentação pode então ser entendido, no marco da teoria do
estado crítico, como uma tensão virtual de pré-adensamendo equivalente à
resistência das ligações, que define uma superfície de escoamento inicial em cujo
interior o solo se comporta elasticamente (Vaughan, 1988).
Figura 2.15: Esquema de compressão simples de solo fraca e altamente cimentado.
Sob cisalhamento, este comportamento é mostrado na figura 2.16, onde o
tipo de resposta depende do confinamento inicial. Na trajetória 1 com baixo
confinamento, menor do que a resistência das ligações, o comportamento é rígido-
elástico até uma ruptura de pico definida, seguida de amolecimento plástico pós-
pico para atingir o estado crítico a grandes deformações. Na trajetória 2, para
confinamentos intermédios, o escoamento acontece antes de se atingir a linha de
estado crítico, pelo que não acontece pico e o atrito controla a ruptura. Na
trajetória 3 o confinamento é maior do que a resistência das ligações, que são
quebradas. Assim, o comportamento é dúctil, sem influência da cimentação.
Linha de compressão isotrópica
solo não cimentado
solo altamente cimentado
solo fracamente cimentado
Ln p
e
Tensão virtual de pré-adensamento
55
Coop & Atkinson (1993) apontam que a quebra das ligações induze uma
plastificação do material, o que também acontece quando há quebra de grãos. A
figura 2.17 mostra este efeito no cisalhamento de uma calcarenita natural, onde
também podem ser observados os modos de cisalhamento em função do
confinamento esquematizado na figura 2.16.
Figura 2.16: Esquema dos modos de cisalhamento de solos estruturados.
Cuccovillo & Coop (1997, 1999) estudaram no aparelho triaxial a influência
da fábrica e a cimentação em areias de forma separada. Para isto empregaram uma
areia carbonática cimentada com carbonato de cálcio (calcarenita), de fábrica
fraca e cimentação forte, e uma areia de silício cimentada com óxido de ferro
(arenito), com uma forte fábrica e fraca cimentação. Paralelamente, também foram
estudadas amostras reconstituídas desses mesmos materiais. O comportamento
observado está sumarizado nas conclusões deste apartado.
Figura 2.17: Ensaio triaxial de calcarenita natural (Coop & Atkinson, 1993).
Plastificação por quebra das
ligações
σ3 = 450 kPa
σ3 = 1000 kPa σ3 = 72000 kPa
σ3 = 2200 kPa
σ3 = 1670 kPa
quebra das ligações já aconteceu no adensamento
p
q
1
3 2b 2a
Envoltória de pico
Linha de estado crítico
Sup. escoamento da cimentação
q/p
M
εa
estado crítico
1
3 2b
2a
56
A presença de estrutura é comum em solos residuais, reconhecida e
pesquisada por vários autores, entre os quais cabe citar Vargas (1953), Sandroni
(1981), Vaughan (1985), Maccarini (1987), Martins (1994), Aleixo (1998) e
Martins (2001). Nestes casos um fator adicional de análise é a ação intempérica
operando nos dois sentidos: provocando o surgimento de ligações por deposição
de agentes cimentantes ou bem alterando ligações existentes. Nestas análises os
solos acompanharam a tendência comportamental geral apontada nas pesquisas
com areias natural e artificialmente cimentadas antes citadas.
Colapso Vaughan et al (1988) ainda mostraram que solos residuais podem, em
virtude da cimentação, manter uma estrutura metaestable, em estados situados
fora da superfície de estado correspondente ao mesmo solo reconstituído. No caso
de remoção ou quebra das ligações estes solos sofrem colapso reduzindo
dramaticamente o seu volume. O fenômeno de colapso é abordado também no
item 2.3.5. para o caso de ocorrência por saturação súbita da massa de solo.
Barksdale & Blight (1997) apontam a ocorrência de colapso em dois tipos
de solos residuais:
- Solos silto-arenosos fracamente cimentados nos contatos;
- Solos com forte lixiviação e elevada porcentagem de quartzo, constituídos
por areias argilosas ou siltosas com estrutura metaestável e porosa;
Knight (1961) propôs um esquema para explicar o mecanismo de colapso
das areias colapsíveis (ver figura 2.18). A estrutura inicialmente é composta por
grãos de areia interconectados por pontes silto-argilosos, formando anéis vazados
cujo interior é preenchido parcialmente por argilominerais não consolidados.
Figura 2.18: Mecanismo de colapso para areias metaestáveis (Knight, 1961).
57
Sob carregamento, os anéis entram em carga até que as pontes são
progressivamente quebradas ou cisalhadas e o anel começa a transferir carga para
o interior. O material do interior consolida para a carga a que é submetido,
provocando novas deformações que são acompanhadas pelos anéis, que se voltam
ainda mais ineficazes no suporte da carga, aumentando a transferência de carga
para o interior e repetindo o ciclo até o fechamento dos anéis. Após o colapso dos
anéis o solo passa a possuir uma estrutura densa que controlará o posterior
comportamento mecânico do solo. As deformações envolvidas no processo podem
ser em certos casos catastróficas.
Conclusões
As diferentes pesquisas citadas mostraram resultados que, além das
variações relacionadas aos valores de porosidade, distribuição granulométrica,
grau de saturação e resistência dos grãos, apresentaram um padrão de conduta
consistente, o que permite a elaboração das seguintes conclusões de caráter geral:
• A estrutura residual pode ser entendida como a soma de três fenômenos, a
atividade micro-estrutural nos bolsões argilosos, e a cimentação e fábrica da
macro-estrutura.
• Os pacotes argilosos da micro-estrutura são compressíveis e saturados, e sob
carregamento geram deformações volumétricas elasto-plásticas, além de
ceder água à macro-estrutura. Isto torna o solo menos rígido e resistente
assim como mais deformável.
• As deformações contrativas da matriz argilosa (micro-estrutura) se refletem
em um endurecimento da massa do solo (macro-estrutura), aumentando a
sua resistência.
• A cimentação contribui no estágio inicial do carregamento, enquanto não
acontece escoamento plástico (quebra paulatina das ligações), conferindo ao
solo comportamento elástico cuja rigidez independe do confinamento. A
resistência é do tipo coesiva, até atingir o pico de resistência quando
acontece ruptura frágil.
• A fábrica confere ao solo um forte mecanismo de resistência por atrito,
induzindo o comportamento dilatante que acompanha a degradação da
fábrica e que controla o amolecimento pós-pico.
58
• O efeito da estrutura se dá de forma seqüencial, onde a cimentação governa
o comportamento inicial do solo até que acontece a sua degradação e a
fábrica passa a controlar as características do escoamento plástico.
• O escoamento plástico do solo fortemente cimentado é marcado por uma
rápida queda na rigidez e progressiva deterioração das ligações, passando o
atrito a governar o comportamento pós-pico.
• No escoamento plástico do solo com forte fábrica, no entanto, o efeito da
estrutura sobre a rigidez persiste mesmo com a degradação da cimentação.
• A cimentação é alvo dos processos intempéricos nos estágios mais
avançados, pelo qual tende a se enfraquecer e até mesmo se desintegrar ao
se atingir a maturidade do solo.
• A rigidez ao cisalhamento é maior nas amostras estruturadas do que nas
amostras reconstituídas.
• Em solos com estrutura metaestável a susceptibilidade da cimentação frente
a variações de umidade, esforços, deslocamentos ou vibrações, dá lugar a
fenômenos de colapso, consistentes em uma rápida desestruturação da
massa de solo e a conseqüente contração volumétrica.
2.3.2. Influência da anisotropia
A anisotropia inerente à própria estrutura residual dos solos influi na sua
resposta, especialmente nos solos procedentes de rochas metamórficas, e em
aqueles onde os minerais de mica tem forte presença. O estudo da anisotropia e
dos seus efeitos no comportamento observado em solos residuais tem a ver
principalmente com a análise da macroestrutura (Costa Filho e Campos, 1991).
Destacam-se os seguintes fatores:
� Anisotropia estrutural associada à fábrica da rocha de origem,
principalmente no caso de rochas metamórficas e sedimentares.
� Feições reliquiares herdadas do maciço originário, como ser planos de
fraqueza, bandas de cisalhamento e veios de permeabilidade diferenciada.
� Descontinuidades polidas ou não, como ser as juntas e fissuras.
� Presença de furos e dutos formados por erosão interna ou atividade animal.
59
Estas feições anisotrópicas são mais marcantes nos solos residuais jovens,
perdendo expressão em solos maduros, onde a condição isotrópica prevalece.
Diversos estudos de laboratório foram realizados para analisar as características
anisotrópicas dos solos residuais, de gnaisse especialmente, assim como os efeitos
na resistência ao cisalhamento, deformabilidade e permeabilidade, sendo
apontados a seguir alguns deles.
Maccarini (1980) analisou um solo residual jovem de gnaisse do campo
experimental da PUC-Rio mediante ensaios de cisalhamento direto para umidade
natural do solo e diferentes ângulos β entre o plano de ruptura e o plano de
xistosidade. Os resultados mostraram pouca variação nos parâmetros de
resistência, coesão e ângulo de atrito, maior tendência dilatante para o45=β , e
menor deformação de ruptura para o0=β .
Costa Filho e Campos (1991) analisaram um solo residual jovem de gnaisse
da região de Chapéu d´Uvas - MG mediante ensaios oedométricos e de
cisalhamento direto em condição saturada e para umidade natural, e corpos de
prova moldados com o seus eixos normal e paralelos ao plano de xistosidade.
Também executaram-se ensaios triaxiais na condição saturada e com o plano de
xistosidade horizontal e a 45o, assim como ensaios de permeabilidade. Os
resultados dos ensaios oedométricos e de permeabilidade não mostraram efeitos
de anisotropia, e nos ensaios de cisalhamento direto e triaxial foi obtida uma
variação não significativa dos parâmetros de resistência, coesão e ângulo de atrito.
Assim sendo, os autores concluíram que a anisotropia estrutural não é um fator
predominante em solos com avançado estágio de intemperismo (>50% de finos).
Maciel (1991) estudou um solo residual jovem de gnaisse facoidal da região
de Costa Brava, município do Rio de Janeiro, executando ensaios de cisalhamento
direto e triaxial com amostras indeformadas talhadas com o eixo normal e paralelo
à xistosidade. Os resultados enquanto à resistência do solo não mostraram indícios
de anisotropia, o que foi atribuído a destriução dos contatos entre grãos no
micronível pelo intemperismo, onde a presença de uma matriz ferro-argilosa nas
interfaces dos grãos tende a anular o efeito da anisotropia da macroestrutura.
Por outro lado, houve diferenciação nas características de deformabilidade
nos ensaios triaxiais, onde as amostras com a tensão principal maior normal à
xistosidade apresentaram menor deformação de ruptura, maior tendência dilatante
60
e maiores módulos de deformação a 2%. Efeito anisotrópico na permeabilidade
só foi detectado nas amostras de solos mais jovens, onde a permeabilidade na
direção da xistosidade foi 3 a 4 vezes maior do que na direção normal.
Estudos utilizando o aparelho triaxial cúbico também foram levados a cabo
recentemente em solos residuais de gnaisse, sendo este equipamento mais
adequado para pesquisa de anisotropia em solos porquanto permite o controle
independente das três tensões principais.
Reis (1998) estudou o comportamento anisotrópico de um solo residual de
gnaisse da região de Viçosa - MG, mediante ensaios de carregamentos nas três
direções para umidade natural, além de ensaios de compressão hidrostática. Os
resultados mostraram um comportamento isotrópico do solo em resistência, mas
anisotrópico na deformabilidade, com valores dos módulos de deformação
variando para cada direção do carregamento.
Aleixo (1998) analisou também o solo residual de Costa Brava, no
município do Rio de Janeiro, com o equipamento triaxial cúbico, além de ensaios
de compressão confinada e hidrostática. Os efeitos de anisotropia se mostraram na
deformabilidade do solo residual jovem, com uma rigidez 30% maior na direção
normal à xistosidade, enquanto que o solo maduro comportou-se isotropicamente.
Os resultados de resistência apresentaram em todos os casos variações menores do
que 10%, não se percebendo um efeito marcante de anisotropia.
Conclusões
Estes resultados marcam tendências de comportamento dos solos residuais
que são apontadas a seguir:
• Os efeitos de anisotropia no solo residual diminuem na medida que aumenta
o grau de intemperismo, sendo insignificantes para o solo maduro.
• A ação intempérica nos contatos e fissuras da macroestrutura provoca a
formação de uma matriz de argilominerais que desarticula as feições
anisotrópicas (aumentando os graus de liberdade das partículas menos
alteradas) levando a um comportamento global mais isotrópico.
• A anisotropia estrutural não influi marcadamente no valor da resistência ao
cisalhamento, onde as variações não ultrapassam o 10%. É de se esperar, no
61
entanto, maiores variações em solos residuais de rochas com foliação mais
intensa, para baixos estágios de intemperismo.
• Efeitos anisotrópicos manifestam-se na deformabilidade do solo residual
jovem, onde as rigidezes são maiores no caso de carregamento normal ao
plano de xistosidade, junto com uma menor deformação em ruptura e uma
maior tendência dilatante.
• Feições reliquiares como ser planos de fraqueza e fissuras condicionam a
resposta do solo, induzindo uma direção preferencial de ruptura.
• A permeabilidade pode variar em solos residuais jovens, com baixa
porcentagem de finos, onde se favorece o fluxo na direção da foliação e das
fissuras com paredes pouco intemperizadas.
2.3.3. Influência da resistência dos grãos
Nas massas residuais é característica a presença de grãos e pacotes de grãos
de resistência mecânica variada, produto da alteração de minerais primários com
dispar resistência à alteração química (Blight, 1997). Assim sendo, é comum que
aconteça a quebra dos grãos e pacotes fracos durante carregamento. Esta quebra
de grãos provoca uma mudança na distribuição granulométrica do solo, havendo
um corrimento da mesma para os finos, e uma tendência ao rearranjo das
partículas com diminuição de volume (Hardin, 1985).
Vaughan et al (1988), analisando a composição interna de solos residuais,
apontam o fato de que as partículas se apresentam geralmente amalgamadas em
pequenos bolsões, e que grãos maiores podem se apresentar debilitados pela
presença de micro-fissuras. Sob carregamento é comum a quebra destes grãos e
agregados, o que gera um aumento na compressibilidade do solo.
Hardin (1985) quantificou a quebra de grãos num solo residual de granito
pelo índice B, definido como a área encerrada entre as curvas granulométricas do
solo antes e depois da quebra. A pesquisa mostrou que, em virtude da quebra
acontecer pela ação das forças de contato, o valor de B é fortemente influenciado
pela distribuição granulométrica, o índice de vazios inicial, a forma das partículas
e a tensão aplicada. Verificou-se também uma relação única e de crescimento
monotônico entre B e a tensão isotrópica p no estado crítico, que independe da
trajetória de tensão seguida (ver figura 2.19). A separação das partículas
62
amalgamadas e o rompimento de grãos fissurados foram apontados como os
principais mecanismos responsáveis pela contração plástica volumétrica durante
uma compressão isotrópica ou cisalhamento (Lee & Coop, 1995).
Coop (1990) e Coop & Lee (1993), analisando areias carbonáticas e silíceas,
indicaram a quebra de grãos como responsável pela deformação plástica sob
compressão volumétrica para grandes tensões, devido ao elevado número de
contatos em arranjos fechados. Neste caso são partículas inteiras sendo quebradas
ao atingir seu limite de resistência.
Figura 2.19: Índice B em função da tensão isotrópica p no estado crítico para um solo residual de granito (Lee & Coop, 1995).
Conclusões A influência da resistência dos grãos pode ser sumarizada como segue:
• A quebra de grãos é governada pelas forças nos contatos.
• Em solos residuais a quebra se dá pela desagregação de amalgamas de
partículas e o rompimento de grãos micro-fissurados.
• A quebra de grãos provoca uma mudança para os finos na curva de
distribuição granulométrica do solo.
• A quebra de grãos provoca contração volumétrica plástica.
• Grãos com pontas angulosas são mais susceptíveis de quebra do que grãos
arredondados.
• A quebra de grãos cresce com a tensão de confinamento.
• Arranjos fechados e fábrica intrincada favorecem a quebra de grãos.
63
• A quebra de grãos provoca um aumento na compacidade do solo, o que
resulta num endurecimento da massa do solo e o conseqüente aumento na
resistência mecânica pós-quebra.
2.3.4. Influência da compacidade
A compacidade, mensurada pela densidade ou índice de vazios, é fator com
forte influencia no comportamento do solo, especialmente para casos de
cimentação fraca (Brenner at al, 1997). A resistência ao cisalhamento cresce com
a compacidade do solo, que diminui com o avanço do intemperismo, por causa da
perda de massa. De igual forma, a compacidade tem incidência direta na
magnitude das deformações volumétricas experimentadas sob carregamento.
Solos residuais jovens e maduros apresentam em geral índices de vazios
elevados por causa da perda de massa, fruto dos processos de alteração e
lixiviação. Conseqüentemente, contrações volumétricas devem ser esperadas sob
carregamento, inclusive fenômenos de colapso se o solo é fracamente cimentado.
Howatt (1988), pesquisando solos residuais de andesita com cimentação
fraca, encontrou que a resistência ao cisalhamento cresce com a densidade (ou
diminuição do índice de vazios), como mostra a figura 2.20.
Figura 2.20: Relação entre a densidade do solo e a resistência ao cisalhamento, para um solo residual de andesita (Howatt, 1988).
Lumb (1962) explica a influência da compacidade analisando um solo
residual de granito nos estados solto e denso. No estado solto, a fração grossa
(areia) forma a estrutura principal do solo, com a fração fina (silte e argila)
64
ocupando, em estado fofo, parte dos vazios da macroestrutura. Este arranjo com
alto índice de vazios, e apenas a fração grossa suportando carga, tem baixa
resistência. No estado denso, porém, tem-se um arranjo fechado que combina
ambas as frações, de baixo índice de vazios, produzindo elevados valores de
resistência.
Conclusões Sobre a incidência da densidade dos solos pode-se concluir:
• A resistência do solo aumenta com a diminuição do índice de vazios.
• O índice de vazios em solos residuais é variável e desconexo da história de
tensões.
• O índice de vazios controla a magnitude das deformações volumétricas.
• Solos residuais jovens e maduros apresentam geralmente uma estrutura
porosa devido à perda de massa por alteração e lixiviação.
• A magnitude do colapso potencial aumenta com o índice de vazios.
• No colapso acontece uma dramática redução do índice de vazios, pelo que o
solo passa a estar num estado denso e a comportar-se como tal.
2.3.5. Influência do grau de saturação
O estado de não saturação tem uma incidência amplamente estudada no
comportamento mecânico dos solos. A presença de meniscos nos contatos
intergranulares submete à massa de solo a um estado de poro-pressão negativa –
sucção – que exerce influencia na tensão efetiva, resistência e rigidez. Sem
embargo, sucção e grau de saturação não guardam uma relação linear, mas que
depende da distribuição de tamanho dos poros. No caso de solos com distribuição
bimodal de poros, esta relação se torna mais complexa ainda (figura 2.22).
Segundo Khogo et al (1993), os mecanismos básicos pelos quais a sucção
interfere no comportamento tensão–deformação–resistência podem ser entendidos
a partir do estado de tensões nos contatos entre partículas de solos não saturados
(figura 2.21). O menisco de água formado tem uma diferença de pressão com
respeito à pressão no ar (sucção), que se equilibra com as tensões geradas na
superfície do menisco funcionando como membrana à tração, tomando como
65
T
apóio as partículas de solo, e gerando nelas uma força de reação que, pela
axisimetria do menisco, dá lugar a uma força resultante normal ao plano do
contato entre as partículas (Ncapilar), cujos efeitos são:
- um incremento nas tensões efetivas do solo;
- uma rigidez adicional no esqueleto sólido contra as forças T, que dificulta os
deslocamentos relativos entre partículas;
N
N = Nforças externas + Ncapilar
T = Tforças externas
Menisco capilar
Figura 2.21: Influência da sucção no contato entre grãos de solo.
A incidência destes efeitos depende diretamente da distribuição das fases
água e ar no solo. Khogo et al (1993) distinguem três estados de não saturação:
• (a) Fase água descontínua. Com baixo grau de saturação, o solo é afetado
apenas pela presença das forças capilares.
• (b) Fases água e ar contínuas. Condição transiente onde o solo, dada a sua
distribuição irregular de poros, experimenta simultaneamente as três
condições - a, b e c - em sua massa, em função do tamanho de poros.
• (c) Fase ar descontínua. Com elevado grau de saturação, fase água contínua
e contendo apenas bolhas de ar isoladas, o solo pode ser descrito em termos
de tensões efetivas, semelhantemente ao caso saturado.
s
secagem
Sc umedecimento
Se
θ Figura 2.22: Curva característica do solo (sucção x umidade volumétrica).
Com base nesta discriminação de estados, Khogo et al (1993) justificam o
efeito da sucção no solo para cada condição (ver figura 2.22):
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- Para sucções menores à correspondente à entrada de ar Se (caso c) um
incremento na sucção produz apenas um aumento na tensão efetiva.
- Para sucções maiores à correspondente à entrada de ar Se (caso b) um
incremento na sucção contribui a um aumento da tensão de escoamento
assim como torna o esqueleto sólido mais rígido, além de produzir um
aumento na tensão efetiva.
- Para sucções muito maiores do que correspondente à entrada de ar Se,
atingindo o valor crítico Sc (caso a), um incremento na sucção contribui
apenas com um aumento na tensão de escoamento e rigidez do solo, sem
influir na tensão efetiva.
Envoltória de resistência não saturada. Uma tentativa de modelar
matemáticamemte este aumento na resistência ao cisalhamento com a sucção foi
proposta por (Frendlund et al, 1978), se baseando no critério de ruptura Mohr-
Coulomb, sem utilizar tensões efetivas mas variáveis de estado:
bwaa pppc φφστ tan)(tan)( −+−+′= (2.1)
onde pa representa a pressão do ar, pw a pressão da água nos poros do solo e φb um
parâmetro adicional que serve como constante de proporcionalidade entre o valor
da sucção (pa - pw) e o incremento na resistência do solo (ver figura 2.23). Os
efeitos da sucção se contabilizam no aumento da coesão, agora chamada de
aparente, composta pela parcela efetiva c´ e o acréscimo devido à sucção:
φσφτ tan)(]tan)([ abwa pppc −+−+′= (2.2)
ou φστ tan)( aap pc −+= (2.3)
Figura 2.23: Critério de ruptura de Mohr-Coulomb no espaço (τ, σ, s) modificado por Frendlund et al (1978).
σ
τ
s
Critério de Mohr-Coulomb (saturado)
φ
φb
Critério de Mohr-Coulomb (não saturado)
cap
c
67
Escario e Sáez (1986), porém, mostraram que a linearidade entre sucção e
resistência, admitida nas relações citadas, não é verificada em alguns solos,
especialmente para baixas sucções. Esta observação experimental vem a respaldar
o efeito diferenciado da sucção sustentado por Khogo et al (1993).
Esta característica também foi confirmada por De Campos (1997) ao estudar
a resistência não saturada de solos residuais do Brasil. Os resultados da pesquisa
mostraram que o valor de bφ observado foi igual a φ para baixas sucções
(valendo o princípio das tensões efetivas), caindo até um valor residual para altas
sucções. Lopes et al (2007) também obtiveram uma evolução não linear, do tipo
hiperbólica, para o ganho na resistência por causa da sucção, para um solo
residual de filito de Belo Horizonte-MG. A figura 2.24 mostra o crescimento
hiperbólico da resistência não saturada, assim como a envoltória não linear obtida
para esse solo.
a)
b)
Figura 2.24: a) Evolução da coesão aparente com a sucção; b) Envoltória de resistência não linear para estados não saturados (Lopes et al, 2007).
68
Futai et al (2004), estudando a resistência mecânica de solos lateríticos e
saprolíticos de gnaisse da região de Ouro Preto - MG, aponta similares resultados
enquanto ao crescimento hiperbólico da coesão aparente com a sucção.
É importante notar que Escario e Sáez (1986) acharam una variação do
ângulo de atrito com a sucção, o que é desprezado nos diversos modelos de
resistência para solos não saturados. Futai et al (2004) também salienta este
comportamento em um solo residual de gnaisse, onde φ cresce com a sucção até
se estabilizar para sucções mais elevadas. Também os resultados obtidos por
Lopes et al (2007) apontaram um suave crecimento no valor do ângulo de atrito
com a sucção.
A sucção tem também influencia sobre a compressibilidade do solo,
tornando a massa de solo mais rígida frente às forças externas, em virtude da
atração entre partículas produzida pelos meniscos. Isto se vê na menor inclinação
da linha de consolidação virgem, como mostra a figura 2.25, pelo que o solo
sofrerá deformações volumétricas menores do que na condição saturada. Por outro
lado, variações na sucção também induzirão deformações plásticas, e para alguns
solos, a saturação instantânea poderá provocar colapso ou inchamento do solo.
e
Saturado
colapso
inchamento
Não saturado
σ Figura 2.25: Fenômenos de inchamento e colapso sob umedecimento do solo.
Os solos não saturados tem sido estudados em laboratório por diversos
autores, mediante ensaios de compressão hidrostática, oedométricos, triaxiais e de
cisalhamento direto. Os valores de sucção empregados variam de zero (saturação)
até valores de 1500kPa em alguns casos. Alonso et al (1990) fazem um resumo
destas pesquisas apontando as principais características comportamentais
observadas.
69
Conclusões Idéias conclusivas relativas à influência da sucção no comportamento de
solos são detalhadas a seguir:
• A sucção contribui para um aumento na rigidez do solo.
• Em solos com uma estrutura porosa, uma redução na sucção
(umedecimento) para uma dada tensão de confinamento poderá induzir uma
compressão volumétrica irreversível (colapso).
• A resposta volumétrica depende não somente dos valores de tensão e sucção
inicial e final, como também da trajetória de tensão seguida.
• Solos como areias, siltes, areias argilosas, argilas arenosas ou argilas de
baixa plasticidade, quando submetidos a processos de umedecimento,
tendem a expandir se a tensão de confinamento for baixa, ou a colapsar, se
esta for suficientemente elevada.
• Variações nos valores da sucção, como no caso de ciclos de umedecimento
e secagem, induzem deformações volumétricas irreversíveis.
• Um incremento na sucção resulta num incremento na coesão mas não afeta
maiormente o ângulo de atrito efetivo φ ′ no critério de ruptura de Mohr-
Coulomb. Este incremento na resistência do solo é não linear, com
tendência a alcançar um valor máximo estável para valores elevados de
sucção.
2.3.6. Influência do grau de intemperismo
A influência do grau de intemperismo sobre as propriedades índice,
distribuição granulométrica, estrutura, parâmetros de resistência, deformabilidade
e características de compressibilidade dos solos residuais tem sido estudada por
diversos autores: Lumb (1962), Falcão (1984), Souza Almeida (1987), Menezes
Filho (1993), Lee & Coop (1995), Aleixo (1998), Polivanov (1998).
A partir da análise experimental de solos residuais de diferentes origens,
uma ampla variedade de respostas comportamentais foi verificada, devido aos
muitos fatores atuantes que se entrelaçam para definir o tipo de resposta
observada. Entretanto, algumas tendências gerais podem ser traçadas, as quais são
detalhadas a seguir.
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Conclusões De todas as relações estudadas entre o grau de intemperismo e as
características geotécnicas e o comportamento mecânico dos solos residuais,
algumas conclusões gerais podem ser citadas:
• Verifica-se um aumento quase-linear da porosidade com o grau de
intemperismo, aumentando também a sua dispersão em torno do valor
médio.
• Acontece uma diminuição do módulo de elasticidade com o grau de
intemperismo.
• Acontece uma diminuição da resistência ao cisalhamento com o grau de
intemperismo.
• Há crescimento dos finos com o grau de intemperismo, levando à curva
granulométrica a uma translação paulatina para os finos.
• Verifica-se uma tendência ao enfraquecimento da estrutura com o grau de
intemperismo. A estrutura parental dá lugar à estrutura reliquiar, depois à
estrutura residual (neocimentação) e finalmente acontece perda de estrutura
uma vez atingida a maturidade.
• Acontece perda de massa com o aumento do intemperismo pela lixiviação,
com o conseqüente aumento da porosidade, e diminuição da resistência
mecânica e rigidez.
• Não se verifica uma correlação entre estrutura e história de tensões, sendo
os processos intempéricos os que governam a evolução de ambas.