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UNIVERSIDADE FEDERAL FLUMINENSE
ESCOLA DE ENGENHARIA
DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA QUÍMICA E DE PETRÓLEO
CURSO DE ENGENHARIA DE PETRÓLEO
ANÁLISE DE ESTABILIDADE HIDRODINÂMICA DE DUTOS
SUBMARINOS PELO CRITÉRIO DE ESTABILIDADE GENERALIZADA
MONOGRAFIA DE GRADUAÇÃO EM ENGENHARIA DE PETRÓLEO
ARY CARDOSO DE ARAÚJO
RAFAEL DANTAS DE MOURA
Niterói – RJ
2017
ARY CARDOSO DE ARAÚJO
RAFAEL DANTAS DE MOURA
ANÁLISE DE ESTABILIDADE HIDRODINÂMICA DE DUTOS
SUBMARINOS PELO CRITÉRIO DE ESTABILIDADE GENERALIZADA
Trabalho de Conclusão de Curso
apresentado ao Curso de Graduação
em Engenharia de Petróleo da Escola
de Engenharia da Universidade
Federal Fluminense, como requisito
parcial para obtenção do Grau de
Bacharel em Engenharia de Petróleo
Orientadora: Juliana Souza Baioco
Niterói – RJ
2017
Ary Cardoso de Araújo Rafael Dantas de Moura
ANÁLISE DE ESTABILIDADE HIDRODINÂMICA DE DUTOS SUBMARINOS PELO CRITÉRIO DE ESTABILIDADE GENERALIZADA
Trabalho de Conclusão de Curso apresentado ao Curso de Graduação em Engenharia de Petróleo da Escola de Engenharia da Universidade Federal Fluminense, como requisito parcial para obtenção do Grau de Bacharel em Engenharia de Petróleo
Aprovado em 16 de Novembro de 2017.
BANCA EXAMINADORA
NITERÓI, RJ - BRASIL
NOVEMBRO DE 2017
AGRADECIMENTOS
Primeiramente agradecemos a Deus, por nos ter dado sabedoria
e força ao longo desta caminhada.
Aos nossos pais, Ary e Denise (Ary), Silvio e Aldanira (Rafael), por todo apoio
e motivação, não somente na graduação, mas ao longo de toda as nossas vidas.
A minha namorada Nádia por sempre estar ao meu lado, me incentivando em
meus projetos por todos esses anos (Rafael).
Ao Thales Maia e sua mãe Norma Maia que me receberam em Niterói em um
momento em que eu não conhecia ninguém (Rafael).
A minha querida amiga Aline Thibes que sempre me deu suporte quando eu
mais precisei (Rafael).
Ao meu amigo de todas as horas, Ary Cardoso, que sempre esteve comigo em
todas as dificuldades e aventuras na UFF (Rafael).
Aos amigos Caio César, Fernando Oliveira,Guilherme Kaizer, Gustavo Mota,
Isabella Lai, Jaime Guedes, Juliana Soares, Lucas Saldanha, Patrick Mota, por toda a
parceria, risadas e momentos inesquecíveis ao longo de todos os anos que nos
conhecemos.(Ary)
Ao meu amigo Rafael Dantas, colega de turma, de monitoria, de estágio e, não
poderia ser diferente, de monografia, por todas as risadas e parceria, conselhos ao
longo de toda a jornada acadêmica.(Ary)
Aos meus colegas do Capítulo Estudantil SPE - UFF, por caminharmos juntos
na desafiante jornada de realizar a integração dos alunos de Engenharia de Petróleo
da UFF com a indústria de óleo e gás. (Ary)
A professora e orientadora Juliana Baioco pela orientação, paciência,
dedicação e ensinamentos ao longo de nossa trajetória acadêmica.
Aos nossos professores que se dedicaram a nossa formação profissional, em
especial, Geraldo Ferreira, João Crisósthomo e Rogério Lacerda.
Aos nossos colegas da Superintendência de Segurança Operacional e Meio
Ambiente da ANP pela primeira oportunidade no mercado de trabalho e pelos
ensinamentos.
Por fim, agradecemos a todos que participaram e nos ajudaram de alguma
forma durante a nossa trajetória.
“Os que se encantam com a
prática sem a ciência são como
os timoneiros que entram no
navio sem timão nem bússola,
nunca tendo certeza do seu
destino.”
(Leonardo Da Vinci)
RESUMO
O aumento da demanda mundial de petróleo fez com que as
empresas passassem a explorar hidrocarbonetos em lâminas d’água cada
vez mais profundas. Com isso, têm-se observado grandes desafios para
dimensionamento e instalação de dutos nessas condições. A análise de
estabilidade hidrodinâmica de dutos é uma etapa essencial em um projeto
de desenvolvimento de um campo de petróleo que possui oleodutos ou
gasodutos como meio de escoamento de sua produção. Segundo a
recomendação prática DNV-RP-F109 [8], utilizada como guia para a
realização deste trabalho, há três níveis de análise: (i) Método de
Estabilidade Lateral Dinâmica, (ii) Método de Estabilidade Lateral Estática
Absoluta e (iii) Método de Estabilidade Lateral Generalizada. O objetivo
deste estudo é realizar a análise pelo método generalizado e comparar os
resultados com os fornecidos pela Estabilidade Lateral Estática Absoluta.
PALAVRAS-CHAVE: dutos; estabilidade hidrodinâmica; estabilidade
lateral estática absoluta; estabilidade lateral generalizada.
ABSTRACT
The increasing of world oil demand led the petroleum companies to
explore hydrocarbons in deeper water depths. Thereby, major challenges
have been observed for pipelines dimensioning and installing conditions.
The analysis of hydrodynamic pipeline stability is an essential step in a
project for the development of an oilfield that requires pipeline to outflow
production. According to the practical recommendation DNV-RP-F109,
used as guide to achieve this work, there are three analysis levels: (i)
Dynamic lateral stability (ii) Absolute Static Lateral Stability and (iii)
Generalized Lateral Stability. The goal of this study is to perform the analysis
by the generalized method and compare the results with those provided by
the Absolute Static Lateral Stability.
KEYWORDS: pipeline; hydrodynamic stability; absolute lateral static stability; generalized lateral stability.
SUMÁRIO
1. INTRODUÇÃO ...................................................................................................... 14
1.1. Motivação ........................................................................................................... 15
1.2. Objetivo .............................................................................................................. 15
1.3. Metodologia ........................................................................................................ 15
1.4. Estrutura do Trabalho ......................................................................................... 16
2. DUTOS SUBMARINOS ......................................................................................... 17
2.1. Classificação ...................................................................................................... 17
2.1.1. Duto Rígido ............................................................................ 17
2.1.2. Duto Flexível .......................................................................... 19
2.2. Função ................................................................................................................ 20
2.3. Dimensionamento Mecânico .............................................................................. 21
2.3.1. Definição da Rota do Duto Submarino .................................. 21
2.3.2. Vão Livre................................................................................ 22
2.3.3. Proteção catódica .................................................................. 25
2.4. Métodos de Instalação ........................................................................................ 26
2.4.1. Método S-Lay ........................................................................... 27
2.4.2. Método J-Lay ......................................................................... 28
2.4.3. Método Reel-Lay ................................................................... 30
2.4.4. Shore-Approach ..................................................................... 31
2.4.5. Pré-Comissionamento ........................................................... 31
3. ANÁLISE DE ESTABILIDADE HIDRODINÂMICA DE DUTOS SUBMARINOS .... 33
3.1. Estabilidade Vertical Em Água ........................................................................... 34
3.2. Carregamentos Ambientais ................................................................................ 38
3.2.1. Correntes ............................................................................... 38
3.2.2. Ondas .................................................................................... 40
3.3. Estabilidade Estática Absoluta ........................................................................... 43
3.3.1. Formulação de Morison ......................................................... 45
3.3.2. Interação Solo-Duto ............................................................... 46
3.3.2.1. Entricheiramento ................................................................. 46
3.3.2.2. Penetração do Duto no Solo ............................................... 47
3.3.2.3. Permeabilidade do Leito Marinho ....................................... 48
3.3.3. Cálculo das Forças Hidrodinâmicas ...................................... 49
3.3.4. A Resistência Passiva do Solo (𝑭𝑹) ...................................... 52
3.3.4.1. A Penetração do Duto ........................................................ 54
3.4. Estabilidade Lateral Generalizada ...................................................................... 55
3.4.1. Espectro de JONSWAP ......................................................... 55
3.4.2. Considerações para Curvas de Projeto ................................. 58
3.4.3. Restrições do Método ............................................................ 59
3.4.4. Considerações para o Peso Requerido ................................. 59
3.4.5. Curvas de Projeto para Solos Arenosos ................................ 60
3.4.6. Curvas de Projeto para Solos Argilosos ................................ 62
3.4.7. Cálculo dos Fatores de Segurança ........................................ 63
4. ESTUDO DE CASO .............................................................................................. 65
4.1. Condições de Cálculo ......................................................................................... 67
4.2. Resultados .......................................................................................................... 68
5. CONCLUSÃO ..................................................................................................... 75
REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS .......................................................................... 76
APÊNDICE A ............................................................................................................. 78
LISTA DE ABREVIAÇÕES
UEP Unidade Estacionária de Produção
LISTA DE FIGURAS
Figura 1 - Avanço da Perfuração Offshore no Brasil.[1] ............................................ 14 Figura 2 - Seção Transversal de um duto rígido.[3] ................................................. 17 Figura 3 - Lastro de concreto.[3] ............................................................................... 18 Figura 4 - Manta de concreto.[4] ............................................................................... 18 Figura 5 - Estrutura de um Duto Flexivel. Adaptado.[5] ............................................. 19 Figura 6 - Sistema de Produção Submarino. [7] ........................................................ 20 Figura 7 - Exemplo de Estudo da Diretriz. [8] ............................................................ 22 Figura 8 – Exemplos de Configurações de Vãos Livres. [9] ...................................... 23 Figura 9 – Correção por Mantas de Concreto.[8] ...................................................... 24 Figura 10 - Correção com Sacos de Areia.[8] .......................................................... 24 Figura 11 – Correção com Suportes Mecânicos.[8] ................................................. 25 Figura 12 – Suporte Mecânico.[11] .......................................................................... 25 Figura 13 – Anodo de Alumínio para Proteção Catódica.[10] ................................... 26 Figura 14 - Método S-Lay.[13] .................................................................................. 27 Figura 15 - Balsa Solitaire – Foto.[14] ...................................................................... 28 Figura 16 - Configuração do duto no método J-Lay.[14] .......................................... 29 Figura 17 - Balsa J-Lay Balder.[12] .......................................................................... 29 Figura 18 - Lançamento de Dutos pelo Método Reel-Lay.[11] .................................. 30 Figura 19 - Seção Transversal do Duto. [15] Modificada .......................................... 35 Figura 20 - Perfil de velocidade.[16] ......................................................................... 39 Figura 21 - Onda Regular.[17] .................................................................................. 40 Figura 22 – Diamagrama do número de onda k.[17] ................................................ 42 Figura 23 – Forças atuantes no duto. [17] Modificado. ............................................ 44 Figura 24 - Definição dos Parâmetros do Entrincheiramento.[2] .............................. 47 Figura 25 - Fator de redução devido ao entrincheiramento. [2] ................................. 47 Figura 26 - Definição dos parâmetros da penetração. [2] ......................................... 48 Figura 27 - Fator de Redução devido à penetração. [2] ............................................ 48 Figura 28 - Gráfico relativo ao coeficiente de pico de carga horizontal. [2] ............... 51 Figura 29 - Gráfico relativo ao coeficiente de pico de carga vertical. [2] ................... 52 Figura 30 - Peso mínimo, L_stable/(2+M)², para dutos em areia. [2] ........................ 61 Figura 31 - Peso mínimo, L_10/(2+M)², para dutos em areia. [2] .............................. 62 Figura 32 - Perfil do Duto. (Elaborado pelos autores) .............................................. 65
LISTA DE TABELAS
Tabela 1 – Rugosidade do Leito Marinho. [2] ............................................................ 40 Tabela 2 - Coeficiente de pico de carga horizontal. [2] ............................................. 51 Tabela 3 - Gráfico relativo ao coeficiente de pico de carga vertical. [2] .................... 51 Tabela 4 - Peso mínimo, L_stable/(2+M)², para dutos em areia, K ≥10. [2] .............. 60 Tabela 5 - Peso mínimo, L_stable/(2+M)², para dutos em areia, K ≤ 5. [2] ............... 61 Tabela 6 - Peso mínimo, L_10/(2+M)², para dutos em areia. [2] ............................... 62 Tabela 7- Propriedades do duto. ............................................................................... 65 Tabela 8 - Dados de Fundo ....................................................................................... 66 Tabela 9 - Propriedades de corrente. ........................................................................ 66 Tabela 10 - Propriedades da onda de 10 anos. ...................................................... 67 Tabela 11 - Propriedades da onda de 100 anos ....................................................... 67 Tabela 12 - Espessura considerando duto vazio ....................................................... 68 Tabela 13 - Espessuras considerando Teste Hidrostático ........................................ 70 Tabela 14 - Espessura considerando condição de operação .................................... 73
14
1. INTRODUÇÃO
No início do século XIX, se iniciou a exploração de petróleo em regiões offshore,
onde os poços perfurados em baixas profundidades e próximos à costa datam de
1890. Píers eram construídos e extendidos rumo ao mar, onde a perfuração era
realizada. Em 1947, no estado da Louisiana nos Estados Unidos, foi projetada e
construída a primeira plataforma de petróleo, que iria operar a menos de 10m de
lâmina d’água.
No Brasil, com a maior demanda por petróleo e a diminuição da produção em
poços onshore, houve a necessidade da exploração em campos offshore de lâminas
d’água cada vez mais profundas,como demonstrado na Figura 1 .Essa busca resultou,
no ano de 2007, na descoberta da Camada do Pré-Sal. Tal descoberta trouxe consigo
inúmeros desafios, devido às condições severas de pressão e temperatura que os
equipamentos de exploração, produção e transporte estão sujeitos. Com isso,houve
uma necessidade de desenvolvimento de tecnologias e de melhoria contínua em todos
esses processos.
Figura 1 - Avanço da Perfuração Offshore no Brasil.[1]
15
1.1. Motivação
Em 1973, com a crise do petróleo que resultou no aumento do preço do barril,
o Brasil viu a necessidade de expandir sua área de atuação na exploração e produção
de petróleo para regiões offshore. Essa mudança de postura trouxe ao Brasil inúmeros
desafios, principalmente após a descoberta do Pré-Sal, no transporte de
hidrocarbonetos de regiões profundas para o continente através de dutos submarinos.
Embora os dutos sejam a forma mais confiável e eficaz de transporte, uma falha
operacional pode causar danos inestimáveis ao meio ambiente e um elevado custo
para a recuperação do mesmo. Uma das principais causas de falha especificadas em
projeto é o deslocamento do duto em relação a sua diretriz pré-determinada.
Motivado por evitar esta falha, o presente trabalho busca analisar a estabilidade
hidrodinâmica dos dutos submarinos frente às diversas condições ambientais a que
estão sujeitos ao longo dos seus traçados.
1.2. Objetivo
O objetivo principal do presente trabalho é analisar a estabilidade hidrodinâmica
de dutos submarinos segundo o critério de Estabilidade Generalizada, previsto pela
recomendação prática DNV-RP-F109 [2]. Adicionalmente, será feita uma comparação
entre os resultados apresentados por este método e o de Estabilidade Estática
Absoluta. Os cálculos da Estabilidade Generalizada e Estabilidade Estática Absoluta
serão realizados utilizando a plataforma de gerenciamento de planilhas Microsoft
Excel.
1.3. Metodologia
A metologia aplicada neste presente trabalho baseia-se na revisão bibliográfica
dos tipos de dutos submarinos, suas estruturas, metodos de lançamentos. O
arcabouço técnico utilizado para elaboração dos cálculos realizados no estudo de
caso provém da recomendação prática DNV-RP-F109 [2].
Foi utilizado como ferramenta para os cálculos o software Microsoft Excel e o
VBA (Visual Basic for Application), pois o VBA é uma linguagem de programação que
16
permite a criação de macros e a automatização de diversos processos nas planilhas
e tabelas criadas no Excel. Inicialmente foram criadas tabelas com os dados do projeto
e posteriormente foi usado funções básicas do Excel para cálculos mais simples. Para
os cálculos de maior complexidade, foram desenvolvidos algoritimos e posteriormete
códigos para executar esses cálculos. Como o projeto possui vários trechos de dutos,
também foi criado um código no VBA para automatizar e realizar todas as interações
necessárias. Por fim, foram reunidos todos os códigos em uma única macro para cada
caso e foi criado um botão para executar todo os cálculos e processos
automaticamente.
1.4. Estrutura do Trabalho
O presente trabalho foi estruturado em cinco capítulos, descritos abaixo:
No primeiro capítulo é feita a introdução, demonstrando a importância deste
trabalho a partir da evolução da indústria offshore no Brasil.
No segundo capítulo são abordados os tipos de dutos submarinos e suas
respectivas estruturas. Além disso, são tratados assuntos como seleção de rotas, vão
livres e os diversos métodos de lançamentos de dutos submarinos.
No capítulo três encontra-se o acarbouço técnico baseado na recomendação
prática DNV-RP-F109 [2], dos métodos de estabilidade lateral estática absoluta e
estabilidade lateral generalizada, estes utilizados para elaboração do estudo de caso
abordado no capítulo quatro.
No capítulo quatro é feito um estudo de caso hipotético de estabilidade
hidrodinâmica pelo método de estabilidade lateral generalizada, seguido de um
comparativo com os dados provenientes do método de estabilidade lateral estática
absoluta.
No capítulo cinco é realizada a conclusão do presente trabalho fornecendo uma
interpretação dos dados obtidos do estudo de caso baseado no contexto técnico
abordado nos capítulos dois e três.
17
2. DUTOS SUBMARINOS
A utilização de dutos tem se demonstrado ao longo dos anos como a forma
mais confiável e eficiente de transportar óleo e gás natural em grande escala. Em
campos offshore, as seções apoiadas no leito marinho são denominadas flowlines e
são responsáveis por conduzir o fluido proveniente dos poços às unidades de coleta
e as seções flutuantes, conhecidas como risers, levam o fluido até as Unidades
Estacionárias de Produção (UEP).
2.1. Classificação
Os dutos submarinos podem ser classificados quanto a sua estrutura e função.
2.1.1. Duto Rígido
Os dutos rígidos são utilizados em instalações submarinas tanto como flowlines
tanto como risers. Possuem uma estrutura bastante simples (Figura 2
Figura 2 - Seção Transversal de um duto rígido.), composta por um tubo de aço com
espessura que varia de acordo com a profundidade em que será instalado e com a
pressão interna causada pelo fluido; camada intermediária de isolamento térmico
(Polipropileno) e uma camada de proteção catódica, abordada no tópico 2.3.3.
Figura 2 - Seção Transversal de um duto rígido.[3]
18
Nos casos em que o próprio peso do duto não é suficiente para que ele se
acomode no solo, utiliza-se lastro de concreto (Figura 3) ou manta de concreto (Figura
4).
Figura 3 - Lastro de concreto.[3]
Figura 4 - Manta de concreto.[4]
Os dutos rígidos são menos complexos estruturalmente do que os flexíveis,
mas requerem um projeto mais demorado e oneroso. Isso se deve à sua rigidez, que
dificulta o processo de lançamento e de instalação em regiões de deformidades de
solo, como vãos livres.
19
2.1.2. Duto Flexível
Os dutos flexíveis são formados por camadas (Figura 5) compostas por
materiais metálicos e poliméricos, cada qual com uma função específica. Apresentam
baixa rigidez quando estão sujeitos a esforços fletores e alta rigidez quando
tracionados.A flexibilidade torna o processo de instalação e de escolha de rotas mais
rápido, porque se adapta melhor aos vãos livres e obstáculos presentes no solo
marinho.
Figura 5 - Estrutura de um Duto Flexivel. Adaptado.[5][13]
Segundo Malta [6], as camadas dos dutos flexíveis podem ser divididas em:
i. Carcaça ou Carcaça Intertravada: Camada responsável por conferir
resistência à pressão externa, evitando que o duto colapse. Por estar
diretamente em contato com fluido a ser transportado, deve ser protegida
por material anti-corrosivo e que evite a reação do fluido com a carcaça,
evitando uma possível contaminação.
ii. Camada de Estanqueidade: Camada feita de material polimérico,
capaz de suportar a pressão interna exercida pelo fluido e garantir a
vedação completa do duto.
iii. Armadura de Pressão: Confere resistência ao colapso por pressão
externa e auxilia a camada de estanqueidade a suportar a pressão
interna.
20
iv. Armadura de Tração: Confere resistência à tração, causada pelo
próprio peso do duto, do fluido interno e do movimento de subida e
decida (heave) da plataforma.
v. Camada Externa: Responsável por proteger os componentes internos
do duto das ações do ambiente externo e fornecer resistência à
expansão radial nas camadas intermediárias.
2.2. Função
Os dutos submarinos são classificados, de acordo com a sua utilização, da
seguinte forma (Figura 6):
i. Flowlines: transportam os hidrocarbonetos de poços para as
unidades de coleta (manifolds) ou diretamente para as (UEP).
Podem conduzir aditivos provenientes das UEPs aos poços;
ii. Infield flowlines: transportam os hidrocarbonetos entre as
UEPs;
iii. Export flowlines: transportam os hidrocarbonetos da UEP para
as estações de coleta em terra.
Figura 6 - Sistema de Produção Submarino. [7]
21
2.3. Dimensionamento Mecânico
O dimensionamento mecânico é uma fase importante no projeto da fabricação
do duto onde são estabelecidos todas as características geométricas e mecânicas. A
definição do aço empregado no projeto é definido pela corrosividade do fluido a ser
transportado pelo duto, a soldabilidade do material, a temperatura que o projeto estará
submetido e a compatibilidade química entre o metal base e o eletrodo utilizado.
Após a seleção do material a ser utilizado, é necessário definir as propriedades
geométricas do duto. Para isso, são realizadas verificações estruturais para se
dimensionar a espessura da parede do duto e avaliar os limites de escoamento
necessários para que o duto suporte as condições de instalação, teste hidrostático e
operação.
Durante a fase de instalação, o duto está sob as máximas tensões de flexão e
com isso está mais propenso ao colapso hidrostático. Por isso, na fase de definição
das propriedades geométricas é verificada a propagação de falhas devido ao colapso
hidrostático. Mesmo sendo o aço e a proteção catódica definidos no projeto como
forma de se prevenir a corrosão, é comum os engenheiros adotar uma redução na
espessura do duto, considerando assim, uma ocasional redução da parede do duto
devido ao desgaste causado por corrosão.
2.3.1. Definição da Rota do Duto Submarino
A escolha de uma rota do duto submarino é uma etapa crítica no projeto. Uma
determinação de uma rota mal escolhida pode acarretar em um custo excessivo do
projeto e complicações em etapas posteriores. Então, inicialmente é definido uma
diretriz preliminar no projeto. Como é sabido, a menor distância entre dois pontos é
uma reta. Com isso, geralmente os engenheiros definem como uma diretriz preliminar
do projeto uma reta.
Com a diretriz preliminar, é efetuado um levantamento de dados
oceanográficos, batimétricos, sísmicos, sonar e geotécnicos da área e, uma vez em
22
posse dos dados, é obtida a geomorfologia da região. Com essa geomorfologia é
definido a diretriz definitiva do duto (Figura 7).
A rota é definida considerando-se a lâmina d’água, a topografia e as
características do solo marinho, do vão livre admissível, dos obstáculos presentes, do
raio mínimo do duto e das atividades presentes no local, como por exemplo as
atividades de pesca.
2.3.2. Vão Livre
O solo marinho é irregular e a região onde o duto perde o contato por um
comprimento considerável com o solo é denominado vão livre (Figura 8). As análises
de vão livre são importantes para o projeto de dutos submarinos pois geralmente as
rotas de dutos offshore são longas, o que aumenta muito a probabilidade de ocorrer o
vão livre. Essa perda de contato pode ocorrer sempre que o duto passa por uma
depressão ou por uma elevação podendo causar assim, uma falha no duto por flexão.
Como o ambiente marinho é um local dinâmico, novos vãos livres podem ser formados
gerando diversas configurações possíveis.
Figura 7 - Exemplo de Estudo da Diretriz. [8]
23
Figura 8 – Exemplos de Configurações de Vãos Livres. [9]
As correntes marinhas que passam pelos os dutos submarinos localizados em
vão livre criam os vórtices, que por sua vez criam o efeito de vibração induzida no
duto. Quando a frequência de vórtices é próxima da frequência natural do duto, ocorre
o fenômeno de ressonância aumentando assim a probabilidade de falha por fadiga, e
geralmente essa ruptura ocorre nas regiões de solda ou no revestimento.
Existe alguns casos onde ocorre a correção natural do vão livre, sendo que
devido ao peso do duto, esse pode fletir até tocar o solo e então formar dois vãos livres
menores se comparados com o vão inicial. Então com o transporte natural de
sedimentos irá preencher esses espaços eliminando assim esses vãos. Porém em
muitos casos é necessário a correção do limite do comprimento do vão, pois
independentemente do tipo de solo existe um limite máximo suportado pelo duto para
o comprimento deste vão.
A retificação é geralmente realizada através da redução do vão crítico para um
vão de comprimento inferior ao crítico, com a implementação de calçamentos através
de mantas de concreto ( Figura 9), sacos de areia ou suportes mecânicos (Figura 10,
Figura 11 e Figura 12).
24
Figura 9 – Correção por Mantas de Concreto.[8][4]
Figura 10 - Correção com Sacos de Areia.[8]
Numerosas correções de vãos livres pode impactar o custo de um projeto
podendo até mesmo inviabilizar o empreendimento. Por isso é muito importante julgar
se o número de vãos que necessitarão de intervenções será alto durante a fase de
escolha da rota, afim de minimizar os impactos gerados pela a instalação de suportes.
25
Figura 11 – Correção com Suportes Mecânicos.[8]
Figura 12 – Suporte Mecânico.[11]
2.3.3. Proteção catódica
A corrosão é um dos principais problemas encontrados em dutos submarinos,
gerando em todos os projetos desse tipo a necessidade de um desenvolvimento de
uma proteção anticorrosiva do duto, tanto na região interna quanto na região externa.
Durante o transporte e a instalação é comum que ocorram danos ao longo do
comprimento do duto , comprometendo assim a vida útil do produto. Sendo assim, é
necessário o uso de uma proteção adicional contra a corrosão para que haja uma
proteção onde houve danos ou falhas, e uma boa prática aplicada para esse fim é o
uso da proteção catódica como uma forma de complementar a proteção anticorrosiva.
26
Para dimensionar a proteção catódica é necessário determinar a forma, a quantidade
e o tipo de anodos de sacrifícios que serão necessários para garantir a integridade do
duto durante a sua vida útil.
O mecanismo da proteção catódica constitui-se em se colocar em contato o
material a ser protegido com o outro material mais eletronegativo, fazendo que o
material de sacrifício sofra corrosão antes do material protegido (Figura 13). Para isso
é necessário que seja feito o cálculo da área de material a ser protegido para que seja
estimado a massa de material anódico necessário para a proteção dessa determinada
região, pois a efetividade da proteção é determinada pela a relação área protegida e
o tipo/quantidade de anodo. Geralmente o sistema de proteção catódica é projetado
para assegurar a proteção do duto para uma falha de 25% do revestimento externo.
Com isso, é recomendável que haja inspeções periódicas afim de identificar possíveis
falhas e verificar se o sistema está em seu devido funcionamento.
Figura 13 – Anodo de Alumínio para Proteção Catódica.[10]
2.4. Métodos de Instalação
Segundo Souza [11], existem muitos métodos de instalação de dutos, porém
os métodos utilizados são S-Lay, J-Lay e o método Reel-Lay. A análise do método de
instalação é importante para assegurar a integridade do duto submarino na fase de
instalação. A seguir será explicitados os métodos mencionados acima.
27
2.4.1. Método S-Lay
De acordo com Queiroz [12], esse método possui versões em águas profundas
e águas rasas, porém esta técnica é mais utilizada para águas rasas. Esse método
possui esse nome devido a forma que a construção da linha é realizada, pois a linha
é feita sobre a embarcação de lançamento em uma disposição próxima da horizontal,
gerando desta forma duas regiões de flexão: a primeira localizada na rampa que é
conhecida como “overbend” e a segunda localizada na região do fundo que é
conhecida como “sagbend”, como demonstrado na Figura 14
Neste método as estações de soldagem estão localizadas na rampa de
montagem onde os segmentos dos dutos são soldados. Além disso uma rampa
chamada stinger é utilizada com o objetivo de amenizar o ângulo imposto ao duto
durante o lançamento, diminuindo assim a intensidade do momento fletor no
overbend. O stinger é construído atendendo especificamente o projeto a qual está
sendo aplicado. A Figura 15 ilustra uma balsa típica para este tipo de lançamento.
Figura 14 - Método S-Lay.[13]
28
Figura 15 - Balsa Solitaire – Foto.[14]
2.4.2. Método J-Lay
Esse método, ilustrado pela Figura 16, possui esse nome devido a forma em
“J” da configuração do lançamento. Para esse método não existe uma rampa de
lançamento, no entanto há uma torre que adquire uma inclinação de acordo com o
comprimento da lamina d’água, ou seja, quanto maior o comprimento da lamina d’água
mais próxima será a inclinação da torre na posição vertical. De acordo com Galgoul
[14]Erro! Fonte de referência não encontrada., a variação da inclinação da torre
geralmente pode variar desde a posição vertical até 30 graus de inclinação em relação
ao plano horizontal, e esse método pode ser usado em águas rasas ou profundas,
porém de acordo com Queiroz [12], esse método é mais aplicado para regiões de
águas profundas.
29
Figura 16 - Configuração do duto no método J-Lay.[14]
Como o método J-Lay tem somente uma região que há um grande raio de
curvatura, não há a região de overbend e as tensões na região do sagbend no método
J-Lay são relativamente menores se comparado as tensões na mesma região do
método S-Lay. A Figura 17 ilustra uma balsa típica para o lançamento pelo método J-
Lay.
Figura 17 - Balsa J-Lay Balder.[12]
30
2.4.3. Método Reel-Lay
Este método desenvolvido nos anos 60 possui esse nome por ser um método
de instalação por carretel. Largamente utilizado para águas profundas, o duto é
fabricado em terra em comprimentos de até um quilômetro em que já passou pelo o
processo de soldagem e ainda verificada por ultrassonografia, sendo posteriormente
enrolada em um carretel de grande diâmetro e enviado a embarcação de instalação,
demonstrada na Figura 18. Para esse método a grande limitação seria o diâmetro
máximo do duto, que geralmente é até 16 polegadas, pois as etapas de enrolamento
e desenrolamento dos dutos geram deformações nos dutos. Além disso, geralmente
a espessura do duto para este método de instalação necessita ser maior se
comparado com as do S-Lay e a do J-Lay. A única vantagem deste método se
comparados com os outros é a grande velocidade de instalação.
Figura 18 - Lançamento de Dutos pelo Método Reel-Lay.[11]
Para este método não é possível considerar um revestimento feito de concreto,
pois com a deformação do duto imposta no processo de enrolamento, o concreto seria
danificado. Esse fator seria uma restrição no caso de dutos que precisam de
intervenções para garantir a estabilidade lateral.
31
2.4.4. Shore-Approach
O shore-approach, ou aproximação da praia, é a transição entre as regiões
offshore e onshore.Trata-se de uma etapa crítica do processo de instalação devido à
natureza do solo e à influência das ondas e correntes.Os dois principais métodos
utilizados para esta etapa são:
i. Arraste para a praia;
ii. Furo direcional.
O método de arraste para a praia pode ser feito tanto a partir da região onshore
quanto offshore.No primeiro caso, o duto é soldado em uma barcaça típica localizada
no mar e conectado, através de um cabo, à um guincho localizado na praia que irá
recolher o cabo trazendo o duto até a praia. Em algumas situações, é necessária a
instalação de boias de alívio ao longo da tubulação, reduzindo o peso submerso e
facilitando o arraste do duto. No segundo caso, o duto é soldado na praia e conectado
através de cabo à uma embarcação, que irá puxar o duto até o mar. Assim como no
primeiro caso, pode ser necessária a utilização de boias de alívio.
O método de furo direcional consiste na perfuração de um furo direcional,
executado por uma perfuratriz instalada em terra. Primeiramente, perfura-se um furo
inclinado e de pequeno diâmetro até o local desejado. Em seguida, com o auxilio de
alargadores, é feito o alargamento até o diâmetro desejado. Por fim, a linha é arrastada
pelo interior do furo, geralmente no sentido do mar para a terra. Para este
procedimento, utiliza-se uma balsa de lançamento de dutos para auxiliar a operação.
Este método é bastante utilizado quando as condições ambientais da praia são
bastantes severas, devido à presença de ondas grandes e de fortes correntes,
proporcionando maior estabilidade á linha.
2.4.5. Pré-Comissionamento
Após a instalação do duto, é necessário realizar a operação de pré-
comissionamento, que consiste na verificação de danos estruturais que possam ter
ocorrido durante o lançamento. Havendo algum dano, este deve ser reparado para
32
que a próxima etapa possa ser executada, o teste hidrostático. O teste consiste no
preenchimento do duto com água para verificar a estanqueidade da tubulação,
identificando possíveis vazamentos nos dutos, válvulas e conexões.
33
3. ANÁLISE DE ESTABILIDADE HIDRODINÂMICA DE DUTOS
SUBMARINOS
Para a análise de Estabilidade Hidrodinâmica de dutos, considera-se a
recomendação prática DNV RP-F109 [2], que indica três níveis de análise:
i. Método de Estabilidade Lateral Dinâmica (“Dynamic Lateral Stability”);
ii. Método de Estabilidade Lateral Estática Absoluta (“Absolute Lateral
Static Stability”);
iii. Método de Estabilidade Lateral Generalizada (“Generalized Lateral
Stability”).
O primeiro método permite deslocamento acumulado, isto é, o duto irá sair da
sua cavidade diversas vezes. Dessa forma, é possível gerar modelos para cada
configuração de duto sujeito a carregamentos dinâmicos em condições de mar
irregular (onda), corrente e forças de resistência do solo (parcela de fricção e outra de
resistência passiva dependente do grau de penetração do duto no solo). Com isso,
calcula-se o deslocamento lateral assumindo uma proporcionalidade entre o número
de ondas em um espaço de tempo para as condições utilizadas.
O método de Estabilidade Lateral Estática Absoluta é o mais simples dos
métodos supracitados e garante que o duto não sofrerá deslocamentos laterais, isto
é, a resultante horizontal das cargas hidrodinâmicas é menor do que a resistência do
solo.
Diferentemente do método anterior, o critério de Estabilidade Lateral
Generalizada permite deslocamento lateral do duto desde que este não o torne
suscetível a problemas estruturais.
Estes três métodos podem ser aplicados pelos projetistas para a obtenção do
peso requerido a partir da utilização de equações descritas no item 3.6 da
recomendação prática DNV RP-F109 [2] (para o método de Estabilidade Lateral
Estática Absoluta) ou de curvas projetos, expostas no item 3.5 da DNV RP-F109 [2]
(para o critério de Estabilidade Lateral Generalizada). Por fim, o critério de
Estabilidade Lateral Dinâmica abordado no item 3.4 da recomendação prática, baseia-
se na geração de modelos e execução de análises dinâmicas para cada configuração
34
do duto sujeito à combinação de ondas e correntes, considerando uma condição de
mar irregular.
Como dito anteriormente, o presente trabalho tem como objetivo analisar o
método de Estabilidade Lateral Generalizada e, adicionalmente, compará-lo ao
método de Estabilidade Lateral Estática Absoluta.
3.1. Estabilidade Vertical Em Água
De acordo com a recomendação prática DNV RP-F109 [2], para evitar a
flutuação na água, o peso submerso do duto deve responder ao seguinte critério:
𝛾𝑤 .𝑏
𝑤𝑠+𝑏=
𝛾𝑤
𝑠𝑔≤ 1, (3.1)
onde:
𝑏: empuxo do duto por unidade de comprimento;
𝑤𝑠: peso submerso do duto por unidade de comprimento;
𝑠𝑔: densidade específica do duto;
𝛾𝑤: fator de segurança vertical na água.
A recomendação da DNV RP-F109 [2] é que o fator de segurança vertical 𝛾𝑤
seja 1,1 para que o duto não esteja flutuando para densidades específicas acima
desse valor.
Para se calcular o peso do duto, devemos levar em consideração a composição
de cada camada duto, como demonstrado na Figura 19. Os dutos são geralmente
fabricados em aço e envolvidos por camadas de materiais a fim de lhe conferir
algumas propriedades, como as listadas abaixo de acordo com Queiroz [12]:
i. Revestimento de concreto: deve conferir lastro ao duto com o
aumento da estabilidade de fundo, evitando assim a flutuação.
35
ii. Revestimento anticorrosivo externo: este deve conferir proteção
ao duto contra a corrosão externa e pode ser auxiliado por anodos
de sacrifício que que proporcionarão uma proteção catódica.
iii. Revestimento de isolante térmico: a fim de evitar a perda de
escoamento do fluido devido a uma grande perda de temperatura
do fluido para o meio ambiente, a sua função é promover uma
proteção térmica durante a vida útil do duto.
iv. Espessura do Aço: esta deve ser o suficiente para conferir a
resistência necessária ao duto para evitar a flambagem e o colapso
progressivo durante as fases de instalação e operação. O aço deve
possuir uma elevada resistência mecânica para suportar o peso
próprio do duto e a pressão que este estará submetido; elevada
resistência a corrosão para suportar o ambiente marinho e o
material que irá ser transportado pelo o duto; alta resistência a
fadiga e uma ótima soldabilidade.
v. Revestimento anticorrosivo interno: deve conferir proteção ao duto
contra a corrosão interna causada pelo fluido transportado durante
o escoamento.
Figura 19 - Seção Transversal do Duto. [15][12] Modificada
É possível calcular o diâmetro hidrodinâmico do duto D através da seguinte
expressão:
36
𝐷 = 𝑂𝐷 + 2 ∗ (𝑡𝑝 + 𝑡𝑐) (3.2)
onde:
𝑂𝐷: diâmetro externo do duto;
𝑡𝑝: espessura do revestimento anticorrosivo;
𝑡𝑐: espessura do revestimento de concreto.
A área e o peso no ar de cada uma das camadas são calculados através das
seguintes expressões:
𝐴𝑠 = 𝜋 ∗𝑂𝐷2−(𝑂𝐷−2∗𝑡𝑠)²
4 (3.3)
𝑊𝑠 = 𝐴𝑠 ∗ 𝜌𝑠 (3.4)
𝐴𝑖 = 𝜋 ∗(𝑂𝐷−2∗𝑡𝑠)²
4 (3.5)
𝑊𝑖 = 𝐴𝑖 ∗ 𝜌𝑓 (3.6)
𝐴𝑝 = 𝜋 ∗(𝑂𝐷+2∗𝑡𝑝)²−𝑂𝐷2
4 (3.7)
𝑊𝑝 = 𝐴𝑝 ∗ 𝜌𝑝 (3.8)
𝐴𝑐 = 𝜋 ∗(𝑂𝐷+2∗𝑡𝑝+2∗𝑡𝑐)
2− (𝑂𝐷+2∗𝑡𝑝)2
4 (3.9)
𝑊𝐶 = 𝐴𝑐 ∗ 𝜌𝑐 (3.10)
37
𝐴𝑡 = 𝜋 ∗𝐷²
4 (3.11)
𝑊𝑡 = 𝑊𝑠 + 𝑊𝑖 + 𝑊𝑝 + 𝑊𝑐, (3.12)
onde:
𝐴𝑠 = área do duto de aço;
𝑊𝑠 = peso do duto de aço;
𝜌𝑠 = peso específico do duto de aço;
𝐴𝑖 = área do fluido interno;
𝑊𝑖 = peso do fluido interno;
𝜌𝑖 = peso específico do fluido interno;
𝐴𝑐 = área da camada de concreto;
𝑊𝑐 = peso da camada de concreto;
𝜌𝑐 = peso específico da camada de concreto;
𝐴𝑡 = área total do duto;
𝑊𝑡 = peso total do duto;
𝜌𝑡 = peso específico total do duto.
Assim podemos calcular o empuxo atuante no duto (b), o peso submerso (𝑤𝑠)
e a densidade específica (𝑠𝑔):
𝑏 =𝜋
4∗ 𝐷2 ∗ 𝜌𝑤 (3.13)
𝑤𝑠 = 𝑊𝑡 − 𝑏 (3.14)
𝑠𝑔 =𝑊𝑡
𝑏, (3.15)
38
onde:
𝜌𝑤 = densidade da água.
3.2. Carregamentos Ambientais
Neste tópico serão abordados os carregamentos ambientais aos
quais o duto está sujeito: correntes e ondas.
3.2.1. Correntes
Geralmente o fenômeno das correntes ocorre em oceano aberto e pode ser
induzido por ventos, diferença de pressão e pelo efeito de maré. As correntes podem
ser dividas em 3 tipos:
i. Corrente de superfície;
ii. Corrente de sub-superfície;
iii. Corrente no leito marinho.
A velocidade da corrente geralmente é maior na superfície em relação ao leito
marinho. Isso ocorre pois o contato entre o fluido e o leito rugoso causa uma redução
da velocidade do fluido, gerando, assim, um perfil de velocidade que tende a diminuir
com o aumento da profundidade, mais precisamente devido ao efeito da camada
limite, como demonstrado na Figura 20. Entretanto, existem ocorrências em que a
velocidade no fundo pode ter a mesma ordem de grandeza da velocidade na
superfície, portanto, ela não pode ser desprezada.
39
Figura 20 - Perfil de velocidade.[16][7]
De acordo com a DNV RP-F109 [2], a redução da velocidade de corrente do
fundo causada pela rugosidade do solo pode ser expressa de acordo com a seguinte
equação:
𝑉(𝑧) = 𝑉(𝑧𝑟) ×ln(𝑧−𝑧0)−ln(𝑧0)
ln(𝑧𝑟−𝑧0)−ln(𝑧0)× 𝑠𝑒𝑛(𝜃𝑐) (3.16)
onde,
𝑉 = Velocidade da corrente;
𝑧 = Elevação do leito marinho;
𝑧𝑟 = Altura de referência da velocidade da corrente;
𝑧0 = Parâmetro da rugosidade;
𝜃𝑐 = Ângulo entre a direção da direção da corrente e o duto.
O parâmetro de rugosidade pode ser encontrado na Tabela 1 através do
diâmetro médio do grão (𝑑50).
40
Tabela 1 – Rugosidade do Leito Marinho. [2]
Tipo de Solo Tamanho médio do grão (𝒅𝟓𝟎)
(mm) Rugosidade (𝒛𝟎) (m)
Silte 0,0625 ≈ 5 × 10−6 Argila 0,25 ≈ 1 × 10−5
Areia Média 0,5 ≈ 4 × 10−5 Areia Grossa 1,0 ≈ 1 × 10−4
Cascalho 4,0 ≈ 3 × 10−4 Seixo 25 ≈ 2 × 10−3 Rocha
Fraturada 125 ≈ 1 × 10−2
Rocha 500 ≈ 4 × 10−2
3.2.2. Ondas
Devido à movimentação do fluido causado pelas ondas se faz necessário o
cálculo das forças atuantes no duto por uma análise de estabilidade e fadiga.Para o
modelo de representação de ondas do mar, pode-se utilizar a Teoria Linear de Airy
para ondas que possuem uma pequena amplitude (a) em relação ao seu comprimento
(L). Dessa forma, a Teoria Linear de Onda é utilizada com a finalidade de se
transformar os parâmetros da onda regular, exemplificada na Figura 21, em
velocidades de partículas de água próximas ao solo marinho.
Figura 21 - Onda Regular.[17] [17]
Os parâmetros que definem uma onda regular são:
41
𝐻 = altura da onda;
𝑇 = período da onda;
𝑑 = profundidade da lâmina de água.
De acordo com Baioco [18], um trem de ondas regulares se movendo na direção
horizontal (x) corresponde a elevação da superfície da onda 𝜂 que pode ser calculada
através da seguinte expressão:
𝜂(𝑥, 𝑡) = 𝑎 ∗ cos (𝑘 ∗ 𝑥 − 𝜔 ∗ 𝑡) , sendo que 𝜔 =2𝜋
𝑇. (3.17)
onde:
𝑎= amplitude da onda;
𝑘= número da onda;
𝑡= tempo;
𝑥= posição da partícula;
𝜔= frequência angular.
Além disso, é necessário calcular o número de onda k, fazendo o uso do método
iterativo da Equação de Dispersão, que relaciona a frequência angular (𝜔) com o
número de onda k em lâminas de água com profundidade d e fornece uma relação de
dispersão linear.
𝜔2 = 𝑔 ∗ 𝑘 ∗ tanh (𝑘 ∗ 𝑑), sendo que 𝑔 = 9,807 𝑚/𝑠2 (3.18)
O processo interativo para encontrar o número de onda k, é diagramado na
Figura 22:
42
Figura 22 – Diamagrama do número de onda k.[17]
Com isso é possível encontrar o comprimento da onda (L) usando a seguinte
expressão:
𝐿 = 𝑔 ∗𝑇2
2∗𝜋∗ tanh (𝑘 ∗ 𝑑) (3.19)
As velocidades das partículas do fluido nas direções horizontal (𝑢ℎ) e vertical
(𝑢𝑣) e as acelerações das partículas do fluido nas direções horizontal (𝑎ℎ) e vertical
(𝑎𝑣) podem ser calculadas com as seguintes expressões:
𝑢ℎ = 𝑎 ∗ 𝜔 ∗cosh[𝑘∗(−𝑧+𝑑)]
𝑠𝑒𝑛ℎ (𝑘∗𝑑)∗ cos (𝑘 ∗ 𝑥 − 𝜔 ∗ 𝑡) (3.20)
𝑢𝑣 = 𝑎 ∗ 𝜔 ∗senh[𝑘∗(−𝑧+𝑑)]
𝑠𝑒𝑛ℎ (𝑘∗𝑑)∗ sen (𝑘 ∗ 𝑥 − 𝜔 ∗ 𝑡) (3.21)
43
𝑎ℎ = −𝑎 ∗ 𝜔² ∗cosh[𝑘∗(−𝑧+𝑑)]
𝑠𝑒𝑛ℎ (𝑘∗𝑑)∗ sin (𝑘 ∗ 𝑥 − 𝜔 ∗ 𝑡) (3.22)
𝑎𝑣 = −𝑎 ∗ 𝜔² ∗senh[𝑘∗(−𝑧+𝑑)]
𝑐𝑜𝑠ℎ (𝑘∗𝑑)∗ cos (𝑘 ∗ 𝑥 − 𝜔 ∗ 𝑡) (3.23)
onde:
𝑧 = posição do duto verticalmente
As velocidades são calculadas no centro do duto, portanto z é a metade do
diâmetro da tubulação.
3.3. Estabilidade Estática Absoluta
De acordo com a DNV RP-F109 [2], a Estabilidade Estática Absoluta não tolera
deslocamentos do duto, garantindo assim que a resultante horizontal das cargas
hidrodinâmicas atuantes na tubulação seja menor do que a resistência do solo. Além
disso, a carga vertical de lift (sustentação) deve ser menor que o peso submerso.
Este método considera as seguintes hipóteses para o cálculo da estabilidade:
i. A força de atrito, que depende do coeficiente de atrito estático ( 𝜇 ) e da
força normal pelo o solo, e a força de resistência passiva ( 𝐹𝑅 ) causada
pela a penetração inicial do duto no solo, que são as componentes da
resistência do solo.
ii. A teoria linear de ondas deve ser utilizada para os cálculos das
velocidades e acelerações que devem ser calculadas no nível do duto.
iii. O carregamento de onda é considerado tomando uma única componente
de onda regular e direcional.
iv. As cargas devem ser calculadas de acordo com a formulação
recomendada pela DNV RP-F109 [2], correlacionadas com a formulação
de Morrison.
44
Figura 23 – Forças atuantes no duto. [17] Modificado.
De acordo com a DNV RP-F109 [2], para que o duto seja classificado como
estável, é necessário que o duto atenda ao requisito de equilíbrio estático lateral
(Figura 23), onde é verificado o equilíbrio entre a resistência do solo e as componentes
horizontais de forças hidrodinâmicas, e o equilíbrio estático vertical, onde as cargas
do peso submerso (𝜔𝑠) e a da força de lift (𝐹𝐿) são analisadas.
Equilíbrio estático lateral:
𝛾𝑠𝑐_𝑦(𝐹𝐷+𝐹𝐼)+𝜇∗𝐹𝐿
𝜇∗𝜔𝑠+𝐹𝑅≤ 1,0 (3.24)
Equilíbrio estático vertical:
𝛾𝑠𝑐_𝑧𝐹𝐿
𝜔𝑠≤ 1,0, (3.25)
onde:
𝛾𝑠𝑐_𝑦 = fator de segurança lateral;
𝛾𝑠𝑐_𝑧 = fator de segurança vertical;
𝐹𝐷 = força de arrasto;
45
𝐹𝐼 = força de inércia;
𝜇 = coeficiente de atrito;
𝐹𝑅 = força de resistência passiva do solo.
3.3.1. Formulação de Morison
Considerando o duto submarino como um corpo esbelto com o diâmetro D
pequeno em relação ao comprimento de onda 𝜆, é possível calcular as forças
hidrodinâmicas usando a formulação de Morison.
De acordo com Morison [19], as forças podem ser calculadas por uma
aproximação, onde a velocidade e aceleração na superfície do corpo pode ser
aproximado ao valor correspondente no centro da seção transversal do duto. Além
disso, a força hidrodinâmica é composta por duas componentes, sendo o arraste
causado pelos efeitos viscosos que é proporcional as velocidades do fluido e do corpo
(𝐹𝐷), e inércia que é proporcional às acelerações do fluido e do corpo (𝐹𝐼). Para usar
a formulação de Morison, são imprescindíveis o coeficiente de arrasto 𝐶𝑑 (drag), o
coeficiente de sustentação 𝐶𝑙 (lift) e o coeficiente de inércia 𝐶𝑚, todos derivados de
testes em condições de fluxo constante.
Assim, a força hidrodinâmica pode ser calculada pela soma das duas
componentes representadas pelas seguintes expressões:
𝐹𝐷 = 0,5 ∗ 𝜌𝑤 ∗ 𝐷 ∗ 𝐶𝑑 ∗ 𝑈(𝑡) ∗ |𝑈(𝑡)| (3.26)
𝐹𝐼 =𝜋
4∗ 𝜌𝑤 ∗ 𝐷2 ∗ 𝐶𝑚 ∗ 𝐴(𝑡) (3.27)
onde:
𝐷 = diâmetro externo do duto;
𝑈(𝑡) = velocidade do fluido;
𝐴(𝑡) = aceleração do fluido.
46
3.3.2. Interação Solo-Duto
A interação entre o solo marinho e os dutos submarinos é um fator que deve
ser levado em consideração na análise de estabilidade hidrodinâmica, pois esta
interação restringe o movimento do duto devido à uma acomodação no solo causando
assim uma redução de carga.
Com isso, segundo a recomendação da DNV RP-F109 [2], é aconselhável
aplicar algumas restrições na formulação de Morison devido às interações solo-duto
que introduz fatores de redução de carga devido ao entrincheiramento, penetração do
duto no solo e a permeabilidade do leito marinho.
3.3.2.1. Entricheiramento
Para a redução de carga devido à formação de trincheira a norma recomenda
aplicar o fator de redução de carga a seguir nas direções horizontal (𝑟𝑡𝑟,𝑦) e vertical
(𝑟𝑡𝑟,𝑧), que pode ser obtido pelas equações abaixo ou pelo gráfico da Figura 25.
𝑟𝑡𝑟,𝑦 = 1,0 − 1,18 ∗ (𝜃 − 5)0,25 ∗ (𝑧𝑡
𝐷)
0,42, 5 ≤ 𝜃 ≤ 45 (3.28)
𝑟𝑡𝑟,𝑧 = 1,0 − 1,14 ∗ (𝜃 − 5)0,43 ∗ (𝑧𝑡
𝐷)
0,46, 5 ≤ 𝜃 ≤ 45 (3.29)
A profundidade da trincheira é medida em relação ao leito marinho e sua largura
deve ser três vezes menor que o diâmetro externo do duto, como ilustrado na
Figura 24.
47
Figura 24 - Definição dos Parâmetros do Entrincheiramento.[2]
Figura 25 - Fator de redução devido ao entrincheiramento. [2]
3.3.2.2. Penetração do Duto no Solo
A redução de carga devido à penetração (𝑧𝑝), como ilustrado na Figura 26,
possui fatores de redução na direção horizontal (𝑟𝑝𝑒𝑛,𝑦) e na direção vertical (𝑟𝑝𝑒𝑛,𝑧)
que podem ser representados pelas seguintes expressões e pela Figura 27:
𝑟𝑝𝑒𝑛,𝑦 = 1,0 − 1,4 ∗𝑧𝑝
𝐷≥ 0,3 (3.30)
48
𝑟𝑝𝑒𝑛,𝑧 = 1,0 − 1,3 ∗ (𝑧𝑝
𝐷− 0,1) ≥ 0 (3.31)
Figura 26 - Definição dos parâmetros da penetração. [2]
Figura 27 - Fator de Redução devido à penetração. [2][8]
3.3.2.3. Permeabilidade do Leito Marinho
Devido aos vazios existentes no solo permeável ocorre um fluxo de água
ocasionando uma redução da carga vertical. Segundo a DNV RP-F109 [2], é
49
recomendado usar o fator de redução nas direções horizontal (𝑟𝑝𝑒𝑟𝑚,𝑦) e vertical
(𝑟𝑝𝑒𝑟𝑚,𝑧).
𝑟𝑝𝑒𝑟𝑚,𝑦 = 1
𝑟𝑝𝑒𝑟𝑚,𝑧 = {0,7 , 𝜇 = 0,61,0 , 𝜇 = 0,2
(3.32)
3.3.3. Cálculo das Forças Hidrodinâmicas
Na análise das forças hidrodinâmicas se faz necessário considerar as cargas
ambientais e os fatores de redução, sendo assim possível reformular as expressões
para o cálculo das forças hidrodinâmicas usando os fatores de redução devido a
interação entre o duto e o solo.
Considerando os fatores de redução devido ao entrincheiramento (𝑟𝑡𝑟),
penetração do duto no solo (𝑟𝑝𝑒𝑛) e a permeabilidade do leito marinho (𝑟𝑝𝑒𝑟𝑚) podemos
escrever uma expressão para o fator de redução total (𝑟𝑡𝑜𝑡), que é dado pela a
somatório da soma dos fatores de redução como representado a seguir:
𝑟𝑡𝑜𝑡 = 𝑟𝑡𝑟 + 𝑟𝑝𝑒𝑛 + 𝑟𝑝𝑒𝑟𝑚 (3.33)
Assim as cargas hidrodinâmicas horizontal (𝐹𝑦∗) e vertical (𝐹𝑧
∗)
podem ser reescrita nas seguintes expressões:
𝐹𝑦∗ = 𝑟𝑡𝑜𝑡,𝑦 ∗ 0,5 ∗ 𝜌𝑤 ∗ 𝐷 ∗ 𝐶𝑦
∗ ∗ (𝑈∗ + 𝑉∗)² (3.34)
𝐹𝑧∗ = 𝑟𝑡𝑜𝑡,𝑧 ∗ 0,5 ∗ 𝜌𝑤 ∗ 𝐷 ∗ 𝐶𝑧
∗ ∗ (𝑈∗ + 𝑉∗)² (3.35)
50
onde:
𝑈∗ = amplitude da velocidade oscilatória para a onda regular de projeto,
perpendicular ao duto.
𝑉∗ = valor médio da velocidade da corrente associada a oscilação do projeto
𝐶𝑦∗ = coeficiente de pico de carga horizontal
𝐶𝑧∗ = coeficiente de pico de carga vertical
Os coeficientes de pico são dependentes do número de Keulegan-Carpenter
(𝐾∗) e da relação de velocidade da onda e a velocidade da corrente para uma
oscilação simples de projeto (𝑀∗), e estão relacionados pela Figura 28, Figura 29 e
pela Tabela 2 e Tabela 3.
As expressões de 𝐾∗ e 𝑀∗ são reproduzidas abaixo:
𝐾∗ =𝑈∗∗𝑇∗
𝐷 (3.36)
𝑀∗ =𝑉∗
𝑈∗ (3.37)
sendo:
𝑈∗ = velocidade da onda;
𝑇∗ = período da onda;
𝑉∗ = velocidade da corrente para uma oscilação simples de projeto.
51
Tabela 2 - Coeficiente de pico de carga horizontal. [2]
Figura 28 - Gráfico relativo ao coeficiente de pico de carga horizontal. [2]
Tabela 3 - Gráfico relativo ao coeficiente de pico de carga vertical. [2]
52
Figura 29 - Gráfico relativo ao coeficiente de pico de carga vertical. [2]
3.3.4. A Resistência Passiva do Solo (𝑭𝑹)
A resistência total do solo 𝐹𝑙𝑎𝑡 é descrita pela a expressão:
𝐹𝑙𝑎𝑡 = 𝐹𝑎𝑡 + 𝐹𝑅 (3.38)
Onde 𝐹𝑎𝑡 é a força de atrito dependente do coeficiente estático de fricção (𝜇) e
da força normal aplicada, e é definida pela a seguinte expressão:
𝐹𝑎𝑡 = 𝜇 ∗ 𝜔𝑠 , sendo o 𝜔𝑠 o peso submerso do duto. (3.39)
A resistência passiva do solo (𝐹𝑅) é calculada em função do nível em que o duto
está enterrado no solo e em função dos parâmetros de resistência do solo que variam
para cada tipo, ou seja, solos arenosos e argilosos.
Em solos arenosos o coeficiente de atrito (𝜇) pode ser assumido igual a 0,6 e a
resistência passiva é expressa da seguinte forma:
53
𝐹𝑅
𝐹𝐶= {
(5 ∗ 𝑘𝑠 − 0,15 ∗ 𝑘𝑠2) ∗ (
𝑍𝑝
𝐷)
1,25 𝑠𝑒 𝑘𝑠 ≤ 26,7
𝑘𝑠 ∗ (𝑍𝑝
𝐷)
1,25 𝑠𝑒 𝑘𝑠 > 26,7
(3.40)
𝐹𝐶 = 𝜔𝑠 − 𝐹𝐿 (3.41)
𝑘𝑠 =𝛾𝑠
′∗𝐷²
𝐹𝐶 (3.42)
onde:
𝐹𝐶 = força de contato vertical entre o solo e o fluido;
𝑘𝑠 = coeficiente de força relacionado à areia;
𝛾𝑠′ = peso molhado do solo.
Em solos arenosos o coeficiente de atrito (𝜇) pode ser assumido igual a 0,2 e a
resistência passiva é expressa da seguinte forma:
𝐹𝑅
𝐹𝐶=
4,1∗𝑘𝑐
𝐺𝑐0,39 ∗ (
𝑧𝑝
𝐷)1,31 (3.43)
𝐺𝑐 =𝑠𝑢
𝐷∗𝛾𝑠 (3.44)
𝑘𝑐 =𝑠𝑢∗𝐷
𝐹𝑐 (3.45)
onde:
𝐺𝑐 = parâmetro de força relacionado à argila;
𝑠𝑢 = força de cisalhamento da argila;
54
𝛾𝑠 = peso seco do solo;
𝑘𝑐 = coeficiente de força relacionado à argila.
3.3.4.1. A Penetração do Duto
Os parâmetros usados para o cálculo da resistência passiva levam em
consideração a penetração do duto, onde a penetração total (𝑧𝑝) é expressa da
seguinte forma:
𝑧𝑝 = 𝑧𝑝𝑖 + 𝑧𝑝𝑚, (3.46)
sendo 𝑧𝑝𝑖 a penetração inicial e 𝑧𝑝𝑚 a penetração devido ao movimento do
duto.
Para solos arenosos:
𝑧𝑝𝑖
𝐷= 0,037 ∗ 𝑘𝑠
−0,67 (3.47)
Para o cálculo de 𝑘𝑠 para a penetração inicial deve se considerar o peso
máximo do duto e zero de força de lift (sustentação).
Para solos argilosos:
𝑧𝑝𝑖
𝐷= 0,0071 ∗ (
𝐺𝑐0,3
𝑘𝑐)
3,2
+ 0,062 ∗ (𝐺𝑐
0,3
𝑘𝑐)
0,7
(3.48)
Para o cálculo de 𝑘𝑐 para a penetração inicial deve se considerar o peso
máximo do duto e zero de força de lift (sustentação).
A resistência da parede da trincheira também deve ser considerada e pode ser
representada pela a penetração equivalente (𝑧𝑝𝑡) através da expressão:
55
𝑧𝑝𝑡
𝐷= 0,5 ∗ tan 𝜃 ≤ 0,5 ∗ 𝑧𝑡 (3.49)
Onde 𝑧𝑡 é a profundidade da trincheira.
3.4. Estabilidade Lateral Generalizada
O Método de Estabilidade Lateral Generalizada (“Generalized Lateral Stability”),
à luz da DNV RP-F109 [2], admite deslocamentos laterais. Tais deslocamentos
ocorrem devido a ação de um espectro de onda oscilatória, que induz velocidades
perpendiculares ao duto. Com isso, é possível reduzir o peso requerido do duto.
Segundo a recomendação prática DNV RP-F109 [2], devemos considerar dois
limites para o deslocamento lateral:
I. Deslocamento de até metade do diâmetro, considerando o duto
praticamente estável;
II. Deslocamento de até dez vezes o diâmetro
O espectro de onda oscilatória, conhecido como Espectro de JONSWAP,
fornece os parâmetros 𝑈𝑆 (velocidade oscilatória), 𝑇𝑢 (período de cruzamento zero).
3.4.1. Espectro de JONSWAP
As condições de onda induzida por fluxo oscilatório devem ser calculadas
usando teorias numéricas ou analíticas de onda. Esta teoria deve ser capaz de
descrever as condições onde o duto está instalado, incluindo efeitos causados por
águas rasas, quando aplicável.
De acordo com a DNV RP-F109 [2], o estado de mar irregular, estacionário e
de curto prazo pode ser descrito pela função de densidade espectral de onda 𝑆𝜂𝜂(𝜔),
que é expressa por:
56
𝑆𝜂𝜂(𝜔) = 𝛼 × 𝑔2 × 𝜔−5 × exp (−5
4(
𝜔
𝜔𝑝)
−4
) × 𝛾𝑒𝑥𝑝(−0,5(
𝜔−𝑤𝑝
𝜎𝜔𝑝)
2
) (3.50)
Onde:
𝜔𝑝 = frequência de pico da onda de projeto, 𝜔𝑝 =2𝜋
𝑇𝑝
𝜔 = frequência angular da onda de projeto;
𝑇𝑝 = período de pico;
T = período da onda.
A constante generalizada de Phillip (𝛼) é definida por:
𝛼 =5
16∗
𝐻𝑠2∗𝜔𝑝
2
𝑔2 ∗ (1 − 0,287 ∗ 𝑙𝑛𝛾) (3.51)
onde:
𝐻𝑠 = altura significativa da onda;
g = aceleração da gravidade (9,807 m/s²).
O parâmetro da largura espectral (𝜎) é definido por:
𝜎 = {0,07 𝑠𝑒 𝜔 ≤ 𝜔𝑝
0,09 𝑠𝑒 𝜔 > 𝜔𝑝 (3.52)
O fator de intensificação de pico (𝛾) é expresso por:
𝛾 = {
5 𝜑 ≤ 3,6exp (5,75 − 1,15𝜑 3,6 < 𝜑 < 5,01 𝜑 ≥ 5,0
, sendo 𝜑 =𝑇𝑝
√𝐻𝑠 (3.53)
57
Quando ocorre uma adoção do valor de 𝛾 igual a 1, ocorre um caso particular
do espectro de JONSWAP que o transforma no espectro de Pierson-Moskowitz.
Com esses dados e usando a teoria de onda de primeira ordem é possível
então se obter a velocidade espectral induzida no nível do duto (𝑆𝑈𝑈(𝜔)) através de
uma transformação espectral de ondas ao nível do mar com a seguinte equação:
𝑆𝑈𝑈(𝜔) = 𝐺2(𝜔) ∗ 𝑆𝜂𝜂(𝜔) , sendo 𝐺(𝜔) = 𝜔
𝑠𝑒𝑛ℎ (𝑘∗𝑑) (3.54)
Onde:
𝑑 = profundidade da lâmina d’água;
𝑘 = número da onda;
𝐺(𝜔) = função de transferência responsável por transformar a elevação da
superfície do mar em velocidade de fluxo de onda induzida no nível do duto.
O momento espectral de ordem n é definido como:
𝑀𝑛 = ∫ 𝜔𝑛 ∗ 𝑆𝑈𝑈(𝜔) 𝑑𝜔∞
0 (3.55)
Finalmente pode-se calcular a velocidade espectral e o período de cruzamento
zero que são imprescindíveis para o cálculo de forças hidrodinâmicas que agem sobre
o duto.
𝑈𝑠 = 2 ∗ √𝑀𝑜 (3.56)
𝑇𝑢 = 2 ∗ 𝜋 ∗ √𝑀0
𝑀2 (3.57)
58
3.4.2. Considerações para Curvas de Projeto
Como exposto, a DNV RP-F109 [2] recomenda a utilização de curvas de projeto
quando o método de Estabilidade Generalizada for aplicado para obtenção do peso
requerido do duto. Estas curvas são obtidas a partir de um grande número de análises
dinâmicas unidimensionais, isto é, considerando fundo do mar plano e
desconsiderando os efeitos de curvatura e deformações axiais do duto causadas por
altas temperaturas, pressões e restrições nas extremidades.
Para a elaboração das curvas de projeto, considera-se o deslocamento lateral
Y, sendo este explicitado em função de um conjunto de parâmetros adimensionais:
𝑌 = 𝑓(𝐿, 𝐾, 𝑀, 𝑁, 𝜏, 𝐺𝑠, 𝐺𝑐) (3.58)
onde:
𝐿 = Peso significativo do duto,
𝑤𝑠
0,5×𝜌𝑤×𝐷×𝑈𝑠2 , sendo 𝑤𝑠 o peso submerso por unidade de comprimento, 𝜌𝑤 a massa
específica da água e D o diâmetro externo incluindo as camadas de revestimento.
𝐾 = Número Significativo de Keulegan-Carpenter, 𝑈𝑠×𝑇𝑢
𝐷 ;
𝑀 = Razão entre velocidade da corrente e do espectro de projeto, 𝑉
𝑈𝑠 ;
𝑁 = Fator de aceleração espectral. 𝑈𝑠
𝑔×𝑇𝑢 ;
𝜏 = Número de oscilações do espectro da velocidade de projeto no fundo,
𝑡
𝑇𝑢 , onde t é o tempo de simulação do estado de mar.
𝐺𝑠 = Parâmetro de densidade para solo arenoso, 𝛾𝑠
𝐷×𝜌𝑤 ;
𝐺𝑐 = Parâmetro de densidade para solo argiloso, 𝑆𝑢
𝐷×𝛾𝑠 .
59
3.4.3. Restrições do Método
Para utilizar corretamente as curvas de projeto, é necessário levar em
consideração algumas restrições recomendadas pela norma DNV RP-F109 [2].
Deve-se observar que todos os casos em que N, K e M apresentem altos
valores, estes não representam necessariamente as condições físicas reais. Os
valores fornecidos não são válidos para casos extremos que requerem peso
específico 𝑆𝑔 maior do que 3 e menor do que 1,05. Para estas situações, o peso
específico do duto é dado por:
𝑆𝑔 = 1 +2
𝜋× 𝑁 × 𝐾 × 𝐿 (3.59)
Ainda segundo DNV RP-F109 [2], em águas profundas, K deve possuir um valor
muito baixo, enquanto a presença de correntes induz um valor elevado de M. Nestes
casos e quando 𝐺𝑐 for maior que 2.78, recomenda-se o uso da formulação de
Estabilidade Estática Absoluta.
3.4.4. Considerações para o Peso Requerido
As curvas de projeto irão fornecer os valores de peso requerido que respeitem
as condições de deslocamentos laterais admissíveis. Para deslocamentos laterais de
até metade do diâmetro, isto é, quando o duto está praticamente estável, o peso
requerido é denominado 𝐿𝑠𝑡𝑎𝑏𝑙𝑒 , enquanto para deslocamentos de até dez vezes o
diâmetro, denomina-se 𝐿10. Com isso, realiza-se uma comparação entre esses valores
e o peso significativo do duto.
Quando há necessidade de se calcular o peso requerido em faixas
intermediárias de deslocamento, utiliza-se a equação 3.60. De acordo com a DNV RP-
F109 [2], esta situação é aplicada para 𝑁 ≤ 0,024 para solos argilosos e 𝑁 ≤ 0,048
para arenosos.
60
log(𝐿𝑌) = log(𝐿𝑠𝑡𝑎𝑏𝑙𝑒) +log(
𝐿𝑠𝑡𝑎𝑏𝑙𝑒𝐿10
)
log(0,5
0,01×𝜏)
× log (𝑌
0,5) (3.60)
Segundo a norma, 𝐿𝑠𝑡𝑎𝑏𝑙𝑒 é independe da duração do estado de mar enquanto
𝐿10 é valido para 1000 ondas e pode ser assumido como proporcional ao número de
ondas 𝜏 no estado de mar considerado. Nos casos em que L < 𝐿𝑠𝑡𝑎𝑏𝑙𝑒 , o deslocamento
deve ser avaliado de forma conservadora ao passo em que é variado linearmente com
o número e ondas:
𝑌𝜏 = 0,5 + (10 − 0,5) ×𝜏
1000= 0,5 + 0,0095 × 𝜏 (3.61)
3.4.5. Curvas de Projeto para Solos Arenosos
De acordo com a norma DNV RP-F109 [2], as curvas de projeto para solos
arenosos são organizadas em tabelas e figuras que representam as duas faixas limites
de deslocamento lateral:
Para dutos praticamente estáveis 𝐿𝑠𝑡𝑎𝑏𝑙𝑒 utiliza-se a Tabela 4 para 𝐾 ≥ 10 e a
Tabela 5 para K ≤ 5. A Figura 30 representa graficamente as duas tabelas anteriores.
Tabela 4 - Peso mínimo, L_stable/(2+M)², para dutos em areia, K ≥10. [2]
61
Tabela 5 - Peso mínimo, L_stable/(2+M)², para dutos em areia, K ≤ 5. [2]
Figura 30 - Peso mínimo, L_stable/(2+M)², para dutos em areia. [2]
Para deslocamentos laterais de até dez vezes o diâmetro para dutos em areia
utiliza-se a Tabela 6 e a Figura 31:
62
Tabela 6 - Peso mínimo, L_10/(2+M)², para dutos em areia. [2]
Figura 31 - Peso mínimo, L_10/(2+M)², para dutos em areia. [2]
3.4.6. Curvas de Projeto para Solos Argilosos
Em casos de solo arenoso, a norma DNV RP-F109 [2] define a equação 3.62
para o peso mínimo requerido em caso de deslocamentos de até metade do diâmetro.
63
𝐿𝑠𝑡𝑎𝑏𝑙𝑒 = 90√𝐺𝑐
𝑁0,67×𝐾× 𝑓(𝑀) (3.62)
onde:
𝑓(𝑀) = (0,58 × (log(𝑀))2 + 0,60 × (log(𝑀)) + 0,47)1,1 ≤ 1,0
A equação 3.62 pode fornecer peso elevado para altos valores de G. Neste
caso, a DNV RP-F109 [2] recomenda a utilização do critério de Estabilidade Estática
Absoluta.
Para calcular o peso mínimo requerido para deslocamentos elevados,
representado pela formulação 10×𝜏
1000 , utiliza-se a equação 3.63. Os parâmetros
utilizados nesta equação podem ser encontrados no Apêndice A da DNV RP-F109 [2]
e devem ser utilizados quando K ≥ 5.
𝐿10
(2+𝑀)²= {
𝐶1 +𝐶2
𝐾𝐶3 𝑝𝑎𝑟𝑎 𝐾 ≥ 𝐾𝑏
𝐶1 +𝐶2
𝐾𝑏𝐶3
𝑝𝑎𝑟𝑎 𝐾 < 𝐾𝑏
(3.63)
3.4.7. Cálculo dos Fatores de Segurança
Para realizar o cálculo dos fatores de segurança horizontal e vertical do método
de Estabilidade Estática Absoluta, a DNV-RP-F109 [2] recomenda a utilização das
seguintes formulações:
Fator de segurança horizontal (ϒ𝑠𝑐_𝑦):
ϒ𝑠𝑐_𝑦 =(𝜇×𝑤𝑠+𝐹𝑅)
𝐹𝑦∗+𝜇×𝐹𝑧∗ (3.64)
Fator de segurança vertical (ϒ𝑠𝑐_𝑧):
64
ϒ𝑠𝑐_𝑧 =𝑤𝑠
𝐹𝑧∗ (3.65)
No método de Estabilidade Lateral Generalizada, o fator de segurança é
calculado utilizando as formulações abaixo:
Para deslocamentos de 0,5D:
ϒ𝑠𝑐 =𝐿
𝐿𝑠𝑡𝑎𝑏𝑙𝑒 (3.66)
Para deslocamentos de 10D:
ϒ𝑠𝑐 =𝐿
𝐿10 (3.67)
65
4. ESTUDO DE CASO
Neste Capítulo, será realizado um estudo de caso que irá analisar a
estabilidade hidrodinâmica de uma linha hipotética de duto, que interliga as
plataformas A e B, pelos métodos absoluto e generalizado. A
Figura 32 ilustra o perfil do duto, que possui um comprimento total de
14791.828m.
Figura 32 - Perfil do Duto. (Elaborado pelos autores)
Os dados das propriedades do duto e as informações sobre o leito marinho
utilizados para cálculo da estabilidade hidrodinâmica estão listados na Tabela 7 e
Tabela 8.
Tabela 7- Propriedades do duto.
Diâmetro externo do duto OD (in) 12 3/4
Espessura de aço ts (in) 3/4
Peso específico do aço ρs (lbf/ft³) 485
Peso especifico do concreto ρc (lbf/ft³) 190
Peso específco da água pw (lbf/ft³) 64
Espessura de anticorrosivo tp (in) 3
Peso específico de anticorrosivo ρc (lbf/ft³) 56,2
Propriedades do Duto
66
Tabela 8 - Dados de Fundo
Na Tabela 9 encontram-se a profundidade de referência da corrente medida em
todas as direções, considerando período de 10 anos e de 100 anos.
Tabela 9 - Propriedades de corrente.
Na Tabela 10 e Tabela 11 encontram-se a altura máxima, altura significativa,
período de pico e período máximo da onda, medidos para todas as direções e
considerando período de 10 anos e 100 anos, respectivamente.
Tipo de solo
Fator de fricção do solo μ 0,7
Peso seco do solo ϒs (N/m³) 18000
Peso molhado do solo ϒ's (N/m³) 13500
Profundidade da trincheira Zt (m) 0
Ângulo da trincheira ϴt (deg) 0
Dados de fundo
Areia
Direção Velocidade (ft/s) Direção Velocidade (ft/s)
N 1,8 N 2,1
NE 2,5 NE 3,1
E 2,0 E 2,4
SE 2,1 SE 2,5
S 3,1 S 3,9
SW 3,6 SW 4,6
W 2,1 W 2,5
NW 1,8 NW 2,0
100 anos10 anos
Profundidade de referência (m) 1,5
Dados de corrente
67
Tabela 10 - Propriedades da onda de 10 anos.
Tabela 11 - Propriedades da onda de 100 anos
4.1. Condições de Cálculo
Os cálculos, tanto pelo método de Estabilidade Estática Absoluta quanto pelo
método de Estabilidade Lateral Generalizada, foram realizados para três condições:
i. Condição de instalação: não há presença de fluido interno;
ii. Teste hidrostático: água como fluido interno;
iii. Condição de operação: óleo como fluido interno (𝜌𝑜 = 58 𝑙𝑏𝑓
𝑓𝑡³)
Para ambos os casos foi aplicada a Teoria Linear de Airy, isto é, considerando
um estado de mar regular. Além disso, o comprimento total do duto foi dividido em
seções de 100m de forma que as particularidades de cada trecho fossem levadas em
consideração, desprezando apenas a declividade do duto.
Por fim, no método de Estabilidade Lateral Generalizada, admitiu-se um
deslocamento com tamanho igual a dez vezes o diâmetro do duto.
Direção Altura máxima Hmax (m) Altura significativa Hs (m) Período de pico Tp (s) Período máximo Tmáx (s)
N 11,58 6,19 13,54 13,58
NE 13,30 7,16 14,78 14,40
E 6,90 3,57 8,22 9,98
SE 6,90 3,57 8,22 9,98
S 9,10 4,74 9,20 10,56
SW 9,35 4,88 9,47 10,61
W 8,29 4,34 9,90 10,36
NW 10,83 5,72 10,28 13,21
Dados de onda - 10 anos
Direção Altura máxima Hmax (m) Altura significativa Hs (m) Período de pico Tp (s) Período máximo Tmáx (s)
N 13,22 7,10 13,35 14,37
NE 14,53 7,84 15,55 1,99
E 7,49 3,88 8,51 10,16
SE 7,49 3,88 8,51 10,16
S 9,58 5,01 9,56 10,66
SW 9,89 5,17 9,70 10,73
W 9,28 4,87 10,40 10,60
NW 12,34 6,53 11,63 13,94
Dados de onda - 100 anos
68
4.2. Resultados
Para encontrar o caso crítico de cada trecho do duto, foram calculadas as
espessuras necessárias para estabilizá-lo em todas as direções de corrente e de
onda. De posse dos resultados, foram selecionadas a maior espessura de cada
trecho. De acordo com a DNV-RP-F109 [2], deve-se observar o caso mais crítico entre
as duas combinações a seguir:
iv. Onda com período de 10 anos combinada com corrente de 100 anos;
v. Onda com período de 100 anos combinada com corrente de 10 anos.
Os resultados completos para cada direção de corrente e onda, levando-se em
consideração as duas combinações citadas acima, estão disponíveis no Apêndice A.
A seguir, estão dispostos os resultados que representam os casos críticos das
condições de instalação, teste hidrostático e de operação:
1ª - Condição de instalação: não há presença de fluido interno;
Tabela 12 - Espessura considerando duto vazio
Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática
Absoluta
Estabilidade Lateral
Generalizada Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática
Absoluta
Estabilidade Lateral
Generalizada
Espessura (in) Espessura (in)
0 528,72 0,02 - 11 442,51 0,02 -
1 519,85 0,02 - 12 437,19 0,02 -
2 511,56 0,02 - 13 432,15 0,02 -
3 503,26 0,02 - 14 427,12 0,02 -
4 494,82 0,02 - 15 421,99 0,02 -
5 486,14 0,02 - 16 416,73 0,02 -
6 477,62 0,02 - 17 411,37 0,02 -
7 469,62 0,02 - 18 405,89 0,02 -
8 462,02 0,02 - 19 400,30 0,02 -
9 455,00 0,02 - 20 394,74 0,02 -
10 448,42 0,02 - 21 389,29 0,02 -
69
Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática
Absoluta
Estabilidade Lateral
Generalizada Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática
Absoluta
Estabilidade Lateral
Generalizada
Espessura (in) Espessura (in)
22 384,15 0,02 - 61 251,21 0,02 -
23 379,27 0,02 - 62 247,91 0,02 -
24 374,46 0,02 - 63 244,62 0,02 -
25 370,11 0,02 - 64 241,39 0,02 -
26 366,27 0,02 - 65 237,91 0,02 -
27 362,52 0,02 - 66 234,65 0,02 -
28 358,80 0,02 - 67 231,63 0,02 -
29 355,24 0,02 - 68 228,08 0,02 -
30 351,67 0,02 - 69 224,68 0,02 -
31 348,21 0,02 - 70 221,65 0,02 -
32 345,00 0,02 - 71 218,56 0,02 -
33 341,70 0,02 -
72 215,40 0,02 -
34 338,25 0,02 - 73 212,57 0,02 -
35 334,81 0,02 - 74 209,97 0,02 -
36 331,32 0,02 - 75 207,43 0,02 -
37 327,84 0,02 - 76 205,05 0,02 -
38 324,33 0,02 - 77 203,02 0,02 -
39 320,76 0,02 - 78 201,22 0,02 -
40 317,17 0,02 - 79 199,44 0,02 -
41 313,54 0,02 - 80 197,58 0,02 -
42 310,03 0,02 - 81 195,68 0,02 -
43 306,62 0,02 - 82 193,82 0,03 -
44 303,32 0,02 - 83 192,00 0,03 -
45 300,07 0,02 - 84 190,23 0,03 -
46 296,76 0,02 -
85 188,51 0,03 -
47 293,55 0,02 - 86 186,85 0,03 -
48 290,57 0,02 - 87 185,21 0,03 -
49 287,51 0,02 - 88 183,53 0,03 -
50 284,41 0,02 - 89 181,79 0,03 -
51 281,48 0,02 - 90 180,04 0,03 -
52 278,60 0,02 - 91 178,18 0,03 -
53 275,56 0,02 - 92 176,29 0,03 -
54 272,57 0,02 - 93 174,41 0,12 -
55 269,74 0,02 - 94 172,32 0,27 -
56 266,72 0,02 - 95 169,90 0,34 -
57 263,56 0,02 - 96 167,08 0,33 -
58 260,38 0,02 - 97 164,04 0,24 -
59 257,26 0,02 -
98 161,11 0,07 -
60 254,26 0,02 - 99 158,40 0,00 -
70
Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática
Absoluta
Estabilidade Lateral
Generalizada Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática
Absoluta
Estabilidade Lateral
Generalizada
Espessura (in) Espessura (in)
100 155,78 0,02 - 124 85,21 1,95 0,92
101 153,25 0,04 - 125 82,16 2,13 1,00
102 150,79 0,07 - 126 78,36 2,40 1,11
103 148,44 0,09 - 127 75,80 2,62 1,19
104 146,11 0,11 - 128 73,38 2,82 1,27
105 143,78 0,14 - 129 69,81 3,10 1,40
106 141,50 0,17 0,17 130 66,86 3,31 1,51
107 139,31 0,19 0,18 131 64,26 3,50 1,62
108 136,95 0,23 0,18 132 60,81 3,74 1,79
109 134,67 0,28 0,18 133 57,65 3,98 1,96
110 132,53 0,33 0,18 134 54,77 4,33 2,08
111 130,43 0,37 0,19 135 50,80 4,84 2,23
112 126,95 0,45 0,23 136 47,91 5,37 2,36
113 123,63 0,52 0,26 137 45,37 5,90 2,48
114 121,11 0,57 0,29 138 42,04 6,68 2,65
115 117,24 0,66 0,34 139 39,05 7,53 2,68
116 113,84 0,75 0,38 140 36,38 8,36 2,67
117 110,68 0,83 0,43 141 33,37 9,50 2,63
118 105,92 0,97 0,50 142 30,35 11,14 3,07
119 102,92 1,06 0,55 143 27,81 12,75 3,52
120 98,47 1,24 0,64 144 25,06 14,79 4,13
121 94,91 1,44 0,71 145 22,13 17,55 4,97
122 92,40 1,57 0,77 146 19,46 20,85 6,01
123 88,21 1,78 0,85
2ª – Teste hidrostático: água como fluido interno: Tabela 13 - Espessuras considerando Teste Hidrostático
Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática
Absoluta
Estabilidade Lateral
Generalizada Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática
Absoluta
Estabilidade Lateral
Generalizada
Espessura (in) Espessura (in)
0 528,72 0,00 - 8 442,51 0,00 -
1 519,85 0,00 - 9 437,19 0,00 -
2 511,56 0,00 - 10 432,15 0,00 -
3 503,26 0,00 - 11 427,12 0,00 -
4 494,82 0,00 - 12 421,99 0,00 -
5 486,14 0,00 - 13 416,73 0,00 -
6 477,62 0,00 - 14 411,37 0,00 -
7 469,62 0,00 - 15 405,89 0,00 -
71
Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática
Absoluta
Estabilidade Lateral
Generalizada Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática
Absoluta
Estabilidade Lateral
Generalizada
Espessura (in) Espessura (in)
16 384,15 0,00 - 55 251,21 0,00 -
17 379,27 0,00 - 56 247,91 0,00 -
18 374,46 0,00 - 57 244,62 0,00 -
19 370,11 0,00 - 58 241,39 0,00 -
20 366,27 0,00 - 59 237,91 0,00 -
21 362,52 0,00 - 60 234,65 0,00 -
22 358,80 0,00 - 61 231,63 0,00 -
23 355,24 0,00 - 62 228,08 0,00 -
24 351,67 0,00 - 63 224,68 0,00 -
25 348,21 0,00 - 64 221,65 0,00 -
26 345,00 0,00 - 65 218,56 0,00 -
27 341,70 0,00 -
66 215,40 0,00 -
28 338,25 0,00 - 67 212,57 0,00 -
29 334,81 0,00 - 68 209,97 0,00 -
30 331,32 0,00 - 69 207,43 0,00 -
31 327,84 0,00 - 70 205,05 0,00 -
32 324,33 0,00 - 71 203,02 0,00 -
33 320,76 0,00 - 72 201,22 0,00 -
34 317,17 0,00 - 73 199,44 0,00 -
35 313,54 0,00 - 74 197,58 0,00 -
36 310,03 0,00 - 75 195,68 0,00 -
37 306,62 0,00 - 76 193,82 0,00 -
38 303,32 0,00 - 77 192,00 0,00 -
39 300,07 0,00 - 78 190,23 0,00 -
40 296,76 0,00 -
79 188,51 0,00 -
41 293,55 0,00 - 80 186,85 0,00 -
42 290,57 0,00 - 81 185,21 0,00 -
43 287,51 0,00 - 82 183,53 0,00 -
44 284,41 0,00 - 83 181,79 0,00 -
45 281,48 0,00 - 84 180,04 0,00 -
46 278,60 0,00 - 85 178,18 0,00 -
47 275,56 0,00 - 86 176,29 0,00 -
48 272,57 0,00 - 87 174,41 0,00 -
49 269,74 0,00 - 88 172,32 0,00 -
50 266,72 0,00 - 89 169,90 0,00 -
51 263,56 0,00 - 90 167,08 0,00 -
52 260,38 0,00 - 91 164,04 0,00 -
53 257,26 0,00 -
92 161,11 0,00 -
54 254,26 0,00 - 93 158,40 0,00 -
72
Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática
Absoluta
Estabilidade Lateral
Generalizada Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática
Absoluta
Estabilidade Lateral
Generalizada
Espessura (in) Espessura (in)
94 172,32 0,00 - 121 94,91 0,36 0,00
95 169,90 0,00 - 122 92,40 0,43 0,00
96 167,08 0,00 - 123 88,21 0,56 0,00
97 164,04 0,00 - 124 85,21 0,67 0,00
98 161,11 0,00 - 125 82,16 0,85 0,03
99 158,40 0,00 - 126 78,36 1,05 0,14
100 155,78 0,00 - 127 75,80 1,17 0,22
101 153,25 0,00 - 128 73,38 1,29 0,30
102 150,79 0,00 - 129 69,81 1,53 0,43
103 148,44 0,00 - 130 66,86 1,79 0,55
104 146,11 0,00 - 131 64,26 2,06 0,66
105 143,78 0,00 - 132 60,81 2,43 0,83
106 141,50 0,00 0,00 133 57,65 2,80 1,00
107 139,31 0,00 0,00 134 54,77 3,18 1,13
108 136,95 0,00 0,00 135 50,80 3,82 1,29
109 134,67 0,00 0,00 136 47,91 4,35 1,41
110 132,53 0,00 0,00 137 45,37 4,87 1,53
111 130,43 0,00 0,00 138 42,04 5,70 1,71
112 126,95 0,00 0,00 139 39,05 6,53 1,74
113 123,63 0,00 0,00 140 36,38 7,46 1,73
114 121,11 0,00 0,00 141 33,37 8,75 1,70
115 117,24 0,00 0,00 142 30,35 10,43 2,15
116 113,84 0,00 0,00 143 27,81 12,08 2,61
117 110,68 0,00 0,00 144 25,06 14,17 3,24
118 105,92 0,00 0,00 145 22,13 16,98 4,11
119 102,92 0,06 0,00 146 19,46 20,33 5,17
120 98,47 0,23 0,00
73
3ª - Condição de operação: óleo como fluido interno (𝜌𝑜 = 58 𝑙𝑏𝑓/𝑓𝑡³)
Tabela 14 - Espessura considerando condição de operação
Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática
Absoluta
Estabilidade Lateral
Generalizada Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática
Absoluta
Estabilidade Lateral
Generalizada
Espessura (in) Espessura (in)
0 528,72 0,00 - 39 320,76 0,00 -
1 519,85 0,00 - 40 317,17 0,00 -
2 511,56 0,00 - 41 313,54 0,00 -
3 503,26 0,00 - 42 310,03 0,00 -
4 494,82 0,00 - 43 306,62 0,00 -
5 486,14 0,00 - 44 303,32 0,00 -
6 477,62 0,00 - 45 300,07 0,00 -
7 469,62 0,00 - 46 296,76 0,00 -
8 462,02 0,00 - 47 293,55 0,00 -
9 455,00 0,00 - 48 290,57 0,00 -
10 448,42 0,00 - 49 287,51 0,00 -
11 442,51 0,00 -
50 284,41 0,00 -
12 437,19 0,00 - 51 281,48 0,00 -
13 432,15 0,00 - 52 278,60 0,00 -
14 427,12 0,00 - 53 275,56 0,00 -
15 421,99 0,00 - 54 272,57 0,00 -
16 416,73 0,00 - 55 269,74 0,00 -
17 411,37 0,00 - 56 266,72 0,00 -
18 405,89 0,00 - 57 263,56 0,00 -
19 400,30 0,00 - 58 260,38 0,00 -
20 394,74 0,00 - 59 257,26 0,00 -
21 389,29 0,00 - 60 254,26 0,00 -
22 384,15 0,00 - 61 251,21 0,00 -
23 379,27 0,00 - 62 247,91 0,00 -
24 374,46 0,00 -
63 244,62 0,00 -
25 370,11 0,00 - 64 241,39 0,00 -
26 366,27 0,00 - 65 237,91 0,00 -
27 362,52 0,00 - 66 234,65 0,00 -
28 358,80 0,00 - 67 231,63 0,00 -
29 355,24 0,00 - 68 228,08 0,00 -
30 351,67 0,00 - 69 224,68 0,00 -
31 348,21 0,00 - 70 221,65 0,00 -
32 345,00 0,00 - 71 218,56 0,00 -
33 341,70 0,00 - 72 215,40 0,00 -
34 338,25 0,00 - 73 212,57 0,00 -
35 334,81 0,00 - 74 209,97 0,00 -
36 331,32 0,00 - 75 207,43 0,00 -
37 327,84 0,00 -
76 205,05 0,00 -
38 324,33 0,00 - 77 203,02 0,00 -
74
Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática
Absoluta
Estabilidade Lateral
Generalizada Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática
Absoluta
Estabilidade Lateral
Generalizada
Espessura (in) Espessura (in)
78 201,22 0,00 - 113 123,63 0,00 -
79 199,44 0,00 - 114 121,11 0,00 -
80 197,58 0,00 - 115 117,24 0,00 -
81 195,68 0,00 - 116 113,84 0,00 -
82 193,82 0,00 - 117 110,68 0,00 -
83 192,00 0,00 - 118 105,92 0,05 -
84 190,23 0,00 - 119 102,92 0,16 -
85 188,51 0,00 - 120 98,47 0,33 -
86 186,85 0,00 - 121 94,91 0,45 -
87 185,21 0,00 - 122 92,40 0,53 -
88 183,53 0,00 - 123 88,21 0,65 -
89 181,79 0,00 -
124 85,21 0,77 -
90 180,04 0,00 - 125 82,16 0,94 -
91 178,18 0,00 - 126 78,36 1,14 1,11
92 176,29 0,00 - 127 75,80 1,26 1,19
93 174,41 0,00 - 128 73,38 1,39 1,27
94 172,32 0,00 - 129 69,81 1,63 1,40
95 169,90 0,00 - 130 66,86 1,88 1,51
96 167,08 0,00 - 131 64,26 2,15 1,62
97 164,04 0,00 - 132 60,81 2,52 1,79
98 161,11 0,00 - 133 57,65 2,89 1,96
99 158,40 0,00 - 134 54,77 3,27 2,08
100 155,78 0,00 - 135 50,80 3,91 2,23
101 153,25 0,00 - 136 47,91 4,43 2,36
102 150,79 0,00 -
137 45,37 4,96 2,48
103 148,44 0,00 - 138 42,04 5,78 2,65
104 146,11 0,00 - 139 39,05 6,61 2,68
105 143,78 0,00 - 140 36,38 7,54 2,67
106 141,50 0,00 - 141 33,37 8,82 2,63
107 139,31 0,00 - 142 30,35 10,50 3,07
108 136,95 0,00 - 143 27,81 12,15 3,52
109 134,67 0,00 - 144 25,06 14,22 4,13
110 132,53 0,00 - 145 22,13 17,03 4,97
111 130,43 0,00 - 146 19,46 20,38 6,01
112 126,95 0,00 -
75
5. CONCLUSÃO
Observando os resultados acima, é possível verificar que o método de
Estabilidade Estática Absoluta é mais conservador, uma vez que este apresenta
maiores valores de espessura. Isto se deve à premissa de que, pelo método Absoluto,
não há deslocamento do duto, enquanto o método Generalizado admite
deslocamentos com tamanho de até dez vezes o diâmetro do duto.
Vale ressaltar que, de acordo com a DNV-RP-F109 [2], em lâminas d’água
superiores a 100m, recomenda-se a utilização do método Absoluto. Isto ocorre,
porque nessas condições a velocidade da onda é muito pequena, produzindo valores
baixos de K (Número Significativo de Keulegan-Carpenter) e “M” muito elevado. Com
isso, obtêm-se grandes espessuras, que não representam a realidade.
Foi possível observar que, para o Teste Hidrostático, o duto apresentou uma
menor espessura de lastro. Isso se deve ao maior peso específico da água em relação
ao óleo. Consequentemente, o duto apresentará maior peso no Teste Hidrostático do
que nas condições de operação e de instalação.
Observa-se que os trechos mais rasos, isto é, que estão mais próximos da
costa, apresentam altos valores de espessura de concreto. Dessa forma, torna-se
inviável o lançamento do duto pelos métodos S-Lay, J-Lay e Reel-Lay. Nessas
situações, é recomendada a utilização de mantas de concreto (Figura 4) ou a
instalação do duto pelo método de furo direcional (2.4.4).
76
REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS
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77
78
APÊNDICE A
Tabela A.1: Condição de Instalação – Estabilidade Estática Absoluta
N NE E SE S SW W NW
0 528,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
1 519,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
2 511,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
3 503,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
4 494,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
5 486,14 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
6 477,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
7 469,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
8 462,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
9 455,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
10 448,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
11 442,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
12 437,19 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
13 432,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
14 427,12 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
15 421,99 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
16 416,73 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
17 411,37 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
18 405,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
19 400,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
20 394,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
21 389,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
22 384,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
23 379,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
24 374,46 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
25 370,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
26 366,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
27 362,52 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
28 358,80 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
29 355,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
30 351,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
31 348,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
32 345,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
33 341,70 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
34 338,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
35 334,81 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
36 331,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
37 327,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
38 324,33 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in) Trecho LDA (m)
79
N NE E SE S SW W NW
39 320,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
40 317,17 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
41 313,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
42 310,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
43 306,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
44 303,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
45 300,07 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
46 296,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
47 293,55 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
48 290,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
49 287,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
50 284,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
51 281,48 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
52 278,60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
53 275,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
54 272,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
55 269,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
56 266,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
57 263,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
58 260,38 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
59 257,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
60 254,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
61 251,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
62 247,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
63 244,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
64 241,39 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
65 237,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
66 234,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
67 231,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
68 228,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
69 224,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
70 221,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
71 218,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
72 215,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
73 212,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
74 209,97 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
75 207,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
76 205,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
77 203,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
78 201,22 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
79 199,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
80 197,58 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
81 195,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
82 193,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
83 192,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
84 190,23 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
85 188,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in)
80
N NE E SE S SW W NW
86 186,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
87 185,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
88 183,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
89 181,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
90 180,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
91 178,18 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
92 176,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
93 174,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
94 172,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
95 169,90 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
96 167,08 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
97 164,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
98 161,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
99 158,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
100 155,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
101 153,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
102 150,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
103 148,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
104 146,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
105 143,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
106 141,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
107 139,31 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
108 136,95 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
109 134,67 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
110 132,53 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
111 130,43 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
112 126,95 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
113 123,63 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
114 121,11 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
115 117,24 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
116 113,84 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
117 110,68 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
118 105,92 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
119 102,92 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
120 98,47 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
121 94,91 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
122 92,40 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
123 88,21 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
124 85,21 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
125 82,16 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,01
126 78,36 0,00 0,06 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 0,01
127 75,80 0,00 0,07 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 0,01
128 73,38 0,00 0,07 0,00 0,00 0,00 0,02 0,01 0,02
129 69,81 0,00 0,08 0,00 0,00 0,00 0,02 0,01 0,02
130 66,86 0,00 0,08 0,00 0,00 0,00 0,03 0,01 0,02
131 64,26 0,00 0,09 0,01 0,00 0,00 0,03 0,01 0,02
132 60,81 0,00 0,10 0,01 0,00 0,00 0,04 0,02 0,03
Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in)
81
N NE E SE S SW W NW
133 57,65 0,00 0,10 0,01 0,00 0,00 0,04 0,02 0,03
134 54,77 0,00 0,11 0,02 0,00 0,00 0,05 0,03 0,03
135 50,80 0,00 0,12 0,02 0,00 0,00 0,06 0,04 0,04
136 47,91 0,00 0,14 0,03 0,00 0,00 0,06 0,04 0,04
137 45,37 0,00 0,15 0,03 0,00 0,00 0,07 0,05 0,05
138 42,04 0,00 0,17 0,04 0,01 0,00 0,08 0,06 0,06
139 39,05 0,00 0,19 0,05 0,01 0,00 0,09 0,08 0,07
140 36,38 0,00 0,21 0,06 0,02 0,00 0,10 0,08 0,07
141 33,37 0,00 0,24 0,07 0,02 0,00 0,12 0,09 0,08
142 30,35 0,00 0,27 0,08 0,03 0,00 0,14 0,11 0,10
143 27,81 0,00 0,31 0,09 0,04 0,00 0,16 0,13 0,11
144 25,06 0,00 0,35 0,10 0,04 0,00 0,18 0,15 0,13
145 22,13 0,00 0,42 0,13 0,05 0,00 0,21 0,19 0,15
146 19,46 0,00 0,49 0,16 0,06 0,00 0,24 0,23 0,18
Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in)
82
Tabela A.2: Condição de Instalação – Estabilidade Lateral Generalizada
N NE E SE S SW W NW
0 528,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
1 519,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
2 511,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
3 503,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
4 494,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
5 486,14 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
6 477,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
7 469,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
8 462,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
9 455,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
10 448,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
11 442,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
12 437,19 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
13 432,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
14 427,12 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
15 421,99 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
16 416,73 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
17 411,37 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
18 405,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
19 400,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
20 394,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
21 389,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
22 384,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
23 379,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
24 374,46 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
25 370,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
26 366,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
27 362,52 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
28 358,80 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
29 355,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
30 351,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
31 348,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
32 345,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
33 341,70 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
34 338,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
35 334,81 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
36 331,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
37 327,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
38 324,33 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
LDA (m)
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in) Trecho
83
N NE E SE S SW W NW
39 320,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
40 317,17 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
41 313,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
42 310,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
43 306,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
44 303,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
45 300,07 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
46 296,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
47 293,55 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
48 290,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
49 287,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
50 284,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
51 281,48 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
52 278,60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
53 275,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
54 272,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
55 269,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
56 266,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
57 263,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
58 260,38 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
59 257,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
60 254,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
61 251,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
62 247,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
63 244,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
64 241,39 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
65 237,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
66 234,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
67 231,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
68 228,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
69 224,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
70 221,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
71 218,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
72 215,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
73 212,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
74 209,97 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
75 207,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
76 205,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
77 203,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
78 201,22 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
79 199,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
80 197,58 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
81 195,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
82 193,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
83 192,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
84 190,23 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
85 188,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
Trecho LDA (m)
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in)
84
N NE E SE S SW W NW
86 186,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
87 185,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
88 183,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
89 181,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
90 180,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
91 178,18 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
92 176,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
93 174,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
94 172,32 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
95 169,90 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 0,00
96 167,08 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 0,00
97 164,04 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
98 161,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
99 158,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
100 155,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
101 153,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
102 150,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
103 148,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
104 146,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
105 143,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
106 141,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
107 139,31 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
108 136,95 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
109 134,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
110 132,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
111 130,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
112 126,95 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
113 123,63 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
114 121,11 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
115 117,24 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
116 113,84 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
117 110,68 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
118 105,92 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
119 102,92 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
120 98,47 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
121 94,91 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
122 92,40 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
123 88,21 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
124 85,21 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
125 82,16 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
126 78,36 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
127 75,80 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
128 73,38 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
129 69,81 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
130 66,86 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
131 64,26 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 0,00
132 60,81 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 0,00
LDA (m) Trecho
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in)
85
N NE E SE S SW W NW
133 57,65 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,02 0,01 0,00
134 54,77 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,02 0,01 0,00
135 50,80 0,00 0,06 0,00 0,00 0,00 0,02 0,01 0,00
136 47,91 0,00 0,06 0,00 0,00 0,00 0,03 0,01 0,00
137 45,37 0,00 0,06 0,00 0,00 0,00 0,03 0,02 0,00
138 42,04 0,00 0,07 0,00 0,00 0,00 0,03 0,02 0,00
139 39,05 0,00 0,07 0,00 0,00 0,00 0,04 0,02 0,00
140 36,38 0,00 0,07 0,01 0,00 0,00 0,04 0,03 0,00
141 33,37 0,00 0,07 0,01 0,00 0,00 0,05 0,03 0,00
142 30,35 0,00 0,07 0,01 0,00 0,00 0,06 0,04 0,00
143 27,81 0,00 0,08 0,02 0,00 0,00 0,06 0,05 0,00
144 25,06 0,00 0,09 0,02 0,00 0,00 0,07 0,05 0,01
145 22,13 0,00 0,11 0,03 0,00 0,00 0,09 0,06 0,01
146 19,46 0,00 0,13 0,04 0,00 0,00 0,10 0,07 0,01
Trecho LDA (m)
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in)
86
Tabela A.3: Condição de Instalação – Estabilidade Estática Absoluta
N NE E SE S SW W NW
0 528,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
1 519,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
2 511,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
3 503,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
4 494,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
5 486,14 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
6 477,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
7 469,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
8 462,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
9 455,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
10 448,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
11 442,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
12 437,19 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
13 432,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
14 427,12 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
15 421,99 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
16 416,73 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
17 411,37 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
18 405,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
19 400,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
20 394,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
21 389,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
22 384,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
23 379,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
24 374,46 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
25 370,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
26 366,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
27 362,52 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
28 358,80 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
29 355,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
30 351,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
31 348,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
32 345,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
33 341,70 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
34 338,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
35 334,81 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
36 331,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
37 327,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
38 324,33 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Espessura (in) Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
87
N NE E SE S SW W NW
39 320,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
40 317,17 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
41 313,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
42 310,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
43 306,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
44 303,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
45 300,07 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
46 296,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
47 293,55 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
48 290,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
49 287,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
50 284,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
51 281,48 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
52 278,60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
53 275,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
54 272,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
55 269,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
56 266,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
57 263,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
58 260,38 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
59 257,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
60 254,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
61 251,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
62 247,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
63 244,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
64 241,39 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
65 237,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
66 234,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
67 231,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
68 228,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
69 224,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
70 221,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
71 218,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
72 215,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
73 212,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
74 209,97 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
75 207,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
76 205,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
77 203,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
78 201,22 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
79 199,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
80 197,58 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
81 195,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
82 193,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
83 192,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
84 190,23 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
85 188,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
Espessura (in)
88
N NE E SE S SW W NW
86 186,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
87 185,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
88 183,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
89 181,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
90 180,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
91 178,18 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
92 176,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
93 174,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
94 172,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
95 169,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
96 167,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
97 164,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
98 161,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
99 158,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
100 155,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
101 153,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
102 150,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
103 148,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
104 146,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
105 143,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
106 141,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
107 139,31 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
108 136,95 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
109 134,67 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
110 132,53 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
111 130,43 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
112 126,95 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
113 123,63 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
114 121,11 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
115 117,24 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
116 113,84 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
117 110,68 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
118 105,92 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
119 102,92 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
120 98,47 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
121 94,91 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
122 92,40 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01
123 88,21 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01
124 85,21 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01
125 82,16 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,01
126 78,36 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,01
127 75,80 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,01
128 73,38 0,00 0,06 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,02
129 69,81 0,00 0,06 0,00 0,00 0,00 0,02 0,01 0,02
130 66,86 0,00 0,07 0,00 0,00 0,00 0,02 0,01 0,02
131 64,26 0,00 0,08 0,01 0,00 0,00 0,02 0,01 0,02
132 60,81 0,00 0,09 0,01 0,00 0,00 0,03 0,02 0,03
Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
Espessura (in)
89
N NE E SE S SW W NW
133 57,65 0,00 0,09 0,01 0,00 0,00 0,03 0,02 0,03
134 54,77 0,00 0,10 0,02 0,00 0,00 0,04 0,03 0,04
135 50,80 0,00 0,12 0,03 0,00 0,00 0,04 0,04 0,04
136 47,91 0,00 0,13 0,03 0,00 0,00 0,05 0,05 0,05
137 45,37 0,00 0,15 0,04 0,01 0,00 0,06 0,05 0,05
138 42,04 0,00 0,17 0,05 0,01 0,00 0,07 0,06 0,06
139 39,05 0,00 0,19 0,06 0,02 0,00 0,08 0,07 0,07
140 36,38 0,00 0,21 0,06 0,02 0,00 0,10 0,08 0,08
141 33,37 0,00 0,24 0,07 0,03 0,00 0,11 0,09 0,09
142 30,35 0,00 0,28 0,09 0,03 0,00 0,12 0,11 0,11
143 27,81 0,00 0,32 0,10 0,04 0,00 0,14 0,13 0,12
144 25,06 0,00 0,38 0,12 0,05 0,00 0,16 0,15 0,14
145 22,13 0,00 0,45 0,15 0,06 0,00 0,19 0,19 0,17
146 19,46 0,00 0,53 0,19 0,08 0,00 0,23 0,23 0,21
Espessura (in) Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
90
Tabela A.4: Condição de Instalação – Estabilidade Lateral Generalizada
N NE E SE S SW W NW
0 528,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
1 519,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
2 511,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
3 503,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
4 494,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
5 486,14 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
6 477,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
7 469,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
8 462,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
9 455,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
10 448,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
11 442,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
12 437,19 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
13 432,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
14 427,12 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
15 421,99 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
16 416,73 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
17 411,37 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
18 405,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
19 400,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
20 394,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
21 389,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
22 384,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
23 379,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
24 374,46 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
25 370,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
26 366,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
27 362,52 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
28 358,80 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
29 355,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
30 351,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
31 348,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
32 345,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
33 341,70 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
34 338,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
35 334,81 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
36 331,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
37 327,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
38 324,33 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
Espessura (in)LDA (m) Trecho
91
N NE E SE S SW W NW
39 320,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
40 317,17 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
41 313,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
42 310,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
43 306,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
44 303,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
45 300,07 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
46 296,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
47 293,55 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
48 290,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
49 287,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
50 284,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
51 281,48 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
52 278,60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
53 275,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
54 272,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
55 269,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
56 266,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
57 263,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
58 260,38 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
59 257,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
60 254,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
61 251,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
62 247,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
63 244,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
64 241,39 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
65 237,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
66 234,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
67 231,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
68 228,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
69 224,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
70 221,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
71 218,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
72 215,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
73 212,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
74 209,97 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
75 207,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
76 205,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
77 203,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
78 201,22 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
79 199,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
80 197,58 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
81 195,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
82 193,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
83 192,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
84 190,23 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
85 188,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Trecho LDA (m)
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
Espessura (in)
92
N NE E SE S SW W NW
86 186,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
87 185,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
88 183,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
89 181,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
90 180,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
91 178,18 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
92 176,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
93 174,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
94 172,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
95 169,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
96 167,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
97 164,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
98 161,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
99 158,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
100 155,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
101 153,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
102 150,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
103 148,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
104 146,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
105 143,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
106 141,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
107 139,31 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
108 136,95 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
109 134,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
110 132,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
111 130,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
112 126,95 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
113 123,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
114 121,11 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
115 117,24 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
116 113,84 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
117 110,68 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
118 105,92 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
119 102,92 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
120 98,47 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
121 94,91 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
122 92,40 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
123 88,21 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
124 85,21 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
125 82,16 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
126 78,36 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
127 75,80 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
128 73,38 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
129 69,81 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
130 66,86 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
131 64,26 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
132 60,81 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
Trecho LDA (m)
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
Espessura (in)
93
N NE E SE S SW W NW
133 57,65 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00
134 54,77 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00
135 50,80 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00
136 47,91 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,02 0,01 0,00
137 45,37 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,02 0,02 0,00
138 42,04 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,02 0,02 0,00
139 39,05 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,03 0,03 0,00
140 36,38 0,00 0,06 0,01 0,00 0,00 0,03 0,03 0,00
141 33,37 0,00 0,07 0,01 0,00 0,00 0,04 0,03 0,00
142 30,35 0,00 0,08 0,01 0,00 0,00 0,04 0,04 0,00
143 27,81 0,00 0,09 0,02 0,00 0,00 0,05 0,04 0,01
144 25,06 0,00 0,10 0,02 0,00 0,00 0,06 0,04 0,01
145 22,13 0,00 0,13 0,03 0,00 0,00 0,07 0,05 0,01
146 19,46 0,00 0,15 0,03 0,00 0,00 0,08 0,06 0,02
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
Espessura (in) Trecho LDA (m)
94
Tabela A.5: Teste Hidrostático – Estabilidade Estática Absoluta
N NE E SE S SW W NW
0 528,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
1 519,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
2 511,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
3 503,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
4 494,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
5 486,14 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
6 477,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
7 469,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
8 462,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
9 455,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
10 448,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
11 442,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
12 437,19 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
13 432,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
14 427,12 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
15 421,99 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
16 416,73 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
17 411,37 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
18 405,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
19 400,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
20 394,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
21 389,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
22 384,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
23 379,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
24 374,46 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
25 370,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
26 366,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
27 362,52 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
28 358,80 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
29 355,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
30 351,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
31 348,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
32 345,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
33 341,70 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
34 338,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
35 334,81 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
36 331,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
37 327,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
38 324,33 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in)
95
N NE E SE S SW W NW
39 320,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
40 317,17 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
41 313,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
42 310,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
43 306,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
44 303,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
45 300,07 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
46 296,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
47 293,55 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
48 290,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
49 287,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
50 284,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
51 281,48 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
52 278,60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
53 275,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
54 272,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
55 269,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
56 266,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
57 263,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
58 260,38 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
59 257,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
60 254,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
61 251,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
62 247,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
63 244,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
64 241,39 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
65 237,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
66 234,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
67 231,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
68 228,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
69 224,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
70 221,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
71 218,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
72 215,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
73 212,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
74 209,97 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
75 207,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
76 205,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
77 203,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
78 201,22 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
79 199,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
80 197,58 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
81 195,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
82 193,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
83 192,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
84 190,23 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
85 188,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in)
96
N NE E SE S SW W NW
86 186,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
87 185,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
88 183,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
89 181,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
90 180,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
91 178,18 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
92 176,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
93 174,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
94 172,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
95 169,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
96 167,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
97 164,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
98 161,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
99 158,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
100 155,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
101 153,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
102 150,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
103 148,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
104 146,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
105 143,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
106 141,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
107 139,31 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
108 136,95 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
109 134,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
110 132,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
111 130,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
112 126,95 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
113 123,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
114 121,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
115 117,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
116 113,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
117 110,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
118 105,92 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
119 102,92 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
120 98,47 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
121 94,91 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
122 92,40 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
123 88,21 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
124 85,21 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
125 82,16 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
126 78,36 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
127 75,80 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
128 73,38 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
129 69,81 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
130 66,86 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
131 64,26 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
132 60,81 0,00 0,06 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
Espessura (in) Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
97
N NE E SE S SW W NW
133 57,65 0,00 0,06 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
134 54,77 0,00 0,07 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 0,00
135 50,80 0,00 0,08 0,00 0,00 0,00 0,03 0,01 0,00
136 47,91 0,00 0,09 0,00 0,00 0,00 0,03 0,01 0,01
137 45,37 0,00 0,11 0,00 0,00 0,00 0,04 0,02 0,01
138 42,04 0,00 0,12 0,01 0,00 0,00 0,05 0,03 0,02
139 39,05 0,00 0,14 0,02 0,00 0,00 0,06 0,04 0,03
140 36,38 0,00 0,16 0,02 0,00 0,00 0,07 0,04 0,03
141 33,37 0,00 0,19 0,03 0,00 0,00 0,09 0,06 0,04
142 30,35 0,00 0,23 0,04 0,00 0,00 0,10 0,07 0,05
143 27,81 0,00 0,26 0,05 0,00 0,00 0,12 0,09 0,06
144 25,06 0,00 0,31 0,07 0,01 0,00 0,14 0,11 0,08
145 22,13 0,00 0,37 0,09 0,01 0,00 0,16 0,14 0,10
146 19,46 0,00 0,44 0,11 0,02 0,00 0,19 0,18 0,13
Espessura (in) Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
98
Tabela A.6: Teste Hidrostático – Estabilidade Lateral Generalizada
N NE E SE S SW W NW
0 528,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
1 519,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
2 511,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
3 503,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
4 494,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
5 486,14 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
6 477,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
7 469,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
8 462,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
9 455,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
10 448,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
11 442,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
12 437,19 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
13 432,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
14 427,12 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
15 421,99 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
16 416,73 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
17 411,37 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
18 405,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
19 400,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
20 394,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
21 389,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
22 384,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
23 379,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
24 374,46 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
25 370,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
26 366,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
27 362,52 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
28 358,80 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
29 355,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
30 351,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
31 348,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
32 345,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
33 341,70 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
34 338,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
35 334,81 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
36 331,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
37 327,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
38 324,33 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Trecho LDA (m)
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in)
99
N NE E SE S SW W NW
39 320,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
40 317,17 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
41 313,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
42 310,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
43 306,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
44 303,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
45 300,07 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
46 296,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
47 293,55 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
48 290,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
49 287,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
50 284,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
51 281,48 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
52 278,60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
53 275,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
54 272,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
55 269,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
56 266,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
57 263,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
58 260,38 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
59 257,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
60 254,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
61 251,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
62 247,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
63 244,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
64 241,39 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
65 237,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
66 234,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
67 231,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
68 228,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
69 224,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
70 221,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
71 218,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
72 215,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
73 212,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
74 209,97 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
75 207,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
76 205,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
77 203,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
78 201,22 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
79 199,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
80 197,58 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
81 195,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
82 193,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
83 192,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
84 190,23 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
85 188,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Trecho LDA (m)
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in)
100
N NE E SE S SW W NW
86 186,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
87 185,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
88 183,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
89 181,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
90 180,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
91 178,18 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
92 176,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
93 174,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
94 172,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
95 169,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
96 167,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
97 164,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
98 161,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
99 158,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
100 155,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
101 153,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
102 150,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
103 148,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
104 146,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
105 143,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
106 141,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
107 139,31 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
108 136,95 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
109 134,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
110 132,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
111 130,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
112 126,95 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
113 123,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
114 121,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
115 117,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
116 113,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
117 110,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
118 105,92 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
119 102,92 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
120 98,47 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
121 94,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
122 92,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
123 88,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
124 85,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
125 82,16 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
126 78,36 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
127 75,80 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
128 73,38 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
129 69,81 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
130 66,86 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
131 64,26 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
132 60,81 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in) Trecho LDA (m)
101
N NE E SE S SW W NW
133 57,65 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
134 54,77 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
135 50,80 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
136 47,91 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
137 45,37 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
138 42,04 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
139 39,05 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
140 36,38 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 0,00
141 33,37 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,02 0,01 0,00
142 30,35 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,03 0,02 0,00
143 27,81 0,00 0,06 0,00 0,00 0,00 0,04 0,02 0,00
144 25,06 0,00 0,07 0,00 0,00 0,00 0,05 0,03 0,00
145 22,13 0,00 0,09 0,00 0,00 0,00 0,06 0,04 0,00
146 19,46 0,00 0,11 0,01 0,00 0,00 0,08 0,04 0,00
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in) Trecho LDA (m)
102
Tabela A.7: Teste Hidrostático – Estabilidade Estática Absoluta
N NE E SE S SW W NW
0 528,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
1 519,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
2 511,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
3 503,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
4 494,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
5 486,14 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
6 477,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
7 469,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
8 462,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
9 455,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
10 448,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
11 442,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
12 437,19 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
13 432,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
14 427,12 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
15 421,99 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
16 416,73 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
17 411,37 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
18 405,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
19 400,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
20 394,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
21 389,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
22 384,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
23 379,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
24 374,46 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
25 370,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
26 366,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
27 362,52 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
28 358,80 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
29 355,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
30 351,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
31 348,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
32 345,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
33 341,70 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
34 338,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
35 334,81 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
36 331,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
37 327,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
38 324,33 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Trecho
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
Espessura (in)LDA (m)
103
N NE E SE S SW W NW
39 320,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
40 317,17 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
41 313,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
42 310,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
43 306,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
44 303,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
45 300,07 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
46 296,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
47 293,55 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
48 290,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
49 287,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
50 284,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
51 281,48 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
52 278,60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
53 275,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
54 272,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
55 269,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
56 266,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
57 263,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
58 260,38 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
59 257,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
60 254,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
61 251,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
62 247,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
63 244,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
64 241,39 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
65 237,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
66 234,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
67 231,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
68 228,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
69 224,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
70 221,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
71 218,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
72 215,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
73 212,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
74 209,97 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
75 207,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
76 205,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
77 203,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
78 201,22 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
79 199,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
80 197,58 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
81 195,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
82 193,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
83 192,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
84 190,23 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
85 188,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
Espessura (in)
104
N NE E SE S SW W NW
86 186,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
87 185,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
88 183,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
89 181,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
90 180,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
91 178,18 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
92 176,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
93 174,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
94 172,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
95 169,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
96 167,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
97 164,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
98 161,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
99 158,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
100 155,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
101 153,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
102 150,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
103 148,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
104 146,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
105 143,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
106 141,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
107 139,31 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
108 136,95 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
109 134,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
110 132,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
111 130,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
112 126,95 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
113 123,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
114 121,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
115 117,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
116 113,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
117 110,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
118 105,92 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
119 102,92 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
120 98,47 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
121 94,91 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
122 92,40 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
123 88,21 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
124 85,21 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
125 82,16 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
126 78,36 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
127 75,80 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
128 73,38 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
129 69,81 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
130 66,86 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
131 64,26 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
132 60,81 0,00 0,06 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Espessura (in) Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
105
*
N NE E SE S SW W NW
133 57,65 0,00 0,07 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,01
134 54,77 0,00 0,08 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,01
135 50,80 0,00 0,10 0,00 0,00 0,00 0,02 0,01 0,02
136 47,91 0,00 0,11 0,01 0,00 0,00 0,03 0,02 0,03
137 45,37 0,00 0,12 0,02 0,00 0,00 0,03 0,03 0,03
138 42,04 0,00 0,14 0,02 0,00 0,00 0,05 0,04 0,04
139 39,05 0,00 0,17 0,03 0,00 0,00 0,06 0,05 0,05
140 36,38 0,00 0,19 0,04 0,00 0,00 0,07 0,05 0,06
141 33,37 0,00 0,22 0,05 0,00 0,00 0,08 0,06 0,07
142 30,35 0,00 0,26 0,06 0,01 0,00 0,10 0,09 0,08
143 27,81 0,00 0,31 0,08 0,02 0,00 0,12 0,11 0,10
144 25,06 0,00 0,36 0,10 0,02 0,00 0,14 0,13 0,12
145 22,13 0,00 0,43 0,13 0,04 0,00 0,17 0,17 0,15
146 19,46 0,00 0,52 0,17 0,05 0,00 0,21 0,21 0,19
Espessura (in) Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
106
Tabela A.8: Teste Hidrostático – Estabilidade Lateral Generalizada
N NE E SE S SW W NW
0 528,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
1 519,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
2 511,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
3 503,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
4 494,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
5 486,14 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
6 477,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
7 469,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
8 462,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
9 455,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
10 448,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
11 442,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
12 437,19 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
13 432,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
14 427,12 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
15 421,99 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
16 416,73 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
17 411,37 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
18 405,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
19 400,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
20 394,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
21 389,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
22 384,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
23 379,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
24 374,46 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
25 370,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
26 366,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
27 362,52 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
28 358,80 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
29 355,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
30 351,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
31 348,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
32 345,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
33 341,70 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
34 338,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
35 334,81 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
36 331,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
37 327,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
38 324,33 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Trecho
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
Espessura (in)LDA (m)
107
N NE E SE S SW W NW
39 320,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
40 317,17 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
41 313,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
42 310,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
43 306,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
44 303,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
45 300,07 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
46 296,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
47 293,55 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
48 290,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
49 287,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
50 284,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
51 281,48 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
52 278,60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
53 275,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
54 272,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
55 269,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
56 266,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
57 263,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
58 260,38 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
59 257,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
60 254,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
61 251,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
62 247,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
63 244,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
64 241,39 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
65 237,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
66 234,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
67 231,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
68 228,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
69 224,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
70 221,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
71 218,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
72 215,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
73 212,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
74 209,97 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
75 207,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
76 205,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
77 203,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
78 201,22 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
79 199,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
80 197,58 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
81 195,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
82 193,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
83 192,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
84 190,23 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
85 188,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Trecho LDA (m)
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
Espessura (in)
108
N NE E SE S SW W NW
86 186,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
87 185,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
88 183,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
89 181,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
90 180,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
91 178,18 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
92 176,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
93 174,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
94 172,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
95 169,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
96 167,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
97 164,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
98 161,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
99 158,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
100 155,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
101 153,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
102 150,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
103 148,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
104 146,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
105 143,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
106 141,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
107 139,31 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
108 136,95 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
109 134,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
110 132,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
111 130,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
112 126,95 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
113 123,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
114 121,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
115 117,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
116 113,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
117 110,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
118 105,92 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
119 102,92 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
120 98,47 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
121 94,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
122 92,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
123 88,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
124 85,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
125 82,16 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
126 78,36 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
127 75,80 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
128 73,38 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
129 69,81 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
130 66,86 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
131 64,26 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
132 60,81 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
Espessura (in) Trecho LDA (m)
109
N NE E SE S SW W NW
133 57,65 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
134 54,77 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
135 50,80 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
136 47,91 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
137 45,37 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
138 42,04 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
139 39,05 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
140 36,38 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00
141 33,37 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00
142 30,35 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,02 0,01 0,00
143 27,81 0,00 0,07 0,00 0,00 0,00 0,02 0,02 0,00
144 25,06 0,00 0,08 0,00 0,00 0,00 0,03 0,02 0,00
145 22,13 0,00 0,10 0,00 0,00 0,00 0,04 0,03 0,00
146 19,46 0,00 0,13 0,01 0,00 0,00 0,05 0,03 0,00
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
Espessura (in) Trecho LDA (m)
110
Tabela A9: Condição de Operação – Estabilidade Estática Absoluta
N NE E SE S SW W NW
0 528,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
1 519,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
2 511,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
3 503,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
4 494,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
5 486,14 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
6 477,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
7 469,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
8 462,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
9 455,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
10 448,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
11 442,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
12 437,19 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
13 432,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
14 427,12 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
15 421,99 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
16 416,73 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
17 411,37 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
18 405,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
19 400,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
20 394,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
21 389,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
22 384,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
23 379,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
24 374,46 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
25 370,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
26 366,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
27 362,52 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
28 358,80 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
29 355,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
30 351,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
31 348,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
32 345,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
33 341,70 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
34 338,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
35 334,81 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
36 331,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
37 327,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
38 324,33 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Trecho
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in)LDA (m)
111
N NE E SE S SW W NW
39 320,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
40 317,17 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
41 313,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
42 310,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
43 306,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
44 303,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
45 300,07 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
46 296,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
47 293,55 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
48 290,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
49 287,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
50 284,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
51 281,48 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
52 278,60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
53 275,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
54 272,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
55 269,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
56 266,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
57 263,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
58 260,38 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
59 257,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
60 254,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
61 251,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
62 247,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
63 244,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
64 241,39 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
65 237,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
66 234,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
67 231,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
68 228,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
69 224,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
70 221,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
71 218,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
72 215,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
73 212,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
74 209,97 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
75 207,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
76 205,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
77 203,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
78 201,22 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
79 199,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
80 197,58 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
81 195,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
82 193,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
83 192,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
84 190,23 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
85 188,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in)
112
N NE E SE S SW W NW
86 186,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
87 185,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
88 183,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
89 181,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
90 180,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
91 178,18 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
92 176,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
93 174,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
94 172,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
95 169,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
96 167,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
97 164,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
98 161,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
99 158,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
100 155,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
101 153,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
102 150,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
103 148,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
104 146,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
105 143,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
106 141,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
107 139,31 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
108 136,95 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
109 134,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
110 132,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
111 130,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
112 126,95 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
113 123,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
114 121,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
115 117,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
116 113,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
117 110,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
118 105,92 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
119 102,92 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
120 98,47 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
121 94,91 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
122 92,40 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
123 88,21 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
124 85,21 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
125 82,16 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
126 78,36 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
127 75,80 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
128 73,38 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
129 69,81 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
130 66,86 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
131 64,26 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
132 60,81 0,00 0,06 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
Espessura (in) Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
113
N NE E SE S SW W NW
133 57,65 0,00 0,07 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 0,00
134 54,77 0,00 0,07 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 0,00
135 50,80 0,00 0,08 0,00 0,00 0,00 0,03 0,01 0,01
136 47,91 0,00 0,10 0,00 0,00 0,00 0,04 0,01 0,01
137 45,37 0,00 0,11 0,00 0,00 0,00 0,04 0,02 0,01
138 42,04 0,00 0,13 0,01 0,00 0,00 0,05 0,03 0,02
139 39,05 0,00 0,14 0,02 0,00 0,00 0,06 0,04 0,03
140 36,38 0,00 0,17 0,03 0,00 0,00 0,07 0,05 0,04
141 33,37 0,00 0,19 0,03 0,00 0,00 0,09 0,06 0,04
142 30,35 0,00 0,23 0,04 0,00 0,00 0,10 0,07 0,05
143 27,81 0,00 0,26 0,05 0,00 0,00 0,12 0,09 0,06
144 25,06 0,00 0,31 0,07 0,01 0,00 0,14 0,11 0,08
145 22,13 0,00 0,37 0,09 0,01 0,00 0,17 0,14 0,10
146 19,46 0,00 0,44 0,12 0,03 0,00 0,20 0,19 0,13
Espessura (in) Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
114
Tabela A10: Condição de Operação – Estabilidade Lateral Generalizada
N NE E SE S SW W NW
0 528,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
1 519,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
2 511,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
3 503,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
4 494,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
5 486,14 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
6 477,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
7 469,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
8 462,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
9 455,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
10 448,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
11 442,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
12 437,19 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
13 432,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
14 427,12 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
15 421,99 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
16 416,73 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
17 411,37 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
18 405,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
19 400,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
20 394,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
21 389,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
22 384,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
23 379,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
24 374,46 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
25 370,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
26 366,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
27 362,52 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
28 358,80 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
29 355,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
30 351,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
31 348,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
32 345,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
33 341,70 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
34 338,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
35 334,81 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
36 331,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
37 327,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
38 324,33 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
Trecho
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in)LDA (m)
115
N NE E SE S SW W NW
39 320,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
40 317,17 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
41 313,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
42 310,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
43 306,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
44 303,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
45 300,07 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
46 296,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
47 293,55 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
48 290,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
49 287,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
50 284,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
51 281,48 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
52 278,60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
53 275,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
54 272,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
55 269,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
56 266,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
57 263,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
58 260,38 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
59 257,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
60 254,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
61 251,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
62 247,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
63 244,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
64 241,39 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
65 237,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
66 234,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
67 231,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
68 228,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
69 224,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
70 221,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
71 218,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
72 215,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
73 212,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
74 209,97 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
75 207,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
76 205,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
77 203,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
78 201,22 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
79 199,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
80 197,58 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
81 195,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
82 193,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
83 192,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
84 190,23 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
85 188,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
Trecho LDA (m)
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in)
116
N NE E SE S SW W NW
86 186,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
87 185,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
88 183,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
89 181,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
90 180,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
91 178,18 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
92 176,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00 0,00
93 174,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
94 172,32 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
95 169,90 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 0,00
96 167,08 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 0,00
97 164,04 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
98 161,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
99 158,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
100 155,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
101 153,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
102 150,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
103 148,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
104 146,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
105 143,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
106 141,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
107 139,31 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
108 136,95 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
109 134,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
110 132,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
111 130,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
112 126,95 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
113 123,63 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
114 121,11 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
115 117,24 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
116 113,84 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
117 110,68 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
118 105,92 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
119 102,92 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
120 98,47 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
121 94,91 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
122 92,40 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
123 88,21 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
124 85,21 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
125 82,16 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
126 78,36 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
127 75,80 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
128 73,38 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
129 69,81 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
130 66,86 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
131 64,26 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 0,00
132 60,81 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 0,00
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in) Trecho LDA (m)
117
N NE E SE S SW W NW
133 57,65 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,02 0,01 0,00
134 54,77 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,02 0,01 0,00
135 50,80 0,00 0,06 0,00 0,00 0,00 0,02 0,01 0,00
136 47,91 0,00 0,06 0,00 0,00 0,00 0,03 0,01 0,00
137 45,37 0,00 0,06 0,00 0,00 0,00 0,03 0,02 0,00
138 42,04 0,00 0,07 0,00 0,00 0,00 0,03 0,02 0,00
139 39,05 0,00 0,07 0,00 0,00 0,00 0,04 0,02 0,00
140 36,38 0,00 0,07 0,01 0,00 0,00 0,04 0,03 0,00
141 33,37 0,00 0,07 0,01 0,00 0,00 0,05 0,03 0,00
142 30,35 0,00 0,07 0,01 0,00 0,00 0,06 0,04 0,00
143 27,81 0,00 0,08 0,02 0,00 0,00 0,06 0,05 0,00
144 25,06 0,00 0,09 0,02 0,00 0,00 0,07 0,05 0,01
145 22,13 0,00 0,11 0,03 0,00 0,00 0,09 0,06 0,01
146 19,46 0,00 0,13 0,04 0,00 0,00 0,10 0,07 0,01
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 10 anos / Corrente 100 anos
Espessura (in) Trecho LDA (m)
118
Tabela A11: Condição de Operação – Estabilidade Estática Absoluta
N NE E SE S SW W NW
0 528,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
1 519,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
2 511,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
3 503,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
4 494,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
5 486,14 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
6 477,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
7 469,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
8 462,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
9 455,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
10 448,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
11 442,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
12 437,19 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
13 432,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
14 427,12 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
15 421,99 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
16 416,73 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
17 411,37 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
18 405,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
19 400,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
20 394,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
21 389,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
22 384,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
23 379,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
24 374,46 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
25 370,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
26 366,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
27 362,52 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
28 358,80 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
29 355,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
30 351,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
31 348,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
32 345,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
33 341,70 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
34 338,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
35 334,81 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
36 331,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
37 327,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
38 324,33 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Trecho
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
Espessura (in)LDA (m)
119
N NE E SE S SW W NW
39 320,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
40 317,17 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
41 313,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
42 310,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
43 306,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
44 303,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
45 300,07 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
46 296,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
47 293,55 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
48 290,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
49 287,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
50 284,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
51 281,48 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
52 278,60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
53 275,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
54 272,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
55 269,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
56 266,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
57 263,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
58 260,38 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
59 257,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
60 254,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
61 251,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
62 247,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
63 244,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
64 241,39 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
65 237,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
66 234,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
67 231,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
68 228,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
69 224,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
70 221,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
71 218,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
72 215,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
73 212,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
74 209,97 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
75 207,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
76 205,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
77 203,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
78 201,22 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
79 199,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
80 197,58 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
81 195,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
82 193,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
83 192,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
84 190,23 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
85 188,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
Espessura (in)
120
N NE E SE S SW W NW
86 186,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
87 185,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
88 183,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
89 181,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
90 180,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
91 178,18 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
92 176,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
93 174,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
94 172,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
95 169,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
96 167,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
97 164,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
98 161,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
99 158,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
100 155,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
101 153,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
102 150,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
103 148,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
104 146,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
105 143,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
106 141,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
107 139,31 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
108 136,95 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
109 134,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
110 132,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
111 130,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
112 126,95 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
113 123,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
114 121,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
115 117,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
116 113,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
117 110,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
118 105,92 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
119 102,92 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
120 98,47 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
121 94,91 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
122 92,40 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
123 88,21 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
124 85,21 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
125 82,16 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
126 78,36 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
127 75,80 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
128 73,38 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
129 69,81 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
130 66,86 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
131 64,26 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
132 60,81 0,00 0,06 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01
Espessura (in) Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
121
N NE E SE S SW W NW
133 57,65 0,00 0,07 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,01
134 54,77 0,00 0,08 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,01
135 50,80 0,00 0,10 0,00 0,00 0,00 0,02 0,02 0,02
136 47,91 0,00 0,11 0,01 0,00 0,00 0,03 0,02 0,03
137 45,37 0,00 0,13 0,02 0,00 0,00 0,04 0,03 0,03
138 42,04 0,00 0,15 0,03 0,00 0,00 0,05 0,04 0,04
139 39,05 0,00 0,17 0,03 0,00 0,00 0,06 0,05 0,05
140 36,38 0,00 0,19 0,04 0,00 0,00 0,07 0,06 0,06
141 33,37 0,00 0,22 0,05 0,01 0,00 0,08 0,07 0,07
142 30,35 0,00 0,27 0,06 0,01 0,00 0,10 0,09 0,09
143 27,81 0,00 0,31 0,08 0,02 0,00 0,12 0,11 0,10
144 25,06 0,00 0,36 0,10 0,03 0,00 0,14 0,13 0,12
145 22,13 0,00 0,43 0,13 0,04 0,00 0,17 0,17 0,15
146 19,46 0,00 0,52 0,17 0,05 0,00 0,21 0,21 0,19
Espessura (in) Trecho LDA (m)
Estabilidade Estática Absoluta - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
122
Tabela A12: Condição de Operação – Estabilidade Lateral Generalizada
N NE E SE S SW W NW
0 528,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
1 519,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
2 511,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
3 503,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
4 494,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
5 486,14 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
6 477,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
7 469,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
8 462,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
9 455,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
10 448,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
11 442,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
12 437,19 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
13 432,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
14 427,12 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
15 421,99 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
16 416,73 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
17 411,37 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
18 405,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
19 400,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
20 394,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
21 389,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
22 384,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
23 379,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
24 374,46 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
25 370,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
26 366,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
27 362,52 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
28 358,80 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
29 355,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
30 351,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
31 348,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
32 345,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
33 341,70 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
34 338,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
35 334,81 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
36 331,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
37 327,84 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
38 324,33 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Trecho
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
Espessura (in)LDA (m)
123
N NE E SE S SW W NW
39 320,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
40 317,17 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
41 313,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
42 310,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
43 306,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
44 303,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
45 300,07 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
46 296,76 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
47 293,55 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
48 290,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
49 287,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
50 284,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
51 281,48 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
52 278,60 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
53 275,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
54 272,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
55 269,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
56 266,72 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
57 263,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
58 260,38 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
59 257,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
60 254,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
61 251,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
62 247,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
63 244,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
64 241,39 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
65 237,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
66 234,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
67 231,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
68 228,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
69 224,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
70 221,65 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
71 218,56 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
72 215,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
73 212,57 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
74 209,97 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
75 207,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
76 205,05 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
77 203,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
78 201,22 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
79 199,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
80 197,58 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
81 195,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
82 193,82 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
83 192,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
84 190,23 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
85 188,51 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Trecho LDA (m)
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
Espessura (in)
124
N NE E SE S SW W NW
86 186,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
87 185,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
88 183,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
89 181,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
90 180,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
91 178,18 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
92 176,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
93 174,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
94 172,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
95 169,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
96 167,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
97 164,04 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
98 161,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
99 158,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
100 155,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
101 153,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
102 150,79 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
103 148,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
104 146,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
105 143,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
106 141,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
107 139,31 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
108 136,95 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
109 134,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
110 132,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
111 130,43 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
112 126,95 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
113 123,63 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
114 121,11 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
115 117,24 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
116 113,84 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
117 110,68 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
118 105,92 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
119 102,92 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
120 98,47 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
121 94,91 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
122 92,40 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
123 88,21 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
124 85,21 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
125 82,16 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
126 78,36 0,00 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
127 75,80 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
128 73,38 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
129 69,81 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
130 66,86 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
131 64,26 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
132 60,81 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
Espessura (in) Trecho LDA (m)
125
N NE E SE S SW W NW
133 57,65 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00
134 54,77 0,00 0,03 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00
135 50,80 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,01 0,01 0,00
136 47,91 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,02 0,01 0,00
137 45,37 0,00 0,04 0,00 0,00 0,00 0,02 0,02 0,00
138 42,04 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,02 0,02 0,00
139 39,05 0,00 0,05 0,00 0,00 0,00 0,03 0,03 0,00
140 36,38 0,00 0,06 0,01 0,00 0,00 0,03 0,03 0,00
141 33,37 0,00 0,07 0,01 0,00 0,00 0,04 0,03 0,00
142 30,35 0,00 0,08 0,01 0,00 0,00 0,04 0,04 0,00
143 27,81 0,00 0,09 0,02 0,00 0,00 0,05 0,04 0,01
144 25,06 0,00 0,10 0,02 0,00 0,00 0,06 0,04 0,01
145 22,13 0,00 0,13 0,03 0,00 0,00 0,07 0,05 0,01
146 19,46 0,00 0,15 0,03 0,00 0,00 0,08 0,06 0,02
Estabilidade Lateral Generalizada - Onda 100 anos / Corrente 10 anos
Espessura (in) Trecho LDA (m)