tabela cgs e momentos de inercia

290 Estruturas metálicas

APÊNDICES

Apêndice A — Características geométricas das seções planas transversais

Figura Área Centro Momento Raio Momento de gravidade de inércia de giração resistente elástico

xCG

b

y

hxCG

yCG

x1

A bh=

x by h

CG

CG

==

//22

I bh

I b h

I bh

x

y

x

=

=

=

3

3

3

12

12

31

rh

rb

rb

rxh

x

y

=

=

=

=

12

12

12

31

mín

W bh

W b h

x

y

=

=

2

2

6

6

xCG

y

rxCG

yCG

d

A r d= π =

π22

4

x r

y rCG

CG

=

=

I d r

I d r

x

y

=π

=π

=π

=π

4 4

4 4

64 4

64 4

r d

r dx

y

=

=

/

/

4

4

W d r

W d r

x

y

=π

=π

=π

=π

3 3

3 3

32 4

32 4

xCG

y

hx

CGyCG

b

x1

x2

A bh=

2

x b

y h

CG

CG

=

=

2

3

Ibh

Ib h

Ibh

Ibh

x

y

x

x

=

=

=

=

3

3

3

3

36

36

4

12

1

2

r h

r b

x

y

=

=

26

612

W bh

W bh

W b h

x

x

y

sup

inf

=

=

=

2

2

2

24

12

24

xCG

y

hxCGyCG

a

A h= 0 866 2,

x a

y h

CG

CG

=

=

2

2

I h

I h

x

y

=

=

5 31445 3144

4

4

r h

r hx

y

=

=

0 262

0 262

,

,

W h

W h

x

y

=

=

5 372548

3

3

apendice.indd 290apendice.indd 290 11.10.05 16:50:5811.10.05 16:50:58

291Apêndices


A h=0 828 2,

I h

I hx

y

=

=

0 05473

0 05473

4

4

,

,

r h

r hx

y

=

=

0 257

0 257

,

,

W h

W hx

y

=

=

0 1095

0 1011

3

3

,

,

xCG

y

h xCG

yCG

H

H

A H h= −2 2

x H

y HCG

CG

=

=

/

/

2

2

I H h

I H h

x

y

=−

=−

4 4

4 4

12

12

rH h

H h

r H h

x

y

=+

=

= +

= +

2 2

2 2

2 2

12

0 298

0 298

,

,

W H hH

W H hH

x

y

=−

=−

4 4

4 4

6

6

xCG

y

rxCGyCG

d

A d r=π

=π2 2

8 2

x d r

y rCG

CG

= =

=π

/ 2

43

Ix r

I y r

=π−

π

⎛

⎝⎜

⎞

⎠⎟

=π

88

9

8

4

4

W r

W r

W r

x

x

y

sup

inf

=

=

=π

0 2587

0 1908

8

3

3

3

,

,

y

xCGyCG

rx1

α

A r=α

α2

2

em radianos

y rCG =23

22

sen αα

//

Ir

I Ir

Ir

y

x y

x

= −

= −

=

4

4

4

8

89 2

8

1

1

(

(

α α

αα

sen )

sen2

αα α+ sen )

—— ——

y

xCGyCG

x1

xCG

r

x r

y r

CG

CG

=π

=π

4343

I r

I r

I r

x

y

x

=

=

=π

0 055

0 055

16

4

4

4

1

,

,

rx r

ry r

=

=

0 2646

0 2646

,

,

W r

W r

x

x

sup

inf

=

=

0 0956

0 1296

3

3

,

,

y

xCGyCG

xCG

D d

A D d=π

−4

2 2( )

x D

y DCG

CG

=

=

/

/

2

2

I D d

I D d

x

y

=π

−

=π

−

64

64

4 4

4 4

( )

( )

r D d

r D d

x

y

=+

=+

2 2

2 2

4

4

W D dD

W D dD

x

y

= π −

= π −

( )

( )

4 4

4 432

32

xCG

y

hxCG

yCG

a

A r=π 2

4

x a

y hCG

CG

=

=

/

/

2

2

r r

r r

r r

x

y

=

=

=

0 2643

0 5

0 2643

,

,

,mín




y

xCGyCG

xCG

D

d1R

A D d=π

−8

2 2( )

x R

yR Rr r

R r

CG

CG

=

=π

+ ++

43

2 2

I R r

R rR rR r

x = − −

−−+

⎛

⎝⎜

⎞

⎠⎟

0 1098

0 283

4 4

2 2

, ( )

,

II R r

I R r

y =π

−

=π

−

8

8

4 4

14 4

( )

( )

——

——

y

x

xCG

L CCGφφ

A r L= ×

× × ∅

2

0,008727 2 R2

x rL

C

R

CG = =

=∅

∅

23

38 197sen

,

IR

IR

x

y

= ∅− ∅

= ∅+ ∅

4

4

82

82

(

(

sen 2 )

sen 2 )

——

——

xCG

y

h xCG

yCG

B

H

b

A HB hb= −

x B

x HCG

CG

=

=

/

/

2

2

I BH bh

I B H b h

x

y

=−

=−

3 3

3 3

12

12

rBH bh

BH bh

BH bhBH bh

r

x

y

=−−

=

=−−

=

3 3

3 3

12

0 289

0

( )

,

,22893 3B H b hBH bh

−−

W BH bhH

W B H b hB

x

y

=−

=−

3 3

3 3

6

6

xCG

y

h

xCG

yCG

H

A H h= −2 2

x H

yH

H

CG

CG

=

= =

0 707

20 707

,

,

IH h

IH h

x

y

=−

=−

4 4

4 4

12

12

r H h

H h

r H h

x

y

= + =

= +

= +

2 2

2 2

2 2

120 289

0 289

,

,

wH h

H

wH h

H

x

y

=−⎛

⎝⎜⎜

⎞

⎠⎟⎟

=−⎛

⎝⎜

0 11785

0 11785

4 4

4 4

,

, ⎜⎜⎞

⎠⎟⎟


293Apêndices

Apêndice B — Tabela de determinação de fl echas em vigas

Apoio Carregamento Flechas (y) e declividade (θ)

Carga concentrada

x

Y

O

A

b a

P

B LCy

θ

x

( ) ( )

(

A B y PEI

a a L a x

B C

para

para

= − − + −16

3 33 2 2

)) [( ) ( ) ]

máx

y PEI

x b a x b a

y PEI

= − − − − +

= −

16

3 2

16

3 2 3

(( )

( )

3

12

2 3

2

a L a

PaEI

A B

−

= +θ para

Carga uniforme

x

Y

OA

P = qL

BL

q

y PEIL

x L x L

y PLEI

PL

= − − +

= −

= +

124

4 3

18

16

4 3 4

3

( )

máx

θ22

EIAem

Carga uniforme parcial

x

Y

O

A

P = q(b–a)

B L

q

C D

ab

( ) [ ( )( )A B y PEI

a ab b L x a abpara = − + + − − −124

4 2 2 3 22 2 3

2124

6

− −

= − + − −

a b b

B C y PEI

a b L x

]

( ) ( )( )para 44

1

34

( )( )

( )

L x L x ab a

C D y

− +− −

−

⎡

⎣⎢⎢

⎤

⎦⎥⎥

= −para112

3 2

124

4

2 3PEI

a b L x L x

y PEI

[ ( )( ) ( ) ]

[ (

+ − − −

= −máx aa ab b L a ab a b b A

PEI

a

2 2 2 2 2 3

216

+ + − − − −

= + +

) )

[

em

θ aab b A B+ 2]( )para

Carga concentrada

x

Y

OA

BL

P

C

L2

( ) ( )A B y PEI

L x x

y PLE

para

máx

= − −

= −

148

3 4

148

2 3

3

IIB

PLEI

A PLEI

em

emθ θ= − = +1

161

16

2 2

, eem C

Carga concentrada

x

Y

OA

B L

P

C

a b

( ) [ ( ) ( ) ]

(

A B y PbxEIL

L L x b L x

B

para = − − − − −6

2 2 2

ppara

máx

C y Pa L xEIL

Lb b L x

y

)( )

[ ( ) ]= −−

− − −

=

62 2 2

−− + + = +Pab

EILa b a a b x a a b

272 3 2

13

2( ) ( ) ( )em quanndo

em

a b

PEI

bL bL

A

>

= − −⎛

⎝

⎜⎜

⎞

⎠

⎟⎟

θ16

2; emθ = + + −

⎛

⎝⎜⎜

⎞

⎠⎟⎟

16

2 33

2PEI

bL bL

b C

Carga uniforme

x

Y

OA B

L

q

P = qL

y PxEIL

L Lx x

y PLEI

= − − +

= − =

124

2

5384

3 2 3

3

( )

máx em112

124

124

2 2

L

PLEI

A PLEI

θ θ= − = +em em BB

Bar

ra e

m b

alan

çoB

arra

bia

poia

da c

om a

rtic

ulaç

ões




x

Y

OA B

L

q

P = qc

C

ba c

D

d = L – b – aL–2

L–2

R P dL

RDPL

a C

A para B

A = = +⎛

⎝⎜

⎞

⎠⎟

12

( )) ( )yEI

RA x L x Px dL

bcL

cL

c= − + − + +⎡1

488

8 223 2

3 2 32

⎣⎣⎢⎢

⎤

⎦⎥⎥

⎧⎨⎪

⎩⎪

⎫⎬⎪

⎭⎪

= −( ) (B para C yEI

RA x148

8 3 LL x Px dL

bcL

cL

c P x a23 2 3

248 2

2 2)( )

+ − + +⎡

⎣⎢⎢

⎤

⎦⎥⎥−

−cc

C para D yEI

RA x L x P

⎧⎨⎪

⎩⎪

⎫⎬⎪

⎭⎪

= − +( ) ( )1

488 3 2 xx d

LbcL

cL

P x a b P8 28 1

212

3 2 3 3− +

⎡

⎣⎢⎢

⎤

⎦⎥⎥− − −( ) ++ (22

148

88 2

2 3

23 2

bc c

EIR P d

Lbc

AL

−⎧⎨⎪

⎩⎪

⎫⎬⎪

⎭⎪

= − + −

)

θLL

cL

c em A

EIRA

+ +⎛

⎝⎜⎜

⎞

⎠⎟⎟

⎡

⎣⎢⎢

⎤

⎦⎥⎥

=

322

148

16

;

θ LL P d dL

bcL

cL

em2 23 2 3

248 2

+ − + −⎛

⎝⎜⎜

⎞

⎠⎟⎟

⎡

⎣⎢⎢

⎤

⎦⎥⎥

D Carga uniforme

x

Y

OA

L

P = qL

B

M2

y PEIL

Lx x L x

y PLEI

= − −

= −

148

3 2

0 0054

3 4 3

3

( )

,máx em

em

x L

PLEI

A

=

= −

0 4215

148

2

,

θ


x

Y

OA

L

W

P = qc

B

M2

CD

d c a

b

RAP

LL a ab b a ab a b b= + + − − − −

18 3

4 2 2 3 2 2 3[ ( ) ] RD P R

A para B yEI

RA x L x

= −

= −⎛

⎝⎜

⎞

⎠

1

1 16

3 12

2( ) ⎟⎟+ + +⎛

⎝⎜

⎞

⎠⎟

⎡

⎣⎢

⎤

⎦⎥Px a ac c

B para C y

12

2 12

16

2

( ) == −⎛

⎝⎜

⎞

⎠⎟+ + +

⎛

⎝⎜

1 16

3 12

2 12

2 12

16

2EI

RA x L x Px a ac c⎞⎞

⎠⎟−

−⎡

⎣

⎢⎢

⎤

⎦

⎥⎥

=

P x dc

C para D yEI

RA

( )

( )

4

24

1 16

xx L x L P a c a3 12

2 13

3 16

12

312

12

− +⎛

⎝⎜

⎞

⎠⎟+ +

⎛

⎝⎜

⎞

⎠⎟ − + cc L x d c a c x

⎛

⎝⎜

⎞

⎠⎟ − − −

⎛

⎝⎜

⎞

⎠⎟ + +

⎛

⎝⎜

⎞

⎠⎟

216

12

312

12

2⎡⎡

⎣

⎢⎢⎢

⎤

⎦

⎥⎥⎥

⎧

⎨⎪

⎩⎪

⎫

⎬⎪

⎭⎪

= − − +θ1 1

22 1

22 1

2EIRAL P a acc c em A+

⎛

⎝⎜

⎞

⎠⎟

⎡

⎣⎢

⎤

⎦⎥

16

2

Carga concentrada

x

Y

O

A

L

P

B

M2C

a b

M1

( ) ( )

(

A para B y Pb x

EILax bx aL

B para

= + −16

3 32 2

3

C y Pa L x

EILb a L x bL

ymáx

)( )

[( )( ) ]=−

+ − −16

3 32 2

3

== −+

=+

>23 3

23

3 2

2

PEI

a b

a bem x aL

a bse a b

ymáx

( )

== −+

= −+

<23 3

23

2 3

2

PEI

a b

b aem x L bL

b ase a b

( )

Carga uniforme

x

Y

OL

P = qL

M2M1

q

y PxEIL

Lx L x

y PLEI

em xmáx

= − −

= − =

124

2

1384

22 2

3

( )

112

L


x

Y

OL

M2M1

a cb

B C

D

d = L – a – bL–2L–2

A

RAP

ddL

bcL

CL

CL

= − + − −⎛

⎝⎜⎜

⎞

⎠⎟⎟

14

12 8 22

23 2 3

2 R P R

A para B yEI

R M

D A

A x x

= −

= −( ) ( )

(

16

331

2

BB para C yEI

R M Px a

cA x x)( )

= − −−⎛

⎝⎜⎜

⎞16

314

31

24

⎠⎠⎟⎟

= − − −( ) [ ( ) ( ) ]C para D yEI

R L x M L x

M

16

323

22

1 == − − + + −⎛

⎝⎜⎜

⎞

⎠⎟⎟

124

24 6 3 4 243 2 3

2 2

2

PL

dL

bcL

CL

C d

M == − + + − +⎛

⎝⎜⎜

⎞

⎠

124

24 6 3 2 48 243 2 3

2 2PL

dL

bcL

CL

C d dL ⎟⎟⎟

Bar

ra b

iapo

iada

com

art

icul

açõe

sB

arra

com

apo

io a

rtic

ulad

o e

enga

stad

oB

arra

com

apo

ios

enga

stad

os


295Apêndices

Apêndice C — Dimensionamento de calhas e condutores de águas pluviais

C.1 — Introdução

A intensidade pluviométrica (h), para fi ns de projeto, é determinada em função da duração da precipitação (t) e do período de retorno (T), com base nos dados pluviométricos locais.

A Norma NB-611, fi xa os períodos de retornos de acordo com as características da área a ser drenada:

T = 1 ano, para áreas pavimentadas, onde empoçamentos possam ser tolerados;

T = 5 anos, para coberturas e/ou terraços;

T = 25 anos, para coberturas e áreas onde empoçamentos ou extravasamentos não pos-sam ser tolerados.

Sendo o período de retorno defi nido como sendo o número médio de anos em que, para a mesma duração de precipitação, uma determinada intensidade pluviométrica será igualada ou ultrapassada apenas uma vez.

Tabela C.1 — Chuvas intensas no Brasil

Local mm/5 min T = 5 anos mm/h T = 5 anos mm/h T = 1 ano mm/h T = 25 anos

Aracajú 10 120 * *

Bagé * 204 126 234

Belém 13 156 138 185

Belo-Horizonte 19 228 132 230

S.Paulo (Congonhas) 11 132 * *

Cuiabá 16 192 * *

Curitiba 17 204 * *

F. de Noronha 10 120 110 140

Florianópolis 10 120 114 144

Fortaleza 13 156 120 180

Goiânia 15 180 120 192

R. de Janeiro (J. Botânico) 14 168 122 227

João Pessoa 12 144 115 163

Maceió 10 120 102 174

Manaus 15 180 138 198

S.Paulo (Santana) 14 168 122 191

Natal 10 120 * *

Niterói * 183 130 250

Porto Alegre 12 144 118 167

Porto Velho 14 168 * *

Rio Branco 10 120 * *

Salvador 10 120 * *

São Luis 11 132 * *

Teresina 20 240 * *

Vitória 13 156 * *

Fonte: Chuvas Intensas no Brasil, Ministério do Interior, Departamento Nacional de Obras de Saneamento, Otto Pfafstetter, 1982, Instalações Hidráulicas e Sanitárias, Hélio Creder, p. 236-268.



A duração da precipitação deve ser fi xada em t = 5 minutos.

Em construções até 100 m2 de área em projeção horizontal, pode-se adotar h = 150 mm/h.

Obs.: Para serem obtidos os valores em mm/h tomamos como exemplo a cidade de Aracajú

10 560

12 10 120mmx

x mm mm h−−

= × =minmin

/

C.1.1 – Telhados

A inclinação do telhado é função do tipo de telha a ser utilizada.

1. Uma água (Fig. C.1)

Caimento

Figura C.1

2. Duas águas (Fig. C.2)

Caimento

Caimento

Figura C.2

3. Quatro águas (Fig. C.3)

Caimento

Caimento

CaimentoCaimento

Figura C.3


297Apêndices

4. Múltiplas águas (Fig. C.4)

Cumieira

Espigão

Água-furtada

Figura C.4

C.2 – Dimensionamento de calhas

Será adotado para efeito de cálculo h = 150 mm/h m2. Cada projeto deve ser adequado à intensidade pluviométrica local.

Qnecessária = 150 × 10–3/(60 × 60) = 0,042 × 10–3 m3/s m2 = 0,042 l/s m2 (C.1)

Qdisponível = Acalha V (C.2)

Atelhado = Qdisponível/Qnecessária (C.3)

Com (C.1) e (C.2) em (C.3):

Atelhado = Acalha V/0,042 × 10–3 (C.4)

C.2.1 – Formas da seção transversal de calhas

Pode-se ter diversos formatos de calhas. Serão feitas considerações para os tipos retangular, semi-circular e trapezoidal.

● Calha retangular (Fig. C.5)

h

b

h

b

Figura C.5

Para este dimensionamento deve-se tratar como um problema de otimização:

tem-se uma calha de largura:

L = B + 2H (I)

portanto: B = L – 2H (II)

então a área da seção transversal será:

A = BH = (L – 2H)H = LH – 2H2 (III)



o valor ótimo será:

dA/dH = L – 4H = 0 → L = 4H (IV)

então com (IV) em (I):

4H = B + 2H → H = B/2 (V)

Adotado então: H = B/2 (C.5)

Área molhada:

Am = Acalha = BH = B B/2 = B2/2 (C.6)

Perímetro molhado:

Pm = B + 2H = B + 2B/2 = 2B (C.7)

Raio Hidráulico:

Rh = Am/Pm = (B2/2)/2B = B/4 (C.8)

• Calha semi-circular (Fig. C.6)

H

B

H

B

Figura C.6

Am = π R2/2 (C.9)

Pm = π R (C.10)

Rh = Am/Pm = (π R2/ 2)/π R = R/2 (C.11)

• Calha trapezoidal (Fig. C.7)

H

B

H

BA A

Figura C.7

Adotando: H = B/2 (C.12)

A = H (C.13)

Am = Acalha = (BH) + (AH/2) = (BB/2) + (B/2 B/2)/2 = B2/2 + B2/8

Am = (5/8) B2 (C.14)

Pm H B A H B B B B B B= + + + = + + + = +2 2 2 22 2 2 3 2/ ( / ) ( / ) ( / ) ( / 22 2)

Pm = 2,2 B (C.15)

Rh = Am/Pm = (5/8) B2/(2,2 B) = 0,284 B (C.16)


299Apêndices

C.2.2 – Equações empíricas para cálculo da velocidade média do escoamento

Bazin:

Vm

Rh

Rh i=+

87

1

(C.17)

Onde: Coefi ciente que depende da natureza das paredes – m = 0,16 Declividade da calha – i = 0,5 %

Manning:

V Rh i

n=

23

(C.18)

Onde: Coefi ciente que depende da natureza das paredes – n = 0,011 Declividade da calha – i = 0,5 %

Chezy:

V C Rh i=1

2 (C.19)

Onde: Coefi ciente que depende da natureza das paredes – C = 0,80 Declividade da calha – i = 0,5 %

Obs.: Para efeito de cálculo será adotada a expressão de Manning.

Calha retangular:

Com (C.6), (C.8) e (C.18) em (C.4):

Atelhado =

B 2

2

⎛

⎝⎜

⎞

⎠⎟ ×

B4

⎛⎝⎜

⎞⎠⎟

23 0,5

1000,011

⎡

⎣

⎢⎢⎢

⎤

⎦

⎥⎥⎥

0,042 ×10−3

(C.20)

ou: B = ( Atelhado × 0,03293 ×10−3)3

8

(C.21)

Exemplo: Atelhado = 900 m2 → B = 0,26 m → B = 26 cm; H = 13 cm.

Calha semi-circular:

Com (C.9), (C.11) e (C.18) em (C.4):

Atelhado =

π R2

2

⎛

⎝⎜

⎞

⎠⎟ ×

R2

⎛⎝⎜

⎞⎠⎟

23 0,5

1000,011

⎡

⎣

⎢⎢⎢

⎤

⎦

⎥⎥⎥

0,042 ×10−3

(C.22)

ou: R = ( Atelhado × 6,6027 ×10−6)3

8 (C.23)

Exemplo: Atelhado = 150 m2 → R = 0,075 m → R = 7,5 cm.



Calha trapezoidal:

Com (C.14), (C.16) e (C.18) em (C.4) :

Atelhado =

58

B 2⎛⎝⎜

⎞⎠⎟

×(0,284B)

23

0,5100

0,011

⎡

⎣

⎢⎢⎢

⎤

⎦

⎥⎥⎥

0,042 ×10−3

(C.24)

ou: B = ( Atelhado × 24,1985 ×10−6)3

8 (C.25)

Exemplo: Atelhado = 264 m2 → B = 0,15 m → B = 15 cm; H = 7,5 cm; A = 7,5 cm.

Área do telhado (Fig. C.8):

i = tg α

Atelhado = Aprojeção horizontal/cos α (C.26)

Tabela C.2 — Dimensionamento de calhas retangulares

B(cm) H(cm) Am(m2) Pm(m) Rh(m) i(cm/m) h(mm) Qnec(l/s) V(m/s) At(m2)

10 5 0,0050 0,2 0,025 0,5 150 0,042 0,550 65

15 7,5 0,0113 0,3 0,038 0,5 150 0,042 0,720 193

20 10 0,0200 0,4 0,050 0,5 150 0,042 0,872 415

25 12,5 0,0313 0,5 0,063 0,5 150 0,042 1,012 753

30 15 0,0450 0,6 0,075 0,5 150 0,042 1,143 1225

35 17,5 0,0613 0,7 0,088 0,5 150 0,042 1,267 1848

40 20 0,0800 0,8 0,100 0,5 150 0,042 1,385 2638

Tabela C.3 — Dimensionamento de calhas circulares

R(cm) Am(m2) Pm(m) Rh(m) i(cm/m) h(mm) Qnec(l/s) V(m/s) At(m2)

5 0,0039 0,157 0,025 0,5 150 0,042 0,550 51

7,5 0,0088 0,236 0,038 0,5 150 0,042 0,720 152

10 0,0157 0,314 0,050 0,5 150 0,042 0,872 326

12,5 0,0245 0,393 0,063 0,5 150 0,042 1,012 592

15 0,0353 0,471 0,075 0,5 150 0,042 1,143 962

17,5 0,0481 0,55 0,088 0,5 150 0,042 1,267 1451

20 0,0628 0,628 0,100 0,5 150 0,042 1,385 2072

i

α

Figura C.8


301Apêndices

Tabela C.4 — Dimensionamento de calhas trapezoidais

B(cm) A(cm) H(cm) Am(m2) Pm(m) Rh(m) i(cm/m) h(mm) Qnec(l/s) V(m/s) At(m2)

10 5 5 0,0063 0,2200 0,028 0,5 150 0,042 0,598 89

15 7,5 7,5 0,0141 0,3300 0,043 0,5 150 0,042 0,784 263

20 10 10 0,0250 0,4400 0,057 0,5 150 0,042 0,95 565

25 12,5 12,5 0,0391 0,5500 0,071 0,5 150 0,042 1,102 1025

30 15 15 0,0563 0,6600 0,085 0,5 150 0,042 1,245 1667

35 17,5 17,5 0,0766 0,7700 0,099 0,5 150 0,042 1,379 2514

40 20 20 0,1000 0,8800 0,114 0,5 150 0,042 1,508 3590

Tabela C.6 — Dimensionamento de condutores

Diâmetro Área do telhado pol mm vertical inclinado 0,50% 1,00%

2 50 46 13 18

3 75 130 42 58

4 100 288 90 128

5 125 501 167 388

6 150 780 275 850

8 200 1616 600 1550

Apêndice D — Múltiplos e submúltiplos decimais

Tabela D.1

Prefi xo Símbolo Fatores de multiplicação

exa E 1018

peta P 1015

tera T 1012

giga G 109

mega M 106

kilo k 103

hecto h 102

deca da 101

deci d 10–1

centi c 10–2

mili m 10–3

micro µ 10–6

nano n 10–9

pico p 10–12

fento f 10–15

acto a 10–18

Múl

tiplo

ssu

bmúl

tiplo

s


tabela cgs e momentos de inercia

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