rfem-rf-concrete members january2011 pt print

7/23/2019 Rfem-rf-concrete Members January2011 Pt Print

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Pr o g r a m R F- C O N CR E T E M e mb e r s 2011 I ng . - S o ft w a r e D l ub a l

Programa

RF-CONCRETEMembersDimensionamento de beto armado

Descriodo programa

Verso

Janeiro 2011

Todos os direitos incluindo os de traduo so reservados.

Nenhuma parcela deste livro pode ser reproduzida

mecanicamente, electronicamente ou de uma qualquer outra

forma, isto significa incluindo fotocopiando sem a permiss o

escrita da DLUBAL ENGINEERING SOFTWARE.

Ing.-Software Dlubal

Am Zellweg 2 D-93464 Tiefenbach

Tel.: +49 (0) 9673 9203-0

Fax: +49 (0) 9673 9203-51E-mail: [email protected]

Web: www.dlubal.com


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3Pr o g r a m R F- C O N CR E T E M e mb e r s 2011 I ng . - S o ft w a r e D l ub a l

C o n t e d o s

Contedos Pgina Contedos Pgina

1.1 Mdulo adicional RF-CONCRETEMembers 5

1.2

Equipa RF-CONCRETE Members 6

1.3

Utilizao do manual 6

1.4 Abrir o mdulo adicional RF-CONCRETEMembers 7

2.1 Verificao do estado limite ltimo 9

2.1.1 Flexo e fora axial 9

2.1.2

Esforo transverso 10

2.2 Verificao do estado limite deutilizao 12

2.2.1 Armadura prevista 12

2.2.2 Limitao das tenses 13

2.2.3 Armadura mnima 13

2.2.4 Controlo da fendilhao 14

2.2.5 Controlo das deformaes 16

2.2.6 Fluncia e retraco 17

2.2.6.1 Determinao dos valores iniciais 17

2.2.6.2

Considerao da fluncia/retraco porclculo 21

2.3 Dimensionamento da resistncia aofogo 23

2.3.1 Subdiviso da seco 23

2.3.2 Reduo da seco 24

2.3.3 Curva tenso-extenso do beto 26

2.3.4 Curva tenso-extenso da armadura 29

3.1 Dados gerais 32

3.1.1 Capacidade resistente 34

3.1.2

Estado limite de utilizao 35

3.1.3 Detalhes 36

3.1.4 Resistncia ao fogo 37

3.2 Materiais 38

3.3 Seces 40

3.4 Nervuras 43

3.5 Apoios 45

3.6 Armadura 47

3.6.1 Armadura longitudinal 48

3.6.2

Estribos 50

3.6.3 Disposio da armadura 51

3.6.4 Armadura mnima 54

3.6.5 Padro 57

3.6.6 Seco varivel 59

3.6.7 Resistncia ao fogo 61

4.1 Verificao de plausibilidade 63

4.2 Iniciar o clculo 63

5.1 Armadura necessria 65

5.1.1

Armadura necessria por seco transversal 65

5.1.2 Armadura necessria por conjunto debarras 68

5.1.3 Armadura necessria por barra 68

5.1.4 Armadura necessria por posio x 69

5.1.5 Armadura necessria no dimensionavel 70

5.2 Armadura existente 71

5.2.1 Armadura longitudinal existente 71

5.2.2 Armadura de corte existente 75

5.2.3 Armadura existente por posio x 78

5.2.4

Lista de ao 79

5.3 Verificao do estado limite deutilizao 81

5.3.1 Verificao do estado limite de utilizaopor seco 81

5.3.2 Verificao do estado limite de utilizaopor conjunto de barras 84

5.3.3 Verificao do estado limite de utilizaopor barra 85

5.3.4 Verificao do estado limite de utilizaopor posio x 85

5.4 Dimensionamento da proteco contraincndio 86

5.4.1 Dimensionamento da proteco contraincndio por seco 86

5.4.2 Dimensionamento da proteco contraincndio por conjunto de barras 89

5.4.3 Dimensionamento da proteco contraincndio por barra 90

5.4.4 Dimensionamento da proteco contraincndio por posio-x 90

5.4.5 Dimensionamento da proteco contraincndio no dimensionvel 91

6.1

Armadura proposta 92

6.2 Visualizao 3D da armadura 93


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C o n t e d o s

Pr o g r a m R F- C O N CR E T E M e mb e r s 2011 I ng . - S o ft w a r e D l ub a l

Contedos Pgina Contedos Pgina

6.3

Resultados no modelo do RFEM 95

6.4

Diagrama de resultados 98

6.5

Filtro para os resultados 99

7.1

Relatrio de impresso 10 0

7.2

Impresso do grfico 10 1

8.1 Dimensionamento de casos do RF-CONCRETE Members 10 2

8.2

Optimizao da seco 10 4

8.3

Unidades e casas decimais 10 5

8.4

Exportao de resultados 10 6

9.1

Dados de entrada 10 8

9.2 Valores iniciais da anlise dedeformao 10 9

9.2.1 Curvatura para seces no fendilhadas(Estado I) 109

9.3 Curvatura para seces fendilhadas(Estado II) 11 0

9.4 Determinao da flecha 11 2

9.5 Resultado no RF-CONCRETE Members 11 3

A

Bibliografia 1 14

B ndice 1 16


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1 Introduo

5Pr o g r a m R F- C O N C R E TE M e m b e r s 2011 I ng . - So ft w a r e D l ub a l

1. Introduo

1.1

Mdulo adicional RF-CONCRETE MembersO mdulo adicional do RF-CONCRETE Members para o dimensionamento do bet o armado est com-

pletamente integrado na interface do utilizador do RFEM. Assim est garantido um processo contnuo

de anlise para o dimensionamento de elementos de trelia de bet o armado.

O mdulo adicional importa todos os parmetros relevantes da estrutura a partir do RFEM, como por

exemplo o material, seces, barras, conjuntos de barras, nervuras, apoios assim como foras internas

de aces definidas e combinaes de cargas. O programa permite tambm os dimensionamentos

alternativos com seces modificadas, incluindo optimizao da seco.

O RF-CONCRETE Members analisa o estado limite ltimo e o estado limite de utilizao, As anlises para

a fendilhao e deformao so realizadas directamente a partir do clculo da abertura de fendas e

deformaes. Opcionalmente o programa verifica se os requisitos do dimensionamento da proteco

contra o fogo de acordo com EN 1992-1-2:2004 so cumpridos.

A influncia da fluncia e da retraco podem ser tidas em conta adicionalmente quando analisar o sis-

tema de deformao.

O dimensionamento do beto armado realizado de acordo com as seguintes normas nacionais e

europeias .

DIN 1045:1988-07

DIN 1045-1:2001-07

DIN 1045-1:2008-08

DIN V ENV 1992-1-1:1992-06

NORM B 4700:2001-06

EN 1992-1-1:2004

ACI 318-08

A lista apresentada esquerda inclui os anexos nacionais disponveis para a norma EN 1992-1-1:2004 e

est constantemente a ser aumentada.

A armadura necessria que determinada contm uma proposta de armadura tendo em conta todas as

especificaes do utilizador relativamente aos vares longitudinais e a armadura de estribos. Esta dis-

posio da armadura pode sempre ser ajustada. Os dimensionamentos relacionados com as modifica-

es sero actualizados automaticamente.

possvel visualizar a armadura de reforo a partir da visualizao foto-real. Esta representao prxima

da realidade da armadura do reforo pode ser documentada no relatrio de impress o global do RFEMassim como os outros dados de entrada e resultados no mdulo adicional.

Desejamos-lhe muito sucesso e prazer quando estiver a trabalhar com o mdulo RF-CONCRETE Mem-

bers.

A sua equipa ING.-SOFTWARE DLUBAL

Anexos nacionais para o EC 2


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1 Introduo

6 Pr o g r a m R F- C O N C R E TE M e m b e r s 2011 I ng . - So ft w a r e D l ub a l

1.2 Equipa RF-CONCRETE MembersAs seguintes pessoas estiveram involvidas no desenvolvimento do RF-CONCRETE Members:

Coordenadores do programaDipl.-Ing. Georg Dlubal

Dipl.-Ing. (FH) Alexander Meierhofer

Dipl.-Ing. (FH) Younes El Frem

ProgramadoresIng. Michal Balvon

Jaroslav Barto

Ing. Ladislav Ivano

Ing. Alexandr Prcha

Ing. Roman Svoboda

Dis. Ji merk

RNDr. Stanislav kovran

Superviso do programaDipl.-Ing. (FH) Alexander Meierhofer

Ing. Jan Fra

Ing. Pavel Gruber

Ing. Bohdan mid

Jana Vlachov

Manual, sistema de ajuda e traduoEng. Nilton Lopes Fernandes


Dipl.-Ing. (FH) Robert Vogl

Eng. Jorge Rafael Faria Duarte

Dipl.-Ing. Frank Faulstich

Dipl.-. Gundel Pietzcker

Suporte tcnico e gesto de qualidadeDipl.-Ing. (BA) Markus Baumgrtel

Dipl.-Ing. (BA) Sandy Baumgrtel

Dipl.-Ing. (FH) Steffen Clau

Dipl.-Ing. (FH) Matthias Entenmann

Dipl.-Ing. Frank Faulstich

Dipl.-Ing. (FH) Ren Flori

Dipl.-Ing. (FH) Stefan Frenzel

Dipl.-Ing. (FH) Walter Frhlich

Dipl.-Ing. (FH) Andreas Hrold

Dipl.-Ing. (FH) Bastian Kuhn

M.Sc. Dipl.-Ing. Frank Lobisch


M.Eng. Dipl.-Ing. (BA) Andreas Niemeier

M.Eng. Dipl.-Ing. (FH) Walter Rustler

M.Sc. Dipl.-Ing. (FH) Frank Sonntag

Dipl.-Ing. (FH) Christian Stautner

Dipl.-Ing. (FH) Robert Vogl

Dipl.-Ing. (FH) Andreas Wopperer

1.3

Utilizao do manualOs tpicos como a Instalao , interface grfica do utilizador, avaliao de resultados e impresso esto

descritos em detalhe no manual do programa principal RFEM. O presente manual focaliza-se nas carac-tersticas tpicas do mdulo adicional do RF-CONCRETE Members.

As descries neste manual seguem a sequncia do mdulo, entrada de dados e tabelas de resultados,

bem como a estrutura. O texto do manual apresenta os botesdescritos em parntesis rectos, por

exemplo [Grfico]. Ao mesmo tempo, s o representadas por imagens esquerda. Alm disso, expres-

sesusadas em dilogos,tabelas e menus esto configuradas em itlico para clarificar as explicaes.

No final do manual pode encontrar o ndice. Contudo, sen o encontrar o que procura por favor verifi-

que no nosso website www.dlubal.comonde pode passar pelas nossas pginas FAQ.


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1 Introduo


1.4 Abrir o mdulo adicional RF-CONCRETEMembers

O RFEM fornece as seguintes opes para iniciar o mdulo adicional RF-CONCRETE Members .

MenuPara Iniciar o programa na barra de menu,

escolha a opoConstruo em beto armado no menuMdulos adicionais e depois seleccione

RF-CONCRETE Members.

Figura 1.1: Menu Mdulos adicionaisConstruo em beto armadoRF-CONCRETE Members

Navegador

Para iniciar o RF-CONCRETE Members no navegador Dados,Abra a pastaMdulos adicionais e seleccione oRF-CONCRETE Members.

Figura 1.2: Navegador de dados: M dulos adicionais RF-CONCRETE Members


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1 Introduo


PainelNo caso de os resultados do RF-CONCRETE Members estarem j disponveis na estrutura do RFEM, pode

definir o caso relevante de dimensionamento na lista de casos de carga da barra de ferramentas do

RFEM (ver esquerda). Se necessrio, active a visualizao grfica de resultados primeiro usando o

boto [Resultados ligado/desligado].

Quando a visualizao de resultados est activada, o painel aparece, em que apresenta o bot o [RF-

CONCRETE Members] o qual pode usar para aceder ao mdulo de dimensionamento.

Figura 1.3: Painel de botes [RF-CONCRETE Members]


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2 Fundamento terico


2. Fundamento terico

2.1

Verificao do estado limite ltimoEm seguida, a base terica do mdulo descrita em detalhe. No entanto, este captulo no representa

um substituto para os contedos presentes nos respectivos livros de refer ncia.

2.1.1

Flexo e fora axial

As Normas EN 1992-1-1, 6.1 and DIN 1045-1, 10.2 descrevem em detalhe a base do clculo para a verifi-

cao do estado limite ltimo . As regras correspondentes referem-se flexo com ou sem fora axial

bem como apenas fora axial.

O limite matemtico da ruptura alcanado quando as tens es ltimas so alcanadas. Dependendo

onde as tenses ltimas ocorrem, a ruptura pode ser causada pelo beto ou pelo ao de armadura.

A seguinte figura mostra a distribuio de tenses admissveis para a flexo, com ou sem fora axial deacordo com EN 1992-1-1, 6.1.

Figura 2.1: Possvel distribuio de extenses no estado limite ltimo

De acordo com[16] as diferentes reas para a distribuio de extenses apresentadas na figura acima

tm o seguinte significado:

rea 1

Esta rea aparece no caso de uma fora de traco central ou de uma fora de traco com uma peque-

na excentricidade. Apenas tenses ocorrem em toda a seco transversal. A seco transversal efectiva

consiste apenas em duas camadas de armaduras AS1e As2. A armadura entra em ruptura porque a

extenso ltima alcanada.


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2 Fundamento terico


rea 2

A rea 2 surge no caso de flexo simples e no caso de flexo com fora axial (fora de compresso e

traco). O eixo neutro encontra-se no interior da sec o. A tenso de flexo da armadura completa-

mente usada, isso significa que o ao rompe quando a extenso ltima alcanada. Normalmente, a

seco de beto no totalmente usada porque a extenso de compresso no atinge a extenso lti-ma c2u.

rea 3

Esta rea aparece no caso de flexo simples e no caso de flexo com fora axial (compresso). A capaci-

dade resistente do ao superior do beto. O beto entra em ruptura porque a extenso ltima c2ualcanada.

A ruptura do beto anunciada por fendas como nas reas 1 e 2 porque o ao ultrapassa o ponto de

cedncia. (ruptura com aviso).

rea 4

A rea 4 aparece no caso de flexo com uma fora de compresso longitudinal. Representa a transio

de uma seco sujeita principalmente a flexo para uma seco afectada por compresso. O betoentra em ruptura antes do ponto de ced ncia do ao ser alcanado porque as extenses possveis so

muito pequenas. A rea 4 implica uma elevada quantidade de armadura na sec o. Portanto, de forma

a evitar tal seco, inserida uma armadura de compresso.

Pequenas extenses do ao na zona de traco resultam na ruptura sem pr-aviso (a armadura de fle-

xo-toro no entra em ruptura).

rea 5

Esta rea aparece no caso de fora de compresso com uma ligeira excentricidade (por exemplo um

pilar) ou uma fora de compress o central. Apenas extenses de compresso ocorrem em toda a sec-

o. A extenso de compresso na borda que menos comprimida est entre 0 > c1> c2. Todas as dis-tribuies das extenses de compresso intersectam-se no ponto C.

2.1.2 Esforo transverso

O dimensionamento do esforo transverso resistente apenas efectuado para o estado limite ltimo .

As aces e as resistncias so consideradas com os seus valores de clculo. Acondio para o clculo

geral de acordo com EN 1992-1-1, 6.2.1 a seguinte:

VEd VRd

Onde VEd Valor de clculo do esforo transverso actuante

VRd Valor de clculo do esforo transverso resistente

Dependendo do mecanismo de ruptura, o valor do clculo do esforo transverso resistente determi-

nado a partir de um dos trs valores seguintes:

VRd,c Valor de clculo do esforo transverso resistente do elemento sem armadura de esforo

transverso

VRd,s Valor de clculo do esforo transverso resistente do elemento com armadura de esforo

transverso, limitada pela tenso de cedncia da armadura de esforo transverso (rotura do

tirante)

VRd,max Valor de clculo do esforo transverso resistente mximo, limitado pela resist ncia das esco-

ras de beto comprimidas

Se o esforo transverso aplicado VEdpermanece abaixo do valor de VRd,c, no necessrio o clculo da

armadura de esforo transverso e o dimensionamento cumprido.

Se o esforo transverso aplicado VEd

superior ao valor de VRd,c

, a armadura de esforo transverso deve

ser dimensionada. A armadura de esforo transverso deve absorver todo o esforo transverso. Assim a

capacidade resistente da escora em bet o deve ser analisada.


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2 Fundamento terico


VEd VRd,s e VEd VRd,max

Os vrios tipos de esforo transverso resistente s o determinados da seguinte forma:

Diemensionamento do esforo transverso resistente sem armadura de corte

O valor de clculo para o dimensionamento do esforo transverso resistente VRd,cpode ser determinadoa partir de:

dbk)f100(kCV wcp13

1

cklc,Rdc,Rd

= EN 1992-1-1, Eq. (6.2a)

onde

CRd,c Valor Recomendado: 0.18 / c

0.2d

2001k += Factor de escala para considerar a altura da seco

d Altura til da seco em [mm]

02.0db

A

W

sll

= taxa de armadura longitudinal

Asl rea da armadura de traco prolongada de um comprimento

mnimo

(lbd + d) para alem da seco considerada

fck Valor caracterstico da tenso de ruptura do beto compresso em

N/mm2

k1 Valor recomendado: 0.15

bw Menor largura da seco transversal na rea traccionada em [mm]

d Altura efectiva da armadura de flexo em [mm]

cdc

Edcp f2.0

A

N


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2 Fundamento terico


A inclinao da escora de beto comprimido pode ser seleccionada dentro de determinados limitesdependendo da carga. Desta forma a equao pode ter em conta que o facto de que uma parte do

esforo transverso absorvida pelo atrito na fenda. Assim o sistema estrutural menos sujeito a ten-

ses. Os limites seguintes est o recomendados na equao (6.7) do EN 1992-1-1:

5.2cot1

A Inclinao da escora de beto pode variar entre os seguintes valores:

Inclinao Mnima Inclinao Mxima

21.8 45.0

cot 2.5 1.0

Tabela 2.1: Limites recomendados para a inclinao da escora de beto

Dimensionamento do esforo transverso resistente da escora de beto comprimido

Para elementos estruturais com armadura de esforo transverso perpendicular ao eixo da viga (= 90)

o seguinte pode ser aplicado:

+

=

tancot

fzbV cd1wcwmax,Rd EN 1992-1-1, Eq. (6.9)

onde

cw Coeficiente que tem em conta o estado de tenso no banzo comprimido

bw Menos largura da seco entre os banzos comprimidos e traccionados

z Binrio de foras interiores (calculado exactamente no dimensionamento fle-

xo)

1 Coeficiente de reduo da resistncia do beto fendilhado por esforo trans-verso

fcd Valor de clculo da tenso de ruptura do beto compresso

ngulo formado pela escora comprimida de beto com o eixo da viga

2.2 Verificao do estado limite de utilizaoA verificao do estado limite de utilizao consiste em diversas verificaes individuais que so espe-

cificados nos seguintes captulos do Eurocdigo:

Limitao das Tenses: EN 1992-1-1, 7.2

Controlo da fendilhao: EN 1992-1-1, 7.3

Controlo das deformaes: EN 1992-1-1, 7.4

2.2.1 Armadura prevista

Antes de o programa calcular o estado limite de utilizao, este verifica a armadura existente. Primeiro o

RF-CONCRETE Members usa as foras internas de utilizao para realizar um dimensionamento idntico

ao dimensionamento do estado limite ltimo. O dimensionamento resulta em uma armadura estrutural

necessria a qual depois comparada com a armadura existente definida pelo utilizador.

Se a armadura existente inferior armadura estticamente necessria, ou se a anlise revela alguma

situao no dimensionvel, a verificao ao estado limite de utilizao no ser realizada.


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2 Fundamento terico


2.2.2 Limitao das tenses

Tenses de compresso no betoAs tenses de compresso do beto devem estar limitadas de acordo com EN 1992-1-1, 7.2 (1) forma a

evitar fendas ou elevada fluncia no caso de eles afectarem a funcionalidade da estrutura. Assim o cap-tulo 7.2 (2) recomenda a aplicao de um factor de reduo para as caractersticas de resistncia com-

presso do beto.

ck1c fk =

O valor recomendado para k1 0.6.

Tenses na armadura

De forma a evitar deformaes no elsticas, formao de fendas e deformaes inaceitveis necess-

rio limitar as tenses de traco na armadura de acordo com EN 1992-1-1, 7.2 (4). Captulo 7.2 (5) reco-

menda alguns factores de reduo para resistncia caractersticas de traco a qual depende do tipo de

combinao de aces.yk3s fk = Para a combinao caracterstica de aces

yk4s fk = Para aco indirecta (limitador)

s valores recomendados para k3e k4so 0.8 e 1.

2.2.3 Armadura mnima

A quantidade de armadura mnima usada para limitar a abertura de fendas determinada em acordo

com a norma EN 1992-1-1, 7.3.2 (2), eq. (7.1) de acordo com a simplificao seguinte:

cteff,ctcsmin,s AfkkA =

onde

As,min rea mnima das armaduras de beto armado na zona de traco

s Tenso na armadura admissvel de acordo com aFigura 2.2

kc Coeficiente que tem em conta a distribuio de tenses na zona traccionada

kc= 1.0 para traco simples

kc = 0.4 para Flexo simples ou flexo composta com foras axiais

k Coeficiente que considera o efeito das tenses uniformes auto-equilibrantes

k = 1.0 para almas com h 300 mmk = 0.65 para h 800 mm

fct,eff Valor mdio da resistncia do beto traco quando se formam as primeiras fendasfct,eff= fctm

Act rea do beto traccionado

Figura 2.2: Dimetro mximo *spara os vares de ao de acordo com EN1992-1-1, tabela 7.2


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2 Fundamento terico


2.2.4 Controlo da fendilhao

Verificao do dimetro dos varesO dimetro mximo dos vares da armadura com mx s verificado de acordo com a norma seguinte

EN 1992-1-1, 7.3.3 (2):

)dh(2

hk

9.2

f crc

eff,ct*ss

= para flexo

)dh(8

h

9.2

f cr

eff,ct*ss

= para distribuio uniforme de traces

onde

s* Dimetro mximo de acordo com aFigura 2.2

fct,eff Tenso resistente efectiva do beto traco simples, determinada aos 28 dias, aqui fctm

kc Coeficiente que tem em conta a distribuio de tenses na zona traccionada,

aqui kc= 0.4hcr Altura da zona traccionada imediatamente antes de ocorrer fendilha o

h Altura total da seco

d Altura til ao centro de gravidade da camada exterior da armadura

Clculo do espaamento dos varesO espaamento mximo entre vares max sl especificado em EN 1992-1-1, tabela 7.3.

Figura 2.3: Valores mximos para o espaamento dos vares de acordo com EN 1992-1-1, tabela 7.3

Clculo da largura de fendas

A largura de fendas caracterstica wk determinada de acordo com EN 1992-1-1, 7.3.4, eq. (7.8).

( )cmsmmax,rk sw =

onde

sr,max

Distncia mxima entre fendas para o estado final de fendilha o de acordo com a equa-

o. (7.11) ou (7.14)

sm Extenso mdia da armadura considerando a contribuio do beto entre fendas

cm Extenso mdia do beto entre fendas


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2 Fundamento terico


Distncia maxima entre fendas sr,max

No caso de na zona traccionada o espaamento entre vares no ser superior a 5(c + /2), a distncia

mxima final entre fendas para o estado final de fendilhao pode ser determinada de acordo com EN

1992-1-1, 7.3.4 (3), eq. (7.11):

eff

4213max,r

kkkcks

+=

onde

k3 Coeficiente (valor recomendado: 3.4)

c Recobrimento das armaduras longitudinais

k1 Coeficiente que tem em conta as propriedades de aderncia das armaduras

k1= 0.8 para vares com elevadas propriedades de aderncia

k1 = 1.6 para vares com superfcie lisa

k2 Coeficiente que tem em conta a distribuio de extenses

k2= 0.5 para flexok2 = 1.0 para traco simples

k4 Coeficinete (valor recomendado: 0.425)

eff Taxa de armadura efectiva

Se o espaamento entre vares aderentes superior a 5(c + /2), ou se no existem armaduras ade-

rentes na zona traccionada, a distncia mxima entre deve ser determinada da seguinte forma:

( )xh3.1s max,r =

Diferena das extenses mdias (sm- cm)

A diferena da extenso mdia para o beto e a armadura determinada em concordncia com a

seguinte norma EN 1992-1-1, 7.3.4 (2), eq. (7.9):

( )

s

s

s

effeeff

eff,ctts

cmsmE

6.0E

1f

k

+

=

onde

s Tenso na armadura de traco admitindo seco fendilhada

kt Coeficiente em funo da durao do carregamento

kt= 0.6 para aces de curta durao

kt = 0.4 para aces de longa durao

fct,eff Tenso resistente efectiva do beto traco simples, determinada aos 28 dias, aqui fctm

e Relao dos mdulos elasticos Es/ Ecm

eff Taxa de armadura efectiva


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2 Fundamento terico


2.2.5 Controlo das deformaes

A norma EN 1992-1-1, 7.4.3 permite para um dimensionamento simplificado, limitar a deforma o a

partir de um clculo directo. As deformadas devem ser determinadas prximas da realidade. O mtodo

de clculo deve expressar o desempenho real do material estrutural, apresentando uma determinadapreciso que coincida com o objectivo do dimensionamento.

A deformada determinada a partir da equao diferencial da linha de flexo atravs da dupla integra-

o. Contudo, como a resistncia de uma seco de beto armado muda em parte devido fendilha-

o,o diagrama momento-curvatura no linear. Existem grandes diferenas na curvatura entre sec-

es no fendilhadas (estado I) e seces fendilhadas (estado II).

Portanto a deformada determinada a partir do princpio do trabalho virtual para a posi o da defor-

mao mxima. Para a curvatura aplicada uma l inha aproximada que liga os valores extremos da cur-

vatura, com uma linha que est ligada com a distribuio de momentos.

Quando calcula manualmente, trs valores da deformao so determinados de acordo com[16]:

Menor valor de clculo da deformada

A deformada mnima obtida quando o clculo realizado para uma seco no fendilhada (estado I).

Este tipo de deformada descrito como fI.

Maior valor de clculo da deformada

A deformada mxima obtida quando o clculo realizado para uma seco completamente fendilha-

da (estado II). Este tipo de deformada descrito como fII.

Provvel valor da deformada

Considera-se que algumas partes da seco esto no fendilhadas e outras, altamente sujeitas a ten-

ses, esto fendilhadas. A relao momento-curvatura sobe para a primeira fenda aps o estado I. Aps

o estado I aparecem algumas fendas. Este pressuposto resulta no valor provvel da deformada f se

encontra entre o menor e o maior valor calculado. De acordo com a norma EN 1992-1-1, 7.4.3 (3), eq.

(7.18) o valor pode ser derivado a partir da seguinte relao:

( ) III 1 +=

Os valores de Ie IIrepresentam os parmetros gerais da deformada (por exemplofIor fII). Isto podeser uma extenso, uma curvatura, uma deformada ou uma rotao. o valor de distribuio entre o

estado I e o estado II, e de acordo com a norma EN 1992-1-1, eq. (7.19), est entre 0 < 1. Para deter-

minar a deformao provvel, utilizada uma combinao de aces quase-permanente para o clculo

das foras internas.

O captulo9 na pgina108 apresenta um exemplo onde um clculo de uma anlise de deformao

realizado manualmente comparado com a anlise do RF-CONCRETE Members.


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2 Fundamento terico


2.2.6 Fluncia e retraco

2.2.6.1 Determinao dos valores iniciais

This captulo gives an overview about the time-dependent stresses and deformations due to creepingand shrinkage.

A fluncia representa a deformao do beto dependente do tempo sujeito tenso de uma carga

durante um perodo de tempo especfico. Os valores principais influentes so idnticos aos valores da

retraco. Mas alm disso a chamada tenso que provoca fluncia tem efeitos considerveis na defor-

mao por fluncia. Deve ser dada especial ateno durao do carregamento, o momento de aplica-

o da carga, bem como durao das aces. O valor de fluncia determinante representado pelo

rcio de fluncia (t,t0) no ponto relevante de tempo t.

A retraco descreve a modificao do volume dependente do tempo, sem efeitos devido s foras

externas ou temperatura. O presente documento evita descrever mais explica es a respeito de pro-

blemas de retraco e os seus diferentes tipos de aparncia (retraco por secagem, retraco autge-

na, retraco plstica e retraco qumica). Os valores importantes, influentes na retraco so a humi-dade relativa, a espessura efectiva dos componentes estruturais, o agregado, a resist ncia do beto, o

rcio gua/cimento, a temperatura bem como o tipo e a durao da cura. O valor de retraco determi-

nante representado atravs do coeficiente de retracoc,s(t,ts) no ponto relevante de tempo t.

A determinao do rcio de fluncia (t,t0) e do coeficiente de retraco c,s(t,ts) de acordo com anorma EN 1992-1-1, anexo B descrita no seguinte.

Coeficiente de fluncia (t,t0)Usando as frmulas seguintes requer que a tenso cque provoca fluncia, da carga permanente

actuante no ultrapasse o seguinte valor:

ckjc f45.0

onde fckj Resistncia compresso do cilindro de beto na data em que a correspondente

tenso aplicada

Figura 2.4: Formao de tenses de fluncia

No caso de comportamento linear da fluncia assumido (c 0.45fckj), a fluncia do beto pode ser

determinada a partir de uma reduo dos mdulos de elasticidade do beto.

)t,t(1.1

E1.1E

0

cmeff,c +

=

onde Ecm Mdulo de elasticidade mdio de acordo com EN 1992-1-1, tabela 3.1

(t,t0) Coeficiente de fluncia

t Idade do beto na data considerada, em dias

t0 Idade do beto, em dias na data do carregamento


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2 Fundamento terico


O coeficiente de fluncia(t,t0) na anlise da data considerada tpode ser determinado da seguinte

forma:

)t,t()t()f()t,t( 0c0cmRH0 =

onde 213

0RH

h1.0

100

RH1

1

+=

RH Hmidade relativa em [%]

h0 Espessura equivalente do elemento estrutural em [mm]

u

A2h c0

=

Ac rea da seco

u Perimetro da seco

1, 2 Coeficientes para considerar a influncia da resistncia do beto

7.0

cm1

f

35

=

2.0

cm2

f

35

=

fcm Valor mdio da resistncia compresso do cilindro

cmcm

f

8.16)f( =

fcm Valor mdio da resistncia compresso do cilindro de beto [N/mm2]

20.00

0t1.0

1)t(

+=

t0 Idade do beto em dias quando a aplicao da carga se inicia

3.0

0H

00c

tt

tt)t,t(

+

=

t Idade do beto na data considerada, em dias

t0 Idade do beto, em dias na data do carregamento,

( )[ ] 33018H 1500250hRH012.015.1 ++=

RH Hmidade relativa [%]h0 Espessura equivalente do elemento estrutural [mm]

3 Coeficientes para considerar a influncia da resistncia do beto

13 = para fcm 35 N/mm2

5.0

cm3

f

35

= para fcm 35 N/mm

2

A entrada seguinte necessria para calcular o rcio de flu ncia:

RH Hmidade relativa [%]

t0 Idade do beto em dias quando a aplicao da carga se inicia

t Idade do beto na data considerada, em dias (opcionalmente )


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2 Fundamento terico


A influncia de elevada ou baixa temperatura no grau de cura do beto numa escala de 0C a 80C

pode ser tida em conta para uma correco da idade do beto com a seguinte equao:

=

+

=n

1i i

65.13)t(T273

4000

T

tet i

onde n Nmero de periodos com a mesma temperatura

T(ti) Temperatura em C durante o perodo ti

ti Nmero de dias com temperatura T

A influncia do tipo de cimento seleccionado no coeficiente de fluncia do beto pode ser tido em

conta atravs da alterao da idade da carga de aplicao no beto t0com a seguinte frmula:

( ) 5.0

t2

91tt

2.1T,0

T,00

++=

onde t0,T= tT Idade efectiva do beto quando aplicada a carga considerando ainfluencia da temperatura

Expoente, depende do tipo de cimento

Tipo de cimento

-1 Lento endurecimento do cimento da classe S

0 Normal ou rpido endurecimento do cimento da classe N

1 Rpido endurecimento, alta-resistncia do cimento da classe R

Exemplo

Figura 2.5: Seco

Idade do beto quando a fluncia comea:

Diaseetet iii

tTtT

n

i

i

tT

T 96.886

65.13)(273

400065.13

)(273

4000

1

65.13)(273

4000

=+==

+

+

=

+

Idade do beto soc influncia do tipo de cimento:

( ) ( ) Dias

ttt

T

T 96.8

96.82

9196.8

2

91

0

2.12.1

,0

,00 =

++=

++=

Espessura efectiva do componente estrutural:

cm1875.0)5.03.0(2

5.03.02

u

A2h c

0 =

+

=

=

Coeficiente da fluncia:

Beto C25/30Cimento CEM 42.5 N

RH: 50%

Duas mudanas na temperatura:

Durao Temperatura

6 dias 15 C

8 dias 7 C

Idade do beto considerada tk: 365 dias


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2 Fundamento terico


595.2758.0606.0923.2933.1)t,t()t()f()t,t( 0c0cmRH0 ===

onde

933.1012.1042.15.1871.0

100

501

1h1.0

100

RH1

13213

0RH =

+=

+=

042.133

35

f

35 7.07.0

cm1 =

=

= 012.1

33

35

f

35 2.02.0

cm2 =

=

=

( ) 923.233

8.16

f

8.16f

cmcm ===

606.096.81.0

1

t1.0

1)t(

2.02.00

0 =+

=+

=

758.096.8365779.538

96.8365

tt

tt)t,t(

3.03.0

0H

00c =

+

=

+

=

( )[ ] ( )[ ] 779.538030.12505.18750012.015.1250hRH012.015.1 183018H =++=++=1545030.115001500 3H ==

030.133

35 5.0

3 =

=

Coeficiente de retraco c,s(t,ts)

A retraco pode ser definida especificando a deformao por retraco c,s(t,ts).

)t,t()f()ts,t( sSRHcmscs =

onde ( )[ ] 6cmsccms 10f90160)f( +=

Classe de resistncia do cimento sc

32.5 4

32.5 R; 42.5 5

42.5 R; 52.5 8

Endurecimento ao ar (40 % RH < 99 %):

sRHRH 55.1 = onde3

sRH100

RH1

=

Endurecimento em gua (RH 99%):

25.0RH =

s20

ssS

tth035.0

tt)t,t(

+

=

t Idade do beto em dias na data considerada

ts Idade do beto, em dias quando a retraco se inicia


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2 Fundamento terico


Exemplo

Beto C25/30

Cimento CEM 42.5 R

RH: 50 %Idade do beto tsquando a retraco se inicia: 28 dias

Idade do beto considerada t: 365 dias

282.0464.0365.1000445.0)t,t()f()ts,t( sSRHcmscs ===

onde

( )[ ] ( )[ ] 000445.0103390516010f90160)f( 66cmsccms =+=+=

365.1875.055.1RH == onde 875.0100

501

3

sRH =

=

464.0283655.187035.0

28365tth035.0

tt)t,t(2

s20

ssS =

+=

+=

2.2.6.2 Considerao da fluncia/retraco por clculo

A fluncia e a retraco so considerados pelo clculo como descrito no modelo abaixo:

Fluncia

Se as extenses so conhecidas para o tempo t = 0, bem como para qualquer outra data posterior o

coeficiente de flunciatpode ser especificado da seguinte forma:

10t

tt

=

=

A equao convertida para a extens o em determinado tempo t. Este resultado na condio seguinte

vlido para tenses uniformes (menor do que aproximadamente 0.4fck).

( )1t0tt += =

Para tenses superior a aproximadamente 0.4 fck, as extenses esto aumentando de forma despropor-

cional, resultando na perda da refer ncia linearmente assumida.

Para o clculo o programa RF-CONCRETE Members usa uma soluo comum e razovel destinada aos

fins prticos da construo. A curva tenso-deformao do beto distorcida pelo factor (1+).

Figura 2.6: Distoro da curva tenso deformao para determinao do efeito de fluncia


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2 Fundamento terico


Quando se tem em conta a fluncia como se mostra naFigura 2.6,as tenses uniformes que provocam

fluncia so assumidas durante o perodo de tempo de aplicao da carga. Devido ao facto de no se

considerar a redistribuio de tenses, a deformao ligeiramente sobre estimada por este aproxima-

o. Alm disso, este modelo compreende reduo de tenses apenas em partes, uma vez que a

mudana nas extenses (relaxao) no tida em conta. No caso em que assumido o comportamentolinear elstico, seria possvel implicar uma proporcionalidade e a distoro horizontal reflectiria a rela-

xao na proporo de (1+). Este contexto, contudo perdido para o diagrama n o linear tenso-extenso.

Este procedimento representa assim uma aproxima o. A reduo das tenses devido a relaxao bem

como a fluncia no linear no pode ser ou apenas pode ser representada aproximadamente.

Retraco

A pergunta surge como que as distores dos componentes, que so relevantes para o clculo, so

causadas. A razo porque elas so causadas a contraco limitada do beto devido armadura. No

caso de condies de fronteira de componentes estruturais esbeltos comuns, com distribuio uni-

forme de extenses devido retraco, so assumidas curvaturas dos componentes que apenas ocorre-

ro para distribuies assimtricas da armadura.

Portanto, a retraco pode ser representada por uma pr-extenso do beto ou do ao. Isto significa em

detalhe que a extenso livre do ao limitada pela pr-extenso positiva do beto. Da mesma forma,

seria possvel modelar um componente com pr-extenso negativa do ao em que o beto limita a

extenso livre da pr-extenso do ao. Ambos os modelos mostram uma idntica distribuio de ten-

ses, tendo em conta a pr-extenso relevante, mas diferem significativamente no plano de extenso.

Quando o ao foi pr-esforado, imediatamente evidente a partir das condi es da extenso onde

aparecem zonas de traco e compresso devido retraco. Quando o beto sujeito a pr-esforo,

possvel tirar concluses a partir da condio da extenso relativa contraco real do beto.

Como a determinao das deformaes o mais importante para o clculo, irrelevante se a modela-

gem, a quando da determinao da rigidez realizada por um pr-esforo positivo do bet o ou um pr-

esforo negativo da armadura.

O mdulo adicional RF-CONCRETE Members tem em conta a extens o devido retraco por pr-

esforo negativo da armadura.


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2 Fundamento terico


2.3 Dimensionamento da resistncia ao fogo

O dimensionamento da proteco contra o fogo com o RF-CONCRETE Members realizado de acordo

com o mtodo de clculo simplificado em conformidade com a norma EN 1992-1-2, 4.2. O programa

usa o Mtodo de zonadescrito no anexo B.2.

No caso de exposio ao fogo, a capacidade resistente reduzida devido reduo da seco da com-

ponente e a uma diminuio da rigidez do material. As zonas de beto danificadas directamente expos-

tas ao fogo, no so tidas em conta para a seco equivalente que usada para o dimensionamento da

proteco contra o fogo. O dimensionamento contra o fogo realizado com a seco reduzida e com as

propriedades do material reduzidas de forma id ntica ao estado limite ltimo temperatura normal.

Figura 2.7: Seco exposta ao fogo com zonas danificadas

2.3.1 Subdiviso da seco

A seco subdividida em um determinado nmero de zonas paralelas (n > 3) com a mesma espessura.

Para cada zona o programa determina a temperatura mdia, a respectiva resist ncia compressofc,e,

se necessrio o mdulo de elasticidade.

Figura 2.8: Subdiviso de uma parede com os dois lados expostos ao fogo em zonas de acordo com[7], Figura B.4

A seco exposta ao fogo comparada com uma parede. A largura equivalente da parede 2 * w. A lar-

gura equivalente subdividida simetricamente em vrias zonas como mostra aFigura 2.8.

Metade da largura equivalente wdepende da carga de fogo actuante no componente estrutural. A

seguinte tabela da uma viso geral sobre a determinao das larguras equivalentes em conformidade

com as normas:


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2 Fundamento terico


Carga de fogo Parede de largura equivalente w

Elemento com um lado exposto ao fogo Largura do elemento na direco dos efeitos do fogo

Pilar ou parede com ambos os lados (con-

trrios) expostos ao fogo

0.5 * Largura do elemento na direco dos efeitos do

fogo

Pilar com os quatro lados expostos ao

fogo

0.5 * menor dimenso externa da seco

Tabela 2.2: Determinao da largura equivalente

2.3.2 Reduo da seco

Determinao da temperatura ino centro da reaSubsequentemente subdiviso da seco em zonas, a temperatura i determinada no centro de

cada zona i. A determinao facilitada pelo curso da temperatura em concordncia com a norma EN

1992-1-2, anexo A, baseada nas seguintes suposies:

A temperatura especfica do bet o corresponde s especificaes de acordo com a norma EN 1992-1-2, 3.2.2.

A humidade 1.5 % (para humidades >1.5 % a temperatura especifica no est do lado da segu-rana).

A condutividade trmica do beto o valor limite mnimo mencionado em EN 1992-1-2, 3.3.3.

O valor de emisso da superfcie do beto 0.7.

O coeficiente de transmiss o de calor por conveco 25 W/m2K.

Determinao do coeficiente de reduo kc(i)

O coeficiente de reduo kc(i) especificado para a temperatura determinada no centro da zona i deforma a ter em conta a diminuio da resistncia compresso fck. caracterstica do beto. O coeficiente

de reduo kc(idepende dos agregados do beto.

De acordo com EN 1992-1-2 figura 4.1, o grfico 1 apresentado no diagrama abaixo, deve ser usado

para beto normal contendo agregados de quartzo. O grfico 2 representa beto normal com

agregados contendo calcrio.

Figura 2.9: Coeficiente kc(i) para considerer uma diminuio da resistncia compresso do beto de acordo com[7], Figura 4.1


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2 Fundamento terico


Determinao da rea danificada com espessura azA seco danificada pelo fogo representada atravs de uma seco reduzida. Isto significa que uma

zona danificada de espessura aznos lados expostos ao fogo no tida em conta para o clculo do esta-

do limite ltimo.

Figura 2.10: Reduo da resistncia e da seco em caso de indndio de acordo com[7], Figura B.3

O clculo da espessura azda zona danificada depende do tipo de elemento:

Barras, lajes

=

)(k

k1wa

Mc

m,cz

Pilares, paredese outros elementos estruturais para os quais efeitos devidos anlise de segun-da ordem devem ser tidos em conta

=

3.1

Mc

m,cz

)(k

k1wa

onde

w Metade da largura equivalente da parede

kc,m Coeficiente de reduo mdio para uma seco especifica

=

= n 1i icm,c )(kn

)n

2.01(k

n Nmero de zonas paralelas em w

A mudana de temperatura em cada zona tida em conta atravs do factor mdio

(1 0.2/n).

kc(M) Coeficiente de reduo para o beto no pointo M (cf.Figura 2.9)


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2 Fundamento terico


2.3.3 Curva tenso-extenso do beto

O ponto M decisivo para a reduo das propriedades dos materiais do beto. M um ponto na linha

central da parede equivalente (cf.Figura 2.8,pgina23). usado para determinar o coeficiente de redu-

o kc(M). No clculo do estado limite ltimo em caso de fogo a reduo das propriedades do materialdo beto deve ser usad em toda a seco reduzida (sem a zona danificada az).

Resistncia compresso do beto para o dimensionamento da protec-o contra incndioA curva tenso-extenso para a resistncia compresso do beto determinada dependendo da

temperatura no ponto M, bem como do tipo de agregados. A tabela 3.1 da norma EN 1992-1-2 contm

os valores da extenso compresso cu1,para a resistncia compresso fc,.

ckMc,c f)(kf =

onde

kc(M) Coeficiente de reduo para o beto no pointo M (verFigura 2.9, pgina24)

fck Valor caracteristico da tenso de ruptura do beto compresso temperaturanormal

Figura 2.11:Parmetros da relao tenso-extenso para o concreto em caso de incndio de acordo com[7], tabela 3.1


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2 Fundamento terico


Figura 2.12: Diagrama tenso-extenso diagram para o beto com agregados contendo calcrio, dependendo da temperatura

Como pode ver no diagrama (Figura 2.12), a relao tenso-extenso do beto normal com agregados

contendo calcrio est mudando em funo da temperatura. A parte descendente do grfico no tida

em conta para o clculo da proteco contra o fogo.

O mdulo de elasticidade reduzido do beto determinado para o dimensionamento da proteco

contra o fogo de acordo com a seguinte equao:

c2

Mc,cd E)](k[E =

onde

kc(M) Coeficiente de reduo para o beto no ponto M (verFigura 2.9,pgina24)

Ec Mdulo de elasticidade do beto para a temperature normal (20 C)

Traco resistente do beto para o dimensionamento da proteco con-tra o fogoDe forma a estar do lado da segurana, a traco resistente do beto no considerada no dimensio-

namento da seco ou para o dimensionamento da proteco contra o fogo. Por uma questo de inte-

gridade, contudo, os valores so especificados quando as propriedades do material so descritas (c.f.

Figura 3.9,pgina38).

Em concordncia com[7],Figura 3.2, a traco resistente do beto geralmente reduzida para o

dimensionamento da proteco contra o fogo:

t,ckMt,ct,ck f)(k)(f =

onde

kc,t(M) Coeficiente de reduo da traco resistente do beto acc. naFigura 2.13

fck,t Valor caracteristicoda traco resistente do beto para a temperature normal


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2 Fundamento terico


Figura 2.13: Coeficiente de reduo kc,t() para considerer temperature dependente da resistncia traco do beto fctde acordocom[7], Figura 3.2


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2 Fundamento terico


2.3.4 Curva tenso-extenso da armadura

Determinao do coeficiente de reduo ks() para a resistncia tracodo aoPara determiner o coeficiente de redu o ks(), a temperature no centro da armadura da barra mais des-

favorvel deve ser em primeiro lugar. Dependendo de como o ao da armadura produzido e classifi-

cado (classe N ou X) e o quanto est extendido, o coeficiente de reduo ks() definido.

Classe N

Classe X

Figura 2.14: Coeficiente de reduo ks() a considerer dependente da temperature resistnte traco do ao de acordo com [7],Figura 4.2a/b

Reduo da resistncia do ao da armadura fsy,A relao tenso-extenso da armadura definida a partir pelos trs parmetros seguintes:

Inclinao da zona elstica linear Es,

Limite de proporcionalidade fsp,

Nvel de tenso mxima fsy,


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2 Fundamento terico


A resistncia maxima do ao de armadura que para ser aplicado para a proteco contra incndio

determinada da seguinte forma:

yks,sy f)(kf =

Onde

ks() Coeficiente de reduo para a armadura(verFigura 2.14)

fyk Valor caracteristico da tenso resistente do ao da armadura para a temperature

normal

Determinao do mdulo de elasticidade reduzido Es,do aoSe a armadura pode ser atribuda ao grfico 1 ou ao grfico 2 da figura 4.2a ou 4.2b representado na

norma EN 1992-1-2 (cf.Figura 2.14 possvel usar o mdulo de elasticidade reduzido da armadura, que

depende da temperatura do ao e do tipo de produo, a partir de EN 1992-1-2, tabela3.2a ou 3.2b.

Classe N

Classe X

Figura 2.15: Parmetros da tenso-extenso para o ao em caso de incndio de acordo com[7], tabela 3.2a/b


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2 Fundamento terico


Para a armadura que est atribuda ao grfico 3 de acordo com EN 1992-1-2, figura 4.2a o mdulo de

elasticidade reduzido calculado como se segue:

ss,sy E)(kE =

onde

ks() Coeficiente de reduo para a armadura (verFigura 2.14)

Es Mdulo de elasticidade da armadura para a temperatuda normal (20 C)


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3 Dados de entrada


3. Dados de entradaTodos os dados necessrios para a definio dos casos de dimensionamento so introduzidos em tabe-

las . A funo [Seleccionar] permite uma seleco grfica dos objectos que pretende dimensionar.

Quando tem o mdulo adicional iniciado, abre uma nova janela onde um navegador apresentado

esquerda, gerindo todas as tabelas que podem ser seleccionadas no momento. A lista pendente acima

do navegador contm os casos de dimensionamento que j est o disponveis (ver captulo8.1,pgina

102).

Se abre o RF-CONCRETE Members numa estrutura RFEM pela primeira vez, o mdulo importa automati-

camente os seguintes dados relevantes do dimensionamento:

Barras e conjuntos de barras

Casos de Carga (CC), Grupos de carga (GC) e combinao de cargas (CO)

Materiais

Seces

Foras internas (em plano de fundo se calculadas)

Para seleccionar uma tabela , clique na correspondente entrada do navegador do RF-CONCRETEMem-

bers ou na pgina atravs das tabelas usando os botes apresentados esquerda. Pode tambm usar as

funes [F2] e [F3] para seleccionar a tabela anterior ou posterior.

Para guardar as configuraes definidas e sair do mdulo clique no boto [OK]. Quando clica no boto

[Cancelar] sai do mdulo, mas sem guardar os dados.

3.1 Dados geraisNa tabela 1.1 Dados geraisselecciona as aces que pretende dimensionar. Os casos de carga, grupos

de cargas e combinaes de aces importantes podem ser atribudos ao dimensionamento do estadolimite ltimo, do estado limite de utiliza o e ao dimensionamento da proteco contra o fogo usando

o respectivo separador.

Figura 3.1: Tabela 1.1 Dados Gerais, separador Estado Limite ltimo


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3 Dados de entrada


Dimensionamento do beto de acordo com a norma / anexo nacionalNesta tabela, o dimensionamento padro est definido uniformemente para todos os tipos de dimen-

sionamento.

Podem ser seleccionados os seguintes padr es de dimensionamento do beto armado.

Figura 3.2: Seleco do dimensionamento padro

Se a norma EN 1992-1-1:2004 est definida, pode seleccionar direita oAnexo nacional.

Figura 3.3: Seleco do anexo nacional

Utilize o boto [Editar] para verificar os factores do anexo seleccionado. Se necessrio pode ajustar os

coeficientes.


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3 Dados de entrada


Figura 3.4: Caixa de dilogo Definies do Eurocdigo

Na caixa de dilogo Configuraes do Eurocdigo clique no boto [Novo]para criar uma cpia do anexo

actualmente seleccionado. Quando tiver alterado os parmetros, pode guardar a cpia usando outro

nome. Os parmetros definidos pelo utilizador est o ento disponveis globalmente para todas asestruturas na lista do Anexo nacional..

Figura 3.5:Criar um utilizador definido no anexo nacional

3.1.1 Capacidade resistente

O primeiro separador da tabela 1.1 Dados Gerais visvel naFigura 3.1 na pgina32.

Casos de carga / grupos de carga e combinaes de carga existentes

Estas duas seces de dilogo listam todas as aces e combinaes de aces definidas no RFEM queso relevantes para o dimensionamento. Utilize o boto [] para transferir os casos de carga (CC), gru-

pos de carga(GC) (LG) ou combinaes de cargas (CO) seleccionados para a lista Seleccionados para

dimensionamento direita. Pode tambm fazer duplo clique nos itens. Para transferir a lista completa

para a direita, utilize o boto [].

Se um caso de carga est marcado com um asterisco (*) como o caso de carga 9 naFigura 3.1, no

possvel calcul-lo. Este pode ser o caso quando as cargas no esto definidas ou, como pode ver neste

exemplo, o caso de carga s contm imperfeies.

Seleccionado para dimensionamentoA coluna direita contm as listas de cargas seleccionadas para o dimensionamento. Utilize o boto []

para remover casos de carga, grupos ou combinaes de aces seleccionados da lista. Pode tambm

fazer duplo clique sobre os itens. Com o boto [], pode transferir toda a lista para a esquerda.


35/119

3 Dados de entrada


A anlise de uma envolvente Ou combinao de carga muitas vezes realizada de forma mais rpida do

que o clculo de todas as cargas ou grupos de cargas que tem sido globalmente definidos. Por outro

lado a influncia das aces contidas numa combinao de aces menos perceptvel para um

dimensionamento da CO.

ComentrioNeste campo de entrada, pode introduzir notas definidas pelo utilizador, como por exemplo descrever

em detalhe o actual caso de dimensionamento.

3.1.2 Estado limite de utilizao

Figura 3.6: Tabela 1. 1 Dados Gerais, separador estado limite de utilizao

Casos de carga / grupos de carga e combinaes de carga existentesEstas duas seces de dilogo listam todas as aces e combinaes de cargas definidas no RFEM. Utili-

ze o boto [] para transferir os casos de carga (CC), grupos (GC) ou combinaes (CO) eleccionados

para a lista Seleccionados para dimensionamento direita. Pode tambm fazer duplo clique nos itens.

Para transferir a lista completa para a direita, utilize o boto [].

Seleccionado para o dimensionamentoA coluna direita contm as listas de cargas seleccionadas para o dimensionamento do estado limite

de utilizao. Utilize o boto [] para remover casos de carga, grupos ou combinaes de aces selec-

cionados da lista. Pode tambm fazer duplo clique sobre os itens. Com o bot o [], pode transferir

toda a lista para a esquerda.

Fluncia activa e retracoQuando dimensiona o estado limite de utilizao, pode opcionalmente ter em conta a influ ncia devido

fluncia e retraco. Para mais informao, ver captulo2.2.6 na pgina17.Se a caixa de seleco

assinalada, pode especificar os mdulos de fluncia (t,t0) e de extenso de retraco c,s(t,ts) na tabela1.3 Seces(verFigura 3.13,pgina42).


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3 Dados de entrada


3.1.3 Detalhes

Figura 3.7: Tabela 1.1 Dados Gerais, separador Detalhes

Se realiza o dimensionamento de acordo coma norma EN 1992-1-1 ou de um dos documentos de apli-

caes nacionais , o separador Detalhes exibido adicionalmente.

Este separador no necessrio para o dimensionamento do estado limite de utilizao de acordo coma norma DIN 1045-1 porque o coeficiente kt geralmente definido com 0.4 na equao (136), na seco

11.2.4 (2).

Descrio de CC, GC ou COA coluna A contm as listas de todos os casos de carga, grupos de cargas ou combina es de aces

que foram seleccionados para o clculo no separador do Estado limite de utilizao. Os casos de carga

que esto contidos nos grupos de cargas e combinaes de aces seleccionados so tambm apresen-

tados.

Carga permanenteEsta coluna indica os casos de carga que representam cargas permanentes. Se um caso de carga est

especificado como carga permanente, o factor kt automaticamente configurado para 0.4 na colunafinal.

Coeficiente ktO coeficiente de durao de carga kt utilizado para determiner o period de carregamento. O coeficien-

te 0.4 para cargas de longa durao e 0.6 para cargas de curta durao.

Para grupos de cargas e combinaes de cargas, o coeficiente ktrepresenta a mdiado respective valor

de ktdos casos de carga contidos nos correspondents grupos de carga ou combinaes de carga.


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3 Dados de entrada


( ) ( )

( )

=

=

=n

1ii

n

1ii,ti

t

LF

LFkLF

k

Equao 3.1

3.1.4 Resistncia ao fogo

Figura 3.8: Tabela 1.1 General Data, tab Fire Resistance

Casos de carga / grupos de carga e combinaes de carga existentesNestas duas seces de dilogo encontra-se a lista de todas as aces e combinaes de aces defini-

das no RFEM. Use o boto para transferir os casos de carga (CC), grupos (GC) ou combinaes (CO)

seleccionados para a lista Seleccionados para dimensionamento direita. Pode tambm fazer duplo cli-

que nos itens. Para transferir a lista completa para a direita, utilize o bot o [].

Seleccionado para dimensionamento

A coluna direita contm as listas das cargas seleccionadas para o dimensionamento da proteco con-tra o fogo . Utilize o boto [] para remover os itens seleccionados da lista. Pode tambm fazer duplo

clique sobre os itens introduzidos. Com o bot o [], pode transferir toda a lista para a esquerda.

Coeficiente de reduoA opo Coeficiente de reduo ou coeficiente de reduo segundo 2.4.2 (2)permite para uma transfern-

cia simplificada das cargas do dimensionamento para a temperatura normal reduzir essas seces a

partir do factor de reduo fi. O coeficiente de reduo determinado como sugerido na norma EN

1992-1-2 de acordo com 2.4.2 (3). Como simplificao pode usar o valor recomendado de fi= 0.7.


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3 Dados de entrada


3.2 Materiais

A tabela est dividida em duas partes. A parte superior contm as listas de beto e ao utilizadas para o

dimensionamento. Na seco a baixo Propriedades dos materiais, as propriedades do material actual, i.e.

a linha da tabela actualmente seleccionada na sec o acima so exibidas.

Os materiais que no so utilizados para o dimensionamento aparecem a cor cinza. Os materiais que

no so permitidos esto destacados a vermelho. Materiais alterados so exibidos a azul.

As propriedades dos materiais necessrias para a determinao das foras internas no RFEM esto des-

critas em detalhe no captulo 5.3 do manual do RFEM. O dimensionamento das propriedades dos mate-

riais armazenado na biblioteca global dos materiais pr-definida automaticamente.

Para ajustar as unidades e casas decimais das propriedades dos materiais e da rigidez, seleccione Uni-

dades e casas decimais, no menu Configuraesdo mdulo (verFigura 8.6,pgina105).

Figura 3.9: Tabela 1.2 Materiais

Descrio do material

Classe de resistncia do beto

Os materiais do beto definidos no RFEM esto j pr configurados. Os materiais de um diferente tipo

de material esto destacados a vermelho. Quando uma Descrio do materialintroduzida manualmente

corresponde a uma entrada do material da biblioteca, o RF-CONCRETE Members importar as proprie-

dades do material adequadas..

possvel seleccionar outro material utilizando a lista. Coloque o cursor na linha da coluna A da tabela,

e depois clique no boto [] ou utilize a funo [F7]. A lista apresentada esquerda abre. Aps a trans-

ferncia, as propriedades sero actualizadas.

Esta lista contm apenas os materiais da categoria do Betoem conformidade com o conceito padro

do dimensionamento seleccionado. A importao dos materiais a partir da biblioteca descrita abaixo.


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3 Dados de entrada


Ao de armadura

Nesta coluna, o programa pr-define uma classe de ao comum que corresponde ao conceito padro

do dimensionamento seleccionado.

possvel seleccionar outra armadura usando a lista: Coloque o cursor na linha da coluna B da tabela, e

depois clique no boto [] ou utilize a funo [F7]. A lista apresentada esquerda abre. Aps a transfe-

rncia, as propriedades sero actualizadas.

A importao dos materiais a partir da biblioteca descrita abaixo.

Biblioteca de materiaisGrandes quantidades dos materiais beto e ao esto armazenados na biblioteca. Para abrir a bibliote-

ca, utilize o boto apresentado esquerda. O boto pode ser encontrado a baixo das colunas A e B.

Figura 3.10: Caixa de dilogo Biblioteca demateriais

Os materiais padro esto j pr configurados numa pr-seleco de modo que nenhumas outras cate-

gorias ou padres estejam disponveis na seco Escolher filtro. Seleccione um Material a partir da listaMaterial para seleccionare verifiqueos parmetros correspondentes na parte de baixo na caixa de di-

logo. Por uma questo de princpio, no possvel editar as propriedades dos materiais nesta caixa de

dilogo.

Clique em [OK] ou utilize o boto [] para importar o material seleccionado para a tabela 1.2 do mduloadicional.

O Captulo 5.3 no manual do RFEM descreve em detalhe como que os materiais podem ser adiciona-

dos ou reorganizados. Atravs do boto [Criar novo material], pode criar novos tipos de bet o ou arma-

dura com as propriedades do material definidas pelo utilizador e armazen-los para usar mais tarde.


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3 Dados de entrada


3.3 Seces

Esta tabela lista os dimensionamentos das sec es importantes.

Figura 3.11: Tabela 1.3 Seces

Descrio da seccoQuando abre a tabela, as seces utilizadas no RFEM esto pr configuradas conjuntamente com os

nmeros do material atribudos.

sempre possvel modificar uma seco pr configurada para o dimensionamento. A descrio de uma

seco modificada destacada em azul.

Para modificar uma seco, introduza a descrio da nova seco directamente na correspondente

linha da tabela. Pode tambm seleccionar a nova seco a partir da biblioteca. Para abrir a biblioteca

utilize o boto [Importar Seco da Biblioteca] abaixo da tabela. Alternativamente, coloque o cursor na

respectiva linha da tabela e clique no boto [], ou utilize a funo [F7]. A biblioteca das seces que j

conhece do RFEM aparece. Para o dimensionamento no RF-CONCRETE Members apenas alguns botes

no esto disponveis na seco de dilogo Seces slidas:

Rectngulo Viga de pavimento (simtrica, assimtrica ou cnica)

Viga de pavimento rodada (simtrica ou assimtrica)

Em forma de I (simtrica, assimtrica ou cnica)

Circular

Anel

Rectngulo oco (Z- simtrico)

Forma cnica (simtrico)

Seco em U (simtrico)

A seleco da seco a partir da biblioteca descrita em pormenor no captulo 5.13 do manual do

RFEM.


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3 Dados de entrada


Figura 3.12: Biblioteca Seces

Se as seces no RF-CONCRETE Members so diferentes das utilizadas no RFEM, ambas as seces so

exibidas no grfico na parte direita da tabela.

OptimizarPara cada seco possvel realizar uma anlise de optimizao. Utilizando as foras internas a partir do

RFEM, o programa determina dentro da mesma tabela de seces a seco que vai de encontro aos

requisitos da armadura especificada na caixa de dilogo. Parmetros de optimizaocom as menores

dimenses possveis (verFigura 8.5, pgina104).

Para optimizar uma seco em particular, assinale a caixa de seleco na coluna C. Para optimizar sec-

es podem ser encontradas algumas recomendaes no captulo8.2 na pgina104.

ObservaoEsta coluna apresenta observaes em forma de rodaps que so descritos em pormenor abaixo da lis-

ta de seces.

Mdulos de fluncia / Extenso de retracoA coluna E apresenta os valores, para a taxa de fluncia e da extenso devido retraco determinada

de acordo com o mtodo pr configurado. Utilize o bot o de contexto apresentado esquerda para

ajustar os valores. A caixa de dialogo (verFigura 3.13)abre, onde pode especificar novos dados.


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3 Dados de entrada


Figura 3.13: Caixa de dilogo: Definies para Fluncia e Retraco

O primeiro item Mtodo de determinaocomporta duas possibilidades para definir os mdulos de

fluncia e o coeficiente de retrac o:

Idade O mdulo de fluncia e coeficiente de retraco so calculados a partir dosparmetros mdios.

Definido O mdulo de fluncia e coeficiente de retraco devem ser especificados direc-tamente.

Como que o mdulo de fluncia e a extenso de retraco so determinados descrito no captulo2.2.6,pgina17.

No final da tabela o Resultado exibido mostrando o mdulo de fluncia (t,t0) determinado e o coefi-

ciente de retraco c,s(t,ts) determinado.

Na seco de dilogo Definir configurao para,pode decidir se as especificaes so aplicadas a uma

nica seco, a todas as seces, ou s seces seleccionadas.


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3 Dados de entrada


3.4 NervurasAs nervuras definidas no RFEM est o j pr-configuradas. As nervuras representam um tipo de elemen-

to especial, que consiste em uma viga e uma seco da laje que tambm electiva (Cf Captulo 5.18 do

manual do RFEM). O programa importa as foras internas das nervuras a parir do RFEM e usa-as para odimensionamento.

Figura 3.14: Tabela 1.4 Nervuras

Nesta tabela a largura efectiva pode ser modificada directamente, introduzindo os valores na coluna D

e F ou indirectamente utilizando o bot o [Editar nervura]. Como a rigidez do sistema no alterada no

necessrio voltar a calcular no RFEM. O clculo das propriedades da sec o e a integrao das foras

internas da nervura so sempre realizados automaticamente quando as larguras efectivas so alteradas.

Barra nEsta coluna apresenta os nmeros das barras que foram definidos como barras do tipo Nervura no

RFEM.

Seco n incio/fim

A coluna A e B esto a indicar os nmeros das seces (ver captulo Error! Reference source notfound.). No caso de diferentes nmeros serem exibidos, a barra uma barra de sec o varivel.

Laruras efectivas beffA coluna D e F mostram as larguras efectivas para o lado direito e esquerdo da barra. Os valores s o

idnticos com as especificaes introduzidas na caixa de dilogo Nova nervurado RFEM (cf. manual do

RFEM, Figura 5.113 na pgina 161). A partir das larguras de integrao para as partes dos esforos inter-

nos de superfcie determina-se os esforos internos da nervura.

A largura efectiva decisiva para o dimensionamento da seco na forma de uma seco equivalente.

Portanto, pode ajustar os valores para beff(mas aumentar a largura de integrao no permitido). Para

verificar os dados assinale a caixa de verificao Mostrar largura efectiva da nervura para a determinao

das foras internas: A tabela ser expandida em mais duas colunas e o boto [Editar nervura] ser acti-

vado (seeFigura 3.15).


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3 Dados de entrada


Figura 3.15: Tabela 1.4 Nervuras

As modificaes so apresentadas atravs de uma visualiza o dinmica no grfico da seco abaixo da

tabela. O grfico mostra a seco equivalente que utilizada para o dimensionamento.

A largura efectiva reduzida resulta em foras internas da barra reduzidas que afectam o dimensiona-

mento no RF-CONCRETE Members.

Observao

No caso em que uma nervura o problema para o dimensionamento, uma nota indicada.

Os botes abaixo da tabela esto reservados para as seguintes funes:

Boto Descrio Funo

EditarAbre a caixa de dilogo Seces slidas Viga de pavimento assi-

mtricaincluindo os parmetros da seco equivalente

Editar NervuraAbre a caixa de dilogo Nova nervuraincluindo os parmetros da

nervura (cf. manual do RFEM, figura 5.113 na pgina 161)

Informao

cerca da seco

Mostra mostra as propriedades da seco equivalente (tipo: viga

de pavimento asiimtrica)

Tabela 3.1: Botes na tabela 1.4 Nervuras

Para um correcto dimensionamento das nervuras considere os seguintes requisitos:

O eixo z local da nervura deve ser paralelo ao eixo z local da superfcie.

O eixo z local da nervura deve ser ortogonal para com o plano de superfcie xy.

A ligao de superfcie deve ser definida como superfcie tipo Plano.

O tipo de seco da nervura deve ser um Rectngulo.

Quando so utilizados conjuntos de barras, deve ser definido um tipo de nervura uniforme paratodo o conjunto de barras .

The A nervura deve ter a mesma seco no incio e fim da mesma. Uma Nervura com secovarivel no permitida.


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3 Dados de entrada


3.5 Apoios

Esta tabela fornece informao sobre as condies de apoio das barras que pretende dimensionar. Os

apoios nodais das barras definidos na horizontal no RFEM esto j pr-configurados. Se necessrio,

possvel ajust-los. O RF-CONCRETE Members tambm reconhece se os apoios intermdios ou finaisesto disponveis.

Larguras de apoio diferentes de zero afectam o dimensionamento (redistribuio de momentos,

momento reduzido, reduo do esforo transverso) e a proposta de armadura (comprimento de amar-

rao da ancoragem). Contudo, apenas as barras na horizontal ou em posio ligeiramente inclinadas

so afectadas, i. e. as colunas no!

Figura 3.16: Tabela 1.5 Apoios

N n.Esta coluna apresenta os ns das barras apoiados que tem uma posio horizontal ou uma posio que

est inclinada acima do 15. Utilize o boto [] para seleccionar ns adicionais graficamente na janela

de trabalho do RFEM.

Largura de apoio bNa coluna B definida a largura efectiva do apoio nodal correspondente. Desta forma, pode determi-

nar, p. ex. uma rea de apoio larga como uma parede, a qual no modelo RFEM s representada comoapoio singular.

Apoio directoOs dados nesta coluna especificam o tipo de apoio da viga. Quando a carga de uma viga adjacente

introduzida numa viga principal, o apoio um apoio indirecto e deve desmarcar a caixa de verificao.

As especificaes desta coluna da tabela afectam o comprimento de ancoragem e o dimensionamento

do esforo de corte.

Ligao monolticaNa coluna D decide se a l igao da rigidez de flexo com o pilar ou uma rotao livre incluindo opes

de reduo para momentos de apoio est disponvel.


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3 Dados de entrada


Apoio de extremidadeUm apoio de extremidade tem uma influncia diferente no momento de dimensionamento e no com-

primento de amarrao como um apoio intermdio. A coluna E fornece uma caixa de verificao para

tarefa adequada.

Relao de M- Para um componente estrutural contnuo pode definir o rcio para o momento distribudo e para o

momento elstico inicial determinado na coluna F. A coluna apenas est disponvel se tiver assinalado a

caixa de verificaoConsiderar uma redistribuio limitadade momentos a baixo do grfico direita.

Os valores de podem ser determinados de acordo com a norma, p. ex. EN 1992-1-1, 5.5 (4).

ComentrioNa ltima coluna, pode introduzir um comentrio para cada apoio, descrevendo as condi es de apoio

em pormenor.

Ter em conta largura dos apoiosAbaixo do grfico interactivo na tabela encontra trs caixas de verificao cujas especificaes depen-

dendo do dimensionamento padro, tm efeitos diferentes na armadura necessria. As definies so

globalmente vlidas para o actual caso de dimensionamento seleccionado.

Considerao de uma redistribuio limitada de momentos

Para vigas contnuas possvel aplicar o mtodo linear elstico, com redistribuio dos momentos de

apoio limitada. A distribuio resultante das foras internas deve estar em equilbrio com as cargas

actuantes. As normas descrevem os rcios dos momentos que devem ser observados de forma a

garantir a capacidade de rotao em reas crticas, sem clculos especiais, por exemplo a norma EN

1992-1-1, 5.5 (4).

O RF-CONCRETE Members determina este valor limite e compara-o com o valor que est especificado

na coluna F. O valor mais elevado utilizado para a redistribuio.Reduo dos momentos ou dimensionar para o momento

Opcionalmente, o programa realiza uma reduo do momento, por exemplo de acordo com a norma

EN 1992-1-1, 5.3.2.2, ou DIN 1045-1, 7.3.2, quando todos os seguintes requisitos se verificam:

Sem apoio de extremidade

Largura do apoio > 0

O apoio est definido na direco Z

As foras do apoio actuam positivamente em Z

Barra na posio horizontal ou com inclinao mxima de 15

Distribuio dos momentos negativos em toda a zona do apoio

A deciso, se o momento reduzido ou se o momento na superfcie do apoio aplicado depende das

definies do apoio na coluna D. O momento na interface do apoio usado para uma ligao monolti-

ca, para um apoio sem limitao de rotao, o momento de apoio is reduced.

Reduo dos esforos de corte na zona do apoio

Para um apoio directo possvel reduzir o valor de clculo do esforo transverso, cf. EN 1992-1-1, 6.2.1

(8) e 6.2.2 (6).

As cargas prximas dos apoios so tidas em conta, independentemente de a caixa de verificaopara a

reduo do esforo transverso estar marcada, desde que sejam dimensionados sob a forma de casos de

carga ou grupos de cargas.

No caso de combinaes de cargas o esforo transverso dimensionado geralmente para a borda do

apoio porque o requisito padro para uma distribuio de aces uniforme por meio da envolvente

no verificvel em pormenor.


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3 Dados de entrada


3.6 ArmaduraEsta tabela consiste em vrios separadores onde todos os dados da armadura est o especificados.

Como as barras individualmente requerem muitas vezes diferentes configura es de armadura, pode

criar vrios grupos de armadura em cada caso de dimensionamento do RF-CONCRETE Members. Asespecificaes da armadura podem ser definidas para as barras bem como para grupos de barras.

Grupos de armadurasPara criar um novo grupo de armadura , utilize o boto [Novo] na seco de dilogo Grupo de armadu-

ras. O nmero atribudo pelo programa. A Descriodefinida pelo utilizador ajuda a supervisionar

todos os grupos de armadura criados no caso de dimensionamento.

Figura 3.17: Tabela 1.6 Armaduracom dois grupos de armadura

Para seleccionar um grupo de armadura, use a lista Nou as entradas no navegador.

Utilizando o boto [Eliminar], o grupo de armadura seleccionado eliminado a partir do caso do RF-

CONCRETE Members sem qualquer aviso adicional. As barras e os grupos de barras que estavam conti-

dos em tal grupo de armadura no sero dimensionados. Deve atribu-los a um grupo de armadura

novo ou a um j existente se pretende dimension-los.Na seco de dilogoAplicado a, define as barras ou conjuntos de barras para os quais o actual grupo

de armadura est aplicado. Todasas barras ou Todosos conjuntos de barras esto pr configurados. Se

as caixas de verificao esto marcadas no podem ser criados mais grupos de armadura porque as bar-

ras ou os conjuntos de barras no podem ser dimensionados de acordo com diferentes especificaes

da armadura no mesmo caso de dimensionamento. Portanto, a fim de utilizar a possibilidade para

vrios grupos de armadura, anule pelo menos uma das caixas de verificao Tudo..

Introduza os nmeros das barras ou dos conjuntos de barras importantes no campo de entrada. As

especificaes da armadura definidas nos separadores da tabela sero validas para todos os objectos

seleccionados. Pode tambm usar o boto [Seleccionar] para seleccionar objectos graficamente na

janela de trabalho do RFEM. Deste modo, o boto [Criar novo grupo de armadura] fica activo. Para o

novo grupo apenas pode seleccionar barras ou conjuntos de barras que n o estejam ainda atribudas a

outro grupo de barras.


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3 Dados de entrada


Barras singularescontidas em conjuntos de barras sero desactivadas automaticamente para o dimen-

sionamento.

Armadura proposta

O grfico na parte direita da tabela mostra como os dados de entrada afectam a sec o. Use a lista aci-ma do grfico para seleccionar outra sec o. O grfico dinmico: As modificaes das especificaes

da armadura so actualizadas e exibidas imediatamente.

Se a caixa de seleco Dimensionamento da armadura existente marcada, o RF-CONCRETE Members

utilizar as especificaes introduzidas nos vrios separadores para calcular um varo da armadura. Se

desmarcar a caixa de verifica o, alguns dos campos de entrada so inacessveis. Neste caso, o progra-

ma apenas determinar as reas da armadura necessrias.

Se activar na tabela 1.1 Dados Geraisa verificao para o estado limite de utilizao ou para a proteco

contra o fogo, no possvel desmarcar a caixa de verifica o porque no est activa. O dimensiona-

mento do ELU baseado na actual armadura existente. A largura de fendas, o espaamento entre fen-

das, etc. s pode ser determinado a partir do dimetro dos vares e do espaamento entre estes aplica-

do. O mesmo se aplica a um dimensionamento de acordo com o mtodo no linear.

Os separadores individuais da tabela 1.6 s o descritos mais frente.

3.6.1 Armadura longitudinal

Neste separador pode introduzir as especifica es que definem a armadura longitudinal .

Figura 3.18: Tabela 1.6 Armadura, separador Armadura longitudinal

ArmaduraPara alm dos dimetros nominais para os var es mencionados na norma DIN 488, a lista para Dime-

tros possveis inclui alguns dimetros utilizados fora da Alemanha. Uma selec o mltipla no proble-

ma para o dimensionamento.


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3 Dados de entrada


Utilize o boto [Editar] para ajustar a lista de dimetro dos vares exibida.

Figura 3.19: Caixa de dilogo Editar lista dos dimetros possiveis

A linha de entrada permite a modificao, remoo ou adio de entradas

Camadas de armaduraPara a proposta de armadura o RF-CONCRETE Members tem em conta tambm vrios esquemas de

combinaes multi-camadas de vares. Use a lista para especificar o Nmero mximo de camadas.

possvel definir no mximotrs camadas de armadura. Os campos de entrada abaixo permitem a entra-

da de especificaes relativas ao Espaamento mnimo apara os vares na primeira camada e bpara as

camadas restantes, se necessrio.

Quando o programa cria a armadura existente, estas especificaes estruturais so consideradas. Elas

afectam o nmero de possveis var es introduzidos em cada camada e o brao do binrio das foras

internas.

Se uma combinao de vrias camadas de armadura est definida, um encurtamento da armadura no

possvel.

Tipo de ancoragemAmbas as listas nesta seco de dilogo fornecem uma variedade de possibilidades de ancoragem. O

grfico da direita dinmico, isto significa que as configuraes modificadas so actualizadas e apre-

sentadas imediatamente no grfico.

A ancoragem, bem como a Superfcie de ao (liso, nervurado) afectam o comprimento de amarrao

necessrio.

Tipo de reduoNenhuma reduo pr-configurada Se tem especificadas vrias camadas de armadura, as duas outras

opes esto indisponveis.

Se selecciona um Encurtamento por zonas, pode usar a lista da direita para definir quantas zonas com a

mesma armadura so permitidas na armadura proposta. Com estas definies o RF-CONCRETE Mem-

bers determina como cobrir as reas de seco de ao necessrias com os vares disponveis de uma

forma optimizada.

Se a Reduo por varo seleccionada, uma nova zona estar disponvel, apenas quando o nmero

mximo de vares especificado alcanado. Use a lista da direita para definir o nmero dos vares.

Armadura de base existenteNesta seco de dilogo, pode especificar uma armadura de base separadamente para as camadas da

armadura superior e inferior. Quando as caixas de verifica o so marcadas, os campos de entrada abai-

xo ficam activos. Introduza o nmero de vares ne o dimetro ddo varo para definir a armadura. O

campo de entrada Asapresentar as correspondentes reas da armadura.

A armadura base definida pelo utilizador tida em conta quando a armadura proposta criada. Ser

inserida em todo o comprimento da barra ou de conjuntos de barras. Se a armadura necessria n o

pode ser abrangida pela armadura base, o RF-CONCRETE Members determinar os vares adicionais

necessrios e insere-os na seco.


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3 Dados de entrada


3.6.2 Estribos

Este separador contm especificaes de armadura para a armadura de corte.

Figura 3.20: Tabela 1.6Armadura, separador Estribos

ArmaduraAlm do dimetro nominal para os var es mencionados em DIN 488, a lista para Dimetros possveis

inclui alguns dimetros usados fora da Alemanha. Uma seleco mltipla no problema para o

dimensionamento.

Utilize o boto [Editar] para ajustar a lista de visualizao dos dimetros dos vares (verFigura 3.19).

Parmetros do estribosCom a lista Nmero de estribos por secodefine as seces dos estribos. Duas seces esto pr-

configuradas. Para ajustar a pr-configurao, use a lista. possvel definir at quatro seces.

A Inclinaoda armadura de corte definida a partir do ngulo entre a armadura longitudinal e a de

corte. O programa pr define 90, isso significa que os estribos so perpendiculares. Se pretende mudar

a inclinao, observe as especificaes padro EN 1992-1-1, 9.2.2 (1) apenas permite ngulos entre 45 e

90. Alm disso, o cdigo exige no captulo 9.2.2 (4) que as barras dobradas que actuam como armadura

de corte s podem ser usadas em conjunto com os estribos. Alm do mais, recomendado que pelo

menos 50% do esforo transverso a ser absorvido coberto pelos estribos.

Tipo de ancoragemA lista fornece inmeras possibilidades para ancoragens de estribos que afectam a determina o do

comprimento de ancoragem . O grfico da direita dinmico, isto significa que a modificao de defini-

es so actualizadas e apresentadas de imediato no grfico.

Disposio dos estribos / espaamento dos estribosA seco de dilogo apenas est disponvel se criar uma proposta de armadura.

Para todas as barras e conjuntos de barras esta pr definido um espaamento uniforme.


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3 Dados de entrada

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