redutor completo 9984

7/29/2019 Redutor Completo 9984

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Clculo de engrenagens cilndricasMtodo de Dudley-Lewis

Profs Odilson C. Fernandes e Joo Lirani USP/Scarlos 009/2001

entrar dados

Dados de entrada

Identificao do projeto

relao de transmisso 6.7 -

rotao 1140 [rpm]

potncia de entrada N 35 [HP]

carga mdia / carga mx. atuante f 0.70 -

mdulo normal mn 3 -

ngulo de presso normal an 17.5 [graus] 3

ngulo de hlice no diam. primitivo b 20 [graus]

adendo da ferramenta hkz 3.5 = 7 * mdulo/6

raio no p do dente rf 0.8 [mm]

orgo acionador

orgo acionado

Clculos

escolhera) Nmero de Dentes

25.804 adotado z1= 26

174.2 adotado z2= 174

Redutor - Grupo 13

motor eltrico

elevador de carga

=n


2/38

relao de transmisso efetiva 6.692

erro em relao relao de transmisso pedida -0.115 %

b) Geometria e Cinemtica do Engrenamento

mdulo frontal 3.193 [mm]

ng de presso frontal

0.3355 18.548 [graus]

dimetro primitivo

eng menor 83.01 [mm]

eng maior 555.50 [mm]

dimetro de baseeng menor 78.69 [mm]


dimetro externo



dimetro de raiz


eng maior 548.50 [mm]relao de engrenamento 16.61117

9.5086771.746949

largura dos dentes ;


3/38

40.12 83.01 80 [mm]

relao de engrenamento frontal

2.9032

4.6501

velocidade tangencial no dim.primitivo

4.954655 [m/s]

c) Dimensionamento quanto flexo no p do dente

momento toror 219.89 [N.m]

fora tangencial mdia 3708.7 [N]

fora tangencial efetiva

Da tabela 22.18 Niemann 1.25 4635.8 [N]

largura efetiva

da tabela 1 5000000 [N/mm]0.002 [mm/mm] ; 68.90 [mm]

Se le calc > l ento usar le = l Adotado le 70 [mm]

coeficiente distrib pela largura

2.0322

coef concentr. Tenses, do Grfico 2 1


4/38

coefic. forma de Lewis

Da Tabela 5 Ytab1 = 0.322

Ytab2 = 0.409

engren menor 1.497334engren maior 1.901893

0.55

tenso de flexo no p do dente

engr. menor 51.19 [N/mm2] = [MPa]

engr. maior 40.30 [MPa]

Tenso de confronto ou de trabalho no p do dente

1.1

fator de vida retirado do Grafico 3 , Lft = 1.5

tenso confr. flexo engr. menor 37.54 [MPa]

tenso confr. flexo engr. maior 29.55 [MPa]

d) Dimensionamento quanto presso especfica

N/mm2

fator de aplicao de carga desde as tabs 3 e 6 Ka =

fator de velocidade. Retirar do Grafico 1, Cv =


5/38

mdulos de elasticidade E1= 2.10E+05 E2= 2.10E+05

tenso de contato da engr. menor 592.59 [MPa]

tenso de contato da engr. maior 229.18 [MPa]0.618115 57975.24

Tenso contato de confronto 2.73E-06 37361.630.618115 58033.222.73E-06 250035.5

fator de vida retirado da Tab pag 27 Lfc = 1

tenso confr. contato eng menor 621.52 [MPa]

tenso confr. contato eng maior 240.37 [MPa]

Materiais escolhidos e tenses admissveis

engrenagem menormaterial Dureza

33 - 38 RC 225 700

engrenagem maiormaterial Dureza

210 B 155 490

Tabela de resultadosTenso de Tenso

engrenagem menor Confronto Admissveltenso de flexo no p do dente 37.54 225 [MPa]

tenso devida presso especfica 621.52 700 [MPa]

engrenagem maiortenso de flexo no p do dente 29.55 155 [MPa]


Obs.: No caso mais crtico , caso contrrio necessrio redimensionar

ao beneficiado

ao


6/38

Clculo de engrenagens cilndricasMtodo de Dudley-Lewis

Profs Odilson C. Fernandes e Joo Lirani USP/Scarlos 009/2001

entrar dados

Dados de entrada

Identificao do projeto

relao de transmisso 5.67 -

rotao 170.14925 [rpm]

potncia de entrada N 32 [HP]

carga mdia / carga mx. atuante f 0.70 -

mdulo normal mn 3.8 -

ngulo de presso normal an 17.5 [graus]

ngulo de hlice no diam. primitivo b 20 [graus]

adendo da ferramenta hkz 4.4 = 7 * mdulo/6

raio no p do dente rf 0.76 [mm]

orgo acionador

orgo acionado

Clculos

escolhera) Nmero de Dentes

25.610 adotado z1= 27

153.09 adotado z2= 153

Redutor - Grupo 13

motor eltrico

elevador de carga

=n


7/38

relao de transmisso efetiva 5.667

erro em relao relao de transmisso pedida -0.059 %

b) Geometria e Cinemtica do Engrenamento

mdulo frontal 4.044 [mm]

ng de presso frontal

0.3355 18.548 [graus]

dimetro primitivo



dimetro de baseeng menor 103.51 [mm]


dimetro externo



dimetro de raiz


eng maior 609.85 [mm]relao de engrenamento 21.03253

12.044321.74626

largura dos dentes ;


8/38

50.82 109.18 90 [mm]

relao de engrenamento frontal

2.5785

4.3247

velocidade tangencial no dim.primitivo

0.972728 [m/s]

c) Dimensionamento quanto flexo no p do dente

momento toror 1346.96 [N.m]

fora tangencial mdia 17271.1 [N]

fora tangencial efetiva

Da tabela 22.18 Niemann 1.25 21588.9 [N]

largura efetiva

da tabela 1 5000000 [N/mm]0.002 [mm/mm] ; 167.27 [mm]

Se le calc > l ento usar le = l Adotado le 150 [mm]

coeficiente distrib pela largura

1.8042

coef concentr. Tenses, do Grfico 2 1


9/38

coefic. forma de Lewis

Da Tabela 5 Ytab1 = 0.296

Ytab2 = 0.409

engren menor 1.280118engren maior 1.768811

0.7

tenso de flexo no p do dente

engr. menor 71.66 [N/mm2] = [MPa]

engr. maior 51.86 [MPa]

Tenso de confronto ou de trabalho no p do dente

1

fator de vida retirado do Grafico 3 , Lft = 1.5

tenso confr. flexo engr. menor 47.77 [MPa]

tenso confr. flexo engr. maior 34.57 [MPa]

d) Dimensionamento quanto presso especfica

N/mm2

fator de aplicao de carga desde as tabs 3 e 6 Ka =

fator de velocidade. Retirar do Grafico 1, Cv =


10/38

mdulos de elasticidade E1= 2.10E+05 E2= 2.10E+05

tenso de contato da engr. menor 643.74 [MPa]

tenso de contato da engr. maior 270.49 [MPa]0.618115 207733.4

Tenso contato de confronto 2.73E-06 113445.60.618115 207837.32.73E-06 642858.4

fator de vida retirado da Tab pag 27 Lfc = 1.1

tenso confr. contato eng menor 585.21 [MPa]

tenso confr. contato eng maior 245.90 [MPa]

Materiais escolhidos e tenses admissveis

engrenagem menormaterial Dureza

33 - 38 RC 225 700

engrenagem maiormaterial Dureza

210 B 155 490

Tabela de resultadosTenso de Tenso

engrenagem menor Confronto Admissveltenso de flexo no p do dente 47.77 225 [MPa]


engrenagem maiortenso de flexo no p do dente 34.57 155 [MPa]


Obs.: No caso mais crtico , caso contrrio necessrio redimensionar

ao beneficiado

ao


11/38


12/38


13/38

Clculo de Eixos

Clculo de Foras Atuantes

Potncia: 35 [HP]

Rotao: 1140 [rpm]

Momento Toror(Mt): 219.886 [Nm]

Engrenagem 1 Mdulo: 3 [mm]N dentes 26

Ang. Presso 17.5Dimetro Primitivo: 78 [mm]

Ft 5638.102 [N]

Fr 1777.691 [N]

Reaes nos vnculos

Distncias Foras tangenciais Foras radiaisx1 0 Ft1 4192.435 Fr1 1321.9x2 115 Ft2 5638.102 Fr2 1777.7x3 210 Ft3 1445.667 Fr3 455.82x4 0 Ft4 0 Fr4 0

Momento fletor vertical: 69.32995 [Nm]Momento fletor horizontal: 219.886 [Nm]

Localizao das seces crticas para pr-dimensionamento

Momento fletor resultante(Mfr): 230.5569 [Nm]

Seo que passa pela engrenagem a sesso mais crtica.

Determinar Tenso Admissvel para pr-dimensionamento

a: 1 d: 1.7b: 2c: 1

( )

=dcba

TPadms


14/38

TP Depende do material, pois TP ser a tenso de escoamento.Material ABNT8620

TP 60 [Kgf/mm2]

95 [Kgf/mm2]

176.4706 [Mpa]

Determinar Dimetro

299.0299 [Nm]

23.69316 [mm]

fator(1,1~1,3) 1.3

d 30.80111 [mm]

Como L/D ser maior que 5, poderemos desprezar o efeito da cortante Q.

Croqui com dimetros

D1: 20D: 30D2: 50D1: 20Verificao quanto a fadiga

Deve-se escolher as sees onde as condies so mais adversas.

Seo A (Engrenagem)

Tenso de Confronto

Ausncia de fora axial. Como h rotao no eixo, kf=infinito. Momento tororconstante e Kt=1. Flexo e Toro combinados: Kt=1 e Kf=infinito.

92.62855 [Mpa]

80.3696 [Mpa]

( )rts

( )adms

( )317,2

adm

Meqd

s=

224/3 MtMfrMeq +=

22max

2** tss H+=

fr

W

M

S

N+

=maxs

admss *


15/38

38.32492 [Mpa]

Rasgos de Chavetas 1.6(Fresa de Topo) 2

Para o clculo de utilizaremos a Figura 1 da apostila de fadiga [ref. 2]

520 [Mpa]

346.2 [Mpa]

1.201618

Tenso Admissvel

b1-Coeficiente de Acabamento Superficial 0.87b2-Coeficiente Dimensional 0.7b3-Coeficiente de Forma de Seo 1Bk-Coef.Entalhe de Solicitao Dinmica 2n1-Dados metalogrficos, trat. Trmicos 1

n2-Hipteses Simplificadoras 1.1n3-Importncia da Falha da Pea 1.25n4-Incerteza no Valor das Cargas 1n5-Tipos de choques e sobrecargas 1.1

104.6876OK!!!

92.62855336 104.6876

O coeficiente de segurana

1.130187

Um valor de S at 1,2 aceitvel, portanto o eixo foi corretamente dimensionadoe suas medidas so definitivas.

kafe

ktfafH

bt

bs

=

Wt

Mt=t

ktb

kafb

fafs

fafs

et

5432*****

3*2*1*

hhhhhbss

ak

fafadm

bbb=

adms

admss *

*s

sadmS =


16/38

Clculo de Eixos


Potncia: 32 [HP]

Rotao: 170.1493 [rpm]


Engrenagem 2 Mdulo: 3 [mm]N dentes 174

Ang. Presso 17.5Dimetro Primitivo: 522 [mm]

Ft2 5160.761 [N]

Fr2 1627.186 [N]Engrenagem 3 Mdulo: 3.8 [mm]N dentes 27

Ang. Presso 17.5Dimetro Primitivo: 102.6 [mm]

Ft3 26256.5 [N]Fr3 8278.664 [N]

Reaes nos vnculos

Distncias Foras tangenciais Foras radiaisx1 0 Ft1 11144.61 Fr1 -851.22 1 -6651.5x2 100 Ft2 5160.761 Fr2 1627.2 2 31417x3 405 Ft3 26256.5 Fr3 8278.7 3 5800.3x4 550 Ft4 20272.65 Fr4 5800.3 1 -851.22Engrenagem 2 4 20273Momento fletor vertical: 85.12231 [Nm] 2 11145Momento fletor horizontal: 1114.461 [Nm]Engrenagem 3Momento fletor vertical: 841.037 [Nm]

Momento fletor horizontal: 2939.535 [Nm]Localizao das seces crticas para pr-dimensionamento

Momento fletor resultante(Mfr): 27530.71 [Nm] Eng. 3Momento fletor resultante(Mfr): 5411.209 [Nm] Eng. 2Seo que passa pela engrenagem a sesso mais crtica.



17/38

a: 1 d: 1.7b: 2c: 1

TP Depende do material, pois TP ser a tenso de escoamento.

Material ABNT 8640TP 70 [Kgf/mm2]

135 [Kgf/mm2]

205.8824 [Mpa]

Determinar Dimetro

27555.42 [Nm]

49.07694 [mm]

fator(1,1~1,3) 1.3d 80 [mm]


Croqui com dimetros

D1: 80D3: 80 d(mancais) 75D2: 100

Verificao quanto a fadiga


Seo A (Engrenagem 2)

Tenso de ConfrontoAusncia de fora axial. Como h rotao no eixo, kf=infinito. Momento tororconstante e Kt=1. Flexo e Toro combinados: Kt=1 e Kf=infinito.

108.853 [Mpa]

( )

=dcba

TPadms

( )rts( )adms

( )317,2

adm

Meqd

s=

224/3 MtMfrMeq +=

222** tss H+=

admss *


18/38

107.6558 [Mpa]

13.39884 [Mpa]

Rasgos Chaveta 1.6(Fresa de Topo) 2

Para o clculo de utilizaremos a Figura 1 da apostila de fadiga [ref. 2

520 [Mpa]

346.2 [Mpa]

1.201618

Tenso Admissvel

b1-Coeficiente de Acabamento Superficial 0.87b2-Coeficiente Dimensional 0.75

b3-Coeficiente de Forma de Seo 1Bk-Coef.Entalhe de Solicitao Dinmica 2n1-Dados metalogrficos, trat. Trmicos 1n2-Hipteses Simplificadoras 1.1n3-Importncia da Falha da Pea 1.25n4-Incerteza no Valor das Cargas 1n5-Tipos de choques e sobrecargas 1.1

112.1653OK!!!

108.8530324 112.1653


1.030429

kafe

ktfafHbt

bs

=

f

fr

W

M

S

N+=max

s

Wt

Mt=t

ktb

kafb

fafs

fafs

et

5432*****

3*2*1*

hhhhhbss

ak

fafadm

bbb=

adms

admss *

*s

sadmS =


19/38

Seo B e C(rebaixos)

Pode-se considerar os rebaixos das sees B e C praticamente iguais no quediz respeito fadiga. So geometricamente identicos e o momento diferenteda seo B em relao a C levado em conta, j que MfrA < MfrB.

No h necessidade de se efetuar dois clculos.


73.28859 [Mpa]

68.83573 [Mpa]Momento fletor resultante 3459.96

13.39884 [Mpa]

Sem entalhes 1.251


520 [Mpa]

346.2 [Mpa]

1.877527

Tenso Admissvel

b1-Coeficiente de Acabamento Superficial 0.87b2-Coeficiente Dimensional 0.75b3-Coeficiente de Forma de Seo 1Bk-Coef.Entalhe de Solicitao Dinmica 2n1-Dados metalogrficos, trat. Trmicos 1n2-Hipteses Simplificadoras 1.1n3-Importncia da Falha da Pea 1.25n4-Incerteza no Valor das Cargas 1

22max

2** tss H+=

kafe

ktfafH

bt

bs

=

f

fr

W

M

S

N+=max

s

Wt

Mt=t

ktb

kafb

fafs

fafs

et

5432 *****

3*2*1*

hhhhhbss

ak

fafadm

bbb=

admss *


20/38

n5-Tipos de choques e sobrecargas 1.1

112.1653OK!!!

73.28858572 112.1653


1.530461

Seo D (Engrenagem 3)


281.155 [Mpa]

280.4338 [Mpa]

13.39884 [Mpa]

Sem entalhe 1

1


520 [Mpa]

346.2 [Mpa]

1.502022

Tenso Admissvel

b1-Coeficiente de Acabamento Superficial 0.9

adms

admss *

*s

sadmS =

22max

2** tss H+=

kafe

ktfafH

bt

bs

=

f

fr

W

M

S

N+=max

s

Wt

Mt=t

ktb

kafb

fafs

fafs

et

5432 *****

3*2*1*

hhhhhbss

ak

fafadm

bbb=

admss *


21/38

b2-Coeficiente Dimensional 0.8b3-Coeficiente de Forma de Seo 1Bk-Coef.Entalhe de Solicitao Dinmica 1n1-Dados metalogrficos, trat. Trmicos 1n2-Hipteses Simplificadoras 1.1

n3-Importncia da Falha da Pea 1.2n4-Incerteza no Valor das Cargas 1n5-Tipos de choques e sobrecargas 1

283.6364OK!!!

281.1550437 283.6364


1.008825

Verificao Final

Os coeficientes de segurana encontrados foram:Engrenagem 2 1.030428706Seo rebaixos 1.530460551Engrenagem 3 1.008825451

Como em todos os clculos temos e os coeficientesde segurana abaixo de 1,2, a verificao do eixo 2 est OK.

adms

admss *

*ssadmS =

admss *


22/38


23/38


24/38


25/38


26/38


27/38

Clculo de Eixos


Potncia: 35 [HP]

Rotao: 30.00869 [rpm]


Engrenagem 4 Mdulo: 3.8 [mm]N dentes 153

Ang. Presso 17.5Dimetro Primitivo: 581.4 [mm]

Ft2 28734.94 [N]

Fr2 9060.115 [N]

Reaes nos vnculos

Distncias Foras tangenciais Foras radiaisx1 0 Ft1 21367.01 Fr1 6737x2 115 Ft2 28734.94 Fr2 9060.1x3 210 Ft3 7367.934 Fr3 2323.1

Momento fletor vertical: 2633.776 [Nm]Momento fletor horizontal: 8353.248 [Nm]

Localizao das seces crticas para pr-dimensionamento

Momento fletor resultante(Mfr): 8758.626 [Nm]

Seo que passa pela engrenagem a sesso mais crtica.


a: 1 d: 1.7b: 2c: 1

TP Depende do material, pois TP ser a tenso de escoamento.Material ABNT 8640

( )

=dcba

TPadms


28/38

TP 70 [Kgf/mm2]

130 [Kgf/mm2]

205.8824 [Mpa]

Determinar Dimetro

11359.85 [Nm]

42.33885 [mm]

fator(1,1~1,3) 2.361897d 100 [mm]


Croqui com dimetros

D1: 50

D: 100

Verificao quanto a fadiga


Seo A (Engrenagem)


99.3971 [Mpa]

89.21726 [Mpa]

42.544 [Mpa]

( )rts( )adms

( )317,2

adm

Meqd

s=

224/3 MtMfrMeq +=

22max

2** tss H+=

f

fr

W

M

S

N+=max

s

Wt

Mt=t

admss *


29/38

Rasgo de Chaveta 1.6(Fresa de Topo) 2

Para o clculo de utilizaremos a Figura 1 da apostila de fadiga [ref. 2]

520 [Mpa]

403.9 [Mpa]

1.029958

Tenso Admissvel

b1-Coeficiente de Acabamento Superficial 0.92b2-Coeficiente Dimensional 0.75b3-Coeficiente de Forma de Seo 1Bk-Coef.Entalhe de Solicitao Dinmica 2n1-Dados metalogrficos, trat. Trmicos 1n2-Hipteses Simplificadoras 1.1n3-Importncia da Falha da Pea 1.25n4-Incerteza no Valor das Cargas 1.1

n5-Tipos de choques e sobrecargas 1

118.6116OK!!!

99.39709628 118.6116


1.19331

Um valor de S at 1,2 aceitvel, portanto o eixo foi corretamente dimensionadoe suas medidas so definitivas.

kafe

ktfafH

bt

bs

=

ktb

kafb

fafs

fafs

et

5432 *****

3*2*1*

hhhhhbss akfafadm

bbb

=

adms

admss *

*s

sadmS =


30/38

Clculo dos mancais do 1 Eixo

Fcalc= f * Fthf 1.5

Mancal Direito Fr= 6593.8 [N]

Fa= 0 [N]Mancal Esquerdo Fr= 2273.7 [N]

Fa= 0 [N]

Dimensionamento Esttico

Carga Esttica EquivalentePo = Xo*Fr + Yo*FaDe acordo com catalgo SKF, verso 1989:tipo de mancal:Mancal Direito: Yo= 0

Xo= 1Pod= 6593.8 [N]Mancal Esquerdo: Yo= 0

Xo= 1Poe= 2273.7 [N]

Na verificao estatca, precisamos ter: Co > Po * SoSo 1 Co 6593.84Rolamento adotado: NU 210 EC

d= 50 [mm]D= 90 [mm]

C= 64400 [N]Co= 69500 [N]

Verificao OK!!!

Dimensionamento Dinmico Direto

Carga Dinmica EquivalenteP=X*Fr + Y*FaMancal Direito X= 1

Y= 0

Pd= 6593.8 [N]Mancal Esquerdo X= 1Y= 0Pe= 2273.7 [N]

Clculo de Vida

CaaaL

p

*** 321=


31/38

p= 3a1= 0.33 confiabilidade de 98%a2= 1a3= 1.5

Escolha do leo (leo ISO VG 68)Dm= 70 [mm]n= 1140 [rpm]

No diagrama 2 da pgina 160 do catlogo da SKF, temos a viscosidadede trabalho v= 19 na temperatura de 60

v' 60 a23 1.5Ld= 461.16 [1E6] = 6742.05 [horas]Le= 11247 [1E6] 164432 [horas]


32/38


Fcalc= f * Fthf 1.5

Mancal Direito Fr= 16765.6 [N]

Fa= 0 [N]Mancal Esquerdo Fr= 31629.1 [N]

Fa= 0 [N]


Carga Esttica EquivalentePo = Xo*Fr + Yo*FaDe acordo com catalgo SKF, verso 1989:tipo de mancal:Mancal Direito: Yo= 0

Xo= 1Pod= 16765.6 [N]Mancal Esquerdo: Yo= 0

Xo= 1Poe= 31629.1 [N]


d= 70 [mm]D= 150 [mm]

C= 205000 [N]Co= 228000 [N]

Verificao OK!!!



Y= 0

Pd= 16765.6 [N]Mancal Esquerdo X= 1Y= 0Pe= 31629.1 [N]

Clculo de Vida

CaaaL

p

*** 321=


33/38


Escolha do leo (LEO ISO VG 220)Dm= 110 [mm]n= 170.149 [rpm]

No diagrama 2 da pgina 160 do catlogo da SKF, temos a viscosidadede trabalho v= 100 na temperatura de 60C

v' 200 a23 1.25Ld= 754.1 [1E6] = 73866.3 [horas]Le= 112.31 [1E6] 11001.2 [horas]


34/38


Fcalc= f * Fthf 1.5

Mancal Direito Fr= 33606 [N]

Fa= 0 [N]Mancal Esquerdo Fr= 11588 [N]

Fa= 0 [N]


Carga Esttica EquivalentePo = Xo*Fr + Y0*FaDe acordo com catalgo SKF, verso 1989:tipo de mancal:Mancal Direito: Yo= 0

Xo= 1Pod= 33606 [N]Mancal Esquerdo: Yo= 0

Xo= 1Poe= 11588 [N]


d= 100 [mm]D= 180 [mm]

C= 251000 [N]Co= 305000 [N]

Verificao OK!!!



Y= 0

Pd= 33606 [N]Mancal Esquerdo X= 1Y= 0Pe= 11588 [N]

Clculo de Vida

CaaaL

p

*** 321=


35/38


Escolha do leoDm= 140 [mm]n= 1140 [rpm]

No diagrama 2 da pgina 160 do catlogo da SKF, temos a viscosidadede trabalho v= 19 na temperatura de 60

v' 60 a23 1.5Ld= 178.74 [1E6] = 2613.22 [horas]Le= 4359.4 [1E6] 63733.8 [horas]


36/38

Clculo das Chavetas

Chaveta 1 eixo

5.2015 [cm] d 3052.015 [mm] Padm 8.25E+07 (ABNT 1020)

x 0.4 I 1

b 10 [mm] D 108.022h 8 [mm]t2 3.4 [mm]t1 4.7 [mm]

3.9011 [cm]

y 0.3

Verificao Lmin

5.38E-02 53.84 [mm] OK!

Esmagamento do Cubo

85401693.52 85.40 [Mpa] OK!

Esmagamento do Eixo

57932553.2 57.93255 [Mpa]

Cisalhamento das Chavetas

28182558.9 28.18256 [Mpa] OK!

3 MtxL =

3 MtyS =

( ) ipdthML

adm

t

****2

1

min -=

( ) LdthM

p tcubo**

*2

1-=

Ltd

Mp teixo

**

*2

1

=

Lbd

M t

**

*2=t


37/38

Clculo das Chavetas

Chaveta 2 eixo

9.5172 [cm] d 8095.172 [mm] Padm 8.25E+07 (ABNT 1020)

x 0.4 I 1

b 32 [mm] D 116.21461h 18 [mm]t2 7.1 [mm]t1 11.1 [mm]

1.8107 [cm]18.107 [mm]

y 0.3

Verificao Lmin

5.91E-02 59.15 [mm]

Esmagamento do Cubo

51278316 51.278 [Mpa]

Esmagamento do Eixo

51290000 51.29 [Mpa]


11056887 11.057 [Mpa]

3 MtxL =

3 MtyS =

( ) ipdthM

Ladm

t

***

*2

1

min -=

( ) LdthM

p tcubo**

*2

1-=

Ltd

Mp teixo

**

*2

1

=

Lbd

M t

**

*2=t


38/38

Clculo das Chavetas

Chaveta 3 eixo

17.486 [cm] d 100174.86 [mm] Padm 8.25E+07 (ABNT 1020)

x 0.4 I 4

b 45 D 221.74086h 25t2 9.9t1 15.3

6.08760.87

y 0.3

Verificao Lmin

5.22E-02 52.19

Esmagamento do Cubo

8.25E+07 82.51

Esmagamento do Eixo

52310261 52.31026


21232171 21.23217

3 MtxL =

3 MtyS =

( ) ipdthM

Ladm

t

***

*2

1

min -=

( ) LdthM

p tcubo**

*2

1-=

Ltd

Mp teixo

**

*2

1

=

Lbd

M t

**

*2=t

redutor completo 9984

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