memória box culvert 2.5x2.0 at20

PREMAFE Fábrica de Artefactos de Cimento, Lda.

MEMÓRIA DE CÁLCULO

BOX CULVERT 2500 X 2000 X 2000 – 240/200

Hr = 20,0 m

Projecto Nº: P 06 – 2520 – 10

ENTIDADE: PeterEmp, Construções, Lda.

OBRA: A4 / IP4 – Auto-estrada do Marão

Memória de Cálculo

PH 22.4

PeterEmp, Construções, Lda.

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Aprovado por:

Indice

1.Objecto

2. Campo de Aplicação

3. Documentos de referência

4. Características físicas do Box-Culvert

5. Natureza, Qualidade e Colocação em Obra dos Materiais

5.1 Constituintes

5.1.1. Cimento

5.1.2. Inertes

5.1.3. Água

5.1.4 Armaduras

5.2. Betão

6. Características das secções prefabricadas

6.1 Dimensões

6.2 Classe de resistência do betão

6.3 Recobrimentos da armadura

6.4 Resistência da secção prefabricada

6.5 Tolerâncias de fabrico

7. Marcação

8. Dimensionamento

8.1 Acções Permanentes

8.2 Acções variáveis

8.3 Coeficientes de segurança

8.4 Combinações de Acções – Estado Limite Ultimo

8.5 Estado Limite de Fissuração

8.6 Condições de apoio

8.7 Requisitos de durabilidade

9. Reparação

10. Rejeição

11. Critérios de aceitação

12. Anexos de Calculo


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Aprovado por:

1.Objecto A presente memória tem por objecto definir as características, os ensaios e as condições de aplicação de Box-Culvert, e respectivos muros de ala, fabricados pela PREMAFE, Lda. para vossa obra “A4/IP4 – Auto-estrada do Marão”.

2. Campo de Aplicação

O presente documento é aplicável às seguinte secções, para as condições apresentadas nas seguintes passagens hidráulicas:

2500x2000x2000 – 240/200

3. Documentos de referência

O presente projecto foi elaborado de acordo e no cumprimento, no que lhe é aplicável, dos seguintes regulamentos, normas e documentos:

- NP EN ISO 9001:2008

- Regulamento de estruturas de Betão Armado e Pré-Esforçado (REBAP)

- Regulamento de Segurança e Acções para Estruturas de Edifícios e Pontes (RSA)

- NP EN 13369: 2001 – Regras Gerais para Produtos Prefabricados de Betão

- NP ENV 1991-1:1999 – Eurocódigo 1: Bases de Projecto e Acções em Estruturas

- NP ENV 1992-1-1:1998 – Eurocódigo 2 : Projecto de Estruturas de Betão – Parte 1 - Regras gerais e Regras para Edíficos

- NP ENV 206-1:2007 – Betão – Parte 1 - Comportamento, produção, colocação e critérios de conformidade

- Hormigon Armado – P. Jimenez Montoya – 14ª Edicion basada en lá EHE, ajustada al Código Modelo e al Eurocódigo


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4. Características físicas do Box-Culvert

O Box Culvert tem umas dimensões interiores de 2,5 metros na horizontal por 2,0 metros na vertical, com uma longitude útil de 2,00 metros, com união entre eles pelo sistema de “machiembrado”, com espessura de 24 cm. em tecto/ soleira e 20 cm em paredes.

5. Natureza, Qualidade e Colocação em Obra dos Materiais

5.1 Constituintes

5.1.1. Cimento

O cimento é da classe de resistência 42.5 R Tipo I e deve estar de acordo com a NP EN 197 - 1 : 2001

5.1.2. Inertes

Os inertes devem apresentar resistência mecânica, forma e composição química que permitam garantir a adequada resistência e durabilidade do betão. Os inertes não devem conter, em quantidades prejudiciais, películas de argila ou qualquer outra matéria que os isole do ligante, partículas moles, friáveis ou demasiadamente finas, matéria orgânica e outras impurezas.

5.1.3. Água

A água de amassadura deve ser potável.


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5.1.4 Armaduras

As armaduras a utilizar podem apresentar-se sob a forma de varões A500 NR ou redes electrossoldadas A500ER.

5.2. Betão

A composição do betão, isto é, as dosagens de cimento, inertes e água deve ser determinada de maneira a satisfazer as exigências do processo de fabrico no que respeita ao comportamento do betão fresco e do betão endurecido assim como os critérios de resistência, durabilidade e protecção das armaduras contra a corrosão. A composição do betão deve permitir obter uma trabalhabilidade compatível com o processo de fabrico. A composição deve ser estudada de modo a minimizar a possibilidade de segregação e exudação do betão fresco. Se a temperatura do betão no momento da sua colocação for inferior a 5º C ou superior a 35º C, a fabricação deve ser suspensa a menos que sejam tomadas disposições especiais no fabrico para evitar este facto. A cura do betão deve processar-se em condições que favoreçam a presa e o endurecimento do betão. Para tal tomar-se-ão, logo após a betonagem, as medidas convenientes em face da temperatura ambiente e de outros factores que possam provocar a congelação ou a perda prematura de água do betão.

6. Características das secções prefabricadas

6.1 Dimensões

As dimensões de referência da obra e as dimensões das peças prefabricadas são as definidas nas peças desenhadas.

6.2 Classe de resistência do betão

A classe de resistência do betão utilizado na fabricação das peças prefabricadas, definida de acordo com a Norma NP ENV 206-1: 2007 será a C35/45 para uma classe de exposição XC4. A determinação do valor característico da tensão de rotura do betão a partir dos resultados dos ensaios deve ser feita de acordo com as NP ENV 206-1: 2007 e NP EN 13369:2001. Os provetes utilizados para este efeito devem ser cúbicos de 15 cm de aresta e devem endurecer nas mesmas condições de ambiente das peças prefabricadas.

6.3 Recobrimentos da armadura

De acordo com o REBAP do art. 78.2, os recobrimentos das armaduras para um ambiente moderadamente agressivo é de 3 cm, com as passíveis diminuições cumulativas de 0,5 cm no caso de elementos laminares, e de 1 cm no caso de betões com resistência superior a B40. O recobrimento adoptado foi de 3,0 cm.


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6.4 Resistência da secção prefabricada

Todas as propriedades estruturais relevantes do produto devem ser determinadas e verificadas por cálculo de acordo com as secções relevantes do RSA, REBAP, NP ENV 1992-1-1 e NP ENV 1992-1-3.

6.5 Tolerâncias de fabrico

As tolerâncias de fabrico a respeitar devem ser as indicadas no projecto. As regras a utilizar na medição das dimensões devem ser as definidas no Anexo L da NP EN 13369:2001

7. Marcação

Todas as peças produzidas devem ser marcadas de forma a apresentar:

- o código de identificação da peça

- a identificação do fabricante

- a data de moldagem

- as dimensões principais da peça

- a máxima altura de terras de projecto


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8. Dimensionamento

O dimensionamento das secções foi efectuado por métodos analíticos por meio de um programa de cálculo desenvolvido com base nas técnicas matriciais próprias do método dos deslocamentos ou da matriz de rigidez. A consideração dos efeitos de 2ª Ordem é efectuada através de iterações sucessivas do cálculo sendo que a cada iteração é considerada a nova geometria da estrutura decorrente das deformações introduzidas pelas acções. A estrutura esquematizou-se mediante elementos finitos, considerando uma largura unitária de 1 metro e dividindo o arco completo em cem segmentos.

8.1 Acções Permanentes

Peso próprio – Peso especifico do betão armado: 25 KN/ m3

Peso das terras - Peso específico das terras: 20 KN/ m3


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8.2 Acções variáveis

Cargas devidas ao tráfego – Veiculo de três eixos ( art. 41º do RSA)

8.3 Coeficientes de segurança

De acordo com o regulamentado foram utilizados os seguintes coeficientes de segurança:

Estados Limites Últimos (ELU)

Tipo de acção Efeito

Favorável Desfavorável

Permanente 1,00 1,35

Permanente valor no cte 1,00 1,50

Variável 0,00 1,50

Estados Limites de Serviço (ELS)

Tipo de acção Efeito

Favorável Desfavorável

Permanente 1,00 1,00

Permanente valor no cte 1,00 1,00

Variável 0,00 1,00

8.4 Combinações de Acções – Estado Limite Ultimo

No dimensionamento das secções foi considerando quatro combinações de acções. Estas combinações de acções pretendem transpor para o método de cálculo o disposto no Artº 9 do RSA que impõe a utilização de coeficientes de segurança relativos ás acções permanentes de 1.5 e 1.0 no caso das acções terem um efeito desfavorável ou favorável, respectivamente.


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Estudo TECTO E SOLEIRA ( Hip 1)

Peso próprio (Øpp) x 1,35

Peso das terras vertical (Øpt) x 1,5

Impulso de terras horizontal (Øet) x 1,0

Impulso sobrecargas repartidas verticais (Øqv) x 1,5

Impulso sobrecargas repartidas horizontais (Øqh) x 0.

Estudo ESQUINAS ( Hip 2)





Impulso sobrecargas repartidas horizontais (Øqh) x 1,5

Estudo PAREDES ( Hip 3 )





Impulso sobrecargas repartidas horizontais (Øqh) x 1,5

Hipótese combinada para o ELS ( Hip 4 )




Impulso sobrecargas repartidas verticais (Øqv) x 0

Impulso sobrecargas repartidas horizontais (Øqh) x 0


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8.5 Estado Limite de Fissuração

Tendo em conta que para o passo inferior se considerou um por ser estrutura enterrada. A resistência do betão será de 45 N / mm² e o recobrimento de 30 mm. A comprovação a satisfazer consiste na comprovação da seguinte inequação: Wk <= W máx = 0,20 mm

8.6 Condições de apoio

No método de cálculo foi considerado que a estrutura apoia sobre uma fundação com distribuição linear de cargas. É indicado, na Memória de Cálculo os valores das resultantes das cargas no referencial através do valor Ry ou Rx. São também referidos os valores das reacções nos nós, através dos valores indicados no parágrafo “REACCIONES EN APOYOS DEL ARCO”. De notar que estes valores traduzem o resultado de uma área diagrama de reacções nos respectivos nós, pelo que não deverá ser tomado como igual a sua soma e a resultante das cargas.

A fundação deverá cumprir com todos os requisitos indicados nas Peças Desenhadas. A capacidade portante do terreno de fundação, deverá ser adequada de forma a resistir às solicitações apresentadas, em complemento com uma laje de betão ligeiramente armado, de forma a evitar deslocamentos diferenciais entre as peças. Se necessários deverão ser efectuados estudos geotécnicos.

8.7 Requisitos de durabilidade

A estrutura enquadra-se na classe de exposição ambiental de ambiente moderadamente agressivo, pelo que tendo em conta a classe do betão, C 35/45 e classe de exposição XC4, foi definido o recobrimento mínimo das armaduras de 30 mm. O tratamento das juntas entre elementos, deverá ser executado, de acordo com as peças desenhadas deste projecto.

9. Reparação

As peças poderão ser reparadas, se necessário, na sequência de imperfeições de produção ou de danos causados pelo manuseamento. Serão aceites se após a reparação cumpram com os critérios de conformidade definidos para o produto.


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10. Critérios de aceitação

A aceitabilidade do produto deve ser determinada pelo resultado dos ensaios de compressão ao betão, pela verificação da conformidade das matérias-primas e outros materiais relevantes e pela inspecção ao final ao produto.

11. Rejeição

O produto deve ser rejeitado se os resultados do controlo de produção em fábrica ou do controlo de recepção na obra, revelarem não-conformidade de uma ou mais propriedades do produto.


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4.- ANEJOS DE CALCULO

╔══════════════════════════════════════╗ ║ P R O G R A M A G A L E R I A ║ ▒▒ ╚══════════════════════════════════════╝ ▒▒ ▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒ ╔══════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ ║ ▒▒ ║ CALCULO DE GALERIAS ENTERRADAS Y PASOS INFERIORES ║ ▒▒ ║ ═══════════════════════════════════════════════════ ║ ▒▒ ║ ║ ▒▒ ║ ║ ▒▒ ║ VERSION Nº 3. (EHE) FECHA : 11/01/2000 ║ ▒▒ ║ ║ ▒▒ ║ Copyright : J.Díaz del Valle . SA-317-1988 ║ ▒▒ ║ ║ ▒▒ ║ E.T.S. de Ingenieros de Caminos de Santander ║ ▒▒ ║ ║ ▒▒ ║ ║ ▒▒ ╚══════════════════════════════════════════════════════════════╝ ▒▒ ▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒ ╔══════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ ║ ▒▒ ║ DATOS DEL PROYECTO DE LA GALERIA ║ ▒▒ ║ ══════════════════════════════════ ║ ▒▒ ║ ║ ▒▒ ║ ║ ▒▒ ║ PROYECTO : 2.5x2.0 + Tp 60 Tn ║ ▒▒ ║ ║ ▒▒ ║ REFERENCIA : Hr=20.0 m ║ ▒▒ ║ ║ ▒▒ ║ FECHA DEL CALCULO : 23/10/2009 ║ ▒▒ ║ ║ ▒▒ ║ ║ ▒▒ ╚══════════════════════════════════════════════════════════════╝ ▒▒ ▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒


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D A T O S G E O M E T R I C O S ════════════════════════════════════ ANEJO DE CALCULO DEFINICION DEL ARCO : ───────────────────── TIPO 14: Sección cajón definida por .........................: L,H,b,c Altura (m) ................................................ H = 2.240 Longitud media horizontal del cajón ...................... L = 2.700 Longitud horizontal de las cartelas (m) ................... b = 0.200 Longitud vertical de las cartelas (m) ................... c = 0.200 Espesor de las paredes verticales (m) ....................... = 0.200 Espesor de las paredes horizontales (m) ..................... = 0.240 Número de segmentos en que se divide el arco ................... = 100 Salto de impresión de resultados ................................ = 1 Nudos de separación entre tramos : 1 13 16 37 40 51 62 65 86 89 101 Apoyo inferior sobre lecho elástico.(TIPO 1) : Coeficiente de balasto del estrato elástico (t/m3) ......... K = 5000 Límite izquierdo de la zona de apoyo (m) ................ Xizq = -1.35 Límite derecho de la zona de apoyo (m) ................ Xder = 1.35 COORDENADAS DE LOS NUDOS DEL ARCO ─────────────────────────────────── Nudo X Y Nudo X Y Nudo X Y ──────────────────────────────────────────────────────────────────────── 1 0.000 0.000 2 -0.088 0.000 3 -0.175 0.000 4 -0.262 0.000 5 -0.350 0.000 6 -0.438 0.000 7 -0.525 0.000 8 -0.613 0.000 9 -0.700 0.000 10 -0.788 0.000 11 -0.875 0.000 12 -0.963 0.000 13 -1.050 0.000 14 -1.150 0.033 15 -1.250 0.067 16 -1.350 0.100 17 -1.350 0.197 18 -1.350 0.294 19 -1.350 0.391 20 -1.350 0.489 21 -1.350 0.586 22 -1.350 0.683 23 -1.350 0.780 24 -1.350 0.877 25 -1.350 0.974 26 -1.350 1.071 27 -1.350 1.169 28 -1.350 1.266 29 -1.350 1.363 30 -1.350 1.460 31 -1.350 1.557 32 -1.350 1.654 33 -1.350 1.751


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34 -1.350 1.849 35 -1.350 1.946 36 -1.350 2.043 37 -1.350 2.140 38 -1.250 2.173 39 -1.150 2.207 40 -1.050 2.240 41 -0.955 2.240 42 -0.859 2.240 43 -0.764 2.240 44 -0.668 2.240 45 -0.573 2.240 46 -0.477 2.240 47 -0.382 2.240 48 -0.286 2.240 49 -0.191 2.240 50 -0.095 2.240 51 0.000 2.240 52 0.095 2.240 53 0.191 2.240 54 0.286 2.240 55 0.382 2.240 56 0.477 2.240 57 0.573 2.240 58 0.668 2.240 59 0.764 2.240 60 0.859 2.240 61 0.955 2.240 62 1.050 2.240 63 1.150 2.207 64 1.250 2.173 65 1.350 2.140 66 1.350 2.043 67 1.350 1.946 68 1.350 1.849 69 1.350 1.751 70 1.350 1.654 71 1.350 1.557 72 1.350 1.460 73 1.350 1.363 74 1.350 1.266 75 1.350 1.169 76 1.350 1.071 77 1.350 0.974 78 1.350 0.877 79 1.350 0.780 80 1.350 0.683 81 1.350 0.586 82 1.350 0.489 83 1.350 0.391 84 1.350 0.294 85 1.350 0.197 86 1.350 0.100 87 1.250 0.067 88 1.150 0.033 89 1.050 0.000 90 0.962 0.000 91 0.875 0.000 92 0.788 0.000 93 0.700 0.000 94 0.613 0.000 95 0.525 0.000 96 0.438 0.000 97 0.350 0.000 98 0.262 0.000 99 0.175 0.000 100 0.087 0.000 101 0.000 0.000 MATERIALES : HORMIGON Y ARMADURAS ═══════════════════════════════════ Resistencia característica del hormigón (Kp/cm²) .......... fck = 350 Coeficiente de minoración de fck .......................... Øc = 1.50 Limíte elástico del acero (Kp/cm²) ........................ fyk = 5100 Coeficiente de minoración de fyk .......................... Øs = 1.15 Recubrimiento de las armaduras (m) .......................... c =0.030 Se disponen armaduras mínimas de flexocompresión. . D A T O S D E A C C I O N E S ═══════════════════════════════════ ACCIONES DEBIDAS AL PESO PROPIO DEL ARCO : ─────────────────────────────────────────── Peso específico del hormigón (t/m3) ........................... = 2.50 ACCIONES DEBIDAS AL PESO DE LAS TIERRAS : ──────────────────────────────────────────


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Existe escalón de tierras a izqda y dcha (SI=1,NO=0) ............. = 0 Inclinación de las tierras a la izquierda (Grados) .............. = 0 Inclinación de las tierras a la derecha (Grados) ................ = 0 Altura de las tierras desde el centro de la base (m) ..........= 22.24 Peso específico de las tierras (t/m3) ......................... = 2.00 ACCIONES DEBIDAS AL EMPUJE DE LAS TIERRAS : ──────────────────────────────────────────── Acciones definidas por coeficientes de empuje : Coeficiente de empuje de tierras .............................. = 0.50 El terreno reacciona en los dos sentidos (Empuje y despegue del arco) ACCIONES DEBIDAS AL TRAFICO : ────────────────────────────── Existe tráfico encima del arco (SI=1,NO=0) ....................... = 1 Tipo de vehículo : Tanque de la Instrucción de Carreteras Actúa el vehículo repartido en profundidad (SI=1,NO=0)............ = 1 Angulo de reparto (º) ........................................ = 35.00 ACCIONES DEBIDAS A PRESIONES INTERNAS Y EXTERNAS : ─────────────────────────────────────────────────── Nivel freático medido desde la base (m) ...................... = 0.00 Nivel del agua interior medido desde la base (m) .............. = 0.00 Presión interna adicional (t/m²) .............................. = 0.0 ACCIONES DEBIDAS A SOBRECARGAS REPARTIDAS : ──────────────────────────────────────────── Carga uniforme (t/m²) (+descendente, -ascendente) ......... Qy = 0.40 La carga anterior se extiende desde el nudo Nº 37 ,hasta el nudo Nº 65 y se considera por unidad de proyección horizontal. ACCIONES DEBIDAS AL SISMO : ──────────────────────────── No se considera la acción sísmica.


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COEFICIENTES DE PONDERACION DE LAS ACCIONES : ────────────────────────────────────────────── Coeficiente de ponderación del peso propio del arco ............ = Øpp Coeficiente de ponderación del peso de las tierras ............. = Øpt Coeficiente de ponderación del empuje de las tierras ........... = Øet Coeficiente de ponderación de las acciones de tráfico .......... = Øtr Coeficiente de ponderación de presiones internas y externas .... = Øpr Coeficiente de ponderación de cargas repartidas verticales ..... = Øqv Coeficiente de ponderación de cargas repartidas horizontales ... = Øqh Coeficiente de ponderación de cargas concentradas verticales ... = ØPv Coeficiente de ponderación de cargas concentradas horizontales . = ØPh Coeficiente de ponderación del sismo de izquierda a derecha .... = Øsi Coeficiente de ponderación del sismo de derecha a izquierda .... = Øsd . CARACTERISTICAS DEL ARCO ══════════════════════════ Nudo X Y Espesor Ancho Inercia Area Grados de libertad Nº (m) (m) (m) (m) (m4/m) (m²/m) u v Ú ─────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Hastial izquierdo : 17 -1.350 0.197 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 18 -1.350 0.294 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 19 -1.350 0.391 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 20 -1.350 0.489 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 21 -1.350 0.586 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 22 -1.350 0.683 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 23 -1.350 0.780 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 24 -1.350 0.877 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 25 -1.350 0.974 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 26 -1.350 1.071 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 27 -1.350 1.169 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 28 -1.350 1.266 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 29 -1.350 1.363 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 30 -1.350 1.460 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 31 -1.350 1.557 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 32 -1.350 1.654 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 33 -1.350 1.751 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 34 -1.350 1.849 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 35 -1.350 1.946 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - -


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19

Aprovado por:

36 -1.350 2.043 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - Dintel superior : 37 -1.350 2.140 0.440 1.000 0.0071 0.440 - - - 38 -1.250 2.173 0.373 1.000 0.0043 0.373 - - - 39 -1.150 2.207 0.307 1.000 0.0024 0.307 - - - 40 -1.050 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 41 -0.955 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 42 -0.859 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 43 -0.764 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 44 -0.668 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 45 -0.573 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 46 -0.477 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 47 -0.382 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 48 -0.286 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 49 -0.191 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 50 -0.095 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 51 0.000 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 52 0.095 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 53 0.191 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 54 0.286 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 55 0.382 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 56 0.477 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 57 0.573 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 58 0.668 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 59 0.764 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 60 0.859 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 61 0.955 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 62 1.050 2.240 0.240 1.000 0.0012 0.240 - - - 63 1.150 2.207 0.307 1.000 0.0024 0.307 - - - 64 1.250 2.173 0.373 1.000 0.0043 0.373 - - - 65 1.350 2.140 0.440 1.000 0.0071 0.440 - - - Hastial derecho : 66 1.350 2.043 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 67 1.350 1.946 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 68 1.350 1.849 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 69 1.350 1.751 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 70 1.350 1.654 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 71 1.350 1.557 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 72 1.350 1.460 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 73 1.350 1.363 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 74 1.350 1.266 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 75 1.350 1.169 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 76 1.350 1.071 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 77 1.350 0.974 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 78 1.350 0.877 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 79 1.350 0.780 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 80 1.350 0.683 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 81 1.350 0.586 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 82 1.350 0.489 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 83 1.350 0.391 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 84 1.350 0.294 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - 85 1.350 0.197 0.200 1.000 0.0007 0.200 - - - Solera : 16 -1.350 0.100 0.440 1.000 0.0071 0.440 - K= 250 - 15 -1.250 0.067 0.373 1.000 0.0043 0.373 - K= 500 - 14 -1.150 0.033 0.307 1.000 0.0024 0.307 - K= 500 -


PH 22.4


20

Aprovado por:

13 -1.050 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 469 - 12 -0.963 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 437 - 11 -0.875 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 438 - 10 -0.788 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 438 - 9 -0.700 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 437 - 8 -0.613 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 437 - 7 -0.525 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 438 - 6 -0.438 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 437 - 5 -0.350 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 438 - 4 -0.262 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 437 - 3 -0.175 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 437 - 2 -0.088 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 438 - 1 0.000 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 0.0000 K= 438 - 100 0.087 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 438 - 99 0.175 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 438 - 98 0.262 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 437 - 97 0.350 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 438 - 96 0.438 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 438 - 95 0.525 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 437 - 94 0.613 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 437 - 93 0.700 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 437 - 92 0.788 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 438 - 91 0.875 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 437 - 90 0.962 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 437 - 89 1.050 0.000 0.240 1.000 0.0012 0.240 - K= 469 - 88 1.150 0.033 0.307 1.000 0.0024 0.307 - K= 500 - 87 1.250 0.067 0.373 1.000 0.0043 0.373 - K= 500 - 86 1.350 0.100 0.440 1.000 0.0071 0.440 - K= 250 - . RESULTADOS DE LA HIPOTESIS DE CARGA Nº 1 ══════════════════════════════════════════ DINTEL Y SOLERA COEFICIENTES DE PONDERACION ═════════════════════════════ Øpp = 1.350 Øpt = 1.500 Øet = 1.000 Øpr = 0.000 Øqv = 1.500 Øqh = 0.000 ØPv = 0.000 ØPh = 0.000 Øsi = 0.000 Øsd = 0.000 Øtr = 1.500 : Posición de la rueda izquierda del carro (m). X = -1.500 RESULTANTE TOTAL SOBRE LA BASE ════════════════════════════════ Resultante sobre OX (t) ................................ Rx = 0.000 Resultante sobre OY (t) ................................ Ry = -171.404 Momento resultante en el centro (mxt)................... Mz = 0.003


PH 22.4


21

Aprovado por:

REACCIONES EN APOYOS DEL ARCO ════════════════════════════════ NUDO Õsuelo Rx Ry Mz Nº (t/m²) (t/m) (t/m) (txm/m) ───────────────────────────────────────────────────────────────── 16 79.003 0.000 3.950 0.000 15 76.450 0.000 7.645 0.000 14 73.853 0.000 7.385 0.000 13 71.218 0.000 6.677 0.000 12 68.916 0.000 6.030 0.000 11 66.659 0.000 5.833 0.000 10 64.490 0.000 5.643 0.000 9 62.448 0.000 5.464 0.000 8 60.568 0.000 5.300 0.000 7 58.879 0.000 5.152 0.000 6 57.407 0.000 5.023 0.000 5 56.174 0.000 4.915 0.000 4 55.197 0.000 4.830 0.000 3 54.489 0.000 4.768 0.000 2 54.061 0.000 4.730 0.000 1 53.917 0.000 4.718 0.000 100 54.061 0.000 4.730 0.000 99 54.489 0.000 4.768 0.000 98 55.196 0.000 4.830 0.000 97 56.173 0.000 4.915 0.000 96 57.405 0.000 5.023 0.000 95 58.877 0.000 5.152 0.000 94 60.565 0.000 5.299 0.000 93 62.445 0.000 5.464 0.000 92 64.487 0.000 5.643 0.000 91 66.656 0.000 5.832 0.000 90 68.912 0.000 6.030 0.000 89 71.214 0.000 6.676 0.000 88 73.849 0.000 7.385 0.000 87 76.446 0.000 7.645 0.000 86 78.998 0.000 3.950 0.000 õ = 0.000 171.404 0.000 . ESFUERZOS Y DESPLAZAMIENTOS EN EL ARCO ════════════════════════════════════════ Nudo u v Giro Axil Cortante Flector Nº (mm) (mm) 1000xrad (t/m) (t/m) (txm/m) ─────────────────────────────────────────────────────────────────────── Hastial izquierdo : 17 -0.958 -15.808 4.857 84.429 19.206 -18.079 18 -1.395 -15.819 4.152 84.354 17.069 -16.317 19 -1.767 -15.831 3.515 84.288 14.942 -14.762 20 -2.080 -15.842 2.937 84.222 12.824 -13.414


PH 22.4


22

Aprovado por:

21 -2.339 -15.854 2.411 84.157 10.716 -12.271 22 -2.550 -15.865 1.927 84.091 8.617 -11.332 23 -2.715 -15.877 1.477 84.026 6.528 -10.597 24 -2.838 -15.888 1.054 83.960 4.448 -10.064 25 -2.920 -15.900 0.648 83.895 2.377 -9.733 26 -2.964 -15.911 0.252 83.829 0.316 -9.602 27 -2.969 -15.923 -0.143 83.763 -1.735 -9.671 28 -2.936 -15.934 -0.545 83.698 -3.778 -9.939 29 -2.863 -15.945 -0.962 83.632 -5.810 -10.405 30 -2.748 -15.957 -1.402 83.567 -7.834 -11.068 31 -2.590 -15.968 -1.873 83.501 -9.848 -11.927 32 -2.383 -15.980 -2.384 83.436 -11.852 -12.981 33 -2.125 -15.991 -2.942 83.370 -13.847 -14.230 34 -1.810 -16.003 -3.555 83.304 -15.833 -15.672 35 -1.432 -16.014 -4.231 83.239 -17.809 -17.306 36 -0.986 -16.025 -4.977 83.163 -19.776 -19.132 Dintel superior : 37 -0.492 -16.032 -5.179 64.670 24.057 -21.148 38 -0.321 -16.556 -5.272 45.555 65.818 -13.888 39 -0.147 -17.090 -5.367 44.230 59.729 -7.272 40 0.028 -17.633 -5.442 33.654 59.121 -1.296 41 0.026 -18.152 -5.404 23.740 58.619 4.579 42 0.023 -18.660 -5.235 23.740 52.757 9.894 43 0.021 -19.147 -4.949 23.740 46.895 14.650 44 0.018 -19.602 -4.559 23.740 41.033 18.847 45 0.015 -20.015 -4.077 23.740 35.171 22.484 46 0.013 -20.378 -3.517 23.740 29.309 25.561 47 0.010 -20.684 -2.892 23.740 23.447 28.079 48 0.007 -20.928 -2.214 23.740 17.586 30.038 49 0.005 -21.106 -1.498 23.740 11.724 31.437 50 0.002 -21.213 -0.755 23.740 5.862 32.276 51 -0.001 -21.249 0.000 23.740 -0.000 32.556 52 -0.003 -21.213 0.756 23.740 -5.862 32.276 53 -0.006 -21.105 1.499 23.740 -11.724 31.437 54 -0.009 -20.928 2.215 23.740 -17.586 30.038 55 -0.011 -20.684 2.892 23.740 -23.448 28.079 56 -0.014 -20.377 3.518 23.740 -29.309 25.561 57 -0.017 -20.014 4.078 23.740 -35.171 22.484 58 -0.019 -19.601 4.559 23.740 -41.033 18.847 59 -0.022 -19.147 4.950 23.740 -46.895 14.650 60 -0.025 -18.660 5.236 23.740 -52.757 9.894 61 -0.027 -18.151 5.405 23.740 -58.619 4.579 62 -0.030 -17.632 5.443 33.654 -59.121 -1.297 63 0.146 -17.089 5.368 44.230 -59.729 -7.272 64 0.320 -16.555 5.272 45.555 -65.818 -13.888 65 0.491 -16.031 5.180 64.670 -24.057 -21.148 Hastial derecho : 66 0.984 -16.024 4.978 83.163 19.776 -19.132 67 1.431 -16.013 4.231 83.239 17.809 -17.306 68 1.809 -16.002 3.555 83.304 15.833 -15.672 69 2.124 -15.990 2.942 83.370 13.847 -14.230 70 2.382 -15.979 2.385 83.436 11.852 -12.981 71 2.588 -15.967 1.874 83.501 9.848 -11.927 72 2.747 -15.956 1.403 83.567 7.834 -11.068 73 2.862 -15.945 0.963 83.632 5.810 -10.405 74 2.935 -15.933 0.546 83.698 3.778 -9.939


PH 22.4


23

Aprovado por:

75 2.969 -15.922 0.144 83.763 1.735 -9.671 76 2.963 -15.910 -0.251 83.829 -0.316 -9.602 77 2.920 -15.899 -0.648 83.895 -2.377 -9.733 78 2.837 -15.887 -1.053 83.960 -4.448 -10.064 79 2.714 -15.876 -1.477 84.026 -6.528 -10.597 80 2.549 -15.864 -1.926 84.091 -8.617 -11.332 81 2.339 -15.853 -2.410 84.157 -10.716 -12.271 82 2.080 -15.841 -2.937 84.222 -12.824 -13.414 83 1.767 -15.830 -3.514 84.288 -14.942 -14.763 84 1.395 -15.818 -4.151 84.354 -17.069 -16.317 85 0.958 -15.807 -4.856 84.429 -19.206 -18.079 Solera : 16 -0.477 -15.800 5.048 65.289 -24.682 -20.048 15 -0.311 -15.290 5.134 45.270 -65.959 -12.708 14 -0.142 -14.771 5.220 43.634 -58.711 -6.143 13 0.029 -14.244 5.276 33.202 -57.204 -0.331 12 0.027 -13.783 5.228 23.569 -56.286 4.855 11 0.024 -13.332 5.074 23.569 -50.425 9.519 10 0.022 -12.898 4.826 23.569 -44.758 13.680 9 0.019 -12.490 4.495 23.569 -39.275 17.352 8 0.017 -12.114 4.090 23.569 -33.964 20.553 7 0.015 -11.776 3.621 23.569 -28.809 23.296 6 0.012 -11.481 3.099 23.569 -23.793 25.594 5 0.010 -11.235 2.532 23.569 -18.895 27.460 4 0.007 -11.039 1.930 23.569 -14.093 28.901 3 0.005 -10.898 1.301 23.569 -9.365 29.926 2 0.002 -10.812 0.655 23.569 -4.687 30.540 1 0.000 -10.783 0.000 23.569 -2.357 30.746 100 -0.002 -10.812 -0.654 23.569 7.020 30.543 99 -0.005 -10.898 -1.300 23.569 9.369 29.928 98 -0.007 -11.039 -1.929 23.569 14.096 28.903 97 -0.010 -11.235 -2.531 23.569 18.898 27.461 96 -0.012 -11.481 -3.098 23.569 23.796 25.596 95 -0.015 -11.775 -3.620 23.569 28.812 23.297 94 -0.017 -12.113 -4.089 23.569 33.967 20.554 93 -0.019 -12.489 -4.494 23.569 39.278 17.353 92 -0.022 -12.897 -4.825 23.569 44.760 13.680 91 -0.024 -13.331 -5.073 23.569 50.427 9.520 90 -0.027 -13.782 -5.227 23.569 56.287 4.855 89 -0.029 -14.243 -5.275 33.202 57.205 -0.330 88 0.142 -14.770 -5.219 43.634 58.712 -6.143 87 0.311 -15.289 -5.134 45.270 65.960 -12.708 86 0.477 -15.800 -5.047 65.290 24.682 -20.049 . RESULTADOS DE LA HIPOTESIS DE CARGA Nº 2 ══════════════════════════════════════════ ESQUINAS COEFICIENTES DE PONDERACION ═════════════════════════════ Øpp = 1.350 Øpt = 1.500 Øet = 1.500 Øpr = 0.000 Øqv = 1.500


PH 22.4


24

Aprovado por:

Øqh = 1.500 ØPv = 0.000 ØPh = 0.000 Øsi = 0.000 Øsd = 0.000 Øtr = 1.500 : Posición de la rueda izquierda del carro (m). X = -1.500 RESULTANTE TOTAL SOBRE LA BASE ════════════════════════════════ Resultante sobre OX (t) ................................ Rx = 0.000 Resultante sobre OY (t) ................................ Ry = -171.404 Momento resultante en el centro (mxt)................... Mz = 0.003 REACCIONES EN APOYOS DEL ARCO ════════════════════════════════ NUDO Õsuelo Rx Ry Mz Nº (t/m²) (t/m) (t/m) (txm/m) ───────────────────────────────────────────────────────────────── 16 77.011 0.000 3.851 0.000 15 74.857 0.000 7.486 0.000 14 72.649 0.000 7.265 0.000 13 70.385 0.000 6.599 0.000 12 68.384 0.000 5.984 0.000 11 66.400 0.000 5.810 0.000 10 64.476 0.000 5.642 0.000 9 62.652 0.000 5.482 0.000 8 60.963 0.000 5.334 0.000 7 59.439 0.000 5.201 0.000 6 58.106 0.000 5.084 0.000 5 56.985 0.000 4.986 0.000 4 56.096 0.000 4.908 0.000 3 55.450 0.000 4.852 0.000 2 55.059 0.000 4.818 0.000 1 54.928 -0.000 4.806 0.000 100 55.059 0.000 4.818 0.000 99 55.450 0.000 4.852 0.000 98 56.095 0.000 4.908 0.000 97 56.984 0.000 4.986 0.000 96 58.104 0.000 5.084 0.000 95 59.437 0.000 5.201 0.000 94 60.961 0.000 5.334 0.000 93 62.650 0.000 5.482 0.000 92 64.473 0.000 5.641 0.000 91 66.397 0.000 5.810 0.000 90 68.380 0.000 5.983 0.000 89 70.381 0.000 6.598 0.000 88 72.645 0.000 7.264 0.000 87 74.852 0.000 7.485 0.000 86 77.006 0.000 3.850 0.000


PH 22.4


25

Aprovado por:

õ = -0.000 171.404 0.000 . ESFUERZOS Y DESPLAZAMIENTOS EN EL ARCO ════════════════════════════════════════ Nudo u v Giro Axil Cortante Flector Nº (mm) (mm) 1000xrad (t/m) (t/m) (txm/m) ─────────────────────────────────────────────────────────────────────── Hastial izquierdo : 17 -0.784 -15.409 4.038 84.429 29.170 -19.022 18 -1.140 -15.421 3.313 84.354 25.965 -16.345 19 -1.431 -15.432 2.691 84.288 22.774 -13.978 20 -1.666 -15.444 2.160 84.222 19.597 -11.920 21 -1.853 -15.455 1.708 84.157 16.435 -10.170 22 -2.000 -15.467 1.320 84.091 13.287 -8.727 23 -2.112 -15.478 0.986 84.026 10.153 -7.589 24 -2.193 -15.490 0.692 83.960 7.033 -6.754 25 -2.247 -15.501 0.426 83.895 3.927 -6.222 26 -2.276 -15.513 0.176 83.829 0.835 -5.991 27 -2.281 -15.524 -0.071 83.763 -2.242 -6.060 28 -2.262 -15.536 -0.327 83.698 -5.306 -6.427 29 -2.217 -15.547 -0.604 83.632 -8.355 -7.091 30 -2.143 -15.559 -0.915 83.567 -11.390 -8.050 31 -2.038 -15.570 -1.271 83.501 -14.411 -9.304 32 -1.895 -15.581 -1.684 83.436 -17.417 -10.850 33 -1.708 -15.593 -2.166 83.370 -20.410 -12.688 34 -1.471 -15.604 -2.730 83.304 -23.388 -14.815 35 -1.175 -15.616 -3.387 83.239 -26.353 -17.232 36 -0.810 -15.627 -4.148 83.163 -29.303 -19.935 Dintel superior : 37 -0.397 -15.634 -4.363 69.733 17.361 -22.925 38 -0.253 -16.077 -4.466 55.840 62.390 -16.021 39 -0.107 -16.531 -4.583 54.832 56.195 -9.772 40 0.043 -16.999 -4.704 44.789 57.328 -4.174 41 0.039 -17.450 -4.733 35.248 58.619 1.701 42 0.035 -17.898 -4.631 35.248 52.757 7.017 43 0.031 -18.330 -4.412 35.248 46.895 11.773 44 0.027 -18.737 -4.089 35.248 41.033 15.969 45 0.023 -19.108 -3.674 35.248 35.171 19.606 46 0.019 -19.436 -3.182 35.248 29.309 22.684 47 0.015 -19.714 -2.623 35.248 23.447 25.202 48 0.011 -19.935 -2.013 35.248 17.586 27.160 49 0.007 -20.097 -1.364 35.248 11.724 28.559 50 0.003 -20.195 -0.688 35.248 5.862 29.398 51 -0.001 -20.228 0.000 35.248 -0.000 29.678 52 -0.005 -20.195 0.689 35.248 -5.862 29.398 53 -0.009 -20.096 1.364 35.248 -11.724 28.559 54 -0.013 -19.935 2.014 35.248 -17.586 27.160 55 -0.017 -19.713 2.624 35.248 -23.448 25.202 56 -0.020 -19.436 3.182 35.248 -29.309 22.684 57 -0.024 -19.108 3.675 35.248 -35.171 19.606 58 -0.028 -18.737 4.090 35.248 -41.033 15.969 59 -0.032 -18.330 4.413 35.248 -46.895 11.773 60 -0.036 -17.897 4.632 35.248 -52.757 7.017 61 -0.040 -17.449 4.734 35.248 -58.619 1.701


PH 22.4


26

Aprovado por:

62 -0.044 -16.998 4.705 44.789 -57.328 -4.174 63 0.105 -16.531 4.583 54.832 -56.195 -9.772 64 0.252 -16.076 4.467 55.840 -62.390 -16.021 65 0.395 -15.633 4.364 69.733 -17.361 -22.925 Hastial derecho : 66 0.808 -15.626 4.149 83.163 29.303 -19.935 67 1.174 -15.615 3.387 83.239 26.353 -17.232 68 1.470 -15.603 2.730 83.304 23.388 -14.816 69 1.707 -15.592 2.167 83.370 20.410 -12.688 70 1.893 -15.580 1.684 83.436 17.417 -10.850 71 2.037 -15.569 1.271 83.501 14.411 -9.304 72 2.142 -15.558 0.916 83.567 11.390 -8.050 73 2.216 -15.546 0.605 83.632 8.355 -7.091 74 2.261 -15.535 0.328 83.698 5.306 -6.427 75 2.280 -15.523 0.072 83.763 2.242 -6.060 76 2.275 -15.512 -0.175 83.829 -0.835 -5.992 77 2.246 -15.500 -0.425 83.895 -3.927 -6.223 78 2.192 -15.489 -0.691 83.960 -7.033 -6.754 79 2.111 -15.477 -0.985 84.026 -10.153 -7.589 80 1.999 -15.466 -1.320 84.091 -13.287 -8.727 81 1.853 -15.454 -1.707 84.157 -16.435 -10.170 82 1.666 -15.443 -2.160 84.222 -19.597 -11.920 83 1.431 -15.431 -2.691 84.288 -22.774 -13.978 84 1.140 -15.420 -3.312 84.354 -25.965 -16.345 85 0.784 -15.408 -4.037 84.429 -29.170 -19.022 Solera : 16 -0.382 -15.402 4.243 70.628 -17.705 -22.012 15 -0.243 -14.971 4.341 56.147 -62.523 -15.035 14 -0.101 -14.530 4.449 54.906 -55.290 -8.831 13 0.044 -14.077 4.555 45.008 -55.721 -3.379 12 0.040 -13.677 4.572 35.715 -56.766 1.847 11 0.037 -13.280 4.482 35.715 -50.940 6.555 10 0.033 -12.895 4.297 35.715 -45.285 10.761 9 0.029 -12.530 4.027 35.715 -39.794 14.480 8 0.026 -12.193 3.683 35.715 -34.457 17.725 7 0.022 -11.888 3.275 35.715 -29.260 20.510 6 0.018 -11.621 2.812 35.715 -24.189 22.846 5 0.015 -11.397 2.303 35.715 -19.224 24.743 4 0.011 -11.219 1.759 35.715 -14.348 26.210 3 0.007 -11.090 1.187 35.715 -9.539 27.254 2 0.004 -11.012 0.598 35.715 -4.775 27.879 1 0.000 -10.986 0.000 35.715 -2.401 28.089 100 -0.004 -11.012 -0.598 35.715 7.152 27.882 99 -0.007 -11.090 -1.187 35.715 9.542 27.256 98 -0.011 -11.219 -1.758 35.715 14.351 26.212 97 -0.015 -11.397 -2.302 35.715 19.228 24.745 96 -0.018 -11.621 -2.811 35.715 24.192 22.847 95 -0.022 -11.887 -3.274 35.715 29.263 20.511 94 -0.026 -12.192 -3.683 35.715 34.460 17.726 93 -0.029 -12.530 -4.027 35.715 39.797 14.481 92 -0.033 -12.895 -4.296 35.715 45.288 10.762 91 -0.037 -13.279 -4.481 35.715 50.942 6.555 90 -0.040 -13.676 -4.571 35.715 56.768 1.847 89 -0.044 -14.076 -4.555 45.008 55.723 -3.379 88 0.101 -14.529 -4.448 54.906 55.291 -8.831 87 0.243 -14.970 -4.340 56.147 62.523 -15.035


PH 22.4


27

Aprovado por:

86 0.382 -15.401 -4.242 70.628 17.705 -22.012 . RESULTADOS DE LA HIPOTESIS DE CARGA Nº 3 ══════════════════════════════════════════ HASTIALES COEFICIENTES DE PONDERACION ═════════════════════════════ Øpp = 1.000 Øpt = 1.000 Øet = 1.500 Øpr = 0.000 Øqv = 0.000 Øqh = 1.500 ØPv = 0.000 ØPh = 0.000 Øsi = 0.000 Øsd = 0.000 RESULTANTE TOTAL SOBRE LA BASE ════════════════════════════════ Resultante sobre OX (t) ................................ Rx = 0.000 Resultante sobre OY (t) ................................ Ry = -113.759 Momento resultante en el centro (mxt)................... Mz = 0.002 REACCIONES EN APOYOS DEL ARCO ════════════════════════════════ NUDO Õsuelo Rx Ry Mz Nº (t/m²) (t/m) (t/m) (txm/m) ───────────────────────────────────────────────────────────────── 16 49.076 0.000 2.454 0.000 15 48.053 0.000 4.805 0.000 14 46.985 0.000 4.699 0.000 13 45.861 0.000 4.300 0.000 12 44.841 0.000 3.924 0.000 11 43.803 0.000 3.833 0.000 10 42.777 0.000 3.743 0.000 9 41.790 0.000 3.657 0.000 8 40.865 0.000 3.576 0.000 7 40.022 0.000 3.502 0.000 6 39.279 0.000 3.437 0.000 5 38.651 0.000 3.382 0.000 4 38.150 0.000 3.338 0.000 3 37.786 0.000 3.306 0.000 2 37.564 0.000 3.287 0.000 1 37.490 -0.000 3.280 0.000


PH 22.4


28

Aprovado por:

100 37.564 0.000 3.287 0.000 99 37.785 0.000 3.306 0.000 98 38.149 0.000 3.338 0.000 97 38.650 0.000 3.382 0.000 96 39.277 0.000 3.437 0.000 95 40.020 0.000 3.502 0.000 94 40.863 0.000 3.575 0.000 93 41.788 0.000 3.656 0.000 92 42.775 0.000 3.743 0.000 91 43.801 0.000 3.833 0.000 90 44.839 0.000 3.923 0.000 89 45.859 0.000 4.299 0.000 88 46.982 0.000 4.698 0.000 87 48.049 0.000 4.805 0.000 86 49.072 0.000 2.454 0.000 õ = -0.000 113.759 0.000 . ESFUERZOS Y DESPLAZAMIENTOS EN EL ARCO ════════════════════════════════════════ Nudo u v Giro Axil Cortante Flector Nº (mm) (mm) 1000xrad (t/m) (t/m) (txm/m) ─────────────────────────────────────────────────────────────────────── Hastial izquierdo : 17 -0.343 -9.820 1.844 55.937 29.435 -13.568 18 -0.497 -9.828 1.343 55.881 26.230 -10.865 19 -0.607 -9.835 0.947 55.832 23.039 -8.472 20 -0.683 -9.843 0.642 55.784 19.863 -6.388 21 -0.734 -9.850 0.417 55.735 16.700 -4.613 22 -0.767 -9.858 0.258 55.686 13.552 -3.144 23 -0.786 -9.866 0.153 55.638 10.418 -1.980 24 -0.798 -9.873 0.089 55.589 7.298 -1.120 25 -0.804 -9.881 0.055 55.541 4.192 -0.562 26 -0.809 -9.888 0.037 55.492 1.101 -0.305 27 -0.812 -9.896 0.024 55.444 -1.977 -0.348 28 -0.813 -9.904 0.002 55.395 -5.040 -0.689 29 -0.812 -9.911 -0.039 55.346 -8.089 -1.327 30 -0.805 -9.919 -0.112 55.298 -11.124 -2.261 31 -0.788 -9.926 -0.230 55.249 -14.145 -3.489 32 -0.758 -9.934 -0.405 55.201 -17.152 -5.009 33 -0.708 -9.941 -0.647 55.152 -20.144 -6.821 34 -0.630 -9.949 -0.970 55.104 -23.123 -8.923 35 -0.516 -9.956 -1.384 55.055 -26.087 -11.313 36 -0.357 -9.964 -1.903 54.999 -29.037 -13.991 Dintel superior : 37 -0.165 -9.969 -2.058 51.248 4.687 -16.955 38 -0.099 -10.180 -2.137 47.355 37.774 -12.751 39 -0.029 -10.400 -2.235 47.009 33.568 -8.991 40 0.043 -10.632 -2.363 40.910 36.081 -5.674 41 0.039 -10.862 -2.450 34.983 38.755 -1.790 42 0.035 -11.097 -2.451 34.983 34.879 1.724 43 0.031 -11.328 -2.374 34.983 31.004 4.869 44 0.027 -11.548 -2.228 34.983 27.128 7.643


PH 22.4


29

Aprovado por:

45 0.023 -11.751 -2.022 34.983 23.253 10.048 46 0.019 -11.932 -1.764 34.983 19.377 12.082 47 0.015 -12.086 -1.463 34.983 15.502 13.747 48 0.011 -12.210 -1.127 34.983 11.626 15.042 49 0.007 -12.301 -0.766 34.983 7.751 15.967 50 0.003 -12.356 -0.387 34.983 3.875 16.522 51 -0.001 -12.374 0.000 34.983 -0.000 16.707 52 -0.004 -12.356 0.388 34.983 -3.875 16.522 53 -0.008 -12.301 0.766 34.983 -7.751 15.967 54 -0.012 -12.210 1.128 34.983 -11.626 15.042 55 -0.016 -12.086 1.463 34.983 -15.502 13.747 56 -0.020 -11.932 1.764 34.983 -19.377 12.082 57 -0.024 -11.751 2.022 34.983 -23.253 10.048 58 -0.028 -11.547 2.228 34.983 -27.128 7.643 59 -0.032 -11.327 2.374 34.983 -31.004 4.869 60 -0.036 -11.096 2.451 34.983 -34.879 1.724 61 -0.040 -10.862 2.450 34.983 -38.755 -1.790 62 -0.044 -10.631 2.363 40.910 -36.082 -5.674 63 0.028 -10.399 2.236 47.009 -33.568 -8.991 64 0.097 -10.179 2.137 47.355 -37.774 -12.751 65 0.164 -9.968 2.058 51.248 -4.687 -16.955 Hastial derecho : 66 0.356 -9.963 1.904 54.999 29.037 -13.991 67 0.515 -9.956 1.385 55.055 26.087 -11.313 68 0.629 -9.948 0.970 55.104 23.123 -8.923 69 0.707 -9.941 0.647 55.152 20.144 -6.821 70 0.757 -9.933 0.405 55.201 17.152 -5.009 71 0.788 -9.926 0.231 55.249 14.145 -3.489 72 0.804 -9.918 0.113 55.298 11.124 -2.261 73 0.811 -9.910 0.039 55.347 8.089 -1.327 74 0.813 -9.903 -0.002 55.395 5.040 -0.689 75 0.811 -9.895 -0.023 55.444 1.977 -0.348 76 0.808 -9.888 -0.037 55.492 -1.101 -0.305 77 0.804 -9.880 -0.054 55.541 -4.192 -0.562 78 0.797 -9.873 -0.089 55.589 -7.298 -1.120 79 0.786 -9.865 -0.152 55.638 -10.418 -1.980 80 0.766 -9.857 -0.257 55.687 -13.552 -3.144 81 0.734 -9.850 -0.416 55.735 -16.700 -4.613 82 0.683 -9.842 -0.642 55.784 -19.863 -6.388 83 0.607 -9.834 -0.946 55.832 -23.039 -8.472 84 0.496 -9.827 -1.343 55.881 -26.230 -10.865 85 0.343 -9.819 -1.844 55.937 -29.435 -13.568 Solera : 16 -0.156 -9.815 1.995 52.211 -4.657 -16.583 15 -0.092 -9.611 2.071 48.235 -37.947 -12.330 14 -0.025 -9.397 2.166 47.813 -33.174 -8.583 13 0.044 -9.172 2.287 41.795 -35.426 -5.336 12 0.041 -8.968 2.364 35.980 -38.109 -1.832 11 0.037 -8.761 2.369 35.980 -34.284 1.333 10 0.033 -8.555 2.310 35.980 -30.548 4.168 9 0.030 -8.358 2.195 35.980 -26.901 6.679 8 0.026 -8.173 2.028 35.980 -23.337 8.875 7 0.022 -8.004 1.819 35.980 -19.851 10.763 6 0.018 -7.856 1.572 35.980 -16.434 12.349 5 0.015 -7.730 1.294 35.980 -13.077 13.639 4 0.011 -7.630 0.992 35.980 -9.770 14.638


PH 22.4


30

Aprovado por:

3 0.007 -7.557 0.672 35.980 -6.500 15.349 2 0.004 -7.513 0.339 35.980 -3.256 15.775 1 0.000 -7.498 0.000 35.980 -1.639 15.919 100 -0.004 -7.513 -0.338 35.980 4.876 15.777 99 -0.007 -7.557 -0.671 35.980 6.503 15.351 98 -0.011 -7.630 -0.991 35.980 9.772 14.639 97 -0.015 -7.730 -1.293 35.980 13.080 13.640 96 -0.018 -7.855 -1.571 35.980 16.437 12.350 95 -0.022 -8.004 -1.818 35.980 19.853 10.764 94 -0.026 -8.173 -2.028 35.980 23.339 8.876 93 -0.030 -8.358 -2.194 35.980 26.903 6.680 92 -0.033 -8.555 -2.310 35.980 30.550 4.168 91 -0.037 -8.760 -2.369 35.980 34.285 1.333 90 -0.041 -8.968 -2.363 35.980 38.111 -1.832 89 -0.044 -9.172 -2.287 41.795 35.427 -5.336 88 0.025 -9.396 -2.166 47.814 33.174 -8.583 87 0.092 -9.610 -2.071 48.235 37.948 -12.330 86 0.156 -9.814 -1.994 52.211 4.657 -16.584 . RESULTADOS DE LA HIPOTESIS DE CARGA Nº 4 ══════════════════════════════════════════ ESTADO LIMITE DE SERVICIO COEFICIENTES DE PONDERACION ═════════════════════════════ Øpp = 1.000 Øpt = 1.000 Øet = 1.000 Øpr = 0.000 Øqv = 0.000 Øqh = 0.000 ØPv = 0.000 ØPh = 0.000 Øsi = 0.000 Øsd = 0.000 Øtr = 0.200 : Posición de la rueda izquierda del carro (m). X = -1.500 RESULTANTE TOTAL SOBRE LA BASE ════════════════════════════════ Resultante sobre OX (t) ................................ Rx = 0.000 Resultante sobre OY (t) ................................ Ry = -113.759 Momento resultante en el centro (mxt)................... Mz = 0.002 REACCIONES EN APOYOS DEL ARCO ════════════════════════════════ NUDO Õsuelo Rx Ry Mz Nº (t/m²) (t/m) (t/m) (txm/m) ───────────────────────────────────────────────────────────────── 16 51.068 0.000 2.553 0.000


PH 22.4


31

Aprovado por:

15 49.646 0.000 4.965 0.000 14 48.189 0.000 4.819 0.000 13 46.694 0.000 4.378 0.000 12 45.373 0.000 3.970 0.000 11 44.062 0.000 3.855 0.000 10 42.791 0.000 3.744 0.000 9 41.586 0.000 3.639 0.000 8 40.469 0.000 3.541 0.000 7 39.462 0.000 3.453 0.000 6 38.580 0.000 3.376 0.000 5 37.840 0.000 3.311 0.000 4 37.251 0.000 3.259 0.000 3 36.825 0.000 3.222 0.000 2 36.566 0.000 3.200 0.000 1 36.479 0.000 3.192 0.000 100 36.566 0.000 3.199 0.000 99 36.824 0.000 3.222 0.000 98 37.250 0.000 3.259 0.000 97 37.838 0.000 3.311 0.000 96 38.579 0.000 3.376 0.000 95 39.460 0.000 3.453 0.000 94 40.467 0.000 3.541 0.000 93 41.584 0.000 3.639 0.000 92 42.789 0.000 3.744 0.000 91 44.060 0.000 3.855 0.000 90 45.370 0.000 3.970 0.000 89 46.691 0.000 4.377 0.000 88 48.186 0.000 4.819 0.000 87 49.643 0.000 4.964 0.000 86 51.064 0.000 2.553 0.000 õ = 0.000 113.759 0.000 . ESFUERZOS Y DESPLAZAMIENTOS EN EL ARCO ════════════════════════════════════════ Nudo u v Giro Axil Cortante Flector Nº (mm) (mm) 1000xrad (t/m) (t/m) (txm/m) ─────────────────────────────────────────────────────────────────────── Hastial izquierdo : 17 -0.517 -10.218 2.663 55.937 19.471 -12.625 18 -0.752 -10.226 2.182 55.881 17.335 -10.837 19 -0.943 -10.234 1.770 55.832 15.208 -9.257 20 -1.098 -10.241 1.419 55.784 13.090 -7.882 21 -1.221 -10.249 1.120 55.735 10.982 -6.714 22 -1.317 -10.256 0.864 55.686 8.883 -5.749 23 -1.390 -10.264 0.644 55.638 6.793 -4.988 24 -1.443 -10.272 0.451 55.589 4.713 -4.429 25 -1.478 -10.279 0.277 55.541 2.643 -4.072 26 -1.497 -10.287 0.113 55.492 0.582 -3.916 27 -1.500 -10.294 -0.048 55.444 -1.470 -3.959 28 -1.487 -10.302 -0.215 55.395 -3.512 -4.201 29 -1.458 -10.310 -0.396 55.346 -5.545 -4.641 30 -1.410 -10.317 -0.600 55.298 -7.568 -5.279


PH 22.4


32

Aprovado por:

31 -1.340 -10.325 -0.833 55.249 -9.582 -6.112 32 -1.246 -10.332 -1.105 55.201 -11.587 -7.140 33 -1.124 -10.340 -1.423 55.152 -13.582 -8.363 34 -0.968 -10.347 -1.795 55.104 -15.567 -9.779 35 -0.773 -10.355 -2.228 55.055 -17.544 -11.387 36 -0.533 -10.362 -2.732 54.999 -19.510 -13.187 Dintel superior : 37 -0.261 -10.367 -2.874 46.185 11.384 -15.178 38 -0.167 -10.659 -2.942 37.070 41.202 -10.618 39 -0.070 -10.958 -3.020 36.408 37.102 -6.492 40 0.028 -11.266 -3.101 29.776 37.875 -2.796 41 0.026 -11.564 -3.121 23.474 38.755 1.088 42 0.023 -11.859 -3.054 23.474 34.879 4.602 43 0.020 -12.144 -2.910 23.474 31.004 7.747 44 0.018 -12.413 -2.697 23.474 27.128 10.521 45 0.015 -12.657 -2.424 23.474 23.253 12.926 46 0.013 -12.874 -2.099 23.474 19.377 14.960 47 0.010 -13.057 -1.731 23.474 15.502 16.625 48 0.007 -13.203 -1.328 23.474 11.626 17.920 49 0.005 -13.310 -0.900 23.474 7.751 18.844 50 0.002 -13.374 -0.454 23.474 3.875 19.399 51 -0.001 -13.396 0.000 23.474 -0.000 19.584 52 -0.003 -13.374 0.455 23.474 -3.875 19.399 53 -0.006 -13.309 0.900 23.474 -7.751 18.844 54 -0.008 -13.203 1.329 23.474 -11.626 17.920 55 -0.011 -13.057 1.732 23.474 -15.502 16.625 56 -0.014 -12.873 2.100 23.474 -19.377 14.960 57 -0.016 -12.657 2.425 23.474 -23.253 12.925 58 -0.019 -12.412 2.698 23.474 -27.128 10.521 59 -0.022 -12.144 2.911 23.474 -31.004 7.746 60 -0.024 -11.859 3.055 23.474 -34.879 4.602 61 -0.027 -11.563 3.121 23.474 -38.755 1.088 62 -0.029 -11.266 3.101 29.776 -37.875 -2.797 63 0.069 -10.958 3.020 36.408 -37.102 -6.492 64 0.165 -10.658 2.943 37.070 -41.202 -10.618 65 0.260 -10.366 2.875 46.185 -11.384 -15.178 Hastial derecho : 66 0.532 -10.362 2.733 54.999 19.510 -13.188 67 0.773 -10.354 2.229 55.055 17.544 -11.388 68 0.967 -10.347 1.795 55.104 15.567 -9.779 69 1.123 -10.339 1.423 55.152 13.582 -8.363 70 1.246 -10.331 1.105 55.201 11.587 -7.140 71 1.340 -10.324 0.834 55.249 9.582 -6.112 72 1.409 -10.316 0.600 55.298 7.568 -5.279 73 1.457 -10.309 0.397 55.347 5.545 -4.641 74 1.487 -10.301 0.216 55.395 3.512 -4.201 75 1.500 -10.294 0.048 55.444 1.470 -3.959 76 1.496 -10.286 -0.113 55.492 -0.582 -3.916 77 1.477 -10.279 -0.277 55.541 -2.643 -4.072 78 1.442 -10.271 -0.451 55.589 -4.713 -4.429 79 1.389 -10.263 -0.644 55.638 -6.793 -4.988 80 1.316 -10.256 -0.864 55.687 -8.883 -5.749 81 1.220 -10.248 -1.119 55.735 -10.982 -6.714 82 1.097 -10.240 -1.419 55.784 -13.090 -7.883 83 0.943 -10.233 -1.770 55.832 -15.208 -9.257 84 0.752 -10.225 -2.182 55.881 -17.335 -10.837


PH 22.4


33

Aprovado por:

85 0.517 -10.218 -2.663 55.937 -19.471 -12.625 Solera : 16 -0.252 -10.214 2.799 46.873 -11.634 -14.620 15 -0.160 -9.929 2.865 37.358 -41.384 -10.002 14 -0.066 -9.638 2.937 36.541 -36.594 -5.896 13 0.029 -9.339 3.008 29.989 -36.909 -2.287 12 0.027 -9.075 3.020 23.835 -37.629 1.177 11 0.024 -8.812 2.961 23.835 -33.768 4.298 10 0.022 -8.558 2.840 23.835 -30.021 7.086 9 0.020 -8.317 2.662 23.835 -26.382 9.551 8 0.017 -8.094 2.435 23.835 -22.845 11.703 7 0.015 -7.892 2.165 23.835 -19.400 13.549 6 0.012 -7.716 1.859 23.835 -16.038 15.098 5 0.010 -7.568 1.523 23.835 -12.747 16.356 4 0.007 -7.450 1.163 23.835 -9.515 17.329 3 0.005 -7.365 0.785 23.835 -6.326 18.021 2 0.002 -7.313 0.396 23.835 -3.168 18.436 1 0.000 -7.296 0.000 23.835 -1.595 18.575 100 -0.002 -7.313 -0.395 23.835 4.744 18.438 99 -0.005 -7.365 -0.785 23.835 6.329 18.023 98 -0.007 -7.450 -1.162 23.835 9.517 17.330 97 -0.010 -7.568 -1.522 23.835 12.750 16.357 96 -0.012 -7.716 -1.858 23.835 16.041 15.099 95 -0.015 -7.892 -2.164 23.835 19.402 13.550 94 -0.017 -8.093 -2.434 23.835 22.847 11.704 93 -0.020 -8.317 -2.661 23.835 26.384 9.552 92 -0.022 -8.558 -2.839 23.835 30.023 7.086 91 -0.024 -8.812 -2.961 23.835 33.770 4.298 90 -0.027 -9.074 -3.019 23.835 37.630 1.177 89 -0.029 -9.338 -3.007 29.989 36.910 -2.287 88 0.066 -9.637 -2.936 36.542 36.595 -5.896 87 0.160 -9.929 -2.864 37.358 41.384 -10.002 86 0.252 -10.213 -2.799 46.873 11.634 -14.620 . E N V O L V E N T E S E N E L A R C O ════════════════════════════════════════════ SEC M(+) N(+) M(-) N(-) QPES (txm/m) (t/m) (txm/m) (t/m) (t/m) ────────────────────────────────────────────────────────────────── Hastial izquierdo : 17 0.000 0.000 -19.022 84.429 29.435 18 0.000 0.000 -16.345 84.354 26.230 19 0.000 0.000 -14.762 84.288 23.039 20 0.000 0.000 -13.414 84.222 19.863 21 0.000 0.000 -12.271 84.157 16.700 22 0.000 0.000 -11.332 84.091 13.552 23 0.000 0.000 -10.597 84.026 10.418 24 0.000 0.000 -10.064 83.960 7.298 25 0.000 0.000 -9.733 83.895 4.192 26 0.000 0.000 -9.602 83.829 1.101 27 0.000 0.000 -9.671 83.763 -2.242 28 0.000 0.000 -9.939 83.698 -5.306 29 0.000 0.000 -10.405 83.632 -8.355 30 0.000 0.000 -11.068 83.567 -11.390


PH 22.4


34

Aprovado por:

31 0.000 0.000 -11.927 83.501 -14.411 32 0.000 0.000 -12.981 83.436 -17.417 33 0.000 0.000 -14.230 83.370 -20.410 34 0.000 0.000 -15.672 83.304 -23.388 35 0.000 0.000 -17.306 83.239 -26.353 36 0.000 0.000 -19.935 83.163 -29.303 Dintel superior : 37 0.000 0.000 -22.925 69.733 24.057 38 0.000 0.000 -16.021 55.840 65.818 39 0.000 0.000 -9.772 54.832 59.729 40 0.000 0.000 -5.674 40.910 59.121 41 4.579 23.740 -1.790 34.983 58.619 42 9.894 23.740 0.000 0.000 52.757 43 14.650 23.740 0.000 0.000 46.895 44 18.847 23.740 0.000 0.000 41.033 45 22.484 23.740 0.000 0.000 35.171 46 25.561 23.740 0.000 0.000 29.309 47 28.079 23.740 0.000 0.000 23.447 48 30.038 23.740 0.000 0.000 17.586 49 31.437 23.740 0.000 0.000 11.724 50 32.276 23.740 0.000 0.000 5.862 51 32.556 23.740 0.000 0.000 -0.000 52 32.276 23.740 0.000 0.000 -5.862 53 31.437 23.740 0.000 0.000 -11.724 54 30.038 23.740 0.000 0.000 -17.586 55 28.079 23.740 0.000 0.000 -23.448 56 25.561 23.740 0.000 0.000 -29.309 57 22.484 23.740 0.000 0.000 -35.171 58 18.847 23.740 0.000 0.000 -41.033 59 14.650 23.740 0.000 0.000 -46.895 60 9.894 23.740 0.000 0.000 -52.757 61 4.579 23.740 -1.790 34.983 -58.619 62 0.000 0.000 -5.674 40.910 -59.121 63 0.000 0.000 -9.772 54.832 -59.729 64 0.000 0.000 -16.021 55.840 -65.818 65 0.000 0.000 -22.925 69.733 -24.057 Hastial derecho : 66 0.000 0.000 -19.935 83.163 29.303 67 0.000 0.000 -17.306 83.239 26.353 68 0.000 0.000 -15.672 83.304 23.388 69 0.000 0.000 -14.230 83.370 20.410 70 0.000 0.000 -12.981 83.436 17.417 71 0.000 0.000 -11.927 83.501 14.411 72 0.000 0.000 -11.068 83.567 11.390 73 0.000 0.000 -10.405 83.632 8.355 74 0.000 0.000 -9.939 83.698 5.306 75 0.000 0.000 -9.671 83.763 2.242 76 0.000 0.000 -9.602 83.829 -1.101 77 0.000 0.000 -9.733 83.895 -4.192 78 0.000 0.000 -10.064 83.960 -7.298 79 0.000 0.000 -10.597 84.026 -10.418 80 0.000 0.000 -11.332 84.091 -13.552 81 0.000 0.000 -12.271 84.157 -16.700 82 0.000 0.000 -13.414 84.222 -19.863 83 0.000 0.000 -14.763 84.288 -23.039 84 0.000 0.000 -16.345 84.354 -26.230


PH 22.4


35

Aprovado por:

85 0.000 0.000 -19.022 84.429 -29.435 Solera : 16 0.000 0.000 -22.012 70.628 -24.682 15 0.000 0.000 -15.035 56.147 -65.959 14 0.000 0.000 -8.831 54.906 -58.711 13 0.000 0.000 -5.336 41.795 -57.204 12 4.855 23.569 -1.832 35.980 -56.766 11 9.519 23.569 0.000 0.000 -50.940 10 13.680 23.569 0.000 0.000 -45.285 9 17.352 23.569 0.000 0.000 -39.794 8 20.553 23.569 0.000 0.000 -34.457 7 23.296 23.569 0.000 0.000 -29.260 6 25.594 23.569 0.000 0.000 -24.189 5 27.460 23.569 0.000 0.000 -19.224 4 28.901 23.569 0.000 0.000 -14.348 3 29.926 23.569 0.000 0.000 -9.539 2 30.540 23.569 0.000 0.000 -4.775 1 30.746 23.569 0.000 0.000 -2.401 101 30.746 23.569 0.000 0.000 -2.401 100 30.543 23.569 0.000 0.000 7.152 99 29.928 23.569 0.000 0.000 9.542 98 28.903 23.569 0.000 0.000 14.351 97 27.461 23.569 0.000 0.000 19.228 96 25.596 23.569 0.000 0.000 24.192 95 23.297 23.569 0.000 0.000 29.263 94 20.554 23.569 0.000 0.000 34.460 93 17.353 23.569 0.000 0.000 39.797 92 13.680 23.569 0.000 0.000 45.288 91 9.520 23.569 0.000 0.000 50.942 90 4.855 23.569 -1.832 35.980 56.768 89 0.000 0.000 -5.336 41.795 57.205 88 0.000 0.000 -8.831 54.906 58.712 87 0.000 0.000 -15.035 56.147 65.960 86 0.000 0.000 -22.012 70.628 24.682 . A R M A D U R A S E N E L C A J O N ═══════════════════════════════════════════ Ainterior Aexterior Acortante Sec. X Y (cm²/m) (cm²/m) (cm²/m) nº (m) (m) Teorica Real Teorica Real ───────────────────────────────────────────────────────────────────── Hastial izquierdo : 17 -1.35 0.20 5.51 - 25.11 - 11.73 18 -1.35 0.29 2.00 - 20.81 - 8.32 19 -1.35 0.39 2.00 - 17.30 - 4.11 20 -1.35 0.49 2.00 - 13.97 - 0.00 21 -1.35 0.59 2.00 - 11.32 - 0.00 22 -1.35 0.68 2.00 - 9.26 - 0.00 23 -1.35 0.78 2.00 - 7.71 - 0.00 24 -1.35 0.88 2.00 - 6.62 - 0.00 25 -1.35 0.97 2.00 - 5.96 - 0.00 26 -1.35 1.07 2.00 - 5.70 - 0.00 27 -1.35 1.17 2.00 - 5.85 - 0.00 28 -1.35 1.27 2.00 - 6.39 - 0.00


PH 22.4


36

Aprovado por:

29 -1.35 1.36 2.00 - 7.35 - 0.00 30 -1.35 1.46 2.00 - 8.74 - 0.00 31 -1.35 1.56 2.00 - 10.60 - 0.00 32 -1.35 1.65 2.00 - 13.00 - 0.00 33 -1.35 1.75 2.00 - 16.00 - 0.00 34 -1.35 1.85 2.00 - 19.79 - 4.23 35 -1.35 1.95 3.10 - 22.48 - 8.10 36 -1.35 2.04 6.83 - 26.73 - 11.22 Dintel superior : 37 -1.35 2.14 4.40 - 6.66 - 1.64 38 -1.25 2.17 3.73 - 5.71 - 37.86 39 -1.15 2.21 3.07 - 3.07 - 43.45 40 -1.05 2.24 2.40 - 2.40 - 61.02 41 -0.95 2.24 2.86 - 2.40 - 61.11 42 -0.86 2.24 8.68 - 2.40 - 56.95 43 -0.76 2.24 14.93 - 2.40 - 47.52 44 -0.67 2.24 20.96 - 2.40 - 38.53 45 -0.57 2.24 26.70 - 2.40 - 29.82 46 -0.48 2.24 32.05 - 2.40 - 21.31 47 -0.38 2.24 36.83 - 2.40 - 12.97 48 -0.29 2.24 40.91 - 2.40 - 4.79 49 -0.19 2.24 43.32 - 2.40 - 0.00 50 -0.10 2.24 44.37 - 2.58 - 0.00 51 0.00 2.24 44.72 - 2.96 - 0.00 52 0.10 2.24 44.37 - 2.58 - 0.00 53 0.19 2.24 43.32 - 2.40 - 0.00 54 0.29 2.24 40.91 - 2.40 - 4.79 55 0.38 2.24 36.83 - 2.40 - 12.97 56 0.48 2.24 32.05 - 2.40 - 21.31 57 0.57 2.24 26.70 - 2.40 - 29.82 58 0.67 2.24 20.96 - 2.40 - 38.53 59 0.76 2.24 14.92 - 2.40 - 47.52 60 0.86 2.24 8.68 - 2.40 - 56.95 61 0.95 2.24 2.86 - 2.40 - 61.11 62 1.05 2.24 2.40 - 2.40 - 61.02 63 1.15 2.21 3.07 - 3.07 - 43.45 64 1.25 2.17 3.73 - 5.71 - 37.86 65 1.35 2.14 4.40 - 6.66 - 1.64 Hastial derecho : 66 1.35 2.04 6.83 - 26.73 - 11.22 67 1.35 1.95 3.10 - 22.48 - 8.10 68 1.35 1.85 2.00 - 19.79 - 4.23 69 1.35 1.75 2.00 - 16.00 - 0.00 70 1.35 1.65 2.00 - 13.00 - 0.00 71 1.35 1.56 2.00 - 10.60 - 0.00 72 1.35 1.46 2.00 - 8.74 - 0.00 73 1.35 1.36 2.00 - 7.35 - 0.00 74 1.35 1.27 2.00 - 6.39 - 0.00 75 1.35 1.17 2.00 - 5.85 - 0.00 76 1.35 1.07 2.00 - 5.70 - 0.00 77 1.35 0.97 2.00 - 5.96 - 0.00 78 1.35 0.88 2.00 - 6.62 - 0.00 79 1.35 0.78 2.00 - 7.71 - 0.00 80 1.35 0.68 2.00 - 9.26 - 0.00 81 1.35 0.59 2.00 - 11.32 - 0.00 82 1.35 0.49 2.00 - 13.97 - 0.00


PH 22.4


37

Aprovado por:

83 1.35 0.39 2.00 - 17.30 - 4.11 84 1.35 0.29 2.00 - 20.81 - 8.32 85 1.35 0.20 5.51 - 25.11 - 11.73 Solera : 16 -1.35 0.10 4.40 - 6.04 - 2.13 15 -1.25 0.07 3.73 - 5.00 - 38.15 14 -1.15 0.03 3.07 - 3.07 - 42.43 13 -1.05 0.00 2.40 - 2.40 - 58.39 12 -0.96 0.00 3.21 - 2.40 - 58.35 11 -0.88 0.00 8.23 - 2.40 - 54.75 10 -0.79 0.00 13.62 - 2.40 - 45.77 9 -0.70 0.00 18.77 - 2.40 - 37.40 8 -0.61 0.00 23.60 - 2.40 - 29.47 7 -0.52 0.00 28.07 - 2.40 - 21.91 6 -0.44 0.00 32.12 - 2.40 - 14.66 5 -0.35 0.00 35.63 - 2.40 - 7.67 4 -0.26 0.00 38.49 - 2.40 - 0.00 3 -0.17 0.00 40.68 - 2.40 - 0.00 2 -0.09 0.00 42.00 - 2.40 - 0.00 1 0.00 0.00 42.47 - 2.40 - 0.00 101 0.00 0.00 42.47 - 2.40 - 0.00 100 0.09 0.00 42.01 - 2.40 - 0.00 99 0.17 0.00 40.69 - 2.40 - 0.00 98 0.26 0.00 38.50 - 2.40 - 0.00 97 0.35 0.00 35.63 - 2.40 - 7.68 96 0.44 0.00 32.12 - 2.40 - 14.66 95 0.52 0.00 28.08 - 2.40 - 21.91 94 0.61 0.00 23.60 - 2.40 - 29.47 93 0.70 0.00 18.77 - 2.40 - 37.40 92 0.79 0.00 13.62 - 2.40 - 45.78 91 0.88 0.00 8.23 - 2.40 - 54.76 90 0.96 0.00 3.21 - 2.40 - 58.35 89 1.05 0.00 2.40 - 2.40 - 58.39 88 1.15 0.03 3.07 - 3.07 - 42.44 87 1.25 0.07 3.73 - 5.00 - 38.15 86 1.35 0.10 4.40 - 6.04 - 2.13

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