estruturas e fundaÇÕes

STRONGAXIS

ENGENHARIA

S T R O N G A XI S – ENGENHARIA, LDA.

Rua Central de Gandra, 1068 | 4585-116 Gandra . Paredes | t 222 425 740 | [email protected]

requerente:

PLASTIFOZ – PLÁSTICOS TÉCNICOS E ENGENHARIA, LDA.

obra:

PLASTIFOZ – EDIFÍCIO INDUSTRIAL

RUA DAS OLAIAS, FIGUEIRA DA FOZ

ESTRUTURAS E FUNDAÇÕES

MEMÓRIA DESCRITIVA E JUSTIFICATIVA

PROJETO DE EXECUÇÃO

AGOSTO 2016

REVISÃO R0

STRONGAXIS ENGENHARIA

S T R O N G A XI S – ENGENHARIA, LDA.

Rua Central de Gandra, 1068 | 4585-116 Gandra . Paredes | t 222 425 740 | [email protected]

Conteúdo

1 Introdução ........................................................................................................................................ 3

2 Descrição geral da estrutura ........................................................................................................... 3

2.1 Fundações .............................................................................................................................. 3

3 Materiais .......................................................................................................................................... 3

4 Bases de Cálculo e regulamentação............................................................................................... 4

5 Quantificação das Ações ................................................................................................................. 5

5.1 Ações Permanentes .............................................................................................................. 5

5.2 Ações Variáveis ..................................................................................................................... 5

5.2.1 Sobrecargas ........................................................................................................................ 5

5.2.2 Ação do vento ...................................................................................................................... 6

5.2.3 Ação do sismo ..................................................................................................................... 6

6 Verificação da Segurança ............................................................................................................... 6

6.1 Lajes ....................................................................................................................................... 6

6.2 Vigas ....................................................................................................................................... 6

6.3 Pilares ..................................................................................................................................... 6

6.4 Fundações .............................................................................................................................. 6

7 Generalidades ................................................................................................................................. 6

8 Metodologia de análise e verificação da segurança ....................................................................... 6

9 Análise e dimensionamento ............................................................................................................ 7

10 Anexo de calculo ............................................................................................................................. 8

PLASTIFOZ ESTRUTURAS E FUNDAÇÕES MEMÓRIA DESCRITIVA E JUSTIFICATIVA


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MEMÓRIA DESCRITIVA E JUSTIFICATIVA

1 Introdução

O presente estudo refere-se ao dimensionamento das Estruturas e Fundações, efetuado para a obra

de construção de um edifício industrial, na Rua das Olaias – Figueira da Foz

É feita uma descrição geral da estrutura no capítulo 2.

Os principais materiais previstos na execução da obra são referidos no capítulo 3.

As normas regulamentares em que se baseia o presente estudo e a verificação das condições de

segurança são brevemente descritas no capítulo 4.

No capítulo 5 estão resumidas as ações relevantes consideradas no estudo.

A verificação de segurança é apresentada no capítulo 6.

2 Descrição geral da estrutura

O edifício em estudo é uma nave industrial composta por uma cobertura. A cobertura é composta por

painel sandwich.

A estrutura proposta é composta por pórticos em estrutura metálica.

As fundações são do tipo indireto do tipo estacas moldadas.

Existe uma galeria técnica ao nível do piso -1 em composta por muros de betão armado.

A cota prevista de implantação é acima da cota atual, o que obriga a sanear o solo e realização de

um aterro controlado.

2.1 Fundações

Foi considerada um relatório geotécnico recebido do cliente. Verificou-se após consulta do mesmo

que a solução com fundações indiretas é a mais adequada. Estes dados deverão ser verificados com

ensaios “in situ” após início dos trabalhos.

3 Materiais

Todos os materiais utilizados na obra serão da melhor qualidade, adequados aos fins em vista,

obedecendo às características mínimas exigidas pela regulamentação portuguesa em vigor e

sujeitando-se ainda a sua aplicação a resultados de ensaios obtidos em laboratórios oficiais.

Os materiais utilizados deverão obedecer às seguintes características:

Betão de limpeza (fundações) C12/15

Restantes elementos C30/37

Aço para betão armado A500NR

Aço em estrutura metálica S275JR no interior; S275J0 no exterior

Os recobrimentos previstos para as armaduras ordinárias serão:

5 cm nos elementos enterrados ou em contacto com a água.

7.5 cm para estacas



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3.5 m para restantes elementos.

O betão das zonas em contacto com o terreno ou com água, terá a composição adequada ao meio

agressivo com o qual estará em contacto, mediante a adição dos hidrofugantes apropriados.

4 Bases de Cálculo e regulamentação

Na análise e dimensionamento da estrutura adotaram-se os critérios de verificação de segurança aos

Estados Limites Últimos e de Utilização preconizados na regulamentação portuguesa de estruturas e

outras:

RSA - Regulamento de Segurança e Ações em Estruturas de Edifícios e Pontes.

REBAP- Regulamento de Estruturas de Betão Armado e Pré-Esforçado.

Tiveram-se ainda em consideração algumas das disposições constantes dos novos Eurocódigos

nomeadamente:

EN 1992-2: 1995 "Eurocode 2 - Design of Concrete Structures - Part 2

Norma Portuguesa NP EN 206 e EN1993-1 Eurocode 3 – Design of steel structures ".

A segurança em relação aos Estados Limites Últimos foi feita, em geral, em termos de esforços com

base na condição.

Sd ≤ Rd

em que Sd e Rd designam respetivamente os valores de dimensionamento do esforço atuante e do

esforço resistente.

Foram consideradas, para os Estados Limites Últimos, as seguintes combinações fundamentais

i) Em geral

++= ∑∑

==Qjk

m

jQikqGikgi

m

ii

SojSSSd ψγγ2

em que

SGik - esforços resultantes de ações permanentes consideradas com os seus valores característicos

SQik - esforço resultante da "ação variável base" tomada com o seu valor característico

SQjk - esforços resultantes das restantes ações variáveis tomadas com os seus valores

característicos.

Os coeficientes de segurança γgi e γq, respetivamente para ações permanentes e variáveis serão os

seguintes:

peso próprio da estrutura .......................................γg=1.35 ou 1.0,

(conforme mais desfavorável)

restantes cargas permanentes ...............................γg=1.35 ou 1.0

ações variáveis .........................................................γq=1.5

Os coeficientes de redução ψ foram considerados de acordo com o RSA.

ii) No caso da ação variável base ser a ação sísmica, cujos valores característicos dos esforços são

designados por SEK, tem-se:

qJKJ

M

J

EKqGik

m

i

SSSSd 2

21

ψγ ∑∑==

++=



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com gq=1.5 e ψ2j são os coeficientes dados RSA associados aos valores quase permanentes (ψ2j

SQjk) das restantes ações variáveis. Os valores ψ2 = 0, dados em alternativa com ψ2 = 0.4, são

aplicados apenas quando a ação variável de base é a ação sísmica.

Em relação aos Estados Limites de Utilização consideraram-se em particular os seguintes estados

estado limite de fendilhação

estado limite de deformação

Em relação aos estados limites de largura de fendas, a verificação da segurança foi feita para a

combinação rara de ações, isto é, considerando os estados limites de muito curta duração. Assim, a

verificação da largura de fendas a curto e longo prazo foi feita para as combinações: ”Ações

Permanentes” + “Valor Raro da Ação Variável Base” + Valores Frequente das Restantes Ações

Variáveis”

As larguras máximas de fendas foram limitadas em geral a 0.3mm, por razões de garantia de

durabilidade da obra.

Em relação aos Estados Limites de Utilização foram efetuadas verificações complementares em

relação à tensão de compressão máxima no betão.

Na verificação da segurança em relação aos estados limites de deformação foram adotadas as

disposições da regulamentação internacional constantes do novo Eurocódigo 2, Parte 2 – ENV 1992.

5 Quantificação das Ações

5.1 Ações Permanentes

As ações permanentes foram avaliadas tendo em conta as dimensões reais dos diferentes elementos

estruturais e os pesos volúmicos correspondentes.

- Betão armado 25 kN/m3

- A500NR 77 kN/m3

Além do peso próprio resultante das secções das peças que constituem a estrutura principal, foram

consideradas as seguintes cargas permanentes uniformemente distribuídas.

Coberturas: 0.25 kN/m2

Fachadas: 0.20kN/m2

5.2 Ações Variáveis

5.2.1 Sobrecargas

Cobertura: 0.30 kN/m2



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Ponte Rolante: Foi considerada a cargas de uma ponte rolante Tegopi de 8toneladas.Esta carga foi

aplicada entres o eixos A/B, E/D e I/H a atuar de modo isolado.

5.2.2 Ação do vento

Em termos de ação vento, o edifício foi considerado integrado na Zona B, com rugosidade

aerodinâmica do solo tipo II.

5.2.3 Ação do sismo

Considerada zona C.

6 Verificação da Segurança

A verificação da segurança dos diferentes elementos estruturais foi feita luz do RSA em termos de

Estados Limites.

A verificação da segurança em termos de Estado Limite Último foi feita com recurso a programas de

cálculo automático, para as combinações de acções mais desfavoráveis.

6.1 Lajes

O cálculo das lajes foi efetuado recorrendo a um programa de cálculo automático.

6.2 Vigas

O cálculo das vigas foi efetuado recorrendo a um programa de cálculo automático.

6.3 Pilares

O cálculo dos pilares foi efetuado recorrendo a um programa de cálculo automático

6.4 Fundações

O cálculo das fundações foi efetuado recorrendo a um programa de cálculo automático.

7 Generalidades

Sempre que haja algum assunto que se não veja tratado nesta memória e sobre o qual se levantem

dúvidas, sempre que ocorra qualquer dúvida sobre a forma de interpretar os desenhos ou os

elementos escritos, deve o projetista ser contactado, e na impossibilidade de se dar esse contacto,

deve o empreiteiro proceder da forma mais correta, de acordo com os princípios da boa conduta, nas

decisões que tiver de tomar.

8 Metodologia de análise e verificação da segurança

Em conformidade com a regulamentação atrás citada, os esforços atuantes nas estruturas foram

determinados admitindo comportamento elástico-linear para os materiais, vindo os correspondentes



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esforços resistentes definidos de acordo com as teorias de comportamento estabelecidas

regulamentarmente para os materiais, nomeadamente no REBAP, EC2 e MC90 para a estrutura de

betão armado.

9 Análise e dimensionamento

No cálculo das estruturas utilizam-se modelos de cálculo elásticos lineares baseados na geometria da

estrutura, utilizando-se modelos tridimensionais e planos, constituídos por elementos finitos de barra

ou de casca. Estes permitem determinação dos esforços, estados de tensão e de deformação

instalados nos diferentes elementos estruturais. O programa está largamente testado em obras

projetadas e já executadas.

O programa de cálculo desenvolve-se em ambiente gráfico quer na fase de introdução dos dados

quer na saída dos resultados, podendo os mesmos estar igualmente disponíveis sob listagens

numéricas.

Em caso de necessidade pode-se fornecer os respetivos resultados do cálculo

12 DE AGOS TO DE 2016

STRONGAXIS CARLOS CÉS AR EN G . º C I V I L



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10 Anexo de calculo

Vista 3D

Vista 3D



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Portico Tipo

Alinhamento 2



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Alinhamento 3 Ações:

Ação permanente (RCP)



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Ação permenente de diversos (DIV)

Sobercarga (Qk)



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Vento direção x+

Vento direção x-



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Vento direção y+

Vento direção y-



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Ponte rolante (PR1)

Ponte rolante (PR2)



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Ponte rolante (PR3)

Sobercarga cobertura (qk_cob)



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Cargas



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Combinacoes



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Deformação combinação rara de ações

Esforços normais Fx – Envolvente de ações



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Momento fletor My – Envolvente de ações

Tensões - Envolvente de ações



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Reações - Envolvente de ações Listagem das barras mais esforçadas

Verificação das barras mais esforçada CHS, IPE, HEA



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STEEL DESIGN ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

CODE: EN 1993-1:2005/A1:2014, Eurocode 3: Design of steel structures. ANALYSIS TYPE: Member Verification

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

CODE GROUP:

MEMBER: 82 contr_82 POINT: 2 COORDINATE: x = 0.50 L =

4.14 m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

LOADS: Governing Load Case: 222 uls_wky++min (1+2)*1.00+(3+10+11+40+41+42+20+21+23)*0.00+22*1.50

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

MATERIAL: S 275 ( S 275 ) fy = 275.00 MPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SECTION PARAMETERS: CHS 139.7x4

h=14.0 cm gM0=1.00 gM1=1.00

Ay=10.85 cm2 Az=10.85 cm2 Ax=17.04 cm2

tw=0.4 cm Iy=392.66 cm4 Iz=392.66 cm4 Ix=785.32 cm4

Wply=73.68 cm3 Wplz=73.68 cm3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

INTERNAL FORCES AND CAPACITIES: N,Ed = 83.32 kN My,Ed = 1.12 kN*m

Nc,Rd = 468.71 kN My,Ed,max = 1.12 kN*m

Nb,Rd = 105.92 kN My,c,Rd = 20.26 kN*m

MN,y,Rd = 19.19 kN*m

Class of section = 1

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

LATERAL BUCKLING PARAMETERS: ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

BUCKLING PARAMETERS:

About y axis: About z axis: Ly = 8.27 m Lam_y = 1.99 Lz = 8.27 m Lam_z = 1.99

Lcr,y = 8.27 m Xy = 0.23 Lcr,z = 8.27 m Xz = 0.23

Lamy = 172.34 kyy = 1.59 Lamz = 172.34 kzy = 1.59

Torsional buckling: Flexural-torsional buckling Curve,T=a alfa,T=0.21 Curve,TF=a alfa,TF=0.21

Lt=3.31 m fi,T=0.49 Ncr,y=118.93 kN fi,TF=0.49

Ncr,T=137662.26 kN X,T=1.00 Ncr,TF=137662.26 kN X,TF=1.00

Lam_T=1.99 Nb,T,Rd=468.71 kN Lam_TF=0.06 Nb,TF,Rd=468.71 kN

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

VERIFICATION FORMULAS: Section strength check: N,Ed/Nc,Rd = 0.18 < 1.00 (6.2.4.(1))

My,Ed/My,c,Rd = 0.06 < 1.00 (6.2.5.(1))

My,Ed/MN,y,Rd = 0.06 < 1.00 (6.2.9.1.(2))

Global stability check of member: Lambda,y = 172.34 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 172.34 < Lambda,max = 210.00 STABLE

N,Ed/Min(Nb,Rd,Nb,T,Rd,Nb,TF,Rd) = 0.79 < 1.00 (6.3.1)

N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*My,Ed,max/(XLT*My,Rk/gM1) = 0.87 < 1.00 (6.3.3.(4))

N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*My,Ed,max/(XLT*My,Rk/gM1) = 0.87 < 1.00 (6.3.3.(4))

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Section OK !!!



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STEEL DESIGN ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

CODE GROUP:

MEMBER: 1 POINT: 2 COORDINATE: x = 0.53 L =

3.50 m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

LOADS: Governing Load Case: 214 uls_wky++pr2 (1+2)*1.35+(3+10+11+40+42+20+21+23)*0.00+41*1.00+22*1.50

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SECTION PARAMETERS: IPE 300

h=30.0 cm gM0=1.00 gM1=1.00

b=15.0 cm Ay=36.16 cm2 Az=25.68 cm2 Ax=53.81 cm2


tf=1.1 cm Wply=628.40 cm3 Wplz=125.22 cm3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

INTERNAL FORCES AND CAPACITIES: N,Ed = -1.95 kN My,Ed = -2.56 kN*m Mz,Ed = 29.43 kN*m Vy,Ed = 1.04 kN

Nt,Rd = 1479.83 kN My,pl,Rd = 172.81 kN*m Mz,pl,Rd = 34.44 kN*m Vy,c,Rd = 574.14 kN

My,c,Rd = 172.81 kN*m Mz,c,Rd = 34.44 kN*m Vz,Ed = 0.98 kN

MN,y,Rd = 172.81 kN*m MN,z,Rd = 34.44 kN*m Vz,c,Rd = 407.75 kN

Mb,Rd = 59.30 kN*m


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

LATERAL BUCKLING PARAMETERS: z = 1.00 Mcr = 69.82 kN*m Curve,LT - a XLT = 0.34

Lcr,low=6.60 m Lam_LT = 1.57 fi,LT = 1.88

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


About y axis: About z axis: ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- VERIFICATION FORMULAS: Section strength check: N,Ed/Nt,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.3.(1))

(My,Ed/MN,y,Rd)^ 2.00 + (Mz,Ed/MN,z,Rd)^1.00 = 0.85 < 1.00 (6.2.9.1.(6))

Vy,Ed/Vy,c,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6.(1))

Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6.(1))

Global stability check of member: My,Ed/Mb,Rd = 0.05 < 1.00 (6.3.2.1.(1))

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Section OK !!!

STEEL DESIGN ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



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CODE GROUP:

MEMBER: 306 Viga_P1_306 POINT: 3 COORDINATE: x = 0.13 L =

3.00 m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

LOADS: Governing Load Case: 200 uls_qkcob (1+2+3)*1.35+(10+40+41+42+20+21+22+23)*0.00+11*1.50

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


h=36.0 cm gM0=1.00 gM1=1.00




----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

INTERNAL FORCES AND CAPACITIES: N,Ed = 34.15 kN My,Ed = -131.59 kN*m Mz,Ed = -0.00 kN*m Vy,Ed = -0.00 kN

Nc,Rd = 2000.05 kN My,pl,Rd = 267.78 kN*m Mz,pl,Rd = 51.94 kN*m Vy,T,Rd = 685.57 kN

Nb,Rd = 502.35 kN My,c,Rd = 267.78 kN*m Mz,c,Rd = 51.94 kN*m Vz,Ed = 60.42 kN

MN,y,Rd = 267.70 kN*m MN,z,Rd = 51.92 kN*m Vz,T,Rd = 425.00 kN

Mb,Rd = 187.94 kN*m Tt,Ed = -0.00 kN*m


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

LATERAL BUCKLING PARAMETERS: z = 1.00 Mcr = 714.89 kN*m Curve,LT - d XLT = 0.70


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



Lcr,y = 22.78 m Xy = 0.32 Lcr,z = 5.69 m Xz = 0.25

Lamy = 136.93 kyy = 1.04 Lamz = 149.92 kyz = 0.80

Torsional buckling: Flexural-torsional buckling Curve,T=c alfa,T=0.49 Curve,TF=c alfa,TF=0.49




----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

VERIFICATION FORMULAS: Section strength check:

N,Ed/Nc,Rd = 0.02 < 1.00 (6.2.4.(1))


Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6-7)

Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.14 < 1.00 (6.2.6-7)

Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6)

Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6)



My,Ed/Mb,Rd = 0.70 < 1.00 (6.3.2.1.(1))

N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + kyz*Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.79 < 1.00 (6.3.3.(4))

N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + kzz*Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.45 < 1.00 (6.3.3.(4))

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



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Section OK !!!

STEEL DESIGN ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

CODE GROUP:

MEMBER: 66 Pilar_P3_dir_66 POINT: 1 COORDINATE: x = 0.00 L =

0.00 m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

LOADS: Governing Load Case: 200 uls_qkcob (1+2+3)*1.35+(10+40+41+42+20+21+22+23)*0.00+11*1.50

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


h=40.0 cm gM0=1.00 gM1=1.00




----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

INTERNAL FORCES AND CAPACITIES: N,Ed = 77.12 kN My,Ed = -252.61 kN*m Mz,Ed = -0.00 kN*m Vy,Ed = -0.00 kN

Nc,Rd = 2322.75 kN My,Ed,max = -252.61 kN*m Mz,Ed,max = -0.00 kN*m

Vy,c,Rd = 889.08 kN

Nb,Rd = 520.77 kN My,c,Rd = 359.50 kN*m Mz,c,Rd = 62.98 kN*m Vz,Ed = 38.27 kN

MN,y,Rd = 359.50 kN*m MN,z,Rd = 62.98 kN*m Vz,c,Rd = 677.87 kN

Mb,Rd = 359.50 kN*m


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

LATERAL BUCKLING PARAMETERS: z = 1.00 Mcr = 12717.98 kN*m Curve,LT - b XLT = 1.00


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



Lcr,y = 6.60 m Xy = 0.94 Lcr,z = 6.60 m Xz = 0.22

Lamy = 39.88 kyy = 0.80 Lamz = 167.09 kyz = 0.63

Torsional buckling: Flexural-torsional buckling Curve,T=b alfa,T=0.34 Curve,TF=b alfa,TF=0.34




----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

VERIFICATION FORMULAS: Section strength check: N,Ed/Nc,Rd = 0.03 < 1.00 (6.2.4.(1))


Vy,Ed/Vy,c,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6.(1))

Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.06 < 1.00 (6.2.6.(1))

Global stability check of member:



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Lambda,y = 39.88 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 167.09 < Lambda,max = 210.00 STABLE


My,Ed,max/Mb,Rd = 0.70 < 1.00 (6.3.2.1.(1))

N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*My,Ed,max/(XLT*My,Rk/gM1) + kyz*Mz,Ed,max/(Mz,Rk/gM1) = 0.60 < 1.00

(6.3.3.(4))

N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*My,Ed,max/(XLT*My,Rk/gM1) + kzz*Mz,Ed,max/(Mz,Rk/gM1) = 0.43 < 1.00

(6.3.3.(4))

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Section OK !!!

STEEL DESIGN ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

CODE GROUP:

MEMBER: 297 Pilar_P1_central_297 POINT: 3 COORDINATE: x = 0.65 L = 5.00 m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

LOADS: Governing Load Case: 204 uls_pr1_qkcob_qk

(1+2+3)*1.35+(10+41)*1.50+11*0.60+(40+42+20+21+22+23)*0.00

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SECTION PARAMETERS: HEA 300 h=29.0 cm gM0=1.00 gM1=1.00




----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

INTERNAL FORCES AND CAPACITIES: N,Ed = 265.79 kN My,Ed = -19.24 kN*m Mz,Ed = -9.19 kN*m Vy,Ed = 4.29 kN

Nc,Rd = 3094.52 kN My,Ed,max = -80.13 kN*m Mz,Ed,max = 12.25 kN*m

Vy,T,Rd = 1505.81 kN

Nb,Rd = 1356.76 kN My,c,Rd = 380.44 kN*m Mz,c,Rd = 176.32 kN*m Vz,Ed = -13.13 kN

MN,y,Rd = 380.44 kN*m MN,z,Rd = 176.32 kN*m Vz,T,Rd = 591.84 kN

Mb,Rd = 258.34 kN*m Tt,Ed = -0.00 kN*m


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

LATERAL BUCKLING PARAMETERS: z = 1.00 Mcr = 395.56 kN*m Curve,LT - a XLT = 0.68


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



Lcr,y = 7.74 m Xy = 0.78 Lcr,z = 7.74 m Xz = 0.44

Lamy = 60.74 kyy = 1.15 Lamz = 103.33 kyz = 1.00

Torsional buckling: Flexural-torsional buckling Curve,T=c alfa,T=0.49 Curve,TF=c alfa,TF=0.49



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VERIFICATION FORMULAS: Section strength check:

N,Ed/Nc,Rd = 0.09 < 1.00 (6.2.4.(1))


Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6-7)

Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.02 < 1.00 (6.2.6-7)

Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6)

Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6)



My,Ed,max/Mb,Rd = 0.31 < 1.00 (6.3.2.1.(1))

N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*My,Ed,max/(XLT*My,Rk/gM1) + kyz*Mz,Ed,max/(Mz,Rk/gM1) = 0.54 < 1.00

(6.3.3.(4))

N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*My,Ed,max/(XLT*My,Rk/gM1) + kzz*Mz,Ed,max/(Mz,Rk/gM1) = 0.46 < 1.00

(6.3.3.(4))

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Section OK !!!

estruturas e fundaÇÕes

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