CON'I'ROLE DE UMIDADE NA ｆｉｌｔｒａｇｅ ｾ Ｑ＠ DE PELLET-FEED

Osmar Gomes Sampaio

R E S U M O

Foram realizados testes de filtragem na planta e em laboratório -

para determinar a influência de diversas variáveis de processo na

umidade do "filter cake" de minério de ferro. Com base nos testes,

um programa de otimização operacional foi aplicado, com bons re­

sultados na redução da umidade.

Engenheiro de Processo na Usina de Pelotização da Samarco Mineração

S/A.

549

Moisture control in pellet-feed filtratioP.

ABSTRACT

Filtration tests were carried out at plant and laboratory

scale to determine the influence of various variables of the ｰｲｾ＠

cess on the moisture of iron ore filter cake. An optimization ｯｰｾ＠

rational program was applied and good results were obtained in

the reduction of moisture in filter cakes.

550

I - INTRODUÇlíO:

A Samarco Mineração S/A. foi projetada para a produção anual de 5 milhões

de toneladas de pelotas de minério de ferro e 2 milhões de "pellet-feed". ｐｾ＠r a a tender esta meta, a empresa dispõe de 16 filtros rota ti vos a vãcuo, de

diâmetro 8'10", 12 discos com 10 setores, com 110m2 de ãrea filtrante por filtro. A lavra e concentração, situa-se no município de ｾＱ｡ｲｩ｡ｮ｡Ｍｍｇ＠ de onde o concentrado e transportado atê Ponta Ubu em Anchieta-ES, através de um ｭｾ＠neroduto de 396 Km de extensão, onde a polpa com 62% de sólidos ê espessada

e filtrada. o "filter-cake" produzido alimenta a usina de pelotização e/ou ê transferi do para o pãtio de estocagem como "pe 11 et-feed" para exportação,

conforme mostra o fluxograma de produção da figura n9 1.

A etapa de concentração, por flotação catiônica da sílica, e a moagem secun

dãria conferem ao projeto uma versatilidade, do ponto de vista qu1mico e granulometrico, que permite a empresa diversificar seus produtos -pelotas e

"pellet-feed" - de modo a satisfazer os diferentes consumidores, cada vez mais exigentes, particularmente na época da recessão do mercado que ｡ｴｲ｡ｶ･ｾ＠samos. Essa diversificação leva, contudo, a se operar a filtragem com pol­pas de diferentes caracter1sticas, fato este acentuado pelo regime intermi­tente de polpa no mineroduto e a utilização de material da bacia de polpa

(slurry pond), constituído de minério mais fino, oriundo do retorno do põ da pelotização ,"overflow" dos espessadores e filtrado.

Hã quase dois anos, apôs vãrias experiências, adotamos um saco de fabrica­ção nacional, feito com fibra de nylon, multifilamento, com permeabilidade

de 110/120 CH1 a 1/2" de coluna d'ãgua. Como este saco atende a capacidade de produção de "filter-cake" da Samarco, os estudos se voltaram para ､ｩｭｩｮｾ＠ir a umidade dos filtros, com o objetivo de restringir o uso de bentonita no pelotamento ao m1nimo possível, evitando usã-la em demasia para absorver o excesso de umidade do "filter-cake".

II - EXPERirNCIAS FEITAS VISP.NDO O CONTROLE DE UmDADE E PRODUÇ)i.Q DOS FILTROS:

Os resultados obtidos nas experiências descritas a seguir, sõ são vãlidas

na integra se considerados o tipo de minério e o tecido filtrante utilizado normalmente na Samarco. Abaixo, tem-se o esquema do equipamento utilizado nos testes de laboratório:

551

2

5

3

1. Vãlvula de esfera 4. Leaf Test (ãrea filtrante = 0,00929 m2)

2. Vacuômetro 5. Bomba de vãculo 3. Tecido Filtrante 6. Coletor de filtrado.

1. Características da Polpa e Velocidade do Filtro:

1.1 -Perda ao Fogo:

Na jazida da Samarco são encontrados normalmente um tipo de minério ､ｾ＠nominado normal (hematita associada ao quartzo) e um outro que e deno­minado minério hidratado (Goehtita associada ao quartzo). Para estes tipos de minério, no grãfico da figura nQ 2, tem-se a variação de umi­

dade ocasionada pela variação da P.F. do concentrado. Como exemplo de leitura deste grãfico, citamos que o aumento da PF de 0,4% para 1,8% e capaz de aumentar 0,9% na umidade.

A maior presença de minério nidratado significa uma maior PF no ｣ｯｮ｣･ｾ＠

trado, o que continui para aumentar a umidade do "filter-cake". Os mi­nérios hidratados não permitem uma retirada da ãgua livre tão bem como

acontece com o minério normal.

Pela sua variação direta com a umidade dos filtros, o aumento da PF no concentrado constitue um fator negativo do ponto de vista do controle de umidade

1.2- Superfície Especifica:

Especificamente no caso da Samarco, em que a lavra e o beneficiamento/ do minério ficam situados a 400 Km da usina de pelotização, ãs vezes torna-se necessãrio operar a filtragem com polpa recuperada da bacia (slurry pond), cuja superfície varia de 2000 a 3000 cm2jg. Como a pro­

porção de mistura das polpas do mineroduto e da bacia nem sempre permj.

te um melhor controle de superfície da polpa a ser filtrada, ｮ･｣･ｳｳ￣ｲｾ＠o se faz o conhecimento da sua influência dentro de uma faixa bem am­pla de operação.

552

A ｩｮ ｦ ｬｵ ｾ ｮ｣ｩ｡＠ da S.E . ｾｭｯｳｴｲ｡､｡＠ nos grificos das figuras nQs 2 e 3. O

seu aumento de 1500 cm2/g para 2200 cm2jg, por exemplo, de acordo com

a figura 2 aumenta a umidade em 1,0 e de acordo com a figura nQ 3 di­

minui em cerca de 60% a produção. A SE da polpa a ser filtrada varia diretamente com a umidade e inversamente com a produção.

1.3- Densidade da Polpa e Velocidade do Filtro:

Constituem duas variiveis controliveis e que podem ser utilizadas pa­ra o controle de umidade e produção dos filtros. A densidade da po lpa varia diretamente com a produção e umidade dos filtros. Por exemplo, o aumento de densidade de 2,00 para 2,30, de a­cordo com a figura 2 aumenta a umidade em 0,6, e de acordo com a ｦｩｧｾ＠ra 3 aumenta a produção em aproximadamente 70%. A velocidade do filtro, apesar de possuir o mesmo sentido da influên­

cia da densidade, ê muito mais influente na produção do que na umida­de. Em relação ao aumento ou diminuição de densidade, a umidade da polpa

retida dependerã da velocidade utilizada nos filtros.

Os grãficos das figuras nQs 2 e 3, foram aplicados com relativo suces so na previsão da umidade e produção dos filtros industriais, e podem ser usados dentro daqueles extremos da seguinte maneira:

A umidade e produção encontradas para uma polpa de SE = 1500 cm2jg, I PF = 0,47 , D = 2,00 g/cm3 e o filtro operando na velocidade de 200 s/ rot são iguais a 8,8% e 515 Kgjm2/h, respectivamente. Se se quer saJ

ber qual a umidade e produção previstas para uma polpa de SE = 1800 ,

PF = l ,0, D = 2,25, com o filtro operando em 120 s/rot, tem-se, utill zando os grificos das figuras 2 e 3:

1800 aumenta 0,4 na umidade l ,o aumenta 0,3 na umidade (SE) 1500 diminui 20% na produção (PF) 0,4 não altera produção(*)

2,25 aumenta 0,4 na umidade 120 aumenta 0,2 na umidade (D) 2,00 aumenta 50% na produção (V) 200 aumenta 25% na produção.

logo, a umidade previ s ta serã 8,8% mais 1,3% que ê igual a 10,1 %; e a produção serã 515 Kg/m2Jh mais 285 Kgjm2fh que ê igual a 800 Kgjm2j

hora. (*) - A PF não afeta a produção .

2. Areas de Formação e Secagem do Cabeçote:

Devido a sua grande influência na umidade e produção dos filtros, as a­reas de formação e secagem devem ser otimizadas em função, principalmen­te, do tipo de tecido filtrante usado e das características da polpa a

55.3

ser filtrada .

Os vãrios testes efetuados industrialmente e em escala de laboratório e a observação do comportamento dos cabeçotes usados permitiram-nos chegar a algumas conclusões:

a) Para a Samarco, existe uma boa relação entre o binômio produção/quali­dade para 19 cm de perímetro externo na ãrea de formação;

b) Sendo sua influência restrita ã secagem da torta filtrada, a ãrea de I secagem deve ser aproveitada ao mãximo permitido pelas dimensões do ｣ｾ＠beçote.

c) Foram adotadas as seguintes ãreas para o cabeçote padrão, conforme in­dicado na figura 12. Formação- 1g cm de perímetro externo (15,0% ãrea total); Secagem - 44 cm de perímetro externo (35,0% ãrea total).

Nos grâficos das figuras 4 e 5 são mostrados a influência das ãreas de um cabeçote na umidade e produção dos filtros, obtidas em escala de laboratõ rio.

3. Pressão de Vãcuo:

Como o aumento simultâneo e igual da pressão dos vãcuos de formação e se­cagem favorece o aumentr da taxa de produç·ão e diminui a umidade, se a filtração for feita com mesma pressão nas zonas de formação e secagem Ｈ｣ｾ＠

soda Samarco) ê desejável, desde que a torta não seja muito compressível, a utilização da máxima pressão possível. Vide gráficos da figura nQ 6.

Por outro lado, como pode ser visto no gráfico da figura nQ ?,mantendo-se constante a pressão do vácuo de secagem, a variação da pressão do vãcuo I de formação está diretamente ligada ã taxa de produção e umidade; logo, não ê recomendável a utilização de baixíssimas pressões na zona de forma­ção, especialmente por dois motivos:

a) Para grandes diferenças de pressão entre as zonas de formação e seca­gem, geralmente a expessura da torta formada não aguenta a maior pres­são do vãcuo de secagem, ocasionando rachaduras da torta, aumentando a umidade.

b) Geralmente a recuperação da perda de produção ê tentada através do au­mento da área de formação do cabeçote. Em geral, o aumento necessário da ãrea de formação para atingir uma certa produção com uma menor ｰｲ･ｾ＠são de vãcuo na formação, significa uma umidade maior do que aquela I mesma produção conseguida com uma menor área de formação, porem mãxima pressão de vãcuo na zona de formação . Vide tabela nQ 1 abai xo:

554

Tabela nÇ I --

Caracteristicas da SE=l904; PF=0,85 SE=l773; PF=l ,06

Polpa Utilizada 0=2,00; -325M=94,2 0=2 ,24; -3291=89,4

i'lrea 15 % 15 % Formação

Pressão (in.Hg) 22 15 22 15

Obtida (g) 210 143 345 234 Produção

Aumento Relativo - - 47% - - 48%

Obtida (g) 9,8 9,1 9,6 8,9 Umidade

Aumento Re 1 ati vo - - o, 7% - - 0,7%

Em termos prãticos diriamos que uma modificação objetivando-se a dimi­nuição de umidade dos filtros, sem prejuizo de produção, não ê viãvel através de uma diminuição da pressão do vãcuo que atua na zona de for­mação. O ideal mesmo ê a utilização de apenas um nivel de vãcuo para a formação e secagem, controlando a relação produção/qualidade alterando as ãreas do cabeçote.

Verificouse também que, independentemente das caracteristicas da polpa testada, uma mesma redução na pressão do vãcuo de formação, significou a mesma redução na taxa de produção e umidade, conforme indicado na ta bela nQ 2 abaixo: Tabela nQ 2

Zona Secagem i'\rea = 35,0% Pressão = 22 in.Hg

15,0% 33,3% 15,0% 20,6% i'lrea Formação t = 27 s t = 60 s t = 27 s t = 37 s

Pressão Vãcuo 22 12 22 17 Formação (in.Hg)

Media Peso Seco(g) 346 329 280 285

Umidade Média (%) 9,6 9,8 9,2 9,3

Caracteristicas da SE= 1773; PF=l ,06 SE=l791; PF=l ,27 Polpa D= 2,24; -325H=89 ,4 O= 2, 10;-325M=86,8

Atravês de testes de laboratõrio encontrou-se as seguintes relações en tre as ãreas do cabeçote e a pressão de vãcuo:

a) Quanto maior a pressão do vãcuo que atua na zona de formação, maior ê a influência da ãrea de formação na taxa de produção e umidade. I (Vide grãficos das figuras n9s 8 e 9);

b) No que diz respeito ã taxa de produção e umidade a influência da va

555

riação da pressão de vãcuo que atua na zona de formação tem o mesmo

sentido da variação da ãrea de formação. c) No que diz respeito ã umidade, a variação da pressão de vãcuo que ｾ＠

tua na zona de secagem tem o mesmo sentido da variação da ãrea de secagem.

4. Velocidade de Agitação da Polpa:

Testes efetuados em um filtro indicaram que o aumente da velocidade de a­gitação da polpa nos filtros aumenta a umidade e diminui a produção. Nos testes efetuados a redução da velocidade de 90 rpm para 30 rpm diminuiu a umidade de 9,9% para 9,5% e a produção aumentou de 635 para 716 Kg/m2/h -Ｈｾ＠ 12%). Vide grãficos da figura nQ 10.

Como uma possivel explicação do aumento da umidade e diminuição da produ­ção para maiores velocidades de agitação, citamos o fato das particulas / mais grossas da polpa serem mais susceptiveis a este aumento de velocida­de, podendo afastarem, implicando na formação de uma camada inicial com­posta, ｾ｡＠ sua maioria, de partículas menores. Esta camada inicial ｡ｵｭ･ｮｴｾ＠rã a resistência ao fluxo do filtrado, consequentemente diminuindo a for­mação e obstruindo a remoção da ãgua das camadas situadas mais distantes, quando do periodo de secagem. Na figura nQ 11 tem-se uma idêia da ､ｩｳｴｲｾ＠buição das partículas de minério no interior do filtro, para maiores velo cidades de agitação da polpa.

Na Samarco, a atual velocidade de agitação da polpa nos filtros ê 70 rpm. Em consequência dos resultados acima, a velocidade serã mudada para 40 rpm. Alêm dos beneficias citados, a diminuição da velocidade do eixo do ｾ＠gitador implicarã numa economia de energia eletrica nestes motores, sendo por si só, um motivo auto-compensador.

5. Auxiliares de Filtração:

5.1 -Coagulantes: Testes de laboratório com adição de cal hidratada ã polpa a ser ｦｩｬｴｲｾ＠da, indicam que o hidróxido de cãlcio aglomera os colóides da polpa ｡ｾ＠mentando a eficiência da filtração, atê um certo ponto. Em ｣ｯｮｳ･ｱｵ￪ｾ＠

cia da adição de cal hidratada, houve um aumento de umidade do "filtei_ -cake", que pode ter as seguintes explicações: a) A superficie da cal (= 12000 cm2/g} obstruiu parte da porosidade da

massa da torta, dificultando a passagem da ãgua na secagem; b) A polaridade da molécula do hidróxido de cãlcio pode ter retido a­

qua hidratada, como ilustrado abaixo:

55()

Nos grãficos da figura nQ 13 são mostradas a. influência da cal hidra tada na produção e umidade.

5.2 - Desidratantes: São materiais que se acomodam para formar leitos de alta frequência de vazios, sendo capazes de aumentar a porosidade da torta se foram ｡､ｩ･ｩｾ＠nados antes da filtração. Os desidratantes são extensamente usados I quando a torta e relativamente impermeãvel ao flu xo do filtrado: Eles criam uma interface entre as moléculas da ãgua e do minério, facilitan­do a desidratação. Tortas incorporadas com o auxiliar de filtração são visualmente muito compressíveis e, então, deve-se tomar o cuidado para que o efeito bené­fico do auxiliar (desidratante) não seja destruído quando se efetua a filtração a pressões bastante elevadas . Foram testados em laboratório os desidratantes (Aerodri 100 e 200), fa­bricados pela CYANAMID do Brasil. Os desidratantes testados são ｡ｬｴ｡ｭ･ｾ＠te benéficos na diminuição da umidade da torta filtrada, conforme mos­tram os grâficos da figura nQ 14. As desvantagens destes desidratantes podem ser resumidas em preço e formação de espumas, motivos que nos le­vou a não utilizã-los industrialmente.

III - COMENTARIOS FINAIS:

Os estudos e testes desenvolvidos possibilitaram maior conhecimento do efeito das diversas variãveis que afetam a filtragem. Em consequência, a operação da filtragem se faz com mais controle, acarretando uma umidade mais adequada ao pelotamento, sem afetar a meta de produção .

557

.. --

....... ＭＭｾ＠:ao YIMI80Xn1

.. ,., .. ,., .. ,,.

FIG. 2- INFLUENCIA

POLPA E

0,90

o.eo ---------.. o

ｾ＠

ｾ＠0,70

0,60

"' o .. o

ｾ＠0,50

"' o 0,40

o

" Ｍｾ＠

0,30

0,20

I !100 1600 1700 1900

0,4 0,6 o .a 1.0

2,00 ＲＮＰｾ＠ 2,1 o 2,15

200 180 160 140

FIG. 3- INFLUÊNCIA

POLPA

I 00

ｾ＠90

.. 90 o

ｾ＠

ª 70 <.> .. o 60

ﾷｾ＠o [ 50

l'l 40

o

" ,g !O

"' <.> .. 20

lO

1400 1600

1,90 2,00

220 180

MFC

DAS CARACTERrSTICAS DA DA VELOCIDADE DD FILTRO.

SE (cm 2tç)

PF (o/o)

o (g/cm3 )

v Is/r ot.)

1900 2000 21 o

1,2 1.4 1,6

2,20 2,2!5 2,30

120 IDO 80

DAS CARACTERÍSTICAS DA

DA VELOCIDADE

O (g/cm2)

SE lcm>tg)

V (s/rot)

DO FILTRO.

/

' /

'

' ' ' ' '

' '

ANEXO 2

2200 S. Específico{SE)

1,8 Perda ao { PF) Fogo 2,3!5 Densidade (DJ

60 veroc•dode (V)

reco ::2D:.:O::D:__ __ .::.2::,20:_0:_ __ ｟ＺＲｾＴｃｏｏ＠ s. Específico {SE)

2,10 2,20 2.30 2,40 Densidade (O)

14!> roo 60 20 veroe•dode ( vJ

559

ANEXO 3

I A•REA SECAGEM= 35,0 "'o FIG· 4 • INFLUÊNCIA OA ÁREA DE FORMACÃD. c ter. V "UO • 22 in. Hg

1 ｶｾ＠ i...OCIOAOE : f80 11rot .

tOO . PRODU CÃO ,.. ...

I X uutn4n .. ' N

ｾｲ＠...

ｾ＠,!i

I 700

.. " ... c " i "

, ; . ;

;

100.,.. ..... • •• IS 17 " li 11 •• 21 Perim•tro Externo do

,;,ta 'ortn .. õo Co'"l

11,1 1!,2 115,0 11,7 1.1,! .... 20,1 Áreo •• Formaolo ,.,.,

ÁREA FORMACÃO • 15, O "lo

FIG. s • INFLUÊNCIA DA AREA oE FORMACÃo DE I vÁcuo • 22 in. Hg SECAGEM VELOCIDADE • 180 1/rot .

...

..... T 1,4 t_

!j c

"

T ••• 40 44 41 52 81 Pu(metro r.ter"e Ｈｯｾｮｊ＠

11,7 ss.o .•. , 4 4, 4 Áno Seoorem f•A.J

CARACTIRIITICAt DA POLPA UTILIZADA , .. TIITII OAI FI8URAI • I I D• 210, I!'• 1775, Pf• O,IJ, -128. • e1,4•4

NOTA: O Per(metro externo total do cobecote da samorco é igual a 1211 cm

M,C

560

óooli " J

210

110

110

ISO

ISO

!!

i 110

lO ｾ＠

10

50

ｾ＠

o •:I c

ｾ＠

ANEXO 4

FIG . 6 - INFLUENCIA PRESSÃO VACUO FORMAÇÃO E SECAGEM

220'­ , 200

110

110

140

120

100

lO

.... .... ....

(VÁCUO INTERLIGADO)

I ÁREA DE ÁAU DE

YfLOCID.AD[

ｆｏｒｍａｾￃｏ＠ • 115, O •1• SECAGEM • 315,0 •t.

180 1/not, ｣ｾ＠

.... .....

.... ....

.... ... ............. ｾｶ］＠

', ... .... ....

x Umidade ------

12 14 .. ..

35,5 ,.. 8,4 ln X

= O, 972

.... , -- ---20

Pressão vácuo Formação • secagem

FIO. 7 - INFLUENCIA PRESSÃO VÁCUO FORMAçÃO

(VÁCUO INDEPENDENTE l

in . Hg

ÁREA Of FORMAÇÃo • 1!5,0 •t.

•• .. 14

.. 12

11

lO -x

22

(in . Hg)

Ct!_a I

PRfSSÃo VÁCUO IECAefN • 22

ÁREA DE SfCAIEN • SS, O •t.

VELOCIDADE • 110 tlnot.

--lO li

• Produção

x Umidade

- -x-- - -- - -*"" - - - - -- - - -

14 11 11 20 22

ｾ＠.. o ;'! i "

12

11

lO

0,0

Pressão Vácuo Formação lio. Hg)

CARACTERIÍTICAS DA POLPA UTILIZÃDA NOS

· TESTfS DAS P'IIURAI 7 E I ar • 1104. o• a.oo, ｾＢ＠ • o, as, -5215 tt • ••·• •t.

li FC

561

ｾ＠

l'l c !l

" "

ｾ＠::: ｾ＠" .. Q

ﾷｾ＠ｾ＠;!

{_

'i ::: ｾ＠

ｾ＠

'ª " ｾ＠

ﾷｾ＠

...

, • ••• ,,uilfCIII DA ÁIIEA , Ｌ｟ｾ＠ E DA ... ..so • WIIO HI/IIAÇÃO.

{

fllllllfSsiO VÁCUO SECAGEM • 22 in.Hg

K ÁREA SCCAOEitl Ｍ Ｍ ｾ ｊＡｊｉｊ＠ • .,.

VrLOC.OADE • ----110•/not.

ÁREA DE FORMACÃO t•t.J

, . . .... IIUUJiiiCIA DA ÁIIIA DE 'Oiti!UtÇÃD 6 M Nla•Ão 00 MÍCCIO ＬｏｩｴｾｏＬ＠

ＢＢＧｾｾｾＮＬＺＺｊＺｯ＠

CA RAC TERfSTICAS

DA f'OLPA

UTIU..IZADA

ｾ＠

/ '

D

SE

,.,

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•• ,,, Hl

. 1 , 10

I 7,75 . ... z

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·Jl!SM• R/,4•1.

562

/

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zz in.Hf

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ÁRfA 0C FOiniAçÁO ("I

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. Z,Z4 . I 7.111 .,. a 17 ,, . I,N ,., • 1,01 -lZSIJI•

Z-10 r . 1u•4o Ｍｾｚｓｍ＠ ...... 4

''"· 10 IHFLLIEHCIA OA ｖｅｌｏｃｉｏａｾ＠ AGITAçÃO OA POLPA

o •4

" :> o o .. ..

Fig.ll_ V"TA 00 ,LTAO

_aAOSTRANOO A DISTRIBUIÇÃO DAS

PARTÍCULAS OE. IMNÉRIO PARA

MAIORES VflDCIOAO!'S Of AGI _

TACÃo DA POLPA .

UNIDA DI'

563

-<>----<>--

VfLOC/OADf DO ACIITAOOR f r p m J

Fit . 12- CAifCOTE PADRÃO

I- ZCWAS MORTAS

2- ZONA I"ORMAÇÃO

3- ZONA SfCAifM

4- ZONA SOPRO

ANfX0.06

'·' ｾ＠

ｾ＠o i :>

...

ANEXO 7

FIG. 13 - INFLUENCIA DA ADIÇÃO DE c.H À POLPA

••o 10,5

/ / , , ... 10,.2

--,-/

350 .... I / .. lO. I / , , , , .1"

.... lO. O .1" ,

ﾷｾ＠ t (//·------•"' e, e

::: ｾ＠8,8 ,,

! .. 2 ••o 8 .7 !! .. 2 ｾ＠

Produção :>

------- umidade

ｾﾷﾷ＠S2J // 8 , 5

8,4

SIO • .j. 8,3

0 ,0 0,.2 0,4 o. o 0,8 I, O .,. CAL HIDRATADA

FIG. 14 - INFLUENCIA DA ADIÇÃO OE DESIDRATANTES

11

ｾ＠

ｾ＠o i :>

e

o 25 50 75 100 125 150 175 200

DESIDRATANTES '•"'

TIPO TESTE ADIÇÃO C. H. DESIDRATANTE (FIG . 13) (FIG . I4)

CARACTER{STICAS SE = 1805 SE = 1690

DA POLPA PF = 0,60 PF = I, 14

o = 2,09 o = 2, 15 USADA -32511- 95,4% -32511 90,3%

ii•e

564