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CENTRO FEDERAL DE EDUCAÇÃO TECNOLÓGICA
DE MINAS GERAIS – CEFET/MG
DEPARTAMENTO DE ENSINO SUPERIOR - DES
CURSO DE ENGENHARIA ELÉTRICA
APLICABILIDADE E DIFERENÇAS ENTRE
CONVERSORES E INVERSORES DE
FREQUÊNCIA EM PLANTAS INDUSTRIAIS
COM CONTROLE DE VELOCIDADE
Aldrin Teixeira
Belo Horizonte, 19 de Agosto de 2014
CENTRO FEDERAL DE EDUCAÇÃO TECNOLÓGICA DE MINAS GERAIS – CEFET/MG DEPARTAMENTO DE ENSINO SUPERIOR DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA ELÉTRICA Av. Amazonas, 7675 – Nova Gameleira – Belo Horizonte – MG - Brasil Fone:(31)3319-6726-Fax: (31) 3319-6721
Aldrin Teixeira
APLICABILIDADE E DIFERENÇAS ENTRE
CONVERSORES E INVERSORES DE
FREQUÊNCIA EM PLANTAS INDUSTRIAIS
COM CONTROLE DE VELOCIDADE
Texto do relatório técnico do Trabalho de
Conclusão de Curso I submetida à banca
examinadora designada pelo Colegiado do
Departamento de Engenharia Elétrica do
Centro Federal de Educação Tecnológica de
Minas Gerais, como parte dos requisitos
necessários à obtenção do grau de Bacharel
em Engenharia Elétrica.
Área de Concentração: Máquinas Elétricas
Orientador (a): José Pereira da Silva Neto
Centro Federal de Educação Tecnológica –
CEFET/MG
Belo Horizonte, 19 de Agosto de 2014
CENTRO FEDERAL DE EDUCAÇÃO TECNOLÓGICA DE MINAS GERAIS – CEFET/MG
2014
Aldrin Fabiano Alves Teixeira
Texto do relatório final do trabalho de graduação submetido ao professor
da disciplina de TCC II e à banca examinadora formada por professores do
Curso de Engenharia Elétrica do Centro Federeal de Educação Tecnológica
de Minas Gerais.
________________________________________________________
Grad. Aldrin Fabiano Alves Teixeira
________________________________________________________
Prof. José Pereira Silva Neto (Orientador)
________________________________________________________
Prof. Marcos Fernando dos Santos
________________________________________________________
Prof. Eduardo Gonzaga da Silveira
_______________________________________________________
Prof. Eduardo Coppolli
Aos meus pais, Jovelino e Izabel
Agradecimentos
Agradeço a Deus, pela saúde e capacidade de estar concluindo mais uma etapa de
tantas outras que com certeza virão. Por também colocar durante essa etapa, pessoas
que levarei guardadas comigo para o resto de minha vida.
Ao meu orientador, o sr. José Pereira que desde o início de nossas conversas
sempre apostou e acreditou no nosso trabalho, incentivando, estimulando as pesquisas,
com bastante paciência, amizade e companheirismo. Muito Obrigado Pererinha.
À toda minha família, aos meus pais Izabel e Jovelino, minhas irmãs Lu, Manine,
Joyce e Júlia que sempre estiveram prontos para me guardar, me guiar, me orientar, me
acalmar e me ajudar em todos os sentidos.
Ao meu irmão Bruno pelas conversas, pelo compartilhamento dos momentos
bons e inesquecíveis, pelo apoio e pelas seguranças sempre transmitidas, pela paciência
e pela amizade incondicional.
À minha namorada Gabi que sempre me acolheu e me incentivou com muito
amor, carinho e sua doçura inata.
Aos amigos de batalha diária no Cefet, por todos os momentos vividos, pelas
amizades construídas e por amenizarem a cada dia a luta em busca do título de
engenheiro eletricista.
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Resumo
As máquinas elétricas rotativas perfazem a função de conversão de energia
elétrica em mecânica – motores – ou de energia mecânica em elétrica – geradores. Tal
conversão é feita, como será apresentado a seguir, pela interação entre correntes
elétricas e campos magnéticos.
O princípio de funcionamento das máquinas elétricas está associado ao
surgimento de forças de origem eletromagnética, que são dadas pela influência mútua
dos campos magnéticos produzidos por dois tipos de enrolamentos, as bobinas. Uma
bobina permanece fixa, representando o estator da máquina, e a outra gira solidária ao
eixo da máquina, parte móvel ou rotor.
Conforme dados estátisticos, o setor industrial hoje, que é responsável por cerca
de 40% a 50% de toda a energia elétrica consumida no país, apresenta para o consumo
de energia destinado ao acionamento de motores elétricos cerca de 70% a 80% do total
gerado, isto é, os motores são responsáveis por cerca de 30% a 40 % da energia elétrica
consumida no país. Tal consumo de energia evidencia a grande importância do
conhecimento, por parte dos engenheiros, desse tipo de equipamento.
Dentro desse contexto, serão apresentados nesse trabalho, dois dos diferentes
tipos de máquinas elétricas rotativas usuais nas plantas industriais: as máquinas de
corrente alternada e as máquinas de corrente contínua, destacando-se o princípio de
funcionamento e os aspectos construtivos de ambas, bem como suas principais
características técnicas.
Além disso, será apresentado um estudo acerca do acionamento destas máquinas
utilizando-se conversores e inversores de frequência no que se diz respeito à suas
aplicações no controle da velocidade desses motores.
Também será realizado um estudo comparativo do uso dessas tecnologias de
acionamentos com o intuiuto de elucidar os principais fatores que são determinantes
para a escolha de cada solução e, ao final de todo estudo, serão contemplados alguns
casos de soluções já estabelecidas.
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Abstract
Rotating electrical machines make up the function of converting electrical energy
into mechanical - motors - or mechanical energy into electricity - generators. Such a
conversion is made, as will be shown below, the interaction between electric currents
and magnetic fields.
The principle of operation of electric machines is associated with the emergence
of electromagnetic origin forces, which are given by the mutual influence of magnetic
fields produced by two types of windings, the coils. A coil is fixed, representing the
stator of the machine and the other rotating joint axis of the machine rotor or moving
part.
According statistical data, the industry today, which is responsible for about 40%
to 50% of all electricity consumed in the country, presents for the energy for the electric
motors drive about 70% to 80% of total generated, ie, the engines are responsible for
about 30% to 40% of the electricity consumed in the country. Such energy consumption
highlights the importance of knowledge on the part of engineers, this type of equipment.
Within this context, will be presented in this work, two different types of rotating
electrical machines in industrial plants usual: machines AC and DC machines,
highlighting the principle of operation and construction aspects of both, as well as its
main technical characteristics.
In addition, a study will be presented on the drive these machines using
frequency converters and inverters, as regards its applications in controlling the speed
of these motors.
Also a comparative study of the use of these technologies drives with intuit to
elucidate the key factors that are decisive for the choice of each solution and at the end
of every study, some cases will be pursued solutions already established will be held.
iii
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Sumário
Capítulo 1 ......................................................................................................................................... 10
1.1. Relevância do tema ......................................................................................................................... 10
1.2. Objetivos do trabalho ..................................................................................................................... 12
1.3. Organização do texto ...................................................................................................................... 13
Capítulo 2 ......................................................................................................................................... 14
2.1. Introdução .......................................................................................................................................... 14
2.2. Motores CC .......................................................................................................................................... 14
2.3. Características construtivas ......................................................................................................... 14
2.4. Características elétricas................................................................................................................. 17
2.5. Tipos de Excitação ........................................................................................................................... 20
2.5.1 Excitação série ........................................................................................................................ 21
2.5.2 Excitação paralela ................................................................................................................. 21
2.5.3 Excitação independente ..................................................................................................... 22
2.5.4 Excitação composta .............................................................................................................. 23
Capítulo 3 ......................................................................................................................................... 24
3.1. Introdução .......................................................................................................................................... 24
3.2. Motor CA .............................................................................................................................................. 24
3.3. Características construtivas ......................................................................................................... 25
3.4. Características elétricas................................................................................................................. 26
3.5. Variação de velocidade .................................................................................................................. 31
3.5.1. Variação da resistência rotórica ......................................................................................................... 31
3.5.2. Variação da frequência ........................................................................................................................... 32
Capítulo 4 ......................................................................................................................................... 33
4.1. Introdução .......................................................................................................................................... 33
4.2. Características elétricas................................................................................................................. 33
4.3. Tipos de inversores ......................................................................................................................... 34
4.3.1. Inversores Reguladores Diretos ......................................................................................................... 34
4.3.2. Inversores com circuitos intermediários ........................................................................................ 35
iv
iv
4.3.2.1. Circuito intermediário com corrente imposta ..................................................................... 35
4.3.2.2. Circuito intermediário com tensão imposta ......................................................................... 36
4.3.3. Inversores com modulação por largura de pulsos (PWM) ...................................................... 38
4.3.4. Inversores de controle escalar ............................................................................................................ 41
4.3.5. Inversores de controle vetorial ........................................................................................................... 42
Capítulo 5 ......................................................................................................................................... 43
5.1. Introdução .......................................................................................................................................... 43
5.2. Características elétricas................................................................................................................. 43
5.2.1. Acionamento no 1° Quadrante ............................................................................................................ 45
5.2.2. Acionamento no 2° Quadrante ............................................................................................................ 46
5.2.3. Acionamento nos 3° e 4° quadrantes ............................................................................................... 47
Capítulo 6 ......................................................................................................................................... 48
6.1.1. Comparativo do desempenho dos motores ................................................................................... 48
6.1.2. Manutenção e grau de proteção dos motores ............................................................................... 49
6.1.3. Características de corrente de saída, ruído para o motor e compatibilidade
eletromagnética. .................................................................................................................................................... 51
6.1.4. Sistemas de frenagem ............................................................................................................................. 53
6.1.5. Considerações para escolha dos drives ........................................................................................... 55
6.1.6. Casos de aplicações estabelecidas ..................................................................................................... 57
6.1.6.1. Transportador de correia de longa distância ....................................................................... 57
6.1.6.2. Transportador de correia de longa distância ....................................................................... 58
Capítulo 7 ......................................................................................................................................... 60
v
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Lista de Figuras
Figura 1 – Universo tecnológico dos motores elétricos (apostila WEG) ....................................................................... 10
Figura 2 – Vista em corte de uma máquina de corrente contínua ................................................................................... 15
Figura 3 – Modelo do circuito elétrico do motor CC ............................................................................................................... 17
Figura 4 – Curvas características de um motor CC ................................................................................................................. 20
Figura 5 – Circuito equivalente de um motor CC excitação série ..................................................................................... 21
Figura 6 – Circuito equivalente de um motor CC excitação paralela .............................................................................. 22
Figura 7 – Circuito equivalente de um motor CC excitação independente .................................................................. 22
Figura 8 – Circuito equivalente de um motor CC excitação composta ........................................................................... 23
Figura 9 – Motor de indução com rotor do tipo gaiola de esquilo ................................................................................... 25
Figura 10 – Motor de indução com rotor do tipo bobinado ................................................................................................ 26
Figura 11 – Circ. equiv. p/fase de uma máq. assínc. com escorreg. s, com sec.(rotor) não referido ao
prim.(estator) .............................................................................................................................................................................. 27
Figura 12 – Distribuição da potência e de perdas em máquinas de indução .............................................................. 30
Figura 13 – Curva do conjugado com variação da resistência rotórica ......................................................................... 31
Figura 14 – Curva de conjugado com tensão proporcional à frequência ...................................................................... 32
Figura 15 – Funcionamento básico de um inversor de frequência.................................................................................. 35
Figura 16 – Diagrama de blocos de um circuito com corrente imposta ........................................................................ 36
Figura 17 – Inversor de tensão imposta ...................................................................................................................................... 37
Figura 18 – Diagrama de blocos do retificador controlado direto ................................................................................... 37
Figura 19 – Diagrama de blocos do retificador controlado antiparalelo ...................................................................... 37
Figura 20 – Diagrama de blocos de inversor com circuito variável CHOPPER .......................................................... 38
Figura 21 – Diagrama de blocos do inversor tipo PWM ....................................................................................................... 38
Figura 22 – Circuito de inversores trifásicos com transistores de potência ............................................................... 39
Figura 23 – Forma de onda da tensão(pulsos) e corrente(senóide) de saída para inv. utilizando PWM....... 39
Figura 24 – Curva representativa da variação ................................................................................................................ 40
Figura 25 – Curva representativa torque (conjugado) x velocidade .............................................................................. 40
Figura 26 – Curva representativa potencia de saída do inversor (INVERSORES 06) ............................................. 41
Figura 27 – Diagrama de blocos de um conversor CA-CC .................................................................................................... 44
Figura 28 – Fluxograma de funcionamento do motor no primeiro quadrante .......................................................... 45
Figura 29 – Esquemático para frenagens .................................................................................................................................... 46
Figura 30 – Diagrama esquemático das quatro operações ................................................................................................. 47
Figura 31 – Curva característica de potência pela velocidade de motores CA e CC ................................................. 49
Figura 33 – Forma de onda de entrada e saída de conversor CC a tiristor 6 pulsos ........................................... 51
vi
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Figura 34 – Forma de onda de entrada e saída de inversor CA a PWM .................................................................... 52
Figura 32 – Arquitetura de inversor com barramento comum. ........................................................................................ 54
Figura 35 – Transportador Worsley Alumina ...................................................................................................................... 58
Figura 36 – Chegada do transportador na Worsley Alumina ........................................................................................ 58
Figura 37 – Mina Collahuasi Chile.............................................................................................................................................. 59
vii
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Lista de Tabelas
Tabela 1 – Velocidades síncronas para os diferentes números de polos ...................................................................... 26
Tabela 2 – Tabela característica do índice de proteção de equipamentos IP ............................................................. 51
viii
viii
Lista de Símbolos
Ø – Fluxo no entreferro ............................................................................................................................................................... 19
– Fluxo de magnetização ..................................................................................................................................................... 28
ix
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Lista de Abreviações
Abreviações
CC – Corrente Contíua ................................................................................................................................................................... 10
CA – Corrente Alernada ................................................................................................................................................................ 10
Ua – Tensão de armadura ............................................................................................................................................................ 17
Ia – Corrente de Armadura .......................................................................................................................................................... 17
Ua – Tensão de armadura ............................................................................................................................................................ 17
Ra – Resistencia de armadura .................................................................................................................................................... 17
If – Corrente de campo .................................................................................................................................................................. 18
f.e.m. - Força eletromotriz ........................................................................................................................................................... 27
f.c.e.m. - Força contra eletromotriz ......................................................................................................................................... 28
rpm - Rotações por Minuto ......................................................................................................................................................... 26
PWM – Pulse-Width Modulation .............................................................................................................................................. 36
10
Capítulo 1
Introdução
1.1. Relevância do tema
Pelo fato de possuirmos diversas combinações acerca das máquinas elétricas
rotativas, para um bom entendimento do universo que engloba todos os seus tipos, será
apresentado abaixo um esquema simplificado das possibilidades dos motores CA e de
CC.
Figura 1 – Universo tecnológico dos motores elétricos (apostila WEG)
Diante dessa gama de possibilidades, existem algumas particularidades de
aspectos funcionais e construtivos que envolvem as máquinas CA e CC.
As máquinas de corrente alternada, são construtivamente muito mais simples e
robustas do que as máquinas de corrente contínua. Apresentam por exemplo, menor
11
massa (20% a 40% menos) para uma mesma potência e menores custos de aquisição e
manutenção.
Em contrapartida, em termos de acionamento controlado, os sistemas de controle
por serem bem sofisticados, elevam o custo global da aplicação CA em detrimento da CC,
sendo necessária uma análise de conjunto para a definição da melhor solução a ser
aplicada. Também em termos de desempenho, os métodos de acionamentos em CA têm
possibilitado as máquinas de indução comportamentos bem similares aos das máquinas
CC.
Sob esta ótica, como ainda são feitas escolhas envolvendo diversas aplicações
específicas para acionamentos utilizando os motores de corrente contínua, mesmo que
na maioria das vezes, os custos operacionais e de manutenção sejam elevados, este
trabalho inicialmente, será direcionado ao entendimento das maquinas de indução e de
corrente continua e às suas formas de acionamentos na busca de um entendimento
detalhado destes dispositivos.
Contudo, serão levantados aspectos de viabilidade técnica acerca das aplicações
dos dispositivos de acionamentos envolvendo as duas possibilidades de máquinas CA e
CC aplicados na indústria em geral.
12
1.2. Objetivos do trabalho
Este trabalho tem por objetivo apresentar um estudo sobre as principais
características de aplicação dos inversores e dos conversores de frequência nas plantas
industriais que necessitam de um controle preciso da velocidade de motores CA e
motores CC.
Dessa forma, inicialmente são apresentados os aspectos de funcionamento das
máquinas, bem como de suas formas de acionamento, envolvendo um estudo sobre os
Inversores de frequência para aplicação em motores de indução e sobre os Conversores
de frequência para partida de motores de corrente contínua.
Em seguida, será realizado um estudo comparativo do uso das duas formas de
acionamentos, bem como será explicitado alguns pontos importantes para a definição de
qual tecnologia adotar.
Para finalizar será exposto dois casos de aplicações consolidadas acerca da
susbstituição de acionamentos em corrente continua para corrente alternnada e da
contemplação de acionamentos CA para condições ambientais extremas.
13
1.3. Organização do texto
Este trabalho está estruturado em seis capítulos, incluindo este introdutório,
sendo que os demais estão organizados da seguinte forma:
No capítulo 2, apresenta-se uma breve descrição das máquinas de corrente
contínua, contemplando suas principais características de funcionamento e construtivas.
Já no capítulo 3, é dado um direcionamento as máquinas de corrente alternada
sob aspectos construtivos e de funcionamento.
O capítulo 4 dá ênfase aos inversores de frequência bem como, seus tipos,
princípio de funcionamento e suas principais características.
O capítulo 5 traz os conversores de frequência que são aplicados ao controle de
motores de CC, explicitando suas características de funcionamento.
No capítulo 6 será apresentado um estudo comparativo do uso das duas
tecnologias de acionamento, bem como será levantado os principais aspectos que devem
ser levados em consideração no momento de escolha de cada uma. Também será
apresentado neste capítulo, dois casos consolidados de aplicação destes equipamentos.
No capitulo 7 encontra-se a conculsão do trabalho.
E ao final encontra-se as referencias bibliograficas consultadas.
14
Capítulo 2
Máquinas de Corrente Contínua
2.1. Introdução
Este capítulo tem por objetivo apresentar uma breve descrição das máquinas de
corrente contínua abrangendo seu princípio de funcionamento, seus aspectos
construtivos, suas características elétricas, suas diversas aplicações, suas vantagens e
desvantagens, bem como seu comportamento e desempenho para seu uso no controle
de velocidade.
2.2. Motores CC
As máquinas de corrente contínua, devido ao seu princípio de funcionamento,
permitem a variação de sua velocidade de zero até a velocidade nominal, aliada com a
possibilidade de se ter um conjugado constante. Essa é uma das características que
fazem com que esse dispositivo tenha fundamental importância, pois dessa forma torna-
se possível fazer o acionamento em várias aplicações que exigem ampla faixa de
variação de velocidade com uma ótima regulação, precisão e alto torque. Por esse
motivo, o sistema de acionamento por corrente contínua é ainda um sistema largamente
utilizado, pois em muitas aplicações é necessário que se tenha precisão de velocidade
(até 0,01%), principalmente nas aplicações de sincronismo entre vários motores.
2.3. Características construtivas
As máquinas de C.C. compõem-se basicamente de uma parte fixa, definida como
um indutor de pólos salientes fixo à carcaça (estator) e de uma parte móvel, definida
como um induzido rotativo semelhante ao indutor das máquinas síncronas (rotor). Esse
15
rotor compõe-se da armadura e do comutador. Nessa armadura localiza-se o
enrolamento induzido distribuído em muitas bobinas parciais, alojadas em ranhuras,
cujos terminais são soldados às lâminas do comutador.
Dessa forma, a figura (1) abaixo, ilustra com clareza as partes que compõe uma
máquina de corrente contínua.
Figura 2 – Vista em corte de uma máquina de corrente contínua
Assim, o estator tem como função típica a de proporcionar o campo magnético
pelo qual se dará o giro dos condutores da armadura. Nessa parte, além dos polos
propriamente ditos, tem-se o conjunto de escovas.
Já o rotor é constituído por um núcleo de aço laminado, no qual existem ranhuras
destinadas a receber os enrolamentos (condutores). No mesmo eixo dessa peça, há um
conjunto de segmentos de cobre, o comutador (ou o coletor), sobre o qual deslizam as
escovas que servem de condutores intermediários entre o enrolamento da armadura e o
circuito externo.
Também como partes integrantes da máquina CC temos:
O Sistema de Campo ou Polos de Excitação: parte do motor que fornece o
fluxo magnético necessário para se criar torque. São constituídos de
condutores enrolados sobre núcleos de chapas de aço laminadas cujas
extremidades possuem um formato que se ajusta a armadura e são
chamadas de sapatas polares.
A Carcaça: É a estrutura suporte do conjunto, também tem a finalidade de
conduzir o fluxo magnético, que é gerado pelos polos de excitação.
16
Os Interpolos ou Polos de Comutação: As correntes que fluem no
enrolamento da armadura criam forças magnomotrizes cujos fluxos
magnéticos tendem a se opor à ação do campo principal, alterando e
produzindo centelhas nas escovas. Para evitar essa ação indesejável da
armadura (conhecida como reação da armadura), são utilizados interpolos
ou polos comutadores, que são bobinas de poucas espiras de fio grosso,
enroladas com núcleos laminados, estreitas, dispostas entre os polos
principais da máquina e ligados em série com a armadura. Nas máquinas
grandes, há normalmente tantos interpolos quanto são os polos principais
e nas máquinas pequenas quase sempre se usa a metade.
Os Polos de Compensação: São enrolamentos distribuídos na periferia da
sapata polar e percorrido pela corrente de armadura. Sua finalidade é
também compensar a reação de armadura, mas agora em toda a periferia
do rotor, e não somente na região transversal. Evita o aparecimento de
faíscas provocadas por uma diferença de potencial entre as espiras devido
à distribuição não uniforme da indução no entreferro.
A Armadura: parte do motor que conduz a corrente que interage com o
fluxo de campo para criar torque.
As Escovas: parte do circuito através do qual a corrente elétrica é
alimentada para a armadura por meio da fonte de alimentação. Escovas
são feitas de grafite ou metais preciosos. Um motor C.C. tem um ou mais
pares de escovas.
O Comutador: é a parte que está em contato com as escovas. A corrente é
distribuída apropriadamente nas bobinas da armadura por meio das
escovas e comutador. É o conversor mecânico que transfere a energia ao
enrolamento do rotor. O comutador é constituído de lâminas de cobre
isoladas uma das outras por meio de lâminas de mica.
17
2.4. Características elétricas
Um motor de Corrente Contínua é um gerador de corrente contínua com o fluxo
de potência invertido. Além disso, como no caso do gerador, existem três tipos: O motor
em derivação, o motor composto aditivo e o motor série (V.D.TORO, 1999).
Para o início de seu funcionamento, é necessária a produção de fluxo magnético
estatórico aplicando-se corrente contínua nas bobinas do estator. Dessa forma, surgirão
polos magnéticos através das peças polares que passarão a serem eletroímãs com
polaridades fixas. Assim, com uma alimentação CC externa, deve-se alimentar o rotor
que também será polarizado.
Com a interação dessas forças magnéticas, o rotor busca uma condição de
equilíbrio deslocando-se angularmente. O resultante dessas forças magnéticas atuando
sobre o rotor e o seu movimento rotacional é chamado de conjugado do motor.
Para uma melhor compreensão do comportamento e as características de
desempenho da máquina de corrente contínua, será apresentado a seguir, seu circuito
equivalente e, a relação entre suas grandezas.
Figura 3 – Modelo do circuito elétrico do motor CC
Fazendo uma análise do circuito utilizando a Lei Kirchhoff tem-se:
(1);
Onde:
Ua – Tensão de Armadura
Ra – Resistência de Armadura
Ia – Corrente de Armadura
E – Força Contra-Eletromotriz da Armadura
18
Logo, pela Lei de indução de Faraday, a força eletromotriz induzida é
proporcional ao fluxo e a rotação, ou seja:
(2)
Combinando as equações (1) e (2), a expressão para a velocidade do motor CC é
dada por:
(3)
Onde:
n – velocidade de rotação
k1- constante que depende do tamanho do rotor, do número de polos do rotor e
de como esse polos são interconectados.
Ø – fluxo no entreferro
Considerando que a queda de tensão na armadura é pequena o suficiente que
pode ser desconsiderada , a relação (3) toma o seguinte formato:
(4)
Pode-se perceber que a velocidade é diretamente proporcional à tensão de
armadura e inversamente proporcional ao fluxo no entreferro.
O controle dessa velocidade, até a velocidade nominal (que é definida através da
corrente de armadura nominal por meio dos aspectos térmicos do dimensionamento do
motor), é feito através da tensão de armadura do motor, mantendo-se o fluxo constante.
Já velocidades acima do nominal, podem ser conseguidas pela diminuição do
fluxo, mantendo-se a tensão de armadura constante.
Sabendo que o fluxo é proporcional à corrente de campo, ou seja:
(5)
Onde:
k2=constante
If=corrente de campo
Essas velocidades são atingidas através da diminuição da corrente de campo,
mantendo-se a tensão de armadura constante.
Com isso, o conjugado do motor será dado por:
(6)
Onde:
C=conjugado magnético
19
k3=constante
Como dito anteriormente, o controle de velocidade até a rotação nominal é feito
através da variação da tensão da armadura, mantendo-se o fluxo constante. Dessa forma,
observando-se a eq. (6), a corrente de armadura se eleva transitoriamente, de forma
apreciável, de modo a produzir o conjugado total requerido pela carga, mais o conjugado
necessário para a aceleração.
O conjugado acelerador incrementa a velocidade da máquina e, de acordo com a
eq. (2), a força eletromotriz induzida no motor também aumenta. Assim, segundo a eq.
(1), a corrente transitória cai até um ponto de equilíbrio, que corresponde à manutenção
do torque exigido pela carga. Esse ponto de equilíbrio é definido pelo valor da tensão de
armadura aplicado e pela queda de tensão na resistência de armadura, como mostra a
eq. (1). Se o conjugado requerido pela carga for constante, o motor tenderá a supri-lo,
sempre absorvendo uma corrente de armadura também praticamente constante.
Somente durante as acelerações provocadas pelo aumento da tensão que
transitoriamente, a corrente se eleva para provocar a aceleração da máquina,
retornando após isso, ao seu valor original. Portanto, em regime, o motor CC opera à
corrente de armadura essencialmente constante também. O nível dessa corrente é
determinado pela carga no eixo. Assim, no modo de variação pela tensão de armadura
até a rotação nominal, o motor tem a disponibilidade de acionar a carga exercendo um
torque constante em qualquer rotação de regime estabelecida, como mostra a figura 6,
que representa as curvas características dos motores CC. Esse torque pode ser qualquer,
até o limite do valor nominal, que corresponde a uma corrente de armadura nominal,
definida por aspectos térmicos de dimensionamento do motor.
20
Figura 4 – Curvas características de um motor CC
O controle da velocidade após a rotação nominal é feito variando-se o fluxo e
mantendo-se a tensão de armadura constante, chamado por isso de zona de
enfraquecimento de campo.
Pela eq. (4), para se aumentar a velocidade, deve-se reduzir o fluxo, existindo
entre ambos, uma relação hiperbólica. Ainda, combinando as equações (4) e (6), tem-se:
(7)
Portanto, acima da rotação nominal, como tensão e corrente de armadura são
constantes, o conjugado será inversamente proporcional à rotação, como também pode
ser visto na figura 4.
2.5. Tipos de Excitação
As características dos motores de corrente contínua são profundamente afetadas
pelo tipo de excitação prevista em suas bobinas. Dessa forma, serão explicitadas a seguir
as categorias em que os motores CC podem ser classificados, bem como suas respectivas
características no que se diz respeito à forma de como suas bobinas se encontram
ligadas.
21
2.5.1 Excitação série
Nessa configuração as bobinas de campo, que constituem eletroímãs, ficam em
série com enrolamento da armadura e ambos constam de poucas espiras de fio grosso, o
que garante ao motor a possibilidade de um alto conjugado de partida.
Principais características:
Só há fluxo no entreferro da máquina quando a corrente de armadura for
diferente de zero. (máquina carregada).
O conjugado é função quadrática da corrente e elevado em baixa rotação.
Potência constante.
Velocidade extremamente elevada quando o motor é descarregado.
Abaixo segue o circuito equivalente de um motor CC com excitação em série.
Figura 5 – Circuito equivalente de um motor CC excitação série
2.5.2 Excitação paralela
No motor com excitação em paralelo ou shunt ou derivação, o conjunto das
bobinas de campo fica em paralelo com o enrolamento da armadura e são feitas com um
grande número de espiras de fio fino, porque a corrente elevada necessária na condição
de plena carga circula através do enrolamento de armadura.
Principais características:
Velocidade praticamente constante.
Velocidade ajustável por variação da tensão de armadura.
Abaixo segue o circuito equivalente de um motor CC com excitação em paralelo.
22
Figura 6 – Circuito equivalente de um motor CC excitação paralela
2.5.3 Excitação independente
No motor com excitação independente, as bobinas de campo apresentam
características semelhantes as do motor shunt e são alimentadas por uma fonte de
tensão CC independente.
Figura 7 – Circuito equivalente de um motor CC excitação independente
Suas principais características são:
Motor excitado externamente pelo circuito de campo.
Velocidade praticamente constante.
Velocidade ajustável por variação da tensão de armadura e também por
enfraquecimento de campo.
São os motores mais aplicados com conversores CA/CC na indústria em
máquinas de papel, laminadores, extrusoras, fornos de cimento, etc.
23
2.5.4 Excitação composta
Essa configuração possui dois enrolamentos, um em série e outro em paralelo.
Dessa forma, conseguem-se algumas características intermediárias. Na maioria dos
casos os dois enrolamentos são acoplados de forma que os fluxos magnéticos se
adicionem.
Suas principais características são:
Enrolamento de campo independente.
Apresenta um fluxo mínimo mesmo com o motor em vazio.
Ideal para acionamentos com variações bruscas de carga.
Figura 8 – Circuito equivalente de um motor CC excitação composta
24
Capítulo 3
Máquinas de Corrente Alternada
3.1. Introdução
Uma característica básica que distingue os motores de indução (também
conhecidos como assíncrono) é que eles são máquinas com excitação única. Embora
sejam equipadas tanto com enrolamento de campo como com um enrolamento de
armadura, em condições normais de utilização a fonte de energia é conectada a um único
enrolamento, denominado enrolamento de campo (V.D.TORO, 1999).
Durante o desenvolvimento deste capítulo, será dada ênfase ao funcionamento
das máquinas de indução no que se diz respeito ao seu principio de funcionamento, suas
características elétricas e construtivas.
3.2. Motor CA
Os motores CA possuem duas classificações distintas quanto ao seu
funcionamento, a saber:
Motores Síncronos que são caracterizados por operarem numa velocidade
constante (velocidade síncrona), que é definida por suas características construtivas e
pela tensão de alimentação da rede. Usualmente seu rotor é excitado por fonte de
corrente contínua e seu estator por fonte de corrente alternada. Apresentam
características construtivas mais complexas que se traduzem, em igualdade de potência
por um custo mais elevado que o de um motor assíncrono.
Motores de Indução que funcionam normalmente com uma velocidade constante,
que varia ligeiramente com a carga mecânica aplicada ao seu eixo. Possui excitação única
de tensão alternada. Por sua simplicidade construtiva, robustez e baixo custo, são
amplamente utilizados nas plantas industriais. Estima-se que mais de 95% da potência
instalada em acionamentos sejam constituídas por esses motores.
25
3.3. Características construtivas
Os motores síncronos são compostos de um enrolamento estatórico trifásico que
produz o chamado campo girante e de um rotor bobinado, que pode ser de polos
salientes ou de polos lisos excitados por uma tensão CC. Esta tensão gera um campo
estacionário no rotor que interagindo com o campo girante produzido pelo enrolamento
estatórico, produz torque no eixo do motor com uma rotação igual ao próprio campo
girante.
Já os motores de indução também possuem um enrolamento estatórico trifásico,
entretanto seu rotor possui duas formas distintas que interferem no aspecto construtivo
da máquina. O rotor pode ser do tipo “gaiola de esquilo” que se caracteriza por possuir
suas barras rotóricas curto-circuitadas.
De fácil construção e robusto, possibilita a partida sob plena carga, pois está
presente um conjugado de 2 a 2,8 vezes maior que o conjugado nominal. Possui bom
rendimento e fator de potência da ordem de 0,8. A figura a seguir ilustra este tipo de
motor.
Figura 9 – Motor de indução com rotor do tipo gaiola de esquilo
O outro tipo de rotor, o “bobinado”, possui este nome por ser bobinado com um
enrolamento trifásico acessível através de três anéis com escovas coletoras no eixo.
Possui como características principais um conjugado de partida elevado com uma baixa
corrente e possibilidades de deslocamento do conjugado máximo com rotação elevada. A
figura a seguir ilustra o motor de indução com este tipo de aplicação.
26
Figura 10 – Motor de indução com rotor do tipo bobinado
3.4. Características elétricas
Como o foco desse trabalho é o controle de velocidade dos motores CC e CA, será
dada abordagem às características elétricas dos motores de indução trifásicos do tipo
rotor gaiola de esquilo, por serem comumente mais utilizados nas plantas industriais.
Nesse tipo de motor a velocidade síncrona é definida pela velocidade de rotação
do campo girante, a qual depende do número de polos (p) do motor e da frequência (f)
da rede em hertz. Essa velocidade é definida como:
(rpm) (8)
Para frequências e “polaridades” usuais, temos como velocidades síncronas:
N° de polos Rotação síncrona por minuto
60Hz 50Hz
2 3600 3000
4 1800 1500
6 1200 1000
8 900 750
Tabela 1 – Velocidades síncronas para os diferentes números de polos
Dessa forma, o significado da classificação assíncrona do motor, se deve ao fato
de que nesta configuração o rotor sempre irá girar com a rotação abaixo da rotação do
campo girante garantindo, portanto, corrente e torque induzidos. A diferença entre as
velocidades do fluxo do estator (síncrona) e a do rotor é definida como
escorregamento(s) e é representada por:
(9)
27
Onde:
ns – velocidade síncrona (rpm)
n – velocidade rotórica (rpm)
s – escorregamento
Quando o motor gira a uma velocidade diferente da síncrona, o rotor corta as
linhas de forças magnéticas do campo girante e, por indução eletromagnética, circularão
nele correntes induzidas. Assim, o conjugado será proporcional à carga e para isto,
maior também deverá ser a diferença entre as velocidades do rotor e do campo girante
do estator. Portanto, à medida que a carga aumenta, a rotação diminui e quando a carga
for nula, ou seja, o motor estiver a vazio, o rotor irá girar praticamente na velocidade
síncrona.
Defini-se que a frequência da corrente induzida no rotor é igual ao
escorregamento vezes a frequência do estator. Assim:
(10)
Onde:
f2 – Frequência da corrente estatórica
f1 – Frequência da corrente rotórica
Quando uma carga mecânica é aplicada ao rotor sua velocidade diminui,
causando consequentemente, um aumento no escorregamento, na frequência da
corrente rotórica, na sua reatância, na f.e.m induzida, na corrente induzida e na corrente
primária do estator. Esse aumento na corrente primária do estator tende a produzir
mais potência mecânica e solicitar mais potência da linha. Com isso, a plena carga o
motor irá girar a um escorregamento que promove o equilíbrio entre o torque
desenvolvido pelo motor e o torque resistente da carga.
Para um melhor entendimento do comportamento e das características de
desempenho do motor de indução, será apresentado a seguir, seu circuito equivalente e
as relações de suas grandezas.
Figura 11 – Circ. equiv. p/fase de uma máq. assínc. com escorreg. s, com sec.(rotor) não referido ao prim.(estator)
28
Onde:
R1 - Resistência estatórica
Xd1 - Reatância estatórica
R2 - Resistência rotórica
Xd2 - Reatância rotórica
X1mag - Reatância de magnetização
R1p - Resistência de perdas
E2 - f.e.m. rotórica
U1 -Tensão estatórica
I1 - Corrente estatórica
I1p - Corrente de perdas
I1mag - Corrente de magnetização
I2 - Corrente rotórica
E1 - f.c.e.m. estatórica
Para o motor com rotor bloqueado tem-se que as tensões induzidas no rotor
(f.e.m.) e no estator (f.c.e.m) são dadas respectivamente por:
(11)
(12)
Onde:
ke1 e ke2 - Fator de enrolamento do estator e rotor, respectivamente.
N1 e N2 - Número de espiras do estator e rotor, respectivamente.
- Fluxo de magnetização.
f2=f1 para rotor bloqueado.
Como na presença de escorregamento, f2=s*f1 temos:
(13)
Essa equação pode ser simplificada, para que o estudo seja mais próximo do
comportamento da máquina por:
(14)
Dando continuidade ao estudo da máquina de indução, entende-se que a corrente
do rotor e o fluxo produzido por cada polo unitário do campo magnético girante que
concatena o condutor do rotor resultam no conjugado do motor que é dado por:
29
(15)
E para o desenvolvimento de um estudo mais aproximado da máquina, considera-
se:
(16)
Que determina a relação existente entre o torque desenvolvido pela máquina, o
fluxo de magnetização entre o rotor e o estator e a corrente induzida rotória que é dada
por:
(17)
É possível perceber com todas essas relações que, o conjugado desenvolvido é
função do escorregamento que é proporcional à carga aplicada.
Já o conjugado de partida pode ser definido por:
(18)
Que se torna função somente da tensão aplicada ao enrolamento do estator, pois
se considerarmos que no instante da partida o conjugado não é afetado pela natureza da
carga aplicada e a resistência efetiva do rotor e a reatância de rotor bloqueado sejam
constantes, a expressão do conjugado pode ser simplificada para:
(19)
Onde, ao se reduzir a tensão nominal do enrolamento do estator, também se
reduzirá a corrente primária e a secundária do motor.
Agora, é extremamente importante saber que a potência solicitada ao motor é
definida pelas características da carga e independem da potencial nominal do mesmo.
Essa potencia transmitida à carga pelo eixo do motor é sempre menor que a potencia
absorvida da rede devido às perdas internas do motor que podem ser visualizadas no
esquema abaixo:
30
Figura 12 – Distribuição da potência e de perdas em máquinas de indução
Onde:
[1] – Potência aparente elétrica da rede [(1)=(2)+(3)+(4)];
[2] – Potência aparente elétrica do estator a ser transferida ao rotor [E1*I’1=
E2*I2];
[3] – Perdas primárias (estator) no ferro;
[4] – Perdas primárias (estator) no cobre;
[5] – Potencia aparente elétrica no rotor [s* E2*I2] – perdas devido ao
escorregamento;
[6] – Potencia mecânica no eixo [(1-s)* E2*I2];
[7] – Potencia elétrica no motor que pode ser recuperável, no caso do rotor estar
ligado a uma rede externa por meio de anéis;
[8] – Perdas elétricas dissipadas no rotor;
[9] – Perdas por atrito e ventilação;
[10] – Potencia resultante no eixo [potencia mecânica (6)–perdas por atrito e
ventilação (9)];
Para os acionamentos via inversores de frequência (um dos objetos de estudo
desse trabalho), como a forma de onda entregue ao motor nem sempre é perfeitamente
senoidal (contendo harmônicos), teremos perdas maiores do que as mencionadas acima,
além de perda de conjugado para operações acima da frequência nominal.
31
3.5. Variação de velocidade
Como podemos verificar anteriormente, a relação que demonstra o
comportamento do motor quanto a sua velocidade pode ser definida como se segue:
(rpm) (20).
Desta forma, é possível perceber que para se ajustar a velocidade de um motor de
indução assíncrono, se faz necessária a atuação direta nos parâmetros: Escorregamento
(s), número de pólos (s) e frequência (f).
Sendo assim, para se variar o escorregamento de um motor, podemos contar com
três alternativas. São elas:
3.5.1. Variação da resistência rotórica
A inserção de uma resistência externa ao rotor faz com que o motor aumente seu
escorregamento, baseado na seguinte relação:
(21).
Onde,
wo – Rotação síncrona em rad/s
T – Torque ou conjugado do rotor
R2 – Resistência rotórica (ohms)
I2 – Corrente rotórica (A)
Na figura abaixo, conseguimos verificar o efeito do aumento da resistência
rotórica em relação ao conjugado numa máquina de indução.
Figura 13 – Curva do conjugado com variação da resistência rotórica
32
Tanto a inserção de uma resistência no rotor, quanto a variação da tensão do
estator geram grandes perdas rotóricas e proporcionam uma pequena faixa de variação
de velocidade e por este motivo, são pouco utilizadas.
3.5.2. Variação da frequência
Variando-se a frequência da tensão de alimentação do estator, altera-se a
velocidade do campo girante e consequentemente a do rotor, mantendo-se constante o
escorregamento e otimizando-se as perdas. Desta forma, pode-se perceber que o
comportamento do motor com relação a sua curva de conjugado x velocidade,
permanece com o mesmo traçado, porém deslocado na rotação conforme a frequência
de trabalho imposta. Esta situação pode ser visualizada no gráfico abaixo:
Figura 14 – Curva de conjugado com tensão proporcional à frequência
Em tese, são definidas duas faixas de atuação para a variação da frequência.
A primeira é definida considerando-se o fluxo constante e variando-se a
frequência até seu valor nominal. A segunda ocorre com o enfraquecimento do campo à
medida que a frequência ultrapassa seu valor nominal.
Para que seja possível trabalhar com o motor nestas condições, se faz necessário
considerar motores com ventilação forçada para trabalhos onde a frequência é abaixo da
nominal e reduzir o conjugado e potência admissíveis no motor devido ao aumento de
perdas provenientes de harmônicas nas saídas dos inversores.
33
Capítulo 4
Inversores de frequência
4.1. Introdução
Nos processos industriais em geral, existe a necessidade de se controlar a
velocidade de algum tipo de equipamento que, por exemplo, resultaria em uma maior
qualidade de certo produto final ou ate mesmo em redução do consumo de energia
elétrica, demandando somente o necessário à aplicação. Dentro dessa linha, as empresas
de desenvolvimento de novas técnicas de acionamentos de máquinas rotativas, criaram
um equipamento capaz de realizar esse controle de velocidade agregado a diversas
aplicações comumente exigidas. Esse equipamento versátil e dinâmico é conhecido
como Inversor de frequência e a seguir, falaremos sobre seu princípio de funcionamento,
suas principais características e suas diversas aplicações.
4.2. Características elétricas
Considerada como a forma mais eficiente de controle de velocidade de motores
de indução trifásicos com baixas perdas, a variação da frequência da fonte alimentadora
permite ao inversor de frequência, controlar o motor de modo a prover um ajuste
contínuo na velocidade e no conjugado com relação à carga mecânica acionada.
Conforme mencionado no item 3.4, sabe-se que para o conjugado desenvolvido
pelo motor assíncrono, a seguinte relação pode ser considerada:
(20)
Além disso, se for desconsiderada a queda de tensão na resistência R1 e na
reatância Xd1 do estator pode-se afirmar que:
(21)
34
Onde:
I2 - Corrente do rotor.
U1 - Tensão estatórica.
- Fluxo de magnetização.
f1 - Frequência da rede.
Dessa forma, para garantir a operação do motor com diversas velocidades a
torque constante, é necessário se variar a frequência f1 proporcionalmente a tensão U1,
para que assim, seja possível manter-se o fluxo constante.
Para se conseguir o controle de tensão e frequência na saída dos inversores deve
ser feita uma conversão direta, com a utilização de conversores reguladores diretos ou
uma conversão indireta, com a utilização de inversores com circuitos intermediários.
Assim, serão detalhados em seguida estes dois tipos de conversão.
4.3. Tipos de inversores
4.3.1. Inversores Reguladores Diretos
Como o próprio nome diz, os inversores reguladores diretos, também conhecidos
como “ciclo conversores”, são reguladores diretos onde a tensão de comutação é
fornecida diretamente pela rede de alimentação.
É composto de 6 pontes trifásicas que aos pares, alimentam cada uma das fases
das cargas. Cada par de pontes de cada fase operam em configuração antiparalela, onde
uma ponte fornece a corrente positiva e a outra a corrente negativa do meio ciclo de
uma fase do motor. O controle dos pulsos da tensão secundária do transformador que
determinam a tensão de saída. Já a frequência é determinada pelos intervalos de
mudança da ponte direta para a ponte reversa. Este tipo de acionamento é utilizado
principalmente onde baixas frequências (0 a 20Hz) são ajustadas continuamente em
acionamentos de grandes potencias.
35
4.3.2. Inversores com circuitos intermediários
Basicamente, os inversores com circuitos intermediários consistem de três
estágios: Um retificador de entrada para a conversão de corrente alternada (CA) em
corrente contínua (CC), um elo CC para armazenar e filtrar o nível de tensão ou corrente
contínua retificada, e um inversor na saída para converter a forma de onda contínua em
alternada novamente, porém com níveis de tensão e frequência ajustáveis. Segue abaixo,
uma representação em blocos de um inversor de frequência:
Figura 15 – Funcionamento básico de um inversor de frequência
Esses inversores de circuito intermediário ainda podem ser classificados da
seguinte forma:
4.3.2.1. Circuito intermediário com corrente imposta
Nesse tipo de circuito, a corrente é imposta ao motor e consequentemente a
amplitude e o ângulo de fase da tensão do motor é que dependem das condições de
carga do motor. Esse sistema é composto basicamente de um retificador controlado, um
circuito intermediário CC com uma indutância responsável pela corrente imposta, e de
um inversor com diodos de bloqueio e capacitores de comutação. A figura a seguir, traz
um diagrama de blocos simplificado desse tipo de aplicação.
36
Figura 16 – Diagrama de blocos de um circuito com corrente imposta
Essa configuração possui vantagens, como:
Operação nos quatro quadrantes sem a necessidade de incremento de
equipamentos adicionais.
Circuito de comutação simples e de baixo custo.
Aproveitamento otimizado dos tiristores do bloco inversor.
E desvantagens do tipo:
Acionamento a somente um motor
Adaptação entre motor e conversor
4.3.2.2. Circuito intermediário com tensão imposta
Já no caso do circuito intermediário com tensão imposta, a tensão é definida ao
motor e a amplitude e o ângulo de fase da corrente do motor dependerão da carga a ser
acionada. Nesse tipo de aplicação, a relação (21) vista no item 4.2 deverá ser
conservado, a fim de se conseguir um fluxo de magnetização constante e
consequentemente um torque disponível no motor igual ao nominal para qualquer
rotação. Dessa forma, tanto a amplitude, quanto a frequência de saída, é controlada pelo
chaveamento dos semicondutores no estágio inversor. Abaixo segue a representação de
um inversor de característica de tensão imposta.
37
Figura 17 – Inversor de tensão imposta
Nesses sistemas, a proporção
pode ser obtida de varias maneiras as quais se
podem destacar as seguintes:
Tensão no circuito intermediário variável: Essa configuração é composta por um
retificador a base de tiristores controlados que produzem uma tensão no circuito
intermediário variável em função da frequência (oriunda do chaveamento dos tiristores)
de saída fornecida ao motor. Também é possível nesse tipo de circuito fazer-se o uso de
uma ponte retificadora controlada na entrada chaveado por tiristores ligados em
antiparalelo, podendo-se obter frenagem regenerativa no equipamento. As figuras
abaixo ilustram as duas formas de operação citadas:
Figura 18 – Diagrama de blocos do retificador controlado direto
Figura 19 – Diagrama de blocos do retificador controlado antiparalelo
38
Outra forma que faz uso de circuito intermediário variável é o que utiliza de um
conversor CC/CC do tipo CHOPPER após a retificadora. Nesse tipo de sistema, a entrada
é formada por um retificador não controlado com uma ponte de diodos que determina
uma tensão fixa Ud1. Após essa etapa, a tensão é modificada pelo circuito CHOPPER em
função da frequência de saída obtendo-se a Ud2. Essa tensão é aplicada no circuito
inversor de frequência variável, obtendo-se na saída um sistema trifásico com forma de
onda de tensão controlada, como pode ser visualizado no diagrama de blocos abaixo:
Figura 20 – Diagrama de blocos de inversor com circuito variável CHOPPER
4.3.3. Inversores com modulação por largura de pulsos (PWM)
O processo de modulação é usado para se obter uma amostra de sinais a partir de
uma onda qualquer. Na modulação por largura de pulso (PWM) temos um sinal que
consiste em amostras representadas por pulsos de amplitudes fixas e largura
proporcional à tensão do sinal no instante da amostragem.
Basicamente os inversores de frequência que possuem esse tipo de controle,
podem ser representados da seguinte forma:
Figura 21 – Diagrama de blocos do inversor tipo PWM
39
Onde:
I – Ponte retificadora (diodos) de alimentação monofásica ou trifásica.
II – Filtro capacitivo (Elo CC).
III – Inversor constituído de transistores de potência.
O Princípio de funcionamento desse tipo de configuração é bem semelhante aos
anteriores. Até o estágio II, temos um barramento intermediário de tensão contínua que,
por sua vez, alimenta o estágio III formado por transistores de potência. Através de um
microprocessador que controla o chaveamento desses elementos, cria-se na saída do
inversor uma geração de pulsos para o motor com valores de tensão e frequência
controlados, obedecendo ao princípio de modulação por largura de pulso senoidal, que
permite um acionamento com a corrente praticamente senoidal no motor. A figura a
seguir ilustra os componentes básicos para um inversor trifásico, com diodos de
circulação (roda livre) e com carga trifásica (indutiva), bem como a forma de onda na
saída do inversor.
Figura 22 – Circuito de inversores trifásicos com transistores de potência
Figura 23 – Forma de onda da tensão(pulsos) e corrente(senóide) de saída para inv. utilizando PWM
40
Contudo, serão apresentadas abaixo, as curvas que descrevem o comportamento
do inversor e do motor no que diz respeito aos seus parâmetros de tensão, conjugado,
potência e frequência.
Figura 24 – Curva representativa da variação
A curva apresentada acima mostra que a variação da tensão e da frequência
acontece de forma linear até a tensão e frequência nominais. A partir daí, a tensão
permanece constante com o aumento da frequência. Assim, determina-se uma região
acima da frequência nominal que é chamada de região de enfraquecimento de campo,
onde o fluxo e consequentemente o torque começam a decrescer com o aumento da
frequência. Dessa forma, a curva correspondente a essa variação do torque (conjugado)
com a frequência pode ser expressa como segue:
Figura 25 – Curva representativa torque (conjugado) x velocidade
Já a potência de saída do inversor, comporta-se da mesma forma que a variação
da tensão x frequência, varia linearmente até seu valor nominal de frequência e
permanece constante após esse valor.
41
Figura 26 – Curva representativa potencia de saída do inversor (INVERSORES 06)
É extremamente importante considerar alguns fatores quando da utilização
dessas faixas: a) Para um motor autoventilado que estiver trabalhando com sua
velocidade abaixo da nominal, sua capacidade de refrigeração será diminuída e, b) As
perdas do motor aumentam devido a saída do inversor não ser uma onda puramente
senoidal.
4.3.4. Inversores de controle escalar
Para os inversores com controle escalar, pode-se dizer que seu funcionamento se
baseia em equações de regime permanente. Esses utilizam como lógica de controle, a
manutenção da relação U/f constante. Apresentam um desempenho dinâmico limitado e
usualmente são empregados em tarefas simples, como controle da partida e da parada e
a manutenção da velocidade em um valor constante (regulação).
Nesse sistema de controle é possível uma precisão de velocidade da ordem de até
0.5% da rotação nominal sem variação de carga, e de 3 a 5% com variação de carga de 0
a 100% do torque nominal. Pelo principio de funcionamento e aplicação, são utilizados
na maioria das vezes motores de indução convencionais sem nenhum sistema de
realimentação de velocidade em malha fechada. A faixa de variação de velocidade é
pequena e da ordem de 1:10.
42
4.3.5. Inversores de controle vetorial
Os inversores de controle vetorial se baseiam em equações dinâmicas do motor e
possuem como ideia central realizar o desacoplamento entre o controle do fluxo e o
controle da velocidade por meio de transformações de variáveis. Esta técnica de
controle permite aos inversores serem empregados em atividades complexas que
exigem grande precisão e rápidas dinâmicas do ponto de vista de controle.
Para a aplicação deste tipo de acionamento, é necessário que o Inversor supra a
corrente exigida pelo controle e tenha como principio de funcionamento a modulação
por largura de pulso (PWM) de alta frequência com tensão de saída adequada à tensão
exigida pelo motor. Já com relação ao fluxo rotorico, este deve ser mantido no valor
nominal para velocidades abaixo da nominal e trabalhará reduzido em velocidade acima
da nominal (região de enfraquecimento de campo). Também se faz necessário a
realimentação da velocidade através de um encoder incremental (para controle
orientado ao fluxo rotorico) acoplado ao eixo do motor.
Nas aplicações de controle vetorial orientado ao fluxo estatorico (sem encoder –
sersorless) o valor da velocidade necessário para a regulação em malha fechada será
estimado pelo inversor através dos parâmetros do motor. Baseado nestes valores
calcula-se o fluxo estatorico e estima-se o fluxo rotorico.
Para as aplicações de controle orientado ao fluxo rotorico (com encoder), se a
posição do fluxo do rotor for conhecida, pode-se encontrar a direção das correntes no
estator e assim, decompor do vetor do fluxo rotorico as correntes que definem o torque.
Desta forma, controlando a amplitude do vetor da corrente estatorica e sua fase em
relação ao fluxo rotorico, é possível controlar o torque do motor de forma semelhante a
uma máquina CC.
43
Capítulo 5
Conversores
5.1. Introdução
Basicamente os Conversores de corrente contínua (CC) consistem de pontes
retificadoras controladas que podem ser duplas ou não, que convertem a corrente
alternada fornecida pela rede de energia elétrica em corrente contínua. O valor médio da
tensão contínua retificada deve variar de um valor mínimo até um valor máximo,
conforme a necessidade do circuito de controle que por sua vez, pode ser composto de
tiristores ou transistores. Também, como aspectos característicos têm-se Conversores a
dois ou a quatro quadrantes sendo eles monofásicos ou trifásicos. Neste dispositivo o
campo e a armadura do motor CC são alimentados independentemente pelos circuitos
retificadores possibilitando a ação de controle sobre a rotação e torque do motor. Nos
tópicos abaixo, serão abordadas as principais características deste tipo de acionamento.
5.2. Características elétricas
Dentre os diversos objetivos atribuídos ao uso dos conversores CA/CC, o
principal deles é prover a regulação da velocidade de um motor CC, tornando-o
insensível à variações de carga. Para garantir esta operação, deve-se aplicar um sistema
de controle em malha fechada. O sinal de referência de velocidade é feito através de um
nível de tensão continua de (0 a 10V) ou corrente (4 a 20mA) que representará uma
determinada velocidade no eixo do motor. Para garantir uma alta precisão é necessário
o uso de um sensor de velocidade no eixo do motor para fins de realimentação. Em
aplicações menos críticas pode-se dispensar o uso do transdutor realimentando-se para
o comando eletrônico a própria tensão de armadura. Neste caso, costuma-se fazer uma
compensação através de ajuste proporcional da corrente de armadura e a queda na
44
resistência de armadura. A figura a seguir, ilustra um diagrama de blocos de um
conversor CA/CC.
Figura 27 – Diagrama de blocos de um conversor CA-CC
Para os acionamentos de motores CC via conversores CA-CC, são definidos
quadrantes de acionamentos que contemplam o comportamento das variáveis
“velocidade” e “conjugado”. Dessa forma, na aceleração ou desaceleração de um motor
tracionando uma carga ou de uma carga tracionando um motor, pode haver uma
mudança do conjugado resistente, e consequentemente do conjugado do motor, quando
45
se varia sua velocidade, pois o conjugado é uma função direta da velocidade: C=f(n). Por
esse motivo, a análise dos quadrantes de acionamento do motor nos leva a entender o
comportamento de cada variável em meio à dinâmica do acionamento.
5.2.1. Acionamento no 1° Quadrante
Considera-se por convenção que as variáveis de velocidade(n) e conjugado do
motor (Cmo) assumem valores positivos. Nessa condição, o motor está absorvendo
energia da rede e este converte em energia mecânica tracionando a carga.
Para um melhor entendimento do motor neste quadrante, assumiremos algumas
afirmações para ajuda na compreensão do fluxograma que será apresentado a seguir:
O fluxo do campo esteja mantido constante e sem alteração.
Que o motor se encontra parado em determinado instante inicial.
Que o tipo de carga, ou seja, o conjugado resistente (Cre) esteja definido.
Figura 28 – Fluxograma de funcionamento do motor no primeiro quadrante
46
Assim, o motor passará a se movimentar a partir da variação do potenciômetro
da referencia (nref), a qual causa uma reação de mudança do ângulo de disparo (α) dos
tiristores da ponte retificadora do conversor, a qual por sua vez produz uma alteração
no valor da tensão continua media (Vcmed) que é aplicada a armadura do motor, fazendo
surgir assim uma corrente de armadura de partida (iApart).
Ao final do transitório de partida a velocidade se torna constante e por definição
positiva, por estar o motor girando num determinado sentido que é considerando como
avante.
5.2.2. Acionamento no 2° Quadrante
Caracteriza-se pela situação de frenagem do motor e ocorre sempre que a
referencia de velocidade (nref) imposta ao conversor passa a solicitar uma velocidade de
valor inferior do que a velocidade atual do motor (nref<natual). Em oposição ao 1°
quadrante, não se esta retirando energia da rede elétrica e sim, consumindo a energia
acumulada, seja este consumo feito por vias mecânicas ou elétricas.
Com isso, para se frear a carga que se encontra ligada ao eixo do motor, deve-se
desenvolver um conjugado para esta frenagem, pois não basta somente retirar a tensão
fornecida ao motor pelo conversor. Este continuaria girando por sua própria inércia e
principalmente por inércia do sistema mecânico.
O desenvolvimento desse freio pode ser mecânico, através de atrito ou elétrico.
Figura 29 – Esquemático para frenagens
47
Na Frenagem Elétrica Regenerativa, o sistema faz com que a energia gerada na
máquina elétrica (no caso do motor se comportando como gerador) seja devolvida a
rede elétrica. Essa condição só se faz satisfeita se a corrente de armadura estiver fluindo
do motor para a rede através da inversão de polos da armadura.
Para a Frenagem Elétrica Reostática, temos uma dissipação da energia gerada na
frenagem em resistores de potência. Quanto menor o valor ôhmico do resistor de
frenagem, maior a corrente e, portanto, maior o conjugado de desaceleração, o que faz
com que o motor pare mais rapidamente.
5.2.3. Acionamento nos 3° e 4° quadrantes
A operação no 3° quadrante é similar ao que ocorre no primeiro quadrante, só
que no sentido reverso, ou seja, temos a aceleração ou manutenção da rotação do motor,
com consumo de energia da rede e com tração da carga.
Já no 4° quadrante continuamos com a característica de frenagem do sistema de
sentido suave, também com sentido de rotação reverso.
A figura a seguir, sintetiza a operação nos quatro quadrantes.
Figura 30 – Diagrama esquemático das quatro operações
48
Capítulo 6
Comparativo de drives CA e CC
6.1.1. Comparativo do desempenho dos motores
Tendo em vista que a taxa de crescimento anual de acionamentos de velocidade
variável é de aproximadamente 6%, a de crescimento do uso de inversores de
frequência é de 8% e a de uso de conversores de frequência manteve-se estável (Fonte:
ABB), pode-se perceber que o conhecimento sobre as principais características de
acionamento desses drives e seu uso de forma adequada, se tornam expertises
fundamentais aos profissionais de Engenharia Elétrica e Engenharia de Controle e
Automação, que podem participar de aplicações que exigem tais acionamentos.
Dessa forma, será apresentado uma comparação entre conversores de frequência
trifásicos de 6 pulsos à tiristor, para acionamentos de motores CC e, inversores de
frequência, também trifásicos, com modulação PWM (Pulse Width Modulation) para
acionamentos de motores de indução.
Um dos diversos fatores importantes que devem ser levados em conta nessa
comparação são as características intrínsecas desses motores que juntamente com seus
drives de acionamento podem determinar suas diversas possibilidades de aplicação.
Para tal, vamos analisar abaixo a curva característica dos motores CA e CC.
49
Figura 31 – Curva característica de potência pela velocidade de motores CA e CC
Para o gráfico acima podem ser feitas as seguintes considerações:
(1) – Em contraste com os motores de corrente alternada que são concebidos
com suas velocidades síncronas variando de 3600rpm/1800rpm/900rpm/...,
os motores de corrente contínua podem ser concebidos para trabalhos com
velocidades síncronas variáveis da ordem de 300rpm a 4000rpm de acordo
com a aplicação.
(2) – A faixa de enfraquecimento de campo (dependo do tamanho do motor CC)
poderá variar entre 3 a 5 vezes o valor da velocidade síncrona.
Diferentemente da faixa encontrada nos motores CA que pode variar de 2 a
2,5 vezes o valor da velocidade síncrona.
(3) – Ocorrência da limitação da potência no motor CA que é causada pela ruptura
do conjugado que diminui com o quadrado da velocidade.
(4) – Ocorrência da limitação da potência no motor CC que é causada pelas
comutações intrínsecas a seu funcionamento.
Também é possível perceber que tanto para uma operação contínua em baixas
velocidades, quanto para uma maior faixa de trabalho a potência constante, o motor CC
apresenta vantagens em relação ao motor CA.
6.1.2. Manutenção e grau de proteção dos motores
No que se diz respeito às manutenções, tanto para os motores de corrente
alternada quanto para os motores de corrente contínua nos dias de hoje, podemos
50
afirmar que a durabilidade das escovas utilizadas em um motor CC varia entre 7000 a
12000h de uso. Isto, se deve ao fato de terem sido criados sofisticados tipos de anéis
coletores, escovas de carvão e fontes de alimentação de campo bem otimizadas. Logo,
dependendo das condições mecânicas envolvidas, podem-se ter intervalos de
lubrificação dos rolamentos dos motores CA e CC mais curtos do que o tempo de vida
útil das próprias escovas, que antes já foram grandes vilões dos acionamentos.
Quanto ao grau de proteção dos motores, temos que historicamente o
desenvolvimento das máquinas CC, por exemplo, ocorreu de forma totalmente voltada
ao controle de velocidade fazendo-se o uso de conversores CC. Desse modo, as
construções dos motores em sua grande maioria (cerca de 85% dos VSD≤250kW)
possuíam ventilação interna forçada e grau de proteção usual IP-23(Figura-32).
Entretanto, para os acionamentos em CA, os motores de indução detinham como
requisitos padrão a ventilação natural (cerca de 90% dos VSD≤250kW) e eram
fornecidos com grau de proteção padrão IP-54(Figura 32). Como apresentavam
construção simples e robusta, seu uso se tornou quase que exclusivo de setores da
indústria caracterizados por condições ambientais insalubres, agressivas e específicas
como, por exemplo, em áreas classificadas em petrolíferas, plataformas de exploração de
petróleo, entre outros.
Tabela 2 – Tabela característica do índice de proteção de equipamentos IP
Hoje em dia, inversores de frequência são extremamente confiáveis, embora que
num passado recente nem sempre esta condição era aceita como verdade absoluta. Por
essa razão, a maioria dos fabricantes de componentes das unidades têm feito grandes
51
progressos para melhorar a manutenção de seus sistemas de acionamento. Ao invés de
se tentar substituir os IGBT’s, os tiristores, ou algum outro componente no interior das
unidades na ocasião de defeitos, a maioria dos drives é agora, construída de forma que
seus módulos retificadores/inversores podem ser facilmente removidos de seus
gabinetes e substituídos por módulos completos de reposição. Alguns fabricantes já
estão fornecendo os conjuntos retificadores/inversores para uma demanda maior de
potência, extraíveis, de forma semelhante à disjuntores e contatores. Está condição,
permite uma substituição rápida e eficiente que pode ser realizada em até 10min.
6.1.3. Características de corrente de saída, ruído para o motor e compatibilidade eletromagnética.
Figura 323 – Forma de onda de entrada e saída de conversor CC a tiristor 6 pulsos
Como a tensão de saída dos
conversores CC para os motores são
compostas de segmentos da tensão
senoidal de alimentação, que possuem
uma componente alternada de
frequência da ordem de 6 vezes a da
rede, temos uma minimização dos
efeitos causados através dos ruídos
gerados pelo equipamento.
Também para aplicação com
conversores DC, um fato relevante é que
o máximo valor que poderá ser
encontrado nos terminais do motor será
o valor de pico da tensão de linha, ou
seja:
.
Desta forma, para aplicações
utilizando-se Conversores DC, as
medidas necessárias à redução de
interferências eletromagnéticas serão
significativamente reduzidas se
comparadas com as aplicadas aos
Inversores.
52
Figura 334 – Forma de onda de entrada e saída de inversor CA a PWM
No caso dos Inversores CA as
emissões de ruído estão intimamente
relacionadas à frequência de
chaveamento de cada equipamento e
sendo sua consideração no projeto,
extremamente importante no
desempenho da aplicação. Por este
motivo se faz necessário a contemplação
de filtros para a redução dos seus
efeitos.
Quanto aos Inversores a IGBT’s
ou a GTO’s, suas correntes de saída
possuem subidas íngremes que podem
resultar em picos elevadíssimos de
tensão da ordem de duas vezes a
corrente nominal do motor. Assim,
pode-se provocar um alto estresse no
isolamento dos cabos e do motor.
Desta forma, são necessárias
ações conjuntas como o uso de reatores
e aumento de isolamentos dos
componentes do sistema.
53
6.1.4. Sistemas de frenagem
Nos conversores de corrente contínua, as frenagens normalmente ocorrem com a
regeneração da energia para a rede, através de uma ponte reversa de 4 quadrantes.
Assim, quando apenas a parada necessita ser controlada, se faz necessário que o
módulo forneça uma reversão da alimentação de campo também controlada. Para os
sistemas de acionamento CC, o custo para a regeneração é bem interessante.
Conversores modernos podem ir até cerca de 5000 amperes com apenas 6 tiristores,
sendo que para a opção de conversor regenerativo a 4 quadrantes, na pior das hipóteses,
deve-se adicionar mais 6 tiristores. Essa situação ainda pode ser contornada utilizando-
se os novos tiristores bi-direcionais (BCT´s) que perfazem essa aplicação mantendo-se o
uso de 6 componentes apenas.
Em contrapartida, para os inversores de frequência, possuímos dois estágios de
transformação de energia. O primeiro que converte a tensão da rede alternada em
tensão contínua (CA-CC) e o segundo que inverte a tensão do barramento interno CC em
tensão alternada CA controlada (CC-CA). Desta forma, durante a frenagem, os inversores
possuem a capacidade de regeneração ao barramento CC de forma padrão, porém a
seção retificadora padrão não pode transferir esta energia de volta para a rede. Sendo
assim, para se tratar esta questão, os fabricantes de equipamentos fazem o uso de vários
tipos de seções retificadoras conforme podemos verificar nas descrições que se seguem:
Retificador à diodo – Consiste no tipo mais robusto e comum. Durante a
frenagem a tensão do barramento CC sobe até que atinja um determinado
nível onde um circuito tipo Chopper controlado, descarrega toda energia
em um resistor. Com isso tem-se um grande desperdício que contradiz a
eficiência dos acionamentos CA em detrimento dos acionamentos CC.
Retificador à tiristor – Este tipo se assemelha ao que compõe as unidades
CC a 4 quadrantes. Da mesma forma, na frenagem a tensão do barramento
CC sobe a certo nível onde o conjunto de tiristores reversos é acionado.
Contudo, como o retificador alimenta diretamente um banco de
capacitores, caso ocorra uma queda de tensão na rede de entrada ao
mesmo tempo em que os tiristores reversos estejam fechados, pode-se
54
ocorrer o fechamento dos tiristores diretos que se resulte em um curto-
circuito no barramento CC. Por este motivo, embora está opção seja menos
dispendiosa, este tipo de retificador não é recomendado para
determinadas aplicações.
Retificador inversor – Basicamente, este tipo consiste em uma unidade
inversora que utiliza dos IGBT’s para se trabalhar como uma unidade
retificadora. Possui a característica de fornecer uma operação a 4
quadrantes e um fator de potência muito próximo da unidade. No entanto,
é a concepção mais cara que pode custar geralmente mais que o dobro dos
tipos apresentados anteriormente.
Desta forma, a opção encontrada para se contornar o desperdício de energia que
envolve a operação com inversores de frequência é o uso de um barramento CC comum
para vários equipamentos. Nesta configuração, qualquer inversor pode regenerar
energia para o barramento CC que por sua vez, carrega os capacitores das demais
unidades conectadas que permitem a utilização dessa energia nos outros acionamentos.
Esta condição permite aos inversores de frequência o uso de retificadores a diodos que
são simples e baratos e que podem proporcionar uma grande parte dos benefícios
encontrados nos caros componentes IGBT’s. Além disso, os comoponentes da linha
como, reatores, contatores, fusíveis, disjuntores, entre outros, deverão ser
dimensionados com base na corrente máxima do sistema e não na soma indivdual dos
motores. Isto resulta em um ganhos de custo e de otimização de espaços. A arquiteruta
de configuração pode ser visualizada na figura a seguir:
Figura 34 – Arquitetura de inversor com barramento comum.
55
Quanto mais motores e inversores sob o barramento CC, mais eficaz será o uso do
poder regenerativo. Além disso, podemos obter uma redução do custo total da
instalação, pois é necessário o uso de um sistema de acionamento de grande porte em
vez de vários sistemas de acionamentos de menor porte.
O grande receio de aplicações com sistemas de barramento CC comum é que se
for experimentada uma falha no retificador, todos os outros equipamentos sob o
barramento irão ser desenergizados. Para se contornar esta questão geralmente se
prevê módulos retificadores redundantes adicionais que podem ser facilmente
instalados.
6.1.5. Considerações para escolha dos drives
Os inversores de frequência podem atender as necessidades de processamento e
diversas aplicações industriais tais como o acionamento de ventiladores, bombas,
misturadores, extrusoras, correias transportadoras, laminadores e outras.
Já os conversores de frequência atendem com bastante eficácia o acionamento de
enroladores/desenroladores por exemplo.
A escolha da unidade ideal requer uma ampla avaliação de diversos aspectos
específicos da aplicação tais como condições ambientais, tipos de cargas acionadas,
ciclos de trabalho, acessibilidade de manutenção, faixa de potência, sequenciamento,
entre tantos outros.
Nesse pensamento, a utilização de motores CA acionados por Inversores de
frequência pode ser considerada uma melhor opção quando:
Ambientes em torno do motor são insalubres e agressivos.
Inacessibilidade ao motor.
Existe a necessidade de motores menores, leves, de fácil aquisição.
A operação exige alta velocidade (> 2500rpm), pois como os motores CA
não possuem escovas , a comutação existente nos motores CC não seria um
problema.
Vários motores operados por uma mesma unidade simultaneamente.
Regulação de velocidade aceitável na casa de 1%.
Perfazem a maioria das aplicações de controle de velocidade.
56
Baixa solicitação de manutenção por parte dos motores CA.
Nas aplicações onde se faz o uso de acionamento com controle vetorial, ainda
podemos contar com as seguintes características adiconais:
Aplicações que requerem torque a plena carga com velocidade zero.
Rápida mudança de cargas.
Controle de velocidade coordenado para vários motores.
Aplicações que requerem aumento do torque de partida.
Regulação de velocidade precisa (para 0,01% e inferior).
Alta resposta dinâmica.
Em contrapartida, a utilização de motores CC acionados por conversores de
frequência podem ser consideradas uma melhor opção quando:
As aplicações exigem altos valores de potência.
Condições locais melhores, mais limpas, secas.
As velocidades dos motores podem atingir até 2500 rpm
Torques de partida da ordem de 400% do nominal ou até mesmo
imprevisíveis.
Seus Drives são menos complexos e mais baratos por possuírem somente
uma conversão de energia CA-CC.
Suas unidades regenerativas estão disponíveis para aplicações que
requerem regeneração contínua enquanto que os conversores de
frequência para mesma finalidade serão mais complexos e mais caros.
57
6.1.6. Casos de aplicações estabelecidas
6.1.6.1. Transportador de correia de longa distância
Local: Austrália
Empresa: Worsley Alumina
Equipamento: Transportador de correia de longa distância (51km)
O sistema transportador originalmente concebido por drives CC, não atendia aos
níveis exigidos de confiabilidade levando o mesmo a elevadas manutenções. Os motores
exigiam inspeções a cada seis semanas e suas escovas necessitam ser substituídas a cada
semana.
Diante dessas questões aliadas a necessidade de expansão a Worsley Alumina
definiu junto com a ABB, o fornecimento de uma solução completa com o foco no
aumento da velocidade do transportador, aumento na capacidade dos drives, integração
de novos controles de transporte e redução do tempo de inatividade e de manutenção.
Desta forma, foram contemplados no projeto, a substituição de todos os motores
e conversores CC para motores e inversores de frequencia CA.
Em comparação com o sistema de CC o novo sistema de transporte movido
forneceu uma capacidade de transporte mais elevado com menos manutenção e menos
tempo de paradas. Novos controles integrados às unidades permitem o controle do
arranque completo de inícios e paradas sequenciais.
Dois benefícios particulares e fundamentais decorrem da solução proposta.
Harmônicos da rede tinha sido anteriormente um problema com as
unidades de DC, mas este foi eliminado pela utilização de Unidades 12 de
pulso, com os transformadores de entrada ligados para dar um eficaz
efeito de 24 pulsos para a rede.
Além disso, o alto torque de partida suave entregue pelo motor se revelou
de grande importância durante os meses de inverno, quando o
transportador tem de ser iniciado no frio(resultante num requisito de
torque a partir de 120%).
58
Figura 355 – Transportador Worsley Alumina
Figura 366 – Chegada do transportador na Worsley Alumina
6.1.6.2. Transportador de correia de longa distância
Local: Chile
Empresa: Compañia Minera Doña Ines de Collahuasi SCM
Equipamento: Transportador de correia Downhill
Collahuasi é um dos maiores e mais duros locais para se trabalhar do mundo. Esta
região é conhecida como “Lua” por conta de sua paisagem desolante e deserta. Possui
condições climáticas extremas que sempre desafia o homens e equipamentos.
A mina de cobre de Collahuasi de propriedade da Compañia Minera Doña Ines de
Collahuasi SCM, está sujeita a condições difícies como uma pressão barométrica de 0,5 a
0,7 bar, temperatura oscilando entre +25º C durante o dia e -20ºC durante a noite,
59
nevascas ferozes, trovoadas e vulcões ativos na região. A ausência de árvores e de vida
animal são comuns nesta região.
Desta forma, todos os equipamentos instalados na mina, são colocados à prova
todos os dias, pois esses são subemetidos a formação extrema de poeira, vibração
excessiva, tempestades elétricas, ente outras condições.
Diante de todo este cenário, a solução proposta pela ABB para o fornecimento de
um trituradodor e um sistema de correias transportadoras foi o uso de inversores de
frequência de média tensão com refrigeração à agua e com módulos de baixa tensão.
Esta opção se fez necessário pela altitude em que a mina se encontra (aproximadamente
4700m acima do nível do mar) e pela alta potência requerida pelo sistema. Estes
inversores foram projetados para trabalhos em condições extremas tanto climáticas,
quanto locais.
A solução contemplava o uso de 5(cinco) motores de 2MW, sendo que 2(dois)
desses eram utilizados nas correias de subida que se estendiam por 234m e 2800m e
superavam uma altitude de 52m 2 223m e os outros 3(três), que tinham que vencer uma
diferença de altitude de 340m ao longo de 5400m. Assim, para o acionamento dos
motores que fazim a descida dos materiais, foram contempladas unidades inversoras a
quatro quadrantes multi drive com refrigeração à agua que, além de compactos e
silenciosos, regeneram energia para rede proporcionando uma grande redução de
consumo dos drives.
Figura 377 – Mina Collahuasi Chile
60
Capítulo 7
Conclusão
O advento de tecnologias embarcardas em conversores e inversores de
frequência proporcionam nos dias de hoje, uma infinidade de possibilidades acerca de
suas funções em processos que necessitam de controles, cada vez mais precisos, de
parâmetros dos motores como: velocidade, torque, posicionamento, corrente, entre
outros.
Pensando nisso, este trabalho foi desenvolvido com o intuito de se averiguar
algumas das tantas possibilidades de funcionamento dos drives CC e CA para o controle
da velocidade de motores.
Desta forma, pôde-se perceber quanto aos inversores de frequência que, o tipo
convencional (escalar), é utilizado em maior escala, pois representa um custo relativo
menor que o inversor com controle vetorial, pois este envolve uma tecnologia de
controle superior e depende de elementos adicionais para medição de velocidade. Já no
que se diz respeito aos conversores, foi possível avaliar suas diversas formas de
acionamentos e possibilidades de funcionamento.
Também foi possível detectar que embora os inversores de frequência para
acionamento de motores CA consigam atender muito bem(ou até mesmo superar) aos
requisitos técnicos das soluções que utilizavam conversores de frequência e motores CC,
é necessário por parte do profissional responsável, uma avaliação criteriosa envolvendo
inúmeras questões que vão além de aspectos financeiros apenas.
Sendo assim, podemos concluir que, uma vez que todos esses requisitos que são
citados no desenvolvimento do trabalho sejam atendidos, a escolha por acionamentos
em corrente alternada será definida a curto, médio ou a longo prazo como a melhor
solução para acionamentos que necessitam de controles precisos de velocidades, pois
além de custos mais interessantes, será experimentado nas plantas industriais
melhorias como: redução de manutenções, redução de consumo de energia elétrica,
melhoria nas taxas de harmônicos, confiabilidade, entre outros.
61
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