anteprojeto de engenharia visando a adequaÇÃo para … · 2018. 12. 19. · 1.1.2 cargas móveis...

R E P Ú B L I C A F E D E R A T I V A D O B R A S I L M I N I S T É R I O D O S T R A S N P O R T E S

DEPARTAMENTO NACIONAL DE INFRAESTRUTURA DE TRANPORTES – DNIT SUEPERINTENDÊNCIA REGIONAL DO ESTADO DE SANTA CATARINA - SC

ANTEPROJETO DE ENGENHARIA VISANDO A ADEQUAÇÃO PARA AMPLIAÇÃO DE CAPACIDADE

E A RESTAURAÇÃO DA BR-163/SC

Rodovia: BR-163/SC Trecho: Entr. BR -283 (Div. RS/SC) (Itapiranga) - Entr.BR-280(A)/373(A)

(Div.SC/PR) (Idamar); e Entr. BR-163 - Dionísio Cerqueira (Acesso ao Porto Internacional de Cargas)

Sub-trecho: Entr. BR-282/386(B) (P/São Miguel do Oeste) - Entr.BR-

280(A)/373(A) (Div. SC/PR) (Idamar); e Entr. BR-163 - Dionísio Cerqueira (Acesso ao Porto Internacional de Cargas)

Segmento: km 78+620 ao km 122+600 (SNV 2007) – Km 81+180 ao km

125+100 (SNV 2017) e km 0,0 ao km 3,6 ou (km 3+0 ao km 6+6) - (Acesso ao Porto Internacional de Cargas);

Extensão: 47,580 km Código PNV: 163BSC0026 ao 0029 e 163BSC9000 Lote: 2

VOLUME 1 TOMO IV - Memória Justificativa

Setembro 2018

1 APRESENTAÇÃO

Este Anteprojeto tem por objeto a Contratação Integrada dos Serviços de

Elaboração dos Projetos Básico/ Executivo e Construção das Obras de

Adequação para Ampliação da Capacidade, Restauração e Eliminação de

Pontos Críticos na Rodovia BR-163/SC, foi elaborado pela Superintendência

Regional do Estado de Santa Catarina/SC do Departamento Nacional de

Infraestrutura de Transporte – DNIT, com objetivo de retomar as obras inacabadas de

“adequação para ampliação da capacidade e restauração na BR-163”, no trecho

compreendido entre os municípios de São Miguel do Oeste/SC e Dionísio

Cerqueira/SC, incluindo o acesso ao Porto Internacional de Cargas em Dionísio

Cerqueira/SC (Fronteira Brasil-Argentina). Tomou-se por base o projeto Executivo de

engenharia desenvolvido pela empresa Prosul - Projetos, Supervisão e Planejamento

Ltda., e o Estudo de Anteprojeto apresentado pela então Supervisora Urbaniza onde

foi revisado, atualizando os cálculos de dimensionamento de pavimentação da

rodovia, uma vez que o projeto original foi realizado com base nos dados de tráfego

levantados em 2008, o que não mais representa a realidade de tráfego local. Foram

utilizados novos estudos de tráfego e dimensionamento do projeto de pavimentação,

com o objetivo de postergar o período de vida útil da rodovia. Este Anteprojeto inclui

ainda o Anteprojeto de Pavimento de Concreto elaborado pela empresa CRG

Engenharia Ltda. Também contempla no presente Anteprojeto os passivos atuais

existentes, com suas respectivas proposições de soluções.

O presente Anteprojeto refere-se ao Lote 2, que contempla o segmento

compreendido do km 78+620 ao km 122+600 e km 000+000 ao km 03+600 (Porto

Internacional de Cargas), com os serviços remanescentes do contrato rescindido com

a empresa Sulcatarinense.

O Anteprojeto é constituído por 6 (seis) volumes, a saber:

Volume 1 – TOMO I – Memória Justificativa, em formato A4;

Volume 1 – TOMO II – Memória Justificativa, em formato A4;

Volume 1 – TOMO III – Memória Justificativa, em formato A4;

Volume 1 – TOMO IV – Memória Justificativa, em formato A4;

Volume 2 – TOMO I – Documentação Gráfica, em formato A3;

Volume 2 – TOMO II – Documentação Gráfica, em formato A3;

Volume 2 – TOMO III – Documentação Gráfica, em formato A3;

Volume 2 – TOMO IV– Documentação Gráfica, em formato A3;

Volume 2 – TOMO V– Documentação Gráfica, em formato A3;

Volume 2 – TOMO VI– Documentação Gráfica, em formato A3;

Volume 3 – Relatório Ambiental, em formato A4;

Volume 4 – TOMO I – Estudo Geotécnicos A4;

Volume 4 – TOMO II – Estudo Geotécnicos A4;

Volume 5 – Orçamentos;

Volume 6 – Anexos.

Os principais elementos de adjudicação dos serviços junto ao Departamento

Nacional de Infraestrutura de Transportes – DNIT são:

Jurisdição: Superintendência Regional do DNIT no Estado de Santa

Catarina

BR-163/SC

Trecho: GUARACIABA/SC - Entr. BR-280-(A)/373(A) (Div. SC/PR)

(Idamar) e Entr. BR-163-Dionísio Cerqueira (Acesso ao Porto

Internacional de Cargas).

Segmento: km 78+620 ao km 122+600 (SNV 2007) – Km 81+180 ao km

125+100 (SNV 2017) de Guaraciaba à Dionísio Cerqueira e km 0,0 ao

km 3,6 (Acesso ao Porto Internacional de Cargas) ou (km 3,0 ao 6,6);

Extensão: 47,580 km

PNV inicial e final: 163BSC0026 ao 0029 e 163BSC9000

Lote: 2

2 MAPA DE SITUAÇÃO

km inicial: km 78,62

km final: km 122,60

17 PROJETO DE OBRA DE ARTE ESPECIAL

17.1 Viaduto km 82+598,30

17.1.1 Memorial Descritivo

O viaduto no km 82+598,30 situa-se na BR-163. O viaduto desenvolve-se em

tangente horizontal e curva vertical.

A extensão total da ponte é de 42,00m.

A largura total do estrado é de 16,60m assim subdividido: Três faixas de

rolamento de 3,60m, dois acostamentos de 2,50, e duas barreiras New Jersey de

0,40m.

A superestrutura é composta por três longarinas isostáticas em concreto

armado, transversinas de vão e de apoio, laje do tabuleiro cortina e alas. As

longarinas possuem dois balanços de 6,50m e um vão de 29,00m. As longarinas tem

altura constante de 2,00m e largura de 0,50m. As lajes têm espessura de 0,25m no

centro e 0,35m junto aos apoios, e terão inclinação transversal de 2,50%. Os

encontros terão alas de retorno de 2,50m. Para drenagem serão utilizados drenos de

PVC com diâmetro de 100mm localizados junto aos acostamentos. No presente

projeto, adequou-se uma pingadeira nas bordas do tabuleiro.

A mesoestrutura é constituída por dois pórticos em concreto armado, que

transferem as cargas para as fundações.

A vinculação da super e mesoestrutura nos apoios é feita por meio de

aparelhos de apoio de elastômero fretado.

As fundações após a realização de novas sondagem, verificou-se a

necessidade de substituição, onde anteriormente eram sapatas em concreto armado

e após a 1ª revisão de Projeto em Fase de Obras, projetou-se a fundação com o

emprego de estaca Raiz.

Classe da obra: Trem Tipo Classe 45 da NBR 7188

Concreto Estrutural utilizado:

- Meso e Infraestrutura: fck = 30 MPa

- Superestrutura:

- Longarinas: fck = 30 MPa

- Transversinas e lajes: fck = 30 MPa

962

17.2.4 Memória de Cálculo Estrutural

1.Superestrutura1.1 Vigas Principais1.1.1 Cargas permanentes para 1 viga principal

a) Concentradas nas extremidades dos balanços b) Distribuídas

Ala com guarda-corpos 94,6 kN Defensa + guarda-corpo 0,0 kN/mCortina 76,1 kN Barreira 5,9 kN/mViga de reforço da cortina 8,4 kN Passeio 0,0 kN/mSolo sobre a viga da cortina 50,8 kN Pavimentação 11,9 kN/mMísula da laje central 6,4 kN Laje em balanço 19,1 kN/m

236,2 kN Laje central 17,5 kN/mc) Concentrada sobre os apoios Viga principal 27,5 kN/m

Transversina 105,9 kN 81,8 (nos balanços)Alargamento da longarina 5,8 kN Transversinas de vão 3,9 kN/m

111,7 kN 85,8 (no vão)

d) Esquema estrutural e carregamento permanente

236,2 kN 111,7 kN 111,7 kN 236,2 kN

81,8 kN/m 85,8 kN/m 81,8 kN/m

III II I 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 I II III

1,5 1,5 3,5 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 3,5 1,5 1,5

6,5 m 29,0 m 6,5 m

1.1.2 Cargas móveis para 1 viga principal Classe 45 da NBR7188

1,272 Trem-tipo Q Q Q = 160,8 kNq = 43,2 kN/m

1.1.3 Planilha de momentos f letores

Vão = 29,0 m Balanço = 6,5 m Q = 160,8 kN q = 43,2 kN/m

SeçãoMáx Mín Máx Mín

II -472 -290 -1066 -331 -250I -1136 -918 -2876 -566 -3730 -3437 -3324 -9466 -802 -4961 -109 2822 -3083 3841 -4470 -1164 -7822 2415 5000 -2842 10381 -1564 1801 11863 4218 6536 -2601 15055 1469 9344 5299 7476 -2360 17886 1143 6765 5660 7798 -2118 18841 823 394

φ =

Md+ serv iço (kN.m)

Md- serv iço (kN.m)Mg

(kN.m)Mq+

(kN.m)Mq-

(kN.m)Mdu+

(kN.m)Mdu-

(kN.m)

963

1.1.4 Planilha de esforços cortantes

Vão = 29,0 m Balanço = 6,5 m Q = 160,8 kN q = 43,2 kN/m

Seção Vg (kN)Máx Mín Máx Mín

III -250 -161 -575 -331 -250II -373 -386 -1063 -566 -373I -496 -612 -1551 -802 -496

0e -782 -763 -2163 -1164 -7820d 1243 1115 -115 3302 1801 11861 995 948 -121 2720 1469 9342 746 793 -140 2155 1143 6763 497 651 -208 1608 823 3944 249 521 -300 1078 -171 509 995 0 404 -404 566 -566 202 -202

1.1.5 Planilha de Reações de apoio

Vão = 29,0 m Balanço = 6,5 m

Seção

0 = 10 2137 1504 -115 3642 2023

1.1.6 Planilha de dimensionamento à f lexão

SeçãoArmaduras calculadas para f lexão Após verif icação à fadiga

Adotar AdotarII 2,148 -1066 2,148 11,57 9,8 2 Ø 25 14,7 3 Ø 25I 2,148 -2876 2,148 31,93 9,8 2 Ø 25 34,4 7 Ø 250 2,135 -9466 2,148 116,46 49,1 10 Ø 25 117,8 24 Ø 251 3841 2,135 41,6 -4470 2,148 50,73 49,1 10 Ø 25 54,0 11 Ø 252 10381 2,098 115,2 -1564 2,148 9,82 117,8 24 Ø 25 9,8 2 Ø 253 15055 2,048 172,3 2,148 176,7 36 Ø 25 9,8 2 Ø 254 17886 2,023 208,0 2,148 211,1 43 Ø 25 9,8 2 Ø 255 18841 2,023 219,4 2,148 220,9 45 Ø 25 9,8 2 Ø 25

30 MPa 500 MPa (CA-50) Cobrimento = 3,0 cmArmadura positiva mínima: 35,3

1.1.7 Avaliação da fadiga para armaduras de f lexão

26072 MPa 0,5 m h = 2,20 m210 GPa 5,5 m 0,25 m

n = 8,05

SeçãoArmadura Positiva Armadura Negativa

II 0,0 11,6 9,8 14,7 -25,0 -32,7 7,7 0,137 0,038 204,4 156,3 48,0 0,296 0,045I 0,0 31,9 9,8 34,4 -42,0 -59,0 17,0 0,137 0,038 231,9 165,2 66,7 0,435 0,0950 0,0 116,5 49,1 117,8 -79,4 -117,8 38,4 0,173 0,131 227,4 153,3 74,1 0,733 0,2551 41,6 50,7 49,1 54,0 150,3 -50,9 201,2 0,155 0,133 155,2 -12,2 167,4 0,530 0,1392 115,2 9,8 117,8 9,8 211,8 104,1 107,7 0,250 0,327 -14,9 -30,3 15,4 0,245 0,0313 172,3 0,0 176,7 9,8 227,7 128,3 99,4 0,301 0,462 -22,1 -39,3 17,1 0,245 0,0314 208,0 0,0 211,1 9,8 227,1 133,2 94,0 0,331 0,542 -26,1 -44,5 18,4 0,245 0,0315 219,4 0,0 220,9 9,8 228,6 135,4 93,2 0,341 0,566 -27,5 -46,4 18,9 0,245 0,031

Vd+ serv iço (kN)

Vd- serv iço (kN)

Vq+ (kN) Vq_ (kN)Vdu

+ (kN)

Vdu-

(kN)

Rg (kN) Rq+ (kN) Rq- (kN)Rmáx (kN)

Rmin (kN)

Mdu+

(kN.m)d+ (m)

As+ (cm2)

Mdu-

(kN.m)d- (m)

As - (cm2)

As+ As -

cm2 cm2

Concreto f ck= Aço: f yk =cm2

Ecs = Bw =Es = Bf = hf =

AS (f lexão) AS (fadiga)

As+ (cm2)

As - (cm2)

As+ (cm2)

As - (cm2)

σ máx(MPa)

σ min(MPa)

∆σs (MPa)

X (m)

J (m4)

σ máx(MPa)

σ min(MPa)

∆σs (MPa)

X (m)

J (m4)

964

1.1.8 Armaduras de cisalhamento

Ftck,inf = 2,028 MPa 0,5 m 30 MPa

Seção d (cm) αEstribos

Ø (cm) c (cm) RamosIII 2,148 0,58 5,47 0,47 0,11 1,29 60,8 1,00 5,79 1,00 27 2II 2,148 1,06 5,47 0,47 0,6 7,1 79,0 1,00 7,1 1,00 22 2I 2,148 1,55 5,47 0,47 1,08 12,9 85,8 1,01 13,02 1,00 12 2

0e 2,135 2,16 5,44 0,46 1,7 20,34 76,7 1,00 20,34 1,00 7 20d 2,135 3,3 5,44 0,46 2,84 33,98 81,0 1,00 33,98 1,00 9 41 2,135 2,72 5,44 0,46 2,26 27,01 85,4 1,01 27,14 1,00 11 42 2,098 2,16 5,34 0,46 1,7 20,71 94,1 1,11 22,93 1,00 13 43 2,048 1,61 5,21 0,44 1,16 14,52 116,1 1,37 19,83 1,00 15 44 2,023 1,08 5,15 0,44 0,64 8,07 165,6 1,95 15,72 1,00 9 25 2,023 0,57 5,15 0,44 0,13 1,6 155,3 1,83 5,79 1,00 27 2

1.1.9 Transversinas1.1.9.1 De vãoAltura (m) 1,65Largura (m) 0,25Comprimento (m) 11,00Vão 5,50Distância da laje 0,15Distância entre transversinas (m) 7,25Nº de transversinas de vão 3,00

Cargasg (kN/m) 10,313

Esforços Mom entos desequilibrantes26 50,0713 126,78

28,36 26,09695,85 86,51288,61189,78721,84301,61

Dim ensionam entod (m) Y (m) Ø (cm) Nº barras

1011 0,25 0,25 1,61 0,144 15,11 6,19 2,50 4,0

Ø (cm) Ramos c. (cm)305,39 2095,88 349,75 -44,36 2,9 0,63 2 20

Ø (cm) c. (cm)2,5 0,63 12

Fctm (Mpa) 2,896Fctk,inf (Mpa) 2,028Fctd (Mpa) 1,448

2,896

1.1.9.2 De apoioAltura (m) 1,65Largura (m) 0,7Comprimento (m) 11

bW = FCK =

Vdu (MN)

Vrd2 (MN)

0,5 Vc (MN)

Vsw (MN)

Asw (cm2/m)

∆σ (MPa)

Asw f inal

M-g (kN.m) Mbxeg (kN.m)

M+g (kN.m) Mbxeq (kN.m)

Vg (kN) Mxeg (kN.m)MT

- (kN.m) Mxeq (kN.m)MT

+ (kN.m)VT (kN)M - (kN.m )M + (kN.m )

Md+ (kN.m) BW (m) BF (m) ASL

(cm2) ASMIN (cm2)

VSd (kN) V rd2 (kN) VC (kN) VSW (kN) ASW (cm2/m)

AS pele (cm2/m)

Asw min (cm2/m)

965

EsforçosP (kN) 2350,92T (MN) 2,25

Dimensionam ento à traçãoØ (cm) Nº barras

72,41 17,33 2,5 15

Dimensionam ento a cortanteØ (cm) Ramos c. (cm) Ø (cm) c. (cm)

8,110 0,630 4 15 7,00 1,250 17,0

AS (cm2) ASMIN (cm2)

Asw min (cm2/m) AS pele (cm2/m)

966

1.2 Lajes1.2.1 Lajes em balanço1.2.1.1 – Momentos para cargas permanentes

-Mxrg = 5,69 kN.m/m-Mxmg = 19,96 kN.m/m-Mxeg = 50,07 kN.m/m

1.2.1.2 - Momentos para cargas acidentais

-Mxrp = 46,61 kN.m/m-Mxmp = 23,78 kN.m/m-Mxep = 15,96 kN.m/m

1.2.1.3 - Momentos para cargas móveis Classe 45 da NBR7188 1,385t/a = 0,379

Cálculo por Rüsch, placa 98, tráfego paralelo a y 1,08-Mxmq = 1,385 x 75 x 0,309 = 32,80 kN.m/m-Mxeq = 1,385 x 75 x 1,214 = 126,78 kN.m/mMyrq = 1,385 x 75 x 0,314 = 32,65 kN.m/mMxmq = 1,385 x 75 x 0,076 = 8,02 kN.m/mMymq = 1,385 x 75 x 0,112 = 11,67 kN.m/m

1.2.1.4 – Dimensionamento Fck= 30 MPa

-Mxrd = 1,4 x 5,69 + 1,4 x 46,61 = 73,21 kN.m/mD = 23,16 cmY = 1,81 cm

As = 7,56

Avaliação de Fadiga43,0 kN.m/m5,7 kN.m/m

263,2 MPa34,8 MPa

228,4 MPa > 190 MPa Correção é necessáiaFator = 1,2As = 9,09 cm2/mØ = 16 mm c. 22 cm

-Mxmd = 1,4 x 19,96 + 1,4 x 23,78 + 1,4 x 32,8 = 73,86 kN.m/mD = 28,16 cmY = 1,48 cm

As = 6,19Ø = 16,0 mm c. 32 cm


280,8 MPa121,3 MPa159,5 MPa < 190 MPa OK

-Mxed = 1,4 x 50,07 + 1,4 x 15,96 + 1,4 x 126,78 = 247,59 kN.m/mD = 32 cmY = 4,57 cm

As = 19,17Ø = 16,0 mm c. 10 cm

φ =

Lx/a =

cm2/m

MMÀX =MMIN =σ MÁX =σ MIN =∆σ =

cm2/m


cm2/m

967

Avaliação de Fadiga151,5 kN.m/m50,1 kN.m/m271,1 MPa89,6 MPa181,5 MPa < 190 MPa OK

Mxmd = 1,4 x 8,02 = 11,22 kN.m/mD = 28,16 cmY = 0,22 cmAs = 0,92 < Asmin = 4,67 cm2/mØ = 10,0 mm c. 16 cm


51,3 MPa0,0 MPa

51,3 MPa < 190 MPa OK

Mymd = 1,4 x 11,67 = 16,34 kN.m/mD = 27,16 cmY = 0,33 cmAs = 1,39 < Asmin = 4,67 cm2/mØ = 10,0 mm c. 16 cm


77,5 MPa0,0 MPa

77,5 MPa < 190 MPa OK

Myrd = 1,4 x 32,65 = 45,71 kN.m/mD = 22,16 cmY = 1,16 cmAs = 4,87


256,6 MPa0,0 MPa



cm2/m


cm2/m


cm2/m


968

1.2.2 Lajes adjacentes as lajes balanço1.2.2.1 Lajes isoladas supostas livremente apoiadas

Para cargas permanentes 5,50 mg = 9,18

0,125 x 9,18 x 5,5 x 5,5 = 34,72 kN.m/m0,021 x 9,18 x 5,5 x 5,5 = 6,94 kN.m/m

Para cargas móveis NBR 7188 classe 45 2,751,362 x [75 0,63 +5x( 0,79 + 1,155 )]= 77,34 kN.m/m 1,3621,362 x [75 0,35 +5x( 0,14 + 0,32 )]= 38,80 kN.m/m t/a = 0,37

1.2.2.2 Lajes isoladas supostas perfeitamente engastadas

Para cargas permanentesg = 9,18 kN/m2

M'xmg = 0,0417 x 9,18 x 5,5 x 5,5 = 11,58 kN.m/mM'ymg = 0,0090 x 9,18 x 5,5 x 5,5 = 2,5 kN.m/m-M'xeg = 0,0833 x 9,18 x 5,5 x 5,5 = 23,14 kN.m/m-M'yeg = 0,0570 x 9,18 x 5,5 x 5,5 = 15,83 kN.m/m

Para cargas móveis NBR 7188 classe 45 2,75M'xmq = 1,362 x [ 75 x 0,365 +5x( 0,15 + 0,4 )]= 41,05 kN.m/m 1,362M'ymq = 1,362 x [ 75 x 0,189 +5x( 0,03 + 0,19 )]= 20,7 kN.m/m t/a = 0,37-M'xeq = 1,362 x [ 75 x 0,750 +5x( 0,14 + 0,59 )]= 81,6 kN.m/m-M'yeq = 1,362 x [ 75 x 0,563 +5x( 0,03 + 0,69 )]= 62,35 kN.m/m

1.2.2.3 Correção devido ao engastamento elástico nas longarinasb 5,5 a 7,25---- = ---- = 117,3 ---- = 0,22 x ---- = 14,5

0,047 0,13

α ---- = 0,89 ---- = 0,11

-Mxeg = - M'xeg ) = -50,07 + 0,89 x( 50,07 - 23,14 ) = -26,09 kN.m/mMxmg = - Mxeg = 34,72 - 26,09 = 8,63 kN.m/mMymg = - ( Mxeg / M'xeg )x( - M'yeg ) = 6,94 - 5,01 = 1,93 kN.m/m-Mxeq = - M'xeq ) = -126,78 + 0,89 x 45,23 = -86,51 kN.m/mMxmq = - M'xmq ) = 77,34 - 0,89 x 36,29 = 45,03 kN.m/mMymq = - M'yeq ) = 38,80 - 0,89 x 18,1 = 22,68 kN.m/m

1.2.2.4 Correção devido ao engastamento elástico nas cortinas5,5

117,33 0,22 ------ = 76,130,016

0,610,65

-Myeg = x M'yeg = 9,6 kN.m/m-Myeq = x M'yeq = 37,81 kN.m/m

1.2.2.5 Dimensionamento

-Mxed = 1,4 x 26,09 + 1,4 x 86,51 = 157,65 kN.m/mD = 32 cmY = 2,83 cmAs = 11,86

Lx=kN/m2

Moxmg =Moymg =

Lx/a =Moxmq = φ =Moymq =

Lx/a =φ =

ε = α = αo3 x h3 bw3

ε dv = dl =

(ε + α) (ε + α)

-Mbxeg + dvx( MbxegMoxmgMoymg Moymg-Mbxeq + dvx( MbxeqMoxmq - dvx( MoxmqMoymq - dvx( Moymq

ε = α =

dcv =dcl =

dcvdcv

cm2/m

969


293,7 MPa80,4 MPa


-Myed = 1,4 x 9,6 + 1,4 x 37,81 = 66,38 kN.m/mD = 30,4 cmY = 1,22 cmAs = 5,13 < Asmin = 5,25 cm2/m


279,9 MPa67,4 MPa

212,5 MPa > 190 MPa Correção é necessáiaFator = 1,12As = 5,87 cm2/mØ = 12,5 mm c. 20 cm

Mxmd = 1,4 x 8,63 + 1,4 x 45,03 = 75,12 kN.m/mD = 22 cmY = 1,96 cmAs = 8,22


266,2 MPa51,4 MPa

214,7 MPa > 190 MPa Correção é necessáiaFator = 1,13As = 9,29 cm2/mØ = 12,5 mm c. 13 cm

Mymd 1,4 x 1,93 + 1,4 x 22,68 = 34,46 kN.m/mD = 20,75 cmY = 0,93 cmAs = 3,91


278,8 MPa26,8 MPa


1.2.3.1 Lajes apoiadas engastadas

Para cargas permanentes 5,50 mg = 9,18

0,125 x 9,18 x 5,5 x 5,5 = 34,72 kN.m/m


cm2/m


cm2/m


cm2/m


Lx=kN/m2

Mxeg =

970

Para cargas móveis NBR 7188 classe 45 2,751,362 x [75x 0,94 +5x( 0,33 + 0,685 )]= 102,36 kN.m/m 1,36

t/a = 0,37

1.2.3.5 Dimensionamento

-Mxed = 1,4 x 34,72 + 1,4 x 102,36 = 191,91 kN.m/mD = 32 cmY = 3,48 cmAs = 14,59

Avaliação de Fadiga116,6 kN.m/m34,7 kN.m/m271,2 MPa80,8 MPa190,5 MPa > 190 MPa Correção é necessáia

Fator = 1As = 14,62 cm2/mØ = 16 mm c. 13 cm

1.5 Alas

DadosH principal da ala (m) 2,20H secundaria da ala (m) 0,50Comprimento da ala (m) 2,50Espessura da ala (m) 0,25Área lateral 4,14Centro de gravidade (m) 0,97

18,00f 30,00 0,52Ka 0,33Nº faixas 2,00Sobrecarga 25,00

Cargas Verticais Pressões HorizontaisAla 25,86 13,20Barreira 12,80 8,33g (kN) 38,66 14,93

Dimensionamento momento vertical Dimensionamento momento horizontal52,53 38,16

D (m) 2,17 D (m) 0,21Y+ (m) 0,01 Y+ (m) 0,01

8,25 4,288,25 3,75

Ø (cm ) 2,00 Ø int (cm) 1,00Nº barras 3,00 c. (cm) 18,00

Ø ext (cm) 0,80c. (cm) 13,00

3,75Ø (cm) 0,63c. (cm) 16,00

Lx/a =Mxeq = φ =

cm2/m


g (kN/m3)

solo (kN/m2)Sobrecarga (kN/m2)Pressão media (kN/m2)

Md (kN.m) Md (kN.m/m)

As- (cm2/m) As- (cm2/m)As- min (cm2/m) As- min (cm2/m)

Asw (cm2/m)

971

1.6 Cortinas

Vão (m) 5,50Balanço (m) 2,80Altura da cortina (m) 2,20Comprimento da cortina (m) 16,60Espessura da cortina (m) 0,25Altura da viga da cortina (m) 0,25Comprimento da viga da cortina (m) 16,60Espessura da viga da cortina (m) 0,25

CargasPermanentesReação da laje no balanço (kN/m) 10,50Reação da laje no vão (kN/m) 10,31Peso próprio cortina (kN/m) 13,75Peso da viga da cortina (kN/m) 1,56Peso do solo sobre a viga (kN/m) 8,78No vão 34,40No balanço 34,59Alas (kN) 25,86

Móveisφ 1,36Q (kN) 306,34

Esforços para cargas permanentes19,0 48,053,0 46,0

Esforços para cargas móveis170,0 245.5256,0 382

Dimensionamento a fletor positivo

d (m) Y (m) Ø (cm) Nº barras

903,7 0,25 0,91 2,16 0,03 9,68 8,25 2,5 2

Dimensionamento a fletor negativo

d (m) Y (m) Ø (cm) Nº barras1268 0,25 0,5 2,16 0,07 13,71 8,25 2,5 3

Dimensionamento a cortante

Ø (cm) Ramos c. (cm) c. (cm)

1205,96 2812 469,2 737 7,6 1,0 2,0 20,0 2,50 0,80 20,00


2,896

1.7 Viga da Cortina

CargasPermanentesReação da ala (kN) 17,1Reação devido ao empuxo 16,4

Mg+ (kN.m) Vg+ (kN.m)Mg- (kN.m) Vg- (kN.m)

Mq+ (kN.m) Vq+ (kN.m)Mq- (kN.m) Vq- (kN.m)

Md+ (kN.m) BW (m) BF (m) ASL (cm2) AMIN (cm2)

Md- (kN.m) BW (m) BF (m) ASL (cm2) AMIN (cm2)

VSd (kN)Vrd2 (kN)

VC (kN)VSW (kN)

ASW (cm2/m)AS pele

(cm2/m)Ø

(cm)

Aswmin (cm2/m)

972

Esforços7,6 17,0

25,1 19,0

Dimensionamento a fletor positivo


18 0,25 0,25 0,45 0,01 0,95 2 1,3 2

Dimensionamento a fletor negativo


147 0,25 0,91 0,45 0,02 7,63 2 2 4

Dimensionamento a cortante

Ø (cm) Ramos c. (cm)

81,48 590,7 98,6 -17,1 2,9 0,63 2 20


2,896

M+ (kN.m) V+ (kN.m)M- (kN.m) V- (kN.m)

Md+ (kN.m)BW (m)

BF (m) ASL (cm2) AMIN (cm2)

Md- (kN.m)BW (m)

BF (m) ASL (cm2) AMIN (cm2)

VSd (kN)Vrd2 (kN)

VC (kN)VSW (kN)

ASW (cm2/m)

Aswmin (cm2/m)

973

2 Mesoestrutura2.1 Cargas verticais devidas à superestrutura2.1.1 Cargas permanentes por viga principal

2137

2.1.2 Cargas móveis por viga principal

938,9565,4

2.2 Cargas verticais devidas à mesoestrutura

Apoios extremos21,00

Pilar-Pórtico 0 151,18Pilar-Pórtico 1 151,18

2.3 Rigidez dos aparelhos de apoio neoprene

Carga Vertical Máxima 3641,5Carga Vertical Mínima 2137,2Adotamos aparelhos de 500 x 600 x 42 mm contendo 3 camadas deborracha de 8 mm cada

1000 x 0,5 x 0,6 / ( 3 x 0,008 ) = 12500

2.4 Rigidez dos Pórticos 30 260722.4.1 Rigidez dos Pórticos na direção normal ao seu plano

3 x x /

Pórtico 0 Pórtico 10,0491 0,049125229 25229

2.4.2 Rigidez dos Pórticos no seu plano

12 x x x / ( 3 x k + 2 ) x6 x k + 1

k = x h / ( x L )

Pórtico 0 Pórtico 1k 2,87 2,87

N2 18,25 18,2582372 82372

Rg = kN

Rq = kNRQ = kN

Viga do pórtico (kN/m)

kNkN

Ka = kN/m

Fck = MPa EC= MPa

KPL = EC JP h3

Jp (m4)KPL (kN/m)

KPT = EC JP N2 h3

N2 =JV JP

KPT (kN/m)

974

2.5 Rigidez do Conjunto estrutura + aparelhos de apoio2.5.1 Na direção longitudinal da obra

1 = 1 + 1 Onde N e o número de aparelhos de apoio no pórtico

Pórtico 0 Pórtico 115082 15082

2.5.2 Na direção transversal da obra

1 = 1 + 1 Onde N e o número de aparelhos de apoio no pórtico

Pórtico 0 Pórtico 125769 25769

2.6 Forças horizontais transversais2.6.1 Vento

Velocidade do vento: 45,00 m/sS1 = 1,00S2 = 0,94S3 = 0,95Velocidade Final = 40,19Pressão do vento = 1,009Altura de batida = 3,42 mForça do vento = 1,01 x 3,42 x 42 = 214,9Centro de rigidez = 21 m

0,0 mMomento do vento = 0

Força provocada pelo vento em cada pórticoPórtico 0 Pórtico 1107,46 107,46

2.7 Forças horizontais longitudinais2.7.1 Frenagem e aceleração

Será considerado o maior valor entre:5% x p x Área da laje = 16630% x Peso do trem tipo = 135

Força provocada pela f renagem e aceleração em cada pórticoPórtico 0 Pórtico 1

82,95 82,95

KL KPL N x Ka

KL (kN/m)

KT KPT N x Ka

KT (kN/m)

kN/m²

kN

Excentricidade =kN.m

FTV (kN)

kNkN

FLA (kN)

975

2.7.2 Deformações impostas

Retração e Fluência 21 xVariação da temperatura 15 xTotal = 36 xPonto de deslocamento nulo = 21 m

Força provocada pela retração, f luência e variação da temperatura em cada pórticoPórtico 0 Pórtico 1-78,73 78,73

2.7.3 Empuxos da sobrecarga do veículo

Sobre carga do trem-tipoNº faixas 2

110

2.8 Avaliação dos aparelhos de apoio2.8.1 Segurança contra deslizamento

64,717,12

0,10 + 0,60 / = 0,10 + 0,60 / 7,12 = 0,182137

2137 x 0,18 = 393,7Segurança ao deslizamento

393,7 / 64,7 = 6,08 OK

2.8.2 Segurança à distorção

45,2a) < 0,5

b)

a)36 x x 14,5 = 0,005 m

0,005 / ( 0,008 x 3 ) = 0,22 OK

b)( 0,5 x 45,25 / ( 1000 x 0,5 x 0,6 )) + 0,005 / 0,01 x 3 = 0,29 OK

2.9 Cálculo dos pórticos

Os esforços foram obtidos mediante o emprego de programa para análise elástica linear, a partir das combinações de carregamentos que conduziram a valores máximos.

10-5

10-5

10-5

FLRFT (kN)

EQ = kN.m

FH MÁX= ((FTV2 + (FLA+ FLRFT)2)0,5 = kNσMIN = MPaΦ = σMINNMIN = kNNMIN x Φ = kN

ν = NMIN / FH MÁX > 2,5

ν =

FH RÁPIDA = (FTV2 + FLA2)0,5 = kN(µ / e)

(0,5 x FHRÁPIDA / (G x a x b)) + µ / e < 0,7

µ = 10-5

976

2.10 Dimensionamento da viga do pórtico 30 Aço CA-502.10.1 Dimensionamento à f lexão2.10.2 Armadura negativa

Viga Pórtico 0 Viga Pórtico 1-1612,5 -1612,5

-62,0 -62,0-115,1 -115,1

-2505,4 -2505,41,16 1,160,18 0,181,1 1,1

Ø (cm) 2,5 2,554,1 54,112,0 12,0

2.10.3 Armadura positiva

Viga Pórtico 0 Viga Pórtico 11408,4 1408,4

41,0 41,0115,1 115,1

2190,3 2190,31,16 1,160,16 0,161,1 1,1

Ø (cm) 2,5 2,546,7 46,710,0 10,0

2.10.2 Dimensionamento à cortante

Viga Pórtico 0 Viga Pórtico 12761,5 2761,5

66,0 66,034,1 34,1

4006,2 4006,24219,1 4219,1704,1 704,1

3302,2 3302,272,9 72,9

Ø (cm) 1,25 1,25Ramos 6 6

10,0 10,07,0 7,0

Ø (cm) 1,3 1,317,0 17,0

Fck = MPa

M-Q+q (kN.m)M-g (kN.m)M-FT (kN.m)

Md- máx (kN.m)

d- (m)y- (m)z- (m)

As - (cm2)Nº de barras -

M+Q+q (kN.m)M+g (kN.m)M+FT (kN.m)

Md+ máx (kN.m)

d+ (m)y- (m)z+ (m)

As+ (cm2)Nº de barras+

V+Q+q (kN.m)V+g (kN.m)V+FT (kN.m)

Vsd (kN)V rd2 (kN)VC (kN)

VSW (kN)ASW (cm2/m)

c. (cm)AS pele (cm2/m)

c. (cm)

977

2.11 Dimensionamento dos pilares

Viga Pórtico 0 Viga Pórtico 12516,6 2516,61504,3 1504,35629,2 5629,2806,8 806,8586,2 586,2997,3 997,3

15082,0 15082,0N 1,0 1,0

α 2,2 2,211,0 11,044,0 44,0

e1 (m) 0,2 0,20,9 0,9

38,9 38,9

ν 0,3 0,31/r 0,0 0,0

1225,1 1225,1e (m) 0,2 0,2e/h 0,2 0,2V1 0,3 0,3

V1*e/h 0,1 0,10,0 0,0

22,5 22,5Asmin1 31,4 31,4

As (cm2) 31,4 31,4Ø (cm) 2,0 2,0

Nº de barras 18,0 18,0

Ng (kN)Nq (kN)Nd (kN)

MLd (kN.m)MTd (kN.m)Md (kN.m)

Km (kN/m)

Le (m)λ.

αbλ.1

M2d (kN.m)

ω.Asmin

978

3 Infraestrutura3.1 Cargas atuantes nas fundações3.1.1 Forças Horizontais

Sapatas 0 Sapatas 172,23 72,2335,82 35,82

3.1.2 Cargas verticais

Sapatas 0 Sapatas 12744,27 2835,491504,31 1504,315948,02 6075,72

3.1.3 Momentos provenientes da mesoestrutura

Sapatas 0 Sapatas 1576,31 576,31806,83 806,83418,7 418,7

586,18 586,18

3.1.4 Momentos ao nível da base da sapata

Sapatas 0 Sapatas 1655,76 655,76458,1 458,1

3.2 Verif icações3.2.1 Tensões no solo3.2.1.1 Atuação de máxima carga vertical e demais ações

Sapatas 0 Sapatas 14385,8 4481,570,15 0,150,1 0,1

0,05 0,050,04 0,04

0 00,88 0,89

3.2.1.2 Atuação de mínima carga vertical e demais ações

Sapatas 0 Sapatas 12881,49 2977,26

0,23 0,220,16 0,150,07 0,070,07 0,060,01 0,010,68 0,7

FL (kN)FT (kN)

Ng (kN)Nq (kN)Nd (kN)

ML (kN.m)MdL (kN.m)MT (kN.m)MdT (kN.m)

ML (kN.m)MT (kN.m)

Pmax (kN)EL (m)ET (m)EL/BLET/BT

(EL/BL)2+(ET/BT)2

σmax (MPa)

Pmax (kN)EL (m)ET (m)EL/BLET/BT

(EL/BL)2+(ET/BT)2

σmax (MPa)

979

3.2.1.3 Segurança ao deslizamento

Sapatas 0 Sapatas 180,62 80,62

772,09 797,76Coef iciente segurança 9,58 9,9

3.3 Esforços nas sapatas

Sapatas 0 Sapatas 10,73 0,740,48 0,491967 2000,55

2753,8 2800,771943,95 1943,95

0,72 0,730,47 0,49

1088,08 1106,931523,32 1549,71457,97 1457,97

3.4 Dimensionamento das sapatas3.4.1 Dimensões das sapatas

Sapatas 0 Sapatas 13,2 3,22,4 2,41,1 1,1

3.4.2 Dimensionamento para momento longitudinal

Sapatas 0 Sapatas 1d(m) 1,06 1,06Y (m) 0,14 0,14Z (m) 0,99 0,99

Ø (cm) 2,00 2,0063,94 65,1152,8 52,8

127,87 130,2263,94 65,11

Nº barras 21 2111,14 11,14

3.4.3 Dimensionamento para momento transversal

Sapatas 0 Sapatas 1d(m) 1,05 1,05Y (m) 0,08 0,08Z (m) 1,01 1,01

Ø (cm) 1,60 1,6034,75 35,3739,6 39,669,5 70,7539,6 39,6

Nº barras 20 2015,7 15,7

F (kN)F resistente (kN)

σL max (MPa)σL min (MPa)MsL (kN.m)MsLd (kN.m)Md,min (kN.m)

σT max (MPa)σT min (MPa)MsT (kN.m)MsLd (kN.m)Md,min (kN.m)

BL (m)BT (m)

Hf (m)

As (cm2)Asmin (cm2)

As 2.Md (cm2)

As f inal (cm2)

c. (cm)

As (cm2)Asmin (cm2)

As 2.Md (cm2)

As f inal (cm2)

c. (cm)

980

0

MEMÓRIA DE CÁLCULO ESTRUTURAL

VIADUTO KM 82+598,30

GUARACIABA/SC

981

1

2. MESOESTRUTURA

2.1 Cargas verticais da superestrutura

a) Longarinas

P1=P2

Rg = 2137 kN Rq+ = 1504 kN Rq- = -115 kN

Rmáx = 3641 kN Rmín = 2022 kN

2.2 Cargas verticais da mesoestrutura

P1 (h=6,8 m) : Peso próprio = 134 kN

P2 (h=6,8 m) : Peso próprio = 134 kN

Viga do pórtico: 21 kN/m

2.3 Aparelhos de apoio

Serão adotados aparelhos de apoio de 500x600x74mm (4 camadas de 12mm)

Apoio P1 = P2: σmax = 12,1 MPa ka = 6250 kN/m

2.4 Rigidez longitudinal

2.4.1 Pilares

fck = 30 MPa Inércia = 0,049 m4

P1 (h=6,8 m) : kp = 12210 kN/m

P2 (h=6,8 m) : kp = 12210 kN/m

2.4.2 Pilares + Aparelho de apoio

1 = 1 + 1

kL kp ka

P1A: kL = 4134 kN/m

P1B: kL = 4134 kN/m

2.5 Rigidez transversal

2.5.1 Pórticos

Para a obtenção das rigidezes transversais dos pórticos, foi utilizado o programa computacional "Ftool"

a) Apoio P1 (h=6,80m):

kpt = 62933 kN/m

b) Apoio P2 (h=6,80m):

kpt = 62933 kN/m

2.5.2 Pórtico + Aparelho de apoio

1 = 1 + 1

kT kpt ka

P1 (h=6,8 m) : kT = 5685 kN/m

P2 (h=6,8 m) : kT = 5685 kN/m

982

2

2.6 Forças horizontais longitudinais

2.6.1 Frenagem e aceleração

a) Devido a carga distribuída: H = 165,9 kN

b) Devido ao peso do veículo: H = 135 kN

c) Adotado: H = 165,9 kN na superestrutura

Apoio P1 : H = 27,65 kN por pilar


2.6.2 Temperatura e retração

∆T = 30 ºC vão = 25,00 m

α = 10-5 °C PDN = 12,50 m à direita do P1



2.6.3 Empuxo nas cortinas

b = 16,10 m h = 2,30 m ka = 0,333 γ = 18 kN/m³

Ea = 255 kN/m agindo na superestrutura

E = Ea = 255 kN/m = 85 kN por linha de pilares

Apoio P1: H = 42,54 kN por pilar

Apoio P2: H = 42,54 kN por pilar

2.6.4 Forças longitudinais totais



2.7 Forças horizontais transversais

2.7.1 Vento

a) Ponte carregada: h = 4,30 m Hw = 180,6 kN

b) Ponte descarregada: h = 2,99 m Hw = 188,4 kN

c) Adotado: 188,4 kN

Apoio P1 : H = 94,2 kN por apoio

Apoio P2 : H = 94,2 kN por apoio

2.8 Cálculo dos pórticos

Para avaliação dos esforços nos pórticos, foi utilizado o formulário programa computacional "Ftool".

Hw/3

B Hw/3 C Hw/3 E

h

A D F

g = 21,0 kN/m

5,50 m

g = 21,0 kN/m

5,50 m

983

3

2.8.1 Pórticos P1=P2 (h=6,80m)

MA = 117,0 kN.m VA = 19,0 kN

MB = -13,0 kN.m VD = 38,0 kN

MC = -107,0 kN.m VF = 37,0 kN

MD = 158,0 kN.m HA = 36,0 kN

ME = 98,0 kN.m HD = 121,0 kN

MF = 156,0 kN.m HF = 74,0 kN

Mmáx = 44,0 kN.m


2.8.1 Pilares P1=P2

Será admitido pilar engastado na base e livre no topo

d = 1,0 m le = 13,6 m λ = 54,40

ΣNg = 2365 kN Nq = 1504 kN Nd = 5417 kNHLd = 119,97 kN MLd = 816 kN.m MTd = 221 kN.m

M1d,A = 845 kN.m > M1d,min = 244 kN.m

e1 = 0,156 m e/d = 0,156 fc = 18,21 MPa

αb = 0,900 m λ1 = 29,945 < 54,40 Devem ser considerados efeitos de segunda ordem. Utilizando método do pilar padrão com

curvatura aproximada, temos: 1/r = 0,005 Md,tot = 1262 kN.m e/d= 0,233

ν1 = Nd/(fc . d²) = 0,297 ν1 . e/d = 0,069 Utilizando ábaco 5.4 Pfeil:ω = 0,00 As = 0,000 cm² < Asmin = 31,416 cm²Adotado: 18φ 16,0 Estribos: φ6,3 c. 20Fretagem no topo dos pilares: As = 18,68 cm²/m φ8,0 c. 5

2.9 Vigas dos pórticos

2.9.1 Apoios P1=P2

fck = 30 MPa h = 120 cm b = 70 cm d= 114,1 cm

-Md = 137,20 kN.m kc = 66,446 ks = 0,0232

As = 2,79 cm²/m < Asmin = 14,28 cm²/m

Adotado: 4 φ 25,0+Md = 61,60 kN.m kc = 147,993 ks = 0,0232

As = 1,25 kN.m < Asmin = 14,28 cm²/m

Adotado: 4 φ 25,0Vd = 53 kN d= 114,12 cm

VRd2 = 0,27 x αv x fcd x b x d = 4067,24 kNVd < VRd2 Ok!

Vc = 0,6 x fctd x b x d = 694,14 kN

Vsw = -293,87 kN

Asw = -6,578 cm²/m < Aswmin = 8,110 cm²/m

Adotado: φ 6,3 c.15 4 ramosPele: 7,0 cm²/m/face Adotado: φ 12,5 c.17

2.9 Avaliação dos pórticos para a troca de aparelhos de apoio

Para tal, foram consideradas as cargas P = 1,1 x Rg, posicionadas a 65cm do apoio

2.9.1 Pórticos P1=P2

984

4


2.10.1 Pilares P1=P2

Será admitido pilar engastado na base e livre no topo

d = 1,0 m le = 13,6 m λ = 54,40

ΣNg = 4834 kN Nq = 0 kN Nd = 6768 kNHLd = 119,97 kN MLd = 816 kN.m MTd = 0 kN.m

M1d,A = 816 kN.m > M1d,min = 305 kN.m

e1 = 0,121 m e/d = 0,121 fc = 18,21 MPa

αb = 0,900 m λ1 = 29,452 < 54,40 Devem ser considerados efeitos de segunda ordem. Utilizando método do pilar padrão com

curvatura aproximada, temos: 1/r = 0,005 Md,tot = 1360 kN.m e/d= 0,201

ν1 = Nd/(fc . d²) = 0,372 ν1 . e/d = 0,075 Utilizando ábaco 5.4 Pfeil:ω = 0,00 As = 0,000 cm² < Asmin = 31,416 cm²Adotado: 18φ 16,0 Estribos: φ6,3 c. 20

2.11 Vigas dos pórticos

2.11.1 Apoios P1=P2

fck = 30 MPa h = 120 cm b = 70 cm d= 114,1 cm

-Md = 2035,60 kN.m kc = 4,478 ks = 0,0247

As = 44,06 cm²/m > Asmin = 14,28 cm²/m

Adotado: 9 φ 25,0+Md = 553,00 kN.m kc = 16,485 ks = 0,0234

As = 11,34 kN.m < Asmin = 14,28 cm²/m

Adotado: 4 φ 25,0

985

5

3. INFRAESTRUTURA

3.1 Blocos apoios P1=P2

3.1.1 Cargas verticais:

Peso próprio do bloco = 242 kN

Peso próprio da viga = 27 kN

Solo sobre a infra = 101 kN

Peso da infra por pilar = 356 kN

Cargas da meso (máx - extremos) = 3822 kN

Cargas da meso (mín - extremos) = 2318 kN

Cargas da meso (máx - centrais) = 3870 kN

Cargas da meso (mín - centrais) = 2366 kN

3.1.2 Forças horizontais:

Longitudinal = 86 kN/pilar

Empuxo do solo = 29 kN/pilar

Transversal = 94 kN/apoio

3.1.3 Alturas dos centros elásticos

e = 1,7 m α = 9,46inclinação = 0,167 senα = 0,16440

cosα = 0,98639Direção longitudinal = 5,10 m

Direção transversal = 25,80 m

3.1.4 Cálculo das cargas na estacas

3.1.4.1 Hipótese de carga máxima

a) Devido ao esforço vertical V

Para pilares extremos: V = 4178 kN

Jv = 5,8378

F = 705,99 kN F1=F2=F3=F4=F5=F6=F13=F14=F15=F16=F17=F18 = 705,99 kN

Para pilares centrais: V = 4226 kN

Jv = 5,8919

F7=F8=F11=F12 = 707,55 kN F9=F10 = 717,31 kN

b) Devido ao esforço horizontal longitudinal HL = 86 kN/pilar

29 kN/pilar

Total = 115 kN/pilar

Para pilares extremos: JHL = 0,1081

F = 174,423 kN F1=F3=F15=F17 = -174,42 kN

F2=F4=F16=F18 = 174,42 kN

Para pilares centrais: JHL = 0,1081

F = 174,423 kN F8=F12 = -174,42 kN

F7=F11 = 174,42 kN

986

6

c) Devido ao esforço horizontal transversal HT = 94 kN/apoio

JHT = 0,1081

F = 142,94 kN F5=F6 = -142,94 kN

F13=F14 = 142,94 kN

d) Devido ao momento causado pela força longitudinal HL = 86 kN/pilar

29 kN/pilar


h = 8,00 m ri = 0,85

Σri² x cos²α = 1,406ML = 160,08 kN.m

F = 96,78 kN F5=F9=F13 = -96,78 kN

F6=F10=F14 = 96,78 kN

e) Devido ao momento causado pela força transversal HT = 94 kN/apoio

h = 8,00 m Σri² x cos²α = 298,041

MT = -1673,20 kN.m

F1=F2 = 37,61 kN F17=F18 = -37,61 kN

F3=F4 = 30,88 kN F15=F16 = -30,88 kN

F7=F8 = 6,74 kN F11=F12 = -6,74 kN

f) Superposição dos efeitos

F1 = 569,18 kN F2 = 918,03 kN

F3 = 562,44 kN F4 = 911,29 kN Carga máxima = 945,71 kN

F5 = 466,26 kN F6 = 659,82 kN

F7 = 888,71 kN F8 = 539,86 kN

F9 = 620,53 kN F10 = 814,09 kN

F11 = 875,23 kN F12 = 526,39 kN

F13 = 752,15 kN F14 = 945,71 kN

F15 = 500,69 kN F16 = 849,54 kN

F17 = 493,95 kN F18 = 842,80 kN

3.1.4.2 Hipótese de carga mínima

a) Devido ao esforço vertical V

Para pilares extremos: V = 2674 kN

Jv = 5,8378

F = 451,86 kN F1=F2=F3=F4=F5=F6=F13=F14=F15=F16=F17=F18 = 451,86 kN

Para pilares centrais: V = 2722 kN

Jv = 5,8919

F7=F8=F11=F12 = 455,76 kN F9=F10 = 462,04 kN

b) Devido ao esforço horizontal longitudinal HL = 86 kN/pilar

29 kN/pilar


Para pilares extremos: JHL = 0,1081

F = 174,423 kN F1=F3=F15=F17 = -174,42 kN

F2=F4=F16=F18 = 174,42 kN

987

7

Para pilares centrais: JHL = 0,1081

F = 174,423 kN F8=F12 = -174,42 kN

F7=F11 = 174,42 kN

c) Devido ao esforço horizontal transversal HT = 94 kN/apoio

JHT = 0,1081

F = 142,94 kN F5=F6 = -142,94 kN

F13=F14 = 142,94 kN

d) Devido ao momento causado pela força longitudinal HL = 86 kN/pilar

29 kN/pilar


h = 8,00 m ri = 0,85

Σri² x cos²α = 1,406ML = 160,08 kN.m

F = 96,78 kN F5=F9=F13 = -96,78 kN

F6=F10=F14 = 96,78 kN

e) Devido ao momento causado pela força transversal HT = 94 kN/apoio

h = 8,00 m Σri² x cos²α = 298,041

MT = -1673,20 kN.m

F1=F2 = 37,61 kN F17=F18 = -37,61 kN

F3=F4 = 30,88 kN F15=F16 = -30,88 kN

F7=F8 = 6,74 kN F11=F12 = -6,74 kN

f) Superposição dos efeitos

F1 = 315,06 kN F2 = 663,90 kN

F3 = 308,32 kN F4 = 657,16 kN Carga mínima = 212,14 kN

F5 = 212,14 kN F6 = 405,70 kN

F7 = 636,92 kN F8 = 288,07 kN

F9 = 365,26 kN F10 = 558,82 kN

F11 = 623,44 kN F12 = 274,60 kN

F13 = 498,03 kN F14 = 691,59 kN

F15 = 246,56 kN F16 = 595,41 kN

F17 = 239,83 kN F18 = 588,67 kN

3.1.5 Cálculo dos blocos

fck = 30 MPa h = 130 cm

a) Direção longitudinal bw = 310 cm

W0 = 0,744 m³

ML = 2212 kN.m fctk,sup = 3,765 MPa

MLd = 3097 kN.m > Md,min = 2241 kN.m

cob = 3,00 cm kc = 13,704

d= 117 cm ks = 0,0236

ASL = 62,46 cm² < Asmin = 63,24 cm²

Adotado: 32 φ 16,0

988

8

FIM

b) Direção transversal bw = 240 cm

W0 = 0,576 m³

ML = 2010 kN.m fctk,sup = 3,765 MPa

MLd = 2814 kN.m > Md,min = 1735 kN.m

cob = 3,00 cm kc = 11,677

d= 117 cm ks = 0,0236

ASL = 56,75 cm² > Asmín = 48,96 cm²

Adotado: 18 φ 20,0

c) Armaduras de cintamento nas faces laterais do bloco

Asc = 12,00 cm² por direção

Asc = 6,00 cm² em cada face Adotado: 7 φ 12,5

3.1.6 Viga de rigidez entre os blocos

Momento transversal no pé do pilar = 156,0 kN.m

Cargas sobre a viga: Peso próprio = 11,3 kN/m

Solo = 11,7 kN/m

Total = 23,0 kN/m

a) Dimensionamento à flexâo

bw = 50 cm h= 90 cm

M = 172,5 kN.m cob = 3,00 cm d= 85,9 cm

Msd = 241,5 kN.m > Mdmin = 203,3 kN.m

kc = 15,26 ks = 0,0235

As = 6,61 cm² Asmin = 7,65 cm² Adotado: 4 φ 16,0

b) Esforço cortante

Aswmin = 5,79 cm²/m Adotado: φ 8,0 c. 17 2 ramos

c) Armadura de pele

As = 5,00 cm² Adotado: φ 10,0 c. 16

989

17.3 Memória de Cálculo de Quantidades

1 Serviços preliminares

1.1 Instalação do canteiro – Verba

2 Infraestrutura e Mesoestrutura

2.1 Fornecimento e cravação de estacas raiz diâmetro 41/30cm, com 95 tf

2.1.1 Fornecimento e cravação de estacas raiz diâmetro 41cm, no solo –

Total = 298,80 m Comprimento previsto das estacas raiz, no solo:

298,80 m

2.1.2 Fornecimento e cravação de estacas raiz diâmetro 30m, na rocha –

Total = 108,00 m Comprimento previsto das estacas raiz, na

rocha: 3,00 x 36 = 108,00 m

2.2 Escavação mecânica de valas em material de 1ª categoria - Total = 354,00 m³

Pilares/blocos P1: 4,00 x 15,00 x 2,60 = 156,00 m³


2.3 Escavação manual de solo - Total = 31,32 m³

Blocos P1: 2,90 x 3,60 x 0,50 x 3 = 15,66 m³

Blocos P2: 2,90 x 3,60 x 0,50 x 3 = 15,66 m³

2.4 Reaterro e compactação- Total = 354,00 m³



2.5 Concreto Magro - Total = 4,46 m³

Blocos: 2,40 x 3,10 x 0,10 x 6 = 4,46 m³

2.6 Forma de placa compensada resinada - Total = 290,54 m²

Blocos: 11,00 x 1,30 x 6 = 85,80 m²

Pilares P1: 3,14 x 0,50 x (6,74 + 6,80 + 6,65) = 31,718 m²

Pilares P2: 3,14 x 0,50 x (6,74 + 6,80 + 6,65) = 31,718 m²

Vigas pórticos: (1,2 x 4,5 x 4) + (0,7 x 4,5 x 2) = m²

990

Viga ligação blocos: 2,4 x 0,9 x 4 = 8,64 m² (pórtico P1)

Viga ligação blocos: 2,4 x 0,9 x 4 = 8,64 m² (pórtico P2)

2.7 Concreto estrutural fck = 30 MPa, preparo, lanç. e cura

Total = 109,19 m³ Blocos: 2,40 x 3,10 x 1,30 x 6 = 58,03 m³

Pilares apoio P1: 3,14 x 0,50² x (6,74 + 6,80 + 6,65) = 15,86 m³

Pilares apoio P2: 3,14 x 0,50² x (6,74 + 6,80 + 6,65) = 15,86 m³

Vigas pórticos: 0,70 x 1,20 x 9,00 x 2 = 15,12 m³

Viga ligação blocos: 0,50 x 0,90 x 2,4 x 4 = 4,32 m³

2.8 Armadura de aço CA-50, fornec., dobr. e colocação -

Total = 9.464 kg Blocos: 3.564 kg

Pórtico P1=P2: 5.900 kg

2.9 Fornecimento e colocação de aparelho apoio elastômero fretado -

Total = 426,24 kg 5,00 x 6,00 x 0,74 x 6 = 133,20 dm³ x 3,20

kg/dm³ = 426,24 kg

3 Superestrutura

3.1 Longarinas e Transversinas

3.1.1 Formas de placa compensada resinada

3.1.1.1 Longarinas

Perímetro da longarina: P1 = 2 x H1 + B1

Área de forma por longarina: A 1 = P1 x C1

Forma das longarinas = A 1 x N1

P1 = 2 x 1,9 + 0,5 = 4,2 m

A1 = 4,2 x 42,0 = 176,4 m²

Forma das longarinas = 176,4 x 3 = 529,2 m²

3.1.1.2 Transversinas de vão

Perímetro da transversina de vão: P2 = 2 x H2 + B2

Área de forma por transversina de vão: A2 = P2 x C2

Forma das transversinas de vão = A2 x N2

P2 = 2 x 1,7+ 0,25 = 3,55 m

A2 = 3,55 x 11,0 = 39,05 m2

Forma das transversinas de vão = 39,05 x3 = 117,2 m2

991

3.1.1.3 Transversinas de apoio

Perímetro da transversina de apoio: P3 = 2 x H3 + B3

Área de forma por transversina de apoio: A 3 = P3 x C3

Forma das transversinas de apoio = A 3 x N3

P3 = 2 x 1,7 + 0,7 = 4m

A3 = 4 x 11,0 = 44 m2

Forma das transversinas de vão = 44 x 2 = 88m2

3.1.2 – Concreto estrutural f ck= 30 MPa-controle razoável com aditivo conf ecção e lançamento

3.1.2.1 – Longarinas

Área da seção da longarina A 1 = H1 x B1

Volume por longarina: V 1 = A1 x C1

Volume das longarinas = V 1 x N

A 1 =2,2 x 0,5 = 1,1 m2

V 1 =1,1 x 42 = 46,2 m3

Volume das longarinas = 46,2 x 3 = 138,6 m3

3.1.2.2 Transversinas de vão

Área da seção da transversinas de vão: A2 = H2 x B2

Volume por transversina de vão: V2 = A2 x C2

Volume das transversinas de vão = V2 x N

A2 = 1,65 x 0,25 = 0,41 m2

V2 = 0,41 x 11 = 4,54 m3


3.1.2.3 –Transversinas de apoio

Área da seção da transversinas de apoio: A 3 = H3 x B3

Volume por transversina de apoio: V3 = A3 x C3

Volume das transversinas de apoio = V3 x N

A 3 = 1,65 x 0,7 = 1,16 m2

V 3 = 1,16 x 11 = 12,71 m3


992

3.1.3 – Fornecimento, preparo e colocação formas aço CA 50

3.1.3.1 – Longarinas

Peso total de aço = 27241 Kg

3.1.3.2 –Transversinas de vão e de apoio Peso total de aço = 3931 Kg

3.1.4 – Resumo de materiais para mesoestrutura

Longarin

as

Transversin

as

Soma

Formas 529,20 205,15 734,35

Aço CA 50 27241 3931 31172,00

Concreto f ck = 30 MPa 138,60 39,02 177,62

3.1.5 Legenda

H1 = Distância entre o fundo da longarina e o fundo da laje

B1 = Largura da Longarina

C1 = Comprimento de cada longarina

N1 = Número de Longarinas

H2 = Altura das transversinas de vão

B2 = Largura das transversinas de vão

C2 = Comprimento das transversinas de vão

N2 = Número de transversinas de vão

H3 = Altura das transversinas de apoio

B3 = Largura das transversinas de apoio

C3 = Comprimento das transversinas de apoio

N3 = Número de transversinas de apoio

3.2 – Laje – Alas – Cortinas

3.2.1 – Formas de placa compensada resinada

3.2.1.1 – Laje

Perímetro da laje: P1 = 2 x H1 + L1

Forma da laje = P1 x C1

P1 = 2 x 0,35 +16,6 =17,3 m

993

Forma da laje = 17,3 x 42,0 = 726,6 m²

3.2.1.2 – Alas

Área lateral da ala: A 2 = (C2 + E3) x 0,5 + (H2 - 0,5) x (E33 + E3) + ((C2 – E33) x (H2 – 0,5)/2)

Área de Frontal da ala: A 22 = E2 x (0,5 + (H2 – 0,5) / Cos45º )

Forma das alas = (A 2 x 2 + A22) x N2

A1 = 2,75 x 0,5 + ( 2,2 - 0,5 ) x 0,5 + ( 2,75 - 0,5) x ( 2,2 - 0,5) = 4,14 m2

A2 = 0,25 x (0,5 + (2,2 - 0,5) / 0,7) = 0,73 m2

Forma das alas = (4,14 x 2 + 0,73) x 4 = 36,03 m2

3.2.1.3 – Cortinas com viga da cortina

Perímetro da cortina com a viga da cortina: P3 = H3 + E3 +E33 + E33 + H3 – H11

Forma das cortinas com a viga = ( P3 x L1) x N3

Perímetro da cortina com a viga da cortina: P3 = H3 + E3 +E33 + E33 + H3 – H11

Forma das cortinas com a viga = ( P3 x L1) x N3

P3 = 2,2 + 0,25 + 0,25 + 0,25 + 2,2 - 0,35 = 4,8 m

Forma das cortinas com a viga = 4,8 x 16,6 x 2 = 159,4 m2

3.2.2 - Concreto estrutural f ck =30 Mpa-controle razoável com aditivo confecção e lançamento

3.2.2.1 – Laje

Área da seção transversal da laje: A 4 = H111 x L1

Volume da laje = A 4 x C1

3.2.2.2 – Alas

Volume das alas = A 2 x E2 x N2

Volume das alas =4,14 x 0,25 x 4 = 4,14 m3

3.2.2.3 – Cortinas

Volume das cortinas com viga = (H3 x E3 x L1 + E33 x H33 x L1) x 2

Volume das cortinas com viga = 20,34 m3

994

3.2.3 – Fornecimento, preparo e colocação formas aço CA 50

3.2.3.1 – Lajes


3.2.3.2 – Alas


3.2.3.3 – Cortinas com viga


3.2.3.4 – Escoramento (cimbramento)

Volume de cimbramento = L1 x C1 x Hc

Volume de cimbramento = 16,6 x 42 X 8,5 = 5926 m3

3.2.4 – Resumo de materiais para laje alas e cortinas

Laj

e

Alas Cortin

as

Soma

Formas 726,60 36,03 159,3

6

921,99

Aço CA 50 22804 46

8

1861 25133,00

Concreto f ck = 30 MPa 204,91 4,14 20,34 229,38

Escoramento (cimbramento) 5926,20 0,00 0 5926,20

3.2.5 – Legenda

H1 = Altura da laje no bordo + Altura da calçada no bordo

H11 = Altura da laje junto a cortina

H111 = Altura da média da laje

H1111 = Altura da média da calçada

Hc = Altura média do cimbramento

L1 = Largura da seção da bra

L11 = Largura da calçada

C1 = Comprimento da obra

995

H2 = Altura das ala

E2 = Espessura das ala

C2 = Comprimento das ala

N2 = Número de alas

H3 = Altura da cortina

E3 = Espessura da cortina

E33 = Espessura da viga da cortina

N3 = Número de cortinas

4 Barreira New Jersey e placa de transição

4.1 – Formas de placa compensada resinada

4.1.1 Barreira New Jersey

Perímetro da barreira: P1 =1,89

Área de forma da barreira = P1 x (C1 +2) x 2

Onde:

C1 = Comprimento da obra

Forma da Barreira = 1,89 x 42,0 x 2 = 158,8 m2

4.1.2 – Placa de transição

Área de forma da placa de transição = (H5 x 4 x 2 + H5 x L1 + H51 x L1) x 2

Onde:

H5 = Altura da placa de transição em seu início

H51 = Altura da placa de transição em seu fim

Área de forma da placa de transição = 28,9 m2

4.2 Concreto estrutural f ck = 30 Mpa - controle razoável com aditivo conf ecção e lançamento

4.2.1 – Barreira New Jersey

Área da barreira: A1 = 0,23

Volume de concreto da barreira = A1 x C1 x 2

996

Onde:

Volume de concreto = 0,23 x 42,0 x 2 = 19,3 m3


Volume de concreto da placa de transição = (H5 x 4 + H5 x 0,45) x L1 x 2

Volume de concreto da placa de transição = (0,25 x 4 +0,25 x 0,45) x16,6x 2 = 36,94 m3

4.3 – Fornecimento, preparo e colocação formas aço CA 50

4.3.1 – Barreira New Jersey




4.3.3 – Resumo de materiais para Barreira New Jersey e placa de transição

Barreira New

Jersey

Placa de

transição

Soma

Formas 158,76 28,9 187,66

Aço CA 50 1688 4446 6134,00

Concreto fck = 30 MPa 19,32 36,94 56,26

17.4 Sondagens

997

RT: 4982840-9 FOLHAS: 23

TÍTULO

INVESTIGAÇÕES GEOLÓGICO-GEOTÉCNICAS DIRETAS POR MEIO DE SONDAGEM ROTATIVA.

CLIENTE

SULCATARINENSE MINERAÇÃO, ARTEFATOS DE CIMENTO, BRITAGEM E CONTRUÇÃO LTDA.

EXECUTOR

TORMEM COMINETTI SMANIOTTO SONDAGEM LTDA.

PALAVRAS-CHAVE

SONDAGEM. ROTATIVA

ELABORAÇÃO: GEOL. MARIANO BADALOTTI SMANIOTTO VERIFICAÇÃO: APROVAÇÃO: ENG. WELINGTON R. WEGHER. GEOL. MARIANO JOSÉ SMANIOTTO.

REVISÃO DATA NOTIFICAÇÕES

REV 00 10/02/2013 11.02.2014

998

2

Rua Ipê, 99 D – Bairro Palmital, Chapecó – SC – CEP 89814-260. CNPJ: 15.408.830/0001- 20 – Fone: (49) 3361-4900 / (49) 9955-7772

Índice

IDENTIFICAÇÃO DAS PARTES CONTRATANTE E CONTRATADA ................................................................ 3

1 – INTRODUÇÃO ..................................................................................................................................... 4

2 – OBJETIVO ............................................................................................................................................ 4

3 - PROCEDIMENTO METODOLÓGICOS ................................................................................................... 4

4- LOCALIZAÇÃO ....................................................................................................................................... 6

5 - ANÁLISE GEOLÓGICA REGIONAL ......................................................................................................... 7

5.1 – ANÁLISE GEOLÓGICA DOS FUROS DE SONDAGEM ..................................................................... 8

6 - APRESENTAÇÕES DE RESULTADOS ..................................................................................................... 9

7 – CONCLUSÃO ..................................................................................................................................... 10

8 – REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS ........................................................................................................ 12

9 – ANEXOS ............................................................................................................................................ 13

9.1 PERFIS INDIVIDUAIS DE SONDAGEM ........................................................................................... 14

9.2 PLANTA DE SITUAÇÃO .................................................................................................................. 18

9.3 PRANCHA DE FOTOS ................................................................................................................... 19

999

3


IDENTIFICAÇÃO DAS PARTES CONTRATANTE E CONTRATADA

Contratante:

Sulcatarinense Mineração, Artefatos de Cimento, Britagem e Contrução Ltda.

Rua Treze de Maio, KM 3 – Biguaçu – SC

CNPJ: 76.614.254/0001-61

CEP: 88160-000

Contratada:

Tormem Cominetti Smaniotto Sondagem Ltda.

Nome fantasia: Geosonda

Endereço: Rua Ipê, 99 D, Bairro Palmital – Chapecó – SC

CNPJ: 15.408.830/0001-20

CEP: 89.814-260

Fone: (49) 3361 – 4900

Equipe técnica responsável

Mariano José Smaniotto CREA SC: 017482-1

E-mail: [email protected]

Fone: (49) 3361 - 4900

Welington Rodrigues Wegher – Engenheiro de produção.


Fone: (49) 3361 – 4900

Mariano Badalotti Smaniotto – Geólogo.


Fone: (49) 3361 – 4900

1000

mailto:[email protected]:[email protected]:[email protected]

4


1 – INTRODUÇÃO

A TORMEM COMINETTI SMANIOTTO SONDAGEM LTDA tem a satisfação

de apresentar este relatório técnico com os resultados dos 4 (quatro) furos de

sondagem rotativa, executados no Estado de Santa Catarina, no trevo de acesso ao

município de Guaraciaba, localizada na BR- 163, para SULCATARINENSE

MINERAÇÃO, ARTEFATOS DE CIMENTO, BRITAGEM E CONTRUÇÃO LTDA.

2 – OBJETIVO

Os trabalhos de geotecnia integram e complementam a evolução do

empreendimento, e têm por finalidade o levantamento, a identificação e a

documentação dos principais elementos, tais como a definição do material ensaiado,

que consistem em indicativos da qualidade dos solos analisados, definidos a partir

de ensaio de penetração padrão e coleta de amostras, assim como a definição do

topo rochoso de alguns pontos pré-definidos pela contratante.

A sondagem rotativa é um método de investigação geológica utilizado para a

analise do substrato rochoso e auxiliar na definição para a implantação do projeto.

Este documento apresenta os resultados e produtos dos serviços de

geotécnica (sondagem rotativa) e contempla as informações necessárias e

imprescindíveis para atender ao projeto para construção do viaduto no trevo de

Guaraciaba.

3 - PROCEDIMENTO METODOLÓGICOS

As sondagens foram executadas pelo método rotativo, utilizando coroa com

diâmetro NQ, de acordo com as características da rocha encontrada. Foi utilizado

um conjunto moto-mecanizado para a investigação, com a finalidade de transpor o

trecho rochoso, através de perfuração obtida por meio de forças de penetração e

rotação.

A operação da sondagem rotativa se fez por ciclos sucessivos de corte e

retirada dos testemunhos do interior do barrilhete, procedimento este denominado

1001

5


manobra. O avanço de cada manobra depende basicamente da qualidade do

material que está sendo perfurado. Quando a rocha é de boa qualidade, o

comprimento de testemunho obtido em cada manobra pode ser quase igual ao

comprimento da própria manobra. Entretanto, quando ocorre perda ou destruição de

material, em terrenos de difícil amostragem, o comprimento de cada manobra deve

ser diminuído até o mínimo necessário.

As amostras de sondagem rotativa com diâmetros NQ, foram armazenadas

em caixas plásticas com 1 metro de comprimento, apropriadas para este tipo de

atividade, como demostrado na figura 1. Assim, estas foram devidamente

identificadas com o intuito de assegurar organização e segurança das amostras

coletadas nos furos de sondagem.

Para a análise do índice de RQD (Rock Quality Designation), mede a

qualidade da rocha, sendo uma forma alternativa de determinação da recuperação

da rocha, definido pela expressão:

RQD = ∑ Fragmentos de tamanho >10cm x 100

Espessura do total perfurado

A descrição da qualidade da rocha é expressa pelo quadro 1.

RQD % Descrição da Qualidade

da Rocha

Roch

< 25 Muito Pobre 25 – 50 Pobre 50 – 75 Regular 75 – 90 Bom

90 – 100 Excelente Quadro 1: Imagem da caixa que armazena os testemunhos de sondagem.

1002

6


Figura 1: Imagem da caixa que armazena os testemunhos de sondagem.

Figura 2: A, imagem demonstra um barrilhete; B, imagem de uma coroa impregnada de diamantes.

4- LOCALIZAÇÃO

A campanha de sondagem a qual se refere este relatório foi desenvolvida na

Cidade de Guaraciaba, no Estado de Santa Catarina, em pontos pré-definidos pela

contratante.

Os furos de sondagem executados ao longo do trevo de Guaraciaba, sendo

que, a locação e a identificação dos furos em campo são de total responsabilidade

da Contratante.

1003

7


Figura 3: Imagem de Satélite do trevo de Guaraciaba, modificada pelo autor (Fonte: Google Earth).

5 - ANÁLISE GEOLÓGICA REGIONAL

A geologia local é representada pela Formação Serra Geral, grupo São Bento,

de idades juro-cretácio, constituídas de rochas basálticas. As rochas basálticas

estão relacionadas a derrames vulcânicos e são caracterizadas pela cor preta,

composição básica (onde predominam minerais ricos em ferro e magnésio), alta

fluidez e temperaturas de erupção entre 1000 e 1200 oC.

Em superfície os basaltos possuem como características um cerrado

fraturamento horizontal, podendo a zona basal de alguns derrames apresentarem-

se de forma maciça, mas afetadas pela ação da tectônica rígida, Em toda a área são

vistos os efeitos da ação de um intenso fraturamento decorrente da tectônica rígida.

Estando a rocha de embasamento muito fraturada, o nível de alteração é

acentuado, no entanto, o manto de alteração vai depender da intensidade do

intemperismo da rocha, quanto mais fraturado maior a ação do intemperismo.

1004

8


Localmente a área está muito afetada pela tectônica rígida, estando,

principalmente condicionada por ampla falha de direção noroeste que condiciona o

curso do Rio Uruguai estando o mesmo bem encaixado na fratura de grande porte.

O leito do Rio Uruguai encontra-se totalmente controlado pelos falhamentos.

Na base da Formação Serra Geral, o basalto apresenta intercalações de

arenitos da Formação Botucatu ou conglomerados vulcânicos, nas quais, fragmentos

de arenitos intertrápicos misturam-se com basaltos amigdalóides.

Na porção média da formação, os derrames ocorrem com tipos litológicos

intermediários, como dacitos, hialodacitos, delenitos e andesitos, e na porção

superior, ocorrem tipos ácidos, como riolitos.

Os processos tectônicos que afetaram a Formação Serra Geral estão

intimamente ligados a evolução da Bacia do Paraná. Na plataforma sul-americana,

durante o Cambro-Ordoviciano, a Bacia do Paraná implantou-se sobre o

embasamento cratônico, detentor de zonas de fraqueza NW-SE, herdados dos

aulacógenos aí desenvolvidos após a carbonização da área.

Após a intensa sedimentação que assoreou a bacia, do Cambro-Ordoviciano

até o Juro-Cretáceo, intenso vulcanismo afeta toda a região, tendo como um dos

principais veículos de extravasamento das valas, as fraturas dos antigos “fifts”

aulacogênicos do embasamento Pré-Siluriano, expressos na superfície pelos

descritos acima.

5.1 – ANÁLISE GEOLÓGICA DOS FUROS DE SONDAGEM

As rochas que constituem a área em estudo são caracterizadas por basaltos

fraturados sendo que nas sondagens ocorrem zonas vesicular/amigdaloide.

O contato superior entre a rocha e o solo é definido por solo argiloso que

apresenta fragmentos de rochas. Por consequência da construção da estrada há

furos que identificaram o contato por uma zona de aterro (furos 01 e 02),

constituídos por solo arenoso com cascalho. Esta camada de solo ou aterro varia

entre as profundidades de 9,50 a 2,80 metros.

1005

9


Nas sondagens foi verificado que aproximadamente nos primeiros 5 metros

após atingir a rocha, esta se encontra alterada e podendo fortemente alterada.

Após esta zona altera a rocha passa a se apresentar de forma sã, porem

ocorrendo algumas fraturas. Para isso o índice RQD é calculado ao atingi-la, sendo

este, apresentou-se de forma heterógena, melhorando a qualidade da rocha ao

atingir profundidades mais elevadas em todos os casos.

Os furos não apresentaram entradas de água, tanto na camada de solo/aterro

e rocha.

6 - APRESENTAÇÕES DE RESULTADOS

Para a investigação do subsolo foram feitos 4 furos, de sondagens rotativa

cujas coordenadas UTM e profundidades expressas no quadro 1.

Furo Cota

(m)

Coordenadas Inclinação Profundidade

total m. N E

Sondagem rotativa 01 659,669 7054866.6780 249372.3000 90° 19,20

Sondagem rotativa 02 659.696 7054866.9520 249377.4460 90° 20,90



Quadro 2: Tabela informativa, mostrando a referência do furo e suas respectivas profundidades.

A metragem total das sondagens do tipo rotativa foi 80,00 m (oitenta

metros).

A partir da localização dos furos, foi iniciada a prospecção de subsolo, através

de sondagens rotativa, nos furos plotados seguindo critérios adotados pelo

contratante.

Os resultados são apresentados de forma a tornar claras as conclusões

obtidas em campo, com a exposição da descrição dos furos e dos perfis de

sondagem, os quais encontram-se em anexo, assim como a planta de localização

dos furo.

SR - 01

1006

10


DESCRIÇÃO DO MATERIAL 0,00 – 9,50 SOLO EM ATERRRO DE AREIA E CASCALHO. 9,50 – 10,00 MATACÃO. 10,00 – 12,20 ROCHA BASÁLTICA ALTERADA 12,20 – 15,00 ROCHA BASÁLTICA CINZA AVERMELHADA AMIGDALÓIDE/VESICULAR COM FRATURAS. 15,00 – 19,20 ROCHA BASÁLTICA CINZA AVERMELHADA FRATURADA SR - 02

DESCRIÇÃO DO MATERIAL

0,00 – 3,30 SOLO EM ATERRO DE AREIA E CASCALHO 3,30 – 6,60 MATACÃO 6,60 – 11,50 ROCHA BASÁLTICA ALTERADA FRATURADA 11,50 – 13,00 ROCHA BASÁLTICA ALTERADA FRATURADA 13,00 – 14,50 ROCHA BASÁLTICA CINZA AVERMELHADA FRATURADA 14,50 – 20,90 ROCHA BASÁLTICA CINZA AVERMELHADA AMIGDALÓIDE/VESICULAR COM FRATURAS.

SR - 03


0,00 – 2,80 SOLO ARGILOSO COM CASCALHO 2,80 – 5,80 ROCHA BASÁLTICA ALTERADA FRATURADA 5,80 – 8,80 ROCHA BASÁLTICA CINZA FRATURADA 8,80 – 13,30 ROCHA BASÁLTICA AVERMELHADA AMIGDALÓIDE FRATURADA 13,30 – 21,10 ROCHA BASÁLTICA CINZA FRATURADA

SR - 04


00,00 – 3,50 SOLO ARGILOSO COM CASCALHO 3,50 – 8,00 ROCHA BASÁLTICA ALTERADA FRATURADA 8,00 – 10,80 ROCHA BASÁLTICA CINZA AMIGDALÓIDE FRATURADA 10,80 – 13,80 ROCHA BASÁLTICA CINZA FRATURADA 13,80 – 18,80 ROCHA BASÁLTICA CINZA FRATURADA

7 – CONCLUSÃO

As sondagens realizadas na região em estudo mostram que uma

conformidade de materiais, independente do local perfurado.

Apesar disso, há uma diferença em relação a profundidade de solo/aterro nas

sondagens, variando de 3,5 a 9,5 metros de espessura.

1007

11


A rocha sã é encontrada no final de cada furo, sendo que neste intervalo

ocorre rocha pouco fraturada até fraturada. O índice RQD, que classifica a qualidade

da rocha, foi definido entre regular a bom.

Deve-se tomar cuidado nas zonas em que ocorrem rochas

amigdaloide/vesicular, já que elas por apresentarem estes espaços vazios, podem

vir a possuir certa fragilidade.

1008

12


8 – REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE GEOLOGIA DE ENGENHARIA. BOLETIM 03: Manual de Sondagens. 5ª.ed. São Paulo, 2013. ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE GEOLOGIA DE ENGENHARIA. BOLETIM 03: Manual de Sondagens. 5.ed. São Paulo, 2013. ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6484: Solo: Sondagens de simples reconhecimento com SPT – Método de ensaio. Rio de Janeiro, 2001. ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6502: Rochas solos - terminologia.Rio de Janeiro, 1995. ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 13441: Rochas solos – simbologia. Rio de Janeiro, 1995.

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 7250: Identificação e descrição de amostras de solos obtidas em sondagens de simples

reconhecimento dos solos. Rio de Janeiro, 1980.

1009

13


9 – ANEXOS

1010

9.1

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anteprojeto de engenharia visando a adequaÇÃo para … · 2018. 12. 19. · 1.1.2 cargas móveis...

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