projeto_de_maquinas_vl03-1
DESCRIPTION
Projeto_de_Maquinas_VL03-1TRANSCRIPT
-
CP. AUT. PROJ.PROJETOS INDUSTRIAIS
TREINAMENTO E CONSULTORIA TCNICA
Rua Artur Moreira, 197 Jd. Marek - Santo Andr SP - CEP: 09111-380Fone: (0xx11)4458-5426 - Cel: (0xx11)9135-2562 - E-mail: [email protected]
Elaborao: Proj. Carlos PaladiniVolume 3
-
ndice Vol. 3:
CLCULO PARA PUXADOR DE FITA LINHA............pg. 1
SOLICITAO DO ROLAMENTO............................pg. 4
SELEO DE ACIONAMENTOS..............................pg. 5Mtodos de clculos, exemplos, frmulas
APNDICE...........................................................pg. 9
EXEMPLOS DE CLCULOS.....................................pg. 10
-
V3 - 1
J reduo equip. = = ver frmula no formulrio tcnico, folha 19
J reduo =
J reduo = 0,816 kgm2
J total = J reduo equip. + J redutor + J motor ver frmula no formulrio tcnicofolha 19
J total = 0,816 + 0,005 + 0,35
J total = 1,17 kgm2
=
CLCULO PARA O PUXADOR DE FITA LINHAPotncia alimentao caso exemplo.O equipamento ( Desenrolador )Possui dois freios causando trao de r; 2 freios MR com presso de 6 BAR numdisco de aproximadamente 300mm ao verificar no catalogo teremos: na pior condio:
Temos dois freios 1050 x 2 =
OBS.: ( F Fora trac. na bobina N) (D max. da bobina mm)
2
175125000
t . 91200n . JP
2
=
5 . 912001750 .17,1NG
ta . 91200n . TOTAL JNG
2
2
=
=
Ver formulrio tcnico folha 20 NG = 7,85 KW => NG = 7,85 . 1,36 = 10,67 CV
Tabela para transformar potncia:
Potncia Multiplicar Para obter
CV 0,736 KWHP 0,746 KWHP 1,014 CVCV 0,9863 HPKW 1,34 HPKW 1,36 CV
Ver formulrio tcnico folha 06
1050 NMmomento fren.2100 NM momento
FREN. total
ou MF = 214,2 kgf . m
Ft 1500
2000 . 2100
20001500 .Ft
2100 2000
D . ===
FtMF
Ft = 2800 N Ft = 285,71 kgf
2mm / kgf 0,45 180 . 3,5
285,71
AFt
=== ttt
2
i1
cil. J
Sendo que:t Tenso de traoFt Fora tangencialA rea
-
V3 - 2
Teremos: Potncia alimentao = NALI
Para tirar a bobina da inrcia preciso de:
Natr = 0,0014 . 0,05 . 5546 . 0,75 . 2,16
Somando as duas potncias teremos:
NALI + Natr = 0,7875 + 0,85 =
Para saber a fora de trao necessria para calcular a FN que o cilindro deveatuar teremos:
. 1020,17 . 0,45 . 3,5 .180
kw . 102
v.tr . e . b
kw . 102
v.tr . e . b
=
=
=
ALI
ALI
ALI
N
N
NV = Normal p/ alimentao 0,17 m / s = 0,60 coeficiente.
NALI = 0,7875 KW p/ vencer fora de freio. ( na chapa de pior condio).
Natr = 0,628 cv0,628 . 1,36 = 0,85 KW
Npux = 1,64 KW,para o puxador
06,083,985F
0,16 . F 59,15 b .F MT
16,242,23 . 716,2
MT
n 0,12 . 3,1460 . 0,17
60n . 0,12 . 3,14
0,17
60n . d . V n que e
1,36 . 1,64 que Sabemos n
N . 716,2MT
t
t
=
=
=
=
=
=
==
== 2,23 cv
n = 27 rpm
MT = 59,15
Ft = 985,83
Chapa de maior larguraindependente da espessura
POTNCIA DISSIPADA EM ATRITO 0,05 peso kgNatr = 0,0014 , F . Q . r . n rpm raio metro
Q = (D2 d2) . 785 . 0,785 . 450 . 106Q = 5546 kgfn = rpm =
60n . d . V
== n 1,5 . 3,14 60 . 0,17
60n . 1,5 . 3,14
17,0
n = 2,16 rpm
-
V3 - 3
Para determinar cilindro sabemos que:
Cilindro escolhido marca RACISUL 4 Hidrulico com rosca na haste de 1-7/8-12Flange retangular dianteira.
Concluso: utilizar motor de:
Motor com 1710 rpm:
Marca SEW tipo (pg. 121): RF 86 DZ 100LS4 ; MA = 1163 i = 94,11 nm Na rpm = 18Com esta especificao ficaremos com:
Obs.: Para que a montagem fique mais elegante e ocupe menos espao ser usado omotor redutor: SEW Engr .cnica com Flange B5
15,0985F
MFF
M . FF
Nt
N
Nt
==
=
FN = 6566 kgf
cm 10,21 d
104,39 d 104,39 d 80.785,0
6566
d . 0,7856566
80
4d .
6566 80
rea fora
/cmkgf cm / kgf
222
22
2
2
=
===
==
=
d
AFP
presso
do cilindro atuador.d = 102
==
==
=
=
0,2 . 3,140,17 . 60
n
60n . 0,2 . 3,14
0,17 60
n . d . V: puxador do eixo non
KW 2 Potncia 0,80n
KN 1,64
n = 16,24
= 16,241710i i 105,29
6018 . 0,2 .14,3
60n . d .
== VV V = 0,18 m /s
-
V3 - 4
Tipo:
SOLICITAO DO ROLAMENTO:FN = 6556/2 Temos dois rolamentos
FN = 9,8 . 3278 kgf para cada rolamento
FN = 32124,4
o
Pelo resultado obtido anteriormente tirando a mdia ficamos com o resultado~ 80500 NPortanto o rolamento escolhido dever ter uma capacidade de carga dinmica = ou > que 80500N
Pelo projeto temos rolamento rgido de esferas SKF 6308 2 RSI 40 x 90 x 23, quefornece uma capacidade C = 41000N no suficiente para aplicao.
Portanto podemos utilizar dois rolamentos em cada ponta que somados daro umacarga de 82000N que satisfaz a exigncia ou trocar o rolamento por capacidade maior.Obs.:Foi mudado do cilindro para 200mm, que dar maior tranqilidade de uso, videprojeto pronto.
KAF 67 DZ 100 L S 4Ma = 836 Nm i = 67,65 Potncia 2,20 KW com 25 rpm na sada 300 V.
P* = 3 P/ rolamentos esferas P = Carga = 32124,4 N
horas rpm trab. Rol.
L 10 = 61060 .n . Lh
Vida em milhes de rotaes
Lh = 20000 horas trabalho 6 anos uso com 8,5 dia.
L 10 = 61060 . 16,24 . 20000
=
PP 10 LP.C PC
10 L
L 10 = 19,488
56,7529128,1
4,32124.3CFn
P . Fl C
Fn . C P . Fl
Fn.PC
Fl 2,69 . 32124,4 C
19,488 . 32124,4CL10 P. C
3
*P
===
=
==
=
=
C = 86448 N ou
-
V3 - 5
22
M
...
n
n . J . kgmJx =
=
corpo Posio doeixo derotao
smbolo Momentode inrciaem kgm2
Cilindro oco
Cilindrocheio
Cilindro ocoparedegrossa
disco
disco
esfera
esfera ocaparede fina
barra fina
Sobre o eixolongitudinal
Sobre o eixolongitudinal
Sobre o eixolongitudinal
sobre seueixo
sobre o eixoradial
passandopelo centro
passandopelo centro
transversalno meio dabarra
mr2
2r2m
+
2
2
2r1r
2m
2r2m
2r4m
2r5m2
2r3m2
2r12m
SELEO DE ACIONAMENTOS MTODOS DE CLCULO EEXEMPLOSFrmulas utilizadas no clculo deacionamentos :Utilizando-se as frmulas a seguir, osclculos dos acionamentos sero efetuados apartir dos parmetros mecnicos daaplicao (vide simbologia).Os outros parmetros necessrios para a escolhacorreta do acionamento foram abordados noscaptulos anteriores.
Potncia necessria para movimento linear:
Potncia necessria para movimentode rotao:
Clculo de potncia para translaode ponte rolante com o carro em umaextremidade da ponte:
Fora resistente translao ( atrito + atrito ao rolamento):
Fatores L . f. c . vide apndice v3-9
Fora de atrito:F = m . g . = ... N
Momento de carga:
Momento de Inrcia:
A) Reduo do momento de inrciaao eixo do motor.
Para movimento linear:
Para movimento de rotao:
KW... . 1000
V. F Px =
=
KW... . 9550n . MPx =
=
KW...m
)m m ( . 2 mPx 'P cargacarroponte =
++=
...Ncf)..(D2
. g . mF L =
++=
Nm...1000
r . FMx
Nm...n
9550 . PxMx
==
==
22
M
...
n
v . m . 91,2 kgmJx =
=
TEOREMA DE STEINER:
JS = o momento de inrcia de massa [kgm2], de umcorpo em relao a um eixo de rotao passando pelocentro de gravidade S.
JA = o momento de inrcia de massa [kgm2], domesmo corpo em relao a um eixo de rotaopassando por A
s = a distncia entre os eixos paralelos em [m].m = a massa do corpo em [kg].
B) Clculo do momento de inrcia para diversoscorpos.As frmulas so coerentes com as massas mem [kg], raios r em [m] e comprimentos I em[m]. Clculo do momento de inrcia paradiversos corpos.
n = rotao de sada do redutor rpm n = rotao nominal do motorM
aa
2d
-
V3 - 6
SELEO DE ACIONAMENTOSMTODOS DE CLCULO E EXEMPLOSFrmulas:
Temos ento o teorema:
JA = JS + m . S2 = ...kgm2
Velocidade tangencial:
Velocidade de rotao:
Tempo de acelerao (movimento horizontal ou de rotao ou vertical paracima):
Tempo de acelerao ( movimento vertical para baixo):
Distncia de partida (movimento horizontal ou de rotao ou vertical paracima):SA = 0,5 . tA . Vmax . 1000 = ...mm.
Distncia de partida (movimento vertical para baixo):SA = 0,5 . tA . ns Vmax . 1000 = ...mm.
nM
Tempo de comutao (movimento horizontal ou de rotao ou vertical paracima):
Tempo de comutao (movimento vertical para baixo):
Distncia de comutao (movimento horizontal ou de rotao ou vertical paracima):
Distncia de comutao ( movimento vertical para baixo):
/s...m D . 1000 . 60
n . ==v
rpmvn ...D .
60 . 1000 . ==
( ) sM
JJt
X
XM
A ...C . 9,55
n .
H
M
=
+
=
( ) sMJJ
tX
XM
A ... . C . 9,55
n .
2 H
M
=
+
+
=
( ) ( )( ) ...s .MC 9,55
nn . JJt 2
XU
M1M2 . XMU =
+
+=
...mm n
n 1 . 1000 . v. t. 0,5s
M2
M12rf =
+=
...mmn
n1 . 1000 . n
n . v. t. 0,5s
s2
s1
M2
S22rf =
+=
( ) ( )( ) ...s .MC 9,55
nn . JJt 2
XU
M1M2 . XMU =
+=
-
V3 - 7
Aproximao para o momento de freio (movimento horizontal ou de rotao)
Mf CH 2 . MX . 2 = ...Nm
(Aproximao razovel para > 0,7)Tempo de frenagem (movimento horizontal ou de rotao ou vertical paracima):
Tempo de frenagem (movimento vertical para baixo):
Distncia de frenagem (movimento horizontal ou de rotao ou vertical paracima):
Distncia de frenagem ( movimento vertical para baixo):
Desacelerao (movimento horizontal ou de rotao ou vertical para baixo):
Desacelerao (movimento vertical para baixo):
. Frmula simplificada, a ser aplicada nos casos de alta inrcia e momento de cargabaixo ( p. ex. Translao)... Frmula completa, leva em conta a diferena de velocidades que surge durante otempo de reao do freio.
que esta frmula deve ser aplicadaprincipalmente em mecanismos de elevao.
Acelerao (movimento horizontal ou de rotao ou vertical para cima):
...s) . M(M . 9,55n)-(n . ) . J(J
**t
...s) . M(M . 9,55n . ) . J(J
*t
2Xf
MXMf
2Xf
MXMf
=
+
+=
=
+
+=
...s) . M(M . 9,55n)(n . ) . J(J
**t 2Xf
sXMf =
++=
Sf * = v . 1000 . (t2 + 0,5 tf ) = ...mm
...mm 1000 . )]n
n n( t. 0,5 )n
2n
n
( . t[ . v *SM
Mf
M
M
2 f =
+
=
...mm 1000 . ] )n
n n( t0,5 )n
2.n
n
( . t[ v ** Ss
sf
s
s
2f =+
++
=
2
f
sf
2
ff
...m/st
)n
n - (1 v.
**a
...m/stv
*a
==
==
2
f
sM
s
f m/st
)n
n(1n
n v.
**a =
+
=
sendo...rpm, . J J t. .M . 9,55n
XM
22
X=
+=
2
AA s/m...t
va ==
-
V3 - 8
Acelerao (movimento vertical para baixo):
Desacelerao na comutao (movimento horizontal ou de rotao ou verticalpara cima):
Desacelerao na comutao (movimento vertical para baixo):
Preciso de posicionamento:
Nmero de ligaes admissveis no motor (movimento horizontal ou de rotaoou vertical para cima):
Nmero de ligaes admissveis no motor (movimento vertical para baixo):
Trabalho do freio (por frenagem):
Vida do freio (at a prxima regulagem):
Rendimento reverso para redutores de roscas sem-fim: (fluxo de fora da coroapara o eixo sem-fim)
nG = rendimento do redutor de rosca sem-fim (conforme catlogo).
2
A
M
s
A s/m...tn
. n . v
a ==
2
U
2 M
1 M
U ...m/st
)n
n - (1 v.
a ==
2
U
s2
s1
M1
s2
U ...m/st
)n
n - (1 v .
n
n
a ==
mm ... s . 0,12 X ff ==
...S/hk .
JJJJ
CM
- 1 . ZZ p
M
XZM
H
X
oadm =
++
=
...S/hk .
J . JJJ
CM
- 1 . ZZ p
M
XZM
H
X
oadm =++=
...J182,5
n . ) .JJ(J . . MM
Mw
2M XZM2
Xf
ff =
++
+=
...hZ . w
wLrealf
Nf ==
GG
n
12 =
-
V3 - 9
APNDICE11.3 Coeficiente de atrito para mancais
11.4 Fator adicional (atrito pela flange da roda)
11.5 Coeficiente de atrito para vrios materiais.
11.6 Atrito ao rolamento ( brao de alavanca da resistncia ao rolamento)
11.7 Fatores adicionais para foras radiais.
Rolamentos L = 0,005Buchas L = 0,08 0,1
Ao / ao Atrito esttico (a seco) P = 0,12 0,6 Atrito deslizante (a seco) = 0,08 0,5 Atrito esttico (engraxado) P = 0,12 0,35 Atrito deslizante ( engraxado) = 0,04 0,25Madeira / ao Atrito esttico (a seco) P = 0,45 0,75 Atrito deslizante (a seco) = 0,30 0,60Madeira / madeira Atrito esttico (a seco) P = 0,40 0,75 Atrito deslizante (a seco) = 0,30 0,50Correias de mat. Sinttico / ao Atrito esttico (a seco) P = 0,25 0,45 Atrito deslizante (a seco) = 0,25 Ao / material sinttico Atrito deslizante (a seco) = 0,20 0,45 Atrito deslizante (engraxado) = 0,18 0,35
Rodas com rolamentos c = 0,003Rodas com buchas c = 0,005Guia de rolos c = 0,002
Ao / ao F = 0,05 cm f 0,5 mmMadeira / ao F = 0,12 cm f 1,2 mm(transportador de rolos)Material sinttico / ao F = 0,2 cm f 2 mmBorracha dura / ao F = 0,7 cm f 7 mmMaterial sinttico / concreto F = 0,5 cm f 5 mmBorracha dura / concreto F = 1-2 cm f 10 20 mmBorracha meio dura / concreto f 15 35 mm F = 1,5 a 3,5
Tipo de elemento Observao Fator adicional
Engrenagens 17 dentes f = 1,0Reta ou helic. < 17 dentes f = 1,15Corrente 20 dentes f = 1,0
< 20 dentes f = 1,25< 13 dentes f = 1,4
Correia em V conf. pr - tenso f = 2 a 2,5Correia plana conf. pr tenso f = 4 a 5Correia plana conf. pr tenso f = 2,5 a 3Com polia tensora
-
V3 - 10
EXEMPLOS DE CLCULOSistemas de translao, exemplo de clculo. Veculo de transporte:
Um acionamento dever ser escolhido a partir dos seguintes dados, para um veculode transporte.Tipo do redutor: engrenagens helicoidais com motor trifsico, 4 plos.
Peso a ser transportado m = 800 kg( carga desprezvel)Acelerao mx. permissvel a = 0,6 m / s2Velocidade v = 0,5 m / sRodas motoras da roda D = 250 mm do eixo d = 60 mmMancal de rolamentosSuperfcies de contato ao / aoGuia pela flange da rodaReduo externa c / corrente 1 Z1 = 16, Z2 = 29Condies de servio 150 ligaes / hora, 60% EDRendimento = 0,85
A) Clculo do motor.Fora resistente translao:
Potncia:
Momento de carga;
Veculo de transporte
N 64 0,003] mm) 0,5 2
60mm . (0,005 .
250mm2[ . m/s 9,81 . kg 800 F
...N c] f)2d
.( . D2[ . g . mF
2
L
=++=
=++=
kw 0,040,85 . 1000
/sm 0,5 . N . 64P
kw... . 1000
v . FP
X
X
==
=
=
Nm... 0,23 rpm 1680
9550 .kw 04,0M
Nm...n
9550 . PM
X
M
XX
==
==
-
V3 - 11
Momento de inrcia da carga:
Motor escolhido;DZ71K4BTF
Pn = 0,15 KWCH = 1,79 NmnM = 1680 rpmJM = 3,52 x 10-4 kgm2Zo = 11000 S /h (c/ liberao antecipada do freio)Zo = 9900 S /h ( c/ BSE 22)Tempo de acelerao:
Acelerao:
Distncia da partida:
SA = 0,5 . tA . v . 1000 = ... mm.SA = 0,5 . 0,90 s . 0,5 m /s . 1000 = 225 mm.
N. de partidas admissveis:
O fator Kp resulta em 0,8 ( vide diagrama 2.9)
= 339,5 S/ h com alvio antecipado de freio.
s 0,90 Nm) 0,23 - Nm (1,79 . 9,55
rpm 1680 )kgm 0,000352 85,0
kgm 00646,0(
...) M C ( . 9,55
n . )(
22
XH
M
=
+
=
=
+
=
A
MX
A
t
SJJ
t
22X
22
MX
0,00646kgm)rpm 1680
s / m 0,5( . kg 800 . 91,2 J
...kgm )n
v( m . 91,2 J
==
==
c = dado do catlogo SEW 2000 pg. 672
0,8521680
9550 . 0,15M
cnMNm 1,79c
0,852 . 2,1c 2,1c
c
X
X
n
H
==
=
=
==
2A
2
AA
m/s 0,56 s 90 0,
/sm 0,5a
...m/stv
a
==
==
ED 60% e 0,27 kw 0,15kw 04,0
PP
comN
X==
freio. de antecipado alvio comS/h 339,5
8,0.
kgm 0,000352
kgm }85,0
00646,0000352,0{Nm 1,79Nm 0,23
- 1 . 11000
/k .
J
CM
- 1 .
2
2
pX
H
X
=
=
+=
=
+=
adm
M
M
oadm
Z
hs
J
JZZ
H
H
H
pega-se no catlogo de motor o valorde c / c neste caso 1050 2,1H n
-
V3 - 12
Momento de freio:
Tempo de frenagem:
Desacelerao:
Este valor sendo superior ao admissvel (0,6 m /s2 ) temos que reduzir o momento defreio (vide apndice) p/ 0,8 Nm.
Desacelerao:
Distncia de frenagem:
Sr = v . 1000 ( t2 + 0,5 . tf ) = ...mm(t2 vide apndice: dados do freio)Sf = 0,5 m /s . 1000 . ( 0,02 s + 0,5 . 1,06 s ) = 275 mmPreciso de posicionamento:
Xf = Sf . 0,12 = ...mm
12% da distncia de frenagem corresponde preciso de posicionamento.
Xf = 275 mm . 0,12 = 33 mm
Trabalho do freio (por frenagem):
Mf CH 2 MX . 2Mf 1,79 Nm - 2 . 0,23 Nm . 0,852 = 1,46 NmEscolhendo a partir do apndice: Mf = 1,2 Nm
s 0,75)0,85 . Nm 0,23 Nm 1,2 ( . 9,55rpm 1680 . 0,85) . kgm 0,00646 kgm (0,000352
t
...s) . M (M . 9,55n . ) . J(J
t
2
22
f
2X f
XMf
=
+
+=
=
+
+=
2f
2
ff
m/s 0,67 s 0,75
/sm 0,5a
...m/stv
a
==
==
s 1,06 )0,85 . Nm 0,23 Nm (0,8 . 9,55 rpm 1680 . ) 0,85 . kgm 0,00646 kgm (0,000352
t 222
f =+
+=
2f /sm 0,47
s 1,06 /sm 0,5
a ==
J 74,8182,5
rpm) 1680 ( . 0,85) . kgm 0,00646 kgm (0,0003520,85 . Nm 0,23 Nm 0,8
Nm 0,8 w
...J182,5
n . ) . J (J . M M
M w
222
2f
MXM2
. Xf
ff
2
=
+
+=
=
+
+=
-
V3 - 13
Vida do freio ( at a prxima regulagem):
B) Escolha do redutor:Velocidade de sada:
Reduo do redutor:
Fator de acelerao das massas:
Para 8 horas/dia de operao, 300 S /h (150 partidas + 150 frenagens).Fator de inrcia das massas 18,4 e tipo de carga III, o fator de servio necessrio fsnee 1,6 (vide diagrama).
Momento de sada:
Conforme catlogo, podemos escolher o moto redutor :
Tipo: R30DZ71K4BTFPN = 0,15KWn = 1680 / 69rpmfs = 2,4
Motor com freio; momento de freio = 0,8NmMotor com sensores de temperatura TF
h 10695 S/h 150 . J 74,8
J 10 . 120L
...hz . w
wL
6
f
realf
Nf
==
==
rpm 69,2 1629
.
mm 250 . 1000 . 60 . s/m 5,0
n
...rpm i . D . 1000 . 60 . v
n
a
a
=
=
=
=
24,3 rpm 69,2rpm 1680i
n
nia
M
==
=
18,4 kgm 000352,0
kgm 00646,0JJ
2
2
M
N==
Nm 33 1,6 . rpm 69,2
9550 . kw 0,15M
...Nm f . n
9550 .PM
a
s
a
Na
==
==