projeto básico r10 - tt - colatina.es.gov.br · arranjo geral do sistema de afastamento e...

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‘BANCO INTERAMERICANO DE DESENVOLVIMENTO

BID

ESTUDOS DE CONCEPÇÃO E PROJETO BÁSICO DO SISTEMA DE ESGOTAMENTO SANITÁRIO DE

COLATINA

MUNICÍPIO DE COLATINA

PROJETO BÁSICO DO SISTEMA DE ESGOTAMENTO SANITÁRIO DE COLATINA

APOIO À PREPARAÇÃO DE ESTUDOS, PROJETOS E AVALIAÇÕES AO PROGRAMA DE DESENVOLVIMENTO URBANO E SANEAMENTO AMBIENTAL

DE COLATINA – ES (BR-L1183)

PROGRAMA DE COOPERAÇÃO TÉCNICA “APOIO AO DESENVOLVIMENTO DE OPERAÇÕES PARA MUNICÍPIOS BRASILEIROS” (BR-T1059)

PROJETO ATN/JC – 11114-BR-PROCIDADES

ASSISTÊNCIA TÉCNICA PARA PREPARAÇÃO DE PROJETOS DE MUNICÍPIOS BRASILEIROS

CÓDIGO DO DOCUMENTO REVISÃO DATA DA EMISSÃO

5083-REL004 0 20/01/2011

RESPONSÁVEL PELA VERIFICAÇÃO E APROVAÇÃO

EDGARD JORDÃO TONSO

DATA: 20/01/2011

2

Sumário

Apresentação ....................................... .........................................................................................6

1. ARRANJO GERAL DO SES DE COLATINA E ESTUDO DE CON CEPÇÃO CONSOLIDADO ........................................ ...................................................................................11

1.1. Arranjo geral do sistema de afastamento e tratamento projetado .............................11 1.2. Parâmetros e condicionantes de projeto ...................................................................11 1.3. Critérios para o pré-dimensionamento das estações elevatórias e linhas de recalque ...............................................................................................................................20

1.3.1. Poço de Sucção ................................................................................................20 1.3.2. Diâmetro de Recalque.......................................................................................20 1.3.3. Altura Manométrica ...........................................................................................21 1.3.4. Sistema de Redução de Danos .........................................................................22 1.3.5. Resumo dos Parâmetros e Critérios de Projeto das Estações Elevatórias de Esgoto e Linhas de Recalque.................................................................................22

1.4. Topografia e sondagem ............................................................................................23

2. REDE COLETORA...................................... .............................................................................25

3. COLETORES TRONCO E EMISSARIOS ................... ..............................................................33

3.1. Critérios Utilizados ....................................................................................................33 3.2. Coletores Projetados.....................................................................................................34

4. ESTAÇÕES ELEVATÓRIAS DE ESGOTO..................... .........................................................38

4.1. Critérios Utilizados ........................................................................................................38

5. LINHAS DE RECALQUE .............................. ............................................................................43

5.1. Critérios Utilizados ........................................................................................................43

6. ESTAÇÃO DE TRATAMENTO DE ESGOTO BARBADOS ........... ..........................................48

6.1. Apresentação ................................................................................................................48 6.2. Parâmetros para o dimensionamento............................................................................49 6.3. Vazões de projeto..........................................................................................................50 6.4. Condicionantes ambientais da área da ETE Principal ...................................................50

6.4.1. Licenças ambientais vigentes............................................................................50 6.4.2. Licenças ambientais solicitadas ........................................................................51 6.4.3. Aspectos de conformidade com a área da ETE e com a legislação vigente ......52

6.5. Unidades componentes da ETE Principal......................................................................55 6.5.1 Estrutura de tratamento primário da ETE Colatina .............................................56

3

− Linha de recalque – LRN 04 – PRFV - DN 450, proveniente da EEE N04 - margem esquerda do Rio Doce;..................................................................................56 − Linha de recalque – LRS 03 – RPVC - DN 400, proveniente da EEE S03 – margem direita do Rio Doce........................................................................................56 6.5.2 Reatores anaeróbios ..........................................................................................67 6.5.3. Caixa de fluxo CF 2 – a montante dos filtros biológicos.....................................69 6.5.4. Filtros biológicos aeróbios .................................................................................71 6.5.5. Caixa de fluxo CF 3 – a montante dos decantadores secundários ....................75 6.5.6. Decantadores secundários................................................................................77 6.5.7. Estação elevatória de lodo dos decantadores ...................................................79 6.5.8. Estação elevatória de clarificado dos decantadores ..........................................82 6.5.9. Adensador.........................................................................................................85 6.5.10. Estação elevatória de lodo para a centrífuga...................................................86 6.5.11. Casa de desaguamento ..................................................................................87 6.5.12. Leitos de secagem ..........................................................................................89 6.5.13. Câmara de contacto ........................................................................................90 6.5.14. Estação elevatória de água de utilidades e avaliação do NPSHd.....................91 6.5.15. Reservatório de água de utilidades .................................................................92 6.5.16. Rede de distribuição de água de utilidades .....................................................92 6.5.17. Rede de distribuição de água potável..............................................................93 6.5.18. Lançamento final .............................................................................................93 6.5.19. Infra – estrutura ...............................................................................................94

7. SISTEMAS ISOLADOS DE TRATAMENTO .................... ........................................................96

7.1. Sistema Isolado de Tratamento Colúmbia .....................................................................96 7.1.1. Diagnóstico Sistema Existente ..........................................................................96 7.1.2 Dimensionamento das Unidades Propostas .......................................................99

7.2. Sistema Isolado Acampamento ...................................................................................102 7.2.1. Diagnóstico Sistema Existente ........................................................................102 7.2.2. Dimensionamento das Unidades Propostas ....................................................105

8. UNIDADES EXISTENTES......................................................................................................108

8.1. EEE Colúmbia.............................................................................................................108 8.2. EEE Novo Horizonte....................................................................................................109 8.3. EEE Barbados.............................................................................................................109

9. RELAÇÃO DE SERVIÇOS, MATERIAIS, EQUIPAMENTOS E QUAN TITATIVOS................110

9.1. Recebimento e Estocagem do Material .......................................................................110 9.1.1. Ferro Dúctil (FD)..............................................................................................111 9.1.2. PVC.................................................................................................................115 9.1.3. PRFV ..............................................................................................................115

4

9.1.4. PEAD ..............................................................................................................115 9.1.5. AÇO ................................................................................................................115 9.1.6. Tubo de Concreto............................................................................................116 9.1.7. Anéis de Borracha e Acessórios......................................................................116 9.1.8. Conexões........................................................................................................116 9.1.9. Manuseio e Transporte.................................................................................116

9.2. Escavação de Valas....................................................................................................117 9.3. Embasamento .............................................................................................................119 9.4. Escoramento ...............................................................................................................120

9.4.1. Escoramento de madeira ................................................................................121 9.4.2. Escoramento misto..........................................................................................125

9.5. Esgotamento de Valas ................................................................................................126 9.5.1. Esgotamento com bombas..............................................................................126 9.5.2. Rebaixamento de lençol freático - ponteiras filtrantes......................................127 9.5.3. Rebaixamento de lençol freático - com poços .................................................128

9.6. Assentamento da Tubulação .......................................................................................129 9.6.1. Tubulação de Ferro Dúctil, JE .........................................................................134 9.6.2. Tubulação de Ferro Dúctil, JT .........................................................................135 9.6.3. Tubulação de PRFV, JE ..................................................................................136 9.6.4. Tubulação de PVC, JE ....................................................................................136 9.6.5. Tubulação de PEAD........................................................................................137 9.6.6. Tubulação de Concreto, JE .............................................................................138

9.7. Reaterro de Valas .......................................................................................................138 9.8. Construção das Caixas, PVs E dos TIs .......................................................................139

9.8.1. Tubo de Inspeção e Limpeza (TIL) para rede coletora em PVC ......................139 9.8.2. Terminal de Limpeza (TL) em PVC Considerações Iniciais para assentamento140

9.8.3. Tubo de Queda (TQ) ................................................................................................141 9.8.4. Poço de Visita .................................................................................................142 � Poço de Visita Tipo A ........................................................................................145 � Poço de Visita Tipo B ........................................................................................148 � Poço de visita Tipo C.........................................................................................150 � Poço de visita Tipo D.........................................................................................151 9.8.5. Caixa de Passagem (CP) ................................................................................152 9.8.6. Proteção para registro e Ventosa (PV) ............................................................152 9.8.6. Proteção para registro e Ventosa (PV) ............................................................153

9.9. Teste das Tubulações .................................................................................................155 9.9.1. Teste de alinhamento......................................................................................155 9.9.2. Teste de vazamento com fumaça....................................................................155 9.9.3. Teste de vazamento com água .......................................................................156 9.9.4. Teste de infiltração ..........................................................................................156

5

9.9.5. Teste de ovalização ........................................................................................157

10. Referências Bibliográficas ......................... .......................................................158

ANEXO 01. Boletins de Sondagem ..................... ...........................................................................

ANEXO 02. Laudos de Avaliação ...................... .............................................................................

ANEXO 03. Planilhas Coletores Tronco............... ..........................................................................

ANEXO 04. Planilhas Estações Elevatórias de Esgoto. ................................................................

ANEXO 05. Especificações de Materiais e Equipamento s Utilizados....................................... ...

ANEXO 06. Balanço de massa......................... ...............................................................................

ANEXO 07. Perdas de carga entre unidades ........... ......................................................................

6

Apresentação

O Consórcio CKC/Cobrape apresenta através deste documento o Projeto Básico do

Sistema de Esgotamento Sanitário de Colatina - RP , em cumprimento ao escopo do

Projeto ATN/JC – 11114-BR – PROCIDADES celebrado entre o BID - Banco

Interamericano de Desenvolvimento- para a elaboração dos “Estudos de Concepção e

Projeto Básico do Sistema de Esgotamento Sanitário de Colatina - ES.”

Este projeto tem como finalidade o dimensionamento e o projeto das unidades

componentes do Sistema de Afastamento e Tratamento de Esgoto Sanitário de

Colatina, ou seja, o projeto da rede coletora não compõe este estudo de ampliação;

apenas e tão somente, foram identificados os locais de lançamento da rede coletora

para que possam ter seus lançamentos capturados e integrados ao sistema proposto.

Nessa abordagem, após a revisão e conclusão do Estudo de Concepção, a solução

selecionada para compor o sistema de afastamento e tratamento de esgoto de Colatina

resultou assim configurada:

A área urbana resultou dividida em 2 grandes bacias:

− Bacia Norte: ao norte do rio Doce com uma área total de 1.760,86 ha e

população contribuinte de 77.401 habitantes em final de plano, ano 2.030;

− Bacia Sul: ao sul do rio Doce com uma área total de 1.066,54 ha e população

contribuinte de 51.607 habitantes em final de plano, ano 2.030;

Portanto, este sistema abrange uma população total de 129.008 habitantes, sendo que

125.637 são contribuintes do sistema integrado que segue para a ETE do bairro

Barbados e 3.371 habitantes pertencem aos sistemas isolados Acampamento e

Columbia ou ainda compõem alguns sistemas individuais de tratamento.

Ambas bacias esgotam no sentido de uma ETE única localizada no bairro de Barbados,

bacia sul, na margem direita do rio Doce;

O Sistema Norte – margem esquerda do rio Doce – está constituído de:

− ETE Columbia – unidade existente a ser reformada e ampliada em 2ª etapa;

7

− EEEs N01, N02, N03, N04, N05, N06 e N07 - unidades novas;

− Linhas de recalque: LRN01, LRN02, LRN03, LRN04, LRN05, LRN06 e LRN07–

unidades novas;

− CT São Silvano – unidades novas e existentes;

− CT Rio Doce ME01– unidade nova;

− CT Rio Pancas – unidade nova;

O Sistema Sul – margem direita do rio Doce – está constituído de:

− ETE Acampamento – unidade existente a ser reformada e ampliada em 2ª

etapa;

− EEEs S01, S02, S03 e S04 – unidades novas;

− Linhas de recalque – LRS01, LRS02, LRS03 e LRS04 – unidades novas;

− CT RIO SANTA MARIA ME01 e 02 – unidades novas;

− CT RIO SANTA MARIA MD01 e 02 – unidades novas e existentes;

− CT RIO DOCE MD01 e 02 – unidades novas;

− ETE Colatina – constituída de tratamento preliminar, primário, secundário e

desaguamento mecânico de lodo.

As populações contribuintes e suas respectivas vazões são mostradas nas tabelas apresentadas no seguimento:

Tabela 1 - Vazão Total (Sistema Norte)

Vazão sanitária (L/s) Vazão total (L/s)

Ano População

Média Mínima

Máxima

Diária

Máxima

Horária

Vazão de

Infiltração

(L/s) Média Mínima

Máxima

Diária

Máxima

Horária

2010 58.671 88,29 44,14 105,94 158,91 18,24 106,53 62,38 124,18 177,15

2020 68.034 102,37 51,19 122,84 184,27 21,15 123,52 72,34 143,99 205,42

2030 77.398 116,46 58,23 139,75 209,62 24,06 140,52 82,29 163,81 233,68

8

Tabela 2 - Vazão Total (Sistema Sul)


Ano População

Média Mínima

Máxima

Diária

Máxima

Horária

Vazão de

Infiltração

(L/s)

Média Mínima

Máxima

Diária

Máxima

Horária

2010 39.111 58,85 29,42 70,62 105,92 12,16 71,01 41,58 82,78 118,08

2020 45.360 68,25 34,12 81,90 122,85 14,10 82,35 48,22 96,00 136,95

2030 51.609 77,65 38,83 93,18 139,77 16,04 93,69 54,87 109,22 155,81

Tabela 3 - Vazão Total Produzida


Ano População

Média Mínima

Máxima

Diária

Máxima

Horária

Vazão de

Infiltração


Máxima

Diária

Máxima

Horária

2010 97.782 147,12 86,85 203,00 302,56 30,39 177,52 103,95 206,94 295,22

2020 113.394 170,62 91,95 217,97 325,98 35,24 205,86 120,55 239,98 342,35

2030 129.007 194,11 97,05 232,93 349,39 40,10 234,21 137,15 273,03 389,49

Tabela 4 - Vazão Atendida Sem Sistemas Individuais (Sistema Norte)


Ano População

Média Mínima

Máxima

Diária

Máxima

Horária

Vazão de

Infiltração


Máxima

Diária

Máxima

Horária

2010 56.146

84,48

42,24

101,37 152,06 18,24 102,71 60,48 119,61 170,30

2020 65.402 98,41 49,20 118,09 177,13 21,15 119,55 70,35 139,23 198,28

2030 74.658

112,33

56,17

134,80 202,20 24,06 136,39 80,22 158,86 226,26

9

Tabela 5 - Vazão Atendida Sem Sistemas Individuais (Sistema Sul)


Ano População

Média Mínima

Máxima

Diária

Máxima

Horária

Vazão de

Infiltração


Máxima

Diária

Máxima

Horária

2010 38.484 57,90 28,95 69,48 104,23 12,16 70,06 41,11 81,64 116,38

2020 44.731 67,30 33,65 80,77 121,15 14,10 81,40 47,75 94,86 135,25

2030 50.979 76,70 38,35 92,05 138,07 16,04 92,75 54,39 108,09 154,11

Tabela 6 - Vazão Atendida Total (Sem Sistemas Indiv iduais)


Ano População

Média Mínima

Máxima

Diária

Máxima

Horária

Vazão de

Infiltração


Máxima

Diária

Máxima

Horária

2010 94.630

142,38

71,19

170,86 256,29 30,39 172,77 101,58 201,25

286,68

2020 110.133

165,71

82,86

198,85 298,28 35,24 200,95 118,10 234,10

333,52

2030 125.637

189,04

94,52

226,84 340,27 40,10 229,13 134,62 266,94

380,36

Tabela 7 - Vazão Individual (Sistema Norte)

Vazão Sanitária

(L/s)

Ano

População

Média Mínima

Máxima

Diária

Máxima

Horária

2010 2.525 3,80 1,90 4,56 6,84

2020 2.633 3,96 1,98 4,75 7,13

2030 2.740 4,12 2,06 4,95 7,42

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Tabela 8- Vazão Individual (Sistema Sul)

Vazão Sanitária

(L/s)

Ano

População

Média Mínima

Máxima

Diária

Máxima

Horária

2010 627 0,94 0,47 1,13 1,70

2020 629 0,95 0,47 1,13 1,70

2030 630 0,95 0,47 1,14 1,71

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1. ARRANJO GERAL DO SES DE COLATINA E ESTUDO DE CONCEPÇÃO CONSOLIDADO

1.1. Arranjo geral do sistema de afastamento e trat amento projetado

Foi elaborada uma planta geral do Sistema de Esgotamento Sanitário da Cidade de

Colatina (desenho 5083-R1-PB-01), onde, após visitas de campo, foram verificados e

consolidados os melhores traçados para o caminhamento de coletores tronco e linhas

de recalque bem como selecionadas as áreas destinadas à instalação das estações

elevatórias de esgoto e estação de tratamento de esgoto

Esse desenho contém todo o arranjo do sistema projetado, inclusive as bacias de

contribuição, com os pontos de lançamento de esgoto bruto, informados pelo SANEAR,

com destaque para a localização dos Coletores Tronco, Linhas de Recalque, Estações

Elevatórias, Sistemas Isolados de Colúmbia e Acampamento e a localização da

Estação de Tratamento.

1.2. Parâmetros e condicionantes de projeto

Para o dimensionamento foram utilizados critérios previstos nas Normas Técnicas

pertinentes, bem como adotados parâmetros já utilizados por companhias de

saneamento renomadas, visando o bom funcionamento do sistema de esgoto sanitário.

A seguir, estão apresentados os principais conceitos empregados:

− Coeficiente de Retorno (C)

Este coeficiente representa a parcela da água que entra na unidade de consumo e que

efetivamente se transforma em esgoto.

Neste estudo adota-se o coeficiente de retorno de 0,8, valor este usado

corriqueiramente nos projetos.

− Contribuição "Per Capita" de Esgoto (Q)

Esta contribuição é a vazão média anual que cada habitante lança na rede coletora de

12

esgoto e é diretamente proporcional à taxa “per capita de água” consumida.

Este valor pode variar bastante, em função do clima, dos hábitos de seus habitantes,

das características da área e da natureza da ocupação dessas áreas: residencial,

comercial, industrial e outras.

O coeficiente “per capita também pode variar ao longo do tempo, conforme se

modifiquem os hábitos populacionais, ou a natureza da ocupação das áreas de projeto.

O coeficiente de contribuição “per capita” micro medido do sistema de Colatina foi

calculado com o valor médio de 150 L/hab dia, que corresponde a um “per capita” de

esgoto de 120 L/hab dia.

Este valor médio de “per capita” de água resulta da análise dos registros mensais de

consumo, do próprio SANEAR, no período compreendido entre os anos 2004 a 2009.

Entretanto, devido às incertezas e eventuais imprecisões destes registros, o SANEAR

recomendou uma pequena majoração nesta taxa, com o intuito de se dotar o sistema

de maior segurança operacional.

Dessa forma, o coeficiente de contribuição “per capita” de água adotado foi de 162,5

L/hab.dia, que corresponde a uma taxa “per capita” de esgoto de 130 L/hab.dia.

− Coeficientes de Máxima Vazão (K1) e (K2)

São dois os coeficientes utilizados para a obtenção das vazões máximas, K1 e K2.

O coeficiente K1 exprime a relação entre a vazão observada no dia de maior

contribuição e a vazão média anual.

O coeficiente K2 exprime a relação entre a vazão observada na hora de maior

consumo e a vazão observada no dia de maior consumo.

São utilizados os seguintes valores tradicionais:

− Coeficiente de máxima vazão diária: K1 = 1,2; e,

13

− Coeficiente de máxima vazão horária: K2 = 1,5.

− Contribuições das Lavanderias (Ql)

As contribuições provenientes das lavanderias após análise de consumo feita uma a

uma, resultou que podem ser desprezadas para condições particulares de vazões,

quanto ao carregamento da rede devido aos lançamento localizados.

Para a estação de tratamento de esgoto foi adotada uma margem de segurança de 5%

da carga orgânica, tal como descrito no seguimento, no item das vazões industriais.

− Contribuição de Infiltração (Qi)

São as contribuições originais das chuvas e das infiltrações do lençol subterrâneo, que,

inevitavelmente, terão acesso às canalizações de esgoto.

A quantificação dessas contribuições deve ser feita levando-se em conta a experiência

local ou regional, uma vez que dependerão, entre outros fatores:

− da profundidade do lençol freático;

− do tipo de terreno em que a rede está enterrada;

− do tipo de canalização e de suas juntas; e,

− do tipo e vedação dos poços de visita.

A vazão de infiltração específica para Colatina é de difícil obtenção, observadas as

condições de assentamento das tubulações da rede, tipo de juntas, interligações

clandestinas de água pluviais, características do sub-solo e outros aspectos.

Nessa abordagem, neste Projeto Básico, adota-se um valor médio de taxa de infiltração

de 0,2 L/s km, tanto para a rede coletora como para os coletores tronco.

− Contribuições Industriais (Qi)

Este projeto não considera contribuições industriais de esgoto, pois após análise dos

registros mensais do SANEAR, verificou-se que não existem industrias com volumes

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significativos que estejam lançando seus efluentes na rede coletora.

As maiores lavanderias de Colatina possuem sistema próprio e isolado de tomada e

tratamento de água, inclusive possuem também sistema de tratamento de esgoto e

disposição final; tudo devidamente outorgado e licenciado, conforme informado pelos

técnicos do SANEAR.

O maior frigorífico da cidade também possui sistema próprio de captação de água bruta

do rio Doce e sistema de lagoas para a depuração dos seus efluentes; sequer está

ligado à rede de distribuição de água do SANEAR e também está enquadrado

legalmente quanto às outorgas de captação e disposição final.

Para o dimensionamento da Estação de Tratamento de esgoto, foi considerada uma

carga orgânica incremental, de 5% da carga orgânica doméstica, a título de provisão

para uma eventual carga resultante das atividades industriais.

− Grandes Consumidores

No sistema de Colatina foram classificados como grandes consumidores os que têm

consumo mensal de água igual ou superior a 1000 m³/mês, que somam 13 clientes

sendo eles, conforme informado pelos técnicos do SANEAR:

15

Tabela 9 – Grandes Consumidores

Consumo Consumidor Localização Bairro Média 6 Meses

(m³)

Penitenciaria Reg.dDe Colatina Das Nacoes, 03100 IBC 5337

Penitenciária Reg. de Colatina Santa Fé 4127

Fundacao Gildasio Amado Boleira, 00151 Morada do Sol 2256

Evaldo Silvestre Pedro Epichim, 00483 Colatina Velha 1719

Osvaldo Ferreira Rodrigues Joao Jose Spelta, 00082 Santo Antonio 1679

Adenilsa Maria Mendes Sebastiao F. de Oliveira, 122 Ayrton Senna 1588

Maria Tamanini Honorato Abel Goncalves Lordeiro, 125 Bela Vista 1572

Jair Mansur Sao Vicente, 00120 Carlos Germano Naumann 1500

Hospital Maternidade s. AVIDOS Cassiano Castelo, 305 Centro 1384

Sao Bernardo Apart Hospital SA Das Nacoes, 2800 IBC 1319

Pw Brasil Export S/A Ucelcino Malta Bauer, 00640 Maria das Graças 1303

Sergio Antonio Pancieri /Outro Brasil, 00805 Maria das Graças 1083

Aci

ma

de 1

000m

³

E.p.g.m.Matilde g.Comerio-PMC Congonhas, 00050 Santos Dumont 1024

16

As duas penitenciárias constituem os maiores consumidores de água de Colatina e por

conseguinte os maiores geradores de esgoto, tanto em volume total como em volume “per

capita”.

Ambas possuem sistema próprio de tratamento de efluentes, desta forma não contribuem

para a rede coletora do SANEAR.

A faculdade de Colatina, terceira maior consumidora de água da cidade, com um volume

médio mensal de 2.156 m³, produz em tese um volume equivalente de esgoto de (0,8 x

2.156 / 25) dias = 69,0 m³/dia, equivalente a 69,0 / 12 = 5,7 m³/h; não produz uma vazão

significativa que possa constituir uma vazão localizada na rede coletora.

Os demais maiores clientes do SANEAR apresentam consumos ainda menores e portanto

não são carregados individualmente na planilha de dimensionamento da rede coletora e

coletores tronco.

− Metodologia para o Cálculo das Vazões

− Vazão Média Inicial (Q i):

Vazões determinadas para a população de início de plano. Esta vazão foi utilizada

para verificar as condições de auto limpeza do coletor.

− Vazão Média ( Q ):

QA x D xq x c

86.400=

Onde:

A = área esgotada (inicial, final ou saturação) para um trecho da rede;

D = densidade populacional (inicial, final ou saturação);

q = consumo "per capita" de água;

c = coeficiente de retorno.

− Vazões Máximas Horárias (Qf):

Vazões determinadas para população de final de plano, correspondentes ao dia de

maior contribuição.

)( 21 QxxKKQ f =

17

− Vazões Máximas Horárias Saturação (Qs):

Vazões determinadas para a população de final de plano correspondentes ao dia e

hora de maior contribuição.

)( 21 QxKxKQs =

− Vazão Mínima:

As redes de esgoto sanitário foram dimensionadas, nos trechos de ponta de rede,

para uma vazão mínima de 1,5 L/s.

− Diâmetro Mínimo

Adota-se neste projeto o diâmetro mínimo de 200 mm para o dimensionamento dos

coletores tronco.

− Velocidade Máxima

A velocidade máxima não deve ser superior a 5,0 m/s.

− Lâmina Líquida

Trata-se da altura que o esgoto em escoamento atinge no interior do tubo.

As lâminas d'água devem ser sempre calculadas admitindo-se o escoamento em regime

uniforme e permanente, sendo o seu valor máximo, para a vazão final (Qf), igual ou

inferior a 75% do diâmetro do coletor.

As tubulações das unidades lineares, do sistema de esgoto, em cada trecho, devem ser

verificadas pelo critério de tensão trativa média de valor mínimo igual a 1,0 Pa, calculada

para vazão inicial (Qi), para coeficiente de Manning n = 0,013 ou n = 0,010,

respectivamente para tubulações cerâmicas ou tubulações à base de resinas (PVC,

PRFV, RPVC).

18

− Declividade Mínima

A declividade mínima adotada deve proporcionar uma tensão trativa não inferior a 1,0 Pa,

calculada para vazão inicial, salvo em condições especiais, onde poderá ser flexibilizado o

valor da tensão trativa mínima de até 0,8 Pa para evitar a implantação de novas Estações

Elevatórias de Esgoto.

A declividade mínima que satisfaz essa condição pode ser determinada pela expressão

abaixo para coeficiente de Manning n = 0,013, para o uso de redes coletoras de esgoto

com tubos de materiais variados.

Imin=0,0055.Q-0,47

Sendo :

Imin → declividade mínima da tubulação (m/m)

Q → vazão de jusante do trecho para início de plano

Para a vazão mínima a jusante do trecho é 1,5 L/s, então se a vazão calculada for inferior

a 1,5 L/s adota-se a mínima.

Portanto a declividade mínima, com a vazão mínima de 1,5 L/s,m, resulta :

Imin = 0,0055.1,5-0,47

Imin = 0,0045 m/m

Neste raciocínio, observa-se na equação apresentada que para as vazões acima de 1,5

L/s e a partir de aproximadamente 37,0 L/s as inclinações variam gradualmente de 0,0045

m/m até 0,0010 m/m.

A declividade mínima adotada neste Estudo de Concepção é de 0,002 m/m, ou seja, 20

cm a cada 100,0 m, pois valores inferiores a este são de difícil execução, principalmente

na precisão requerida para o ajuste da cota da tubulação no momento do assentamento.

− Rede Aérea e Travessias

As características de ocupação urbana dos locais destinados à passagem das tubulações,

notadamente nos fundos de vale e margens de córregos, nem sempre permitem espaços

19

disponíveis para o assentamento dessas tubulações.

Não raras vezes, a solução mais viável, de modo a evitar relocação de moradias é a

execução de rede, e coletores tronco em sistema aéreo, devidamente ancorada, apoiada

e protegida.

Desse modo, as travessias e trechos aéreos previstos a serem projetadas nas diferentes

tubulações serão assentadas em ferro dúctil (FD).

− Software Utilizado

O cálculo utilizou o Programa CESG (Sistema Automático de Cálculo de Redes de

Esgotos Sanitários), desenvolvido pela Fundação Centro Tecnológico de

Hidráulica – Hidráulica Computacional (USP – São Paulo).

Tabela 10 - Parâmetros e Critérios de Projeto

Item Adotado

Coletores Tronco

Profundidade máxima (m) 6,0

DN mínimo (mm) 200

Material

DN 400 =< PVC

DN 400 > PRFV

Distância máxima entre singularidades dos coletores (m) 80 a 100

Coeficiente de Manning para PVC / PRFV / FD 0,010/0,009/0,013

y/D máximo para Qfinal 0,75

y/D máximo para velocidade maior que a crítica 0,50

Tensão trativa para Qinicial, superior a (Pa) 1 ou 0,8 quando justificado

Declividade mínima 0,002 m/m

20

1.3. Critérios para o pré-dimensionamento das estaç ões elevatórias e linhas de recalque

As estações elevatórias serão projetadas com conjuntos motor bombas submersíveis.

1.3.1. Poço de Sucção

Os parâmetros básicos para o dimensionamento do poço de sucção serão os seguintes:

− Tempo de detenção máximo de 30 minutos;

− Tempo de ciclo mínimo de 10 minutos;

− Número de bombas = 2 a 3 bombas;

− Sempre um conjunto motor bomba de reserva.

1.3.2. Diâmetro de Recalque

As linhas de recalque foram pré dimensionadas utilizando-se tubos de PEAD e PRFV.

Para a definição dos diâmetros a serem estudados será utilizada a equação de Bresse,

apresentada a seguir:

D K Qb= * Onde:

D → Diâmetro nominal da tubulação, em m K → Coeficiente de Bresse, adimensional Qb → Vazão da bomba, em m³/s

Os diâmetros pré-selecionados atendem as velocidades limites de escoamento para as

tubulações de recalque, quais sejam:

− Na sucção e recalque, mínimo de 0,60 m/s;

− Na sucção, máxima de 1,50 m/s; e,

− No recalque, máxima de 2,5 m/s.

21

1.3.3. Altura Manométrica

A altura manométrica do sistema de recalque foi determinada pela soma do desnível

geométrico, da perda de carga distribuída e da localizada, através da seguinte expressão

de cálculo:

Hm Hg Hd Hl= + +

Onde:

Hm → Altura manométrica(m.c.a) Hg → Desnível geométrico (m) Hd → Perda de carga distribuída (m.c.a) Hl → Perda de carga localizada (m.c.a)

O cálculo da perda de carga distribuída será realizado através da equação de Hazen–

Williams, apresentada a seguir:

Hd Q C D L= − −( , * * * )*, , ,10 643 1 85 1 85 4 87

Onde:

Hd → Perda de carga distribuída (m.c.a); C → Coeficiente de rugosidade da parede da tubulação, (adimensional); Q → Vazão (m³/s); D → Diâmetro da tubulação (m); L → Comprimento da Linha de Recalque (m).

Com a altura manométrica e os diâmetros definidos em função da vazão de recalque

foram calculadas as potências necessárias.

A potência consumida pelo conjunto moto-bomba é calculada pela seguinte expressão:

PQb Hm= 0 736

75, *

*

*η

Onde:

P → Potência consumida pelo conjunto moto-bomba (Kw); Qb → Vazão do conjunto moto-bomba (L/s); Hm → Altura manométrica (m.c.a); η → Rendimento do conjunto moto bomba.

22

1.3.4. Sistema de Redução de Danos

O Sistema de redução de danos para o conjunto elevatório, devido a materiais

transportados no esgoto será composto pelo sistema de gradeamento, através de cesto

removível. A remoção dos sólidos decantáveis, essencialmente areia, está proposta para

ser realizada na caixa de areia mecânica na entrada de cada ETE.

1.3.5. Resumo dos Parâmetros e Critérios de Projet o das Estações Elevatórias de

Esgoto e Linhas de Recalque

O Projeto das estações elevatórias de esgoto será elaborado conforme especificações da

norma brasileira NBR-12208 – Projeto de Estações Elevatórias de Esgotos Sanitários.

A Tabela a seguir apresenta os coeficientes e parâmetros que foram adotados neste

Projeto Básico .

Tabela 11 - Parâmetros e Critérios de Projeto de EE E’s e LR’s

Estação Elevatória de Esgoto – EEE

Poço úmido Cilíndrico em concreto

Tipo de bomba Submersível

Falta de energia: gerador ou poço de acúmulo Não

Com extravasor Sim

Com cesto de retenção de flutuantes Sim

Com caixa de areia Não

Linha de Recalque – LR

Material da linha PEAD/PRFV

Material da travessia aérea FD

23

1.4. Topografia e sondagem

Para o desenvolvimento do Projeto Básico foram solicitados levantamentos topográficos e

sondagens conforme apresentado no Plano de Topografia e de Sondagens.

Os levantamentos topográficos e sondagens realizadas, por questões internas do

SANEAR, não atenderam plenamente ao solicitado no plano acima citado; entretanto

permitiram que o projeto básico pudesse ser elaborado de forma adequada sem prejuízo

ao dimensionamento técnico das unidades.

A fragilidade do projeto pela incompleta execução de topografia e sondagem tal como

solicitadas, reside no menor nível de detalhamento, principalmente das unidades lineares

como os coletores tronco, bem como eventuais surpresas que podem surgir na execução

das obras, quanto à ocorrência de rocha sã ou em matacões.

De qualquer modo, o risco das tubulações lineares é minimizado, pois ainda há a fase do

projeto executivo dessas unidades.

Na área da ETE as sondagens realizadas apesar de incompletas, permitem inferir que

não haverá surpresas quanto à presença de rochas na ocasião das escavações para

implantação das unidades.

Para efeito de registro comparativo entre o solicitado e o efetivamente realizado,

apresenta-se a tabela abaixo.

24

Tabela 12 – Resumo dos levantamentos topográficos d e campo

Unidade

Solicitado e realizado

Realizado Parcial

Não Realizado

CT RIO DOCE ME 01 X CT SÃO SILVANO X CT RIO PANCAS X CT RIO SANTA MARIA ME 01 X CT RIO SANTA MARIA ME 02 X CT RIO SANTA MARIA MD 01 X CT RIO SANTA MARIA MD 02 X CT RIO DOCE MD 01 X CT RIO DOCE MD 02 X EEEN1 X EEEN2 X EEEN3 X EEEN4 X EEEN5 X EEEN6 X EEEN7 X EEES1 X EEES2 X EEES3 X EEES4 X LRN01 X LRN02 X LRN03 X LRN04 X LRN05 X LRN06 X LRN07 X LRS01 X LRS02 X LRS03 X LRS04 X ETE BARBADDOS X ETE COLÚMBIA X ETE ACAMPAMENTO X Unidades de segunda etapa

O Anexo 01 apresenta os boletins de sondagem a percussão, realizadas na Estação de

Tratamento de Esgoto Barbados e nas Estações Elevatórias de Esgoto Norte e Sul,

conforme solicitado no plano de topografia e sondagem.

O Anexo 02 apresenta os laudos de avaliação e localização de cada terreno a ser

desapropriado, para as estações elevatórias de esgoto, estes dados foram fornecidos

pelo SANEAR.

Os desenhos (desenho 5083-R1-PB-02 a desenho 5083-R1-PB-25 - Topografia Geral)

apresentam todos os levantamentos topográficos, realizados pelo SANEAR.

25

2. REDE COLETORA

Conforme cadastro do SANEAR, a sede municipal de Colatina possui cerca de 85% da

área urbana provida de rede coletora.

A rede coletora de esgoto de Colatina, em quase toda a sua totalidade, foi aproveitada no

sistema de esgoto proposto. Apenas na região do bairro Esplanada, onde existem redes

coletoras muito profundas, estas serão refeitas pelo próprio SANEAR para possibilitar a

interligação ao coletor CT RD MD01, sem causar rebaixos desnecessários neste coletor

tronco. Esta informação já consta da programação de remanejamento da rede coletora de

Colatina, conforme informação literal transmitida pelos técnicos do SANEAR:

“Informamos que quanto ao lançamento de esgoto sanitário no Rio Doce próximo a

Travessa Michel Dalla, o mesmo é proveniente de antiga rede coletora que atendia as

residências da extinta Rua da Lama (situada no local onde atualmente esta instalado o

complexo SESC/SENAC). Esta rede atualmente ainda recebe as contribuições de

residências e/ou comércios situados ao longo de trecho da Avenida Luiz Dalla Bernadina

e Rua Clothilde Guimarães Tozzi.

Como esta rede é muito antiga, executada em manilha cerâmicas não vitrificadas, e com

grande profundidade, tem apresentado inúmeros problemas quanto a operação e

manutenção.

Para as condições de ocupação atuais não há necessidade dessa rede seguir como está

nessa profundidade.

O SANEAR já havia estudado preliminarmente a execução de nova rede coletora no

mesmo caminhamento da existente, porém com profundidade menor, mas não havia

ainda implantado a mesma por não ser prioritária.

Através de informações trocadas durante o desenvolvimento deste projeto, entre o

Consórcio e o SANEAR, quando da concepção de um coletor tronco margeando o Rio

Doce, margem direita, sob o calçadão da Avenida Beira Rio, o SANEAR visando subsidiar

o Consórcio de informações mais precisas e seguras, para o detalhamento desse coletor,

realizou um pequeno estudo de cotas e de caminhamento desta rede e chegou

conclusão que a mesma deve ser refeita em tubos PVC, utilizando o mesmo traçado

26

(comprimento total de aproximadamente 465,0 m, em dois trechos), portanto chegando ao

mesmo local de lançamento, sendo que neste ponto de lançamento a cota de terreno é

de 37,96 m e a cota da soleira da tubulação será 36,31 m , ou seja, a (profundidade do

PV inicial do coletor tronco de margem direita da bacia sul é de 1,65 m.

O restante da área do município, cerca de 15%, não dotado de rede coletora, segundo

informações dos técnicos do SANEAR, são regiões da sede municipal, tais como: parte

do bairro Santa Helena (margem direita do Rio Pancas), Estrada do Córrego Estrela,

residências da porção Norte situada às margens do Rio Doce, as quais possuem soleiras

baixas em relação à cota da rua e também na região próxima na bacia do Rio Pancas a

qual já possui projeto de rede de coleta de esgoto ainda não implantado.

Outras regiões da cidade sem rede coletora estão na bacia Sul, no Bairro Benjamim

Carlos dos Santos às margens do Rio Doce, parte do bairro Bela Vista e outras poucas

ruas pulverizadas na mancha urbana.

Estas áreas estão delimitadas no Desenho 5083-R1-PB-01.

Tais áreas que devem ter rede coletora com futura interligação ao sistema de afastamento

proposto tiveram suas vazões consideradas e lançadas como integrantes dos sistemas de

afastamento Norte ou Sul.

Porém, para algumas regiões específicas do município, localizadas em pontos de difícil

coleta e afastamento do esgoto sanitário ou de irrelevante vazão em relação à dificuldade

de transporte, como as residências nas áreas de contribuição AC02 e AC03 (porção

Norte), AC22 (porção Sul) e também os pontos de lançamento 18, 40 e 42, foram

considerados como sistemas individuais de tratamento (fossa séptica e sumidouro), a

serem exigidos pelo SANEAR aos moradores dessas regiões, através do programa de

Saneamento de Colatina, a ser implantado pelo SANEAR como descrito no estudo de

concepção.

No caso das áreas de contribuição AC01 e AC21, Bairros Colúmbia e Luis Iglesias

respectivamente, foram considerados como sistemas isolados de tratamento. Estes

sistemas são existentes e hoje não possuem condições de funcionamento adequado.

Conforme diagnóstico dos sistemas isolados, dos bairros Columbia e Acampamento, e

27

com base em documentos e projetos fornecidos pelo SANEAR, bem como pela

informação e vontade da equipe técnica do SANEAR, quanto à viabilidade de

aproveitamento das unidades componentes existentes, e com o apoio dos levantamentos

topográficos e cadastrais de campo, foram então desenvolvidos os projetos de reforma e

ampliação destas unidades.

Quanto aos locais de lançamento de esgoto cadastrados pelo SANEAR, pode-se verificar

que alguns pontos não possuem coletores ou estações elevatórias de esgoto nas suas

proximidades, sendo identificados pelos números 07, 08, 09, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28,

29, 30, 32, 33, 55, 63 e 67.

Este fato ocorre, pois tais efluentes estão sendo lançados em galerias de águas pluviais

próximas às redes coletoras de esgoto.

O Consórcio entende que está situação pode ser resolvida pelo SANEAR, através do

programa de Saneamento de Colatina, já citado acima, sem a implantação de um coletor

no local, apenas exercendo fiscalização nas ligações irregulares e revendo as

interligações da rede de coleta de esgoto, possibilitando a regularização da situação.

Os demais pontos de lançamento cadastrados estão integrados ao sistema de

afastamento proposto.

Os estudos desenvolvidos neste projeto foram baseados no cadastro de redes coletoras

existentes, nos pontos de lançamento fornecidos pelo SANEAR e nas áreas de

contribuição delimitadas pelo Consórcio.

Através da soma destas informações foi possível, de uma maneira assertiva, definir as

áreas que contribuíam a cada um destes pontos, e com essas áreas definidas, foram

calculadas as populações contribuintes, gerando as vazões pontuais.

Com estes dados foi possível definir o carregamento correto dos coletores tronco e o

dimensionamento das estações elevatórias de esgoto.

A seguir, apresentam-se os dados de cálculo das vazões totais produzidas, das vazões

atendidas pelo sistema proposto, das vazões com sistemas individuais (fossa e

sumidouro) e dos pontos de lançamento.

28

Tabela 13- Vazões Totais Produzidas

ÁREAS POPULAÇÃO 2010 POPULAÇÃO 2030 VAZÕES 2010 VA ZÕES 2030 Vazão de Esgoto Doméstico

(l/s) Vazão de Esgoto Doméstico

(l/s) Sub-bacias Áreas de

contribuição Área (ha) População 2010 (hab)

População 2030 (hab) Média c/

infiltração Máx. Hor. c/ infiltração

Vazão Infiltração

Rede Existente

(l/s)

Média c/ infiltração

Máx. Hor. c/ infiltração


Rede Existente

(l/s)

TOTAL 2.827,40 97.782 129.007 177,52 295,22 30,39 234,21 389,49 40,10

AC01 132,17 3.474 3.794 6,31 10,49 1,08 6,89 11,46 1,18 1.1 AC02 46,14 46 1.204 0,08 0,14 0,01 2,19 3,64 0,37 AC03 60,55 150 150 0,27 0,45 0,05 0,27 0,45 0,05 AC04 286,17 7.523 10.635 13,66 22,71 2,34 19,31 32,11 3,31 AC15 156,46 1.609 1.609 2,92 4,86 0,50 2,92 4,86 0,50

1.2

AC16 21,09 1.048 1.048 1,90 3,16 0,33 1,90 3,16 0,33 AC05 29,85 307 346 0,56 0,93 0,10 0,63 1,04 0,11 AC06 10,58 91 102 0,17 0,28 0,03 0,19 0,31 0,03 AC07 65,24 1.807 2.063 3,28 5,46 0,56 3,75 6,23 0,64 AC08 19,73 1.357 1.548 2,46 4,10 0,42 2,81 4,67 0,48 AC09 62,54 1.822 2.091 3,31 5,50 0,57 3,80 6,31 0,65 AC10 104,45 271 2.251 0,49 0,82 0,08 4,09 6,80 0,70 AC11 72,19 1.824 2.903 3,31 5,51 0,57 5,27 8,77 0,90

2.A

AC12 26,78 557 637 1,01 1,68 0,17 1,16 1,92 0,20 AC13 214,04 11.705 18.319 21,25 35,34 3,64 33,26 55,31 5,69 2.B AC14 170,37 18.685 19.247 33,92 56,41 5,81 34,94 58,11 5,98 AC17 157,17 5.419 7.058 9,84 16,36 1,68 12,81 21,31 2,19 1.3 AC20 19,45 154 369 0,28 0,46 0,05 0,67 1,11 0,11 AC18 58,23 612 754 1,11 1,85 0,19 1,37 2,28 0,23 3 AC19 47,65 209 1.268 0,38 0,63 0,06 2,30 3,83 0,39

TOTAL NORTE 58.671 77.398 106,51 177,14 18,24 140,51 233,68 24,06 AC21 53,73 652 1.420 1,18 1,97 0,20 2,58 4,29 0,44 1.4 AC22 48,60 91 94 0,16 0,27 0,03 0,17 0,28 0,03 AC23 116,68 4.665 6.594 8,47 14,09 1,45 11,97 19,91 2,05 AC24 46,73 0 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 AC25 26,07 298 291 0,54 0,90 0,09 0,53 0,88 0,09 AC26 27,42 2.284 2.239 4,15 6,89 0,71 4,07 6,76 0,70 AC27 143,34 4.232 7.609 7,68 12,78 1,32 13,81 22,97 2,37

4

AC28 43,01 1.975 1.934 3,59 5,96 0,61 3,51 5,84 0,60 AC29 299,38 23.578 28.971 42,81 71,19 7,33 52,60 87,47 9,00 1.5 AC30 39,86 592 663 1,08 1,79 0,18 1,20 2,00 0,21

1.6 AC31 221,71 743 1.792 1,35 2,24 0,23 3,25 5,41 0,56 TOTAL SUL 39.111 51.609 71,00 118,08 12,16 93,69 155,82 16,04

29

Tabela 14- Vazões Atendidas sistema proposto ÁREAS POPULAÇÃO 2010 POPULAÇÃO 2030 VAZÕES 2010 VAZÕES 2030

Vazão de Esgoto Doméstico (l/s) Vazão de Esgoto Doméstico (l/s)

Sub-bacias Áreas de contribuição Área (ha)

População 2010 atendida

(hab)

População 2030 atendida

(hab) Média c/ infiltração



Rede Existente

(l/s)

Média c/ infiltração



Rede Existente

(l/s)

TOTAL 2.780,67 94.630 125.637 172,77 286,68 30,39 229,14 380,36 40,10

AC01 132,17 3.474 3.794 6,31 10,49 1,08 6,89 11,46 1,18 1.1 AC02 46,14 46 1.204 0,08 0,14 0,01 2,18 3,64 0,37 AC03 60,55 0 0 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 AC04 286,17 7.479 10.591 13,59 22,6 2,34 19,25 31,99 3,31 AC15 156,46 1.145 1.145 2,22 3,6 0,5 2,22 3,60 0,50

1.2

AC16 21,09 856 856 1,62 2,64 0,33 1,62 2,64 0,33 AC05 29,85 307 346 0,56 0,93 0,1 0,63 1,04 0,11 AC06 10,58 91 102 0,17 0,28 0,03 0,19 0,31 0,03 AC07 65,24 1.807 2.063 3,28 5,46 0,56 3,74 6,23 0,64 AC08 19,73 1.357 1.548 2,46 4,1 0,42 2,81 4,67 0,48 AC09 62,54 1.822 2.091 3,31 5,48 0,57 3,80 6,31 0,65 AC10 104,45 271 2.251 0,49 0,82 0,08 4,09 6,80 0,70 AC11 72,19 1.741 2.820 3,19 5,28 0,57 5,14 8,54 0,90

2.A

AC12 26,78 474 554 0,88 1,46 0,17 1,03 1,70 0,20 AC13 214,04 11.705 18.319 21,25 35,34 3,64 33,25 55,31 5,69 2.B AC14 170,37 18.219 18.781 33,23 55,15 5,81 34,24 56,85 5,98 AC17 157,17 4.530 6.169 8,5 13,95 1,68 11,47 18,90 2,19 1.3 AC20 19,45 0 0 0,05 0,05 0,05 0,11 0,11 0,11 AC18 58,23 612 754 1,11 1,85 0,19 1,36 2,28 0,23 3 AC19 47,65 209 1.268 0,37 0,63 0,06 2,30 3,83 0,39

TOTAL NORTE 56.146 74.658 102,72 170,3 18,24 136,39 226,26 24,06 AC21 53,73 652 1.420 1,18 1,97 0,2 2,58 4,29 0,44 1.4 AC22 48,60 0 0 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 0,03 AC23 116,68 4.407 6.336 8,08 13,39 1,45 11,58 19,21 2,05 AC25 26,07 298 291 0,54 0,9 0,09 0,53 0,88 0,09 AC26 27,42 2.284 2.239 4,15 6,89 0,71 4,07 6,76 0,70 AC27 143,34 4.232 7.609 7,69 12,78 1,32 13,81 22,97 2,37

4

AC28 43,01 1.975 1.934 3,57 5,95 0,61 3,51 5,84 0,60 AC29 299,38 23.578 28.971 42,81 71,19 7,33 52,60 87,47 9,00 1.5 AC30 39,86 314 385 0,65 1,04 0,18 0,79 1,25 0,21

1.6 AC31 221,71 743 1.792 1,36 2,24 0,24 3,25 5,41 0,56 TOTAL SUL 38.484 50.979 70,06 116,38 12,16 92,75 15 4,11 16,04

30

Tabela 15- Vazões Sistemas Individuais (Fossa e Sum idouro)

ÁREAS POPULAÇÃO 2010 POPULAÇÃO 2030 VAZÕES 2010 VAZ ÕES 2030

Vazão de Esgoto Doméstico (l/s)

Vazão de Esgoto Doméstico (l/s) Sub-bacias Áreas de contribuição População 2010

(hab) População 2030

(hab) Média Máx. Hor. Média Máx. Hor.

TOTAL 3.152 3.370 4,75 8,54 5,07 9,12

AC03 150 150 0,23 0,41 0,23 0,41

AC04 44 44 0,07 0,12 0,07 0,12

AC15 464 464 0,70 1,26 0,70 1,26 1.2

AC16 192 192 0,29 0,52 0,29 0,52

AC11 83 83 0,12 0,22 0,12 0,22 2ª

AC12 83 83 0,12 0,22 0,12 0,22

2B AC14 466 466 0,70 1,26 0,70 1,26

AC17 889 889 1,34 2,41 1,34 2,41 1.3

AC20 154 369 0,23 0,42 0,56 1,00

TOTAL NORTE 2.525 2.740 3,80 6,84 4,12 7,42

1.4 AC22 91 94 0,14 0,25 0,14 0,25

4,00 AC23 258 258 0,39 0,70 0,39 0,70

1.5 AC30 278 278 0,42 0,75 0,42 0,75

TOTAL SUL 627 630 0,95 1,70 0,95 1,70

31

Tabela 16 – Contribuições por ponto de lançamento Vazão (l/s) Vazão lançamento (l/s)

Ponto lançamento Sub-Bacia Área

contribuição (ha) Inicial Final Inicial Final

Destino

ÁREA NORTE

PL 40 AC 20 0,42 1,00 0,42 1,00 Sistema Individual

PL 41 AC 19 0,63 3,83 0,63 3,83 EEE N 07

PL 42 - - - - Sistema individual

PL 43-44 0,62 0,76

PL 45

Bacia 03

AC 18 1,85 2,28

1,23 1,52 CT RIO PANCAS

PL 46 8,21 8,11

PL 47 5,74 5,67

PE 46 - 1,43

PE 47

13,95 18,90

- 3,70

EEE N 05

PL 48

Bacia 1.3 AC 17

- - Sistema individual

PL 51 4,68 5,63

PL 53 4,16 5,01

PL 55-57 12,94 15,56

PL 59-68 6,34 7,62

PE 59 - 6,42

PL 61-76A 4,98 5,99

PE 61 - 6,39

PL 76

AC 13 35,34 55,31

2,22 2,67

CT São Silvano ME 02 existente e CT SÃO SILVANO

projetado

PL 52 0,61 0,63

PL 49-50 6,65 6,85

PL 54 5,15 5,31

PL 57-56, 57, 58, 60, 70, 71

14,23 14,67

PL 62- 63, 64, 67, 69 6,64 6,85

PL 66 - 65, 77 5,99 6,17

PL 72 0,37 0,39

PL 75

Bacia 2B

AC 14 52,74 54,37

13,10 13,51

CT São Silvano MD 02 existente e CT SÃO SILVANO

projetado

PL 74 Bacia 2B AC 14 2,41 2,48 2,41 2,48 CT Rio Doce ME 01

PL 73 AC 16 2,64 2,64 2,64 2,64 EEE N 03

PL 81 AC 15 3,60 3,60 3,60 3,60 EEE N 02

PL 80 22,60 22,77

PE 80

Bacia 1.2

AC 04 22,60 31,99 - 9,22

EEE N 01

PL 78 Bacia 1.1 AC 01 10,49 11,46 10,49 11,46 Sistema Isolado Colúmbia

32

Vazão (l/s) Vazão lançamento (l/s) Ponto lançamento Sub-Bacia

Área contribuição

(ha) Inicial Final Inicial Final Destino

ÁREA SUL

PL 01 0,71 0,70

PL 02 0,32 0,31

PL 03 0,56 0,55

PL 04 3,43 3,36

PL 05 0,32 0,32

PL 06

AC 25 e 26 7,80 7,64

2,45 2,40

CT Santa Maria MD 01 existente

PL 07-09-10- 7,31 7,79

PL 08 1,67 1,78

PL 11 0,15 0,16

PE-27 - 9,36

PL 12

AC 27 12,78 22,97

3,65 3,88

PL 13 2,64 2,59

CT Santa Maria MD 01

PL 14 2,74 2,69

PL 15

AC 28 5,96 5,84

0,58 0,57

CT Santa Maria MD 02

PL 16 0,42 0,41

PL 17 1,33 1,29

PL 19 8,45 8,20

PE AC 23 - 6,21

CT Santa Maria ME 01

PL 18

Bacia 04

AC 23 13,39 19,21

3,19 3,09 CT Santa Maria ME 02

PL 20 9,59 11,78

PL 21- 22 a 30 27,75 34,10

PL 31-32-33 20,58 25,29

PL 34 1,79 2,20

PL 35 0,19 0,24

PL 36 5,18 6,36

PL 37

AC 29 71,19 87,47

6,10 7,50

CT Rio Doce MD 01

PL 38

Bacia 1.5

AC 30 1,04 1,25 1,04 1,25 CT Rio Doce MD 02

PL BAR Bacia 1.6 AC 31 2,24 5,41 2,24 5,41 EEE S 04

PL_79 Bacia 1.4 AC 21 1,97 4,29 1,97 4,29 Sistema Isolado Acampamento

33

3. COLETORES TRONCO E EMISSARIOS

Os Coletores Tronco e Emissários necessários à coleta e afastamento dos efluentes gerados nas

bacias de contribuição estão dimensionados e desenhados em forma de planta (1:1000) e perfil

(1:100).

No Projeto Básico, de posse da topografia de campo e das sondagens, fornecidas pelo SANEAR,

os coletores tronco foram novamente dimensionados, desta vez ajustados às particularidades

detectadas no campo, bem como ao cadastro das interferências.

As planilhas de cálculo relativas ao dimensionamento hidráulico das unidades (coletores tronco)

estão apresentadas no Anexo 03.

3.1. Critérios Utilizados

O Projeto dos coletores tronco foi elaborado conforme especificações da norma brasileira NBR

12207 – Projeto de Interceptores de Esgotos Sanitários.

Todos os parâmetros e critérios de dimensionamento estão descritos e justificados no Relatório

de Estudo de Concepção, sendo a tabela a seguir o resumo destes conceitos:

Tabela 17 – Parâmetros e critérios de projeto de co letores

Item Adotado

Profundidade máxima (m) 6,0

DN mínimo (mm) 200

Material

PVC ≤ DN 400

PRFV > DN 400

Distância máxima entre singularidades dos coletores (m) 100

Coeficiente de Manning para PVC / PRFV / FD 0,010 / 0,009 / 0,013

y/D máximo para Qfinal 0,75

y/D máximo para velocidade maior que a crítica 0,50

Tensão trativa para Qinicial, superior a (Pa) 1 ou 0,8 quando justificado

Declividade mínima 0,002 m/m

34

As vazões de dimensionamento consideram as vazões máximas horárias de final de plano (2030)

e foram verificadas para a máxima horária de início de plano (2010).

3.2. Coletores Projetados

A seguir está apresentada a descrição dos coletores com suas características principais e que

fazem parte dos 10.591,0 m distribuídos em 09 coletores dimensionados para o Sistema de

Esgotamento Sanitário do Município de Colatina/ES.

− CT RIO DOCE ME 01

Recebe as contribuições provenientes das estações elevatórias EEE N01, EEE N03 e parte da

área de contribuição AC14.

Tem seu início na Rua Fioravante Rossi próximo ao número 600, percorrendo aproximadamente

540,0 m por essa rua sentido oeste/leste, cruzando o acesso a ponte Silvio Ávidos, iniciando

trecho de aproximadamente 400,0 m pela Avenida Brasil, tendo seu lançamento no

prolongamento do CT São Silvano.

Possui 939,0 m de extensão em tubulações de PVC DN 300.

O desenho 5083-R1-PB-26 a 5083-R1-PB-27, apresenta o caminhamento e o perfil deste coletor.

− CT RIO PANCAS (SEGUNDA ETAPA)

Recebe as contribuições provenientes da área de contribuição AC18.

Tem seu início no prolongamento da Avenida Brasil, após o Bairro Maria das Graças, percorrendo

essa rua no sentido contrário ao fluxo do Rio Pancas, tendo seu lançamento na EEE N06

(segunda etapa).


Os desenhos 5083-R1-PB-28 a 5083-R1-PB-29, apresentam o caminhamento e o perfil deste

coletor.

− CT SANTA MARIA ME 01

Recebe as contribuições provenientes de parte da área de contribuição AC23 e dos coletores

Santa Maria ME 02 e Santa Maria MD 02.

Tem seu início na Rua Pedro Vitalli próximo ao cruzamento da Rua Maria da Penha,

35

percorrendo aproximadamente 177,0 m em PVC DN 200 por essa rua sentido norte, passando

para a Rua Elpídio da Silva percorrendo aproximadamente 174,0 m em PVC DN 200 sentido

norte, passando para a rua Benjamim da Costa percorrendo aproximadamente 35,0 m em PVC

DN 250 sentido leste/oeste, passando pela margem esquerda do Rio Santa Maria em

aproximadamente 63,0 m em PVC DN 250 e fazendo a travessia aérea do Rio Santa Maria de

aproximadamente 44,0 em FD DN 250, tendo seu lançamento final na EEE-S02.

Possui 494,0 m de extensão em tubulações de PVC DN 200/250.

O desenho 5083-R1-PB-30 apresenta o caminhamento e o perfil deste coletor e o Desenho 5083-

R1-PB-31 apresenta o detalhe da travessia sobre o Rio Santa Maria.

− CT SANTA MARIA ME 02

Recebe as contribuições provenientes de parte da área de contribuição AC23.

Tem seu início na margem esquerda do Rio Santa Maria, próximo ao prolongamento da Avenida

Rio Doce, sentido Norte/Sul em PVC DN 200, tendo seu lançamento no CT Santa Maria ME01.


O desenho 5083-R1-PB-32, apresenta o caminhamento e o perfil deste coletor.

− CT SANTA MARIA MD 01

Recebe contribuições provenientes da área de contribuição AC27, parte da AC28 e CT Santa

Maria MD01 Existente.

Tem seu início no prolongamento da Rua Francisco Dorma, nas margem direita do Rio Santa

Maria, próximo ao local do rompimento do coletor existente, percorrendo aproximadamente

1477,0 m na margem direita do Rio Santa Maria sentido do fluxo Rio Santa Maria em PVC

200/250/300, tendo seu lançamento na EEE-S01.

Em alguns pontos deste coletor haverá a necessidade de contenção com gabiões. Estes locais,

bem como o detalhe típico desta contenção está apresentado no Desenho 5083-R1-PB-36.

Possui 1477,0 m de extensão em tubulações de PVC DN 200/250/300.

Os desenhos 5083-R1-PB-33 a 5083-R1-PB-35 , apresentam o caminhamento e o perfil deste

coletor.

36

− CT SANTA MARIA MD 02

Recebe as contribuições provenientes de parte da área de contribuição AC28.

Tem seu início na esquina das Ruas Ettore Dalmaschio com José Francisco de Souza em PVC

DN 200 tendo seu lançamento no CT Santa Maria ME01, já dentro da área da EEE-S02.


O desenho 5083-R1-PB-37, apresenta o caminhamento e o perfil deste coletor.

− CT RIO DOCE MD 01

Trata-se do principal coletor tronco da bacia Sul e recebe as contribuições provenientes da EEE-

S01 e EEE-S02, CT RD MD02 e da sub bacia AC 29..

Tem início em praça pública, próximo ao prolongamento da Rua José Jacinto de Assis,

percorrendo aproximadamente 180,0 em terreno natural (praça) em PVC DN 250/300, passando

1370,0 m pelo calçadão que margeia o Rio Doce em PVC DN 250/300/350/400 e em PRFV

DN450, passando para o enrocamento existente percorrendo aproximadamente 1250,0 m em

PRFV DN450, tendo seu lançamento na EEE-S03.

Possui 2891,0 m de extensão em tubulações de PVC DN 250/300/350/400 e em PRFV DN450.

Os desenhos 5083-R1-PB-38 a 5083-R1-PB-43, apresentam o caminhamento e o perfil deste

coletor.

− CT RIO DOCE MD 02

Recebe as contribuições provenientes da área de contribuição AC30.

Tem seu início na Rua Pedro Epichim próximo ao cruzamento da Rua Ozéas Martins Gomes,

percorrendo no sentido leste/oeste, tendo seu lançamento na EEE S 04.


O desenho 5083-R1-PB-44_00 apresenta o caminhamento e o perfil deste coletor.

37

− CT SÃO SILVANO

Recebe as contribuições provenientes dos CT’s existentes São Silvano MD01, São Silvano ME01,

São Silvano MD02 e São Silvano ME02, do CT RD MD01 (projetado) e das ligações futuras da

área de contribuição AC13 e AC14. É o principal coletor da porção Norte do município de

Colatina.

O coletor CT São Silvano ficará posicionado em cima do envelopamento do CT São Silvano

MD02 (existente), fixado com abraçadeiras no próprio envelopamento. Estes detalhes bem como

os detalhes de inspeção e de ligações da rede coletora estão apresentados no Desenho 5083-

R1-PB-51.

Foi definido que em trechos abertos ou aéreos as tubulações serão de FD e em trechos fechados

ou enterrados serão feitas tubulações de PRFV DN 500.

Tem seu início na Avenida Silvio Ávidos, na parte inferior da margem direita do novo canal do

córrego São Silvano, onde também se iniciam os Coletores São Silvano MD02 e ME02, também

posicionados no fundo do canal, percorrendo em canal aberto por uma extensão de

aproximadamente 1423,0 m em FD DN 400, passando para canal fechado, sob a Rua Lícero

Guimarães percorrendo aproximadamente 1072,0 m em PRFV DN 400, passando novamente

para instalação a céu aberto, fazendo caminhamento similar do coletor São Silvano MD02

(existente), que se direciona pela “cachoeira”, com caminhamento na margem direita do córrego

São Silvano, já sem canal definido, percorrendo aproximadamente 767,0 m em FD DN 450. Nos

seus dois trechos finais, na margem direita do Córrego São Silvano, aproximadamente 62,0 m em

PRFV DN 500. Neste trecho final serão feitas as ligações dos coletores CT São Silvano MD02,

ME02 e CT Rio Doce ME01, resultando assim em apenas uma travessia sob a Avenida Brasil.

Possui 3225,0 m de extensão em tubulações de FD DN 400/450 e PRFV DN400/450/500.

Seu lançamento é feito na EEE-N04, elevatória final do sistema norte.

Os desenhos 5083-R1-PB-45 a 5083-R1-PB-50 apresentam o caminhamento e o perfil deste

coletor.

38

4. ESTAÇÕES ELEVATÓRIAS DE ESGOTO

As Estações Elevatórias do Sistema de Esgotamento Proposto estão detalhadas em desenhos de

plantas e cortes necessários à sua perfeita compreensão.

Os equipamentos como conjuntos moto-bomba, peças e materiais hidráulicos necessários à sua

montagem estão indicados e quantificados nos desenhos apresentados de cada estação

elevatória.

As planilhas de cálculo relativas ao dimensionamento hidráulico das estações elevatórias estão

apresentadas no Anexo 04.


Os Projetos das estações elevatórias de esgoto foram elaborados conforme especificações da

norma brasileira NBR 12208 – Projeto de Estações Elevatórias de Esgoto Sanitário.



Tabela 18 – Parâmetros e critérios de projeto de EE E

Estação Elevatória de Esgoto – EEE

Poço úmido Cilíndrico em concreto

Tipo de bomba Submersível

Falta de energia: gerador ou poço de acúmulo Não

Com extravasor Sim

Com cesto de retenção de flutuantes Sim

Com caixa de areia Não

Para dotar os sistemas de recalque de flexibilidade operacional, as bombas das EEE-N04 e EEE-

S03, por serem as maiores, serão acopladas e acionadas por inversores de frequência.

39

− Estação Elevatória Esgoto Norte 01 (EEE N 01)

Recebe as contribuições provenientes da área de contribuição AC 04.

Localizada no Bairro Honório Fraga na esquina das Ruas Antônio Nunes Siqueira e Aimorés,

essa EEE transportará o efluente desse bairro para o CT Rio Doce ME01.

A vazão de início de plano é de 22,60 L/s e a de final de plano é de 31,99 L/s. Está elevatória

possui duas bombas com funcionamento alternado com vazão de bomba de 35,00 L/s. A altura

manométrica calculada é de 36,03 mca e a potência das bombas é de 55,0 cv.

Os desenhos 5083-R1-PB-52 a 5083-R1-PB-54 apresentam a implantação, cortes e detalhes

desta elevatória.



Localizada no Bairro São Martineli na Rua Fiovarante Rossi próximo ao nº 2.200, essa EEE

transportará o efluente para a EEE N03.

A vazão de início e de fim de plano é de 3,60 L/s. Está elevatória possui duas bombas com

funcionamento alternado com vazão de bomba de 4,00 L/s. A altura manométrica calculada é de

25,54 mca e a potência das bombas é de 4,5 cv.


desta elevatória.


Recebe as contribuições provenientes da área de contribuição AC 16 e EEE-N02.

Localizada no Bairro São Braz na Avenida Fioravante Rossi nº 1.035, essa EEE transportará o

efluente para o CT Rio Doce ME 01.

A vazão de início e de fim de plano é de 6,30 L/s. Esta elevatória possui duas bombas com

funcionamento alternado com vazão de bomba de 7,00 L/s. A altura manométrica calculada é de

22,16 mca e a potência das bombas é de 3,0 cv.

Os desenhos 5083-R1-PB-58 a 5083-R1-PB-60, apresentam a implantação, cortes e detalhes

desta elevatória.

40

− Estação Elevatória Esgoto Norte 04 (EEE N 04 – FINA L NORTE)

Recebe as contribuições provenientes de toda a porção norte do município de Colatina, com

exceção ao Sistema Isolado Colúmbia.

Localizada no Bairro Lace na Avenida Brasil nº 414, essa EEE transportará o efluente para a

Estação de Tratamento Barbados.

Esta estação elevatória está dotada inversores de freqüência para acionamento das bombas.

A vazão de início de plano é de 159,97 L/s e de fim de plano de 211,40 L/s. Esta elevatória possui

três bombas com funcionamento alternado com vazão unitária de 160,00 L/s.

A altura manométrica calculada é de 33,50 mca para uma bomba operando e de 44,26 mca para

duas bombas operando e a potência das bombas é de 175 cv.


desta elevatória.


Recebe as contribuições provenientes da área de contribuição AC 17 e da EEE-N06 (Segunda

Etapa).

Localizada no prolongamento da Rua Vitória esquina com prolongamento da Rua Sem Nome, no

bairro Maria das Graças, essa EEE transportará o efluente para EEE N04 (Elevatória Final Norte).

A vazão de início de plano é de 16,58 L/s e de final de plano 25,16 L/s. Está elevatória possui

duas bombas com funcionamento alternado com vazão de bomba de 30,00 L/s. A altura

manométrica calculada é de e 30,02 mca e a potência das bombas é de 20 cv.


desta elevatória.

− Estação Elevatória Esgoto Norte 06 (EEE N 06 – 2ª e tapa)

Recebe as contribuições provenientes do CT Rio Pancas (Segunda Etapa) e da EEE-N07

(segunda etapa).

Localizada na Rua Vitório Cosme s/n esquina com prolongamento da Rua Sem Nome, no bairro

Santa Helena, essa EEE transportará o efluente para EEE-N05.

41

A vazão de início de plano é de 2,63 L/s e de final de plano 6,26 L/s. Está elevatória possui duas

bombas com funcionamento alternado com vazão de bomba de 8,00 L/s. A altura manométrica

calculada é de 29,65 mca e a potência das bombas é de 7,5 cv.

− Estação Elevatória Esgoto Norte 07 (EEE N 07 – 2ª e tapa)


Localizada na Rodovia Colatina-Graça Aranha s/n, bairro Mario Giurizatto, essa EEE transportará

o efluente para EEE-N06 (Segunda Etapa).

A vazão de início de plano é de 0,63 L/s e de final de plano 3,83 L/s. Está elevatória possui duas

bombas com funcionamento alternado com vazão de bomba de 5,00 L/s. A altura manométrica

calculada é de e 22,38 mca e a potência das bombas é de 5,0 cv.

− Estação Elevatória Esgoto Sul 01 (EEE S 01)

Recebe as contribuições provenientes do CT Santa Maria MD01.

Localizada no Bairro Maria Ismênia no final da Rua Guacuí, essa EEE transportará o efluente

para o CT Rio Doce MD01.



manométrica calculada é de e 19,60 mca e a potência das bombas é de 13,0 cv.


desta elevatória.


Recebe as contribuições provenientes do CT Santa Maria ME01.

Localizada no Bairro Esplanada na Rua Ettore Dalmaschio nº 209, essa EEE transportará o

efluente para o CT Rio Doce MD01.





desta elevatória.

42

− Estação Elevatória Esgoto Sul 03 (EEE S 03 – FINAL SUL)

Recebe as contribuições provenientes do CT Rio Doce MD01.

Localizada no Bairro Colatina Velha na Avenida Senador Moacir Dalla S/n (final do enrocamento),

essa EEE transportará o efluente para a Estação de Tratamento Barbados.

Esta estação elevatória está dotada inversores de freqüência para acionamento das bombas.

A vazão de início de plano é de 113,16 L/s e de fim de plano de 145,40 L/s. Esta elevatória possui

três bombas com funcionamento alternado com vazão unitária de 120,00 L/s. A altura

manométrica calculada é de 27,70 mca para uma bomba operando e de 33,30 mca para duas

bombas operando e a potência das bombas é de 75 cv.


desta elevatória.


Recebe as contribuições provenientes da área de contribuição AC31(Bairro Barbados).

Localizada no Bairro Bairro Barbados no final da Rua Onorato da Vitória, essa EEE transportará o

efluente para a Estação de Tratamento Barbados.

A vazão de início de plano é de 2,24 L/s e a de final de plano é de 5,41 L/s. Está elevatória possui

duas bombas com funcionamento alternado com vazão de bomba de 6,00 L/s. A altura



desta elevatória.

43

5. LINHAS DE RECALQUE

As Linhas de Recalque necessárias ao transporte e afastamento dos efluentes gerados e

concentrados nas estações elevatórias estão detalhadas em forma de planta (1:1000) e perfil

(1:100).

Estão apresentados a seguir os perfis topográficos e geotécnicos das Linhas de Recalque

indicados pelo Consórcio CKC - Cobrape e executados pela Prefeitura Municipal de Colatina.

As planilhas de cálculo relativas ao dimensionamento hidráulico estão inclusas nas planilhas de

dimensionamento das elevatórias.


Os Projetos das Linhas de Recalque foram elaborados conforme especificações da norma

brasileira NBR 12208 – Projeto de Estações Elevatórias de Esgoto Sanitário.



Tabela 19 – Parâmetros e critérios de projeto de li nhas de recalque

Linha de Recalque – LR

PEAD ≤ DN 250

Material da linha

PRFV > DN 250

Material da travessia aérea FD

44

− Linha de Recalque Norte 01 (LR N 01)

Com início na EEE N 01, percorre a Avenida Fioravante Rossi com seu lançamento no CT Rio

Doce ME 01 na cota 55,10 m.

Possui 3268,0 m de extensão em tubulações de PEAD PN6 PE 80 DE 225.

A vazão de início de plano é de 22,60 L/s e a de final de plano é de 31,99 L/s.

Os desenhos 5083-R1-PB-79 a 5083-R1-PB-84, apresentam o caminhamento e o perfil desta

linha de recalque.


Com início na EEE N 02, percorre a Avenida Fioravante Rossi com seu lançamento na EEE-N03

na cota 43,50 m.

Possui 1112,0 m de extensão em tubulações de PEAD PN8 PE 80 DE 90 (bobina).

A vazão de início e de fim plano é de 3,60 L/s.


linha de recalque.


Com início na EEE N 03, percorre a Avenida Fioravante Rossi com seu lançamento no CT Rio

Doce ME 01 na cota 55,10 m.


A vazão de início e de fim plano é de 6,30 L/s.

O Desenho 5083-R1-PB-87, apresenta o caminhamento e o perfil desta linha de recalque.

− Linha de Recalque Norte 04 (LR N 04 – FINAL NORTE)

Com início na EEE N 04, percorre a Avenida Brasil, cruzando o Rio Doce pela Ponte Nova

(segunda ponte), percorrendo na margem direita do Rio Doce o caminhamento da estrada de

ferro desativada, em paralelo com a LRS03 (final sul), com seu lançamento na Estação de

Tratamento Barbados na cota 50,37 m.

45

Possui 5688,0 m de extensão em tubulações de PRFV PN10 SN5000 DN 450.

A vazão de início de plano é de 159,97 L/s e de fim de plano de 211,40 L/s.


linha de recalque.


Com início na EEE N 05, percorre aproximadamente 70,0 m pela Rua Vitória, entrando na

Avenida Vitória e percorrendo aproximadamente 380,0 m, tendo o restante de seu caminhamento

na Avenida Brasil até seu lançamento no EEE N04 (final norte) cota 37,28 m.


A vazão de início de plano é de 16,58 L/s e de final de plano 25,16 L/s.

Os desenhos 5083-R1-PB-100_00 a 5083-R1-PB-102_00, apresentam o caminhamento e o perfil

desta linha de recalque.

− Linha de Recalque Norte 06 (LR N 06 – 2a etapa)

Com início na EEE N 06, percorre o prolongamento da Avenida Brasil, sentido contrário ao Rio

Doce, tendo seu lançamento na rede coletora de esgoto da área de contribuição AC17 na cota

50,43 m. Esta rede coletora tem destinação a EEE-N05.



− Linha de Recalque Norte 07 (LR N 07 – 2ª etapa)

Com início na EEE N 07, percorre a Rua Graça-Aranha, até chegar a Rodovia 259, onde faz sua

travessia pela segunda-ponte (rodovia 259), tendo seu lançamento na EEE-N06 (segunda etapa)

na cota 37,95 m.



46

− Linha de Recalque Sul 01 (LR S 01)

Com início na EEE S 01, percorre a Avenida Presidente Kennedy em aproximadamente 300,0 m,

passando para a Rua Ettore Dalmaschio com seu lançamento no CT Rio Doce MD 01 na cota

38,91 m.


A vazão de início de plano é de 23,51 L/s e a de final de plano é de 33,50 L/s .


linha de recalque.


Com início na EEE S 02, percorre a Rua Ettore Dalmaschio com seu lançamento no CT Rio Doce

MD 01 na cota 38,91 m.



O Desenho 5083-R1-PB-105 apresenta o caminhamento e o perfil desta linha de recalque.

− Linha de Recalque Sul 03 (LR S 03 – final sul)

Com início na EEE S 03, percorre a Rua Pedro Epichim e seu prolongamento em

aproximadamente 1620,0 m, passando para o caminhamento da estrada de ferro desativada, em

paralelo com a LRN04 (final norte), com seu lançamento na Estação de Tratamento Barbados na

cota 50,37 m.

Possui 3295,0 m de extensão em tubulações de PRFV PN10 SN5000 DN 400.

A vazão de início de plano é de 113,16 L/s e de fim de plano de 145,40 L/s.


linha de recalque.

47


Com início na EEE S 04, percorre a rua Onorato da Vitória em aproximadamente 355,0 m,

passando para a Rua Santo Antônio percorrendo aproximadamente 765,0 m, com seu

lançamento na Estação de Tratamento Barbados na cota 50,37 m.




linha de recalque.

O Desenho 5083-R1-PB-115, apresenta os detalhes das intervenções de ventosas e descargas

referentes a todas as linhas de recalque.

48

6. ESTAÇÃO DE TRATAMENTO DE ESGOTO BARBADOS

6.1. Apresentação

O estudo apresentado no seguimento contempla o Projeto Hidráulico das unidades constituintes

da Estação de Tratamento de Esgoto ETE Colatina – ES, constante do “Projeto de Engenharia da

Ampliação do SES da cidade de Colatina”.

Trata-se de um projeto de afastamento e tratamento de esgoto, haja vista que a rede coletora não

está incluída neste escopo.

Conforme já descrito nos capítulos precedentes, a rede coletora já existente será interceptada

nos locais de lançamento e interligada aos coletores tronco projetados, destes às elevatórias, e

destas, através das linhas de recalque à ETE de Colatina.

A estação de tratamento de esgoto está prevista para ser implantada em duas etapas de obra,

mesmo assim o projeto aqui apresentado contempla as duas etapas.

Na 1ª etapa de obras, implantação imediata, prevê-se as seguintes intervenções:

− Canal de entrada com gradeamento mecânico;

− Caixa de areia com removedor mecânico;

− Caixa de fluxo CF1;

− Reatores anaeróbios 1, 2 e 3;


− Leitos de secagem;

− Estação elevatória do percolado dos leitos de secagem;

− Sistema de desinfecção; e,

− Emissário final.

Ainda nesta 1ª etapa serão implantadas a guarita, edificação da administração e laboratório, além

dos sistemas viário e drenagem.

49

As demais unidades do processo serão implantadas até o ano 2020, quais sejam:

− Filtros biológicos 1, 2 e 3;


− Decantadores secundários 1, 2 e 3;

− Adensador;

− Estação elevatória de recirculação do efluente;

− Estação elevatória de recirculação do lodo dos decantadores;

− Estação elevatória de lodo adensado; e,

− Casa de desaguamento com sistema de aplicação de polímeros e centrífuga.

6.2. Parâmetros para o dimensionamento

Os parâmetros utilizados para os cálculos das vazões são os seguintes:

Tabela 20 – Parâmetros de dimensionamento

População atendida (2010) 94.630 pessoas



Contribuição de água por habitante 162,5 l/dia

Coeficiente de retorno água/esgoto: 0,80

Contribuição de esgoto por habitante 130,0 l/dia

Coeficiente de contribuição máxima diária: k1 = 1,20

Coeficiente de contribuição máxima horária: k2 = 1,50

Coeficiente de contribuição mínima diária: k3 = 0,50

Coeficiente de infiltração na rede coletora:

Rede Existente: 0,002 l/s.m

Rede Projetada: 0,002 l/s.m

Carga Orgânica: 54 g/hab.dia

Sólidos Suspensos: 60 g/hab.dia

50

6.3. Vazões de projeto

A tabela a seguir apresenta as vazões consideradas no dimensionamento das unidades.

Tabela 21 – Vazões de dimensionamento

Vazão sanitária (l/s) Vazão total (l/s)

Ano

Média

Mínima

Máxima

Diária

Máxima

Horária

Vazão de

Infiltração

(l/s)

Média

Mínima

Máxima

Diária

Máxima

Horária

2010 142,38 71,19 170,86 256,29 30,39 172,77 101,58 201,25 286,68

2020 165,71 82,85 198,85 298,28 35,24 200,95 118,09 234,09 333,52

2030 189,04 94,52 226,84 340,27 40,10 229,14 134,62 266,94 380,37

As vazões de dimensionamento não são exatamente estas, e sim as resultantes dos balanços de

massa, para os anos 2010, 2020 e 2030, conforme apresentadas abaixo.

Vazões médias totais do balanço de massa:

− 2010 - vazão média total = 175,89 l/s = 15.197 m³/dia



Pelo fato da ETE receber sua carga hidráulica sempre através de bombeamento, existem ainda

as considerações da amplitude das vazões recalcadas, descritas no seguimento deste memorial.

6.4. Condicionantes ambientais da área da ETE Princ ipal

6.4.1. Licenças ambientais vigentes

O sistema de esgotamento sanitário de Colatina possui na atualidade licenças de lançamento de

esgoto in natura, com as seguintes características:

Resolução 372 da Agência Nacional de Águas de 25/09/2007

Conforme esta normativa existem 16 locais com outorga de lançamento de esgoto bruto, com

uma vazão total outorgada de 691,57 m³/h durante 24 h/dia, que resulta um volume diário de

16.598 m³.

51

O artigo 3° desta resolução afirma que o outorgado deverá apresentar a ANA, no prazo de 4

anos, solicitação de revisão de outorga do lançamento de efluentes do município, de forma a

rever as vazões indisponibilizadas.

6.4.2. Licenças ambientais solicitadas

No dia 4 de novembro de 2010, o SANEAR protocolou no Instituto Estadual de Meio Ambiente e

Recursos Hídricos – IEMA, o ofício 1106/2010, (protocolo n° 24.429/10) onde se solicita a

implantação da ETE de Colatina.

Nesta implantação dita de 1ª etapa, constroem-se as unidades de tratamento preliminar e

primário, assim constituídos:

− Canal de entrada do esgoto bruto com gradeamento mecanizado;

− Caixas desarenadoras com removedor mecânico de areia;

− Caixa de fluxo – CF1;

− Reatores anaeróbios;

− Caixa de fluxo – CF 2;

− Leitos de secagem;

− Sistema de desinfecção e;

− Emissário final.

No dia 18 de novembro de 2010, o Instituto Estadual de Meio Ambiente e Recursos Hídricos –

IEMA, respondeu ao SANEAR através do ofício n° 8.39 4/10/IEMA/GCA/SL, onde informa não

haver óbice ao pleito do SANEAR.

O ofício resposta do IEMA destaca que para a emissão das Licenças Prévias e de Instalação o

SANEAR deverá apresentar cópia da Portaria de Outorga de Diluição de Efluentes emitida pela

ANA.

52

6.4.3. Aspectos de conformidade com a área da ETE e com a legislação vigente

A área proposta para abrigar a nova ETE apresenta boas condições de acesso, está localizada

na margem direita do Rio Doce e sua conformação topográfica não possibilita qualquer risco de

inundação às unidades componentes da ETE.

A maior inundação ocorrida nos últimos 40 anos, na área urbana de Colatina, foi no ano de 1979,

quando a cota do rio Doce, na região central da cidade, na sua margem direita, nas proximidades

de córrego Santa Maria, alcançou o valor de 41,34 m. Esta cota é um pouco inferior, cerca de 1,0

m abaixo do pavimento da ponte velha.

A cota natural do terreno da ETE, na sua porção mais baixa, tem o valor de 41,0 m, cerca de 0,3

m abaixo da cota máxima de inundação.

Entretanto, entre o local de ocorrência da cota máxima de inundação, junto à ponte velha e a área

da ETE de Colatina, na localidade de Barbados, existe uma distância, rio abaixo, de

aproximadamente 6,0 km.

O aspecto principal que indica o agravamento da ocorrência das inundações na área central da

cidade pode ser observado das características existentes do talvegue do rio Doce, que junto à

ponte nova, mostra uma forte curva para a direita, configurando-se um obstáculo ao curso natural

do rio, redução da velocidade e o surgimento de remanso.

Há inclusive nesse local da curva do rio, junto á foz do rio Pancas, a formação de bancos de areia

e ilhotas formadas e consolidadas.

Por outro lado, para área da ETE de Colatina, as condições de escoamento do rio Doce são

bastante favoráveis ao fluxo, seções amplas e sem curvas, e não há indicações e sequer

registros de que a área possa ser inundada.

Esta área onde será construída a ETE constitui-se de um terreno assemelhado a um quadrilátero,

encaixado num fundo de vale, que era utilizado antigamente como olaria, razão da existência de

valas existentes no solo predominantemente argiloso.

Entre a borda do rio Doce e a área da ETE, existe ainda perfeitamente bem delineado, o leito da

antiga ferrovia que interligava Minas Gerais ao porto de Vitória, quando esta ferrovia ainda

passava pelo centro de Colatina.

A área da ETE quando avança no sentido interior, oposto ao rio Doce, se depara com as

53

encostas dos morros, onde se observam afloramentos rochosos.

O rio Doce, pelo seu porte, com largura de cerca de 700 m, conforme o Código Florestal, lei 4.771

de 15/09/1965, artigo 2º, item “a.5”, deve possuir uma área de preservação permanente e não

edificável com largura não inferior a 500,0 m.

A Medida Provisória 2166-67 de 24 de agosto de 2001 altera alguns artigos do Código Florestal.

Conforme esta medida provisória conceitua-se:

Área de preservação permanente: área protegida, coberta ou não por vegetação nativa, com a

função ambiental de preservar os recursos hídricos, a paisagem, a estabilidade geológica, a

biodiversidade, o fluxo gênico de flora e fauna, proteger o solo e assegurar o bem-estar das

populações ribeirinhas.

Reserva legal: área localizada no interior de uma propriedade ou posse rural, excetuada a de

preservação permanente, necessária ao uso sustentável dos recursos naturais, à conservação e

reabilitação dos processos ecológicos, à conservação da biodiversidade e ao abrigo e proteção

de fauna e flora nativas.

Como a área da ETE encontra-se inserida totalmente na área de preservação permanente do rio

Doce e como não deve haver superposição da área da reserva legal sobre a área de preservação

permanente, há que se buscar uma solução de consenso e que esteja legalmente em

conformidade, entre o SANEAR e o órgão ambiental do estado do Espírito Santo.

O Rio Doce na cidade de Colatina possui uma bacia de drenagem de aproximadamente 76.812

km², que, para vazão específica de estiagem de 2,73 L/s.km², corresponde a uma vazão mínima (

Q7,10) de 210 m³/s.

O Rio Doce em Colatina, enquadra-se como “classe II”, conforme a resolução CONAMA

357/2005.

Os efluentes líquidos poderão ser lançados diretamente no rio Doce, desde que atendam às

seguintes condições estabelecidas pela Resolução 357, de 17/03/05, do Conselho Nacional de

Meio Ambiente – CONAMA, conforme artigo 34, § 4°, q uais sejam:

Os efluentes líquidos gerados poderão ser lançados direta ou indiretamente no corpo receptor,

desde que atendam as seguintes condições:

54

− I) pH entre 5,0 e 9,0;

− II) temperatura inferior a 40o C, sendo que a elevação máxima de temperatura do corpo

receptor não poderá ultrapassar a 3o C na zona de mistura;

− III) materiais sedimentáveis até 1,0 ml/l em teste de 1,0 hora em cone Imhoff

− IV) regime de lançamento com vazão máxima de até 1,5 vezes a vazão média do período

de atividade diária da ETE;

− V) 1 - óleos e graxas minerais até 20 mg/l

− V) 2 - óleos vegetais e gorduras animais: até 50 mg/l

− VI ) ausência de materiais flutuantes

O órgão ambiental do Espírito Santo não possui legislação específica a respeito, norteando suas

ações pela Resolução CONAMA 357/05.

Tabela 22 – Parâmetros de Dimensionamento

Parâmetros

Início de Plano

(2010)

1ª Etapa

(2020)

2ª Etapa

(2030)

População atendida (hab) 94.630 110.133 125.637

Q total média (l/s) 175,89 204,57 233,27

Q total média (m3/dia) 15.197 17.675 20.154

Carga DBO sanitária (kg/dia) 5.110 5.947 6.784

Carga DBO ind. (kg/dia) – 5% 256 297 339

Carga DBO total. (kg/dia) 5.366 6.245 7.124

DBO total balanço massa (kg/dia) 6.085 7.094 8.093

Concentração DBO (mg/l) 400 401 402

Carga DQO total. (kg/dia) 12.170 14.188 16.186

Concentração DQO (mg/l) 800 802 804

55

6.5. Unidades componentes da ETE Principal

As unidades componentes da ETE Principal e etapas correspondentes de implantação são

apresentadas na tabela a seguir:

Tabela 23 – Unidades componentes da ETE Principal Unidade

Estrutura de tratamento primário, com grade mecânica, vertedor Parshall, removedores

mecânicos de areia e roscas transportadoras de areia – 1ª etapa

3 reatores anaeróbios para vazão média de 80,0 l/s cada – 1ª etapa

3 filtros biológicos aeróbios com diâmetro nominal de 20,0 m – 2ª etapa

3 decantadores secundários com diâmetro nominal de 15,0 m – 2ª etapa

estação elevatória de recirculação para os filtros biológicos – 2ª etapa

estação elevatória de recirculação do lodo dos decantadores para a entrada dos reatores

– 2ª etapa

sistema de armazenamento e aplicação de hipoclorito de sódio – 1ª etapa

câmara de contacto – 1ª etapa

estação elevatória de água de utilidades – 2ª etapa

reservatório de água de utilidades – 2ª etapa

sistema de distribuição de água de utilidades – 2ª etapa

Fase

Líquida

emissário final e estrutura de lançamento no rio Doce – 1ª etapa

Sistema de retirada de lodo dos reatores anaeróbios – 1ª etapa

Adensador com diâmetro de 8,0 m – 2ª etapa

Estação elevatória do lodo adensado para a centrífuga – 2ª etapa

Sistema de armazenamento, preparo e aplicação de polímeros – 2ª etapa

Casa de desidratação com centrífuga e caçamba – 2ª etapa

Fase Sólida

Leitos de secagem – 1ª etapa

Guarita, administração, laboratório e almoxarifado – 1ª etapa

Sistema viário e de drenagem – 1ª etapa Unidades complementares

Área de preservação permanente – 1ª etapa

56

6.5.1 Estrutura de tratamento primário da ETE Colat ina

O tratamento primário da ETE de Colatina compõe-se de uma estrutura única em concreto,

composta da câmara de chegada do esgoto, canais de fluxo com gradeamento mecanizado,

grades manuais e vertedor Parshall, seguidas de caixas quadradas com removedores mecânicos

de areia.

Esta estrutura recebe três tubulações distintas, assim discriminadas:

− Linha de recalque – LRN 04 – PRFV - DN 450, proveniente da EEE N04 - margem

esquerda do Rio Doce;

− Linha de recalque – LRS 03 – RPVC - DN 400, proveniente da EEE S03 – margem direita

do Rio Doce

− Linha de recalque – LRS 04 – RPVC - DN 150, proveniente da EEE S04 – margem direita

Para o ano de referência 2020 tem-se:

− Qmáx. horária da EEE N04 = 185,69 l/s;

− Qmáx. horária da EEE S03 = 129,28 l/s.


− Qmáx. horária total = 317,21 l/s

Para o ano de referência 2030, tem-se:

− Qmáx. horária da EEE N04 = 211,41 l/s;



− Qmáx. horária total = 362,22 l/s

Estas vazões são as vazões teóricas de dimensionamento, consideradas a população

contribuinte e vazões de infiltração.

As vazões efetivas de dimensionamento das elevatórias são um pouco maiores do que estas,

pois na realidade, as bombas recalcam uma vazão superior à vazão teórica; bem como uma

elevatória que recebe uma contribuição de outra elevatória, recebe uma vazão superior à

57

teórica.

Diante deste condicionante, as vazões recalcadas pelas EEE N04, EEE S03 e EEE S04, que

influenciam diretamente no desempenho da ETE para o horizonte do ano 2.030, são descritas no

seguimento.

As bombas da EEE N04 e EEE S03 fazem uso do inversor de freqüência e as bombas da EEE

S04 não operam com inversor de freqüência, razão pela qual as bombas da EEE N04 e EEE S03,

quando explicitadas abaixo com 100% rpm e 90% de rpm, significam respectivamente velocidade

plena e 90% da velocidade nominal do motor.

Tabela 24 – Vazões recalcadas elevatórias finais EEE S04 1 bomba operando Q = 6,0 l/s

EEE S03 1 bomba operando (100% rpm) Q = 122,0 l/s

EEE S03 1 bomba operando (90% rpm) Q = 95,0 l/s

EEE S03 2 bombas operando (100% rpm) Q = 153,0 l/s

EEE S03 2 bombas operando (90% rpm) Q = 126,0 l/s

EEE N04 1 bomba operando (100% rpm) Q = 176,0 l/s

EEE N04 1 bomba operando (90% rpm) Q = 146,0 l/s

EEE N04 2 bombas operando (100% rpm) Q = 216,0 l/s

EEE N04 2 bombas operando (90% rpm) Q = 183,0 l/s

As vazões afluentes à ETE, previstas para ocorrer até o ano 2030, apresentam algumas

configurações que foram consideradas nos dimensionamentos hidráulicos e de processo, a seguir

explicitadas:

− Q1 EEE N04 (1b) + EEE S03 (1b) + EEE S04 (1b) – 90% rpm

Q1 = 247,0 l/s = 889,2 m³/h

− Q2 EEE N04 (1b) + EEE S03(1b) + EEE S04 (1b) – 100% rpm

Q2 = 304,0 l/s = 1.094,4 m³/h

58

− Q3 EEE N04 (2b) + EEE S03 (2b) + EEE S04 (1b) – 100% rpm

Q3 = Q = 375,0 l/s = 1.350,0 m³/h

Os valores acima apresentados indicam que as vazões de entrada, com maior freqüência na na

ETE estão compreendidas entre 247,0 l/s a 375,0 l/s.

A vazão Q1 é bastante representativa, pois está muito próxima da vazão média do sistema,

233,27 l/s e também da vazão nominal dos reatores anaeróbios, 240,0 l/s.

As vazões Q1 e Q2 são as que melhor caracterizam as condições operacionais passíveis de

ocorrer na entrada da ETE, sendo que a vazão Q3 pode vir a ocorrer no decorrer do dia, porém

em períodos de curta duração, estimados de 1,0 a 2,0 horas por dia.

Como critério de dimensionamento considera-se mais adequado o uso das vazões médias totais

dos anos 2020 e 2030, para as unidades de processo e as vazões Q1, Q2 e Q3 para as unidades

de transporte do esgoto.

Desta forma. conjugada à estrutura de chegada, tem inicio o canal de entrada que se divide em

dois canais menores onde se encontram instaladas a grade mecanizada e no canal by-pass o

gradeamento manual.

A condição operacional de projeto considera a grade mecanizada operando regularmente e a

grade manual como reserva, ou seja, opera apenas quando a grade mecanizada estiver em

manutenção.

Existe o canal principal de entrada com largura de 2,3 m, que se bifurca em 2 canais paralelos,

com iguais dimensões, com largura de 1,0 m e altura interna de 1,0 m, e está previsto que um dos

canais permaneça de reserva.

Entre os dois canais bifurcados existe uma parede divisória com espessura de 0,3 m dotada de

stop-log; portanto, tem-se as dimensões do canal de entrada do esgoto bruto:

− Canal principal com largura de 2,3 m = 2 x 1,0 + 0,3 m

59

As velocidades de chegada do esgoto bruto através das linhas de recalque são as seguintes:

Tabela 25 – Velocidades de Chegada do Esgoto Bruto

EEE S04 Q = 6,0 l/s DN 100 v = 0,76 m/s

EEE S03 Q = 153,0 l/s DN 400 v = 1,22 m/s

EEE N04 Q = 216,0 l/s DN 450 v = 1,36 m/s

Na câmara de admissão do esgoto bruto, ocorre uma dissipação dessa energia e a velocidade de

ascensão do esgoto no sentido do canal de entrada passa a ter a velocidade de:

− Velocidade = 0,375 / (0,8 x 2,3) = 0,20 m/s

Admitindo-se que no canal de entrada de 1,0 m de largura a velocidade aumente e seja da ordem

de 0,60 m/s, tem-se as altura máxima de esgoto:

− Canal da grade com largura de 1,0 m h = 0,375/(0,6 x 1,0) = 0,62 m

Por outro lado, a seção de controle estabelecida através da calha Parshall de 1,5 pés = 45,7 cm,

apresenta os seguintes níveis para as condições de contorno:

− Q1 = 247,0 l/s H no Parshall = 0,39 m



A expressão que define estes níveis é:

− Q = 1,054 x H^1,538 Q = (m³/s)

− H = altura na Parshall em (m) H = 0,9664 Q^0,65

O Parshall deve ser sua base plana de entrada do esgoto assentado na cota referenciada à cota

do canal de montante, 49,83 m, diminuída de 40 cm, portanto na cota 49,43 m.

A base do Parshall, face de montante será nivelada 10 cm abaixo do canal de entrada, ou seja,

cota 49,73 m, e seu rebaixo de 22,9 cm em relação à base plana, ficará na cota: 49,50 m e

resulta que a cota do topo da calha será igual a: 49,73 + 1,03 = 50,76 m.

Como a cota da base do canal a montante do Parshall é 49,83 m e tem altura interna de 1,0 m, a

soleira da parede lateral do canal resulta na cota 50,83 m.

60

O rebaixo efetivo na entrada do Parshall resulta rebaixado em relação ao topo das paredes do

canal de: 51,03 – 50,76 = 0,27 m = 27 cm.

O rebaixo efetivo na entrada do Parshall é de:

− R = 49,83 – 49,73 = 0,10 m = 10 cm

As alturas da lâmina de esgoto a montante deste e a jusante da grade mecanizada:

− Q1 = 247,0 l/s H a jusante da grade = 0,39 – 0,10 = 0,29 m



Tem -se as correspondentes velocidades a jusante da grade mecanizada:

− Q1 = 247,0 l/s v = 0,247 / (1,0 x 0,29) = 0,85 m/s

− Q2 = 304,0 l/s v = 0,304 / (1,0 x 0,35) = 0,87 m/s

− Q3 = 375,0 l/s v = 0,375 / (1,0 x 0,41) = 0,91 m/s

Para uma sobrelevação a montante da grade, admitida com o valor máximo de 20 cm, tem-se as

alturas máximas na entrada do canal da ETE.

− Q1 = 247,0 l/s H a montante da grade = 0,49 m



Estas alturas são compatíveis com a altura do canal de entrada de 1,0 m.

• Características das grades de utilização como reser va:

� Grade média

− Espaçamento da grade = 40 mm

− Espessura das barras = 6,35 m ( ¼ “)

− Largura do canal = 1,0 m

− Características da grade média:

− 21 espaços de 40 mm = 840 mm;

61

− 22 barras de 6,35 mm = 139,7 mm;

− 2 espaços laterais de 10,0 mm

− Largura total da grade = 999,7 mm

− Índice de abertura da grade = 40 / ( 40 + 6,35 ) = 0,86

� Grade fina

− Espaçamento da grade = 20 mm

− Espessura das barras = 6,35 m ( ¼ “)

− Largura do canal = 1,0 m

− Características da grade média:

− 36 espaços de 20 mm = 720 mm;

− 37 barras de 6,35 mm = 234,95 mm;

− 2 espaços laterais de 22,5 mm

− Largura total da grade = 999,9 mm

− Índice de abertura da grade = 20 / ( 20 + 6,35 ) = 0,76

• Dimensionamento do canal de entrada até a saída do desarenador:

� 1º patamar – extensão de 6,92 m

− Local de instalação da grade mecanizada e da grade manual

− Cota do piso deste canal até o 1º degrau = 49,83 m

− Cota das paredes do canal até o 2º degrau = 51,03 m

− Altura do canal no 1º patamar = 1,20 m

− Degrau de 40 cm

� 2º patamar – extensão de 2,87 m (mesma extensão do Parshall)

− Local de instalação do vertedor Parshall

62

− Cota do piso deste canal até o 2º degrau = 49,43 m

− Cota das paredes do canal até o 3º degrau = 51,03 m

− Altura do canal no 2º patamar medida a partir da base elevada do Parshall = 51,03 –

49,43 = 1,60 m

− Degrau de 40 cm

� 3º patamar – extensão de 9,27 m

− Local de instalação do removedor mecânico de areia

− Cota do piso deste canal e da caixa de areia até o 3º degrau = 49,03 m

− Estruturas de controle:

o 1ª estrutura de controle:

− Parshall que define os níveis a jusante da peneira e a saída do Parshall


São 2 vertedores retangulares instalados no 3º patamar que definem os níveis entre este e a saída do Parshall:

− Cota do piso = cota do 3º patamar = 49,03 m

− Cota da soleira vertedora fixa = 49,03 + 0,20 m = 49,23 m

− Altura da soleira vertedora regulável de fibra= 0,10 m

− Cota da soleira vertedora regulável de fibra = 49,23 + 0,10 = 49,33 m

− Largura da soleira vertedora = 1,0 m ( entrada em 1 caixa de areia ) ou 2,0 m

(entrada em 2 caixas de areia)

Q = 1,838 L H3/2

Para admissão do esgoto em apenas uma caixa de areia: L = 1,0 m

H = 0,674 Q2/3

Para duas caixas de areia operando: L = 2,0 m

H = 0,424 Q2/3

63

Verificação das alturas da lâmina de esgoto de modo a não afogar a saída do Parshall:

Para 1 caixa de areia em operação tem-se:

− Q1 = 247,0 l/s h = 0,26 m

− Q2 = 304,0 l/s h = 0,30 m

− Q3 = 375,0 l/s h = 0,35 m

Em condições de vazão máxima afluente a cota do NA a montante do vertedor resulta:

49,03 + 0,30 + 0,35 = 49,68 m

Esta cota não causa afogamento na saída do Parshall, pois está apenas 3 cm acima da cota da extremidade de jusante da Parshall.

Para 2 caixas de areia em operação tem-se:

− Q1 = 247,0 l/s h = 0,17 m

− Q2 = 304,0 l/s h = 0,19 m

− Q3 = 375,0 l/s h = 0,22 m


São os 2 vertedores retangulares instalados na saída da caixa de areia, e que definem a interface entre esta e a galeria de esgoto desarenado.

− Cota do piso = cota do 3º patamar = 49,03 m

− Cota da soleira vertedora fixa = 49,03 + 0,20 m = 49,23 m

− Altura da soleira vertedora regulável de fibra= 0,10 m

− Cota da soleira vertedora regulável de fibra = 49,23 + 0,10 = 49,33 m

− Largura da soleira vertedora = 315 cm

Q = 1,838 L H3/2

Verificação das alturas da lâmina de esgoto na caixa de areia, de modo a não afogar a 2ª estrutura de controle:

64

Para uma caixa de areia em peração tem-se L = 315 cm:

H = 0,3100 Q2/3

− Q1 = 247,0 l/s h = 0,12 m NA caixa de areia = 49,45 m



Portanto não há afogamento junto à 2ª estrutura de controle.

Para 2 caixas de areia em operação tem-se: L = 315 x 2 = 630 cm

H = 0,1952 Q2/3

− Q1 = 247,0 l/s h = 0,08 m NA nas caixas de areia = 49,41 m

− Q2 = 304,0 l/s h = 0,09 m NA nas caixas de areia = 49,42 m

− Q3 = 375,0 l/s h=0,10m NA nas caixas de areia = 49,43 m

Verifica-se que, mesmo para Q3 = 375,0 l/s e com uma única caixa de areia

operando, que os níveis de água na saída do Parshall, no canal de entrada do

desarenador e na caixa de areia, têm suas linhas de água definidas e não ocorre

qualquer afogamento.

− NA Parshall = 50,24 m

− NA canal = 49,68 m

− NA na caixa de areia = 49,49 m

65

� Grade mecânica

As principais características da grade mecânica são as seguintes:

Tabela 26 – Grade Mecânica Nº de unidades instaladas 1 Quantidade de peneira 1 Largura do canal da grade 1,0 m Profundidade do canal 1,0 m Perda de carga na peneira Máximo de 0,20 m Espaçamento da grade 20 mm Acondicionamento dos sólidos caçamba específica Medição da vazão afluente Através de calha Parshall de 1,5 pé = 45,6 cm e

Sensor de nível Limites de vazão para o Parshall Mínimo: 4,25 l/s

Máximo: 626,2 l/s

� Removedores mecânicos e roscas transportadoras de a reia

O efluente gradeado é admitido em duas estruturas em concreto, cada uma dotada de

removedor mecânico e rosca transportadora de areia, com as seguintes características:

Tabela 27 - Desarenadores Nº de unidades instaladas 2 Tipo Gravitacional quadrada Operação Em paralelo Dimensões em planta (4,0 x 4,0) m Altura da estrutura 0,6 m Remoção da areia Através de rosca transportadora que transfere a areia para

a caçamba Lavagem da areia Sistema de lavagem de areia através de água de utilidades Destino final da areia Aterro sanitário de Colatina

As dimensões do canal de entrada foram definidas de modo a permitir o encaixe do

gradeamento mecanizado, com pequenos ajustes a serem definidos no projeto executivo,

em função das características da grade que for efetivamente adquirida.

� Caixa de fluxo CF 1 – a montante dos reatores anaer óbios

A caixa de fluxo CF1 foi projetada para receber o efluente dos desarenadores e direcioná-lo

para os 3 reatores anaeróbios ou para descarte através da tubulação de by-pass.

− Dimensões internas em planta: (3,1 x 4,0) m

− Altura total = 3,3 m

− Altura da lâmina de esgoto = 2,79 m

− Cota da laje de fundo = 45,20 m

66

− Cota da laje de cobertura = 48,5 m

− Cota do NA na câmara de entrada = 47,99 m

− Volume útil da CF1 = 34,7 m³

− Tempo de detenção para Q3 = 375,0 l/s = 1,5 minutos

− Velocidade ascensional do fluxo = 0,03 m/s

Possui instaladas 3 comportas vertedoras (NA) que direcionam o fluxo para os reatores 1,2 e 3.

Possui ainda instalada uma comporta de fundo (NF) que conduz o esgoto para a tubulação by-

pass.

As comportas vertedoras têm as seguintes dimensões:

− Largura = 800 mm

− Altura=400mm

� Cálculo do NA sobre a soleira dos vertedores retang ulares

Cota da soleira vertedora = 47,80 m

Largura da soleira vertedora = 0,80 m

− Q = 1,838 L H3/2

− H = 0,772 Q2/3

Para 3 reatores anaeróbios operando:

− Q2 = 304,0 l/s h = 0,17 m NA na CF1 = 47,80 + 0,17 = 47,97 m

− Q3 = 375,0 l/s h = 0,19 m NA na CF1 = 47,80 + 0,19 = 47,99 m

Caso apenas dois reatores estejam operando, tem-se:

− Q2 = 304,0 l/s h = 0,22 m NA na CF1 = 47,8 + 0,22 = 48,02 m

− Q3 = 375,0 l/s h = 0,25 m NA na CF1 = 47,8 + 0,25 = 48,05 m

A altura máxima excepcional de 0,25 m é inferior à altura da comporta de 0,40 m

garantindo-se operação segura e adequada.

67

6.5.2 Reatores anaeróbios

O tratamento secundário dos esgotos será realizado em três reatores anaeróbios, cuja

capacidade hidráulica e de processo nominal é de 80,0 l/s cada unidade.

Os reatores são construídos em concreto armado, no formato de paralelepípedo.

Tabela 28 – Reatores Anaeróbios Dados Gerais

Número de unidades a serem construídas 3 Capacidade nominal de cada unidade (l/s) 80,0

Capacidade nominal total - (l/s) 240,0 Capacidade máxima total (l/s) 360,0

Dados construtivos Dimensões externas (m) – (21,2 x 24,5) m Dimensões internas da base (m) – (20,7 x 24,0)

m Altura interna total = 5,25 m Altura interna útil = 4,58 m

Volume útil de cada unidade – 2.275 m³ Admissão de Esgotos Em uma câmara central superior circular com

136 tubos distribuidores. Tubulação distribuidora 136 tubulações de PEAD, PE 80, PN 8, DE 75

em bobinas Capacidade hidráulica máxima – (l/s) 120,0 (50% acima da nominal)

Recolhimento do efluente processado da fase líquida.

Em calhas de 0,30 m de largura, dispostas longitudinalmente ao longo da maior dimensão

do reator. 10 calhas de 24,25 m

Total de calhas de esgoto efluente = 242,5 m

Saída do efluente da fase líquida Através de tubulação PRFV DN 450

Destino do efluente da fase líquida Filtro biológico aeróbio Saídas do efluente fase sólida Através de 18 tubulações PVC PBA DN 100 e

18 válvulas de gaveta DN 100 Destino do lodo estabilizado Adensador de lodo Saída do efluente pastoso

Através de 14 coletores de escuma que

convergem em tubulações de PP DE 180 e saída por 2 válvulas de gaveta DN 150

68

� Produção de Biogás

A taxa de produção de biogás é de:

− Taxa = 0,4 a 0,5 Nm³/kg DBO removido – adotado nesta edição: 0,45 Nm³/kg DBO

removido

Sendo que desse biogás, cerca de 60% a 70%, em volume, é representado pelo gás metano

(CH4).

Ano 2020:

− DBO removido = 7.094 kg x 0,7 = 4.966 kg/dia

− Volume de biogás total = 0,45 x 4.966 = 2.235 Nm³/dia

− Volume de biogás por reator = (2.235 Nm³/dia)/3 = 745 Nm³/dia

Ano 2030:

− DBO removido = 8.093 kg x 0,7 = 5.665 kg/dia

− Volume de biogás total = 0,45 x 5.665 = 2.549 Nm³/dia

− Volume de biogás por reator = (2.549 Nm³/dia)/3 = 850 Nm³/dia

Os parâmetros utilizados para a verificação do desempenho dos reatores são os seguintes:

Tabela 29 – Parâmetros de desempenho dos reatores Reator – capacidade média (l/s) 80,0

Reator – capacidade máxima (l/s) 120,0

Tempo de detenção hidráulica (horas) 8

velocidade ascensional < (m/h) 2,0

velocidade superficial < (m/h) 0,7

69

� Verificação das velocidades no reator

Ano 2.020

− Volume médio diário = 204,57 l/s = 736,4 m³/h = 17.675 m³/dia

− Velocidade no manto = 736,4 / 3 x 20,7 x 24 = 0,49 m/h

Ano 2.030:

− Volume médio diário = 233,27 l/s = 839,8 m³/h = 20.154 m³/dia

− Velocidade no manto = 839,8 / 3 x 20,7 x 24 = 0,56 m/h

Para a vazão total das EEEs S4, S5 e N4:

− Volume máximo horário = 375,0 l/s = 1.350,0 m³/h

− Velocidade no manto = 1.350,0 / 3 x 20,7 x 24 = 0,91 m/h

� Verificação dos tempos de detenção hidráulica

t = volume do reator vazão média

Ano 2.020 t = (2.275 x 3) = 9,3 h 736,4

Ano 2.030 t = (2.275 x 3) = 8,1 h 839,8

Para Q3 = 375,0 l/s

t = (2.275 x 3) = 5,1 h 1350,0

6.5.3. Caixa de fluxo CF 2 – a montante dos filtros biológicos

A caixa de fluxo CF 2 foi projetada para receber o efluente dos reatores anaeróbios e direcioná-lo

para os 3 filtros biológicos ou para descarte através da tubulação de by-pass.


− Altura total = 3,9 m


70

− Cota da laje de fundo = 42,90 m






Possui instaladas 3 comportas vertedoras (NA) que direcionam o fluxo para os filtros biológicos

1,2 e 3. Possui ainda instalada uma comporta de fundo (NF) que conduz o esgoto para a

tubulação by-pass.



− Altura = 400 mm

� Cálculo do NA sobre a soleira dos vertedores retang ulares

− Cota da soleira vertedora = 46,2 m

− Largura da soleira vertedora = 0,80 m

Q = 1,838 L H3/2

H = 0,772 Q2/3

Para 3 filtros biológicos operando:

− Q2 = 304,0 l/s h = 0,17 m NA na CF2 = 46,2 + 0,17 = 46,37 m

− Q3 = 375,0 l/s h = 0,19 m NA na CF2 = 46,2 + 0,19 = 46,39 m

Caso apenas dois filtros biológicos estejam operando, tem-se:

− Q2 = 304,0 l/s h = 0,22 m NA na CF2 = 46,2 + 0,22 = 46,44 m

− Q3 = 375,0 l/s h = 0,25 m NA na CF2 = 46,2 + 0,25 = 46,45 m

A altura máxima excepcional de 0,25 m é inferior à altura da comporta de 0,40 m garantindo-se

operação segura e adequada.

71

6.5.4. Filtros biológicos aeróbios

Os parâmetros que foram adotados para o dimensionamento dos filtros biológicos são os

seguintes:

Tabela 30 – Parâmetros de dimensionamento dos filtr os biológicos Taxa máxima de aplicação superficial (m³/m².dia) 28,00

Taxa mínima de aplicação superficial (m³/m².dia) 10,00

Fator de produção de sólidos (kg SST/kg DBO aplicada) 0,70

Carga orgânica máxima (kg DBO/m³ dia) 1,80

Carga orgânica mínima (kg DBO/m³ dia) 0,50

O balanço de massa indica os seguintes valores de vazão afluindo aos filtros biológicos:

− Final da primeira etapa – ano 2020:

Tabela 31 – Balanço de massa ano 2020 Vazão afluente aos filtros biológicos - m³/dia 17.675

Vazão afluente aos filtros biológicos - l/s 204,57

Carga de DBO afluente aos filtros biológicos (kg DBO/dia) 2.128

Concentração de DBO afluente aos filtros (mg/l) 120,0

Sólidos produzidos nos filtros biológicos (kg SS/dia) 1.490,0

− Final de plano – ano 2030:

Tabela 32 - Balanço de massa ano 2030

Vazão afluente aos filtros biológicos – m³/dia 20.154

Vazão afluente aos filtros biológicos – l/s 233,27

Carga de DBO afluente aos filtros biológicos (kg DBO/dia) 2.428

Concentração de DBO afluente aos filtros (mg/l) 120,6

Sólidos produzidos nos filtros biológicos (kg SS/dia) 1.700,0

72

� Dimensionamento dos filtros biológicos

Considerando-se:

− Carga orgânica = 1,0 kg DBO/m³ dia

− Volume necessário de enchimento = 2.428 kg DBO /dia = 2.428 m³

1,0 kg DBO/m³ dia

− Para uma altura de enchimento de 2,2 m, tem-se a área requerida em final de plano

A = 2.428 m³ = 1.104 m² 2,20

Considerando-se 3 filtros operando em paralelo, a área de cada filtro resulta: 367,9 m²

Portanto o diâmetro calculado é: 21,6 m

Serão adotados 3 filtros com as seguintes características:

Tabela 33 – Dimensionamento filtros biológicos Diâmetro do filtro (m) 20,00

Área do filtro (m²) 314,1

Meio suporte Brita nº 4 (38 a 76 mm)

Altura do meio filtrante (m) 2,20

Ventilação Natural

Distribuidor rotativo 4 braços e acionamento mecânico

� Verificação das cargas hidráulicas ao longo do perí odo de projeto

− Ano 2020: Q média = 204,57 l/s = 17.675 m³/dia

Taxa para Qmédia = 17.675 m³/dia = 18,7 m³/m².dia 3 x 314,1 m²

− Ano 2030: Q média = 233,27 l/s = 20.154 m³/dia

Taxa para Qmédia = 20.154 m³/dia = 21,4 m³/m².dia

3 x 314,1 m²

73

Calculadas as taxas para as vazões mínimas e máximas, constata-se que situam-se na faixa

de operação recomendada pela NBR 12209/92 de 10,0 m³/m² dia a 60,0 m³/m² dia.

� Verificação da área útil de drenagem

Área total do fundo = 314,1 m²

Quantidade de furos de cada tipo de placa:

− Placa tipo 1 112 placas com 256 furos cada





− Placa tipo 6 4 placas sem furos

Total de placas por filtro = 148

− Placa tipo 1 28.762 furos



− Placa tipo 4 448 furos


Total de furos por filtro = 34.498

− Área de cada furo = (Π x 0,04²) / 4 = 0,00126 m²

− Área útil total de drenagem = 0,00126 x 34.498 = 43,47 m²

− Área do fundo = 314,1 – (1,5 x 1,5) = 311,85 m²

− Área útil total de drenagem/Área total do fundo = 43,37 / 311,85 = 0,14

− A área útil total de drenagem representa um valor de 14% da área total da base do

filtro biológico, valor este que satisfaz à recomendação da NBR 12209/92; item 6.2.9;

sub item “a”:

74

“as aberturas para drenagem do efluente do filtro devem ter área igual ou maior a 15% da área

da superfície horizontal do fundo do filtro”

� Verificação da área de ventilação lateral

− Área lateral total = Π x 20,0 x 3,3 = 207,3 m²

− Quantidade de janelas = 60

− Área das janelas laterais = 60 x (0,7 x 0,3) = 12,60 m²

− Área das janelas laterais / Área total do fundo = 12,60 / 311,85 = 0,04

A área de ventilação lateral representa um valor de 4,0% da área total do fundo do filtro biológico,

valor este que satisfaz à recomendação da NBR 12209/92; item 6.2.9, sub item “b”:

“a área de ventilação lateral deve ser maior ou igual a 1% da área horizontal do fundo do filtro

da parede do filtro biológico”

� Avaliação da carga orgânica volumétrica dos filtros da ETE

Verificação das cargas orgânicas ao logo do período de projeto

Volume útil do filtro, com 20 m de diâmetro e altura útil de 2,2 m = 691 m³

Volume útil de três filtros = 2.073 m³

− Ano 2020:

Carga de DBO afluente aos filtros biológicos = 2.128 kg DBO/dia

Carga orgânica volumétrica = 1,03 kg DBO/m³.dia

− Ano 2030:

Carga de DBO afluente aos filtros biológicos = 2.428 kg DBO/dia

Carga orgânica volumétrica = 1,17 kg DBO/m³.dia

Os filtros biológicos foram projetados para poder numa etapa posterior, ser adaptados a um

sistema de aeração forçada, que permita realizar com melhor eficácia as etapas da nitrificação e

desnitrificação.

Os filtros biológicos foram projetados de tal forma que o efluente entra por cima do filtro, vertido

sobre o recheio de brita, por 4 braços distribuidores, e o fluxo é descendente, percolando através

75

do recheio e a ventilação é natural, através das 60 aberturas existentes.

Tal como projetado, existe a flexibilidade de que o filtro possa ser transformado de filtro aeróbio

para filtro aerado, e a entrada do esgoto passa a ser pela parte inferior do filtro e o fluxo passa a

ser ascendente.

Para esta variante operacional, será necessário a instalação de sopradores dimensionados

adequadamente para as condições de nitrificação requeridas.

Nesta configuração os filtros passam de aeróbios a reatores aerados mecanicamente.

A recirculação de efluente dos decantadores secundários para a entrada dos filtros biológicos tem

como objetivo aumentar a diluição do afluente aos filtros biológicos para DBO de cerca de 100

mg/l, de modo a garantir um bom nível de OD ao longo do filtro e um efluente com DBO sempre

inferior a 50 mg/l para o efluente final.

Esta recirculação foi introduzida no projeto do processo para flexibilizar a operação, pois não há

necessidade de recirculação para aumentar a vazão mínima, pois a vazão mínima já proporciona

taxas superiores à mínima admissível de 10,0 m³/ m² dia.

Como a implantação dos filtros biológicos está prevista apenas para uma 2ª etapa de obras, para

ocorrer até o ano 2.020, e devido à evolução constante da tecnologia utilizada nos processos de

tratamento de esgoto sanitário, deve haver da parte do SANEAR, o cuidado de revisar este

projeto dos filtros biológicos e unidades de jusante, na oportunidade da execução das obras de 2ª

etapa.

6.5.5. Caixa de fluxo CF 3 – a montante dos decanta dores secundários

A caixa de fluxo CF3 foi projetada para receber o efluente dos filtros biológicos e direcioná-lo para

os 3 decantadores ou para descarte através da tubulação de by-pass.


− Altura total = 3,0 m na câmara de entrada

− Altura total = 4,1 m na câmara de saída


− Cota da laje de fundo câmara de entrada = 39,0 m

76

− Cota da laje de fundo câmara de saída = 37,9 m






Possui instaladas 3 comportas vertedoras (NA) que direcionam o fluxo para os decantadores

secundários 1,2 e 3. Possui ainda instalada uma comporta de fundo (NF) que conduz o esgoto

para a tubulação by-pass.



− Altura = 400 mm

� Cálculo do NA sobre a soleira dos vertedores retang ular

− Cota da soleira vertedora = 41,3 m

− Largura da soleira vertedora = 0,80 m

Q = 1,838 L H3/2

H = 0,772 Q2/3

Para 3 decantadores operando:

− Q2 = 304,0 l/s h = 0,17 m NA na CF3 = 41,3 + 0,17 = 41,47 m

− Q3 = 375,0 l/s h = 0,19 m NA na CF3 = 41,3 + 0,19 = 41,49 m

Caso apenas dois filtros biológicos estejam operando, tem-se:

− Q2 = 304,0 l/s h = 0,22 m NA na CF3 = 41,3 + 0,22 = 41,52 m

− Q3 = 375,0 l/s h = 0,25 m NA na CF3 = 41,3 + 0,25 = 41,55 m

A altura máxima excepcional de 0,25 m é inferior à altura da comporta de 0,40 m

garantindo-se operação segura e adequada.

77

6.5.6. Decantadores secundários

Os parâmetros que foram adotados para o dimensionamento dos decantadores secundários são

os seguintes:

Conforme NBR 12209/92 – item 6.2.14:

− Taxa média de aplicação superficial ≤ 36 m³/m².dia

O balanço de massa indica os seguintes valores de vazão afluindo aos decantadores

secundários:

− Final da primeira etapa – ano 2020

Vazão média afluente: 17.675 m³/dia 204,57 l/s

− Final de plano – ano 2030

Vazão média afluente. 20.154 m³/dia 233,27 l/s

� Dimensionamento dos decantadores secundários

Cálculo da área requerida em final de plano

− Área necessária = 20.154 m³/dia = 560 m²

36 m³/m² dia

− Área necessária por decantador considerando-se 3 unidades: 186,7 m²

− Diâmetro requerido: 15,4 m

Serão, portanto, adotados 3 decantadores secundários com as seguintes características:

Tabela 34 – Dimensionamento dos decantadores secund ários Quantidade de decantadores 3

Diâmetro (m) 15,0

Área de cada decantador (m²) 176,7

Altura útil lateral (m) 3,3

Volume útil (m³) 583,0

78

� Verificação das taxas de decantação

− Ano 2020: Taxa para Q média = 17.675 m³/dia = 33,3 m³/m².dia

3 x 176,7 m²/m³ dia

− Ano 2030: Taxa para Q média = 20.154 m³/dia = 38,0 m³/m².dia

3 x 176,7 m²/m³ dia

Constata-se que apenas no final de plano, mantidos os parâmetros de projeto, a taxa de 36

m³/m²dia é suplantada.

� Verificação dos tempos de detenção

− Ano 2020: Taxa para Q média = 3 x 583,1 m³ = 2,4 h

17.675 m³/dia

− Ano 2030: Taxa para Q média = 3 x 583,1 m³/dia = 2,1 h

20.154 m³/dia

A taxa dos vertedores de saída do decantador secundário é calculada através do conceito de

“vazão por metro linear de vertedor” – m³/h / m de vertedor.

Conforme NBR 12209/92 , item 6.2.16:

− Taxa de escoamento para vertedor de saída ≤ 380,0 m³/ m² dia;

− Taxa de escoamento para vertedor de saída ≤ 15,8 m³/ m² hora.

As vazões de contorno mais representativas da operação da retirada do sobrenadante dos

decantadores secundários são:

− Q2 = 304,0 l/s = 1.094,4 m³/h = 26.266 m³/dia

− Q3 = 375,0 l/s = 1.350,0 m³/h = 32.400 m³/dia

Para três decantadores com diâmetro de 15,0 m, tem-se um comprimento de vertedores de 141,4

m.

79

As taxas dos vertedores resultam:

Tabela 35 – Taxa dos vertedores

Taxa para Q2 (m³/h/m) Taxa para Q3 (m³/h/m)

7,7 9,5

Portanto, as taxas de operação dos vertedores dos decantadores estarão em conformidade com

os valores preconizados, quais sejam:

− Valor menor ou igual a 15,8 m³/h/m ( conforme NBR 12209/92 – item 6.2.16);

− Valor menor ou igual a 10,0 m³/h/m ( conforme Metcalf & Eddy )

6.5.7. Estação elevatória de lodo dos decantadores

A estação elevatória de lodo recebe toda a descarga de lodo e de escuma dos dois decantadores.

A remoção do lodo será através de válvula guilhotina com acionamento elétrico DN 200.

O volume de lodo a ser extraído dos decantadores, conforme o ano de referência, são os

seguintes:

− Ano 2020: 186,2 m³/dia = 7,76 m³/h = 2,15 l/s

− Ano 2030: 212,4 m³/dia = 8,85 m³/h = 2,46 l/s

Para cada decantador tem-se:

− Ano 2020: 2,59 m³/h = 0,72 l/s

− Ano 2030: 2,95 m³/h = 0,82 l/s

− Cota do NA = 40,8 m

− Cota do fundo = GII da tubulação de saída de lodo = 35,9 m

− Cota da válvula de descarga = 39,53 m

− DN da válvula de descarga = 200 mm

− Carga hidráulica sobre a válvula = 1,27 m

80

− Coeficiente de descarga = 0,50 m

− Vazão de descarga = Q = Cd (2 gh)1/2 x A

− Q = 0,5 x 7,672 x 0,0314 = 78,4 l/s

Admitindo-se purgas de 30 em 30 minutos, tem-se o volume de cada descarte:

− Ano 2020:

Volume de cada purga por decantador = 186,2 / 3 / 48 = 1,29 m³

Tempo de válvula aberta em cada purga = 1,29 / 0,0784 = 16,4 segundos

− Ano 2030:

Volume de cada purga por decantador = 212,4 / 3 / 48 = 1,47 m³

Tempo de válvula aberta em cada purga = 1,47 / 0,0784 = 18,7 segundos

Portanto considera-se uma válvula que abra e permaneça aberta por 16 segundos (2020) e 19

segundos (2030) e em seguida feche; e que repita esta operação a cada meia hora.

Claro está que este tempo foi calculado conforme condições teóricas de projeto e impõe-se que

estas 3 válvulas tenham seus períodos de abertura ajustados durante a operação da planta,

conforme as condições reais verificadas.

A elevatória será constituída de duas bombas de deslocamento positivo, realizando o recalque do

lodo, do poço de sucção, para a caixa CF 1.

81

Deverão ser utilizadas bombas com as seguintes características:

Tabela 36 – Características das bombas elevatórias de lodo Bombas BL1 e BL2

Número de unidades 2

Tipo NEMO

Q (m³/h) 25,0 a 40,0

H (bar) 7,0

Rotação (rpm) Variável com moto redutor

Bomba referenciada

Bomba Nemo da Netzsch

Modelo NM063BY01L07J

Inversor de freqüência: Rotação de 230 a 356 rpm

WEG CFW 08 P = 7,5 kW – 220/380 V

4 pólos

O poço de sucção foi dimensionado para conter um volume de 4 descargas ( 2 horas de

operação), para os três decantadores, ou seja: 1,47 x 3 decantadores x 4 descartes = ,

correspondente a 17,7 m³, correspondente a um tempo de detenção máximo de 2 horas.

O poço de sucção projetado resultou na forma quadrada, (3,6 x 3,6) m e altura útil de 1,9 m,

portanto com um volume útil de 24,6 m³.

Portanto as bombas irão operar em ciclos de cerca de 3,0 a 4,0 horas entre 2 partidas

sucessivas, considerada a vazão de recalque de 20,0 m³/h.

A linha de recalque tem extensão total de 150,0 m e está dimensionada para ser tubulação de

PEAD, PE 80, DE 160 mm, PN 6, espessura de 9,1 mm e DI = 141,8 mm.

O barrilete de recalque desta elevatória está interligado ao barrilete de recalque da elevatória de

recirculação de modo a flexibilizar o processo de tratamento caso seja necessário.

Esta interligação também permite injetar efluente tratado na tubulação de lodo, para que esta

possa ser periodicamente lavada.

82

� Características da EE de recirculação de lodo

− NA mínimo no poço de sucção = 37,1 m

− NA máximo na CF1 = 48,0 m

− Desnível geométrico máximo = 10,9 m

− Extensão da linha de recalque = 150 m

− Linha de recalque em PEAD DE 160 mm.

6.5.8. Estação elevatória de clarificado dos decant adores

A estação elevatória de recirculação tem como finalidade, manter a taxa mínima de aplicação

hidráulica dos filtros biológicos, qual seja, 10,0 m³/m² dia.

As vazões para avaliação são as seguintes:

− Q1 = 247,0 l/s = 21.341 m³/dia

− Q1 = 304,0 l/s = 26.266 m³/dia

− Q2 = 375,0 l/s = 32.400 m³/dia

Taxas de aplicação hidráulica, considerando-se dois filtros com diâmetro unitário de 20,0 m

− Área de 2 filtros = 628,3 m²

− Área de 3 filtros = 942,5 m²

− Q1 = 247,0 l/s = 21.341 m³/dia

− Taxa = 20.154 m³/dia / 942,5 m² = 21,4 m³/m²dia

− Q2 = 304,0 l/s = 26.266 m³/dia

− Taxa = 26.266 m³/dia / 942,5 m² = 27,9 m³/m²dia

− Q3 = 375,0 l/s = 32.400 m³/dia

− Taxa = 32.400 m³/dia / 942,5 m² = 34,4 m³/m²dia

83

Constata-se portanto que apenas considerando-se o critério de taxa de aplicação hidráulica, não

será necessário a recirculação para atender à carga hidráulica mínima dos filtros biológicos.

Entretanto, para flexibilizar o sistema e permitir que hajam dispositivos capazes de melhorar o

polimento do efluente, foi projetada uma elevatória de recirculação, dimensionada para uma

vazão media total de 120,0 l/s (2 bombas em paralelo).

− Q de cada bomba = 75,0 l/s

− 2 bombas instaladas (1 + 1)

− NA mínimo no poço de sucção = 37,3 m

− NA máximo na CF2 = 46,39 m

− Cota da GI da tubulação de entrada na CF2 = 46,5 m

− Desnível geométrico máximo = 9,2 m

− Extensão da linha de recalque = 80,0 m

− Linha de recalque em PEAD DE 280 mm – PE 80 – PN 6 – espessura = 15,9 mm – DI

= 248,2 mm.

Serão adotadas duas bombas submersíveis com inversores de freqüência, que permitem uma

amplitude de vazões de:

− 1 bomba operando com 90% da rotação nominal: Q = 67,5 l/s

− 2 bombas operando na rotação nominal: Q = 120,0 l/s

84

As características principais dessas bombas são:

Tabela 37 – Características das bombas elevatórias do clarificado Bombas BR1 e BR2


Bomba referenciada ABS

6 pólos – 1185 rpm

Rotor 365 mm

P = 14,1 kW

Q (l/s) 75,0

H (mca ) 10,6

Rotação (rpm) Variável com inversor de freqüência

Qmínima com redução da rotação (l/s) – 80% rpm

60,0

O poço de sucção do efluente a ser recirculado foi dimensionado conjugado ao poço de lodo dos

decantadores e resultou um poço com as dimensões da base de (3,6 x 3,6) m e altura útil de 2,1

m portanto com volume de 27,2 m³.

Esta elevatória recebe também as vazões do sobrenadante do adensador e do centrado da

centrífuga, assim discriminados:

Tabela 38 – Vazões resultantes Sobrenadante (m³/dia) Centrado (m³/dia) Total (m³/dia)

2020

99,6

7,1

126,7

2030

113,7

30,9

144,6

Estes volumes diários efluentes do adensador e do centrado da centrífuga, representam apenas

0,7% do volume diário afluente total, desta forma não afetando o desempenho dos filtros.

No barrilete de recalque da EE de recirculação, em DN 250 foi projetado um medidor de vazão

eletromagnético, DN 150, cuja recomendação é que opere entre as vazões de 5,4 l/s a 177,8 l/s.

85

No caso desta elevatória, a faixa de vazões estará compreendida entre:

− Q = 60,0 l/s v = 3,4 m/s

− Q = 120,0 l/s v = 6,8 m/s

O barrilete de recalque desta elevatória está interligado ao barrilete de recalque da elevatória de

recirculação de lodo, para permitir a flexibilidade do processo.

Os procedimentos operacionais da EE de recirculação do efluente tratado deverão ser

estabelecidos após a partida do sistema e verificação do desempenho do processo; entretanto tal

como os filtros biológicos e decantadores, esta unidade não será implantada na etapa inicial do

empreendimento.

6.5.9. Adensador

O lodo extraído dos reatores anaeróbios será encaminhado ao adensador por gravidade.

Critérios de dimensionamento do adensador:

Tabela 39 – Critérios de dimensionamento do adensad or Taxa de aplicação (kg SS/m².dia) 50,0

Tempo de detenção (horas) Menor ou igual a 24

Fator de pico (admitido ) 1,2

Número de adensadores 1

Altura útil lateral (m) 4,6

O balanço de massas indica os seguintes valores de sólidos suspensos removidos nos reatores

anaeróbios:

− Ano 2020 - Área requerida pelo adensador

Q = 1.986 kg SS/dia = 39,7 m² 50,0 kg SS/m² dia

− Ano 2030 – área requerida pelo adensador

Q = 2.266 kg SS/dia = 45,3 m² 50,0 kg SS/m² dia

86

− Diâmetro calculado 2020: 7,1 m

− Diâmetro calculado 2030: 7,6 m

− Diâmetro adotado: 8,0 m

Verificação das taxas máximas de aplicação ao longo do período do projeto, considerando-se um

fator de pico de 20%.

− Ano 2020

taxa = 1.986 x 1,2 = 47,4 kg SS/m² dia 50,3

− Ano 2030

taxa = 2.266 x 1,2 = 54,1 kg SS/m² dia 50,3

� Verificação dos tempos de detenção ao longo do perí odo do projeto (altura do lodo =

½ altura lateral)

− Volume útil do adensador = (π x 8²) / 4) x 2,3 = 115,6 m³

− Ano 2020 – tempo de detenção = (115,6 m³ / 132,4 m³/dia) = 0,87 dia = 20,9 h

− Ano 2030 – tempo de detenção = (115,6 m³ / 151,1 m³/dia) = 0,76 dia = 18,4 h

O tempo de detenção no adensador está atendido de forma satisfatória, pois é inferior a 24 horas.

O sobrenadante do adensador será encaminhado juntamente com o centrado da centrífuga, para

a elevatória de recirculação do efluente dos decantadores.

6.5.10. Estação elevatória de lodo para a centrífug a

Será constituída de duas bombas de deslocamento positivo, realizando o recalque do lodo, do

adensador para a centrífuga.

O volume de lodo a ser recalcado, conforme o ano de referência, considerado um tempo de

operação de 10 horas por dia, são os seguintes:

− Ano 2020: 32,8 m³/dia = 3,28 m³/h = 0,91 l/s

− Ano 2030: 37,4 m³/dia = 3,74 m³/h = 1,04 l/s

87

Deverão ser utilizadas bombas com as seguintes características:

Tabela 40 - Características das bombas elevatórias de lodo para centrífuga Bombas BL3 e BL4


Tipo NEMO

Q (m³/h) 2,5 a 4,0

H (bar) 5,0


Bomba referenciada

Inversor de freqüência

WEG CFW08


Modelo NM031BY01P05B

Rotação de 193 a 336 rpm

P = 1,5 kW – 220/380 V

4 pólos

6.5.11. Casa de desaguamento

A casa de desaguamento constitui-se de uma edificação em concreto, onde se faz o

processamento do lodo adensado em torta desidratada.

A casa de desaguamento possui 2 pavimentos, com as seguintes instalações:

1º pavimento com as dimensões de (10,55 x 4,80) m contém:

− 2 tanques de diluição e preparo de polímero;

− 2 bombas de aplicação de polímero;

− Local para armazenamento de polímero;

− Caçamba para disposição diária da torta;

− Poço de coleta para bomba submersível portátil;

88

2º pavimento com as dimensões de (4,8 x 4,9) m contém:

− Centrífuga

− Sanitários

O sistema de aplicação de polímeros compõe-se de tanques de preparo da solução e bombas

para aplicação na entrada da centrífuga.

Os polímeros serão diluídos em 2 tanques de concreto com as seguintes características:

− Dimensões internas: (1,4 x 1,5) m

− Altura útil = 1,4 m

− Volume de cada tanque = 2,9 m³

− Volume dos 2 tanques = 5,9 m³

Cada tanque será provido de 1 agitador com hélice naval, diâmetro de 150 mm, haste de 1,0 m e

fixação na parede lateral do tanque.

As bombas dosadoras de polímeros têm as seguintes características:

Tabela 41 - Características das bombas dosadoras de polímeros Bombas BDP 1 e BDP 2


Tipo NEMO

Q (litros/h) 300,0 a 500,0

H (bar) 6,0


Bomba referenciada


Modelo NM015BY01L06B

Rotação de 140 a 850 rpm

P = 0,55 kW – 220/380 V

8 pólos

89

O equipamento de desaguamento adotado no projeto é a centrífuga, com as seguintes

características:

− Marca referenciada: Pieralisi

− Modelo: FP 600M

− Motor de 5,5 kw

Vazão de lodo para ser desaguado: 3,7 m³/h

6.5.12. Leitos de secagem

O sistema de desaguamento previsto para ser implantado em 1ª etapa de obras será constituído

de leitos de secagem.

Parâmetros de dimensionamento utilizados:

− Produção mássica “per capita” de lodo em reator anaeróbio = 12 a 19 g SS/dia

− Produção volumétrica “per capita” de lodo em reator anaeróbio = 0,2 a 0,6 l/dia

− Produção mássica “per capita” de lodo adotada = 15 g SS/dia

− Produção volumétrica “per capita” de lodo adotada = 0,4 l/dia

− População atendida (2020) = 110.133 hab

− População atendida (2030) = 125.637 hab

− Período de secagem = 7 dias

− Período de remoção de lodo = 5 dias

− Ciclo de operação do leito de secagem = 12 dias

− Taxa de aplicação de sólidos = 30 kg SS/ m²

− Carga de SS no lodo com captura de 85% (1ª etapa) = 1688 kg SS/dia

− Período de secagem = 5 dias

− Período de remoção = 2 dias

90

− Ciclo de operação dos leitos de secagem = 7 dias

− Volume estimado de lodo = 44,0 m³/dia

− Área requerida pelo leito de secagem = 1688 x 7 / 30 = 394 m²

− Área de cada leito de secagem = (6,0 x 16,0) m = 96 m²

− Quantidade requerida de leitos de secagem = 394 / 96 = 4,1

− Área requerida pelo leito de secagem = 1688 x 7 / 30 = 394 m²

Devido à disponibilidade de área já regularizada e para dotar o sistema de desaguamento de

maior segurança e flexibilidade operacional, serão adotados 8 leitos de secagem, sendo 7 para o

lodo e 1 para a escuma dos reatores anaeróbios.

6.5.13. Câmara de contacto

A câmara de contacto foi dimensionada para proporcionar um tempo de contacto de 15 minutos

para a vazão média de 233,3 l/s.

Resulta uma câmara de contacto com as seguintes características:

− Volume requerido = 210 m³

− Altura da lâmina de água = 1,0 m

− Área da base = 210 m²

− Dimensões adotadas da base = (10,0 x 21,0) m

− Volume útil = 210,0 m³

− Cota da lâmina de água = 39,45 m

− Cota do fundo da câmara = 38,45 m

91

6.5.14. Estação elevatória de água de utilidades e avaliação do NPSH d

NPSHd = +/- ( z ) + (( pa – pv ) / γ ) x 10 - ∆Hs (mca)

Sendo: z = altura estática de sucção (m) pa = pressão atmosférica local (kgf/cm²) pv = pressão de vapor na temperatura de bombeamento (kgf/cm²) ∆Hs = perda de carga na sucção (mca) Para uma temperatura média na cidade de Colatina de 20º C e altitude de 50,0 m, tem-se: pa = 1,025 kgf/cm² pv = 0,0239 kgf/cm²

A altura estática de sucção é obtida dos seguintes níveis:

− NA câmara de contacto = 39,45 m

− Cota do eixo da bomba = 40,45 m

− Z = 39,45 – 40,45 = - 1,0 m

As perdas de carga na sucção são obtidas da seguinte forma:

− 1 Válvula de pé com crivo DN 50 K = 2,50

− 2 Curva 90º DN 50 K = 0,40

− 1 Tê passagem lateral DN 50 K = 0,40

− 1 bucha de redução DN 25 K = 0,20

− 1,0 m de tubulação DN 50

∆Hs = 0,0826 ΣK Q²/D4 = 65873 Q² (m)

Tabela 42 – Perda de carga X vazão Q (l/s) ∆Hs (m) ∆Hd (m) ∆Ht (m)

1,0 0,06 0,0 0,06

2,0 0,26 0,0 0,26

3,0 0,59 0,0 0,59

Tabela 43 - NPSHd X vazão

Q (l/s) z (m) ∆Ht (m) ∆p (m) NPSHd (m)

1,0 - 1,0 - 0,06 9,1 8,04

2,0 - 1,0 - 0,26 9,1 7,84

3,0 - 1,0 - 0,59 9,1 7,51

92

A bomba da estação elevatória de utilidades foi dimensionada para Q = 5,40 m³/h = 1,5 l/s.

Adotando-se como referência de análise, a bomba abaixo discriminada:

KSB – monobloco 25 150 – H = 37,5 mca – P = 3,0 cv

O catálogo do fabricante informa que essa bomba possui uma altura máxima de sucção de 7,0 m.

Portanto não ocorrerão problemas de operação inadequada das bombas, considerando-se

isoladamente, apenas as condições do barrilete de sucção.

6.5.15. Reservatório de água de utilidades

Foi projetado um reservatório de água de utilidades na área mais elevada da ETE.

Trata-se de um reservatório pré fabricado, de PRFV, com capacidade de 15 m³, assentado sobre

uma base de concreto com altura de 6,0 m.

Este reservatório permite o armazenamento do efluente tratado e desinfetado, para ser usado em

determinadas unidades do processo.

6.5.16. Rede de distribuição de água de utilidades

A rede de distribuição de água de utilidades foi projetada em PVC, nos diâmetros DN 50 e DN 75.

O uso habitual desta água de utilidades no processo de tratamento refere-se à limpeza de

determinadas instalações.

Nesse sentido, foram previstos pontos que permitem a utilização da água de utilidades, nos

seguintes locais:

− Gradeamento mecânico;

− Rosca transportadora de areia;

− 3 reatores e CF1;

− 3 filtros e CF 2;

− 3 decantadores e CF 3;

− adensador e EE de lodo adensado;

− EE de recirculação e entrífuga

93

6.5.17. Rede de distribuição de água potável

A rede de distribuição de água potável é suprida diretamente da rede de água do SANEAR, cuja

tubulação que abastece o bairro de Barbados, passa defronte à área da ETE.

A rede de distribuição de água de utilidades foi projetada em PVC, DN 50.

Além das unidades administrativas, foram previstos pontos que permitem a utilização da água

potável, nos seguintes locais:

− Próximo aos reatores anaeróbios;

− Junto ao selo hídrico do queimador;

− Próximo aos filtros biológicos;

− Próximo aos decantadores;

− Junto à caçamba;

− Alimentação dos tanques de polímero;

− Centrífuga e

− Banheiro da casa de desidratação.

6.5.18. Lançamento final

O corpo receptor do efluente da ETE Colatina é o Rio Doce.

Para verificar o efeito de lançamento do efluente tratado no corpo receptor, foi considerado o OD

igual a 6,6 mg/l, para uma temperatura de 20º C.

Tabela 44 – Características do lançamento final 2030

População Atendida (habitantes) 125.637

Carga Orgânica (kg DBO/dia) 8.093

Vazão Total Média (l/s) 233,3

Concentração de DBO afluente do reator (mg/l) 401

Concentração de DBO efluente do reator (mg/l) 100

Concentração de DBO efluente do filtro (mg/l) 30

Concentração de DBO no corpo receptor (mg/l) 10,0

Vazão do rio Doce na estiagem (l/s) – estimado 340.000

Concentração de DBO da mistura na estiagem (mg/l) 10,0

Concentração da OD do rio Doce (mg/l) 6,6

Concentração da OD da mistura na estiagem (mg/l) 6,6

94

Os resultados obtidos, apresentam-se em conformidade com os parâmetros de lançamento

exigidos pela Resolução 357, de 17/03/05, do Conselho Nacional de Meio Ambiente – CONAMA,

conforme artigo 34, § 4°.

Quanto às condições de enquadramento, definidas pela Resolução 357, artigo 15, para rios

classe II, os parâmetros são os seguintes:

− Cor verdadeira: até 75 mg Pt/l

− Turbidez: até 100 UNT;

− DBO 5,20: até 5 mg/l

− OD: não inferior a 5 mg/l

Na realidade a vazão de esgoto tratado descartado no leito do rio Doce, não afeta os parâmetros

do rio, devido à disparidade entre vazões, ou seja, 233,3 l/s de esgoto tratado lançados num

caudal de estiagem de 340.000 l/s.

Por esta discrepância entre vazões; 233,3 l/s representa 0,07% da vazão de estiagem, não se

apresenta a curva de depleção do oxigênio e o cálculo do tempo crítico conforme modelo

matemático de Streeter – Phelps.

Conforme apresentado no estudo denominado “Estudo de disponibilidades e demandas de

recursos hídricos no Brasil” – ANA 2005 tem-se para Colatina:

Relação entre: (carga orgânica de esgoto doméstico / carga assimilável por diluição) = R

− Para Q50 R = 0,8

− Para Q95 R = 0,2

A vazão de permanência de 95% é bastante elevada, da ordem de 340,0 m³/s, ou seja, pode-se

afirmar que quase sempre haverá condições favoráveis à diluição da carga orgânica.

6.5.19. Infra – estrutura

a) Sistema viário

Todas as unidades componentes da ETE podem ser acessadas através de vias internas, com

5,0 m de largura e providas de meio fio e pavimentação.

95

São cerca de 520,0 m de vias e um pátio junto às caixas de areia, bem como estacionamento

de veículos leves junto à edificação da administração.

Há uma pista que contorna todas as unidades da ETE, iniciando na guarita na cota 41,0 m e

finalizando na cota 44,0 m junto às caçambas de depósito de areia.

b) Drenagem pluvial

Todas as vias e o pátio da ETE serão dotadas de bocas de lobo e poços de visita.

As tubulações de interligação entre as bocas de lobo e os PVs serão de concreto DN 300.

As tubulações de interligação entre os PVs serão de concreto DN 400.

c) Área de preservação permanente e cortina vegetal

A área da faixa de preservação será recomposta de vegetação nativa, e na faixa que

acompanha a cerca perimetral da ETE, serão plantadas árvores, cuja finalidade será de isolar

a unidade de qualquer contacto visual com a comunidade.

Recomendam-se para a cortina vegetal, espécies pioneiras tais como:

− Pau pombo;

− Pindaíba;

− Caixeta;

− Pata de vaca;

− Quaresma;

− Ingá.

96

7. SISTEMAS ISOLADOS DE TRATAMENTO

7.1. Sistema Isolado de Tratamento Colúmbia

7.1.1. Diagnóstico Sistema Existente

Possui capacidade de tratamento de aproximadamente 15,0 L/s (operando entre 8,0 e 9,0 L/s),

conforme dados fornecidos pelos técnicos do SANEAR.

Está composta pelas seguintes unidades:

− Tratamento Preliminar: grade e desarenador;

− Tratamento Primário: 3 unidades de tanques Imhoff

− Tratamento Secundário: 3 unidades de filtros anaeróbios; e,

− 2 unidades de leitos de secagem.

Esta Estação de Tratamento já foi reformada 3 vezes, sendo que atual situação é de abandono,

tendo os efluentes lançados sobre os leitos de secagem e com sua capacidade de tratamento

comprometida.

Para a análise deste equipamento, foi fornecido pelo SANEAR o projeto do sistema de tratamento

que foi implantado no local. Este projeto está datado de Março/95 com a responsabilidade técnica

do Engº Sanitarista Ricardo Franci Gonçalves CREA 3502/D.

Na tabela a seguir, estão descritos os equipamentos existentes:

97

Tabela 45 – Equipamentos existentes CAIXA DE AREIA

Quantidade Unidade

Comprimento total 10,10 M

Altura total 2,30 M

Comprimento útil caixa de areia 7,00 M

Altura útil caixa de areia 1,00 M

Grade Retentora com barras de 1/4"x1/2" espaçamento 1 cm

Comprimento útil gradeamento 1,50 M

Altura útil gradeamento 1,10 M

Tubulação afluente e efluente DN 200

CAIXA SEPARADORA DE VAZÃO

Dimensões úteis 1,20x1,40x0,45 1,00 M

TANQUES IMHOFF - 3 UNIDADES

Quantidade Unidade

Comprimento total (m) 12,00 M

Largura (m) 3,50 M

Altura (m) 4,00 M

Câmara de decantação 25,87 m³

câmara de digestão 63,00 m³

câmara de escuma 41,33 m³

Volume útil do tanque Imhoff 130,20 m³

98

FILTROS BIOLÓGICOS ANAERÓBIOS- 3 UNIDADES

Quantidade Unidade

Diâmetro externo 5,40 M

Diâmetro interno 5,00 M

Altura total externa 6,50 M

Altura cone lodo 2,10 M

Altura do recheio Brita nº 4 1,20 M

Volume do recheio 23,55 m³

Altura filtrado 1,60 M

Área do filtro 19,63 m²

Atura total útil 5,40 M

Fundo falso peças de madeira 15x10 espaçamento de 0,5 cm

LEITOS DE SECAGEM - 2 UNIDADES

Comprimento útil 4,40 M

Largura útil 6,60 M

Área útil 29,04 m²

Fundo de tijolos maciços de 20x10x5 espaçamento de 3,0 cm (areia lavada)

Leito filtrante:

- Brita 0 = 7,5 cm

- Brita 2 = 7,5 cm

- Brita 4 = 20 cm

Altura filtro 0,45 M

Altura total útil 0,95 M

99

Conforme visualizado no local e em reuniões com o SANEAR, foi proposto a inutilização dos

filtros anaeróbios e dos leitos de secagem hoje instalados.

Sendo assim, a seguir, estão apresentados os dimensionamentos dos novos equipamentos a

serem instalados.

7.1.2 Dimensionamento das Unidades Propostas

� Dimensionamento do Filtro anaeróbio

Para o dimensionamento dos fitros anaeróbios a serem utilizados no sistema Isolado Colúmbia,

consideraram-se parâmetros conservadores baseados em Chernicaro, bem como a norma NBR

13969, sendo:

− Tempo de detenção hidráulica mínimo : 2 h (Qmax);

− Tempo de detenção hidráulica médio: 4 h (Qméd);

− Altura do fundo falso: 0,40 a 0,60 m

− Altura do meio de suporte: 1,00 a 1,20 m

− Altura total útil: 1,50 a 1,80 m

− Taxa de aplicação hidráulica : 6,8 a 17,1 m³/m²dia

− Taxa de carga orgânica: 0,55 Kg DBO/m³dia

A seguir estão apresentadas as principais características do filtro anaeróbio, com horizonte até

2030 :

− Diâmetro interno : 8,0 m

− Altura do leito filtrante : 1,20 m

− Altura total útil : 2,00 m

− Material de enchimento: brita 4

100

A memória de cálculo está apresentada a seguir:

Tabela 46 – Memória de cálculo filtro anaeróbio CÁLCULO DE VAZÕES

2010 2020 2030

População total (hab) 3474 3634 3794

índice de atendimento (%) 80 90 95


Cota per capita de água ( l/hab .dia ) 163 163 163

Cota per capita de esgoto ( l/hab .dia ) 130 130 130

Vazão média sanitária ( l/s ) 4,19 4,94 5,44

Vazão máxima diária sanitária ( l/s ) 5,03 5,92 6,53

Vazão máxima horária sanitária ( l/s ) 7,55 8,89 9,79

Vazão de infiltração ( l/s ) 2,10 1,73 1,39

Vazão média total ( l/s ) 6,29 6,66 6,83

Vazão total dia de maior consumo ( l/s ) 7,13 7,65 7,91

Vazão total hora de maior consumo ( l/s ) 9,65 10,61 11,18

Carga DBO doméstico (kg /dia ) 150 177 195

Concentração DBO total ( mg/l ) 276 307 330

Carga de sólidos ( kg SST/dia ) 167 196 216

FILTRO ANAERÓBIO

2010 2020 2030

Carga orgânica (kg DBO/m³ dia) 0,55 0,55 0,55

Material de suporte = brita 4

Altura máxima do leito (m) 1,20 1,20 1,20

Carga afluente (kg/dia) 75,0 88,3 97,3

Volume necessário de recheio (m³) 136,4 160,6 176,9

Area do filtro (m²) 113,7 133,8 147,4

Diâmetro dos filtros (m) 6,9 7,5 7,9

101

� Dimensionamento do Leito de Secagem

Para o dimensionamento dos leitos de secagem a serem utilizados no sistema Isolado Colúmbia,

consideraram-se os critérios da norma NBR 12208/92, sendo:

− Material drenante constituído por:

o camada de areia com espessura de 7,5 cm a 15 cm;

o camada de brita com espessura de 30 cm a 45 ;

− Altura livre das paredes do leito de secagem de 0,5 m a 1,0 m.

− Taxa de aplicação: 40 a 60 hab/m²

A seguir estão apresentadas as principais características do leito de secagem, com horizonte até

2030 :

− Taxa de aplicação: 40 hab/m²

− Dois módulos com:

o Largura : 3,0 m

o Comprimento: 16,0 m

o Área total útil: 48,0 m2

− Altura total leito drenante : 0,45 m

− Altura livre do leito de secagem: 0,30 m


Tabela 47 – Memória de cálculo do leito de secagem LEITO DE SECAGEM

2010 2020 2030




Taxa aplicada (hab/m²) 40 40 40

Área leito de secagem (m²) 69 82 90

O Desenho 5083-R1-PB-174 a 5083-R1-PB-178, apresenta a implantação, cortes e detalhes do

Sistema Isolado Colúmbia.

102

7.2. Sistema Isolado Acampamento

7.2.1. Diagnóstico Sistema Existente

Possui capacidade de tratamento de aproximadamente 3,0 L/s.

Está composta pelas seguintes unidades:

− tratamento preliminar: grade e desarenador;

− tratamento primário: 2 unidades de tanques sépticos; e,

− tratamento secundário: 2 unidades de filtros anaeróbios.

Para a análise desta unidade de tratamento, foi fornecido pelo SANEAR o projeto do sistema de

tratamento que foi implantado no local. Este projeto está datado de Dez/98 e foi executado pelo

SAAE, órgão autônomo anterior ao SANEAR.

Na tabela a seguir, estão descritos os equipamentos existentes:

Tabela 48 – Equipamentos existentes CAIXA DE AREIA

Quantidade Unidade

Comprimento total 7,00 m

Altura total 2,05 m

Comprimento útil caixa de areia 3,50 m

Altura útil caixa de areia 0,75 m

Grade Retentora com barras de 1/4"x1/2" espaçamento 1 cm

Comprimento útil gradeamento 1,30 m

Altura útil gradeamento 1,00 m


CAIXA SEPARADORA DE VAZÃO

Dimensões úteis 0,70x0,70x0,45

103

TANQUES SE SEDIMENTAÇÃO SÉPTICOS - 2 UNIDADES

Quantidade Unidade

Comprimento total 6,40 m

Largura total 2,80 m

Altura Total 3,95 m

Altura cone de lodo 1,00 m

Altura útil (sem lodo) 2,50 m

Volume útil 53,76 m³


FILTROS BIOLÓGICOS ANAERÓBIOS- 2 UNIDADES

Quantidade Unidade

Diâmetro externo (m) 4,35 m

Diâmetro interno (m) 3,95 m

Altura total externa (m) 4,52 m

Altura cone lodo 1,60 m

Altura do recheio (m) Brita nº 4 1,20 m

Volume do recheio 14,70 m³

Altura filtrado 0,80 m

Área do filtro 12,25 m²

Atura total útil 3,60 m

Fundo falso peças de madeira 15x10 espaçamento de 0,5 cm

104

LEITOS DE SECAGEM - 2 UNIDADES

Quantidade Unidade

Comprimento útil 8,40 m

Largura útil 5,00 m

Área útil 42,00 m²

Fundo de tijolos maciços de 20x10x5 espaçamento de 3,0 cm (areia lavada)

Leito filtrante:

- Brita 0 = 7,5 cm

- Brita 2 = 7,5 cm

- Brita 4 = 20 cm

Altura filtro 0,45 m

Altura total útil 0,95 m

Conforme visualizado no local e em reuniões com o SANEAR, foi verificado que os tanques

sépticos e os filtros anaeróbios existentes suprem apenas a demanda necessária atual, 2010,

porém, conforme a estimativa populacional futura, e a nova demanda, haverá a necessidade de

readequação para atendimento pleno até 2030.

Os leitos de secagem suprem a demanda necessária até o ano de 2030.

Tendo em vista as atuais condições de uso e de dimensionamento dos equipamentos, sugere-se

a manutenção dos sistemas individuais atuais, havendo a necessidade de um novo tanque

séptico que atenderá as demandas para 2ª etapa, ano 2020 e um filtro anaeróbio que atenderá as

demandas para 3ª etapa, ano 2030.

Para as demandas atuais, o gradeamento, caixa de areia, tanques sépticos, filtros e leitos de

secagem possuem dimensionamentos condizentes com o necessário, porém serão feitas

revisões e reparos nessas unidades para que tenham um melhor funcionamento.

Sendo assim, a seguir, estão apresentados os dimensionamentos dos novos equipamentos a

serem instalados.

105

7.2.2. Dimensionamento das Unidades Propostas

� Dimensionamento do Tanque Séptico

Para o dimensionamento dos fitros anaeróbios a serem utilizados no sistema Isolado

Acampamento, consideraram-se parâmetros da norma NBR 7229.

O volume útil é calculado pela fórmula:

V = 1000 + N (C*T + K*Lf)

sendo:

V = volume útil em litros; N = número de pessoas contribuintes; C = contribuição de despejos em litros/pessoa/dia; T = tempo de detenção em dias; K = Taxa de acumulação do lodo; Lf = contribuição de lodos frescos em litros/pessoa/dia;

A seguir estão apresentadas as principais características do tanque séptico, com horizonte até

2020 :

Tabela 49 – Memória de cálculo do tanque séptico CÁLCULO DE VAZÕES

2010 2020 2030



População atendida (hab) 522 932 1.349

Cota per capita de água ( l/hab .dia ) 163 163 163

Cota per capita de esgoto ( l/hab .dia ) 130 130 130

Vazão média sanitária ( l/s ) 0,79 1,41 2,04

Vazão máxima diária sanitária ( l/s ) 0,94 1,69 2,44

Vazão máxima horária sanitária ( l/s ) 1,42 2,53 3,66

Vazão de infiltração ( l/s ) 0,39 0,49 0,52

Vazão média total ( l/s ) 1,18 1,90 2,56

Vazão total dia de maior consumo ( l/s ) 1,34 2,18 2,96

Vazão total hora de maior consumo ( l/s ) 1,81 3,03 4,18

Carga DBO doméstico (kg /dia ) 28 50 73

Concentração DBO total ( mg/l ) 276 307 330

Carga de sólidos ( kg SST/dia ) 31 56 81

106

TANQUE SÉPTICO

2010 2020 2030

Volume útil necessário (m³) 99 176 254

Tempo de detenção T (dia) 1

Cota per capita de água C ( l/hab .dia ) 163 163 163

K Taxa de acumulação do lodo 57

Lf contribuição de lodo fresco (L/Hab dia) 1

Altura útil (m) 3,0 3,0 3,0

Área da base (m²) 32,9 58,6 84,6

Sendo assim, considerando a utilização dos dois tanques sépticos existentes que possuem as

dimensões de 6,40 x 2,80 com altura útil de 3,00m, foi definido um tanque séptico, que atenderá

as necessidades até 2020 de:

− Comprimento = 6,90m;

− Largura = 2,80m,

− Altura útil = 3,00m.

Para o atendimento até o horizonte do ano 2.030, será necessário, caso a evolução populacional

ocorra conforme estimado neste estudo, a implantação de mais um tanque séptico após o ano de

2020.

� Dimensionamento do Filtro anaeróbio

Para o dimensionamento dos fitros anaeróbios a serem utilizados no sistema Isolado Colúmbia,

consideraram-se parâmetros conservadores baseados em Chernicaro, bem como a norma NBR

13969, sendo:

− Tempo de detenção hidráulica mínimo : 2hrs (Qmax);

− Tempo de detenção hidráulica médio: 4 hrs (Qméd);

− Altura do fundo falso: 0,40 a 0,60 m

107

− Altura do meio de suporte: 1,00 a 1,20 m

− Altura total útil: 1,50 a 1,80 m

− Taxa de aplicação hidráulica : 6,8 a 17,1 m³/m²dia

− Taxa de carga orgânica: 0,55 Kg DBO/m³dia

A seguir estão apresentadas as principais características do filtro anaeróbio, com horizonte até

2030 :

− Diâmetro interno : 5,0 m

− Altura do leito filtrante : 1,20 m

− Altura total útil : 2,00 m

− Material de enchimento: brita 4


Tabela 50 – Memória de cálculo do filtro anaeróbio FILTRO ANAERÓBIO

Carga orgânica (kg DBO/m³ dia) 0,55 0,55 0,55

Material de suporte = brita 4

Altura máxima do leito (m) 1,2 1,2 1,2

Carga afluente (kg/dia) 14,1 25,2 36,4

Volume necessário de recheio (m³) 25,6 45,8 66,2

Área do filtro (m²) 21,3 38,1 55,2

Diâmetro dos filtros (m) 3,0 4,0 4,8

Diferentemente dos tanques sépticos, apenas com a implantação de mais um filtro anaeróbio

suprirá a demanda plena até o ano de 2030.


do Sistema Isolado Acampamento.

108

8. UNIDADES EXISTENTES

Neste capítulo analisam-se as estações elevatórias de esgoto existentes do município que

deverão ser aproveitadas na alternativa de concepção aprovada.

Estes dados foram fornecidos pelo SANEAR e analisados pelos técnicos do Consórcio.

Na sequência são apresentadas as analises efetuadas em cada unidade existente

separadamente.

8.1. EEE Colúmbia

Está implantada na esquina das Ruas Tocantins e Rua Bahia e possui as seguintes

características:

− poço seco;

− sistema de entrada composto por cesto;

− bombeamento através de uma única moto-bomba horizontal com as seguintes

características: bomba FAL, 3500 rpm, vazão 10,8 m³/h, altura manométrica de 46 mca,

motor WEG, 7,5 cv, 3490 rpm.

Esta estação elevatória recalca os efluentes de uma parcela do bairro Columbia para o PV

receptor na entrada da Estação de Tratamento Columbia.

Após análise do relevo no local entre a atual localização da estação elevatória e a ETE Colúmbia,

visualizou-se a possibilidade de transporte deste efluente através de um emissário por gravidade,

o que foi confirmado pelos levantamentos topográficos. Porém, em acordo com os técnicos do

SANEAR, entendeu-se que os custos de implantação de um novo coletor demandaria um

investimento muito maior do que será necessário para manter em funcionamento esta EEE pelo

período de abrangência do projeto.

Sendo assim, esta elevatória será mantida conforme o novo sistema consolidado.

109

8.2. EEE Novo Horizonte

A segunda EEE do bairro Columbia denomina-se EEE Novo Horizonte e está implantada na Rua

Bernardo Augusto Sperandio no loteamento Novo Horizonte e possui as seguintes características:

− moto-bomba submersível marca SPV de 3 cv, vazão 10,8 m³/h (3,0 L/s) e altura

manométrica de 15 mca.

Esta estação elevatória recalca os efluentes para a própria rede localizada na AC 04 e é utilizada

para recuperação de cota da rede coletora de esgoto.

Na avaliação do Consórcio, através de divisões de micro-bacias, constatou-se uma área de 9,6

ha, resultando para a bacia contribuinte uma vazão máxima horária do efluente de Q = 2,15 L/s.

Sendo assim, a atual bomba supre a demanda, necessitando apenas de melhorias na área da

elevatória e na edificação da casa de bombas, bem como uma manutenção geral da bomba

existente.

Recomenda-se a instalação de uma segunda bomba, similar à existente para reserva

operacional.

Esta elevatória será mantida conforme a alternativa aprovada.

8.3. EEE Barbados

Localiza-se no bairro Barbados no prolongamento da Rua Pedro Epichin, e transporta o efluente

gerado pela parte baixa do bairro para uma cota mais elevada e possui as seguintes

características:

− moto-bomba submersível marca SPV de 5 cv, vazão 5,4 m³/h (1,5 L/s) e altura

manométrica de 15 mca.

Na avaliação do Consórcio, através de divisões de micro-bacias, constatou-se uma área de 6,77

ha, resultando para a bacia contribuinte uma vazão máxima horária da bacia contribuinte de Q =

1,02 L/s.

Desse modo a atual bomba supre a demanda, necessitando-se apenas de melhorias na área da

elevatória e na edificação da casa de bombas e manutenção da bomba existente

Recomenda-se a instalação de uma segunda bomba similar a existente como reserva

operacional. Esta elevatória será mantida conforme a alternativa aprovada.

110

9. RELAÇÃO DE SERVIÇOS, MATERIAIS, EQUIPAMENTOS E QUANTITATIVOS

Neste capítulo apresentam-se os descritivos dos principais serviços, materiais a serem utilizados,

métodos de execução e equipamentos necessários à implantação do Sistema de Esgotamento

Sanitário de Colatina.

Estes serviços, métodos e materiais a seguir apresentados são resultados de anos de experiência

de concessionárias de saneamento básico consagradas como SANEPAR e SABESP, sendo

assim de comprovada eficácia e desempenho.

9.1. Recebimento e Estocagem do Material

Toda a tubulação deverá ser retirada da embalagem em que veio do fornecedor, salvo se a

estocagem for provisória para fins de redespacho. O local escolhido para estocagem deve ter

declividade suficiente para escoamento das águas da chuva, deve ser firme, isento de detritos e

de agentes químicos que possam causar danos aos materiais das tubulações.

Recomenda-se não depositar os tubos diretamente sobre o solo, mas sim sobre proteções de

madeira, quer sob a forma de estrados, quer sob a forma de peças transversais aos eixos dos

tubos. Essas peças preferencialmente terão rebaixos que acomodem os tubos, os chamados

berços, e terão altura tal que impeçam o contato das bolsas ou flanges, com o terreno. Quando

da utilização de berços, a separação máxima entre eles será de 1,5 m.. Quando da utilização de

estrados, devem ser tomadas precauções de modo a que as bolsas ou flanges não sirvam de

apoio às camadas superiores.

É proibido misturar numa mesma pilha tubos de materiais diferentes ou, sendo do mesmo

material, de diâmetros distintos. Camadas sucessivas de tubos poderão ou não ser utilizadas,

dependendo do material e do diâmetro dos mesmos. Explicitamente por material têm-se as

seguintes recomendações:

- o tempo de estocagem deve ser o menor possível, a fim de preservar o revestimento da

ação prolongada das intempéries;

- no caso de previsão de estocagem superior a 120 (cento e vinte) dias, deverá ser

providenciada cobertura para as tubulações.

111

9.1.1. Ferro Dúctil (FD)

Para este material existem três métodos de empilhamento.

Método nº 1

A pilha é formada de leitos superpostos alternado-se em cada leito a orientação das bolsas dos

tubos.As bolsas dos tubos são justapostas e todas orientadas para o mesmo lado. Os corpos dos

tubos são paralelos e são mantidos nesta posição por meio de calços de tamanho adequado

colocado entre as pontas. O primeiro e o último tubo do leito são calçados por meio de cunhas

fortes pregadas nas pranchas, uma a cada extremidade do tubo.

Os tubos do segundo leito são colocados entre os tubos do primeiro, porém com suas bolsas

voltadas para o lado oposto, e de tal modo que o início das bolsas é posicionado a 10 cm além

das pontas dos tubos da camada inferior. Assim os tubos estão em contato desde a ponta até 10

cm do início da bolsa, ver Figura 1.

Adota-se o mesmo procedimento com as camadas sucessivas (ver no 18o número máximo de

leitos aconselhado para cada classe e diâmetro de tubo). Este método exige o levantamento dos

tubos pelas extremidades por meio de ganchos especiais.

Figura 1 – Método N.º 1 de Empilhamento para Ferro Dúctil

112

Método nº 2

A pilha é constituída por leitos superpostos, sendo que todas as bolsas de todos os tubos em

todos os leitos estão voltadas para o mesmo lado. Os leitos sucessivos são separados por

espaçadores de madeira cuja espessura mínima consta no quadro abaixo:

Tabela 51 – Espessura mínima dos espaçadores de mad eira DIÂMETRO Espessura DIÂMETRO Espessura

NOMINAL (DN) mm NOMINAL (DN) mm

50 55 450 80

75 65 500 80

100 70 600 85

150 75 700 85

200 80 800 90

250 85 900 95

300 80 1000 110

350 75 1100 130

400 75 1200 135

Os tubos do primeiro leito são colocados conforme descrito no método nº 1. Todos os tipos de

levantamento dos tubos podem ser usados com este método, que é o mais recomendado para

estocagem dos tubos de grande diâmetros (DN 700 a DN 1200).

Os tubos das demais camadas são colocados por cima dos espaçadores. Tanto estes como as

bolsas das várias camadas devem ser alinhados verticalmente. O primeiro e o último tubo de

cada leito devem ser calçados como os do primeiro, conforme Figura 2 (Ver na Tabela 52 o

número máximo de leitos aconselhado para cada classe e diâmetro de tubo).

113

Tabela 52 – Altura de Estocagem Método n º 1 Métodos n º 2 e 3

DIÂMETRO Tubos

Classes

Tubos

Classes

Tubos

Classes

Tubos

Classes

NOMINAL K-7 K-9 K-7 K-9

(DN) 1 MPa 1 MPa

150 40 40 22 22

200 31 31 18 18

250 25 25 16 16

300 21 21 14 14

350 18 18 12 12

400 15 16 11 11

450 12 14 10 10

500 10 12 8 8

600 7 10 6 7

700 5 7 4 5

800 4 6 3 4

900 4 5 3 4

1000 3 4 2 3

1100 2 3 2 2

1200 2 3 2 2

Figura 2 – Método n.º 2 de Empilhamento para Ferro Dúctil

114

Método nº 3

A pilha é constituída por leitos superpostos, estando os tubos de cada leito dispostos com as suas

bolsas voltadas alternadamente para um lado e para o outro. Ademais, os tubos de dois leitos

consecutivos são perpendiculares (estocagem quadrada ou "em fogueira"), conforme Figura 3.

Os tubos do primeiro leito são colocados como nos dois métodos anteriores. As bolsas são

alternadamente voltadas para um lado e para o outro, com o início de cada uma posicionado a 5

cm da ponta dos tubos vizinhos. Os corpos dos tubos estão em contato. O primeiro e o último

tubo devem ser calçados com cunhas.

Os tubos do segundo leito são dispostos da mesma maneira, porém perpendicularmente aos

tubos da primeira fileira.

Daí por diante adota-se o mesmo procedimento, de tal modo que o calçamento do primeiro e do

último tubo de cada leito seja assegurado pelas próprias bolsas dos tubos do leito imediatamente

inferior (Ver na Tabela 53 o número de leitos aconselhado para cada classe e diâmetro de tubo).

Este método reduz ao mínimo o gasto de madeira de calçamento, mas obriga a nivelar os tubos

um por um. Não é um método muito aconselhado, pois apresenta riscos de danificação do

revestimento externo devido ao contato pontual dos tubos empilhados diretamente uns sobre os

outros.

Figura 3 – Método n.º 3 de Empilhamento para Ferro Dúctil

115

9.1.2. PVC

A forma de estocagem preconizada é idêntica ao método nº 1 do FD citado anteriormente. A

altura máxima de empilhamento é de 1,5 m, independente de diâmetro. Lateralmente devem ser

colocadas escoras verticais distanciadas entre si de no máximo 1,5 m.

9.1.3. PRFV

A tubulação será fornecida preferencialmente em tubos de 12 metros. O método nº 2 do FD é a

melhor forma de estocagem. A altura máxima de estocagem é de 2,00 m. Recomendam-se

cuidados especiais em regiões sujeitas a ventos fortes, devido ao pequeno peso dos tubos.

9.1.4. PEAD

A tubulação fornecida em bobinas deverá ser estocada obrigatoriamente sobre estrado de

madeira, não devendo ser empilhadas mais de 6 (seis) bobinas de tubos, isso vale para qualquer

diâmetro.

Para os tubos fornecidos em barras, a melhor forma de estocagem é conforme o método nº 1 do

FD, cuidando especialmente para que as barras com flange não sofram danos. A altura máxima

de estocagem é de 3,00m.

9.1.5. AÇO

Os tubos de aço devem ser estocados conforme o método nº 1 de FD, no entanto, será

necessário o uso de saquinhos de areia para separar os tubos, de modo a não danificar o

revestimento externo dos mesmos. No caso de estocagem por tempo superior a 6 (seis) meses,

entre cada camada deverá ser colocada uma tábua de 2,5 x 15 cm, além dos saquinhos de areia

citados anteriormente.

O número máximo de camadas (NC) não deverá exceder ao indicado na tabela abaixo:

Tabela 53 – Número máximo de camadas para estocagem de tubos de aço DN (mm) NC

150 7 200 e 250 6 300 a 400 5 450 a 600 4 700 e 800 3 900 a 1300 2

116

9.1.6. Tubo de Concreto

O método de estocagem preconizado é o nº 1 de FD. O número máximo de camadas é dado pela

relação abaixo:

Tabela 54 – Número máximo de camadas para estocagem de tubos de concreto DN (mm) NC

300 a 450 5

500 4

600 a 800 3

900 a 1500 2

1700 a 2200 1

9.1.7. Anéis de Borracha e Acessórios

Os artefatos de borracha que compõem alguns dos tipos de junta devem ser estocados ao abrigo

do sol, da umidade, da poeira, dos detritos e dos agentes químicos. A temperatura ideal de

armazenagem é entre 5º e 25º C. De acordo com as normas brasileiras, os anéis de borracha têm

prazo de validade para utilização, o qual deverá ser observando rigorosamente.

Os acessórios para junta flangeada, que são adquiridos separadamente da tubulação devem ser

armazenados separadamente por tamanhos, ao abrigo das intempéries e da areia. No caso de

juntas mecânicas cada uma deve ser estocada completa.

9.1.8. Conexões

As conexões de pequeno diâmetro, em especial as de PVC e PEAD, são entregues pelos

fornecedores em embalagens específicas por diâmetro e tipo de conexão. Recomenda-se que a

estocagem seja feita dentro das embalagens originais. As conexões de diâmetros maiores devem

ser estocadas separadamente por tipo de conexão, material e diâmetro, cuidando-se com as

extremidades das peças. Conexões de junta tipo ponta bolsa, com diâmetro igual ou superior a

300 mm devem ser estocadas com as bolsas apoiadas ao solo.

9.1.9. Manuseio e Transporte

Todo manuseio de tubulação deve ser feito com auxílio de cintas, sendo aceito o uso de cabos de

aço com ganchos especiais revestidos de borracha ou plástico para tubulação de ferro dúctil.

Excepcionalmente poderão ser movidos manualmente, se forem de pequeno diâmetro. Admite-se

também o uso de empilhadeira, com garfos e encontros revestidos de borracha, no caso de

descarga de material. Os tubos não poderão ser rolados, arrastados ou jogados de cima dos

caminhões, mesmo sobre pneus ou areia.

117

Conforme a portaria nº. 3214 do Ministério do Trabalho, de 08/06/1978, regulamentada pela NR

18 e pela portaria n° 17, de 07/07/83, é obrigatóri o o escoramento para valas de profundidade

superior a 1,30 m

Será utilizado escoramento sempre que as paredes laterais de cavas ou valas forem constituídas

de solo passível de desmoronamento, bem como nos casos em que, devido aos serviços de

escavação, constate-se a possibilidade de alteração da estabilidade do que estiver próximo à

região dos serviços. Os tipos de escoramentos empregados dependerão das características do

terreno, da profundidade da vala e das condições locais, e estarão indicados em projeto quando

da falta destes, serão definidos pela fiscalização.

No caso de escavação manual de valas, o escoramento deverá ser executado

concomitantemente à escavação. No caso de escavação mecânica, a distância máxima entre o

último ponto escorado e a frente da escavação deverá ser de 2,00 m. A remoção do escoramento

deve ser feita cuidadosamente e à medida que for sendo feito o reaterro.

Os materiais usados no escoramento devem ser de boa qualidade, isentos de trincas, falhas ou

nós, para que não comprometam sua finalidade. Caso não seja possível utilizar peças com as

bitolas especificadas, as mesmas deverão ser substituídas por outras com módulo de resistência

equivalente, mediante aprovação da fiscalização da obra.

O pé da cortina de escoramento (ficha) deve ficar em cota inferior ao leito da vala, cota esta

determinada pela fiscalização em função do tipo de solo.

Se, por algum motivo, for necessário deixar o escoramento definitivamente na vala, deverá ser

retirada da cortina de escoramento uma faixa de aproximadamente 90 cm abaixo do nível do

pavimento, ou da superfície existente.

Os tipos de escoramentos são classificados quanto a material (madeira, metálico ou misto) e

quanto a sua disposição (pontaleteamento, escoramento descontinuo, escoramento continuo e

especial).

9.2. Escavação de Valas

Qualquer tipo de escavação poderá ser executada manual ou mecanicamente, mediante análise

do terreno. Os equipamentos a serem utilizados deverão ser adequados aos tipos e

profundidades de escavação.

118

As valas deverão ser escavadas com a largura definida pelas seguintes tabelas, que relacionam

diâmetro da tubulação, profundidade e tipo de escoramento:

Tabela 55 – Escavação de valas para tubos de PVC

Diâmetro Profundidade Sem Escoramento / Pontaleteamento

Descontínuo / Contínuo

Especial Metálico / Madeira

0-2 0,50 0,60 0,65 0,85 50 a 150

2-4 0,60 0,70 0,75 0,85

0-2 0,55 0,65 0,70 0,90 200

2-4 0,65 0,75 0,80 0,90

0-2 0,60 0,70 0,75 0,95 250

2-4 0,70 0,80 0,85 0,95

0-2 0,65 0,75 0,80 1,00 300

2-4 0,75 0,85 0,90 1,00

0-2 0,70 0,80 0,85 1,05 350

2-4 0,80 0,90 0,95 1,05

0-2 0,75 0,85 0,90 1,10 400

2-4 0,85 0,90 1,00 1,10

Fonte: CESG

Tabela 56 – Escavação de valas para tubos de concre to

Diâmetro Profundidade Sem Escoramento / Pontaleteamento

Descontínuo / Contínuo

Especial Metálico / Madeira

0-2 0,90 1,00 1,05 1,25 300

2-4 - 1,10 1,15 1,25

0-2 1,00 1,10 1,15 1,35 400

2-4 - 1,20 1,25 1,35

0-2 1,10 1,20 1,25 1,45 500

2-4 - 1,30 1,35 1,45

0-2 1,40 1,50 1,55 1,75 600

2-4 - 1,60 1,65 1,75

0-2 1,50 1,60 1,65 1,85 700

2-4 - 1,70 1,75 1,85

0-2 1,60 1,70 1,75 1,95 800

2-4 - 1,80 1,85 1,95

0-2 - 2,00 2,05 2,25 900

2-4 - - - 2,25

0-2 - - - - 1000

2-4 - - - 2,40

0-2 - - - - 1100

2-4 - - - 2,50

0-2 - - - - 1200

2-4 - - - 2,60

0-2 - - - - 1500

2-4 - - - 2,90

Fonte: CESG

119

Para profundidades acima de 4m e até 6m, acrescentar 20cm na largura de escoramento

especial.

As valas deverão ser abertas e fechadas no mesmo dia, principalmente nos locais de grande

movimento, travessias de ruas e acessos, de modo a garantir condições de segurança ao tráfego

de veículos e pedestres. Em casos extremos, quando as valas ficarem abertas por mais de um

dia, deverão ser feitos passadiços provisórios nos acessos de veículos e pedestres. Neste caso,

toda a extensão da vala deverá ser convenientemente sinalizada e protegida.

Todos os serviços de escavação não em valas deverão obedecer, rigorosamente, às cotas e

perfis previstos no projeto. Nas cavas a serem executadas, admitir-se-á um acréscimo de até um

metro para cada lado, ou no raio, sobre as dimensões projetadas como espaço liberado para área

de serviço.

Em solos turfosos e/ou sem suporte, as escavações deverão ser feitas até que se atinjam um solo

de boa qualidade. Nestes casos as cotas definidas nos projetos serão obtidas através de reaterro

com material importado.

Caso necessário, serão feitos esgotamentos ou drenagens de modo a garantir a estabilidade do

solo.

Nas escavações em solos de pouca coesão, para permitir a estabilidade das paredes da

escavação e garantir a segurança, admitir-se-ão taludes inclinados a partir da cota superior da

tubulação obedecendo ao ângulo de atrito natural do material que está sendo escavado. Caso

este recurso não se aplique, por inviabilidade técnica ou econômica, serão utilizados

escoramentos nos seus diversos tipos, conforme o caso exigir.

9.3. Embasamento

Embasar é construir uma fundação, normalmente simples, a fim de que a tubulação assentada

distribua com mais uniformidade os esforços externos atuantes sobre ela, e, por conseqüência,

resista melhor às cargas ativas. O tipo de embasamento poderá ser definido no projeto, em

função do tipo de solo, das cargas atuantes e do tipo de tubulação (rígida, semi-rígida ou flexível).

O embasamento poderá ser feito com concreto não estrutural somente se a tubulação for de ferro

dúctil ou aço, sendo vedado o uso para tubulações de PVC, PEAD ou de concreto. O berço

deverá ter uma largura igual à largura da vala e uma espessura mínima para recobrir as bolsas

dos tubos mais 5 cm. No caso de tubulação sem bolsa, a espessura mínima será de 10 cm.

120

Para os outros tipos de tubulação poderão ser executados embasamentos com materiais

granulares (areia, brita nº 1, pó-de-pedra), de origem pétrea (rachão, moledo) ou silte-argilosos

(saibro), sempre com intuito de melhorar as condições de suporte do solo. O uso de rachão ou de

moledo leva a um fundo de vala irregular, mesmo após a compactação, sendo necessário

complementar o embasamento com outro material mais fino.

9.4. Escoramento

Conforme a portaria nº. 3214 do Ministério do Trabalho, de 08/06/1978, regulamentada pela NR

18 e pela portaria n° 17, de 07/07/83, é obrigatóri o o escoramento para valas de profundidade

superior a 1,30 m.

Será utilizado escoramento sempre que as paredes laterais de cavas ou valas forem constituídas

de solo passível de desmoronamento, bem como nos casos em que, devido aos serviços de

escavação, constate-se a possibilidade de alteração da estabilidade do que estiver próximo à

região dos serviços. Os tipos de escoramentos empregados dependerão da qualidade do terreno,

da profundidade da vala e das condições locais, e estarão indicados em projeto, e na falta destes,

serão definidos pela fiscalização.

No caso de escavação manual de valas, o escoramento deverá ser executado

concomitantemente à escavação. No caso de escavação mecânica, a distância máxima entre o

último ponto escorado e a frente da escavação deverá ser de 2,00 m. A remoção do escoramento

deve ser feita cuidadosamente e à medida que for sendo feito o reaterro.

Os materiais usados devem ser de boa qualidade, isentos de trincas, falhas ou nós, para que não

comprometam sua finalidade. Caso não seja possível utilizar peças com as bitolas especificadas,

as mesmas deverão ser substituídas por outras com módulo de resistência equivalente, mediante

aprovação da fiscalização da obra.

O pé da cortina de escoramento (ficha) deve ficar em cota inferior ao leito da vala, cota esta

determinada pela fiscalização em função do tipo de solo.

Se, por algum motivo, for necessário deixar o escoramento definitivamente na vala, deverá ser

retirada da cortina de escoramento uma faixa de aproximadamente 90 cm abaixo do nível do

pavimento, ou da superfície existente.

Os tipos de escoramentos são classificados quanto a material (madeira, metálico ou misto) e

quanto a sua disposição (pontaleteamento, escoramento descontinuo, escoramento continuo). As

121

profundidades utilizadas neste projeto para cada tipo de escoramento estão representadas no

tabela a seguir. Estes parâmetros podem variar conforme sondagem do solo no local durante a

execução da obra.

Tabela 57 – Parâmetros de Escoramento Tipo Profundidade Mínima (m) Profundidade Máxima (m)

Sem escoramento - 1,50 Pontalete 1,50 1,70

Descontínuo 1,70 2,30 Contínuo 2,30 3,00 Especial 3,00 4,00

Metálico e Madeira 4,00 10,00

9.4.1. Escoramento de madeira

� Pontalete

A superfície lateral da vala deverá ser contida por pranchas de boa qualidade, dimensões de 3,75

cm x 22,50 cm ou 3,75 cm x 30,00 cm dispostas verticalmente, espaçadas a cada 1,35 m (eixo a

eixo), travadas horizontalmente por estroncas de 7,5 cm x 7,5 cm ou madeira roliça com diâmetro

mínimo de 10 cm, distanciadas verticalmente de 1,00 m, conforme Figura 4.

Figura 4 – Detalhe escoramento de madeira tipo pont alete

122

Descontínuo

Deve ser executado com madeira de boa qualidade, de forma a obter-se um conjunto rígido,

utilizando-se pranchas de 3,75 cm x 22,50 cm ou 3,75 cm x 30,00 cm. O espaçamento entre as

pranchas deverá ser de no máximo 0,60 m (eixo a eixo) e deverão ser travadas por longarinas de

7,50 cm x 10,00 cm em toda a extensão da vala, espaçadas verticalmente por no máximo 1,50 m

e com estroncas de 7,5 cm x 7,5 cm ou madeira roliça com diâmetro mínimo de 10 cm,

espaçadas a cada 1,35 m. A primeira estronca deverá ser colocada a 0,40 m da extremidade da

longarina, conforme Figura 5.

Figura 5 – Detalhe escoramento de madeira descontín uo

123

� Contínuo

Deve ser executado com madeira de boa qualidade, de forma a obter-se um conjunto rígido que

cubra inteiramente as paredes da vala. A montagem deve ser feita a medida que a escavação vai

sendo aprofundada, sendo colocadas pranchas de 3,75 cm x 22,50 cm ou 3,75 cm x 30,00 cm,

dispostas verticalmente, travadas por longarinas de 7,50 cm por 10,00 cm em toda a extensão da

vala, espaçadas verticalmente por no máximo 1,50 m e com estroncas de 7,5 cm x 7,5 cm ou

madeira roliça com diâmetro mínimo de 10 cm, espaçadas a cada 1,35 m. A primeira estronca

deverá ser colocada a 0,40 m da extremidade da longarina, conforme Figura 6.

Figura 6 – Detalhe Escoramento de madeira contínuo

124

� Especial

Deve ser executado com madeira de boa qualidade, de forma a obter-se um conjunto rígido a

cobrir inteiramente as paredes da vala. A medida que a escavação vai sendo aprofundada, são

colocadas pranchas de 6,25 cm x 30,00 cm, dispostas verticalmente, travadas por longarinas de

7,50 cm por 10,00 cm em toda a extensão da vala, espaçadas verticalmente de 1,00 m e com

estroncas de 7,5 cm x 7,5 cm ou madeira roliça com diâmetro mínimo de 10 cm, espaçadas a

cada 1,35 m. A primeira estronca deverá ser colocada a 0,40 m da extremidade da longarina,

conforme Figura 7.

Figura 7 – Detalhe escoramento de madeira especial

125

9.4.2. Escoramento misto

� Tipo Hamburguês

Deverá ser constituídos por perfis "H" de aço de 10" cravados, pranchões de madeira de boa

qualidade de 7,50 cm x 22,50 cm, longarinas de aço de perfil "H" de 6" e estroncas de mesma

bitola, conforme Figura 8 , obedecendo-se à seguinte seqüência executiva:

− abrir uma trincheira de 0,50 m x 0,50 m x 1,00 m para sondagem e posicionamento de obstáculos subterrâneos;

− cravar os perfis até a profundidade prevista para a vala, acrescida da ficha, com espaçamento de 1,50 m a 2,50 m;

− fixar as longarinas superiores;

− escavar a vala até a profundidade de 1,50 m, aplicando concomitantemente os pranchões de madeira;

− fixar as longarinas intermediárias ou inferiores, conforme o caso;

− fixar as estroncas nas longarinas com espaçamento de 3,00 m a 5,00 m.

Figura 8 – Detalhe Escoramento Misto Tipo Hamburguê s

126

A fixação das peças metálicas poderá ser executada através de parafusos ou rebites,

convenientemente dimensionados.

Mediante prévia autorização da fiscalização, as estroncas metálicas poderão ser substituídas por

estroncas de eucalipto, desde que garantida a mesma rigidez do conjunto.

9.5. Esgotamento de Valas

Sempre que ocorrer o aparecimento de água em escavações, proveniente de chuvas, lençol

freático, vazamentos em tubulações, etc, deverá ser esgotada a vala ou a cava a fim de garantir a

continuidade da obra e a estabilidade das paredes da escavação.

A água esgotada deverá ser conduzida para a galeria de águas pluviais ou vala mais próxima, se

necessário por meio de calhas ou condutos, a fim de evitar alagamento das superfícies vizinhas e

local de trabalho.

Em caso de esgotamento de valas onde será assentada a tubulação, o bombeamento se

prolongará pelo menos até que os materiais que compõem a junta e o berço atinjam o ponto de

estabilização. O mesmo procedimento deve ser adotado em esgotamento de cavas, onde sejam

executados serviços cuja qualidade possa ficar comprometida com a presença de água.

9.5.1. Esgotamento com bombas

As bombas centrífugas são acionadas por motor a combustão ou elétrico. Estas bombas devem

ser de construção especial para trabalho severo, como recalque de água contendo areia, lodo e

outros sólidos em suspensão. Devem ser portáteis, auto-escorvantes e construídas para grandes

alturas de sucção e pequenas alturas de recalque.

As bombas normalmente empregadas têm capacidade de vazão até 20.000 l/h podendo ser:

a) centrífugas:

− com motores elétricos (comuns ou submersíveis);

− com motores a explosão (diesel ou gasolina).

b) alternativas:

− com motores elétricos;

− com motores a explosão (diesel ou gasolina).

127

9.5.2. Rebaixamento de lençol freático - ponteiras filtrantes

Este método é principalmente utilizado em solos arenosos, conseqüentemente de grande

permeabilidade, utilizando-se para tal um sistema constituído de máquina (bomba centrífuga,

bomba de vácuo, tanque separador, painel de comando, etc), rede coletora, ponteiras filtrantes,

bomba auxiliar, reservatório de água e acessórios complementares.

A função deste sistema é promover o rebaixamento do lençol freático, sem contudo carrear as

partículas finas do solo, impedindo assim eventuais recalques de estruturas próximas à obra.

O nível de rebaixamento deverá ser de, no mínimo, 0,30m abaixo da fundação da obra e deverá

ser devidamente controlado por piezômetros instalados no local.

A seqüência de instalação de um sistema de rebaixamento é a seguinte:

− retirada de pavimentação, se houver;

− cravação de tubo piezométrico;

− após o equilíbrio do lençol, verificação do nível do lençol no tubo piezométrico (indicador) e

o nível da fundação da obra, obtendo-se desta forma a necessidade de rebaixamento;

− cravação das ponteiras filtrantes através de jateamento de água sob pressão (caminhão

pipa ou reservatório, bomba, mangueira flexível e tubo de cravação);

− instalação do coletor geral ou barrilete geral no qual as ponteiras filtrantes são interligadas

através de mangotes flexíveis e transparentes;

− instalação do conjunto de rebaixamento no qual o barrilete é interligado;

− início de operação do sistema;

− verificação visual do eficiente funcionamento de todas as ponteiras.

O rebaixamento deve ser iniciado aproximadamente três horas antes do começo dos trabalhos.

Deve-se observar que de acordo com a granulometria do solo, a ponteira deverá ter, ou não,

material filtrante (por exemplo: bidim) e que, de acordo com o alcance da ponteira e a

profundidade de rebaixamento necessário, pode haver mais de um estágio de rebaixamento.

128

9.5.3. Rebaixamento de lençol freático - com poços

� Tubo de aço

Este processo de rebaixamento consiste na perfuração de poço, com diâmetro de 0,30 m ou 0,40

m, utilizando-se o método hidráulico-rotativo através de perfuratrizes. No interior do poço são

colocados tubos de aço, com diâmetro externo inferior ao do poço perfurado, sendo o espaço

entre o tubo e o poço preenchido com material granular. O tubo de aço deverá funcionar em sua

extremidade inferior como um filtro obturado na base, sendo a parte perfurada envolvida por uma

tela de malha. O rebaixamento da água do lençol é obtido através da instalação de uma bomba

do tipo submersível.

Utiliza-se este método de rebaixamento em terrenos constituídos de silte e areia, desde que seja

eficiente e mais econômico que o método de ponteiras filtrantes.

A locação, o número e o espaçamento dos poços, comprimento dos filtros e a potência das

bombas dependem da natureza do solo e do volume de água a ser esgotado.

Devem ser observados os mesmos cuidados quanto ao carregamento de materiais do solo

submetido a rebaixamento, preconizados no método por ponteiras filtrantes.

O nível do rebaixamento deverá ser no mínimo 0,30 m abaixo da fundação da obra e deverá ser

controlado por piezômetros.

� Tubo de concreto

Este processo de rebaixamento consiste na escavação de poço revestido com tubos de concreto

simples, com diâmetro de 0,60 m ou 0,80 m. A profundidade da escavação deverá ser tal que

propicie um rebaixamento mínimo de 0,30 m abaixo da fundação da obra, o que deverá ser

controlado por piêzometros. O rebaixamento da água do lençol freático é obtido através do

recalque da mesma por meio de um conjunto moto-bomba que pode ser horizontal ou submerso.

A locação, o número e o espaçamento dos poços, bem como a potência do conjunto dependem

da natureza do solo e do volume de água a ser esgotado.

129

9.6. Assentamento da Tubulação

Os elementos de uma canalização formam uma corrente na qual cada um dos elos tem a sua

importância. Um único elemento mal assentado, uma única junta defeituosa pode constituir-se

num ponto fraco que prejudicará o desempenho da canalização inteira. Por isso recomenda-se:

− verificar previamente se nenhum corpo estranho permaneceu dentro dos tubos;

− depositar os tubos no fundo da vala sem deixá-los cair;

− utilizar equipamento de potência e dimensão adequado para levantar e movimentar os

tubos;

− executar com ordem e método todas as operações de assentamento, cuidando para não

danificar os revestimentos interno e externo e mantendo as peças limpas (especialmente

pontas e bolsas);

− verificar freqüentemente o alinhamento dos tubos no decorrer do assentamento. Utilizar um

nível também com freqüência;

− calçar os tubos para alinhá-los, caso seja necessário, utilizando terra solta ou areia, nunca

pedras;

− montar as juntas entre tubos previamente bem alinhados. Se for necessário traçar uma

curva com os próprios tubos, dar a curvatura após a montagem de cada junta, tomando o

cuidado para não ultrapassar as deflexões angulares preconizadas pelos fabricantes;

− tampar as extremidades do trecho interrompido com cap, tampões ou flanges cegos, a fim

de evitar a entrada de corpos estranhos, cada vez que for interrompido o serviço de

assentamento.

Os equipamentos de uma tubulação (registros, ventosas e outros) serão aplicados nos locais

determinados pelo projeto, atendendo-se ao disposto para a execução das juntas em tubulações,

no que couber, e às recomendações e especificações dos fabricantes. Devem ser alinhados com

mais rigor do que a tubulação em geral.

130

O tipo de tubo a ser utilizado está definido em projeto. Na execução dos serviços deverão ser

observadas, além destas especificações, as instruções dos fabricantes, as normas da ABNT e

outras aplicáveis.

Visto que a maioria destes serviços serão executados em áreas públicas, deverão ser observados

os aspectos relativos à segurança dos transeuntes e veículos; bem como os locais de trabalho

deverão ser sinalizados de modo a preservar a integridade dos próprios operários e

equipamentos utilizados. Deverão ser definidos e mantidos acessos alternativos, evitando-se total

obstrução de passagem de pedestres e/ou veículos.

O assentamento da tubulação deverá seguir paralelamente à abertura da vala., sendo assentado

no sentido de jusante para montante, com a bolsa voltada para montante. Sempre que o trabalho

for interrompido, o último tubo assentado deverá ser tamponado, a fim de evitar a entrada de

elementos estranhos.

A descida dos tubos na vala deverá ser feita mecanicamente ou, de maneira eventual,

manualmente, sempre com muito cuidado, estando os mesmos limpos, desimpedidos

internamente e sem defeitos. Cuidado especial deverá ser tomado com as partes de conexões

(ponta, bolsa, flanges, etc.) contra possíveis danos.

Na aplicação normal dos diferentes tipos de materiais, deverá der observada a existência ou não

de solos agressivos à tubulação e as dimensões mínimas e máximas de largura das valas e

recobrimentos mínimos exigidos pelo fabricante.

O fundo da vala deverá ser uniformizado a fim de que a tubulação se assente em todo o seu

comprimento, observando-se inclusive o espaço para as bolsas. Para preparar a base de

assentamento, interpor uma camada de areia ou pó-de-pedra isenta de corpos estranhos e que

tenha uma espessura não inferior a 10 cm. Se for constituído de rocha ou rocha decomposta, esta

camada deverá ser não inferior a 15 cm. Havendo necessidade de calçar os tubos, fazê-lo

somente com terra, nunca com pedras.

Os registros deverão ser apoiados sobre blocos de concreto de modo a evitar tensões nas suas

juntas. Serão utilizados também sistemas de apoio nos trechos onde a tubulação fique acima do

terreno ou em travessias de cursos de água, alagadiços e zonas pantanosas. Os sistemas de

ancoragem e de apoio poderão ser de concreto, alvenaria ou tubulares. Tais sistemas poderão,

de acordo com a complexidade, ser definidos em projetos específicos. Especial atenção será

dada à necessidade de escoramento da vala, bem como a sua drenagem.

131

Os tubos deverão sempre ser assentados alinhados. No caso de se aproveitarem as juntas para

fazer mudanças de direção horizontal ou vertical, serão obedecidas as tolerâncias admitidas

pelos fabricantes. As deflexões deverão ser feitas após a execução das juntas com os tubos

alinhados.

Para o assentamento de tubos, utilizando-se o Processo das Cruzetas (ver Figura 9), deverão ser

observados os seguintes procedimentos:

− instalar perfeitamente as réguas que deverão ser pintadas em cores de bom contraste,

para permitir melhor visada do assentador. As réguas deverão estar distantes entre si no

máximo 10,00 m;

− colocar o pé da cruzeta sobre a geratriz externa superior do tubo junto à bolsa. O homem

que segura a cruzeta deve trabalhar com um bom nível esférico junto a mesma para

conseguir a sua verticalidade;

− fazer a visada procurando tangenciar as duas réguas instaladas e a cruzeta que está sobre

um dos tubos. A tangência do raio visual sobre os três pontos indicará que o tubo está na

posição correta.

Figura 9 – Processo de Cruzetas

132

O primeiro tubo a assentar deve ser nivelado na ponta e na bolsa, com esta voltada para

montante.

Para o assentamento de tubos, utilizando-se o Processo de Gabaritos (ver Figura 10), deverão

ser observados os seguintes procedimentos:

− instalar perfeitamente as réguas, distantes entre si no máximo 10,00 m;

− esticar uma linha de nylon, sem emenda, bem tensionada, com o objetivo de diminuir a

catenária, pelos pontos das réguas que indicam o eixo da canalização;

− colocar o pé do gabarito sobre a geratriz interna inferior do tubo no lado da bolsa, fazendo

coincidir a marca do gabarito com a linha esticada. A coincidência da marcação com a

linha de nylon indicará se o tubo está na indicação correta. O primeiro tubo a ser assentado

deve ser nivelado na ponta e na bolsa, com esta voltada para montante.

Figura 10 – Processo de Gabaritos

133

Para assentamento de tubos, utilizando-se o Método Misto Gabarito/Cruzeta (ver Figura 11)

deverão ser observados os seguintes procedimentos:

− instalar os gabaritos com régua fixada e nivelada em relação ao piquete a cada 20 m ou

nos pontos de mudança de declividade ou direção (PVs, CIs, CPs);

− passar a linha de nylon, bem tensionada e sem emenda, sobre a régua nivelada para evitar

catenária. Esta linha servirá como alinhamento de vala e conferência do assentamento dos

tubos;

− utilizar, no fundo da vala, outra linha de nylon no mesmo alinhamento da superior para

servir de alinhamento dos tubos;

− assentar os tubos conferindo-os com a cruzeta que será assentada sobre os tubos e

passando-a junto a linha superior para verificação das cotas.

− Utilizam-se gabaritos com ponteiras de FG de diâmetro ½ ” ou ¾” com 2 m de

comprimento, réguas pintadas e com furos para evitar deformações. Nas ponteiras

utilizam-se fixadores móveis para altura das réguas e para fixar a própria régua. Utiliza-se

cruzeta em alumínio ou madeira contendo, em suas extremidades, um semicírculo no

diâmetro do tubo correspondente e uma pequena barra para visualização junto a linha de

nylon, bem como nível esférico para conseguir sua verticalidade.

Figura 11 – Método Misto Gabarito/Cruzeta

134

9.6.1. Tubulação de Ferro Dúctil, JE

A junta elástica é constituída pelo conjunto formado pela ponta de um tubo, pela bolsa contígua

de outro tubo ou conexão e pelo anel de borracha. Para sua montagem, observar o seguinte

preceito:

− limpar eficientemente o alojamento do anel de borracha existente no interior da bolsa do

tubo montado anteriormente e a ponta do tubo a ser conectado. Utilizar escova de aço ou

raspador, removendo com auxílio de um pano ou estopa, todo material estranho. Da

mesma forma, com auxílio de estopa, limpar o anel de borracha;

− colocar o anel de borracha em seu alojamento na bolsa do tubo. A face mais larga do anel,

onde se localizam os furos, deve ficar voltada para o fundo da bolsa do tubo;

− chanfrar e limar tubos serrados na obra para não rasgarem o anel de borracha;

− riscar com giz, na ponta do tubo, um traço de referência, a uma distância da extremidade

igual à profundidade da bolsa menos 10 mm;

− descer o tubo para a vala, alinhando-o e nivelando-o;

− lubrificar o anel de borracha e cerca de 10 cm da ponta do tubo, utilizando o lubrificante

recomendado pela fábrica, glicerina ou água de sabão de coco nos pequenos e médios

diâmetros. Não usar óleo mineral ou graxa;

− centrar convenientemente a ponta e introduzi-la na bolsa até encostar no anel, mantendo o

alinhamento e nivelamento do tubo;

− introduzir a ponta até a marca referenciada no item "d" para livre dilatação e mobilidade da

junta. Nesta operação utilizar um "tirfor" de 1600 kgf (DN 150 a 300) e de 3500 kgf (DN 400

a 600); dois "tirfor" de 3500 kgf cada (DN 700 a 1200);

− verificar se o anel de borracha permaneceu no seu alojamento e escorar o tubo com

material de reaterro, após o encaixe da ponta do tubo.

135

9.6.2. Tubulação de Ferro Dúctil, JT

Este tipo de junta (junta travada) é utilizado para neutralizar os esforços dinâmicos que tendem a

desconectar os diversos elementos da tubulação, quando ocorrem mudanças de

direção,velocidade ou em trechos aéreos (travessias) onde se deseja manter a continuidade da

linha. É utilizada, quando necessária, nas tubulações de DN 150 a DN 1200. Para sua montagem,

observar os seguintes preceitos:

− limpar eficientemente o alojamento do anel de borracha existente no interior da bolsa do

tubo montado anteriormente e a ponta do tubo a ser conectado. Utilizar escova de aço ou

raspador, removendo com auxílio de um pano ou estopa, todo material estranho. Da

mesma forma, com auxílio de estopa, limpar o anel de borracha;

− colocar o anel de borracha em seu alojamento na bolsa do tubo. A face mais larga do anel,

onde se localizam os furos, deve ficar voltada para o fundo da bolsa do tubo;

− afastar o flange suporte da ponta do tubo a cerca de 50cm do cordão da solda;

− chanfrar e limar tubos serrados na obra para não rasgarem o anel de borracha;

− introduzir o anel partido de ferro na ponta do tubo, utilizando-se de cunhas para abrir o anel

e facilitar a passagem sobre o cordão de solda até o flange suporte;



− descer o tubo para a vala, alinhando-o e nivelando-o;

− lubrificar o anel de borracha e cerca de 10 cm da ponta do tubo, utilizando o lubrificante

recomendado pela fábrica, glicerina ou água de sabão de coco nos pequenos e médios

diâmetros. Não usar óleo mineral ou graxa;

− centrar convenientemente a ponta e introduzi-la na bolsa até encostar no anel, mantendo o

alinhamento e nivelamento do tubo;

− introduzir a ponta até a marca referenciada no item "d" para livre dilatação e mobilidade da

junta. Nesta operação utilizar um "tirfor" de 1600 kgf (DN 150 a 300) e de 3500 kgf (DN 400

a 600); dois "tirfor" de 3500 kgf cada (DN 700 a 1200);

136

− verificar se o anel de borracha permaneceu no seu alojamento e escorar o tubo com

material de reaterro, após o encaixe da ponta do tubo.

− aproximar o flange-suporte, o anel partido e o flange de bloqueio da bolsa;

− colocar os parafusos e porcas, procedendo o aperto gradual e sucessivo dos parafusos

diametralmente opostos.

9.6.3. Tubulação de PRFV, JE

Na montagem dos tubos de PRFV (Poliéster Reforçado com Fibra de Vidro), proceder conforme

descrição abaixo:

− colocar a bolsa e os anéis de borracha antes de levar o tubo para o lado da vala;

− limpar cuidadosamente com estopa o interior da bolsa e o exterior da ponta depois do tubo

em posição correta;

− aplicar o lubrificante recomendado pela fábrica no anel de borracha e na superfície externa

da ponta. Nunca usar lubrificante derivado de petróleo;

− observar as marcas de referência feitas nos tubos, não forçando a introdução destes além

daquelas;

− fazer o acoplamento, para diâmetros até 250 mm, somente com ajuda de alavancas;

− utilizar utilizar um “tirfor” de 3500 kgf” para instalar os tubos com diâmetros acima de 250

mm, sendo recomendado o esforço de 1 Kg por mm de diâmetro.

9.6.4. Tubulação de PVC, JE

Na montagem dos tubos de PVC, proceder conforme descrição abaixo:

− limpar cuidadosamente com estopa comum o interior da bolsa e o exterior da ponta;

− introduzir o anel de borracha no sulco da bolsa;

− aplicar o lubrificante recomendado pela fábrica ou glicerina, água de sabão de coco, ou

outro aprovado pela fiscalização, no anel de borracha e na superfície externa da ponta.

Não usar óleo mineral ou graxa;

137



− Introduzir a ponta chanfrada do tubo até o fundo da bolsa, recuando depois até a marca

referenciada no item "d";

− usar somente a pressão das mãos para conseguir o acoplamento de tubos com diâmetros

de 150 mm, para diâmetros maiores, utilizar alavancas;

− usar "tirfor" no caso de juntas entre tubo e conexão de diâmetros iguais ou superiores a

150 mm, para o tracionamento das peças.

9.6.5. Tubulação de PEAD

Essa tubulação será assentada preferencialmente com as juntas soldadas, admitindo-se

conexões mecânicas, flangeadas ou por pressão só como eventualidade. A solda preconizada é a

termoplástica de fusão, com máquinas especiais para soldagem "topo a topo".

Para o trabalho com este material proceder da seguinte maneira:

− abrir a vala sempre 10,00 m a frente da linha instalada, facilitando o seu desvio de

eventuais obstáculos;

− fazer as soldas preferencialmente fora da vala;

− facear regularmente as superfícies a serem soldadas;

− limpar as superfícies com solvente indicado pelo fabricante dos tubos;

− aquecer as superfícies com o emprego da máquina de solda e pressioná-las entre si;

− cuidar ao movimentar o tubo para colocá-lo na vala, para não curvá-lo acima de sua

curvatura admissível ( raio mínimo igual a 30 vezes o diâmetro );

− assentar o tubo de forma sinuosa, em dias quentes, e apenas recobrí-lo com uma camada

de 20 cm de terra, porém sem compactar, para que o tubo tenha tempo para relaxamento

das tensões advindas das deformações térmicas, o que demora de 12 a 24 horas.

Somente após este intervalo de tempo proceder o reaterro e a compactação.

138

9.6.6. Tubulação de Concreto, JE

Para execução deste tipo de junta devem ser observados os seguintes procedimentos:

− limpar as superfícies de acoplamento (ponta e bolsa) dos tubos;

− colocar o anel de borracha na ranhura existente na ponta do tubo, sem torcê-lo e passar o

lubrificante recomendado pelo fabricante.

− descer os tubos para dentro da vala, com cuidado. A descida dos tubos de diâmetro até

400 mm poderá ser feita manualmente, acima deste, somente com auxílio de equipamento

mecânico. Usar cintas, cabos de aço ou correntes somente pela parte externa dos tubos,

nunca pelo seu interior;

− acoplar os tubos com o auxílio do equipamento de descida dos mesmos e de dois "tirfor"

de 1600 kgf para tubos DN 300 e 400, e dois de 3500 kgf para os tubos de outros

diâmetros.

9.7. Reaterro de Valas

As valas só poderão ser reaterradas depois que o assentamento da tubulação estiver concluído.

O recobrimento deverá ser feito alternadamente de ambos os lados do tubo, evitando-se o

deslocamento do mesmo e danos nas juntas. O material a ser utilizado no reaterro, até 30 cm

acima da geratriz superior do tubo, não deverá conter pedras, detritos vegetais ou outros

materiais que possam afetar os tubos quando sobre eles for lançado, bem como deverá ser de

textura homogênea. Quando o material escavado for inconveniente ao reaterro, deverá ser

substituído por material de boa qualidade.

No caso de áreas onde houver necessidade de aterros, o solo a ser utilizado deverá vir,

preferencialmente, de áreas próximas de corte; materiais orgânicos ou contaminados com restos

orgânicos (raízes, folhas, etc.) ou entulhos de qualquer tipo (resto de demolições, madeira, etc.)

não são aceitáveis devido ao baixo suporte, alta compressibilidade, volume e deterioração. O

material de aterro na origem deve ter características previamente estudadas visando

conhecimento do tipo de solo, quantidade disponível, homogeneidade, capeamento a ser

descartado, compactação, umidade, suporte, expansibilidade e compressibilidade, entre outras.

Em casos especiais os matérias e as alturas de camadas serão definidos em projeto.

139

A compactação de aterros/reaterros em valas será executado manualmente, em camadas de 20

cm, até uma altura mínima de 30 cm acima da geratriz superior das tubulações, passando então,

obrigatoriamente, a ser executada com utilização de equipamentos tipo "sapo mecânico", também

em camadas de 20 cm.

9.8. Construção das Caixas, PVs E dos TIs

9.8.1. Tubo de Inspeção e Limpeza (TIL) para rede c oletora em PVC

São dispositivos que permitem a introdução de equipamentos de desobstrução e limpeza da rede.

São colocados normalmente em trechos iniciais da rede a montante de uma conexão ("T"), ou

então no meio da rede, em trechos longos, intercalados entre poços de visita.

O diâmetro será sempre igual ao da rede em que estiver sendo instalado e a sua utilização e

localização serão previstos em projeto. Não poderão ser utilizados nos leitos carroçáveis das

ruas.

Para se obter o nível desejado para o cap, o último tubo será cortado, se necessário. O aterro

será compactado até cerca de 40 cm abaixo do nível do passeio. Então será confeccionado o

envoltório de concreto não estrutural o qual também poderá ser pré-moldado, sobre o qual será

assentado o cap de concreto. Ver Figura 12.

O seu assentamento é feito de modo a que a parte horizontal seja envolvida por um bloco de

concreto não estrutural e a chaminé é constituída em PVC. Na parte superior, coloca-se de

preferência o tampão completo para til e o cap de concreto.

140

Figura 12 – Tubo de Inspeção e Limpeza

9.8.2. Terminal de Limpeza (TL) em PVC Consideraçõe s Iniciais para assentamento

É um dispositivo colocado no início de uma rede coletora e que possibilita a introdução de

equipamento para desobstrução da mesma. O TL é composto por uma curva de 90º e tubos de

um mesmo material e cap de concreto. O diâmetro das peças é sempre igual ao da rede. A curva

deverá ser apoiada num bloco de concreto estrutural, o cap de concreto também deverá ser

apoiado sobre uma camada de concreto não estrutural, de 10 cm de espessura, de modo a não

transmitir esforços para os tubos. Ver Figura 13.

141

Figura 13 – Terminal de Limpeza

9.8.3. Tubo de Queda (TQ)

Em redes de coleta de esgotos, quando a diferença de cotas entre a tubulação de chegada no PV

e a de saída for superior a 50 cm, é empregado o tubo de queda, que consiste numa canalização

que deriva verticalmente de um tubo afluente. Essa derivação é feita com auxílio de um "T",

seguido de tubo colocado na vertical e na extremidade mais profunda, uma curva de 90º

possibilitando a entrada do líquido no PV. As peças serão sempre do mesmo diâmetro que o da

rede. A curva de 90º será envolvida por um bloco de concreto não estrutural, conforme mostra a

Figura 14.

Os tubos de queda podem ser de PVC ou de concreto, sendo sempre de um só material. Nos

casos em que a altura do degrau for superior a 0,50m e não for possível a execução de tubo de

queda devido aos diâmetros das tubulações utilizadas, será previsto um reforço no fundo do poço

de visita, visando a proteção do fundo do mesmo, com a utilização de concreto estrutural.

142

Figura 14 – Tubo de Queda

9.8.4. Poço de Visita

Será executado conforme consta do projeto, onde são fornecidas suas características principais:

− localização;

− profundidade nominal;

− cotas de nivelamento;

− diâmetros das tubulações interligadas;

− indicação dos tubos de queda;

− traçado das calhas de fundo.

Entende-se por profundidade nominal o desnível entre a cota do terreno e a cota da geratriz

interna inferior da tubulação efluente. Este desnível é passível de alteração após o nivelamento

para execução. A cota superior do tampão do PV deverá ficar 1 cm acima da cota do terreno

(passeio ou greide da rua), tolerando-se ressaltos não superiores a 2 cm.

Um poço de visita compõe-se basicamente de:

143

− câmara de trabalho (câmara) onde se situam:

o a laje de fundo, abaixo da geratriz inferior do tubo efluente;

o a calha de fundo, com seções semicirculares e altura correspondente a ¾ do diâmetro

interno da tubulação, para propiciar o escoamento do esgoto. A concordância poderá

ser reta ou curva, conforme projeto;

o a almofada, corresponde ao enchimento da área do fundo não ocupada pelas calhas,

cujo plano superior forma uma declividade constante de 10% no sentido das calhas.

o câmara de acesso (chaminé) - localizada sobre a câmara de trabalho, com seção

circular e dimensão em planta inferior ou igual a da câmara de trabalho. Quando a

dimensão for inferior a da câmara de trabalho, situar-se-á geralmente em posição

excêntrica;

− laje de redução intermediária - é utilizada quando ocorre diferença entre a câmara de

trabalho e a de acesso, servindo de transição entre elas;

− laje de redução superior - localizada sobre o último anel da câmara de acesso, reduzindo o

diâmetro da abertura de 80 cm para 60 cm, sobre a qual será assentado o tampão.

− tampão - composto por um conjunto de caixilho e tampão propriamente dito, de ferro

fundido no passeio/ruas e de concreto armado em locais sem tráfego.

Na confecção dos elementos pré-moldados de concreto para os poços de visita, serão adotados

critérios, no que couber calcados na NBR 8890 e especificações a seguir discriminadas:

− resistência mínima à compressão: fck= 15 MPa e fck= 22 MPa;

− absorção máxima: 6% do peso seco;

− tolerância para dimensões: diâmetro ± 1%; espessura ± 5%; posição de ferragem ± 10% da

espessura da parede.

144

Os elementos pré-moldados de concreto deverão ser submetidos aos seguintes testes:

− ensaio de compressão em cilindros "standard", em número igual a 2% dos anéis

encomendados; no mínimo 90% deverão apresentar as resistências citadas anteriormente;

− ensaio de absorção em cilindros "standard", em número igual a 2% dos anéis

encomendados; no mínimo 80% deverão satisfazer ao MB 1233.

Os anéis e as lajes deverão ser isentos de fraturas, trincas largas ou profundas e falhas. Os

planos extremos dos anéis serão perpendiculares ao eixo, tolerando-se desvios entre seus

centros, a prumo, não superiores a 1% da altura do anel.

Os anéis para composição da câmara de acesso terão diâmetro interno de 80 cm e altura de 25

cm, 30 cm ou 50 cm, tubulação de concreto armado EA4, com junta tipo macho e fêmea,

podendo eventualmente, ser admitido o tipo ponta e bolsa para junta rígida; neles serão

impressos ou pintados o número do PV, o nome do fabricante e a data de fabricação.

O assentamento do conjunto caixilho tampão, sobre qualquer laje, será quando necessário, sobre

um cordão de argamassa de cimento e areia traço 1:3 em volume, destinado a acertar a altura do

conjunto. A circunferência externa do caixilho receberá um cordão da mesma argamassa até a

altura do tampão e até igualar o diâmetro externo dos anéis da chaminé.

145

� Poço de Visita Tipo A

Destina-se a conexão de coletores de diâmetro menor ou igual a 400 mm, com altura nominal

limitada a 6,00 m. Tem câmara e chaminé coincidentes, constituídas por anéis, que juntamente

com a laje de redução superior, são pré-moldadas em concreto armado assentados

verticalmente. Ver Figura 15.

Figura 15 – Poço de Visita Tipo A

Na sua execução observar as seguintes fases:

− escavação adicional - atingida a cota correspondente à geratriz inferior interna da

tubulação efluente do PV (altura nominal), o terreno será ainda cuidadosamente escavado

mais 20 cm, para a execução da laje de fundo. Atingida essa cota será imediatamente

colocada uma camada de concreto não estrutural de 5 cm;

− parte inferior do PV - Sobre a camada de concreto anteriormente espalhada será

executada a laje de fundo, com espessura mínima de 12 cm, cuja superfície será nivelada

146

e deverá coincidir com a altura nominal do PV. Após 24 horas da concretagem, será

iniciada a execução da parede inferior em alvenaria, com juntas alternadas, revestida com

argamassa de cimento e areia traço 1:3 em volume interna e externamente. A alvenaria

deverá ser de tijolos maciços. A execução perfeita do círculo será obtida com auxílio de um

fio de prumo no centro do PV e um sarrafo de madeira situado na horizontal, formando um

compasso. A altura dessa parede será determinada em função dos diâmetros das

tubulações, as quais deverão ficar inteiramente envolvidas pela alvenaria, bem como ser

compatibilizada à altura do PV, uma vez que os anéis de concreto têm alturas fixas de 25,

30 ou 50 cm. As tubulações isoladas, que cheguem no PV com certo desnível em relação

ao fundo, não serão envolvidas pela parede de alvenaria. Nestes casos, será perfurado o

anel pré-moldado, no qual serão conectadas essas tubulações.

− calhas e almofadas - após a conclusão das paredes, serão executadas as calhas de fundo

do PV, com auxílio de gabaritos, obedecendo à conformação indicada no projeto para cada

caso. Concluída a confecção da forma, será lançado concreto não estrutural, formando a

almofada, até a altura correspondente a ¾ do diâmetro da tubulação de saída do PV, com

uma inclinação na ordem de 10% no sentido da calha principal, alisando-se a superfície

com colher de pedreiro. As paredes de um tijolo serão encimadas por uma cinta de

concreto não estrutural, destinada a distribuir esforços. Após 24 horas da concretagem da

almofada, as calhas serão formadas na forma circular definitiva, com argamassa de

cimento e areia fina traço 1:3 em volume, a qual também será utilizada para o acabamento

da superfície da almofada e revestimento das paredes de alvenaria. Quando for

necessário, a argamassa será com impermeabilizante;

− anéis pré-moldados da câmara - serão escolhidos em função da altura pretendida para o

PV e sucessivamente assentados com juntas de argamassa de cimento e areia traço 1:3

em volume. Na altura da linha de contato do primeiro anel com a cinta de concreto, será

feito um cordão de argamassa com espessura de 10 cm, a 45º, em todo o perímetro

externo do anel. Imediatamente após o assentamento de cada anel, este será escorado em

três pontos, verificando-se em seguida a sua verticalidade. Os anéis rompidos para receber

tubulações deverão ter o furo com diâmetro estritamente necessário para a introdução do

tubo. O vão deverá ser inteiramente preenchido com argamassa de cimento e areia traço

1:3 em volume, deixando-se no lado externo um cordão da mesma argamassa a 45º;

147

− laje de redução superior - atingida a altura preestabelecida para a câmara, será assentada

a laje de redução superior, com argamassa de cimento e areia traço 1:3 em volume. A

localização da abertura da laje não deve coincidir com a tubulação afluente mais alta em

relação a laje de fundo;

− tampão - será assentado com a base do caixilho diretamente sobre a laje de redução

superior. Quando necessário, será feito um cordão de argamassa de cimento e areia

destinado a regularizar a altura do conjunto. A superfície circular externa do caixilho

receberá um cordão da mesma argamassa até a altura do tampão e até igualar o diâmetro

externo dos anéis da chaminé. Quando o tampão for de ferro fundido, o topo da laje de

redução superior deverá distar um mínimo de 14 cm da cota estabelecida para o topo do

tampão, no caso de PV localizado na rua, e um mínimo de 12 cm no caso de PV localizado

no passeio. Se o tampão for de concreto armado, a distância será no mínimo de 12 cm em

qualquer situação.

148

� Poço de Visita Tipo B

Destina-se a conexão de coletores de diâmetro maior que 400 mm e menor ou igual a 800 mm;

ou para diâmetros inferiores a 400 mm quando a altura nominal for superior a 6,00 m.

A câmara é constituída por uma parte de alvenaria sobre a qual se apoia um tubo de concreto

armado centrifugado, tubulação de concreto armado EA4, com diâmetro interno de 1,50 m. A laje

de redução intermediária é pré-moldada em concreto armado. A chaminé é composta de anéis,

que juntamente com a laje de redução superior são pré-moldados de concreto armado. Ver Figura

16.

Figura 16 – Poço de visita Tipo B

A execução do PV tipo B, basicamente, é semelhante a do tipo A, diferenciando-se nos seguintes

tópicos:

− escavação adicional - após atingida a cota da geratriz interna inferior, será de 25 cm;

149

− alvenaria - deverá ser executada com diâmetro interno de 1,50 m e altura suficiente para

envolver a tubulação, rematada com uma cinta de concreto não estrutural;

− assentamento do tubo - o tubo de concreto de 1,50 m de diâmetro será assentado sobre a

cinta de concreto e envolvido externamente, na base, por um cordão de argamassa de

cimento e areia traço 1:3 em volume, colocado num ângulo de 45º;

− assentamento dos anéis da chaminé - após o assentamento e rejuntamento da laje de

redução intermediária com argamassa de cimento e areia traço 1:3 em volume, será

iniciada a construção da chaminé com anéis de concreto de diâmetro de 80 cm, sendo o

primeiro envolvido externamente na base por um cordão de argamassa colocado num

ângulo de 45º. Dependendo da altura determinada para a chaminé, poderá ser necessário

executar uma banqueta de alvenaria de meio tijolo sobre a laje de redução excêntrica

superior, onde será assentado o tampão.

150

� Poço de visita Tipo C

Destina-se a conexão de coletores de diâmetro menor ou igual a 150 mm, com altura nominal

limitada a 6m. A câmara e chaminé são coincidentes e são executados com anéis e laje de

redução superior de concreto armado pré-moldado. São semelhantes aos poços de visita tipo A,

exceto na base por não possuírem alvenaria de tijolos. Ver Figura 17.

Figura 17 – Poço de Visita Tipo C

O PV tipo C é executado da seguinte forma:

− assentamento dos anéis - o anel de 80 cm de diâmetro será assentado sobre a laje de

fundo e terá um envolvimento externo na base com um cordão de argamassa de

cimento e areiatraço 1:3 em volume, colocado a 45º;

− interligação de tubulações - para conexão das tubulações afluentes, o anel será rompido

até a dimensão externa da tubulação a ser interligada, com o máximo cuidado para evitar

danos à armadura. O rejuntamento da tubulação com o anel será executado com

argamassa de cimento e areia traço 1:3 em volume, deixando-se no lado externo um

cordão da mesma argamassa a 45º .

151

� Poço de visita Tipo D

Destina-se a conexão de coletores de diâmetro superior a 400 mm e menor ou igual a 800 mm,

ou para diâmetros inferiores a 400 mm, quando a altura nominal for superior a 6,00 m. A câmara

não possui alvenaria e é composta por dois tubos de concreto armado centrifugado, tubulação de

concreto armado EA4, diâmetro nominal de 1,50 m, altura de 1,00 m. A chaminé é executada com

anéis, que juntamente com a laje de redução superior são pré-moldadas de concreto armado. Ver

Figura 18.

Figura 18 – Poço de visita Tipo D

O PV tipo D é executado da seguinte forma:

− assentamento dos tubos - os tubos de 1,50 m de diâmetro serão assentado sobre a laje

de fundo, tendo o primeiro um envolvimento externo na base de um cordão de argamassa

de cimento e areia, com 10 cm a 45º;

152

− interligação de tubulações - para conexão com as tubulações afluentes o anel ou tubo será

rompido até a dimensão externa da tubulação a ser interligada, com o máximo cuidado

para evitar danos à armadura do tubo do PV. O rejuntamento da tubulação com o tubo será

com argamassa de cimento e areia traço 1:3 em volume, deixando-se no lado externo um

cordão da mesma argamassa a 45º.

9.8.5. Caixa de Passagem (CP)

Deverá ser executada em alvenaria de tijolos de meia vez, para interligar tubulações de esgoto

nas seguintes situações:

− mudança pequena de declividade e/ou direção ( inferior a 10º );

− mudança do material da tubulação;

− mudança de diâmetros até 300 mm.

A caixa deverá ser executada sobre um lastro de concreto não estrutural de 10 cm. As juntas e o

revestimento interno e externo das paredes deverão ser executadas com argamassa de cimento

e areia. A canaleta deverá ser igual à tubulação (toco de tubo) de maior diâmetro interno, com

altura de ¾ do diâmetro. As almofadas deverão ter inclinação no sentido das calhas e serão

confeccionadas em concreto não estrutural. A parte superior será dotada de uma placa pré-

moldada de concreto, rejuntada com argamassa. Ver Figura 19.

Figura 19 – Detalhe Caixa de Passagem

153

9.8.6. Proteção para registro e Ventosa (PV)

A proteção destes equipamentos serão feitos através de PV’s, sendo que estes devem permitir o

acesso para manutenção. Consistem de uma tubulação de concreto armado, com os seguintes

diâmetros:

− Para peças instaladas em tubulações de PEAD com diâmetros entre DN50 e DN 300, e

tubulações de PRFV com diâmetros entre DN400 e DN450, o diâmetro do PV deverá ser

de 1,20m, conforme Figura 20.

Figura 20 – Proteção para registro e Ventosa (PV) – diâmetros menores

154

Para peças instaladas em tubulações de PEAD com diâmetros entre DN300 e DN 350, e

tubulações de PRFV com diâmetros entre DN500 e DN600, o diâmetro do PV deverá ser de

1,50m; conforme Figura 21.

Figura 21 – Proteção para registro e Ventosa (PV) – diâmetros maiores

Em ambos os casos deverão ser assentados verticalmente sobre uma camada de lastro de brita

com e=10cm, sendo acima uma laje de concreto estrutural com e=12cm. Deverá ser executado

enchimento com argamassa cimento/areia com inclinações para a tubulação de drenagem

(DN100), sendo esta com destino proposto em projeto. Deverá ser feito um bloco de apoio em

155

concreto estrutural na conexão “T”, para garantir a fixação do sistema. O rejuntamento da

tubulação será com argamassa de cimento e areia traço 1:3 em volume, devendo impedir

qualquer tipo de infiltração. A parte superior da caixa será constituída de uma laje de concreto

moldado em loco ou pré-moldado e de um tampão de ferro fundido.

9.9. Teste das Tubulações

Concluída a montagem e antes do completo recobrimento, quando verificada a necessidade, a

tubulação será testada para que seja constatado o alinhamento, estanqueidade, infiltração e

ovalização das linhas de recalque e redes coletoras.

9.9.1. Teste de alinhamento

O teste é feito com auxílio de um espelho que caiba no tubo e uma lanterna com boa

luminosidade. Coloca-se a lanterna acesa em uma das extremidades do trecho em teste, e na

outra, com auxílio do espelho, localiza-se o facho de luz que só poderá ser observado se o trecho

estiver alinhado e desentupido.

Pela facilidade e simplicidade este teste deverá ser executado ao final de cada trecho de mesmo

alinhamento e declividade.

9.9.2. Teste de vazamento com fumaça

O teste é feito num trecho entre duas inspeções cuja tubulação deve ser recoberta com exceção

das juntas.

A seqüência de execução é a seguinte:

− vedar a boca da tubulação e conexões a montante;

− insuflar fumaça para o interior da tubulação por meio de uma ventoinha, ou de qualquer

dispositivo adequado;

− verificar se há escapamento de fumaça nas juntas.

− O reaterro já poderá estar feito nos trechos de tubulação lisa, ou seja, entre as conexões

(bolsas, flanges, curvas, etc..).

156

9.9.3. Teste de vazamento com água

A tubulação deve ser preparada para o teste tamponando-se, nos PVs de montante e jusante

todas as vazões afluentes. Em tubulação de pouca declividade podem ser testados

simultaneamente dois ou mais trechos entre PV.

Quando o trecho da tubulação a ser tratado for de grande declividade, cuja diferença de cotas

possa propiciar transbordamento do PV a jusante, ou apresentar carga superior a do ensaio,

deverão ser intercalados pontos intermediários. Esses pontos devem definir subtrechos de forma

que os desníveis não apresentem cargas superiores a carga de ensaio, no máximo de 10,00 m de

coluna d’água para tubulação submetida a pressão atmosférica ou 1,5 vezes a pressão de serviço

para a tubulação de recalque. A seqüência de execução do teste é a seguinte:

− preencher com água a tubulação no trecho a ser testado, quatro horas antes do teste, para

que os tubos e as juntas fiquem saturadas;

− encher o PV de montante com água numa altura “h”;

− medir a profundidade de um ponto assinalado no PV o mais próximo do nível da água;

− repetir a medição decorrido o tempo de uma hora;

− calcular o volume, determinando a perda de água durante o tempo do teste (uma hora).

Nos tubos de grandes diâmetros que possibilitam a entrada de um homem, as juntas poderão ser

testadas individualmente com dispositivos especiais de vedação.

O vazamento permissível no trecho em teste será em função das condições locais e

especificações de projeto.

9.9.4. Teste de infiltração

É realizado com a vala fechada. O trecho a ser testado poderá ter qualquer declividade e deverá

sempre estar entre dois PV consecutivos, a menos que se tenha certeza da impermeabilidade

dos PV intermediários.

157

A seqüência de execução de teste é a seguinte:

− tamponar a saída do coletor do PV de montante;

− colocar um reservatório junto à chegada do coletor, no PV de jusante, para coletar a água

que se infiltra na rede;

− medir o volume de água recolhido, decorrido o tempo de uma hora.

− Poderá ser admitida a infiltração máxima de 36 litros para 1 hora num trecho de 100,00 m;

9.9.5. Teste de ovalização

Tem a finalidade de comprovar o comportamento das tubulações após a compactação. Para a

realização do teste basta introduzir um mandril por todo o interior do coletor, observando-se a sua

ovalização que não poderá ser superior a 5%. Se isto ocorrer, todo o trecho deverá ser

recompactado.

158

10. Referências Bibliográficas

1. NBR 7229 – Projeto, construção e operação de sistemas de tanques sépticos

ABNT – Associação Brasileira de Normas Técnicas /1993.

2. NBR 9648 – Estudo de Concepção de Sistemas de Esgoto Sanitário.

ABNT – Associação Brasileira de Normas Técnicas. Novembro/1986.

3. NBR 9649 – Projeto de Redes Coletoras de Esgoto Sanitário. ABNT – Associação Brasileira

de Normas Técnicas /1986.

4. NBR 12207 - Projeto de Interceptores de Esgoto Sanitário. ABNT – Associação Brasileira de

Normas Técnicas /1989.

5. NBR 12208 – Projeto de Estações Elevatórias de Esgoto Sanitário.


6. NBR 12209 – Projeto de Estações de Tratamento de Esgoto Sanitário.


7. NBR 13969 – Projeto de Tanques sépticos - Unidades de tratamento complementar e

disposição final dos efluentes líquidos


8. SOBRINHO, P.A., Tsutiya, M. T., Coleta e Transporte de Esgoto Sanitário. Departamento de

Engenharia Hidráulica e Sanitária da Escola Politécnica da Universidade de São Paulo, 2ª

edição, 2000.

9. CRESPO, P. G., Elevatórias nos Sistemas de Esgotos. Editora UFMG, 2001.

10. NETTO, J. M. A., Manual de Hidráulica. Editora Edgard Blucher Ltda, 8ª edição, 1998.

11. MACINTYRE, A. J., Bombas e Instalações de Bombeamento. Editora Guanabara, 2ª edição,

1987.

12. LEI n° 5.273 - Plano Diretor do Município de Colati na. 12 de março de 2.007.

13. Site http://www.geobases.es.gov.br/mapa. Possui o aerolevantamento do Estado do Espírito

Santo.

159

14. Site http://www.simge.mg.gov.br/transferir/alerta_doce/index.html. Sistema de Alerta a

Inundação do Rio Doce.

15. Site http://www.cprm.gov.br/alerta/site/historico.html. Sistema de Alerta Contra Enchentes da

Bacia do Rio Doce.

16. Site http://www.cprm.gov.br/alerta/site/bibliografia.html. Artigos Técnicos e Bibliografia a

Respeito do Controle de Enchentes da Bacia do Rio Doce.

160

ANEXO 01. Boletins de Sondagem

161

ANEXO 02. Laudos de Avaliação

162

ANEXO 03. Planilhas Coletores Tronco

163

ANEXO 04. Planilhas Estações Elevatórias de Esgoto

164

ANEXO 05. Especificações de Materiais e Equipamento s Utilizados

165

ANEXO 06. Balanço de massa

166

ANEXO 07. Perdas de carga entre unidades

projeto básico r10 - tt - colatina.es.gov.br · arranjo geral do sistema de afastamento e...

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