geotecnia y pavimentos s. de r.l. de c.v

GEOTECNIA Y PAVIMENTOS S. de R.l. de C.V.

Col. La Pñmavera 3a Ave. 1a CaUe,

Comayagüela M.D.C. Honduras C.A.

Tel. (504) 2225-2836 1 2225-2652

E-mail: [email protected]

CONTENIDO

l. INTRODUCCIÓN ................................................................................................................................ 3

2. LOCALIZACIÓN DE LA INVESTIGACIÓN ....................................................................................... 4

3. GEOLOGÍA SUPERFICIAL DEL SITI0 ................................................................................................ 5

4. SISMICIDAD ........................................................................................................................................ 6

5. MÉTODO DE INVESTIGACIÓN ........................................................................................................ 7

5.1 Sondeos mediante el Método Dinámico (S.P.T) .............................................................. .?

5.2 Método de Exploración a Cielo Abierto ............................................................................. 8

6. ENSAYOS DE LABORATORIO .......................................................................................................... 9

7. INTERPRETACIÓN DE DATOS ......................................................................................................... lO

7.1 Perforaciones ......................................................................................................................... 1 O

7.2 Calicata ................................................................................................................................... l3

8 CAPACIDAD DE SOPORTE ............................................................................................................ 14

8.1 Cálculo Estático ........................................................................................................................ 14

8.2 Capacidad de Soporte Dinámica ....................................................................................... 15

8.3 Asentamiento Elástico Estático ............................................................................................. 16

8.4 Asentamiento Elástico por Efecto de un Sismo ................................................................. 16

8.5 Valores calculados de Capacidad de Soporte y Asentamiento ............................... l7

9. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES .................................................................................. 18

9.1 Conclusiones ........................................................................................................................... l8

9.2 Recomendaciones ................................................................................................................ 20

lO. ANEXOS ............................................................................................................................................ 21

10.1. Planos de Ubicación ............................................................................................................ 21

10.2. Log de Perforación .............................................................................................................. 21

1 0.3. Perfil Trtdimensional del Terreno ........................................................................................ 21

10.4. Resultados de Laboratorto ................................................................................................. 21

1 0.5. Memorta de Cálculo ........................................................................................................... 21

10.6. Registro Fotográfico ............................................................................................................. 21

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"AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"

CHOLOMA, CORTÉS

.-···

2

l. INTRODUCCIÓN

La empresa Nacional de Energía Eléctrica ENEE ha contratado a la empresa Geotecnia y

Pavimentos para llevar a cabo el estudio de mecánica de suelos para el proyecto

"Ampliaciones Subestaciones ENEE", en este caso. la subestación está localizada en

Choloma, departamento de Cortés.

La investigación del subsuelo se realizó mediante la ejecución de dos (2) perforaciones.

realizadas a una profundidad de 6.00 m. El objetivo primordial de esta investigación es el

de obtener muestras de los diferentes estratos de suelo que componen el sitio en estudio

en cuanto a su disposición vertical, su espesor y las propiedades geotécnicas de cada una

de estas capas. como ser: granulometría, límites de consistencia. humedad natural y peso

unitario y por supuesto conocer los valores de resistencia cortante como ángulo de fricción

y la cohesión.- De los valores obtenidos en el laboratorio se efectuará la clasificación del

material. usándose para ello el sistema unificado. Adicionalmente se realizó en campo, la

excavación un pozo a cielo abierto (calicata) a una profundidad de 1.00 m.

De los datos recabados tanto en la fase de investigación de campo como de los análisis

realizados a las muestras en el laboratorio, se calculó la capacidad de carga segura que

el terreno puede desarrollar antes de presentarse una falla por cortante.

El cálculo de la capacidad de soporte segura y el asentamiento elástico que el suelo

presentaría por la aplicación de las cargas que sobre él actúan, se ha efectuado mediante

las modalidades estáticas y dinámicas. En el cálculo de la capacidad de carga dinámica,

se ha considerado la presencia de un evento sísmico con una intensidad de 0.30. tal como

lo recomienda la publicación del Colegio de Ingenieros Civiles en el "Código Hondureño

de Construcción" CHOC-08.

ESTUDIO GEOTÉCNICO

"AMPLIACIONES SUSESTAOONES ENEEn

CHOlOMA, CORTÉS

3

2. LOCALIZACIÓN DE LA INVESTIGACIÓN

El sitio donde se ha efectuado la investigación geotécnica se encuentra localizado en las

siguientes coordenadas':

Sondeo Coordenada N Coordenada E Prol~~idad

S-1 1724951 398561 6.00

S-2 1724915 398562 6.00

Las exploraciones a cielo abierto se han ejecutado en las siguientes coordenadas:

Pozo a Cielo C d d N C d d E Profundidad Abierto oor ena a oor ena a (m)

C-1 1724932 398567

1Ver anexo 1, planos de ubicación.

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"AMPLIACIONES SUBESTAOONES ENEE"

CHOlOMA, CORTÉS

1.00

4

3. GEOLOGÍA SUPERFIC IAL DEL SITIO

La geología del sitio donde se ubica la subestación eléctrica de Choloma, se loca liza en

depósitos oluviales, los cuales se

denominan, dentro de la

clasificación geológica nacional

como Qal. Estos suelos son

sedimentos continentales y marinos

de origen reciente, incluyéndose

en estas las terrazas de g rava,

planicies

depósitos

de inundación y

de cauce.

Geológicame nte se considera q ue

estos suelos se formaron en época

cuaternaria era Cenozoico,

correspondiendo por ta l motivo a

suelos jóvenes, ya que son los

últimos que se formaron ¡ __

presentándose como los suelos más recientes, ya q ue se considera que la edad geológica

de la formación de los estratos es de 0.01 millón de años. los suelos del sitio son de rigen

sedimentario, siendo el elemento de transporte el agua, presentando suelos granulares y en

donde predominan las arenas.

ESTUDIO GEOTÉCNICO 11AMPLIACIONES SUBESTACIO NES ENEE"

CHOLOMA, CORTÉS

h 0\ ; • • ~ ·: ·-.._ •• ~···

.... ~:-.. - .. 5

4. SISMICIDAD

Para la zona de Choloma, donde se ubica el proyecto, de acuerdo al Código Hondureño

de Construcción; esta se encuentra dentro de la zona sísmica 4a, cuyo factor de zona

sísmica es 0.30 g, determinado por lo siguiente:

c::IJ -

ZONA SÍSMICA 1 2 3a 3b 4a 4b Sa Sb 6

z 0.1 o 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45 0.50

2

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

-

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5. MÉTODO DE INVESTIGACIÓN

Para determinar las condiciones geotécnicas del sitio de perforación, se requirió la

aplicación de dos métodos de investigación, los cuales tienen por objetivo determinar con

mayor precisión las condiciones del subsuelo.- Los métodos aplicados fueron los siguientes:

5.1 Sondeos mediante el Método dinámico (S.P.T.)

5.2 Método de Exploración a cielo abierto

5.1 Sondeos mediante el Método Dinámico (S.P .T)

Para la ejecución de los sondeos se ha utilizado el Método Dinámico de Penetración

estándar (SPT), para lo cual se aplicó la norma de la American Society for Testing and

Materials ASTM D1586-11.- Para la ejecución del ensayo se hizo uso de un martillo de

seguridad, con un peso de 140 libras y una caída libre de 30 pulgadas (7 6.2 cm).

Durante la ejecución de los sondeos, se obtuvieron muestras en condición alterada con

presencia de todos los elementos que forman el subsuelo, siendo usados para la

determinación de las propiedades índices (granulometría, límites de consistencia, humedad

natural y peso unitario).- De los valores obtenidos en el laboratorio se efectuó la clasificación

del material, usándose para ello el Sistema Unificado.

Los valores de campo del valor "N" o sea del número de golpes aplicados a fin de que el

penetrómetro estándar sea introducido en la masa de suelo, fueron modificados, de forma

tal que para el cálculo de la capacidad de soporte se utilizó el valor de (N1)•o recurriendo

para ello a la siguiente ecuación:

En donde se tiene:

• (N1) 60 =valor corregido del número de golpes

• Em= eficiencia del martillo

• e8 =corrección por diámetro de la perforación

• e, = corrección por muestreador

• eL = corrección por longitud de la perforación

• N = número de golpes aplicado en campo

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"AMPUACIONES SUBESTACONES ENEE"

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7

Adicionalmente, para suelos granulares se ha utilizado el valor de corrección eN, que es el

valor recomendado por Liao- Whitman, y es el siguiente:

En donde,

• CN = valor del coeficiente

Po 1¡ = (-,) 2

Po

• P0 =valor de referencia, el cual es de 2,000 lb/pie2

• P~ = esfuerzo efectivo en lb/pie2

5.2 Método de Exploración a Cielo Abierto

Se realizó el método de exploración a cielo abierto, con el fin de determinar las propiedades

del subsuelo, específicamente lo que denominamos como capa superior. Con esta

exploración lo que se pretende es la inspección directa del suelo y toma de muestras para

efectuar los respectivos ensayos de laboratorio, por lo tanto, para entregar información

confiable y completa.

La profundidad está determinada por las exigencias de la excavación, pero es dada

generalmente por el nivel freático y la dureza del material. La sección utilizada en esta

investigación fue de 1 .00 m x 1.00 m y con una profundidad de 1 .00 m. El material excavado

se depositó en la superficie en forma separada de acuerdo a la profundidad y horizonte

correspondiente. Se desechó todo el material contaminado con suelos de estratos

diferentes.

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6. ENSA VOS DE LABORATORIO

Los ensayos de laboratorio que se efectuaron a los muestras obtenidas durante la ejecución

de los ensayos de penetración estándar (SPT) y pozo a cielo abierto, consisten en lo

determinación de granulometría, límites de consistencia (límite plástico e índice de

plasticidad), humedad natural, peso unitario, proctor estándar y cortante directo2• Para lo

ejecución de los ensayos antes señalados se aplicaron los siguientes procedimientos

normalizados por la American Society forTesting and Meteríais (ASTM):

Ensayo Norma

Método de Ensayo Estándar para Análisis del ASTM0422

Tamaño de las Partículas de los Suelos.

Método de Ensayo Estándar para limite Liquido, Limite Plástico e Índice de Plasticidad ASTM O 4318- 10 del Suelo.

Método Estándar para la Determinación en laboratorio del Contenido de Humedad del ASTM O 2216- 71 Suelo.

Método de Ensayo Estándar para la Determinación en Laboratorio de la densidad ASTM O 7263 - 09 (Peso Unitario) de los especimenes de suelo.

Proctor Estandar ASTM 0-1557

Ensayo de Cortante Directo ASTM O 3080-90

2 En el Anexo 4 Resultados de laboratoño, se muestran los resultados obtenidos mediante los E¡fo!~:iS.:l>.ii!<:;,tuad<OS a las muestras durante la ejecución del sondeo.

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7. INTERPRETACIÓN DE DATOS

De acuerdo con el análisis efectuado a los diferentes resultados obtenidos, tanto en la fase

de investigación de campo, como de los resultados de los ensayos ejecutados en el

laboratorio, se llega a la siguiente interpretación:

7 .1 Perforaciones

Sondeo No. S-1

Profundidad (m) Descripción

0.00 - 1.00

1.00 - 200

200 - 3.00

3.00-4.00

Areno y fino ligeramente plástico con trozo de gravo de color café cloro, de consistencia media y húmeda. Número de Golpes = 19

Peso espec ífico = 122 1b/ pie 3

Ángulo de fric ción = 23° Cohesión = 95 lb/ p ie2

Humedad = 6% Clasificación = SC-SM

Arena y fino no plástico con trazo de gravo de color café claro, de consistencia densa y húmedo.

Número de Golpes= 31 Peso específico= 127 1b/pie 3

Ángulo de fricción = 36° Humedad = 11%

Clasific ación = SM

Arena con algo de fino no plástico y trozo de grava de color café cloro, de consistencia medio y húmedo. Número de Golpes = 16

Peso específico = 125 1b/ p ie 3

Ángulo de fricción = 31° Humedad= 9% Clasificación = SM

Finos no plásticos y arena de color café e loro, de consistencia media y seca.

Número de Golpes = 6 Peso específico = 106 lb/piel

Ángulo de fricción = 28° Humedad = 1% Clasificación = Ml

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Sondeo No. S-1


4.00 - 5.00

5.00-6.00

Arena con algo de fino no p lástico y traza de grava de color café claro. de consistencia muy denso y húmeda.

Número de Golpes = 57 Peso espec ífico= 130 lb /pie 3

Áng ulo de fñcción = 38° Humedad = 9%

Clasificación = SM

Arena con algo de fino ligeramente plástico de color café claro, de consistencia media y húmeda.

Número de Golpes = 19 Peso específico = 126 lb/ p le 3

Ángulo de fñcción = 24° Cohesión = 95 lb / pie2

Humedad = 10% Clasificación = SC-SM

Sondeo No. S-2


0.00 - 1.00

1.00 - 200

Arena con finos no plásticos con traza de grava de color blanco con trazas

amarillas, de consistencia densa y seca. Número de Golpes = 47 Peso específico = 121 lb/ pie3 Áng ulo de fñcción = 38°

Humedad = 1% Clasificación = SM

Arena con algo de fino no plástico y traza de grava de color café claro, de

consistencia media y húmeda. Número de Golpes = 14

Peso espec ífico= 123 1b / pie3

Ángulo de fñcción = 32°

Hum edad = 7% Clasificación = SM

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CHOLOMA, CORTÉS

Profundidad (m)

2 00 - 3.00

3.00 - 4.00

4.00 -5.00

5.00 - 6.00

Sondeo No. S-2

Descripción

Arena con algo de fino no plástico y traza de grava de color café claro, de consistencia media y húmeda. Número de Golpes= 15 Peso específico= 125 1b/ pie3

Ángulo de fricción = 32" Humedad = 9%

Clasificación = SM

Arena y fino no plástico con traza de grava de color café claro, de consistencia media y húmeda. Número de Golpes = 16

Peso específico= 1241b/ p le 3

Ángulo de fricción = 33° Humedad = 8% Clasificación = SM

Arena y fino no plástico de color café claro, de consistencia media y húmeda. Número de Golpes = 21 Peso específico = 126 lb/pie3

Ángulo de fricción = 34° Humedad= 10% Clasificación = SM

Arena y fino no plástico de color café claro, de consistencia densa y húmeda. Número de Golpes = 34 Peso específico= 130 lb/ p ie 3

Ángulo de fricción = 36° Humedad = 8% Clasificación = SM

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7.2 Calicata

La interpretación de los datos, para las muestras extraídas de la exploración a cielo abierto,

es la siguiente:

Profundidad Clasificación Clasificación Den~dad ~~;ima Humedad

(m) AASHTO Unificada (~~~pie') Optima%

0.00-1.00 A-l-b (0) SM 114

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12

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13

8 CAPACIDAD DE SOPORTE

8.1 Cálculo Está tico

Para el análisis de capacidad de soporte debido a la resistencia cortante del suelo

presente, se ha efectuado el cálculo mediante la utilización de la ecuación general de

carga del Dr. Terzaghi utilizada con los factores modificadores se da a continuación:

En donde,

• qult = Carga ultima que soporta el suelo previo a una falla por cortante

• C =Cohesión del material sobre el cual se desplanta la estructura

• q =Sobrecarga del terreno actuando sobre e l plano de desplante

• v = Peso unitario del suelo sobre el cual se desplanta el cimiento

• B = Ancho del cimiento

• Nc, Nq, Nv = Factores de carga

• Fes, Fqs, Fvs = Factores de forma

• Fcd, Fqd, Fyd = Factores de profundidad

Para este cálculo se ha hecho uso del factor de carga dado por Kumbhojkar.

Adicionalmente se utilizan los factores modificadores de forma y profundidad

recomendados por el Dr. De Beer (1970) y e l Dr. B. Hansen (1970).

Los factores de forma y profundidad utilizados son los que se dan a continuación:

Factores de Forma Dr. De Beer (1 970}

• Fes= 1 + (B/L)*(Nq/Nc)

• Fqs = 1 + (B/L)*tg 0

• Fys = 1 - 0.4*(8/L)

Factores de Profundidad Dr. B. Hansen (1970}

Condición Df /8 =::1

• Fcd = 1 + 0.4*(Df/B)

• Fqd = 1 + 2*tg 0*(1 - sen 0)2*(Df/B)

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CHOLOMA, CORTÉS

Condición Df /B > 1

• Fcd = 1 + 0.4*tan·l(Df/B)

• f qd = 1 + 2*tg 0*(1 - sen 0)2* ta n-1 (Df/B)

En las ecuaciones anteriores se tiene:

• B = Ancho de la cimentación

• L = Longitud de la cimentación

• 0 = Ángulo de fricción

• Df = Profundidad de desplante

8.2 Capacidad de Soporte Dinámica

Para efectuar el cálculo de la capacidad de carga dinámica, por efecto de la aplicación

de un sismo, se hace uso de la misma ecuación y factores de forma y de profundidad

utilizados por el cálculo de carga estática. Los factores de carga recomendados son los

dados por Kumar and Mohan Roo (2002). Estos factores de carga están dados en función

del valor del coeficiente de aceleración horizontal y el ángulo de fricción.

Se determinó utilizar para el cálculo de la capacidad de soporte un núcleo de cimentación

constituido por zapata cuadrada de 1.20 m de ancho, con una profundidad de desplante

de 1.50 m.

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"AMPLIACIO NES SUBESTACIONES ENEE"

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15

8.3 Asentamiento Elástico Estático

Se considera que solamente se presentarán asentamientos elásticos, cuyo valor se calcula

mediante la aplicación de la teoría elástica.

La ecuación utilizada para tal fin es la siguiente:

s. = qo • B ---·

Es

En donde se tiene lo siguiente:

• Se ; asentamiento elástico.

• qo =carga por unidad de área aplicada en la cimentación.

• B =ancho de la cimentación.

• Es = Modulo de elasticidad del suelo.

• iJ = Razón de Poisson.

• la= coeficiente de rigidez de la cimentación

8.4 Asentamiento Elástico por Efecto de un Sismo

Para calcular el valor del asentamiento que sufre la estructura por la aplicación de un sismo,

se usó la siguiente ecuación:

En donde,

vz kh -4 = 0.174-A (-) •tgr.tAE

9 A

• V= velocidad máxima para el sismo de diseño (m/s)= 0.4 m/s

• A= coeficiente de aceleración para el sismo de diseño= 0.30

• g= aceleración de la gravedad (9.81 mjs2)

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8.5 Valores calculados de Capacidad de Soporte y Asentamiento

Los valores de capacidad de soporte y asentamiento calculados, se presentan en el

siguiente cuadro:

Cálculo Estático

. Profundidad Ancho de Capacidad de ASentamiento T1po de de Factor de Soporte ~ .

Sondeo Estructura Cimentación Desplante z~~)fa Seguridad Calculada S~a:~:) Dr (m) (kg/cm')

S·l Pórtico

S-2 Pórtico

S·l Pórtico

S-2 Pórtico

Zapata Cuadrada

Zapata Cuadrada

Zapata Cuadrada

Zapata Cuadrada

1.50 1.20 4.0

1.50 1.20 4.0

1.50 1.20 3.0

1.50 1.20 3.0

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5.6 2.6

4.8 3.8

2.0 7.0

2.0 6.0

9. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

9.1 Conclusiones

De la investigación efectuada en campo, así como de los resultados de laboratorio, y de

acuerdo a la interpretación hecha en gabinete se llega a las siguientes conclusiones:

1. De acuerdo con la ejecución de las perforaciones, no se ha detectado la presencia de

agua subterránea.

2. La investigación del subsuelo se ha efectuado por dos (2) perforaciones, realizadas a

una profundidad de 6.00 m.

3. La estratigrafía del subsuelo es la siguiente:

0.00-1.00

1.00-3.00

3.00-4.00

4.00-5.00

5.00-6.00

0.00-6.00

Sondeo No. S-1

Suelo arenoso conteniendo fino ligeramente plástico de color café claro, en estado medio y húmedo, clasificado como SC-SM.

Capa arenosa conteniendo finos no plásticos y traza de grava de color café claro, en estado de denso a medio y húmedo, clasificado como SM.

Estrato de finos no plásticos y arena de color café claro, en estado medio y seco, clasificado como ML.

Capa arenosa conteniendo algo de finos no plásticos y traza de grava de color café claro, en estado muy denso y húmedo, clasificado como SM.

Suelo arenoso conteniendo fino ligeramente plástico de color café claro, en estado medio y húmedo, clasificado como SC-SM.

Sondeo No. S-2

Capo arenosa conteniendo algo de finos no plásticos y troza de grava de color café cloro, en estado de denso a medio y poco húmedo, clasificado comoSM.

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"AMPUACIONES SUBESTAOONES ENEEn

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4. Los valores geotécnicos de los sondeos y por estrato son los siguientes:

Sondeo No. S-1

. . . . , Peso unitario Ángulo de Cohesión Profundidad (m) Clasificacion (lb/pie') Fricción (o) (lb/pie')

0.00-1.00 SC-SM 122 23 95

1.00-2.00 SM 127 36

2.00-3.00 SM 125 31

3.00-4.00 ML 106 28

4.00-5.00 SM 130 38

5.00-6.00 SC-SM 126 24 95

Sondeo No. S-2

. . . . . Peso unitario Ángulo de Cohesión Profundidad (m) Clasilicacion (lb/pie') Fricción Cl (lb/pie')

0.00-1.00 SM 121 38

1.00-2.00 SM 123 32

2.00-3.00 SM 125 32

3.00-4.00 SM 124 33

4.00-5.00 SM 126 34

5.00-6.00 SM 130 36

5. Debido a los tipos de estructura a ser construidas y por los suelos detectados en la

investigación, se considera que el tipo de cimentación que se adecua es cimentación

mediante el uso de zapata cuadrada.

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9.2 Recomendaciones

Las recomendaciones según el procesamiento de las datas de campa y las cálculos

realizadas se definen a continuación:

l. El tipa de cimentación a utilizarse, es del tipa superficial, siendo esta zapata cuadrada.

2. Para las sitias investigadas, la profundidad de desplante, dimensión y capacidad soporte;

se dan en el siguiente cuadra:

Cálculo Estático

Prolundidad A h d Capacidad de A 1 . 1 nc o e sen am1en o Tipo de de Factor de Soporte , .

Sondeo Estructura Cimentación Desplante Za(pa)ta Seguridad Calculada SEia(stJco) o, m m k /cm2 e mm

S-1

S·2

S-2

Pórtico

Pórtico

Pórtico

Zapata Cuadrada

Zapata Cuadrada

1.50 1.20

1.50 1.20

1.50 1.20

4.0 5.6 2.6

4.0 4.8 3.8

3.0 2.0 7.0

3.0 2.0 6.0

La dimensión de la zapata de 1 .20 m se ha utilizada can el fin de calcular las valares de

capacidad de carga dinámica y estática, así misma las valares de las asentamientos

elásticas.

3. La dimensión de la zapata a utilizarse, se debe de seleccionar en función de las cargas

aplicadas.

4. Se recomienda la colocación de una capa de concreta pobre en el fonda de la

cimentación, a fin de que se interponga entre el landa de la misma y el terrena natural,

evitándose de esta manera la contaminación del concreta. La capa de concreta pobre

debe ser de concreta hidráulica can una resistencia a compresión na menar a

2,000 lb/plg2 a la edad de 28 días y can un espesar de 7 .O cm.

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10. ANEXOS

1 0.1. Planos de Ubicación

1 0.2. Log de Perforación

10.3. Perfil Tñdimensiona l del Terreno

1 0.4. Resultados de laboratorio

1 0.5. Me moña de Cálculo

1 0.6. Registro Fotográfico

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Sondeo Eslrvctvra Coordenada Coordenada N E

S·l

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Portie o

Portie o

1724951

1724915

398561

398562

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UBI C ACIÓN DE C ALI C ATA

ESTUDIO GEOTÉCNICO

"AMPLIACIONES SUBESTACIONES EN EE"

CHOLOMA, CORTÉS

e 11 1 Coordenada Coordenada

a ca a N E

C·l 1724932 398567

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1 ,,.,

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Qal Sedimentos continentales y marinos, rec ientes: Incluyendo depósitos de pie de monte y terrazas de grava, planicies de Inundación, y depósitos de cauce.

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UBICAC ~ ÓN ,

GEOLOG I CA

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

ESTUDIO GEOTÉCNICO 11AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"

CHOLOMA, CORTÉS

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

Proyecto: AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE

Cliente: ENEE

Localizacion: CHOLOMA, CORTÉS

No. 1

Ubicacion: N 1724951 , E 398561 Jefe de Peñoracion: ING. ISAAC RODRIGUEZ Angulo de Pcñoracion: VERTICAL

Fecha: 23/0912019 Pcñorado Por: ELIESSER FERRERA Longitud: 6 .00 M

~·

1--3

)-1

j

1 '

Peñoradora: SPT

Dcscripcioo

SC.SM Areno y fino ligeramente plóstico con trozo de gravo de colo r café cloro, de consistencia medio y húmedo.

Pe:o especifico = 122 lb/ pie3

Ángulo de fricción = 23"

Cohesión = 95 lb/pie"

SM Areno y fino no plóstico con trozo de gravo de color café cloro, de consistencia denso y húmedo.

Poso especifico = 127 lb/ pieJ

Ángulo de fricción = 36°

SM Areno con oigo de fino no plóstico y trozo de gravo de color café cloro. de consistencia medio y húmedo.

Peso especifico = 125 lb/ pie3

Ángulo de fricción= 31°

~~~ GEOTECNIA Y PAVIMENTOS S. de R. L. de C.V. Col. La Primavera, Comayagüela, M.D.C. Tel. (504) 2225-2836 E-mail: [email protected]

Grafico N'60 SPT

20 40 60 so

Ademe: NO

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"' -:> ;.::¡ o: 2 "' .~ ·~ ::: o = ~ .5 .5 zz ....l ....l

19 21 16

31 NP NP

16 NP NP

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5 6

NP JI

NP 9

P royecto: AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE

Cliente: ENEE

Loca lizacion: CHOLOMA, CORTÉS

?ER:=O~t.C'O ' o. ~

Ubicacion : N 1724951, E 398561 Jefe de Peñor:~cion : ING. ISAAC RODRIGUEZ Angulo de Pcñ oracion: VERnCAL

Fecha: 23/0912019

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1-4

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1 .

Pcñor:~do Por: ELIESSER FERRERA Longitud: 6.00 M

Pcñorador:~ : SPT

Descripcion

ML Finos no plósticos y areno de color ca fé cloro. de consistencia medio y seco.

Peso específico= 106 lb/ piel


SM Areno con o igo de fino no plóslico y trozo de gravo de color coté cloro. de consistencia muy denso y húmedo.

Pe~o espeC:ofico = 130 lb/piel

Ángulo de fricc ión = 38°

SC-sM Areno con o igo de fino ligeramente p lóstico de color coté cloro. de consistencia medio y húmedo.

Peso específico= 126 lb/ piel


Cohe$ión = 95 lb/ p iel

Grafico N'60 SPT

20 40 60 80

Ademe: NO

"' " "-o o o o =g ·~ ., é-"" "' :3 o: e ~ .~ ·~ o 3 -.::> = .S z z :3 ...l

6 NP NP

57 NP NP

19 18 13

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NP

NP 9

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Proyecto: AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE

Cticnte: ENEE ?:=::<-=oR.-.c:o. · . o. 2 Localizacion: CHOLOMA, CORTÉS

Ubicacion: N 1724915 E 398562 Jefe de Peñoracion: ING. ISAAC RODRIGUEZ Anl!IJIO de Peñoracion: VERTICAL

Fecha: 23/0912019 Pcñorado Por: EUESSER FERRERA Longitud: 6.00 M

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H

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J:, . t¡~ r~ .h,·

11 1

Pcñoradora: SPT

Dcscripcion

SM Arena con finos no p lósticos con trozo de gravo de color b lanco, de consistencia duro y seco.

Peso especifico = 121 ll:>/ pie>

Ángulo de fricción = 38"

SM Arena con algo de fino no plóstico y trozo de gravo de color café cloro. de consistencia medio y húmedo.

Peso especifico = 123 lb/pie>

Ángulo de fricción = 3~

11 q 1:( .ll •• t ti' SM : 1 Areno con oigo de fino no p lóstico y trozo

de gravo de color café cloro, de

, ·1 1 c o nsistencia medio y húmedo.

'

Grafico N'60 SJYI'

20 40 60 so

r

Ademe: NO

-::> e/> "' "

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47 NP NP NP

14 NP NP NP 7

15 NP NP NP 9 1 i 1' Peso especílico = 125 lb/pie3

~·¡ 1 ....-.~._,.,. • • 1 Ángulo de fricción= 32° / - , .• .. '""-~ ~ 1 ~, , ."'- . .. j ... ~. ~ r. ~ ..

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Proyecto : AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE

Cliente: ENEE

Localizacion: CHOLOMA, CORTÉS

PE~FO~ACION , o. 2

Ubicacion: N 1724915, E 398562 Jefe de Pcñor:tcion: I NG. ISAAC RODRIGUEZ Angulo de Peñoracion: VERTICAL

Fecha: 23/0912019

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-4

1-5

Peñor:tdo Por. ELIESSER FERRERA Longitud: 6 .00 M

Pcñor ador:t: SPT

Dcscripcion

SM Areno y fino no plóstico con trozo de gravo de color café c loro. de consistencia medio y húmedo.

Peso espocitico = 124 lb / p ie3


SM Areno y fino no plóstico de color café cloro. de consistencia medio y húmedo.

Peso especifico = 126 lb / p ie3


SM Areno y fino no p lóstico de color café cloro. de consistencia denso y húmedo.

Peso especifico = 130 lb / p ie3


Grafico N'60 SPT

20 40 60 so

Ademe: NO

~ o. e e o o :2 -~ <> g. ., "' :.:i ¡:¡::; 2 <V .~ -~ ::: o 3 -o .S z z ....l ·~

16 NP NP

21 NP NP

34 NP NP

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NP S

NP 10

NP S

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

GEOTECNIA Y PAVIMENTOS S. de R.L. de C.V.

LOG DE POZOS A CIELO ABIERTO CALICATA No: C·l HOJA No: lLl

PROYECTO: AMPLIACIÓN SUSESTACIONES ENEE

ÁREA DE ESTUDIO:

lOCALIZACIÓN: CHOlOMA, CORTÉS CLIENTE: ENEE

TIPO DE EXCAVACIÓN: POZO A CIElO ABIERTO COORDENADAS: N 1724932, E 398567

o < o o~

z E ::>....

PERSPECTIVA DEl BlOQUE DE SUElO

SECCIÓN = 1.00 m x 1.00 m DESCRIPCIÓN

LEYENDA:

o ... ....

E o ~ ~

1 ~ ~ 1 1

~ 1111

OBSERVACIONES:

1

l(a::ónAASHm "' "'

11-

,. V 1 1 A - 1- b (O)

1

Densidad Máxima Seca= 114 lb/pie'

,.. Humedad Óptima = 10%

~

1111

DISEÑO: REGISTRADO POR:

V

• MUESTRA ALTERADA PEQUEÑA 1. 00 m ISAAC RODRIGUEZ ..,.-.. 7:':::-'~" .tr .. ..v ~ .~-.. rr. ~. ¡ ..... ~-:.-

1 MUESTRA INALTERADA VERTICAL E veRIFicAoo POR:,..-::'·~~:· ~ <-;

~ MUESTRAALTERADAGRANDE ti~

• MUESTRAINALTERAOAHORIZONTAL § 0 8 MUESTRA DE MATERIAL ~ ~ •• ~· .::- • .

• MUESTRA DE AGUA C . , - : f"; "'i. ~ - .

FRANCISCO ALVA_~O ' ~:. "

• FECHA: . , ·-: .·.; - .~. ' · •• PRUEBA OE DENSIDAD EN smo - ,#), 'f..,

m CONTENIDO DE HUMEDAD 23/SEPTlEMBRE/lG~~lh -.Ü . .., L_ ________________ L_ __________________________ ~------------~-----------~··•CY.~ *'~~D~-.. ~~'~:/

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ESTUDIO GEOTÉCNICO

" AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"

CHOLOMA, CORTÉS

S-1

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, PERFIL ESTRATIGRAFICO DEL TERRENO

1 .. 1 ' '

11' ¡ 1 ~

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

·'!i' GEOTECNIA Y PAVIMENTOS

PROYECTO

UBICACION

ENSAYADO POR

FECHA

Ubicación

No. de muestra

Profundidad (mis)

Clasificacion Unificada

TAMIZ

31 / 2"

3"

2 1/ 2"

2"

1 1/ 2"

1"

3/4"

3/ 8"

No.4

No. 10

No.40

No. 200

Límite líquido

Límite Plástico

lndice de Pla sticidad

Humedad Natural %

GEOTECNIA Y PAVIMENTOS S. de R.L. de C.V. Version_04 Pagino 1/1

Col. Primavera 3" Ave. 1• Calle. Comoyoguelo: M.D.C Fecho revislon 1/8/2018 Tel. 225-2836. 225-2652 e-moil: folvorodoíq)geotecnioypovimentos.com

RESUMEN DE PRUEBAS DE lABORATORIO Codigo SU-0228

AMPLIACION SUBESTACION CHOLOMA CLIENTE ENEE ~~-----------------------------

CHOLOMA. CORTES (PORTICO NORTE! CONTACTO __________________________________ __

HUGO GUEVARA TELEFONO ___________________________ _

5/9/2019 E·MAIL ________________ _ _

SONDEO 1 SONDEO 1 SONDEO 1 SONDEO 1 SONDEO 1 SONDEO 1

1 2 3 4 5 6

0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00

1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00

se - SM SM SM ML SM se -SM

%QUE PASA

100 100

98 98 100 100 100

96 97 97 100 99 98

89 90 84 93 88 77

71 68 58 71 56 50

47 39 31 56 33 31

21 NP NP NP NP 18

16 NP NP NP NP 13

5 NP NP NP NP 5

6 JI 9 1 9 10

Nota: Por motivo del proceso de certificación, en el encabezado aparece "Fecha de Revisión" el cual se refiere a la fecha en la cual se realizó la última modificación del formato de laboratorio. Esta fecha no tiene relación con la fecha de realización del ensayo.

GYi» G EOTEC NIA Y PAVIMENTOS

PROYECTO

UBICACION

ENSAYADO POR

FECHA

Ubicación

No. de muestra

Profundidad (mts)

Clasificacion Unificada

TAMIZ

3 1/2"

3"

2 1/2"

2"

1 1/2"

1"

3/4"

3/8"

No. 4

No.10

No.40

No. 200

Límite líquido

límite Plá stico

lndic e de Plastic idad

Humed ad Natural %

GEOTECNIA Y PAVIMENTOS S. d e R.L. d e C.V. Version 04 Pagina 1/1

Col. Primavera 3" Ave. ¡• Calle . Comayaguela; M.D.C Fecha revision 1/8/2018 Tel. 225-2836. 225-2652 e-mail: [email protected]

RESUMEN DE PRUEBAS DE LA BORATORIO Codigo SU-0228

AMPLIACION SUSESTACION CHOLOMA CLIENTE ENEE ~~------------------------

CHOLOMA. CORTES !PORTICO SUR! CONTACTO ________________________________ __

HUGO GUEVARA TELEFONO __________________________________ _

5/9/2019 E-MAIL ____________________ _

SONDE02 SONDE02 SONDE0 2 SONDE02 SONDE02 SONDE0 2

1 2 3 4 5 6

0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00

1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00

SM SM SM SM SM SM

% QUE PASA

100

100 100 99 100 100

98 98 95 97 100 98

82 87 81 84 95 91

56 65 60 63 78 73

25 35 33 36 45 45

NP NP NP NP NP NP

NP NP NP NP NP NP

NP NP NP NP NP NP

1 7 9 8 10 8

~ ~ ., r '<:" r fto.W ;,l§'., ~ p ~ .........; -v ~~ <-" '-"' ;:

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INQ FRANCISCO AL '-. 1

Gerente Gen~~. -f:l'llit~ . -

Nota: Por motivo del proceso de certificación, en el encabezado aparece "Fecha de Revisión" el cual se refiere a la fecha en la cual se realizó la última modificación del formato de laboratorio. Esta fecha no tiene relación con la fecha de realización del ensayo.

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

.y ¡a G EOTECNIA Y PAV IMENTOS

PROYECTO

UBICACION

ENSAYADO POR

FECHA

No. de m uestra

Prpfvndidad (m)

Clasific acion AASHTO

Clasific ac io n Unificada

TAMIZ

31/2"

3"

2 1/2"

2"

1 1/2"

1"

3/4"

3/8"

No. 4

No. 10

No.40

No.200

Lím ite líquido

Límite Plástico

lndice de Plasticida d

Densidad Maxima Seca T-99 Clb s/oie'l

Humedad Optima %

Humeda d Natural %

G EOTECNIA Y PAVIMENTOS S. de R.L. d e C.V. Version_04 Pagina 1/l

Col. Primavera 3" Ave. t• Calle, Comayaguela; M.D.C Fecha revision 1/8/2018 Tel. 225-2836, 225-2652 e-mail: [email protected]

RESUMEN DE PRUEBAS DE LABO RA TO RIO Ce digo SU-0228

AMPLIACION SUBESTACION CHOLOMA CUENTE~E~N~EE~---------------------------------CHOLOMA. CORTES

CONTACTO ________________________________ __

HUGO GUEVARA TELEFONO _______________________________ ___

7/9/2019 E-MAIL _______________________________ __

1

0.00- 1.00

A -1- b (O)

SM

%QUE PASA

l OO

96

75

47

21

NP

NP

NP

114

12

2

Nota: Por motivo del proceso de certificación, en el encabezado aparece "Fecha de Revisión" el cual se refiere a la fecha en la cua l se realizó la última modificación del formato de laboratorio. Esta fecha no tiene relación con la fecha de realización del ensayo.

ESTUDIO GEOTÉCNICO

"AMPliACIONES SUBESTACIONES ENEE"

CHOLOMA, CORTÉS

G\'il GEOTECNIA Y PAVIMENTOS S. de R.L de C.V.

Col. Primavera 3" Ave. ¡e Calle. Comayagüela; M.D.C Tel. 225-2836, 225-2652 e-mail: [email protected]

GEOTECNIA Y PAVIMENTOS CORTANTE DIRECTO

Proyecto: AMPLIACION SUBESTACION CHOLOM A

Cliente: ENEE

Localización: CHOLOM A. C O RTES

Observación: ***

GRAFICA DE CORTANTE DIRECTO 5000

4500

4000

Ñ" 3500

-~ c. -.e 3000 w 1-z 2500 ~ 0:::: o (,) 2000

1500

1000

500

o ' o 1000 2000 3000

ESFUERZO (lb/pie2)

Version_01 Pagino: 1/1

Fecho de revisión 1/8/2018

Código SU-0227

Fecha: 7/9/ 2019 Muestra:

Clasificación: SM

Profundidad m : 0.00- 1.00

Angulo de Fricción e = 33° Cohesión = 598 Lbs/pie2

4000 5000

Nota : Por motivo del proceso de certificación, en el encabezado aparece "Fecha de Revisión" el cual se refiere a la fecha en la cual se realizó la última modificación del formato de laboratorio. Esta fecha no tiene relación con la fecha

de realización del ensayo.

ESTUDIO GEOTÉCNICO 1'AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"

CHOLOMA, CORTÉS

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GY GEOTECNIA Y PAVIMENTOS

'ROYECTO

JBICACIÓN

:NSAYAOO

' ECHA

GEOTECNIA Y PAVIMENTOS S. de R.L. de C.V.

Col. Primavera~ Ave. 1• Calle. Comoyoguelo; M.D.C Tel. 2225-2836, 2225-2652 e-me~: [email protected]

RESUMEN DE ANALISIS QUIMICO DEL SUELO

AMPLIACION SUBESTACION CHOLOMA CLIENTE ~~~~~~~~~~~~----------------

ENEE

CHOLOMA. CORTES CONTACTO ~~~~~~~---------------------------

TELEFONO -----------------------------------------25!10/2019 E·MAIL --~~-----------------------------------

Calicata f l

Version_04 Poge 1/1

Fecho de 5/8/2018

Revision•

Codigo SU-0228

Parametro Prot. 0.00 - 1 .00 Metodo Observaclon Resultado

)H 7.90 AOAC 973.04 B

\\ate ria Organica 0.80% Calculo

:loruro$ (CI) No Detectado AOAC928.02

i ilice (Si0 2) 95.19% C 114 (ASTM)

"rioxido de Aluminio (AI20 3) 0.67% C 114 (ASTM)

:::alcio (CaC03) 0.04% C 114 (ASTM)

:>xido de Calc io (CaO) 0.06% C 114 (ASTM) Calculo

IAagnesio (Mg) 0.04% C 114 (ASTM)

:>xido de Magnesio (MgO) 0.06% C 1 14 (ASTM) Calculo

"rioxido de Azufre (S03) 0.29% C 114 (ASTM)

iulfatos (SO•) 0.34% C 114 (ASTM) Calculo

!esiduo Insoluble 94.82% C 11 4 (ASTM)

'erdida por Fuego 0.70% C 114 (ASTM)

i ierro ( Fe) 0.27% C 114-04 (ASTM)

"rioxido de Hierro (Fe20 3) 0.38% C 114-04 (ASTM)

-uLTIMA UNEA-

* Nota: Por motivo del proceso de certificación, en el encabezado aparece "Fecha de Revisión" el cual se refiere a la fecha en la cual se realizó la última modificación del formato de laboratorio. Esta fecha no tiene relación con la fecha de realización del ensayo.

...

...

...

...

...

...

...

...

...

...

...

...

...

...

...

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

... , _ ....... -· .

MEMORIA DE CÁLCULO El cálculo de capacidad de soporte estática, del subsuelo se ha efectuado utilizando la

ecuación general dada por el Dr. Karl Terzaghi, con los factores de carga dados por

Kumbhojkar (1,993), los factores de forma dados por el Dr. De Beer (197 1) y factores de

profundidad del Dr. 8 Hansen (1971) para suelos granulares:

7. 2 3. 4. 5.

6. 7. 8. 9. 10.

71. 12.

13.

SONDEO No. 1 (PÓRTICO)

Cimentación Superficial: Zapata Cuadrada

Datos Utilizados

Profundidad de Desplante (Dr) 1.50 metros Ancho (B) 1.20 metros Ángulo de Fricción (0) 33° Cohesión (C) o lb/pie2 Peso Unitario (y,)

Peso Unitario (Yz) 1261b/pie3 Sobrecargo del Suelo 605.161b/pie2 Nq 32.23

Nv 31.94 Fq, 1.65

Fvs 0.60 Fqd 1.25

Fvd 1.00

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

Ecuación Utilizada:

qult = C N e Fes F ed + q N q F qs F qd + O. 5 y B N y F ys F yd

Sobrecarga:

q = D¡ *y= 3. 28 * 121 + 1. 64 * 127 = 605.16lbjpie2

../ Factores de Forma Modificadores de Beer 1970

• Fqs = 1 +!Tan0 = 1 + (1·2

) Tan33 = 1.65 L 1.2

• Fys = 1 - 0.4!= 1 - 0.4(1

"2

) = 0. 60 L 1.2

../ Factores de Profundidad de B Hansen 1970

• Fqd = 1 + { 2Tan0 * (1-Sen0)2 * Tan- 1 (-:')}

Fqd = 1 + { 2 * Tan33 * (1 - Sen33)2 * Tan-1 C¡.52°)J = 1.25

• Fyd = 1. 00

Retomando:

qult = 605.16 * 32. 23 * 1. 65 * 1. 25 +O. 5 * 126 * 1. 2 * 3. 28 * 31. 94 *O. 60 * 1

qult = 40,228 + 4, 757 = 44,985 lbjpie 2

../ Factor de Seguridad: F. S = 4

- qult • qadm - FS

• qadm = 44,985 lb/ piel = 11 246~ = 5 6 kg 4 ' pie1 • cm2

El valor calc ulado de la capacidad de soporte admisible es:

ESTUDIO GEOTÉCNICO

" AMPLIACIONES SUBESTACIONES ENEE"

CHOLOMA, CORTÉS

2

3

4

5

Retomando:

CÁLCULO DE ASENTAMIENTO ELÁSTICO

Datos utilizados

Ancho de zapata (B) I20cm

Esfuerzo aplicado qo 2.5 kg /cmz

Módulo de Elasticidad E, 950 kg/cmz

Razón de Poisson ¡.; 0.35

Factor de rigidez fu 0.94

2.5 * 120 Se=

950 *(1 - 0.352 )*0.94 = 0.26cm

Se= 2. 6mm

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

Para efectuar el cálculo de la capacidad d e carga dinámica, por efecto de la aplicación

de un sismo, se hace uso de la Ecuación General de Carga del Dr. Karl Terzaghi, con los

factores de carga dados por Kumar and Mohan Roo (2002). Estos factores de carga está n

dados en función del va lor del coeficiente de aceleración horizontal y el ángulo de fricción.

Los factores de forma dados por el Dr. De Beer ( 1970) y factores de profundidad del Dr. B.

Hansen (1970). Además, se ca lc ulará el asentamiento dinámico que se pueda presentar en

e l cada sitio .

A continuación, se desarrolla un ejemplo de la metodología descrita anteriormente:



Datos Utilizados

14. Profundidad de Desplante (Dr) 1.50 metros 15. Ancho (B) 1.20 metros 16. Ángulo de Fricción (0) 33° 17. Cohesión (C) o lb/pi& 18. Peso Unitario (y,) 19. Peso Unitario (yz) 1261b/pie3 20. Sobrecargo del Suelo 605.161b/pie2 21. Na 9 22. Nv 4 23. Fq< 1.65 24. Fvs 0.60 25. Fad 1.25 26. Fvd 1.00

ESTUDIO GEOTÉCNICO

"AMPLIACIO NES SUBESTACIONES ENEE"

CHOLOMA, CORTÉS



Sobrecarga:

q = D¡ *Y= 3.28 * 121 + 1.64 * 127 = 605. 16lbfpie2

./ Factores de Forma Modificadores de Beer 1970

• Fqs = 1 +~Tan0 = 1 + G~)Tan33 = 1.65

• Fys = 1-0.4~ = 1 - 0.4(1"2

) = 0.60 L 1.2

./ Factores de Profundidad de B Hansen 1970

• Fqd = 1 + { 2Tan0 * (1 - Sen0)2 * Tan-1 (';{)}

Fqd = 1 + { 2 * Tan33 * (1 - Sen33? * Tan-1 (~_52°)} = 1. 25

• Fyd = 1.00

Retomando:

qutt = 605. 16 * 9 * 1 . 65 * 1. 25 + O. 5 * 126 * 1. 2 * 3. 28 * 4 * O. 60 * 1

qult = 11,233 + 596 = 11, 829lbjpie2

./ Factor de Seguridad: F. S = 3

• qadm = qult F.S

= 11,829 lb / pie' = 3, 943 lb _ = 2 _ O kg • qadm 3 pie" cmZ

El valor calculado de la capacidad de soporte admisible es:

qadm = 2. O kgfcmz

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

CÁLCULO DE ASENTAMIENTO DINÁMICO

Para efectuar el cálculo de asentamiento por presencia de un sismo, se hace uso de la

siguiente ecuación (Braja Das-Principios de Ingeniería de Cimentación):

En donde,

• V= velocidad máxima para el sismo de diseño (m/s)

• A= coeficiente de aceleración para el sismo de diseño

• g= aceleración de la gravedad (9.81 mfs2)

2

3 4

5

6

7

Datos utilizados

Velocidad V 0.4 m/seg

Angulo de fricción <P 33° Coeficiente de aceleración A 0.30

kh 0.32

g 9.81 m/s'

tgaAE 0.9 Factor de seguridad 3

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

Del siguiente gráfico obtenemos el valor del factor de seguridad:

~ '"O

('C:

:'E ,_ ;::)

~ 2.0 en q,)

'"O ,_ 2 u e-:

t:..

0.2 kZ

~ FIGURA 3.30 Aceleradón crítica kh * para e= O (según Richard5 y otros, 1993)

A continuación para determinar el valor de tgaAE utilizamos el siguiente gráfico:

~ FIGURA 3.31 Variadón de tan a.u: con k~,• '!ángulo de fricción del suelo 9 (según Richards y ouos, 1993)

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

Retomando la ecuación inicial:

SEq = 0.007m

SEq = 7mm < 25.4mmok

Se considera que el periodo de retomo del sismo de 0.25 es de 50 años. El daño que genera

el sismo en la estructura, se clasifica como moderado.

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

El cálculo de capacidad de soporte estática, del subsuelo se ha efectuado utilizando la

ecuación general dada por el Dr. Karl Terzaghi, con los factores de carga dados por

Kumbhojkar (1,993), los factores de forma dados por e l Dr. De Beer (1 971) y factores de

profundidad del Dr. B Hansen (1971) para suelos granulares:



' Datos Utilizados

27. Profundidad de Desplante (Dr) 1.50 metros 28. Ancho (B) 1.20 metros 29. Ángulo de Fricción (0) 32° 30. Cohesión (C) o lb/pi& 31. Peso Unitario (y¡)

32. Peso Unitario (y2) 1241b/pie3 33. Sobrecargo del Suelo 598.6 lb/pie2 34. Na 28.52 35. Nv 26.87 36. Fa, 1.62 37. Fv: 0.60 38. Fad 1.25 39. Fvd 1.00




CHOLOMA, CORTÉS

Sobrecarga:

q = Dr *y = 3. 28 • 121 + 1. 64 • 123 = 578. 6lbfpie2

../ Factores de Forma Modificadores de Beer 1970

• Fqs = 1 +!Tan0 = 1 + (1·2)Tan32 = 1.62

L 12

• Fys = 1 - 0.4! = 1 - O. 4 (1·2

) = O. 60 L 1.2

../ Factores de Profundidad de B Hansen 1970

• Fqd = 1 + { 2Tan0 * (1 - Sen0) 2 * Tan- 1 (:.')}

Fqd = 1 + { 2 * Tan32 * (1 - Sen 32? * Tan-1 C¡.52°)} = 1. 25

• Fyd = 1.00

Retomando:

qult = 578. 6 * 28. 52 * 1. 62 * 1. 25 + O. 5 * 1 24 * 1. 2 * 3. 28 * 26. 87 * O. 60 * 1

qult = 34,571 + 3, 938 = 38, 509lb jpie2

../ Factor de Seguridad: F. s = 4

• qadm = qult FS

• qadm = 38,509 lb/pie:= 9, 627 ~ = 4. 8 kg 4 pie2 crn2


ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

2

3

4

5

Retomando:

CÁLCULO DE ASENTAMIENTO ElÁSTICO

Datos utilizados

Ancho de zapata (B) 120cm

Esfuerzo aplicado q o 2.5kg/cm2

Módulo de Elasticidad E, 650 kg /cm2

Razón de Poisson ¡.J 0.35

Factor de rigidez fu 0.94

2.5 * 120 se = 650 * (1- o. 352

) *o. 94 = o. 38 cm

se =3. 8mm

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

Poro efectuar el cálculo de lo capacidad de cargo dinámico, por efecto de lo aplicación

de un sismo, se hoce uso de lo Ecuación General de Cargo del Dr. Korl Terzoghi, con los

factores de cargo dados por Kumar ond Mohon Roo (2002). Estos factores de cargo están

dados en función del va lor del coeficiente de aceleración horizontal y el ángulo de fricción.

Los factores de formo dados por el Dr. De Beer (1970) y factores de profundidad del Dr. B.

Honsen (1970). Además, se calculará el asentamiento dinámico que se puedo presentar en

el codo sitio.

A continuación, se desarrollo un ejemplo de lo metodología descrito anteriormente:

SONDEO No. 2 {PÓRTICO)


Datos Utilizados

40. Profundidad de Desplante (Dr) 1.50 metros 41. Ancho (8) 1.20 metros 42. Ángulo de Fricción (0) 32° 43. Cohesión (C) o lb/pie2 44. Peso Unitario (yr) 45. Peso Unitario (y2) 121/b/pi& 46. Sobrecarga del Suelo 598.6 lb/pie2 47. N e¡ 9 48. Nv 4 49. F,., 1.62 50. Fvs 0.60 51. Fc¡d 1.25 52. Fvd 1.00

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

~~ ·-.. • .' ·."

~ , -~

. . ~~;~~~=2·.:>.


Sobrecarga:

q = D¡ *y= 3. 28 * 121 + 1.64 •123 = 578.6Zb/pie2

./ Factores de Forma Modificadores de Beer 1970

• Fqs = 1 +!Tan0 = 1 + (1'2)Tan32 = 1.62

L 1.2

• Fys = 1- 0.4! = 1-0.4 (1.2) =O. 60 L 1.2

./ Factores de Profundidad de B Hansen 1970

• Fqd = 1 + { 2Tan0"' (1 -Sen0) 2 * Tan-1 c;n} Fqd = 1 + { 2 * Tan32 * (1- Sen32)2 * Tan-1 C¡.5

2°)} = 1. 25

• Fyd = 1.00

Retomando:

qult = 578. 6 * 9 * 1. 62 * 1. 25 + O. 5 * 121 * 1. 2 * 3. 28 * 4 *O. 60 * 1

qult = 10,545 + 572 = 11, 117lbjpie2

./ Factor de Seguridad: F. S = 3

• qadm = quu F.S

• qadm = 11,117 lbfpie2

= 3 , 706 lb" = 2. O kg 3 pie· cm2


qadm = 2. O kgjcm?

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

---- - --------

CÁLCULO DE ASENTAMIENTO DINÁMICO

Para efectuar el cálculo de asentamiento por presencia de un sismo, se hace uso de la

siguiente ecuación (Braja Das-Principios de lngenieña de Cimentación):

En donde,

• V= velocidad máxima para el sismo de diseño (m/s)

• A= coeficiente de aceleración para el sismo de diseño

• g= aceleración de la gravedad (9 .81 mfs2)

2

3

4

5

6

7

Datos utilizados

Velocidad V 0.4m/seg

Angulo de fricción (J) 32°

Coeficiente de aceleración A 0.30

kh 0.32

g 9.81 m/s'

tgaAE 0.8

Factor de seguridad 3

ESTUDIO GEOTÉCNICO

"AMPUACIONES SUBESTAOONES ENEE"

CHOLOMA, CORTÉS

Del siguiente gráfico obtenemos e l valor del factor de seguridad:

~ '"O el:

~ ~

::l

~ 2.0 m Q.)

-o ~

o ü e-:: ~

0.2 kZ

• FIGURA 3.30 Aceleradón crítica kh • para e = O (según Richards y otros, 1993)

A continuación para determinar el valor de tgaAE utilizamos el siguiente gráfico:

T FIGURA 3.31 Variadón de tan a.u con~· '! ángulo de fricción del suelo 9 (según Richards y otros, 1993)

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

·-

Retomando la ecuación inicial:

vz kh - 4 SEq = 0. 174- (- ) *t9aAE

Ag A

SEq = 0.006m

S Eq = 6mm < 2 5.4mmok

Se considera que el periodo de retorno del sismo de 0.25 es de 50 años. El daño que genera

el sismo en la estructura, se clasifica como moderado.

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

&J 1

SONDEO 1

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

Descñpción

Ejecución de lo

perforación en e l sitio de

estudio.

Descñpción

Ejecución de lo


estudio.


CHOLOMA, CORTÉS

Descñpción

Ejecución de la


estudio.

Descñpción

Tubo muestreador,

conteniendo el espécimen

de suelo, correspondiente

a una profundidad de 1 .00

- 2.00 m.

~01~[{' "' 1 { ~ltt) M()Ct )

,... • 0() - ' oo .._,.!> fl:j rr/ ct.,

~rw •• { _..,. ..r>«or] t'IIOf 1 oo - S oo taiUU f(# ,, rf/ :1 -~ ..

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

Descripción

Tubo muestreador,

conteniendo el

espécimen de suelo,

correspondiente a una

profundidad de 2.00 -

3.00m.

Descripción

Tubo muestreador,

conteniendo el espécimen

de sue lo, correspond iente

a una profundidad de 4.00

- 5.00 m.

~-·· . ---~~;-..~ ~-· .. 1•' .... ,· ... •

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ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

Descripción

Tubo muestreador,

conteniendo el




6.00 m.

Descñpción

Caja conteniendo las

respectivas muestras de

suelo recolectadas en

campo correspondientes

a una profundidad de 0.00

-6.00 m.

SONDEO 2

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOlOMA, CORTÉS

Descripción

Ejecución de la

perforación en el sitio de

estudio.

Descripción

Ejecución de la

perforación en el sitio de

estudio.

c-.o-.-. A. L~~·a.., COI!t1 S

~ NO lfl,?_ .- ,.,¡e.-_.. Ooln

~ ._.,.,..,. •'IP ~/.r•

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

Descñpción

Tubo muestreador,

conteniendo el




l.OOm.

Descripción

Tubo muestreador,

conteniendo el



profundidad de 1 .00 -

2.00m.

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

Descripción

Tubo muestreador,

conteniendo el




3.00m.

Descñpción

Tubo muestreador,

conteniendo e l




4.00 m.

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ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

Descñpción

Tubo muestreador,

conteniendo el




5.00 m.

Descripción

Tubo muestreador,

conteniendo el




6.00 m.

r ~ .. • ... - .::...:·

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':.~. 0'\

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

Descñpción

Caja conteniendo las

respectivas muestras

de suelo recolectadas

en campo

correspondientes a una


6.00 m.

C-1

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

ESTUDIO GEOTÉCNICO


CHOLOMA, CORTÉS

Descñpción

Excavación

calicata .

de

Descñpción

la

Calicata con dimensiones

de 1 .OOx 1.00x 1 .00 m.

geotecnia y pavimentos s. de r.l. de c.v

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