forge chega ao brasil · • aquecimento por indução de ... um forno a 260ºc por um período de...
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The International Journal of Forging Business & Technology Setembro 2008www.FORGEmag.com
Forge chega ao Brasil
•ManutençãodeMatrizes naForjaria•AquecimentoporInduçãode TarugosQuadradoscom CantosArredondados•NormalizandoComponentes AeroespaciaisForjados
Uma Publicação
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Outubro 2008 3
S e t e m b r o 2 0 0 8 - N ú m e r o 1
A R T I G O S
SUMÁRIO
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Manutenção de Matrizes na ForjariaMatrizes e equipamentos de forja são submetidos a tensões mecânicas e térmicas. Como resultado, se as matrizes não estão corretamente alinahdas, normalizadas e lubrificadas, elas podem falhar drasticamente.
Aquecimento por Indução de Tarugos Quadrados ArredondadosO aquecimento de tarugos quadrados com cantos arredondados, geralmente tratado da mesma forma que tarugos redondos, não é exatamente a mesma coisa. Obter uniformidade de temperatura varia da geometria da peça a ser trabalhada.
Normalizando Componentes Aeroespaciais ForjadosQuando se fala de aplicação aeroespacial, geralmente há uma associação com alumínio, titânio e outras ligas. Mas o aço também continua a ser usado, e neste artigo tratamos da normalização do aço forjado, para utilização no campo aeroespacial.
SeçõeS e COlUnASEditorial ..................................4Produtos ...............................22 Guia de Anunciantes ..................22
Gentileza de Trinity Forge, Mansfield, Texas. Peças forjadas para utilização em campos petrolíferos.
nA CApA
4 Outubro 2008
EDITORIAL
ocê talvez já conheça esta publicação, ou talvez não. Mas posso garantir que você nunca viu uma Industrial Heating em português. Esta é a primeiríssima edição, e muito provavelmente não será a última. Só depende de você. Após ler a revista, se tiver interesse
em continuar a ver edições em português, por favor, faça duas coisas.Em primeiro lugar, considere negociar com os anunciantes desta edição quando a oportunidade
surgir, e não se esqueça de informá-los que você os viu na edição brasileira da Industrial Heating. Se você conhece alguém que trabalha para um dos anunciantes desta edição, dê um telefonema e diga a ele que você viu a edição e o anúncio.
Em segundo lugar, escreva ao senhor Udo Fiorini e a mim contando sua opinião sobre esta edição brasileira. Se gostou da revista, gostaríamos de ouvir isso de você. Se você tem sugestões para melhorias, também gostaríamos de saber. Envie seus e-mails para [email protected] e [email protected].
O que você pode esperar encontrar nesta e nas próximas edições?A Industrial Heating tem publicado artigos práticos e técnicos sobre tecnologias térmicas de
ponta há mais de 75 anos. A revista começou em Pittsburgh, Pensilvânia – por muitas décadas o coração da produção mundial de aço e, ainda hoje, a casa dos Pittsburgh Steelers, nosso time profissional de futebol americano. A sede da U.S. Steel continua em Pittsburgh, e na cidade ainda existe um grande arranha-céu conhecido como U.S. Steel Tower.
A Industrial Heating continua sendo publicada fora de Pittsburgh. Há anos, entretanto, com as mudanças da indústria do aço, a revista começou a mudar também, publicando mais do que artigos relacionados ao aço. Hoje, a Industrial Heating publica artigos sobre diferentes processos térmicos, da produção de aço puro e de alumínio ao tratamento térmico. De fato, boa parte dos artigos é focada em tratamento térmico, tratamento de superfícies, materiais de alta temperatura e resistentes à corrosão, materiais de isolamento, controle de processos, processos de indução e vácuo, e diversos outros assuntos relacionados a processamento térmico.
Os artigos são técnicos, mas não tão técnicos a ponto de não terem aplicação prática. Nossa equipe editorial se esforça para encontrar tecnologias de ponta que já estejam em uso ou que venham a ser comercializadas num futuro próximo.
Até meados de 1990, a Industrial Heating circulava principalmente na América do Norte. Embora tivesse boa reputação internacional, a revista se concentrava em tecnologias e assuntos norte-americanos.
A partir de então, a Industrial Heating se tornou verdadeiramente internacional, e nossa circulação global cresceu. No início do século 21, começamos a publicar edições chinesas, no idioma chinês. Atualmente, publicamos até oito edições chinesas por ano. Também estamos presentes na Índia, com quatro edições anuais.
O Brasil é um dos três maiores mercados emergentes em processamento térmico no mundo. É nosso desejo oferecer aos engenheiros de processamento térmico no Brasil uma fonte consistente de informação técnica. Conforme mencionei no início desta carta, juntos podemos fazer uma edição brasileira de sucesso. Entre em contato com os anunciantes desta edição informando suas observações concretas, e não se esqueça de enviar e-mails ao Sr. Fiorini e a mim com suas opiniões. IH
Chegando ao Brasil
DOUG Glenn, eDITOR
V
Manor Oak One, Suíte 450, 1910 Cochran Road, Pittsburgh, PA 15220 – Tel: 412-531-3370 Fax: 412-531-3375 – www.industrialheating.comDoug Glenn Editor – [email protected]
EQUIPE DE EDIÇÃO BRASILEIRAPor Aquecimento Industrial - (19) 2121-5789Udo Fiorini - Editor - (19) 9205-5789Sunniva Simmelink - Comercial - (19) 9229-2137Fernando Cézar Passos - Jornalista Responsável - Mtb 14.766Diagramação - Druck ComunicaçãoImpressão - Vox Editora
EQUIPE DE EDIÇÃO / PRODUÇÃOReed Miller Editor – M.S. Eng. [email protected] - 412-531-3370Bill Mayer Editor Associado, [email protected] - 412-306-4350R. Barry Ashby Editor em WashingtonDan Herring Editor Técnico ColaboradorDean Peters Editor ColaboradorBeth McClelland Gerente de Produção, [email protected] - 412-306-4354Brent Miller Diretor de Arte, [email protected] - 412-306-4356Fernando Cézar Passos Jornalista Responsável BRMtb 14.766
REPRESENTANTES DE PUBLICIDADE
Kathy Pisano Diretora de Publicidade [email protected] - Tel: 412-306-4357, fax 412-531-3375Becky McClelland Gerente de ClassificadosLarry Pullman Gerente de Vendas das Costas Leste e Oeste 317 Birch Laurel, Woodstok, GA 30188Toll free: 1-888-494-8480 ou 678-494-8480Fax: 888-494-8481 – [email protected] Roth Gerente de Vendas do Centro-Oeste, 847-256-3040, Fax: 847-256-3042 – [email protected] Connolly Representante de Vendas na EuropaPatco Media – London, 99 Kings Road, Westcliff, Essex (UK) SSO 8PH, (44) 1-702-477341, Fax: (44) 1-702-477599 – [email protected]. V. Shivkumar Representante de Vendas na Índia, [email protected]. Arlen LUO NEWSTEEL Media, 25 Fen Xiang, 100081 Xin Xiang, Beijing 100081, China, Tel: +86 10 8216 0062; Fax: 86 10 8216 0061; [email protected] McClelland Orçamentos de Reimpressão, 412-306-4355Susan Heinauer Gerente de Publicidade Online, [email protected] - 412-306-4352
DIRETORES CORPORATIVOSEdição Timothy A. FauschEdição David M. LurieEdição John R. SchreiDesenvolvimento de Mercado Christine A. BalogaTecnologia da Informação David P. BrownFinanças Lisa L. PaulusRecursos Humanos Rita M. FourniaConferências e Eventos Scott WoltersProdução Vincent M. MiconiGuias Nikki SmithCriação Michael T. PowellMarketing Douglas B. SnwekClear Seas Research John Thomas
BNP Media ajuda as pessoas a terem sucesso nos negócios com informação de qualidade
Doug Glenn - Editor- Editorial apresentado no primeiro número da revista Industrial Heating Magazine impressa em português no Brasil, edição de Abril de 2008.
EDITORIAL
Manutenção de Matrizes na ForjariaDavid Fox Empresa Weld Mold Company
odos na indústria de forja aprenderam sobre a importância de aumentar a vida da matriz através da soldagem. Com a utilização de ligas de solda especiais para reparar pequenos problemas associados com a falha prematura, trincas,
choque térmico, desgaste, etc., muitos forjadores experimentaram um aumento da vida da matriz 50 a 300%. Este resultado é alcançado pela utilização de ligas de solda, procedimentos apropriados bem como treinamento de pessoal qualificado.
Uma das grandes causas da falha da matriz ocorre na própria forjaria. Devido às pressões para maior produção de forjados a preços e prazos reduzidos, alguns forjadores relaxaram na manutenção de equipamentos e reduziram seus procedimentos, com o intuito de manter o volume de produção elevado e o custo baixo. Nestas circunstâncias, freqüentemente, ocorre o contrário. Procedimentos fora do padrão geram a falha prematura das matrizes e dos componentes de forja.
Temperaturas da matriz e do equipamentoTodos os mestres em forja, operadores de prensas e martelos
sabem e respeitam as temperaturas necessárias para o forjamento de materiais específicos. No entanto, este respeito parece ser esquecido, quando se trata de matrizes e equipamentos de forja. As matrizes são comumente dispostas frias em um martelo. O forjamento se inicia após serem submetidas à chama durante algumas horas.
Um tarugo aquecido rubro é colocado sobre a matriz inferior. Então a matriz superior é pressionada para baixo através de uma força mecânica ou hidráulica, forma ao tarugo que se encaix n da matriz. Quando este procedimento é realizado com uma matriz que não se encontra devidamente pré-aquecida, o choque térmico a que se submete é imensurável.
O resultado poderá ser uma trinca prematura, a qual, algumas vezes, é tão severa que a matriz se parte em dois ou mais pedaços. Algumas horas de pré-aquecimento em chamas não são suficientes para o aquecimento completo da matriz. Colocar as matrizes em um forno a 260ºC por um período de no mínimo uma hora por
polegada de espessura seria o pré-aquecimento apropriado. Este procedimento garante o pré-aquecimento da matriz por inteiro. Após ser colocada no martelo, coloque uma chama sobre ela para manter a temperatura até que a forja se inicie.
Em matrizes com múltiplos contornos, pode ocorrer o super-aquecimento em áreas que contém bolsas e nervuras que se encontram isoladas da grande massa do bloco da matriz. Estas áreas podem tornar-se avermelhadas e aquecidas, quase a temperaturas de forjamento. Algumas prensas de forja oferecem como o pré-aquecimento de matrizes na prensa e manutenção da temperatura. Também podem apresentar um sistema de refrigeração para evitar com que as matrizes sejam super-aquecidas, devido ao longo tempo que passam em contato com a peça que está sendo forjada. Este não é o caso para os martelos. O choque térmico, má-formação e amolecimento do aço da matriz resulta em falha prematura. Alguns cuidados devem ser tomados regularmente, a fim de evitar o super-aquecimento das matrizes durante um longo período de tempo. Elas não devem ser temperadas de forma alguma.
T
As matrizes e o equipamento de forja em que estas são instaladas são submetidas a uma tensão mecânica e térmica significativa, na medida em que estabelecem o ciclo de entrada e saída no processo de produção. Caso não sejam apropriadamente aquecidas, alinhadas, lubrificadas e que lhes seja aliviada a tensão, poderão falhar de maneira significativa. Como resultado, aumenta o gasto com o tempo de parada e a perda da produção, o que sai mais caro do que um programa de manutenção apropriadamente regulado.
Ruptura de extremidade da ferramenta como resultado
de desalinhamento
Matriz completamente partida durante a produção. A falha provavelmente aconteceu porque a matriz
encontrava-se fria e desalinhada..
º28 SENAFOR
8,9 e 10 de outubro de 2008
Hotel SESC Campestre
12ª Conferência Internacional de Forjamento / BRInternational Forging Conference / BR
11ª Conferência Nacional de Conformação de ChapasNational Sheet Metal Forming Conference
Serão apresentadas palestras sobre trabalhos de ponta
nas áreas de CHAPAS e de FORJAMENTO
Vagas limitadas.Inscrições até o dia 2 de outubroData: 8 de Outubro - quarta-feira
Contatos para informações, comercialização, inscrições e envio de trabalhos:
CCM EventosRua Barão do Triunfo, 448 sala 501CEP 90130-100 Porto Alegre, RS Telefone: 55 51 33424316 / fax 55 51 30283879e-mail: [email protected]; [email protected]; [email protected].
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www.ccmeventos.com.br/senafor2008
VISITAS TÉCNICAS:
(Av. Protásio Alves, 6220)
Porto Alegre - RS
8 Setembro 2008
Qualquer um que já presenciou o funcionamento de um martelo em uma forjaria pôde sentir o impacto massivo a que as bases do martelo, bigornas e outros componentes estão sujeitos. A base e a bigorna, assim como as matrizes, apresentam uma temperatura própria de manutenção – um mínimo de 40 ºC. Isto serve para o equipamento por inteiro, uma vez que a força do impacto reflete-se por todo o martelo.
Isto é especialmente importante em baixas temperaturas durante o inverno, quando podem ser utilizados aquecedores infravermelhos ao redor da base. Os martelos a vapor, por sua natureza, manterão os componentes superiores aquecidos. Qualquer forjador que já se deparou com uma base ou bigorna rachada pode testemunhar sobre o efeito devastador na produção, sem falar no custo.
Alinhamento da MatrizOutro problema encontrado na forjaria é o desalinhamento do
equipamento. Quando um novo embolo e bloco de proteção são instalados, um conjunto de matrizes mestres é empregado para alinhá-los de forma apropriada, desta forma o aquecimento será de centro a centro. Este procedimento garante igual impacto sobre todos os pontos dos componentes. Durante o set up das matrizes para a produção, talvez seja necessário mover o embolo e o bloco de proteção para o alinhamento das matrizes inferiores e superiores a fim de produzir uma boa peça. Para mover a matriz inferior lateralmente, cunhas são instaladas ao redor do bloco de proteção ou movidas de um lado para o outro. Na maior parte do tempo, após um percurso completo, as cunhas não são removidas nem retornam a posição original que deveriam ocupar. Conseqüentemente, o embolo e o bloco de proteção perdem o alinhamento.
A matriz superior é alinhada pelo encalçamento das colunas do martelo, ou pelo movimento das guias do embolo para dentro ou para fora. Assim como com o bloco de proteção, o embolo deve ser recolocado em sua posição original. Este procedimento requer tempo e é geralmente adiado até que seja conveniente realizá-lo.
Então o que acontece?Novas matrizes são colocadas e novos ajustes são realizados.
Após vários ciclos, os componentes encontram-se tão fora de linha, que uma forte pressão é exercida em um dos lados e, no outro, uma pressão muito fraca. O resultado do impacto sobre as matrizes fora d centro é a quebra da haste das matrizes, quebra do embolo e do bloco de proteção e quebra do pistão. O tempo que levaria (5-10 dias) para recolocar as matrizes mestres e realinhar o embolo e o bloco de proteção compensaria muito em comparação aos gastos com o caro conserto do bloco de proteção, além do tempo de inatividade que envolveria o conserto. É recomendável a manutenção de um inventário de componentes sobressalentes (embolos e blocos de proteção, etc.) que se encontram devidamente consertados e prontos para serem trocados pelos componentes danificados. A manutenção deste inventário de componentes sobressalentes poderá evitar o tempo excessivo de inatividade, enquanto a peça danificada encontra-se em conserto.
LubrificantesUma vez que os forjadores atualmente precisam forjar peças
em metais e ligas cada vez mais exóticos, tais como as ligas de vanádio, titânio, Waspalloy e Inconel, lubrificantes de matrizes apropriados apresentam um papel importante para o forjamento bem sucedido de uma peça, enquanto mantém a vida útil da matriz. Muitos fornecedores de lubrificantes para matrizes oferecem uma vasta linha de lubrificantes sintéticos que mantém e algumas vezes aumentarão a vida útil da matriz. Quanto mais fácil o material forjado mover-se na matriz, menos impacto ela sofrerá.
Alívio de tensãoDurante seu funcionamento, matrizes são submetidas a impactos
freqüentes, aquecimento cíclico e condições de resfriamento, gerando tensões internas que requerem alívio periódico. Mesmo se a matriz tiver completado com sucesso uma trajetória sem necessitar reparos, é recomendável o alívio de tensão de 540C a 560C de uma hora por polegada de espessura anterior a próxima entrada em operação. O procedimento, no mínimo, reduzirá qualquer condição de tensão previamente existente que poderia contribuir para uma falha prematura.
Manutenção PreventivaCom os forjadores competindo no mercado global atual, quase to-dos necessitam de implementação e conformidade com a garantia de um programa de qualidade, o qual prevê uma rotina de manutenção preventiva para o equipamento. Há inúmeros bons programas de computador disponíveis para auxiliar o departamento de manuten-ção a satisfazer esses requerimentos. Se cumpridos, esses programas irão garantir um tempo de produção maior, em que são evitados consertos caros e inatividade. Como em qualquer programa que se
Manutenção de Matrizes na Forjaria
Pistão rompeu pois estava frio e desalinhado.
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torna bem sucedido, é preciso mais do que a adoção de um simples serviço. O tempo e o poder do homem para desempenhar a ma-nutenção preventiva precisam estar disponíveis.
Evitando RemediaçõesAssim como em uma soldagem de matriz, caso sejam
empregadas remediações como, por exemplo, a utilização de materiais de qualidade inferior ou ruim e a adoção de procedimentos inadequados, os efeitos positivos desejados não serão alcançados. Será que podemos realmente arcar com o descumprimento dos procedimentos apropriados na manutenção do equipamento em que as matrizes operarão? Acho que não. A despesa relativamente pequena decorrente do cumprimento das sugestões de manutenção, não irá, de forma alguma, exceder as
perdas decorrentes de partes em sucata, consertos caros e inatividade, atraso na entrega ou até a perda do cliente. A forja que trabalha bem não é aquela que é constantemente submetida a reparos para manter o pique de produção, porém a que está em funcionamento e requer o mínimo de reparos.
O autor David Fox viajou ao redor do mundo durante anos como Diretor de aplicação de soldagem e administrador de treinamento para a Empresa Weld Mold, Brington, Michigan, USA. Semi-aposentado na Flórida recentemente, Fox continua a viajar, ensinar a nova geração de soldadores na indústria da forja. Contato: +1(810) 229.9521 (escritório); +1(330) 416.2949 (celular); ou [email protected]
aquecimento por indução, muito popular no aquecimento de peças cilíndricas, também é comumente utilizado para aquecer tarugos retangulares. Peças com esta forma geral incluem tarugos, barras, blocos e placas, que serão
designadas neste artigo como tarugos de formato quadrado com cantos redondos (Figura 1). No aquecimento de qualquer formato, geralmente é necessário não apenas aumentar a temperatura do tarugo para um nível especificado, mas também obter um determinado grau de uniformidade de calor em toda a peça. As especificações de uniformidade podem incluir gradientes térmicos máximos toleráveis: superfície para centro, extremidade a extremidade e lado a lado. Um tarugo que é aquecido de forma não uniforme pode prejudicar a qualidades dos produtos aquecidos e causar problemas para maquinário de conformação a quente.
Como conseqüência da geometria não cilíndrica dos tarugos quadrados com cantos redondos, muitas vezes os clientes especificam a uniformidade de temperatura na sua seção transversal, incluindo
a não uniformidade máxima permissível da temperatura da “parte central para o canto”. Dependendo dos parâmetros específicos de aquecimento indutivo utilizados, as áreas de margem destes tarugos podem ser sub-aquecidas, superaquecidas e aquecidas uniformemente. Os efeitos de margem eletromagnéticos transversais e térmicos são os principais responsáveis pela uniformidade da temperatura dentro da seção transversal deste tipo de tarugos, incluindo as margens. Entretanto, há alguns mal entendidos entre aqueles que utilizam o aquecimento indutivo em relação à sua capacidade de fornecer a uniformidade de temperatura necessária dentro dos tarugos quadrados com cantos redondos e fatores que afetam os perfis térmicos dentro de uma peça
Desenho da BobinaHá três abordagens básicas de indução para aquecer tarugos
quadrados com cantos redondos: aquecimento estático, progressi-vo e oscilante. A mais popular delas é o sistema de aquecimento
Aquecimento por Indução de Tarugos Quadrados com Cantos ArredondadosDr.Valery Rudnevda empresa Inductotherm, Madison Heights, Mich.
O aquecimento por indução de tarugos de barras redondas e de barras quadradas com cantos redondos muitas vezes são tratados como aplicações equivalentes, embora não sejam. Este artigo reconcilia realizações teóricas e práticas recentes no fornecimento da uniformidade de calor necessária no aquecimento indutivo de peças retangulares e trapezoidais.
Figura 1. Tarugos
aquecidos por
indução prontos
para serem forjados.
12 Setembro 2008
horizontal progressivo em múltiplos es-tágios, no qual os tarugos atravessam um aquecedor indutivo horizontal com uma bobina ou múltiplas bobinas. Como resul-tado, o tarugo é aquecido seqüencialmente (progressivamente) em posições pré-de-terminadas dentro do aquecedor indutivo. Dependendo da aplicação, diferentes bo-binas em linha podem ter vários níveis de potência e freqüências. Neste artigo, nós estamos focando no conceito do desenho de aquecimento horizontal progressivo em múltiplos estágios porque esta é a aborda-gem mais popular.
Efeito “Pelicular”Em discussões sobre o aquecimento por
indução, muitas vezes é feita referência ao efeito "pelicular". Isto é considerado uma propriedade fundamental do aquecimento por indução e indica uma distribuição não uniforme de uma corrente alternada dentro da peça aquecida. Neste fenômeno, correntes parasitas induzidas para dentro da peça irão fluir principalmente na camada da superfície (pele), onde 86% de toda a potência induzida serão concentrados.
Essa camada é denominada a profundidade de referência ou profundidade de penetração da corrente, δ. O grau do efeito pelicular depende da freqüência e das propriedades materiais (resistividade elétrica, δ, e permeabilidade magnética relativa, μr) do condutor.
A profundidade de penetração da corrente, δ, é descrita (em metros) como:
δ = 503 × (ρ/µrF)½
onde ρ é a resistividade elétrica do metal (ohm-metros), μr é a permeabilidade magnética relativa e F é a freqüência (Hertz). Em polegadas, a profundidade de penetração da corrente é definida pela seguinte equação:
δ = 3160 × (ρ/µrF)½
onde a resistividade elétrica, ρ, está em unidades de ohm-polegadas.
Assim, o valor da profundidade de penetração varia com a raiz quadrada da resistividade elétrica e inversamente com a raiz quadrada da freqüência e permeabilidade magnética relativa. O valor da profundidade de penetração da corrente afeta todos os principais parâmetros de aquecimento por indução como:
• Diferencialdetemperaturadasuperfícieparacentro(δme-nor resulta em maior diferencial de temperatura da superfície para o centro)
• Uniformidadedetemperaturaaolongodoperímetrodota-rugo
• Eficiênciaelétricadosistemadeaquecimentoporindução• Tempodeaquecimentonecessário(δmenorresultananeces-
sidade de um tempo mais longo de aquecimento e uma linha mais longa de indução)
Efeito de Margem Transversal EletromagnéticoO efeito de margem eletromagnético representa uma distorção
do campo eletromagnético e corrente parasita induzida nas áreas de canto dos tarugos quadrados com cantos redondos. A densidade máxima da corrente parasita está localizada na superfície da parte central deste tipo de tarugo. Isto não significa, porém, que a temperatura máxima estará sempre localizada ali. Em profundidades de penetração menores e freqüências mais altas, o efeito pelicular torna-se mais pronunciado. É conveniente utilizar a placa retangular, como um caso extremo, na discussão da aparência do efeito de margem. Como um exemplo, a Figura 2 mostra a distribuição da intensidade do campo elétrico na seção transversal da placa com efeito pelicular pronunciado (d/ δ=10, onde aespessura da placa, d, dividida pela profundidade de penetração da correnteparasita,δ,éiguala10),equandooefeitopelicularnãoépronunciado(d/δ=3).Seoefeitopelicularforpronunciado(d/δ>5),entãoacorrente
e densidade de potência são aproximadamente as mesmas ao longo do perímetro da placa, exceto nas áreas de margem (Figura 2, metade inferior da seção transversal da placa), onde ocorre a distorção da potência induzida.
Apesar de as perdas de calor na área da margem (canto) serem maiores do que aquelas na parte central, as áreas de margem podem ser superaquecidas se comparado à parte central. Isto ocorre porque na parte central, as fontes de calor penetram de dois lados (de duas superfícies), e nas áreas de margem (canto), as fontes de calor penetram de três lados (duas superfícies e extremidade do topo). O fenômeno do superaquecimento da margem geralmente ocorre no aquecimento indutivo de placas de aço, alumínio, prata ou cobre magnéticos, onde o efeito pelicular geralmente é pronunciado.Seoefeitopelicularnãoforpronunciado(d/δ<3),entãoocorrerá
o sub-aquecimento das áreas de margem. Neste caso, a via das correntes parasitas na seção transversal da placa não corresponde ao contorno da placa, e a maioria das correntes induzidas fecha seus anéis mais cedo sem alcançar os cantos e as áreas de margem (Figura 2, metade superior da seção transversal da placa). Como resultado, as densidades de potência e fontes de calor nas áreas de margem serão menores do que os valores correspondentes
Perda de calor
Perda de calor
Área de canto
Área da margem
Parte central
y
x
d
Ey
Ex
E
b
0% 20% 40% 60% 80% 100%
d / δ = 3
d / δ = 10
Figura 2. Ilustração gráfica do efeito de margem no aquecimento de tarugos e barras de formato quadrado com cantos redondos.
Tem como meta ser o ponto de referência para discussão da situação atual do desenvolvimento e do mercado global, bem como a divulgação de novos produtos, aprimoramento de processos e novas tecnologias em
tratamento térmico. O objetivo principal deste evento é promover um melhor contato entre os profissionais envolvidos na atividade de tratamento térmico, qualidade, engenharia do produto, representantes, fabricantes
de equipamentos e insumos, institutos de pesquisas, instituições acadêmicas e profissionais que tenham interesse em tratamento térmico, seus equipamentos e acessórios.
29 de Outubro a 01 de Novembro de 2008 • Hotel Majestic • Águas de Lindóia • SP
IV Conferência Brasileira sobre
TEMAS DE TRABALHOS
1. Tratamentos térmicos e termoquímicos de ferrosos2. Tratamentos térmicos de não ferrosos3. Metalurgia física e transformação de fases4. Técnicas de caracterização microestrutural5. Efeito de elementos de liga sobre a microestrutura e propriedades6. Análise de defeitos e falhas7. Banhos de sal, atmosferas e meios de resfriamento8. Equipamentos para controle de processo e para controle de qualidade9. Sistemas de aquecimento por indução10. Fornos, periféricos e insumos11. Limpeza, preparação e acabamento12. Manutenção13. Automação e instrumentação14. Simulação15. Qualidade e produtividade16. Tendências, desenvolvimentos e novas tecnologias17. Novos mercados e perspectivas18. Segurança e meio ambiente19. Gestão
PRÊMIO
A Comissão Técnica da IV Conferência Brasileira sobre Temas de Tratamento Térmico – TTT 2008, tem o prazer em informar que todos os trabalhos submetidos para apresentação estarão concorrendo
a prêmios no valor de R$ 1.000,00 (Hum Mil Reais) que serão entregues durante o Jantar de Confraternização.
JORGE KOLOSOSKIFEI - São Paulo - BrasilE-mail: [email protected]
Av Otacilio Tomanik, 236 - sala 02 - Vila Polo Poli • São Paulo • Brasil • Cep: 05363-000Fone: 55 11 3731-8549 • Fone/Fax: 55 11 3735-3772 e-mail: [email protected]
HOTEL MAJESTIC Águas de Lindóias São Paulo • Brasil
COORDENAÇÃO
FRANCISCO AMBROZIO FºIPEN/CNEN S. Paulo - BrazilE-mail: [email protected]
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INSCRIÇÕES E RESERVAS DE HOSPEDAGEM no site: www.metallum.com.br/ttt
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TECNOCOMDISPOSITIVOS PARA TRATAMENTO TÉRMICO
ISO 9001PEÇAS
ISOFLAMAtratamento térmico
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na parte central. Por exemplo, no aquecimento por indução de grandes placas de titânio ou aço inoxidável utilizando freqüência relativamente baixa, a temperatura dos cantos e das áreas de margem ao final do aquecimento poderiam muitas vezes ser distintamente mais baixas se comparadas com a temperatura da sua parte central, demandando o uso de desenhos de freqüência dual ou múltipla.
Aquecimento por Indução de Materiais MagnéticosO aquecimento por indução de tarugos quadrados com cantos
redondos ou placas de aço-carbono de uma temperatura ambiente ou uma temperatura abaixo do ponto Curie (768ºC para aço de baixo carbono e 732ºC para aço de alto carbono) para uma temperatura acima dela envolve várias características. No estágio inicial do aquecimento, todo o corpo é magnético e o efeito pelicular é pronunciado, fazendo com que as fontes de calor concentrem-se em uma camada de superfície muito fina.
Perdas de calor de superfície são relativamente baixas neste estágio. Devido ao efeito de margem transversal, a área de margem e, principalmente, a região de canto serão aquecidas muito mais rapidamente do que qualquer outra área, incluindo a superfície da sua região central.
Durante o estágio inicial de aquecimento, a temperatura máxima estará localizada próximo ao canto apesar do fato de que não há nenhuma corrente induzida no canto efetivo.
O início do estágio intermediário de aquecimento é caracterizado por um aumento contínuo da temperatura. A área de canto atinge a temperatura Curie primeiro, acima da qual a intensidade do calor nesta área diminui significativamente. Isso ocorre devido às seguintes razões:
• Ocalorespecíficotemseuvalormáximo(pico)próximodoponto Curie. O valor específico do calor denota a quantidade de energia que precisa ser absorvida pelo metal para atingir a temperatura necessária. Portanto, este pico leva a uma redu-ção da intensidade do calor no canto quando a temperatura do tarugo RCS aproxima-se do ponto Curie.
• Oaçonaáreadecantoperdesuaspropriedadesmagnéticasea μr cai para 1. Além disso, durante o ciclo de aquecimento, a resistividade elétrica do aço-carbono aumenta aproxima-damente duas a três vezes em relação ao seu valor no estágio inicial. Ambos os fatores (a redução da μr e o aumento da resistividade elétrica, ρ) causam um aumento da profundi-dadedapenetraçãodacorrenteδ.Comoresultado,oefeitopelicular na área de canto torna-se menos pronunciado e as fontes de calor serão redistribuídas.
• As perdas de calor de superfície (devido à radiação e convecção térmicas) aumentam com a temperatura. Como o canto (área de margem) torna-se o mais quente, as perdas de calor de superfície nesta área também serão as maiores.
Durante o estágio intermediário de aquecimento, a temperatura da área de sub-superfície aumenta mais rapidamente do que no estágio inicial de aquecimento. Isso ocorre devido à condutividade térmica e ao aumento da profundidade de penetração e faz com que o restante da peça alcance os cantos como as regiões mais quentes. Assim, durante o estágio intermediário de aquecimento, determinadas partes do tarugo (por exemplo, seus cantos, região de margem, áreas de superfícies e/ou sub-superfície) são não magnéticas, sendo aquecidas
acima do ponto Curie, embora as restantes sejam magnéticas.Por último, ocorre o estágio final de aquecimento. As fontes de
calor na parte central da placa serão maiores do que na sua área de margem. Além disso, as perdas de calor na área de margem são maiores do que as perdas de calor na parte central da placa. Como resultado, a temperatura na parte central da placa começará a aumentar muito mais rápido do que no seu canto.
Por fim, as margens da placa podem ser sub-aquecidas se comparado a sua região central, potencialmente fazendo com que os cantos sejam as áreas mais frias do tarugo. Mesmo seu centro poderia ser aquecido para temperaturas mais altas do que seus cantos vivos.
O raio dos cantos de um tarugo com cantos redondos tem um efeito considerável sobre o fornecimento da uniformidade de temperatura necessária em uma seção transversal de tarugos e placas.
Figura 3. Dinâmica ilustrada do aquecimento de uma barra de aço retangular com cantos redondos.
Estágio Inicial de Aquecimento
Estágio Intermediário
Temp
eratura
Temp
eratura
Temp
eratura
Estágio FInal de Aquecimento
Setembro 2008 15
Figura 4. O aquecimento por indução com freqüência dual de barras de 10 cm x 10 cm x 3 m mostrou-se bem sucedido.
Modelagem por ComputadorA experiência obtida com diferentes aplicações e a modelagem
por computador dos processos de indução fornecem uma zona de conforto no desenho de novos sistemas de aquecimento de tarugos por indução. A combinação de software avançado e engenharia permite aos fabricantes de equipamentos de aquecimento por indução determinar rapidamente os detalhes do processo que poderiam ter um alto custo, demandar muito tempo e, em alguns casos, ser extremamente difíceis (ou impossíveis) de determinar experimentalmente.
A Figura 3 mostra perfis bidimensionais de temperatura representando a dinâmica do aquecimento por indução da seção transversal de uma barra de aço-carbono retangular com cantos redondos com seção de 10 cm utilizando uma freqüência de 500 Hz. É importante ter uma clara compreensão da magnitude desses gradientes durante os estágios de aquecimento inicial e intermediário. Com aquecimento intenso, podem ocorrer trincas longitudinais e transversais como resultado de fadigas térmicas significativas causadas por diferentes magnitudes de temperatura e gradientes de temperatura.
Abordagem de Freqüência Dual e MúltiplaPara evitar a não uniformidade de temperatura indesejável ao
longo do perímetro de um tarugo ou placa de canto arredondado, é vantajoso utilizar uma abordagem de freqüência dual, na qual uma baixa freqüência é utilizada no estágio inicial de aquecimento quando toda a placa ou a maior parte do tarugo permanece magnética. A seguir, quando a temperatura de superfície do tarugo e/ou a temperatura de uma parte substancial do seu canto exceder o ponto Curie, um freqüência mais alta é aplicada.
No aquecimento de cilindros sólidos, o principal motivo para utilizar uma abordagem de freqüência dual é evitar o cancelamento da corrente parasita quando tarugos são aquecidos acima da temperatura Curie. No aquecimento de peças retangulares, porém, há um critério adicional para utilizar uma abordagem de freqüência dual ou múltipla que lida com a necessidade de controlar o efeito de margem transversal eletromagnético além do efeito de margem térmico e, portanto, uma capacidade de fornecer uma distribuição de temperatura necessária ao longo do perímetro.
Assim, em tarugos, barras ou placas com cantos arredondados, um conceito de desenho de freqüência dual ou múltipla permite que combinemos a alta eficiência elétrica geral e o curto tempo de ciclo com a uniformidade de temperatura necessária dentro do perímetro de uma peça não cilíndrica.
Por exemplo, um desenho de freqüência dual foi utilizado com sucesso no aquecimento por indução de barras de cantos redondos de aço-carbono (Figura 4). As barras tem 10 centímetros quadrados e 3 metros de comprimento, com o comprimento geral da montagem de bobina de 9 metros. A montagem da bobina de aquecimento por indução consiste de 9 bobinas em linha e duas alimentações de força – 600 kW/0,5 kHz e 300kW/1kHz. As barras são aquecidas da temperatura ambiente utilizando 0,5kHz até 650ºC e então 1 kHz, para aumentar a temperatura para 1120ºC. A taxa de produção é de uma barra a cada três minutos.
O autor, Dr. Valery Rudnew é um especialista em aplicações de aquecimento por indução famoso mundialmente e um colabora-dor regular da FORGE. Ele pode ser contatado na Inductoheat Group, Madison Heights, Mich. USA tel: 1 (248) 629-5055; ou em [email protected].
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Janeiro, Abril e Setembro de 2009 Janeiro e Julho de 2009
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Quando se trata de aplicações aeroespaciais, as pessoas logo pensam em alumínio e suas ligas. O aço continua a ser usado em aplicações aeroespaciais; entretanto, as vezes como um componente e sempre como material de moldes. De qualquer forma, é importante o adequado tratamento térmico para o desempenho em serviço. O processamento do titânio também é examinado.
forjamento de um componente para chegar a um formato grosseiro antes da usinagem é um procedimento que é quase tão antigo quanto a descoberta do ferro pelo homem. O forjamento não é só um trabalho antigo, como
também uma ciência na manipulação de metais – tanto ferrosos como não ferrosos – em um formato predeterminado que é quase a forma final do componente desejado.
Tensão Induzida em Componentes FerrososA forja de peças de aço é geralmente feita em temperatura
de 1250-1350°C. Nessa faixa de temperaturas, o aço é bastante maleável e pode ser manipulado com razoável facilidade no formato de molde predeterminado exigido pelo componente.
Em temperatura ambiente e até maiores, é muito difícil manipular o aço em um formato predeterminado de molde. Em temperaturas mais baixas, será transmitido tensão excessiva para o aço. Essa tensão induzida se manifesta sob a forma de distorção dimensional no procedimento final do tratamento térmico – por exemplo, na austenitização.
Crescimento do Grão em Temperatura ElevadaAo forjar em temperatura elevada, o aço aumentará seus grãos
devido ao tempo em temperatura. Pode ser dito que,
“O tempo e a temperatura são para o aço o que a chuva e o fertilizante são para a grama. Fazem as coisas crescerem.” No caso do aço, é o tamanho do grão que cresce em proporção à temperatura de forja e ao tempo sob temperatura.
Nossos componentes em aço forjado sob a forma geométrica necessária para usinagem na formato final têm o tamanho de grão aumentado (e deformado). Isto precisa de um processo de restauração do grão de volta ao seu formato e tamanho normais. A normalização, que pode ser usada nos forjamentos, fundições, soldas, alguns produtos laminados, produtos em barra e tubulares,
assim como fitas e placas de aço, é este processo. Uma peça de trabalho laminada produzirá os mesmos grãos alongados que uma peça de trabalho forjada, exigindo o mesmo tratamento térmico para obter o tamanho desejado do grão e suas propriedades mecânicas.
Colocado de forma simples, o processo de normalização é exigido para romper as estruturas não uniformes (criadas pelo processo de forjamento e pela temperatura) e para aliviar a tensão residual, garantindo um tamanho de grão mais uniforme no aço. O aço é simplesmente aquecido na faixa de austenitização seguido por um resfriamento controlado após encharque na temperatura selecionada do processo.
O processo de normalização se aplica normalmente a:• Aços não ligados.• Aços (hipoeutetóides) baixa liga – menos que 0,77% de teor
de carbono.• Aços hipereutetóides, teor de carbono maior que 0,77%,
somente em casos especiais.A normalização não deve ser confundida com o processo de
recozimento. Apesar de as temperaturas de austenitização poderem ser similares, é a taxa de resfriamento que diferencia os processos. O recozimento tem em geral um resfriamento lento, considerando que a taxa de resfriamento da normalização será mais rápida para criar a desejada microestrutura e as propriedades mecânicas.
Qual a Temperatura de Processo?A temperatura selecionada de processo deve ser tal que o aço
seja austenitizado, e na região de austenita, em temperatura acima da temperatura final de tratamento térmico. Se, por exemplo, o tratamento térmico final for a cementação e a temperatura de cementação é 925°C, a temperatura de normalização deve ser aproximadamente 15°C maior.
Isto significa que todos as tensões residuais que restaram do forjamento ou de outros processos serão aliviados antes do processo final de cementação. Isto não garante um processo isento de distorções, mas ajuda a manimizá-las.
Um ciclo típico de normalização é mostrado na Figura 2. É importante para a prática da normalização com sucesso que a temperatura do aço esteja dentro da faixa de austenita do diagrama de equilíbrio ferro-carbono mostrado na Figura 3.
O
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2009São Paulo - Brasil
06 a 08 outubrooctober
18 Outubro 2008
Deve ainda ser lembrado que na atmosfera do forno – ar ou produtos de combustão – existe uma grande probabilidade de ocorrência de oxidação superficial e descarbonetação. As condições estão ilustradas nas Figuras 4a e 4b.
Deve ser tomado cuidado com a temperatura do processo de
normalização, já que maiores temperaturas resultam na formação de estruturas de grãos grosso. A seleção da temperatura também influencia a dissolução dos carbetos e das redes de carbetos que podem ter sido formadas como resultado da seleção da temperatura de forjamento pré-selecionada.
Martelo
Martelo
Início do forjamento
Aço mais calor a 1200˚C
Aço mais calor a 1200˚C
Após Forjamento
Tem
per
atu
re
Tempo Um ciclo típico de normalização
Aqu
ecim
ento
Resfriam
ento
Austenita
Encharque1040
1000
870
750
650
540
400
300
200
100
0.1 0.3 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3
Ac3
Ac1
Acm
Faixa sugerida de normalização
Região de austenita (corpo centrado cúbico)
Tem
per
atu
ra
Carbono, %
Figura 1. O diagrama mostra a deformação dos grãos em uma peça como resultado do processo de forjamento.
Figura 2. Um ciclo típico de normalização Figura 3.
Outubro 2008 19
Como Resfriar Após a NormalizaçãoO método geralmente aceito de resfriamento é “resfriar em ar
parado e sem tiragem”.Apesar de esta ser uma declaração geral e uma prática geralmente
aceita, não garante uma metalurgia final repetitiva e consistente. Um método de procedimento, é seguir um procedimento que garantirá uma taxa consistente de resfriamento.
• Austenitizar (Normalizar)• Resfriar• RevenirA austenitização do aço produzirá uma estrutura uniforme
de grãos finos (desde que o aço não seja sobre encharcado na temperatura de austenitização). A 'operação de resfriamento' produzirá o refinamento dos grãos de austenita e uma redução dos grãos de ferrita muito mais fino com menos presença de ferrita primária. A dureza resultante como-temperada será consideravelmente maior que a esperada após um processo de recozimento – um processo de resfriamento lento.
O resfriamento rápido é geralmente feito por meio de imersão em óleo (dependendo da composição do aço). Uma vez temperado e lavado (para retirar o óleo residual da superfície do aço), o aço é revenido a uma temperatura elevada (ainda na região de ferrita do diagrama de equilíbrio ferro-carbono) que produzirá uma microestrutura consistente e quase repetitiva. Isto, por sua vez, levará
Calor, temperatura Calor, temperatura
Ar, oxigênio Ar, oxigênio
DescarbonetaçãoFormação de óxido, Fe O Formação
de óxido,Fe O
Aço Aço
Figuras 4a e 4b
a distorções reduzidas no processo final de tratamento térmico. A densidade da carga inserida no forno de normalização deve ser considerada para garantir uma taxa uniforme de resfriamento em todas as peças a normalizar em um carregamento em particular.
O resfriamento a ar, por outro lado, pode influenciar a formação de ferrita e perlita pró-eutectóides. Lembre-se, se for adotada a prática de resfriamento a ar, o fluxo de ar em volta das peças normalizadas deve ser uniforme e sem tiragem. Isto também se aplica à variação das dimensões transversais que, por sua vez, tendem a produzir tensões diferenciais induzidas, metalurgia não uniforme e variação das propriedades mecânicas.
A seguinte declaração pode ser feita com relação à normalização de aços de alto carbono: O teor de carbono influencia a formação de carbetos e de redes de carbetos e produz aços de grãos mais finos.
20 Outubro 2008
Tempo em Temperatura de AustenitizaçãoO critério de tempo em temperatura de austenitização se baseia
na sessão máxima transversal do aço. É importante não super encharcar na temperatura selecionada de austenitização, devido ao potencial para a ocorrência do crescimento do grão (Figura 5). As características que ainda regerão o tempo de encharque sob temperatura são:
• O forno e seu método de aquecimento• A geometria das peças• A geometria da carga• A densidade da carga• A composição do aço• As propriedades térmicas do aço• A emissividade da radiação superficial do aço• A circulação do ar e o movimento do ar dentro do forno• A análise da atmosfera
A regra geral para o tempo de encharque em temperatura é: 1 minuto por 1mm de seção transversal máxima na temperatura
selecionada ou 30 minutos por 1 polegada de seção transversal máxima na temperatura selecionada.
Aços Inoxidáveis e Aços FerramentaA maioria das classes de aço inox pode ser forjada com sucesso.
Entretanto, não se recomenda normalizar o aço inoxidável após a forja. Os aços ferramenta são normalmente fornecidos pelos fornecedores na condição recozida, ou podem ser normalizados após serem trabalhados. Os seguintes grupos de aços inoxidáveis podem ser forjados:
• Classes austeníticas• Classes ferríticas• Classes duplex• Classes martensíticas• Classes de endurecimento por precipitação• Aços maraging
Ocorre um fenômeno interessante com os grupos de aços inoxidáveis (particularmente as classes martensíticas) quando forjados. A resistência mecânica aumenta em qualquer classe, exigindo assim mais força para forjar que seria necessário para forjar uma peça de aço carbono ou de aço liga. São consideravelmente mais resistentes ao fluxo metálico que os aços convencionais. Quanto mais ligado é o tipo do aço inoxidável, é mais difícil provocar o fluxo metálico. Além disso, deve ser tomado cuidado com o tempo de encharque em temperatura de forjamento com relação ao crescimento do grão..
Nos aços inoxidáveis austeníticos e ferríticos, não existem transformação de fase com o resfriamento do forjado. Entretanto, os aços inoxidáveis martensíticos, exigem uma taxa de resfriamento muito lenta e controlada após o processo de forjamento. Isto é também verdade com relação ao grau de endurecimento por precipitação do aço inoxidável. O problema com resfriamento lento é que a superfície de aço deveria ser protegida.
O procedimento de tratamento térmico pós-forjamento é o de recozimento. Se as ligas forem de classes de aços inoxidáveis de baixo carbono como as classes austenítica e ferrítica, as atmosferas do forno não precisam ser protetoras, já que a descarbonetação não é um problema.
Para as classes martensítica e de endurecimento por precipitação, será preciso proteger os aços contra a contaminação superficial.
As atmosferas típicas incluem:• Argônio– um gás inerte sem reação superficial no aço.• Ricas em hidrogênio - baixo ponto de orvalho/ umidade.• Atmosfera redutora de hidrogênio que reduz qualquer carepa
superficial que se forme (brilhante).• Banho de sal – exige manutenção diária para manter a análise
do banho na condição química adequada.• Vácuo – o acabamento superficial mais limpo de todos
os processos de recozimento com o mínimo volume de risco de contaminação superficial. Este método protege o
Corpo centrado cúbico (Ferrita)
Face centrada cúbica (Austenita)
Tempo de transformaçãoda AustenitaLinha Crítica
Umedecer
Tempo
Tem
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Resfriamento rápido
Aque
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Corpo centrado tetragonal (Martensita)
Figure 5
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Outubro 2008 21
aço contra qualquer potencial fragilidade do hidrogênio superficial e contaminação por nitrogênio. Proporciona o resfriamento mais lento de todos os métodos de recozimento.
Ligas de TitânioO titânio oferece propriedades ideais para as aplicações
aeroespaciais.Dependendo da liga, as peças de titânio podem ser forjadas
com sucesso, mas exigem processos alternativos de tratamento térmico. Esses processos incluem:
• Recozimento• Solubilização • Endurecimento por precipitação
Com referência ao recozimento, existem diferentes interpretações do procedimento. O procedimento do recozimento pode variar consideravelmente na taxa de resfriamento, devido às condições do forno e às variações dimensionais transversais e devido ao controle da taxa de resfriamento. Isto significa que os resultados metalúrgicos e mecânicos podem variar de forma considerável em cada carga, mesmo que sucessiva.
Os processos de solubilização e endurecimento por precipitação oferecem propriedades metalúrgicas e mecânicas “mais apertadas”. É importante notar que as ligas de titânio
reagem de forma adversa aos seguintes gases: nitrogênio, oxigênio, dióxido de carbono e hidrogênio. Isto significa que os tratamentos térmicos pós-forjamento devem ser feitos sob condições atmosféricas extremamente controladas, de preferência sob vácuo. O tratamento térmico das peças de titânio sob vácuo tem pequeno risco de condições superficiais adversas.
Os processos de normalização e recozimento são procedimentos de tratamento térmico relativamente simples. É evidente que, nas peças usadas em aplicações aeroespaciais (comerciais e militares), essas duas técnicas térmicas simples são críticas com relação à metalurgia repetitiva e consistente exigida pela indústria. Em conjunto com o controle dimensional repetitivo e as propriedades mecânicas exigidas e impostas pela indústria aeroespacial, esses processos são necessários para a adequada funcionalidade da peça forjada em serviço.
Qualquer procedimento de tratamento térmico é uma etapa muito importante no processo total de fabricação. Seja para aplicação aeroespacial ou qualquer outra aplicação, o tratamento térmico decidirá a qualidade do produto.
O autor David Pye é presidente da Pye Metallurgical Consulting, Meadville, Pa., e pode ser encontrado no telefone (+1814) 337-5939; fax (814) 337-5939; ou pelo email [email protected]
22 Setembro 2008
PRODUTOS
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acterísticas e a facilidade de operação de seu irmão maior, QForm 3D/2D. Encontram-se incluidas: simulação de problemas em 2D e 3D , detecção de dobras, defeitos de não preenchimento, fluxo, e completa ferramenta para simulação de tensão e desgaste da matriz. A única limitação de QForm Lite é que ele está limitado a simulações de até 30.000 enchimentos. QForm Lite é perfeito para conformadores a frio, fabricantes de parafusos e forjarias que produzem peças simples ou que possam ser modeladas em uma seção parcial. . www.QForm3D.com
Sistema de Coleta e Visualização de DadosAGI - Automação e Gerenciamento IndustrialO Sistema de Coleta de Dados de Processo e Visualização estru-turada para Controle de Cargas está estruturado para atender as exigências das normas mais exigentes de qualidade, como a ISO/TS 16949, ISO 9000, CQI9 e a SAE-AMS-2750D. Utilizando dados de variáveis e parâmetros eletrônicos de processo, constitui um efetivo sistema de registro histórico de processo e da vida
útil dos equipamentos térmicos e maquinas coligadas. Aplicado juntamente com uma plataforma de automação e supervisão de controle em sua estrutura de dados industriais, estende-se para a funcionalidades de aplicação no Gerenciamento Industrial, pas-sando por atividades de Engenharia de Processo, de Manutenção e Qualidade e Análise de Performance.www.agiautomacao.com.br
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