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Estudo de caso: Adequação de traço de CAA com uso de areia
de britagem na indústria de pré-fabricado. Study of case: adequacy of self compacting concrete (SCC) trait using sand
from the gsravel in the precast industry.
Sandra Regina Bertocini (1); Victor Rondon Pereira França (2); Henrique Lopes Siqueira (3) Guilherme Azuaga Fleitas (4).
(1) Mestra, UFMS. [email protected]
(2) Acadêmico do curso de Engenharia Civil, UFMS. [email protected] (3) Acadêmico do curso de Engenharia Civil, UFMS. [email protected]
(4) Acadêmico do curso de Engenharia Civil, UFMS. [email protected]
Resumo
O concreto auto adensável (CAA) é uma tecnologia desafiadora para a produção de pré-fabricados cuja utilização, apesar de estar aumentando consideradamente, ainda é pequena. Um dos motivos para sua pouca aplicação é a falta de conhecimento técnico sobre o assunto entre os tecnologistas do concreto. Neste trabalho, foi proposta uma adequação de traço de CAA para aplicação em peças de difícil execução da indústria de pré-fabricado, com um bebedouro para gados. Para esta adequação, foi utilizada areia de britagem basáltica produzida pelo Barmac, sendo uma das grandes opções do mercado devido a sua distribuição granulométrica e forma dos grãos, além de ser ambientalmente correta em relação ao uso da areia natural. Para comprovar a eficiência foram realizados vários traços de CAA com o uso de areia de britagem, verificando a resistência à compressão, a trabalhabilidade e o custo. A comprovação do traço CAA foi eficiente para a peça estudada. Palavras-chave: CAA, areia de britagem, pré-fabricado. Abstract
The self-compacting concrete (SCC) is a technology challenging to use in precast, in spite of its use has been growing up, still it is short. One of the reasons is the lack of knowledge of the worker in concrete technology. This study was proposed an adequacy of the self-compacting concrete stroke in the precast industry to use in great difficult executions pieces. In this case was used in drinkers for livestock. To this adequacy was used sand from the basaltic gravel produced by Barmac, which is one of the great options of the market because its grain size distribution and the form of the grains, and it is more environmentally correct than natural sand. To prove the efficiency were performed many self-compacting concrete stroke using sand from basaltic gravel, verifying resistance to pressure, consistency and cost. The proof of the self compacting concrete stroke was efficient in pieces studied. Keywords: self compacting concrete, sand from gravel, precast.
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1. Introdução Segundo a ABNT NBR 9062:2006, elementos pré-fabricados são aqueles produzidos em indústrias especializadas com instalações destinadas para essa função. A mão de obra deve ser qualificada, os materiais devem passar por uma caracterização de suas propriedades, o concreto deve ser desenvolvido de maneira experimental e os produtos precisam obedecer a um controle de qualidade. A utilização de pré-fabricados, de maneira geral, possibilita a execução de construções em menores prazos, tendo em vista uma maior velocidade de produção, e garante um retorno rápido do investimento. Esse tipo de sistema construtivo requer um modelo elaborado de produção, eliminando totalmente a imprevisibilidade. O uso de concreto auto adensável tem contribuído para aumentar o nível de industrialização, eliminado alguns problemas decorrentes do processo convencional de concretagem, consequentemente da ineficiência da vibração mecânica, dessa forma é possível minimizar o re-trabalho. De acordo com Tutikian e Dal Molin (2008), não se pode evidenciar somente o estudo do concreto convencional (CCV), pois o mercado requer um concreto com características especiais para a produção de elementos arquitetônicos. O concreto auto adensável (CAA) é uma tecnologia com grande potencial possuindo muitas vantagens em relação ao concreto convencional, entre elas: acelera a construção, reduz o gasto com a mão de obra, melhora o acabamento do produto, não utiliza vibração eliminando ruídos. O CAA exige uma mistura com alta fluidez, viscosidade satisfatória e coesão. Essas propriedades devem garantir um fluxo contínuo e uniforme do concreto de forma a preencher todos os vazios na concretagem e não apresentando segregação, desenvolvendo habilidades passantes sem a utilização de vibração (GOMES & BARROS, 2009). A ABNT NBR 15823-1:2010 destaca o controle do concreto auto adensável na indústria de pré-moldados, que deve ser classificado de acordo com as normas ABNT NBR 15823-2 :2010, ABNT NBR 15823-3 :2010, ABNT NBR 15823-4 :2010 e ABNT NBR 15823-5 :2010, deste modo determinando suas propriedades reológicas. A frequência de ensaios para verificar a qualidade do CAA utilizado na indústria depende do tipo de elemento produzido, no caso de um elemento estrutural, por exemplo, os ensaios devem ser realizados uma vez ao dia por traço de CAA produzido. Este trabalho foi desenvolvido em uma empresa de pré-fabricados e tem como objeto o desenvolvimento de um bebedouro para gado utilizando o CAA com o intuito de superar as dificuldades ocasionadas pela grande quantidade de aço aplicada no elemento em questão. No traço do CAA estão presentes: escória de alto-forno, cimento CP V-ARI, areia natural, areia de britagem basáltica, pedrisco, água e aditivo superplastificante.
Figura 1 - Bebedouro para gado: Modelo virtual exemplificando o uso do elemento
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2 Metodologia 2.1 Seleção dos materiais Para a escolha dos materiais utilizados no traço de concreto analisou-se, primeiramente, a disponibilidade dos materiais utilizados na região de Campo Grande – MS, também o tempo de execução necessário para produção dos elementos em questão e o fator de empacotamento dos materiais. O cimento empregado foi o CP V-ARI, tendo em vista que, por se tratar de uma empresa de pré-moldados, há a necessidade de uma alta resistência inicial nos elementos produzidos a fim de acelerar o processo de produção. Não foi realizado ensaio do cimento CP V ARI. Foi utilizado no traço de CAA 15% de escoria de alto forno encontrado na cidade de Ribas do Rio Pardo próximo de Campo Grande-MS, este material foi escolhido por estar estrategicamente bem localizado evitando custos adicionais. Para os estudos da dosagem do CAA foi utilizado à metodologia de IPT/USP e de Tutikian. Os agregados utilizados foram: areia natural de cava, areia de britagem basáltica e pedrisco. O pedrisco foi utilizado no estudo porque as paredes do bebedouro tem uma espessura de 5cm tornando muito difícil a concretagem. Foi realizado ensaio de caracterização de todos os agregados. Para as misturas das areias natural e de britagem foi realizado ensaio de massa unitária no estado compactado de acordo com a norma ABNT NBR NM 45:2006. Foram realizadas varias proporções de 20%, 30% e 40%. Quando realizamos as misturas de concreto com estas percentagens verificamos que a melhor mistura foi de 40%, quanto aspecto e resistência. Aplicou-se aditivo superplastificante, sendo este um polímero policarboxílico, com a intenção de se obter uma alta fluidez na mistura sem aumentar o fator água/cimento. As características do produto foram fornecidas pelo fabricante. Foi utilizada a metodologia da melhor percentagem do dispersante utilizado no traço deste CAA a partir da metodologia de Tutikian (2008). Primeiramente no laboratório da UFMS produzimos o traço (T0) convencional que a empresa usa atualmente, como referência e mais três traços de acordo com a metodologia IPT/USP e de Tutikian, como os m=4,0; 5,0 e 6,0, e foi escolhido o traço T1 de m=5,0, com teor de argamassa de 54% que foi o que mais atendeu as exigências da empresa quanto à resistência a compressão, ralação água/cimento e consumo de cimento. Na empresa realizamos o primeiro traço (T1) e tivemos que fazer um ajuste, porque no laboratório os agregados foram utilizados secos e na fabrica eles estavam úmidos. O traço ajustado na fabrica foi chamado de TF (traço da fabrica). Para as misturas tanto no laboratório como na fabrica os traços (T0, T1 e TF) foram realizamos ensaios do concreto no estado fresco, determinação do espalhamento do cone de Abrams(slump-flow), determinação da habilidade passante – método da caixa L e a viscosidade-método do funil V, foram moldados corpos de prova (CP’s) de 10x20cm para realização de ensaio a resistência à compressão axial com idade de 21 horas; 48 horas; 7 e 28 dias, sendo que somente para o traço TF foram ensaiados 21 e 48 horas há pedido da empresa.
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3. Resultados e Discussões 3.1 Adição Foi utilizada neste trabalho a adição de escoria de alto forno produzida em Ribas do Rio Pardo do estado de MS. Massa especifica de 2,82 g/cm3 (fornecido pela empresa). O gráfico 1 apresenta o resultado granulometria da escoria de alto forno, verificamos que ela é mais fina que o cimento CPV ARI usado com comparação.
Gráfico 1 – Granulometria da escoria de alto forno – Rebman, 2011
3.2 Agregados Para desenvolver o CAA foram realizados ensaios de caracterização completa dos agregados, observando-se as normas brasileiras vigentes (ABNT NBR NM 45:2006, ABNT NBR NM 52:2009, ABNT NBR NM 53:2009, NM 64:1996, NBR NM 46:2001, NBR NM 49:2001, NBR NM 248:2003). Destacam-se as propriedades na tabela1 e as curvas granulométricas dos agregados nos gráficos 2, 3 e 4.
Gráfico 2 – Curva granulométrica da A.N. (Areia Natural)
25
19
12,5
9,5
6,3
4,8
2,4
1,2
0,6 0 0
0,3 32 32
0,15 65 97
0,6
1,29
Determinações - segundo a NBR NM 248/2003
Dimensão Máxima Características (mm)
Módulo de Finura
Porcentagem Retida
Média Individual
(g) A.N.
Acumulada A.N.
Abertura das Malhas (mm)
ANÁLISE GRANULOMÉTRICA DA A.N.
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,1 1 10 100ABERTURA DA MALHA
PO
RC
EN
TAG
EM
RE
TID
A
Acumulada A.N. limite inferior zona utilizavellimite inferior zona ótima limite superior zona ótimalimite superior zona utilizavel
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O gráfico 2 mostra que a areia natural quartzosa de cava apresenta um limite muito inferior a norma ABNT NBR 7211:2009, sendo inferior ao limite inferior a zona utilizável.
Gráfico 3 – Curva granulométrica da A.B. (Areia de Britagem)
2519
12,59,56,3 0 04,8 2 22,4 27 291,2 29 580,6 16 740,3 9 83
0,15 7 90
4,83,36
Determinações - segundo a NBR NM 248/2003
Dimensão Máxima Características (mm)
Módulo de Finura
Porcentagem RetidaMédia
Individual (g) A.B.
Acumulada A.B.
Abertura das
Malhas (mm)
ANÁLISE GRANULOMÉTRICA DA A.B.
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,1 1 10 100ABERTURA DA MALHA
POR
CE
NTA
GEM
RE
TID
AAcumulada A.B. limite inferior zona utilizavellimite inferior zona ótima limite superior zona ótimalimite superior zona utilizavel
O gráfico 3 mostra que a areia de britagem encontra-se ligeiramente superior ao limite superior da zona utilizável. Portanto, devido à característica das areias natural e de britagem foi necessário um mistura para garantir uma melhor distribuição granulométrica e diminuir o consumo de cimento.
Gráfico 4 – Curva granulométrica do pedrisco
25
19
12,5 0 0
9,5 4 4
6,3 79 83
4,8 14 97
2,4 1 98
1,2 98
0,6 98
0,3 98
0,15 98
9,5
5,9Módulo de Finura
Porcentagem Retida
Média Individual Pedrisco
Acumulada Pedrisco
Abertura das Malhas (mm)
Determinações - segundo a NBR NM 248/2003
Dimensão Máxima Características (mm)
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
1 10 100
PO
RC
EN
TAG
EM
RET
IDA
ABERTURA DA MALHA
ANÁLISE GRANULOMÉTRICA DO PEDRISCO
Acumulada Pedrisco limite inferior limite superior
No gráfico 4 apresenta a distribuição granulométrica do pedrisco onde observamos que sua distribuição esta praticamente dentro dos limites de acordo com a norma ABNT NBR 7211:2009, a tabela 1 apresenta os resultados da caraterização dos agregados usado.
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Tabela 1 – Características dos agregados Agregado Massa
Específica (g/cm³)
Massa Unitária (g/cm³)
Dimensão Max. (mm)
Módulo de Finura
Material Pulverulento
Solto Compactado AN 2,65 1,47 1,79 0,6 1,29 3,1% Ab 2,83 1,64 2,02 4,8 3,36 8,1% Pe 2,85 1,59 1,71 9,5 5,91 4,5%
Legenda: AN = Areia Natural, Ab = Areia de Britagem, Pe = Pedrisco. Os materiais: areia natural e pedrisco estão atendendo a ABNT NBR 7211:2009 devido à quantidade de materiais finos que passa através da peneira 75 µm por lavagem (material pulverulento) que deve ser no máximo de 5,0% concretos protegidos do desgaste superficial, sendo os valores são 3,1% e 4,5% respectivamente. Para a areia de britagem 4,5% de material pulverulento também esta de acordo com a norma, que pode ser no máximo de 12% para concretos protegidos do desgaste superficial.
3.3 Dispersante (Aditivo superplastificante) Para encontrar a melhor relação de aditivo utilizado no traço de concreto, foi utilizada a metodologia proposta por Tutikian (2008), onde o resultado é obtido empiricamente, fazendo a adição do dispersor até atingir a fluidez desejada, porém observando se não ocorre a segregação do concreto. Começando com 0,3% de dispersante e adicionando pouco a pouco até atingir a classe de espalhamento SF1, foi obtida em laboratório a relação de 0,8%.
3.4 Desenvolvimentos das dosagens 3.4.1 Dosagem no Laboratório Primeiramente foi realizado mistura do traço de concreto convencional (CCV) T0 fornecido pela indústria de pré-fabricados. A dosagem do traço de CAA utilizado foi obtida experimentalmente, realizando ensaios e estudos, levando em consideração as propriedades dos materiais utilizados. Deste modo desenvolvemos vários traços e chegamos a um dos que garantia as características exigidas pela empresa (T1). Destacam-se na tabela 2 as propriedades dos traços T1 e T2, as resistências à compressão apresentada na tabela 2 são os maiores valores destes na tabela 2.
Tabela 2 – Propriedades dos traços desenvolvidos
Traço a/c α m Slump slump-flow t500
Tensão (MPa) 7 dias 28 dias
Traço Unitário – 1 : 2,566 : 3,877 : 0,97% (C:AN:Pe:ad) T0 0,61 0,479 6,443 155 mm - - 28,00 31,07
Traço unitário - 0,85 : 0,15 : 1,344 : 0,896 : 2,76 : 0,8% ( C:Es:AN:Ab:Pe:ad) T1 0,527 0,54 5,0 43 mm 800 mm < 0,2 s 34,60 42,50
Legenda: C=Cimento, Es=Escória, NA=Areia Natural, Ab=Areia de Britagem, Pe= Pedrisco, ad=Aditivo
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A figura 2 apresenta o aspecto da mistura do traço T1 (CAA) produzido no laboratorio.
Figura 2 – Mistura T1 (CAA) no Laboratório
3.4.2 Dosagem na Fabrica Durante aplicação do concreto T1 na fábrica foram respeitadas todas as características obtidas no laboratório, cabendo citar que as condições de trabalho diferenciam-se, junto à isso temos que a proporção de concreto utilizado na fábrica foi muito maior e o misturador é planetário, sendo que no laboratório foi usada betoneira estacionária e a quantidade de cimento utilizado em laboratório foi muito menor. Já se esperava um ajuste no traço, como ocorreu. Não foi realizado o traço T0 na fabrica durante a aplicação do CAA, porque este foi usado somente como referencia, porém acompanhamos a produção do mesmo em outra data. O traço de CAA aplicado na fábrica sofreu ajuste, se este chamado de TF. Para garantir as propriedades desejadas se modificou somente a quantidade de aditivo, de 0,8% para 0,9%. Segue a tabela 3 onde comparamos as propriedades e resistências dos traços desenvolvidos, usando o maior valor de resistência à compressão dos CP’s, em laboratório com o traço aplicado na empresa já com seu ajuste.
Tabela 3 – Propriedades do traço aplicado na fábrica Traço a/c α M Slump slump-
flow t500 Tensão (MPa)
Traço unitário: 0,85 : 0,15 : 1,344 : 0,896 : 2,76 : 0,8% ( C:Es:AN:Ab:Pe:ad) 7 dias 28 dias T1 0,527 0,54 5,0 43 mm 800 mm < 0,2 s 34,60 42,50
Traço unitário: 0,85 : 0,15 : 1,344 : 0,896 : 2,76 : 0,9% ( C:Es:AN:Ab:Pe:ad) 21 hs 48 hs 28 dias TF 0,38 0,54 5,0 40 mm 786 mm < 0,2 s 14,25 27,93 53,08
Legenda: C=Cimento, Es=Escória, NA=Areia Natural, Ab=Areia de Britagem, Pe= Pedrisco, ad=Aditivo
3.4.2.1 Ensaio slump-flow – TF (Cone de Abrams) Atendendo às normas ABNT NBR 15823-4:2010, ABNT NBR 15823-5:2010 e ABNT NBR 15823-2:2010, realizamos os ensaios slump-flow, caixa L e funil V. Foi realizado o teste slump-flow do traço TF a fim de obter a classe de espalhamento do CAA, nota-se também na figura 3 que foi possível observar que a mistura se manteve coesa, resistente à segregação.
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Tabela 4 – Ensaio slump-flow
Diâmetro 1 Diâmetro 2 Diâmetro 3 Média = (D1+D2+D3)/3 780 mm 780 mm 800 mm 786,66 mm
Figura 3 – Ensaio slump-flow
3.4.2.2 Ensaio Funil V e Caixa L – TF Na tabela 5 apresenta os resultados dos ensaios de caixa L e funil V do traço TF realizado na fabrica de acordo com a ABNT NBR 15823-4:2010.
Tabela 5 – Ensaio “Caixa L” e Ensaio ”Funil V” Ensaio: Caixa L
Altura 1 (ensaio 1) 50 mm Altura 2 (ensaio 1) 120 mm
H2/H1 2,4 Ensaio: Funil V
T. Escoamento (ensaio 1) 3,40 s T. Escoamento (ensaio 2) 3,90 s
Média 3,65 s Na figura 4 mostra os ensaios realizados com o traço TF de caixa L e funil, mostrando a eficiência da mistura.
Figura 4 – Ensaios Caixa L e Funil V
A tabela 6 apresenta os parâmetros do concreto auto adensável após a realização dos ensaios da figura 4. Verificou que os resultados encontrados no traço TF esta de acordo com os parâmetros da norma de CAA (ABNT NBR 15823-2, ABNT NBR 15823-4 e ABNT NBR 15823-5). O traço TF atingiu a expectativas da empresa e na hora de executar, nos ensaios e nas resistências prevista pela empresa.
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Tabela 6 – Parâmetros do CAA do TF
Ensaios Classes Parâmetros Método de ensaio Classe de Espalhamento SF3 760 a 850 mm ABNT NBR 15823-2
T500 – Viscosidade VS1 ≤ 2 s ABNT NBR 15823-2 Caixa L (H2/H1) PL2 ≥0,80 com três barras de aço ABNT NBR 15823-4
Funil V VF1 < 9 s ABNT NBR 15823-5 3.4.2.3 Execução do Bebedouro na fabrica Para se verificar as diferenças existentes entre a aplicação do CAA versus CCV, concretou-se 2 Bebedouros, sendo um de cada tipo, conforme pode ser visto nas figuras 5 e 6. A figura 5 mostra a execução do bebedouro com o CCV, os operários estão sobre a peça para colocação do concreto e após a realização de adensamento através de mesa vibratória a peça é retirada e colocada no chão para aguardar ser retirada da forma. A empresa tem aproximadamente 5 formas iguais.
Figura 5 – Bebedouro de 3.720 litros sendo concretado com CCV sobre uma mesa vibratória
Na figura 6 mostra a execução do bebedouro com o CAA com o traço (TF), o concreto sendo colocado na peça com a forma no chã e somente três operários para execução do serviço.
Figura 6 – Bebedouro de 3.720 litros sendo concretado com CAA sobre o chão
Observou-se que na aplicação do CAA houve algumas vantagens, destacando-se: 1) Concretagem dos bebedouros sobre o chão, não havendo necessidade de mesa vibratória; 2) Eliminação de um grande ruído devido à mesa vibratória; 3) Melhor acabamento superficial com redução de estucagem do bebedouro; 4) Maior segurança dos colaboradores devido ao trabalho em altura; 5) Menor quantidade de trabalhadores envolvidos.
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Na figura 7 observamos a diferença de acabamento dos dois concretos, concluindo que o CAA atribuir um acabamento muito melhor que o CCV.
Figura 7 – Diferença de acabamento entre bebedouro com CCV (à esquerda) e CAA (à direita)
4.2.2.4 Consumo do Traço de concreto Na tabela 7 apresenta os traços T0, T1 e TF as suas propriedades (relação agua/cimento, teor de argamassa, materiais secos, abatimento, slump-flow, tempo t500, resistências e o seu consumo de cimento).
Tabela 7 – Consumo do Concreto e suas propriedades
Traço a/c α m Slump slump-flow t500
Consumo de cimento
Traço Unitário - 1:2,566:3,877 (C:AN:Pe:0,97%)
T0 0,61 0,479 6,443 155 mm - - 307,00kg/m3
Traço unitário - 0,85 : 0,15 : 1,344 : 0,896 : 2,76 : 0,8%( C:Es:AN:Ab:Pe:ad) T1 0,55 0,54 5,0 43 mm 800 mm <0,2 s 378,29 kg/m3
Traço unitário - 0,85 : 0,15 : 1,344 : 0,896 : 2,76 : 0,9%( C:Es:AN:Ab:Pe:ad) TF 0,38 0,54 5,0 40 786 <0,2 s 400,57kg/m3
Legenda: C=Cimento, Es=Escória, NA=Areia Natural, Ab=Areia de Britagem, Pe= Pedrisco, ad=Aditivo
O gráfico 5 mostra os consumo de cimento pro metro cúbico dos três traços de concretos.
Gráfico 5 – Traço de Concreto x Consumo de Concreto
436,91
378,29
400,57
340
360
380
400
420
440
460
Traços de Concreto
Con
sum
o
Traço x Consumo
T0
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O gráfico 5 pode observar que o consumo de cimento por metros cúbicos do traço T0 se apresentou menor do que nos traços T1 e TF. O CAA T1 (laboratório) apresentou um consumo menor que do traço TF (fabrica), mas devido o ajuste deste traço tivemos um aumento de 22,28 kg/m3 de cimento, a resistência do concreto TF se apresentou aproximadamente 25% maior que do traço T1. A proposta da empresa é de um concreto de 35MPa ao 28 dias de idade, poderemos agora ajustar o traço e chegar às resistências de projeto da empresa. O gráficos 6 apresenta as resistências à compressão dos traços utilizados.
Gráfico 6 – Traços de Concreto x Resistências à compressão
No gráfico 6 mostra as resistências obtidas aos 28 dias de idade, onde podemos observar que o T0 apresenta menor resistência à compressão em relação aos outros traços. O traço T1(laboratório) foi eficiente para o objetivo proposto. O traço TF apresentou resistência acima do que o projeto da fabrica estava desejando, mas agora poderemos realizar um ajuste para adequar a nova resistência. A empresa forneceu custo estimado dos materiais do concreto para CCV e CAA, mão de concretagem, acabamento. Na tabela 8 mostra os custos finais, aproximados, relacionados à com concreto auto adensável X Concreto convencional.
Tabela 8 – Custos relacionados à produção dos bebedouros.
Concretos Valor do material concreto (R$) por
peça
Mão-de-obra de concretagem.
Mão-de-obra de acabamento
Custo Total
tempo (min)
valor (R$)
tempo (min)
valor (R$)
Valor (R$)
CAA 158,69 9 5,81 10 1,18
165,68
CCV 128,43 12 7,74 42 4,92 141,09
O custo total do CAA apresenta valor maior que o CCV, mas competitivo, principalmente quando poderemos ajustar o traço TF com menor consumo de cimento por metros cúbicos.
31,07
42,5
53,08
0
10
20
30
40
50
60
Traços de Concreto
Res
istê
ncia
à c
ompr
essã
o
Traço x Resistência
T0T1
TF
12
4. Conclusão Neste trabalho foi utilizada mistura de areia natural (60%) e de britagem (40%) para garantir uma melhor distribuição granulométrica e proteger as nossas jazidas de areia naturais. Os agregados utilizados neste trabalho estão de acordo com a norma ABNT NBR 7211:2009 referente a materiais pulverulentos. A utilização de 15% escoria de alto forno em substituição ao cimento garantindo um menor consumo de cimento por metro cubico de concreto e melhor durabilidade dos concretos preenchendo melhor os poros, além disso, este material é viável devido à produção em nosso estado. A porcentagem ideal do aditivo superplastificante no traço de CAA foi adotada como 0, 8%, para o T0 e para o T1 0,9%, concluindo que foi necessário um ajusto do traço do laboratório para o da empresa, tonado o traço mais resistente que o T1). O concreto auto adensável, quando comparado com o concreto convencional aplicado na empresa apresentou um maior consumo de cimento por metro cubico na ordem de 22kg, mas neste caso a empresa estava preocupada na execução devido as bicheiras produzidas e principalmente por ser um bebedouro que deve garantir sua estanqueidade. O CAA aplicado na indústria de pré-moldado ateneu todas as expectativas quanto à resistência à compressão, durabilidade e garantindo a estanqueidade da peça. Concluímos que o CAA apresenta valores maiores no custo de produção, mas como a resistência do concreto TF ficou acima dos valores estimados pela fabrica, deverá diminuir consideradamente o custo final. Percebe-se, também que a utilização do CAA é viável economicamente. Apesar de o custo do m3 de CAA ser superior ao custo do concreto convencional, quando se soma os valores reduzidos na concretagem e no acabamento final do produto, tem-se que o custo é competitivo, diferença de R$ 24,59. Considerando que o CAA permite uma maior produtividade, uma melhoria acentuada do ambiente fabril, a produção de elementos estruturais de maior vida útil (desempenho), tem-se que a hipótese de aplicação do CAA em uma indústria de pré-fabricados é viável. Fato este evidenciado pela crescente utilização do CAA em Indústrias de pré-fabricados por todo País. 5. Referências TUTIKIAN, B.F., DAL MOLIN, D.C. (2008). Concreto auto-adensável. PINI. São Paulo - SP - Brasil. El Debs, M. K. (2000). Concreto Pré-Moldado: Fundamentos e Aplicações. EESC-USP. São Carlos – SP – Brasil. BASTOS, S. R. B. (2002). Uso da areia artificial britada em substituição parcial à areia fina para a produção de concretos convencionais. Dissertação de Mestrado – Programa de Pós-Graduação em Engenharia Civil – Universidade Federal de Santa Catarina. Florianópolis – SC – Brasil. ABNT NBR NM 45:2006: Agregados – Determinação da massa unitária e do volume de vazios. NBR NM 49:2001: Agregado miúdo – Determinação de impurezas orgânicas. ABNT NBR NM 53:2009: Agregado graúdo – Determinação da massa específica, massa específica aparente e absorção de água.
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NBR NM 248:2003: Agregados – Determinação de composição granulométrica. NM 46:2001: Agregados – Determinação do material fino que passa através da peneira 75 µm, por lavagem. ABNT NBR 7211:2009: Agregados para concreto – Especificação. ABNT NBR NM 52:2009: Agregado miúdo – Determinação da massa específica e massa específica aparente. NM 64:1996: Agregado graúdo – Determinação de absorção de água. ABNT NBR 9062:2006: Projeto e execução de estruturas de concreto pré-moldado. ABNT NBR 15823-1:2010: Concreto auto-adensável. Parte 1 – Classificação, controle e aceitação no estado fresco. ABNT NBR 15823-2:2010: Concreto auto-adensável. Parte 2 – Determinação do espalhamento e do tempo de escoamento – Método do cone de Abrams. ABNT NBR 15823-3:2010: Concreto auto-adensável. Parte 3 – Determinação da habilidade passante – Método do anel J. ABNT NBR 15823-4:2010: Concreto auto-adensável. Parte 4 – Determinação da habilidade passante – Método da caixa L. ABNT NBR 15823-5:2010: Concreto auto-adensável. Parte 5 – Determinação da viscosidade – Método do funil V. ABNT NBR 15823-6:2010: Concreto auto-adensável. Parte 6 – Determinação da resistência à segregação – Método da coluna de segregação.