estabilizadores de tensão alternada para alimentação de...

Universidade Federal de Santa CatarinaPrograma de Pós-Graduação em Engenharia Elétrica

Instituto de Eletrônica de Potência

Estabilizadores de Tensão Alternada paraEstabilizadores de Tensão Alternada paraAlimentaAlimentaçção de Cargas Nãoão de Cargas Não--Lineares: Lineares:

Estudo de VariaEstudo de Variaçções Topolões Topolóógicas e gicas e MMéétodos de Controletodos de Controle

FlorianFlorianóópolis, julho de 2005.polis, julho de 2005.

Proponente: Clóvis Antônio Petry, Me. Eng.Orientador: Prof. João Carlos dos Santos Fagundes, Dr.Co-Orientador: Prof. Ivo Barbi, Dr. Ing.

Defesa PDefesa Púública de Tese de Doutoradoblica de Tese de Doutorado

Parte 1/6Parte 1/6

IntroduIntroduççãoão Condicionadores deCondicionadores deTensão AlternadaTensão Alternada

Condicionadores de Tensão AlternadaCondicionadores de Tensão AlternadaEstudo do EstEstudo do Estáágio de gio de PotênciaPotência

Condicionadores de Tensão AlternadaCondicionadores de Tensão AlternadaEstudo do EstEstudo do Estáágio de gio de ControleControle

Metodologia de Projeto eMetodologia de Projeto eResultados ExperimentaisResultados Experimentais

Conclusões eConclusões eContribuiContribuiççõesões

NNíível analvel analííticotico

IntroduIntroduçção Geralão Geral

Identificação do Problema

Sistema de energia elétrica

Cargas

Filtros ativos

Restauradores dinâmicos

Condicionador de energia

Estabilizadores

Fluxo de energiareativa e harmônica

Fluxo de energiaativa e reativa

Qualidade da energiaQualidade da energia

• Legislação do setor elétrico;• Limitações de fornecimento;• FACTs;• Custom Power.

• Conversores CA-CA;• Tecnologia usando tiristores;• Norma NBR 14373.

• Geração de harmônicas;• Cargas não-lineares;• Cargas críticas.



Compensação série

Conversão indireta com link

direto

PrincPrincíípiospios

+Patchett em 1950

[39]Bong-Hwon Kwon et al. Em 2002

[263]

iv

oi

+− riv

+

−

( ), ,o i ov v i d

+

−

LZ d

iv

oi

LZ+

−

( ), ,o i ov v i d

+

−

d

Retificador Inversorriv+

−( ),dp rv d v+

−

oL

oC

riv rv dpv



Proposta deum condicionador

de tensão alternada

Princípio de funcionamento

= +i F Hv v v

= +o F Hi i i

LZ

+− riv

ov

′iv dsv

+− = +ds dsF dsHv v v

ov

′iv

+ =


Motivações

• Contribuir com a qualidade de vida das pessoas;

• Domínio tecnológico para o país;

• Auxiliar a indústria nacional;

• Contribuir para o estudo de conversores CA-CA;

• Doutoramento em Eletrônica de Potência.


Objetivo Geral

Propor e estudar um estabilizador indireto de tensão alternada,

sem elementos armazenadores de energia no barramento,

que opere com tensão de entrada distorcida e cargas

não-lineares, disponibilizando na saída uma tensão

estabilizada e conformada segundo

uma referência desejada.

Parte 2/6Parte 2/6







Condicionador de Tensão AlternadaCondicionador de Tensão Alternada

Definições Iniciais

Eletrônica de PotênciaEletrônica de Potência é uma área da Engenharia Elétrica que tem a finalidade de estudar e construir conversores de energia visando o processamento eletrônico da energia elétrica.

Classificação dos Conversores1. Conversores CC-CC;

2. Conversores CA-CC;

3. Conversores CC-CA;

4.4. Conversores CAConversores CA--CACA.



Conversão CA-CAConversão CA-CA (corrente alternada – corrente alternada) é aquela que converte energia da forma alternada (tensão e corrente), preferencialmente da rede de energia elétrica, em energia alternada (tensão e corrente) com valores de amplitude ajustável e freqüência bem definida.



Estabilizador de TensãoÉ um dispositivo capaz de assegurar a constância do valor eficaz da tensão em sua saída.

Condicionador de TensãoÉ um dispositivo capaz de assegurar a constância do valor eficaz e conformar a tensão em sua saída segundo uma referência desejada.



Conversor DiretoAquele no qual a energia é transferida de forma direta da entrada para a saída.

Conversor IndiretoAquele no qual a energia é transferida de forma indireta da entrada para a saída.


Classificação dos Conversores CA-CA

CC - CC CA - CC CA - CA CC - CA

Diretos Indiretos

Cicloconversores Link CC Link Direto

Chopper CA

CompensadoresSérie

Controle de Fase

TapVariável UPS

Filtros Ativos Drives

MatriciaisControle dePotência CA Link CAAplicações


Conversão CA-CA

aS

iv

+

−

Loi

bS ov

+

−

oL

oC


Generalização dos Compensadores Série

Alimentaçãodo conversor

CA-CA

rv

+

−

ov

+

−

+−

−+

dsv

iv

Compensador

Série

rv

+

−

ov

+

−

+−

+−

dsv

iv

Compensador

Série

rv

+

−

ov

+

−

+−

+−

dsv

iv

Compensador

Série

Pela Entrada

Pela Saída

Independente



Injeção daTensão de

Compensação

abv

+

−

ov

+

−

+−

+−

dsv

iv

oLoC

oi

+

−

ov

+

−

+− dsv

ivoLo

C

1T

oi

abv +−

+

−

ov

+

−

+− dsv

ivoL

oC

1T

oi

abv +−

Direta

Transformador+ Filtro no Primário

Transformador+ Filtro no Secundário



Isolamentodo conversor

No lado do retificador (entrada)No lado do retificador (entrada)

+

−

ov

+

−

+− dsv

iv

oLoC

ConversorCA-CA

1T +

−fv

Retificador Inversor



Isolamentodo conversor

No lado do inversor (saNo lado do inversor (saíída)da)

+

−

ov

+

−

+− dsv

iv

oLoC

1T+

−fv

ConversorCA-CA

Retificador Inversor


Fluxo de energia

AlimentaAlimentaçção pelo lado da redeão pelo lado da rede

+− ( )ds ov v= −∆ ⋅

( )1i ov v= ⋅ + ∆ 1T

oi

InversorRetificador

ov

P

( ) P−∆ ⋅

( ) P−∆ ⋅

( )1 P+ ∆ ⋅

( ) P−∆ ⋅

P

Fluxo direto

Fluxo indireto

Parte 3/6Parte 3/6







Topologia Proposta

Condicionador de Tensão Alternada Condicionador de Tensão Alternada --Estudo do EstEstudo do Estáágio de gio de PotênciaPotência

1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

rv

+

−

Retificador

Inversor

Etapas de Funcionamento do Retificador (2 etapas)


1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

rv

+

−

1D

2D

3D

4D

5D

6D

7D

8D

rv

+

−

1D

2D

3D

4D

5D

6D

7D

8D

1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

rv

+

−

1D

2D

3D

4D

5D

6D

7D

8D

rv

+

−

1D

2D

3D

4D

5D

6D

7D

8D

vi(t)>0 vi(t)

Etapas de Funcionamento do Inversor (5 etapas)


S5 e S8 ON S5 e S7 ON

1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

rv

+

−

1D

2D

3D

4D

5D

6D

7D

8D

rv

+

−

1D

2D

3D

4D

5D

6D

7D

8D

1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

1S

iv

+

−

ov

+

−

2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

rv

+

−

1D

2D

3D

4D

5D

6D

7D

8D

rv

+

−

1D

2D

3D

4D

5D

6D

7D

8D

1a 2a



S6 e S7 ON S6 e S8 ON

1S

iv

+

−

ov

+

−

2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

rv

+

−

1D

2D

3D

4D

5D

6D

7D

8D

rv

+

−

1D

2D

3D

4D

5D

6D

7D

8D

1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

rv

+

−

1D

2D

3D

4D

5D

6D

7D

8D

rv

+

−

1D

2D

3D

4D

5D

6D

7D

8D

3a 4a



S5 e S8 OFF

1S

iv

+

−

ov

+

−

2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

rv

+

−

1D

2D

3D

4D

5D

6D

7D

8D

rv

+

−

1D

2D

3D

4D

5D

6D

7D

8D

5a

Principais Formas de Onda e Modulação do Retificador


iv

CompensadorSomador

CompensadorSubtrator

0 π 2π 0 π 2π

1,4gv

2,3gv

rv

cv

abv

dsv

oviv

2sTd ⋅

2sT0

t t

iv

0 π 2π

1,4gv

2,3gv

rv

02rT

2 3_ ,on S St

rT

1 4_ ,on S St t

Modulação do Inversor – dois níveis


abv

cvtriv

7,8gv

0 π 2π 0 π 2π

5,6gv

sd T⋅0 sT sT sd T⋅0 sT

sd T⋅0 sTsT

sd T⋅0 sT

1t0t 1

t0t 1

t0t 1

t0t

t t

Razão Cíclica Teórica0 ↔ 1

( ) ( )send t M tω= ⋅

_ds pk

r

vM

V=

Modulação PWMSenoidal

Modulação do Inversor – três níveis


abv

cv

triv

triv

7,8gv

0 π 2π 0 π 2π

5,6gv

2sTd ⋅

1t0t

02sT

sT 2sTd ⋅0

2sT

2sTd ⋅0

2sT

sT

2sTd ⋅0

2sT

1t0t 1

t0t 1

t0t

t t

Razão Cíclica Real-1 ↔ 1

_

_

ds pk

i pk

vM

v=

( )/ 0/ 2

M p td t

M p tω π

π ω π≤

Modulação do Inversor – análise harmônica


0 5m 10m 15m 20m

( )ab RPWMv t

( ) 1000ab SPWMv t +

500−

0

1500

1000

500

[ ]t s

111,1%SPWM96,6%RPWMvab(t)

Largura dosPulsos é Fixa

Largura dosPulsos Varia

Senoidalmente

Ganho Estático


Ganho EstáticoÉ a relação entre as tensões de entrada e saída do condicionador, ou seja, é a razão linear entre vo(t) e vi(t).

( ) ( )( )= o

i

v tg t

v t

( ) ( )( )( )( )1

1

2 1oi

N d ttt

t N+ ⋅ −

= =v

gv

( ) ( )( )( )1

1

o

i

t N d tt

t N+

= =v

gv

2 níveis

3 níveis

Relação de Transformação de T1


( )( )

_

_

1i maxi nom

v tv t

+∆ = −( )( )

_

_

1 i mini nom

v tv t

−∆ = −

11

maxN D−

−−

− ∆= ⋅

∆

11

minN D+

++

+ ∆= ⋅

∆

0 2,8m 5,6m 8,4m 16,7m

[ ]t s13,9m11,1m

400−

200−

0

200

400

( )iv t

0

[ ]θ graus

10

20

30

40

50

20 40 60 80 100 120 140 1801600

56

( )311 θTHD

Anexo II

Ondulação de Corrente – 3 níveis


iv

+

−

ov

+

−

oL

1T

+− dsv

Loi

oi+ −

abv+ −dpv+

−

a

b

Loi

t

abv

t

2sTd ⋅

2sT

Loi∆

( )( ) ( )( ) ( )( ) ( )( ) ( )

1

1

( ) 0

( ) 0i i o

Loi o i

v t v t v t N se d tv t

v t v t v t N se d t

⎧ − − ⋅ ≤⎪= ⎨− − ⋅ ≥⎪⎩

( ) ( ) ( )2

LoLo

o s

v ti t d t

L F∆ = ⋅

⋅ ⋅

Ondulação de Corrente – 3 níveis


( ) ( ) ( )oLo Loo s

v ti t i t

L F∆ = ⋅∆

⋅

( ) ( ) ( )( ) ( )( ) ( )

1

1

1 02 1 0Lo

d t se d td t Ni tN d t d t se d t

+ ≤⎧⎪∆ = ⋅ ⋅ ⎨+ − ≥⎪⎩

( )( )( )( )( )raízes 0

Lo

max

d i td t

d d t

⎛ ⎞∆⎜ ⎟= =⎜ ⎟⎜ ⎟⎝ ⎠

( ) ( )21 1 1 1 0amaxd N N N N se d t= − + − ≤

( ) ( )21 1 1 1 0bmaxd N N N N se d t= − + + ≥

Ondulação de Corrente – 2 níveis versus 3 níveis


1− 0,5− 0 10,50

0,2

0,4

0,6

( )d t

( )Loi t∆

1 3N =

Ondulação de Tensão


iv

+

−

ov

+

−

oL

1T

+− dsv

Loi

oi+ −

abv+ −dpv+

−

a

b

*oC *CoiLov

iv

+

−

ov

+

−

oL

1T

+− dsv

Loi

oi+ −

abv+ −dpv+

−

a

b

oC Coi

Filtro no Primário Filtro no Secundário

Ondulação de Tensão


( ) ( )Co Loi t i t= ∆ ( ) ( ) ( )24 cosCo Lo si t i t tωπ

= ⋅∆ ⋅ ⋅

( ) ( ) ( ) 12Co Co Co Co s o

v t i t X i tCω

= ⋅ = ⋅⋅ ⋅

( ) ( )24 1cos

2 2 2Co Lo s s ov t i t t

F Cπω

π π⎛ ⎞= ⋅∆ ⋅ ⋅ − ⋅⎜ ⎟ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅⎝ ⎠

( ) ( )3 cos 2Lo

Co ss o

i tv t t

F Cπω

π∆ ⎛ ⎞= ⋅ ⋅ −⎜ ⎟⋅ ⋅ ⎝ ⎠

( ) ( )33níveis2 Lo

Cos o

i tv t

F Cπ⋅∆

∆ =⋅ ⋅

( ) ( )32níveis4 Lo

Cos o

i tv t

F Cπ⋅∆

∆ =⋅ ⋅

Coi

t

Cov

t

2sTd ⋅

2sT

Coi∆

Cov∆

sT

Ondulação de Tensão – 2 níveis versus 3 níveis


1− 0,5− 0 10,50

0,5

1

2

( )d t

( )Cov t∆

1,51 3N =

Modelagem da Carga Não-Linear


0,182 0,184 0,186 0,188 0,19 0,192 0,194 0,196 0,198 0,2 0,202

[ ]t s

400−

300−

200−

100−

0

100

200

300

400

ov

oi

_o pki

Derivada de subida

Derivada de descida

ov

+

−

nLL

nL_1D

nL_2D

nL_3D

nL_4D

nLC nLR _CC nLv

+

−

oi

Modelagem da Carga Não-Linear – Modelo Simples


_o pki

_− o pki

π 2π t

oi

2π

32π

1ψ 2ψ

3ψ 4ψ

ψ

_o pki

_− o pki

π 2π t

oi

2π

32π

1ψ 3ψ

4ψ 6ψ

ψ

2ψ

5ψ

ov

+

−

nLL

nL_1D

nL_2D

nL_3D

nL_4D

_CC nLv

+

−

oiRelaçõesEmpíricas

Modelagem da Carga Não-Linear – Comparativo


0,986[ ]t s

0,9865 0,987 0,9875 0,988 0,9885 0,989 0,9895 0,9920−

0

20

40

60

80

100

120

140

1mi

2mi

3mi

oi

Parte 4/6Parte 4/6







Técnicas de Controle da Tensão de Saída

Condicionador de Tensão Alternada Condicionador de Tensão Alternada --Estudo do EstEstudo do Estáágio de gio de ControleControle

1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

rv

+

−

1S 2S 3S 4S

_o refv _1

o ref i

i

v vN

v−

⋅ k

triv

triv

Atenuador

Modulador

Comando

ModuladorGanho

( )Cálculo de d t

5S 6S 7S 8SComando

Pré-Alimentação



DetecçãoOrtogonal

1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

rv

+

−

1S 2S 3S 4S

_o refv

Atenuador

Modulador

Comando

Modulador

Comando

( )5x t⎡ ⎤⎣ ⎦ +++−( )C s

triv

triv

5S 6S 7S 8S

Detector

Compensador

Atenuador

Ortogonal1

23

4

56

o90

( ) 2⎡ ⎤⎣ ⎦2x t ( )2

⎡ ⎤⎣ ⎦1x t



Modo Corrente

1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

rv

+

−

1S 2S 3S 4S

_o refv

Atenuador

Modulador

Comando

Modulador

Comando

++( )iC striv

triv

5S 6S 7S 8S

Compensador

Atenuadores

−+

( )vC s−+

decorrente

Compensadorde

tensão

_Lo refi



RealimentaçãoInstantânea

1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

rv

+

−

1S 2S 3S 4S

_o refv

Atenuador

Modulador

Comando

Modulador

Comandotriv

triv

5S 6S 7S 8S

Atenuador

+−( )C s

Compensador

Estudo do Controle para o Condicionador Ideal


1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Coi

oi

rv

+

−

+ −Lov

+ −dpv

Loi

1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Coi

oi

rv

+

−

+ −Lov

+ −dpv

Loi

Operação no semiciclo positivo

Circuito simplificado

Modelagem do Conversor CA-CAAnexo I



iv

+

−

ov

+

−

oL

oC

1T

+− dsv

Coi

oi+ −Lov

+ −dpv

Loi

( )1: d t

cpv+

−apv+

−

+− eqv

eqiri fv v=

+

−

a c

p

ci

Modelo dePequenos Sinais



210 310 410 510

0

50−

100−

200−

150−

60

40

20

0

20−

40−210 310 410 510

( )Freqüência Hz

( )Freqüência Hz

[ ]Módulo dB

[ ]Fase graus

Freqüência de ressonância do filtro de saída

( ) ( )( )

( ) 12 2

1

vo o io o o o o

s R v s NG s

s L C R s L R Nd s⋅ ⋅

= =⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ + ⋅



0 0,005 0,01 0,015 0,02 0,025270

280

290

300

310

320

330

340

350

[ ]calculadoov V

[ ]simulaçãoov V

( )Perturbação em d t

( )Perturbação em iv t

[ ]t s



0,030,0250,020,0150,010,0050400−

300−

200−

100−

0

100

200

300

400

[ ]t s

[ ]simulaçãoov V

[ ]calculadoov V



Resposta aoDegrau da FTMF(s)

[ ]%ov

0 0,5m 1m 1,5m

140

120

100

80

60

40

20

0

[ ]t s

cv*

ov

_o refv +

−1R 2R

3R1C 2C

+

( )F s

+

( )G s

ov

iv

( )Fm s( )C s−+_o refv

( )H s



Simulação

0 0,002 0,004 0,006 0,008 0,01 0,012 0,014 0,016 0,018 0,02

400

300

200

100

0

100−

200−

300−

400−

[ ]t s

[ ]ov V

[ ]iv V

[ ]Loi A

Estudo do Controle para o Condicionador Real


1S

iv

+

−

ov

+

−

2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Coi

oi

rv

+

−

+ −Lov

+ −dpv

Loi

iZ

Zii+ −Ziv

ri iv v ′=

+

−

O Problema daImpedância de Linha

• Capacitor na saída;• Capacitor no barramento;• Filtro de entrada.

Soluções?

No estágio de PotênciaIndependem do controle



Entendimento Físicodo Zero na G(s)

iv

+

−

ov

+

−

oi

iZ

Zii+ −Ziv

triv

triv

5cv

00,1

5m

oZ

Conversor

iv ′

+

−

( ) ( )( )

( )( ) ( ) ( ) ( )( )

( ) ( ) ( )( )( )

22 2 11 1 1

1222 2 2

1 1 1

v o i o o o oo i

o o o o o i o o o o

N d sR N Z s s L C s C R N d s N d s

Ns v sG s

Nd s s L C R s L R N Z s s L C s C R d s N d s

⎛ ⎞+⎛ ⎞⋅ − ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + +⎜ ⎟⎜ ⎟⎜ ⎟⎝ ⎠⎝ ⎠= = ⋅

⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ + +

Zero no ladodireito no plano

complexo



Entendimento Físicodo Zero na G(s)

4,9m 4,95m 5m 5,05m 5,1m 5,15m 5,2m 5,25m[ ]t s

295

300

305

310

315

320

325

330

Capacitor na saída

Sistema ideal[ ]ov V

Capacitor no barramento

Filtro de entrada

( )Perturbação em d t

t∆

Melhor solução?

Filtro de entrada



Algumas soluções da literatura

• Filtros de entrada em conversores CC-CC;• Pré-alimentação para o conversor Buck CC-CC;• Eliminação do zero em conversores Boost CC-CC;• Interação entre filtro e pré-reguladores de fator de potência;

+

( )F s

+

( )G s

ov

iv

( )Fm s( )C s−+_o refv

( )H s

++

( )Cp s ( )Y sfv

d( ) ( )( ) ( )CC CC id s

Cp sFm s v s−

= −⋅

( )( )( )

( ) ( )

2 21 1

1

o o

CA CAi

s L C N d s NCp s

Fm s v s N−⋅ ⋅ + ⋅ +

= −⋅ ⋅



110 210 310 410 510 61020−

10−

0

10

20

30

40

50

60

70

( )Freqüência Hz

[ ]Módulo dB2

3

4

1

5

6

Filtros

Anexo IV – Filtros de Entrada

′iv

+

−

fv

+

−

fL

f 2R

f1Cf1R

f 2C



2m1,8m1,6m1,4m1,2m1m0,8m0,6m0,4m0,2m00

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

[ ]t s

2

3

4

1

5

6

Filtros

[ ]%100′

ivAnexo IVFiltros deEntrada



Anexo IV – Filtros de Entrada

33,5

44,5

55,5

6

11,5

22,5

33,5

44,513

13,5

14

14,5

15

15,5

16

16,5

[ ]f1R Ω[ ]f2R Ω

[ ]f _Z max dB

′iv

+

−

fv

+

−

fL

f 2R

f1Cf1R

f 2C

Estudo do Controle para o Condicionador Real com Filtro


Modelagem

1S

iv

+

−

ov

+

−

2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Coi

oi

rv

+

−

+ −Lov

+ −dpv

Loi

iZZii

+ −Ziv

ri av v=

+

−

iv ′

+

−

fv

+

−Zfi

Zai

fZ

aZ

f1C

f 2C

f1R

fL

fv

+

−

iv

+

−

iZ

′iv

+

−

f 2RFiltro

deentrada

f1C

f 2C

fR

fL

fv

+

−

iv

+

−

iZ

′iv

+

−

Filtrode

entrada

Filtro a

Filtro b



FTLA(s)

210( )Freqüência Hz

310 410 510 610

210( )Freqüência Hz

310 410 510 610

[ ]Módulo dB

[ ]Fase graus

700−

600−

500−

400−

300−200−

100−

0

50−40−30−20−10−0

102030

Filtro a

Filtro b

Filtro a

Filtro b



FTMF(s)

[ ]%ov

[ ]µiL

65

100

150

200

250

300

0,5m0 1m 1,5m 2m 2,5m 3m

[ ]t s

40−

20−

0

20

40

60

80

100

120

140



Simulações

0 0,002 0,004 0,006 0,008 0,01 0,012 0,014 0,016 0,018 0,02

400

300

200

100

0

100−

200−

300−

400−

[ ]t s

[ ]ov V

[ ]iv V

[ ]Loi A0 0,002 0,004 0,006 0,008 0,01 0,012 0,014 0,016 0,018 0,02

400

300

200

100

0

100−

200−

300−

400−

[ ]t s

[ ]ov V

[ ]iv V

[ ]Loi A

Parte 5/6Parte 5/6







Metodologia de Projeto

Metodologia de Projeto e Metodologia de Projeto e Resultados ExperimentaisResultados Experimentais

1. Projeto do Estágio de Potência

2. Projeto dos Circuitos de Comando e Controle

• ....

• Corrente média em T1;

• Lógica de geração da tensão de controle.

Metodologia de Projeto – Valor Médio no Primário de T1


Plantaov( )Fm s( )C s−+_o refv

( )H s

++

( )I s

d

−+

0

Loi

cv

_c offsetv

Retificadorde precisão

Plantaov( )Fm s( )C s−+_o refv

( )H s

dcv

*ov

Metodologia de Projeto – Valor Médio no Primário de T1


Plantaov( )Fm s( )C s−+

( )H s

d_c cav

*ov

++_o refv

( )I s −+0

Loi_c offsetv

ε ca ε cc _c ccv

( )isign v ( )isign v

x x

Metodologia de Projeto – Lógica de Geração da Tensão de Controle


iv

cv

_o refv

0 π 2π 0 π 2π

iv

cv

_o refv

0 π 2π 0 π 2π

Referência senoidal Referência senoidal retificada

ov( )Fm s( )C s−+

( )H s

d_c cav

*ov

_o refvε

_c ccv

( )isign v

x

Retificadorde precisão

Planta

Resultados Experimentais – Teste dos Filtros de Entrada


450

400

350

300

250

2000 0,4m 0,8m 1,2m 1,6m 2,0m 2,4m 2,8m 3,2m 3,6m 4,0m

[ ]t s

Filtro mistoFiltro paralelo

Filtro série

Semfiltro

[ ]ov V

Média

40 sµ1/100

( )[%]d t

0

60

[ ]t s

360

340

320

300

280

260

240

2200 0,4m 0,8m 1,2m 1,6m 2,0m 2,4m 2,8m 3,2m 3,6m 4,0m

[ ]t s

Filtro mistoFiltro paralelo

Filtro série

Semfiltro

[ ]fv V

Média

40 sµ1/100

( )[%]d t

0

60

[ ]t s

Tensão na saída do conversor

Tensão de entrada do retificador

Resultados Experimentais – Teste dos Filtros de Entrada


Conversor Sem filtro

Conversor Com filtro

9,0m 10m 11m 12m

[ ]t s

240

260

280

300

320

340

360

380

[ ]ov V

Sim. ideal

Sim. real

Teórico

Exper.

Média

40 sµ2/1000

( )[%]d t

0

20

[ ]t s

240

260

280

300

320

340

360

380

9,0m 10m 11m 12m

[ ]t s

[ ]ov V

Sim. ideal

Sim. real

Teórico

Exper.

Média

40 sµ2/1000

( )[%]d t

0

20

[ ]t s

Resultados Experimentais – Verificação da Estabilidade


0 4,0m 8,0m 12m 16m 20m 24m 28m 32m 36m 40m

[ ]t s

6−

4−

2−

0

2

4

6

6−

4−

2−

0

2

4

6

[ ] comb.12lento

+cv V

[ ] comb.22lento

−cv V

[ ] comb.12rápido

+cv V

[ ] comb.22rápido

−cv V

Resultados Experimentais – Comando e Controle


Comando do retificador

Sincronismo e referência

0 4,0m 8,0m 12m 16m 20m 24m 28m 32m 36m 40m

[ ]t s

30

20

10

0

10−

20−

30−

40

40−

[ ]100

iv V

[ ]1,4gv V

[ ]2,3gv V

0 4,0m 8,0m 12m 16m 20m 24m 28m 32m 36m 40m

[ ]t s

12

10

8

2

0

2−

14

6

4

4−

6−

[ ]10400

+iv V

[ ]sincv V

[ ]_o refv V



Sincronismo e controle

Comando do inversor

0 4,0m 8,0m 12m 16m 20m 24m 28m 32m 36m 40m

[ ]t s

20−

15−

10−

5−

0

5

10

15

[ ]10400

+iv V

[ ]sincv V

[ ]_ 10−c ccv V

[ ]_ 152

−c cav

V

0 4,0m 8,0m 12m 16m 20m 24m 28m 32m 36m 40m

[ ]t s

40−

35−

30−

25−

20−

15−

10−

5−

0

5

10

[ ]8 354

−gv

V

[ ]7 254

−gv

V

[ ]6 154

−gv

V

[ ]5 54

−gv

V

[ ]5+triv V

[ ]5+triv V[ ]_ 5+c cav V



Malha de compensaçãode valor médio

Simulação de compensação devalor médio somado na referência

0 4,0m 8,0m 12m 16m 20m 24m 28m 32m 36m 40m

[ ]t s

8−

6−

4−

2−

0

2

4

6

8

[ ]_ 5+c cav V

[ ]4⋅offsetv V

[ ]35−Lo

i A

[ ]6250

−abv V

0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2[ ]t s

4−3−2−1−

012

34

0,15−

0,1−

0,05−

0

0,05

[ ]offsetv V

[ ]_o refv V

Resultados Experimentais – Ondulação de Corrente e Tensão


Principais formas de onda

Detalhe no semiciclo positivo

0 4,0m 8,0m 12m 16m 20m 24m 28m 32m 36m 40m

[ ]t s

8−

6−

4−

2−

0

2

4

6

8

10

[ ]6100

+iv V

[ ]6100

+ov V

[ ]1100

−retv V

[ ]3250

−abv V

[ ]62−Lo

i A

Média

80 sµ2/1000

Sem média

Sem média

0 10µ 20µ 30µ 40µ 50µ 60µ 70µ 80µ 90µ

[ ]t s

1−

0

1

2

50−0

50100150200

170180190200210220

[ ]abv V

[ ]Loi A

Média

0,5 sµ5/1000

[ ]ov V

[ ]iv V Média

5 sµ5/100

Média

0,5 sµ5/1000

Resultados Experimentais – Ondulação de Corrente e Tensão


0 10µ 20µ 30µ 40µ 50µ 60µ 70µ 80µ 90µ

[ ]t s

218216214212210208

206204202

186184

182180−

178176

174

172

[ ]comfiltroov V

[ ]semfiltroov V

[ ]comfiltroiv V

[ ]semfiltroiv V

Média

0,5 sµ5/1000

Média

0,5 sµ5/1000

Resultados Experimentais – Variação na Freqüência da Rede


63 Hz – potência desligado

57 Hz – potência ligado

0 4,0m 8,0m 12m 16m 20m 24m 28m 32m 36m 40m

[ ]t s

20−

15−

10−

5−

0

5

10

15,87rT ms

63rF Hz

[ ]5+rv V

[ ]5−sincv V

[ ]_ 15−o refv V

0 4,0m 8,0m 12m 16m 20m 24m 28m 32m 36m 40m

[ ]t s

20−

25−

15−

10−

5−

0

5

10

15

[ ]15−Loi A

[ ]20−cv V

Média

80 sµ2/1000

[ ]rv V

[ ]25

iv V17,54rT ms

57rF Hz

Resultados Experimentais – Operação com Carga Linear


Sem filtro à vazio

Com filtro à vazio

0 5m 10m 15m 20m 25m 30m 35m 40m 45m 50m

[ ]t s

2−

4−

0

2

4

6

8

10

[ ]6100

+ov V

[ ]6100

+iv V

[ ]22−f

iA

[ ]Loi A

Média

200 sµ2/1000

2−

4−

0

2

4

6

8

10

0 4,0m 8,0m 12m 16m 20m 24m 28m 32m 36m 40m

[ ]t s

[ ]6100

+ov V

[ ]6100

+iv V

[ ]3Loi A

[ ]210

−fi

A

Média

80 sµ2/1000

Resultados Experimentais – Operação com Carga Linear


3 5 7 19171513 219 110

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

Harmônica

sem filtro 2,08%=iv

THD sem filtro 3,02%=ov

THD

com filtro 2,61%=iv

THD com filtro 1,46%=ov

THD

Resultados Experimentais – Operação com Carga Não-Linear


Sem filtro e controlador lento

Com filtro e controlador rápido

13m 14m 15m 16m 17m 18m 19m 20m 21m

[ ]t s

50−

0

50

100

150

200

250

300

350

[ ]ov V

[ ]iv V

[ ]3⋅Loi A

[ ]1,5⋅oi A

Média

200 sµ2/1000

13m 14m 15m 16m 17m 18m 19m 20m 21m

[ ]t s

50−

0

50

100

150

200

250

300

350

[ ]ov V

[ ]iv V

[ ]3⋅Loi A

[ ]1,5⋅oi A

Média

200 sµ2/1000

Resultados Experimentais – Operação com Carga Não-Linear


3 5 7 19171513 219 110

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

Harmônica

sem filtro 3,42%=iv

THD sem filtro 4,89%=ov

THD

com filtro 6,54%=iv

THD com filtro 2,05%=ov

THD

Resultados Experimentais – Rendimento


0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

[ ]oP kW

91

92

93

94

95

98

97

98

99

100

Comb. 2

Comb. 3

Comb. 1

[ ]%Rend

Comb. 1 – Sem filtro e lento;Comb. 2 – Com filtro e lento;Comb. 3 – Com filtro e rápido.

Resultados Experimentais – Regulação


0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

[ ]oP kW

226224222220218216

224

222

220

218

216

230

225

220

215

[ ]ov V

[ ]iv V

[ ]ov V

[ ]iv V

[ ]ov V

[ ]iv V

Conversor sem filtro de entrada/Compensador de tensão lento

Conversor com filtro de entrada/Compensador de tensão lento

Conversor com filtro de entrada/Compensador de tensão rápido

Resultados Experimentais – Transitório na Tensão de Entrada (+10%)


8,0m 8,4m 8,8m 9,2m 9,6m 10m 10,4m 10,8m 11,2m 11,6m 12m

[ ]t s

2−

1,5−

1−

0,5−

0

0,5

200

250

300

350

[ ]sem filtroov V

[ ]com filtroov V

[ ]sem filtrocv V

[ ]com filtrocv V

Média

40 sµ2/1000

Média

40 sµ2/1000

Resultados Experimentais – Transitório na Tensão de Entrada (-20%)


8m 9m 10m 11m 12m 13m 14m 15m 16m

[ ]t s

4−2−

0246

200−

0

200

400

400−

200−

0

200

400[ ]sem filtroov V

[ ]com filtroov V

[ ]sem filtroiv V

[ ]com filtroiv V

[ ]sem filtrocv V

[ ]com filtrocv V

Média

40 sµ2/1000

Média

40 sµ2/1000

Média

40 sµ2/1000

Resultados Experimentais – Transitório de Carga Com Filtro (+50%)


0 2,0m 4,0m 6m 8m 10m 12m 14m 16m 18m 20m

[ ]t s

4−

2−

0

2

4

8

10

6

[ ]5100

+ov V

[ ]_5

c cav V

[ ]250

−oi A

0 5m 10m 15m 20m 25m

[ ]t s

300−

400−

200−

100−

0

100

200

300

400

[ ]ov V

[ ]iv V

Resultados Experimentais – Alimentação Independente


1S

iv

+

−

ov

+

−

2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

rv

+

−

_o refv

Modulador

Comandotriv

triv

5S 6S 7S 8S

Atenuador

+−( )C s

Compensador

Fonteindv+

−CA/CC

Resultados Experimentais – Fonte com THD Controlado


1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

rv

+

−

1S 2S 3S 4S

_o refv

Atenuador

Modulador

Comando

Modulador

Comandotriv

triv

5S 6S 7S 8S

Atenuador

+−( )C s

Compensador

0 5m 10m 15m 20m 25m

[ ]t s

300−

200−

100−

0

100

200

300

[ ]ov V

Resultados Experimentais – Forma de Onda Programável


1S

iv

+

−

ov

+

−2S

3S

4S

5S

6S

7S

8S

oL

oC

1T

a b

+− dsv

Loi

oi

rv

+

−

1S 2S 3S 4S

_o refv

Atenuador

Modulador

Comando

Modulador

Comandotriv

triv

5S 6S 7S 8S

Atenuador

+−( )C s

Compensador

0 2m 4m 6m 8m 10m 12m 14m 16m 18m 20m

[ ]t s

0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

300−

200−

100−

0

100

200

300

0 2m 4m 6m 8m 10m 12m 14m 16m 18m 20m

[ ]ov V

[ ]refv V

Parte 6/6Parte 6/6







Resultados Obtidos

Conclusões e ContribuiConclusões e Contribuiççõesões

• Implementação de um protótipo de 10 kVA;

• Comprovação experimental das predições teóricas:

• metodologia de projeto;

• controle de valor instantâneo da tensão de saída;

• operação como estabilizador e filtro ativo;

• modulação PWM retangular;

• operação com filtro de entrada;

• operação com carga não-linear e entrada distorcida.• Formação de base de conhecimento sobre conversores CA-CA;

• Integração de circuitos eletrônicos e outros usos da topologia.

Contribuições da Tese


• Ampla revisão bibliográfica sobre conversão CA-CA;

• Generalização dos compensadores série;

• Introdução de conceitos e definições;

• Estudo completo de um condicionador de tensão alternada;

• Modelagem de conversores CA-CA com impedância de linha;

• Identificação de algumas técnicas de controle da tensão de saída;

• Entendimento físico do zero na função G(s);

• Modelagem da tensão de entrada distorcida;

• Modelagem da carga não-linear;

Contribuições da Tese


• Entendimento das implicações da conversão indireta com linkdireto no controle;

• Metodologia de projeto para operação com cargas não-lineares e tensão de entrada distorcida.

Considerações complementares


• Armazenamento de energia para resolver o problema da impedância negativa na entrada de conversores;

• Conversores com link direto → Estabilizadores de tensão;

• Conversores com link direto + armazenamento ou + filtro de entrada → imposição de uma referência desejada na saída;

• Para inversores isolados em baixa freqüência é necessário o controle do valor médio;

• Modelagem por valores médios instantâneos;

• Proteção do conversor com transformador na saída/entrada;

• Conversores com link otimizado podem ser uma solução.

Continuidade do trabalho


• Customização no estágio de potência;

• Aplicação de técnicas de controle moderno ao conversor;

• Uso direto do controle digital no conversor com filtro de entrada;

• Migração para condicionadores de energia, conformando a corrente de entrada;

• Uso de transformadores de alta freqüência no inversor.

“... Entre o dado empírico e o objeto teórico existe, e sempre existirá,uma distância que é impossível vencer.”

Alexandre Koyré, 1982.

estabilizadores de tensão alternada para alimentação de...

Documents