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UNIVERSIDADE DE PASSO FUNDO
FACULDADE DE ENGENHARIA E ARQUITETURA
ENGENHARIA CIVIL.
TRABALHO DE GEOTECNIA III
Anlise de Talude.
Disciplina:Geotecnia III.
Professor:Mrcio Felipe Floss e Pedro Domingos Marques Prietto.Acadmicos:Anderson Alflen, Lucas Micheletto, Vincius Marinho e Ramon Pereira.
Passo Fundo, maio de 2014.
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SUMRIO
1.0 INTRODUO ...........................................Error! Bookmark not defined.
2.0 IDENTIFICAO DO TALUDE ..............Error! Bookmark not defined.
3.0 CARACTERIZAO GEOMTRICA DO TALUDE ................................ 6
4.0 DEFINIO DOS PARMETROS ............................................................. 7
5.0 DEFINIO DAS SOLICITAES........................................................10
5.0 ANLISE DA ESTABILIDADE ...............Error! Bookmark not defined.
6.0 ESTUDO PARAMTRICO ........................ Error! Bookmark not defined.
7.0 CONLUSES E RECOMENDAES....................................................
8.0 REFERNCIAS...........................................................................................19
9.0 ANEXOS...................................................................................................20
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1 - INTRODUO
fundamental que seja feito um estudo acerca da estabilidade de qualquer
talude que haja movimento de terra ou seja executada alguma obra nele, sobre ele ou no
seu entorno para que seja verificado se o talude se encontra com o fator de segurana
recomendado. Sendo assim, este trabalho tem como objetivo avaliar a estabilidade de
um talude, o qual foi escolhido pelo grupo, atravs do mtodo das fatias. Os dados deste
talude foram obtidos atravs de aferies obtidas in loco. A deduo dos aspectos
respectivos composio e caracterstica do solo ser feita visualmente os parmetros
fundamentais para a realizao do trabalho sero obtidos a partir de trabalhos cientficos
realizados em solos com caractersticas semelhantes a do talude e situados na mesma
regio basltica.
J para o nvel do lenol fretico o valor ser estimado, uma vez que o grupo no
tem conhecimento de nenhum ensaio acerca do nvel do lenol feito no local.
Estabelecido assim, foram feitas diversas anlises de casos aos quais se demonstraram
mais relevantes para a especulao do talude em estudo, experimentando com diferentes
caractersticas fsicas do solo aplicadas no software Slope/W, e obtendo resultados
diversos podemos chegar a concluses com maior preciso de cada caso e assim
maximizar o estudo do talude com composio a tpica de nossa regio.
O nosso grupo realizou o levantamento topogrfico do talude escolhido no dia
13 de maio de 2014, como mostra a figura abaixo.
Figura 1 - Integrantes do grupo
2 - IDENTIFICAO DE TALUDE
Talude definido como uma superfcie inclinada que limita um macio de solo,
rocha, ou solo e rocha.Podem ser classificados como naturais (encostas) ou artificiais
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(talude de corte e aterro). Na figura abaixo, ilustra-se um talude e a terminologia usada
para caracterizar cada parte de um talude.
Figura 2 - Representao de um talude
O plano horizontal a condio de maior equilbrio, por isso natural que os
materiais componentes do talude busquem essa estabilidade, atravs do deslizamento do
solo em que a componente da gravidade grande o suficiente para movimentar os
materiais. Esse movimento denomina-se ruptura.
H trs formas de movimentao de terra em taludes, que pode ocorrer por:
1. Desprendimento de terra ou rocha: quando uma poro de um macio
terroso ou de fraes de rocha se desprende do resto do macio, caindo
livre e rapidamente, acumulando-se onde para.
2. Escorregamento: aps de se romper do macio, uma massa de solo ou de
rocha desliza de forma instantnea para baixo e para o lado, ao longo deuma superfcie de deslizamento.
3. Rastejo: deslocamento lento e ininterrupto de camadas superficiais sobre
camadas mais profundas, com ou sem limite definido entre a massa de
terreno que se desloca e a que permanece imvel. A curvatura dos
troncos de rvores, inclinao de postes e fendas no solo so algumas das
indicaes do rastejo.
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O talude estudado pelo nosso grupo encontra-se na BR-285, prximo ao trevo da
EMBRAPA em Passo Fundo (figura 1).
Figura 3 - Imagem de satlite - O trao vermelho representa a locao do talude
A sequncia de imagens apresentadas a seguir, representa o grupo tirando as
medidas do talude e obtendo o tipo de solo que o caracteriza e uma imagem longitudinal
obtida por satlite devido as condies de risco que a rodovia propiciava. As distncias
foram obtidas atravs de uma trena de 10 metros e a altura foi determinada com oauxlio de balizas de 2 metros.
Figura 4 - Medio do talude e retirada de amostra de solo
Figura 5 - Grupo medindo o talude e imagem de satlite que mostra o talude estudado a esquerda da rodovia
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3CARACTERIZAO GEOMTRICA DO TALUDE
O talude escolhido foi analisado e apresenta uma altura de 5,3 metros e um
comprimento paralelo de 8,30 metros. Com essas dimenses, usando Pitgoras, foi
calculada a profundidade da base, o valor encontrado foi de 6,38 metros. Na sequncia,
utilizando a lei dos senos, foi feito o clculo para descobrir o ngulo de inclinao:
= 50,23
As medies esto esquematizadas na figura a seguir, a qual representa o corte
transversal do talude.
Figura 6 - Seo Transversal com as medidas
4DEFINIO DOS PARMETROS
O talude escolhido possui um tipo de solo facilmente identificvel visualmente
devido a sua colorao vermelha caracterstica. Sendo assim ele classificado como
Latossolo Vermelho Distrfico, que um solo argiloso, proveniente de derrame
basltico e comum nametade norte do Rio Grande do Sul.
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Figura 7 - Classificao do solo do Rio Grande do Sul
A imagem a seguir representa uma demonstrao isomtrica do talude, contendo
suas caractersticas geomtricas e sua colorao.
Figura 8 - Representao geomtrica em 3D
Uma vez que o grupo no possui conhecimento de nenhum ensaio realizado no
local do talude escolhido, buscamos atravs de pesquisas encontrar as caractersticas do
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solo e definir os parmetros dos materiais, o grupo encontrou e analisou dois estudos
sobre os solos da regio.
Analisando o artigo Utilizao de resduos da construo e demolio como
reforo de um solo residual de basalto, servindo como base de fundaes superficiais,
realizado pelos engenheiros Antnio Thom e Matheus De Conto Ferreira, cujo retrata
os parmetros do solo residual de basalto da regio de Passo Fundo, o grupo encontrou
os seguintes valores caractersticos dos materiais:
Coeso do solo 10kPa
ngulo de atrito 24
Peso especfico 16,3kN/m
Tabela 1 - Parmetros encontrados
Atribumos estes valores devido ao fato de que o artigo citado acima foi
desenvolvido em laboratrio atravs de ensaios normatizados, sendo assim, os
parmetros apresentados so prximos a realidade alm do solo ser o mesmo solo
obtido pelo grupo, Latossolo Vermelho, pois foi recolhido na mesma regio.
Para a realizao deste trabalho necessrio apresentar um estudo para a
verificao dos efeitos da variao dos parmetros de resistncia do solo sobre o fatorde segurana, por isso, sentimos a necessidade de buscar outras fontes de informaes.
Para no arbitrar valores de parmetros aleatoriamente, adotamos resultados obtidos no
TCC da aluna Mariana Sala, Caracterizao do solo residual de basalto encontrado na
zona urbana do muncipio de Iju visando seu emprego em estudos de fundaes.
O TCC apresenta diversas anlises de solo basltico da regio, definindo
parmetros variados para cada anlise. Tais parmetros esto apresentados na tabela a
seguir:
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Figura 9 - Tabela com os parmetros de ngulo de atrito e coeso para diversos tipos de solo
O nosso grupo optou por fazer verificao dos efeitos dos solos A em situao
compactada / EM, que significa que este solo foi compactado atravs do Proctor Test
utilizando esforo de compactao modificado que deve ser feito em cinco camadas de
56 golpes cada e em condio inundada e do solo C em situao indeformada, que
significa que o solo apresenta-se com o mnimo de alterao possvel e em condio
inundada. O peso especfico natural de cada solo foi calculado a partir dos ndices de
consistncia e propriedades das amostras do solo in situ, verificados na tabela:
Figura 10Tabela com os ndices de consistncia usados no clculo do peso especfico natural
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A frmula utilizada para o clculo do peso especfico natural do solo foi a
seguinte:
( )
( )
Portanto o peso especfico natural de cada solo :
Solo A: 13,75 kN/m
Solo C: 15 kN/m
Escolhemos estes solos por estarem em condies de compactao e nvel de
gua diferentes do solo obtido no artigo do Thom e do Ferreira, o qual foi adotado para
o talude, consequentemente, apresentam valores extremos de coeso e ngulo de atrito.
5DEFINIO DAS SOLICITAES
Na foto abaixo possvel ver a vegetao que cobre o talude, so rvores que
geram uma carga, mas esta considerada insignificante devido ao pequeno dimetro e
altura das rvores. Alm disso, as razes trabalham a favor do fator de segurana uma
vez que so pequenas de maneira a no desenvolver um caminho para a infiltrao da
gua e por conta da coeso aumentar no contato solo-raiz, aumentando assim a
resistncia ao cisalhamento do, fazendo com que no ocorram eventuais
escorregamentos e servindo de reforo para a estabilidade do talude. Portanto, devido a
ajuda na estabilidade do talude que a presena da vegetao oferece, no ser
considerado valores de cargas externas sobre o talude.
Figura 11 - Talude apresentava uma vegetao com rvores pequenas
Como no sabemos se h lenol fretico no talude, consideraremos trs
condies de percolao para a realizao da anlise do fator de segurana, baseado na
percolao, totalmente distintas uma das outras e todas drenadas, para que assim
possamos maximizar os nossos resultados. As condies de percolao so as seguintes:
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1. Nvel fretico percorrendo a cota do p do talude;
2. Nvel fretico percorrendo a cota do topo do talude;
3. Nvel fretico aproximadamente no centro do talude.
Com isso, realizaremos um total de cinco solicitaes utilizando o mtodoMorgenstern - Price, sendo elas:
1. Nvel fretico percorrendo a cota do p do talude com coeso de
10 kPA, ngulo de atrito igual a 24 e peso especfico natural
igual a 16,3 kN/m;
2. Nvel fretico percorrendo aproximadamente a cota do topo do
talude com coeso de 10 kPA, ngulo de atrito igual a 24 e peso
especfico natural igual a 16,3 kN/m;
3. Nvel fretico percorrendo, aproximadamente, a cota do centro do
talude com coeso de 10 kPA, ngulo de atrito igual a 24 e peso
especfico natural igual a 16,3 kN/m;
4. Nvel fretico percorrendo, aproximadamente, a cota do centro do
talude com coeso de 41,16 kPA, ngulo de atrito igual a 35,51 e
peso especfico natural igual a 13,75 kN/m;
5. Nvel fretico percorrendo, aproximadamente, a cota do centro do
talude com coeso de 1,22 kPA, ngulo de atrito igual a 21,3 e
peso especfico natural igual a 15 kN/m;
Nas solicitaes 1, 2 e 3 ser utilizado o solo original do talude, na solicitao 4
ser utilizado o solo A de Iju e na solicitao 5 ser utilizado o solo C de Iju.
6ANLISE DA ESTABILIDADE
A anlise da estabilidade do talude foi feita com o auxlio do software Slope/W
verso estudante desenvolvido empresa Geo Studio. Deve-se considerar que o mnimo
fator de segurana recomendado para estabilidade de talude de 1,5 e que o talude
rompe quando o valor est muito prximo ou abaixo de um, para o problema de
rompimento h variadas possibilidades de solues como por exemplo:
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Aumentar a carga sobre o p do talude;
Reduzir a carga na crista do talude;
Realizar a instalao de drenos para a drenagem da gua para fora do
talude; Rebaixamento do lenol fretico;
Execuo de estruturas de conteno;
Efetuar um retaludamento do mesmo.
A seguir segue a apresentao de cada uma das solicitaes.
1) Nvel fretico percorrendo a cota do p do talude com coeso de 10 kPA, ngulo
de atrito igual a 24 e peso especfico natural igual a 16,3 kN/m;
Figura 12Solo original do talude com o nvel fretico no p do talude
Neste caso, o talude apresenta um fator de segurana superior a 1,5 (FS=1,671),
o que significa que o mesmo se encontra estvel, sendo assim, nestas condies no
ocorrer ruptura.
2) Nvel fretico percorrendo aproximadamente a cota do topo do talude com
coeso de 10 kPA, ngulo de atrito igual a 24 e peso especfico natural igual a
16,3 kN/m;
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Figura 13Solo original do talude com nvel fretico na crista do talude
Neste caso, o talude romper pois, ele apresenta um baixo fator de
segurana (FS=0,999), a ruptura ocorre pela presena total do lenol fretico no
talude, diminuindo a resistncia do solo devido ao preenchimento de seus vazios
com gua. H inmeras maneiras de estabilizar este talude, pode-se colocar peso
sobre o p do talude, realizar instalao de drenos para que a gua escoe parafora do talude, rebaixando o lenol fretico ou ainda executar estruturas de
conteno paralelas ao talude.
3) Nvel fretico percorrendo, aproximadamente, a cota do centro do talude com
coeso de 10 kPA, ngulo de atrito igual a 24 e peso especfico natural igual a
16,3 kN/m;
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Figura 14Solo original do talude com nvel da gua no centro do talude
Neste caso, o fator de segurana do talude satisfatrio, uma vez que
maior do que 1,5 (FS=1,535), assim, o talude no romper.
4) Nvel fretico percorrendo, aproximadamente, a cota do centro do talude com
coeso de 41,16 kPA, ngulo de atrito igual a 35,51 e peso especfico natural
igual a 13,75 kN/m;
Figura 15Solo A com nvel fretico no centro do talude
Neste caso, o fator de segurana extremamente satisfatrio e no apresenta
risco de ruptura, pois, o fator de segurana maior do que 1,5 (FS=4,662).
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5) Nvel fretico percorrendo, aproximadamente, a cota do centro do talude com
coeso de 1,22 kPA, ngulo de atrito igual a 21,3 e peso especfico natural igual
a 15 kN/m;
Figura 16Solo C com nvel fretico no centro do talude
Neste caso, pelo fator de segurana estar abaixo de 1 (FS=0,73) o talude ir
romper. Porm, como a cunha de ruptura no acontece na regio do lenol fretico, a
drenagem do talude no ir influenciar o fator de segurana, que continuar com amesma instabilidade.
Usando o Safety Map, definimos que para o talude estar seguro (FS=1,5), a
cunha de ruptura crtica, considerando os mesmos parmetros e condies, deveria
percorrer a cunha de segurana, expressa na figura abaixo pela cor vermelha.
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Figura 17 - Mapa de Segurana
Juntamente com um ngulo de atrito interno do solo um pouco menor do que o
dos outros tipos de solo, o principal parmetro impactante no baixo fator de segurana
e, consequentemente a ruptura do talude, o valor de coeso que este solo apresenta.
Para este problema, optamos como possvel soluo, considerando que haja
espao aproximado de 3 metros para a disposio da carga uma vez que a rodovia
impossibilitaria este processo, aumentar a carga no p do talude e demonstraremos, em
uma sexta solicitao, se este recurso aumentar suficientemente a estabilidade do
talude ao carregarmos o p com um solo 16,4 vezes mais coeso do que o solo do talude
e com ngulo de atrito interno igual a 30.
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Figura 18 - FS com carga adicional
Como demonstra a figura acima, a carga adicional executada no p do talude no
representou um suficiente ganho no FS, devido a isto, necessrio realizar uma outra
alternativa para a estabilidade deste talude, pode-se ento realizar a construo de uma
estrutura de conteno que, aproveitando a carga com o pouco de acrscimo gerado ou
no, poder impedir o rompimento do talude.
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7ESTUDO PARAMTRICO
7.1 Efeitos da variao do ngulo de atrito na resistncia do solo sobre o
fator de segurana
Para entender a consequncia que o ngulo de atrito gera na resistncia do solo
sobre o fator de segurana, analisaremos cinco hipteses com ngulos de atrito
diferentes, porm, com o nvel do lenol fretico, inclinao do talude e todos os outros
parmetros iguais. As hipteses estaro demonstradas na tabela abaixo e os resultados
no grfico subsequente.
Altura (m) Inclinao (graus) Ang. de atrito (graus) Coeso (kPa) Peso Esp. (kN/m) FS
5,3 50,23 1 10 16,3 0,715
5,3 50,23 10 10 16,3 1,045
5,3 50,23 20 10 16,3 1,387
5,3 50,23 30 10 16,3 1,769
5,3 50,23 45 10 16,3 2,491Tabela 2 - Dados das hipteses
Os resultados obtidos a partir do uso da tabela com o software Slope/w esto
expressos no grfico abaixo.
Figura 19Anlise FS x ngulo de atrito
0.715
1.045
1.387
1.769
2.491
0
0.5
1
1.5
2
2.5
3
0 5 10 15 20 25 30
Fa
tordes
egurana
-FS
ngulo de atrito (graus)
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Possuindo como eixo das abscissas o ngulo de atrito e como eixo das ordenadas
o FS, observa-se que o fator de segurana aumenta perante o aumento do ngulo de
atrito conforme indica o grfico da figura 17. O aumento do fator de segurana se d de
forma quase retilnea.
7.2 Efeitos da variao da coeso na resistncia do solo sobre o fator de
segurana
Para entender a consequncia que a coeso causa na resistncia do solo sobre o
fator de segurana, analisaremos cinco hipteses com valores de coeso diferentes,
porm, com o nvel do lenol fretico, inclinao do talude e todos os outros parmetros
iguais. As hipteses estaro demonstradas na tabela abaixo.
Altura (m) Inclinao (graus) Ang. de atrito (graus) Coeso (kPa) Peso Esp. (kN/m) FS
5,3 50,23 24 0 16,3 0,574
5,3 50,23 24 5 16,3 1,153
5,3 50,23 24 10 16,3 1,536
5,3 50,23 24 15 16,3 1,897
5,3 50,23 24 25 16,3 2,621Tabela 3 - Dados das hipteses com diferentes valores de coeso
Os resultados obtidos a partir do uso da tabela com o software Slope/w esto
expressos no grfico abaixo.
Figura 20Anlise FS x Coeso
0.574
1.153
1.536
1.897
2.621
0
0.5
1
1.5
2
2.5
3
0 5 10 15 20 25 30
Fatordes
egura
na
-FS
Coeso (kPa)
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Possuindo como eixo das abscissas os valores de coeso e como eixo das
ordenadas o FS, observa-se que, diferente do grfico do FS pelo ngulo de atrito, o fator
de segurana aumenta de maneira mais acentuada perante os valores de coeso pr-
definidos, demonstrando que a coeso tem maior influncia na estabilidade do solo do
que o ngulo de atrito, conforme indica o grfico da figura 18. E neste caso o aumento
do fator de segurana tambm acontece de maneira quase retilnea.
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8CONLUSES E RECOMENDAES
Dos cinco casos avaliados neste trabalho e corridos no software Slope/W do
talude em questo tm-se respectivos resultados distintos quanto sua estabilidade. Esses
so explicados a seguir.
Somente para os casos (1), (3) e (4) obteve-se estabilidade no talude dos quais
os casos (1) e (3) o fator de segurana atingiu 1,671 e 1,535, respectivamente, e foram
satisfatrios sendo que ultrapassaram o padro de aceitao de 1,500. J o caso (4)
atingiu mais xito na confiana de seus resultados com um fator de 4,662, ou seja,
310,8% o valor mnimo do fator de segurana.
Para os casos em que o talude se rompe, (2) e (5), os fatores de segurana
calculados foram 0,999 e 0,730 respectivamente. So menores que o valor de 1,000 do
fator de segurana, o que indicam que a estrutura do solo entraria em colapso se o talude
carece-se de medidas de preveno apropriadas.
H vrios fatores que influenciam os resultados obtidos, por isso que para esse
tipo de anlise convm o uso de um software para seu estudo. Mas podemos observar
fatores chave que foram crticos para o comportamento do macio terroso em cada
situao, levando em conta que no so fatores isolados que definem o comportamento
do talude, mas sim um conjunto desses.
Os taludes que se mantiveram estveis dos casos (1) e (3) e o que desmoronaria
do caso (2) eram os trs idnticos nas caractersticas fsicas do solo, com coeso de
10KPa, ngulo de atrito de 24 e peso especfico natural de 16,3 KN/m. O que
diferenciou em seus resultados foi a altura do lenol fretico, que se encontra ao p dotalude no caso (1), na metade estabelecida do talude no caso (3) e ao limite superior do
solo no caso (2). As caractersticas do solo no eram desfavorveis para o talude com
essa geometria, o que nos leva a observar que a altura do lenol fretico foi fator que
poderia abalar a estrutura do conjunto. E dos dados obtidos, o aumento da altura do
lenol fretico mostrava-se proporcional reduo do fator de segurana do talude,
sendo que ao nvel gua se aproximar da cota superior do solo, diminui-se ainda mais
radicalmente o fator de segurana e consequentemente a estabilidade calculada do
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talude. Ento podemos provar com esses trs casos que o nvel onde se encontra o
lenol fretico fator relevante no estudo da estabilidade do talude.
O solo do talude do caso (4) tinha uma coeso de 41,16KPa, ngulo de atrito de
35,51 e peso especfico natural de 13,75KN/m, com lenol fretico tendendo meiaaltura do talude. Foi o caso que mais se mostrou capaz de manter o formato geomtrico
original estabelecido e assim mantendo estvel o talude. H alguns fatores que podemos
observar que garantiram esse comportamento. Apesar de o lenol fretico se mostrar
meia altura e desfavorecendo a estabilidade do solo como um todo, foram a coeso e o
ngulo de atritos elevados, juntamente com um peso especfico do solo relativamente
menor que nos outros casos, que conferiram a ele um fator de segurana mais de trs
vezes maior que o fator de segurana mnimo aceitvel, tornando o talude seguro, ouseja, com sem probabilidade de desabamento nas condies atuais.
No caso (5), o segundo caso estudado que teria desmoronado, tem o solo com
coeso de 1,22KPa, ngulo de atrito de 21,3 e peso especfico natural de 15,00KN/m
com um lenol fretico de aproximadamente meia altura. Foi tambm o caso que menos
se provou estvel, at menos estvel que o caso (2) no qual se caracterizava com um
lenol fretico extremamente elevado. O motivo pelo qual o caso (5) se mostrou assim
nos leva a acreditar que sua coeso exageradamente baixa, alm de um ngulo de atrito
menor do que os outros casos, superaram a condio do nvel do lenol fretico apenas
em meia altura para manter-se ao menos mais estvel que o caso (2). Reafirmamos
assim o argumento de que para se manter um talude estvel so diversos os fatores que
atuam juntos na concepo dos resultados calculados a partir do desenvolvimento
desses.
Como soluo para os casos (2) e (5), podemos adotar medidas diferentes para
esses. No caso (2) a medida mais lgica seria de diminuir o nvel do lenol fretico com
drenagem no local, o talude mostrar-se-ia apto a manter-se estvel. Tambm para o caso
(2) e para o caso (5) no cabe colocarmos maior carga no p do talude a fim de
aumentarmos sua estabilidade. Isso deve-se a rea ao lado ser utilizada com uma estrada
como se constatou anteriormente atravs do desenho isomtrico transversal e das
imagens de satlites anteriormente.
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Desta forma, seriam necessrias outras medidas para resolvermos o problema de
instabilidade, tal como a reduo da inclinao do talude com a retirada de material ou a
instalao de uma barreira de conteno apropriada.
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11REFERNCIAS
THOM, A. e FERREIRA, M.C. (2011). Utilizao de resduo da construo
e demolio como reforo de um solo residual de basalto, servindo como base de
fundaes superficiais, p.1-12. Disponvel em:
http://www.editoradunas.com.br/revistatpec/Art1_N18.pdf
SALA, M. Utilizao de resduo da construo e demolio como reforo de
um solo residual de basalto, servindo como base de fundaes superficiais. 2007. 148f.
TCC - Iju. 2007. Disponvel em: www.projetos.unijui.edu.br/petegc/wp-content/.../TCC-
Mariana-Sala.pdf
RAMBO, D. et al (2008).Propriedades geotcnicas do solo residual de basalto
da regio de Iju/RS, p.1-12. UNIJU, Iju. Disponvel em:
http://www.editoradunas.com.br/revistatpec/Art3_N12.pdf
TABALIPA, N. L. e FIORI, A. P. (2008). Influncia da vegetao na
estabilidade de taludes na bacia do rio ligeiro, p.1-14. Departamento de Construo
Civil, Universidade Tecnolgica Federal do Paran, UFPR. Disponvel em:
http://www.revistageociencias.com.br/27_3/Art%2008_Tabalipa.pdf
http://www.editoradunas.com.br/revistatpec/Art1_N18.pdfhttp://www.editoradunas.com.br/revistatpec/Art1_N18.pdfhttp://www.projetos.unijui.edu.br/petegc/wp-content/.../TCC-Mariana-Sala.pdfhttp://www.projetos.unijui.edu.br/petegc/wp-content/.../TCC-Mariana-Sala.pdfhttp://www.projetos.unijui.edu.br/petegc/wp-content/.../TCC-Mariana-Sala.pdfhttp://www.projetos.unijui.edu.br/petegc/wp-content/.../TCC-Mariana-Sala.pdfhttp://www.projetos.unijui.edu.br/petegc/wp-content/.../TCC-Mariana-Sala.pdfhttp://www.projetos.unijui.edu.br/petegc/wp-content/.../TCC-Mariana-Sala.pdfhttp://www.projetos.unijui.edu.br/petegc/wp-content/.../TCC-Mariana-Sala.pdfhttp://www.projetos.unijui.edu.br/petegc/wp-content/.../TCC-Mariana-Sala.pdfhttp://www.editoradunas.com.br/revistatpec/Art3_N12.pdfhttp://www.revistageociencias.com.br/27_3/Art%2008_Tabalipa.pdfhttp://www.revistageociencias.com.br/27_3/Art%2008_Tabalipa.pdfhttp://www.editoradunas.com.br/revistatpec/Art3_N12.pdfhttp://www.projetos.unijui.edu.br/petegc/wp-content/.../TCC-Mariana-Sala.pdfhttp://www.projetos.unijui.edu.br/petegc/wp-content/.../TCC-Mariana-Sala.pdfhttp://www.editoradunas.com.br/revistatpec/Art1_N18.pdf -
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25
12ANEXOS
Solicitao 1:
File InformationCreated By: Lucas MichelettoLast Edited By: Lucas MichelettoRevision Number: 25File Version: 8.2Tool Version: 8.12.3.7901Date: 27/05/2014Time: 16:51:05
File Name: SITUAO 1.gszDirectory: C:\Users\Lucas\Desktop\Last Solved Date: 27/05/2014Last Solved Time: 16:51:16
Project SettingsLength(L) Units: metersTime(t) Units: SecondsForce(F) Units: kNPressure(p) Units: kPa
Strength Units: kPaUnit Weight of Water: 9,807 kN/mView: 2DElement Thickness: 1
Analysis Settings
Anlise de estabilidade de taludeDescription: Trabalho - Estabilidade de taludes - Geo. III Prof. Pedro - 2014Kind: SLOPE/W
Method: Morgenstern-PriceSettings
Side FunctionInterslice force function option: Half-Sine
LambdaLambda 1: -1Lambda 2: -0,8Lambda 3: -0,6Lambda 4: -0,4Lambda 5: -0,2Lambda 6: 0Lambda 7: 0,2Lambda 8: 0,4
-
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26
Lambda 9: 0,6Lambda 10: 0,8Lambda 11: 1
PWP Conditions Source: Piezometric LineApply Phreatic Correction:NoUse Staged Rapid Drawdown:No
Slip SurfaceDirection of movement: Left to RightUse Passive Mode:NoSlip Surface Option: Entry and ExitCritical slip surfaces saved: 1Optimize Critical Slip Surface Location:NoTension Crack
Tension Crack Option: (none)F of S Distribution
F of S Calculation Option: ConstantAdvanced
Number of Slices: 30F of S Tolerance: 0,001Minimum Slip Surface Depth: 0,1 mOptimization Maximum Iterations: 2.000Optimization Convergence Tolerance: 1e-007Starting Optimization Points: 8Ending Optimization Points: 16Complete Passes per Insertion: 1Driving Side Maximum Convex Angle: 5 Resisting Side Maximum Convex Angle: 1
MaterialsNew Material
Model: Mohr-CoulombUnit Weight: 16,3 kN/mCohesion': 10 kPaPhi': 24 Phi-B: 0 Pore Water Pressure
Piezometric Line: 1
Slip Surface Entry and ExitLeft Projection: RangeLeft-Zone Left Coordinate: (0; 8,3) mLeft-Zone Right Coordinate: (11,4848; 7,066546) mLeft-Zone Increment: 10Right Projection: RangeRight-Zone Left Coordinate: (14,406873; 4,639118) mRight-Zone Right Coordinate: (25; 3) mRight-Zone Increment: 10Radius Increments: 4
-
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27
Slip Surface LimitsLeft Coordinate: (0; 8,3) mRight Coordinate: (25; 3) m
Piezometric Lines
Piezometric Line 1
Coordinates
X (m) Y (m)
Coordinate 1 0 3,013953
Coordinate 2 16,38 3
Coordinate 3 25 3
PointsX (m) Y (m)
Point 1 16,38 3
Point 2 10 8,3
Point 3 0 8,3
Point 4 0 0
Point 5 25 3
Point 6 25 0
Regions Material Points Area (m)
Region 1 New Material 4;6;5;1;2;3 144,91
Current Slip SurfaceSlip Surface: 403F of S: 1,671Volume: 12,409071 m
Weight: 202,26786 kNResisting Moment: 1.748,7271 kN-m
-
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28
Activating Moment: 1.046,3663 kN-mResisting Force: 145,65067 kNActivating Force: 87,165468 kNF of S Rank: 1Exit: (16,348659; 3,0260355) mEntry: (8,3512067; 8,3) mRadius: 9,821471 mCenter: (17,070278; 12,820961) m
Slip Slices
X (m) Y (m) PWP (kPa)Base
NormalStress (kPa)
FrictionalStrength
(kPa)
CohesiveStrength
(kPa)
Slice1
8,4886061 8,0527147 -49,486049 -4,0822649 -1,8175414 10
Slice2
8,763405 7,5873469 -44,924483 2,2183282 0,98766334 10
Slice3
9,0382039 7,173837 -40,871487 7,4359298 3,3106892 10
Slice4
9,3130028 6,8013476 -37,220778 11,930599 5,3118447 10
Slice5
9,5878017 6,4625948 -33,900926 15,938222 7,0961538 10
Slice6
9,8626006 6,1523968 -30,86111 19,623489 8,7369403 10
Slice7
10,132264 5,8718372 -28,111914 21,874395 9,7391082 10
Slice8
10,396791 5,6172562 -25,617448 22,756051 10,131647 10
Slice9
10,661319 5,3807955 -23,300689 23,550102 10,485181 10
Slice10
10,925846 5,1607714 -21,145122 24,271101 10,806191 10
Slice11
11,190374 4,9558005 -19,137182 24,924964 11,097309 10
Slice12
11,454901 4,7647308 -17,265571 25,510223 11,357883 10
Slice13
11,719429 4,5865924 -15,520778 26,018834 11,584331 10
-
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29
Slice14
11,983956 4,4205611 -13,894719 26,43672 11,770386 10
Slice15
12,248483 4,2659307 -12,380468 26,744245 11,907305 10
Slice16
12,513011 4,1220921 -10,972053 26,916731 11,984101 10
Slice17
12,777538 3,9885175 -9,6642963 26,925175 11,98786 10
Slice18
13,042066 3,8647468 -8,4526873 26,737245 11,904188 10
Slice19
13,306593 3,7503783 -7,3332852 26,318677 11,71783 10
Slice20
13,571121 3,64506 -6,3026382 25,635126 11,413493 10
Slice21
13,835648 3,5484831 -5,3577185 24,654453 10,97687 10
Slice22
14,100176 3,4603768 -4,4958701 23,349374 10,395811 10
Slice23
14,364703 3,3805037 -3,7147647 21,700278 9,6615862 10
Slice24
14,629231 3,3086563 -3,0123664 19,697916 8,7700771 10
Slice25
14,893758 3,2446536 -2,3869022 17,345604 7,7227604 10
Slice26
15,158286 3,1883393 -1,8368372 14,66054 6,5272928 10
Slice27
15,422813 3,139579 -1,3608546 11,673902 5,1975559 10
Slice28
15,687341 3,0982589-0,95783885
8,429539 3,7530726 10
Slice29
15,951868 3,0642846-0,62686221
4,9812698 2,2178042 10
Slice30
16,216395 3,0375793-0,36717359
1,3890395 0,61844023 10
-
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Solicitao 2:
File Information
Created By: Lucas MichelettoLast Edited By: Lucas MichelettoRevision Number: 26File Version: 8.2Tool Version: 8.12.3.7901Date: 27/05/2014Time: 16:56:18File Name: SITUAO 1.gszDirectory: C:\Users\Lucas\Desktop\Last Solved Date: 27/05/2014Last Solved Time: 16:56:27
Project SettingsLength(L) Units: metersTime(t) Units: SecondsForce(F) Units: kNPressure(p) Units: kPaStrength Units: kPaUnit Weight of Water: 9,807 kN/mView: 2DElement Thickness: 1
Analysis Settings
Anlise de estabilidade de taludeDescription: Trabalho - Estabilidade de taludes - Geo. III Prof. Pedro - 2014Kind: SLOPE/WMethod: Morgenstern-PriceSettings
Side FunctionInterslice force function option: Half-Sine
LambdaLambda 1: -1Lambda 2: -0,8Lambda 3: -0,6Lambda 4: -0,4Lambda 5: -0,2Lambda 6: 0Lambda 7: 0,2Lambda 8: 0,4Lambda 9: 0,6Lambda 10: 0,8Lambda 11: 1
PWP Conditions Source: Piezometric LineApply Phreatic Correction:No
-
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31
Use Staged Rapid Drawdown:NoSlip Surface
Direction of movement: Left to RightUse Passive Mode:NoSlip Surface Option: Entry and ExitCritical slip surfaces saved: 1Optimize Critical Slip Surface Location:NoTension Crack
Tension Crack Option: (none)F of S Distribution
F of S Calculation Option: ConstantAdvanced
Number of Slices: 30F of S Tolerance: 0,001Minimum Slip Surface Depth: 0,1 mOptimization Maximum Iterations: 2.000Optimization Convergence Tolerance: 1e-007
Starting Optimization Points: 8Ending Optimization Points: 16Complete Passes per Insertion: 1Driving Side Maximum Convex Angle: 5 Resisting Side Maximum Convex Angle: 1
Materials
New MaterialModel: Mohr-Coulomb
Unit Weight: 16,3 kN/mCohesion': 10 kPaPhi': 24 Phi-B: 0 Pore Water Pressure
Piezometric Line: 1
Slip Surface Entry and ExitLeft Projection: RangeLeft-Zone Left Coordinate: (0; 8,3) m
Left-Zone Right Coordinate: (11,4848; 7,066546) mLeft-Zone Increment: 10Right Projection: RangeRight-Zone Left Coordinate: (14,406873; 4,639118) mRight-Zone Right Coordinate: (25; 3) mRight-Zone Increment: 10Radius Increments: 4
Slip Surface LimitsLeft Coordinate: (0; 8,3) m
Right Coordinate: (25; 3) m
-
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32
Piezometric Lines
Piezometric Line 1
CoordinatesX (m) Y (m)
Coordinate 1 0 8,3
Coordinate 2 10 8,3
Coordinate 3 16,38 3
Coordinate 4 25 3
PointsX (m) Y (m)
Point 1 16,38 3
Point 2 10 8,3
Point 3 0 8,3
Point 4 0 0
Point 5 25 3
Point 6 25 0
RegionsMaterial Points Area (m)
Region 1 New Material 4;6;5;1;2;3 144,91
Current Slip SurfaceSlip Surface: 399F of S: 0,999Volume: 15,7969 mWeight: 257,48946 kNResisting Moment: 833,20865 kN-mActivating Moment: 834,27838 kN-mResisting Force: 101,31416 kNActivating Force: 101,43311 kN
-
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33
F of S Rank: 1Exit: (16,127614; 3,2096623) mEntry: (8,3512067; 8,3) mRadius: 6,8391162 mCenter: (14,987533; 9,9530832) m
Slip Slices
X (m) Y (m)PWP(kPa)
BaseNormal
Stress (kPa)
FrictionalStrength
(kPa)
CohesiveStrength
(kPa)
Slice1
8,4886061 7,8711054 4,2061689 -7,1430151 -5,0529824 10
Slice2
8,763405 7,1383807 11,392001 4,5495114 -3,0464726 10
Slice3 9,0382039 6,591389 16,756348 12,555939 -1,8701427 10
Slice4
9,3130028 6,1435621 21,148187 18,724315 -1,0791771 10
Slice5
9,5878017 5,7618783 24,891359 23,816799 -0,47842489 10
Slice6
9,8626006 5,4292053 28,153884 28,251274 0,043360982 10
Slice7
10,127659 5,1445295 29,90568 30,893657 0,43987563 10
Slice8
10,382976 4,8991995 30,231591 31,918357 0,7509967 10
Slice9
10,638293 4,6776448 30,324339 32,83997 1,1200309 10
Slice10
10,89361 4,476962 30,212396 33,701366 1,5533895 10
Slice11
11,148928 4,294919 29,917653 34,526276 2,0518913 10
Slice12
11,404245 4,1297603 29,457325 35,322544 2,6113638 10
Slice13
11,659562 3,9800802 28,845198 36,083832 3,2228473 10
Slice14
11,914879 3,8447373 28,092467 36,7905 3,8726137 10
-
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34
Slice15
12,170197 3,7227945 27,208321 37,410191 4,5421653 10
Slice16
12,425514 3,6134767 26,200361 37,898545 5,208367 10
Slice17
12,680831 3,5161392 25,07491 38,200431 5,8438584 10
Slice18
12,936148 3,4302446 23,83724 38,252057 6,4178901 10
Slice19
13,191466 3,3553451 22,49174 37,984214 6,8976936 10
Slice20
13,446783 3,2910692 21,042055 37,326807 7,2504387 10
Slice21
13,7021 3,2371113 19,491181 36,214567 7,4457311 10
Slice22
13,957417 3,1932239 17,841545 34,593553 7,4584745 10
Slice23
14,212735 3,1592118 16,095063 32,427744 7,2717782 10
Slice24
14,468052 3,1349267 14,253187 29,704758 6,8794826 10
Slice25
14,723369 3,1202648 12,316937 26,439642 6,2878332 10
Slice26
14,978686 3,1151643 10,286919 22,675844 5,5159048 10
Slice27
15,234004 3,1196035 8,1633439 18,482909 4,5945663 10
Slice28
15,489321 3,1336012 5,9460289 13,951009 3,5640467 10
Slice29
15,744638 3,1572166 3,634394 9,1830985 2,4704424 10
Slice30
15,999955 3,1905505 1,2274495 4,2859104 1,3617145 10
Solicitao 3:
-
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35
File InformationCreated By: Lucas MichelettoLast Edited By: Lucas MichelettoRevision Number: 27File Version: 8.2
Tool Version: 8.12.3.7901Date: 27/05/2014Time: 16:58:47File Name: situao 3.gszDirectory: C:\Users\Lucas\Desktop\Last Solved Date: 27/05/2014Last Solved Time: 16:58:57
Project SettingsLength(L) Units: meters
Time(t) Units: SecondsForce(F) Units: kNPressure(p) Units: kPaStrength Units: kPaUnit Weight of Water: 9,807 kN/mView: 2DElement Thickness: 1
Analysis Settings
Anlise de estabilidade de taludeDescription: Trabalho - Estabilidade de taludes - Geo. III Prof. Pedro - 2014Kind: SLOPE/WMethod: Morgenstern-PriceSettings
Side FunctionInterslice force function option: Half-Sine
LambdaLambda 1: -1Lambda 2: -0,8Lambda 3: -0,6
Lambda 4: -0,4Lambda 5: -0,2Lambda 6: 0Lambda 7: 0,2Lambda 8: 0,4Lambda 9: 0,6Lambda 10: 0,8Lambda 11: 1
PWP Conditions Source: Piezometric LineApply Phreatic Correction:NoUse Staged Rapid Drawdown:No
Slip Surface
Direction of movement: Left to RightUse Passive Mode:No
-
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Slip Surface Option: Entry and ExitCritical slip surfaces saved: 1Optimize Critical Slip Surface Location:NoTension Crack
Tension Crack Option: (none)F of S Distribution
F of S Calculation Option: ConstantAdvanced
Number of Slices: 30F of S Tolerance: 0,001Minimum Slip Surface Depth: 0,1 mOptimization Maximum Iterations: 2.000Optimization Convergence Tolerance: 1e-007Starting Optimization Points: 8Ending Optimization Points: 16Complete Passes per Insertion: 1Driving Side Maximum Convex Angle: 5
Resisting Side Maximum Convex Angle: 1
Materials
New MaterialModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 16,3 kN/mCohesion': 10 kPaPhi': 24 Phi-B: 0
Pore Water PressurePiezometric Line: 1
Slip Surface Entry and ExitLeft Projection: RangeLeft-Zone Left Coordinate: (0; 8,3) mLeft-Zone Right Coordinate: (11,4848; 7,066546) mLeft-Zone Increment: 10Right Projection: RangeRight-Zone Left Coordinate: (14,406873; 4,639118) m
Right-Zone Right Coordinate: (25; 3) mRight-Zone Increment: 10Radius Increments: 4
Slip Surface LimitsLeft Coordinate: (0; 8,3) mRight Coordinate: (25; 3) m
-
8/12/2019 Estabilidade de taludes com software
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37
Piezometric Lines
Piezometric Line 1
CoordinatesX (m) Y (m)
Coordinate 1 0 6,635055
Coordinate 2 5,205527 6,430836
Coordinate 3 8,692945 5,833891
Coordinate 4 11,850473 4,372945
Coordinate 5 14,693818 3,351855
Coordinate 6 16,38 3
Coordinate 7 25 3
PointsX (m) Y (m)
Point 1 16,38 3
Point 2 10 8,3
Point 3 0 8,3
Point 4 0 0
Point 5 25 3
Point 6 25 0
RegionsMaterial Points Area (m)
Region 1 New Material 4;6;5;1;2;3 144,91
Current Slip SurfaceSlip Surface: 349F of S: 1,535Volume: 24,761013 m
-
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38
Weight: 403,60451 kNResisting Moment: 2.006,3196 kN-mActivating Moment: 1.306,8308 kN-mResisting Force: 216,07705 kNActivating Force: 140,78035 kNF of S Rank: 1Exit: (17,170403; 3) mEntry: (7,1581772; 8,3) mRadius: 7,7240918 mCenter: (14,621174; 10,291298) m
Slip Slices
X (m) Y (m) PWP (kPa)Base
NormalStress (kPa)
FrictionalStrength
(kPa)
CohesiveStrength
(kPa)
Slice
17,3420558 7,7692836 -16,712692 -5,0749018 -2,2594918 10
Slice2
7,7098131 6,8673966 -8,4852309 6,6876933 2,9775529 10
Slice3
8,0775704 6,2019883 -2,5769164 15,487429 6,8954477 10
Slice4
8,477197 5,6237572 2,4229527 23,801769 9,518462 10
Slice
5 8,8563269 5,1563404 5,9033826 30,871197 11,116387 10
Slice6
9,1830906 4,8107995 7,8093891 36,095392 12,59374 10
Slice7
9,5098544 4,5043745 9,3317865 40,946118 14,075607 10
Slice8
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Slice9 10,154206 3,9927229 11,425764 48,409763 16,466337 10
Slice10
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Slice11
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Slice12
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Slice 11,387855 3,2785665 12,831731 51,384481 17,16479 10
-
8/12/2019 Estabilidade de taludes com software
39/55
39
13
Slice14
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Slice15 12,008437 3,0244544 12,668324 51,800758 17,422882 10
Slice16
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Slice17
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Slice18
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Slice19 13,272146 2,6876163 11,521104 48,915659 16,649129 10
Slice20
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Slice21
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Slice22
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Slice24
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Slice25
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Slice26
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Slice27
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Slice28
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Slice29
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Slice30
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-
8/12/2019 Estabilidade de taludes com software
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40
Solicitao 4:
File Information
Created By: Lucas MichelettoLast Edited By: Lucas MichelettoRevision Number: 28File Version: 8.2Tool Version: 8.12.3.7901Date: 27/05/2014Time: 17:02:32File Name: situao 3.gszDirectory: C:\Users\Lucas\Desktop\Last Solved Date: 27/05/2014Last Solved Time: 17:02:42
Project SettingsLength(L) Units: metersTime(t) Units: SecondsForce(F) Units: kNPressure(p) Units: kPaStrength Units: kPaUnit Weight of Water: 9,807 kN/mView: 2DElement Thickness: 1
Analysis Settings
Anlise de estabilidade de taludeDescription: Trabalho - Estabilidade de taludes - Geo. III Prof. Pedro - 2014Kind: SLOPE/WMethod: Morgenstern-PriceSettings
Side FunctionInterslice force function option: Half-Sine
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PWP Conditions Source: Piezometric LineApply Phreatic Correction:No
-
8/12/2019 Estabilidade de taludes com software
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41
Use Staged Rapid Drawdown:NoSlip Surface
Direction of movement: Left to RightUse Passive Mode:NoSlip Surface Option: Entry and ExitCritical slip surfaces saved: 1Optimize Critical Slip Surface Location:NoTension Crack
Tension Crack Option: (none)F of S Distribution
F of S Calculation Option: ConstantAdvanced
Number of Slices: 30F of S Tolerance: 0,001Minimum Slip Surface Depth: 0,1 mOptimization Maximum Iterations: 2.000Optimization Convergence Tolerance: 1e-007
Starting Optimization Points: 8Ending Optimization Points: 16Complete Passes per Insertion: 1Driving Side Maximum Convex Angle: 5 Resisting Side Maximum Convex Angle: 1
Materials
New MaterialModel: Mohr-Coulomb
Unit Weight: 13,75 kN/mCohesion': 41,16 kPaPhi': 35,51 Phi-B: 0 Pore Water Pressure
Piezometric Line: 1
Slip Surface Entry and ExitLeft Projection: RangeLeft-Zone Left Coordinate: (0; 8,3) m
Left-Zone Right Coordinate: (11,4848; 7,066546) mLeft-Zone Increment: 10Right Projection: RangeRight-Zone Left Coordinate: (14,406873; 4,639118) mRight-Zone Right Coordinate: (25; 3) mRight-Zone Increment: 10Radius Increments: 4
Slip Surface LimitsLeft Coordinate: (0; 8,3) m
Right Coordinate: (25; 3) m
-
8/12/2019 Estabilidade de taludes com software
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42
Piezometric Lines
Piezometric Line 1
CoordinatesX (m) Y (m)
Coordinate 1 0 6,635055
Coordinate 2 5,205527 6,430836
Coordinate 3 8,692945 5,833891
Coordinate 4 11,850473 4,372945
Coordinate 5 14,693818 3,351855
Coordinate 6 16,38 3
Coordinate 7 25 3
PointsX (m) Y (m)
Point 1 16,38 3
Point 2 10 8,3
Point 3 0 8,3
Point 4 0 0
Point 5 25 3
Point 6 25 0
RegionsMaterial Points Area (m)
Region 1 New Material 4;6;5;1;2;3 144,91
Current Slip SurfaceSlip Surface: 305F of S: 4,662Volume: 51,067136 m
-
8/12/2019 Estabilidade de taludes com software
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43
Weight: 702,17312 kNResisting Moment: 7.988,4726 kN-mActivating Moment: 1.713,3798 kN-mResisting Force: 796,22354 kNActivating Force: 171,00689 kNF of S Rank: 1Exit: (19,407431; 3) mEntry: (5,9651476; 8,3) mRadius: 7,9223724 mCenter: (13,878676; 8,6742279) m
Slip Slices
X (m) Y (m)PWP(kPa)
BaseNormal
Stress (kPa)
FrictionalStrength
(kPa)
CohesiveStrength
(kPa)
Slice
16,1529059 7,2682667
-
9,8030236-18,484882 -13,190006 41,16
Slice2
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Slice3
7,0463484 4,6911212 13,971243 30,088624 11,500661 41,16
Slice4
7,5168045 3,969543 20,258018 42,514707 15,881404 41,16
Slice
5 7,9872607 3,3892383 25,159323 52,28918 19,358684 41,16
Slice6
8,4577169 2,9059543 29,109147 60,393848 22,323399 41,16
Slice7
8,9107875 2,5093441 31,615357 67,027971 25,268899 41,16
Slice8
9,3464725 2,1817298 32,85132 72,551766 28,328509 41,16
Slice9 9,7821575 1,8979665 33,657236 77,473856 31,265631 41,16
Slice10
10,231309 1,646228 34,087979 79,585479 32,465034 41,16
Slice11
10,693927 1,4245707 34,162611 78,837637 31,878152 41,16
Slice12
11,156546 1,2382804 33,890398 77,533447 31,141778 41,16
Slice 11,619164 1,084739 33,297017 75,714713 30,26742 41,16
-
8/12/2019 Estabilidade de taludes com software
44/55
44
13
Slice14
12,087418 0,96084936 32,627936 73,383028 29,081058 41,16
Slice15 12,561309 0,8658486 31,890637 70,53773 27,576882 41,16
Slice16
13,0352 0,80049023 30,862635 67,203407 25,931192 41,16
Slice17
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Slice18
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Slice19 14,456873 0,77655548 26,090448 54,298233 20,127847 41,16
Slice20
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Slice21
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Slice22
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Slice23 16,169227 1,0934047 19,12931 32,747425 9,7172932 41,16
Slice24
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Slice25
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Slice26
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Slice27
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Slice28
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Slice29
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Slice30
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-
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45
Solicitao 5:
File Information
Created By: Lucas MichelettoLast Edited By: Lucas MichelettoRevision Number: 30File Version: 8.2Tool Version: 8.12.3.7901Date: 27/05/2014Time: 17:07:08File Name: situao 3.gszDirectory: C:\Users\Lucas\Desktop\Last Solved Date: 27/05/2014Last Solved Time: 17:07:17
Project SettingsLength(L) Units: metersTime(t) Units: SecondsForce(F) Units: kNPressure(p) Units: kPaStrength Units: kPaUnit Weight of Water: 9,807 kN/mView: 2DElement Thickness: 1
Analysis Settings
Anlise de estabilidade de taludeDescription: Trabalho - Estabilidade de taludes - Geo. III Prof. Pedro - 2014Kind: SLOPE/WMethod: Morgenstern-PriceSettings
Side FunctionInterslice force function option: Half-Sine
LambdaLambda 1: -1Lambda 2: -0,8Lambda 3: -0,6Lambda 4: -0,4Lambda 5: -0,2Lambda 6: 0Lambda 7: 0,2Lambda 8: 0,4Lambda 9: 0,6Lambda 10: 0,8Lambda 11: 1
PWP Conditions Source: Piezometric LineApply Phreatic Correction:No
-
8/12/2019 Estabilidade de taludes com software
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46
Use Staged Rapid Drawdown:NoSlip Surface
Direction of movement: Left to RightUse Passive Mode:NoSlip Surface Option: Entry and ExitCritical slip surfaces saved: 1Optimize Critical Slip Surface Location:NoTension Crack
Tension Crack Option: (none)F of S Distribution
F of S Calculation Option: ConstantAdvanced
Number of Slices: 30F of S Tolerance: 0,001Minimum Slip Surface Depth: 0,1 mOptimization Maximum Iterations: 2.000Optimization Convergence Tolerance: 1e-007
Starting Optimization Points: 8Ending Optimization Points: 16Complete Passes per Insertion: 1Driving Side Maximum Convex Angle: 5 Resisting Side Maximum Convex Angle: 1
Materials
New MaterialModel: Mohr-Coulomb
Unit Weight: 15 kN/mCohesion': 1,22 kPaPhi': 21,3 Phi-B: 0 Pore Water Pressure
Piezometric Line: 1
Slip Surface Entry and ExitLeft Projection: RangeLeft-Zone Left Coordinate: (0; 8,3) m
Left-Zone Right Coordinate: (11,4848; 7,066546) mLeft-Zone Increment: 10Right Projection: RangeRight-Zone Left Coordinate: (14,406873; 4,639118) mRight-Zone Right Coordinate: (25; 3) mRight-Zone Increment: 10Radius Increments: 4
Slip Surface LimitsLeft Coordinate: (0; 8,3) m
Right Coordinate: (25; 3) m
-
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47
Piezometric Lines
Piezometric Line 1
CoordinatesX (m) Y (m)
Coordinate 1 0 6,635055
Coordinate 2 5,205527 6,430836
Coordinate 3 8,692945 5,833891
Coordinate 4 11,850473 4,372945
Coordinate 5 14,693818 3,351855
Coordinate 6 16,38 3
Coordinate 7 25 3
PointsX (m) Y (m)
Point 1 16,38 3
Point 2 10 8,3
Point 3 0 8,3
Point 4 0 0
Point 5 25 3
Point 6 25 0
RegionsMaterial Points Area (m)
Region 1 New Material 4;6;5;1;2;3 144,91
Current Slip SurfaceSlip Surface: 458F of S: 0,730Volume: 6,7705532 m
-
8/12/2019 Estabilidade de taludes com software
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48
Weight: 101,5583 kNResisting Moment: 413,06869 kN-mActivating Moment: 565,61064 kN-mResisting Force: 34,535369 kNActivating Force: 47,28829 kNF of S Rank: 1Exit: (16,208182; 3,1427328) mEntry: (9,5442362; 8,3) mRadius: 9,4888011 mCenter: (18,079767; 12,445126) m
Slip Slices
X (m) Y (m)PWP(kPa)
Base NormalStress (kPa)
FrictionalStrength
(kPa)
CohesiveStrength
(kPa)
Slice
19,6581772 8,0801666
-
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Slice2
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Slice3
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Slice4
10,346964 6,9495598-18,446586
6,7031406 2,6134453 1,22
Slice
5 10,578273 6,6374373
-
16,435182 7,739558 3,0175276 1,22
Slice6
10,809582 6,3500988-14,666834
8,6555053 3,3746405 1,22
Slice7
11,040891 6,084165-13,108402
9,4880778 3,699247 1,22
Slice8
11,2722 5,8370388-11,734416
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Slice9 11,503509 5,6066728
-10,524797 10,997521 4,2877541 1,22
Slice10
11,734818 5,391419-9,4633841
11,701738 4,5623171 1,22
Slice11
11,959832 5,1950727-8,4477535
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Slice12
12,178551 5,0158931-7,4608344
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Slice 12,39727 4,847236 - 13,560368 5,2869666 1,22
-
8/12/2019 Estabilidade de taludes com software
49/55
49
13 6,5771079
Slice14
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14,098548 5,496794 1,22
Slice15 12,834708 4,5388321
-5,0931801 14,575502 5,6827509 1,22
Slice16
13,053427 4,3979756-4,4820952
14,969519 5,8363714 1,22
Slice17
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Slice18
13,490864 4,1406866-3,4994516
15,400623 6,0044521 1,22
Slice19 13,709583 4,0235071 -3,1205662 15,376429 5,9950191 1,22
Slice20
13,928302 3,9135436-2,8124486
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Slice21
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Slice22
14,36574 3,7141908-2,3979855
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Slice23 14,584459 3,6243362 -2,2870758 13,017611 5,0753544 1,22
Slice24
14,801987 3,5411818-2,0780873
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Slice25
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Slice26
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8,659229 3,3760923 1,22
Slice27
15,451 3,3284237 -1,319724 6,8124202 2,6560516 1,22
Slice28
15,667338 3,2687964-1,1776772
4,8403571 1,8871764 1,22
Slice29
15,883675 3,2146239-1,0891266
2,7944085 1,0894944 1,22
Slice30
16,100013 3,1658108-1,0531346
0,7243704 0,28242022 1,22
-
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50
Solicitao 6:
File Information
Created By: Lucas MichelettoLast Edited By: Lucas Micheletto
Revision Number: 27
File Version: 8.2
Tool Version: 8.12.3.7901
Date: 28/05/2014
Time: 18:55:59
File Name: situao 2.gsz
Directory: C:\Users\Lucas\Desktop\
Last Solved Date: 28/05/2014
Last Solved Time: 18:56:25
Project SettingsLength(L) Units: meters
Time(t) Units: Seconds
Force(F) Units: kN
Pressure(p) Units: kPa
Strength Units: kPa
Unit Weight of Water: 9,807 kN/m
View: 2D
Element Thickness: 1
Analysis Settings
Anlise de estabilidade de talude
Description: Trabalho - Estabilidade de taludes - Geo. III Prof. Pedro - 2014
Kind: SLOPE/W
Method: Morgenstern-Price
Settings
Side Function
Interslice force function option: Half-SineLambda
Lambda 1: -1
Lambda 2: -0,8
Lambda 3: -0,6
Lambda 4: -0,4
Lambda 5: -0,2
Lambda 6: 0
Lambda 7: 0,2
Lambda 8: 0,4
Lambda 9: 0,6
Lambda 10: 0,8Lambda 11: 1
-
8/12/2019 Estabilidade de taludes com software
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51
PWP Conditions Source: Piezometric Line
Apply Phreatic Correction: No
Use Staged Rapid Drawdown: No
Slip Surface
Direction of movement: Left to Right
Use Passive Mode: NoSlip Surface Option: Entry and Exit
Critical slip surfaces saved: 1
Optimize Critical Slip Surface Location: No
Tension Crack
Tension Crack Option: (none)
F of S Distribution
F of S Calculation Option: Constant
Advanced
Number of Slices: 30
F of S Tolerance: 0,001
Minimum Slip Surface Depth: 0,1 mOptimization Maximum Iterations: 2.000
Optimization Convergence Tolerance: 1e-007
Starting Optimization Points: 8
Ending Optimization Points: 16
Complete Passes per Insertion: 1
Driving Side Maximum Convex Angle: 5
Resisting Side Maximum Convex Angle: 1
Materials
New Material
Model: Mohr-Coulomb
Unit Weight: 15 kN/m
Cohesion': 1,22 kPa
Phi': 21,3
Phi-B: 0
Pore Water Pressure
Piezometric Line: 1
New Material (2)
Model: Mohr-Coulomb
Unit Weight: 15 kN/m
Cohesion': 20 kPa
Phi': 30
Phi-B: 0
Pore Water Pressure
Piezometric Line: 1
Slip Surface Entry and ExitLeft Projection: RangeLeft-Zone Left Coordinate: (0; 8,3) m
-
8/12/2019 Estabilidade de taludes com software
52/55
52
Left-Zone Right Coordinate: (11,484799; 7,066546) m
Left-Zone Increment: 10
Right Projection: Range
Right-Zone Left Coordinate: (13,750796; 5,184135) m
Right-Zone Right Coordinate: (18,979258; 5,161542) m
Right-Zone Increment: 10Radius Increments: 4
Slip Surface LimitsLeft Coordinate: (0; 8,3) m
Right Coordinate: (18,979258; 5,161542) m
Piezometric Lines
Piezometric Line 1
Coordinates
X (m) Y (m)
Coordinate 1 0 6,635055
Coordinate 2 5,205527 6,430836
Coordinate 3 8,692945 5,833891
Coordinate 4 11,850473 4,372945
Coordinate 5 14,693818 3,351855
Coordinate 6 16,38 3
Coordinate 7 25 3
PointsX (m) Y (m)
Point 1 16,38 3
Point 2 10 8,3
Point 3 0 8,3
Point 4 0 0
Point 5 25 3
-
8/12/2019 Estabilidade de taludes com software
53/55
53
Point 6 25 0
Point 7 17,999011 25,539375
Point 8 0 6,635055
Point 9 5,205527 6,430836
Point 10 8,692945 5,833891
Point 11 14,693818 3,351855
Point 12 11,850473 4,372945
Point 13 13,758523 5,177716
Point 14 18,979258 5,161542
Point 15 18,941556 3
RegionsMaterial Points Area (m)
Region 1 New Material 4;6;5;15;1;13;2;3 144,91
Region 2 New Material (2) 13;14;15;1 8,4319
Current Slip SurfaceSlip Surface: 443
F of S: 0,835
Volume: 3,0362558 m
Weight: 45,543838 kN
Resisting Moment: 119,63206 kN-m
Activating Moment: 143,24091 kN-m
Resisting Force: 17,334591 kNActivating Force: 20,753856 kN
F of S Rank: 1
Exit: (13,750796; 5,184135) m
Entry: (9,5442356; 8,3) m
Radius: 5,5256601 m
Center: (14,544076; 10,652556) m
Slip Slices
X (m) Y (m) PWP (kPa)Base Normal
Stress (kPa)Frictional
Strength
Cohesive
Strength
-
8/12/2019 Estabilidade de taludes com software
54/55
54
(kPa) (kPa)
Slice
19,6201963 8,1505135
-
26,926583-0,24594037 -0,095888145 1,22
Slice2 9,7721178 7,8707239 -24,87204 2,1560963 0,84062683 1,22
Slice
39,9240393 7,6245233
-
23,1469054,2039913 1,6390677 1,22
Slice
410,071172 7,4104352
-
21,7149685,5222101 2,1530197 1,22
Slice
510,213516 7,2223905
-
20,5167096,1928012 2,4144723 1,22
Slice
610,35586 7,0497986
-
19,4699966,784772 2,6452721 1,22
Slice
710,498204 6,8905191
-
18,5538397,3230236 2,8551276 1,22
Slice
810,640548 6,7429166
-
17,7521967,8244315 3,0506183 1,22
Slice
910,782892 6,6057078
-
17,0524858,2998701 3,2359841 1,22
Slice
1010,925237 6,4778641
-
16,4446198,7554115 3,4135923 1,22
Slice
1111,067581 6,3585466
-
15,9203679,1929978 3,5842001 1,22
Slice
1211,209925 6,2470604
-
15,4729199,6107593 3,7470785 1,22
Slice
13
11,352269 6,1428236-
15,096563
10,00311 3,9000495 1,22
Slice
1411,494613 6,0453429
-
14,78646610,360735 4,0394817 1,22
Slice
1511,636957 5,9541971
-
14,53849510,670591 4,1602894 1,22
Slice
1611,779301 5,8690234
-
14,34909310,916024 4,2559798 1,22
Slice11,918342 5,7912298
-11,075429 4,3181292 1,22
-
8/12/2019 Estabilidade de taludes com software
55/55
17 14,148143
Slice
1812,054079 5,7203093
-
13,93067111,13272 4,340466 1,22
Slice19 12,189816 5,6540806 -13,759213 11,073075 4,3172116 1,22
Slice
2012,325554 5,5923594
-
13,63195910,876397 4,2405299 1,22
Slice
2112,461291 5,5349823
-
13,54730910,524704 4,1034108 1,22
Slice
2212,597028 5,4818047
-
13,50384210,004153 3,9004563 1,22
Slice
2312,732766 5,4326981 -13,5003 9,3070604 3,6286712 1,22
Slice
2412,868503 5,3875484
-
13,5355638,4336182 3,2881304 1,22
Slice
2513,004241 5,3462546
-
13,6086417,392932 2,8823838 1,22
Slice
2613,139978 5,3087272
-
13,7186576,20308 2,4184798 1,22
Slice
2713,275715 5,2748873
-
13,8648354,8900422 1,9065478 1,22
Slice
2813,411453 5,2446657
-
14,0464983,4855677 1,3589661 1,22
Slice
2913,54719 5,2180019
-
14,2630522,0242784 0,78923318 1,22
Slice
30
13,682927 5,1948437-
14,513986
0,54047385 0,21072195 1,22