dados para estudos de viabilidade tÉcnica …licita.seplag.ce.gov.br/pub/137753/projeto...

IDENTIFICAÇÃO DO INTERESSADO

Nome: Companhia de Água e Esgoto do Ceará - CAGECEEndereço: Av. Dr. Lauro Vieira Chaves, 1030 Fone: (85) 3101-1929

IDENTIFICAÇÃO DO PROJETO

Nome: Projeto de Ampliação da SE de 612,5 kVA para 1.212,5 kVA da UC 521852-7Localização: Rua do Campo, 160Ramo de Atividade: Captação tratamento e distribuição de água Extensão da rede em MT: Km:Extensão da rede em BT: Km:Potência Instalada kVA:Demanda Prevista: kW:Regime de Operação Normal: ( X ) Horo-sazonalPrevisão de Início de Operação: Junho/2010

IDENTIFICAÇÃO DO SISTEMA ELÉTRICO

Subestação: Alimentador:RDR: não aplicávelCódigo da estrutura anterior à Derivação: P32P-1000Código da estrutura posterior à Derivação: não aplicável

IDENTIFICAÇÃO DO PROJETISTA

Nome: Alexandre Assunção Gondim Carteira CREA Nº CE14.160/DNº Credenciamento na COELCE: Fone: (85) 3101-1929Data:

DOCUMENTAÇÃO NECESSÁRIA;

1. Planta de situação com identificação do ponto de entrega e do Norte Magnético;2. Diagrama Unifilar Básico;3. Memorial Descritivo para os seguintes casos:3.1. Instalação com demanda superior a 225kW ou3.2. Na carga de instalação conste motor(es) superior(es) a 30CV, fornos de indução ou outros quaisquer aparelhos elétricos, cujo fornecimento possa causar perturbação ao suprimento normal de energia.O mesmo deve conter, além das já mencionadas, as seguintes informações: Especificação dos equipamentos com as respecitvas potências;Tipo de partida do(s) motor(es);Regime de Operação.

DADOS PARA ESTUDOS DE VIABILIDADE TÉCNICA

02/12/2009

1.212,50830

Companhia Energética do Ceará – Área de Planejamento da Alta e Média Tensão Rua Padre Valdevino, 150 –Joaquim Távora – CEP 60.135-020 – Fortaleza – CE - Fone: 3453-428.

1/1

Fortaleza, 07 de dezembro de 2009 Planejamento da Alta e Média Tensão CARTA Nº 227/2009

Prezado Senhor Alexandre Assunção, Em atendimento vossa solicitação, referente aos valores das correntes de curto-circuito no ponto de entrega da unidade consumidora, Cagece – Companhia de Água e Esgoto do Ceará, UC: 521852, situada na Rua do Campo, 160, no município de Fortaleza-Ce, estamos apresentando na seqüência os dados para cálculo do curto-circuito no ponto de conexão com a rede de média tensão da Coelce. Comunicamos que o ponto de conexão da unidade consumidora com a rede de distribuição de média tensão da Coelce localiza-se na estrutura P32P-1000 do alimentador 01P8 da subestação Parangaba. Parâmetros para Cálculo do curto-circuito para o curto prazo: Topologia e parâmetros da rede de distribuição de média tensão até o ponto de conexão do empreendimento.

Impedância Reduzida na barra 15,0kV da subestação em por unidade (pu): Seqüência Positiva R1 = 0,0145pu X1 = 0,4368pu; Seqüência Zero R0 = 3,7806pu X0 = 0,3554pu;

Valores Base para cálculo dos parâmetros em por unidade (pu):

Potência Base 100,0 MVA; Tensão Base 13,8 kV;

Extensão Impedância Condutor em Ohm/km Trecho Condutor Seqüência Positiva Seqüência Zero

(km) R1 X1 R0 X0

01 Cobre 95mm² 0,972 0,2213 0,4040 0,3991 1,9282

02 Cobre 70mm² 1,837 0,3167 0,4167 0,4945 1,9409

03 Cobre 25mm² 0,263 0,8880 0,4605 1,0658 1,9847

Informamos que segue também em anexo uma via do documento Ordem de Ajuste da Proteção do alimentador 01P8 da subestação Parangaba.

Atenciosamente, Raimundo Carlos Monteiro Filho Planejamento da Alta e Média Tensão

O R D E M D E A J U S T E D E P R O T E Ç Ã O PÁGINA: 01 / 02

SE : PARANGABA - PGB DATA: NOV/2009

EQUIPAMENTO TENSÃO RELAÇÃO CORRENTE CÓDIGO CARACTERISTICAS / AJUSTES DA PROTEÇÃO TIPO DEITEM OU LT (KV) DE TC DE ANSI PROTEÇÃO FABRICANTE/ REGULAÇÃO GRADUAÇÃO TEMPORI- IMPLANTAÇÃO CONTROLE

PROTEGIDO (A) PICK-UP(A) TIPO TEMPORIZADO INSTANTÂNEO CURVA TAPE EQUIL. CURVA INST. ZAÇÃO NOME DATA SITUAÇÃO OAP NO ITEM NO

13,8 600 - 5 540 50/51 FASE GE (51P)(0,05 -160) A (50P)(0,05 -160) A (0,00 -900) S (51P)→4,5 A ΤD → 0,07 (50P) → 37,5 A td = 0,10 Seg.

01 ALIMENTADOR F 650 INCREM. DE 0,01A INCREM. DE 0,01A INC. DE 0,01S P. TOC HIGH 4,5 P. IOC HIGH IEC - CURVE A ( NI )

RELIG. 21P8 13,8 600 - 5 24 50/51N NEUTRO GE (51N)(0,05 - 160) A (50N)(0,05 -160)A (0,00 -900) S (51N)→0,2 A TD → 1,04 (50N) → 8,34 A td = 0,10 Seg.

2 TPs na Barra de 13,8 kV F 650 INCREM. DE 0,01A INCREM. DE 0,01A INC.DE 0,01S NEUTRAL TOC 0,20 NEUTRAL IOC IEC - CURVE B ( MI )

01A RELIG. 21P8 13,8 600 - 5 15,00 51NS NEUTRO GE (51Ns)(0,005 -16,000) A (50Ns)(0,005 -16,000) A (0,00 -900) S (S. GROUND)→0,125 A -65 Seg. (S. GROUND) → 0,125 A td = 65,00 Seg.

(Neutro sensível) SENSÍVEL F 650 INCREM. DE 0,001A INCREM. DE 0,001A INC.DE 0,01S S. GRUND TOC 0,125 S. GRUND IOC DT

13,8 600 - 5 120 I2 - GE (46) (0,05 -160) A N.T (0,00 -900) S (46) → 1,00 A - 60 Seg. -

01B ALIMENTADOR F 650 INCREMENTO DE 0,01A INC.DE 0,01S I2 TOC 1,00 DT

RELIG. 21P8 13,8 600 - 5 0,50 I2/I1 - GE Razão(20,0-100) % N.TT. CONT.(0,00-

900) S (B. CONDUCTR)→0,50 A - 70 Seg.

F 650 INCREMENTO DE 0,1% 0,50 Trip Delay→ 70 seg.

VERIFICAÇÃO

F. Térmico Série c/ Medição Bucha DE RTCs EQUIPAMENTO 21P8 RELIGADOR NOME DATA

Sim ou Não Sim ou Não NOME DATA FABRICANTE / TIPO (RELÉ)

SEQUÊNCIA DE OPERAÇÃO 1I - 2T

TEMPO DE RELIGAMENTO 10-10

TEMPO DE RESET 45,0

NOME DATA RUBRICA NOME DATA RUBRICA

nov/09

Cálculo do tempo: PÁGINA: 02 / 02

Curva IEC: CURVE B = MI Curva IEC: CURVE A = NI

As faixas estão na OAP.t – tempo de atuação em segundos;TMS– múltiplo de tempos (curva);I – corrente de falta;Iref – corrente de ajuste (Ipick-up).

Obs.: 1) Relé não opera.

2) Calcular o tempo usando o múltiplo(I/Iref) igual a 48 e considerar o tempo real menor que (<) o valor calculado.

ÁREA DE PLANEJ. DA OPERAÇÃO

RELIGADORES IMPLANTAÇÃO

EMISSÃO VISTO DO CHEFE

SISTEMA DE RELIGAMENTO

⇒> 48Iref

I

1

5,131

−

×=

Iref

I

TMSt

⇒< 1,1Iref

I

1

14,002,0

−

×=

Iref

I

Kt

DEP/DEPAN SOAPMGY 1/1 .

__________________________________________________

Companhia de Água e Esgoto do Ceará Diretoria de Operação Gerência de Controle Perdas e Eficientização Energ ética

PROJETO DE AMPLIAÇÂO DA SUBESTAÇÃO DE 1.212,5 kVA DA

UNIDADE DO PICI CIDADE DE FORTALEZA

Março de 2010

__________________________________________________

Companhia de Água e Esgoto do Ceará Diretoria de Operação Gerência de Controle Perdas e Eficientização Energ ética EQUIPE TÉCNICA Gerente da GCOPE (Gerência Controle Perdas e Eficientização Energética ): Eng. Luiz Celso Braga Pinto Supervisor de Eficientização Enegética Eng. Alexandre Assunção Gondim Projetista: Eng. Alexandre Assunção Gondim – CREA: 14.160-D Desenhista: Roberto Pinheiro

Março de 2010

ÍNDICE

1 MEMÓRIA DESCRITIVA ................................. ..................................................................................... 2 1.1 CONCEPÇÃO ..................................................................................................................................... 2 1.2 LOCALIZAÇÃO ................................................................................................................................. 3 1.3 ENTRADA DE ENERGIA.................................................................................................................. 3 1.4 PROTEÇÃO E MEDIÇÃO.................................................................................................................. 4 1.5 ATERRAMENTO ............................................................................................................................... 6 1.6 NORMAS ............................................................................................................................................ 6 1.7 RECOMENDAÇÕES TÉCNICAS E DATA PREVISTA PARA A LIGAÇÃO ................................ 6 1.8 CONDUTORES................................................................................................................................... 6

2 MEMÓRIA DE CÁLCULO DA DEMANDA DA SUBESTAÇÃO........ ..................................................... 7 2.1 CÁLCULO DA DEMANDA............................................................................................................... 7

2.1.1 SE-Lab. Central .......................................................................................................................... 7 2.1.2 SE-Elevatória Pici ...................................................................................................................... 8 2.1.3 SE-Gelog/UN-BME .................................................................................................................... 9 2.1.4 SE-Gemea/UN-MTE/UN-MPA................................................................................................. 10 2.1.5 Demanda Total da Subestação do Pici..................................................................................... 10

2.2 CÁLCULO DE CURTO CIRCUITO ................................................................................................ 11 2.2.1 Curto circuito na barra de 13,8kV do ponto de entrega........................................................... 11 2.2.2 Curto na barra de 13,8kV do posto de transformação de 600 kVA.......................................... 13

2.3 CÁLCULO DE PROTEÇÃO, COORDENAÇÃO E SELETIVIDADE ........................................... 14 2.3.1 Ponto de entrega....................................................................................................................... 14 2.3.2 Entrada de energia Cagece ...................................................................................................... 15 2.3.3 Posto de transformação de 600kVA.......................................................................................... 18

Anexo 1 – Cargas não relacionadas (QTE1 e QTE2) .... .......................................................................... 22

1 MEMÓRIA DESCRITIVA

1.1 CONCEPÇÃO

Com o objetivo de atender as exigências da COELCE este projeto foi concebido para apresentar o

acréscimo da potencia instalada, a mudança do local da entrada de serviço e do seccionamento

dos alimentadores da subestação, além da troca dos alimentadores subterrâneos das subestações

na unidade consumidora 521852-7

Atualmente a UC 521852-7, possui uma potencia instalada registrada na Coelce de 425kVA.

Informamos porém que a carga existente, já vistoriada pela Coelce e de conhecimento do Dep.

Clientes Institucionais, é de 612,5 kVA disposta da seguinte forma:

Posto de transformação de 350 kVA referente à SE El evatória Pici;

Posto de transformação de 150 kVA que atende as Uni dades Gelog/UN-BME;

Posto de transformação de 112,5 kVA que atende as U nidades Gêmea/UN-MTE/UN-MPA

Será instalado um posto de transformação abrigada com dois transformadores de 300 kVA em

paralelo, totalizando 600 kVA, que atenderá o Laboratório Central a ser instalado no local, fazendo

com que a nova potência instalada totalize 1212,5 kVA.

A mudança do local de entrada de serviço e do seccionamento dos alimentadores dos postos de

transformação deve-se ao fato de haver hoje construção de terceiros em baixo do ramal de entrada

atual, não obedecendo assim às normas de segurança. A troca dos alimentadores subterrâneos

dos postos de transformação é conseqüência do tempo de funcionamento das instalações que

ultrapassa os 40 anos.

Todos os postos de transformação estão afastados entre si e do posto de medição.

A atividade que desenvolvida na unidade, conforme a NT-002/02 e DT 108-R07, continuará sendo

a de cód. 41.00 – Captação tratamento e distribuição de água que possui o Fator de demanda e o

Fator de cargas respectivamente de Fd=0,71 e Fc=0,58.

A instalação terá uma demanda total de 902,79 kVA, restando uma reserva de potência de 309,71

kVA que equivale aproximadamente a 25,54% na instalação de 1.215,5 kVA.

Para efeito de contrato de Fornecimento de Demanda, foi calculada a demanda provável de

acréscimo através da demanda total calculada, conforme o item 14 da NT002/2002, e do Fator de

demanda para Captação tratamento e distribuição de água:

Demanda provável de acréscimo = Fd x D = 0,71 x 902 ,79 = 640,98 kW

Porém se utilizarmos a demanda calculada e aplicarmos o Fator de potência mínimo permitido

(0,92) temos a seguinte demanda provável para a Unudade:

Demanda provável = 0,92 x 902,79 = 830,57 kW

A unidade será um consumidor do Grupo A, e a demanda será acertada no período de 3 meses de

iniciais da contratação.

1.2 LOCALIZAÇÃO

Continuará a mesma localização, ou seja, Rua do Campo, 160 no município de Fortaleza - Pici. O

ponto de entrega será aproximadamente a 184 m do atual ponto de entrega. A medição será

realizada em média tensão através de um Conjunto de Medição Aéreo Compacto instalado e poste

duplo T 300/12 localizado no limite da via pública nesta unidade conforme peças gráficas.

A subestação, bem como qualquer parte da instalação em média tensão, incluindo a estrutura de

medição compacta em poste, deverá ser locada a uma distância mínima de 3,0m de qualquer

edificação (ver planta de situação e locação no desenho em anexo).

1.3 ENTRADA DE ENERGIA

A interligação junto à rede da Coelce será em MT a partir de derivação da rede de distribuição

primária na estrutura P32P-1000 localizada a aproximadamente 184 metros do poste atual. A

medição será feita através de Conjunto de Medição Aéreo Compacto que será instalado em um

poste de concreto 300/12.

Após a medição, a entrada de energia para a unidade será subterrânea conforme peças gráficas. A

entrada subterrânea interligará a medição à SE chaveadora em abrigo de alvenaria que será

composta por:

• Um cubículo no qual será instalado um disjuntor para proteção e seccionamento do

alimentador geral;

• Um cubículo com um disjuntor para a proteção e seccionamento da alimentação do

Laboratório Central (posto de transformação de 600 kVA);

• Um cubículo com um disjuntor para a proteção e seccionamento da alimentação da

Elevatória de Água Tratada (SE-Elevatória Pici);

• Dois cubículos com uma chave seccionadora com fusível em média tensão cada, sendo a

primeira para o posto de medição de 150kVA e o sendo para o posto de medição de 112,5

kVA.

1.4 PROTEÇÃO E MEDIÇÃO

A proteção em média tensão, na entrada da unidade será feita através de:

Pára-Raios tipo Resistor Não-Linear (Óxido de Zinco ):

Classe de Tensão: 15 kV;

Capacidade Mínima de Ruptura: 10 kA;

Nível de Isolamento: 95 kV;

Chave Seccionadora tripolar com comando simultâneo:


Corrente Nominal: 630 A;


Capacidade de Ruptura Simétrica: 10 kA;

A proteção em média tensão, do alimentador geral e alimentadores subterrâneos dos postos de

transformação será feita através de:

Disjuntor tripolar a vácuo (Alimentador Geral):




Capacidade de Interrupção Simétrica: 350 MVA;

Relé eletrônico trifásico de ação secundária com as Funções 50/51 e 50/51N similar ao modelo

S20 – Relé Sepan da Schineider;

Disjuntor tripolar a vácuo (SE-Laboratório Central) :







Disjuntor tripolar a vácuo (SE-Elevatória Pici):





Relé eletrônico trifásico de ação secundária com as Funções 50/51 e 50/51N similar ao modelo S20 – Relé Sepan da Schineider;

Chave seccionadora tripolar fusível (SE-Gelog/UN-BM E):





Elo Fusível: 8K.

Chave seccionadora tripolar fusível (SE-Gemea/UN-MT E/UN-MPA):





Elo Fusível: 6K.

A proteção em média tensão e seccionamento, na alimentação dos transformadores do Laboratório

Central será feita através de:

Disjuntor tripolar a vácuo (SE-Laboratório Central) :







Chave seccionadora tripolar (transformadores de 300 kVA):





1.5 ATERRAMENTO

Será executada uma malha de terra sob o abrigo que contem a proteção e seccionamento dos

alimentadores e será formada por cabos de cobre nu de 50 mm2 e hastes de terra de 5/8 “ x 2,40m.

A disposição das hastes será de forma retangular com um espaçamento mínimo de 3m uma das

outras. A malha deverá ser composta pelo mínimo de 6 hastes. A esta malha serão interligadas

através de cabo de cobre nu de 25mm² todas as partes metálicas não energizadas.

Será executada uma malha de terra sob o abrigo da subestação de 450kVA e será formada por

cabos de cobre nu de 50 mm2 e hastes de terra de 5/8 “ x 2,40m. A disposição das hastes será de

forma retangular com um espaçamento mínimo de 3m uma das outras. A malha deverá ser

composta pelo mínimo de 6 hastes. A esta malha serão interligadas através de cabo de cobre nu

de 25mm² o neutro do transformador e todas as partes metálicas não energizadas.

O sistema de aterramento dos pára-raios será feito por cabos de cobre nu de 50 mm2 e hastes de

terra de 5/8 “ x 2,40m. A disposição das hastes será de forma retangular com um espaçamento

mínimo de 3m uma das outras. A malha deverá ser composta pelo mínimo de 4 hastes.

Antes da energização da subestação, o instalador deverá efetuar a medição da resistência de terra

da malha, cujo valor não deverá ultrapassar a 10 ohms.

1.6 NORMAS

Todas as instalações elétricas devem obedecer às seguintes normas:

NT 002/02 – Fornecimento de energia elétrica em tensão primaria de distribuição –COELCE;

PM 001/81 - Padrões de material de distribuição – COELCE;

DT-108 R-07 – Medição para clientes do Grupo A – COELCE;

1.7 RECOMENDAÇÕES TÉCNICAS E DATA PREVISTA PARA A L IGAÇÃO

Todos os eletrodutos deverão receber acabamento de bucha e arruela.

Não deve haver emendas de cabos dentro de eletrodutos.

As caixas de passagem devem ter no fundo uma cobertura de no mínimo 10 cm de brita.

A data prevista para a ligação será imediatamente após aprovação deste projeto pela COELCE e

construção da Estação.

1.8 CONDUTORES

Alta tensão:

O Ramal de entrada será aéreo através de vergalhão de cobre de 35mm²;

Os alimentadores subterraneos serão em cabo de cobre isolado de 25mm², classe 15kV,

embutidos em eletrodutos de 4”, envelopados em concreto magro de 5cm com profundidade de

65cm.

Baixa Tensão (Posto de transformação de 600 kVA):

Fase: Bus-Way com dimensões de 2” x ¼”;

Neutro: Bus-Way com dimensões de 2” x ¼”;

O critério utilizado para o dimensionamento dos cabos foi a Tabela 20 de Dimensionamento da

Proteção Geral e dos Condutores de BT da NT-002/02.

2 MEMÓRIA DE CÁLCULO DA DEMANDA DA SUBESTAÇÃO

A presente memória de cálculo tem por objetivo a determinação da demanda prevista, conforme o

Projeto elétrico da Unidade.

2.1 CÁLCULO DA DEMANDA

2.1.1 SE-Lab. Central

Potência total do Quadro do No-Break (QNB) – Para r eferência 72,53 Quadro do No-Break (QNB) - Primeiros 20 kW (D = 100%) 20,00 Quadro do No-Break (QNB) - Após os primeiros 20 kW (D = 70%) 36,77 Quadro Elétrico da SubEstação (QSE) 1,43 Potência total do Quadro de Distri. De Força Geral (QTG1) – Para referência 30,20 Quadro de Distribuição de Força Geral 1 (QTG1) - Primeiros 20 kW (D = 100%) 20,00 Quadro de Distribuição de Força Geral 1 (QTG1) - Após os primeiros 20 kW (D = 70%) 7,14 Quadro de Distribuição de Força Geral 2 (QTG2) 19,20 Quadro de Distribuição de Luz 1 (QDL1) 6,51 Quadro de Distribuição de Luz 2 (QDL2) 5,77 Quadro de Distribuição de Luz 3 (QDL3) 5,73 Quadro de Distribuição de Luz 4 (QDL4) 5,93 Quadro de Distribuição de Luz 5 (QDL5) 9,10 Soma das potências dos Quadros de Distribuição de Luz e Força (kW): 137,58 Fator de Potência utilizado: 0,85 Valor da parcela "a" (kVA): 124,63 Soma das potências dos aparelhos de aquecimento (kVA): 0 Valor da parcela "b" (kVA): 0 Quadro de Força de Ar-Condicionado 1 (QFAC-1) 44,35 Quadro de Força de Ar-Condicionado 2 (QFAC-2) 49,39 Soma das potências dos aparelhos de ar condicionado (kW) : 93,74 Valor da parcela "c" (kW): 89,06

Quadro de Serviços Auxiliares (QSA) 9,61 Soma das potências das bombas d’água do sistema de serviço da instalação (kW): 9,61 Valor da parcela "d" (kW): 5,67 Soma das potências dos elevadores (kW): 0 Valor da parcela "e" (kW): 0 Soma das demandas dos motores (kVA): Valor da parcela "F" (kW): 0 Quadro de Distribuição de Força 1 (QTE1) 132,33 Quadro de Distribuição de Força 2 (QTE2) 136,65 Soma das demais cargas não relacionadas (kVA): 268,99 Valor da parcela "G" (kW): 268,99

Em Anexo estarão listadas todas as cargas da Parcela G. Como são equipamentos específicos

para o funcionamento do Laboratório foram adotadas como cargas não relacionadas.

Cálculo da demanda de acordo com a NT-002 fornecida pela COELCE:

Onde:

a - demanda das potências, em kW, para iluminação e tomadas de uso geral;

b - demanda de todos os aparelhos de aquecimento, em kVA;

c - demanda de todos os aparelhos de ar condicionado, em kW;

d - potência nominal, em kW, das bombas d’água do sistema de serviço da instalação;

e - demanda de todos os elevadores, em kW;

F - soma das demandas dos motores, em kVA;

G - outras cargas não relacionadas em kVA;

DEMANDA TOTAL DA INSTALAÇÃO SE-LAB. CENTRAL: 488,35 kVA

2.1.2 SE-Elevatória Pici

Soma das potências dos Quadros de Distribuição de Luz e Força (kW): 0 Fator de Potência utilizado: 0,85 Valor da parcela "a" (kVA): 0 Soma das potências dos aparelhos de aquecimento (kVA): 0 Valor da parcela "b" (kVA): 0

Soma das potências dos aparelhos de ar condicionado (kW) : 0 Valor da parcela "c" (kW): 0 Soma das potências das bombas d’água do sistema de serviço da instalação (kW): 0 Valor da parcela "d" (kW): 0 Soma das potências dos elevadores (kW): 0 Valor da parcela "e" (kW): 0 Potência Motor (cv): 150 Motores em funcionamento: 2 Fator de Simultaneidade: 0,90 Fator de Utilização: 0,87 Soma das demandas dos motores (kVA): 234,90 Valor da parcela "F" (kW): 234,90 Soma das demais cargas não relacionadas (kVA): 0 Valor da parcela "G" (kW): 0

Cálculo da demanda de acordo com a NT-002 fornecida pela COELCE:

Onde:

a - demanda das potências, em kW, para iluminação e tomadas de uso geral;

b - demanda de todos os aparelhos de aquecimento, em kVA;

c - demanda de todos os aparelhos de ar condicionado, em kW;

d - potência nominal, em kW, das bombas d’água do sistema de serviço da instalação;

e - demanda de todos os elevadores, em kW;

F - soma das demandas dos motores, em kVA;

G - outras cargas não relacionadas em kVA;

DEMANDA TOTAL DA INSTALAÇÃO SE-Elevatória Pici: 234 ,90 kVA

2.1.3 SE-Gelog/UN-BME

Conforme acordado com a Coelce, foi instalado um multi-medidor de Grandezas nesta subestação durante um dia completo para que pudesse ser levantada a demanda já existente, tendo assim os seguintes valores no momento de maior demanda:

Ia Ib Ic 140,96 A 148,50 A 154,05 A

Adotando a média das correntes para se calcular a Demanda real temos uma corrente de 147,84A

e assim temos uma demanda de:

84,14738033 ⋅⋅=⋅⋅= IVS FF

DEMANDA TOTAL DA INSTALAÇÃO SE-Gelog/UN-BME : 97,31 kVA

2.1.4 SE-Gemea/UN-MTE/UN-MPA

Conforme acordado com a Coelce, foi instalado um multi-medidor de Grandezas nesta subestação durante um dia completo para que pudesse ser levantada a demanda já existente, tendo assim os seguintes valores no momento de maior demanda:

Ia Ib Ic 109,74 A 126,24 A 138,84 A

Adotando a média das correntes para se calcular a Demanda real temos uma corrente de 124,94A

e assim temos uma demanda de:

94,12438033 ⋅⋅=⋅⋅= IVS FF


2.1.5 Demanda Total da Subestação do Pici

DEMANDA TOTAL DA INSTALAÇÃO SE-LAB. CENTRAL: 488,35 kVA

DEMANDA TOTAL DA INSTALAÇÃO SE-Elevatória Pici: 234 ,90 kVA



DEMANDA TOTAL DA UNIDADE: 902,79 kVA

Com base no método para cálculo de demanda da COELCE a demanda calculada é de 902,79

kVA.

Reserva ( ) %30%54,251001 5,1212902,79 ≤=×−=

Reserva de 309,71 kVA para futuros acréscimos de demanda.

2.2 CÁLCULO DE CURTO CIRCUITO

Para o cálculo das correntes de curto-circuito, definiremos como base as seguintes grandezas:

• Potência de base: Pb = 100MVA

• Tensão de base: Vb1 = 13,8kV

Vb2 = 0,38kV

• Corrente de base: AIkV

kVAI

V

PI bb

b

bb 6976,183.4

8,133

000.100

311

1

1 =∴×

=∴×

=

AIkV

kVAI

V

PI bb

b

bb 2814,934.151

38,03

000.100

322

2

2 =∴×

=∴×

=

• Impedância base: ( )

Ω=∴= 9044,11

21

1 bb

bb Z

P

VZ

( )

Ω=∴= 0014,02

22

2 bb

bb Z

P

VZ

• Impedância base de contato: puZZ puCC 51,529044,1

100100 )( =

ΩΩ=∴Ω=

2.2.1 Curto circuito na barra de 13,8kV do ponto de entrega

A) Impedância reduzida no barramento da SE Parangab a em 13,8kV e 100MVA como Base.

º37,579724370,3)(3554,07806,3 00 ∠=→+= ZpujZ

º09,884370,0)(4368,00145,0 11 ∠=→+= ZpujZ OBS: Da barra da SE Parangaba até o ponto de entrega, o alimentador é dividido em 03 trechos com cabeação de diferentes bitolas.

Extensão Impedância Condutor em Ohm/km Trecho Condutor Seqüência Positiva Seqüência Zero

(km) R1 X1 R0 X0

01 Cobre 95mm² 0,972 0,2213 0,4040 0,3991 1,9282

02 Cobre 70mm² 1,837 0,3167 0,4167 0,4945 1,9409

03 Cobre 25mm² 0,263 0,8880 0,4605 1,0658 1,9847

B) Valores de R 1, X1e R0, X0 acumulados ao longo dos trechos 1, 2 e 3.

º18,752455,3)(1375,38301,0 00 ∠=→+= ZpujZ

º15,518645,0)(6732,05423,0 11 ∠=→+= ZpujZ C) Valor acumulado até o ponto de entrega.

º10,377783,5)(4858,36085,4 00 ∠=→+= ZpujZ

º38,632399,1)(1086,15555,0 11 ∠=→+= ZpujZ

2.2.1.1 Curto Circuito trifásico na barra de 13,8kV do ponto de entrega

13 Z

II b

CC =φ

AI CC 374.38,13732,1

100

2399,1

13 =

××=φ

2.2.1.2 Curto bifásico na barra de 13,8kV do ponto de entrega

φφ 32 2

3CCCC II ×=

AI CC 922.2374.32

32 =×=φ

2.2.1.3 Curto monofásico na barra de 13,8kV do pon to de entrega

bCC IZZ

I ×+⋅

=01

1 2

3φ

( ) ( ) 6976,183.44858,36085,41086,15555,02

31 ×

+++×=

jjICC φ

AI CC 554.11 =φ

bC

MINCC IZZZ

I ×⋅++⋅

=32

3

011φ

( ) ( ) 6976,183.451,5234858,36085,41086,15555,02

31 ×

×++++×=

jjI MINCC φ

AI MINCC 791 =φ

2.2.2 Curto na barra de 13,8kV do posto de transfor mação de 600 kVA

A) Impedância do trecho entre o ponto de entrega e o barramento de 13,8kV do posto de transformação de 600 kVA

Cabo de 15kV,bitola 25mm 2 :

Ω+=Ω+=

kmjZ

kmjZ

/171,0981,0

/694,1160,2

1

0

Extensão do trecho subterrâneo: 0,329 km

º11,384742,0)(2927,03731,0 00 ∠=→+= ZpujZ

º88,91719,0)(0295,01694,0 11 ∠=→+= ZpujZ

B) Impedância acumulada até a barra de 13,8kV do po sto de transformação de 600 kVA (SE-Lab. Central)

º18,372525,6)(7785,39816,4 00 ∠=→+= ZpujZ

º51,573494,1)(1381,17249,0 11 ∠=→+= ZpujZ

2.2.2.1 Curto trifásico na barra de 13,8kV do posto de transformação de 600 kVA

13 Z

II b

CC =φ

AI CC 100.38,13732,1

100

3494,1

13 =

××=φ

2.2.2.2 Curto bifásico na barra de 13,8kV do posto de transformação de 600 kVA

φφ 32 2

3CCCC II ×=

AI CC 685.2100.32

32 =×=φ

2.2.2.3 Curto monofásico na barra de 13,8kV do pos to de transformação de 600 kVA

bCC IZZ

I ×+⋅

=01

1 2

3φ

( ) ( ) 6976,183.47785,39816,41381,17249,02

31 ×

+++×=

jjICC φ

AI CC 421.11 =φ

bC

MINCC IZZZ

I ×⋅++⋅

=32

3

011φ

( ) ( ) 6976,183.451,5237785,39816,41381,17249,02

31 ×

×++++×=

jjI MINCC φ

AI MINCC 50,761 =φ

2.3 CÁLCULO DE PROTEÇÃO, COORDENAÇÃO E SELETIVIDADE

2.3.1 Ponto de entrega

Cálculo da corrente de trip do relé Coelce da fase:

TAPERTCI trip ×=

5,4120×=tripI

AI trip 540=

Cálculo do tempo de operação do relé Coelce pela fase:

25,6540

374.3 ==FM

1

14,002,0 −×=

FF M

Kt

segtF 263,0125,6

07,014,002,0

=−

×=

Cálculo da corrente de trip do relé Coelce do neutro:

2,0120×=tripI

AI trip 24=

Cálculo do tempo de operação do relé Coelce pelo neutro:

29,324

79 ==NM

DtM

Kt

NN ×

−=

1α

segtN 131,6129,3

04,15,131

=−

×=

Cálculo da corrente de trip da unidade instantânea relé Coelce da fase:

InstAjustRTCI trip .×=

5,37120×=tripI

)100(500.4 msAI trip →=

Cálculo da corrente de trip da unidade instatânea relé Coelce do neutro:

34,8120×=tripI

)100(80,000.1 msAI trip →=

2.3.2 Entrada de energia Cagece

2.3.2.1 Cálculo dos TC´s

Maior valor da corrente de curto circuito na barra de 13,8kV = 3.374A

20CCMAX

PTC

II >

Logo,

AII PTCPTC 7,16820

374.3 >∴>

Escolhemos um TC de relação 200-5A

405

200 ==RTC

2.3.2.2 Disjuntor Geral

A) Cálculo do tape do relé de fase SEPAM instalado na SE Chaveadora Cagece

AI N 73,508,13732,1

5,212.1 =×

=

O fator de segurança adotado (FS) foi de 1,5.

NSseg IFI ×=

AI seg 10,7673,505,1 =×=

ATAPETAPE FF 90,140

10,76 >∴>

TAPE escolhido = 2A B) Cálculo da corrente de trip da fase:

RTCTAPEI FFTRIP ×=)(

AI FTRIP 80402)( =×=

Condição satisfeita: 80A > 76,10A C) Cálculo do tempo de atuação do relé de fase SEPA M instalado na SE Chaveadora Cagece

F

CCF TAPERTC

IM

×= φ3

18,4280

374.3 ==FM

Múltiplo escolhido = 20 Conforme curvas IEC: Temporização: VIT/B Dt = 0,1 K = 13,5 α = 1

DtM

Kt

FF ×

−=

1α

segtF 071,01,0120

5,131 =×

−= ou 710mseg

Como a condição estabelecida é de que o relé Cagece baixe o tempo do relé Coelce de 300mseg, então o ajuste para o relé de fase será T = 0 (Atuação instantânea) D) Ajuste do instantâneo de fase da Cagece

NMAG II ×= 8

AI MAG 24,1538,133

5,212.18 =

××=

φ2)( CCFINSTTRIPMAG III << −

922.224,153 )( << − FINSTTRIPI

RTCII INSTAjusteFINSTTRIP ×=− _)(

Corrente de ajuste escolhida: 40A

AI FINSTTRIP 600.14040)( =×=−

Condição Satisfeita: 153,24 < 1.600 < 2.922 E) Cálculo do tape de neutro do relé SEPAM instalad o na SE Chaveadora Cagece O fator de desequilíbrio presumível adotado (FDS) foi de 0,2.

NDSseg IFI ×=

AI seg 15,1073,502,0 =×=

ATAPETAPE NN 25,04015,10 >∴>

TAPE escolhido = 0,3A F) Cálculo da corrente de trip do neutro:

RTCTAPEI NNTRIP ×=)(

AI NTRIP 12403,0)( =×=

Condição satisfeita: 12A > 10,15A G) Cálculo do tempo de atuação do relé de neutro SE PAM instalado na SE Chaveadora Cagece

N

MINCCN TAPERTC

IM

×= −φ1

58,61279 ==NM

Conforme curvas IEC: Temporização : VIT/B Dt = 0,2 K = 13,5 α = 1

DtM

Kt

NN ×

−=

1α

segtN 48,02,0158,6

5,131

=×−

= ou 480mseg

Considerando–se que o relé tem que baixar o tempo em 300 mseg a condição está satisfeita. Tempo relé Cagece = 480 mseg Tempo relé Coelce = 6,13 seg H) Ajuste do instantâneo de neutro da Cagece

MINCCNINSTTRIP II φ1)( <−

AI NINSTTRIP 79)( <−

RTCII INSTAjusteNINSTTRIP ×=− _)(

40

79_ <INSTAjusteI

975,1_ <INSTAjusteI

Corrente de ajuste escolhida: 1,5A

AI NINSTTRIP 60405,1)( =×=−

2.3.3 Posto de transformação de 600kVA

2.3.3.1 Cálculo dos TC´s Maior valor da corrente de curto circuito na barra de 13,8kV = 3.100A

20CCMAX

PTC

II >

Logo,

AII PTCPTC 15520

100.3 >∴>

Escolhemos um TC de relação 200-5A

405

200 ==RTC

2.3.3.2 Disjuntor Geral A) Cálculo do tape do relé de fase SEPAM instalado no Posto de Transformação de 600 kVA

AI N 10,258,13732,1

600 =×

=

O fator de segurança adotado (FS) foi de 1,5.

NSseg IFI ×=

AI seg 65,3710,255,1 =×=

ATAPETAPE FF 94,040

65,37 >∴>

TAPE escolhido = 1A B) Cálculo da corrente de trip da fase:

RTCTAPEI FFTRIP ×=)(

AI FTRIP 40401)( =×=

Condição satisfeita: 40A > 37,65A C) Cálculo do tempo de atuação do relé de fase SEPA M instalado no Posto de Transformação de 600 kVA

F

CCF TAPERTC

IM

×= φ3

5,7740100.3 ==FM

Múltiplo escolhido = 20 Conforme curvas IEC: Temporização: VIT/B Dt = 0,1 K = 13,5 α = 1

DtM

Kt

FF ×

−=

1α

segtF 071,01,0120

5,131 =×

−= ou 710mseg

Como a condição estabelecida é de que o relé Cagece baixe o tempo do relé Coelce de 300mseg, não existe possibilidade de coordenação entre os dois disjuntores e nem destes com a proteção da Coelce, então o ajuste para o relé de fase será T = 0 (Atuação instantânea) D) Ajuste do instantâneo de fase do Posto de Transf ormação de 600 kVA

NMAG II ×= 8

AI MAG 82,2008,133

6008 =

××=

φ2)( CCFINSTTRIPMAG III << −

685.282,200 )( << − FINSTTRIPI

RTCII INSTAjusteFINSTTRIP ×=− _)(

Corrente de ajuste escolhida: 30A

AI FINSTTRIP 200.14030)( =×=−

Condição Satisfeita: 200,82 < 1.200 < 2.685 E) Cálculo do tape de neutro do relé SEPAM instalad o no Posto de Transformação de 600 kVA O fator de desequilíbrio presumível adotado (FDS) foi de 0,2.

NDSseg IFI ×=

AI seg 02,510,252,0 =×=

ATAPETAPE NN 13,04002,5 >∴>

TAPE escolhido = 0,15A F) Cálculo da corrente de trip do neutro:

RTCTAPEI NNTRIP ×=)(

AI NTRIP 64015,0)( =×=

Condição satisfeita: 6A > 5,02A

G) Cálculo do tempo de atuação do relé de neutro SE PAM instalado no Posto de Transformação de 600 kVA

N

MINCCN TAPERTC

IM

×= −φ1

75,126

50,76 ==NM

Conforme curvas IEC: Temporização : VIT/B Dt = 0,1 K = 13,5 α = 1

DtM

Kt

NN ×

−=

1α

segtN 115,01,0175,12

5,131

=×−

= ou 115mseg

Considerando–se que o relé tem que baixar o tempo em 300 mseg a condição está satisfeita. Tempo relé SE Chaveadora Cagece = 480 mseg Tempo relé Posto de transformação de 600 kVA = 115 mseg H) Ajuste do instantâneo de neutro do Posto de tran sformação de 600 kVA

MINCCNINSTTRIP II φ1)( <−

AI NINSTTRIP 50,76)( <−

RTCII INSTAjusteNINSTTRIP ×=− _)(

40

50,76_ <INSTAjusteI

913,1_ <INSTAjusteI

Corrente de ajuste escolhida: 1,5A

AI NINSTTRIP 60405,1)( =×=−

_______________________________ Alexandre Assunção Gondim Engenheiro Eletricista CREA CE14.160-D MAT.: 2854-1

Anexo 1 – Cargas não relacionadas (QTE1 e QTE2)

Quadro Circuito Ambiente Qtde. Descrição Pot. Unitária (W) Total (W)

QTE1 TE108 Concentração de Amostras 1 Bomba de Vácuo 1.260 1.260 QTE1 TE108 Concentração de Amostras 1 Capela 340 340 QTE1 TE108 Receb. Materiais 1 Refrigerador 420l 75 75 QTE1 TE108 Sala de Calib. De Equip. 1 Balança + Mesa AntiVib. 7 7 QTE1 TE108 Sala de Digestão de Amostras 1 Bomba de Vácuo 1.260 1.260 QTE1 TE108 Sala de Digestão de Amostras 1 Capela 340 340 QTE1 TE109 Preparação de Meios 1 Agitador de Tubos 30 30 QTE1 TE109 Preparação de Meios 1 Balança + Mesa AntiVib. 7 7 QTE1 TE109 Preparação de Meios 1 Banho Maria - Imerso 1.600 1.600 QTE1 TE109 Preparação de Meios 1 Bomba de Vácuo 1.260 1.260 QTE1 TE109 Preparação de Meios 2 Estufa Bacteriológica 300 600 QTE1 TE109 Preparação de Meios 1 Refrigerador 420l 75 75 QTE1 TE110 Bacteriologia - Água 2 Banho Maria - Imerso 1.600 3.200 QTE1 TE110 Bacteriologia - Água 3 Bomba de Vácuo 1.260 3.780 QTE1 TE110 Bacteriologia - Água 1 Câmara de Fluxo Laminar 300 300 QTE1 TE110 Bacteriologia - Água 1 Câmara Ultra Violeta 30 30 QTE1 TE110 Bacteriologia - Água 1 Seladora 700 700 QTE1 TE111 Bacteriologia - Esterelização 1 Autoclave 7.000 7.000 QTE1 TE112 Bacteriologia - Esterelização 1 Autoclave 7.000 7.000 QTE1 TE113 Bacteriologia - Esterelização 1 Autoclave 7.000 7.000 QTE1 TE114 Bacteriologia - Esterelização 1 Autoclave 7.000 7.000 QTE1 TE115 Bacteriologia - Esterelização 1 Autoclave 7.000 7.000 QTE1 TE116 Bacteriologia - Esterelização 1 Autoclave 7.000 7.000 QTE1 TE117 Bacteriologia - Esterelização 1 Bomba de Vácuo 1.260 1.260 QTE1 TE117 Bacteriologia - Esterelização 1 Deionizador 44 44 QTE1 TE117 Bacteriologia - Esterelização 1 Destilador 21.000 21.000 QTE1 TE118 Bacteriologia - Esgoto 2 Banho Maria - Imerso 1.600 3.200 QTE1 TE118 Bacteriologia - Esgoto 2 Bomba de Vácuo 1.260 2.520 QTE1 TE118 Bacteriologia - Esgoto 1 Câmara Ultra Violeta 30 30 QTE1 TE118 Bacteriologia - Esgoto 2 Estufa Bacteriológica 300 600 QTE1 TE118 Bacteriologia - Esgoto 1 Refrigerador 420l 75 75 QTE1 TE118 Bacteriologia - Esgoto 2 Seladora 700 1.400 QTE1 TE119 Odor e Sabor 1 Agitador de Vidraria 1.100 1.100 QTE1 TE119 Odor e Sabor 1 Banho Maria - Imerso 1.600 1.600 QTE1 TE119 Odor e Sabor 1 Bomba de Vácuo 1.260 1.260 QTE1 TE119 Odor e Sabor 1 Incubadora 20ºC 120 120 QTE1 TE119 Odor e Sabor 1 Refrigerador 420l 75 75 QTE1 TE120 Expedição 1 Freezer Horizontal 200 200 QTE1 TE120 Prep. De Reagentes - Pesagem 2 Balança + Mesa AntiVib. 7 14 QTE1 TE120 Preparação de Reagentes 3 Agitador Magnético 50 150 QTE1 TE120 Preparação de Reagentes 1 Bomba de Vácuo 1.260 1.260 QTE1 TE120 Preparação de Reagentes 2 Capela 340 680 QTE1 TE120 Preparação de Reagentes 1 Refrigerador 420l 75 75


QTE1 TE121 Hidrobiologia 1 Bomba de Vácuo 1.260 1.260 QTE1 TE121 Hidrobiologia 1 Câmara de cultivo 2.000 2.000 QTE1 TE121 Hidrobiologia 1 Centrífuga 1.000 1.000 QTE1 TE121 Hidrobiologia 1 Chapa Aquecedora 1.100 1.100 QTE1 TE121 Hidrobiologia 2 Coifa 340 680 QTE1 TE121 Hidrobiologia 1 Estufa Bacteriológica 300 300 QTE1 TE121 Hidrobiologia - Lavagem 1 Bomba de Vácuo 1.260 1.260 QTE1 TE121 Hidrobiologia - Lavagem 1 Liofilizador 500 500 QTE1 TE121 Hidrobiologia - Lavagem 1 Microscópio 20 20 QTE1 TE121 Microscopia 5 Microscópio 20 100 QTE1 TE122 Clorofila Bioensaio 1 Bomba de Vácuo 1.260 1.260 QTE1 TE122 Clorofila Bioensaio 1 Centrífuga 1.000 1.000 QTE1 TE122 Clorofila Bioensaio 1 Chapa Aquecedora 1.100 1.100 QTE1 TE122 Clorofila Bioensaio 1 Freezer Horizontal 200 200 QTE1 TE122 Clorofila Bioensaio 1 Refrigerador 420l 75 75 QTE1 TE123 Físico-Químico - Pesagem 1 Balança + Mesa AntiVib. 7 7 QTE1 TE123 Sala Extra 1 1 Bomba de Vácuo 1.260 1.260 QTE1 TE124 Físico-Químico - Sala Quente 2 Banho Maria - Vapor 1.600 3.200 QTE1 TE124 Físico-Químico - Sala Quente 1 Bomba de Vácuo 1.260 1.260 QTE1 TE124 Físico-Químico - Sala Quente 2 Capela 340 680 QTE1 TE124 Físico-Químico - Sala Quente 1 Chapa Aquecedora 1.100 1.100 QTE1 TE124 Físico-Químico - Sala Quente 1 Deionizador 44 44 QTE1 TE124 Físico-Químico - Sala Quente 1 Estufa - Secagem 665 665 QTE1 TE125 Físico-Quimico - Instrumentação 6 Espectrofotometro 150 900 QTE1 TE125 Físico-Quimico - Instrumentação 1 Horiba (óleos e graxas) 100 100 QTE1 TE125 Físico-Quimico - Instrumentação 5 Potenciômetro 30 150 QTE1 TE126 Físico-Químico - Água 3 Agitador Magnético 50 150 QTE1 TE126 Físico-Químico - Água 4 Bomba de Vácuo 1.260 5.040 QTE1 TE126 Físico-Químico - Água 5 Coifa 340 1.700 QTE1 TE126 Físico-Químico - Água 1 Condutivimetro 10 10 QTE1 TE126 Físico-Químico - Água 1 Phmetro 10 10 QTE1 TE126 Físico-Químico - Água 1 Refrigerador 420l 75 75 QTE1 TE126 Físico-Químico - Água 1 Turbidimetro 4 4 QTE1 TE126 Físico-Químico - Água 1 Turbidimetro/Colorimetro 6 6 QTE2 TE127 Físico-Químico - Sala Quente 1 Destilador 21.000 21.000 QTE2 TE128 Físico-Quimico - Lavagem 1 Bomba de Vácuo 1.260 1.260 QTE2 TE128 Físico-Químico - Sala Exaustão 1 Bloco Digestor - Fechado 375 375 QTE2 TE128 Físico-Químico - Sala Exaustão 1 Bomba de Vácuo 1.260 1.260 QTE2 TE128 Físico-Químico - Sala Exaustão 1 Deionizador 44 44 QTE2 TE128 Físico-Químico - Sala Exaustão 1 Estufa - Secagem 665 665 QTE2 TE128 Físico-Químico - Sala Exaustão 1 Macrokjedahl 10.000 10.000 QTE2 TE129 Físico-Químico - Sala Exaustão 1 Destilador 21.000 21.000 QTE2 TE130 Físico-Químico - Sala Exaustão 1 Banho Maria - Vapor 1.600 1.600 QTE2 TE130 Físico-Químico - Sala Exaustão 1 Bloco Digestor - Aberto 2.000 2.000 QTE2 TE130 Físico-Químico - Sala Exaustão 4 Capela 340 1.360 QTE2 TE130 Físico-Químico - Sala Exaustão 1 Chapa Aquecedora 1.100 1.100


QTE2 TE130 Físico-Químico - Sala Exaustão 1 Sistema de Extração 1.100 1.100 QTE2 TE131 Cozinha 1 Refrigerador 420l 75 75 QTE2 TE131 Físico-Químico - Esgoto 2 Aerador de Aquário 20 40 QTE2 TE131 Físico-Químico - Esgoto 2 Agitador Magnético 50 100 QTE2 TE131 Físico-Químico - Esgoto 1 Balança + Mesa AntiVib. 7 7 QTE2 TE131 Físico-Químico - Esgoto 3 Bomba de Vácuo 1.260 3.780 QTE2 TE131 Físico-Químico - Esgoto 2 Condutivimetro 10 20 QTE2 TE131 Físico-Químico - Esgoto 1 Freezer Horizontal 200 200 QTE2 TE131 Físico-Químico - Esgoto 2 Incubadora DBO 750 1.500 QTE2 TE131 Físico-Químico - Esgoto 2 Phmetro 10 20 QTE2 TE131 Físico-Químico - Esgoto 1 Turbidimetro 4 4 QTE2 TE132 Físico-Químico - Sala Exaustão 1 Mufla 6.000 6.000 QTE2 TE133 Incêndio 1 Bomba de 3 CV 2.208 2.208 QTE2 TE134 Físico-Químico - Sala Exaustão 1 Autoclave 7.000 7.000 QTE2 TE135 Físico-Quimico - Lavagem 1 Destilador 21.000 21.000 QTE2 TE136 Odor e Sabor 1 Destilador 21.000 21.000

dados para estudos de viabilidade tÉcnica …licita.seplag.ce.gov.br/pub/137753/projeto...

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