cobertura metálica do tipo shed

Universidade de São Paulo Escola de Engenharia de São Carlos

Departamento de Engenharia de Estruturas

Cobertura Metálica do Tipo "SHED" - Exemplo de Cálculo -

Área de Estruturas Metálicas

São Carlos, outubro de 2002 reimpressão - Cód. 01099

Universidade de São Paulo Escola de Engenharia de São Carlos Departamento de Engenharia de Estruturas

Cobertura Metálica do Tipo "SHED"

- Exemplo de Cálculo -

Área de Estruturas Metálicas

São Carlos, outubro de 2002 reimpressão

APRESENTAÇÃO

Esta publicação tem por objetivo auxiliar os alunos de graduação do curso de Engenharia Civil nos projetos escolares desenvolvidos nas disciplinas SET 405 -Estruturas Metálicas (obrigatória) e SET 612- Tópicos Especiais de Projetos em Estrutura Metálica (optativa). - Trata-se de um roteiro de cálculo dos principais elementos constituin-

tes da estrutura de um galpão industrial em telhado do tipo "shed". O dimensionamento é feito com base na norma brasileira NBR 8800, assunto este já apresentado em publicação anterior.

O dimensionamento das ligações e os aspectos relativos ao detalhamento da estrutura são assuntos para outra publicação, pois sua inclusão tomaria esta muito extensa e de dificil leitura. Entretanto, apresenta-se resumidamente no anexo I, algumas sugestões para os detalhes principais da estrutura.

Esperamos contar com a compreensão de nossos alunos, cujas críticas serão bem-vindas e necessárias.

JOSÉ JAIRO DE SÁLES

MAXIMILIANO MALITE

ROBERTO M. GONÇALVES

SUMÁRIO

1 - Dados gerais da edificação 1 I I

2 - Seção transversal do edificio 9 2.1- ações 9 2.2- cálculo dos esforços nas barras 14 2.3 - verificação dos elementos 19

'

i 3 - Traves do telhado 37 3.1 - traves intermediárias 37

I 3.2 - traves de extremidade 40 I

4 - Colunetas do fechamento 43 I

4.1 - fechamento lateral 43 4.2 fechamento frontal - 44

- Terças e longarinas do fechamento 52 5.1 -terças 52

I 5.2 - longarinas do fechamento lateral 55 I I

I 5.3 - longarinas do fechamento frontal 56

6 - Avaliação do peso da estrutura 58 I

7 - Ações na fundação 60

8 - Referências bibliográficas 61

I Anexo I - Sugestões para os detalhes principais da estrutura Anexo H - Dados e resultados do programa EDT

í - DÃDOS E DIMENSÕES GERAIS

Vão (centro a centro de colunas): 30m

Comprimento: 5xl Om = 50m

Pé-direito: 8m

Cobertura: telhas de aço galvanizado trapezoidais, espessura 0,5mm

Fechamento: alvenaria até 4m (blocos de concreto) com aberturas inferiores para ventilação. telhas de aço galvanizado trapezoidais até a cobertura.

Aço: ASTM A36 para perfis e chapas SAE 1020 para barras redondas (tirantes e chumbadores) ASTM A325 e A307 para parafusos eletrodos A WS classe 60 e 70 para solda

Planta de situação:

L

N

L o

50 m

s

~I

1

E o ,.,

SITUAÇÃO

30000

6.000 6.000 6.000 6.000 6.000

I r _L <.O . § ui

o 10

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I r-1 •

Al Á2. A3 A4

A 8

PLANO DAS BASES

2

TIRANTES ,_ TERÇAS-

FACE SUL

r.-1 I I I I <D

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X I~ 7 I/ ~

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A 8

PLANO DO TELHADO

3

MONTANTES DAS g TR>VES I II

~~~~ ~~/ / /COLUNA EM

ALMA CHEIA

EL. 0,00 +PISO ACABADO

30.000

SEÇÃO TRANSVERSAL

TIRANTES BARRA RÍGIDA

-r- -~ ........ ... . !F~._,/

~~ •f-I I

I ,l j"

I l

l I J l

l I I I

I I

I I

8

- --TERÇAS

TRAVAMENTO DAS TERÇAS

TÍPICO P/ TODOS OS TRAMOS

4

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I §I cri

J

-8

t+-1

......____

VIGAS DE TRAVAMENTO TIRANTES

5.000 5.000 5.CXX> 5.000 5.000

' '

cb 2 0 ELEVAÇÃO FILAS @(@

DO TELHADO

5.000 5.000

I

@ '

0 5.000

COLUNA DO FECHAMENTO

5.000

§ co

6

X X X X o

8 <i

X xli o 8 "'"

I

~ 6= ~ 6.= ~ 6.= ~ 6= ~ 6000 ~

ELEVAÇÃO EIXO ®-face sul

~ 1

cb 6000 ~ 6.= ~ 6= ~ 6.000 ~ 6.= ~

X X ·x X

ELEVAÇÃO EIXO 0- face norte

6

TIRANTES-

BARRA - RÍGIDA

~

I~ ~~ 4-·~

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I I

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TJPICO

FECHAMENTO LATERAL

FILAS@(®

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T Í PICO ~I '--A V L E NA RIA

FECHAMENTO EIXO ® - face sul

TIRANTES

LONGARINAS

I< TlPICO ~I

FECHAMENTO EIXO @ - face norte

8

I

1 I

@

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à. "' 11.>

I")

2 - SEÇÃO TRANSVERSAL DO EDIFÍCIO

2.1-Ações

a) permanente

cobertura (incluíndo superf. shed): peso próprio da estrutura 0,20kN/m2 telhas I 0,05 kN/m2 total: 0,25kN/mZ

fechamentos: peso próprio da estrutura 0,15 k.Nfm2 telha 0,05 kN/m2 total 0,20kN/m2

b) sobrecarga de telhado

Será adotado o valor minimo recomendado pela 1\TBR 8800 (anexo B):

'ls = 0,25 kNfm2

c) vento (de acordo com a NBR 6123)

Local: São Carlos, SP - velocidade básica: V0 = 40rnls

Fator topográfico: S1 = 1,0 (terreno plano)

- mgosidade do terreno: categoria IV (área industrial plenamente desenvolvida)

-classe B: dimensões frontais entre 30 e 50m

para z =10m --) S2 = 0,83

9

Fator S3 = 1,0 (edificação industrial com alto fator de ocupação)

Velocidade característica: Vk = 0,83 x 40 = 33,2mls

Pressão de obstrução:

z N' ~ kNI q = 0,613Vk = 676 11 2 = 0,68 · '/ 2 m /m

Coeficientes aerodinâmicos:

I paredes \

tabela 4- NBR 6123

h/- 8/ < 1/ lb- 130 12

-0,8

-0,5

-0,3

+0,7

-0,4

-0,8

-0,5

-0,3

I()

N ... I()

N' .-1 900 ~ +0,7

I()

C\1

10

-0,8

-0,8

-0,4

-0,4

-0,4

I telhado i

anexo F- NBR 6123

direções do vento:

direção denomin~~ão o o vento sul

180° vento norte

90° vento transversal

no te

Coeficientes de forma externos (Ce)

Vento 0° (sul)

vento 0° >

s I s Jl

900

n< r te

11

Vento 180° (norte)

Vento 90° (transversal)

~vento 90"

-0,8

-0,6

-0,2

obs: inclinação do telhado = 15 o

proporção dos modelos ensaiados: (a)x(b)x(h) = 2xlx0,25

Vento 180° <

8m

8m

14m

dimensões da edificacão: 50x30x8 -4 L67xlx0.27 (razoável frente à urooorcão ~ .1' , \,. ..L .1. ~

do modelo ensaiado)

12

Coeficientes de pressão interna (Cpí):

condição de permeabilidade: quatro tàces igualmente permeáveis

cpi = -0,3 ou o (o mais nocivo)

Condições críticas de vento para análise da seção transversal:

Condição 1 ~ vento o o (sul) com Cpi = O - sucção simétrico

MESTRA CONSIDERADA

vento sul o > o

Condição 2 -)o vento 90° (transversal) com Cpi = O - sucção assimétrico

r_:~. r _:: r vento transv. 0,7

-.--,~;;;...... ~

90°

13

14m

-0,2 r 0,4 ----;;...

Condição 3 ---* vento 180° (norte) com Cpi = -0,3 - sobrepressão

2.2 - Cálculo dos esforços nas barras

vento norte -<

Os esforços nas barras da seção transversal do edificio, constituída pelas colunas principais e viga mestra, serão determinados utilizando-se o programa de computador EDT.

O programa EDT fornece deslocamentos nodais, reações de apoio e esforços de extremidade de barra (força normal, força cortante e momento fletor).

Dados para programa EDT:

- numeração de nós e barras: ver figura seguinte

-seções adotadas inicialmente:

colunas VS 400x49

viga mestra: banzos 2L 75x75x6,3 diagonais 1 2L63x63x5 ~,...,.,.....+"" +ot"'l"' + ..,'(1' I "H ~ v-~'lv-'

I montantes das traves I PS 150x24 ('") I

(*) perfil soldado que não consta das séries VS, CVS ou CS.

14

Dados para programa EDT -numeração de nós e barras

8 o !"')

o o v (\J

8 ..... (\J

8 a:> ~

8 I{)

~

8 (\J

~

o o Ol

o o w

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G e

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7 I{) I{) .....

(\J 8 8 I 00~ l

v ~ I

E o

E "' "' . <:1

't:l

't:l

"' :E

•

I ..... .I

009

15

Coordenadas cartesianas dos nós:

referência: nó 1

Nó X(cm) Y(cm) Nó X(cm) Y(cm)_ 1 i o l o 13 1.500 1.100

I 2 I o I 800 14 1.800 I 800

! 3 I o i 1.100 15 1.800 i 1.100 I 4 300 800 16 2.100 800 5 I 300 I 1.100 17 I 2.100 1.100 6 I 600 800 18 2.400 800

' 7 I 600 1.100 19 2.400 1.100 l

8 900 800 20 2.700 800 9 900 1.100 21 2.700 1.100 10 1.200 I 800 22 3.000 1.100 11 1.200 1.100 23 3.000 800 12 1.500 800 24 3.000 o

CaJ.Tegarnentos básicos:

número descrição 1 pennanente 2 sobrecarga no telhado 3 vento I (sul) - sucção simétrico 4 vento II (transv.)- sucção assimétrico

" vento III (norte)- sobrepressão -'

Combinações de ações:

número descrição C1 1,3(1) + 1,5(2) + 1,4x0~6(5) C2 1,0(1) + 1,4(3) C3 1,0(1) + 1,4(4)

16

Carregamentos básicos - ações em nós e barras

1 - Permanente (kN)

3,75 7,5 7,5 7,5 7,5 3,75

~ ~ ~ ~ ~ ~

I~l~ ~~~ ~/ /l/ //I~~~:~, 7,75 + ~ ~ ~ 3,75 +@ : 7, 75

7,5 7,5 7,5 7,5

-

2 - Sobrecarga no telhado (kN)

3,75 7,5 7,5 7,5 7,5 3,75

t ~ + ~ ~ ~ I~l~ ~~~ ~1/1/1/1/I/I

3, 75 ~ + ~ t 3, 75

7,5 7,5 7,5

17

3 - Vento I (sucção simétrico)

7,15 i i t t 7,15

14,3 14,3 14,3 14,3

5,4 kN/m{pl) 5,4 kN/m (pl)

4 - Vento li (sucção assimétrico)

8,2 15,5 12,3 5,4 4,2 2,1

t t t t t t 1~1~1~1~1~/1/ //I

8,2 t t t t 2,1

15,5 12,3 5,4 4,2

4,8 kN/m ( p2l 2,7 kN/m(p3)

Nota: pl, p2 e p3 referem-se aos padrões de força distribuída

18

5- Vento IH (sobrepressâo)

2,05 4,1 4,1 4,1 4,1 2,05

! ~ + ~ ~ +

1~1~1~ ~1\J/ /I/ /1/I 2,05 + + ~ + 2,05

4,1 4,l.

2.3 - Verificação dos elementos

I Coluna I seção adotada inicialmente: VS 400x49

Ag =62 cm2

Wx = 870 cm3

r=<= 16,75 em

rY = 4,52 em

Zx = 970 cm3

IT = 14,6cm4

6,3

~ 200 ~

4,1 4,1

381 400

19

Esforços solicitantes de cálculo - combinações críticas

combinação 1 - pen11anente + sobrec. telhado + vento III ( sobrepressão)

combinação 3 - permanente + vento II (sucção assimétrico)

110

21 +

6.385

~27 13

Md ( kN.cm)

I COMBINAÇÃO l I

50 +

+

54 20.971

Md ( kN. em)

I COMBINAÇÃO 3

20

E co

E r0

E co

Combinação 1 ~ fl.exo-compressão

- resistência de cálculo à força normal ( ~cNn)

flambagem local:

MESA -7 Yt = 10_%,5= 10,5 <(Yt)lim = 16 -7 Q, = 1,0

.Allv1A. -7 o/t = 38X3 = 60,5> (Yt)lim = 42

Conforme nota (c) do anexo D- NBR 8800:

b 862tr 152 l_ 862x6,3í 152 ] 289

ef = !f i 1- b/ !f I - J25õ Ll- 60 5.,fi5õ = mm " Y L /t -l} Y J ' ....

A.f = 62- ( 38,1- 28,9 )x0,63 = 56,2 cd

E I()

~

'f. VIGA MESTRA

y ... k= 1,0 (Teórico)

r

k= 1,2 (Recomendado l

E k = 1,0 ,..,

I E k=l,O '<1'

21

(KL)x 1,2x950 À = = =68

X fX 16,75

(KL)y 400 , 'A = = - = 88 5 ( cntico)

Y ry 4,52 '

- 1 [QÇ lvy = 1t lvy V E = 0,94 -+ curva c: p = O; 57

~cNn = 0,9(0,907x0,57x62x25) = 721 kN

- resistência de cálculo ao momento fletor ( <l>bMJ

flambagem local:

lv.:IESA -+ o/t' = 10,5 < \, = 11 -+ Mn = Mp1

22

Lb 400 FLT ~ t..b = - = - = 88,5 > 1.. = 50

rY 4,52 P

~1 = 1.202.282 kN. em

~2 = 41541

Cb = 1,0 (flexo- compressão)

MP1 = 24.250 kN.cm

Mr = 11.745 kN.cm

Â.r = 163

Interação:

- primeira expressão:

N & Md 127 6.385 -+--=--+ =0,45<1,0 ~ OK cj>Nn cj>b1vin 1.265 17991

- segunda expressão:

em = 0,85 ~ barra pertencente à estrutura deslocável

Ne =força crítica de Euler em relação ao eixo de flexão:

23

Concluindo, tem-se:

Combinação 3 --) flexo-tração

- resistência de cálculo à tração ( ~tNn)

~tNn = 0,9(Agfy) = 0,9(62x25) = 1.395 kN

Observa-se que a relação

o que petmite desprezar o efeito da força normal de tração e considerar a flexão simples.

FLM/FLA --) IYín = l\lfpl (já verificado anteriormente)

FL T --) analisando-se o trecho inferior, nota-se que a relação entre os momentos fletores mínimo e máximo M/M2 assume valor próximo a zero, assu~ o coeficiente de flexão cb pode ser adotado igual a 1.75.

24

E '<:' .. ;g

..J

E '<:'

" ..Q

..J

M11M2 :: O

cb = 1,75

Âr = 236

88,5-50 Mn = 24250- (24.250-11.745)

236_

50 = 21661 kN.cm

+bMn = 0,9x21.661 = 19.495 kN.cm < Md = 20.971 kN.cm {Não OK]

Nota-se que a diferença resultou relativamente pequena (aprox. 8%)~

portanto deve-se tentar um perfil ligeiramente maior. Tentando perfil VS 450x51:

Ag = 65,2 cm2 ; Ix = 22.640 cm4

Wx = 1.006 cm3 ; Z" = 1.129 cm

3

rY = 4,41 em ; IT = 15 cm4

MP1 = 28.225 kN.cm ; Mr = 13.581 kN.cm

FLM/FLA 4 ~ = ~1

FLT ~ Âb=400/4,41 =90,7>.t,

cb = 1,75

f31 = 1.249.694 kN.cm

f32 = 54106

Âr = 229 90,7-50

1\!In = 28.225- (28.225- 13.581) 229

_50

= 24.895 kN.cm

tPbMn = 0,9x24.895 = 22.406 kN.cm > Md = 20.971 kN.cm [OK]

Como a força normal de tração foi inicialmente desprezada, é interessante veriíicar a tensão de cálculo na base:

f = Nd + Md = ~+ 20.971 = 21,7 kNj <M' = 22 5 lú.~/ d Ag W" 65,2 1.006 I cm2

'f'4y ' I cm2 [OK]

25

-resistência de cálculo à força cortante C<!>v Vn):

Sem a consideração de cruijecedores de alma, tem-se chapa longa 0 k = 5,34

'kE '"p = 1,08~-r; = 71,5 ;

1_7{ = 4~}~,3 = 68,4 < /I..P ~ Vn = VP1 = 0,6Awfy = 0,6(0,63x43,1)x25 = 407 kN

«Pv V n = 0,9x407 = 366 kN >>V d = 67 kN (OK)

I Viga mestra I Envoltória de esforços nas balTas- Nd(k.N)

coluna

~

+51,5 -43,3

+43,1 -174 2

+63,4 -45,8

+161,1 -48,2

+ Posição das Traves (Ponto Controventado)

26

+210,1 -56,8

+64,6 -272

+258,9 -70,7

o~ I

Banzo inferior - seção adotada inicialmente: 2L 75x75x6,3 (chapa nó = 8 mm)

Nc~,max

Ag = 18,6 cm2

rx = 2,36 em

rY = 3,43 em

- resistência de cálculo à tração ( cptNrJ:

<l»tNn = 0,9(Agfy) = 0,9(18,6x25) = 418 kN > Nd,max = 258,9 kN [OK]

- resistência de cálculo à compressão ( cpcNJ:

flambagem local:

b/ = 75/ =11.9<(b/\ =13 __.._ Q -lO lt /:16,3 . /t J lim -,. s - •

300 'A =-=127

X 2,36

600 - 5/ 'A =-= 175 --:> 'A= 17,?90 = 1,94 --:> cUIVa c: p= 0,213

y 3,43

cpcNn = 0,9(Ó,213x18,6x25) = 89 kN > Nd,max = 70,7 kN [OK]

Tentando uma seção ligeiramente menor: 2L 75x75x5

Ag = 14 cm2

rx = 2,39 em

rY = 3,44 em

27

flambagem local:

AnexoE ~ b#y Q = 1 34- o 77- - = o 937 s ..., ' t E '

600 / - 1 Pl Á = ;;,344 = 174 ~ Â.= -Ã.v _Y = 1,87 ~ cwvac: p= 0,226 y /' Jt· E

+cNn = 0,9(0,937x0,226x14x25) = 66,7 kN::: Nc~,max= 70,7 kN [OKJ

banzo superior -seção adotada inicialmente: 2L 75x75x6,3 (chapa nó= 8 mm)

Nd,max

Conforme já determinado anteriormente:

$cNn = 89 k.N < Nd,max = 272 k.N [Não OK]

Tentando 2L 100xl00x9,5 (chapa nó= 8 mm)

Ag = 36,9 cm2

rx = 3,12 em

ry = 4,56 em

28

flambagem local:

b/ = 10~/ = 10.5<(~/\ =13 / t I 9,5 . I t J lim

300 À.=-=96

X 3,12

;, = 600

= 1316 ~ ""i= 13~~~90 = ~46 ~ curva c: p = 0,336 y 4 56 ' .

'

tPcNn = 0,9(0,336x36,9x25) = 279 kN > Nd,max = 272 kN [OK]

diagonais- seção adotada incialmente: 2L 63x63x5 (chapa nó= 8 mm)

Denominando as diagonais da viga mestra como d1 a d5, iniciando pelos apoios (ver figura a seguir), pode-se observar pela envoltória de esforços, que as duas primeiras apresentam esforços bem maiores que as demais, fato este já esperado uma vez que, numa viga com força distribuída ao longo do vão, a força cortante é maior junto aos apoios. Desta maneira, a verificação será feita considerando estes dois "tipos" de diagonais.

diagonais d1 e d2 -mantendo 2L 63x63x5

Nd.max

+ 13 8,3 kN (tração) - 59,8 kN (compressão)

t\ = 11,6 cm2

rx = ~98 em

rY = 2,93 em

~ r v

~

cptNn = 0,9(11,6x25) = 261 kN > Nd,max [OK]

29

; ,A

"

~ ~ ~· '

- resistência de cálculo à compressão ( ~cNrJ

flambagem local:

b/ = 631 = 12 6 < Íb/) = 13 ---"- Q 1 o /t ;::, '\/tlim --;r s=,

424 \" = 1,

98 = 214 > 200 [Não OK]

Como pôde-se observar, a esbeltez da barra em relação ao plano da treliça ultrapassa o valor limite 200 recomendado pela NBR 8800. Neste caso, há duas alternativas:

- aumentar a seção transversal do elemento. - adotar travejamento secundário, diminuindo a esbeltez da barra.

Adotando a segunda opção, que em geral é a mais econômica, tem-se:

212 ;\X = 1,98 = 107

424 - :/ f.. =-= 145 --+ f..= 14J'90 = 1,61 ---7 curva c: p = 0,290

y 2,93

4»c-L~n = 0,9(0~90x11,6x25) = 75,7 kN > Nd,max = 59,8 kN [OK)

30

diagonais d3, d4 e d5 - seção adotada: 2L 50x50x5 (chapa nó = 8 mm)

Nd,max

+69,2 kN -19,7 kN

As= 9,16cm2

rx = 1,58 em

rY = 2,44 em

- resistência de cálculo à tração ( 4>t:Nn)

«PtNn = 0,9(9,16x25) = 206 kN >> Nd,max = 69,2 kN [OK]

-resistência de cálculo à compressão (cpcNJ

flambagem local:

212 À =-=134

:t 1,58

À = 424

=174 ~ À=l7%o=1,93 ~ cuiVac: p=0,215 y 2,44

cpcN"n = 0,9(0,215x9,16x25) = 44,3 kN > Nd,max = 19,7 kN [OK]

Apesar da folga existente, a seção não será reduzida uma vez que o índice de esbeltez se encontra próximo do valor limite recomendado pela NBR 8800.

31

montantes sem traves -seção adotada inicialmente: 2L 63x63x5

Nd,max

+ 42,2 kN -97,7 kN

- resistência de cálculo à compressão ( ~cNJ

flambagem local: conforme já determinado, Q5 = 1,0

300 - I ~- =-=151 ~ ~v-151;~ -168 ~ curvac· p=0270

X 1,98 - I 90- ' . '

300 À =-=102

y 2,93

$cNn = 0,9(0,270xll,6x25) = 70,5 kN < Nd,max = 97,7 kt'J [Não OK]

Adotando travejamento secundário, conforme figura seguinte:

150 '}., = -= 75,5

X 1,98

'}.,y = 102 ~ À= w;~o = 1,13 ----)- curva c: p= 0,471

$~n = 0,9(0,471x11,6x25) = 123 kN > Nd,max= 97,7 kN [OK]

Obs: os demais montantes não tem necessidade de íravejamento secundário.

32

montantes das traves- seção adotada inicialmente: PS 150x24Kg!m

Os montantes das traves são elementos solicitados à flexão composta, uma vez que fazem parte da viga mestra (treliça) e ainda suportam o fechamento da face shed.

Solicitações de cálculo:

1 o caso: permanente + sobrec. telhado +vento III (sobrepressão)

Í0,41 kN/m

------------~--------------------------,--

E o ,.)

VENTO m [norte)

Md=1,4 x0,6 146,121 =38 kN. em

2 o caso: permanente+ vento II (sucção assimétrico)

Md = 514 kN.cm

VENTO JI (transversal l

33

11

"' z

z ....: ...... rf)'

C\1

+ ..

PS 150x24 - propriedades geométricas

Ag = 30,7 cm2

Wx = 175 cm3

Zx = 193 cm3

rx = 6,53 em

rY = 3,83 em

IT = 5,7 cm4 l 1

5

l50

-resistência de cálculo à tração:

~tNn = 0,9(30, 7x25) = 691 kN

l 1

-resistência de cálculo à compressão:

flambagem local:

8

150

mesa: Yt = 7%' = 9,4 <(Yt)lim = 16 ~ Qs = 1,0

alma: Yt = 13% = 26,8 <(~lim = 42 ~ Qa = 1,0

Q = Qs.Qa = 1,0

300 - 78% . 'A = - = 78 3 ~ 'A = ' 90 = 0,87

y 383 ' '

~ curva c: p = 0,611

~cNn = 0,9(0,6llx30,7x25) = 422 kN

-resistência de cálculo à flexão:

FL1vf!FLA ~ vericados anteriormente, ~ = Mpl

34

L / FLT ~ Ãb = /~ = 30_%',83 = 78,3 > ÃP = 50

MP1 = 193x25 = 4.825 kN.cm

Mr = 175(25- 11,5) = 2.362 kN.cm

cb = 1,0

f3 1 = 528.616 kN. em

f32 = 6.967

Âr = 237

78,3-50 Mn = 4.825- (4.825- 2.362)

237 _

50 4.452 kN.cm

<ftbMn = 0,9x4.452 = 4.007 kN.cni

Nota-se que as resistências de cálculo .resultaram bem maiores que as respectivas solicitações de cálculo, o que significa que a seção pode ser reduzida.

Adotando um perfil soldado PS 120x19 e refazendo os cálculos, tem-se:

-resistência de cálculo à tração: ~tNn = 549 kN

- resistência de cálculo à compressão: ~cNn = 269 kN

-resistência de cálculo à flexão: ~bMn = 2.445 k.N.cm

Ag = 24,4 cm2

Wx = 108 cm3 I 8

Zx = 121 cm3 l: rY = 3,07 em 120

IT = 4,5 cm4 8

l 120 l 1 1

Novamente percebe-se que as resistências de cálculo resultaram bem maiores que as respectivas solicitações de cálculo, porém a seção não será reduzida, visto que é necessário ter-se dimensões mínimas para a conexão das traves.

35

VIGA MESTRA- RESUMO DOS MATERIAIS

1r 38 x 38 x 3

COLUNA VS 450x51

tn a..

Ir 100 x 100 x9,5

..JL 75 X 75 X 5

36

3 -TRAVES DO TELHADO

Neste item deve-se efetuar duas verificações: a primeira refere-se às traves intermediárias, solicitadas à flexão simples e com largura de influência de 6m; a segunda diz respeito às traves de extremidade, com largura de influência de 3m,. mas solicitadas à flexão oblíqua pois além das ações provenientes do telhado são apoios das colunetas do fechamento lateral.

3.1 -Traves intennediárias

Ações:

- permanente

peso próprio da estrutura 0,10 kN/m2 telha 0,05 kN/m2 total 0,15kN/m2

- sobrecarga no telhado

q = 0,25 kN/m2

-vento

sucção: vento tranversal (90°) sobrepressão: vento norte (180°)

37

Ações - traves intermediárias

pennanente sobrecarga no telhado

0,15 x6 = 0,9 kN/m

(+ I I i i I t

'I L 10m l L 10m

'1 '1

MMAX = 1.125 kN. em Mw.x= 1.875 kN. em

vento sucção vento sobrepressão

MMAX = 4. 447 kN. em M1,u,x.= 1.117 kN. em

Momentos fletores de cálculo:

combinação ( 1) - pennanente + sobrec. telhado + vento sobrepressão

Md = 1,3xl.125 + 1,5xl.875 + 1,4x0,6xl.ll7 = 5.213 kN.cm

combi11.ação (2)- pennanente +vento ~moção

Mct = l,Oxl.l25- 1,4x4.447 = -5.100 kN.cm

38

Adotando-se iniciahnente um perfil soldado PS 300x26 Kg/m

8 Ag = 33,4 cm2

I"= 5.047 cm4

W:r. = 336 cm3

wy = 38,3 cm3

rY = 2,63 em

Z =38lcm3

284 300 5

:r.

h/- 60/- 7 5 <'I -11 ____,_ M M / t - /8 - ' !'.p - ---, n = pl

FLA --7 Yt = 28j; = 56,8 < t..P = 100 --7 Mn = MP,

FLT --7 t..b = Lb = 34~2 63 = 132 > f. = 50 r 1 , P y

MP1 = 38lx25 = 9.525 kN.cm ~Ir= 336(25- 11,5) = 4.536 k.N.cm

P1 = 531.674 kN.cm f32 = 34.469 cb = 1,0

Àr = 172

Portanto, Âp < Âb < Â.r ~ Mn = 6.172 kN.cm

4tbMn = 0,9x6.172 = 5.554 kN.cm >Me~= 5.213 kN.cm [OK]

Avaliação de deslocamentos:

ações consideradas: permanente + sobrecarga no telhado

P =g+q=09-~-15=24 ko/n ' . ' ' m

5 p€ 4 5 0,024xl.0004

o= 384 Eix = 384 20.500x5.047 = 3 em

% = ~30 < (%)lim = }{so (anexo C - NBR 8800) (OK]

39

3.2 - Traves de extremidade

Ações:

/ 0,15 X 3 = 0,45 kN/m

l{ t { t t t t * l &0,25 x 3 = 0,75 kN/m

~ * + 4 t { i t i

1 L 10m l , l 10m l

1 , MMAX= 562 kN. em

penna."1ente sobrecarga no telhado

Vento:

Neste caso, as situações criticas de vento devem ser procuradas levando-se em consideração a flexão em "x" (telhado) e a flexão em "y" (fechamento lateral) simultaneamente. A situação crítica acontece para o vento 90° (transversal), cujos valores estão apresentados a seguir.

;::0,6 < 0,68 x 3 o 1,63 kN/m

+0, 7

MMAX = -2.223 kN.m

40

Ivfomentos fletores de cálculo:

Mdx = l,Ox562- 1,4x2.223 = -2.550 kN.cm

Mdy = 963 kN.cm (ver figura a seguir)

f qd : 1,4 (0,7 X 0,66 X 5}: 3,33 kN/m

l-E

Cp =0,7 >

Rd = 15,6 kN

Mdy ( kN.cm)

412

!15,6 kN

Adotando a mesma seção das traves intermediárias: PS 300x26

FLM ~ não aplicável: mesa na superficie neutra

FLT ~ não aplicável: flexão em tomo do eixo de menor inércia

Portanto, Mny=Mpl < 1,25Wyfy= 1,25x38,3x25 = 1.197kN.cm

41

Interação:

Mdx Mdy 2.550 963 --=-+ = --+--= 046+089= 135> 10 [NãoOK] <hMnx <I>J,Mny 5.554 1077 ' ' ' '

Adotando-se uma seção ligeiramente maior- PS 300x30

Ag = 38,2 cm2

W" = 405cm3

wy = 60cm3

rY = 3,43 em

Z" = 451 cm3

Ir= 6,3 cm4

5

l ,

6

264 300

6

150

- flexão em "x" ~ %Mnx = 7.869 k.N.cm

- flexão em ''y'' ~ ~Mny = 1.687 k.N.cm

Interação:

Mdx Mdy 2.550 963 t~-. M + t~-. M =

7 869 +

1687 = 0,32 + 0,57 = 0,89 < 1,0 ~ [OK]

'Pb nx 'Pb ny ·

42

4-COLUNETASDOFECHAMENIO

4.1- Fechamento lateral

Ações:

permanente:

peso próprio da estrutura 0,15 kNím2 telha 0,05 kNfm2

total 0,20kNfm1

vento ---7 caso crítico: vento transversal com Cpi =- 0,3

+0,7

ÓCp = 1,0 c. --03 JH - 1

Í 1P x 0,68 x5 = 3,4 kN/m

1.918

M ( kN.cm)

Nd = 1,3x9,5 = 12,35 kN

Md.max = 1,4x3.836 = 5.370 kN.cm

43

Adotando-se a mesma seção das traves de extremidade: PS 300x30

FLMIFLA ~ Mn = IVip1 (já verificado anteriormente)

FLT ~ lvb =L~= 400~ 43 = 117> .í\.P =50 / y /3,

Àr = 167

Mn = 7.949 kN.cm

<PbMn = 0~9x7.949 = 7.154 kN.cm

Desprezando-se a força normal, tem-se:

4»bMn = 7.154 k..~.cm > Md = 5.370 kN.cm (OK]

Obs: é interessante que haja tal folga, uma vez que a força normal foi desprezada!

4.2 - Fechamento frontal

I Eixo 1 - face norte I

I '

(!) ..... ... g B c -

c0

44

Ações:

permanente ~ fechamento lateral: 0,20 k.Nfm2 x (6m) = 1,2 kN/m ~ cobertura: 0,25 kNJm2 x (6m) x (5m) = 7,5 kN

+ 7,5 kN

'I +

1,2 kN/m f ~t

t

'

/7,5

8m

N {kN)

ll7,1

sobrecarga no telhado ~ 0,25 kNfm2 x (6m) x (5m) = 7,5 kN

+ 7,5 kN

8m N ( kN)

vento critico - vento 180° (norte) com cpi = - 0,3

c ·--o 3 PL- 1

45

ÕCp = 1,0 OI(

! 0,1 X 0,68 X 6,0 X 5,0 = 2,04 kN

1.632

8m N(kN)

M{kN.cm)

(_ 1,0 X 0,68 X 6 = 4,08 kN/m l2,04

Esforços de cálculo:

combinação critica: 1,3 (penn.) + 1,4 (vento)+ 1,5x0,65 (sobrecarga telhado)

Nd = 1,3(17, 1) + 1,4(2,04) + 1,5x0,65(7,5) = 32,4 kN

Md,max = 1,4(3.264) = 4.570 kN.cm

Adotando-se a mesma seção das colunetas do fechamento lateral: PS 300x30

-resistência de cálculo à força normal ( q,cNn)

t1ambagem local:

:MESA -+ Yt = 7_% = 9,4 < (Yt)lim = 16 -+ Qs = 1,0

ALMA -+ ~{ = 28% = 56,8 > (%) lim = 42

b _ 862tÍ1

_ 152 l_ 862x5ÍL1_ 152 lj_ 226 mm ef- ~L Yt JÇ J- J2sõ 56,smo -

2 Aef = 38,2- (28,4- 22,6)x0,5 = 35,3 em

Acf 35,3 Q =-=-=0924

a A 38 2 ' g '

Q = Q 5 .Q8 = 0,924

46

Vinculação:

E q CD

E ...,. k=l,O

y X --=·· .... k=0,7 !Teórico)

k = 0,8 { RecomendGdo l

(KL)x 0,8x800 "-x = rx = 12,61 = 51

'A = (KL)y = 400 = 117 -7

Y rY 3,43 'A= _!_117 °'924

x25

= 1,25 -7 curva c: p= 0,416 1t 20.500

+cNn = 0,9(0,924x0,416x38,2x25) = 330 kN

- resistência de cálculo ao momento fletor ( %IvirJ

FLM!FLA ~ Mn = Mpl

400 FLT -7 'A" =

3 43 = 117 > "-P = 50 ,

Mr = 5.467 kN.cm

Mp1 = 11.275 kN.cm

'Ar= 167

117-50 Mn = 11275- (11.275- 5.467)

167 _

50= 7.949 kN.cm

+bMn = 0,9x7.949 = 7.154 kN.cm

47

Interação:

em= 1,0----) barra de estrutura indeslocável sujeita à força transversal entre apoios

I Eixo 6 - face sul I

Ações:

permanente ----) fechamento: 0,2 k.Nfm2 x (6,0m) = 1,2 kN/m ----) cobertura: 0,25 k.N/m2 x (6,0m) x (5,0m) = 7,5 kN

17,5 kN

+ í7,5 1--.'1'----r-'-r--1,2 kN/m ~

~~

{ llm N ( kN)

~

48

sobrecarga no telliado --7 0,25 kN/m2 x (6,0m) x (5,0m) = 7,5 kN

+7,5kN

l---*------r---,.-Um N (kN)

l7,5

vento crítico- vento oo (sul) com Cpi = -0,3

~Cp= 1,0 ;a..

t 8,2 kN

1-----.j<t----,---..,--------...,--

nm + N (kN}

L lP X 0,68 X 6 =4,06 kN/tn l6.17l

49

3.085

M( kN.cm)

Esforços de cálculo:

Combinação critica: 1,3(permanente) + 1,4(vento) + 1,5x0,65(sobrec. telhado)

Nd = 1,3(20,7) + 1,4(-8,2) + 1,5)..1),65(7,5) = 22,7 kN (compressão)

Md,max = 1,4(6.171) = 8.639 kN.cm

seção adotada: perfil soldado PS 300x36 Kglm

A:;;= 46,2 cm2 9~

---.f<-· Ix = 7.157 cm4

W = 477 cm3

" 6,3 281 300

zr. = 538 cm3

rr. = 12,45 em 9~

rY = 3,40 em l l

IT = 10,9 cm4 150 1 1

- resistência de cálculo à compressão ( 4>cNn)

vinculação:

r 11m k=l,O

y X

k=0,7 (teórico)

k= 0,8 (recomendado}

50

flambagem local:

MESA ~ Yt = 7_%,5 = 7,9 <(Yt)lim = 16 ~ Q, = 1,0

AlMA ~ Yt = 28)'(;,3 = 45 < (Yt)lim = 46 ~ Qa = 1,0

Q= Q •. Qa = 1,0

0,8xl.l00 À = =71

X 12,45

400 - ~ À = -= 118 ~ À= n_890 = 1,31

y 3,40

4»cN"n = 0,9(0,391x46,2x25) = 406 kN

~ curva c: p = 0,391

- resistência de cálculo ao momento fletor ( «Pt,Mn)

FLMIFLA ~ Mn = Mpl

400 Ât, =-= 118> À =50 3,40 p

f31 = 896.744 kN.cm j32 = 22.946

MP1 = 538x25 = 13.450 kN.cm

!'Ar= 477(25-11,5)= 6.440 k..~.cm

~-r= 181

118-50 Mn = 13.450-(13.450- 6.440)

181_

50= 9.811 kN.cm

cftbMn = 0,9x9.811 = 8.830 kN.cm

51

Interação:

em = 1 ,o ~ barra de estrutura indeslocável sujeita à força transversal entre apoios

5 -TERÇAS E LONGARINAS DO FECHAMENTO

5.1- Terças

Ações:

- pennanente

peso próprio 0,10 kN/m telha + acessórios 0,05 kNfm2 x 1, 70m = 0,085 kN/m

total 0,185kN/m

- sobrecarga no telhado

q = 0,25 kNfm2 x 1,70m = 0,425kN/m

-vento

sobrepressão (vento 180°) --* q = 0,2x0,68xl, 7 = 0,23 kN/m sucção (vento 90°) ~ q = - 0,8x0,68xl, 7 =- 0,925 kN/m

52

Desprezando-se a flexão em "y" e a torção, tem-se:

comb. 1 ~ 1,3(permanente) + 1,5(sobrec. telhado)+ 1Ax0,6(vento)

Pd = 1,311.il,l85(cos 16°) + 1,511.il,425(cos 16°) + 1,4x0,6i!.il,23 = 1,04 kl~/rn

1,04 kN/m

N

comb. 2 ~ l,O(permanente) + 1,4(vento)

Pd = l,Ox0,185(cos 16°) + 1,4(-0,925) = -1,12 kN/m

/1,12 kN/m

tf t f f t f f f t

2m 2m 2m

504

Md ( kN.cm)

53

Adotando inicialmente U 102x7 ,95Kg/m

Ag = 10,10 cm2

I"= 160 cm4

Wx = 31,4 cm3

Z" = 35 cm3

Cw = 193 cm6

IT = 1,4 cm4

rY = 1,14 em

102 4,6

Adotando-se duas linhas de correntes (tirantes), tem-se Lb = 200 em:

200 FLT ~ Ã = - = 175 > f.v = 50

b 114 p

' 131 = 150.265 kN. em

132 = 2.719

MP1 = 35x25 = 875 kN.cm

l\1r = 424 kN.cm

/..r = 358

175-50 Mn = 875- (875- 424)

358_

50= 692 kN.cm

~bMn = 0,9x692 = 623 kN.cm > Md = 504 kN.cm [OK]

Avaliação de deslocamentos:

carregamento considerado: pennanente + sobrecarga no telhado

p = (0,185 + 0,425)cos 16° = 0,59 kN/m

5 pf4 5 0,0059x6004

8 = 384 EI" = 384 20.500x160 ~ 3cm

~; = hoo < (%) lim = Uso ---) [OK]

54

5.2 - Longarinas do fechamento lateral

Ações:

permanente - flexão em "y"

pesopróprio 1 0,10 lú1\J/m telha + acessórios 0,05 kNJm2 x 1,33m = 0,07 k.N/m total 0,17kN/m

.Jí.. 1,67 X 1,67

Md(kN.cm)

vento - flexão em "x" vento 90° ~ q = l,Ox0,68xl,33 = 0,90 kN/m

~AVAMENTOS LATER~ Md ( kN.cm)

55

Adotando o mesmo perfil da terça- U 102x7,95 Ktllm

-duas linhas de correntes (tirantes) ~ Lb = 167cm

167 À = - = 146 > À =50

b ~14 l'

Âr = 358

Mm: = 734 kN.cm

IY = 13,1 cm4

W 13,1/ 4 6 3 min = /2,85 = , em

Mny = Wminfy = 4,6x25= 115 kN.cm

Interação:

Mdx Mdy 394 6,14 -=--+ =-+-=0,66<1,0 ~ [OK] <hMm: cpbMny 661 103

5.3 - Longarinas do fechamento ftoontal

Como pôde-se observar no item anterior, a parcela referente à flexão em "y" na interação pode ser desprezada. Assim, basta verificar a flexão em "x".

ação do vento:

vento 0° ~ q = l,Ox0,68xl,40 = 0,95 kJ.'l'/m

56

/"'-/qd: 1,4 X 0,95 :1,33 kN/m

~I+~il I I t * <r )(

..A.. 2m 2m 2m :J..

Adotando-se também o mesmo perfil das terças, U 1 02x7 ,95 Kg~ tem-se:

4tbMnx = 623 kN.cm > Md = 598 kN.cm [OK]

57

I

6- AVALIAÇÃO PESO DA ESTRUTURA

Cobertura: elemento per:õl peso unitário

(K~f!m) I

VIGA JviESTRA banzoinf 2L 75x75x5 11,00 banzo sup. 2L 100xl00x9,5 29,14 diagonais 2L63x63x5 9,14 diagonais 2L 50x50x5 7,26 montantes /2L63x63x5 9,14 montantes I PS 120xl9 I 19,00

' ' I I I

sub-total I I + 15% (*)

total

TRAVES INTERM. i PS 300x26 26,00

i I TRAVES EXTREM.

PS 300x30 30,00

TERÇAS (175X) U 102x7,95 7,95

LONGARINAS SHED (60X) u 102x7,95 7,95

sub-total + 10°/o ("'*)

TOTAL ' I

(*) travejamento secundário, chapas e parafusos (**) contraventamento, chapas e parafusos

comprimento (metros)

(4X) 120 120

67,8 102 60 48

i

l I

(20X) 209

(lOX) 104,4

1.050

360

taxa p = 31.412/ = 20 9Kgf;/ ~ 20Kgf//" (valor adotado) ~ [OK] c /1.500 ' , m2 - m~

58

peso total (K~f)

1.320 3.497

620 739 548 912

7.636 1.145 8.781

5.434

3.132

8.347

2.862

28.556 2.856

31.412

Fechamento:

elemento perfil peso unitário comprimento peso total (K!f/m) (metros) (Kgf)

COLUNAS PRINCIPAIS (12X) VS 450x51 51,0 132 6.732

COLUNAS FECHAM. LATERAL (lO X) PS 300x30 30,0 95 2.850

COLUNAS FECHAM. FRONTAL face norte PS 300x30 30,0 32 960 face sul PS 300x36 36,0 44 1.584

i

I i '

LONGARINAS faces laterais U 102x7,95 7,95 554 4.407 faces frontais U 102x7,95 7,95 300 2.385

sub-total 18.918 + 20%(*) 3.784

TOTAL 22.702 I

-~

I

(*) contraventamento, chapas e parafUsos

59

7- AÇÕES NA FUNDAÇÃO (valores nominais)

COLUNA AÇÕES NA BASE V(kN) H(kN) Mx(kN.m)

principais AI ({}) A6 e + 99,5 10,2

'..__/

Bl @B6 -26,5 47,0

fechamento lateral A-la rty A-5a +9,5 20,2 B-la@ B-5a

fechamento frontal Al-1 ({}) A4-l + 12,5 28,0 Al-6@ A4-6

(1) permanente + sobrec. telhado + vento sobrepressão

(2) permanente + vento 90° (transversal)

Legenda:

A I v I

I

;r ~Mx

i I i

y -~-,I

X

60

31,7 146,0

38,4

61,7

Mv(kN.m)

o (1)

o (2)

o

o

8 -REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS

1 -ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 8800/86: Projeto e execução de estruturas de aço de edificios. Rio de Janeiro, 1986.

2 -ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6123/88: Forças devidas ao vento em edificações. Rio de Janeiro, 1988.

3- ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6118/78: Projeto e execução de obras de concreto armado. Rio de Janeiro, 1978.

4 - GONÇALVES, R.M. et alii. Ação do vento nas edificações, EESC-USP, Apostila, 1994.

5 - MALITE, M. et alii. Sistemas estruturais: elementos estruturais, EESCUSP, Apostila, 1994.

6 - SÁLES, J.J. et alii. Elementos de estruturas de aço: dimensionamento, EESC-USP, Apostila, 1994.

7 - S .. I\...1\JTOS, .. A. F. Estruturas metálicas: projeto e detalhes para fabricação, São Paulo: McGraw-Hill, 1977.

8 - SCHUL TE, H. et ali i. Estruturas metálicas para coberturas: informações construtivas para projetos escolares, EESC-USP, Apostila, 1978.

61

-ANEXO I-

SUGESTÕES PARA OS DETALHES PRINCIPAIS DAESTRUTIJRA

DETALHE 1 - APOIO COLUNETA- TRAVE

furos alongados na chapa p/ permitir deslocamento vertical

'

'

H I -- --

-!1 .. 1 I -- --I I

I ,/L/TRAVE

COLUNETA

=tFOLGA )

DETALHE 2 - NÓ DA VIGA MESTRA

MONTANTE /DA TRAVE

DE NÓ

VISTA @_

DETALHE 3 - BASE DAS COLUNAS PRINCIPAIS ( CAVIDADE DO BLOCO

®

I

~I

--1

l---1 I

.... . ?, I

I"" FUROS P/ CHUMBADORES

I

._. -.....

I

!

CHUMBADOR

~üj ·O·Qa:~ ''

. '

.- . ...., . ·---c-=-: - --J

--

PLACA DE BASE

!- ;---

-~ .... .... .-~ 1:::..:

• =-, -~

t ~ ~-

·.'

_l

v!Ji I 1·1 I ' li l ' I

~

I I '

i l

VISTA@_

TRAVESSA DE ANCORAGEM

DETALHE 4 - BASE DAS COLUNAS DO FECHAMENTO

;

! ' '

VISTA@

--0-- -0--

-o--

'

I< furos p/ chumbadores

VISTA@

DETALHE 5 - APOIO TRAVE- COLUNETA DO FECHAMENTO FRONTAL

-~ I -1.

FACE SUL

I r

FACE NORTE

CO LUNETA RUFO

'

ESCOR~ DE

BErAL

TRAVE

DETALHE 6 - FECHAMENTO DA VIGA MESTRA

TELHA TRANSLÚCIDA

TRAVE

MONTANTE

TRAVE

-ANEXO li-

DADOS E RESULTADOS DO PROGRAMA EDT *

(*) o programa EDT foi desenvolvido no Departamento de Estruturas da EESC-USP, em trabalho de Iniciação Científica, pelo aluno- Rogério Giglio Ferreir2.:, sob orientação da Profa Helena M. C. Antunes.

S.A.P.P.-NQOOO

SISTEMA PARA ANALISE DE PORTICOS PLANOS VERSAO 3.0

* SISTEMA PARA ANALISE DE PORTICOS PLANOS * versão setembro/1989

autor:Rogério Giglio Ferreira

DADOS GERAIS DA ESTRUTURA:

Projeto ..................... : SHED

Portico ..................... :SECAO TRANSV.

Numero de nos ............... : 24

Numero de Barras ............ : 43

Numero de Carregamentos ..... : 5

Da ta . ....................... : 07/06/94

fl: 1 0/D

S.A.P.P.-NQOOO


fl : 2 0/D

PROJETO SHED PORTICO : SECAO TRANSV. DATA: 07/06/9

COORDENADAS E RESTRICOES DOS NOS

NO X y

1 0.0000 0.0000 2 0.0000 800.0000 3 0.0000 1100.0000 4 300.0000 800.0000 5 300.0000 1100. 0000 6 600.0000 800.0000 7 600.0000 1100.0000 8 900.0000 800.0000 9 900.0000 1100.0000

10 1200.0000 800.0000 1 1 1200.0000 1100.0000 12 1500.0000 800.0000 13 1500.0000 1100.0000 14 1800.0000 800.0000 1 5 1800.0000 1100.0000 16 2100.0000 800.0000 1 7 2100.0000 1100.0000 18 2400.0000 800.0000 19 2400.0000 1100.0000 20 2700.0000 800.0000 21 2700.0000 1100.0000 22 3000.0000 1100.0000 23 3000.0000 800.0000 24 3000.0000 0.0000

-------RESTRICOES------DESL.X DESL.Y ROT.Z

R R R

R R R

fl : 3

S.A.P.P.-NQOOO 0/D

-------------------------------------------------------------------------SISTEMA PARA ANALISE DE PORTICOS PLANOS

VERSAO 3.0 -------------------------------------------------------------------------PROJETO . SHED PORTICO . SECAO TRANSV. DATA: 07/06/9 . .

CARACTERISTICAS DAS BARRAS -------------------------------------------------------------------------

MODULO BARRA I J AREA INERCIA ELASTIC. ROT.

1 1 2 62.000 17400.000 20500.000 00 2 2 3 62.000 17400.000 20500.000 00 3 22 23 62.000 17400.000 20500.000 00 4 23 24 62.000 17400.000 20500.000 00 5 2 4 18.600 100.000 20500.000 10 6 4 6 18.600 100.000 20500.000 00 7 6 8 18.600 100.000 20500.000 00 8 8 10 18.600 100.000 20500.000 00 9 10 12 18.600 > 100.000 20500.000 00

10 12 14 18.600 100.000 20500.000 00 1 1 14 16 18.600 100.000 20500.000 00 1 2 16 18 18.600 100.000 20500.000 00 13 18 20 18.600 100.000 20500.000 00 14 20 23 18.600 100.000 20500.000 01 15 3 5 18.600 100.000 20500.000 10 16 5 7 18.600 100.000 20500.000 00 17 7 9 18.600 100.000 20500.000 00 18 9 1 1 18.600 100.000 20500.000 00 19 1 1 13 18.600 100.000 20500.000 00 20 13 15 18.600 100.000 20500.000 00 21 15 1 7 18.600 100.000 20500.000 00 22 1 7 19 18.600 100.000 20500.000 00 23 1 9 21 18.600 100.000 20500.000 00 24 21 22 18.600 100.000 20500.000 01 25 3 4 11 . 600 46.000 20500.000 1 1 26 4 5 11.600 46.000 20500.000 1 1 27 5 6 11 • 600 46.000 20500.000 1 1 28 6 7 31.000 450.000 20500.000 11 29 7 8 11 . 600 46.000 20500.000 1 1 30 8 9 11 . 600 46.000 20500.000 11 31 9 10 11.600 46.000 20500.000 1 1 32 10 1 1 31.000 450.000 20500.000 11 33 1 1 12 11.600 46.000 20500.000 1 1 34 12 13 11 . 600 46.000 20500.000 1 1 35 12 15 11.600 46.000 20500.000 1 1 36 14 15 31.000 450.000 20500.000 11 37 14 17 11 . 600 46.000 20500.000 11 38 16 17 11.600 46.000 20500.000 1 1 39 1 6 19 11.600 46.000 20500.000 11 40 18 19 31.000 450.000 20500.000 1 1 41 18 21 11 . 600 46.000 20500.000 1 1 42 20 21 11.600 46.000 20500.000 11 43 20 22 11 . 600 46.000 20500.000 11

S.A.P.P.-NQOOO


PROJETO : SHED PORTICO : SECAO TRANSV.

CARREGAMENTOS BASICOS

permanente

2 sobrec. telhado

3 vento i ( su 1 )

4 vento 2 (transversal)

5 vento 3 (norte)

fl: 4 0/D

DATA: 07/06/9

S.A.P.P.-NQOOO


PROJETO : SHED PORTICO

PADROES DE CARGA DISTRIBUIDA

PADRAO

1 2 3

Qx

0.00000 0.00000 0.00000

Qy

0.05400 -0.04800

0.02700

SECAO TRANSV.

Ref.

L L L

fl: 5 0/D

DATA: 07/06/9

f l : 6

S.A.P.P.-NQOOO 0/0

-------------------------------------------------------------------------SISTEMA PARA ANALISE DE PORTICOS PLANOS

VERSAO 3.0 -------------------------------------------------------------------------PROJETO : SHED PORTICO : SECAO TRANSV. DATA: 07/06/9

CARGAS EM NOS -------------------------------------------------------------------------

NO

2 3 6 7

10 1 1 14 15 1 8 1 9 22 23

2 3 6 7

10 1 1 14 15 18 19 22 23

2 3 6 7

10 1 1 14 15 18 1 9 22 23

2 3 6 7

10 1 1 14 15 18 19

CARREG.

1 1 i i 1 1 1 1 1 i 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4

Fx

0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000

Fy

-7.75000 -3.75000 -7.50000 -7.50000 -7.50000 -7.50000 -7.50000 -7.50000 -7.50000 -7.50000 -3.75000 -7.75000 -3.75000 -3.75000 -7.50000 -7.50000 -7.50000 -7.50000 -7.50000 -7.50000 -7.50000 -7.50000 -3.75000 -3.75000

7. 15000 2.05000

14.30000 4.10000

14.30000 4. 10000

14.30000 4.10000

14.30000 4. 10000 2.05000 7.15000 8.20000 8.20000

15.50000 15.50000 12.30000 12.30000 5.40000 5.40000 4.20000 4.20000

Mz

0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000

S.A.P.P.-NQOOO



CARGAS EM NOS

fl : 7 0/D

DATA: 07/06/9

-------------------------------------------------------------------------NO CARREG. Fx Fy Mz

22 4 0.00000 2. 10000 0.00000 23 4 0.00000 2.10000 0.00000

2 5 0.00000 -2.05000 0.00000 3 5 0.00000 -2.05000 0.00000 6 5 0.00000 -4. 10000 0.00000 7 5 0.00000 -4.'10000 0.00000

10 5 0.00000 -4.10000 0.00000 1 1 5 0.00000 -4.10000 0.00000 14 5 0.00000 -4.10000 0.00000 15 5 0.00000 -4.10000 0.00000 18 5 0.00000 -4.10000 0.00000 19 5 0.00000 -4.10000 0.00000 22 5 0.00000 -2.05000 0.00000 23 5 0.00000 -2.05000 0.00000

S.A.P.P.-NQOOO


PROJETO : SHED

CARGAS EM BARRAS

BARRA/CARREG. :

1 2 3 4 5 6 7 8 9

10 í 1 12 13 14 15 16 i 7 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43

i 2

PORTICO

3 4

1N 2N iN 2N iN 3N iN 3N

: SECAO TRANSV.

5

fl: 8 0/D

DATA: 07/06/9

S.A.P.P.-NQOOO



autor:Rogêrio Giglio Ferreira

------------------------------------------------------------·

MODULO DE PROCESSAMENTO

f l : 1 0/D

S. A. P. P. -NQOO.O

PROJETO


: SHED PORTICO SECAO TRANSV.

DESLOCAMENTOS DE NOS - CARREGAMENTO : i

no desl.x desl.y rot.z

i 0.000000 0.000000 0.000000 2 -0.159121 -0.026121 -0.000800 3 0.245681 -0.034088 -0.001624 4 -0.167410 -0.554228 -0.001824 5 0.227215 -0.592040 -0.001801 6 -0.152096 -1.078287 -0.001497 7 0.185170 -1.088913 -0.001454 8 -0.113203 -1.440895 -0.001054 9 0.131305 -1.459801 -0.001059

10 -0.062490 -1.707007 -0.000575 1 1 0.065663 -1.710549 -0.000527 12 -0.000000 -1.776311 0.000000 1 3 -0.000000 -1.776341 0.000000 14 0.062490 -1.707007 0.000575 15 -0.065664 -1.710549 0.000527 1 6 0.113203 -1.440895 0.001054 1 7 -0.131305 -1 .459801 0.001059 18 0.152096 -1.078287 0.001497 19 -0.185170 -1.088913 0.001454 20 0.167410 -0.554228 0.001824 21 -0.227215 -0.592040 0.001801 22 -0.245681 -0.034088 0.001624 23 0.159121 -0.026121 0.000800 24 0.000000 0.000000 0.000000

fl: 2 0/D

DATA: 20/05/9

S.A.P.P.-NQOOO fl: 3

0/D ~------------------------------------------------------------------------

PROJETO



DESLOCAMENTOS DE NOS - CARREGAMENTO : 2


1 0.000000 0.000000 0.000000 2 -0.159121 -0.023603 -0.000800 3 0.245681 -0.031571 -0.001624 4 -0.167410 -0.551710 -0.001824 5 0.227215 -0.589522 -0.001801 6 -0.152096 -1.075769 -0.001497 7 0.185170 -1.086395 -0.001454 8 -0.113203 -1.438378 -0.001054 9 0.131305 -1.457283 -0.001059

10 -0.062490 -1.704489 -0.000575 1 1 0.065663 -1.708032 -0.000527 12 -0.000000 -1.773793 0.000000 13 -0.000000 -1.773824 0.000000 14 0.062490 -1.704489 0.000575 15 -0.065664 -1.708032 0.000527 16 0.113203 -1.438378 0.001054 1 7 -0.131305 -1.457283 0.001059 18 0.152096 -1.075769 0.001497 19 -0.185170 -1.086395 0.001454 20 0.167410 -0.551710 0.001824 21 -0.227215 -0.589522 0.001801 22 -0.245681 -0.031571 0.001624 23 0.159121 -0.023603 0.000800 24 0.000000 0.000000 0.000000

DATA: 20/05/9

S.A.P.P.-NQOOO

PROJETO





1 0.000000 0.000000 0.000000 2 0.071714 0.028954 0.000389 3 -0.314742 0.038125 0.001653 4 0.106580 0.590774 0.001984 5 -0.289415 0.637157 0.001950 6 0.112489 1 . 1 70232 0.001659 7 -0.235165 1 . 180860 0.001608 8 0.089475 1.571258 0.001184 9 -0.1664i5 1.594447 0.001190

10 0.051961 1 . 878348 0.000685 1 i -0.083218 1. 880286 0.000625 12 0.000000 1.963594 -0.000000 13 0.000000 1.963618 -0.000000 14 -0.051961 1.878348 -0.000685 15 0.083218 1.880286 -0.000625 1 6 -0.089475 1.571258 -0.001184 1 7 0.166415 1.594447 -0.001190 18 -0.112489 1.170232 -0.001659 19 0.235165 1.i80860 -0.001608 20 -0.106580 0.590774 -0.001984 21 0.289415 0.637157 -0.001950 22 0.314742 0.038125 -0.001653 23 -0.071714 0.028954 -0.000389 24 0.000000 0.000000 0.000000

fl: 4 0/D

DATA: 20/05/9

S.A.P.P.-NQOOO

PROJETO




no desl. x desl.y rot.z

1 0.000000 0.000000 0.000000 2 4.337593 0.042817 -0.001341 3 3.891048 0.056941 0.002979 4 4.366879 0.717016 0.002417 5 3.900953 0.782086 0.002378 6 4.355540 1.420660 0.001948 7 3.951428 1 .437721 0.001859 8 4.303632 1.863698 0.001257 9 4.018169 1.889697 0.001263

10 4.235458 2. 180399 0.000623 1 1 4.101097 2. 184331 0.000555 12 4.151096 2.220302 -0.000182 13 4.180931 2.220340 -0.000175 14 4.072975 2.091930 -0.000780 15 4.260766 2.096358 -0.000734 16 4.006459 1.756203 -0.001338 1 7 4.337454 1.774823 -0.001345 18 3.951577 1.298399 -0.001802 19 4.402537 1.307361 -0.001778 20 3.914914 0.682154 -0.002196 21 4.455985 0.711361 -0.002178 22 4.491214 0.023196 -0.001159 23 3.896478 0.017230 -0.003545 24 0.000000 0.000000 0.000000

fl: 5 0/D

DATA: 20/05/9

S.A.P.P.-NQOOO

PROJETO





1 0.000000 0.000000 0.000000 2 -0.086986 -0.012903 -0.000437 3 o. 134305 -0.017259 -0.000888 4 -0.091518 -0.301602 -0.000997 5 o. 124211 -0.322272 -0.000985 6 -0.083146 -0.588087 -0.000818 7 0.101226 -0.593896 -0.000795 8 -0.061885 -0.786313 -0.000576 9 0.071780 -0.796648 -0.000579

10 -0.034161 -0.931788 -0.000314 1 1 0.035896 -0.933724 -0.000288 12 -0.000000 -0.969674 0.000000 13 -0.000000 -0.969690 0.000000 14 0.034'161 -0.931788 0.000314 15 -0.035896 -0.933724 0.000288 16 0.061885 -0.786313 0.000576 i 7 -0.071780 -0.796648 0.000579 18 0.083146 -0.588087 0.000818 19 -0.101226 -0.593896 0.000795 20 0.091518 -0.301602 0.000997 21 -o. i 24211 -0.322272 0.000985 22 -0.134305 -0.017259 0.000888 23 0.086986 -0.012903 0.000437 24 0.000000 0.000000 0.000000

fl : 6 0/D

DATA: 20/05/9

S.A.P.P.-NQOOO

PROJETO


: SHED PORTICO : SECAO TRANSV.

REACOES - CARREGAMENTO 1

fl : 7 0/D

DATA: 20/05/9

-------------------------------------------------------------------------no

1 24

TOTAL

reacao x

4.0059 -4.0059

0.0000

reacao y

41.5000 41.5000

83.0000

momento z

-1245.6052 1245.6052

-0.0000

S.A.P.P.-NQOOO

PROJETO




no

1 24

TOTAL

reacao x

4.0059 -4.0059

0.0000

reacao y

37.5000 37.5000

75.0000

momento z

-1245.6052 1245.6052

-0.0000

fl: 8 0/D

DATA: 20/05/9

fl : 9 S.A.P.P.-NQOOO 0/D ----------------------------~--------------------------------------------

PROJETO




no

1 24

TOTAL

reacao x

19.6988 -19.6988

-0.0000

reacao y

-46.0000 -46.0000

-92.0000

momento z

-2293.0782 2293.0782

0.0000

DATA: 20/05/9

S.A.P.P.-NQOOO




fl : i o 0/D

DATA: 20/05/9

-------------------------------------------------------------------------no reacao x

-50.9781 24 -31.52i9

TOTAL -82.5000

reacao y

-68.0255 -27.3745

-95.4000

momento z

15869.2227 11309.1928

27178.4155

S.A.P.P.-NQOOO


f 1 : 11 0/D

-------------------------------------------------------------------------PROJETO : SHED PORTICO : SECAO TRANSV.


no

1 24

TOTAL

reacao x

2. 1899 -2.1899

0.0000

reacao y

20.5000 20.5000

41.0000

momento z

-680.9309 680.9309

-0.0000

DATA: 20/05/9

S.A.P.P.-NQOOO



ESFORCOS NAS BARRAS

barra Fx Fy Mz carr.

1 --------------------------------------------------------

i 41.5000 -4.0059 -1245.6052 -41.5000 4.0059 -1959.1016

2 37.5000 -4.0059 -1245.6052 -37.5000 4.0059 -1959.10'16

3 -46.0000 -19.6988 -2293.0782 46.0000 -23.5012 3814.0287

4 -68.0255 50.9781 15869.2227 68.0255 -12.5781 9553.2632

5 20.5000 -2.1899 -680.9309 ,..20.5000 2. 1899 -1070.9755

2 --------------------------------------------------------

i 33.7543 6.5303 1959.1016 -33.7543 -6.5303 0.0000

2 33.7543 6.5303 1959.1016 -33.7543 -6.5303 0.0000

3 -38.8576 -20.8134 -3814.0287 38.8576 4.6134 -0.0000

4 -59.8371 -24.6442 -9553.2632 59.8371 39.0442 -0.0000

5 18.4524 3.5699 1070.9755 -18.4524 -3.5699 0.0000

3 ------------~------------------------------------------

1 33.7543 -6.5303 0.0000 -33.7543 6.5303 -1959.1016

2 33.7543 -6.5303 0.0000 -33.7543 6.5303 -1959.1016

3 -38.8576 4.6134 -0.0000 38.8576 -20.8134 3814.0287

fl : 12 0/D

DATA: 20/05/9

S.A.P.P.-NQOOO ESFORCO$ NAS BARRAS

barra Fx carr.

4 -25.2731 25.2731

5 18.4524 -18.4524

Fy Mz

-21.6111 -0.0000 13.5111 -5268.3207

-3.5699 0.0000 3.5699 -1070.9755

4 --------------------------------------------------------

1 41.5000 4.0059 1959.1016 -41.5000 -4.0059 1245.6052

2 37.5000 4.0059 1959.1016 -37.5000 -4.0059 1245.6052

3 -46.0000 -23.5012 -3814.0287 46.0000 -19.6988 2293.0782

4 -27.3745 9.9219 5268.3207 27.3745 -31.5219 11309. 1 928

5 20.5000 2. 1899 1070.9755 -20.5000 -2.1899 680.9309

5 --------------------------------------------------------

10.5362 -0.0043 0.0000 -10.5362 0.0043 -1.3039

2 10.5362 -0.0043 0.0000 -10.5362 0.0043 -1.3039

3 -44.3146 0.0076 0.0000 44.3146 -0.0076 2.2845

4 -37.2223 0.0116 0.0000 37.2223 -0.0116 3.4758

5 5.7598 -0.0024 0.0000 -5.7598 0.0024 -0.7128

6 --------------------------------------------------------1 -19.4641 0.0236 1.3039

19.4641 -0.0236 5.7690

2 -19.4641 0.0236 1. 3039 19.4641 -0.0236 5.7690

3 -7.5102 -0.0300 -2.2845 7.5102 0.0300 -6.7273

4 14.4121 -0.0445 -3.4758 -14.4121 0.0445 -9.8792

fl : 13 0/D

S.A.P.P.-NQOOO ESFORCOS NAS BARRAS

Fx barra carr.

5 -10.6404 10.6404

Fy

0.0129 -0.0129

Mz

0.7128 3. 1537

7 --------------------------------------------------------

-49.4328 -0.0183 -5.7690 49.4328 0.0183 0.2927

2 -49.4328 -0.0183 -5.7690 49.4328 0.0183 0.2927

3 29.2506 0.0232 6.7273 -29.2506 -0.0232 0.2390

4 65.9748 0.0343 9.8792 -65.9748 -0.0343 0.4246

5 -27.0232 -0.0100 -3.1537 27.0232 0.0100 0.1600

8 --------------------------------------------------------

1 -64.4566 0.0199 -0.2927 64.4566 -0.0199 6.2482

2 -64.4566 0.0199 -0.2927 64.4566 -0.0199 6.2482

3 47.6795 -0.0244 -0.2390 -47.6795 0.0244 -7.0665

4 86.6495 -0.0317 -0.4246 -86.6495 0.0317 -9.0855

5 -35.2363 0.0109 -0.1600 35.2363 -0.0109 3.4157

9 --------------------------------------------------------1 -79.4249 -0.0155 -6.2482

79.4249 0.0155 1.6117

2 -79.4249 -0.0155 -6.2482 79.4249 0.0155 1.6117

3 66.0428 0.0159 7.0665 -66.0428 -0.0159 -2.2919

4 107.2234 0.0239 9.0855 -107.2234 -0.0239 -1.9115

5 -43.4190 -0.0084 -3.4157 43.4190 0.0084 0.8810

fl : 14 0/D


barra carr.

Fx Fy Mz

10 --------------------------------------------------------

1 -79.4249 0.0155 -1.6117 79.4249 -0.0155 6.2482

2 -79.4249 0.0155 -1.6117 79.4249 -0.0155 6.2482

3 66.0428 -0.0159 2.2919 -66.0428 0.0159 -7.0665

4 99.2916 -0.0145 1.9115 -99.2916 0.0145 -6.2661

5 -43.4190 0.0084 -0.8810 43.4190 -0.0084 3.4157

11 --------------------------------------------------------

12

13

1 -64.4566 -0.0199 -6.2482 64.4566 0.0199 0.2927

2 -64.4566 -0.0199 -6.2482 64.4566 0.0199 0.2927

3 47.6795 0.0244 7.0665 -47.6795 -0.0244 0.2390

4 84.5424 0.0163 6.2661 -84.5424 -0.0163 -1.3626

5 -35.2363 -0.0109 -3.4157 35.2363 0.0109 0.1600

--------------------------------------------------------1 -49.4328 0.0183 -0.2927

49.4328 -0.0183 5.7690

2 -49.4328 0.0183 -0.2927 49.4328 -0.0183 5.7690

3 29.2506 -0.0232 -0.2390 -29.2506 0.0232 -6.7273

4 69.7551 -0.0120 1.3626 -69.7551 0.0120 -4.9674

5 -27.0232 0.0100 -0.1600 27.0232 -0.0100 3.1537

---------------------------------------------------------19.4641

19.4641 -0.0236

0.0236 -5.7690 -1.3039

fl: 15 0/D


barra Fx carr.

2 -19.4641 19.4641

3 -7.5102 7.5102

4 46.5981 -46.5981

5 -10.6404 10.6404

Fy Mz

-0.0236 -5.7690 0.0236 -1.3039

0.0300 6.7273 -0.0300 2.2845

0.0152 4.9674 -0.0152 -0.4214

-0.0129 -3. 1537 0.0129 -0.7128

14 --------------------------------------------------------

10.5362 0.0043 1 . 3039 -10.5362 -0.0043 0.0000

2 10.5362 0.0043 1.3039 -10.5362 -0.0043 0.0000

3 -44.3146 -0.0076 -2.2845 44.3146 0.0076 0.0000

4 23.4330 0.0014 0.4214 -23.4330 -0.0014 0.0000

5 5.7598 0.0024 0.7128 -5.7598 -0.0024 0.0000

15 --------------------------------------------------------1 23.4700 0.0040 0.0000

-23.4700 -0.0040 1.2028

2 23.4700 0.0040 0.0000 -23.4700 -0.0040 1.2028

3 -32.1910 -0.0032 0.0000 32. 191 o 0.0032 -0.9652

4 -12.5902 -0.0027 0.0000 12.5902 0.0027 -0.8003

5 12.8303 0.0022 0.0000 -12.8303 -0.0022 0.6575

16 --------------------------------------------------------

i

2

53.4386 -53.4386

53.4386 -53.4386

0.0078 -0.0078

0.0078 -0.0078

-1 . 2028 3.5363

-1.2028 3.5363

fl : i 6 0/D


fl: 17 0/D

-------------------------------------------------------------------------barra Fx Fy Mz

carr. 3 -68.9518 -0.0091 0.9652

68.9518 0.0091 -3.7010

4 -64.1529 -0.0183 0.8003 64.1529 0.0183 -6.2982

5 29.2131 0.0043 -0.6575 -29.2131 -0.0043 1.9332

17 --------------------------------------------------------

1 68.4625 -0.0056 -3.5363 -68.4625 0.0056 1. 8698

2 68.4625 -0.0056 -3.5363 -68.4625 0.0056 1. 8698

3 -87.3807 0.0056 3.7010 87.3807 -0.0056 -2.0132

4 -84.8277 0.0149 6.2982 84.8277 -0.0149 -1.8403

5 37.4261 -0.0030 -1.9332 -37.4261 0.0030 1 . 0222

18 --------------------------------------------------------1 83.4308 0.0118 -1.8698

-83.4308 -0.0118 5.4034

2 83.4308 0.0118 -1.8698 -83.4308 -0.0118 5.4034

3 -105.7440 -0.0123 2.0132 105.7440 0.0123 -5.7052

4 -105.4015 -0.0200 1 . 8403 105.4015 0.0200 -7.8442

5 45.6088 0.0064 -1.0222 -45.6088 -0.0064 2.9538

19 --------------------------------------------------------1 83.4583 -0.0120 -5.4034

-83.4583 0.0120 1 . 7941

2 83.4583 -0.0120 -5.4034 -83.4583 0.0120 1 . 7941

3 -105.7695 0.0095 5.7052 105.7695 -0.0095 -2.8418


barra Fx carr.

4 -101.4700 101.4700

5 45.6239 -45.6239

Fy Mz

0.0191 7.8442 -0.0191 -2.1282

-0.0066 -2.9538 0.0066 0.9808

20 --------------------------------------------------------

1 83.4583 0.0120 -1.7941 -83.4583 -0.0120 5.4034

2 83.4583 0.0120 -1.7941 -83.4583 -0.0120 5.4034

3 -105.7695 -0.0095 2.8418 105.7695 0.0095 -5.7052

4 -101.4700 -0.0113 2. 1282 101.4700 0.0113 -5.5085

5 45.6239 0.0066 -0.9808 -45.6239 -0.0066 2.9538

21 --------------------------------------------------------

1 83.4308 -0.0118 -5.4034 -83.4308 0.0118 1. 8698

2 83.4308 -0.0118 -5.4034 -83.4308 0.0118 1 . 8698

3 -105.7440 0.0123 5.7052 105.7440 -0.0123 -2.0132

4 -97.4697 0.0089 5.5085 97.4697 -0.0089 -2.8366

5 45.6088 -0.0064 -2.9538 -45.6088 0.0064 1 . 0222

22 --------------------------------------------------------1 68.4625 0.0056 -1.8698

-68.4625 -0.0056 3.5363

2 68.4625 0.0056 -1.8698 -68.4625. -0.0056 3.5363

3 -87.3807 -0.0056 2.0132 87.3807 0.0056 -3.7010

4 -82.7205 -0.0008 2.8366 82.7205 0.0008 -3.0883

fl: 18 0/D


fl: 19 0/D

-------------------------------------------------------------------------barra

carr. 5

Fx

37.4261 -37.4261

Fy

0.0030 -0.0030

Mz

-1.0222 1.9332

23 --------------------------------------------------------

1 53.4386 -0.0078 -3.5363 -53.4386 0.0078 1 • 2028

2 53.4386 -0.0078 -3.5363 -53.4386 0.0078 1.2028

3 -68.9518 0.0091 3.7010 68.9518 -0.0091 -0.9652

4 -67.9332 0.0024 3.0883 67.9332 -0.0024 -2.3769

5 29.2131 -0.0043 -1.9332 -29.2131 0.0043 0.6575

24 --------------------------------------------------------

23.4700 -0.0040 -1.2028 -23.4700 0.0040 0.0000

2 23.4700 -0.0040 -1.2028 -23.4700 0.0040 0.0000

3 -32.1910 0.0032 0.9652 32.1910 -0.0032 0.0000

4 -44.7762 0.0079 2.3769 44.7762 -0.0079 0.0000

5 12.8303 -0.0022 -0.6575 -12.8303 0.0022 0.0000

25 --------------------------------------------------------

1 -42.4269 0.0000 0.0000 42.4269 0.0000 0.0000

2 -42.4269 0.0000 0.0000 42.4269 0.0000 0.0000

3 52.0493 0.0000 0.0000 -52.0493 0.0000 0.0000

4 73.0221 0.0000 0.0000 -73.0221 0.0000 0.0000

5 -23.1934 0.0000 0.0000 23.1934 0.0000 0.0000


barra carr.

Fx Fy Mz

26 --------------------------------------------------------

1 29.9724 0.0000 0.0000 -29.9724 0.0000 0.0000

2 29.9724 0.0000 0.0000 -29.9724 0.0000 0.0000

3 -36.7667 0.0000 0.0000 36.7667 0.0000 0.0000

4 -51.5783 0.0000 0.0000 51.5783 0.0000 0.0000

5 16.3849 0.0000 0.0000 -16.3849 0.0000 0.0000

27 --------------------------------------------------------

-42.3821 0.0000 0.0000 42.3821 0.0000 0.0000

2 -42.3821 0.0000 0.0000 42.3821 0.0000 0.0000

3 51.9877 0.0000 0.0000 -5"1.9877 0.0000 0.0000

4 72.9206 0.0000 0.0000 -72.9206 0.0000 0.0000

5 -23.1689 0.0000 0.0000 23.1689 0.0000 0.0000

28 --------------------------------------------------------22.5105 0.0000 0.0000

-22.5105 0.0000 0.0000

2 22.5105 0.0000 0.0000 -22.5105 0.0000 0.0000

3 -22.5141 0.0000 0.0000 22.5141 0.0000 0.0000

4 -36.1415 0.0000 0.0000 36. 1415 0.0000 0.0000

5 12.3057 0.0000 0.0000 -12.3057 0.0000 0.0000

29 --------------------------------------------------------

1 -21.2469 21.2469

0.0000 0.0000

0.0000 0.0000

fl: 20 0/D


barra Fx carr.

2 -21.2469 21.2469

3 26.0623 -26.0623

4 29.2385 -29.2385

5 -11.6150 11 • 61 50

Fy Mz

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

30 --------------------------------------------------------

1 14.9857 0.0000 0.0000 -14.9857 0.0000 0.0000

2 14.9857 0.0000 0.0000 -14.9857 0.0000 0.0000

3 -18.3813 0.0000 0.0000 18.3813 0.0000 0.0000

4 -20.6087 0.0000 -0.0000 20.6087 0.0000 0.0000

5 8. 1922 0.0000 0.0000 -8.1922 0.0000 0.0000

31 --------------------------------------------------------

1 -21.1685 0.0000 0.0000 21.1685 0.0000 0.0000

2 -21.1685 0.0000 0.0000 21.1685 0.0000 0.0000

3 25.9697 0.0000 0.0000 -25.9697 0.0000 0.0000

4 29.0958 0.0000 0.0000 -29.0958 0.0000 0.0000

5 -11.5721 0.0000 0.0000 11.5721 0.0000 0.0000

32 --------------------------------------------------------1 7.5037 0.0000 0.0000

-7.5037 0.0000 0.0000

2 7.5037 0.0000 0.0000 -7.5037 0.0000 0.0000

fl : 21 O/DI


fl: 22 0/0

-------------------------------------------------------------------------barra Fx Fy Mz

carr. 3 -4.1036 0.0000 0.0000

4.1036 0.0000 0.0000

4 -8.3294 0.0000 0.0000 8.3294 0.0000 0.0000

5 4. 1020 0.0000 0.0000 -4. 1020 0.0000 0.0000

33 --------------------------------------------------------

i -0.0389 0.0000 0.0000 0.0389 0.0000 0.0000

2 -0.0389 0.0000 0.0000 0.0389 0.0000 0.0000

·3 0.0360 0.0000 0.0000 -0.0360 0.0000 0.0000

4 -5.5600 0.0000 0.0000 5.5600 0.0000 0.0000

5 -0.0212 0.0000 0.0000 0.0212 0.0000 0.0000

34 --------------------------------------------------------~ 0.0241 0.0000 0.0000 I

-0.0241 0.0,000 0.0000

2 0.0241 0.0000 0.0000 -0.0241 0.0000 0.0000

3 -0.0191 o .. 0000 0.0000 0.0191 0.0000 0.0000

4 -0.0303 0.0000 0.0000 0.0303 0.0000 0.0000

5 0.0132 0.0000 0.0000 -0.0132 0.0000 0.0000

35 --------------------------------------------------------

1 -0.0389 0.0000 0.0000 0.0389 0.0000 0.0000

2 -0.0389 0.0000 0.0000 0.0389 0.0000 0.0000

3 0.0360 0.0000 0.0000 -0.0360 0.0000 0.0000


barra Fx carr.

4 5.6572 -5.6572

5 -0.0212 0.0212

Fy Mz

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

o.oooo 0.0000 0.0000 0.0000

36 --------------------------------------------------------1 7.5037 0.0000 0.0000

-7.5037 0.0000 0.0000

2 7.5037 0.0000 0.0000 -7.5037 0.0000 0.0000

3 -4. 1036 0.0000 0.0000 4. 1036 0.0000 0.0000

4 -9.3801 0.0000 0.0000 9.3801 0.0000 0.0000

5 4. 1020 0.0000 0.0000 -4. 1020 0.0000 0.0000

37 --------------------------------------------------------

-21.1685 0.0000 0.0000 21 . 1685 0.0000 0.0000

2 -21.1685 0.0000 0.0000 21 .1685 0.0000 0.0000

3 25.9697 0.0000 0.0000 -25.9697 0.0000 0.0000

4 20.8585 0.0000 0.0000 -20.8585 0.0000 0.0000

5 -11.5721 0.0000 0.0000 11.5721 0.0000 0.0000

38 --------------------------------------------------------14.9857 0.0000 0.0000

-14.9857 0.0000 0.0000

2 14.9857 0.0000 0.0000 -14.9857 0.0000 0.0000

3 -18.3813 0.0000 0.0000 18.3813 0.0000 0.0000

4 -14.7590 0.0000 0.0000 14.7590 0.0000 0.0000

fl: 23 0/D


barra carr.

5

Fx

8. 1922 -8.1922

Fy

0.0000 0.0000

Mz

0.0000 0.0000

39 --------------------------------------------------------

-21.2469 0.0000 0.0000 21.2469 0.0000 0.0000

2 -21.2469 0.0000 0.0000 21.2469 0.0000 o'. oooo

3 26.0623 0.0000 0.0000 -26.0623 0.0000 0.0000

4 20.9124 0.0000 0.0000 -20.9124 0.0000 0.0000

5 -11.6150 0.0000 0.0000 11 . 6150 0.0000 0.0000

40 --------------------------------------------------------1 22.5105 0.0000 0.0000

-22.5105 0.0000 0.0000

2 22.5105 0.0000 0.0000 -22.5105 0.0000 0.0000

3 -22.514'1 0.0000 0.0000 22.5141 0.0000 0.0000

4 -18.9841 0.0000 0.0000 18.9841 0.0000 0.0000

5 12.3057 0.0000 0.0000 -12.3057 0.0000 0.0000

41 --------------------------------------------------------

1 -42.3821 0.0000 0.0000 42.3821 0.0000 0.0000

2 -42.3821 0.0000 0.0000 42.3821 0.0000 0.0000

3 51.9877 0.0000 0.0000 -51.9877 0.0000 0.0000

4 32.7489 0.0000 0.0000 -32.7489 0.0000 0.0000

5 -23.1689 0.0000 0.0000 23.1689 0.0000 0.0000

f1: 24 0/D


barra carr.

Fx Fy Mz

42 --------------------------------------------------------

1 29.9724 0.0000 0.0000 -29.9724 0.0000 0.0000

2 29.9724 0.0000 0.0000 -29.9724 0.0000 0.0000

3 -36.7667 0.0000 0.0000 36.7667 0.0000 0.0000

4 -23.1514 0.0000 0.0000 23.1514 0.0000 0.0000

5 16.3849 0.0000 0.0000 -16.3849 0.0000 0.0000

43 --------------------------------------------------------1 -42.4269 0.0000 0.0000

42.4269 0.0000 0.0000

2 -42.4269 0.0000 0.0000 42.4269 0.0000 0.0000

3 52.0493 0.0000 0.0000 -52.0493 0.0000 0.0000

4 32.7605 0.0000 0.0000 -32.7605 0.0000 0.0000

5 -23.1934 0.0000 0.0000 23.1934 0.0000 0.0000

fl: 25 0/D

S.A.P.P.-NQOOO



autor:Rogêrio Giglio Ferreira

fl : 1 0/D

-------------------------------------------------------------------------

M~DULO DE COMBINACOES

fl: 2 S.A.P.P.-NQOOO 0/D -------------------------------------------------------------------------COMBINACAO ..... : 1

Fator do arquivo 1 ' carreg. 1 = 1.3000 Fator do arquivo 1 ' carreg. 2 = 1.5000 Fator do arquivo 1 ' carreg. 3 = 0.0000 Fator do arquivo 1 ' carreg. 4 = 0.0000 Fator do arquivo 1 , carreg. 5 = 0.8400

COMBINACAO ..... : 2 Fator do arquivo 1 ' carreg. 1 = 1.0000 Fator do arquivo 1 ' carreg. 2 = 0.0000 Fator do arquivo 1 ' carreg. 3 = 1. 4000 Fator do arquivo 1 ' carreg. 4 = 0.0000 Fator do arquivo 1 ' carreg. 5 = 0.0000

COMBINACAO ..... : 3 Fator do arquivo 1 ' carreg. 1 = 1.0000 Fator do arquivo 1 ' carreg. 2 = 0.0000 Fator do arquivo 1 ' carreg. 3 = 0.0000 Fator do arquivo 1 ' carreg. 4 = 1. 4000 Fator do arquivo 1 ' carreg. 5 = 0.0000

S.A.P.P.-NQOOO


PROJETO : SHED PORTICO : SECAO TRAN

ESFORCOS NAS BARRAS

barra Fx Fy Mz comb.

1 --------------------------------------------------------

1 127.4200 -13.0560 -4059.6766 -127.4200 13.0560 -6385.1038

2 -22.9000 -31.5842 -4455.9147 22.9000 -28.8958 3380.5386

3 -53.7357 67.3635 20971.3066 53.7357 -13.6035 11415.4670

2 --------------------------------------------------------

1 110.0122 21.2837 6385.1038 -110.0122 -21.2837 0.0000

2 -20.6463 -22.6085 -3380.5386 20.6463 -0.0715 -0.0000

3 -50.0176 -27.9716 -11415.4670 50.0176 48.1316 -0.0000

3 --------------------------------------------------------

1 110.0122 -21.2837 0.0000 -110.0122 21.2837 -6385.1038

2 -20.6463 -0.0715 0.0000 20.6463 -22.6085 3380.5386

3 -1.6279 -36.7858 -0.0000 1 . 6279 25.4458 -9334.7506

4 --------------------------------------------------------

1 127.4200 13.0560 6385. 1038 -127.4200 -13.0560 4059.6766

2 -22.9000 -28.8958 -3380.5386 22.9000 -31.5842 4455.9147

3 3.1757 17.8965 9334.7506 -3.1757 -48.1365 17078.4752

fl: 3 0/D

DATA: 20/05/94



5 --------------------------------------------------------

34.3397 -0.0142 0.0000 -34.3397 0.0142 -4.2498

2 -51.5042 0.0063 0.0000 51.5042 -0.0063 1. 8943

3 -41.5750 0.0119 0.0000 41.5750 -0.0119 3.5622

6 --------------------------------------------------------

-63.4374 0.0768 4.2498 63.4374 -0.0768 18.8024

2 -29.9784 -0.0185 -1.8943 29.9784 0.0185 -3.6492

3 0.7129 -0.0387 -3.5622 -0.7129 0.0387 -8.0618

7 --------------------------------------------------------

-161.1113 -0.0595 -18.8024 161.1113 0.0595 0.9539

2 -8.4819 0.0143 3.6492 8.4819 -0.0143 0.6272

3 42.9320 0.0298 8.0618 -42.9320 -0.0298 0.8872

8 --------------------------------------------------------

1 -210.0769 0.0647 -0.9539 210.0769 -0.0647 20.3641

2 2.2947 -0.0142 -0.6272 -2.2947 0.0142 -3.6449

3 56.8528 -0.0245 -0.8872 -56.8528 0.0245 -6.4716

9 --------------------------------------------------------

1 -258.8618 -0.0504 -20.3641 258.8618 0.0504 5.2528

2 13.0350 0.0068 3.6449 -13.0350 -0.0068 -1.5970

3 70.6878 0.0180 6.4716 -70.6878 -0.0180 -1.0644

fl: 4 0/D



10 --------------------------------------------------------

1 -258.8618 0.0504 -5.2528 258.8618 -0.0504 20.3641

2 13.0350 -0.0068 1.5970 -13.0350 0.0068 -3.6449

3 59.5833 -0.0049 1 . 0644 -59.5833 o. 0049, -2.5243

11 --------------------------------------------------------

1 -210.0769 -0.0647 -20.3641 210.0769 0.0647 0.9539

2 2.2947 0.0142 3.6449 -2.2947 -0.0142 0.6272

3 53.9028 0.0030 2.5243 -53.9028 -0.0030 -1.6150

12 --------------------------------------------------------

1 -161.1113 0.0595 -0.9539 161.1113 -0.0595 18.8024

2 -8.4819 -0.0143 -0.6272 8.4819 0.0143 -3.6492

3 48.2243 0.0014 1 • 6150 -48.2243 -0.0014 -1.1853

13 --------------------------------------------------------

1 -63.4374 -0.0768 -18.8024 63.4374 0.0768 -4.2498

2 -29.9784 0.0185 3.6492 29.9784 -0.0185 1. 8943

3 45.7732 -0.0024 1 . 1 853 -45.7732 0.0024 -1.8939

14 --------------------------------------------------------

1 34.3397 0.0142 4.2498 -34.3397 -0.0142 0.0000

2 -51.5042 -0.0063 -1.8943 51.5042 0.0063 0.0000

3 43.3424 0.0063 1. 8939 -43.3424 -0.0063 0.0000

f 1 : 5 0/D



15 --------------------------------------------------------

1 76.4934 0.0131 0.0000 -76.4934 -0.0131 3.9200

2 -21.5974 -0.0005 0.0000 2i.5974 0.0005 -0.1485

3 5.8437 0.0003 0.0000 -5.8437 -0.0003 0.0823

16 --------------------------------------------------------

174.1672 0.0254 -3.9200 -174.1672 -0.0254 11.5257

2 -43.0939 -0.0050 o. 1485 43.0939 0.0050 -1.6451

3 -36.3754 -0.0179 -0.0823 36.3754 0.0179 -5.2812

17 --------------------------------------------------------

1 223.1328 -0.0181 -11.5257 -223.1328 0.0181 6.0942

2 -53.8705 0.0023 1 . 6451 53.8705 -0.0023 -0.9486

3 -50.2963 0.0152 5.2812 50.2963 -0.0152 -0.7065

18 --------------------------------------------------------

271.9177 0.0384 -6.0942 -271.9177 -0.0384 17.6107

2 -64.6108 -0.0055 0.9486 64.6108 0.0055 -2.5839

3 -64.1312 -0.0162 0.7065 64.1312 0.0162 -5.5785

19 --------------------------------------------------------

272.0073 -0.0392 -17.6107 -272.0073 0.0392 5.8473

2 -64.6189 0.0013 2.5839 64.6189 -0.0013 -2. 1844

3 -58.5996 0.0146 5.5785 58.5996 -0.0146 -1.1854

fl : 6 0/D



20 --------------------------------------------------------

1 272.0073 0.0392 -5.8473 -272.0073 -0.0392 17.6107

2 -64.6189 -0.0013 2. 1844 64.6189 0.0013 -2.5839

3 -58.5996 -0.0037 1. 1854 58.5996 0.0037 -2.3086

21 --------------------------------------------------------

1 271.9177 -0.0384 -17.6107 -271.9177 0.0384 6.0942

2 -64.6108 0.0055 2.5839 64.6108 -0.0055 -0.9486

3 -53.0268 0.0007 2.3086 53.0268 -0.0007 -2.1014

22 --------------------------------------------------------

i 223.1328 0.0181 -6.0942 -223.1328 -0.0181 11.5257

2 -53.8705 -0.0023 0.9486 53.8705 0.0023 -1.6451

3 -47.3462 0.0044 2. 1014 47.3462 -0.0044 -0.7873

23 --------------------------------------------------------

1 174.1672 -0.0254 -11.5257 -174.1672 0.0254 3.9200

2 -43.0939 0.0050 1.6451 43.0939 -0.0050 -o. 1485

3 -41.6678 -0.0045 0.7873 41.6678 0.0045 -2.1249

24 --------------------------------------------------------

1 76.4934 -0.0131 -3.9200 -76.4934 0.0131 0.0000

2 -21.5974 0.0005 o .1485 21.5974 -0.0005 0.0000

3 -39.2167 0.0071 2.1249 39.2167 -0.0071 0.0000

fl : 7 0/D



25 --------------------------------------------------------

1 -138.2777 0.0000 0.0000 138.2777 0.0000 0.0000

2 30.4421 0.0000 0.0000 -30.4421 0.0000 0.0000

3 59.8041 0.0000 0.0000 -59.8041 0.0000 0.0000

26 --------------------------------------------------------

97.6861 0.0000 0.0000 -97.6861 0.0000 0.0000

2 -21.5010 0.0000 0.0000 21.5010 0.0000 0.0000

3 -42.2373 0.0000 0.0000 42.2373 0.0000 0.0000

27 --------------------------------------------------------

1 -138.1316 0.0000 0.0000 1 38. 1 31 6. 0.0000 0.0000

2 30.4007 0.0000 0.0000 -30.4007 0.0000 0.0000

3 59.7068 0.0000 0.0000 -59.7068 0.0000 0.0000

28 --------------------------------------------------------

1 73.3661 0.0000 0.0000 -73.3661 0.0000 0.0000

2 -9.0093 0.0000 0.0000 9.0093 0.0000 0.0000

3 -28.0877 0.0000 0.0000 28.0877- 0.0000 0.0000

29 --------------------------------------------------------

1 -69.2478 0.0000 0.0000 69.2478 0.0000 0.0000

2 15.2404 0.0000 0.0000 -15.2404 0.0000 0.0000

3 19.6870 0.0000 o_. oooo -19.6870 0.0000 0.0000

fl: 8 0/D



30 --------------------------------------------------------

1 48.8414 0.0000 0.0000 -48.8414 0.0000 0.0000

2 -10.7481 0.0000 0.0000 10.7481 0.0000 0.0000

3 -13.8665 0.0000 0.0000 13.8665 0.0000 0.0000

31 --------------------------------------------------------

1 -68.9923 0.0000 0.0000 68.9923 0.0000 0.0000

2 15. 1891 0.0000 0.0000 -15.1891 0.0000 0.0000

3 19.5656 0.0000 0.0000 -19.5656 0.0000 0.0000

32 --------------------------------------------------------

24.4560 0.0000 0.0000 -24.4560 0.0000 0.0000

2 1.7586 0.0000 0.0000 -1.7586 0.0000 0.0000

3 -4.1575 0.0000 0.0000 4.1575 0.0000 0.0000

33 --------------------------------------------------------

1 -0.1267 0.0000 0.0000 o. 1267 0.0000 0.0000

2 0.0115 0.0000 0.0000 -0.0115 0.0000 0.0000

3 -7.8229 0.0000 0.0000 7.8229 0.0000 0.0000

34 --------------------------------------------------------

1 0.0784 0.0000 0.0000 -0.0784 0.0000 0.0000

2 -0.0027 0.0000 0.0000 0.0027 0.0000 0.0000

3 -0.0184 0.0000 0.0000 0.0184 0.0000 0.0000

fl: 9 0/D



35 --------------------------------------------------------

1 -0.1267 0.0000 0.0000 o. 1267 0.0000 0.0000

2 0.0115 0.0000 0.0000 -0.0115 0.0000 0.0000

3 7.8812 0.0000 0.0000 -7.8812 0.0000 0.0000

36 --------------------------------------------------------

i 24.4560 0.0000 0.0000 -24.4560 0.0000 0.0000

2 1.7586 0.0000 0.0000 -1.7586 0.0000 0.0000

3 -5.6284 0.0000 0.0000 5.6284 0.0000 0.0000

37 --------------------------------------------------------

-68.9923 0.0000 0.0000 68.9923 0.0000 0.0000

2 15.1891 0.0000 0.0000 -15.1891 0.0000 0.0000

3 8.0335 0.0000 0.0000 -8.0335 0.0000 0.0000

38 --------------------------------------------------------

48.8414 0.0000 0.0000 -48.8414 0.0000 0.0000

2 -10.7481 0.0000 0.0000 10.7481 0.0000 0.0000

3 -5.6768 0.0000 0.0000 5.6768 0.0000 0.0000

39 --------------------------------------------------------

1 -69.2478 0.0000 0.0000 69.2478 0.0000 0.0000

2 15.2404 0.0000 0.0000 -15.2404 0.0000 0.0000

3 8.0305 0.0000 0.0000 -8.0305 0.0000 0.0000

fl : 1 o 0/D



40 --------------------------------------------------------

1 73.3661 0.0000 0.0000 -73.3661 o. 0000 - 0.0000

2 -9.0093 0.0000 0.0000 9.0093 0.0000 0.0000

3 -4.0673 0.0000 0.0000 4.0673 0.0000 0.0000

41 --------------------------------------------------------

1 -138.1316 0.0000 0.0000 138.1316 0.0000 0.0000

2 30.4007 0.0000 0.0000 -30.4007 0.0000 0.0000

3 3.4664 0.0000 0.0000 -3.4664 0.0000 0.0000

42 --------------------------------------------------------

1 97.6861 0.0000 0.0000 -97.6861 0.0000 0.0000

2 -21.5010 0.0000 0.0000 21.5010 0.0000 0.0000

3 -2.4395 0.0000 0.0000 2.4395 0.0000 0.0000

43 --------------------------------------------------------

-138.2777 0.0000 0.0000 138.2777 0.0000 0.0000

2 30.4421 0.0000 0.0000 -30.4421 0.0000 0.0000

3 3.4378 0.0000 0.0000 -3.4378 0.0000 0.0000

f 1 : 11 0/D

cobertura metálica do tipo shed

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