análise termodinâmica de projetos de cogeração na ... · gás / chiller de absorção; vi -...
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Análise termodinâmica de projetos de cogeração na indústria açucareira e a
sua relação com a eficiência em caldeiras
Prof. Electo Eduardo Silva [email protected]
UNIVERSIDADE FEDERAL DE ITAJUBÁ
O Núcleo de Excelência em Geração Termelétrica
e Distribuída
Instituto de Engenharia MecânicaUniversidade Federal de Itajubá
Núcleo de Excelência em Geração Termelétrica e Distribuída
Alguns números do NEST (1998 – 2006)
35 pesquisadores deles 7 doutores. 6 novos laboratórios.Projeto e testes de 3 prototipos (MS, TV, MTG).80 cursos de extensao, mais de 1500 alumnos.22 dissertações de mestrado e 4 teses de doutorado defendidas. (17 e 11 em andamento)8 projetos de P&D concluídos e 14 em andamento.19 artigos publicados em revistas internacionais.
LINHAS DE ATUAÇÃOI - GERAÇÃO TERMELÉTRICA E COGERAÇÃO
Estudos de viabilidade técnico-econômica de sistemas com turbinas a vapor, turbinas a gás e/ou motores de combustão interna.
II - TECNOLOGIAS PARA A GERAÇÃO DISTRIBUÍDA
Avaliação teórico-experimental e projeto de microturbinas a gás, motores Stirling e células a combustível
III - USO ENERGÉTICO DA BIOMASSA
Estudos avançados sobre a gaseificação, combustão e geração de energia elétrica a partir da biomassa. Estudos de disponibilidade de recursos e viabilidade econômica e ambiental;
IV - BIO-METANIZAÇÃO DE RESÍDUOS
Avaliação teórico experimental da geração e uso energético de biogás obtido a partir da vinhaça e de aterros sanitários
V - REFRIGERAÇÃO E AR CONDICIONADO
Avaliação teórico-experimental de sistemas microturbina a gás / chiller de absorção;
VI - TURBINAS A GÁS E A VAPOR
Análise de desempenho de turbinas a gás e a vapor no ponto e fora do ponto de projeto. Comportamento operacional;
VII - MODELAGEM E DIAGNÓSTICO DE PROCESSOS TÉRMICOS
Otimização da operação e manutenção de unidades energéticas. Modelagens de esquemas térmicos em simuladores. Avaliação exergo-econômica de ciclos combinados;
VIII - ASPECTOS AMBIENTAIS DO USO DA ENERGIA
Medição da concentração de particulados e poluentes gasosos nos sistemas de combustão e gaseificação de biomassa. Dimensionamento e seleção de separadores de particulados. Análise do ciclo de vida. Dispersão de contaminantes;
Gasificación de biomasa Células SOFC
Motores StirlingMicroturbinas de gas
Ciclo a vapor 80 kWe Simulador para entrenamientode operadores
de centrales termoeléctricas
Laboratório de simulación de sistemas y procesos térmicos
TRABAJOS DE INVESTIGACIÓN DEL NEST EN EL SECTOR AZUCARERO
• Análisis termodinamico y exergo-economico de sistemas de cogeneración.
• Optimización de programas de diversificación.
• Elaboración de programas para cálculos de proyectoen calderas.
• Elaboración de programas para la selección de tecnologias de control de la contaminaciónatmosférica.
• Modelación de la producción de biogas porbiodigestion anaerobica de las vinãzas y usoenergético de este combustible.
• Análisis del ciclo de vida de diferentes productos(electricidad excedente, vinazas, biodiesel).
• Oportunidades de las nuevas tecnologias (obtenciónde etanol por hidrólisis del bagazo, biocombustíveis, BIG/GT, células a combustible).
O NEST na internet www.nest.unifei.edu.br
PUBLICAÇÔES DO NEST
SERVIÇOS
CURSOS
BOLETIM NEST
BIOMASSA
BIOMASSA E MITIGAÇÃO DO EFEITO ESTUFA
2003 2050
Fundamentos de la cogeneración
INTRODUCCIÓN A LA COGERACIÓN
Sistemas de cogeneracion son aquellos enque se realiza, simultaneamente, y ensecuencia, la generación de energia elétrica o mecánica y de energia térmica (calor de proceso y/o frio), a partir de la quema de uncombustible, tal como los derivados de petróleo, gas natural, carbón mineral o biomasa.
SISTEMA DE COGENERACIÓN
SISTEMAS DE COGENERACIÓN
Topping
Bootoming
Fundamentos de la cogeneración
C. Termica42%
Caldera90%
Generaciónconvencional Cogeneracion
Electricity35%
Heat55%
100
Comb
Total100
Economia energia = (144 - 100)144 = 30%
35
55
electricidad
calor
83
61
Comb
Total144
CogeneracionLa mejor solución para la reducción de CO2
A B C D E F
% eficiencia
A Turbina de vapor con caldera a carbónB C. Termica moderna a carbóncon T.LC Gasificación de carbon / turbinaa vapor
D Ciclo combinado moderno a gas natural (CCGT)E Cogeneración con carbón mineralF Cogeneración con gas natural
0
20
40
60
80
100
% e
ffici
ency
0
200
400
600
800
1000
CO
2-em
issi
on (k
g/M
Wh) CO2-emisiones
Potencial de cogeneración
Cogeneración en la indústria azucarera
Principales países productores de azucar de caña
Potencial global de cogeneracióna partir de la caña de azúcar
Proceso de cogeneración con bagazo de caña
Histórico de la cogeneración en la indústriade azúcar y álcohol en Brasil
Indicadores de eficiencia energética de un central azucarero
Cvapor- Consumo específico de vapor en el proceso, expresado en kg de vapor consumidos en el proceso de fabricación por cada tonelada de caña molida (kg/tc). Otra forma de expresar el consumo de vapor es como “por ciento de vapor en caña”.
Ig.bruto.- Índice específico de generación de electricidad bruto, expresado en kWh de electricidad bruta, incluyendo el consumo propio del central, por tonelada de caña molida (kWh/tc).
Ig.exc.- Índice específico de generación de electricidad excedente, expresado en kWh de electricidad excedente (no es considerado el consumo propio del central) por tonelada de caña molida (kWh/tc).
Ig.v- Índice de generación de vapor- representa los quilogramos de vapor generados en la caldera por cada kg de bagazo utilizado como combustible (kg de vapor / kg de bagazo).
-central azucarero típico- 550 kgv/tc, 20 kWh/tc de electricidad.
- fábricas modernas - 350 kgv/tc y 50 kWh/tc (50 TWh elect. excedente en el mundo).
-centrales de Hawai- 60 kWh/tc(valormedio), algunos 100 kWh/tc o más.
Tecnologias de cogeneración en la industria de azúcar y álcohol
Ciclo a vapor con turbina de contrapresión(convencional y más difundido)
Ciclo a vapor con turbina de condensaciónextraccion con altos parámetros del vapor (40-80 bars) (tecnologia comercial moderna y eficiente)
Ciclo combinado con gasificacion del bagazo y ciclo combinado con TG e TV (tecnologia BIG-GT en etapa de demonstración)
CICLO A VAPOR
Capacidade até 50 MWParâmetros: até 120 bars
: até 580 oCPrincipais Fabricantes:HPBDediniEquipalcoolCaldemaTGM, NG metalurgica, Siemens
P = 0,25 MPa
TV ( geração elétrica): Vazão = 43,9 t/hW = 3,4 MW
TV ( acionamento mecânico):Vazão = 60 t/hW = 3,6 MW
P = 2,1 MPaT = 300 oC
Bagaço Umidade = 50 % (base úmida)
PROCESSO DEFABRICAÇÃO
Esquema de cogeneracióncon turbina de contrapresión
21,86 t/h44,6 t/h
P = 0,25 MPa
TV ( extração/condensação): W = 16,7 MW
TV ( acionamentomecânico):Vazão = 55,4 t/hW = 3,6 MW
P = 8,0 MPaT = 450 oC
Bagaço Umidade = 50 %(base úmida)
PROCESSO DE FABRICAÇÃO
Esquema de cogeneración con turbinade condensación con extracciones
Caldeira APU-70-7GI-PSEpara bagaço de caña fabricada
pela empresa CALDEMA Equipamentos Industriais
Ltda.
HPB
Esquema simplificado de un sistema BIG/BT
Balance de energia de sistemas TCE y BIG/GT
Resultados de la comparaciónde los sistemas BIG GT y TEC
El costo de generación
Inversiones necesárias para la reduccióndel consumo de vapor en proceso
Análisis termodinámica(exergo-económica) de
sistemas de cogeneración en la industria de azucar y
alcohol
Datos y parametros del central analizado
4.320.000 toneladas de cana;300.000 toneladas de açúcar;112.000 metros cúbicos de álcool (anidro+hidradato).
bagaço disponível: 280 t/h;consumo de vapor de processo: 540 kgv/tc a 2,47 bar (abs.) e 128°C;parâmetros de vapor na refinaria: 11 bar (abs.) @ 180°C ;consumo de eletricidade: 13.000 kW (13,00 kWh/tc);consumo de energia mecânica (moendas, etc): 17.000 kW (17,00 kWh/tc);excedente gerado: 30.000 kW (30,00 kWh/tc) a 13,8 kV;produtividade industrial: 69,44 kg de açúcar por tc; 25,93 litros de álcool por tc;
O modelo exergoeconômico nada mais é do que um sistema de equações que representa matematicamente a estrutura produtiva. O objetivo principal deste sistema é a determinação dos custos unitários dos produtos, permitindo ainda obter os custos intermediários e todo o processo de formação de custos na planta.
Para a construção do modelo exergoeconômicosão necessários conhecer os custos de investimento, operação e manutenção de cada unidade real da estrutura produtiva, o custo do combustível e as exergias de cada fluxo intermediário.
Descripción del Sistema de Cogeración delcentral Colombo
210 / 85Total dias da Safra / F.U [%]
1000Cana Moída [tc/h]
6.000.000Produção de Açúcar [sacas 50 kg]
112.000Produção de Álcool [m3]
2003/04Capacidade de Produção
55,00Potência Instalada [MW]
30,00Potência Excedente [MW]
17,00Consumo de Trabalho Mecânico [kWh/tc]
13,00Consumo de Energia Elétrica [kWh/tc]
43,00Potência Operante [MW]
28,00Bagaço % Cana
51Umidade Relativa do Bagaço [%]
7500PCI do bagaço [kJ/kg.K]
240Consumo de Bagaço [ton/h]
540Consumo de Vapor do Processo [kgv/tc]
Dados Energéticos do Processo
SIMSIMConsumo de vapor 480 kgv/tc
SIMSIMSIMConsumo de vapor 540 kgv/tc
SIMSIMSIMSIMTVCE Extração/Condensação 100 MW
SIMTVCP Contra-Pressão 15 MW
SIMTVCP Contra-Pressão 40 MW
SIMSIMCaldeira: 82 bar (abs) @ 520°C
SIMSIMSIMCaldeira: 63 bar (abs) @ 480°C
SIMCaldeira: 33 bar (abs) @ 320°C
SIMCaldeira: 22 bar (abs) @ 300°C
C2C1B2B1Caso Base
Maximización da Generación de PotenciaQuatro Cenários propostos para comparação e avaliação dos resultados
Indicadores de la Eficiencia Termodinámica delSistema de Cogeneración
FUE (eficiência de primeira lei):
Fonte: (Horlock, 1987)
PCImQWFUE
comb
u
.+
=
FESR (taxa de econômia de combustível):
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛+⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
−⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛+⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛
=
THcald
u
combTHcald
u
WQ
PCImWQ
FESR
ηη
ηη).(
f
pexerg B
BW )( +=ηηexerg (eficiência exergética):
Ie.exced.m (índice de eletricidade excedente):tc
WI exced
mexcede =..
Resumen de los Critérios de Desempeño
85,6026,3519,3779,53C2
83,6127,1920,7882,07C1
73,8125,0116,7478,16B2
71,8125,8518,2880,73B1
30,0022,6913,7382,20Atual
Ie.exced.m[kWh/tc]
ηexerg[%]
FESR[%]
FUE[%]Cenário
A Primeira Lei leva a um resultado “confuso”
Sobrevalorização da Energia Térmica
Esquema actual del central estudiado
Escenário B
Escenário C
Evaluación exergoeconómica
B14m5.(b5-b10)+m4(b4-b10)Processo
B3B2-B4Tandem
B7B1-B2-B5-B9T.G
B12-B11B8B+M.E
B1-B12BbagaçoG.V
Produto (P)Insumo (I)Unidade
Produtiva
Estrutura Física
Base para a construção da Estrutura Produtiva
da planta.
Estrutura Productiva
C8.B8 – C4.B4c = 0S2
C7.B7 – C4.B4b = ZtandemTandem
C6.(B6a+B6b+B6c) – C5.B5 = 0S3
C5.B5 – C4.B4a = ZT.G.C.ET.G.C.E
C4.(B4a+B4b+B4c) – C3.B3 = 0S1
C2.B2 – C6.B6a = ZBB
C3.B3 – (C2.B2+C1.B1) = 0J1
C1.B1 = ZG.V+Ccomb.G.V
EquaçõesUnidades
A Exergoeconomia permite RATEAR / acompanhar oprocesso de FORMAÇÃO
dos custos !!
Produto → Insumo
Bagaço En. Elétrica
En. Mecânica
Calor Processo
Todo Insumo que entra na planta reflete nos custos finais
dos produtos
Ambiente Económico
- Custos dos Equipamentos: trabalhamos com custos reais adquiridos por empresas, fornecedores de equipamentos da usina.
- Custos Diretos: instalação, tubulações, instrumentação e controle, obras civis, equipamentos elétricos e materiais, O&M.
- Anuidade: j=15% a.a , N=10 anos
- Custo Total
Determinados através de valores percentuais em relação ao preço de aquisição do equipamento
Representación Matricial
1 1 . .
1 2 3 2
2 6 3
3 4 4 4 4
4 5 5 . .
5 6 6 6 6
4 7 7
4 8 8
0 0 0 0 0 0 00 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 00 0 0 0 0 0 0
*0 0 0 0 0 00 0 0 0 0 00 0 0 0 0 00 0 0 0 0 0
G V comb
a B
a b c
a T G
a b c
b
c
B c Z CB B B c
B B c ZB B B B c
B B c ZB B B B c
B B cB B c
+⎡ ⎤ ⎡ ⎤⎢ ⎥ ⎢ ⎥− −⎢ ⎥ ⎢ ⎥⎢ ⎥ ⎢ ⎥−⎢ ⎥ ⎢ ⎥− + +⎢ ⎥ ⎢ ⎥ =⎢ ⎥ ⎢ ⎥−⎢ ⎥ ⎢ ⎥
− + +⎢ ⎥ ⎢ ⎥⎢ ⎥ ⎢ ⎥−⎢ ⎥ ⎢ ⎥
−⎢ ⎥ ⎢ ⎥⎣ ⎦ ⎣ ⎦
.
tan
0
0
C E
demZ
⎡ ⎤⎢ ⎥⎢ ⎥⎢ ⎥⎢ ⎥⎢ ⎥⎢ ⎥⎢ ⎥⎢ ⎥⎢ ⎥⎢ ⎥⎢ ⎥⎣ ⎦
[Yi] . {Yc} = {Ye} → [Yi]-1. {Ye} = {Yc}
1 1
1 2 3 2
2 6 3
3 4 4 4 4
4 5 5
5 6 6 6 6
4 7 7
4 8 8
0 0 0 0 0 0 00 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 00 0 0 0 0 0 0
*0 0 0 0 0 0 00 0 0 0 0 0 00 0 0 0 0 0 00 0 0 0 0 0 0
ec
a
a b c
a
a b c
b
c
B k QB B B k
B B kB B B B k
B B kB B B B k
B B kB B k
⎡⎡ ⎤ ⎡ ⎤⎢⎢ ⎥ ⎢ ⎥− − ⎢⎢ ⎥ ⎢ ⎥⎢⎢ ⎥ ⎢ ⎥−⎢⎢ ⎥ ⎢ ⎥− + + ⎢⎢ ⎥ ⎢ ⎥ = ⎢⎢ ⎥ ⎢ ⎥−⎢⎢ ⎥ ⎢ ⎥
− + + ⎢⎢ ⎥ ⎢ ⎥⎢ ⎥ ⎢ ⎥−⎢ ⎥ ⎢ ⎥
−⎢ ⎥ ⎢ ⎥⎣ ⎦ ⎣ ⎦ ⎣
⎤⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥⎥
⎢ ⎥⎢ ⎥⎢ ⎥⎦
[Yi] . {Yk} = {Ye} → [Yi]-1. {Ye} = {Yk}
k = B* / B
Costo exergético de la energía, R$/MWh
64,24
54,07 53,98 53,93 53,97
85,5280,88 80,86 83,19 83,16
22,7819,07 19,76 20,34 21,05
0
20
40
60
80
100
A B1 B2 C1 C2
Cenários analisados
Cus
to e
spec
ífico
da
ener
gia
prod
uzid
a [R
$/M
Wh]
Energia Elétrica Gerada Energia Mecânica Produzida Calor Processo
Bagaço 100%
PerdasCaldeira14,0%
Perdas Redutores Vel. +Geradores
3,0%
Energia Elétrica Gerada8,60%
Pot. Mecânica Turbomoendas3,40%
Calor Processo70,20%
Condensado0,20%
PerdasRedutoras
0,60%
caldeira
turbogeradoresturbomoendas
Esquema A
Esquema C2
Diagramas de Sankey
Conclusões específicas: “Usina Colombo”
• Caso Base: custo monetário da energia elétrica gerada, energia mecânica produzida e calor de processo foram de 64,24 R$/MWh, 85,52 R$/MWh e 3,81 R$/Tonv, respectivamente.
• O custo exergético unitário e o custo monetário da energia elétrica gerada no turbogerador I (4,25), (55,63 R$/MWh) é menor que no turbogerador II (6,82), (68,98 R$/MWh).
• Detectou-se que na instalação atual da usina o equipamento menos eficiente é a turbobomba do sistema de baixa pressão.
• A modificação das turbinas de acionamento do Tandem III de simples para múltiplos-estágios levou numa redução considerável nos valores do custo unitário da potência mecânica produzida.
• Cenário C1 “82 bar (abs.) @ 520°C com TVCE”apresentou o valor mais elevado para a taxa de economia de combustível 20,78% e a maior eficiência exergética 27,19%, com menor custo da energia elétrica gerada (53,93 R$/MWh).
La cogeneración y la electrificación de los molinos
Dados básicos dos sistemas de cogeração das
usinas avaliadas
TCES; CPCPCPTurbinas para Produção de Eletricidade 1,4
Parte TSE, TME e ME
Parte TSE e TMETSEAcionamento do Preparo e Extração 3
227 / 67210 / 1283 / 0Consumo de Bagaço [ton/h] 2
42,40 / 28,0011,09 / 0,000,00 / 0,00Exportação de Eletricidade [MW] 2
12,28 / 0,9816,00 / 0,004,90 / 0,00Produção de Trabalho Mecânico [MW] 2
58,50 / 32,5024,40 / 1,055,10 / 0,00Produção de Eletricidade [MW] 22,5; 222,5; 222,3Pressão Vapor Processo [bar abs] 1354; 19445; 31190Consumo de Vapor de Processo [ton/h] 1
1; 21; 43Número de Caldeiras 1
66 @ 520; 43 @ 400
43 @ 400; 22 @ 30522 @ 300Parâmetros do Vapor [bar abs @ °C] 1
180; 300157; 324190Geração de Vapor [ton/h] 1900900375Capacidade de Moagem [ton/h]
Usina CUsina BUsina A
Configuraciones del central A
Para a Usina A foram consideradas as seguintes configurações alternativas:AE – Eletrificação, geração de vapor em 22 bar abs, instalação de TCES de 19 MW;AMP – Eletrificação, geração de vapor em 22; 38 bar abs, instalação de TCES de 22,5 MW;AAP – Eletrificação, geração de vapor em 66 bar abs, instalação de TCES de 36,5 MW;AEAP – Eletrificação, geração de vapor em 82 bar abs, instalação de TCES de 40 MW.
Configuración AB – Central A caso base
Configuración AEAP – Central A electrificado / altos parámetros de vapor
Eficiencia de la generación de potencia mecánica para la variante A
Ig.exc.- Índice específico de generación de electricidad excedente para la variante A
Balanço de Energia (Diagrama de Sankey) da Usina A com configuração AB e AAP.
Comentários sobre los diagramas de Sankey
A implementação da eletrificação das moendas juntamente com os parâmetros de alto vapor de cogeração conduzem a um aumento na energia elétrica disponível. O fluxo D vai de 2,98 unidades no caso AB até 16,15 unidades no caso AAP.
Tasa interna de retorno para las variantes analizadas
Eficiencia en calderas en sistemas de cogeneración
DrumFurnace
Primary air heater IIIEconomizer
Superheater
Secondary air heater I
Primary air heater IIPrimary air heater I
Forced draft fan
Forced draft fan
Induced draft fan
Forced draft fan
Secondary air heater II
Main bank
Relación entre la eficiencia de la caldera y la temperatura de los gases de escape
Temperatura óptima de los gases de escape en calderas para centrales con cogeración
• Abordaje I (precio del bagazo 30 R$/t) : 155 oC• Abordaje II (precio de la eletricidad): 120-130 oC
(I) (II)
Impactos ambientales de la cogeneración en la industria
de azucar y alcohol
y = 39,096Ln(x) + 189,09R2 = 0,5546
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
200
0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90%
Excesso de ar
NOx [ppm]
Impactos ambientales: NOx
Impactos ambientales: dispersión NOx
0
200
400
600
800
1000
1200
1400
0 5000 10000 15000 20000 25000
Distância (m)
Con
cent
raçã
o ( µ
g/m
3 )
NOx
NO2
Padrão CONAMA [3]
Padrão OMS [4]
Abordagem 2 (NO2 = fj . NOx)
Impactos ambientales: Comparacion con las normas NOx
CONCLUSIONES
El costo de generación disminuye con el aumento de la capacidad de molienda del central, presenta un mínimo para un valor del consumo de vapor de 450 kg/tc y varia muy poco al pasar la presión del vapor de 60 para 80 bars.
La metodologia de análisis exergo-economica permite la determinación de los costos del vapor, trabajo mecánico y electricidad. Los menores valores observados fueron 53.93, 83.15 y 20.34 R$/MWh respectivamente,
Existe un potencial técnico significativo de expansión de la generación en el setor de azucar y alcohol através de la eletrificación de los molinos en conjunto con turbinas de condensación con extracciones en el rango de parámetros 66 bar / 520 ºC y 82 bar / 540 ºC.
CONCLUSIONESLa implementación de la eletrificación debe ser realizadasimultaneamente con la instalación de turbinas de extracción/condensación (Mayor eficiencia de generación -TCE y uso de la energia – motores elétricos).
La comercialización de los créditos de carbono contribuye con aproximadamente el 10% del valor obtenido por la venta de eletricidad y entre 15 - 80% de la tasa interna de retorno de la inversión.
En aplicaciones de cogeneración la temperatura optima de losgases de escape en calderas debe estar en el rango de 120-130 oC, lo que corrresponde a una eficiencia de 88-89 %.
La emisión de óxidos de nitrógeno en calderas para bagazodepende principalmente del exceso de aire, factor este quepuede ser utilizado para la prevencion de la formación de losmesmos.