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ANÁLISE DA VIABILIDADE TÉCNICA

REFERENTE À IMPLANTAÇÃO DO

ISOLAMENTO TÉRMICO DA

TUBULAÇÃO DE ÁGUA REFRIGERADA

DA UNIDADE DE PRODUÇÃO DA SPAR

LAISE NASCIMENTO SANTANA (UFBA )

[email protected]

CRISTIANO HORA DE OLIVEIRA FONTES (UFBA )

[email protected]

No processo de produção de bombonas plásticas da SPAR (Uma

Divisão do Grupo INDEBA), é utilizada água como fluído de

refrigeração. Como a temperatura superficial das tubulações por onde

a água circula é inferior à temperatura de orvalho do ambiente há o

fenômeno da condensação sobre as superfícies das tubulações. Essa

condensação se tornou uma preocupação no ambiente industrial diante

do impacto que ela causa e que pode causar. O presente trabalho tem

como objetivo analisar a viabilidade técnica referente à implantação

do isolamento térmico da tubulação de água refrigerada da unidade de

produção da Spar. Para análise técnica foram levantados os dados

referentes ao processo consultando os manuais dos equipamentos, os

especialistas do processo e os sistemas de acompanhamento da

produção. Monitoraram-se as condições do ambiente (temperatura e

umidade relativa) durante dois meses. Com base na análise das

condições do ambiente escolheram-se dois tipos de isolamentos

térmicos para serem analisados. As tubulações estão instaladas em

dois ambientes, quais sejam: climatizado e não climatizado. Para

ambos os ambientes, analisou-se a variação da temperatura da água

ao decorrer do comprimento da tubulação para alguns valores de

espessura de isolantes. Analisou-se também a variação da temperatura

superficial do isolamento ao decorrer do comprimento da tubulação

para algumas espessuras de isolamento. Após as análises, determinou-

se a espessura de isolamento necessária para prevenir a condensação.

Através do estudo técnico foi possível concluir que a isolação térmica

da tubulação de água refrigerada da Spar é necessária, pois a mesma

garante a não condensação da umidade do ar sobre a superfície da

tubulação.

Palavras-chaves: Isolamento térmico, condensação

XXXIII ENCONTRO NACIONAL DE ENGENHARIA DE PRODUCAO A Gestão dos Processos de Produção e as Parcerias Globais para o Desenvolvimento Sustentável dos Sistemas Produtivos

Salvador, BA, Brasil, 08 a 11 de outubro de 2013.



2

1. Introdução

A unidade de produção de bombonas plásticas da Spar (Uma divisão do Grupo Indeba,

Indústria e Comércio) é composta de extrusoras que através de calor e pressão fundem a

matéria prima sólida, sistemas para formar o parison, moldes de sopro e outros equipamentos.

O parison depois de formado na máquina correspondente ao tipo de produto é depositado

dentro de um molde de sopro. O molde fecha em torno do parison e o mesmo é inflado contra

as paredes do molde, adquirindo a forma de bombonas de 5 L ou de 50 L, a depender do

produto desejado. Para que a forma adquirida pelo material seja mantida, após a moldagem o

material deve ser resfriado.

O sistema de refrigeração utilizado é a base de água. O equipamento utilizado para

fornecimento do fluído de refrigeração é um Chiller Industrial e o mesmo alimenta três

equipamentos:

Sopradora de bombonas de 5 litros;

Sopradora de bombonas de 50 litros;

Pós-resfriador (utilizado apenas para intensificar a refrigeração da bombona de 50

litros, pois a mesma apresenta uma alta concentração de massa no topo e na base).

Figura 1 - Fluxograma simplificado da utilização da água de refrigeração



3

Antes de chegar às máquinas de produção a água percorre trechos de tubulações. Os trechos

de tubulações são divididos em dois ambientes, quais sejam: o ambiente climatizado e o

ambiente não climatizado. A temperatura da água de saída fixado no set point do Chiller

Industrial é 282,2 K. Após a troca térmica a temperatura de retorno desta água é 286,8 K.

O conjunto de tubulações por onde a água de refrigeração circula não possui isolação térmica

adequada. Verifica-se condensação da umidade do ar em alguns trechos de tubulações,

provocando pequenas poças de água no piso da produção e nas bancadas de trabalho. As

poças de água formadas no piso da produção podem causar acidentes. A água acumulada nas

bancadas de trabalho pode danificar equipamentos e aumentar o risco de choques elétricos.

Nesse contexto, percebe-se a necessidade de estudar tecnicamente de que forma essa

condensação pode ser evitada. De acordo com pesquisas na literatura, o isolamento térmico

pode ser aplicado quando se tem um ou mais dos cenários indicados abaixo (IRANIAN

PETROLEUM STANDARD, 1996):

Economia de energia com a redução da transferência de calor;

Manutenção da temperatura do processo;

Para evitar a condensação na superfície dos equipamentos de transporte de fluídos à

baixa temperatura, entre outros.



4

Uma vez que há condensação sobre as superfícies das tubulações de água de refrigeração da

Spar, o isolamento térmico pode ser aplicado. Para iniciar o estudo sobre a viabilidade técnica

da aplicação do mesmo, deve-se analisar as características necessárias do isolante para evitar

a condensação. Um bom isolante para tubulações passíveis de condensação deve evitar a

penetração de vapores de água para não ocorrer aumento da condutividade térmica do

material e/ou provocar a condensação de água no interior do isolante. Para evitar este

problema, deve-se utilizar um isolamento que ofereça uma alta resistência à transmissão de

vapor de água (IRANIAN PETROLEUM STANDARD, 1996).

Alguns estudos contemplam a remoção da água que por ventura venha a se condensar no

interior de isolamentos. Este processo de remoção de umidade condensada fornece um meio

para manter o isolamento seco e suas propriedades térmicas

características relativamente intactas (CHOUDHARY et al., 2004).

A espessura do isolamento deve ser suficiente a fim de evitar que a condensação da umidade

do ar sobre o isolamento o que pode causar danos e formar um ambiente propício para o

crescimento de micro-organismos (SAHIN e KALYON, 2005).

A condutividade térmica do isolamento deve ser baixa, pois quanto menor a condutividade,

menor a transferência de calor por condução no isolante e menor a espessura de isolamento

necessária (BAHADORI e VUTHALURU, 2010). Estratégias para a determinação da

espessura ótima de isolante conforme critérios técnicos e econômicos também são

apresentados na literatura (BAHADORI e VUTHALURU, 2010; KEÇEBAS et al., 2011;

BASOGUL e KEÇEBAS, 2011).

Este trabalho tem como objetivo analisar a viabilidade técnica referente à implantação do

isolamento térmico da tubulação de água refrigerada da Unidade de produção da Spar (uma

divisão do grupo Indeba), situada no município de Salvador (Bahia).

2. Metodologia

A metodologia desenvolvida compreendeu duas etapas principais: o levantamento de dados e

de condições do ambiente e o projeto e análise do isolamento térmico.

Foram levantados os dados referentes ao processo consultando os manuais dos equipamentos,

os especialistas do processo e sistemas de acompanhamento da produção. As condições do



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ambiente, temperatura e umidade relativa, foram monitoradas durante dois meses. Com base

nos dados levantados uma análise da condensação da umidade do ar sobre a superfície das

tubulações de água de refrigeração foi realizada.

Com base na análise das condições do ambiente e das características necessárias para um bom

isolante para evitar a condensação escolheram-se dois tipos de isolamentos térmicos para

serem analisados: espuma elastomérica e poliuretano expandido. Para o cálculo da espessura

de isolamento necessária para evitar a condensação, foram analisados separadamente os dois

ambientes (climatizado e não climatizado). Para ambos os ambientes, analisou-se a variação

da temperatura da água ao decorrer do comprimento da tubulação para alguns valores de

espessura de dois tipos de isolantes. Analisou-se também a variação da temperatura

superficial do isolamento ao decorrer do comprimento da tubulação para algumas espessuras

de isolamento de dois tipos de isolantes. Após as análises, determinou-se a espessura

necessária de isolamento térmico.

3. Descrição do processo

Um conjunto de tubulações de PVC é utilizado para transportar água como substância

refrigerante para entrada de máquinas de produção de bombonas plásticas (Sopradoras) e para

o equipamento de pós-resfriamento. Para refrigeração da água utiliza-se um Chiller Industrial.

A temperatura fixada no Chiller Industrial em decorrência do processo às vezes é alterada

para realização de estudos sobre otimização da temperatura e do tempo de resfriamento do

molde.

Durante o período de estudo das condições do processo, a temperatura da água que sai do

Chiller Industrial mínima observada foi de 282,2 K. Outro conjunto de tubulações de PVC é

utilizado para o retorno desta água refrigerante, após a utilização nas máquinas. Para a

temperatura de saída da água de 282,2 K, a temperatura de retorno, após a troca térmica é de

286,8 K.

O conjunto de tubulações está instalado em dois ambientes: o ambiente climatizado e o

ambiente não climatizado. Os dois ambientes são separados por uma parede. Na Figura 2

pode-se observar o arranjo geral da tubulação, onde é possível identificar a tubulação de saída

de água de refrigeração do Chiller Industrial, a tubulação de retorno de água de refrigeração

para o Chiller Industrial e os dois ambientes citados anteriormente.



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Figura 2 - Arranjo geral das tubulações de saída e retorno de água de refrigeração

Fonte: Manual de operação Spar

Na Figura 3, pode-se observar a tubulação de saída de água de refrigeração do Chiller

Industrial separadamente, bem como suas dimensões em metros, salvo indicações.

Figura 3 - Tubulação de saída de água de refrigeração do Chiller Industrial



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Na Figura 4, pode-se observar a tubulação de retorno de água de refrigeração do Chiller

Industrial separadamente, bem como suas dimensões em metros, salvo indicações.

Figura 4 - Tubulação de retorno de água de refrigeração para o Chiller Industrial



8


A pressão de saída da água do Chiller Industrial é fixada em 5 kgf/cm2. Através do manual do

Chiller Industrial, modelo MAS-60-RI-380/C/T, do fabricante Mercalor, consultaram-se os

dados de projeto da bomba de processo, e analisou-se a curva da bomba. Para a pressão de 5

kgf/cm2, a vazão da bomba é 20 m

3/h. Esta também é a vazão máxima de trabalho da bomba

do Chiller.

3.1. Condições do ambiente

A condensação observada em torno dos trechos de tubulações está relacionada com a umidade

relativa do ar. A umidade relativa indica o quanto de água na forma de vapor existe na

atmosfera em relação ao total máximo que poderia existir, na temperatura observada.



9

Para evitar a condensação do vapor d’água, presente no ar, sobre a superfície externa do

isolamento, que se pretende instalar nas tubulações, a umidade relativa e a temperatura do

ambiente foram monitoradas durante alguns períodos. Para este monitoramento instalou-se

medidores de umidade relativa do ar e de temperatura, nos dois ambientes do conjunto de

tubulações (climatizado e não climatizado). Conforme o planejamento da produção tem-se os

seguintes modos operacionais:

Modo Operacional 1 (MOP1), referente apenas a produção de bombonas de 50 L;

Modo Operacional 2 (MOP2), referente apenas a produção de bombonas de 5 L;

Modo Operacional 3 (MOP3), referente a fabricação de produção de 5 L e 50 L

simultaneamente.

Para cada tipo de fabricação, as condições do ambiente (temperatura e umidade relativa) são

determinadas de acordo com a operação das máquinas e suas respectivas perdas de calor. O

calor dissipado por máquinas diferentes interfere na temperatura e na umidade relativa do

ambiente. Devido a esse fato, optou-se por monitorar as condições do ambiente referente aos

três modos operacionais de produção.

Durante os períodos analisados houve paradas da produção, por isso tem-se uma variação

considerável das condições do ambiente. Os valores de temperatura e umidade relativa do

ambiente referentes aos períodos de parada da produção foram descartados. Nas figuras 5 e 6,

podem-se observar dois exemplos dos períodos analisados, os respectivos modos de operação

e a variação da temperatura e da umidade relativa. Os períodos onde não estão indicados os

modos de operação são períodos de possíveis paradas da produção.

Figura 5 - Umidade relativa e temperatura do ambiente climatizado 17/01/12 a 06/02/13

Figura 6 - Umidade relativa e temperatura do ambiente não climatizado 19/12/12 a 17/01/13



10

3.2. Cálculo da temperatura de orvalho

Para prevenir a condensação na superfície do isolante é necessário que a temperatura da

superfície do mesmo seja maior que a temperatura do ponto de orvalho. Esta última é a

temperatura na qual o ar úmido fica saturado quando resfriado a pressão constante. A

temperatura do ponto de orvalho pode ser calculada através da equação [1] (BOABAID,

2009):

Onde UR e Tar são a umidade relativa e a temperatura ambiente, respectivamente. Os

resultados da equação [1] foram validados utilizando a carta psicrométrica encontrada na

literatura (FELDER, 2008).

Para saber qual a temperatura de orvalho mais crítica, obteve-se as temperaturas de orvalho

referentes a todos os pares temperatura do ar e umidade relativa medidos nos períodos de

operação considerados. O cálculo da temperatura de orvalho mais crítica foi realizado para os

dois ambientes (climatizado e não climatizado), o resultado mais crítico encontrado, ou seja, a

temperatura mais alta, está apresentado na Tabela 1. As temperaturas de orvalho mais críticas

para ambos os ambientes correspondem ao modo de operação 1, ou seja, quando há apenas

produção de bombonas de 50 L.

Tabela 1 - Temperatura do ponto de orvalho mais crítica (mais alto) para os dois ambientes e

correspondente temperatura do ambiente e umidade relativa.



11

4. Escolha dos isolantes para o projeto e cálculo das espessuras dos mesmos

Considerando as características citadas na introdução para um isolamento que evite a

condensação, o cálculo da espessura mínima necessária para prevenir a condensação foi

realizado levando-se em consideração dois tipos de isolamentos:

Espuma elastomérica AF/Armaflex com condutividade térmica de 0,035 w/m.k;

Poliuretano expandido com condutividade térmica de 0,016 w/m.k.

4.1. Procedimentos para o cálculo da espessura do isolante

Para o cálculo da espessura necessária para prevenir a condensação analisou-se

separadamente os dois ambientes: climatizado e não climatizado. Considerou-se o seguinte

corte da tubulação:

Figura 7 - Corte da tubulação

Onde:

ri é o raio interno da tubulação de PVC;

re é o raio externo da tubulação com o isolamento que se pretende instalar;

e é a espessura do isolante;

Tm é a temperatura da água no interior da tubulação;

Ts é a temperatura da superfície do isolante que se pretende instalar;

Tinf é a temperatura do ar em volta da tubulação.



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Para analisar a variação da temperatura da água ao decorrer da tubulação utilizou-se a

equação [2] (INCROPERA, 2003) que parte de um balanço de energia na forma diferencial

para o escoamento interno admitindo como hipóteses regime estacionário, condução de calor

no fluído interno desprezível, propriedades físicas constantes e troca de energia para o meio

externo apenas através de convecção.

[2]

Onde:

[3]

4.1.1. Cálculo do coeficiente convectivo interno (hi)

Para o cálculo do coeficiente convectivo interno é necessário primeiramente calcular o

número de Reynolds para ter conhecimento das condições do escoamento. O número de

Reynolds foi calculado através da equação [4]:

[4]

A vazão mássica da água foi calculada a partir da vazão volumétrica conforme a equação [5].

[5]

Para a temperatura de 282,2 K, as propriedades da água foram calculadas por interpolação dos

dados fornecidos pela literatura (INCROPERA, 2003).

Tabela 2 - Propriedades da água à 282,2 K

Fonte: Incropera 2003

Como se trata de escoamento em regime turbulento, segundo Incropera (2003), a equação de

Dittus – Boelter [6] pode ser utilizada para o cálculo de Nusselt local:



13

[6]

A partir do cálculo de NuD pode-se calcular o coeficiente convectivo interno com a equação 7:

[7]

4.1.2. Cálculo do coeficiente convectivo externo (he)

Para o cálculo do coeficiente convectivo do ar utilizou-se a equação de Churchill e Chu [8]

para convecção livre:

[8]

Onde RaD:

[9]

Onde :

[10]

Onde he:

[11]

As propriedades do ar foram tomadas na temperatura do filme, Tf, que é uma média da

temperatura superficial e da temperatura do ambiente.

Para o ambiente não climatizado considerou-se a temperatura da superfície igual a 24ºC,

mínima temperatura superficial da tubulação medida para este ambiente. Considerou-se a

temperatura do ambiente igual à temperatura utilizada para o cálculo do ponto de orvalho

mais crítico (mais alto), ou seja, Tar = 301,2 K. Assim sendo, a temperatura do filme é igual a

299,2 K.

Tabela 3 - Propriedades do ar na temperatura do filme no ambiente não climatizado



14

Fonte: Incropera 2003

O coeficiente de expansão térmica, os números de Raylegh e Nusselt e o coeficiente

convectivo externo foram calculados utilizando as equações [10], [9], [8] e [11],

respectivamente, e as propriedades do ar na temperatura do filme. O resultado dos cálculos

encontra-se na Tabela 4 para o diâmetro de 75 mm e na Tabela 5 para o diâmetro de 25,4 mm.

Tabela 4 - Coeficiente de expansão térmica, Raylegh, Nusselt e coeficiente convectivo

externo para o diâmetro de 75 mm no ambiente não climatizado.

Tabela 5 - Coeficiente de expansão térmica, Raylegh, Nusselt e coeficiente convectivo

externo para o diâmetro de 25,4 mm no ambiente não climatizado.

Desta forma, obtém-se em função de x (comprimento da tubulação) e da espessura do

isolante.

[12]

Da mesma forma, obteve-se Tm,s em função , ou seja, em função de x e da espessura do

isolante.

[13]

Como a taxa de transferência de calor na direção radial é constante tem-se que:



15

[14]

Isolando Ts(x), obtêm-se a temperatura superficial do isolamento que se pretende isolar em

função da espessura do isolante e do comprimento da tubulação:

[15]

4.1.3. Cálculo da espessura de isolante para o ambiente não climatizado utilizando o

isolamento AF/Armaflex (Diâmetro da tubulação = 75 mm)

Utilizando o software MATLAB, obteve-se o comportamento da temperatura da água ao

decorrer de x para 7 valores diferentes de espessura do isolante. A temperatura da água

(escoamento interno) manteve-se constante e igual a 282,2 K.

Obteve-se o perfil da temperatura da superfície do isolamento que se pretende instalar para

valores diferentes de espessura do isolante. Para cada valor de espessura de isolante a

temperatura superficial do isolamento manteve-se constante.

Tabela 6 - Espessura do isolante AF/Armaflex e correspondente temperatura superficial do

isolante para o diâmetro de 75,0 mm



16

Para a temperatura do ambiente igual a 301,2 K, e temperatura de orvalho igual a 297,3 K, o

isolamento teria que ter uma temperatura superficial acima de 297,3 K. Logo, o isolante com

espessura de 45 mm seria suficiente. Considerando um fator de segurança de 5%, a

temperatura do isolante teria que ser 298,7 K. Logo o isolamento adequado seria com

espessura de no mínimo 52 mm.

4.1.4. Cálculo da espessura de isolante para o ambiente não climatizado utilizando o

isolamento AF/Armaflex (Diâmetro da tubulação = 25,4 mm)




Obteve-se o perfil de temperatura da superfície do isolamento que se pretende instalar para



Tabela 7 - Espessura do isolante AF/Armaflex e correrpondente temperatura superficial do

isolamento para o diâmetro de 25,4 mm


isolamento teria que ter uma temperatura superficial acima de 297,3 K. Logo, o isolante com

espessura de 25 mm seria suficiente. Considerando um fator de segurança de 5%, o

isolamento teria que ter uma temperatura de 298,5 K, e o isolamento adequado teria que ter

uma espessura de no mínimo 32 mm.

4.1.5. Resultados dos cálculos das espessuras de isolante para os dois ambientes

utilizando o isolamento AF/Armaflex)



17

O mesmo procedimento foi realizado para o ambiente climatizado. Para este ambiente, no

entanto, a temperatura de orvalho foi de 297,9 K e a temperatura do ambiente considerado foi

de 301,9 K, temperatura utilizada para o cálculo da temperatura de orvalho mais crítica. A

menor temperatura superficial da tubulação medida para este ambiente foi de 18ºC.

Abaixo segue um resumo das espessuras de isolantes necessárias para prevenir a condensação

sobre as superfícies das tubulações utilizando o isolamento AF/Armaflex.

Tabela 8 - Espessuras do isolante AF/Armaflex necessárias para prevenção da condensação

para a temperatura da água = 282,2 K

4.1.6. Cálculo da espessura de isolamento para o ambiente não-climatizado utilizando o

isolamento Poliuretanto Expandido

Os mesmos cálculos realizados para o isolante AF/Armaflex foram realizados para o

poliuretano expandido. Como os coeficientes de condutividade térmica dos dois isolantes são

diferentes, novos perfis de temperatura foram gerados.

4.1.6.1. Cálculo da espessura de isolamento para as tubulações soldáveis de PVC




Obteve-se o perfil da temperatura da superfície do isolamento que se pretende instalar para





18

Tabela 9 - Espessura do isolante poliuretano expandido e respectiva temperatura superficial

do isolamento para o diâmetro de 75,0 mm


isolamento teria que ter uma temperatura superficial acima de 297,3 k. Logo, o isolante com

espessura de 19 mm seria suficiente. Considerando um fator de segurança de 5%, a

temperatura do isolante teria que ser 298,7 K. Logo o isolamento adequado seria com

espessura de no mínimo 32 mm.

4.1.6.2. Cálculo da espessura de isolamento para as tubulações flexíveis de PVC com 25,4

mm de diâmetro interno


decorrer de x para 7 valores diferentes de espessura do isolante.

Obteve-se o perfil de temperatura da superfície do isolamento que se pretende instalar para



Tabela 10 - Espessura do isolante poliuretano expandido e respectiva temperatura superficial

do isolamento para o diâmetro de 25,4 mm



19


isolamento teria que ter uma temperatura superficial acima de 297,3 k. Considerando um fator

de segurança de 5%, o isolamento teria que ter uma temperatura de 298,5 K, e o isolamento

adequado teria que ter uma espessura de 19 mm.

4.1.6.3. Resultados para as espessuras de isolante para os dois ambientes utilizando o

isolamento Poliuretando expandido

O mesmo procedimento foi realizado para o ambiente climatizado. Para este ambiente, no

entanto, a temperatura de orvalho foi de 297,9 K e a temperatura do ambiente considerado foi

de 301,9 K, temperatura utilizada para o cálculo da temperatura de orvalho mais crítica.

Abaixo segue um resumo das espessuras de isolantes necessárias para prevenir a condensação

sobre as superfícies das tubulações utilizando o isolamento AF/Armaflex.

Tabela 11 - Espessuras do isolante Poliuretano expandido necessárias para prevenção da

condensação para a temperatura da água = 282,2 K

5. Conclusões e recomendações

Através do estudo técnico foi possível concluir que a isolação térmica da tubulação de água

refrigerada da Spar (Uma Unidade Industrial do Grupo Indeba) é necessária, pois a mesma

garante a não condensação da umidade do ar sobre a superfície da tubulação. A presença da

condensação nas tubulações contribui para formação de pequenas poças de água no piso da

produção e em cima de bancadas e mesas de trabalho, podendo danificar equipamentos,

causar acidentes e transmitir uma imagem negativa da empresa em relação à organização e

zelo.



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Através dos perfis de temperatura ao decorrer dos comprimentos das tubulações pode-se

observar que não há variação considerável da temperatura da água para diferentes espessuras

de isolamento e também não há variação da temperatura da água ao decorrer das tubulações.

Portanto deve-se avaliar a espessura do isolamento apenas para prevenir a condensação.

Como o poliuretano expandido possui um coeficiente de condutividade térmica menor do que

o isolamento AF/Armaflex, tem-se que as espessuras do isolamento poliuretano expandido

necessárias para prevenir a condensação são inferiores as espessuras do isolamento

AF/Armaflex. Entretanto, há a necessidade de avaliar os custos referentes a instalação e

manutenção dos mesmos para avaliar o qual seria mais economicamente viável.

Caso o presente projeto continue sendo estudado recomenda-se a realização do mesmo estudo,

utilizando outros tipos de isolantes e a realização de um estudo de viabilidade econômica pois

assim a empresa teria como escolher a alternativa que mais se adeque a mesma.

Recomenda-se também que a empresa realize um estudo de otimização da temperatura de

resfriamento do molde. Uma vez que a temperatura mínima de trabalho do Chiller Industrial é

268,2 K, pode-se avaliar a possibilidade de trabalhar com temperaturas inferiores a 282,2 K,

assim sendo, deve-se realizar um estudo análogo para o cálculo da espessura de isolamento.

REFERÊNCIAS

BOABAID, C. Metodologia para o cálculo da espessura de isolante necessária a uma

aplicação. Instituto Federal de Santa Catarina, 2009.

BAHADORI, A.; VUTHALURU H. B. “A simple correlation for estimation of economic

thickness of thermal insulation for process piping and . equipment. Applied Thermal

Engineering, 30, 254-259, 2010.

CHOUDHARY, M. K.; KARKI K. C.; PATANKAR, S. V. Mathematical modeling of heat

transfer, condensation, and capillary flow in porous insulation on a cold pipe. International

Journal of Heat and Mass Transfer, 47, 5629-5638 2004.

FELDER, Richard M. Princípios elementares dos processos químicos. 3. Ed. Rio de

Janeiro: LTC, 2008. 579 p. ISBN 9788521614296.

INCROPERA, Frank P; DEWITT, David P. Fundamentos de transferência de calor e de

massa. 5. ed. Rio de Janeiro: LTC, 2003. 698 p. ISBN 8521613784.



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IRANIAN PETROLEUM STANDARD. Engineering standard for termal insulations. 1.

Ed. Report IPS-E-TP-700, National Iranian Oil Company, Ahwaz (Iran); 1996.

KEÇEBAS, A.; ALKAN M. A.; BAYHAN M. Thermo-economic analysis of pipe insulation

for district heating piping systems. Applied Thermal Engineering, 31, 3929-3937, 2011.

KEÇEBAS, A.; BASOGUL Y. Economic and environmental impacts of insulation in district

heating pipelines. Energy, 36, 6156-6164, 2011.

SAHIN, A. Z.; KALYON M. Maintaining uniform surface temperature along pipes by

insulation. Energy, 30, 637-647, 2005.

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