proteção de linhas -infeed
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Proteçãode Linhas -INFEED
Ademir Carnevalli Guimarães Página 1 5/11/2007
Dado o sistema abaixo: 2.1) Verificar se o rele instalado em A é capaz de detectar um curto circuito trifásico em
F1. 2.2) Verificar ainda se a segunda zona do relé instalado em A é capaz de detectar um
curto circuito trifásico no secundário do transformador TR1. Características do sistema: O rele instalado em A é um rele do tipo admitância (mho) com ângulo de torque máximo ajustado igual ao ângulo de curto circuito das linhas. O referido rele tem os seguintes ajustes: Primeira zona : 80% do comprimento do trecho AB e atuando em 40 (mseg) Segunda zona: 150% do comprimento do trecho AB e atuando em 400 (mseg). O defeito F1 está localizado a 70% do comprimento do trecho AB. As linhas de transmissão têm as seguintes características: Trechos AB e CE: R= 0,071 (Ω/km) X= 0,0380 (Ω/km) Comprimentos: AB tem 225 (km) CE tem 15 (km) AE=EB=50%AB Níveis de curto circuito das barras: Barra A SA=5.000 (MVA) Barra B SB=3.000 (MVA) Barra C SC=1.000 (MVA)
E
13,8 kV
S
21
138 kV 138 kV 138 kV
F1
D
C
A
TR-1 100 MVA 138-13,8 kV z= 6%
B
S
S
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Solução: 1) Verificar se o rele instalado em A é capaz de detectar um curto circuito trifásico em F1. Este problema será resolvido de duas maneiras uma em valores em grandezas reais do sistema isto é Volt, Amper e Ohm e outro usando valores por unidade.
1- Cálculo das impedâncias dos equivalentes nas barras A, B e C: 1.1- Barra A
SA=5.000 (MVA), ZA= 000.5
)138( 2= 3,8088 (Ω ) ou em pu SA=
1005000 = 50 (pu)
ZA= 501 = 0,02 (pu)
1.2- Barra B
SB=3.000 (MVA), ZB= 000.3
)138( 2= 6,3480 (Ω ) ou em pu SB=
1003000 = 30 (pu)
ZB= 301 = 0,0333 (pu)
1.3- Barra C
SC=1.000 (MVA), ZC= 000.1
)138( 2= 19,0440 (Ω ) ou em pu SC=
1001000 = 10 (pu)
ZC= 101 = 0,1 (pu)
2- Cálculo das impedâncias das linhas de transmissão: 2.1 Trecho AB
ZAB= 225x(0,071+J0,38)= 15,9750+J85,5000 (Ω ) = 86,9796 4168,79∠
2.2 Trecho CE
ZCE= 15x(0,071+J0,38)= 1,0650+J5,7000 (Ω ) = 5,7986 4168,79∠
2.3 Trecho AE
ZAE= 0,50x ZAB = 7,9875+J42,7500 (Ω ) = 43,4898 4168,79∠
2.4 Trecho EF1
ZEF1= 0,20x ZAB = 3,1950+J17,1000 (Ω ) = 17,3959 4168,79∠
2.5 Trecho AF1
ZAF1= 0,70x ZAB = 11,1825+J59,8500 (Ω ) = 60,8857 4168,79∠
3- Cálculo das impedâncias dos ajustes da proteção da linhas de transmissão:
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3.1 Ajuste da primeira Zona Trecho AB
0,80xZAB= 12,7800+J68,4000 (Ω ) = 69,5837 4168,79∠
3.2 Ajuste da segunda Zona Trecho AB
1,50xZAB= 23,9625+J128,2500 (Ω ) = 130,4694 4168,79∠
Figura 2 – Diagrama de impedâncias do sistema em estudo
Figura 3 – Diagrama de impedância reduzido Resolvendo o circuito acima teremos: ZA=7,9875+J46,55 =47,2303 2635,80∠ )(Ω
J6,348
4,7925+J25,65
3,195+J17,1
7,9875+J42,75 E
J3,8088
138 kV
S
138 kV 138 kV
138 kV F1
D
C
A B
S
S
1,065+J5,7
J19,044
F1
4,7925+J31,998
3,195+J17,1
7,9875+J46,55 E
138 kV
S
138 kV
138 kV
138 kV A
B
S
S
1,065+J24,7440
C
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ZC=1,065+J24,7440 =24,7669 5355,87∠ )(Ω ZA+ ZC=9,0525+J71,2940 = 71,8664 7636,82∠ )(Ω
2156,164086,10354,852767,167636,828664,71
5355,877669,242635,802303,47 JxZZ
xZZZBA
Caeq +=∠=
∠∠∠
=+
= )(Ω
Zeq =16,2767 0354,85∠
ZTOTAL=1,4086+J16,2156+3,195+J17,1=4,6036+J33,3156=33,6322 1326,82∠ )(Ω A corrente total de curto circuito será dada por:
1326,820592,369.21326,826322,33
3000.138
−∠=∠
=CCI (A)=324,2791-J2.346,7604 (A)
As correntes nos ramos A e C podem ser calculadas conforme indicado a seguir: Contribuição do ramo C (sistema equivalente C) V= ZeqxICC=16,2767 0354,85∠ x2.369,0592 1326,82−∠ =38.560,4659 9028,2∠ (V) IC=
5355,877669,249028,24659,560.38
∠∠ = 1.556,9355 6327,84−∠ (A)= 145,5173-J1.550,1248 (A), a corrente
no ramo A será dada por: IA=
2635,802309,479028,24659,560.38
∠∠ = 816,4245 3607,77−∠ (A)= 178,6440-J796,6400 (A),
Impedância vista pelo rele instalado em A: Para determinar a impedância vista pelo relé instalado em A precisamos calcular a tensão e a corrente no ponto de instalação do rele.
IC=1.556,9355 6327,84−∠
E
IA= 816,4245 3607,77−∠
C
1,065+J24,7440
3,195+J17,1
F1
A
138 kV
7,9875+J46,55
IT= 2.369,0592
1326,82−∠
138 kV 4,7925+J31,998
138 kV
S
138 kV
BS
S
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Assim a corrente que passa pelo rele é dada por: Irelé== 816,4245 3607,77−∠ , A tensão será dada por: Vrelé=ZAxIA + ZBx(IA + IC) , assim Vrelé= (7,9875+J46,55)x816,4245 3607,77−∠ + +(3,195+J17,1)x2.369,0592 1326,82−∠ A impedância da falta vista pelo relé é ,dada por:
ZFALTA= RELÉ
RELÉ
iv = (7,9875+J46,55) + (3,195+J17,1) + (3,195+J17,1)X
3607,774245,8166327,849355,556.1
−∠−∠
ZFALTA= RELÉ
RELÉ
iv = (7,9875+J46,55) + (3,195+J17,1) + (3,195+J17,1)X1,9070 2720,7−∠
ZFALTA= RELÉ
RELÉ
iv = (7,9875+J46,55) + (3,195+J17,1) + 17,3959 4168,79∠ X1,9070 2720,7−∠
ZFALTA= RELÉ
RELÉ
iv = (7,9875+J46,55) + (3,195+J17,1) + 33,1740 1448,72∠
ZFALTA= RELÉ
RELÉ
iv = (7,9875+J46,55) + (3,195+J17,1) + 10,1716+`j31,5762
ZFALTA= RELÉ
RELÉ
iv = 21,3541+J95,2262 = 97,5911 4074,77∠
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Se compararmos com o ajuste do relé chegaremos a conclusão que o mesmo não atua
2) Verificar se a segunda zona do relé instalado em A é capaz de detectar um curto circuito trifásico no secundário do transformador TR1.
4020
20
40
60
80
100
40 60 80
68,3961
12,7876
68,3961
95,2262
Z ajuste do relé =69,5812 4168,79∠
Z falta =97,5911 4074,77∠
21,3542
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Calculo das iimpedâncias equivalentes: RAMO A: ZAeq=J3,8088+7,9875+j42,75 = 7,9875+J46,5588 = 47,2390 2652,80∠ RAMO B ZBeq=J6,3480+7,9875+j42,75 = 7,9875+J49,0980 = 49,7435 7597,80∠ O paralelo dos ramos A e B é dado por: ZA//B=
BA
BA
ZZxZZ+
= 0980,499875,75588,468975,7
7597,807435,492652,802390,47JJ
x+++∠∠ =
6568,95975,157597,807435,492652,802390,47
Jx
+∠∠
ZA//B=BA
BA
ZZxZZ+
=5189,809815,96
7597,807435,492652,802390,47∠
∠∠ x =24,2297 506,80∠ =3,9965+j23,8978
A impedância até o ponto da falta é dada por: ZFALTA=3,9965+j23,8978+1,0650+j5,71+j11,4264=5,0615+j41,0342=41,3452 9682,82∠ (Ω ) A corrente de curto circuito é dada por:
IFALTA=9682,823452,41
3000.138
∠=1.927,1082 9682,82−∠ (A)
J6,348
7,9875+J42,75 7,9875+J42,75 J3,8088
S
138 kV 138 kV
138 kV A B
S
E
138 kV
D
C
S
1,065+J5,7
J19,044
138 kV
D
C
S
J11,4264 XTRAFO =j0,06X190,44=J11,4264)
J7,6176
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A contribuição de cada um dos ramos pode ser calculada conforme indicado a seguir: V=24,2297 506,80∠ x1.927,1082 9682,82−∠ (A) Corrente no ramo A IRAMO A=
2652,802390,479682,821082,927.1506,802297,24
∠−∠∠ X =988,4471 7274,82−∠
Corrente no ramo B IRAMO B=
7597,807435,499682,821082,927.1506,802297,24
∠−∠∠ X =938,6805∠ 2219,83−
A impedância vista pelo relé será dada por: ZFALTA=(ZA + ZED) + ZEDX
B
A
II =
=(7,9875+J46,5588+1,0650+j17,1364)+7274,824471,9882219,836805,938
−∠−∠ X17,1695 4437,86∠
=(9,0525+J63,6952)+7274,824471,9882219,836805,938
−∠−∠ X17,1695 4437,86∠
=(9,0525+J63,6952)+(0,9497 4945,0−∠ )X17,1695 4437,86∠ =(9,0525+J63,6952)+16,3059 9492,85∠ =(9,0525+J63,6952)+1,1519+j16,2652 =10,2044+j79,9604=80,6089 7273,82∠ ZFALTA=10,2044+j79,9604=80,6089 7273,82∠
O alcance do relé é dado por ZRELÉ = 23,9625+J128,2500 (Ω ) = 130,4694 4168,79∠
A figura a seguir mostra a situação, que ocasionará a operação da proteção.
17,1695 4437,86∠
47,2390 2652,80∠
S
S
49,7435 7597,80∠
E
D
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4020
20
40
60
80
100
40 60 80
68,3961
10,2044
79,9604
95,2262
Z FALTA =80,6089 7273,82∠
Z ajuste do relé =130,46941 4168,79∠
23,9625
120
140
128,25
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