utilidade industrial ( 35 planilhas em excel viu)

ÍNDICE GERAL

A - funcional por Iconeságua potáveláguas pluviaiságua para combate a incêndioágua geladaresfriamento de águaágua quenteprodução de vapor ar comprimidosuco concentradosuco fresco - "in natura"d'limonenefluido térmicoGLPreservatório pressurizadotabela de tubosescolha do tipo de tubotrocadores de calor I casco e tubos - linha geral evaporadoresbomba de deslocamento positivotrocador de calor - conforme HUGOT - para caldo de canafiltro metálicoejetor - vaportransporte pneumáticoutilidades - gráficos e tabelasbomba centrífugaperda de carga em tubulação - fórmula Hazen-Williamsconversõestabelas para água de incêndioequipamentos para água geladaescolha da torre de resfriamentodiagrama de Rouseconversão para pressão biodigestorunidade Cip

RELAÇÃO DE PAGINAS TÉCNICAS PELA INTERNET

PLANILHA 1

PLANILHA 2

PLANILHA 3

PLANILHA 4

PLANILHA 5

PLANILHA 6

PLANILHA 7

PLANILHA 8

PLANILHA 9

PLANILHA 10

PLANILHA 11

PLANILHA 12

PLANILHA 13

PLANILHA 14

PLANILHA 15

PLANILHA 16

PLANILHA 17

PLANILHA 18

PLANILHA 19

PLANILHA 20

PLANILHA 21

PLANILHA 22

PLANILHA 23

PLANILHA 24

PLANILHA 25

PLANILHA 26

PLANILHA 27

PLANILHA 28

PLANILHA 29

PLANILHA 30

PLANILHA 31

PLANILHA 32

PLANILHA 33

PLANILHA 34

PLANILHA 35

www.hinoxline.com.brwww.proinox.comwww.ksb.com.brwww.apv.comwww.tycovalves-la.comwww.hidrovector.com.brwww.mecalor.com.brwww.emersonprocess.comwww.mipel.com.br

http://www.hinoxline.com.br/

http://www.proinox.com/

http://www.ksb.com.br/

http://www.apv.com/

http://www.tycovalves-la.com/

http://www.hidrovector.com.br/

http://www.mecalor.com.br/

http://www.emersonprocess.com/

http://www.mipel.com.br/

www.wildenpump.comwww.ssppumps.comwww.saundersvalves.comwww.xomox.dewww.alfalaval.comwww.asco.com.brwww.asca.com.brwww.fluid.ind.brwww.grundfos.comwww.hiter.com.brwww.metalplan.com.brwww.nivetec.com.brwww.swagelok.comwww.redlands.com.brwww.nucleoinox.org.brwww.abb.comwww.weg.com.brwww.google.com.br

http://www.wildenpump.com/

http://www.ssppumps.com/

http://www.saundersvalves.com/

http://www.xomox.de/

http://www.alfalaval.com/

http://www.asco.com.br/

http://www.asca.com.br/

http://www.fluid.ind.br/

http://www.grundfos.com/

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http://www.metalplan.com.br/

http://www.nivetec.com.br/

http://www.swagelok.com/

http://www.redlands.com.br/

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http://www.abb.com/

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ÍNDICE GERAL

A - funcional por Iconeságua potáveláguas pluviaiságua para combate a incêndioágua geladaresfriamento de águaágua quenteprodução de vapor ar comprimidosuco concentradosuco fresco - "in natura"d'limonenefluido térmicoGLPreservatório pressurizadotabela de tubosescolha do tipo de tubotrocadores de calor I casco e tubos - linha geral evaporadoresbomba de deslocamento positivotrocador de calor - conforme HUGOT - para caldo de canafiltro metálicoejetor - vaportransporte pneumáticoutilidades - gráficos e tabelasbomba centrífugaperda de carga em tubulação - fórmula Hazen-Williamsconversõestabelas para água de incêndioequipamentos para água geladaescolha da torre de resfriamentodiagrama de Rouseconversão para pressão biodigestorunidade Cip

RELAÇÃO DE PAGINAS TÉCNICAS PELA INTERNET

UTILIDADESFale Conosco hidráulica

[email protected]

mailto:[email protected]

D25

Blibiografias: [Referencias.] Livros Instalações Industriais Prediais e Industriais Archibald Joseph Macintyre Equipamentos Industriais e de Processo Archibald Joseph Macintyre Manual del construtor de Máquinas vol I e II H. Dubbel

NOTA IMPORTANTE

caso estas planilhas valham alguma coisa para teu trabalho e podendo contribuir para que eu possa expandi-las com algum valor ( digamos R$50,000) coloco abaixo meu banco

SANTANDERagencia: 0635 - AMERICO BRASILIENSE. SPCONTA: 01 01 86 81 - 3agradecendo

nome: JOSÉ SEBASTIÃO DE [email protected]


índice de planilhas -links

apoaplainageareaqupvaarc

GLPsocsofoleflt

INDICE

caso estas planilhas valham alguma coisa para teu trabalho e podendo contribuir para que eu possa expandi-las

Utilidades setor industrial planlhas interativas

Projeto Penteado Neto

utlidadeságua potável - apo

consumo unitário unidade consumo l / dia300 5000 1500000

62.5lps 17.3611111111111gpm 275.20915896081

tabela 001 aptipo de prédio unidade consumo l / dia

serviço público minimo maximoapartamentos per capita 200

apartamentos de luxo per capita 300 400apartamentos de luxo por quarto empregada 200

residência de luxo per capita 300residência de médio valor per capita 150

residências populares per capita 120 150alojamentos provisórios de obra per capita 80

apartamentos se zelador per capita 600 1000tipo de prédio unidade consumo l / dia

serviço doméstico minimo maximoedifícios de escritórios por ocupante efetivo 50 80

escolas, internatos per capita 150escolas ,externatos por aluno 50

escola semi-internato por aluno 100hospitais e casas de saúde por leito 250

hotéis com cozinha e lavanderia por hóspede 250 350hotéis sem cozinha e lavanderia por hóspede 120

lavanderias por kilo roupa sêca 30quartéis por soldado 150

cavalariças por cavalo 100restaurantes por refeição 25

mercados 5garagens e posto de serviços para automóvel por automóvel 100

rega de jardins 1.5cinemas e teatros por lugar 2

igrejas por lugar 2ambulatórios per capita 25

creches per capita 50tipo de prédio unidade consumo l / dia

servico industrial minimo maximofábricas - (uso pessoal) por operário 70 80

fábricas com restaurante por operário 100usinas de leite por litro de leite 5

matadouros - animal de grande porte por animal abatido 300matadouros - animal de pequeno porte por animal abatido 150

75

50

m3/h

por m2 de área

por m2 de área

TQ A - (capacidade do reservatorio de solo - ou inferior - m3)

TQ B- (capacidade do reservatorio - caixa de agua - m3)

Utilidades setor industrial planlhas interativas

Projeto Penteado Neto

125

25

11.25

linha - diâmetro economico

diâmetro nominal do encanamento - mm 91

25n horas de trabalho em 24 horas 12

coeficiente X 0.5

total de reserva m3

vazão do poço para TQ B - m3/h

vazão do TQ A para TQ B -m3/h

descarga da bomba em m3/h

CALC apoCALC apo apl ain

CALC apo apl ain

utlidadeságuas pluviais - apl

cálculo de deflúvio local Q

0.71652953 Q - descarga em litros por segundo lps 2.5795063172.45470892 nd - coeficiente de distribuição

150 intensidade média das chuvas- mm/h0.7 f - coeficiente de deflúvio

0.001 A - área em hectares - ha 10

tabela# 01apl - valores usuais de coeficiente de Runoff - fNatureza da bacia coeficiente de deflúvio f

telhados 0,7 a 0,95superfícies asfaltadas 0,85 a 0,90

superfícies pavimentadas e paralelepipadas 0,75 a 0,85estradas macadamizadas 0,25 a 0,60

estradas não pavimentadas 0,15 a 0,30terrenos descampados 0,10 a 0,30

parque , jardins e campinas 0,05 a 0,20

canais abertos

150 valor de y - mm150 valor de b - mm

0.02250.45 perímetro molhado - m0.05 raio hidráulico - m

bfig # 01

45 angulo Ф 0.785398 radianos250 valor de y - mm 1 cotgФ

1500 valor de b - mm

Ф 0.43752.20710678 perímetro molhado - m0.1982233 raio hidráulico - m

b

btriangular

30 angulo Ф 0.523599 radianos250 valor de y - mm 1.73205 cotgФ

Ф 866.025404 valor de b - mm

0.108253181 perímetro molhado - m

0.10825318 raio hidráulico - m

m3/h

im -

conv m2

área de escoamnto - m2


área de escoamento - m2

y

retangular

trapezoidal

y

y

circular

180 angulo Ф 0 radianos(180-Ф)/2100 valor de y - mm 3.14159 radianos de Ф200 valor de b - mm200 diâmetro tubo - mm

0.015707960.3141576 perímetro molhado - m


largo e plano b>> y

b

50 valor de y - mm25000 valor de b - mm

1.2525 perímetro molhado - m


Formula de Manning -Strickler - velocidade e vazão

0.57028918 v - velocidade de escoamento - m/s 18.1438 5.03993 lps0.03852 R - raio hidraulico -m

0.01 I -declividade - m/m0.02 n- coeficiente de rugosidade

0.00881 h altura da entrega - m

100 c- comprimento do escoamento - m

Formula de Bazin velocidade e vazão

0.51065337 v - velocidade de escoamento - m/s 16.1775 4.49375 lps0.03852 R - raio hidraulico -m

0.01 I -declividade - m/km0.46

0.00881 h altura da entrega - m

100 c- comprimento do escoamento - m

Formula para telhado velocidade e vazão

25 Q - descarga em litros por segundo lpm 1.5

150 intensidade média das chuvas- mm/h

10

área de escoamento - m2


m3/h

A- área de escoamento - m2

m3/h

Ϋ- coeficiente de rugosidade

A- área de escoamento - m2

m3/h

im -

A - área em m2 conv

y Ф

b

y

C86

NATUREZA DAS PAREDES - COEFICIENTE n canais de chapa c/rebites embutidos ,juntas perfeitas, e águas limpas, tubos de cimento e fundição bons = 0,011 canais e cimento muito liso , de madeira aplainada e tubos de ferro fundido usado - 0,012 canais de reboco de cimento liso = 0,013 canais de reboco não liso = 0,014 canais de paredes de cimento não completamente lisa=0,015 canais com reboco de cimento não alisado , pequenos depósitos no fundo = 0,017 idem com caminho sinuoso = 0,018 canais de alvenaria em más condições= 0,020 canais de chapa rebitadas e juntas irregulares = 0,022 canais d etrra = 0,025 canais de terra com vegetação = 0,030 álveos naturais coberto com cascalhos e vegetação = 0,035 álveos naturais sinuosos +0,040

C96

VALORES DO COEFICIENTE Ϋ Canais e tubos extraordinariamante liso =0,06 condutos comuns - coletrores de esgoto = 0,16 alvenaria de pedra bruta = 0,46 paredes mistas - parte com revestimento parte sem revestimento = 0,85 canais em terra = 1,30 canais apresentando grande resistência ao escoamento = 1,75 condutos metalicos lisos - muito bom =0,06 ; bom =0,14 ; regular=0,22 ; mau = 0,33 condutos de metal corrugado - muito bom = 0,88 ; bom = 1,015; regular = 1,21 ; mau =1,38

tab # 02 apl - condutores verticais de águas pluviais

diâmetro do condutor

pol cm uso R. Janeiro norte americana2 5 46 20 39

2 1/2 6.3 89 31 623 7.5 130 44 884 10 288 78 1565 12.7 501 128 2566 15 780 176 3428 20.3 1616 323 646

área máxima de cobertura m2

cons. 1cm2/m2 de área

radianos(180-Ф)/2radianos de Ф

Formula de Manning -Strickler - velocidade e vazão

Formula de Bazin velocidade e vazão

Formula para telhado velocidade e vazão

tab # 02 apl - condutores verticais de águas pluviais

norte americana396288

156256342646

utlidadeságua para combate a incêndio - ain

comentário #1

comentário # 2

tabela # 01 e 02

CALC - apo

CAL - apo apl ain

apo

F11

Usuario: Canalização preventiva - é a que corresponde a instalação hidráulica predial de combate a incêndio , para ser operada pelos ocupantes das edificações até a chegada do corpo de bombeiros CB . É empregada em prédios de apartamentos , hotéis, hospitais, e conjuntos habitacionais. Rede preventiva - é o sistema de canalizações destinadas a atender as descargas e pressões exigidas pelo Corpo de bombeiros em edificações sujeitas a riscos consideráveis e maiores dificuldades na extinção do fogo , como ocorre nas fábricas edificações mistas públicas,comerciais,industriais, escolares,galpões grandes , edifícios -garagem e outro mais.

F13

Usuario: para reservação da água de combate à incêndio ver apo -cálculo para água potável - clicando no link a frente somando assim as necessidades.

utlidadeságua gelada - age

dissipação de calor na rede

835.2 perda na rede de distribuição - kcal/h150 comprimento da linha de distribuição - m

24

0.232

perda no reservatório

70.56 perda na rede de distribuição - kcal/h

7

24

1.263 espessura do reservatório em pol

potencia frigorífica fg/h

22476.96 frigorias por hora - fg/h835.2 perda na rede de distribuição - kcal/h70.56 perda no reservatório - kcal /h41.76 perda sofrida pela água da bomba de refrigeração - kcl/h21600 quantidade retirada da água de circulação do ramal principal - kclal /h

900 quantidade armazenada de água gelada kg1 Y - relação entre distribuição média horaria / quantidade armazenada

31

7

TR - Tonelada Standard Comercial Americana de Refrigeração

comem 6.7

reservatório

comen 1125 litros

informações sobre dimensionamento de bombas - água gelada - MECALORcomentário

consultar

diferença entre o externo e o interno do tubo OC

coeficiente de transmissão da calha padrão envolvendo o tubo - kcal/m/h/OC

área de todas as paredes do tanque em m2

diferença entre o externo e o interno da caixa OC

coeficiente de transmissão da calha padrão envolvendo o tubo - kcal/m/h/OC/1"

temperatura inicial da água 0C

temperatura inicial da água 0C

TR


CALC apo apl ain

C33

Usuario: ver catálogo de compressor frigorífico para encontrar o modelo conf TR cálculado

B37

Usuario: reservatorio isolado e de forma prismática de preferencia

D41

Usuario: Como especificar a bomba centrífuga de processo de uma UMAG? Para que serve o bypass externo? Uma rede de água gelada bem dimensionada e isolada combinada com uma bomba de processo adequada proporcionarão um baixo custo operacional e longa vida útil. As bombas centrífugas de processo da linha de UMAG - Unidade Móvel de Água Gelada - são projetadas para assegurar uma vazão de água correspondente a uma diferença de 4ºC entre as temperaturas de saída e retorno de água gelada. Neste ponto de operação a pressão de descarga é de 3 bar. O ponto real de operação da bomba, no entanto, depende das condições da instalação do cliente: se a pressão necessária para vencer as perdas da tubulação e no ponto de consumo for alta a vazão cai e vice-versa. Diz-se que a bomba "corre na curva" para indicar que só há uma única pressão de descarga para cada vazão dentro da faixa operacional da bomba centrífuga. A curva da bomba faz parte do Manual Técnico da UMAG. Segue uma lista de recomendações que podem ajudar a entender melhor este assunto: A perda de pressão - dita perda de carga - em um sistema de água gelada está concentrada: (a) nos pontos de consumo, como por exemplo, nos canais do molde de uma injetora; (b) na tubulação de ida e volta à UMAG e (c) no evaporador interno da UMAG (perda máxima de 0,5 bar). Para minimizar as perdas na tubulação, os tubos de distribuição devem ter um diâmetro igual ou maior que a conexão de saída da UMAG. Não há limite de distância entre a UMAG e os pontos de consumo, porém quanto maior, mais importante é dimensionar corretamente a linha de água gelada. O cliente deve informar a vazão e a perda de carga total do sistema. Infelizmente, é comum indicar apenas a pressão de alimentação requerida no ponto de consumo. Neste caso, como não se sabe qual foi a pressão adotada para vencer as perdas da linha de ida e retorno à UMAG, a informação não é completa. Sugerimos atender à especificação e orientar o cliente para dimensionar com folga as tubulações. No caso resfriamento de injetora, recomenda-se interligar os canais de resfriamento do molde em paralelo e com mangueiras superdimensionadas. Desta forma, teremos uma maior vazão e melhor troca térmica entre a água gelada e a peça injetada. O efeito de resfriamento é obtido pela vazão e pela temperatura da água gelada. Tipicamente, uma vazão correspondente a um (DT) de 4 a 6ºC entre as temperaturas de saída e retorno à UMAG é adequada. Vazões maiores podem ser especificadas para moldes de múltiplas cavidades e injeção de ciclo rápido. Vazões menores são às vezes usadas em algumas aplicações especiais, tais como resfriamento de eletrodos de solda contínua. Não esquecer que a potência consumida pela bomba é totalmente dissipada na água gelada e que sistemas com perda de carga elevada necessitam de bomba com maior potência. Por exemplo, uma bomba com um motor elétrico de 2 CV consumirá cerca de 1.300 kcal/h da capacidade de resfriamento da UMAG. O evaporador da UMAG para operar com eficiência deve ter um fluxo contínuo e adequado de água. Caso a vazão requerida no processo seja pequena em relação à nominal da UMAG, deve-se instalar um bypass externo de água, conforme especificado abaixo. O bypass externo tem a função de garantir que a parte da vazão de água que não é usada no processo retorne à UMAG. Deve ser instalado sempre que: (a) houver a possibilidade de bloqueio total - manual ou automático - do fluxo de água pelo processo; (b) a vazão requerida no processo for menor que 60% da vazão nominal da bomba e (c ) o (DT) entre as temperaturas de saída e retorno à UMAG for superior a 10ºC. As considerações acima têm a função de orientar o projetista, porém certamente não cobrem toda a gama de aplicações possíveis. Por este motivo mantemos uma equipe de Engenharia de Aplicações pronta para esclarecer dúvidas e propor a melhor solução para cada cliente

coeficiente de transmissão da calha padrão envolvendo o tubo - kcal/m/h/OC/1"

utlidadesresfriamento de água - are

vazão mista para definição da trorre de resfriamento

20

39

30

34

30

33.4

80

35.025

parâmetros básicos para escolha da torre de resfriamento

80

35.025

29.5

5.525

26.72.8 a =(Tw2 - tf)

natureza da instalação a =(Tw2 - tf) Tw2 Z=(Tw1 -Tw2) ar condicionado 3,0 a 5,5 29.5 4,0 a 5,5

turbocompressor - com aftercooler 2,5 a 5,0 29 6,0 a 8,0turbocompressor - sem aftercooler 6,0 a 9,0 32 7,0 a 9,0

laticínios 2,5 a 5,0 29 6,0 a 8,0usinas de açúcar - colunas baroméricas 2,0 a 4,5 28 6,0 a 8,0

motores diesel baixa rot. Supercharger 9,0 a 15 35 15 a 25metalúrgica - refr. De massas refratárias 10 a 15 35 8 a 12

quantidade de calor rejeitado em kcal /h

442000 kcal / h de calor a ser rejeitado pelo sistema de refriamento da torre

ARQU UTIL

m3/hora - equipamento A

T - equipamento A - OC

m3/hora - equipamento B

T - equipamento B - OC

m3/hora - equipamento C

T - equipamento C - OC

m3/hora -total a ser resfriada na torre CAL apo apo-apl -ain

Temperatura mista em - OC

tab are'!A1 Gw - m3/h www.alpina.com.br

Tw1 OC

Tw2 -temperatura final ou de saída da torre OC

Z=(Tw1 -Tw2) - OC

temperatura de bulbo úmido da região de locação da torre - OC

tabela # 01 are - valores das grandezas para o projeto da torre de resfriamento

http://www.alpina.com.br/

D27

Usuario: . Temperaturas de Bulbo Úmido (ºC) Cidades Bulbo Úmido Cidades Bulbo Úmido Cidades Bulbo Úmido Sul Sudeste Nordeste São Paulo 24,0 Vitória 28,0 São Luiz 28,0 Santos 27,0 Belo Horizonte 24,0 Parnaíba 28,0 Campinas 24,0 Uberlândia 23,5 Terezina 28,0 Curitiba 23,5 Rio de Janeiro 26,5 Fortaleza 26,0 Londrina 23,5 Natal 27,0 Fóz do Iguaçu 27,0 Centro-Oeste Recife 26,0 Florianópolis 26,0 Brasília 23,5 Maceió Joinville 26,0 Goiânia 26,0 Salvador Porto Alegre 26,0 Cuiabá 27,0 Norte Santa Maria 25,5 Campo Grande 25,0 Amapá 26,5 Rio Grande 24,5 Ponta Poá 26,0 Manaus 29,0 Uruguaiana 25,5 Santafé 28,5 Belém 27,0

FIG 01 are - corte transversal - torre de resfriamentomovimento das águas e aeração

FIG 02 are - perspectiva - torre de resfriamentoestruturas internas e externas

Z=(Tw1 -Tw2) 4,0 a 5,56,0 a 8,07,0 a 9,06,0 a 8,06,0 a 8,015 a 258 a 12

- valores das grandezas para o projeto da torre de resfriamento

utlidadeságua quente - aqu

consumo unitário unidade consumo l / dia36 1500 54000

2.25lps 0.625gpm 9.90752972258917

tab # 01 aqu- Estimativa de consumo de água quentepredio consumo litros por dia

alojamento provisório de obra 24 por pessoacasa popular ou rural 36 por pessoa

residência 45 por pessoaapartamento 60 por pessoa

quartel 45 por pessoaescola internato 45 por pessoa

hotel sem incluir cozinha e lavanderia 36 por hóspedehospital 125 por leito

restaurantes e similares 12 por refeiçãolavanderia 15 por kg de roupa seca

tab #02aqu - Vazão das peças de utilizaçãopeças de utilização vazão m/s peso

banheira 0.3 1bidê 0.1 0.1

chuveiro 0.2 0.5lavatório 0.2 0.5

pia de cozinha 0.25 0.7pia de despejo 0.3 1

lavadoura de roupa 0.3 1

tab #03aqu - Velocidades e vazões máxiamas para água quentediâmetro velocidades vazões máximas

mm pol m/s l/s15 1/2" 1.6 0.220 3/4" 1.95 0.5525 1" 2.25 1.1532 1 1/4" 2.5 240 1 1/2" 2.75 3.150 2 3.15 6.465 2 1/2" 3.55 11.280 3" 3.85 17.6

100 4" 4 32.5

somatória dos pesos - interativaqtd peças de utilização peso somatória50 banheira 1 5050 bidê 0.1 565 chuveiro 0.5 32.565 lavatório 0.5 32.55 pia de cozinha 0.7 3.55 pia de despejo 1 5

ARQU UTIL

m3/h

10 lavadoura de roupa 1 10∑ 138.5

3.5 vazão em lps211.8 lpm56.0 gpm

12.7

capacidade do storage e da potência calorífica

12710.0905

6355.04524

15

381303 kcal /h2 tempo disponível para aquecimento em horas

190651 kcal /h - para escolha de um gerador de água quente ou caldeira.

instalação com alimentação ascendente

barrilete

Ø2 30 m

Ø1cobre Ø3isol a.carbono

Ø2

isol

2675 altura da caixa dägua - m

100

0.00176529 1.76529 lps3.3 velocidade para o tubo calculaddo m/s

3045 altura do ramal ascendente do centro do storage até o seu barrilete - m

29.55 pressão estática no barrilete - m150

29

m3/h

A - volume de água a 40OC utilizada - litros/hora

V- volume do storage a 65OC - lph

temperatura de entrada da água para aquecimento - OC

Ø 1 - diâmetro para ramal de alimentação do storage - mm ver tab#03 aqu - mm

comprimento retificado de Ø1 - m

m3/s




storage

caixa dágua - atm

1.35 desnivel entre o barrilete e a linha do usuário- m400.6 consumo máximo deste usuário em lps

consultar



CALC apo apl ain

utlidadesprodução de vapor - pva

quantidade de calor sensível - kcal

72000 quantidade de calor kcal1500 massa de água - kg

1 calor específico da agua na temperatura indicacd kcal /kg

22

70

diâmetro da linha de vapor

52.6123 diâmetro da tubulação de vapor - mm480 quantidade de vapor a ser transportado - kgf/h15 velocidade para escoamento do vapor - m/s

0.2448 volume específico do vapor transportado - m3/kg

tabela #01 pva vapor saturado característicaspressão absoluta temperatura volume específico calor sensivel calor latente total

kg/cm2 kcal/kg kcal/kg kcal/kg

4 142.9 0.4706 143.6 509.8 653.4

5 151.1 0.3816 152.1 503.7 655.8

6 158.1 0.3213 159.3 498.5 657.8

7 164.2 0.2778 165.6 493.8 659.4

8 169.6 0.2448 171.3 489.5 660.8

9 174.5 0.2189 176.4 485.6 662

10 179 0.1981 181.2 481.8 663

11 183.2 0.1808 185.6 478.3 663.9

12 187.1 0.1664 189.7 475 664.7

13 190.7 0.1541 193.5 471.9 665.4

14 194.1 0.1435 197.1 468.9 666

15 197.4 0.1343 200.6 466 666.6

16 200.4 0.1262 203.9 463.2 667.1

18 206.1 0.1126 210.1 457.8 667.9

18 211.4 0.1016 215.8 452.7 668.5

perda de carga na linha de vapor

12.7978

0.38393500 quantidade de vapor a ser transportado - kgf/h

145.247 velocidade para escoamento do vapor - m/s33 diâmetro da tubulação de vapor - mm 3.3 cm3 comprimento da linha - m

1.118 volume específico do vapor transportado - m3/kg

buscando o diâmetro pela previsão da perda de carga

50.2852 diâmetro da tubulação de vapor - mm 5.02852 cm15 porcentagem de perda na linha -%

temperatura inicial da água - OC

temperatura final da água - OC

OC m3/kg

perda de carga em kg/cm2 em 100 m

perda de carga na linha em kg/cm2

7

6.5

0.28986470 quantidade de vapor a ser transportado - kgf/h150 comprimento da linha - m

172.5 comprimento da linha -com % de perda 0.2448 volume específico do vapor transportado - m3/kg

16.1058 velocidade em m/s

quantidade de condensado na linha

91.5404 quantidade de condensado formado em libras 41.5218 kg0.114 calor específico do material tubo - Btu/lb1631 peso da tubulação em lb 739.827 kg

95 35 OC

337.28 169.6 OC492.126 comprimento da linha em pés0.15748 espessuara da parede do tubo pol 4 mm1.9685 diâmetro da tubulação de vapor - pol 50 mm

vazão de condensado para 5 minutos de aquecimento da linha

498.262 kgf/h 8.30436 kgf/min8.30436 lpm 0.13841 lps

diâmetro do tubo para condensado - gravidade

35.7388 diâmetro da tubulação de vapor - mm150 comprimento da linha em m

0.00167 declividade na linha de condensado m/m0.25 elevação no ponto mais alto - m

diâmetro do tubo para condensado - forçado pelo vapor

mm 70.3765 2.77073 diâmetro da tubulação de condensado -polkgf/h 498.6 1099.23 quantidade de condensado - lb/ hora ver acima

kcal/kg 663.9 1195.02 entalpia do condensado calor total na sua formação = vapor - btu/lbkcal/kg 628.6 1131.48 entalpia do condensado , na pressào da linha - btu/h

4.614 73.9094kcal/kg 556 1045.28 calor latente de vapor na pressão da linha de retorno Btu /h

m/s 10 1968.5 velocidade da condução do condensado em pes/min

dispersão de energia calorífica ao longo da tubulação isolada

kcal/h 8116.44 32208 Btu /h - dispersado pelo isolamento55 diametro do tubo isolado - mm

126 diametro externo do isolamento - mm

150 302

35 95

0.25m 25 82.021 comprimento da linha - pés

pressão no início da linha - kg/cm2

pressão final da linha - kg/cm2

perda de carga - kg/cm2/100 -

temperatura inicial da tubulação OF

temperatura final da tubulação OF

m3/kgf volume específico do vapor na pressãoo da linha de condensado pes3/lb

OC temperatura do tubo - OFOC temperatura do ar ao redor do isolamento - OF

coeficiente de condutibilidade termica - Btu/pesxhxOF

porcentagem de ganho em relação ao tubo nú dispersando

99.9362 porcentagem de ganho pelo isolamemto%1E+07 kcal /h - dispersado pelo tubo nú

55 diametro do tubo isolado - mm5 parede do tubo em mm

150 302

35 95

4080 comprimento da linha - m

13.8227 área de dispersão - m2

relação de custos

0.001 custo em R$ /kg de vapor 15000 custo em R$ da obra do isolamento

18 número de horas e atividade da linha Y 12709 custo do vapor perdido em um mês - R$x 3 taxa de emprestimo de Y ao mês

5.6 número de meses para pagar o investimento0.07199 log S/P0.01284 log (1+x)

dilatação linear de uma linha de vapor

45.9 dilatação da linha em mm120 temperatura do vapor - Ooc35 temperatura do material do tubo no início do transporte - OC45 comprimento da linha estudado - m

0.012 coeficiente de dilatação linear para o aço carbono -

dimensões básicas para distância entre apôios

700 L2 L3 2500 700

L1 200 50 diâmetro da linha em mm 200

tubulação com duas juntas

OC temperatura interna do tubo - OFOC temperatura do ar ao redor do isolamento - OF

k coeficiente de condutibilidade do aço - kcal/m h OC

rígido rígidointermediário

junta

E141

Usuario: 0 à 100 OC - C= 0,0120 200 OC C= 0,0126 300 OC C= 0,0131 400 OC C= 0,0136

F148

Usuario: as distâncias entre juntas de dilatação são escolhidas por projeto , levando em conta a dilatação do trecho escolhido e pelo tipo de junta . Ver DINATÉCNICA ou similares

I157

Usuario: as linhas de vapor com apenas uma junta , A distancia entre apoios deslisantes = L2

utlidadesar comprimido - arc

perda de carga na linha de ar comprimido - da Atlas-Copco

0.15196

35200 comprimento total retifcado da linha - m

3.93701 diâmetro do tubo em pol 100 mm

8

buscando o diâmetro pela Atlas-Copco

0.14 2 porcentagem prevista

0.615 comprimento total retifcado da linha - m

0.52955 diâmetro do tubo em pol 13.4506 mm

8

perda de carga na linha de ar comprimido - formula classica

0.1588 2.26857 porcentagem prevista

15 900

0.03125

9.024710.00068

200 comprimento total retifcado da linha - m7.07354 velocidade do ar em m/s

0.075 diâmetro do tubo em m 75 mm

8

40

instalação básica para ar comprimido

perda de carga em kg/cm2

descarga livre - m3/min

pressão absoluta inicial - kg/cm2


descarga livre - m3/min



descarga livre - m3/min m3/h

descarga livre - m3/s - reduzida na pressão ind

peso específico do ar na temperatura e na pressào de escoamanto -kg/mindice α


temperatura do ar - OC

E31

Usuario: pressão de manômetro+1

peso específico do ar na temperatura e na pressào de escoamanto -kg/m3

soc - Suco Concentrado

perda de carga para suco concentrado

2 perda de carga na tubulação de suco concentrado - bar5.98425 pol 152 diâmetro da linha - mm

0.35 velocidade da linha - m/s < 0,5 100 comprimento da linha RETIFICADA - m

22.8638 vazão de suco - m3/h

14 -100.02 perda de carga unitária ver gráfico abaixo - bar/m

novo tubo

22.86380.79271 velociddade - m/s

101 novo diâmetro - mm0.12 perda de carga unitária - bar - ver grafico acima12 bar - perda de carga para o comprimento de 100 m

TUBOS # DOS GRÁFICOS - COM APROX

OF temperatura de bombeamento OC

vazão conforme buscado anteriormente - m3/h

GRÁFICO PARA PERDA DE CARGA EM TUBOS Ø 6' e Ø 4" CONDUZINDO SUCO CONCENTRADO A 65 O BRIX

D8

Usuario: O menor tubo aconselhavel para conduzir suco concentrado em baixa temperatura ATÉ 65OBRIX é Ø 4"OD Ø 3" -OD com restrição a pequeníssima distância

22.86380.51753 velociddade - m/s

125 novo diâmetro - mm0.03834 perda de carga unitária - bar - ver grafico acima3.83408 bar - perda de carga para o comprimento de 100 m

produção de suco de laranja

18797.2 quantidade de suco concentrado - kg/h

14.2 237.3 LPM 62.71320 peso específico do suco concentrado - kg/m34945 número de caixas de laranja esmagada por hora

55 taxa de aproveitamento para suco % 11 grau Brix de concentração de sólidos - suco fresco65 grau Brix de concentração de sólidos - suco concentrado

busca do número de extratora para determinada qtd CXS

30 número de extratoras na produção de suco5 número de copos por extratora

150 número de frutas esmagadas por copo /minuto273 número de frutas médias por caixa de 40,8 KG

4945 número de caixas de laranja esmagada por hora

vazão conforme buscado anteriormente - m3/h

vazão na lnha de suco conc. m3/h

soc - Suco Concentrado

perda de carga para suco concentrado

novo tubo

TUBOS # DOS GRÁFICOS - COM APROX

GRÁFICO PARA PERDA DE CARGA EM TUBOS Ø 6' e Ø 4" CONDUZINDO SUCO CONCENTRADO A 65 O BRIX


GPM

busca do número de extratora para determinada qtd CXS

sof - suco fresco - in natura

ver planilha - CALC apo

perda de carga - numero de Reynold ate100000

mca 0.67371 0.067371316turbulento 7.56E+04 número de Reinolds permissível - ok

1.01E-06 viscosidade do suco fresco1.5 velocidade adotada - de 1 a 1,25 m/s

50.8 diâmetro experimental - mm

10.9 182 lpm 48.1942 GPM15 comprimento da linha - m 15000 mm

10440.02 coeficiente de atrito - segundo Blasius


10107.9 quantidade de suco - kg/h

9.7 161.4 LPM 42.6 GPM

1044450 número de caixas de laranja esmagada por hora55 taxa de aproveitamento para suco %

47.8 diâmetro da tubulação em mm - busca1.5 velocidade imposta ao transporte so suco - m/s

produção de suco fresco por extratora

111075.8 quantidade de suco - kg/h

106.4 1773.2 LPM 468.5 GPM

104430 número de extratoras na produção de suco5 número de copos por extratora

150 número de frutas esmagadas por copo /minuto273 número de frutas médias por caixa de 40,8 KG

4945 número de caixas de laranja esmagada por hora55 taxa de aproveitamento para suco %

158.4 diâmetro da tubulação em mm - busca1.5 velocidade imposta ao transporte so suco - m/s

perda de carga na linha de suco fresco kg/cm2

vazão em m3/h

peso específico do suco fresco - kg/m3

vazão de transporte m3/h


vazão de transporte m3/h


E23

Usuario: SUCO FRESCO 11OBRIX ; 20OC - 1044,18kg/m3 6OBRIX ; 20 OC - 1023,69 kg/m3

sof - suco fresco - in natura

perda de carga - numero de Reynold ate100000


GPM

produção de suco fresco por extratora

GPM

ole - d/limonene + óeo de casca - condução de óleos

ver planilha - CALC apo

regime laminar

mca 0.47032 0.04703228laminar 1968 número de Reinolds permissível - ok

5.00E-06 viscosidade do suco fresco0.82 velocidade adotada - m/s12 diâmetro experimental - mm


8440.03 coeficiente de atrito para regime laminar

regime turbulento

mca 1.27044 0.12704367turbulento 32000 número de Reinolds permissível - ok

5.00E-06 viscosidade do suco fresco2 velocidade adotada - m/s

80 diâmetro experimental - mm


8440.02 coeficiente de atrito para regime turbulento


vazão em m3/h



vazão em m3/h


E23

Usuario: D'LIMONENE + ÓLEO DE CASCA 25OC - 844kg/m3 20 OC - 844 kg/m3

E36

Usuario: D'LIMONENE + ÓLEO DE CASCA 25OC - 844kg/m3 20 OC - 844 kg/m3

ole - d/limonene + óeo de casca - condução de óleos

regime laminar

regime turbulento

flt - fluido térmico

definição do Aquecedor

231000 capcidade térmica necessária - kcal /h 916667 Btu/h

0.66

200 392

35 95 OF2000 quantidade de fluido aquecido - kg/h

condução de fluido quente regime até reynolds 8000

3.3195 33 mca25 diâmetro do tubo - mm

4030.5 número de reynolds9 viscosidade do fluido - cst

1.5 velocidade do fluido - 0,8 a 1,5 m/s

2000 quantidade de fluido aquecido - kg/h 2.6

7800.040 coeficiente de atrito 250 comprimento da linha retificada em m


0.6409 6 mca30 diâmetro do tubo - mm

observar limite 3358.8 número de reynolds9 viscosidade do fluido - cst

1.0 velocidade do fluido - 0,8 a 1,5 m/s

2000 quantidade de fluido aquecido - kg/h 2.6

7800.019 coeficiente de atrito 250 comprimento da linha retificada em m

..\ARQUIVO UTILIDADES calor específico do fluido - kcal/kg - OC

temperatura a ser atingida - OC OF

temperatura do fluido frio - OC

perda de carga na linha - kg/cm2

..\ARQUIVO UTILIDADES

m3/h

peso específico do fluido (óleo) - kg/m3


m3/h

peso específico do fluido (óleo) - kg/m3

D9

Usuario: Temperatura máxima 10% menor que a temperatura de ebulição do fluido

A17

Usuario: evitar regime muito turbulento ideal até 8000

flt - fluido térmico

definição do Aquecedor



utlidadesgás liquefeito de petróleo - GLP

formula de Pole - para vazão de gás - baixa pressão

23.8 diâmetro do tubo em mm 2.4 Ø em cm2 densidade do gás

50 comprimento do encanamento em m

0.510 perda de carga total - mm de c.a.

vazão de GLP através de ferro galvanizado - baixa pressão

69.2 2.00.59055118 diâmetro interno do tubo - pol 15 Ø em mm

0.6 perda de pressão em pol de coluna de água 0.001524

1.5 densidade do gás em relação ao ar10.936133 comprimento da linha em jardas 10 m

vazão de GLP através de ferro galvanizado - alta pressão

394.7 996709 Btu /h 11.20.61023622 diâmetro interno do tubo - pol 15.5 Ø em mm

10 pressão inicial psi9.5 pessão final - psi

24.45 fator h1.52 densidade do gás em relação ao ar59.1 comprimento da linha em pés 18 m

formula geral de Weymouth - gás de rua ou de poços - alta pressão

5796.1 164.1

59 519.0 1514.7 pressão de referência absoluta - psi150 pressão no inicio da tubulação - psi140 pressão no final da tubulação - psi

0.98425197 diâmetro da tubulação - pol 25 mm2 densidade do gás em relação ao ar na temperatura de escoamento

0.0310752 comprimento total da lnha de gás em milhas terrestres 50 m

59 519.0 15

propriedades físicas do GLP

formula química

Propano - 175,8 psiIsobutano - 57,5 psiN-butano - 36,9 psi

descarga do gás em m3/h

vazão em pés3 /h m3/h

kg/cm2

vazão em pés3 /h m3/h

vazão em pés3/h na pressão e temp. Ind m3/hOF temperatura absoluta OF OC

OF temp. em condições normais de temp. OF OC

Propano - C3H8

Butano - C4H10

pressão de vapor a 100 OF

volume de gás produzido à temperatura de 60F na pressão atm

quantidade de calor produzido com a queima

Propano - 0,537 m3/kgf

Butano - 0,408 m3/kgf

Propano - 21670 Btu/lb - 2335 Btu /pés3

Isobutano - 21265 Btu /lb - 3354 Btu/pés3

geradorà gas ou GLP - 45 kW

RVP - reservatorio pressurizado para recalque com bombas e ar comprimido

volume util - litros 2344 Ø 1571 do reservatóriovolume total litros 3119

1271 Ø 19

H 1900

38780

242

Ø20 Ø 32

definição do reservatório

2343.75 volume total do reservatório - litros250 vazão da linha de recalque - Lpm 15 m3/h

8 número de ligações da bomba a cada periodo de uma hora4 pressão relativa de desligamento - atm2 pressão relativa de ligação - atm

Vu 750 volume útil - litros Vr 468.75 volume de segurânça - litros

Vm 1125 volume de ar - litros

1571 diâmetro do reservatório - mm1900 altura disponível para o reservatório - mm

387.436 volume do fundo torisférico - litros3118.62 volume real do reservatóri - litros

definição da tubulação

20 diâmetro do tubo de entrada - mm32 diâmetro do tubo de saida - mm19 diâmetro do ar de entrada do compressor

CALC - apo - apl - ain'!A1tp!A1arc!A1

man

insp

Vr

Vu

Vm

I5

Usuario: controle de nível baixo alto

M5

Usuario: valvula de segurânça [imprescindível ]

F8

Usuario: chave do motor starter

H8

Usuario: pressostato liga e desliga o compressor

S10

Usuario: vem do compressor

O11

Usuario:

P11

Usuario: valvula solenóide

H13

Usuario: visor de nível

H17

Usuario: valvula gaveta

F19

Usuario: valvula de retenção

J22

Usuario: dreno

RVP - reservatorio pressurizado para recalque com bombas e ar comprimido

TABELAS DE TUBOS

TABELAS DE TUBOS SCHs E SCH

DIMENSÕES E PESOS PARA TUBOS DE AÇO INOX COM E SEM COSTURA

DIÂMETRO DIÂMETRO ESPESSURA DA PAREDE E PESO POR METRO

NOMINAL EXTERNO 5-S 10-S 40-S

POLEGADA mm mm kg/m mm kg/m mm kg/m

1/8" 10.3 - - 1.24 0.28 1.73 0.37

1/4" 13.7 - - 1.65 0.49 2.24 0.63

3/8" 17.1 - - 1.65 0.63 2.31 0.84

1/2" 21.3 1.65 0.8 2.11 1 2.77 1.27

3/4" 26.7 1.65 1.03 2.11 1.28 2.87 1.69

1" 33.4 1.65 1.3 2.77 2.09 3.38 2.5

1.1/4" 42.2 1.65 1.65 2.77 2.7 3.56 3.39

1.1/2" 48.3 1.65 1.91 2.77 3.11 3.68 4.05

2" 60.3 1.65 2.4 2.77 3.93 3.91 5.44

2.1/2" 73 2.11 3.69 3.05 5.26 5.16 8.63

3" 88.9 2.11 4.51 3.05 6.45 5.49 11.29

3.1/2" 101.6 2.11 5.18 3.05 7.4 5.74 13.57

4" 114.3 2.11 5.84 3.05 8.36 6.02 16.07

5" 141.3 2.77 9.47 3.4 11.57 6.55 21.77

6" 168.3 2.77 11.32 3.4 13.84 7.11 28.26

8" 219.1 2.77 14.79 3.76 19.96 8.18 42.95

10" 273.1 3.4 22.63 4.19 27.78 9.27 60.31

12" 323.9 3.96 31.25 4.57 36 9.53 73.88

14" 355.6 3.96 34.36 4.78 41.3 - -

16" 406.4 4.19 41.56 4.78 47.29 - -

18" 457 4.19 46.81 4.78 53.26 - -

20" 508 4.78 59.25 5.54 68.61 - -

22" 559 4.78 65.24 5.54 75.53 - -

24" 610 5.54 82.47 6.35 94.45

PESOS E DIMENSÕES = ANSI B36.1930" 762 6.35 118.31 7.92 147.36

DIMENSÕES E PESOS PARA TUBOS DE AÇO INOX COM E SEM COSTURA MEDIDAS PADRÃO OD

DIÂMETRO DIÂMETRO ESPESSURA PESO POR DIÂMETRO DIÂMETRO ESPESSURA PESO POR

EXTERNO EXTERNO DE PAREDE METRO EXTERNO EXTERNO DE PAREDE METRO

POL. mm mm kg/m POL. mm mm kg/m

- 6 1 0.125 7/8" 22.22 1 0.531

1/4" 6.35 0.89 0.122 7/8" 22.22 1.5 0.778

1/4" 6.35 1 0.134 7/8" 22.22 2 1.012

1/4" 6.35 1.24 0.159 1" 25.4 1 0.611

- 8 0.5 0.094 1" 25.4 1.2 0.727

- 8 1 0.175 1" 25.4 1.5 0.897

3/8" 9.53 0.89 0.192 1" 25.4 2 1.171

3/8" 9.53 1 0.214 1.1/4" 31.75 1 0.77

3/8" 9.53 1.2 0.25 1.1/4" 31.75 1.2 0.918

3/8" 9.53 1.5 0.301 1.1/4" 31.75 1.5 1.136

- 10 0.5 0.119 1.1/4" 31.75 2 1.489

- 10 1 0.225 1.1/2" 38.1 1 0.929

- 12 1 0.275 1.1/2" 38.1 1.2 1.108

- 12 1.2 0.324 1.1/2" 38.1 1.5 1.374

1/2" 12.7 0.89 0.263 1.1/2" 38.1 2 1.807

1/2" 12.7 1 0.293 1.1/2" 38.1 3 2.676

1/2" 12.7 1.2 0.345 2" 50.8 1.2 1.49

1/2" 12.7 1.5 0.421 2" 50.8 1.5 1.851

C2

Usuario: O TUBO TIPO SCHXXs É DE INOX O TUBO TIPO SCHXX É DE AÇO CARBONO

5/8" 15.87 1 0.372 2" 50.8 2 2.443

5/8" 15.87 1.5 0.54 2" 50.8 3 3.645

3/4" 19.05 1 0.452 2.1/2" 63.5 1 1.564

3/4" 19.05 1.2 0.536 2.1/2" 63.5 1.2 1.871

3/4" 19.05 1.5 0.659 2.1/2" 63.5 1.5 2.328

3/4" 19.05 1.65 0.719 2.1/2" 63.5 2 3.079

3/4" 19.05 2 0.854 2.1/2" 63.5 3 4.615

TUBO ST 52tubos de aço carbono sem costura com altoteor de manganês para construção mecânica

Utilização

C Si Mn P S

0.2 0.3 1.4 Máx. Máx

0.03 0.03

Dureza

MPa (I = A5) Brinelli

%

Normalizado 510 343 22 145

TUBOS PARA TROCA TÉRMICA

Dimensões e Tolerâncias Dimensionais

Ø Externo Tolerância

(mm)

31.75 -0.01 1.6 2.9 Até 3,00 mm

33.7 -0.01 1.6 3.2

38.1 -0.01 1.6 3.242.4 -0.01 1.6 3.2 Maior que44.45 -0.01 1.6 2.6 3,00 mm48.3 -0.01 1.6 4.6 0.150.8 -0.01 1.6 557.15 -0.01 1.6 560.3 -0.01 1.6 563.5 -0.01 1.6 576.1 -0.01 1.6 582.55 -0.01 1.6 588.9 -0.01 1.6 5101.6 -0.01 1.6 5

* espessura acima de 4mm sob consulta.

http://www.wiest.com.br/pt/tubos_aco/catalogos_06.php

Aço de granulação fina com elevado limite de escoamento e elevada resistência, excelentes propriedades de usinagem e soldabilidade

ilimitada. Indicado para a construção mecânica em geral, particularmente na fabricação de peças sujeitas a esforços.O aço St

52 é o tipo padrão para tubos mecânicos Mannesmann.

Composição química

aproximadaCaracterístic

as mecâncicas*

Estado de Forneciment

o

Resistência à tração

Limite de escoamento

MPa

Alongamento

Valores mínimos

Espessura mínima (mm)

Espessura * máxima (mm)

Tolerância expessura

Ø externo (mm)

+0,30 - 0,25 (inclusive)

TABELAS DE TUBOS

TABELAS DE TUBOS SCHs E SCH

DIMENSÕES E PESOS PARA TUBOS DE AÇO INOX COM E SEM COSTURA

ESPESSURA DA PAREDE E PESO POR METRO

80-S 160-S

mm kg/m mm kg/m

2.41 0.47 - -

3.02 0.8 - -

3.2 1.1 - -

3.73 1.62 4.78 1.95

3.91 2.2 5.56 2.9

4.55 3.24 6.35 4.24

4.85 4.47 6.35 5.61

5.08 5.41 7.14 7.25

5.54 7.48 8.74 11.11

7.01 11.41 9.53 14.92

7.62 15.27 11.13 21.35

8.08 18.63 - -

8.56 22.32 13.49 33.54

9.53 30.97 15.88 49.11

10.97 42.56 18.26 67.56

12.7 64.64 23.01 111.27

12.7 96.01 28.58 172.33

12.7 132.08 33.32 238.76

- - - -

- - - -

- - - -

- - - -

- - - -

PESOS E DIMENSÕES = ANSI B36.19

DIMENSÕES E PESOS PARA TUBOS DE AÇO INOX COM E SEM COSTURA MEDIDAS PADRÃO OD

DIÂMETRO DIÂMETRO ESPESSURA PESO POR

EXTERNO EXTERNO DE PAREDE METRO

POL. mm mm kg/m

3" 76.2 1.2 2.253

3" 76.2 1.5 2.805

3" 76.2 2 3.714

3" 76.2 3 5.584

3.1/2" 88.9 1.5 3.281

3.1/2" 88.9 2 4.35

3.1/2" 88.9 3 6.554

4" 101.6 1.5 3.758

4" 101.6 2 4.986

4" 101.6 3 7.523

5" 127 2 6.258

5" 127 3 9.311

5" 127 3.5 10.819

6" 152.4 2 7.529

6" 152.4 3 11.218

6" 152.4 3.5 13.044

6" 152.4 4 14.858

8" 203.2 2 10.072

8" 203.2 3 15.033

8" 203.2 4 19.944

8" 203.2 5 24.805

10" 254 3 18.848

10" 254 4 25.03

10" 254 4.5 28.102

10" 254 6.35 39.362

e mail:[email protected] fone/fax 16 3337 72 04

ESCOLHA DO TIPO DE TUBO PELO SCHEDULE NUMBER

SERIE PADRONIZADA - SCHEDULE NUMBER

10 20 30 40 60 80 100 120 140 160

ver tabela # PL tpSCHEDULE NUMBER PRESSÃO INTERNA - PSIG TENSÃO ADMISSÍVEL PSI tensão admissível - kg/cm2

11 128 12000 844do material do tubo

8 912.3 tipo - 1,3,47.8 tipo - 5;6

8 14409

P 114 pressão interna - psig [ ver informação acima ]D 1440 diametro interno do tubo em mmS 12000 tensão admissível do material usado na temperatura indicada - psi - TAB#2 - PLANÍLHA tp Y 0.4 coeficiente do material em função da temperatura - ver TAB # 01 - PLANILHA tpX 0.6 coeficiente do tipo de soldagem do tubo - TAB # 03 - PLANILHA tpC 0.03937 adicional a espessura em pol 1t 0.48454 espessura calculada do tubo - pol - tipos 1;3;4t 0.30714 espessura calculada do tubo - pol - tipos 5;6

TABELA #01 - PLANILHA tp * COEFICIENTE - Y

MATERIAL < 900 950 1000 1050 1100

AÇO FERRÍTICO - F- 430 0.4 0.5 0.7 0.7 0.7AÇO AUSTENÍTICO [ AISI 302,303,304,304L,316 e 316L] 0.4 0.4 0.4 0.4 0.5

TABELA #02 - PLANILHA tp * TENSÃO ADMISSÍVEL PSI

MATERIAL 750 850 900 1100A 53 / A106 [ AÇO CARBONO ] - CLASSE A 12000 10700 7100 5000 #A 53 / A106 [ AÇO CARBONO ] - CLASSE B 15000 12950 7800 5000 #

11592 10300 9400 9400 749517096 16897 16000 16000 10400

CARBONO + Mo - A 335 [ LIGA ] 13750 13750 13150 12500 #CROMO - Ni A 312 [ LIGA ] 13700 14700 14300 14100 10300

CONVERSÃO #1 CONVERSÃO #2

PRESSÃO INTERNA - kg/cm2 PRESSÃO ABSOLUTA - kg/cm 2

PM -kg/cm2

PA -kg/cm2

mm - TAB#4 -PLANÍLHA tp[

TEMPERATURA OF

VALOR de S - em PSI - para TUBOS TIPO 1, 4 e 5 -20 àté 650OC

AISI 304 - [ SAE 30304 ]AISI 316 - [ SAE 30316]

B15

Usuario: podemos escolher a série do tubo - qualquer Ø nesta série suportará a pressão exigida. ou abaixo o cálculo da parede pelo Ø definido do tubo - encontrará a série pelos catálogos comerciais.

A22

TIPOS BÁSICOS: 1 - USINAS GERADORAS DE VAPOR / CENTRAIS DE CALOR E PLANTAS INDUSTIAIS. 2 - TUBULAÇÕES DE GÁS OU AR APENAS EM INSTALAÇÕES INDUSTRIAIS 3- TUBULAÇÕES DE ÓLEO. 4- TUBULAÇÕES PARA PRESSÕES INFERIORES A 600 PSI E TEMPERATURA INFERIORES A 750 º F 5 - TUBULAÇÒES PARA SISTEMAS DE REFRIGERAÇÃO. 6- SISTEMAS DE TRANSMISSÃO E DISTRIBUIÇÃO DE GÁS EM CENTROS URBANOS.

º F º C PSI900 482.22 250 17.58

2282.00 1250 17068.08 1200

TABEL#3 - PLANILHA tp - FATOR DE SOLDA X TABELA # 4 PLANILHA tp

TIPO DE SOLDAGEM VALOR DE C ADICONAL TIPO 1,4e 5

TUBO SEM COSTURA 1.000 TUBO < Ø 1"TUBO C/SOLDA ELÉTRICA POR FUSÃO # TUBO > Ø 1"

C/TENSÕES ALIVIADAS POR TRATAMENTO TÉRMICO #RADIOGRAFADO [ ASTM, A 155 ] 1.000

COM ARCO DUPLO [API ,5LX ] 0.850 obs: azul polegadas; verde -mm

SOLDA ELÉTRICA POR RESISTÊNCIA 0.850SOBREPOSTA 0.800

DE TOPO 0.600

VÃO MÁXIMO PARA TUBO EM SOLICITAÇÃO MECÂNICA

152 diâmetro do tubo solicitado - mm2.77 espessura do tubo solicitado - mm

13208000 peso específico do material do tubo - kg/m365.25 carga unitária - kg/m22.24 carga unitária do fluido - kg/m10.39 carga unitária do material do tubo - kg/m

2 segurânça6363 vão admissível - mm

norma DIN

ESPESSURA DA PAREDE DE CALDEIRAS - CONFORME NORM DIN

7.68 espessura do corpo cilindrico em mm8 pressão interna em atm efetiva -

1440 diametro interno do vaso cilíndrico - mm

140.8 coeficiente de debilitação do material 1.3 coeficiente de segurança 0 aumento da espessura - mm

ESPESSURA DA PAREDE DE TUBOS DE CALDEIRAS - CONFORME NORM DIN

9.29 espessura do corpo cilindrico em mm8 pressão interna em atm efetiva -

1440 diametro interno do vaso cilíndrico - mm

110.7 coeficiente de debilitação do material

1.25 coeficiente de segurança 0 aumento da espessura - mm

kg/cm2

FATOR X

peso específico do fluido - kg/m3

resistencia característica do material - kg/mm2


ESPESSURA DA PAREDE DE TUBOS DE CALDEIRAS ; PRESSÃO EXTERNA

8.00865 pressão autorizada externa - atm

141.5 coeficiente de segurança

6.35 espessura do corpo cilindrico em mm500 diametro médio do vaso cilíndrico - mm1.5 coeficiente de redondez - 1,5

1500 comprimento do tubo ; ou distancia entre reforços - mm

0.0333 fator A2.8037 fator B0.5625 fator C

0.40097 fator D

CONSTRUÇÃO DE FLANGES ESPECIAIS

50.8 diâmetro nominal do flange - mm 2 dia pol153 diâmetro externo do flange - mm119 centro a centro dos furos de fixação - mm

5 número de furos do flange ( considerar os multiplos de 4)18 diâmetro do furo de fixação - mm20 espessura referencial do flange - mm - 150#

10 pressão no corpo flangeado - kg/cm26 espessura do flange conforme solicitação da pressão - mm

722.647 esfôrço para sujeição do conjunto flangeado - kgf1400 tensão admissível do material do flange - kg/cm2

9 diâmetro do parafuso mm 26 comprimento do parafuso para conjunção do par - mm

FUNDOS ABAULADOS TORISFÉRICO

8 pressão interna ao fundo - kg/cm21420 D - diâmetro interno do fundo abaulado - mm390 h - altura do fundo abaulado - mm 312.4 h - para 10% 25 altura do colar adicional ao fundo - mm

415 altura total - mm0.27465 h/d - referência construtiva

1.100 coeficiente geométrico do tipo de fundo - clicar aqui para tabela 0 espessura adicional contra corrosão fundos de aço carbono - mm

7.4 espessura do fundo abaulado - mm 9.7 norma DIN - ft10% 1.3 grau de segurânça

1104 tensão admissível para o material do fundo - kg/cm2 - clicar aqui.....326 volume do fundo - litros - r/D -ft10% 443 volume do fundo baixo - litros # de r/D -ft10%

1766 disco construtivo do fundo - mm - ft10% 144 peso do disco de inox - kg - ft10% 141 peso do disco de aço carbono - kg - ft10%


H153

tabela h/D y 0,18 2,8 0,19 2,3 0,2 2,0 0,22 1,6 0,25 1,3 0,28 1,1 0,3 1,0 0,4 0,7 0,5 0,55

H157

chapa 3500 à 4500kg/cm2 temp 0C admi kg/cm2 ate 250 1400 300 1200 350 1000 375 900 400 700 425 600

ESPESSURA PARA CORPO CILÍNDRICO SUBMETIDO A VÁCUO

1.7 espessura do corpo cilíndrico - mm 0.7 conf tubo200 diâmetro externo do corpo - mm

1 pressão externa positiva kg/cm2-0.93 pressão interna negativa kg/cm2 700 mm de col mercurio 1.93 diferença das pressões ext e interna - kg/cm21200 tensão admissível do material do tubo cilindrico - kg/cm21.2 espessura adicional - mm2 grau de segurânça

ESPESSURA PARA TUBOS ( CANOS) SUBMETIDO A VÁCUO

0.6 espessura do corpo cilíndrico - mm 0.7 conf tubo12.7 diâmetro externo do corpo - mm

1 pressão externa positiva kg/cm2-0.93 pressão interna negativa kg/cm2 700 mm de col mercurio 1.93 diferença das pressões ext e interna - kg/cm2

2100000 módulo de elasticidade do material do tubo cilindrico - kg/cm20.5 espessura adicional - mm1.5 grau de segurânça

I167

obs: 0,7 soldado 1,0 sem solda

H172

chapa 3500 à 4500kg/cm2 temp 0C admi kg/cm2 ate 250 1400 300 1200 350 1000 375 900 400 700 425 600

I179

obs: 0,7 soldado 1,0 sem solda

e mail:[email protected] fone/fax 16 3337 72 04

ESCOLHA DO TIPO DE TUBO PELO SCHEDULE NUMBER

SERIE PADRONIZADA - SCHEDULE NUMBER

tensão admissível - kg/cm2

844

tipo - 1,3,4tipo - 5;6

tensão admissível do material usado na temperatura indicada - psi - TAB#2 - PLANÍLHA tp

TABELA #01 - PLANILHA tp * COEFICIENTE - Y

11500.70.7

TABELA #02 - PLANILHA tp * TENSÃO ADMISSÍVEL PSI

1200##

45006800

#5000

mm - TAB#4 -PLANÍLHA tp[ESTA ]

TABELA # 4 PLANILHA tp

VALOR DE C ADICONAL TIPO 1,4e 5

0.0500.065

obs: azul polegadas; verde -mm

VÃO MÁXIMO PARA TUBO EM SOLICITAÇÃO MECÂNICA

ESPESSURA DA PAREDE DE CALDEIRAS - CONFORME NORM DIN

ESPESSURA DA PAREDE DE TUBOS DE CALDEIRAS - CONFORME NORM DIN

ESPESSURA DA PAREDE DE TUBOS DE CALDEIRAS ; PRESSÃO EXTERNA


FUNDOS ABAULADOS TORISFÉRICO

ESPESSURA PARA CORPO CILÍNDRICO SUBMETIDO A VÁCUO

ESPESSURA PARA TUBOS ( CANOS) SUBMETIDO A VÁCUO

criado - proj J. S. Penteado Neto

fone/fax 16 237 72 04 [email protected]

TROCADORES DE CALOR - AQUECEDORES - conforme BLACKADDER / NEDDERMAN

CONTRA FLUXO

140 nº tubos 89 ºC 3153 compr tubos - m 8433.735 30

CO - mm 3722

ºC 25AR 51 temperatura média º C

11207.97011208 20

514 Øi tubo - mm 143.7 perda de carga em Bar

15 m/s

10032 #PRF 874 diâmetro int carcaça - mm

70 comprimento - mm 900 Øi assumido p/ carcaça - mm

16 ØPRF 2990 carcaça - mm

1649.6 peso total kg 3000 comprimento do tubo - mm

R$0.00 R$/kg 71 velocidade circulando de cada tubo - m/s

R$2,913.15 CUSTO DE FABRICAÇÃO - R$

DADOS DO FLUIDO QUE PASSA PELOS FEIXE DE TUBOS

2.50E-051.04 AR

0.035 Perry capitulo 3

0.803 ar pagina 162

5 pressão de trabalho em BAR vapor pagina 304

2.5 kg/s 9000 kg/h

298 temperatura de entrada - º K 25 º C

333 temperatura de saida - º K 60 º C

CALOR REQUERIDO PELO FLUIDO QUE PASSA PELO FEIXE DE TUBOS

91 transferência total do fluido passando pelos tubos - Kw

m3/h

m3/h área - m2

viscosidade cinemática - Ns/m2

calor específico - KJ/kg

condutividade térmica - W/m º K

volume específico- m3/kg

TC- UMA PASSAGEM SIMPLES

CARACTERÍSTICAS DOS TUBOS / CASCO

0.025 diâmetro externo - m0.020 diâmetro interno - m

0.003 parede do tubo - m 20

140 número de tubos3 comprimento do tubo - m

0.236 32.99

0.188 26.39

0.212 29.69

50 condutividade térmica das paredes dos tubos - W / m º k

230

4.2 peso de cada tubo - kg 1.4 unitário kg/m582.6 peso do feixe de tubo - kg R$5.00 R$/kg

NÚMEROS DE PRANDTL + REINOLDS + NUSSELT

0.74 número de PRANDTL

45474 número de REYNOLDS

109 número de NUSSELT

COEFICIENTE DE TRANSMISSÃO TÉRMICA TOTAL

h 190U 114U 91

0.00526 1/h0.00020 di/(2*K)0.22314 LN (de /di)0.00348 di/(de x CTC)

CARACTERÍSTICAS DO FLUIDO AQUECEDOR

100 temperatura do fluido entrando pela carcaça - º C

8433.73493975904 7

2

1.11E+00 VAPOR

0.830

4.180

TEMPERATURA MÉDIA LOGARITMICA

51 temperatura média - º C

área para equalização - m

área externa do tubo - m2 área total externa - m

área interna do tubo - m2 área total interna - m

área média do tubo - m2 área total média - m

coeficiente de transmissão térmica da carcaça - W/m2

coeficente de transmissão termica -W/m2/º K

coeficente de transmissão termica -W/m2/º K - SUPERFÍCIE INTERNA DOS TUBOS

coeficente de transmissão termica -W/m2/º K - SUPERFÍCIE EXTERNA DOS TUBOS

alimentação - m3/h

pressão de trabalho - kg/cm2

peso específico do vapor - kg/m3

volume específico do vapor - m3/k

calor específico - KJ/kg

40 diferença de temperaturas nas extremidades do trocador - º C64 diferença de temperaturas nas entradas do trocador - º C89 temperatura de saida do fluido entrando na carcaça - º C

ÁREA NECESSÁRIA DO TROCADOR

20

CONEXÕES

A 514 Ø do tubo de entrada e saida do fluido entrando nos cabeçotes - mmB 315 Ø do tubo de entrada e saida do fluido entrando no casco - mm

150 comprimento dos tubos das conexões - mm6.35 espessura da parede da conexão A - mm6.35 espessura da parede da conexão B - mm

12.2 peso da conexão A - sem flange - kg7.6 peso da conexão B - sem flange - kg

CASCO

11 parede do casco -mm 12.7 parede assumida - mm

12002.5 segurânça do sistema [ geralmente 1,5 ]0.7 coeficiente da eficiencia da soldagem 2 sobre metal - mm

855 peso do corpo - kg

ESPELHO DOS TUBOS

1040 diâmetro externo - mm 85070 largura da flange - mm19 espessura adotada - mm 19 espessua calculada do espelho em - mm

127 peso unitário - kg 253 kg - par

PARAFUSOS DE FIXAÇÃO

32 número de parafusos - calculado 32 assumido # de prf398 carga de cada PRF14 diâmetro do parafuso - mm 16 assumido - Ø prf69 comprimento do PRF 70 comprimento assumido - mm2 sobre diâmetro - mm

11 0.1940188 peso de cada parafuso cabeça sextavada - kg3.5 segurânça 0.0582816 peso de cada porca sextavada - kg

0.0189401 arruela lisa kg0.2712405 peso total do conjunto de fixação kg

17.4 peso de todos parafusos +porcas+arruelas - kg

CABEÇOTE - torrisférico 10%

superfície dos tubos do trocador - m2

tensão admissível do material da carcaça na temperatura - kg/cm2

tensão admissível para flexão do material - kg/cm

resistência a tração - kg/mm2

5 parede do cabeçote -mm 6 parede assumida - mm

12002.5 segurânça do sistema [ geralmente 1,5 ]2.4 coeficiente B [Y> 5 =2,4}5 Y valor para encontrar B3 sobre metal - mm

43.7 peso do corpo - kg 87 par cabeçote - kg

CHICANAS

4 número calculado de chicanas 8 # assumido de chicanas - [ qtd par ]6.35 espessura das chicanas - mm32 peso de cada chicana - kg 254 peso conjunto de chicanas - kg

FLANGES FABRICADOS DO CORPO DO TROCADOR

1040 diametro externo do flange - mm928 diametro interno do flange - mm19 espessura do flange - mm26 peso unitário - kg 51 kg - par

2.5 grau de segurânça

dimensões em mm

17.5

900

11.9

912.7

925.4

983

1040

tensão admissível do material do cabeçote na temperatura - kg/cm2

confirmar igualdade


508 diâmetro nominal do flange - mm 20 dia pol698 diâmetro externo do flange - mm 1641 centro a centro dos furos de fixação - mm18 número de furos do flange ( considerar os multiplos de 4)33 diâmetro do furo de fixação - mm45 espessura do flange - mm - 150#

FLANGE DO CASCO

363 diâmetro externo do flange - mm330 diâmetro interno do flange - mm 13 polegadas [ consultar catálogo comercial ]24 diametro do furo de fixação - mm30 espessura do flange - mm12 quantidade de furo 28.4 pressão de trabalho do flange2.9 peso unitário - kg5.9 peso do par - entrada e saida - kg 21 Ø prf - mm

FLANGE DO CABEÇOTE

700 diâmetro externo do flange - mm527 diâmetro interno do flange - mm 20 1/2 polegadas [ consultar catálogo comercial ]33 diametro do furo de fixação - mm45 espessura do flange - mm20 quantidade de furo 28.4 pressão de trabalho do flange

52.9 peso unitário - kg105.8 peso do par - entrada e saida - kg 30 Ø prf - mm

TRAÇADO DO ESPELHO - ALTERNADO 60º

38 folga - mm

25

63 passo triangular - mm

2.6563 coeficiente de área útil do espelho

criado - proj J. S. Penteado Neto

fone/fax 16 237 72 04 [email protected]

TROCADORES DE CALOR - AQUECEDORES - conforme BLACKADDER / NEDDERMAN

CONTRA FLUXO

Øi tubo - mm

m/s

60 ºC

1225 altura corpo - mm

VAPOR

ºC ``

comprimento do tubo - mm

velocidade circulando de cada tubo - m/s

DADOS DO FLUIDO QUE PASSA PELOS FEIXE DE TUBOS

AR

CALOR REQUERIDO PELO FLUIDO QUE PASSA PELO FEIXE DE TUBOS

91000 Watts

CARACTERÍSTICAS DOS TUBOS / CASCO

unitário kg/m2.91E+03 total R$

NÚMEROS DE PRANDTL + REINOLDS + NUSSELT

COEFICIENTE DE TRANSMISSÃO TÉRMICA TOTAL

CARACTERÍSTICAS DO FLUIDO AQUECEDOR

TPH 1.944444 kg/s

VAPOR

TEMPERATURA MÉDIA LOGARITMICA

área para equalização - m2

área total externa - m2

área total interna - m2

área total média - m2

/º K - SUPERFÍCIE INTERNA DOS TUBOS

/º K - SUPERFÍCIE EXTERNA DOS TUBOS

ÁREA NECESSÁRIA DO TROCADOR

CONEXÕES

CASCO

ESPELHO DOS TUBOS

espessua calculada do espelho em - mm

PARAFUSOS DE FIXAÇÃO

64 total no tocador

comprimento assumido - mm

peso de cada parafuso cabeça sextavada - kgpeso de cada porca sextavada - kg

peso total do conjunto de fixação kgpeso de todos parafusos +porcas+arruelas - kg

CABEÇOTE - torrisférico 10%

tensão admissível para flexão do material - kg/cm2

CHICANAS

# assumido de chicanas - [ qtd par ]

peso conjunto de chicanas - kg

FLANGES FABRICADOS DO CORPO DO TROCADOR

solda triangular de contornocaixa do cordão de solda


FLANGE DO CASCO

polegadas [ consultar catálogo comercial ]

pressão de trabalho do flange

3.8 compr pol

FLANGE DO CABEÇOTE

polegadas [ consultar catálogo comercial ]

pressão de trabalho do flange

5.6 compr pol

TRAÇADO DO ESPELHO - ALTERNADO 60º

folga - mm

criado por Space Pent Designers Computaçào Gráfica Ltda - proj J. S. Penteado Neto

fone/fax 16 237 72 04e mail: [email protected]

EVAPORADORES - SIMPLES EFEITO

2288 Ø i tubulão - mm X 3432 altura do tubulão em - mmvaporizado da solução

40000 kg/h

2.5 vel m/s 10779.44 Ø i entr - mm 762.75 Øi tubo saida - mm

SODA CÁUSTICA HIDRATADA CÂMARA DE EVAPORAÇÃO

SOLUTO Ñ. CONC 0.3

kg/h 50000 107

% conc 10 ver tab#01 2500

70 3500 altura da câmara de evap - mmVAPOR SAT GASES INCONDENSÁVEIS

4 CAIXA DE EVAPORAÇÃO

142 28

kg/h 23360.54 0.35764.7 Øi entrada - mm 354

30 vel m/s CONDENSADO 750SOLUÇÃO CONCENTRADA 23360.54 kg/h 0.82

igualar 10000 kg/h 107 1.28

6886 volume util do equip. litros 50 % conc 64.3 Øi ubo - mm 124.68

107 2 vel m/s 400012.42 vel.tubos de troca - m/s 68.65 Ø i do tubo saida conc - mm 2.463

0.5 vel m/s

QUANTIDADE DE CALOR NA CAIXA DE VAPOR

43291166.95 quantidade de calor necessária na alimentação da caixa de vapor - Btu/hr

10909374.07 quantidade de calor necessária na alimentação da caixa de vapor - kcal/h

ÁREA NECESSÁRIA NOS TUBOS DA CAIXA DE EVAPORÇÃO

124.68

TEMPERATURAS DA SOLUÇÃO - ENTRADA E SAIDA +BALANÇO CALÓRICO [ ver tabelas ]

SODA CÁUSTICA HIDRATADA INSIRA NAS CÉLULAS AMARELAS - NOME DO SOLUÇÃO

158 70

1.12 densidade relativa da solução de entrada

224.6 107

1.5 densidade relativa da solução de saida112.51 calor trazido pela solução [na temperatura de entrada ] - Btu/lb 62.5243.02 calor levado pela solução pronta [ na temperatura de saida ] - Btu /lb 135

1162.16 calor evaporado Btu/lb [conf tabela vapor superaquecido - pressão cx evap ]] 645

BALANÇO MATERIAL - SOLUÇÃO

O C

kg/cm2

OC

kcal/(h) (m2

O C

kg/cm2

OC

OC

O C

área necessária da caixa de evaporação em m2

temperatura de entrada da solução em O F [ conf processo ]

temperatura de saida do solução em O F [ na pressão cx evap ]

CX DE VAPOR

50000 vazão do soluto a ser evaporado - kg/h10 porcentagem do soluto na entrada 50 porcentagem do soluto na saida

10000 vazão do soluto CONCENTRADO - kg/h

epe - elevação do ponto de ebulição - a partir da lei de RAOULT

37.01 e.p.e.

22.4 constante da equação dos gases perfeitos - 22,4

380 temperatura absoluta de ebulição da água

0.5 fração molar do soluto

115 calor latente molar de evaporação da água da solução á temperatura absoluta

TEMPERATURAS E PRESSÃO DO VAPOR DE AQUECIMENTO

287.6 142

224.6 107

467.00 calor latente para evaporação - [ vapor de entrada ] kcal/kg

56.80 pressão de entrada do vapor em psi 4

0.471

TEMPERATURA DE EBULIÇÃO DA ÁGUA + COEFICIENTE GLOBAL + PRESSÃO CAMARA EVAP.

154.40 temperatura de ebulição da água - ver tabela - afins [ ver pressão } 68

1680.11 2500

4.26 PSI 0.3

TABELA #01 - PLAN#01 -TIPOS DE EVAPORADORES X COEFICIENTE GLOBAL

TIPO

SUPERFÍCIES SUBMERSAS - CAMISAS - SERPENTINAS - TUBOS HORIZ. 1000 :À 2000TUBOS VERTICAIS CURTOS - CALANDRIA - 700 À 2500

TUBOS VERTICAIS LONGOS 1000 À 3000CIRCULAÇÃO FORÇADA - TUBOS VERTICAIS OU HORIZ.CURTOS/ LONGOS 1000 À 6000

BALANÇO MATERIAL - ÁGUA EVAPORADA

40000 vazão de água evaporada - kg/h

1.35

BALANÇO TÉRMICO

224.6 107

temperatura de entrada do vapor - O F - [ ver tab - pressão x temp.]

temperatura de SAIDA do condensado - O F

volume específico do vapor nas condições de entrada - m3/kg

BTU/(hr)(sq.ft) ( O F)

kcal(h)(m2)( o C)

volume específico da vaporização da solução - m3/kg

temperatura do solução com a % estipulado acima O F


fone/fax 16 237 72 04e mail: [email protected]

EVAPORADORES - SIMPLES EFEITO

vaporizado da solução

Øi tubo saida - mm

altura da câmara de evap - mm

CAIXA DE EVAPORAÇÃO

Ø i do tubo da caixa de evaporação - mm

# de tubos Ø i do tubo ebulidor - mm [ 30 a`40 x tubo cx evap ]Ø i necessário para tubos de troca - cx evapo - m

Øi necessário da caixa evaporação - m

altura da caixa de evaporaçãovolume em litros de cada tubo cx evap.

QUANTIDADE DE CALOR NA CAIXA DE VAPOR

ÁREA NECESSÁRIA NOS TUBOS DA CAIXA DE EVAPORÇÃO

TEMPERATURAS DA SOLUÇÃO - ENTRADA E SAIDA +BALANÇO CALÓRICO [ ver tabelas ]

kcal/kgkcal/kgkcal/kg

BALANÇO MATERIAL - SOLUÇÃO

kcal/(h) (m2) (O C)

área interna tubo cx evap - m2

área de troca dos tubos - m2

O C

O C

epe - elevação do ponto de ebulição - a partir da lei de RAOULT

TEMPERATURAS E PRESSÃO DO VAPOR DE AQUECIMENTO

TEMPERATURA DE EBULIÇÃO DA ÁGUA + COEFICIENTE GLOBAL + PRESSÃO CAMARA EVAP.

BALANÇO MATERIAL - ÁGUA EVAPORADA

BALANÇO TÉRMICO

O CO C

kg/ cm2 abs

O C

kcal/(h) (m2) (O C)

kg/cm2

O C

BPO - bomba positiva

MOTOBOMBA POSITIVA DE LÓBULOS - CONFORME APV

1750 rpm do eixo moto bomba

18.425.0

56.7 vazão apropriada para a bomba - m3/h

29.4 altura apropriada - m

CONVERSÃO DE VISCOSIDADE

300 viscosidade em cP

1.3230.8 viscosidade em cSt

NÚMERO DE FLUXO

90 número de fluxo conforme APV 17502 coeficiente k - conforme TABELA AO LADO

45

LEITURA DA CURVA

1750 RPM BOMBA230.8 cSt viscosidade

4 curva número APV

CORREÇÃO DA VAZÃO

densidade em g/cm3

capacidade de planta - m3/h PUMP SPEED - RPM2900 & 3500 ----------------------k = 11450 & 1750 -----------------------k = 2

CURVA 2900, 3500 1450 ,1750 RPM

1 100cSt 50cSt 2 200cSt 100cSt3 300cSt 150cSt4 500cSt 250cSt5 750cSt 375cSt6 1000cSt 500cSt7 1500cSt 750cSt

8 2000cSt 1000cSt

C7

Referencia de consulta catálogo -APV ; South América Industria e Comercio Ltda.

1.260

56.7

CORREÇÃO DA ALTURA MANOMÉTRICA

1.17525 altura man necessária - m

29.4 ALTURA MAN. corrigida - m

POTÊNCIA DO MOTOR DA BOMBA CARREGADA DE ÁGUA

6.8 potência da bomba para água kW 9.30.65 eficiência mecânica

POTÊNCIA DO MOTOR DA BOMBA - FLUIDO ESCOLHIDO

1.51.2 fator de correção conforme viscosidade - acima

16.0 potência real - kW

18.4 potência com 15% maior [ previsão de potência ]

TABELA TRIPLA - Cq . Ch e CkW

coeficiente Cq conforme TABELA TRIPLA ABAIXO

vazão corrigida - m3/h

coeficiente Ch conforme TABELA TRIPLA ABAIXO

coeficiente CkW da potência - conforme TABELA TRIPLA ABAIXO

Cq

POTÊNCIA CORRIGIDA CONFORME VISCOSIDADEVISCOSIDADE < 500 cst 1,20 , 120% maiorVISCOSIDADE > 500 cst 1,35 , 135% maior

90 número da fluxo APV

Cq

Ch

Ckw

BPO - bomba positiva

MOTOBOMBA POSITIVA DE LÓBULOS - CONFORME APV

kW

cv

CONVERSÃO DE VISCOSIDADE

NÚMERO DE FLUXO

rpm da bomba

LEITURA DA CURVA

CORREÇÃO DA VAZÃO

PUMP SPEED - RPM2900 & 3500 ----------------------k = 11450 & 1750 -----------------------k = 2

CURVA 2900, 3500 1450 ,1750 RPM

1 100cSt 50cSt 2 200cSt 100cSt3 300cSt 150cSt4 500cSt 250cSt5 750cSt 375cSt6 1000cSt 500cSt7 1500cSt 750cSt

8 2000cSt 1000cSt

CORREÇÃO DA ALTURA MANOMÉTRICA

POTÊNCIA DO MOTOR DA BOMBA CARREGADA DE ÁGUA

cv

POTÊNCIA DO MOTOR DA BOMBA - FLUIDO ESCOLHIDO

TABELA TRIPLA - Cq . Ch e CkW

cSt

230.8

CURVA #

da potência - conforme TABELA TRIPLA ABAIXO

K93

AMPLIAR GRÁFICO PARA MAIOR PRECISÃO

planilha automática - para usá- la seguir os critérios abaixo

dados automáticos - [ Entrando aqui pode desfazer programas. ]programados para variáveis - entrar somente aqui

e mail: [email protected] fone/fax 16 3337 72 04

Trocador de calor - Cálculos conforme Emile Hugot - Manual da Engenharia AçucareiraQuantidade de calor transmitida

M 2252383.0214 quantidade de calor transmitida - kcal

S 126p 100000 peso do fluido a ser aquecido em kg/horac 0.9 calor especifico do fluido - kcal/kg

T 92

to 30

t 67

k 648y 0.4036528712 variavel térmica

Temperatura obtida

t 67.0

S 126p 100000 peso do fluido a ser aquecido em kg/horac 0.9 calor especifico do fluido - kcal/kg

T 92

to 30

k 648y 0.4036528712 variavel térmica

CALCULO DE TROCADOR DE CALOR - VER FIG A [ abaixo ]


S 119.9p 100000 peso do fluido a ser aquecido em kg/horac 0.9 calor especifico do fluido - kcal/kg

T 92

to 30

t 67

k 680.8XT 2.48 relação de temperatura

lnXT 0.9072388659 neperiano de XT

características do tubo de circulação do tocador de calor [ aquecedor ]

superfície de aquecimento do aquecedor , em m2

temperatura do vapor aquecedor ,em 0C

temperatura de entrada do fluido ,em 0C

temperatura de saida do fluido ,em 0C

coeficiente de transmissão do aquecedor , em kcal / m2 /0C / hora





coeficiente de transmissão do aquecedor , em kcal / m2 /0C / HORA

[email protected] - fone/fax 16 3337 72 04





coeficiente de transmissão do aquecedor , em kcal / m2 / 0C / HORA

mailto:[email protected]%20-%20fone/fax%2016%203337%2072%2004

B33

Tópicos: 1 ) Quantidade de calor tramsmitida. 2 ) Temperatura obtida. Servem como checagem para a construção do trocador de calor buscado abaixo; [ TESTES RÁPIDOS ]

dt 0.038 diâmerto do tubo - m 38et 0.003 parede do tubo - m 3

ax 0.119377608

ai 0.100528512lt 3 comprimento dos tubos - geralmente < 3.9 , em m 3000

ntx 335 número de tubos considerando axnti 398 número de tubos considerando ai

ATT 0.0008042496pm 6.31335936 peso por metro do tubo - kg/m

pe 7850pa 7.11760896 peso por metro do tubo cheio de agua - kg/mU 2.4 velocidade do fluido no tubo , em m/s

pef 990

características do vapor - busca por tabela - Spirax sarco

30 velocidade assumida para o vapor

2.125

92

0.9543.2 calor latente do vapor kcal/kg

quantidade de vapor necessária

6452.99 kg/h de vapor0.189 diâmetro da entrada de vapor - m 189

quantidade de condensado

6452.99 kg/h de condensado0.0331 diâmetro da saida de condensado - m 33.10

3 velocidade adotada para linha de condensado - m/s


Perda de carga em mca

J 10.8 perda de carga provocada pelo percurso do fluido no aquecedor - mcaU 2.4 velocidade do fluido em m/sn 6 número de circulações do aquecedorL 3 comprimento de cada tubo do aquecedor -mD 0.032 diâmetro interno dos tubos , em m 32


FIGURA - Adimensões em mm

100 ton/h 11 perda carga saida mca

30diam entrada 122 122 diam saida

67

área supreficial do tubo externa- m2/m

área superficial do tubo- interna- m2/m

área transversal do tubo - m2

peso específico do material do tubo - kg/m3

peso específico do fluido dentro dos tubos - kg/m3

volume específico do vapor - m3/kg

temperatura do vapor - 0C

pressão de manometro do vapor kg/cm2

[email protected] - fone/fax 16 3337 72 04

0C

0C

mailto:[email protected]%20-%20fone/fax%2016%203337%2072%2004

E103

dimensões padronizadas das conexões 150 mm e flangeadas

189 D entrada de vapor9619.86 peso trabalho kgf 6.45 ton/h de vapor

923000

904 diametro interno corpo

985.1 diametro interno corpodiâ cond. 33.10

335 número de tubo/ax398 número de tubo/ax38 diâmetro exdo tubo circ3 espessura da parede

10.29 espessura parede corpo

539.41 Ø dreno 10.74 espessura parede tampo

0.001 tempo de dreno h0.06 minutos 30 número de prf

22 diâmetro prf119 comprimento prf

7713.51 peso total do equip kgf

ver -forma construtiva R$18.00 custo R$/kg fabricado

1.39E+05 custo do equipamento -R$


fone fax 16 3337 72 04Cálculo da espessura do corpo do trocador

eco 10.29 espessura do corpo - mm

pc 3.08hc 15.00 perdas de carga na linha - mcaH 5.00 altura de instalação - mc

etp 10.74 espessura do tampo - mm

Rr 6s 2.5 segurâncacs 0.7 coeficiente de soldadura - C 2 sobre metal - mmY 1.7 coeficiente de forma do tampo R 904 raio de curvatura do rebordo superiorr 90.4 raio do rebordo torrisférico - mmf 2 flecha no fundo - mm

peso do corpo

PCR 695.8 peso do corpo cilindrico kg

peso dos cabeçotes

PCB 298.42

Peso dos espelhos

0C

[email protected]

pressão no corpo -kg/cm2

resistência a ruptura -kg/mm2

entrada de fluido

saida de fluido

entrada de vapor

condensado

dreno


G111

considerando a área externa do tubo a de baixo [ai]

E126

CONSTRUÇÃO TÍPICA 160 tubos A circulacão padrão de i entrada e de 1 saida de aprox 10 tubo cada ,sendo então 20 para cada compartimento ou 8 divisões igulmente dividida no cabecote [ setores de 45º ] formando o fuxo ascendente e descendente ao longo do comprimento dos tubos

PES 279.59 peso do espelho - kg 262.76DES 1059 diâmetro dos espelhos -mmNFT 335 numero de furos para os tubosDFT 39.5875 diâmetro dos furos dos espelhos -mmEE 38 espessura do espelho assumida - mm 36nsp 2 numero de espelhos

peso das chicanas

PCH 29.91 peso das chicanas 25.19ech 5 espessura das chicanas - geralmente 6,35 mmnch 3 número de chicanas

número de parafusos e peso dos parafusos

Pprf 32.61 peso dos parafusos - kgfdprf 22 diametro dos parafusos - mmcb 982 circulo de base dos parafusos dos espelhosx cabeçotes - mm

tprf 900npe 30 numero de parafusos admitido 31cprf 103 arco dos parafusos - mm [aprox 95:125}S 3 segurânça admitida no sistema de fixaçào

peso das conexões

ptc 21 peso total das conexões - kgep 11 entrada e saida de fluido - kgev 8 entrada de vapor - kgsc 1 saida de condensado - kgdr 14 dreno - kg

peso dos tubos

ptubo 6343 peso total dos tubos - kg

Peso total do equipamento metálico vazio

TPT 7713.51 peso total de um trocador - kg

Peso total do equipamento cheio dàgua - para teste hidrostático [ carga estática ]

Phid 9639.11 peso do equipamento cheio dágua - kg

Peso total do equipamento cheio do fluido real de trabalho - para teste hidrostático e carga estática

Phid 9619.86 peso do equipamento cheio em trabalho - kg


fone fax 16 3337 72 04

tensão admissivel no material dos parfusos - kg/cm2

[email protected]



spd - 2000

e mail: [email protected] fone/fax 16 3337 72 04

Trocador de calor - Cálculos conforme Emile Hugot - Manual da Engenharia AçucareiraQuantidade de calor transmitida

680.8

Temperatura obtida

CALCULO DE TROCADOR DE CALOR - VER FIG A [ abaixo ]


características do tubo de circulação do tocador de calor [ aquecedor ]

kcal / m2 /0C / hora

mmmm

mm

características do vapor - busca por tabela - Spirax sarco

quantidade de vapor necessária

mm

quantidade de condensado

mm


Perda de carga em mca

mm


FIGURA - Adimensões em mm

perda carga saida mca

diam saida

D entrada de vaporton/h de vapor

diametro interno corpo

diametro interno corpo

número de tubo/axnúmero de tubo/axdiâmetro exdo tubo circespessura da parede

espessura parede corpo

espessura parede tampo

número de prfdiâmetro prfcomprimento prfpeso total do equip kgf

custo R$/kg fabricado


fone fax 16 3337 72 04Cálculo da espessura do corpo do trocador

peso do corpo

peso dos cabeçotes

Peso dos espelhos

kg bruto cada

mínima - mm

peso das chicanas

kg bruto cada

número de parafusos e peso dos parafusos

npe'

peso das conexões

peso dos tubos

Peso total do equipamento metálico vazio

Peso total do equipamento cheio dàgua - para teste hidrostático [ carga estática ]

Peso total do equipamento cheio do fluido real de trabalho - para teste hidrostático e carga estática


fone fax 16 3337 72 04

e mail:[email protected] fone/fax 16 3337 72 04FILTRO METÁLICO ANGULAR

150 pressão de trabalho - psi 11

483 Øe flange

500 432 c/c dos furos304 Øi tubo

28.88 peso FL - kg955 Øfl

177424

junta 12

776

768

1152130

tela Mesh #200 - com 25% de peneiraCARTUCHO

espessura da peneira - mm

7

Øe 384260.8 peso total do filtro

Øi 597 R$10.00 custo unitário de fabricação - R$/kgR$2,608.05 custo total

2.5 índice de venda R$6,520.11 valor para venda

FILTROS

500 5001.2 velocidade de entrada do fluido a ser filtrado1.2 velocidade da saida do fluido filtrado

10000.59718 diâmetro do corpo - m 597

1.151666 comprimento do corpo - m 11520.383882 diâmetro interno do tubo de entrada - m 3840.383882 diâmetro interno do tubo de saida - m 384

25 tipo de malha da filtagem - %de peneira2 coeficiente para área de filtagem

0.767784 comprimento do filtro - m 768

kg/cm2

m3/h

capacidade do filtro - m3/h

peso específico do material a ser filtrado - kg/m3

tela Mesh #200 - com 25% de peneiraespessura da peneira - mm 1.5

FIXAÇÃO DOS FLANGES DO CESTO

27 número de parafusos - calculado # prf 1225 Ø do parafuso sextavado em - mm Ø prf 16

800

0.3330 peso do parafuso - kg0.1135 peso da porca - kg0.0193 peso da arruela - kg

PAREDES DA CESTA+ TUBO CONEXÕES + TUBO SUPORTE MALHA

7 espessura da parede do corpo - mm

8502 sobre metal - mm

0.7 coeficiente de soldagem

6 espessura da casca do filtro - mm



6 espessura da conexão de entrada do filtro - mm



6 espessura da conexão de saida do filtro - mm



PESOS DETALHADOS

8000125.11 peso do corpo do filtro - kg46.18 peso da casca do filtro - kg 380 diâmeto interno da casca do filtro - mm12.54 peso do filtro - malha - kg7.87 peso da conexão de entrada - kg 6 espessura conexão entrada 5.77 peso da conexão de saida - kg 6 espessura conexão saida

28.88 peso do flange A - entrada - kg28.88 peso do fange B - saida - kg

171.00 peso do contra flange do corpo - C - kg249.74 peso do fange de fechamento - D - kg

5.59 peso dos parafusos com as respectivas porcas e arruelas - kg

260.8 peso total - kg

tensão admissível de tração do material do parfuso - kg/cm2

tensão admissível de tração do material da cesta em kg/cm2




peso específico geral do filtro - kg/m3

TABELA S

TABELA -# 01 - PLAN#01TABELA DE TUBOS SCHEDULE - 10 ; 20 ; 40

TUBO PADRÃO espessura da parede - mmDE - pol DE - mm 10 20

4 114.3 3.048 ~5 141.3 3.404 ~6 168.3 3.404 ~8 219.1 3.759 6.350

10 273.1 4.191 6.35012 323.8 4.572 6.35014 355.6 4.775 7.92516 406.4 4.775 7.92518 457.2 4.775 7.92520 508.0 5.537 9.52522 558.8 12.70024 609.6 6.350 9.52526 660.4 12.70030 762.0 7.925 12.700


TABELA # 2 - PLAN #01 - FLANGE #150 - TIPO SOLTO - CONFORME - ANSI B16 .5 - AÇO CARBONO ASTM A 105

DN - POL Ø EXTERNO C/C DOS FUROS Ø DOS FUROS Ø PRF 1/2 3 1/2 89 2 3/8 60 5/8 16 1/2 13 3/4 3 7/8 98 2 3/4 70 5/8 16 1/2 13

1 4 1/4 108 3 1/8 79 5/8 16 1/2 132 6 152 4 3/4 121 3/4 19 5/8 16

2 1/2 7 178 5 1/2 140 3/4 19 5/8 163 7 1/2 191 6 152 3/4 19 5/8 164 9 229 7 1/2 191 3/4 19 5/8 165 10 254 8 1/2 216 7/8 22 3/4 196 11 279 9 1/2 241 7/8 22 3/4 198 13 1/2 343 11 3/4 298 7/8 22 3/4 19

10 16 406 14 1/4 362 1 25.4 7/8 2212 19 483 17 432 1 25.4 7/8 2214 21 533 18 3/4 476 1 1/8 28.6 1 2516 23.5 597 21 1/4 540 1 1/8 28.6 1 2518 25 635 22 3/4 578 1 1/4 31.8 1 1/8 2920 27.5 699 25 635 1 1/4 31.8 1 1/8 2924 32 813 29 1/2 749 1 3/8 34.9 1 1/4 32


e mail:[email protected] - fone/fax 16 3337 72 04

FLANGE - A [ CONEXÃO DE ENTRADA ]

C126

AMIGO[A]; tubo [ 22 "e 26"] fora de especificação por padrão - considerar com 1/4" ou 1/2"- registramos 1/2" - mais detalhes consultar tabelas mais abrangentes.

DN - POL Ø EXTERNO C/C DOS FUROS Ø DOS FUROS Ø PRF12 19 483 17 432 1 25.4 7/8 22

FLANGE - B [ CONEXÃO DE SÍDA ]

DN - POL Ø EXTERNO C/C DOS FUROS Ø DOS FUROS Ø PRF12 19 483 17 432 1 25.4 7/8 22

FLANGE - C [ FLANGE DO CORPO ]

DN - POL Ø EXTERNO C/C DOS FUROS Ø DOS FUROS Ø PRF24 37.62 955 30.56 776 0.69 18 0.63 16


DN - POL Ø EXTERNO C/C DOS FUROS Ø DOS FUROS Ø PRF12 37.62 955 30.56 776 0.69 18 0.63 16

e mail:[email protected] fone/fax 16 3337 72 04FILTRO METÁLICO ANGULAR

6 parede min.tubo

c/c dos furos 12 # de furos25 Ø furo dos prf

peso FL - kg

47

231

483 Øe flange432 c/c dos furos 28.88 peso FL - kg304 Øi tubo 6 parede min.tubo12 # de furos 25 Ø furo dos prf

tela Mesh #200 - com 25% de peneiraCARTUCHO

espessura da peneira - mm 1.5

peso total do filtrocusto unitário de fabricação - R$/kgcusto totalíndice de venda valor para venda

FILTROS

TPH

mmmmmm 304 assumidomm 304 assumido

mm

CONEXÃO - A

CONEXÃO - B

FIXAÇÃO DOS FLANGES DO CESTO

assumidoassumido 5.4 pol compr

PAREDES DA CESTA+ TUBO CONEXÕES + TUBO SUPORTE MALHA

PESOS DETALHADOS

diâmeto interno da casca do filtro - mm

espessura conexão entrada espessura conexão saida

TABELA S

TABELA -# 01 - PLAN#01TABELA DE TUBOS SCHEDULE - 10 ; 20 ; 40

espessura da parede - mm40

6.0206.5537.1128.1799.2719.525

11.12512.70014.27515.088

12.70017.475

12.700~


TABELA # 2 - PLAN #01 - FLANGE #150 - TIPO SOLTO - CONFORME - ANSI B16 .5 - AÇO CARBONO ASTM A 105

ESPESSURA FL NFUROS PESO kg 7/16 11 4 0.56 1/2 13 4 0.77 9/16 14 4 0.92 3/4 19 4 2.42 7/8 22 4 3.82

15/16 24 4 4.48 15/16 24 8 6.02 15/16 24 8 7.011 25.4 8 8.54

1 1/8 29 8 13.381 3/16 30 12 18.491 1/4 32 12 27.561 3/8 35 12 33.991 7/16 37 16 42.741 9/16 40 16 46.541 11/16 43 20 59.241 7/8 48 20 82.89


e mail:[email protected] - fone/fax 16 3337 72 04

FLANGE - A [ CONEXÃO DE ENTRADA ]

ESPESSURA FL NFUROS PESO kg1 1/4 32 12 28.88

FLANGE - B [ CONEXÃO DE SÍDA ]

ESPESSURA FL NFUROS PESO kg1 1/4 32 12 28.88


ESPESSURA FL NFUROS PESO kg1.87 47 12 171.00


ESPESSURA FL NFUROS PESO kg1.87 47 12 249.74

cálculo do diâmetro nominal do ejetor e linha de vapor

152.4 304.8 190.5

76.2

Ø152.4 76.2 Ø

Ø 38.1 restriçào

1.3 sucção - em pol .hg absoluta linha de vapor 76.2 Ø diâmetro nominal de ejetor - mm

3 pol - buscar no gráfico Worthington - abaixoØ 50.8968 mm - para vapor a 90 psig

1400 lb de vapor por hora 630.6 kg/h

dados do equipamento que é sugado pelo ejetor

1 pressão de operação do equipamento - pol Hg

7985000 carga de vapor condensada por hora - lb

71.12.19818 lb de vapor de água /lb de ar

mm.Hg abs 19.812 0.78 pressão do vapor na temperatura de operação - pol.Hg abs 0.73282

TAB #01capacidade de bombas de vácuo para condensadores de vapor de superfície

qtd max de vapor - lb/halimentando motoresalimentando turbina

pés /min lb/h pés /min lb/haté 25000 3 13.5 6 27

25001 até 50000 4 18 8 3650001 até 100000 5 22.5 10 45

100001 até 250000 7.5 33.7 15 67.4250001 até 500000 10 45 # #acima de 500000 12.5 56.2 # #

71.9591 total da mistura ar e vapor lb/h 89.9489 qtd para projeto ejetor 22.5 quantidade de ar aspirado em lb/h - ver TAB#01

49.4591 quantidade de vapor motor em lb/h 1.3 pressão buscada pra sução pol.Hg

selecione o dn - diâmetro nominal do ejetor

plan pva

temperatura de vapor condensado - OF

temperatura de saturação - OF>35 até 100

ar fresco 70 OF - 21,1 O C

E24

Usuario: aonde será usado o ejetor

1400 lb de vapor por hora

/www.spiraxsarco.com//www.spiraxsarco.com/esc/default.asp?redirect=ss_properties.aspx&

diâmetro da linha de vapor

50.8968 diâmetro da tubulação de vapor - mm630.631 quantidade de vapor a ser transportado - kgf/h

25 velocidade para escoamento do vapor - m/s

4.65 0.29063

http://www.spiraxsarco.com

pes3/libra volume específico do vapor transportado - m3/kg

http://www.spiraxsarco.com/esc/default.asp?redirect=ss_properties.aspx&

E85

Usuario: dimensão de ejetor para consumo de vapor a 90 psig , dois estágios sem consensador cortesia de Worthington

D87

Usuario: ler na planilha e adicionar nesta célula

aprox

qtd para projeto ejetor

selecione o dn - diâmetro nominal do ejetor

>35 até 100OF


e mail:[email protected] fone/fax 16 3337 72 04TRANSPORTE PNEUMÁTICO

Entrar somente nas células amarelasCONSTRUÇÃO BÁSICA COM 2 CICLONES

Ø 2673 8H 2673

ALIMENTADOR 25 Ø 168 CICLONE #0215 Ø

Ø 168CICLONE #01

VENTILADOR CENTRIFUGO Ø 115012.6 cv A 151087 mmca 1 B 25

C 8DADOS BÁSICOS

15 capacidade de transporte necessária - TPH4.2 capacidade de transporte necessária - kg/s

1.33146.3 quantidade em litros de ar por kg do material transportado

0.6

27.7 velocidade do ar necessária no transporte - m/s0.168 diâmetro da tubulação em m 168 mm

PERDAS DE CARGA

50.369 pressão dinâmica - mmca100.738 perda na alimentação do produto - mmca

PERDAS DE CARGA NA LINHA DE TRANSPORTE

15 comprimento A - m25 comprimento B - m8 comprimento C - m

48 comprimento total - m265.4762 perda de carga no trajeto - mmca

PERDAS DE CARGA NAS SINGULARIDADES

77.00 entrada no ciclone #1 - mmca 77.00 entrada no ciclone #2 - mmca

37.100 perda no ciclone #01 - mmca37.100 perda no ciclone #02 - mmca

4 número de curvas 90º 44.520 mmmca0 número de curvas 45º 0.000

PERDAS POR ACELERAÇÃO DO MATERIAL

peso específico aparente do material transportado - kg/dm3 - ver tabela #01

volume de ar necessário para impulsionar o transporte - m3/s

A B

C

valvula rotativa

C16

NOTAS SOBRE O SISTEMA 1 - A SOMATÓRIA DE A +B+C < 100 m 2 - MÁXIMO DE UMIDADE DO MATERIAL 20% 3 - GRÃO PEQUENOS - DE PREFERÊNCIA FINOS. 4 - CONSUMO 5 VEZES O MECÂNICO.

F16

1 - EXISTINDO 0 - NÃO EXISTINDO

150.807 perda por aceleraçào do material - mmca

PERDAS POR ATRITO NA TUBULAÇÃO

40 ângulo de escorrimento do material 0.839093 tangente deste ângulo

36.249 perda por atrito mmca

PERDAS CIRCUNSTANCIAIS NA TUBULAÇÃO

5.3 fator probabilistico 211.036 perdas circunstânciais - mmca

PERDA TOTAL DO SISTEMA

1087.395 perda total - mmca

POTÊNCIA NECESSÁRIA

0.7 rendimento do ventilador 12.6 potência para o ventilador

TABELA #01

TABELA #01MATERIAL dens real dens apar.

sulfureto de zinco - brenda 4.3 2.2figos cortados 1 0.42chicória crua 0.98 0.39chicória seca 0.18 0.29

nós de madeira 0.8 0.4linhito 1.2 0.75

semente de algodão 1.06 0.6trigo 1.26 0.63

cevada 1.1 0.65malte 1.05 0.5

sementes de colza 1.22 0.73sementes de linho 1.3 0.66

sementes de papoula 1 0.59milho 1.2 0.78

PERDA DE PRESSÃO EM LINHA DE AR - mmca

0.6 caudal do fuxo de ar - m3/s168 diâmetro do duto - mm

5.530755 perda de carga em mm de água /m


e mail:[email protected] fone/fax 16 3337 72 04TRANSPORTE PNEUMÁTICO

Entrar somente nas células amarelasCONSTRUÇÃO BÁSICA COM 2 CICLONES

CICLONE #02891.25

1

mmm

DADOS BÁSICOS

PERDAS DE CARGA

PERDAS DE CARGA NA LINHA DE TRANSPORTE

PERDAS DE CARGA NAS SINGULARIDADES

PERDAS POR ACELERAÇÃO DO MATERIAL

J12

1 - EXISTINDO 0 - NÃO EXISTINDO

PERDAS POR ATRITO NA TUBULAÇÃO

PERDAS CIRCUNSTANCIAIS NA TUBULAÇÃO

PERDA TOTAL DO SISTEMA

POTÊNCIA NECESSÁRIA

TABELA #01

PERDA DE PRESSÃO EM LINHA DE AR - mmca

utilidades

gráficos e esquemas para diversas áreas

77 diâmetro do agitador - em mm 3.0 pol

fig UTIL #01 -Determinação do tipo e da potencia consumida em um agitadorpara escoamento laminar

AGITADOR D= polegadasL= polegadasVISCOSIDADE= Centipoise

fig UTIL #02 - Istalação de fluido térmico com equipamentos em temperaturas diferentes.

fig UTIL #03 - Instalação de aquecimento com óleo térmico

fig UTIL #04 -Instalação de fluido térmico com um equipamento apenas.

fig UTIL #05 -Energia solar

figUTIL # 06 -Instalação de purgador+controle de temperatura

fig UTIL #06 - arranjo Cip - cortesia - Grundfos

figUTIL #07 tratamento de leite

utilidades

fig UTIL #01 -Determinação do tipo e da potencia consumida em um agitadorpara escoamento laminar

fig UTIL #02 - Istalação de fluido térmico com equipamentos em temperaturas diferentes.

fig UTIL #03 - Instalação de aquecimento com óleo térmico

fig UTIL #05 -Energia solar

figUTIL # 06 -Instalação de purgador+controle de temperatura

CAL - apo

CUIDADOS BÁSICOS PARA O USUÁRIOplanilha automática - para usá- la seguir os critérios abaixo

dados automáticos - [ Entrando aqui pode desfazer programas. ]programados para variáveis - entrar somente aqui

spd 17/1/2005

BOMBA CENTRÍFUGA - ALIMENTAÇÃO E RESERVAÇÃO - RESERVATÓRIOS

MOTOBOMBA CENTRÍFUGA

BOMBA ACOPL. MOTOR

DENOMINAÇÃO : cv 7.6 X 60.0 mca

7.6 potência do motor - cv 5.6H 60 altura total manométrica - m [do fluido calculado] 60.0

1000

25 110.1 GPM 0.00694425 TPH - toneladas po hora de vazão

0.73 eficiência mecânica da motobomba1750 rpm de acionamento da motobomba318

18.5 nova potência para a motobomba - cv1750 novo rpm de acionamento 380 Ø do novo rotor da bomba - mm

85.7 nova altura manométrica - m

42.7 187.84 GPM 0.0118

PERDA DE CARGAS EM LINHAS RETAS - regime turbulento - Re > 2000

http://www.ksb.com.br/frame.htm

peso específico do fluido bombeado - kg/m3

apo vazão da bomba em m3/h

diâmetro do rotor - mm

MODIFICANDO AS CARACTERÍSTICAS DE BOMBEAMENTO - LEI DOS MODELOS -



nova vazão - m3/h

SPACE PENT DESIGNERS

http://www.ksb.com.br/frame.htm

B17

Usuario: Tratamento de água Transporte de águas pluviais Sistemas secundários (água de refrig., etc) Sistemas industriais Sistemas booster Recirculação de água Misturas água / fluídos Irrigação, irrigação por aspersão Instalações de aquecimento Indústria de açúcar Circuitos de refrig., sistemas ar condicionado Captação de água superficial Captação de água Água para serviços gerais Abastecimento de água quente Abastecimento de água de refrigeração Abastecimento de água a particulares Abastecimento de água (municipal / industrial)

h 1.7 perda de carga em m c - do fluido bombeado

1657.4 1.7 mca 0.1657419.95E+04 número de Reynolds

0.091 diâmetro interno da linha - m 0.30 ft 911.52E-04 rugosidade do tubo em - m 0.0005

1.1 velocidade do fluxo dentro da linha - m/s

0.007154 7.2 litros /s 25.8

1.01E-06f turbulento 0.0245 fator de atrto - conforme Miller - { produzindo resultados dentro de 1% ]

100 comprimento linear da tubulação em - m

1000

PERDA DE CARGAS EM LINHAS RETAS - regime laminar - Re < 2000

h 1.6 perda de carga em m c - do fluido bombeado

1565.7 1.6 mca 0.15775000 número de Reynolds0.025 diâmetro interno da linha - m 0.08 ft 25

3 velocidade do fluxo dentro da linha - m/s

0.001473 1.5 litros /s 5.3

1.00E-06f laminar 0.0009

100 comprimento linear da tubulação em - m

1000

COMPRIMENTO EQUIVALENTES ADIMENSIONAIS REPRESENTATIVOS - tabela interativa

TABELA # 01 - CALC apo0.0245 fator de atrito - consulte acima -[ f laminar ou f turbulento ]

1.1 velocidade m/s

TIPO DE ACESSÓRIO Le/D D - m m equiv qtd total - mvalvula gaveta aberta 8 0.15 1.2 1 1.2valvula globo aberta 340 0.15 51 0

valvula angular aberta 150 0.15 22.5 0valvula de esfera aberta 3 0.15 0.45 2 0.9

valv. retenção - tipo globo - aberta 600 0.15 90 1 90valv. retenção - angular - aberta 55 0.15 8.25 0

valv. De pé com crivo disco móvel 420 0.15 63 0valv. De pé crivo disco articulado 75 0.15 11.25 0

cotovelo padronizado - 90º 30 0.15 4.5 6 27cotovelo padronizado - 45º 16 0.15 2.4 3 7.2

curva em U apertada 50 0.15 7.5 0tê padronizado - fluxo direto 20 0.15 3 2 6

tê padronizado - ramal 60 0.15 9 2 18totais m linear equivalente 150.3

pressão manométrica - kg/m2

fluxo em m3/s

viscosidade cinemática - m2/s - VER TABELA # 02 CAL apo


pressão manométrica - kg/m2

fluxo em m3/s

viscosidade cinemática - m2/s - VER TABELA # 02 CAL apofator de atrto- 64 / Re


B60

RUGOSIDADE EM - m TUBO EM AÇO INOXIDÁVEL - 2 X 10-5 TUBO ESTIRADO - 1,524x10-5 TUBO COMERCIAL / FERRO FORJADO - 4,572 X 10-5 TUBO DE AÇO COM COSTURA - média 7 x 10 -5 FERRO FUNDIDO ASFALTADO - 1,2192 X 10-4 FERRO GALVANIZADO - 1,524 X 10-4 FERRO FUNDIDO - 2,59 X10-4 CONCRETO - 3,048 X10-3 À 3,048 X10-4 FIBROCIMENTO - 5 X 10-4 PVC / PLT - 6 X 10 -5 TUBO EXTRUDADO - COBRE + LATÃO + CHUMBO + VIDRO - 1,5 X10 -6 TEFLON - 1 X 10 -5 ALUMÍNIO - 1,5 X 10 -5

TABELA #2 CAL apo - VISCOSIDADE dinâmica n

fluidoágua 0 0.00018240 1000água 20 0.00010250 998água 40 0.00006600 992água 100 0.00002860 958água 250 0.00001140 799

SALMORA -20 0.00132100 1184SALMORA O 0.00056000 1184SALMORA 20 0.00029100 1184

óleo máquina 20 0.00133100 871óleo motores de avião 20 0.08119200 893SUCO FRESCO LARANJA 21 0.00011303 1150SUCO CONCENTRADO -21 0.65125382 1320

d' limonene 21 0.00045872 900óleo de casca -orange 21 0.00045872 900

CONVERSÃO DE VISCOSIDADE DINÂMICA PARA CINEMÁTICA

1.03E-04 1.008E-06

998

4 centipoise cP 2.623E-06

1525

ALTURA TOTAL

H 49.7 total em - m da coluna do fluido calculado 45 altura de elevação de carga do centro da boca da bomba até ponto final da elevação - m

h 1.7 altura pela perda de carga - m1.5 perda na sução - m - [ calcular pela mesma planilha numa fase anterior e anotada ]1.5 perda conforme TABELA # 01 CALC apo - INTERATIVA - em - m

perda de carga em tubos rugososos - tubos para trocador de calor recalcado

1.99 19.93 mca50 diâmetro da tubulação - mm1.8 altura da aspereza em mm

0.061714 fator de atrito 32.0 comprimento total da linha - m

11003 velocidade do fluxo no tubo rugoso - m/s

temp.OC kg s /m2 pe kg/m3

kg s /m2 viscosidade cinemática- m

pe kg/m3

viscosidade cinemática- m

pe kg/m3



conversão

conversão

NSPH - Tubulação de sucção

0.216241 perda de carga da sucção - mok - viável 4.100759

20 altura manométrica da bomba m1750 rpm da bomba

viável 4 1.8 nsph calculado para a bomba 152 diâmetro da tubulação de sucção - mm125 diâmetro da entrada da bomba - mm

3500 comprimento da linha de sucção mm980 altura da face do líquido até o centro da bomba - mm74 comprimento retificado da linha de sucção - m

75

10000.708211 velocidade do fluido - m/s velocidade na entrada bo 1.0

1.0E-061 número de valvula gaveta - 1 número de crivo - 1 numero de curva

0.437819 perda na entrada da bomba - m106794 número de reynolds0.01748 coeficiente de atrito

0.035 3509.297 altura manométrica considerada - m

NSPH - disponível - m

nsph da bomba - m

vazão de sucção - m3/h

peso específico do fluido suc - kg/m3

viscosidade cinematica do fluido suc - na temp. - m2/s

kg/cm2 pressão do vapor do fluido na sucção na temperatura de sucção - kg/m

controle a =

CAL - apo

CUIDADOS BÁSICOS PARA O USUÁRIOplanilha automática - para usá- la seguir os critérios abaixo

spd 17/1/2005

BOMBA CENTRÍFUGA - ALIMENTAÇÃO E RESERVAÇÃO - RESERVATÓRIOS

MOTOBOMBA CENTRÍFUGA

Kwmca

PERDA DE CARGAS EM LINHAS RETAS - regime turbulento - Re > 2000

m3/s

MODIFICANDO AS CARACTERÍSTICAS DE BOMBEAMENTO - LEI DOS MODELOS - cv

MODIFICANDO AS CARACTERÍSTICAS DE BOMBEAMENTO - LEI DOS MODELOS - H

MODIFICANDO AS CARACTERÍSTICAS DE BOMBEAMENTO - LEI DOS MODELOS - Q

m3/s

mmft

fator de atrto - conforme Miller - { produzindo resultados dentro de 1% ]

PERDA DE CARGAS EM LINHAS RETAS - regime laminar - Re < 2000

mm

COMPRIMENTO EQUIVALENTES ADIMENSIONAIS REPRESENTATIVOS - tabela interativa

TABELA # 01 - CALC apo

m/s h - mc1.1 0.0121.1 0.0001.1 0.0001.1 0.0091.1 0.9071.1 0.0001.1 0.0001.1 0.0001.1 0.2721.1 0.0731.1 0.0001.1 0.0601.1 0.181

mc 1.5

kg/cm2

m3/h

kg/cm2

m3/h

CONVERSÃO DE VISCOSIDADE DINÂMICA PARA CINEMÁTICA

ALTURA TOTAL

altura de elevação de carga do centro da boca da bomba até ponto final da elevação - m

perda na sução - m - [ calcular pela mesma planilha numa fase anterior e anotada ]

perda de carga em tubos rugososos - tubos para trocador de calor recalcado

viscosidade cinemática- m2/s

viscosidade cinemática- m2/s

NSPH - Tubulação de sucção

nsph calculado para a bomba

m/s

pressão do vapor do fluido na sucção na temperatura de sucção - kg/m2

D [ m ] C j h-mca L -linear -m v - velo. m/s0.015 130 12.5 25 2 0

v -velocidade TABELA PARA C12.81 AÇO CORRUGADO- 60

Q m3/h AÇO SOLDADO NOVO 1308.15 COBRE 130

FERRO FUNDIDO 130D -dia m VIDRO 140

0.00

FAIR -WHIPPLE-HSIAO Para encanamentos de até 50 mm - tubo galvanizado conduzindo água fria.

D (m) j h mca L linear Q-m3/h0.091 0.02 2 100 0

v veloc. m/s1.03 mudar somente tarjados amarelos

Q m3/h Q LPH24.13 24128.6816

D -dia (m) 0.00

Para tubos de cobre ou latão conduzindo Água fria

D j h mca L Linear- m Q m3/h0.05 0.166666667 25 150 0

v veloc. m/s3.06

Q m3/h21.61

D dia (m)0.00

j m/m 0.00

Perda total0.00

NUMERO DE REYNOLDS

v veloc. m/s D m v iscosidade R2 0.025 0.00000116 43103 3.53

SISTEMA TURBULENTO PELO REYNOLDS.

f (fator atrito) 0.022L (m) 100

D(m) 0.025 o sistema pelo Reynolds turbulento

HAZEN - WILLIAMS

apo

Q m3/h

hf (perda-m) 17.55v (m/s) 2

Re 43103.45

ESCOAMENTO EM REGIME LAMINAR R <4000

K L (m) v (m/s)0.0014848 100 2 1000perda pres.

0.151355759p kg/m2

15.13557594

formula de BARROWS - distinção econômica na escolha

97 diâmetro do tubo em mm 3.8 polegadas0.9 velocidade obtida no tubo - m/s

0.018 coeficiente de atrito - ver PLANILHA - VISCOSIDADE - [ 0,02 . 0,03]102.3 valor de 1HP - durante 1 ano - UU$ [ 5 a 25 ]9000 tensão admissívl do material do tubo - psi [ 89000 a 12000 ]

0.25 250.60 custo do material do tubo em US$ / Libra peso [ 0,05 a 0,09 ]0.12 taxa fixa anual de juros e amortização [ 0,10 , 0,12 ]

213.3 diferença de nível - ou altura manométrica - pés.65 diferença de nível - ou altura manométrica - m

VALOR do kw anual

102.3 custo total de 1 kw em um ano EEUU - UU$194.4 custo total de 1 kw em um ano BRASIL - R$0.18 custo R$/ kw - BRASIL

3 horas por dia trabalhada360 dias desse ano operacional

0.526316 relação R$/U$

VALOR do material do tubo

0.598086364 custo U$/ libra - EEUU2.5 custo R$/ kg - BRASIL

0.526316 relação R$/U$

peso esp.kg/m3

vazão média de transporte - pes3/s m3/h

coeficiente de atrito - ver PLANILHA - VISCOSIDADE - [ 0,02 . 0,03]

USAR Ctrl+l para encontrar sua operação de conversão.PARA CONVERTER DE PARA

PARA CONVERTER

ABAMPÈRE 1 1.00E+01 AMPÈRE1 1.00E+01

ABCOULOMB 1 1.00E+01 COULOMB1 1.00E+01

ABFARAD entra 1 1.00E+09 FARAD converteconverte 1 1.00E+09 entra

ABHENRY 1 1.00E-09 HENRY1 1.00E-09

ABMHO 1 1.00E+09 MHO1 1.00E+09

ABOHM 1 1.00E-09 OHM1 1.00E-09

ABVOLT 1 1.00E-08 VOLT1 1.00E-08

ACRE 35 1.42E+05 m22.471053815 1.00E+04

ALQUEIRE [E.U.A] 1 3.52E-02 m20.999999995 3.52E-02

AMPÈRE 1 1.00E+00 AMPÈRE

ANGSTROM 1 1.00E-10 m1 1.00E-10

ANO [CALENDÁRIO ] 1 3.15E+07 SEG [ médio solar ]1 3.15E+07

ANO SIDERAL 1 3.16E+07 SEG [médio solar]1 3.16E+07

ANO TROPICAL 1 3.16E+07 SEG [médio solar]1.000000095 3.16E+07

ANO LUZ 1 9.46E+15 m1 9.46E+15

NOTA IMPORTANTE : NÃO SALVAR AS OPERAÇÕES

TABELA DE CONVERSÕES

[Entrar apenas nos tarjados de amarelo, os azuis são automáticos dando as conversões]

ARE 1 1.00E+02 m21 1.00E+02

ATMOSFERA 1 1.01E+05 NEWTON/m21 1.01E+05

BAR 1 1.00E+05 NEWTON/m21 1.00E+05

BARIA 1 1.00E-01 NEWTON/m21 1.00E-01

BARNE 1 1.00E-28 m21 1.00E-28

BARRIL [de petróleo, 42gal ] 1 1.59E-01 m30.999910056 1.59E-01

BRAÇA 1 1.83E+00 m1 1.83E+00

CABO - cabo de ancora de navio 1 2.19E+02 m1 2.19E+02

CADEIA [de agrimensor] 1 2.01E+01 m1 2.01E+01

CADEIA [de engenheiro ] 1 3.05E+01 m1 3.05E+01

CALIBRE 1 2.54E-04 m1 2.54E-04

CALORIA MÉDIA 1 4.19E+00 JOULE1 4.19E+00

CALORIA -VAPOR 1 4.19E+00 JOULE1 4.19E+00

CALORIA [TERMOQUÍMICA] 1 4.18E+00 JOULE1 4.18E+00

CALORIA 15 C 1 4.19E+00 JOULE1 4.19E+00

CALORIA 20C 1 4.18E+00 JOULE1 4.18E+00

CAVALO FORÇA [ 76mkp/s] 1 7.46E+02 WATT1 7.46E+02

CAVALO FORÇA [água ] 1 7.46E+02 WATT1 7.46E+02

CAVALO FORÇA [elétrico] 1 7.46E+02 WATT1 7.46E+02

CAVALO FORÇA [INGLÊS] 1 7.46E+02 WATT1 7.46E+02

CAVALO FORÇA [métrico] 1 7.35E+02 WATT1 7.35E+02

CAVALO VAPOR [caldeira ] 1 9.81E+03 WATT1 9.81E+03

CELAMIM 1 8.81E-03 m31.000011403 8.81E-03

CENTIMETRO DE AGUA 4graus C 1 9.81E+01 NEWTON/m21 9.81E+01

CENTIMETRO DE MERCURIO 0C 1 1.33E+03 NEWTON/m21 1.33E+03

COLHER DE CHÁ 1 4.93E-06 m30.999995619 4.93E-06

COLHER DE SOPA 1 1.48E-05 m31 1.48E-05

CORDA 1 3.62E+00 m30.999998152 3.62E+00

COULOMB 1 1.00E+00 COULOMB

CURIE 1 3.70E+10 DESINTEGRAÇÕES/s1 3.70E+10

DENIER ( sistema Internacional ) 1 1.00E-07 kg/m1 1.00E-07

DIA (médio solar ) 1 8.64E+04 seg ( médio solar )1 8.64E+04

DIA [sideral] 1 8.62E+04 seg [médio solar ]1 8.62E+04

DINA 1 1.00E-05 NEWTON1 1.00E-05

DRACMA [ avoirdupois ] 1 1.77E-03 kg1 1.77E-03

DRACMA [ troi farmacêutico ] 1 3.89E-03 kg1 3.89E-03

DRACMA FLUIDA [E.U.A ] 1 3.70E-06 m31 3.70E-06

ELÉTRON VOLT 1 1.60E-19 JOULE1 1.60E-19

ERG 1 1.00E-07 JOULE1 1.00E-07

ESCRÓPULO DE FARMACÊUTICO 1 1.30E-031 1.30E-03

ESTERE 1 1.00E+00 m30

FARAD 1 1.00E+00 FARAD

FARADAY [ baseado no C12] 1 9.65E+04 COULOMB1 9.65E+04

FARADAY [físico] 1 9.65E+04 COULOMB1 9.65E+04

FARADAY [ químico ] 1 9.65E+04 COULOMB1 9.65E+04

FERMI [femtômetro ] 1 1.00E-15 m1 1.00E-15

FOTON 1 1.00E+04 LÚMEM/m21 1.00E+04

FURLONG [ medida linear inglesa ] 1 2.01E+02 m1 2.01E+02

GAL [galileo] 1 1.00E-02 n/seg21 1.00E-02

GALÃO [liquido americano ] 1 3.79E-03 m31 3.79E-03

COVADO [antiga medida -60cm 1 4.57E-011 4.57E-01

GALÃO [LÍQUIDO, INGLÊS] 1 4.54E-03 m3

3306.814883 1.50E+01

GALÃO [SECO, AMERICANO] 1 4.40E-03 m31.000000052 4.40E-03

GAMA 1 1.00E-09 TESLA1 1.00E-09

GAUSS 1 1.00E-04 TESLA1 1.00E-04

GILBERT 1 7.96E-01 AMPÈRE-VOLTA0.999999975 7.96E-01

GILL [AMERICANO ] 1 1.18E-04 m30.999998986 1.18E-04

GILL [INGLÊS ] 1 1.42E-04 m31 1.42E-04

GRADO 1 9.00E-01 GRAU ANGULAR1 9.00E-01

GRADO 1 1.57E-02 RADIANO0.999989623 1.57E-02

GRAMA 1 1.00E-03 kg1 1.00E-03

GRÃO 1 6.48E-05 kg0.999999846 6.48E-05

GRAU (ângulo geome'trico) 1 1.75E-02 RADIANO57.29577954 1.00E+00

GRAUS CENTIGRADOS- temp. 1 2.74E+02 KELVIN1 2.74E+02

GRAUS FAHRENHEIT - temp 1 -1.72E+01 GRAUS CENTÍGRADOS1.0031 -1.72E+01

GRAUS FAHRENHEIT -temp -1 2.55E+02 KELVIN-1.045858 2.55E+02

HECTARE 1 1.00E+04 m21 1.00E+04

HENRY 1 1.00E+00 HENRY

HORA (MÉDIA SOLAR ) 1 3.60E+03 SEG. MÉDIA SOLAR.

1 3.60E+03

HORA SIDERAL 1 3.59E+03 SEG. MÉDIO SOLAR1 3.59E+03

JARDA 1 9.14E-01 m1 9.14E-01

JOULE 1 1.00E+00 JOULE

KAYSER 1 1.00E+02 l/m1 1.00E+02

KIP 1 4.45E+03 NEWTON1.124044715 5.00E+03

LAMBERT 1 3.18E+03 CANDELA/m20.999999869 3.18E+03

LANGLEY 1 1.75E+05 JOULE/m21.000000228 1.75E+05

LÉGUA (Marítima Inglesa ) 1 5.56E+03 m1 5.56E+03

LÉGUA (marítima inernacional) 1 5.56E+03 m1 5.56E+03

LÉGUA TERRESTRE 1 4.83E+03 m1 4.83E+03

LIBRA FORÇA [lbf] 1 4.45E+00 NEWTON1 4.45E+00

LIBRA MASSA 1 1.46E+01 kg1 1.46E+01

LIBRA MASSA [lbm] 1 4.54E-01 kg1 4.54E-01

LIBRA MASSA [ farmacêutico] 1 3.73E-01 kg1 3.73E-01

LINK DE GUNTER [agrimensor] 1 2.01E-01 m1 2.01E-01

LINK ARBITRÁRIO 1 3.05E-01 m1 3.05E-01

LITRO 1 1.00E-03 m3

10000 1.00E+01

LUX 1 1.00E+00 LÚMEN/m2

MÃO 1 1.02E-01 m1 1.02E-01

MAXWELL 1 1.00E-08 WEBER1 1.00E-08

MEADA 1 1.10E+02 m1 1.10E+02

MEIA PIPA 1 2.38E-01 m30.999999998 2.38E-01

MÊS (médio de calendário) 1 2.63E+06 SEG ( médio solar)1 2.63E+06

METRO 1 1.65E+06 comprimento - onda kr 861 1.65E+06

MÍCRON 1 1.00E-06 m1 1.00E-06

MIL 1 2.54E-05 m1 2.54E-05

MIL CIRCULAR 1 5.07E-10 m20.999999053 5.07E-10

MILHA [marítima americana] 1 1.85E+03 m ( metros)1 1.85E+03

MILHA [ marítima inglesa] 1 1.85E+03 m1 1.85E+03

MILHA [marítima internacional] 1 1.85E+03 m1 1.85E+03

MILHA [terrestre americana] 1 1.61E+03 m1 1.61E+03

MILIBAR 1 1.00E+02 NEWTON/m21 1.00E+02

MILIMETRO DE MERCÚRIO 00C 1 1.33E+02 NEWTON/m21 1.33E+02

MINUTO [angular] 1 2.91E-04 RADIANO0.999999283 2.91E-04

MINUTO [médio solar] 1 6.00E+01 SEG. [médio solar]1 6.00E+01

MINUTO [ sideral] 1 5.98E+01 SEG. [médio solar ]1 5.98E+01

NÓ INTERNACIONAL 1 5.14E-01 m/s [metros por segundo ]1 5.14E-01

OERSTED 1 7.96E+01 AMPÈRE/m1 7.96E+01

OHM 1 1.00E+00 OHM

ONÇA FLUIDA - [E.U.AA] 1 2.96E-05 m3 [metros cúbicos]0.999999 2.96E-05

ONÇA FORÇA 1 2.78E-01 NEWTON1 2.78E-01

ONÇA MASSA 1 2.83E-02 kg0.999999996 2.83E-02

ONÇA MASSA [farmacêutica ] 1 3.11E-02 kg1.000000006 3.11E-02

PAICA DE IMPRESSÃO 1 4.22E-03 m1.000000095 4.22E-03

PALMO 1 2.29E-01 m1 2.29E-01

PARSEC 1 3.08E+16 m0.999987029 3.08E+16

PASCAL 1 1.00E+00 NEWTON /m21 1.00E+00

PASSO 1 7.62E-01 m1 7.62E-01

PÉ 1 3.05E-01 m1 3.05E-01

PÉ [agrimensura E.U.A.] 1 3.05E-01 m1.000000001 3.05E-01

PÉ DE ÁGUA [4C] 1 2.99E+03 NEWTON/m21 2.99E+03

PÉ - LAMBERT 1 3.43E+00 CANDELA/m21 3.43E+00

PÉ- VELA 1 1.08E+01 LÚMEN/m21 1.08E+01

PENNYWEIGHT 1 1.56E-03 kg1.000000103 1.56E-03

PERCHA 1 5.03E+00 m1 5.03E+00

PERCHA 1 1.26E-07 WEBER1.000002387 1.26E-07

PINTA [líquida americana] 1 4.73E-04 m30.999999 4.73E-04

PINTA [seca americana] 1 5.51E-04 m30.999999144 5.51E-04

POISE [viscosidade] 1 1.00E+00 NEWTON SEG/m2

POLEGADA 1 2.54E-02 m39.37007874 1.00E+00

POLEGADA DE ÁGUA 4 C 1 2.49E+02 NEWTON /m21 2.49E+02

POLEGADA DE ÁGUA 15,6 C 1 2.49E+02 NEWTON/m21 2.49E+02

POLEGADA DE MERCÚRIO - 0C 1 3.39E+03 NEWTON/m21 3.39E+03

POLEGADA DE MERCÚRIO 15,6C 1 3.38E+03 NEWTON/m21 3.38E+03

PONTO DE IMPRESSÃO 1 3.51E-04 m1.000000569 3.51E-04

POUNDAL 1 1.38E-01 NEWTON0.999999841 1.38E-01

QUARTO [líquido americano] 1 9.46E-04 m31.000000053 9.46E-04

QUARTO [sêco americano] 1 1.10E-03 m31.000000052 1.10E-03

QUILATE [métrico] 1 2.00E-04 kg

1 2.00E-04

QUILOCALORIA [média ] 1 4.19E+03 JOULE1 4.19E+03

QUILOCALORIA [tab. Intern. Vapor ] 1 4.19E+03 JOULE1 4.19E+03

QUILOCALORIA [termoquímica ] 1 4.18E+03 JOULE1 4.18E+03

QUILOGRAMA FORÇA [kgf] 1 9.81E+00 NEWTON1 9.81E+00

QUILOGRAMA MASSA 1 1.00E+00 kg

QUILOPOND FORÇA [kpf] 1 9.81E+00 NEWTON1 9.81E+00

QUINTAL [ americano ] 1 4.54E+01 kg1 4.54E+01

QUINTAL [inglês] 1 5.08E+01 kg1 5.08E+01

RAD [dose de radiação absorvida] 1 1.00E-02 JOULE/kg1 1.00E-02

RANKINE [temperatura ] 1 5.56E-01 KELVIN1.000000001 5.56E-01

RAYLEIGH [índice emissão de fotons] 1 1.00E+10 1/seg m2

Rhe 1 1.00E+01 m2/newton seg1 1.00E+01

Rod [= Perch = Pole ] 1 5.03E+00 m1 5.03E+00

ROENTGEN 1 2.58E-04 coulomb/kg1 2.58E-04

RUTHERFORD 1 1.00E+06 Desintegrações /s1 1.00E+06

SEÇÃO 1 2.59E+06 m21 2.59E+06

SEGUNDO [angular ] 1 4.85E-06 RADIANO1 4.85E-06

SEGUNDO [efêmero ] 1 1.00E+00 segundo

SEGUNDO [sideral ] 1 9.97E-01 seg [médio solar ]1 9.97E-01

SHAKE 1 1.00E-08 SEG1 1.00E-08

STATAMPÈRE 1 3.34E-10 AMPÈRE1 3.34E-10

STATCOULOMB 1 3.34E-10 COULOMB1 3.34E-10

STATFARAD 1 1.11E-12 FARAD1 1.11E-12

STATHENRY 1 8.99E+11 HENRY1 8.99E+11

STATMHO 1 1.11E-12 mho1 1.11E-12

STATOHM 1 8.99E+11 OHM1 8.99E+11

STATVOLT 1 3.00E+02 VOLT1 3.00E+02

STILB 1 1.00E+04 candela/m21 1.00E+04

STOKE 1 1.00E-04 m2/seg1 1.00E-04

TONELADA [curta, 2000lb ] 1 9.07E+02 kg1 9.07E+02

TONELADA [ensaio ] 1 2.92E-02 kg1 2.92E-02

TONELADA 1 2.83E+00 m31 2.83E+00

TONELADA [ nuclear TNT] 1 4.20E+09 JOULE1 4.20E+09

TONELADA LONGA 1 1.02E+03 kg1 1.02E+03

TONELADA [métrica ] 1 1.00E+03 kg1 1.00E+03

TONNE [inglês- tonelada 1 1.00E+03 kg1 1.00E+03

TORR [OC] 1 1.33E+02 NEWTON/m21 1.33E+02

TONNSHIP 1 9.32E+07 m21 9.32E+07

UNIDADE ASTRONÔMICA 1 1.50E+11 m1 1.50E+11

UNIDADE TERMICA [ISSO/TC12] 1 1.06E+03 JOULE1 1.06E+03

UNIDADE térmica inglêsa [ MÉDIA ] 1 1.06E+03 JOULE1 1.06E+03

UNIDADE térmica inglêsa [VAPOR ] 1 1.06E+03 JOULE1 1.06E+03

UNIDADE térmica inglêsa termoq.] 1 1.05E+03 JOULE1 1.05E+03

UNIDADE térmica inglêsa 3,9C] 1 1.06E+03 JOULE1 1.06E+03

UNIDADE térmica inglêsa 15,6C] 1 1.05E+03 JOULE1 1.05E+03

XÍCARA 1 2.37E-04 m31 2.37E-04

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CANALIZAÇÃO PREVENTIVA E REDE PREVENTIVA

item descriçãosistema preventivo fixo com hidrantes

com canalização preventiva com rede preventiva1 resevatórios

superor e inferior sim - ambos sim, mas de modo que a bomba do CBpossam usar a água do resevatório inferior

reserva para incêncdio no até 4 hidrantes: 6000 l + 500 l por hidrante facilmente em substituição reservatório superior excedente de 4 à do reservatório superior (art.33)

quando não houver reservatóro até 4 hidrantes: 6000 l + 500 l por hidrante mínimo 30000 l no reservatorio sup ou infsuperior por se usar sistema excedente de 4 deve atender ao funcionamento simultâneohidropneumático -ou bombeam/ de 2 hidr. com vazão total de 1000 lpm

direto reserv inf. Terá:(artigos 38 e 39 Cap VII)

2 canalização

2,1 pressão mínima2,2 -diâmetro mínimo 63 mm - 2 1/2" 75 mm - 3"

2,3 - pressào mínima em qualq hidr

2,4 - pressão máxima2,5 - material ferro galvanizado ferro fundido ou aço galvanizado

3 bombas de funcionamento autom. duas com motor elétrico para atender uma com motor elétrico outra com diesel2 hidrantes simultâneamente para atender 2 hidr. Simultâneamente

com dispositivo de alarme4 mangueiras

4,1 - diâmetro 38 mm - 1 1/2" fibra revestida - int de borracha 63 - 2 1/2" ou 38 - 1 1/2" conf exgido4,2 - comprimento máximo seções de 15 m ligadas por junta Storz seções de 15 m ligadas por junta Storz

4,3 - pressão mínima de teste5 requinte ( ponto de esguicho) 13 mm 1/2" de jato regulável 19 mm 3/4"jato regulavel - conf CB6 distância de cada hidrante ao ponto 30 m 30 m. Qualquer ponto de risco deverá ser

mais afastado a proteger simultâneamente alcançado por 2 linhasde mangueira e hidrantes distintos

7 abrigos para hidrantes 70 x 50 x 25 cm - vidro de 3 mmjunta Storz de 2 1/2"com redução para 1 1/2"

para ligação da mangueira 8 número de hidrantes tal que a distância sem obstáculos entre

cada caixa eos respectivos pontos mais distantes a proteger seja no máximo - 30 m

CANALIZAÇÃO PREVENTIVA E REDE PREVENTIVA

item finalidades das edificaçõessistema de instalação preventivo fixo

com canalização preventiva (CP) com rede preventiva (RP)1 apartamentos

dispensadoprever CP

4 pavimento ou mais prever CP e portas corta fogocom mais de 30 m de altura

nas partes de uso mais comum subsolo e áreas de estacionamentoe portas corta fogo

2 hotéis e hospitais

dispensado

prever CP

TABELA - # 01 ain

durante 30 minutos a pressão de 4kg/cm

18 kg/cm2 18 kg/cm2

1kg/cm2 4kg/cm2 - obtido com bomba - (art. 39)

4kg/cm2

20kg/cm2 20kg/cm2

TABELA - # 02 ain

3 apartamentos e 900 m2 de área constr

3 apartamentos e mais de 900 m2 de área

prever CP usar tambem sprinklers

até 2 pav e 900 m2

até 2 pav e mais de 900 m2

mais de 2 pav e altura até 12 m prever CP e portas corta- fogomais de 12 m prever CP usar também sprinklers

sistema elétrico de emergência e portas corta- fogo

3 conjuntos habitacionais prever CP - conf item 1hidrantes nas ruas

4 edificações mistas , comerciaisindustriais e escolares

dispensado dispensado4 pav e até altura 30 m prever CP prever RP - consultar o CBmais 30m de altura até 2 pav prever RP - usar Sprinklers

prever CP consultar CB5 galpões com área igual ou superior prever CP

6 edificação industrial ou grande prever RP - consultar o CBestabelecimento comercial usar sprinklers

7 galpão-garagem e terminais prever RP e sistema de sprinklers e

detecção

8 terminal rodoviário com 2 ver casos especiais ou mais pavimentos em edificio-garagem

até 2 pav e 900 m2

e mais de 900 m2 de área constr.

a 1500 m2

rodoviários até 1500 m2

e mais de 1500 m2

CANALIZAÇÃO PREVENTIVA E REDE PREVENTIVAsistema preventivo fixo com hidrantes

com rede preventiva

sim, mas de modo que a bomba do CBpossam usar a água do resevatório inferiorfacilmente em substituição à do reservatório superior (art.33)

mínimo 30000 l no reservatorio sup ou infdeve atender ao funcionamento simultâneode 2 hidr. com vazão total de 1000 lpm

(artigos 38 e 39 Cap VII)

75 mm - 3"

ferro fundido ou aço galvanizadouma com motor elétrico outra com dieselpara atender 2 hidr. Simultâneamentecom dispositivo de alarme

63 - 2 1/2" ou 38 - 1 1/2" conf exgidoseções de 15 m ligadas por junta Storz

19 mm 3/4"jato regulavel - conf CB30 m. Qualquer ponto de risco deverá sersimultâneamente alcançado por 2 linhasde mangueira e hidrantes distintos

CANALIZAÇÃO PREVENTIVA E REDE PREVENTIVAsistema de instalação preventivo fixo

com rede preventiva (RP)

durante 30 minutos a pressão de 4kg/cm2

18 kg/cm2

4kg/cm2 - obtido com bomba - (art. 39)

20kg/cm2

dispensadoprever RP - consultar o CBprever RP - usar Sprinklers

consultar CBprever CP

prever RP - consultar o CBusar sprinklersprever RP e sistema de sprinklers e

detecção

ver casos especiais em edificio-garagem

equipamentos para água geladatabela # 1 age - consumo de água gelada

tipo de estabelecimento consumoescritorios 0,3/h por pessoa (empregados0escritórios 0,2/h por pessoa (visitantes)

escolas (internato) 2 l/h/aluno/diaescolas (externato) 1 l/aluno /dia

hospitais 2 l /leito /dia hotéis 2 l quarto /dia (dia 14 horas)

restaurantes 0,4 l/pessoa /dialojas 0,4 l / 100 visitantes/hora

industrias leves 0,8 l/pessoa /diaindustrias pesadas 1 l /pessoa diateatro e cinemas 4 l/100 lugares / hora

tabela # 2 age - número de bebedourostipo de edifício número de bebedouros

escritorios e edifícios publicos um para cada 75 pessoas 1 por pavimentoestabelecimentos industriais um para cada 75 pessoas 1 por pavimento

escolas (internato) i para cada 75 pessoascinemas e teatros um para cada 100 pessoas

Ø1/2" 0.1653.4 0.1801 0.210

1 1/4 0.2321 1/2 0.261

2 0.3002 1/2 0.3423 0.405

materialmadeira - (valor médio) 0.140

tijolos (construção) 0.600 0.900cortiça prensada 0.040 0.060

lã de vidro 0.035 0.060lã de rocha 0.028 0.035

age

velocidade nas linhas de água gelada baixa de 0,3 a 1 m/s

tabela # 3 age - kcal/m/h/OC - calha de tubo de cortiça prensada sem piche

kcal/m/h/OC

tabela # 4 age - kcal/m/h/OC - materiais isolantes para reservatórios

kcal/m/h/OC

D48

Usuario: 1. O que é uma Unidade Móvel de Água Gelada (UMAG) ? A UMAG - Unidade Móvel de Água Gelada é um equipamento montado sobre rodízios, que incorpora em um único gabinete todos os componentes necessários para o fornecimento contínuo, em circuito fechado, de água gelada a uma temperatura controlada. Isto significa que basta interligar as tubulações de saída e de retorno de água ao processo e a UMAG garantirá o suprimento de água à temperatura ajustada, independentemente das variações de carga térmica do processo. É comum ouvir também o nome “geladeira”, resfriador de líquido ou chiller para designar a UMAG.

F94

Usuario: 2. Qual é a diferença entre uma UMAG e um chiller ? Embora o termo inglês chiller possa ser utilizado para designar a UMAG, a Mecalor convencionou chamar as unidades de água gelada que não tem um gabinete fechado e que, às vezes, são fornecidas sem motobomba e reservatório, de chillers ou resfriadores de líquido. Do ponto de vista prático, as unidades com capacidades na faixa de 45.000 a 90.000 kcal/h podem ser dotadas ou não de um gabinete. Já para capacidades superiores a 120.000 kcal/h o fornecimento normal é sem gabinete. Recomendamos utilizar a forma construtiva de chiller toda vez que o equipamento for instalado em uma área isolada ou em uma casa de máquinas. Isto porque, esta forma permite uma manutenção preventiva mais prática e confortável, pois dispensa a remoção das chapas de fechamento. Já no caso do equipamento ficar no chão de fábrica, próximo à passagem de pessoas, é uma boa prática adquirir a forma construtiva UMAG.

MODELO para escolha de uma torre de resfriamanto. Temperaturas de Bulbo Úmido (ºC)

Cidades Bulbo Úmido Cidades Bulbo Úmido Cidades

Sul Sudeste Nordeste

São Paulo 24 Vitória 28 São Luiz 28

Santos 27 24 Parnaíba 28

Campinas 24 Uberlândia 23.5 Terezina 28

Curitiba 23.5 26.5 Fortaleza 26

Londrina 23.5 Natal 27

27 Centro-Oeste Recife 26

26 Brasília 23.5 Maceió CARAVELAJoinville 26 Goiânia 26 Salvador Filiada à Cooling Tower Institute - USA.

26 Cuiabá 27 Norte Colaboradores técnicos: Schnell Engineering - Alemanha / Dodds e Obler. Engs. - USA.

25.5 25 Amapá 26.5

Rio Grande 24.5 Ponta Poá 26 Manaus 29

Uruguaiana 25.5 Santafé 28.5

Belém 27

are!A1

Bulbo Úmido

Belo Horizonte

Rio de Janeiro

Fóz do Iguaçu www.torre-caravela.com.br/empresa.phpFlorianópolis

Porto Alegre

Santa Maria Campo Grande

Resfriar 80m3/h de água de 35OC para 29,5OC até bulbo úmidode 26,7OC.

DE tf =26,7OC Tw2 29,5OC .deste ponto até o salto térmico de 5,5OC- seleciona a torre de resfriamento de maior que 80m3/h, no caso WT 51/9

Modelo 41/9 a 61/12 - nível de ruído industrial

http://www.torre-caravela.com.br/empresa.php

VAZÃO EM m3/h

MODELO para escolha de uma torre de resfriamanto

CARAVELAFiliada à Cooling Tower Institute - USA.

Colaboradores técnicos: Schnell Engineering - Alemanha / Dodds e Obler. Engs. - USA.

``

www.torre-caravela.com.br/empresa.php

Resfriar 80m3/h de água de 35OC para 29,5OC até bulbo úmidode 26,7OC.

DE tf =26,7OC Tw2 29,5OC .deste ponto até o salto térmico de 5,5OC- seleciona a torre de resfriamento de maior que 80m3/h, no caso WT 51/9

Modelo 41/9 a 61/12 - nível de ruído industrial

http://www.torre-caravela.com.br/empresa.php

VAZÃO EM m3/h

utlidadesDIAGRAMA DE ROUSE

7.0 perda de carga na tubulação - mca1.88E+05 numero de Reynolds 187500 Reynold

150 comprimento da linha - m0.075 diâmetro da linha - m

2.00E-05 rugosidade interno da linha - 0.0145 coeficiente encontrado no diagarama de Rouse 3750 relação diâmetro / rugosidade

2.5 velocidade do fluido pela tubulação - m/s 39.8

0.000001

1320

m3/h

viscosidade cinemática - m2/s - VER TABELA # 02 CAL apo

peso específico do líquido - kg/m3

C44

Usuario: RUGOSIDADE EM - m TUBO EM AÇO INOXIDÁVEL - 2 X 10-5 TUBO ESTIRADO - 1,524x10-5 TUBO COMERCIAL / FERRO FORJADO - 4,572 X 10-5 TUBO DE AÇO COM COSTURA - média 7 x 10 -5 FERRO FUNDIDO ASFALTADO - 1,2192 X 10-4 FERRO GALVANIZADO - 1,524 X 10-4 FERRO FUNDIDO - 2,59 X10-4 CONCRETO - 3,048 X10-3 À 3,048 X10-4 FIBROCIMENTO - 5 X 10-4 PVC / PLT - 6 X 10 -5 TUBO EXTRUDADO - COBRE + LATÃO + CHUMBO + VIDRO - 1,5 X10 -6 TEFLON - 1 X 10 -5 ALUMÍNIO - 1,5 X 10 -5

CONVERSÃO DE UNIDADES DE PRESSÃO

CUIDADOS BÁSICOS PARA O USUÁRIO


dados automáticos - [ Entrando aqui pode desfazer programas. ]

programados para variáveis - entrar somente aqui

CONVERSÕES

valor dado unidade Pa Kpa Mpa Gpa bar

1 Pa 1 0.001 0.000001 0.000000001 0.00001

1 Kpa 1000 1 0.001 0.000001 0.01

1 Mpa 1000000 1000 1 0.001 10

1 Gpa 1000000000 1000000 1000 1 10000

1 bar 100000 100 0.1 0.0001 1

1 mbar 100 0.1 0.0001 0.0000001 0.001

1 98067 98.067 0.098067 0.000098067 0.98067

1 mca 9806.7 9.8067 0.0098067 0.0000098067 0.098067

1 mmca 9.8067 0.0098067 0.0000098067 0.0000000098067 0.000098067

1 atm 101330 101.33 9.133 0.00010133 1.0133

1 torr 133.32 0.13332 0.00013332 0.00000013332 0.0013332

1 psi 6894.8 6.8948 0.0068948 0.0000068948 0.068948

0.6 149.454 0.149454 0.000149454 0.000000149454 0.00149454

1 2989.1 2.9891 0.0029891 0.0000029891 0.029891

0.78 polHg 0.002641392 2.641392 0.002641392 0.000002641392 0.02641392

kg/cm2

polH2O

ftH2O

KN /m2 MN / m2 GN/m2

N/mm2 KN /mm2

A9

NOMENCLATURA DAS UNIDADES. Pa Pascal kPa quiloPascal MPa megaPascal GPA gigaPascal N /m2 newton por metro quadrdo. KN /m2 quilonewton por metro quadrado MN /m2 meganewton por metro quadrado GN /m2 giganewton por metro quadrado atm atmosfera física torr torr mmHg milímetro de mercúrio psi lbf/pol 2 libra-força por polegada quadrada N/mm2 newton por milímetro quqdrado KN / mm2 quilonewton por milímetro quadrado bar bar mbar milibar at atmosfera kgf/cm2 quilograma-força por centímetro quadrado mca metros de coluna d`água pol H2O polegada de coluna d`água ftH2O pé de coluna d`água polHg polegada de coluna de mercúrio

A27

F=A P A = cm2 [área da aplicação ] P = pressão kg/cm2 (*) F = kgf - quilogramaforça (*) -converter pressão conf tabela acima quando # da indicada na formula




SPD - 7/5/2003

CONVERSÕES

mbar mca mmca atm torr

0.01 0.000010197 0.00010197 0.10197 0.0000098692 0.0075006

10 0.010197 0.10197 0.010197 0.0098692 7.5006

0.0001 10.197 101.97 101970 9.8692 7500.6

10000000 10197 101970 101970000 9869.2 7500600

1000 1.0197 10.197 10197 0.98692 750.06

1 0.0010197 0.010197 10.197 0.00098692 0.75006

980.67 1 10 10000 0.96784 735.56

98.067 0.1 1 1000 0.096784 73.556

0.098067 0.0001 0.001 1 0.000096784 0.073556

1013.3 1.0332 10.332 10332 1 760

1.3332 0.0013595 0.013595 13.595 0.0013158 1

68.948 0.070307 0.70307 703.07 0.068045 51.715

1.49454 0.001524 0.01524 25.4 0.00147498 1.12098

29.891 0.03048 0.3048 304.8 0.0295 22.42

26.041392 0.02693496 0.2693496 269.3496 0.02606838 19.5

mmHg

kg/cm2 -at




SPD - 7/5/2003

CONVERSÕES

psi pol Hg

0.00014504 0.0040146 0.00033455 0.0002953

0.14504 4.0146 0.33455 0.2953

145.04 4014.6 334.55 295.3

145040 4014600 334550 295300

14.504 401.46 33.455 29.53

0.014504 0.40146 0.033455 0.02953

14.223 393.7 32.808 28.959

1.4223 39.37 3.2808 2.8959

0.0014223 0.03937 0.0032808 0.0028959

14.695 406.78 33.899 29.921

0.019337 0.53524 0.044603 0.03937

1 27.68 2.3067 2.036

0.0216762 0.6 0.0499998 0.0441336

0.43353 12 1 0.88267

0.383097 10.6041 0.883662 0.78

pol H2O ftH2O

lbf/pol2

N9

José Sebastião de O. PENTEADO NETO PROJETISTA INDUSTRIAL FONE/FAX 16 3337 72 04 [email protected]

cálculo para dimansionamento de biodigestor - modelo Indiano

Øi do corpo 1698

594

2207

### mm - altura pisox 3973.21

capac 3.41 núnero de biodigestor

consumo de biogás em várias serventiasuso consumidor consumo de biogás

cozinha por pessoa

cozinha queimador com 5cm 2"de diâmetro

cozinha queimador com 10cm 4"de diâmetro

cozinha queimador com 15 cm - 6"de diâmetro

cozinha fervura de água - a 100 0c

cozinha forno - assado

iluminação uma lâmpada de camizinha

refrigerador queimador

incubadeira queimador

potência motor a gasolina

potencia motor a diesel

levantamento de consumo - interativo qtd cons. m3/dia

cozinha por pessoa 1 0.375cozinha queimador com 5cm 2"de diâmetro 1 0.16 0.5cozinha queimador com 10cm 4"de diâmetro 0 0 1cozinha queimador com 15 cm - 6"de diâmetro 0 0 1cozinha fervura de água - a 100 0c 2 0.16 1cozinha forno - assado 0 0 2

iluminação uma lâmpada de camizinha 3 0.675 3

refrigerador 0.025 1 0.0017 2

m3de gás por dia

0,33 a 0,42 m3 /dia

0,32 m3/hora

0,46 m3/hora

0,63 m3/hora

0,08m3/litro

1m3/25 minutos

0,07 a 0,08 m3/h

0,034 m3/m3 da inc/h

0,60m3/m3 da inc/h

0,45 a 0,55m3/cv/h

0,32 a 0,45 m3/cv/h

queimador com incubadeira de m3

pvcØ 200400

1

tanquede carga

tanquede descarga

registro saída do gás

Biodigestor indiano

1 - tubo galv Ø 2 1/2" e interno tubo 2"cúpula móvel e giratória

300

F25

Usuario: 1 m3 de estrume incubado no biodigestor produz 0,5 a 0,7 m3/dia de biogás , ou 30m3 de biogás por dia com 55% de metano

incubadeira 0.25 1 0.9 6potência motor a gasolina com cv 0 1 0 1potencia motor a diesel com cv 0.5 1 1.155 6

total 3.4267

queimador com incubadeira de m3

cálculo para dimansionamento de biodigestor - modelo Indiano

mm - altura piso3973.21 Ø de base

por dia0.5 horas lig1 horas lig1 horas lig1 litros 2 horas lig3 horas lig

2 horas lig

tanquede descarga

6 horas lig1 horas lig6 horas lig

conjunto CIP

Ø 52.6

ØØ 22 52.6

litro 139

lpm 70bar 2.9

Ø52.6

bo

24 m3/h66 mca

definição dos tanques - com a relação H/D = 1,5

20 diâmetro do spray ball -mm1 número de spray ball em ação simultânea2 número de tanques para retorno

15 tempo de sustentação do sistema ou segurânça - minutos4 pessão de funcionamanto do spray ball - bar

1254 diâmetro do tanque com a relacão H/D = 1,5 -mm1880 altura do tanque - mm1854 distancia de centro a centro de tanque - mm2321 volume do tanque - litros

definição dos tanques com qualquer relação

1 relação de H/D 1435 diâmetro do tanque -mm1435 altura do tanque - mm

definição dos tanques quinicos

2 relação de H/D 50 porcentagem de pureza da soda e sanitizante %3 porcentagem máxima para mistura de soda e sanitizante %

446 diâmetro do tanque -mm892 altura do tanque - mm

TC

TQSODA 90OC

TQSANITIZANTE

TQÁGUAMAKE UP

soda sanit

139 volume dos tanques químicos - litros

capacidade da bomba de recalque

23.7455

10501.25 fator de vazão 52.6 diâmetro da linha - mm15 perda máxima prevista em mca50 comprimento da linha retificada - m

2.89614 velocidade da linha - m/s10 altura em que se encontra o spary ball - m

65.75 altura manomêtrica mínima para trabalho - mca

capacidade da bomba quimica

120 tempo de dosagem - minutos70 vazão da bomba - lpm

1540 peso específico do fluido bombeado

2.6E-062.6E+04 número de Reynolds

0.025 fator de perda de carga

2.122 diâmetro da linha -mm

2.93.1 velocidade do fluxo na linha - m/s25 comprimento retificado da linha - m4.3 altura máxima de carregamento - m

``

vazão da bomba - m3/h

peso específico do fluido recalcado em kg/m3

viscosidade do fluido químico - m2/s


pressào de trabalho da bomba de diafragma kg/cm2

conjunto CIP

litro 2321

definição dos tanques - com a relação H/D = 1,5

definição dos tanques com qualquer relação

definição dos tanques quinicos

TQÁGUAMAKE UP

capacidade da bomba de recalque

capacidade da bomba quimica

utilidade industrial ( 35 planilhas em excel viu)

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