tóride sebastião celegatti filho. -...
TRANSCRIPT
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Toacuteride Sebastiatildeo Celegatti Filho
ldquoDesenvolvimento de placas para fixaccedilatildeo
interna riacutegida Estudo da resistecircncia aacute
compressatildeo em fraturas simuladas de
cocircndilo da mandiacutebulardquo
Piracicaba
2013
ii
iii
Universidade Estadual de Campinas
Faculdade de Odontologia de Piracicaba
Toacuteride Sebastiatildeo Celegatti Filho
ldquoDesenvolvimento de placas para fixaccedilatildeo interna
riacutegida Estudo da resistecircncia aacute compressatildeo em fra-
turas simuladas de cocircndilo da mandiacutebulardquo
Orientador Prof Dr Simonides Consani
Dissertaccedilatildeo de mestrado apresenta aacute
Faculdade de Odontologia de
Piracicaba da Unicamp para obtenccedilatildeo do
tiacutetulo de Mestre em Materiais Dentaacuterios
Este exemplar corresponde aacute versatildeo final da Dissertaccedilatildeo defendida pelo aluno Toacuteride SCelegatti Filho e orientado pelo ProfDr Simonides Consani
______________________________ Assinatura do orientador
Piracicaba
2013
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vi
Dedicatoacuteria
Dedico este trabalho bem como todas as
minhas demais conquistas aos meus queridos
pais Toride e Elza e minha famiacutelia em especial
a minha esposa Caroline e minha filha Manuela
que sempre estatildeo ao meu lado apoiando-me em
todos os meus objetivos
vii
Agradecimento Especial
Ao Prof Dr Simonides Consani Titular da Aacuterea Materiais Dentaacuterios da Fa-
culdade de Odontologia de Piracicaba UNICAMP pela oportunidade de tecirc-lo co-
nhecido e convivido com uma pessoa exemplo de vida Como meu orientador pe-
la paciecircncia pelos ensinamentos para meu conhecimento acadecircmico pela troca
de informaccedilatildeo e pelo apoio que me tem fornecido dentro e fora desta Universida-
de
viii
Agradecimentos
Aacute Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de
Campinas pela estrutura que tem oferecido para que possa ser desenvolvidos
trabalhos de pesquisa e desenvolvimento na de materiais para a Odontologia
Agrave aacuterea Materiais Dentaacuterios da Faculdade de Odontologia de Piracicaba
UNICAMP por possibilitar condiccedilotildees de estudo e trabalho
Aos professores da aacuterea Materiais Dentaacuterios pelo conviacutevio e apoio dado
durante este curso Prof Dr Lourenccedilo Correr Sobrinho Prof Dr Maacuterio Alexandre
Coelho Sinhoreti Prof Dr Maacuterio Fernando de Goacutees e Prof Dr Ameacuterico Bortolaz-
zo Correr
Ao Prof Dr Roger Wiliam Fernandes Moreira pelo incentivo e apoio dado
em todos os momentos de dificuldade desta etapa
da poacutes-graduaccedilatildeo
Aacute Prof Dra Luciana Asprino pela troca de informaccedilotildees na aacuterea Cirurgia
Buco-Maxilo-Facial e pelo apoio e incentivo
Ao Prof Dr Maacutercio de Morais pela amizade sempre desejada
Ao Eng Marcos Blanco Cangiani da aacuterea Materiais Dentaacuterios pelo auxiacutelio
sempre oportuno no uso dos equipamentos para o desenvolvimento deste traba-
lho
Aacute Funcionaria Selma Aparecida Barbosa Segala da aacuterea Materiais Dentaacute-
rios por todos os serviccedilos de ajuda para que pudeacutessemos sempre estar atualizado
nos procedimentos internos da Universidade
Aos colegas de turma quando construiacutemos soacutelida amizade e trocamos co-
nhecimentos adquiridos junto ao programa do Curso
ix
Aos colegas de Doutorado pelas informaccedilotildees e apoio durante o decorrer
do Curso em especial aos Luiz Raposo Lucas C M Dantas e Joatildeo Paulo Lyra e
Silva
Aacute empresa Toride Ind e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil pelo apoio
estrutura e facilidades para a conclusatildeo deste trabalho
Aos colegas do setor de engenharia da empresa Toride Ind e Comeacutercio Lt-
da pela ajuda e compressatildeo pela minha ausecircncia no trabalho para que eu pu-
desse desenvolver esta dissertaccedilatildeo de mestrado
A todos que colaboraram de alguma forma para que esta realizaccedilatildeo fosse
possiacutevel
x
Resumo
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas em forma de Y com es-
pessuras de 06 10 e 15 mm para ser usadas em fratura de colo de cocircndilo da
mandiacutebula e submetecirc-las ao ensaio de resistecircncia mecacircnica de compressatildeo Fo-
ram desenvolvidas 10 placas em Y para cada espessura contendo 8 furos As
placas foram confeccionadas de acordo com projeto idealizado pelo autor e fabri-
cado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil As
placas foram confeccionadas com titacircnio comercialmente puro (grau ll) conforme
norma ASTM F-67 Os processos para desenvolvimento das placas foram feitos
em programa de desenho mecacircnico Solid Works A confecccedilatildeo das placas seguiu
a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute existente na empresa compreendendo processo
de usinagem em equipamento modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem
precisatildeo e controle dimensional com toleracircncia de plusmn 010 mm Foram tambeacutem
confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina de poliuretano
riacutegido de densidade 40 a 50 PCF onde as placas foram fixadas para conter fratura
simulada da cabeccedila do cocircndilo O teste de carregamento foi executado na maacutequi-
na para ensaio universal Instron modelo 4411 aplicando carga na posiccedilatildeo meacutedio-
lateral e acircntero-posterior na cabeccedila do cocircndilo ANOVA com 2 fatores e teste de
Tukey com 5 de significacircncia foram aplicados nos resultados Quando a carga
foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a placa de maior espessura (15 mm) obteve
a maior resistecircncia mas sem diferenccedila estatiacutestica entre os deslocamentos de 50
e 100 mm No sentido acircntero-posterior a placa com maior resistecircncia foi a de
menor espessura seguida pela de maior espessura Pode-se concluir que 1 ndash No
sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram observados no des-
locamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com valores similares
em 10 e 20 mm respectivamente 2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacuteni-
ca que apresentou maior valor meacutedio em todos os deslocamentos 3 ndash No sentido
acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram vistos no deslocamento
de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessuras de placas 4 ndash A pla-
xi
ca com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valores em todos os
deslocamentos e 5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo
foi alcanccedilado
Palavra chave Desenvolvimento de placas Fixaccedilatildeo interna riacutegida Resis-
tecircncia aacute compressatildeo fratura de cocircndilo da mandiacutebula
xii
Abstract
The purpose of this study was to develop a Y plate with thicknesses of 06
10 and 15 mm for use in condylar mandible fracture and submit them to the me-
chanical strength testing Compression For this study 30 plates were used for sur-
gical containment internal Y geometry and holes 8 10 plates with a thickness of
06 10 mm plates with 10 mm thickness and 10 plates with thickness of 15 mm
This model plate was designed by the author and manufactured by Toride Industry
e Comercio Ltda Mogi Mirim Brazil The plates were made from commercially
pure titanium (grade II) according to ASTM F-67 The processes for developing
the plates were made in program Solid Works mechanical design engineering
company by Toride following the procedures of the project The making of the
plates followed the methodology in an existing manufacturing company including
process equipment machining model Romi Discovery of 04 axes which keeps ac-
curacy and dimensional control with a tolerance of plusmn 010 mm required by the
quality system of the company Toride Were prepared hemi-jaws 30 on the left
side with hard polyurethane resin density 40-50 PCF where the plates were fixed
The load test was run on the test equipment universal Servohidraacuteulico Instron
Model 4411 (Instron Corp Norwood MA) and will have to evaluate the strength
of plates attached Hemi-mandibles applying the force in mid-lateral position and
the force applied at Antero-posterior position were predetermined three shifts ob-
taining values of average load in the three Statistical analysis of variance by
ANOVA used 02 factors the Tukey test at 5 significance level was applied
When the load was applied in the medial-lateral plate of greater thickness (15
mm) gave the highest strength but no statistical difference in displacement of 50
and 100 mm Antero-posterior direction on the plate was the biggest strength of
thinner following the greater thickness It can be concluded that 1 - In the medial -
lateral direction the highest values of resistance were observed in the displace-
ment of 15 mm except for the 06 and 15 mm plates with similar values in 10 and
20 mm respectively 2 - A plate with thickness of 15 mm was the one with the
xiii
highest average value on all shifts 3 - In the antero-posterior direction the highest
values of resistance were seen in the displacement of 15 mm and 5 mm in the mi-
nors for all thicknesses of plates 4 - A plate with thickness of 06 mm showed the
highest values in all shifts and 5 - In the antero-posterior direction the loading of
20 mm was not achieved
Keyword Development plates rigid internal fixation mechanical strength
condylar mandible fracture
xiv
SUMAacuteRIO
1 INTRODUCcedilAtildeO 1
2 REVISAtildeO DA LITERATURA 4
21 INCIDEcircNCIA E INDICACcedilAtildeO 4
22 CLASSIFICACcedilAtildeO 5
23 ESTUDO CLIacuteNICO 8
24 TRATAMENTO CONSERVADOR OU CIRUacuteRGICO DE FRATURAS 8
25 ESTUDOS LABORATORIAIS IN VITRO TEacuteCNICAS FIXACcedilAtildeO INTERNA RIacuteGIDA 11
26 FORCcedilA DE MORDIDA 13
3 PROPOSICcedilAtildeO 15
4 MATERIAL E MEacuteTODOS 16
41 DESENVOLVIMENTO DAS PLACAS 16
411 Placas e Parafusos 16
42 CONFECCcedilAtildeO DAS HEMI-MANDIacuteBULAS 20
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano 20
422 Preparo das Amostras 24
423 Teste de Carregamento 27
43 ANAacuteLISES ESTATIacuteSTICAS 30
5 RESULTADOS 31
51 CARGA COMPRESSIVA MEacuteDIO-LATERAL 31
52 CARGA COMPRESSIVA AcircNTERO-POSTERIOR 34
6 DISCUSSAtildeO 37
7 CONCLUSAtildeO 44
REFEREcircNCIAS 45
xv
ANEXOS 48
ANEXO 1 ndash ANAacuteLISE ESTATIacuteSTICA 48
ANEXO 2 ndash CERTIFICADO DE ANAacuteLISES DA MATEacuteRIA PRIMA UTILIZADAS NA
FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS E CERTIFICADOS DE QUALIDADE DO
PROCESSO DE FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS 51
1
1 INTRODUCcedilAtildeO
De acordo com Marta Maria Alves da Silva Coordenadora da Aacuterea Teacutecnica
de Vigilacircncia e Acidentes do Ministeacuterio da Sauacutede o Brasil enfrenta verdadeira ldquoe-
pidemiardquo de acidentes de tracircnsito Em 2011 cerca de 150 mil viacutetimas de acidentes
de tracircnsito foram internadas em hospitais da rede puacuteblica gerando gasto de R$
200 milhotildees aos cofres puacuteblicos
O agravante eacute que do total das internaccedilotildees praticamente a metade (48)
envolveu motociclistas Isso caracteriza uma situaccedilatildeo epidecircmica e as causas mais
comuns satildeo direccedilatildeo perigosa e conduccedilatildeo das motos por pessoas alcoolizadas
(Reportagem de Marcos Chagas Agencia Brasil 13092012 - Internet)
Como citado na reportagem metade dos acidentes foi de condutores de
motocicletas onde a cabeccedila sempre eacute afetada As fraturas da mandiacutebula satildeo
bastante frequentes ocupando o 2ordm lugar dentre as fraturas dos ossos da face
com incidecircncia de 38 ocasionados principalmente por acidentes automobiliacutesti-
cos Os ossos da face satildeo resistentes e necessitam de trauma de grande intensi-
dade para fraturaacute-los sendo tambeacutem consequecircncia de agressatildeo fiacutesica acidentes
de trabalho praacutetica desportiva ferimento por arma de fogo doenccedilas metaboacutelicas
e tumores (Hospital da Cruz Vermelha 2012 - internet)
A fratura do cocircndilo da mandiacutebula eacute a lesatildeo mais comum dentre as fraturas
da mandibula e representam de 20 a 62 de todas as fraturas da mandiacutebula
(Villarreal et al 2004) Por outro lado o objetivo principal do tratamento das fratu-
ras de cocircndilo seria a restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporomandibular da
oclusatildeo dos dentes e do contorno esteacutetico da face (Moreira et al 2000)
Um dos grandes desafios da induacutestria para o desenvolvimento de produtos
meacutedicos eacute criar dispositivos que atendam as necessidades de fixaccedilatildeo interna de
fraturas oacutesseas Assim a induacutestria tem trabalhado com processos de fabricaccedilatildeo de
placas retentivas para fixaccedilatildeo dos ossos da face (Toride Ind e Comeacutercio Ltda
2012)
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Buco-maxilo-facial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Reci-
2
fe PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 mostrou que os
mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de fogo (308)
os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154) As fraturas de
mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fraturas de maxila
com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de fixaccedilatildeo interna
riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos (Silva et al 2003)
As opiniotildees como proceder no tratamento de fraturas da mandiacutebula e prin-
cipalmente na fratura do cocircndilo satildeo sempre emitidas pelos autores sendo unacirc-
nime que no caso de deslocamento oacutesseo a FIR (fixaccedilatildeo interna riacutegida) eacute a mais
indicada para restabelecer as funccedilotildees temporomandibular (Meyer et al 2006 El-
lis III et al 1993 Haug et al 2002 Asprino et al 2005 Figueiredo et al 2007
Manganello-Souza e Silva 2002 Moreira et al 2000)
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas de fixaccedilatildeo de fratura de
cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencional retas com seis
furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini placa dinacircmica do grupo
(E) reuniu forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior capazes
de resistir tensotildees de mastigaccedilatildeo sem desestabilizar a fratura do cocircndilo
Meyer et al 2007 concluiacuteram que as placas com geometria trapezoidal fo-
ram eficazes para estabilizar fraturas subcondilares cumprindo os princiacutepios bio-
mecacircnicos de osteossiacutentese para fixaccedilatildeo de fraturas Nessa mesma linha de pes-
quisa Dominik Haim et al (2011) comparam a fixaccedilatildeo de duas placas de 4 furos
do sistema 20 mm em mandiacutebula de osso suiacuteno com a fixaccedilatildeo de uma placa do
sistema 20 mm de fixaccedilatildeo riacutegida TriLok concluindo que os dois sistemas suporta-
ram forccedilas necessaacuterias para cumprir os princiacutepios de uma osteossiacutentese funcional
e estaacutevel ambos foram capazes de resistir agrave tensotildees fisioloacutegicas mas o sistema
de fixaccedilatildeo Trilok teve como vantagem natildeo afrouxar os parafusos
Assis Freitas (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a dis-
tribuiccedilatildeo de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares com duas
placas retas do sistema 20mm ou trapezoidais dos sistemas 20 mm ou 15 mm
3
com e sem extensatildeo Concluiu que a extensatildeo posterior das placas trapezoidais
aumentava a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves
placas sem extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema
20 mm apresentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido acircntero-
posterior A fixaccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15mm com e sem exten-
satildeo apresentou resistecircncia ao deslocamento semelhante agrave fixaccedilatildeo com duas pla-
cas do sistema 20 mm no sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-
posterior o sistema de fixaccedilatildeo com placa trapezoidal com e sem extensatildeo poste-
rior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de tensatildeo de maneira mais equilibrada quando
comparado ao sistema com duas placas
Por outro lado Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas pla-
cas do sistema 20 mm com parafusos bicorticais em fraturas subcondilares pro-
moveu melhor resultado com forccedilas aplicadas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-
posterior Entretanto quando a localizaccedilatildeo da fratura natildeo possibilita a aplicaccedilatildeo
de duas placas o uso de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo re-
forccedilada pelos resultados do estudo
Com base nos dados relatados pelos autores que estudaram as teacutecnicas
de fixaccedilatildeo com diferentes modelos de placas (Haug et al 2002 ndash mini-placa reta
de 6 furos Meyer et al 2007 ndash mini-placa trapezoidal Haim et al 2011 ndash mini-
placa trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida Freitas 2012 ndash mini-placa reta de 4 furos mini
e micro- placa trapezoidal sem e com prolongamento Asprino et al 2006 ndash mini-
placa reta de 4 furos fixando uma ou duas placas) seria conveniente e oportuno
estudar a resistecircncia mecacircnica de placas desenvolvidas pelo autor em forma de
Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em teacutecnicas de contensatildeo inter-
na riacutegida de fraturas do colo do cocircndilo da mandiacutebula
4
2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
5
22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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56
57
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60
61
62
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
ii
iii
Universidade Estadual de Campinas
Faculdade de Odontologia de Piracicaba
Toacuteride Sebastiatildeo Celegatti Filho
ldquoDesenvolvimento de placas para fixaccedilatildeo interna
riacutegida Estudo da resistecircncia aacute compressatildeo em fra-
turas simuladas de cocircndilo da mandiacutebulardquo
Orientador Prof Dr Simonides Consani
Dissertaccedilatildeo de mestrado apresenta aacute
Faculdade de Odontologia de
Piracicaba da Unicamp para obtenccedilatildeo do
tiacutetulo de Mestre em Materiais Dentaacuterios
Este exemplar corresponde aacute versatildeo final da Dissertaccedilatildeo defendida pelo aluno Toacuteride SCelegatti Filho e orientado pelo ProfDr Simonides Consani
______________________________ Assinatura do orientador
Piracicaba
2013
iv
v
vi
Dedicatoacuteria
Dedico este trabalho bem como todas as
minhas demais conquistas aos meus queridos
pais Toride e Elza e minha famiacutelia em especial
a minha esposa Caroline e minha filha Manuela
que sempre estatildeo ao meu lado apoiando-me em
todos os meus objetivos
vii
Agradecimento Especial
Ao Prof Dr Simonides Consani Titular da Aacuterea Materiais Dentaacuterios da Fa-
culdade de Odontologia de Piracicaba UNICAMP pela oportunidade de tecirc-lo co-
nhecido e convivido com uma pessoa exemplo de vida Como meu orientador pe-
la paciecircncia pelos ensinamentos para meu conhecimento acadecircmico pela troca
de informaccedilatildeo e pelo apoio que me tem fornecido dentro e fora desta Universida-
de
viii
Agradecimentos
Aacute Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de
Campinas pela estrutura que tem oferecido para que possa ser desenvolvidos
trabalhos de pesquisa e desenvolvimento na de materiais para a Odontologia
Agrave aacuterea Materiais Dentaacuterios da Faculdade de Odontologia de Piracicaba
UNICAMP por possibilitar condiccedilotildees de estudo e trabalho
Aos professores da aacuterea Materiais Dentaacuterios pelo conviacutevio e apoio dado
durante este curso Prof Dr Lourenccedilo Correr Sobrinho Prof Dr Maacuterio Alexandre
Coelho Sinhoreti Prof Dr Maacuterio Fernando de Goacutees e Prof Dr Ameacuterico Bortolaz-
zo Correr
Ao Prof Dr Roger Wiliam Fernandes Moreira pelo incentivo e apoio dado
em todos os momentos de dificuldade desta etapa
da poacutes-graduaccedilatildeo
Aacute Prof Dra Luciana Asprino pela troca de informaccedilotildees na aacuterea Cirurgia
Buco-Maxilo-Facial e pelo apoio e incentivo
Ao Prof Dr Maacutercio de Morais pela amizade sempre desejada
Ao Eng Marcos Blanco Cangiani da aacuterea Materiais Dentaacuterios pelo auxiacutelio
sempre oportuno no uso dos equipamentos para o desenvolvimento deste traba-
lho
Aacute Funcionaria Selma Aparecida Barbosa Segala da aacuterea Materiais Dentaacute-
rios por todos os serviccedilos de ajuda para que pudeacutessemos sempre estar atualizado
nos procedimentos internos da Universidade
Aos colegas de turma quando construiacutemos soacutelida amizade e trocamos co-
nhecimentos adquiridos junto ao programa do Curso
ix
Aos colegas de Doutorado pelas informaccedilotildees e apoio durante o decorrer
do Curso em especial aos Luiz Raposo Lucas C M Dantas e Joatildeo Paulo Lyra e
Silva
Aacute empresa Toride Ind e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil pelo apoio
estrutura e facilidades para a conclusatildeo deste trabalho
Aos colegas do setor de engenharia da empresa Toride Ind e Comeacutercio Lt-
da pela ajuda e compressatildeo pela minha ausecircncia no trabalho para que eu pu-
desse desenvolver esta dissertaccedilatildeo de mestrado
A todos que colaboraram de alguma forma para que esta realizaccedilatildeo fosse
possiacutevel
x
Resumo
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas em forma de Y com es-
pessuras de 06 10 e 15 mm para ser usadas em fratura de colo de cocircndilo da
mandiacutebula e submetecirc-las ao ensaio de resistecircncia mecacircnica de compressatildeo Fo-
ram desenvolvidas 10 placas em Y para cada espessura contendo 8 furos As
placas foram confeccionadas de acordo com projeto idealizado pelo autor e fabri-
cado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil As
placas foram confeccionadas com titacircnio comercialmente puro (grau ll) conforme
norma ASTM F-67 Os processos para desenvolvimento das placas foram feitos
em programa de desenho mecacircnico Solid Works A confecccedilatildeo das placas seguiu
a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute existente na empresa compreendendo processo
de usinagem em equipamento modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem
precisatildeo e controle dimensional com toleracircncia de plusmn 010 mm Foram tambeacutem
confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina de poliuretano
riacutegido de densidade 40 a 50 PCF onde as placas foram fixadas para conter fratura
simulada da cabeccedila do cocircndilo O teste de carregamento foi executado na maacutequi-
na para ensaio universal Instron modelo 4411 aplicando carga na posiccedilatildeo meacutedio-
lateral e acircntero-posterior na cabeccedila do cocircndilo ANOVA com 2 fatores e teste de
Tukey com 5 de significacircncia foram aplicados nos resultados Quando a carga
foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a placa de maior espessura (15 mm) obteve
a maior resistecircncia mas sem diferenccedila estatiacutestica entre os deslocamentos de 50
e 100 mm No sentido acircntero-posterior a placa com maior resistecircncia foi a de
menor espessura seguida pela de maior espessura Pode-se concluir que 1 ndash No
sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram observados no des-
locamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com valores similares
em 10 e 20 mm respectivamente 2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacuteni-
ca que apresentou maior valor meacutedio em todos os deslocamentos 3 ndash No sentido
acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram vistos no deslocamento
de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessuras de placas 4 ndash A pla-
xi
ca com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valores em todos os
deslocamentos e 5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo
foi alcanccedilado
Palavra chave Desenvolvimento de placas Fixaccedilatildeo interna riacutegida Resis-
tecircncia aacute compressatildeo fratura de cocircndilo da mandiacutebula
xii
Abstract
The purpose of this study was to develop a Y plate with thicknesses of 06
10 and 15 mm for use in condylar mandible fracture and submit them to the me-
chanical strength testing Compression For this study 30 plates were used for sur-
gical containment internal Y geometry and holes 8 10 plates with a thickness of
06 10 mm plates with 10 mm thickness and 10 plates with thickness of 15 mm
This model plate was designed by the author and manufactured by Toride Industry
e Comercio Ltda Mogi Mirim Brazil The plates were made from commercially
pure titanium (grade II) according to ASTM F-67 The processes for developing
the plates were made in program Solid Works mechanical design engineering
company by Toride following the procedures of the project The making of the
plates followed the methodology in an existing manufacturing company including
process equipment machining model Romi Discovery of 04 axes which keeps ac-
curacy and dimensional control with a tolerance of plusmn 010 mm required by the
quality system of the company Toride Were prepared hemi-jaws 30 on the left
side with hard polyurethane resin density 40-50 PCF where the plates were fixed
The load test was run on the test equipment universal Servohidraacuteulico Instron
Model 4411 (Instron Corp Norwood MA) and will have to evaluate the strength
of plates attached Hemi-mandibles applying the force in mid-lateral position and
the force applied at Antero-posterior position were predetermined three shifts ob-
taining values of average load in the three Statistical analysis of variance by
ANOVA used 02 factors the Tukey test at 5 significance level was applied
When the load was applied in the medial-lateral plate of greater thickness (15
mm) gave the highest strength but no statistical difference in displacement of 50
and 100 mm Antero-posterior direction on the plate was the biggest strength of
thinner following the greater thickness It can be concluded that 1 - In the medial -
lateral direction the highest values of resistance were observed in the displace-
ment of 15 mm except for the 06 and 15 mm plates with similar values in 10 and
20 mm respectively 2 - A plate with thickness of 15 mm was the one with the
xiii
highest average value on all shifts 3 - In the antero-posterior direction the highest
values of resistance were seen in the displacement of 15 mm and 5 mm in the mi-
nors for all thicknesses of plates 4 - A plate with thickness of 06 mm showed the
highest values in all shifts and 5 - In the antero-posterior direction the loading of
20 mm was not achieved
Keyword Development plates rigid internal fixation mechanical strength
condylar mandible fracture
xiv
SUMAacuteRIO
1 INTRODUCcedilAtildeO 1
2 REVISAtildeO DA LITERATURA 4
21 INCIDEcircNCIA E INDICACcedilAtildeO 4
22 CLASSIFICACcedilAtildeO 5
23 ESTUDO CLIacuteNICO 8
24 TRATAMENTO CONSERVADOR OU CIRUacuteRGICO DE FRATURAS 8
25 ESTUDOS LABORATORIAIS IN VITRO TEacuteCNICAS FIXACcedilAtildeO INTERNA RIacuteGIDA 11
26 FORCcedilA DE MORDIDA 13
3 PROPOSICcedilAtildeO 15
4 MATERIAL E MEacuteTODOS 16
41 DESENVOLVIMENTO DAS PLACAS 16
411 Placas e Parafusos 16
42 CONFECCcedilAtildeO DAS HEMI-MANDIacuteBULAS 20
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano 20
422 Preparo das Amostras 24
423 Teste de Carregamento 27
43 ANAacuteLISES ESTATIacuteSTICAS 30
5 RESULTADOS 31
51 CARGA COMPRESSIVA MEacuteDIO-LATERAL 31
52 CARGA COMPRESSIVA AcircNTERO-POSTERIOR 34
6 DISCUSSAtildeO 37
7 CONCLUSAtildeO 44
REFEREcircNCIAS 45
xv
ANEXOS 48
ANEXO 1 ndash ANAacuteLISE ESTATIacuteSTICA 48
ANEXO 2 ndash CERTIFICADO DE ANAacuteLISES DA MATEacuteRIA PRIMA UTILIZADAS NA
FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS E CERTIFICADOS DE QUALIDADE DO
PROCESSO DE FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS 51
1
1 INTRODUCcedilAtildeO
De acordo com Marta Maria Alves da Silva Coordenadora da Aacuterea Teacutecnica
de Vigilacircncia e Acidentes do Ministeacuterio da Sauacutede o Brasil enfrenta verdadeira ldquoe-
pidemiardquo de acidentes de tracircnsito Em 2011 cerca de 150 mil viacutetimas de acidentes
de tracircnsito foram internadas em hospitais da rede puacuteblica gerando gasto de R$
200 milhotildees aos cofres puacuteblicos
O agravante eacute que do total das internaccedilotildees praticamente a metade (48)
envolveu motociclistas Isso caracteriza uma situaccedilatildeo epidecircmica e as causas mais
comuns satildeo direccedilatildeo perigosa e conduccedilatildeo das motos por pessoas alcoolizadas
(Reportagem de Marcos Chagas Agencia Brasil 13092012 - Internet)
Como citado na reportagem metade dos acidentes foi de condutores de
motocicletas onde a cabeccedila sempre eacute afetada As fraturas da mandiacutebula satildeo
bastante frequentes ocupando o 2ordm lugar dentre as fraturas dos ossos da face
com incidecircncia de 38 ocasionados principalmente por acidentes automobiliacutesti-
cos Os ossos da face satildeo resistentes e necessitam de trauma de grande intensi-
dade para fraturaacute-los sendo tambeacutem consequecircncia de agressatildeo fiacutesica acidentes
de trabalho praacutetica desportiva ferimento por arma de fogo doenccedilas metaboacutelicas
e tumores (Hospital da Cruz Vermelha 2012 - internet)
A fratura do cocircndilo da mandiacutebula eacute a lesatildeo mais comum dentre as fraturas
da mandibula e representam de 20 a 62 de todas as fraturas da mandiacutebula
(Villarreal et al 2004) Por outro lado o objetivo principal do tratamento das fratu-
ras de cocircndilo seria a restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporomandibular da
oclusatildeo dos dentes e do contorno esteacutetico da face (Moreira et al 2000)
Um dos grandes desafios da induacutestria para o desenvolvimento de produtos
meacutedicos eacute criar dispositivos que atendam as necessidades de fixaccedilatildeo interna de
fraturas oacutesseas Assim a induacutestria tem trabalhado com processos de fabricaccedilatildeo de
placas retentivas para fixaccedilatildeo dos ossos da face (Toride Ind e Comeacutercio Ltda
2012)
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Buco-maxilo-facial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Reci-
2
fe PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 mostrou que os
mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de fogo (308)
os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154) As fraturas de
mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fraturas de maxila
com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de fixaccedilatildeo interna
riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos (Silva et al 2003)
As opiniotildees como proceder no tratamento de fraturas da mandiacutebula e prin-
cipalmente na fratura do cocircndilo satildeo sempre emitidas pelos autores sendo unacirc-
nime que no caso de deslocamento oacutesseo a FIR (fixaccedilatildeo interna riacutegida) eacute a mais
indicada para restabelecer as funccedilotildees temporomandibular (Meyer et al 2006 El-
lis III et al 1993 Haug et al 2002 Asprino et al 2005 Figueiredo et al 2007
Manganello-Souza e Silva 2002 Moreira et al 2000)
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas de fixaccedilatildeo de fratura de
cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencional retas com seis
furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini placa dinacircmica do grupo
(E) reuniu forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior capazes
de resistir tensotildees de mastigaccedilatildeo sem desestabilizar a fratura do cocircndilo
Meyer et al 2007 concluiacuteram que as placas com geometria trapezoidal fo-
ram eficazes para estabilizar fraturas subcondilares cumprindo os princiacutepios bio-
mecacircnicos de osteossiacutentese para fixaccedilatildeo de fraturas Nessa mesma linha de pes-
quisa Dominik Haim et al (2011) comparam a fixaccedilatildeo de duas placas de 4 furos
do sistema 20 mm em mandiacutebula de osso suiacuteno com a fixaccedilatildeo de uma placa do
sistema 20 mm de fixaccedilatildeo riacutegida TriLok concluindo que os dois sistemas suporta-
ram forccedilas necessaacuterias para cumprir os princiacutepios de uma osteossiacutentese funcional
e estaacutevel ambos foram capazes de resistir agrave tensotildees fisioloacutegicas mas o sistema
de fixaccedilatildeo Trilok teve como vantagem natildeo afrouxar os parafusos
Assis Freitas (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a dis-
tribuiccedilatildeo de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares com duas
placas retas do sistema 20mm ou trapezoidais dos sistemas 20 mm ou 15 mm
3
com e sem extensatildeo Concluiu que a extensatildeo posterior das placas trapezoidais
aumentava a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves
placas sem extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema
20 mm apresentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido acircntero-
posterior A fixaccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15mm com e sem exten-
satildeo apresentou resistecircncia ao deslocamento semelhante agrave fixaccedilatildeo com duas pla-
cas do sistema 20 mm no sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-
posterior o sistema de fixaccedilatildeo com placa trapezoidal com e sem extensatildeo poste-
rior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de tensatildeo de maneira mais equilibrada quando
comparado ao sistema com duas placas
Por outro lado Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas pla-
cas do sistema 20 mm com parafusos bicorticais em fraturas subcondilares pro-
moveu melhor resultado com forccedilas aplicadas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-
posterior Entretanto quando a localizaccedilatildeo da fratura natildeo possibilita a aplicaccedilatildeo
de duas placas o uso de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo re-
forccedilada pelos resultados do estudo
Com base nos dados relatados pelos autores que estudaram as teacutecnicas
de fixaccedilatildeo com diferentes modelos de placas (Haug et al 2002 ndash mini-placa reta
de 6 furos Meyer et al 2007 ndash mini-placa trapezoidal Haim et al 2011 ndash mini-
placa trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida Freitas 2012 ndash mini-placa reta de 4 furos mini
e micro- placa trapezoidal sem e com prolongamento Asprino et al 2006 ndash mini-
placa reta de 4 furos fixando uma ou duas placas) seria conveniente e oportuno
estudar a resistecircncia mecacircnica de placas desenvolvidas pelo autor em forma de
Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em teacutecnicas de contensatildeo inter-
na riacutegida de fraturas do colo do cocircndilo da mandiacutebula
4
2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
5
22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
iii
Universidade Estadual de Campinas
Faculdade de Odontologia de Piracicaba
Toacuteride Sebastiatildeo Celegatti Filho
ldquoDesenvolvimento de placas para fixaccedilatildeo interna
riacutegida Estudo da resistecircncia aacute compressatildeo em fra-
turas simuladas de cocircndilo da mandiacutebulardquo
Orientador Prof Dr Simonides Consani
Dissertaccedilatildeo de mestrado apresenta aacute
Faculdade de Odontologia de
Piracicaba da Unicamp para obtenccedilatildeo do
tiacutetulo de Mestre em Materiais Dentaacuterios
Este exemplar corresponde aacute versatildeo final da Dissertaccedilatildeo defendida pelo aluno Toacuteride SCelegatti Filho e orientado pelo ProfDr Simonides Consani
______________________________ Assinatura do orientador
Piracicaba
2013
iv
v
vi
Dedicatoacuteria
Dedico este trabalho bem como todas as
minhas demais conquistas aos meus queridos
pais Toride e Elza e minha famiacutelia em especial
a minha esposa Caroline e minha filha Manuela
que sempre estatildeo ao meu lado apoiando-me em
todos os meus objetivos
vii
Agradecimento Especial
Ao Prof Dr Simonides Consani Titular da Aacuterea Materiais Dentaacuterios da Fa-
culdade de Odontologia de Piracicaba UNICAMP pela oportunidade de tecirc-lo co-
nhecido e convivido com uma pessoa exemplo de vida Como meu orientador pe-
la paciecircncia pelos ensinamentos para meu conhecimento acadecircmico pela troca
de informaccedilatildeo e pelo apoio que me tem fornecido dentro e fora desta Universida-
de
viii
Agradecimentos
Aacute Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de
Campinas pela estrutura que tem oferecido para que possa ser desenvolvidos
trabalhos de pesquisa e desenvolvimento na de materiais para a Odontologia
Agrave aacuterea Materiais Dentaacuterios da Faculdade de Odontologia de Piracicaba
UNICAMP por possibilitar condiccedilotildees de estudo e trabalho
Aos professores da aacuterea Materiais Dentaacuterios pelo conviacutevio e apoio dado
durante este curso Prof Dr Lourenccedilo Correr Sobrinho Prof Dr Maacuterio Alexandre
Coelho Sinhoreti Prof Dr Maacuterio Fernando de Goacutees e Prof Dr Ameacuterico Bortolaz-
zo Correr
Ao Prof Dr Roger Wiliam Fernandes Moreira pelo incentivo e apoio dado
em todos os momentos de dificuldade desta etapa
da poacutes-graduaccedilatildeo
Aacute Prof Dra Luciana Asprino pela troca de informaccedilotildees na aacuterea Cirurgia
Buco-Maxilo-Facial e pelo apoio e incentivo
Ao Prof Dr Maacutercio de Morais pela amizade sempre desejada
Ao Eng Marcos Blanco Cangiani da aacuterea Materiais Dentaacuterios pelo auxiacutelio
sempre oportuno no uso dos equipamentos para o desenvolvimento deste traba-
lho
Aacute Funcionaria Selma Aparecida Barbosa Segala da aacuterea Materiais Dentaacute-
rios por todos os serviccedilos de ajuda para que pudeacutessemos sempre estar atualizado
nos procedimentos internos da Universidade
Aos colegas de turma quando construiacutemos soacutelida amizade e trocamos co-
nhecimentos adquiridos junto ao programa do Curso
ix
Aos colegas de Doutorado pelas informaccedilotildees e apoio durante o decorrer
do Curso em especial aos Luiz Raposo Lucas C M Dantas e Joatildeo Paulo Lyra e
Silva
Aacute empresa Toride Ind e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil pelo apoio
estrutura e facilidades para a conclusatildeo deste trabalho
Aos colegas do setor de engenharia da empresa Toride Ind e Comeacutercio Lt-
da pela ajuda e compressatildeo pela minha ausecircncia no trabalho para que eu pu-
desse desenvolver esta dissertaccedilatildeo de mestrado
A todos que colaboraram de alguma forma para que esta realizaccedilatildeo fosse
possiacutevel
x
Resumo
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas em forma de Y com es-
pessuras de 06 10 e 15 mm para ser usadas em fratura de colo de cocircndilo da
mandiacutebula e submetecirc-las ao ensaio de resistecircncia mecacircnica de compressatildeo Fo-
ram desenvolvidas 10 placas em Y para cada espessura contendo 8 furos As
placas foram confeccionadas de acordo com projeto idealizado pelo autor e fabri-
cado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil As
placas foram confeccionadas com titacircnio comercialmente puro (grau ll) conforme
norma ASTM F-67 Os processos para desenvolvimento das placas foram feitos
em programa de desenho mecacircnico Solid Works A confecccedilatildeo das placas seguiu
a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute existente na empresa compreendendo processo
de usinagem em equipamento modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem
precisatildeo e controle dimensional com toleracircncia de plusmn 010 mm Foram tambeacutem
confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina de poliuretano
riacutegido de densidade 40 a 50 PCF onde as placas foram fixadas para conter fratura
simulada da cabeccedila do cocircndilo O teste de carregamento foi executado na maacutequi-
na para ensaio universal Instron modelo 4411 aplicando carga na posiccedilatildeo meacutedio-
lateral e acircntero-posterior na cabeccedila do cocircndilo ANOVA com 2 fatores e teste de
Tukey com 5 de significacircncia foram aplicados nos resultados Quando a carga
foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a placa de maior espessura (15 mm) obteve
a maior resistecircncia mas sem diferenccedila estatiacutestica entre os deslocamentos de 50
e 100 mm No sentido acircntero-posterior a placa com maior resistecircncia foi a de
menor espessura seguida pela de maior espessura Pode-se concluir que 1 ndash No
sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram observados no des-
locamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com valores similares
em 10 e 20 mm respectivamente 2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacuteni-
ca que apresentou maior valor meacutedio em todos os deslocamentos 3 ndash No sentido
acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram vistos no deslocamento
de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessuras de placas 4 ndash A pla-
xi
ca com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valores em todos os
deslocamentos e 5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo
foi alcanccedilado
Palavra chave Desenvolvimento de placas Fixaccedilatildeo interna riacutegida Resis-
tecircncia aacute compressatildeo fratura de cocircndilo da mandiacutebula
xii
Abstract
The purpose of this study was to develop a Y plate with thicknesses of 06
10 and 15 mm for use in condylar mandible fracture and submit them to the me-
chanical strength testing Compression For this study 30 plates were used for sur-
gical containment internal Y geometry and holes 8 10 plates with a thickness of
06 10 mm plates with 10 mm thickness and 10 plates with thickness of 15 mm
This model plate was designed by the author and manufactured by Toride Industry
e Comercio Ltda Mogi Mirim Brazil The plates were made from commercially
pure titanium (grade II) according to ASTM F-67 The processes for developing
the plates were made in program Solid Works mechanical design engineering
company by Toride following the procedures of the project The making of the
plates followed the methodology in an existing manufacturing company including
process equipment machining model Romi Discovery of 04 axes which keeps ac-
curacy and dimensional control with a tolerance of plusmn 010 mm required by the
quality system of the company Toride Were prepared hemi-jaws 30 on the left
side with hard polyurethane resin density 40-50 PCF where the plates were fixed
The load test was run on the test equipment universal Servohidraacuteulico Instron
Model 4411 (Instron Corp Norwood MA) and will have to evaluate the strength
of plates attached Hemi-mandibles applying the force in mid-lateral position and
the force applied at Antero-posterior position were predetermined three shifts ob-
taining values of average load in the three Statistical analysis of variance by
ANOVA used 02 factors the Tukey test at 5 significance level was applied
When the load was applied in the medial-lateral plate of greater thickness (15
mm) gave the highest strength but no statistical difference in displacement of 50
and 100 mm Antero-posterior direction on the plate was the biggest strength of
thinner following the greater thickness It can be concluded that 1 - In the medial -
lateral direction the highest values of resistance were observed in the displace-
ment of 15 mm except for the 06 and 15 mm plates with similar values in 10 and
20 mm respectively 2 - A plate with thickness of 15 mm was the one with the
xiii
highest average value on all shifts 3 - In the antero-posterior direction the highest
values of resistance were seen in the displacement of 15 mm and 5 mm in the mi-
nors for all thicknesses of plates 4 - A plate with thickness of 06 mm showed the
highest values in all shifts and 5 - In the antero-posterior direction the loading of
20 mm was not achieved
Keyword Development plates rigid internal fixation mechanical strength
condylar mandible fracture
xiv
SUMAacuteRIO
1 INTRODUCcedilAtildeO 1
2 REVISAtildeO DA LITERATURA 4
21 INCIDEcircNCIA E INDICACcedilAtildeO 4
22 CLASSIFICACcedilAtildeO 5
23 ESTUDO CLIacuteNICO 8
24 TRATAMENTO CONSERVADOR OU CIRUacuteRGICO DE FRATURAS 8
25 ESTUDOS LABORATORIAIS IN VITRO TEacuteCNICAS FIXACcedilAtildeO INTERNA RIacuteGIDA 11
26 FORCcedilA DE MORDIDA 13
3 PROPOSICcedilAtildeO 15
4 MATERIAL E MEacuteTODOS 16
41 DESENVOLVIMENTO DAS PLACAS 16
411 Placas e Parafusos 16
42 CONFECCcedilAtildeO DAS HEMI-MANDIacuteBULAS 20
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano 20
422 Preparo das Amostras 24
423 Teste de Carregamento 27
43 ANAacuteLISES ESTATIacuteSTICAS 30
5 RESULTADOS 31
51 CARGA COMPRESSIVA MEacuteDIO-LATERAL 31
52 CARGA COMPRESSIVA AcircNTERO-POSTERIOR 34
6 DISCUSSAtildeO 37
7 CONCLUSAtildeO 44
REFEREcircNCIAS 45
xv
ANEXOS 48
ANEXO 1 ndash ANAacuteLISE ESTATIacuteSTICA 48
ANEXO 2 ndash CERTIFICADO DE ANAacuteLISES DA MATEacuteRIA PRIMA UTILIZADAS NA
FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS E CERTIFICADOS DE QUALIDADE DO
PROCESSO DE FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS 51
1
1 INTRODUCcedilAtildeO
De acordo com Marta Maria Alves da Silva Coordenadora da Aacuterea Teacutecnica
de Vigilacircncia e Acidentes do Ministeacuterio da Sauacutede o Brasil enfrenta verdadeira ldquoe-
pidemiardquo de acidentes de tracircnsito Em 2011 cerca de 150 mil viacutetimas de acidentes
de tracircnsito foram internadas em hospitais da rede puacuteblica gerando gasto de R$
200 milhotildees aos cofres puacuteblicos
O agravante eacute que do total das internaccedilotildees praticamente a metade (48)
envolveu motociclistas Isso caracteriza uma situaccedilatildeo epidecircmica e as causas mais
comuns satildeo direccedilatildeo perigosa e conduccedilatildeo das motos por pessoas alcoolizadas
(Reportagem de Marcos Chagas Agencia Brasil 13092012 - Internet)
Como citado na reportagem metade dos acidentes foi de condutores de
motocicletas onde a cabeccedila sempre eacute afetada As fraturas da mandiacutebula satildeo
bastante frequentes ocupando o 2ordm lugar dentre as fraturas dos ossos da face
com incidecircncia de 38 ocasionados principalmente por acidentes automobiliacutesti-
cos Os ossos da face satildeo resistentes e necessitam de trauma de grande intensi-
dade para fraturaacute-los sendo tambeacutem consequecircncia de agressatildeo fiacutesica acidentes
de trabalho praacutetica desportiva ferimento por arma de fogo doenccedilas metaboacutelicas
e tumores (Hospital da Cruz Vermelha 2012 - internet)
A fratura do cocircndilo da mandiacutebula eacute a lesatildeo mais comum dentre as fraturas
da mandibula e representam de 20 a 62 de todas as fraturas da mandiacutebula
(Villarreal et al 2004) Por outro lado o objetivo principal do tratamento das fratu-
ras de cocircndilo seria a restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporomandibular da
oclusatildeo dos dentes e do contorno esteacutetico da face (Moreira et al 2000)
Um dos grandes desafios da induacutestria para o desenvolvimento de produtos
meacutedicos eacute criar dispositivos que atendam as necessidades de fixaccedilatildeo interna de
fraturas oacutesseas Assim a induacutestria tem trabalhado com processos de fabricaccedilatildeo de
placas retentivas para fixaccedilatildeo dos ossos da face (Toride Ind e Comeacutercio Ltda
2012)
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Buco-maxilo-facial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Reci-
2
fe PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 mostrou que os
mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de fogo (308)
os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154) As fraturas de
mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fraturas de maxila
com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de fixaccedilatildeo interna
riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos (Silva et al 2003)
As opiniotildees como proceder no tratamento de fraturas da mandiacutebula e prin-
cipalmente na fratura do cocircndilo satildeo sempre emitidas pelos autores sendo unacirc-
nime que no caso de deslocamento oacutesseo a FIR (fixaccedilatildeo interna riacutegida) eacute a mais
indicada para restabelecer as funccedilotildees temporomandibular (Meyer et al 2006 El-
lis III et al 1993 Haug et al 2002 Asprino et al 2005 Figueiredo et al 2007
Manganello-Souza e Silva 2002 Moreira et al 2000)
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas de fixaccedilatildeo de fratura de
cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencional retas com seis
furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini placa dinacircmica do grupo
(E) reuniu forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior capazes
de resistir tensotildees de mastigaccedilatildeo sem desestabilizar a fratura do cocircndilo
Meyer et al 2007 concluiacuteram que as placas com geometria trapezoidal fo-
ram eficazes para estabilizar fraturas subcondilares cumprindo os princiacutepios bio-
mecacircnicos de osteossiacutentese para fixaccedilatildeo de fraturas Nessa mesma linha de pes-
quisa Dominik Haim et al (2011) comparam a fixaccedilatildeo de duas placas de 4 furos
do sistema 20 mm em mandiacutebula de osso suiacuteno com a fixaccedilatildeo de uma placa do
sistema 20 mm de fixaccedilatildeo riacutegida TriLok concluindo que os dois sistemas suporta-
ram forccedilas necessaacuterias para cumprir os princiacutepios de uma osteossiacutentese funcional
e estaacutevel ambos foram capazes de resistir agrave tensotildees fisioloacutegicas mas o sistema
de fixaccedilatildeo Trilok teve como vantagem natildeo afrouxar os parafusos
Assis Freitas (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a dis-
tribuiccedilatildeo de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares com duas
placas retas do sistema 20mm ou trapezoidais dos sistemas 20 mm ou 15 mm
3
com e sem extensatildeo Concluiu que a extensatildeo posterior das placas trapezoidais
aumentava a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves
placas sem extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema
20 mm apresentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido acircntero-
posterior A fixaccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15mm com e sem exten-
satildeo apresentou resistecircncia ao deslocamento semelhante agrave fixaccedilatildeo com duas pla-
cas do sistema 20 mm no sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-
posterior o sistema de fixaccedilatildeo com placa trapezoidal com e sem extensatildeo poste-
rior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de tensatildeo de maneira mais equilibrada quando
comparado ao sistema com duas placas
Por outro lado Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas pla-
cas do sistema 20 mm com parafusos bicorticais em fraturas subcondilares pro-
moveu melhor resultado com forccedilas aplicadas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-
posterior Entretanto quando a localizaccedilatildeo da fratura natildeo possibilita a aplicaccedilatildeo
de duas placas o uso de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo re-
forccedilada pelos resultados do estudo
Com base nos dados relatados pelos autores que estudaram as teacutecnicas
de fixaccedilatildeo com diferentes modelos de placas (Haug et al 2002 ndash mini-placa reta
de 6 furos Meyer et al 2007 ndash mini-placa trapezoidal Haim et al 2011 ndash mini-
placa trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida Freitas 2012 ndash mini-placa reta de 4 furos mini
e micro- placa trapezoidal sem e com prolongamento Asprino et al 2006 ndash mini-
placa reta de 4 furos fixando uma ou duas placas) seria conveniente e oportuno
estudar a resistecircncia mecacircnica de placas desenvolvidas pelo autor em forma de
Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em teacutecnicas de contensatildeo inter-
na riacutegida de fraturas do colo do cocircndilo da mandiacutebula
4
2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
5
22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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e ciruacutergico Revisatildeo de literatura (Monografia) Faculdades Unidas do Nor-
te Salvador 2011
- Villarreal PM Monje F Junquera LM Mateo J Morillo AJ Gonzalez C
Mandibular condyle fractures Determinants of treatment and outcome J
Oral Maxillofacial Surg 2004 62155-163
- Zachariades N Mezitis M Constintine M Demetrius P Spanou A Fractures
of the mandibular condyle A review of 466 cases J Cranio-Maxillofacial
Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
iv
v
vi
Dedicatoacuteria
Dedico este trabalho bem como todas as
minhas demais conquistas aos meus queridos
pais Toride e Elza e minha famiacutelia em especial
a minha esposa Caroline e minha filha Manuela
que sempre estatildeo ao meu lado apoiando-me em
todos os meus objetivos
vii
Agradecimento Especial
Ao Prof Dr Simonides Consani Titular da Aacuterea Materiais Dentaacuterios da Fa-
culdade de Odontologia de Piracicaba UNICAMP pela oportunidade de tecirc-lo co-
nhecido e convivido com uma pessoa exemplo de vida Como meu orientador pe-
la paciecircncia pelos ensinamentos para meu conhecimento acadecircmico pela troca
de informaccedilatildeo e pelo apoio que me tem fornecido dentro e fora desta Universida-
de
viii
Agradecimentos
Aacute Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de
Campinas pela estrutura que tem oferecido para que possa ser desenvolvidos
trabalhos de pesquisa e desenvolvimento na de materiais para a Odontologia
Agrave aacuterea Materiais Dentaacuterios da Faculdade de Odontologia de Piracicaba
UNICAMP por possibilitar condiccedilotildees de estudo e trabalho
Aos professores da aacuterea Materiais Dentaacuterios pelo conviacutevio e apoio dado
durante este curso Prof Dr Lourenccedilo Correr Sobrinho Prof Dr Maacuterio Alexandre
Coelho Sinhoreti Prof Dr Maacuterio Fernando de Goacutees e Prof Dr Ameacuterico Bortolaz-
zo Correr
Ao Prof Dr Roger Wiliam Fernandes Moreira pelo incentivo e apoio dado
em todos os momentos de dificuldade desta etapa
da poacutes-graduaccedilatildeo
Aacute Prof Dra Luciana Asprino pela troca de informaccedilotildees na aacuterea Cirurgia
Buco-Maxilo-Facial e pelo apoio e incentivo
Ao Prof Dr Maacutercio de Morais pela amizade sempre desejada
Ao Eng Marcos Blanco Cangiani da aacuterea Materiais Dentaacuterios pelo auxiacutelio
sempre oportuno no uso dos equipamentos para o desenvolvimento deste traba-
lho
Aacute Funcionaria Selma Aparecida Barbosa Segala da aacuterea Materiais Dentaacute-
rios por todos os serviccedilos de ajuda para que pudeacutessemos sempre estar atualizado
nos procedimentos internos da Universidade
Aos colegas de turma quando construiacutemos soacutelida amizade e trocamos co-
nhecimentos adquiridos junto ao programa do Curso
ix
Aos colegas de Doutorado pelas informaccedilotildees e apoio durante o decorrer
do Curso em especial aos Luiz Raposo Lucas C M Dantas e Joatildeo Paulo Lyra e
Silva
Aacute empresa Toride Ind e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil pelo apoio
estrutura e facilidades para a conclusatildeo deste trabalho
Aos colegas do setor de engenharia da empresa Toride Ind e Comeacutercio Lt-
da pela ajuda e compressatildeo pela minha ausecircncia no trabalho para que eu pu-
desse desenvolver esta dissertaccedilatildeo de mestrado
A todos que colaboraram de alguma forma para que esta realizaccedilatildeo fosse
possiacutevel
x
Resumo
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas em forma de Y com es-
pessuras de 06 10 e 15 mm para ser usadas em fratura de colo de cocircndilo da
mandiacutebula e submetecirc-las ao ensaio de resistecircncia mecacircnica de compressatildeo Fo-
ram desenvolvidas 10 placas em Y para cada espessura contendo 8 furos As
placas foram confeccionadas de acordo com projeto idealizado pelo autor e fabri-
cado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil As
placas foram confeccionadas com titacircnio comercialmente puro (grau ll) conforme
norma ASTM F-67 Os processos para desenvolvimento das placas foram feitos
em programa de desenho mecacircnico Solid Works A confecccedilatildeo das placas seguiu
a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute existente na empresa compreendendo processo
de usinagem em equipamento modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem
precisatildeo e controle dimensional com toleracircncia de plusmn 010 mm Foram tambeacutem
confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina de poliuretano
riacutegido de densidade 40 a 50 PCF onde as placas foram fixadas para conter fratura
simulada da cabeccedila do cocircndilo O teste de carregamento foi executado na maacutequi-
na para ensaio universal Instron modelo 4411 aplicando carga na posiccedilatildeo meacutedio-
lateral e acircntero-posterior na cabeccedila do cocircndilo ANOVA com 2 fatores e teste de
Tukey com 5 de significacircncia foram aplicados nos resultados Quando a carga
foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a placa de maior espessura (15 mm) obteve
a maior resistecircncia mas sem diferenccedila estatiacutestica entre os deslocamentos de 50
e 100 mm No sentido acircntero-posterior a placa com maior resistecircncia foi a de
menor espessura seguida pela de maior espessura Pode-se concluir que 1 ndash No
sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram observados no des-
locamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com valores similares
em 10 e 20 mm respectivamente 2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacuteni-
ca que apresentou maior valor meacutedio em todos os deslocamentos 3 ndash No sentido
acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram vistos no deslocamento
de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessuras de placas 4 ndash A pla-
xi
ca com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valores em todos os
deslocamentos e 5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo
foi alcanccedilado
Palavra chave Desenvolvimento de placas Fixaccedilatildeo interna riacutegida Resis-
tecircncia aacute compressatildeo fratura de cocircndilo da mandiacutebula
xii
Abstract
The purpose of this study was to develop a Y plate with thicknesses of 06
10 and 15 mm for use in condylar mandible fracture and submit them to the me-
chanical strength testing Compression For this study 30 plates were used for sur-
gical containment internal Y geometry and holes 8 10 plates with a thickness of
06 10 mm plates with 10 mm thickness and 10 plates with thickness of 15 mm
This model plate was designed by the author and manufactured by Toride Industry
e Comercio Ltda Mogi Mirim Brazil The plates were made from commercially
pure titanium (grade II) according to ASTM F-67 The processes for developing
the plates were made in program Solid Works mechanical design engineering
company by Toride following the procedures of the project The making of the
plates followed the methodology in an existing manufacturing company including
process equipment machining model Romi Discovery of 04 axes which keeps ac-
curacy and dimensional control with a tolerance of plusmn 010 mm required by the
quality system of the company Toride Were prepared hemi-jaws 30 on the left
side with hard polyurethane resin density 40-50 PCF where the plates were fixed
The load test was run on the test equipment universal Servohidraacuteulico Instron
Model 4411 (Instron Corp Norwood MA) and will have to evaluate the strength
of plates attached Hemi-mandibles applying the force in mid-lateral position and
the force applied at Antero-posterior position were predetermined three shifts ob-
taining values of average load in the three Statistical analysis of variance by
ANOVA used 02 factors the Tukey test at 5 significance level was applied
When the load was applied in the medial-lateral plate of greater thickness (15
mm) gave the highest strength but no statistical difference in displacement of 50
and 100 mm Antero-posterior direction on the plate was the biggest strength of
thinner following the greater thickness It can be concluded that 1 - In the medial -
lateral direction the highest values of resistance were observed in the displace-
ment of 15 mm except for the 06 and 15 mm plates with similar values in 10 and
20 mm respectively 2 - A plate with thickness of 15 mm was the one with the
xiii
highest average value on all shifts 3 - In the antero-posterior direction the highest
values of resistance were seen in the displacement of 15 mm and 5 mm in the mi-
nors for all thicknesses of plates 4 - A plate with thickness of 06 mm showed the
highest values in all shifts and 5 - In the antero-posterior direction the loading of
20 mm was not achieved
Keyword Development plates rigid internal fixation mechanical strength
condylar mandible fracture
xiv
SUMAacuteRIO
1 INTRODUCcedilAtildeO 1
2 REVISAtildeO DA LITERATURA 4
21 INCIDEcircNCIA E INDICACcedilAtildeO 4
22 CLASSIFICACcedilAtildeO 5
23 ESTUDO CLIacuteNICO 8
24 TRATAMENTO CONSERVADOR OU CIRUacuteRGICO DE FRATURAS 8
25 ESTUDOS LABORATORIAIS IN VITRO TEacuteCNICAS FIXACcedilAtildeO INTERNA RIacuteGIDA 11
26 FORCcedilA DE MORDIDA 13
3 PROPOSICcedilAtildeO 15
4 MATERIAL E MEacuteTODOS 16
41 DESENVOLVIMENTO DAS PLACAS 16
411 Placas e Parafusos 16
42 CONFECCcedilAtildeO DAS HEMI-MANDIacuteBULAS 20
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano 20
422 Preparo das Amostras 24
423 Teste de Carregamento 27
43 ANAacuteLISES ESTATIacuteSTICAS 30
5 RESULTADOS 31
51 CARGA COMPRESSIVA MEacuteDIO-LATERAL 31
52 CARGA COMPRESSIVA AcircNTERO-POSTERIOR 34
6 DISCUSSAtildeO 37
7 CONCLUSAtildeO 44
REFEREcircNCIAS 45
xv
ANEXOS 48
ANEXO 1 ndash ANAacuteLISE ESTATIacuteSTICA 48
ANEXO 2 ndash CERTIFICADO DE ANAacuteLISES DA MATEacuteRIA PRIMA UTILIZADAS NA
FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS E CERTIFICADOS DE QUALIDADE DO
PROCESSO DE FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS 51
1
1 INTRODUCcedilAtildeO
De acordo com Marta Maria Alves da Silva Coordenadora da Aacuterea Teacutecnica
de Vigilacircncia e Acidentes do Ministeacuterio da Sauacutede o Brasil enfrenta verdadeira ldquoe-
pidemiardquo de acidentes de tracircnsito Em 2011 cerca de 150 mil viacutetimas de acidentes
de tracircnsito foram internadas em hospitais da rede puacuteblica gerando gasto de R$
200 milhotildees aos cofres puacuteblicos
O agravante eacute que do total das internaccedilotildees praticamente a metade (48)
envolveu motociclistas Isso caracteriza uma situaccedilatildeo epidecircmica e as causas mais
comuns satildeo direccedilatildeo perigosa e conduccedilatildeo das motos por pessoas alcoolizadas
(Reportagem de Marcos Chagas Agencia Brasil 13092012 - Internet)
Como citado na reportagem metade dos acidentes foi de condutores de
motocicletas onde a cabeccedila sempre eacute afetada As fraturas da mandiacutebula satildeo
bastante frequentes ocupando o 2ordm lugar dentre as fraturas dos ossos da face
com incidecircncia de 38 ocasionados principalmente por acidentes automobiliacutesti-
cos Os ossos da face satildeo resistentes e necessitam de trauma de grande intensi-
dade para fraturaacute-los sendo tambeacutem consequecircncia de agressatildeo fiacutesica acidentes
de trabalho praacutetica desportiva ferimento por arma de fogo doenccedilas metaboacutelicas
e tumores (Hospital da Cruz Vermelha 2012 - internet)
A fratura do cocircndilo da mandiacutebula eacute a lesatildeo mais comum dentre as fraturas
da mandibula e representam de 20 a 62 de todas as fraturas da mandiacutebula
(Villarreal et al 2004) Por outro lado o objetivo principal do tratamento das fratu-
ras de cocircndilo seria a restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporomandibular da
oclusatildeo dos dentes e do contorno esteacutetico da face (Moreira et al 2000)
Um dos grandes desafios da induacutestria para o desenvolvimento de produtos
meacutedicos eacute criar dispositivos que atendam as necessidades de fixaccedilatildeo interna de
fraturas oacutesseas Assim a induacutestria tem trabalhado com processos de fabricaccedilatildeo de
placas retentivas para fixaccedilatildeo dos ossos da face (Toride Ind e Comeacutercio Ltda
2012)
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Buco-maxilo-facial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Reci-
2
fe PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 mostrou que os
mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de fogo (308)
os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154) As fraturas de
mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fraturas de maxila
com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de fixaccedilatildeo interna
riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos (Silva et al 2003)
As opiniotildees como proceder no tratamento de fraturas da mandiacutebula e prin-
cipalmente na fratura do cocircndilo satildeo sempre emitidas pelos autores sendo unacirc-
nime que no caso de deslocamento oacutesseo a FIR (fixaccedilatildeo interna riacutegida) eacute a mais
indicada para restabelecer as funccedilotildees temporomandibular (Meyer et al 2006 El-
lis III et al 1993 Haug et al 2002 Asprino et al 2005 Figueiredo et al 2007
Manganello-Souza e Silva 2002 Moreira et al 2000)
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas de fixaccedilatildeo de fratura de
cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencional retas com seis
furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini placa dinacircmica do grupo
(E) reuniu forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior capazes
de resistir tensotildees de mastigaccedilatildeo sem desestabilizar a fratura do cocircndilo
Meyer et al 2007 concluiacuteram que as placas com geometria trapezoidal fo-
ram eficazes para estabilizar fraturas subcondilares cumprindo os princiacutepios bio-
mecacircnicos de osteossiacutentese para fixaccedilatildeo de fraturas Nessa mesma linha de pes-
quisa Dominik Haim et al (2011) comparam a fixaccedilatildeo de duas placas de 4 furos
do sistema 20 mm em mandiacutebula de osso suiacuteno com a fixaccedilatildeo de uma placa do
sistema 20 mm de fixaccedilatildeo riacutegida TriLok concluindo que os dois sistemas suporta-
ram forccedilas necessaacuterias para cumprir os princiacutepios de uma osteossiacutentese funcional
e estaacutevel ambos foram capazes de resistir agrave tensotildees fisioloacutegicas mas o sistema
de fixaccedilatildeo Trilok teve como vantagem natildeo afrouxar os parafusos
Assis Freitas (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a dis-
tribuiccedilatildeo de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares com duas
placas retas do sistema 20mm ou trapezoidais dos sistemas 20 mm ou 15 mm
3
com e sem extensatildeo Concluiu que a extensatildeo posterior das placas trapezoidais
aumentava a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves
placas sem extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema
20 mm apresentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido acircntero-
posterior A fixaccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15mm com e sem exten-
satildeo apresentou resistecircncia ao deslocamento semelhante agrave fixaccedilatildeo com duas pla-
cas do sistema 20 mm no sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-
posterior o sistema de fixaccedilatildeo com placa trapezoidal com e sem extensatildeo poste-
rior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de tensatildeo de maneira mais equilibrada quando
comparado ao sistema com duas placas
Por outro lado Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas pla-
cas do sistema 20 mm com parafusos bicorticais em fraturas subcondilares pro-
moveu melhor resultado com forccedilas aplicadas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-
posterior Entretanto quando a localizaccedilatildeo da fratura natildeo possibilita a aplicaccedilatildeo
de duas placas o uso de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo re-
forccedilada pelos resultados do estudo
Com base nos dados relatados pelos autores que estudaram as teacutecnicas
de fixaccedilatildeo com diferentes modelos de placas (Haug et al 2002 ndash mini-placa reta
de 6 furos Meyer et al 2007 ndash mini-placa trapezoidal Haim et al 2011 ndash mini-
placa trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida Freitas 2012 ndash mini-placa reta de 4 furos mini
e micro- placa trapezoidal sem e com prolongamento Asprino et al 2006 ndash mini-
placa reta de 4 furos fixando uma ou duas placas) seria conveniente e oportuno
estudar a resistecircncia mecacircnica de placas desenvolvidas pelo autor em forma de
Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em teacutecnicas de contensatildeo inter-
na riacutegida de fraturas do colo do cocircndilo da mandiacutebula
4
2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
5
22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
REFEREcircNCIAS
- Asprino L Consani S Moraes M A Comparative biomechanical evaluation
of Mandibular condyle fracture plating techniques J Oral Maxillofacial Surg
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- Assis AF Anaacutelise mecacircnica e fotoelaacutestica de sistemas de fixaccedilatildeo interna
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Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
v
vi
Dedicatoacuteria
Dedico este trabalho bem como todas as
minhas demais conquistas aos meus queridos
pais Toride e Elza e minha famiacutelia em especial
a minha esposa Caroline e minha filha Manuela
que sempre estatildeo ao meu lado apoiando-me em
todos os meus objetivos
vii
Agradecimento Especial
Ao Prof Dr Simonides Consani Titular da Aacuterea Materiais Dentaacuterios da Fa-
culdade de Odontologia de Piracicaba UNICAMP pela oportunidade de tecirc-lo co-
nhecido e convivido com uma pessoa exemplo de vida Como meu orientador pe-
la paciecircncia pelos ensinamentos para meu conhecimento acadecircmico pela troca
de informaccedilatildeo e pelo apoio que me tem fornecido dentro e fora desta Universida-
de
viii
Agradecimentos
Aacute Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de
Campinas pela estrutura que tem oferecido para que possa ser desenvolvidos
trabalhos de pesquisa e desenvolvimento na de materiais para a Odontologia
Agrave aacuterea Materiais Dentaacuterios da Faculdade de Odontologia de Piracicaba
UNICAMP por possibilitar condiccedilotildees de estudo e trabalho
Aos professores da aacuterea Materiais Dentaacuterios pelo conviacutevio e apoio dado
durante este curso Prof Dr Lourenccedilo Correr Sobrinho Prof Dr Maacuterio Alexandre
Coelho Sinhoreti Prof Dr Maacuterio Fernando de Goacutees e Prof Dr Ameacuterico Bortolaz-
zo Correr
Ao Prof Dr Roger Wiliam Fernandes Moreira pelo incentivo e apoio dado
em todos os momentos de dificuldade desta etapa
da poacutes-graduaccedilatildeo
Aacute Prof Dra Luciana Asprino pela troca de informaccedilotildees na aacuterea Cirurgia
Buco-Maxilo-Facial e pelo apoio e incentivo
Ao Prof Dr Maacutercio de Morais pela amizade sempre desejada
Ao Eng Marcos Blanco Cangiani da aacuterea Materiais Dentaacuterios pelo auxiacutelio
sempre oportuno no uso dos equipamentos para o desenvolvimento deste traba-
lho
Aacute Funcionaria Selma Aparecida Barbosa Segala da aacuterea Materiais Dentaacute-
rios por todos os serviccedilos de ajuda para que pudeacutessemos sempre estar atualizado
nos procedimentos internos da Universidade
Aos colegas de turma quando construiacutemos soacutelida amizade e trocamos co-
nhecimentos adquiridos junto ao programa do Curso
ix
Aos colegas de Doutorado pelas informaccedilotildees e apoio durante o decorrer
do Curso em especial aos Luiz Raposo Lucas C M Dantas e Joatildeo Paulo Lyra e
Silva
Aacute empresa Toride Ind e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil pelo apoio
estrutura e facilidades para a conclusatildeo deste trabalho
Aos colegas do setor de engenharia da empresa Toride Ind e Comeacutercio Lt-
da pela ajuda e compressatildeo pela minha ausecircncia no trabalho para que eu pu-
desse desenvolver esta dissertaccedilatildeo de mestrado
A todos que colaboraram de alguma forma para que esta realizaccedilatildeo fosse
possiacutevel
x
Resumo
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas em forma de Y com es-
pessuras de 06 10 e 15 mm para ser usadas em fratura de colo de cocircndilo da
mandiacutebula e submetecirc-las ao ensaio de resistecircncia mecacircnica de compressatildeo Fo-
ram desenvolvidas 10 placas em Y para cada espessura contendo 8 furos As
placas foram confeccionadas de acordo com projeto idealizado pelo autor e fabri-
cado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil As
placas foram confeccionadas com titacircnio comercialmente puro (grau ll) conforme
norma ASTM F-67 Os processos para desenvolvimento das placas foram feitos
em programa de desenho mecacircnico Solid Works A confecccedilatildeo das placas seguiu
a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute existente na empresa compreendendo processo
de usinagem em equipamento modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem
precisatildeo e controle dimensional com toleracircncia de plusmn 010 mm Foram tambeacutem
confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina de poliuretano
riacutegido de densidade 40 a 50 PCF onde as placas foram fixadas para conter fratura
simulada da cabeccedila do cocircndilo O teste de carregamento foi executado na maacutequi-
na para ensaio universal Instron modelo 4411 aplicando carga na posiccedilatildeo meacutedio-
lateral e acircntero-posterior na cabeccedila do cocircndilo ANOVA com 2 fatores e teste de
Tukey com 5 de significacircncia foram aplicados nos resultados Quando a carga
foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a placa de maior espessura (15 mm) obteve
a maior resistecircncia mas sem diferenccedila estatiacutestica entre os deslocamentos de 50
e 100 mm No sentido acircntero-posterior a placa com maior resistecircncia foi a de
menor espessura seguida pela de maior espessura Pode-se concluir que 1 ndash No
sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram observados no des-
locamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com valores similares
em 10 e 20 mm respectivamente 2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacuteni-
ca que apresentou maior valor meacutedio em todos os deslocamentos 3 ndash No sentido
acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram vistos no deslocamento
de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessuras de placas 4 ndash A pla-
xi
ca com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valores em todos os
deslocamentos e 5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo
foi alcanccedilado
Palavra chave Desenvolvimento de placas Fixaccedilatildeo interna riacutegida Resis-
tecircncia aacute compressatildeo fratura de cocircndilo da mandiacutebula
xii
Abstract
The purpose of this study was to develop a Y plate with thicknesses of 06
10 and 15 mm for use in condylar mandible fracture and submit them to the me-
chanical strength testing Compression For this study 30 plates were used for sur-
gical containment internal Y geometry and holes 8 10 plates with a thickness of
06 10 mm plates with 10 mm thickness and 10 plates with thickness of 15 mm
This model plate was designed by the author and manufactured by Toride Industry
e Comercio Ltda Mogi Mirim Brazil The plates were made from commercially
pure titanium (grade II) according to ASTM F-67 The processes for developing
the plates were made in program Solid Works mechanical design engineering
company by Toride following the procedures of the project The making of the
plates followed the methodology in an existing manufacturing company including
process equipment machining model Romi Discovery of 04 axes which keeps ac-
curacy and dimensional control with a tolerance of plusmn 010 mm required by the
quality system of the company Toride Were prepared hemi-jaws 30 on the left
side with hard polyurethane resin density 40-50 PCF where the plates were fixed
The load test was run on the test equipment universal Servohidraacuteulico Instron
Model 4411 (Instron Corp Norwood MA) and will have to evaluate the strength
of plates attached Hemi-mandibles applying the force in mid-lateral position and
the force applied at Antero-posterior position were predetermined three shifts ob-
taining values of average load in the three Statistical analysis of variance by
ANOVA used 02 factors the Tukey test at 5 significance level was applied
When the load was applied in the medial-lateral plate of greater thickness (15
mm) gave the highest strength but no statistical difference in displacement of 50
and 100 mm Antero-posterior direction on the plate was the biggest strength of
thinner following the greater thickness It can be concluded that 1 - In the medial -
lateral direction the highest values of resistance were observed in the displace-
ment of 15 mm except for the 06 and 15 mm plates with similar values in 10 and
20 mm respectively 2 - A plate with thickness of 15 mm was the one with the
xiii
highest average value on all shifts 3 - In the antero-posterior direction the highest
values of resistance were seen in the displacement of 15 mm and 5 mm in the mi-
nors for all thicknesses of plates 4 - A plate with thickness of 06 mm showed the
highest values in all shifts and 5 - In the antero-posterior direction the loading of
20 mm was not achieved
Keyword Development plates rigid internal fixation mechanical strength
condylar mandible fracture
xiv
SUMAacuteRIO
1 INTRODUCcedilAtildeO 1
2 REVISAtildeO DA LITERATURA 4
21 INCIDEcircNCIA E INDICACcedilAtildeO 4
22 CLASSIFICACcedilAtildeO 5
23 ESTUDO CLIacuteNICO 8
24 TRATAMENTO CONSERVADOR OU CIRUacuteRGICO DE FRATURAS 8
25 ESTUDOS LABORATORIAIS IN VITRO TEacuteCNICAS FIXACcedilAtildeO INTERNA RIacuteGIDA 11
26 FORCcedilA DE MORDIDA 13
3 PROPOSICcedilAtildeO 15
4 MATERIAL E MEacuteTODOS 16
41 DESENVOLVIMENTO DAS PLACAS 16
411 Placas e Parafusos 16
42 CONFECCcedilAtildeO DAS HEMI-MANDIacuteBULAS 20
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano 20
422 Preparo das Amostras 24
423 Teste de Carregamento 27
43 ANAacuteLISES ESTATIacuteSTICAS 30
5 RESULTADOS 31
51 CARGA COMPRESSIVA MEacuteDIO-LATERAL 31
52 CARGA COMPRESSIVA AcircNTERO-POSTERIOR 34
6 DISCUSSAtildeO 37
7 CONCLUSAtildeO 44
REFEREcircNCIAS 45
xv
ANEXOS 48
ANEXO 1 ndash ANAacuteLISE ESTATIacuteSTICA 48
ANEXO 2 ndash CERTIFICADO DE ANAacuteLISES DA MATEacuteRIA PRIMA UTILIZADAS NA
FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS E CERTIFICADOS DE QUALIDADE DO
PROCESSO DE FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS 51
1
1 INTRODUCcedilAtildeO
De acordo com Marta Maria Alves da Silva Coordenadora da Aacuterea Teacutecnica
de Vigilacircncia e Acidentes do Ministeacuterio da Sauacutede o Brasil enfrenta verdadeira ldquoe-
pidemiardquo de acidentes de tracircnsito Em 2011 cerca de 150 mil viacutetimas de acidentes
de tracircnsito foram internadas em hospitais da rede puacuteblica gerando gasto de R$
200 milhotildees aos cofres puacuteblicos
O agravante eacute que do total das internaccedilotildees praticamente a metade (48)
envolveu motociclistas Isso caracteriza uma situaccedilatildeo epidecircmica e as causas mais
comuns satildeo direccedilatildeo perigosa e conduccedilatildeo das motos por pessoas alcoolizadas
(Reportagem de Marcos Chagas Agencia Brasil 13092012 - Internet)
Como citado na reportagem metade dos acidentes foi de condutores de
motocicletas onde a cabeccedila sempre eacute afetada As fraturas da mandiacutebula satildeo
bastante frequentes ocupando o 2ordm lugar dentre as fraturas dos ossos da face
com incidecircncia de 38 ocasionados principalmente por acidentes automobiliacutesti-
cos Os ossos da face satildeo resistentes e necessitam de trauma de grande intensi-
dade para fraturaacute-los sendo tambeacutem consequecircncia de agressatildeo fiacutesica acidentes
de trabalho praacutetica desportiva ferimento por arma de fogo doenccedilas metaboacutelicas
e tumores (Hospital da Cruz Vermelha 2012 - internet)
A fratura do cocircndilo da mandiacutebula eacute a lesatildeo mais comum dentre as fraturas
da mandibula e representam de 20 a 62 de todas as fraturas da mandiacutebula
(Villarreal et al 2004) Por outro lado o objetivo principal do tratamento das fratu-
ras de cocircndilo seria a restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporomandibular da
oclusatildeo dos dentes e do contorno esteacutetico da face (Moreira et al 2000)
Um dos grandes desafios da induacutestria para o desenvolvimento de produtos
meacutedicos eacute criar dispositivos que atendam as necessidades de fixaccedilatildeo interna de
fraturas oacutesseas Assim a induacutestria tem trabalhado com processos de fabricaccedilatildeo de
placas retentivas para fixaccedilatildeo dos ossos da face (Toride Ind e Comeacutercio Ltda
2012)
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Buco-maxilo-facial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Reci-
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fe PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 mostrou que os
mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de fogo (308)
os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154) As fraturas de
mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fraturas de maxila
com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de fixaccedilatildeo interna
riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos (Silva et al 2003)
As opiniotildees como proceder no tratamento de fraturas da mandiacutebula e prin-
cipalmente na fratura do cocircndilo satildeo sempre emitidas pelos autores sendo unacirc-
nime que no caso de deslocamento oacutesseo a FIR (fixaccedilatildeo interna riacutegida) eacute a mais
indicada para restabelecer as funccedilotildees temporomandibular (Meyer et al 2006 El-
lis III et al 1993 Haug et al 2002 Asprino et al 2005 Figueiredo et al 2007
Manganello-Souza e Silva 2002 Moreira et al 2000)
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas de fixaccedilatildeo de fratura de
cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencional retas com seis
furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini placa dinacircmica do grupo
(E) reuniu forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior capazes
de resistir tensotildees de mastigaccedilatildeo sem desestabilizar a fratura do cocircndilo
Meyer et al 2007 concluiacuteram que as placas com geometria trapezoidal fo-
ram eficazes para estabilizar fraturas subcondilares cumprindo os princiacutepios bio-
mecacircnicos de osteossiacutentese para fixaccedilatildeo de fraturas Nessa mesma linha de pes-
quisa Dominik Haim et al (2011) comparam a fixaccedilatildeo de duas placas de 4 furos
do sistema 20 mm em mandiacutebula de osso suiacuteno com a fixaccedilatildeo de uma placa do
sistema 20 mm de fixaccedilatildeo riacutegida TriLok concluindo que os dois sistemas suporta-
ram forccedilas necessaacuterias para cumprir os princiacutepios de uma osteossiacutentese funcional
e estaacutevel ambos foram capazes de resistir agrave tensotildees fisioloacutegicas mas o sistema
de fixaccedilatildeo Trilok teve como vantagem natildeo afrouxar os parafusos
Assis Freitas (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a dis-
tribuiccedilatildeo de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares com duas
placas retas do sistema 20mm ou trapezoidais dos sistemas 20 mm ou 15 mm
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com e sem extensatildeo Concluiu que a extensatildeo posterior das placas trapezoidais
aumentava a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves
placas sem extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema
20 mm apresentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido acircntero-
posterior A fixaccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15mm com e sem exten-
satildeo apresentou resistecircncia ao deslocamento semelhante agrave fixaccedilatildeo com duas pla-
cas do sistema 20 mm no sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-
posterior o sistema de fixaccedilatildeo com placa trapezoidal com e sem extensatildeo poste-
rior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de tensatildeo de maneira mais equilibrada quando
comparado ao sistema com duas placas
Por outro lado Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas pla-
cas do sistema 20 mm com parafusos bicorticais em fraturas subcondilares pro-
moveu melhor resultado com forccedilas aplicadas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-
posterior Entretanto quando a localizaccedilatildeo da fratura natildeo possibilita a aplicaccedilatildeo
de duas placas o uso de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo re-
forccedilada pelos resultados do estudo
Com base nos dados relatados pelos autores que estudaram as teacutecnicas
de fixaccedilatildeo com diferentes modelos de placas (Haug et al 2002 ndash mini-placa reta
de 6 furos Meyer et al 2007 ndash mini-placa trapezoidal Haim et al 2011 ndash mini-
placa trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida Freitas 2012 ndash mini-placa reta de 4 furos mini
e micro- placa trapezoidal sem e com prolongamento Asprino et al 2006 ndash mini-
placa reta de 4 furos fixando uma ou duas placas) seria conveniente e oportuno
estudar a resistecircncia mecacircnica de placas desenvolvidas pelo autor em forma de
Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em teacutecnicas de contensatildeo inter-
na riacutegida de fraturas do colo do cocircndilo da mandiacutebula
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2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
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22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
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A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
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23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
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escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
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articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
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deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
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princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
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tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
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permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
REFEREcircNCIAS
- Asprino L Consani S Moraes M A Comparative biomechanical evaluation
of Mandibular condyle fracture plating techniques J Oral Maxillofacial Surg
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- Assis AF Anaacutelise mecacircnica e fotoelaacutestica de sistemas de fixaccedilatildeo interna
estaacutevel utilizada para o tratamento de fraturas subcondilares da mandiacutebula
Tese de Doutorado apresentada agrave Faculdade de Odontologia de Piracicaba
da UNICAMP 2010
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- Figueredo PZ Zorzeto DL Marzola CG Toledo-Filho JL Pastori CM Cape-
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Revista da literatura e Apresentaccedilatildeo de caso cliacutenico ciruacutergico (Monografia
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of the mandibular condyle A review of 466 cases J Cranio-Maxillofacial
Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
vi
Dedicatoacuteria
Dedico este trabalho bem como todas as
minhas demais conquistas aos meus queridos
pais Toride e Elza e minha famiacutelia em especial
a minha esposa Caroline e minha filha Manuela
que sempre estatildeo ao meu lado apoiando-me em
todos os meus objetivos
vii
Agradecimento Especial
Ao Prof Dr Simonides Consani Titular da Aacuterea Materiais Dentaacuterios da Fa-
culdade de Odontologia de Piracicaba UNICAMP pela oportunidade de tecirc-lo co-
nhecido e convivido com uma pessoa exemplo de vida Como meu orientador pe-
la paciecircncia pelos ensinamentos para meu conhecimento acadecircmico pela troca
de informaccedilatildeo e pelo apoio que me tem fornecido dentro e fora desta Universida-
de
viii
Agradecimentos
Aacute Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de
Campinas pela estrutura que tem oferecido para que possa ser desenvolvidos
trabalhos de pesquisa e desenvolvimento na de materiais para a Odontologia
Agrave aacuterea Materiais Dentaacuterios da Faculdade de Odontologia de Piracicaba
UNICAMP por possibilitar condiccedilotildees de estudo e trabalho
Aos professores da aacuterea Materiais Dentaacuterios pelo conviacutevio e apoio dado
durante este curso Prof Dr Lourenccedilo Correr Sobrinho Prof Dr Maacuterio Alexandre
Coelho Sinhoreti Prof Dr Maacuterio Fernando de Goacutees e Prof Dr Ameacuterico Bortolaz-
zo Correr
Ao Prof Dr Roger Wiliam Fernandes Moreira pelo incentivo e apoio dado
em todos os momentos de dificuldade desta etapa
da poacutes-graduaccedilatildeo
Aacute Prof Dra Luciana Asprino pela troca de informaccedilotildees na aacuterea Cirurgia
Buco-Maxilo-Facial e pelo apoio e incentivo
Ao Prof Dr Maacutercio de Morais pela amizade sempre desejada
Ao Eng Marcos Blanco Cangiani da aacuterea Materiais Dentaacuterios pelo auxiacutelio
sempre oportuno no uso dos equipamentos para o desenvolvimento deste traba-
lho
Aacute Funcionaria Selma Aparecida Barbosa Segala da aacuterea Materiais Dentaacute-
rios por todos os serviccedilos de ajuda para que pudeacutessemos sempre estar atualizado
nos procedimentos internos da Universidade
Aos colegas de turma quando construiacutemos soacutelida amizade e trocamos co-
nhecimentos adquiridos junto ao programa do Curso
ix
Aos colegas de Doutorado pelas informaccedilotildees e apoio durante o decorrer
do Curso em especial aos Luiz Raposo Lucas C M Dantas e Joatildeo Paulo Lyra e
Silva
Aacute empresa Toride Ind e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil pelo apoio
estrutura e facilidades para a conclusatildeo deste trabalho
Aos colegas do setor de engenharia da empresa Toride Ind e Comeacutercio Lt-
da pela ajuda e compressatildeo pela minha ausecircncia no trabalho para que eu pu-
desse desenvolver esta dissertaccedilatildeo de mestrado
A todos que colaboraram de alguma forma para que esta realizaccedilatildeo fosse
possiacutevel
x
Resumo
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas em forma de Y com es-
pessuras de 06 10 e 15 mm para ser usadas em fratura de colo de cocircndilo da
mandiacutebula e submetecirc-las ao ensaio de resistecircncia mecacircnica de compressatildeo Fo-
ram desenvolvidas 10 placas em Y para cada espessura contendo 8 furos As
placas foram confeccionadas de acordo com projeto idealizado pelo autor e fabri-
cado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil As
placas foram confeccionadas com titacircnio comercialmente puro (grau ll) conforme
norma ASTM F-67 Os processos para desenvolvimento das placas foram feitos
em programa de desenho mecacircnico Solid Works A confecccedilatildeo das placas seguiu
a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute existente na empresa compreendendo processo
de usinagem em equipamento modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem
precisatildeo e controle dimensional com toleracircncia de plusmn 010 mm Foram tambeacutem
confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina de poliuretano
riacutegido de densidade 40 a 50 PCF onde as placas foram fixadas para conter fratura
simulada da cabeccedila do cocircndilo O teste de carregamento foi executado na maacutequi-
na para ensaio universal Instron modelo 4411 aplicando carga na posiccedilatildeo meacutedio-
lateral e acircntero-posterior na cabeccedila do cocircndilo ANOVA com 2 fatores e teste de
Tukey com 5 de significacircncia foram aplicados nos resultados Quando a carga
foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a placa de maior espessura (15 mm) obteve
a maior resistecircncia mas sem diferenccedila estatiacutestica entre os deslocamentos de 50
e 100 mm No sentido acircntero-posterior a placa com maior resistecircncia foi a de
menor espessura seguida pela de maior espessura Pode-se concluir que 1 ndash No
sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram observados no des-
locamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com valores similares
em 10 e 20 mm respectivamente 2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacuteni-
ca que apresentou maior valor meacutedio em todos os deslocamentos 3 ndash No sentido
acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram vistos no deslocamento
de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessuras de placas 4 ndash A pla-
xi
ca com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valores em todos os
deslocamentos e 5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo
foi alcanccedilado
Palavra chave Desenvolvimento de placas Fixaccedilatildeo interna riacutegida Resis-
tecircncia aacute compressatildeo fratura de cocircndilo da mandiacutebula
xii
Abstract
The purpose of this study was to develop a Y plate with thicknesses of 06
10 and 15 mm for use in condylar mandible fracture and submit them to the me-
chanical strength testing Compression For this study 30 plates were used for sur-
gical containment internal Y geometry and holes 8 10 plates with a thickness of
06 10 mm plates with 10 mm thickness and 10 plates with thickness of 15 mm
This model plate was designed by the author and manufactured by Toride Industry
e Comercio Ltda Mogi Mirim Brazil The plates were made from commercially
pure titanium (grade II) according to ASTM F-67 The processes for developing
the plates were made in program Solid Works mechanical design engineering
company by Toride following the procedures of the project The making of the
plates followed the methodology in an existing manufacturing company including
process equipment machining model Romi Discovery of 04 axes which keeps ac-
curacy and dimensional control with a tolerance of plusmn 010 mm required by the
quality system of the company Toride Were prepared hemi-jaws 30 on the left
side with hard polyurethane resin density 40-50 PCF where the plates were fixed
The load test was run on the test equipment universal Servohidraacuteulico Instron
Model 4411 (Instron Corp Norwood MA) and will have to evaluate the strength
of plates attached Hemi-mandibles applying the force in mid-lateral position and
the force applied at Antero-posterior position were predetermined three shifts ob-
taining values of average load in the three Statistical analysis of variance by
ANOVA used 02 factors the Tukey test at 5 significance level was applied
When the load was applied in the medial-lateral plate of greater thickness (15
mm) gave the highest strength but no statistical difference in displacement of 50
and 100 mm Antero-posterior direction on the plate was the biggest strength of
thinner following the greater thickness It can be concluded that 1 - In the medial -
lateral direction the highest values of resistance were observed in the displace-
ment of 15 mm except for the 06 and 15 mm plates with similar values in 10 and
20 mm respectively 2 - A plate with thickness of 15 mm was the one with the
xiii
highest average value on all shifts 3 - In the antero-posterior direction the highest
values of resistance were seen in the displacement of 15 mm and 5 mm in the mi-
nors for all thicknesses of plates 4 - A plate with thickness of 06 mm showed the
highest values in all shifts and 5 - In the antero-posterior direction the loading of
20 mm was not achieved
Keyword Development plates rigid internal fixation mechanical strength
condylar mandible fracture
xiv
SUMAacuteRIO
1 INTRODUCcedilAtildeO 1
2 REVISAtildeO DA LITERATURA 4
21 INCIDEcircNCIA E INDICACcedilAtildeO 4
22 CLASSIFICACcedilAtildeO 5
23 ESTUDO CLIacuteNICO 8
24 TRATAMENTO CONSERVADOR OU CIRUacuteRGICO DE FRATURAS 8
25 ESTUDOS LABORATORIAIS IN VITRO TEacuteCNICAS FIXACcedilAtildeO INTERNA RIacuteGIDA 11
26 FORCcedilA DE MORDIDA 13
3 PROPOSICcedilAtildeO 15
4 MATERIAL E MEacuteTODOS 16
41 DESENVOLVIMENTO DAS PLACAS 16
411 Placas e Parafusos 16
42 CONFECCcedilAtildeO DAS HEMI-MANDIacuteBULAS 20
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano 20
422 Preparo das Amostras 24
423 Teste de Carregamento 27
43 ANAacuteLISES ESTATIacuteSTICAS 30
5 RESULTADOS 31
51 CARGA COMPRESSIVA MEacuteDIO-LATERAL 31
52 CARGA COMPRESSIVA AcircNTERO-POSTERIOR 34
6 DISCUSSAtildeO 37
7 CONCLUSAtildeO 44
REFEREcircNCIAS 45
xv
ANEXOS 48
ANEXO 1 ndash ANAacuteLISE ESTATIacuteSTICA 48
ANEXO 2 ndash CERTIFICADO DE ANAacuteLISES DA MATEacuteRIA PRIMA UTILIZADAS NA
FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS E CERTIFICADOS DE QUALIDADE DO
PROCESSO DE FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS 51
1
1 INTRODUCcedilAtildeO
De acordo com Marta Maria Alves da Silva Coordenadora da Aacuterea Teacutecnica
de Vigilacircncia e Acidentes do Ministeacuterio da Sauacutede o Brasil enfrenta verdadeira ldquoe-
pidemiardquo de acidentes de tracircnsito Em 2011 cerca de 150 mil viacutetimas de acidentes
de tracircnsito foram internadas em hospitais da rede puacuteblica gerando gasto de R$
200 milhotildees aos cofres puacuteblicos
O agravante eacute que do total das internaccedilotildees praticamente a metade (48)
envolveu motociclistas Isso caracteriza uma situaccedilatildeo epidecircmica e as causas mais
comuns satildeo direccedilatildeo perigosa e conduccedilatildeo das motos por pessoas alcoolizadas
(Reportagem de Marcos Chagas Agencia Brasil 13092012 - Internet)
Como citado na reportagem metade dos acidentes foi de condutores de
motocicletas onde a cabeccedila sempre eacute afetada As fraturas da mandiacutebula satildeo
bastante frequentes ocupando o 2ordm lugar dentre as fraturas dos ossos da face
com incidecircncia de 38 ocasionados principalmente por acidentes automobiliacutesti-
cos Os ossos da face satildeo resistentes e necessitam de trauma de grande intensi-
dade para fraturaacute-los sendo tambeacutem consequecircncia de agressatildeo fiacutesica acidentes
de trabalho praacutetica desportiva ferimento por arma de fogo doenccedilas metaboacutelicas
e tumores (Hospital da Cruz Vermelha 2012 - internet)
A fratura do cocircndilo da mandiacutebula eacute a lesatildeo mais comum dentre as fraturas
da mandibula e representam de 20 a 62 de todas as fraturas da mandiacutebula
(Villarreal et al 2004) Por outro lado o objetivo principal do tratamento das fratu-
ras de cocircndilo seria a restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporomandibular da
oclusatildeo dos dentes e do contorno esteacutetico da face (Moreira et al 2000)
Um dos grandes desafios da induacutestria para o desenvolvimento de produtos
meacutedicos eacute criar dispositivos que atendam as necessidades de fixaccedilatildeo interna de
fraturas oacutesseas Assim a induacutestria tem trabalhado com processos de fabricaccedilatildeo de
placas retentivas para fixaccedilatildeo dos ossos da face (Toride Ind e Comeacutercio Ltda
2012)
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Buco-maxilo-facial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Reci-
2
fe PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 mostrou que os
mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de fogo (308)
os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154) As fraturas de
mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fraturas de maxila
com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de fixaccedilatildeo interna
riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos (Silva et al 2003)
As opiniotildees como proceder no tratamento de fraturas da mandiacutebula e prin-
cipalmente na fratura do cocircndilo satildeo sempre emitidas pelos autores sendo unacirc-
nime que no caso de deslocamento oacutesseo a FIR (fixaccedilatildeo interna riacutegida) eacute a mais
indicada para restabelecer as funccedilotildees temporomandibular (Meyer et al 2006 El-
lis III et al 1993 Haug et al 2002 Asprino et al 2005 Figueiredo et al 2007
Manganello-Souza e Silva 2002 Moreira et al 2000)
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas de fixaccedilatildeo de fratura de
cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencional retas com seis
furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini placa dinacircmica do grupo
(E) reuniu forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior capazes
de resistir tensotildees de mastigaccedilatildeo sem desestabilizar a fratura do cocircndilo
Meyer et al 2007 concluiacuteram que as placas com geometria trapezoidal fo-
ram eficazes para estabilizar fraturas subcondilares cumprindo os princiacutepios bio-
mecacircnicos de osteossiacutentese para fixaccedilatildeo de fraturas Nessa mesma linha de pes-
quisa Dominik Haim et al (2011) comparam a fixaccedilatildeo de duas placas de 4 furos
do sistema 20 mm em mandiacutebula de osso suiacuteno com a fixaccedilatildeo de uma placa do
sistema 20 mm de fixaccedilatildeo riacutegida TriLok concluindo que os dois sistemas suporta-
ram forccedilas necessaacuterias para cumprir os princiacutepios de uma osteossiacutentese funcional
e estaacutevel ambos foram capazes de resistir agrave tensotildees fisioloacutegicas mas o sistema
de fixaccedilatildeo Trilok teve como vantagem natildeo afrouxar os parafusos
Assis Freitas (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a dis-
tribuiccedilatildeo de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares com duas
placas retas do sistema 20mm ou trapezoidais dos sistemas 20 mm ou 15 mm
3
com e sem extensatildeo Concluiu que a extensatildeo posterior das placas trapezoidais
aumentava a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves
placas sem extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema
20 mm apresentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido acircntero-
posterior A fixaccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15mm com e sem exten-
satildeo apresentou resistecircncia ao deslocamento semelhante agrave fixaccedilatildeo com duas pla-
cas do sistema 20 mm no sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-
posterior o sistema de fixaccedilatildeo com placa trapezoidal com e sem extensatildeo poste-
rior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de tensatildeo de maneira mais equilibrada quando
comparado ao sistema com duas placas
Por outro lado Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas pla-
cas do sistema 20 mm com parafusos bicorticais em fraturas subcondilares pro-
moveu melhor resultado com forccedilas aplicadas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-
posterior Entretanto quando a localizaccedilatildeo da fratura natildeo possibilita a aplicaccedilatildeo
de duas placas o uso de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo re-
forccedilada pelos resultados do estudo
Com base nos dados relatados pelos autores que estudaram as teacutecnicas
de fixaccedilatildeo com diferentes modelos de placas (Haug et al 2002 ndash mini-placa reta
de 6 furos Meyer et al 2007 ndash mini-placa trapezoidal Haim et al 2011 ndash mini-
placa trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida Freitas 2012 ndash mini-placa reta de 4 furos mini
e micro- placa trapezoidal sem e com prolongamento Asprino et al 2006 ndash mini-
placa reta de 4 furos fixando uma ou duas placas) seria conveniente e oportuno
estudar a resistecircncia mecacircnica de placas desenvolvidas pelo autor em forma de
Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em teacutecnicas de contensatildeo inter-
na riacutegida de fraturas do colo do cocircndilo da mandiacutebula
4
2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
5
22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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56
57
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59
60
61
62
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
vii
Agradecimento Especial
Ao Prof Dr Simonides Consani Titular da Aacuterea Materiais Dentaacuterios da Fa-
culdade de Odontologia de Piracicaba UNICAMP pela oportunidade de tecirc-lo co-
nhecido e convivido com uma pessoa exemplo de vida Como meu orientador pe-
la paciecircncia pelos ensinamentos para meu conhecimento acadecircmico pela troca
de informaccedilatildeo e pelo apoio que me tem fornecido dentro e fora desta Universida-
de
viii
Agradecimentos
Aacute Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de
Campinas pela estrutura que tem oferecido para que possa ser desenvolvidos
trabalhos de pesquisa e desenvolvimento na de materiais para a Odontologia
Agrave aacuterea Materiais Dentaacuterios da Faculdade de Odontologia de Piracicaba
UNICAMP por possibilitar condiccedilotildees de estudo e trabalho
Aos professores da aacuterea Materiais Dentaacuterios pelo conviacutevio e apoio dado
durante este curso Prof Dr Lourenccedilo Correr Sobrinho Prof Dr Maacuterio Alexandre
Coelho Sinhoreti Prof Dr Maacuterio Fernando de Goacutees e Prof Dr Ameacuterico Bortolaz-
zo Correr
Ao Prof Dr Roger Wiliam Fernandes Moreira pelo incentivo e apoio dado
em todos os momentos de dificuldade desta etapa
da poacutes-graduaccedilatildeo
Aacute Prof Dra Luciana Asprino pela troca de informaccedilotildees na aacuterea Cirurgia
Buco-Maxilo-Facial e pelo apoio e incentivo
Ao Prof Dr Maacutercio de Morais pela amizade sempre desejada
Ao Eng Marcos Blanco Cangiani da aacuterea Materiais Dentaacuterios pelo auxiacutelio
sempre oportuno no uso dos equipamentos para o desenvolvimento deste traba-
lho
Aacute Funcionaria Selma Aparecida Barbosa Segala da aacuterea Materiais Dentaacute-
rios por todos os serviccedilos de ajuda para que pudeacutessemos sempre estar atualizado
nos procedimentos internos da Universidade
Aos colegas de turma quando construiacutemos soacutelida amizade e trocamos co-
nhecimentos adquiridos junto ao programa do Curso
ix
Aos colegas de Doutorado pelas informaccedilotildees e apoio durante o decorrer
do Curso em especial aos Luiz Raposo Lucas C M Dantas e Joatildeo Paulo Lyra e
Silva
Aacute empresa Toride Ind e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil pelo apoio
estrutura e facilidades para a conclusatildeo deste trabalho
Aos colegas do setor de engenharia da empresa Toride Ind e Comeacutercio Lt-
da pela ajuda e compressatildeo pela minha ausecircncia no trabalho para que eu pu-
desse desenvolver esta dissertaccedilatildeo de mestrado
A todos que colaboraram de alguma forma para que esta realizaccedilatildeo fosse
possiacutevel
x
Resumo
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas em forma de Y com es-
pessuras de 06 10 e 15 mm para ser usadas em fratura de colo de cocircndilo da
mandiacutebula e submetecirc-las ao ensaio de resistecircncia mecacircnica de compressatildeo Fo-
ram desenvolvidas 10 placas em Y para cada espessura contendo 8 furos As
placas foram confeccionadas de acordo com projeto idealizado pelo autor e fabri-
cado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil As
placas foram confeccionadas com titacircnio comercialmente puro (grau ll) conforme
norma ASTM F-67 Os processos para desenvolvimento das placas foram feitos
em programa de desenho mecacircnico Solid Works A confecccedilatildeo das placas seguiu
a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute existente na empresa compreendendo processo
de usinagem em equipamento modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem
precisatildeo e controle dimensional com toleracircncia de plusmn 010 mm Foram tambeacutem
confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina de poliuretano
riacutegido de densidade 40 a 50 PCF onde as placas foram fixadas para conter fratura
simulada da cabeccedila do cocircndilo O teste de carregamento foi executado na maacutequi-
na para ensaio universal Instron modelo 4411 aplicando carga na posiccedilatildeo meacutedio-
lateral e acircntero-posterior na cabeccedila do cocircndilo ANOVA com 2 fatores e teste de
Tukey com 5 de significacircncia foram aplicados nos resultados Quando a carga
foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a placa de maior espessura (15 mm) obteve
a maior resistecircncia mas sem diferenccedila estatiacutestica entre os deslocamentos de 50
e 100 mm No sentido acircntero-posterior a placa com maior resistecircncia foi a de
menor espessura seguida pela de maior espessura Pode-se concluir que 1 ndash No
sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram observados no des-
locamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com valores similares
em 10 e 20 mm respectivamente 2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacuteni-
ca que apresentou maior valor meacutedio em todos os deslocamentos 3 ndash No sentido
acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram vistos no deslocamento
de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessuras de placas 4 ndash A pla-
xi
ca com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valores em todos os
deslocamentos e 5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo
foi alcanccedilado
Palavra chave Desenvolvimento de placas Fixaccedilatildeo interna riacutegida Resis-
tecircncia aacute compressatildeo fratura de cocircndilo da mandiacutebula
xii
Abstract
The purpose of this study was to develop a Y plate with thicknesses of 06
10 and 15 mm for use in condylar mandible fracture and submit them to the me-
chanical strength testing Compression For this study 30 plates were used for sur-
gical containment internal Y geometry and holes 8 10 plates with a thickness of
06 10 mm plates with 10 mm thickness and 10 plates with thickness of 15 mm
This model plate was designed by the author and manufactured by Toride Industry
e Comercio Ltda Mogi Mirim Brazil The plates were made from commercially
pure titanium (grade II) according to ASTM F-67 The processes for developing
the plates were made in program Solid Works mechanical design engineering
company by Toride following the procedures of the project The making of the
plates followed the methodology in an existing manufacturing company including
process equipment machining model Romi Discovery of 04 axes which keeps ac-
curacy and dimensional control with a tolerance of plusmn 010 mm required by the
quality system of the company Toride Were prepared hemi-jaws 30 on the left
side with hard polyurethane resin density 40-50 PCF where the plates were fixed
The load test was run on the test equipment universal Servohidraacuteulico Instron
Model 4411 (Instron Corp Norwood MA) and will have to evaluate the strength
of plates attached Hemi-mandibles applying the force in mid-lateral position and
the force applied at Antero-posterior position were predetermined three shifts ob-
taining values of average load in the three Statistical analysis of variance by
ANOVA used 02 factors the Tukey test at 5 significance level was applied
When the load was applied in the medial-lateral plate of greater thickness (15
mm) gave the highest strength but no statistical difference in displacement of 50
and 100 mm Antero-posterior direction on the plate was the biggest strength of
thinner following the greater thickness It can be concluded that 1 - In the medial -
lateral direction the highest values of resistance were observed in the displace-
ment of 15 mm except for the 06 and 15 mm plates with similar values in 10 and
20 mm respectively 2 - A plate with thickness of 15 mm was the one with the
xiii
highest average value on all shifts 3 - In the antero-posterior direction the highest
values of resistance were seen in the displacement of 15 mm and 5 mm in the mi-
nors for all thicknesses of plates 4 - A plate with thickness of 06 mm showed the
highest values in all shifts and 5 - In the antero-posterior direction the loading of
20 mm was not achieved
Keyword Development plates rigid internal fixation mechanical strength
condylar mandible fracture
xiv
SUMAacuteRIO
1 INTRODUCcedilAtildeO 1
2 REVISAtildeO DA LITERATURA 4
21 INCIDEcircNCIA E INDICACcedilAtildeO 4
22 CLASSIFICACcedilAtildeO 5
23 ESTUDO CLIacuteNICO 8
24 TRATAMENTO CONSERVADOR OU CIRUacuteRGICO DE FRATURAS 8
25 ESTUDOS LABORATORIAIS IN VITRO TEacuteCNICAS FIXACcedilAtildeO INTERNA RIacuteGIDA 11
26 FORCcedilA DE MORDIDA 13
3 PROPOSICcedilAtildeO 15
4 MATERIAL E MEacuteTODOS 16
41 DESENVOLVIMENTO DAS PLACAS 16
411 Placas e Parafusos 16
42 CONFECCcedilAtildeO DAS HEMI-MANDIacuteBULAS 20
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano 20
422 Preparo das Amostras 24
423 Teste de Carregamento 27
43 ANAacuteLISES ESTATIacuteSTICAS 30
5 RESULTADOS 31
51 CARGA COMPRESSIVA MEacuteDIO-LATERAL 31
52 CARGA COMPRESSIVA AcircNTERO-POSTERIOR 34
6 DISCUSSAtildeO 37
7 CONCLUSAtildeO 44
REFEREcircNCIAS 45
xv
ANEXOS 48
ANEXO 1 ndash ANAacuteLISE ESTATIacuteSTICA 48
ANEXO 2 ndash CERTIFICADO DE ANAacuteLISES DA MATEacuteRIA PRIMA UTILIZADAS NA
FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS E CERTIFICADOS DE QUALIDADE DO
PROCESSO DE FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS 51
1
1 INTRODUCcedilAtildeO
De acordo com Marta Maria Alves da Silva Coordenadora da Aacuterea Teacutecnica
de Vigilacircncia e Acidentes do Ministeacuterio da Sauacutede o Brasil enfrenta verdadeira ldquoe-
pidemiardquo de acidentes de tracircnsito Em 2011 cerca de 150 mil viacutetimas de acidentes
de tracircnsito foram internadas em hospitais da rede puacuteblica gerando gasto de R$
200 milhotildees aos cofres puacuteblicos
O agravante eacute que do total das internaccedilotildees praticamente a metade (48)
envolveu motociclistas Isso caracteriza uma situaccedilatildeo epidecircmica e as causas mais
comuns satildeo direccedilatildeo perigosa e conduccedilatildeo das motos por pessoas alcoolizadas
(Reportagem de Marcos Chagas Agencia Brasil 13092012 - Internet)
Como citado na reportagem metade dos acidentes foi de condutores de
motocicletas onde a cabeccedila sempre eacute afetada As fraturas da mandiacutebula satildeo
bastante frequentes ocupando o 2ordm lugar dentre as fraturas dos ossos da face
com incidecircncia de 38 ocasionados principalmente por acidentes automobiliacutesti-
cos Os ossos da face satildeo resistentes e necessitam de trauma de grande intensi-
dade para fraturaacute-los sendo tambeacutem consequecircncia de agressatildeo fiacutesica acidentes
de trabalho praacutetica desportiva ferimento por arma de fogo doenccedilas metaboacutelicas
e tumores (Hospital da Cruz Vermelha 2012 - internet)
A fratura do cocircndilo da mandiacutebula eacute a lesatildeo mais comum dentre as fraturas
da mandibula e representam de 20 a 62 de todas as fraturas da mandiacutebula
(Villarreal et al 2004) Por outro lado o objetivo principal do tratamento das fratu-
ras de cocircndilo seria a restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporomandibular da
oclusatildeo dos dentes e do contorno esteacutetico da face (Moreira et al 2000)
Um dos grandes desafios da induacutestria para o desenvolvimento de produtos
meacutedicos eacute criar dispositivos que atendam as necessidades de fixaccedilatildeo interna de
fraturas oacutesseas Assim a induacutestria tem trabalhado com processos de fabricaccedilatildeo de
placas retentivas para fixaccedilatildeo dos ossos da face (Toride Ind e Comeacutercio Ltda
2012)
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Buco-maxilo-facial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Reci-
2
fe PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 mostrou que os
mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de fogo (308)
os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154) As fraturas de
mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fraturas de maxila
com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de fixaccedilatildeo interna
riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos (Silva et al 2003)
As opiniotildees como proceder no tratamento de fraturas da mandiacutebula e prin-
cipalmente na fratura do cocircndilo satildeo sempre emitidas pelos autores sendo unacirc-
nime que no caso de deslocamento oacutesseo a FIR (fixaccedilatildeo interna riacutegida) eacute a mais
indicada para restabelecer as funccedilotildees temporomandibular (Meyer et al 2006 El-
lis III et al 1993 Haug et al 2002 Asprino et al 2005 Figueiredo et al 2007
Manganello-Souza e Silva 2002 Moreira et al 2000)
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas de fixaccedilatildeo de fratura de
cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencional retas com seis
furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini placa dinacircmica do grupo
(E) reuniu forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior capazes
de resistir tensotildees de mastigaccedilatildeo sem desestabilizar a fratura do cocircndilo
Meyer et al 2007 concluiacuteram que as placas com geometria trapezoidal fo-
ram eficazes para estabilizar fraturas subcondilares cumprindo os princiacutepios bio-
mecacircnicos de osteossiacutentese para fixaccedilatildeo de fraturas Nessa mesma linha de pes-
quisa Dominik Haim et al (2011) comparam a fixaccedilatildeo de duas placas de 4 furos
do sistema 20 mm em mandiacutebula de osso suiacuteno com a fixaccedilatildeo de uma placa do
sistema 20 mm de fixaccedilatildeo riacutegida TriLok concluindo que os dois sistemas suporta-
ram forccedilas necessaacuterias para cumprir os princiacutepios de uma osteossiacutentese funcional
e estaacutevel ambos foram capazes de resistir agrave tensotildees fisioloacutegicas mas o sistema
de fixaccedilatildeo Trilok teve como vantagem natildeo afrouxar os parafusos
Assis Freitas (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a dis-
tribuiccedilatildeo de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares com duas
placas retas do sistema 20mm ou trapezoidais dos sistemas 20 mm ou 15 mm
3
com e sem extensatildeo Concluiu que a extensatildeo posterior das placas trapezoidais
aumentava a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves
placas sem extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema
20 mm apresentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido acircntero-
posterior A fixaccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15mm com e sem exten-
satildeo apresentou resistecircncia ao deslocamento semelhante agrave fixaccedilatildeo com duas pla-
cas do sistema 20 mm no sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-
posterior o sistema de fixaccedilatildeo com placa trapezoidal com e sem extensatildeo poste-
rior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de tensatildeo de maneira mais equilibrada quando
comparado ao sistema com duas placas
Por outro lado Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas pla-
cas do sistema 20 mm com parafusos bicorticais em fraturas subcondilares pro-
moveu melhor resultado com forccedilas aplicadas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-
posterior Entretanto quando a localizaccedilatildeo da fratura natildeo possibilita a aplicaccedilatildeo
de duas placas o uso de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo re-
forccedilada pelos resultados do estudo
Com base nos dados relatados pelos autores que estudaram as teacutecnicas
de fixaccedilatildeo com diferentes modelos de placas (Haug et al 2002 ndash mini-placa reta
de 6 furos Meyer et al 2007 ndash mini-placa trapezoidal Haim et al 2011 ndash mini-
placa trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida Freitas 2012 ndash mini-placa reta de 4 furos mini
e micro- placa trapezoidal sem e com prolongamento Asprino et al 2006 ndash mini-
placa reta de 4 furos fixando uma ou duas placas) seria conveniente e oportuno
estudar a resistecircncia mecacircnica de placas desenvolvidas pelo autor em forma de
Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em teacutecnicas de contensatildeo inter-
na riacutegida de fraturas do colo do cocircndilo da mandiacutebula
4
2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
5
22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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56
57
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60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
viii
Agradecimentos
Aacute Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de
Campinas pela estrutura que tem oferecido para que possa ser desenvolvidos
trabalhos de pesquisa e desenvolvimento na de materiais para a Odontologia
Agrave aacuterea Materiais Dentaacuterios da Faculdade de Odontologia de Piracicaba
UNICAMP por possibilitar condiccedilotildees de estudo e trabalho
Aos professores da aacuterea Materiais Dentaacuterios pelo conviacutevio e apoio dado
durante este curso Prof Dr Lourenccedilo Correr Sobrinho Prof Dr Maacuterio Alexandre
Coelho Sinhoreti Prof Dr Maacuterio Fernando de Goacutees e Prof Dr Ameacuterico Bortolaz-
zo Correr
Ao Prof Dr Roger Wiliam Fernandes Moreira pelo incentivo e apoio dado
em todos os momentos de dificuldade desta etapa
da poacutes-graduaccedilatildeo
Aacute Prof Dra Luciana Asprino pela troca de informaccedilotildees na aacuterea Cirurgia
Buco-Maxilo-Facial e pelo apoio e incentivo
Ao Prof Dr Maacutercio de Morais pela amizade sempre desejada
Ao Eng Marcos Blanco Cangiani da aacuterea Materiais Dentaacuterios pelo auxiacutelio
sempre oportuno no uso dos equipamentos para o desenvolvimento deste traba-
lho
Aacute Funcionaria Selma Aparecida Barbosa Segala da aacuterea Materiais Dentaacute-
rios por todos os serviccedilos de ajuda para que pudeacutessemos sempre estar atualizado
nos procedimentos internos da Universidade
Aos colegas de turma quando construiacutemos soacutelida amizade e trocamos co-
nhecimentos adquiridos junto ao programa do Curso
ix
Aos colegas de Doutorado pelas informaccedilotildees e apoio durante o decorrer
do Curso em especial aos Luiz Raposo Lucas C M Dantas e Joatildeo Paulo Lyra e
Silva
Aacute empresa Toride Ind e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil pelo apoio
estrutura e facilidades para a conclusatildeo deste trabalho
Aos colegas do setor de engenharia da empresa Toride Ind e Comeacutercio Lt-
da pela ajuda e compressatildeo pela minha ausecircncia no trabalho para que eu pu-
desse desenvolver esta dissertaccedilatildeo de mestrado
A todos que colaboraram de alguma forma para que esta realizaccedilatildeo fosse
possiacutevel
x
Resumo
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas em forma de Y com es-
pessuras de 06 10 e 15 mm para ser usadas em fratura de colo de cocircndilo da
mandiacutebula e submetecirc-las ao ensaio de resistecircncia mecacircnica de compressatildeo Fo-
ram desenvolvidas 10 placas em Y para cada espessura contendo 8 furos As
placas foram confeccionadas de acordo com projeto idealizado pelo autor e fabri-
cado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil As
placas foram confeccionadas com titacircnio comercialmente puro (grau ll) conforme
norma ASTM F-67 Os processos para desenvolvimento das placas foram feitos
em programa de desenho mecacircnico Solid Works A confecccedilatildeo das placas seguiu
a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute existente na empresa compreendendo processo
de usinagem em equipamento modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem
precisatildeo e controle dimensional com toleracircncia de plusmn 010 mm Foram tambeacutem
confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina de poliuretano
riacutegido de densidade 40 a 50 PCF onde as placas foram fixadas para conter fratura
simulada da cabeccedila do cocircndilo O teste de carregamento foi executado na maacutequi-
na para ensaio universal Instron modelo 4411 aplicando carga na posiccedilatildeo meacutedio-
lateral e acircntero-posterior na cabeccedila do cocircndilo ANOVA com 2 fatores e teste de
Tukey com 5 de significacircncia foram aplicados nos resultados Quando a carga
foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a placa de maior espessura (15 mm) obteve
a maior resistecircncia mas sem diferenccedila estatiacutestica entre os deslocamentos de 50
e 100 mm No sentido acircntero-posterior a placa com maior resistecircncia foi a de
menor espessura seguida pela de maior espessura Pode-se concluir que 1 ndash No
sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram observados no des-
locamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com valores similares
em 10 e 20 mm respectivamente 2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacuteni-
ca que apresentou maior valor meacutedio em todos os deslocamentos 3 ndash No sentido
acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram vistos no deslocamento
de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessuras de placas 4 ndash A pla-
xi
ca com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valores em todos os
deslocamentos e 5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo
foi alcanccedilado
Palavra chave Desenvolvimento de placas Fixaccedilatildeo interna riacutegida Resis-
tecircncia aacute compressatildeo fratura de cocircndilo da mandiacutebula
xii
Abstract
The purpose of this study was to develop a Y plate with thicknesses of 06
10 and 15 mm for use in condylar mandible fracture and submit them to the me-
chanical strength testing Compression For this study 30 plates were used for sur-
gical containment internal Y geometry and holes 8 10 plates with a thickness of
06 10 mm plates with 10 mm thickness and 10 plates with thickness of 15 mm
This model plate was designed by the author and manufactured by Toride Industry
e Comercio Ltda Mogi Mirim Brazil The plates were made from commercially
pure titanium (grade II) according to ASTM F-67 The processes for developing
the plates were made in program Solid Works mechanical design engineering
company by Toride following the procedures of the project The making of the
plates followed the methodology in an existing manufacturing company including
process equipment machining model Romi Discovery of 04 axes which keeps ac-
curacy and dimensional control with a tolerance of plusmn 010 mm required by the
quality system of the company Toride Were prepared hemi-jaws 30 on the left
side with hard polyurethane resin density 40-50 PCF where the plates were fixed
The load test was run on the test equipment universal Servohidraacuteulico Instron
Model 4411 (Instron Corp Norwood MA) and will have to evaluate the strength
of plates attached Hemi-mandibles applying the force in mid-lateral position and
the force applied at Antero-posterior position were predetermined three shifts ob-
taining values of average load in the three Statistical analysis of variance by
ANOVA used 02 factors the Tukey test at 5 significance level was applied
When the load was applied in the medial-lateral plate of greater thickness (15
mm) gave the highest strength but no statistical difference in displacement of 50
and 100 mm Antero-posterior direction on the plate was the biggest strength of
thinner following the greater thickness It can be concluded that 1 - In the medial -
lateral direction the highest values of resistance were observed in the displace-
ment of 15 mm except for the 06 and 15 mm plates with similar values in 10 and
20 mm respectively 2 - A plate with thickness of 15 mm was the one with the
xiii
highest average value on all shifts 3 - In the antero-posterior direction the highest
values of resistance were seen in the displacement of 15 mm and 5 mm in the mi-
nors for all thicknesses of plates 4 - A plate with thickness of 06 mm showed the
highest values in all shifts and 5 - In the antero-posterior direction the loading of
20 mm was not achieved
Keyword Development plates rigid internal fixation mechanical strength
condylar mandible fracture
xiv
SUMAacuteRIO
1 INTRODUCcedilAtildeO 1
2 REVISAtildeO DA LITERATURA 4
21 INCIDEcircNCIA E INDICACcedilAtildeO 4
22 CLASSIFICACcedilAtildeO 5
23 ESTUDO CLIacuteNICO 8
24 TRATAMENTO CONSERVADOR OU CIRUacuteRGICO DE FRATURAS 8
25 ESTUDOS LABORATORIAIS IN VITRO TEacuteCNICAS FIXACcedilAtildeO INTERNA RIacuteGIDA 11
26 FORCcedilA DE MORDIDA 13
3 PROPOSICcedilAtildeO 15
4 MATERIAL E MEacuteTODOS 16
41 DESENVOLVIMENTO DAS PLACAS 16
411 Placas e Parafusos 16
42 CONFECCcedilAtildeO DAS HEMI-MANDIacuteBULAS 20
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano 20
422 Preparo das Amostras 24
423 Teste de Carregamento 27
43 ANAacuteLISES ESTATIacuteSTICAS 30
5 RESULTADOS 31
51 CARGA COMPRESSIVA MEacuteDIO-LATERAL 31
52 CARGA COMPRESSIVA AcircNTERO-POSTERIOR 34
6 DISCUSSAtildeO 37
7 CONCLUSAtildeO 44
REFEREcircNCIAS 45
xv
ANEXOS 48
ANEXO 1 ndash ANAacuteLISE ESTATIacuteSTICA 48
ANEXO 2 ndash CERTIFICADO DE ANAacuteLISES DA MATEacuteRIA PRIMA UTILIZADAS NA
FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS E CERTIFICADOS DE QUALIDADE DO
PROCESSO DE FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS 51
1
1 INTRODUCcedilAtildeO
De acordo com Marta Maria Alves da Silva Coordenadora da Aacuterea Teacutecnica
de Vigilacircncia e Acidentes do Ministeacuterio da Sauacutede o Brasil enfrenta verdadeira ldquoe-
pidemiardquo de acidentes de tracircnsito Em 2011 cerca de 150 mil viacutetimas de acidentes
de tracircnsito foram internadas em hospitais da rede puacuteblica gerando gasto de R$
200 milhotildees aos cofres puacuteblicos
O agravante eacute que do total das internaccedilotildees praticamente a metade (48)
envolveu motociclistas Isso caracteriza uma situaccedilatildeo epidecircmica e as causas mais
comuns satildeo direccedilatildeo perigosa e conduccedilatildeo das motos por pessoas alcoolizadas
(Reportagem de Marcos Chagas Agencia Brasil 13092012 - Internet)
Como citado na reportagem metade dos acidentes foi de condutores de
motocicletas onde a cabeccedila sempre eacute afetada As fraturas da mandiacutebula satildeo
bastante frequentes ocupando o 2ordm lugar dentre as fraturas dos ossos da face
com incidecircncia de 38 ocasionados principalmente por acidentes automobiliacutesti-
cos Os ossos da face satildeo resistentes e necessitam de trauma de grande intensi-
dade para fraturaacute-los sendo tambeacutem consequecircncia de agressatildeo fiacutesica acidentes
de trabalho praacutetica desportiva ferimento por arma de fogo doenccedilas metaboacutelicas
e tumores (Hospital da Cruz Vermelha 2012 - internet)
A fratura do cocircndilo da mandiacutebula eacute a lesatildeo mais comum dentre as fraturas
da mandibula e representam de 20 a 62 de todas as fraturas da mandiacutebula
(Villarreal et al 2004) Por outro lado o objetivo principal do tratamento das fratu-
ras de cocircndilo seria a restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporomandibular da
oclusatildeo dos dentes e do contorno esteacutetico da face (Moreira et al 2000)
Um dos grandes desafios da induacutestria para o desenvolvimento de produtos
meacutedicos eacute criar dispositivos que atendam as necessidades de fixaccedilatildeo interna de
fraturas oacutesseas Assim a induacutestria tem trabalhado com processos de fabricaccedilatildeo de
placas retentivas para fixaccedilatildeo dos ossos da face (Toride Ind e Comeacutercio Ltda
2012)
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Buco-maxilo-facial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Reci-
2
fe PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 mostrou que os
mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de fogo (308)
os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154) As fraturas de
mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fraturas de maxila
com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de fixaccedilatildeo interna
riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos (Silva et al 2003)
As opiniotildees como proceder no tratamento de fraturas da mandiacutebula e prin-
cipalmente na fratura do cocircndilo satildeo sempre emitidas pelos autores sendo unacirc-
nime que no caso de deslocamento oacutesseo a FIR (fixaccedilatildeo interna riacutegida) eacute a mais
indicada para restabelecer as funccedilotildees temporomandibular (Meyer et al 2006 El-
lis III et al 1993 Haug et al 2002 Asprino et al 2005 Figueiredo et al 2007
Manganello-Souza e Silva 2002 Moreira et al 2000)
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas de fixaccedilatildeo de fratura de
cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencional retas com seis
furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini placa dinacircmica do grupo
(E) reuniu forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior capazes
de resistir tensotildees de mastigaccedilatildeo sem desestabilizar a fratura do cocircndilo
Meyer et al 2007 concluiacuteram que as placas com geometria trapezoidal fo-
ram eficazes para estabilizar fraturas subcondilares cumprindo os princiacutepios bio-
mecacircnicos de osteossiacutentese para fixaccedilatildeo de fraturas Nessa mesma linha de pes-
quisa Dominik Haim et al (2011) comparam a fixaccedilatildeo de duas placas de 4 furos
do sistema 20 mm em mandiacutebula de osso suiacuteno com a fixaccedilatildeo de uma placa do
sistema 20 mm de fixaccedilatildeo riacutegida TriLok concluindo que os dois sistemas suporta-
ram forccedilas necessaacuterias para cumprir os princiacutepios de uma osteossiacutentese funcional
e estaacutevel ambos foram capazes de resistir agrave tensotildees fisioloacutegicas mas o sistema
de fixaccedilatildeo Trilok teve como vantagem natildeo afrouxar os parafusos
Assis Freitas (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a dis-
tribuiccedilatildeo de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares com duas
placas retas do sistema 20mm ou trapezoidais dos sistemas 20 mm ou 15 mm
3
com e sem extensatildeo Concluiu que a extensatildeo posterior das placas trapezoidais
aumentava a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves
placas sem extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema
20 mm apresentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido acircntero-
posterior A fixaccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15mm com e sem exten-
satildeo apresentou resistecircncia ao deslocamento semelhante agrave fixaccedilatildeo com duas pla-
cas do sistema 20 mm no sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-
posterior o sistema de fixaccedilatildeo com placa trapezoidal com e sem extensatildeo poste-
rior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de tensatildeo de maneira mais equilibrada quando
comparado ao sistema com duas placas
Por outro lado Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas pla-
cas do sistema 20 mm com parafusos bicorticais em fraturas subcondilares pro-
moveu melhor resultado com forccedilas aplicadas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-
posterior Entretanto quando a localizaccedilatildeo da fratura natildeo possibilita a aplicaccedilatildeo
de duas placas o uso de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo re-
forccedilada pelos resultados do estudo
Com base nos dados relatados pelos autores que estudaram as teacutecnicas
de fixaccedilatildeo com diferentes modelos de placas (Haug et al 2002 ndash mini-placa reta
de 6 furos Meyer et al 2007 ndash mini-placa trapezoidal Haim et al 2011 ndash mini-
placa trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida Freitas 2012 ndash mini-placa reta de 4 furos mini
e micro- placa trapezoidal sem e com prolongamento Asprino et al 2006 ndash mini-
placa reta de 4 furos fixando uma ou duas placas) seria conveniente e oportuno
estudar a resistecircncia mecacircnica de placas desenvolvidas pelo autor em forma de
Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em teacutecnicas de contensatildeo inter-
na riacutegida de fraturas do colo do cocircndilo da mandiacutebula
4
2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
5
22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
ix
Aos colegas de Doutorado pelas informaccedilotildees e apoio durante o decorrer
do Curso em especial aos Luiz Raposo Lucas C M Dantas e Joatildeo Paulo Lyra e
Silva
Aacute empresa Toride Ind e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil pelo apoio
estrutura e facilidades para a conclusatildeo deste trabalho
Aos colegas do setor de engenharia da empresa Toride Ind e Comeacutercio Lt-
da pela ajuda e compressatildeo pela minha ausecircncia no trabalho para que eu pu-
desse desenvolver esta dissertaccedilatildeo de mestrado
A todos que colaboraram de alguma forma para que esta realizaccedilatildeo fosse
possiacutevel
x
Resumo
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas em forma de Y com es-
pessuras de 06 10 e 15 mm para ser usadas em fratura de colo de cocircndilo da
mandiacutebula e submetecirc-las ao ensaio de resistecircncia mecacircnica de compressatildeo Fo-
ram desenvolvidas 10 placas em Y para cada espessura contendo 8 furos As
placas foram confeccionadas de acordo com projeto idealizado pelo autor e fabri-
cado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil As
placas foram confeccionadas com titacircnio comercialmente puro (grau ll) conforme
norma ASTM F-67 Os processos para desenvolvimento das placas foram feitos
em programa de desenho mecacircnico Solid Works A confecccedilatildeo das placas seguiu
a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute existente na empresa compreendendo processo
de usinagem em equipamento modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem
precisatildeo e controle dimensional com toleracircncia de plusmn 010 mm Foram tambeacutem
confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina de poliuretano
riacutegido de densidade 40 a 50 PCF onde as placas foram fixadas para conter fratura
simulada da cabeccedila do cocircndilo O teste de carregamento foi executado na maacutequi-
na para ensaio universal Instron modelo 4411 aplicando carga na posiccedilatildeo meacutedio-
lateral e acircntero-posterior na cabeccedila do cocircndilo ANOVA com 2 fatores e teste de
Tukey com 5 de significacircncia foram aplicados nos resultados Quando a carga
foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a placa de maior espessura (15 mm) obteve
a maior resistecircncia mas sem diferenccedila estatiacutestica entre os deslocamentos de 50
e 100 mm No sentido acircntero-posterior a placa com maior resistecircncia foi a de
menor espessura seguida pela de maior espessura Pode-se concluir que 1 ndash No
sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram observados no des-
locamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com valores similares
em 10 e 20 mm respectivamente 2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacuteni-
ca que apresentou maior valor meacutedio em todos os deslocamentos 3 ndash No sentido
acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram vistos no deslocamento
de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessuras de placas 4 ndash A pla-
xi
ca com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valores em todos os
deslocamentos e 5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo
foi alcanccedilado
Palavra chave Desenvolvimento de placas Fixaccedilatildeo interna riacutegida Resis-
tecircncia aacute compressatildeo fratura de cocircndilo da mandiacutebula
xii
Abstract
The purpose of this study was to develop a Y plate with thicknesses of 06
10 and 15 mm for use in condylar mandible fracture and submit them to the me-
chanical strength testing Compression For this study 30 plates were used for sur-
gical containment internal Y geometry and holes 8 10 plates with a thickness of
06 10 mm plates with 10 mm thickness and 10 plates with thickness of 15 mm
This model plate was designed by the author and manufactured by Toride Industry
e Comercio Ltda Mogi Mirim Brazil The plates were made from commercially
pure titanium (grade II) according to ASTM F-67 The processes for developing
the plates were made in program Solid Works mechanical design engineering
company by Toride following the procedures of the project The making of the
plates followed the methodology in an existing manufacturing company including
process equipment machining model Romi Discovery of 04 axes which keeps ac-
curacy and dimensional control with a tolerance of plusmn 010 mm required by the
quality system of the company Toride Were prepared hemi-jaws 30 on the left
side with hard polyurethane resin density 40-50 PCF where the plates were fixed
The load test was run on the test equipment universal Servohidraacuteulico Instron
Model 4411 (Instron Corp Norwood MA) and will have to evaluate the strength
of plates attached Hemi-mandibles applying the force in mid-lateral position and
the force applied at Antero-posterior position were predetermined three shifts ob-
taining values of average load in the three Statistical analysis of variance by
ANOVA used 02 factors the Tukey test at 5 significance level was applied
When the load was applied in the medial-lateral plate of greater thickness (15
mm) gave the highest strength but no statistical difference in displacement of 50
and 100 mm Antero-posterior direction on the plate was the biggest strength of
thinner following the greater thickness It can be concluded that 1 - In the medial -
lateral direction the highest values of resistance were observed in the displace-
ment of 15 mm except for the 06 and 15 mm plates with similar values in 10 and
20 mm respectively 2 - A plate with thickness of 15 mm was the one with the
xiii
highest average value on all shifts 3 - In the antero-posterior direction the highest
values of resistance were seen in the displacement of 15 mm and 5 mm in the mi-
nors for all thicknesses of plates 4 - A plate with thickness of 06 mm showed the
highest values in all shifts and 5 - In the antero-posterior direction the loading of
20 mm was not achieved
Keyword Development plates rigid internal fixation mechanical strength
condylar mandible fracture
xiv
SUMAacuteRIO
1 INTRODUCcedilAtildeO 1
2 REVISAtildeO DA LITERATURA 4
21 INCIDEcircNCIA E INDICACcedilAtildeO 4
22 CLASSIFICACcedilAtildeO 5
23 ESTUDO CLIacuteNICO 8
24 TRATAMENTO CONSERVADOR OU CIRUacuteRGICO DE FRATURAS 8
25 ESTUDOS LABORATORIAIS IN VITRO TEacuteCNICAS FIXACcedilAtildeO INTERNA RIacuteGIDA 11
26 FORCcedilA DE MORDIDA 13
3 PROPOSICcedilAtildeO 15
4 MATERIAL E MEacuteTODOS 16
41 DESENVOLVIMENTO DAS PLACAS 16
411 Placas e Parafusos 16
42 CONFECCcedilAtildeO DAS HEMI-MANDIacuteBULAS 20
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano 20
422 Preparo das Amostras 24
423 Teste de Carregamento 27
43 ANAacuteLISES ESTATIacuteSTICAS 30
5 RESULTADOS 31
51 CARGA COMPRESSIVA MEacuteDIO-LATERAL 31
52 CARGA COMPRESSIVA AcircNTERO-POSTERIOR 34
6 DISCUSSAtildeO 37
7 CONCLUSAtildeO 44
REFEREcircNCIAS 45
xv
ANEXOS 48
ANEXO 1 ndash ANAacuteLISE ESTATIacuteSTICA 48
ANEXO 2 ndash CERTIFICADO DE ANAacuteLISES DA MATEacuteRIA PRIMA UTILIZADAS NA
FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS E CERTIFICADOS DE QUALIDADE DO
PROCESSO DE FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS 51
1
1 INTRODUCcedilAtildeO
De acordo com Marta Maria Alves da Silva Coordenadora da Aacuterea Teacutecnica
de Vigilacircncia e Acidentes do Ministeacuterio da Sauacutede o Brasil enfrenta verdadeira ldquoe-
pidemiardquo de acidentes de tracircnsito Em 2011 cerca de 150 mil viacutetimas de acidentes
de tracircnsito foram internadas em hospitais da rede puacuteblica gerando gasto de R$
200 milhotildees aos cofres puacuteblicos
O agravante eacute que do total das internaccedilotildees praticamente a metade (48)
envolveu motociclistas Isso caracteriza uma situaccedilatildeo epidecircmica e as causas mais
comuns satildeo direccedilatildeo perigosa e conduccedilatildeo das motos por pessoas alcoolizadas
(Reportagem de Marcos Chagas Agencia Brasil 13092012 - Internet)
Como citado na reportagem metade dos acidentes foi de condutores de
motocicletas onde a cabeccedila sempre eacute afetada As fraturas da mandiacutebula satildeo
bastante frequentes ocupando o 2ordm lugar dentre as fraturas dos ossos da face
com incidecircncia de 38 ocasionados principalmente por acidentes automobiliacutesti-
cos Os ossos da face satildeo resistentes e necessitam de trauma de grande intensi-
dade para fraturaacute-los sendo tambeacutem consequecircncia de agressatildeo fiacutesica acidentes
de trabalho praacutetica desportiva ferimento por arma de fogo doenccedilas metaboacutelicas
e tumores (Hospital da Cruz Vermelha 2012 - internet)
A fratura do cocircndilo da mandiacutebula eacute a lesatildeo mais comum dentre as fraturas
da mandibula e representam de 20 a 62 de todas as fraturas da mandiacutebula
(Villarreal et al 2004) Por outro lado o objetivo principal do tratamento das fratu-
ras de cocircndilo seria a restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporomandibular da
oclusatildeo dos dentes e do contorno esteacutetico da face (Moreira et al 2000)
Um dos grandes desafios da induacutestria para o desenvolvimento de produtos
meacutedicos eacute criar dispositivos que atendam as necessidades de fixaccedilatildeo interna de
fraturas oacutesseas Assim a induacutestria tem trabalhado com processos de fabricaccedilatildeo de
placas retentivas para fixaccedilatildeo dos ossos da face (Toride Ind e Comeacutercio Ltda
2012)
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Buco-maxilo-facial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Reci-
2
fe PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 mostrou que os
mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de fogo (308)
os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154) As fraturas de
mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fraturas de maxila
com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de fixaccedilatildeo interna
riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos (Silva et al 2003)
As opiniotildees como proceder no tratamento de fraturas da mandiacutebula e prin-
cipalmente na fratura do cocircndilo satildeo sempre emitidas pelos autores sendo unacirc-
nime que no caso de deslocamento oacutesseo a FIR (fixaccedilatildeo interna riacutegida) eacute a mais
indicada para restabelecer as funccedilotildees temporomandibular (Meyer et al 2006 El-
lis III et al 1993 Haug et al 2002 Asprino et al 2005 Figueiredo et al 2007
Manganello-Souza e Silva 2002 Moreira et al 2000)
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas de fixaccedilatildeo de fratura de
cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencional retas com seis
furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini placa dinacircmica do grupo
(E) reuniu forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior capazes
de resistir tensotildees de mastigaccedilatildeo sem desestabilizar a fratura do cocircndilo
Meyer et al 2007 concluiacuteram que as placas com geometria trapezoidal fo-
ram eficazes para estabilizar fraturas subcondilares cumprindo os princiacutepios bio-
mecacircnicos de osteossiacutentese para fixaccedilatildeo de fraturas Nessa mesma linha de pes-
quisa Dominik Haim et al (2011) comparam a fixaccedilatildeo de duas placas de 4 furos
do sistema 20 mm em mandiacutebula de osso suiacuteno com a fixaccedilatildeo de uma placa do
sistema 20 mm de fixaccedilatildeo riacutegida TriLok concluindo que os dois sistemas suporta-
ram forccedilas necessaacuterias para cumprir os princiacutepios de uma osteossiacutentese funcional
e estaacutevel ambos foram capazes de resistir agrave tensotildees fisioloacutegicas mas o sistema
de fixaccedilatildeo Trilok teve como vantagem natildeo afrouxar os parafusos
Assis Freitas (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a dis-
tribuiccedilatildeo de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares com duas
placas retas do sistema 20mm ou trapezoidais dos sistemas 20 mm ou 15 mm
3
com e sem extensatildeo Concluiu que a extensatildeo posterior das placas trapezoidais
aumentava a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves
placas sem extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema
20 mm apresentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido acircntero-
posterior A fixaccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15mm com e sem exten-
satildeo apresentou resistecircncia ao deslocamento semelhante agrave fixaccedilatildeo com duas pla-
cas do sistema 20 mm no sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-
posterior o sistema de fixaccedilatildeo com placa trapezoidal com e sem extensatildeo poste-
rior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de tensatildeo de maneira mais equilibrada quando
comparado ao sistema com duas placas
Por outro lado Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas pla-
cas do sistema 20 mm com parafusos bicorticais em fraturas subcondilares pro-
moveu melhor resultado com forccedilas aplicadas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-
posterior Entretanto quando a localizaccedilatildeo da fratura natildeo possibilita a aplicaccedilatildeo
de duas placas o uso de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo re-
forccedilada pelos resultados do estudo
Com base nos dados relatados pelos autores que estudaram as teacutecnicas
de fixaccedilatildeo com diferentes modelos de placas (Haug et al 2002 ndash mini-placa reta
de 6 furos Meyer et al 2007 ndash mini-placa trapezoidal Haim et al 2011 ndash mini-
placa trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida Freitas 2012 ndash mini-placa reta de 4 furos mini
e micro- placa trapezoidal sem e com prolongamento Asprino et al 2006 ndash mini-
placa reta de 4 furos fixando uma ou duas placas) seria conveniente e oportuno
estudar a resistecircncia mecacircnica de placas desenvolvidas pelo autor em forma de
Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em teacutecnicas de contensatildeo inter-
na riacutegida de fraturas do colo do cocircndilo da mandiacutebula
4
2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
5
22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
x
Resumo
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas em forma de Y com es-
pessuras de 06 10 e 15 mm para ser usadas em fratura de colo de cocircndilo da
mandiacutebula e submetecirc-las ao ensaio de resistecircncia mecacircnica de compressatildeo Fo-
ram desenvolvidas 10 placas em Y para cada espessura contendo 8 furos As
placas foram confeccionadas de acordo com projeto idealizado pelo autor e fabri-
cado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda Mogi Mirim SP Brasil As
placas foram confeccionadas com titacircnio comercialmente puro (grau ll) conforme
norma ASTM F-67 Os processos para desenvolvimento das placas foram feitos
em programa de desenho mecacircnico Solid Works A confecccedilatildeo das placas seguiu
a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute existente na empresa compreendendo processo
de usinagem em equipamento modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem
precisatildeo e controle dimensional com toleracircncia de plusmn 010 mm Foram tambeacutem
confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina de poliuretano
riacutegido de densidade 40 a 50 PCF onde as placas foram fixadas para conter fratura
simulada da cabeccedila do cocircndilo O teste de carregamento foi executado na maacutequi-
na para ensaio universal Instron modelo 4411 aplicando carga na posiccedilatildeo meacutedio-
lateral e acircntero-posterior na cabeccedila do cocircndilo ANOVA com 2 fatores e teste de
Tukey com 5 de significacircncia foram aplicados nos resultados Quando a carga
foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a placa de maior espessura (15 mm) obteve
a maior resistecircncia mas sem diferenccedila estatiacutestica entre os deslocamentos de 50
e 100 mm No sentido acircntero-posterior a placa com maior resistecircncia foi a de
menor espessura seguida pela de maior espessura Pode-se concluir que 1 ndash No
sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram observados no des-
locamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com valores similares
em 10 e 20 mm respectivamente 2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacuteni-
ca que apresentou maior valor meacutedio em todos os deslocamentos 3 ndash No sentido
acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram vistos no deslocamento
de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessuras de placas 4 ndash A pla-
xi
ca com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valores em todos os
deslocamentos e 5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo
foi alcanccedilado
Palavra chave Desenvolvimento de placas Fixaccedilatildeo interna riacutegida Resis-
tecircncia aacute compressatildeo fratura de cocircndilo da mandiacutebula
xii
Abstract
The purpose of this study was to develop a Y plate with thicknesses of 06
10 and 15 mm for use in condylar mandible fracture and submit them to the me-
chanical strength testing Compression For this study 30 plates were used for sur-
gical containment internal Y geometry and holes 8 10 plates with a thickness of
06 10 mm plates with 10 mm thickness and 10 plates with thickness of 15 mm
This model plate was designed by the author and manufactured by Toride Industry
e Comercio Ltda Mogi Mirim Brazil The plates were made from commercially
pure titanium (grade II) according to ASTM F-67 The processes for developing
the plates were made in program Solid Works mechanical design engineering
company by Toride following the procedures of the project The making of the
plates followed the methodology in an existing manufacturing company including
process equipment machining model Romi Discovery of 04 axes which keeps ac-
curacy and dimensional control with a tolerance of plusmn 010 mm required by the
quality system of the company Toride Were prepared hemi-jaws 30 on the left
side with hard polyurethane resin density 40-50 PCF where the plates were fixed
The load test was run on the test equipment universal Servohidraacuteulico Instron
Model 4411 (Instron Corp Norwood MA) and will have to evaluate the strength
of plates attached Hemi-mandibles applying the force in mid-lateral position and
the force applied at Antero-posterior position were predetermined three shifts ob-
taining values of average load in the three Statistical analysis of variance by
ANOVA used 02 factors the Tukey test at 5 significance level was applied
When the load was applied in the medial-lateral plate of greater thickness (15
mm) gave the highest strength but no statistical difference in displacement of 50
and 100 mm Antero-posterior direction on the plate was the biggest strength of
thinner following the greater thickness It can be concluded that 1 - In the medial -
lateral direction the highest values of resistance were observed in the displace-
ment of 15 mm except for the 06 and 15 mm plates with similar values in 10 and
20 mm respectively 2 - A plate with thickness of 15 mm was the one with the
xiii
highest average value on all shifts 3 - In the antero-posterior direction the highest
values of resistance were seen in the displacement of 15 mm and 5 mm in the mi-
nors for all thicknesses of plates 4 - A plate with thickness of 06 mm showed the
highest values in all shifts and 5 - In the antero-posterior direction the loading of
20 mm was not achieved
Keyword Development plates rigid internal fixation mechanical strength
condylar mandible fracture
xiv
SUMAacuteRIO
1 INTRODUCcedilAtildeO 1
2 REVISAtildeO DA LITERATURA 4
21 INCIDEcircNCIA E INDICACcedilAtildeO 4
22 CLASSIFICACcedilAtildeO 5
23 ESTUDO CLIacuteNICO 8
24 TRATAMENTO CONSERVADOR OU CIRUacuteRGICO DE FRATURAS 8
25 ESTUDOS LABORATORIAIS IN VITRO TEacuteCNICAS FIXACcedilAtildeO INTERNA RIacuteGIDA 11
26 FORCcedilA DE MORDIDA 13
3 PROPOSICcedilAtildeO 15
4 MATERIAL E MEacuteTODOS 16
41 DESENVOLVIMENTO DAS PLACAS 16
411 Placas e Parafusos 16
42 CONFECCcedilAtildeO DAS HEMI-MANDIacuteBULAS 20
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano 20
422 Preparo das Amostras 24
423 Teste de Carregamento 27
43 ANAacuteLISES ESTATIacuteSTICAS 30
5 RESULTADOS 31
51 CARGA COMPRESSIVA MEacuteDIO-LATERAL 31
52 CARGA COMPRESSIVA AcircNTERO-POSTERIOR 34
6 DISCUSSAtildeO 37
7 CONCLUSAtildeO 44
REFEREcircNCIAS 45
xv
ANEXOS 48
ANEXO 1 ndash ANAacuteLISE ESTATIacuteSTICA 48
ANEXO 2 ndash CERTIFICADO DE ANAacuteLISES DA MATEacuteRIA PRIMA UTILIZADAS NA
FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS E CERTIFICADOS DE QUALIDADE DO
PROCESSO DE FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS 51
1
1 INTRODUCcedilAtildeO
De acordo com Marta Maria Alves da Silva Coordenadora da Aacuterea Teacutecnica
de Vigilacircncia e Acidentes do Ministeacuterio da Sauacutede o Brasil enfrenta verdadeira ldquoe-
pidemiardquo de acidentes de tracircnsito Em 2011 cerca de 150 mil viacutetimas de acidentes
de tracircnsito foram internadas em hospitais da rede puacuteblica gerando gasto de R$
200 milhotildees aos cofres puacuteblicos
O agravante eacute que do total das internaccedilotildees praticamente a metade (48)
envolveu motociclistas Isso caracteriza uma situaccedilatildeo epidecircmica e as causas mais
comuns satildeo direccedilatildeo perigosa e conduccedilatildeo das motos por pessoas alcoolizadas
(Reportagem de Marcos Chagas Agencia Brasil 13092012 - Internet)
Como citado na reportagem metade dos acidentes foi de condutores de
motocicletas onde a cabeccedila sempre eacute afetada As fraturas da mandiacutebula satildeo
bastante frequentes ocupando o 2ordm lugar dentre as fraturas dos ossos da face
com incidecircncia de 38 ocasionados principalmente por acidentes automobiliacutesti-
cos Os ossos da face satildeo resistentes e necessitam de trauma de grande intensi-
dade para fraturaacute-los sendo tambeacutem consequecircncia de agressatildeo fiacutesica acidentes
de trabalho praacutetica desportiva ferimento por arma de fogo doenccedilas metaboacutelicas
e tumores (Hospital da Cruz Vermelha 2012 - internet)
A fratura do cocircndilo da mandiacutebula eacute a lesatildeo mais comum dentre as fraturas
da mandibula e representam de 20 a 62 de todas as fraturas da mandiacutebula
(Villarreal et al 2004) Por outro lado o objetivo principal do tratamento das fratu-
ras de cocircndilo seria a restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporomandibular da
oclusatildeo dos dentes e do contorno esteacutetico da face (Moreira et al 2000)
Um dos grandes desafios da induacutestria para o desenvolvimento de produtos
meacutedicos eacute criar dispositivos que atendam as necessidades de fixaccedilatildeo interna de
fraturas oacutesseas Assim a induacutestria tem trabalhado com processos de fabricaccedilatildeo de
placas retentivas para fixaccedilatildeo dos ossos da face (Toride Ind e Comeacutercio Ltda
2012)
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Buco-maxilo-facial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Reci-
2
fe PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 mostrou que os
mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de fogo (308)
os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154) As fraturas de
mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fraturas de maxila
com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de fixaccedilatildeo interna
riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos (Silva et al 2003)
As opiniotildees como proceder no tratamento de fraturas da mandiacutebula e prin-
cipalmente na fratura do cocircndilo satildeo sempre emitidas pelos autores sendo unacirc-
nime que no caso de deslocamento oacutesseo a FIR (fixaccedilatildeo interna riacutegida) eacute a mais
indicada para restabelecer as funccedilotildees temporomandibular (Meyer et al 2006 El-
lis III et al 1993 Haug et al 2002 Asprino et al 2005 Figueiredo et al 2007
Manganello-Souza e Silva 2002 Moreira et al 2000)
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas de fixaccedilatildeo de fratura de
cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencional retas com seis
furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini placa dinacircmica do grupo
(E) reuniu forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior capazes
de resistir tensotildees de mastigaccedilatildeo sem desestabilizar a fratura do cocircndilo
Meyer et al 2007 concluiacuteram que as placas com geometria trapezoidal fo-
ram eficazes para estabilizar fraturas subcondilares cumprindo os princiacutepios bio-
mecacircnicos de osteossiacutentese para fixaccedilatildeo de fraturas Nessa mesma linha de pes-
quisa Dominik Haim et al (2011) comparam a fixaccedilatildeo de duas placas de 4 furos
do sistema 20 mm em mandiacutebula de osso suiacuteno com a fixaccedilatildeo de uma placa do
sistema 20 mm de fixaccedilatildeo riacutegida TriLok concluindo que os dois sistemas suporta-
ram forccedilas necessaacuterias para cumprir os princiacutepios de uma osteossiacutentese funcional
e estaacutevel ambos foram capazes de resistir agrave tensotildees fisioloacutegicas mas o sistema
de fixaccedilatildeo Trilok teve como vantagem natildeo afrouxar os parafusos
Assis Freitas (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a dis-
tribuiccedilatildeo de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares com duas
placas retas do sistema 20mm ou trapezoidais dos sistemas 20 mm ou 15 mm
3
com e sem extensatildeo Concluiu que a extensatildeo posterior das placas trapezoidais
aumentava a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves
placas sem extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema
20 mm apresentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido acircntero-
posterior A fixaccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15mm com e sem exten-
satildeo apresentou resistecircncia ao deslocamento semelhante agrave fixaccedilatildeo com duas pla-
cas do sistema 20 mm no sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-
posterior o sistema de fixaccedilatildeo com placa trapezoidal com e sem extensatildeo poste-
rior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de tensatildeo de maneira mais equilibrada quando
comparado ao sistema com duas placas
Por outro lado Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas pla-
cas do sistema 20 mm com parafusos bicorticais em fraturas subcondilares pro-
moveu melhor resultado com forccedilas aplicadas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-
posterior Entretanto quando a localizaccedilatildeo da fratura natildeo possibilita a aplicaccedilatildeo
de duas placas o uso de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo re-
forccedilada pelos resultados do estudo
Com base nos dados relatados pelos autores que estudaram as teacutecnicas
de fixaccedilatildeo com diferentes modelos de placas (Haug et al 2002 ndash mini-placa reta
de 6 furos Meyer et al 2007 ndash mini-placa trapezoidal Haim et al 2011 ndash mini-
placa trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida Freitas 2012 ndash mini-placa reta de 4 furos mini
e micro- placa trapezoidal sem e com prolongamento Asprino et al 2006 ndash mini-
placa reta de 4 furos fixando uma ou duas placas) seria conveniente e oportuno
estudar a resistecircncia mecacircnica de placas desenvolvidas pelo autor em forma de
Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em teacutecnicas de contensatildeo inter-
na riacutegida de fraturas do colo do cocircndilo da mandiacutebula
4
2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
5
22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
xi
ca com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valores em todos os
deslocamentos e 5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo
foi alcanccedilado
Palavra chave Desenvolvimento de placas Fixaccedilatildeo interna riacutegida Resis-
tecircncia aacute compressatildeo fratura de cocircndilo da mandiacutebula
xii
Abstract
The purpose of this study was to develop a Y plate with thicknesses of 06
10 and 15 mm for use in condylar mandible fracture and submit them to the me-
chanical strength testing Compression For this study 30 plates were used for sur-
gical containment internal Y geometry and holes 8 10 plates with a thickness of
06 10 mm plates with 10 mm thickness and 10 plates with thickness of 15 mm
This model plate was designed by the author and manufactured by Toride Industry
e Comercio Ltda Mogi Mirim Brazil The plates were made from commercially
pure titanium (grade II) according to ASTM F-67 The processes for developing
the plates were made in program Solid Works mechanical design engineering
company by Toride following the procedures of the project The making of the
plates followed the methodology in an existing manufacturing company including
process equipment machining model Romi Discovery of 04 axes which keeps ac-
curacy and dimensional control with a tolerance of plusmn 010 mm required by the
quality system of the company Toride Were prepared hemi-jaws 30 on the left
side with hard polyurethane resin density 40-50 PCF where the plates were fixed
The load test was run on the test equipment universal Servohidraacuteulico Instron
Model 4411 (Instron Corp Norwood MA) and will have to evaluate the strength
of plates attached Hemi-mandibles applying the force in mid-lateral position and
the force applied at Antero-posterior position were predetermined three shifts ob-
taining values of average load in the three Statistical analysis of variance by
ANOVA used 02 factors the Tukey test at 5 significance level was applied
When the load was applied in the medial-lateral plate of greater thickness (15
mm) gave the highest strength but no statistical difference in displacement of 50
and 100 mm Antero-posterior direction on the plate was the biggest strength of
thinner following the greater thickness It can be concluded that 1 - In the medial -
lateral direction the highest values of resistance were observed in the displace-
ment of 15 mm except for the 06 and 15 mm plates with similar values in 10 and
20 mm respectively 2 - A plate with thickness of 15 mm was the one with the
xiii
highest average value on all shifts 3 - In the antero-posterior direction the highest
values of resistance were seen in the displacement of 15 mm and 5 mm in the mi-
nors for all thicknesses of plates 4 - A plate with thickness of 06 mm showed the
highest values in all shifts and 5 - In the antero-posterior direction the loading of
20 mm was not achieved
Keyword Development plates rigid internal fixation mechanical strength
condylar mandible fracture
xiv
SUMAacuteRIO
1 INTRODUCcedilAtildeO 1
2 REVISAtildeO DA LITERATURA 4
21 INCIDEcircNCIA E INDICACcedilAtildeO 4
22 CLASSIFICACcedilAtildeO 5
23 ESTUDO CLIacuteNICO 8
24 TRATAMENTO CONSERVADOR OU CIRUacuteRGICO DE FRATURAS 8
25 ESTUDOS LABORATORIAIS IN VITRO TEacuteCNICAS FIXACcedilAtildeO INTERNA RIacuteGIDA 11
26 FORCcedilA DE MORDIDA 13
3 PROPOSICcedilAtildeO 15
4 MATERIAL E MEacuteTODOS 16
41 DESENVOLVIMENTO DAS PLACAS 16
411 Placas e Parafusos 16
42 CONFECCcedilAtildeO DAS HEMI-MANDIacuteBULAS 20
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano 20
422 Preparo das Amostras 24
423 Teste de Carregamento 27
43 ANAacuteLISES ESTATIacuteSTICAS 30
5 RESULTADOS 31
51 CARGA COMPRESSIVA MEacuteDIO-LATERAL 31
52 CARGA COMPRESSIVA AcircNTERO-POSTERIOR 34
6 DISCUSSAtildeO 37
7 CONCLUSAtildeO 44
REFEREcircNCIAS 45
xv
ANEXOS 48
ANEXO 1 ndash ANAacuteLISE ESTATIacuteSTICA 48
ANEXO 2 ndash CERTIFICADO DE ANAacuteLISES DA MATEacuteRIA PRIMA UTILIZADAS NA
FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS E CERTIFICADOS DE QUALIDADE DO
PROCESSO DE FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS 51
1
1 INTRODUCcedilAtildeO
De acordo com Marta Maria Alves da Silva Coordenadora da Aacuterea Teacutecnica
de Vigilacircncia e Acidentes do Ministeacuterio da Sauacutede o Brasil enfrenta verdadeira ldquoe-
pidemiardquo de acidentes de tracircnsito Em 2011 cerca de 150 mil viacutetimas de acidentes
de tracircnsito foram internadas em hospitais da rede puacuteblica gerando gasto de R$
200 milhotildees aos cofres puacuteblicos
O agravante eacute que do total das internaccedilotildees praticamente a metade (48)
envolveu motociclistas Isso caracteriza uma situaccedilatildeo epidecircmica e as causas mais
comuns satildeo direccedilatildeo perigosa e conduccedilatildeo das motos por pessoas alcoolizadas
(Reportagem de Marcos Chagas Agencia Brasil 13092012 - Internet)
Como citado na reportagem metade dos acidentes foi de condutores de
motocicletas onde a cabeccedila sempre eacute afetada As fraturas da mandiacutebula satildeo
bastante frequentes ocupando o 2ordm lugar dentre as fraturas dos ossos da face
com incidecircncia de 38 ocasionados principalmente por acidentes automobiliacutesti-
cos Os ossos da face satildeo resistentes e necessitam de trauma de grande intensi-
dade para fraturaacute-los sendo tambeacutem consequecircncia de agressatildeo fiacutesica acidentes
de trabalho praacutetica desportiva ferimento por arma de fogo doenccedilas metaboacutelicas
e tumores (Hospital da Cruz Vermelha 2012 - internet)
A fratura do cocircndilo da mandiacutebula eacute a lesatildeo mais comum dentre as fraturas
da mandibula e representam de 20 a 62 de todas as fraturas da mandiacutebula
(Villarreal et al 2004) Por outro lado o objetivo principal do tratamento das fratu-
ras de cocircndilo seria a restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporomandibular da
oclusatildeo dos dentes e do contorno esteacutetico da face (Moreira et al 2000)
Um dos grandes desafios da induacutestria para o desenvolvimento de produtos
meacutedicos eacute criar dispositivos que atendam as necessidades de fixaccedilatildeo interna de
fraturas oacutesseas Assim a induacutestria tem trabalhado com processos de fabricaccedilatildeo de
placas retentivas para fixaccedilatildeo dos ossos da face (Toride Ind e Comeacutercio Ltda
2012)
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Buco-maxilo-facial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Reci-
2
fe PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 mostrou que os
mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de fogo (308)
os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154) As fraturas de
mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fraturas de maxila
com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de fixaccedilatildeo interna
riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos (Silva et al 2003)
As opiniotildees como proceder no tratamento de fraturas da mandiacutebula e prin-
cipalmente na fratura do cocircndilo satildeo sempre emitidas pelos autores sendo unacirc-
nime que no caso de deslocamento oacutesseo a FIR (fixaccedilatildeo interna riacutegida) eacute a mais
indicada para restabelecer as funccedilotildees temporomandibular (Meyer et al 2006 El-
lis III et al 1993 Haug et al 2002 Asprino et al 2005 Figueiredo et al 2007
Manganello-Souza e Silva 2002 Moreira et al 2000)
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas de fixaccedilatildeo de fratura de
cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencional retas com seis
furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini placa dinacircmica do grupo
(E) reuniu forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior capazes
de resistir tensotildees de mastigaccedilatildeo sem desestabilizar a fratura do cocircndilo
Meyer et al 2007 concluiacuteram que as placas com geometria trapezoidal fo-
ram eficazes para estabilizar fraturas subcondilares cumprindo os princiacutepios bio-
mecacircnicos de osteossiacutentese para fixaccedilatildeo de fraturas Nessa mesma linha de pes-
quisa Dominik Haim et al (2011) comparam a fixaccedilatildeo de duas placas de 4 furos
do sistema 20 mm em mandiacutebula de osso suiacuteno com a fixaccedilatildeo de uma placa do
sistema 20 mm de fixaccedilatildeo riacutegida TriLok concluindo que os dois sistemas suporta-
ram forccedilas necessaacuterias para cumprir os princiacutepios de uma osteossiacutentese funcional
e estaacutevel ambos foram capazes de resistir agrave tensotildees fisioloacutegicas mas o sistema
de fixaccedilatildeo Trilok teve como vantagem natildeo afrouxar os parafusos
Assis Freitas (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a dis-
tribuiccedilatildeo de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares com duas
placas retas do sistema 20mm ou trapezoidais dos sistemas 20 mm ou 15 mm
3
com e sem extensatildeo Concluiu que a extensatildeo posterior das placas trapezoidais
aumentava a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves
placas sem extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema
20 mm apresentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido acircntero-
posterior A fixaccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15mm com e sem exten-
satildeo apresentou resistecircncia ao deslocamento semelhante agrave fixaccedilatildeo com duas pla-
cas do sistema 20 mm no sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-
posterior o sistema de fixaccedilatildeo com placa trapezoidal com e sem extensatildeo poste-
rior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de tensatildeo de maneira mais equilibrada quando
comparado ao sistema com duas placas
Por outro lado Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas pla-
cas do sistema 20 mm com parafusos bicorticais em fraturas subcondilares pro-
moveu melhor resultado com forccedilas aplicadas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-
posterior Entretanto quando a localizaccedilatildeo da fratura natildeo possibilita a aplicaccedilatildeo
de duas placas o uso de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo re-
forccedilada pelos resultados do estudo
Com base nos dados relatados pelos autores que estudaram as teacutecnicas
de fixaccedilatildeo com diferentes modelos de placas (Haug et al 2002 ndash mini-placa reta
de 6 furos Meyer et al 2007 ndash mini-placa trapezoidal Haim et al 2011 ndash mini-
placa trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida Freitas 2012 ndash mini-placa reta de 4 furos mini
e micro- placa trapezoidal sem e com prolongamento Asprino et al 2006 ndash mini-
placa reta de 4 furos fixando uma ou duas placas) seria conveniente e oportuno
estudar a resistecircncia mecacircnica de placas desenvolvidas pelo autor em forma de
Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em teacutecnicas de contensatildeo inter-
na riacutegida de fraturas do colo do cocircndilo da mandiacutebula
4
2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
5
22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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of the mandibular condyle A review of 466 cases J Cranio-Maxillofacial
Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
xii
Abstract
The purpose of this study was to develop a Y plate with thicknesses of 06
10 and 15 mm for use in condylar mandible fracture and submit them to the me-
chanical strength testing Compression For this study 30 plates were used for sur-
gical containment internal Y geometry and holes 8 10 plates with a thickness of
06 10 mm plates with 10 mm thickness and 10 plates with thickness of 15 mm
This model plate was designed by the author and manufactured by Toride Industry
e Comercio Ltda Mogi Mirim Brazil The plates were made from commercially
pure titanium (grade II) according to ASTM F-67 The processes for developing
the plates were made in program Solid Works mechanical design engineering
company by Toride following the procedures of the project The making of the
plates followed the methodology in an existing manufacturing company including
process equipment machining model Romi Discovery of 04 axes which keeps ac-
curacy and dimensional control with a tolerance of plusmn 010 mm required by the
quality system of the company Toride Were prepared hemi-jaws 30 on the left
side with hard polyurethane resin density 40-50 PCF where the plates were fixed
The load test was run on the test equipment universal Servohidraacuteulico Instron
Model 4411 (Instron Corp Norwood MA) and will have to evaluate the strength
of plates attached Hemi-mandibles applying the force in mid-lateral position and
the force applied at Antero-posterior position were predetermined three shifts ob-
taining values of average load in the three Statistical analysis of variance by
ANOVA used 02 factors the Tukey test at 5 significance level was applied
When the load was applied in the medial-lateral plate of greater thickness (15
mm) gave the highest strength but no statistical difference in displacement of 50
and 100 mm Antero-posterior direction on the plate was the biggest strength of
thinner following the greater thickness It can be concluded that 1 - In the medial -
lateral direction the highest values of resistance were observed in the displace-
ment of 15 mm except for the 06 and 15 mm plates with similar values in 10 and
20 mm respectively 2 - A plate with thickness of 15 mm was the one with the
xiii
highest average value on all shifts 3 - In the antero-posterior direction the highest
values of resistance were seen in the displacement of 15 mm and 5 mm in the mi-
nors for all thicknesses of plates 4 - A plate with thickness of 06 mm showed the
highest values in all shifts and 5 - In the antero-posterior direction the loading of
20 mm was not achieved
Keyword Development plates rigid internal fixation mechanical strength
condylar mandible fracture
xiv
SUMAacuteRIO
1 INTRODUCcedilAtildeO 1
2 REVISAtildeO DA LITERATURA 4
21 INCIDEcircNCIA E INDICACcedilAtildeO 4
22 CLASSIFICACcedilAtildeO 5
23 ESTUDO CLIacuteNICO 8
24 TRATAMENTO CONSERVADOR OU CIRUacuteRGICO DE FRATURAS 8
25 ESTUDOS LABORATORIAIS IN VITRO TEacuteCNICAS FIXACcedilAtildeO INTERNA RIacuteGIDA 11
26 FORCcedilA DE MORDIDA 13
3 PROPOSICcedilAtildeO 15
4 MATERIAL E MEacuteTODOS 16
41 DESENVOLVIMENTO DAS PLACAS 16
411 Placas e Parafusos 16
42 CONFECCcedilAtildeO DAS HEMI-MANDIacuteBULAS 20
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano 20
422 Preparo das Amostras 24
423 Teste de Carregamento 27
43 ANAacuteLISES ESTATIacuteSTICAS 30
5 RESULTADOS 31
51 CARGA COMPRESSIVA MEacuteDIO-LATERAL 31
52 CARGA COMPRESSIVA AcircNTERO-POSTERIOR 34
6 DISCUSSAtildeO 37
7 CONCLUSAtildeO 44
REFEREcircNCIAS 45
xv
ANEXOS 48
ANEXO 1 ndash ANAacuteLISE ESTATIacuteSTICA 48
ANEXO 2 ndash CERTIFICADO DE ANAacuteLISES DA MATEacuteRIA PRIMA UTILIZADAS NA
FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS E CERTIFICADOS DE QUALIDADE DO
PROCESSO DE FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS 51
1
1 INTRODUCcedilAtildeO
De acordo com Marta Maria Alves da Silva Coordenadora da Aacuterea Teacutecnica
de Vigilacircncia e Acidentes do Ministeacuterio da Sauacutede o Brasil enfrenta verdadeira ldquoe-
pidemiardquo de acidentes de tracircnsito Em 2011 cerca de 150 mil viacutetimas de acidentes
de tracircnsito foram internadas em hospitais da rede puacuteblica gerando gasto de R$
200 milhotildees aos cofres puacuteblicos
O agravante eacute que do total das internaccedilotildees praticamente a metade (48)
envolveu motociclistas Isso caracteriza uma situaccedilatildeo epidecircmica e as causas mais
comuns satildeo direccedilatildeo perigosa e conduccedilatildeo das motos por pessoas alcoolizadas
(Reportagem de Marcos Chagas Agencia Brasil 13092012 - Internet)
Como citado na reportagem metade dos acidentes foi de condutores de
motocicletas onde a cabeccedila sempre eacute afetada As fraturas da mandiacutebula satildeo
bastante frequentes ocupando o 2ordm lugar dentre as fraturas dos ossos da face
com incidecircncia de 38 ocasionados principalmente por acidentes automobiliacutesti-
cos Os ossos da face satildeo resistentes e necessitam de trauma de grande intensi-
dade para fraturaacute-los sendo tambeacutem consequecircncia de agressatildeo fiacutesica acidentes
de trabalho praacutetica desportiva ferimento por arma de fogo doenccedilas metaboacutelicas
e tumores (Hospital da Cruz Vermelha 2012 - internet)
A fratura do cocircndilo da mandiacutebula eacute a lesatildeo mais comum dentre as fraturas
da mandibula e representam de 20 a 62 de todas as fraturas da mandiacutebula
(Villarreal et al 2004) Por outro lado o objetivo principal do tratamento das fratu-
ras de cocircndilo seria a restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporomandibular da
oclusatildeo dos dentes e do contorno esteacutetico da face (Moreira et al 2000)
Um dos grandes desafios da induacutestria para o desenvolvimento de produtos
meacutedicos eacute criar dispositivos que atendam as necessidades de fixaccedilatildeo interna de
fraturas oacutesseas Assim a induacutestria tem trabalhado com processos de fabricaccedilatildeo de
placas retentivas para fixaccedilatildeo dos ossos da face (Toride Ind e Comeacutercio Ltda
2012)
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Buco-maxilo-facial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Reci-
2
fe PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 mostrou que os
mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de fogo (308)
os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154) As fraturas de
mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fraturas de maxila
com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de fixaccedilatildeo interna
riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos (Silva et al 2003)
As opiniotildees como proceder no tratamento de fraturas da mandiacutebula e prin-
cipalmente na fratura do cocircndilo satildeo sempre emitidas pelos autores sendo unacirc-
nime que no caso de deslocamento oacutesseo a FIR (fixaccedilatildeo interna riacutegida) eacute a mais
indicada para restabelecer as funccedilotildees temporomandibular (Meyer et al 2006 El-
lis III et al 1993 Haug et al 2002 Asprino et al 2005 Figueiredo et al 2007
Manganello-Souza e Silva 2002 Moreira et al 2000)
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas de fixaccedilatildeo de fratura de
cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencional retas com seis
furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini placa dinacircmica do grupo
(E) reuniu forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior capazes
de resistir tensotildees de mastigaccedilatildeo sem desestabilizar a fratura do cocircndilo
Meyer et al 2007 concluiacuteram que as placas com geometria trapezoidal fo-
ram eficazes para estabilizar fraturas subcondilares cumprindo os princiacutepios bio-
mecacircnicos de osteossiacutentese para fixaccedilatildeo de fraturas Nessa mesma linha de pes-
quisa Dominik Haim et al (2011) comparam a fixaccedilatildeo de duas placas de 4 furos
do sistema 20 mm em mandiacutebula de osso suiacuteno com a fixaccedilatildeo de uma placa do
sistema 20 mm de fixaccedilatildeo riacutegida TriLok concluindo que os dois sistemas suporta-
ram forccedilas necessaacuterias para cumprir os princiacutepios de uma osteossiacutentese funcional
e estaacutevel ambos foram capazes de resistir agrave tensotildees fisioloacutegicas mas o sistema
de fixaccedilatildeo Trilok teve como vantagem natildeo afrouxar os parafusos
Assis Freitas (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a dis-
tribuiccedilatildeo de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares com duas
placas retas do sistema 20mm ou trapezoidais dos sistemas 20 mm ou 15 mm
3
com e sem extensatildeo Concluiu que a extensatildeo posterior das placas trapezoidais
aumentava a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves
placas sem extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema
20 mm apresentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido acircntero-
posterior A fixaccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15mm com e sem exten-
satildeo apresentou resistecircncia ao deslocamento semelhante agrave fixaccedilatildeo com duas pla-
cas do sistema 20 mm no sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-
posterior o sistema de fixaccedilatildeo com placa trapezoidal com e sem extensatildeo poste-
rior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de tensatildeo de maneira mais equilibrada quando
comparado ao sistema com duas placas
Por outro lado Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas pla-
cas do sistema 20 mm com parafusos bicorticais em fraturas subcondilares pro-
moveu melhor resultado com forccedilas aplicadas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-
posterior Entretanto quando a localizaccedilatildeo da fratura natildeo possibilita a aplicaccedilatildeo
de duas placas o uso de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo re-
forccedilada pelos resultados do estudo
Com base nos dados relatados pelos autores que estudaram as teacutecnicas
de fixaccedilatildeo com diferentes modelos de placas (Haug et al 2002 ndash mini-placa reta
de 6 furos Meyer et al 2007 ndash mini-placa trapezoidal Haim et al 2011 ndash mini-
placa trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida Freitas 2012 ndash mini-placa reta de 4 furos mini
e micro- placa trapezoidal sem e com prolongamento Asprino et al 2006 ndash mini-
placa reta de 4 furos fixando uma ou duas placas) seria conveniente e oportuno
estudar a resistecircncia mecacircnica de placas desenvolvidas pelo autor em forma de
Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em teacutecnicas de contensatildeo inter-
na riacutegida de fraturas do colo do cocircndilo da mandiacutebula
4
2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
5
22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
xiii
highest average value on all shifts 3 - In the antero-posterior direction the highest
values of resistance were seen in the displacement of 15 mm and 5 mm in the mi-
nors for all thicknesses of plates 4 - A plate with thickness of 06 mm showed the
highest values in all shifts and 5 - In the antero-posterior direction the loading of
20 mm was not achieved
Keyword Development plates rigid internal fixation mechanical strength
condylar mandible fracture
xiv
SUMAacuteRIO
1 INTRODUCcedilAtildeO 1
2 REVISAtildeO DA LITERATURA 4
21 INCIDEcircNCIA E INDICACcedilAtildeO 4
22 CLASSIFICACcedilAtildeO 5
23 ESTUDO CLIacuteNICO 8
24 TRATAMENTO CONSERVADOR OU CIRUacuteRGICO DE FRATURAS 8
25 ESTUDOS LABORATORIAIS IN VITRO TEacuteCNICAS FIXACcedilAtildeO INTERNA RIacuteGIDA 11
26 FORCcedilA DE MORDIDA 13
3 PROPOSICcedilAtildeO 15
4 MATERIAL E MEacuteTODOS 16
41 DESENVOLVIMENTO DAS PLACAS 16
411 Placas e Parafusos 16
42 CONFECCcedilAtildeO DAS HEMI-MANDIacuteBULAS 20
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano 20
422 Preparo das Amostras 24
423 Teste de Carregamento 27
43 ANAacuteLISES ESTATIacuteSTICAS 30
5 RESULTADOS 31
51 CARGA COMPRESSIVA MEacuteDIO-LATERAL 31
52 CARGA COMPRESSIVA AcircNTERO-POSTERIOR 34
6 DISCUSSAtildeO 37
7 CONCLUSAtildeO 44
REFEREcircNCIAS 45
xv
ANEXOS 48
ANEXO 1 ndash ANAacuteLISE ESTATIacuteSTICA 48
ANEXO 2 ndash CERTIFICADO DE ANAacuteLISES DA MATEacuteRIA PRIMA UTILIZADAS NA
FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS E CERTIFICADOS DE QUALIDADE DO
PROCESSO DE FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS 51
1
1 INTRODUCcedilAtildeO
De acordo com Marta Maria Alves da Silva Coordenadora da Aacuterea Teacutecnica
de Vigilacircncia e Acidentes do Ministeacuterio da Sauacutede o Brasil enfrenta verdadeira ldquoe-
pidemiardquo de acidentes de tracircnsito Em 2011 cerca de 150 mil viacutetimas de acidentes
de tracircnsito foram internadas em hospitais da rede puacuteblica gerando gasto de R$
200 milhotildees aos cofres puacuteblicos
O agravante eacute que do total das internaccedilotildees praticamente a metade (48)
envolveu motociclistas Isso caracteriza uma situaccedilatildeo epidecircmica e as causas mais
comuns satildeo direccedilatildeo perigosa e conduccedilatildeo das motos por pessoas alcoolizadas
(Reportagem de Marcos Chagas Agencia Brasil 13092012 - Internet)
Como citado na reportagem metade dos acidentes foi de condutores de
motocicletas onde a cabeccedila sempre eacute afetada As fraturas da mandiacutebula satildeo
bastante frequentes ocupando o 2ordm lugar dentre as fraturas dos ossos da face
com incidecircncia de 38 ocasionados principalmente por acidentes automobiliacutesti-
cos Os ossos da face satildeo resistentes e necessitam de trauma de grande intensi-
dade para fraturaacute-los sendo tambeacutem consequecircncia de agressatildeo fiacutesica acidentes
de trabalho praacutetica desportiva ferimento por arma de fogo doenccedilas metaboacutelicas
e tumores (Hospital da Cruz Vermelha 2012 - internet)
A fratura do cocircndilo da mandiacutebula eacute a lesatildeo mais comum dentre as fraturas
da mandibula e representam de 20 a 62 de todas as fraturas da mandiacutebula
(Villarreal et al 2004) Por outro lado o objetivo principal do tratamento das fratu-
ras de cocircndilo seria a restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporomandibular da
oclusatildeo dos dentes e do contorno esteacutetico da face (Moreira et al 2000)
Um dos grandes desafios da induacutestria para o desenvolvimento de produtos
meacutedicos eacute criar dispositivos que atendam as necessidades de fixaccedilatildeo interna de
fraturas oacutesseas Assim a induacutestria tem trabalhado com processos de fabricaccedilatildeo de
placas retentivas para fixaccedilatildeo dos ossos da face (Toride Ind e Comeacutercio Ltda
2012)
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Buco-maxilo-facial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Reci-
2
fe PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 mostrou que os
mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de fogo (308)
os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154) As fraturas de
mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fraturas de maxila
com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de fixaccedilatildeo interna
riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos (Silva et al 2003)
As opiniotildees como proceder no tratamento de fraturas da mandiacutebula e prin-
cipalmente na fratura do cocircndilo satildeo sempre emitidas pelos autores sendo unacirc-
nime que no caso de deslocamento oacutesseo a FIR (fixaccedilatildeo interna riacutegida) eacute a mais
indicada para restabelecer as funccedilotildees temporomandibular (Meyer et al 2006 El-
lis III et al 1993 Haug et al 2002 Asprino et al 2005 Figueiredo et al 2007
Manganello-Souza e Silva 2002 Moreira et al 2000)
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas de fixaccedilatildeo de fratura de
cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencional retas com seis
furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini placa dinacircmica do grupo
(E) reuniu forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior capazes
de resistir tensotildees de mastigaccedilatildeo sem desestabilizar a fratura do cocircndilo
Meyer et al 2007 concluiacuteram que as placas com geometria trapezoidal fo-
ram eficazes para estabilizar fraturas subcondilares cumprindo os princiacutepios bio-
mecacircnicos de osteossiacutentese para fixaccedilatildeo de fraturas Nessa mesma linha de pes-
quisa Dominik Haim et al (2011) comparam a fixaccedilatildeo de duas placas de 4 furos
do sistema 20 mm em mandiacutebula de osso suiacuteno com a fixaccedilatildeo de uma placa do
sistema 20 mm de fixaccedilatildeo riacutegida TriLok concluindo que os dois sistemas suporta-
ram forccedilas necessaacuterias para cumprir os princiacutepios de uma osteossiacutentese funcional
e estaacutevel ambos foram capazes de resistir agrave tensotildees fisioloacutegicas mas o sistema
de fixaccedilatildeo Trilok teve como vantagem natildeo afrouxar os parafusos
Assis Freitas (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a dis-
tribuiccedilatildeo de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares com duas
placas retas do sistema 20mm ou trapezoidais dos sistemas 20 mm ou 15 mm
3
com e sem extensatildeo Concluiu que a extensatildeo posterior das placas trapezoidais
aumentava a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves
placas sem extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema
20 mm apresentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido acircntero-
posterior A fixaccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15mm com e sem exten-
satildeo apresentou resistecircncia ao deslocamento semelhante agrave fixaccedilatildeo com duas pla-
cas do sistema 20 mm no sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-
posterior o sistema de fixaccedilatildeo com placa trapezoidal com e sem extensatildeo poste-
rior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de tensatildeo de maneira mais equilibrada quando
comparado ao sistema com duas placas
Por outro lado Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas pla-
cas do sistema 20 mm com parafusos bicorticais em fraturas subcondilares pro-
moveu melhor resultado com forccedilas aplicadas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-
posterior Entretanto quando a localizaccedilatildeo da fratura natildeo possibilita a aplicaccedilatildeo
de duas placas o uso de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo re-
forccedilada pelos resultados do estudo
Com base nos dados relatados pelos autores que estudaram as teacutecnicas
de fixaccedilatildeo com diferentes modelos de placas (Haug et al 2002 ndash mini-placa reta
de 6 furos Meyer et al 2007 ndash mini-placa trapezoidal Haim et al 2011 ndash mini-
placa trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida Freitas 2012 ndash mini-placa reta de 4 furos mini
e micro- placa trapezoidal sem e com prolongamento Asprino et al 2006 ndash mini-
placa reta de 4 furos fixando uma ou duas placas) seria conveniente e oportuno
estudar a resistecircncia mecacircnica de placas desenvolvidas pelo autor em forma de
Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em teacutecnicas de contensatildeo inter-
na riacutegida de fraturas do colo do cocircndilo da mandiacutebula
4
2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
5
22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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57
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60
61
62
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
xiv
SUMAacuteRIO
1 INTRODUCcedilAtildeO 1
2 REVISAtildeO DA LITERATURA 4
21 INCIDEcircNCIA E INDICACcedilAtildeO 4
22 CLASSIFICACcedilAtildeO 5
23 ESTUDO CLIacuteNICO 8
24 TRATAMENTO CONSERVADOR OU CIRUacuteRGICO DE FRATURAS 8
25 ESTUDOS LABORATORIAIS IN VITRO TEacuteCNICAS FIXACcedilAtildeO INTERNA RIacuteGIDA 11
26 FORCcedilA DE MORDIDA 13
3 PROPOSICcedilAtildeO 15
4 MATERIAL E MEacuteTODOS 16
41 DESENVOLVIMENTO DAS PLACAS 16
411 Placas e Parafusos 16
42 CONFECCcedilAtildeO DAS HEMI-MANDIacuteBULAS 20
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano 20
422 Preparo das Amostras 24
423 Teste de Carregamento 27
43 ANAacuteLISES ESTATIacuteSTICAS 30
5 RESULTADOS 31
51 CARGA COMPRESSIVA MEacuteDIO-LATERAL 31
52 CARGA COMPRESSIVA AcircNTERO-POSTERIOR 34
6 DISCUSSAtildeO 37
7 CONCLUSAtildeO 44
REFEREcircNCIAS 45
xv
ANEXOS 48
ANEXO 1 ndash ANAacuteLISE ESTATIacuteSTICA 48
ANEXO 2 ndash CERTIFICADO DE ANAacuteLISES DA MATEacuteRIA PRIMA UTILIZADAS NA
FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS E CERTIFICADOS DE QUALIDADE DO
PROCESSO DE FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS 51
1
1 INTRODUCcedilAtildeO
De acordo com Marta Maria Alves da Silva Coordenadora da Aacuterea Teacutecnica
de Vigilacircncia e Acidentes do Ministeacuterio da Sauacutede o Brasil enfrenta verdadeira ldquoe-
pidemiardquo de acidentes de tracircnsito Em 2011 cerca de 150 mil viacutetimas de acidentes
de tracircnsito foram internadas em hospitais da rede puacuteblica gerando gasto de R$
200 milhotildees aos cofres puacuteblicos
O agravante eacute que do total das internaccedilotildees praticamente a metade (48)
envolveu motociclistas Isso caracteriza uma situaccedilatildeo epidecircmica e as causas mais
comuns satildeo direccedilatildeo perigosa e conduccedilatildeo das motos por pessoas alcoolizadas
(Reportagem de Marcos Chagas Agencia Brasil 13092012 - Internet)
Como citado na reportagem metade dos acidentes foi de condutores de
motocicletas onde a cabeccedila sempre eacute afetada As fraturas da mandiacutebula satildeo
bastante frequentes ocupando o 2ordm lugar dentre as fraturas dos ossos da face
com incidecircncia de 38 ocasionados principalmente por acidentes automobiliacutesti-
cos Os ossos da face satildeo resistentes e necessitam de trauma de grande intensi-
dade para fraturaacute-los sendo tambeacutem consequecircncia de agressatildeo fiacutesica acidentes
de trabalho praacutetica desportiva ferimento por arma de fogo doenccedilas metaboacutelicas
e tumores (Hospital da Cruz Vermelha 2012 - internet)
A fratura do cocircndilo da mandiacutebula eacute a lesatildeo mais comum dentre as fraturas
da mandibula e representam de 20 a 62 de todas as fraturas da mandiacutebula
(Villarreal et al 2004) Por outro lado o objetivo principal do tratamento das fratu-
ras de cocircndilo seria a restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporomandibular da
oclusatildeo dos dentes e do contorno esteacutetico da face (Moreira et al 2000)
Um dos grandes desafios da induacutestria para o desenvolvimento de produtos
meacutedicos eacute criar dispositivos que atendam as necessidades de fixaccedilatildeo interna de
fraturas oacutesseas Assim a induacutestria tem trabalhado com processos de fabricaccedilatildeo de
placas retentivas para fixaccedilatildeo dos ossos da face (Toride Ind e Comeacutercio Ltda
2012)
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Buco-maxilo-facial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Reci-
2
fe PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 mostrou que os
mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de fogo (308)
os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154) As fraturas de
mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fraturas de maxila
com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de fixaccedilatildeo interna
riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos (Silva et al 2003)
As opiniotildees como proceder no tratamento de fraturas da mandiacutebula e prin-
cipalmente na fratura do cocircndilo satildeo sempre emitidas pelos autores sendo unacirc-
nime que no caso de deslocamento oacutesseo a FIR (fixaccedilatildeo interna riacutegida) eacute a mais
indicada para restabelecer as funccedilotildees temporomandibular (Meyer et al 2006 El-
lis III et al 1993 Haug et al 2002 Asprino et al 2005 Figueiredo et al 2007
Manganello-Souza e Silva 2002 Moreira et al 2000)
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas de fixaccedilatildeo de fratura de
cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencional retas com seis
furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini placa dinacircmica do grupo
(E) reuniu forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior capazes
de resistir tensotildees de mastigaccedilatildeo sem desestabilizar a fratura do cocircndilo
Meyer et al 2007 concluiacuteram que as placas com geometria trapezoidal fo-
ram eficazes para estabilizar fraturas subcondilares cumprindo os princiacutepios bio-
mecacircnicos de osteossiacutentese para fixaccedilatildeo de fraturas Nessa mesma linha de pes-
quisa Dominik Haim et al (2011) comparam a fixaccedilatildeo de duas placas de 4 furos
do sistema 20 mm em mandiacutebula de osso suiacuteno com a fixaccedilatildeo de uma placa do
sistema 20 mm de fixaccedilatildeo riacutegida TriLok concluindo que os dois sistemas suporta-
ram forccedilas necessaacuterias para cumprir os princiacutepios de uma osteossiacutentese funcional
e estaacutevel ambos foram capazes de resistir agrave tensotildees fisioloacutegicas mas o sistema
de fixaccedilatildeo Trilok teve como vantagem natildeo afrouxar os parafusos
Assis Freitas (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a dis-
tribuiccedilatildeo de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares com duas
placas retas do sistema 20mm ou trapezoidais dos sistemas 20 mm ou 15 mm
3
com e sem extensatildeo Concluiu que a extensatildeo posterior das placas trapezoidais
aumentava a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves
placas sem extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema
20 mm apresentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido acircntero-
posterior A fixaccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15mm com e sem exten-
satildeo apresentou resistecircncia ao deslocamento semelhante agrave fixaccedilatildeo com duas pla-
cas do sistema 20 mm no sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-
posterior o sistema de fixaccedilatildeo com placa trapezoidal com e sem extensatildeo poste-
rior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de tensatildeo de maneira mais equilibrada quando
comparado ao sistema com duas placas
Por outro lado Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas pla-
cas do sistema 20 mm com parafusos bicorticais em fraturas subcondilares pro-
moveu melhor resultado com forccedilas aplicadas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-
posterior Entretanto quando a localizaccedilatildeo da fratura natildeo possibilita a aplicaccedilatildeo
de duas placas o uso de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo re-
forccedilada pelos resultados do estudo
Com base nos dados relatados pelos autores que estudaram as teacutecnicas
de fixaccedilatildeo com diferentes modelos de placas (Haug et al 2002 ndash mini-placa reta
de 6 furos Meyer et al 2007 ndash mini-placa trapezoidal Haim et al 2011 ndash mini-
placa trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida Freitas 2012 ndash mini-placa reta de 4 furos mini
e micro- placa trapezoidal sem e com prolongamento Asprino et al 2006 ndash mini-
placa reta de 4 furos fixando uma ou duas placas) seria conveniente e oportuno
estudar a resistecircncia mecacircnica de placas desenvolvidas pelo autor em forma de
Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em teacutecnicas de contensatildeo inter-
na riacutegida de fraturas do colo do cocircndilo da mandiacutebula
4
2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
5
22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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55
56
57
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59
60
61
62
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
xv
ANEXOS 48
ANEXO 1 ndash ANAacuteLISE ESTATIacuteSTICA 48
ANEXO 2 ndash CERTIFICADO DE ANAacuteLISES DA MATEacuteRIA PRIMA UTILIZADAS NA
FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS E CERTIFICADOS DE QUALIDADE DO
PROCESSO DE FABRICACcedilAtildeO DAS PLACAS E PARAFUSOS 51
1
1 INTRODUCcedilAtildeO
De acordo com Marta Maria Alves da Silva Coordenadora da Aacuterea Teacutecnica
de Vigilacircncia e Acidentes do Ministeacuterio da Sauacutede o Brasil enfrenta verdadeira ldquoe-
pidemiardquo de acidentes de tracircnsito Em 2011 cerca de 150 mil viacutetimas de acidentes
de tracircnsito foram internadas em hospitais da rede puacuteblica gerando gasto de R$
200 milhotildees aos cofres puacuteblicos
O agravante eacute que do total das internaccedilotildees praticamente a metade (48)
envolveu motociclistas Isso caracteriza uma situaccedilatildeo epidecircmica e as causas mais
comuns satildeo direccedilatildeo perigosa e conduccedilatildeo das motos por pessoas alcoolizadas
(Reportagem de Marcos Chagas Agencia Brasil 13092012 - Internet)
Como citado na reportagem metade dos acidentes foi de condutores de
motocicletas onde a cabeccedila sempre eacute afetada As fraturas da mandiacutebula satildeo
bastante frequentes ocupando o 2ordm lugar dentre as fraturas dos ossos da face
com incidecircncia de 38 ocasionados principalmente por acidentes automobiliacutesti-
cos Os ossos da face satildeo resistentes e necessitam de trauma de grande intensi-
dade para fraturaacute-los sendo tambeacutem consequecircncia de agressatildeo fiacutesica acidentes
de trabalho praacutetica desportiva ferimento por arma de fogo doenccedilas metaboacutelicas
e tumores (Hospital da Cruz Vermelha 2012 - internet)
A fratura do cocircndilo da mandiacutebula eacute a lesatildeo mais comum dentre as fraturas
da mandibula e representam de 20 a 62 de todas as fraturas da mandiacutebula
(Villarreal et al 2004) Por outro lado o objetivo principal do tratamento das fratu-
ras de cocircndilo seria a restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporomandibular da
oclusatildeo dos dentes e do contorno esteacutetico da face (Moreira et al 2000)
Um dos grandes desafios da induacutestria para o desenvolvimento de produtos
meacutedicos eacute criar dispositivos que atendam as necessidades de fixaccedilatildeo interna de
fraturas oacutesseas Assim a induacutestria tem trabalhado com processos de fabricaccedilatildeo de
placas retentivas para fixaccedilatildeo dos ossos da face (Toride Ind e Comeacutercio Ltda
2012)
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Buco-maxilo-facial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Reci-
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fe PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 mostrou que os
mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de fogo (308)
os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154) As fraturas de
mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fraturas de maxila
com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de fixaccedilatildeo interna
riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos (Silva et al 2003)
As opiniotildees como proceder no tratamento de fraturas da mandiacutebula e prin-
cipalmente na fratura do cocircndilo satildeo sempre emitidas pelos autores sendo unacirc-
nime que no caso de deslocamento oacutesseo a FIR (fixaccedilatildeo interna riacutegida) eacute a mais
indicada para restabelecer as funccedilotildees temporomandibular (Meyer et al 2006 El-
lis III et al 1993 Haug et al 2002 Asprino et al 2005 Figueiredo et al 2007
Manganello-Souza e Silva 2002 Moreira et al 2000)
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas de fixaccedilatildeo de fratura de
cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencional retas com seis
furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini placa dinacircmica do grupo
(E) reuniu forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior capazes
de resistir tensotildees de mastigaccedilatildeo sem desestabilizar a fratura do cocircndilo
Meyer et al 2007 concluiacuteram que as placas com geometria trapezoidal fo-
ram eficazes para estabilizar fraturas subcondilares cumprindo os princiacutepios bio-
mecacircnicos de osteossiacutentese para fixaccedilatildeo de fraturas Nessa mesma linha de pes-
quisa Dominik Haim et al (2011) comparam a fixaccedilatildeo de duas placas de 4 furos
do sistema 20 mm em mandiacutebula de osso suiacuteno com a fixaccedilatildeo de uma placa do
sistema 20 mm de fixaccedilatildeo riacutegida TriLok concluindo que os dois sistemas suporta-
ram forccedilas necessaacuterias para cumprir os princiacutepios de uma osteossiacutentese funcional
e estaacutevel ambos foram capazes de resistir agrave tensotildees fisioloacutegicas mas o sistema
de fixaccedilatildeo Trilok teve como vantagem natildeo afrouxar os parafusos
Assis Freitas (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a dis-
tribuiccedilatildeo de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares com duas
placas retas do sistema 20mm ou trapezoidais dos sistemas 20 mm ou 15 mm
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com e sem extensatildeo Concluiu que a extensatildeo posterior das placas trapezoidais
aumentava a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves
placas sem extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema
20 mm apresentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido acircntero-
posterior A fixaccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15mm com e sem exten-
satildeo apresentou resistecircncia ao deslocamento semelhante agrave fixaccedilatildeo com duas pla-
cas do sistema 20 mm no sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-
posterior o sistema de fixaccedilatildeo com placa trapezoidal com e sem extensatildeo poste-
rior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de tensatildeo de maneira mais equilibrada quando
comparado ao sistema com duas placas
Por outro lado Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas pla-
cas do sistema 20 mm com parafusos bicorticais em fraturas subcondilares pro-
moveu melhor resultado com forccedilas aplicadas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-
posterior Entretanto quando a localizaccedilatildeo da fratura natildeo possibilita a aplicaccedilatildeo
de duas placas o uso de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo re-
forccedilada pelos resultados do estudo
Com base nos dados relatados pelos autores que estudaram as teacutecnicas
de fixaccedilatildeo com diferentes modelos de placas (Haug et al 2002 ndash mini-placa reta
de 6 furos Meyer et al 2007 ndash mini-placa trapezoidal Haim et al 2011 ndash mini-
placa trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida Freitas 2012 ndash mini-placa reta de 4 furos mini
e micro- placa trapezoidal sem e com prolongamento Asprino et al 2006 ndash mini-
placa reta de 4 furos fixando uma ou duas placas) seria conveniente e oportuno
estudar a resistecircncia mecacircnica de placas desenvolvidas pelo autor em forma de
Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em teacutecnicas de contensatildeo inter-
na riacutegida de fraturas do colo do cocircndilo da mandiacutebula
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2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
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22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
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23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
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escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
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articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
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deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
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princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
REFEREcircNCIAS
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of Mandibular condyle fracture plating techniques J Oral Maxillofacial Surg
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Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
1
1 INTRODUCcedilAtildeO
De acordo com Marta Maria Alves da Silva Coordenadora da Aacuterea Teacutecnica
de Vigilacircncia e Acidentes do Ministeacuterio da Sauacutede o Brasil enfrenta verdadeira ldquoe-
pidemiardquo de acidentes de tracircnsito Em 2011 cerca de 150 mil viacutetimas de acidentes
de tracircnsito foram internadas em hospitais da rede puacuteblica gerando gasto de R$
200 milhotildees aos cofres puacuteblicos
O agravante eacute que do total das internaccedilotildees praticamente a metade (48)
envolveu motociclistas Isso caracteriza uma situaccedilatildeo epidecircmica e as causas mais
comuns satildeo direccedilatildeo perigosa e conduccedilatildeo das motos por pessoas alcoolizadas
(Reportagem de Marcos Chagas Agencia Brasil 13092012 - Internet)
Como citado na reportagem metade dos acidentes foi de condutores de
motocicletas onde a cabeccedila sempre eacute afetada As fraturas da mandiacutebula satildeo
bastante frequentes ocupando o 2ordm lugar dentre as fraturas dos ossos da face
com incidecircncia de 38 ocasionados principalmente por acidentes automobiliacutesti-
cos Os ossos da face satildeo resistentes e necessitam de trauma de grande intensi-
dade para fraturaacute-los sendo tambeacutem consequecircncia de agressatildeo fiacutesica acidentes
de trabalho praacutetica desportiva ferimento por arma de fogo doenccedilas metaboacutelicas
e tumores (Hospital da Cruz Vermelha 2012 - internet)
A fratura do cocircndilo da mandiacutebula eacute a lesatildeo mais comum dentre as fraturas
da mandibula e representam de 20 a 62 de todas as fraturas da mandiacutebula
(Villarreal et al 2004) Por outro lado o objetivo principal do tratamento das fratu-
ras de cocircndilo seria a restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporomandibular da
oclusatildeo dos dentes e do contorno esteacutetico da face (Moreira et al 2000)
Um dos grandes desafios da induacutestria para o desenvolvimento de produtos
meacutedicos eacute criar dispositivos que atendam as necessidades de fixaccedilatildeo interna de
fraturas oacutesseas Assim a induacutestria tem trabalhado com processos de fabricaccedilatildeo de
placas retentivas para fixaccedilatildeo dos ossos da face (Toride Ind e Comeacutercio Ltda
2012)
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Buco-maxilo-facial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Reci-
2
fe PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 mostrou que os
mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de fogo (308)
os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154) As fraturas de
mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fraturas de maxila
com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de fixaccedilatildeo interna
riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos (Silva et al 2003)
As opiniotildees como proceder no tratamento de fraturas da mandiacutebula e prin-
cipalmente na fratura do cocircndilo satildeo sempre emitidas pelos autores sendo unacirc-
nime que no caso de deslocamento oacutesseo a FIR (fixaccedilatildeo interna riacutegida) eacute a mais
indicada para restabelecer as funccedilotildees temporomandibular (Meyer et al 2006 El-
lis III et al 1993 Haug et al 2002 Asprino et al 2005 Figueiredo et al 2007
Manganello-Souza e Silva 2002 Moreira et al 2000)
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas de fixaccedilatildeo de fratura de
cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencional retas com seis
furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini placa dinacircmica do grupo
(E) reuniu forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior capazes
de resistir tensotildees de mastigaccedilatildeo sem desestabilizar a fratura do cocircndilo
Meyer et al 2007 concluiacuteram que as placas com geometria trapezoidal fo-
ram eficazes para estabilizar fraturas subcondilares cumprindo os princiacutepios bio-
mecacircnicos de osteossiacutentese para fixaccedilatildeo de fraturas Nessa mesma linha de pes-
quisa Dominik Haim et al (2011) comparam a fixaccedilatildeo de duas placas de 4 furos
do sistema 20 mm em mandiacutebula de osso suiacuteno com a fixaccedilatildeo de uma placa do
sistema 20 mm de fixaccedilatildeo riacutegida TriLok concluindo que os dois sistemas suporta-
ram forccedilas necessaacuterias para cumprir os princiacutepios de uma osteossiacutentese funcional
e estaacutevel ambos foram capazes de resistir agrave tensotildees fisioloacutegicas mas o sistema
de fixaccedilatildeo Trilok teve como vantagem natildeo afrouxar os parafusos
Assis Freitas (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a dis-
tribuiccedilatildeo de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares com duas
placas retas do sistema 20mm ou trapezoidais dos sistemas 20 mm ou 15 mm
3
com e sem extensatildeo Concluiu que a extensatildeo posterior das placas trapezoidais
aumentava a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves
placas sem extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema
20 mm apresentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido acircntero-
posterior A fixaccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15mm com e sem exten-
satildeo apresentou resistecircncia ao deslocamento semelhante agrave fixaccedilatildeo com duas pla-
cas do sistema 20 mm no sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-
posterior o sistema de fixaccedilatildeo com placa trapezoidal com e sem extensatildeo poste-
rior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de tensatildeo de maneira mais equilibrada quando
comparado ao sistema com duas placas
Por outro lado Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas pla-
cas do sistema 20 mm com parafusos bicorticais em fraturas subcondilares pro-
moveu melhor resultado com forccedilas aplicadas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-
posterior Entretanto quando a localizaccedilatildeo da fratura natildeo possibilita a aplicaccedilatildeo
de duas placas o uso de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo re-
forccedilada pelos resultados do estudo
Com base nos dados relatados pelos autores que estudaram as teacutecnicas
de fixaccedilatildeo com diferentes modelos de placas (Haug et al 2002 ndash mini-placa reta
de 6 furos Meyer et al 2007 ndash mini-placa trapezoidal Haim et al 2011 ndash mini-
placa trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida Freitas 2012 ndash mini-placa reta de 4 furos mini
e micro- placa trapezoidal sem e com prolongamento Asprino et al 2006 ndash mini-
placa reta de 4 furos fixando uma ou duas placas) seria conveniente e oportuno
estudar a resistecircncia mecacircnica de placas desenvolvidas pelo autor em forma de
Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em teacutecnicas de contensatildeo inter-
na riacutegida de fraturas do colo do cocircndilo da mandiacutebula
4
2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
5
22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
REFEREcircNCIAS
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- Bakke M Force and occlusion seminars in Orthodontics 2006 12(2) 120-
126
- Dominik H Annett M Leonhardt H Alexander N Gerd R Guumlnter L Biome-
chanical study of the delta plate and the TriLock delta condyle trauma Plate
J Oral Maxillofacial Surg 2011 692619-2625
- Figueredo PZ Zorzeto DL Marzola CG Toledo-Filho JL Pastori CM Cape-
lari MM Fratura do cocircndilo mandibular Tratamento conservador e ciruacutergico
Revista da literatura e Apresentaccedilatildeo de caso cliacutenico ciruacutergico (Monografia
de conclusatildeo do Curso de Especializaccedilatildeo em Cirurgia e Traumatologia Bu-
co Maxilo Facial 2007)
- Haug R Richard Gilman P Peterson e Michele Goltz A biomechanical
evaluation of mandibular angle fracture plating techniques J Oral Maxillofa-
cial Surg 2002 60(1) 73-80
- Leivas LG Pagnoncelli RM Fraturas de cocircndilo mandibular Alternativas ci-
ruacutergicas e natildeo ciruacutergicas para o tratamento Rev Odonto Ciecircnc 2002
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- Manganello LC Silva AAF Fraturas do cocircndilo mandibular Classificaccedilatildeo e
tratamento Rev Braacutes Otorrinolaringol 2002 68(5) 749-754
46
- Martins-Souza DF Perfil Epidemioloacutegico das Fraturas de face em Pacientes
Infartos- Juvenis em um Pronto-Socorro de uma Metroacutepole Tropical Tese
apresentada ao Curso de Poacutes-Graduaccedilatildeo da Faculdade de Ciecircncias Meacutedi-
cas da Santa Casa de Satildeo Paulo para a obtenccedilatildeo do tiacutetulo de Mestre Satildeo
Paulo (2008)
- Meyer C Martin E Kahn JL Zink S Development and biomechanical testing
of a new osteosynthesis plate (TCP) designed to stabilize mandibular con-
dyle fractures Jf Cranio-Maxillofacial Surg 2007 3584ndash90
- Pellizzer EP Muench A Forccedilas de mordida relacionadas agrave proacuteteses parci-
ais removiacuteveis inferiores Rev Odontol Univ Satildeo Paulo 1998 vol 12 nordm 4
pag 401-407 outdez 1998
- Silva J Cauaacutes M Fratura de mandiacutebula decorrente de acidente automobi-
liacutestico - Relato de caso Recife 2004 3 (3) 199-208 (wwwcro-peorgbr)
- Silva J Mirella MM Nascimento RAM Perfil dos Traumatismos Maxilo- Fa-
ciais no Serviccedilo de CTBMF do Hospital da Restauraccedilatildeo de Recife-PE Bra-
sil IJD International Journal of Dentistry Paacutegina inicial gt Vol 2 No 2
(2003) gt Silva
- Trivellato AE Mazzonetto R Passeri LA Consani S Estudo quiacutemico ma-
croscoacutepico e da resistecircncia agrave flexatildeo de placas e parafusos de titacircnio usa-
dos na fixaccedilatildeo interna riacutegida Pesqui Odontol Bras 2000 14(4) 392-398
- Vilela Juacutenior RM Fraturas de cocircndilo mandibular e tratamento conservador
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te Salvador 2011
- Villarreal PM Monje F Junquera LM Mateo J Morillo AJ Gonzalez C
Mandibular condyle fractures Determinants of treatment and outcome J
Oral Maxillofacial Surg 2004 62155-163
- Zachariades N Mezitis M Constintine M Demetrius P Spanou A Fractures
of the mandibular condyle A review of 466 cases J Cranio-Maxillofacial
Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
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55
56
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58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
2
fe PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 mostrou que os
mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de fogo (308)
os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154) As fraturas de
mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fraturas de maxila
com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de fixaccedilatildeo interna
riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos (Silva et al 2003)
As opiniotildees como proceder no tratamento de fraturas da mandiacutebula e prin-
cipalmente na fratura do cocircndilo satildeo sempre emitidas pelos autores sendo unacirc-
nime que no caso de deslocamento oacutesseo a FIR (fixaccedilatildeo interna riacutegida) eacute a mais
indicada para restabelecer as funccedilotildees temporomandibular (Meyer et al 2006 El-
lis III et al 1993 Haug et al 2002 Asprino et al 2005 Figueiredo et al 2007
Manganello-Souza e Silva 2002 Moreira et al 2000)
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas de fixaccedilatildeo de fratura de
cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencional retas com seis
furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini placa dinacircmica do grupo
(E) reuniu forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior capazes
de resistir tensotildees de mastigaccedilatildeo sem desestabilizar a fratura do cocircndilo
Meyer et al 2007 concluiacuteram que as placas com geometria trapezoidal fo-
ram eficazes para estabilizar fraturas subcondilares cumprindo os princiacutepios bio-
mecacircnicos de osteossiacutentese para fixaccedilatildeo de fraturas Nessa mesma linha de pes-
quisa Dominik Haim et al (2011) comparam a fixaccedilatildeo de duas placas de 4 furos
do sistema 20 mm em mandiacutebula de osso suiacuteno com a fixaccedilatildeo de uma placa do
sistema 20 mm de fixaccedilatildeo riacutegida TriLok concluindo que os dois sistemas suporta-
ram forccedilas necessaacuterias para cumprir os princiacutepios de uma osteossiacutentese funcional
e estaacutevel ambos foram capazes de resistir agrave tensotildees fisioloacutegicas mas o sistema
de fixaccedilatildeo Trilok teve como vantagem natildeo afrouxar os parafusos
Assis Freitas (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a dis-
tribuiccedilatildeo de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares com duas
placas retas do sistema 20mm ou trapezoidais dos sistemas 20 mm ou 15 mm
3
com e sem extensatildeo Concluiu que a extensatildeo posterior das placas trapezoidais
aumentava a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves
placas sem extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema
20 mm apresentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido acircntero-
posterior A fixaccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15mm com e sem exten-
satildeo apresentou resistecircncia ao deslocamento semelhante agrave fixaccedilatildeo com duas pla-
cas do sistema 20 mm no sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-
posterior o sistema de fixaccedilatildeo com placa trapezoidal com e sem extensatildeo poste-
rior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de tensatildeo de maneira mais equilibrada quando
comparado ao sistema com duas placas
Por outro lado Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas pla-
cas do sistema 20 mm com parafusos bicorticais em fraturas subcondilares pro-
moveu melhor resultado com forccedilas aplicadas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-
posterior Entretanto quando a localizaccedilatildeo da fratura natildeo possibilita a aplicaccedilatildeo
de duas placas o uso de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo re-
forccedilada pelos resultados do estudo
Com base nos dados relatados pelos autores que estudaram as teacutecnicas
de fixaccedilatildeo com diferentes modelos de placas (Haug et al 2002 ndash mini-placa reta
de 6 furos Meyer et al 2007 ndash mini-placa trapezoidal Haim et al 2011 ndash mini-
placa trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida Freitas 2012 ndash mini-placa reta de 4 furos mini
e micro- placa trapezoidal sem e com prolongamento Asprino et al 2006 ndash mini-
placa reta de 4 furos fixando uma ou duas placas) seria conveniente e oportuno
estudar a resistecircncia mecacircnica de placas desenvolvidas pelo autor em forma de
Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em teacutecnicas de contensatildeo inter-
na riacutegida de fraturas do colo do cocircndilo da mandiacutebula
4
2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
5
22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
3
com e sem extensatildeo Concluiu que a extensatildeo posterior das placas trapezoidais
aumentava a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves
placas sem extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema
20 mm apresentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido acircntero-
posterior A fixaccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15mm com e sem exten-
satildeo apresentou resistecircncia ao deslocamento semelhante agrave fixaccedilatildeo com duas pla-
cas do sistema 20 mm no sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-
posterior o sistema de fixaccedilatildeo com placa trapezoidal com e sem extensatildeo poste-
rior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de tensatildeo de maneira mais equilibrada quando
comparado ao sistema com duas placas
Por outro lado Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas pla-
cas do sistema 20 mm com parafusos bicorticais em fraturas subcondilares pro-
moveu melhor resultado com forccedilas aplicadas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-
posterior Entretanto quando a localizaccedilatildeo da fratura natildeo possibilita a aplicaccedilatildeo
de duas placas o uso de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo re-
forccedilada pelos resultados do estudo
Com base nos dados relatados pelos autores que estudaram as teacutecnicas
de fixaccedilatildeo com diferentes modelos de placas (Haug et al 2002 ndash mini-placa reta
de 6 furos Meyer et al 2007 ndash mini-placa trapezoidal Haim et al 2011 ndash mini-
placa trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida Freitas 2012 ndash mini-placa reta de 4 furos mini
e micro- placa trapezoidal sem e com prolongamento Asprino et al 2006 ndash mini-
placa reta de 4 furos fixando uma ou duas placas) seria conveniente e oportuno
estudar a resistecircncia mecacircnica de placas desenvolvidas pelo autor em forma de
Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em teacutecnicas de contensatildeo inter-
na riacutegida de fraturas do colo do cocircndilo da mandiacutebula
4
2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
5
22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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56
57
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60
61
62
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
4
2 REVISAtildeO DA LITERATURA
21 Incidecircncia e Indicaccedilatildeo
De acordo com Villarreal et at (2004) o processo de fraturas condilar da
mandiacutebula satildeo as lesotildees mais comuns que respondem por 29 a 40 das
fraturas dos ossos da face e representam de 20 a 62 de todas as fraturas
mandibulares
Souza (2010) estudando o perfil epidemioloacutegico das fraturas de face em
pacientes infanto-juvenis em pronto-socorro de uma metroacutepole tropical concluiu
que o gecircnero mais acometido foi o masculino com 81 das fraturas A fratura de
mandiacutebula foi a mais prevalente com mais de 70 dos casos O principal fator
etioloacutegico foi o acidente de tracircnsito O veratildeo foi agrave estaccedilatildeo com maior prevalecircncia
de fraturas (3571) Eacute necessaacuteria uma poliacutetica de prevenccedilatildeo para todos os fato-
res etioloacutegicos com atenccedilatildeo especial aos acidentes de tracircnsito e agraves quedas que
foram os agentes etioloacutegicos que mais causaram fraturas faciais E constata que
8333 das fraturas faciais dos pacientes necessitaram de intervenccedilatildeo ciruacutergica
para o tratamento
Estudo sobre o perfil de pacientes internados na enfermaria do serviccedilo de
Cirurgia e Traumatologia Bucomaxilofacial do Hospital da Restauraccedilatildeo do Recife
PE desenvolvido entre julho de 2003 a dezembro de 2003 por Silva et al (2003)
mostrou que os mais frequentes agentes causadores de fraturas satildeo as armas de
fogo (308) os acidentes motocicliacutesticos (179) e os automobiliacutesticos (154)
As fraturas de mandiacutebula representaram 571 dos casos seguidas pelas fratu-
ras de maxila com 228 O tratamento por reduccedilatildeo cruenta com a utilizaccedilatildeo de
fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) correspondeu a 409 dos casos
Segundo Moreira et al (2000) as fraturas de cocircndilo correspondem a 25 a
35 das fraturas mandibulares O objetivo principal do tratamento das fraturas de
cocircndilo mandibular eacute aquele da restauraccedilatildeo funcional da articulaccedilatildeo temporo-
mandibular da oclusatildeo e do contorno facial
5
22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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ciais no Serviccedilo de CTBMF do Hospital da Restauraccedilatildeo de Recife-PE Bra-
sil IJD International Journal of Dentistry Paacutegina inicial gt Vol 2 No 2
(2003) gt Silva
- Trivellato AE Mazzonetto R Passeri LA Consani S Estudo quiacutemico ma-
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- Vilela Juacutenior RM Fraturas de cocircndilo mandibular e tratamento conservador
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te Salvador 2011
- Villarreal PM Monje F Junquera LM Mateo J Morillo AJ Gonzalez C
Mandibular condyle fractures Determinants of treatment and outcome J
Oral Maxillofacial Surg 2004 62155-163
- Zachariades N Mezitis M Constintine M Demetrius P Spanou A Fractures
of the mandibular condyle A review of 466 cases J Cranio-Maxillofacial
Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
5
22 Classificaccedilatildeo
Manganello e Alexandre (2002) verificaram que as fraturas faciais apresen-
tam importacircncia devido agraves consequecircncias fiacutesicas emocionais e soacutecio-econocircmicas
do indiviacuteduo Dentre as fraturas faciais as de cocircndilo mandibular satildeo as que a-
presentam maior controveacutersia em relaccedilatildeo ao tratamento porque a articulaccedilatildeo
tecircmporo-mandibular possibilita os movimentos mandibulares e relaciona-se dire-
tamente com a oclusatildeo dentaacuteria
Segundo a AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen -
Association for the Study of Internal Fixation) a regiatildeo condilar da mandibula
subdivide em trecircs regiotildees a cabeccedila (head) Pescoccedilo (neck) e a aacuterea subcondilar
(caudal)
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Trecircs linhas satildeo utilizadas para definir as sub-regiotildees
1- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
2- A primeira linha paralela agrave borda posterior da mandiacutebula
3- A linha de entalhe sigmoacuteide eacute perpendicular agrave primeira na porccedilatildeo mais pro-
funda do entalhe sigmoacuteide
4- A linha abaixo do poacutelo lateral da cabeccedila do cocircndilo eacute tambeacutem perpendicular
agrave primeira linha
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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56
57
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60
61
62
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TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
6
A regiatildeo pescoccedilo pode ser dividida em metades superior e inferior por
igualmente dividindo a distacircncia entre a linha de entalhe sigmoacuteide e da linha de
poacutelo lateral
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
Classificaccedilatildeo simplificada segundo AOASIF relata que em contraste com a
memoacuteria descritiva a classificaccedilatildeo anatoacutemica previamente definida eacute simplificada
descrita e usada na referecircncia agrave cirurgia O cirurgiatildeo decide tratar fracturas do
processo condilar com um meacutetodo aberto ou fechado Para realizar reduccedilatildeo
aberta e fixaccedilatildeo interna deve haver espaccedilo no fragmento superior para pelo
menos dois parafusos de fixaccedilatildeo da mesma placa Clinicamente isso equivale a
abrir tratamento de fraturas do colo do cocircndilo (caudal) subcondilar (A) O
cirurgiatildeo pode optar por colocar uma ou duas placas dependendo da localizaccedilatildeo
e da configuraccedilatildeo da fractura Fraturas em um niacutevel em que natildeo haacute espaccedilo
adequado para dois furos a serem perfurados para a placa (B) requer teacutecnicas
especiais de osteossiacutentese Por essa razatildeo entre outras a maioria dos cirurgiotildees
pode escolher o tratamento fechado para essas fraturas articulares
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
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viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
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55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
7
Fonte wwwaofoundationorg (2008)
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
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TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
8
23 Estudo Cliacutenico
Manganello amp Alexandre (2002) relataram um caso cliacutenico em que o pacien-
te sofreu fratura bilateral de colo de cocircndilo com consequente retro posicionamen-
to mandibular sendo que o cocircndilo do lado direito apresentava-se luxado acircntero-
medialmente e o esquerdo encontrava-se dentro dos limites articulares O trata-
mento proposto consistiu na reduccedilatildeo e fixaccedilatildeo interna riacutegida do cocircndilo direito por
estar deslocado visando o restabelecimento da dimensatildeo vertical e possibilitando
tratamento conservador da fratura do lado esquerdo por meio de fisioterapia elaacutes-
tica Natildeo foi possiacutevel realizar a reduccedilatildeo do cocircndilo direito mediante o acesso
submandibular devido ao grande deslocamento medial do mesmo Optou-se pela
osteotomia vertical do ramo com remoccedilatildeo do segmento proximal para facilitar a
localizaccedilatildeo do cocircndilo e posterior fixaccedilatildeo na mesa do conjunto cocircndilo e coto pro-
ximal que foi fixada ao ramo mandibular com miniplacas de 20 mm No poacutes-
operatoacuterio de 10 dias iniciou-se fisioterapia elaacutestica para a fratura do lado esquer-
do Dois anos depois da cirurgia pode-se observar o restabelecimento no sentido
acircntero-posterior da projeccedilatildeo mandibular e ausecircncia de reabsorccedilatildeo condilar visiacutevel
radiograficamente
24 Tratamento conservador ou ciruacutergico de fraturas
Manganello-Souza e Silva (2002) e Moreira et al (2000) satildeo concordes em
relatar a vantagem do tratamento ciruacutergico em detrimento do natildeo ciruacutergico seria
devido agrave reduccedilatildeo anatocircmica dos fragmentos estabilidade oclusal restauraccedilatildeo
precoce da funccedilatildeo aleacutem de proporcionar melhor simetria facial restabelecendo a
dimensatildeo facial posterior nos casos onde ocorre encurtamento mandibular
Segundo Leivas amp Pagnoncelli (2002) apesar do grande nuacutemero de traba-
lhos que abordam o assunto na literatura natildeo existe consenso na indicaccedilatildeo do
tratamento conservador ou ciruacutergico das fraturas condilares em todas as situa-
ccedilotildees Devido agrave grande quantidade de fatores capazes de alterar o resultado e a
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
9
escolha do plano de tratamento deve sempre respeitar as caracteriacutesticas especiacutefi-
cas de cada caso
Para Villarreal et at (2004) o niacutevel de fratura condilar eacute uma das variaacuteveis
que influenciam fortemente a escolha do tratamento Isto eacute confirmado pela
relaccedilatildeo estatisticamente significativa entre o meacutetodo de tratamento e niacutevel da
fractura O grau de deslocamento eacute a segunda variaacutevel importante quando da
escolha do tratamento A maior parte das fracturas condilar apresenta
deslocamento independente do niacutevel da fractura Tratamento aberto soacute se justifica
com o deslocamento embora algumas fraturas unilaterais ou bilaterais
deslocadas possam ser tratados com sucesso por meio de meacutetodos fechados O
grau de deslocamento que justifique o tratamento aberto eacute controverso
Zachariades et al (2006) relataram em revisatildeo que nas fraturas condilares
os homens superam as mulheres em 35 vezes e fraturas condilares unilaterais
correspondem a cerca de dois terccedilos do total tanto em homens como mulheres
Fraturas condilares ocorrem mais frequentemente do lado esquerdo Como natildeo
existe protocolo que regule o tratamento de fraturas condilares os seguintes
princiacutepios relacionados com a reduccedilatildeo aberta e fechada satildeo propostas e o
tratamento depende do caso individual e do cirurgiatildeo Enquanto haacute contato entre
os fragmentos oacutesseos proximal e distal a uniatildeo teraacute lugar com resultado aceitaacutevel
funcional Mesmo se o deslocamento significativo da fratura esteja presente o
tratamento deve ser natildeo-ciruacutergico desde que o cocircndilo esteja na fossa Fraturas
condilar unilateral fraturas com oclusatildeo normal ou ligeiramente deslocadas satildeo
melhor tratadas natildeo cirurgicamente por reduccedilatildeo fechada fixaccedilatildeo intermaxilar e
treinamento funcional subsequumlente ou com regime de analgeacutesicos e dieta leve
Fraturas condilares deslocadas com oclusatildeo alterada podem ser tratadas de
forma satisfatoacuteria com a fixaccedilatildeo natildeo riacutegida A reduccedilatildeo aberta eacute recomendada
quando seja impossiacutevel alcanccedilar a oclusatildeo pretraumatica ou adequada por
reduccedilatildeo fechada em casos onde a terapia conservadora falhou A reduccedilatildeo aberta
eacute o tratamento de escolha para fraturas condilares com deslocamento do cocircndilo
na fossa craniana meacutedia para fraturas expostas e onde haacute corpo estranho na
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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dos na fixaccedilatildeo interna riacutegida Pesqui Odontol Bras 2000 14(4) 392-398
- Vilela Juacutenior RM Fraturas de cocircndilo mandibular e tratamento conservador
e ciruacutergico Revisatildeo de literatura (Monografia) Faculdades Unidas do Nor-
te Salvador 2011
- Villarreal PM Monje F Junquera LM Mateo J Morillo AJ Gonzalez C
Mandibular condyle fractures Determinants of treatment and outcome J
Oral Maxillofacial Surg 2004 62155-163
- Zachariades N Mezitis M Constintine M Demetrius P Spanou A Fractures
of the mandibular condyle A review of 466 cases J Cranio-Maxillofacial
Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
10
articulaccedilatildeo A reduccedilatildeo aberta pode ser a preferecircncia do paciente ou cirurgiatildeo
considerando que a vantagem mais importante do uso de fixaccedilatildeo interna riacutegida eacute
evitar ou encurtar o periacuteodo de fixaccedilatildeo maxilo-mandibular
Zachariades et at (2006) a teacutecnica ciruacutergica pode estar relacionada com a
tecnologia disponiacutevel (mini-placas) recursos dos hospitais e capacidade da
companhia de seguros do paciente para pagar o tratamento Transtornos
convulsivos asma doenccedila pulmonar obstrutiva crocircnica dependecircncia a drogas
problemas psiquiaacutetricos retardo mental e lesotildees associadas podem ditar a
necessidade de reduccedilatildeo aberta
Figueiredo et al (2007) discutiram as fraturas de cocircndilo mandibular e con-
sequente tratamento conservador ou ciruacutergico quando a escolha do tratamento
estava diretamente ligada ao tipo de fratura agrave idade do paciente e ao grau de al-
teraccedilatildeo funcional em decorrecircncia da fratura
Figueiredo et al (2007) concluiacuteram que o tipo de fratura a idade do pacien-
te o grau de alteraccedilatildeo funcional aleacutem da presenccedila de outras fraturas faciais as-
sociadas devem ser avaliados na escolha do tratamento das fraturas do cocircndilo
mandibular O tratamento de fraturas condilares em crianccedilas ou adultos deve ser
o mais conservador possiacutevel para casos de fraturas sem luxaccedilatildeo O tratamento
ciruacutergico eacute recomendado para fraturas com deslocamento do cocircndilo fraturado
assim como nos casos de maloclusatildeo e limitaccedilatildeo de abertura bucal A oclusatildeo
deveraacute ser restabelecida corretamente para que o paciente natildeo tenha problemas
de desarmonia funcional e esteacutetica como anquilose limitaccedilatildeo de abertura bucal
alteraccedilatildeo oclusal e lesatildeo de nervos consideradas complicaccedilotildees da natildeo interven-
ccedilatildeo ou do tratamento inadequado A escolha do tratamento conservador ou ciruacuter-
gico deve-se basear no diagnoacutestico e avaliaccedilatildeo cliacutenica corretos aliados ao bom
senso do profissional e individualizaccedilatildeo de cada caso
Vilela (2011) analisou em revisatildeo de literatura as fraturas de cocircndilo mandi-
bular com tratamento conservador ou ciruacutergico O autor concluiu que a escolha do
tratamento eacute tema controverso principalmente porque o tipo de fratura o grau do
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
REFEREcircNCIAS
- Asprino L Consani S Moraes M A Comparative biomechanical evaluation
of Mandibular condyle fracture plating techniques J Oral Maxillofacial Surg
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- Figueredo PZ Zorzeto DL Marzola CG Toledo-Filho JL Pastori CM Cape-
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Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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56
57
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59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
11
deslocamento e a idade e o estado de sauacutede do paciente aleacutem da presenccedila de
outras fraturas faciais associadas devem ser considerados ao instituir uma condu-
ta terapecircutica a ser adotada O tratamento conservador ou funcional eacute quase
sempre realizado com bloqueio maxilo-mandibular e fisioterapia elaacutestica associa-
da Em crianccedilas este tipo de tratamento eacute o mais indicado devido agrave presenccedila de
um centro ativo de crescimento e a capacidade de remodelaccedilatildeo oacutessea Nestes
acessos deve-se ter cuidado com as lesotildees dos nervos auriacuteculo temporal e mar-
ginal da mandiacutebula respectivamente ramos do nervo facial com recuperaccedilatildeo em
torno de seis meses poreacutem lesotildees podem ocorrer com prejuiacutezo funcional Tam-
beacutem ficou evidente que natildeo houve diferenccedila funcional significativa no resultado
final em pacientes com fratura do cocircndilo mandibular tratados de maneira ciruacutergi-
ca ou conservadora
25 Estudos Laboratoriais in vitro Teacutecnicas Fixaccedilatildeo Interna Riacutegida
Trivellato et al (2000) em estudo com marcas nacionais e importadas a-
chou necessaacuterio padronizar as medidas de placas e parafusos das marcas nacio-
nais observando que houve variaccedilotildees dimensionais
Haug et al (2002) avaliaram teacutecnicas biomecacircnicas para fixaccedilatildeo de fratura
de cocircndilo mandibular com quatro modelos de placas convencionais retas com
seis furos do sistema 20 mm concluindo que apenas a mini-placa dinacircmica reu-
niu requisitos de forccedilas tanto no sentido meacutedio-lateral como acircntero-posterior ca-
paz de resistir agrave forccedilas de mastigaccedilatildeo para estabilidade da fratura condilar
Asprino et al (2006) concluiacuteram que a fixaccedilatildeo de duas placas do sistema
20 mm com parafusos bicorticais nas fraturas subcondilares mostrou melhor re-
sultado com aplicaccedilatildeo de forccedilas no sentido meacutedio-lateral e acircntero-posterior
Quando a disposiccedilatildeo da fratura natildeo possibilitar a aplicaccedilatildeo de duas placas o uso
de uma placa com parafusos bicorticais tem indicaccedilatildeo que reforccedila os resultados
do estudo
Meyer et al (2007) demonstrou que o teste biomecacircnico em placa de geo-
metria trapezoidal mostra eficaacutecia em estabilizar fratura sub-condilar e cumprir os
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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55
56
57
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59
60
61
62
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
12
princiacutepios biomecacircnico de osteossiacutentese A estabilidade primaacuteria conseguida pela
placa trapezoidal foi superior a obtida pela teacutecnica de fixaccedilatildeo individual pelo sis-
tema de parafuso Lag-screw e por fixaccedilatildeo de placas retangulares
Haim et al (2011) avaliaram a estabilidade mecacircnica na fratura de cocircndilo
de suiacutenos com trecircs modelos de placas trapezoidal de fixaccedilatildeo riacutegida trilok trape-
zoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas retas convencionais todas do sis-
tema 20 mm Os cocircndilos de suiacutenos foram fraturados em local definido Apoacutes re-
duccedilatildeo anatocircmica nas fraturas foram fixados os trecircs modelos de placas (40 por
grupo) Cada grupo foi submetido a cargas lineares em quatro direccedilotildees diferentes
com maacutequina de ensaios universal Os autores observaram que natildeo houve fratura
em nenhuma das placas mas foi observado afrouxamento de parafuso nas
placas convencional trapezoidal e retas no sentido meacutedio-lateral A placa de
fixaccedilatildeo rigida teve desempenho melhor que a placas convencionais por ser mais
espessa (13 mm) que a placa de fixaccedilatildeo rigida O sistema trilok com geometria
trapezoidal pode ter alguma vantagem no processo de fixaccedilatildeo porque usa menos
parafusos e o sistema permite estabilidade total da placa Os dados confirmaram
que a placa permite osteossiacutentese funcionalmente estaacutevel na regiatildeo do pescoccedilo
do cocircndilo e que este tipo de osteossiacutentese pode resistir a tensotildees fisioloacutegicas
Assis (2012) avaliou in vitro a resistecircncia ao deslocamento e a distribuiccedilatildeo
de forccedilas promovidas pela fixaccedilatildeo de fraturas subcondilares por meio de duas
placas retas do sistema 20 mm e placas trapezoidais do sistema 20 mm ou 15
mm com e sem extensatildeo A extensatildeo posterior das placas trapezoidais aumentou
a resistecircncia ao deslocamento do sistema de fixaccedilatildeo em relaccedilatildeo agraves placas sem
extensatildeo A fixaccedilatildeo com a utilizaccedilatildeo de duas placas retas do sistema 20 mm a-
presentou maior resistecircncia ao deslocamento no sentido anteroposterior A fixa-
ccedilatildeo com placas trapezoidais do sistema 15 mm com e sem extensatildeo apresentou
resistecircncia ao deslocamento semelhante agraves duas placas do sistema 20 mm no
sentido meacutedio-lateral No carregamento acircntero-posterior o sistema de fixaccedilatildeo
com placa trapezoidal com e sem extensatildeo posterior foi favoraacutevel agrave distribuiccedilatildeo de
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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55
56
57
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59
60
61
62
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TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
13
tensatildeo de maneira mais equilibrada quando comparado ao sistema com duas pla-
cas Duas placas do sistema 20mm dispostas de forma obliacutequa ao longo das li-
nhas de tensatildeo e compressatildeo para a fixaccedilatildeo das fraturas subcondilares da man-
diacutebula deve ser recomendada
26 Forccedila de mordida
Pellizzer amp Muench (1998) estudaram a forccedila de mordida relacionada agraves
proacuteteses parciais removiacuteveis com o objetivo de determinar a forccedila de mordida de
73 indiviacuteduos separados em 5 grupos por meio de dinamocircmetro Os pacientes
eram portadores de proacuteteses parciais removiacuteveis inferiores classes I II ou III A
arcada antagonista era proacutetese parcial removiacutevel ou fixa ou total Os resultados
permitiram concluir que as selas de extremidade livre principalmente em suas po-
siccedilotildees extremas promoveram menores forccedilas de mordida a proacutetese total promo-
veu forccedilas de mordida menores o sexo masculino alcanccedilou valores maiores que
o feminino com proacutetese parcial removiacutevel classe III as meacutedias do Grupo 1 de
classe l ll e llI tiveram variaccedilatildeo de 70 a 124 kgf As meacutedias do Grupo 2 de classe
l ll e llI mostraram variaccedilatildeo de 80 a 215 kgf As meacutedias do Grupo 3 de classe l ll
e llI tiveram variaccedilatildeo de 72 a 161 kgf As meacutedias do Grupo 4 de classe l ll e llI
tiveram variaccedilatildeo de 68 a 218 kgf e as meacutedias do Grupo 5 de classe l ll e llI vari-
accedilatildeo de 152 a 383 kgf
Bakke (2006) verificou que a forccedila maacutexima de mordida eacute um indicador uacutetil
do estado funcional do sistema mastigatoacuterio e da carga dos dentes A forccedila de
mordida maacutexima registada varia com a localizaccedilatildeo da mediccedilatildeo dentro da arcada
dentaacuteria e do nuacutemero de dentes incluiacutedos Aleacutem disso o uso de uma cobertura
talas e outros meios de proteger os dentes e transdutores podem influenciar nas
mediccedilotildees sendo a forccedila maacutexima de mordida maior na regiatildeo dos molares A
medida unilateral da forccedila maacutexima de mordida na regiatildeo dos molares variou em
meacutedia de 300 a 600 N em pessoas adultas saudaacuteveis e com dentes naturais
Entretanto a forccedila da maxila aumenta com a idade e o crescimento
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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55
56
57
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59
60
61
62
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
14
permanecendo relativamente constante de 20 ateacute 40 ou 50 anos de idade e
depois diminui A forccedila maacutexima de mordida eacute geralmente mais elevada nos
homens do que nas mulheres isto por causa das dimensotildees maiores da
mandiacutebula do sexo masculino
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
REFEREcircNCIAS
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of Mandibular condyle fracture plating techniques J Oral Maxillofacial Surg
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- Figueredo PZ Zorzeto DL Marzola CG Toledo-Filho JL Pastori CM Cape-
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Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
15
3 PROPOSICcedilAtildeO
O propoacutesito neste estudo foi desenvolver placas com geometria em forma
de Y com diferentes espessuras a serem utilizadas em fixaccedilatildeo interna riacutegida de
fraturas do cocircndilo da mandiacutebula e submetecirc-las ao teste mecacircnico de compressatildeo
em fraturas simuladas
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
REFEREcircNCIAS
- Asprino L Consani S Moraes M A Comparative biomechanical evaluation
of Mandibular condyle fracture plating techniques J Oral Maxillofacial Surg
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Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
16
4 MATERIAL E MEacuteTODOS
41 Desenvolvimento das placas
411 Placas e Parafusos
Para realizaccedilatildeo deste estudo foram utilizadas 30 placas de fixaccedilatildeo interna
riacutegida com geometria Y e 8 furos sendo 10 placas com espessura de 06 mm
(coacutedigo 167202508006 lote I0034416371) 10 placas com espessura de 10
mm (coacutedigo 167202508010 lote I0034216372) e 10 placas com espessura de
15 mm (coacutedigo 167202508015 lote I0036016373) Este modelo de placa foi
projetado pelo autor e fabricado pela empresa Toride Induacutestria e Comeacutercio Ltda
Mogi Mirim SP Brasil As placas foram confeccionadas com titacircnio comercial-
mente puro (grau ll) conforme norma ASTM F-67 com garantia do fabricante con-
forme certificado expedido pela empresa (Anexo 1) Por se tratar de um modelo
de placa que natildeo faz parte da linha de coacutedigos registrados na ANVISA (Agencia
de Vigilacircncia Sanitaacuteria) a empresa elaborou um projeto novo Os processos para
desenvolvimento das placas foram feitos em programa de desenho mecacircnico So-
lid Works pela engenharia da empresa Toacuteride (Anexo 2) seguindo os procedimen-
tos do projeto A confecccedilatildeo das placas seguiu a metodologia de fabricaccedilatildeo jaacute e-
xistente na empresa compreendendo processo de usinagem em equipamento
modelo Discovery Romi de 4 eixos o qual manteacutem precisatildeo e controle dimensio-
nal com toleracircncia de plusmn 010 mm exigido pelo sistema da qualidade da empresa
Toride (Figuras 1 2 e 3) Por essa razatildeo para este estudo natildeo houve necessida-
de de padronizaccedilatildeo dos materiais porque o fabricante certificou no processo de
qualidade o controle dimensional das placas
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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60
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63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
17
Figura 1 Equipamento para usinagem
Figura 2 Processo de usinagem
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
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national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
18
Figura 3 Placa durante a usinagem Apoacutes a usinagem as placas foram submetidas ao processo de rebar-
baccedilatildeo (Figura 4) e tratamento de superfiacutecie em equipamento para polimento mag-neacutetico (Figura 5)
Figura 4 Equipamento para rebarbaccedilatildeo
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
19
Figura 5 Equipamento para polimento
Em seguida aos procedimentos de rebarbaccedilatildeo e polimento foi feito o trata-
mento das placas em meio aacutecido para produzir uma camada de oacutexido sobre a su-
perfiacutecie conhecido como Passivaccedilatildeo para definiccedilatildeo de cores 06 mm (amarela)
10 mm (verde) e 15 mm (azul) conforme Figura 6
Figura 6 Definiccedilatildeo de cores (06 mm amarela 10 mm verde e 15 mm azul)
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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55
56
57
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59
60
61
62
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
20
Seguindo o fluxo de produccedilatildeo a placa foi gravada a laser onde se imprime
o logotipo da empresa e o lote do produto com objetivo de estabelecer o registro
histoacuterico do produto Em seguida o produto foi para o setor de controle de quali-
dade quando foi conferido o dimensional e visual do produto e aprovaccedilatildeo con-
forme especificado no desenho e no projeto Passando por este procedimento o
produto foi encaminhado para embalagem e estoque
Para compor este estudo foram usados parafusos de estoque do sistema
20 x 80 mm 20 x 100 mm e 20 x 120 mm bicorticais fabricados com liga de
Ti-6Al-4V pela empresa Toride conforme norma ASTM F-136 e certificado do fa-
bricante (Anexos 3 4 e 5) O registro histoacuterico do produto e os certificados de qua-
lidade onde se garante total veracidade das dimensotildees das placas e parafusos
foram fornecidos pela empresa Toride
42 Confecccedilatildeo das hemi-mandiacutebulas
421 Hemi-mandiacutebulas de poliuretano
Foram confeccionadas 30 hemi-mandiacutebulas do lado esquerdo com resina
de poliuretano riacutegido de densidade 40 a 50 PCF coacutedigo p4010p-01 pela empresa
Nacional Osso (Jauacute SP Brasil) Cada hemi-mandiacutebula foi fixada em uma base de
resina acriacutelica quimicamente ativada da marca VIPI FLASH (Figura 7) com auxiacutelio
de uma moldeira de alumiacutenio isolada com silicone (Figuras 8 910 11 e 12)
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
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55
56
57
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59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
21
Figura 7 Resina acriacutelica quimicamente ativada
Figura 8 Moldeira de alumiacutenio
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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Oral Maxillofacial Surg 2004 62155-163
- Zachariades N Mezitis M Constintine M Demetrius P Spanou A Fractures
of the mandibular condyle A review of 466 cases J Cranio-Maxillofacial
Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
22
Figura 9 Isolamento da moldeira
Figura 10 Confecccedilatildeo da base
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
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55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
23
Figura 11 Preenchimento da moldeira com resina acriacutelica
Figura 12 Posicionamento da hemi-mandiacutebula na moldeira
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
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55
56
57
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59
60
61
62
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
24
422 Preparo das Amostras
A base de resina acriacutelica foi confeccionada com o objetivo de padronizar o
posicionamento dos furos onde seriam inseridos os parafusos para fixaccedilatildeo e o
seccionamento do ramo posterior As hemi-mandiacutebulas foram furadas na regiatildeo
entre a cabeccedila do cocircndilo e a aacuterea subcondilar com broca ciruacutergica de 16 mm de
diacircmetro (Marca Toride Cod 144051620091) acoplada em furadeira de bancada
(Fresadora mod JF 153 V Promil Taiwan) conforme Figura 13
Figura 13 Confecccedilatildeo dos furos na hemi-mandiacutebula
O seccionamento do ramo posterior da hemi-mandiacutebula (Figura 14) foi feito
com disco tipo serra (ADES HSS Oslash 500 x 03 x 130 mm) simulando uma fratura
diagonal entre o cocircndilo e a aacuterea subcondilar Aleacutem disso a base foi tambeacutem utili-
zada para fixar a hemi-mandiacutebula na maacutequina de ensaio Instron durante os ensai-
os de compressatildeo (Figura 14)
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
REFEREcircNCIAS
- Asprino L Consani S Moraes M A Comparative biomechanical evaluation
of Mandibular condyle fracture plating techniques J Oral Maxillofacial Surg
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Tese de Doutorado apresentada agrave Faculdade de Odontologia de Piracicaba
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- AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen - Association for
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- Bakke M Force and occlusion seminars in Orthodontics 2006 12(2) 120-
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- Dominik H Annett M Leonhardt H Alexander N Gerd R Guumlnter L Biome-
chanical study of the delta plate and the TriLock delta condyle trauma Plate
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- Figueredo PZ Zorzeto DL Marzola CG Toledo-Filho JL Pastori CM Cape-
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ais removiacuteveis inferiores Rev Odontol Univ Satildeo Paulo 1998 vol 12 nordm 4
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Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
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55
56
57
58
59
60
61
62
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
25
Figura 14 Corte das mandiacutebulas
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
26
Terminado o processo de confecccedilatildeo dos furos e corte das mandiacutebulas foi
feita a fixaccedilatildeo das placas nas hemi-mandiacutebulas compreendendo trecircs grupos
(n=10) conforme as espessuras das placas em estudo 06 mm (amarela) 10 mm
(verde) e 15 mm (azul) todos do sistema 20 mm (Figuras 15 e 16)
Figura 15 Hemi-mandiacutebula fraturada e modelos das placas
Figura 16 Fixaccedilatildeo das placas
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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55
56
57
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59
60
61
62
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
27
Figura 17 Grupo de estudo
423 Teste de Carregamento
O teste de carregamento foi executado na maacutequina de ensaio universal Ins-
tron modelo 4411 (Instron Corp Norwood MA) da Aacuterea de Materiais Dentarios
da Faculdade de Odontologia de Piracicaba da Universidade Estadual de Campi-
nas (Figura 20) tendo como objetivo avaliar a resistecircncia das placas fixadas nas
hemi-mandiacutebulas aplicando forccedila nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior
(Figuras 18 e 19)
Figura 18 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento meacutedio-lateral
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
REFEREcircNCIAS
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- Bakke M Force and occlusion seminars in Orthodontics 2006 12(2) 120-
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
28
Figura 19 Desenho em Solid Works mostrando o sentido do carregamento acircntero-posterior
Figura 20 Maacutequina universal Instron modelo 4411
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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of the mandibular condyle A review of 466 cases J Cranio-Maxillofacial
Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
29
Figura 21 Posiccedilatildeo do carregamento meacutedio-lateral
Figura 22 Posiccedilatildeo do carregamento acircntero-posterior
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
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55
56
57
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59
60
61
62
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TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
30
43 Anaacutelises Estatiacutesticas
A analise estatiacutestica foi realizada para comparar quantitativamente as meacute-
dias de carga (N) nos sentidos meacutedio-lateral e acircntero-posterior para os desloca-
mentos de 5 10 15 e 20 mm no teste de carregamento linear Os valores foram
analisados no programa estatiacutestico SAS 80 (SAS Institute Cary NC EUA) Inici-
almente foi realizada analise exploratoacuteria dos dados Foi aplicada anaacutelise de vari-
acircncia 2 fatores (espessura da placa e deslocamento) e teste de Tukey (5)
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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e ciruacutergico Revisatildeo de literatura (Monografia) Faculdades Unidas do Nor-
te Salvador 2011
- Villarreal PM Monje F Junquera LM Mateo J Morillo AJ Gonzalez C
Mandibular condyle fractures Determinants of treatment and outcome J
Oral Maxillofacial Surg 2004 62155-163
- Zachariades N Mezitis M Constintine M Demetrius P Spanou A Fractures
of the mandibular condyle A review of 466 cases J Cranio-Maxillofacial
Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
31
5 RESULTADOS
51 Carga Compressiva Meacutedio-lateral
Quando a carga foi aplicada no sentido meacutedio-lateral a anaacutelise de variacircncia
dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que houve di-
ferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou os maiores valores de resistecircncia em 10 e 15 mm quando o sistema
de contensatildeo suportou cargas meacutedias de 238 plusmn 48 e 224 plusmn 58 N respectiva-
mente ambas sem diferenccedila estatisticamente significante As menores cargas fo-
ram obtidas no carregamento de 5 mm (158 plusmn 33 N) e 20 mm (144 plusmn 45 N)
ambas sem diferenccedila estatiacutestica poreacutem diferentes das demais A placa com es-
pessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (417 plusmn
102 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no
deslocamento de 5 mm (230 plusmn 69 N) e os valores nos deslocamentos de 10 mm
(383 plusmn 109 N) e 20 mm (355 plusmn 56 N) foram similares A placa com espessura de
15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos de 15 (504 plusmn 121 N) e 20
mm (493 plusmn 105 N) ambas sem diferenccedila estatiacutestica significante A menor carga
(245 plusmn 62 N) ocorreu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm
mostrou valor (431 plusmn 112 N) considerado intermediaacuterio (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 10 (230 plusmn 69 N) e
15 mm (245 plusmn 62 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 06
mm mostrou o menor valor (158 plusmn 33 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm os maiores valores de carga fo-
ram obtidos com as espessuras de 10 (383 plusmn 109 N) e 15 mm (431 plusmn 112 N)
ambos sem diferenccedila estatiacutestica A espessura de 06 mm apresentou o menor va-
lor (238 plusmn 48 N) com diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel
de 15 mm o maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (504 plusmn
121 N) e o menor valor com a espessura de 06 mm (224 plusmn 58 N) ambos com
diferenccedila estatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (417
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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56
57
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60
61
62
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
32
plusmn 102 N) e diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras No niacutevel de 20 mm o
maior valor de carga foi obtido com a espessura de 15 mm (493 plusmn 105 N) e o
menor valor com a espessura de 06 mm (144 plusmn 45 N) ambos com diferenccedila es-
tatiacutestica A espessura de 10 mm apresentou valor intermediaacuterio (355 plusmn 56 N) e
diferenccedila estatiacutestica com as demais espessuras (Tabela 1)
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva meacute-
dio-lateral efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 1 2 e 3
Tabela 1 Carga compressiva meacutedio-lateral (N) em placas com diferentes
espessuras e em diferentes niacuteveis de deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 158 (33) bB 238 (48) aB 224 (58) aC 144 (45) bC
10 mm 230 (69) cA 383 (109) bA 417 (102) aB 355 (56) bB
15 mm 245 (62) cA 431 (112) bA 504 (121) aA 493 (105) aA
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 1- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 06 mm de espessura
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
REFEREcircNCIAS
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lari MM Fratura do cocircndilo mandibular Tratamento conservador e ciruacutergico
Revista da literatura e Apresentaccedilatildeo de caso cliacutenico ciruacutergico (Monografia
de conclusatildeo do Curso de Especializaccedilatildeo em Cirurgia e Traumatologia Bu-
co Maxilo Facial 2007)
- Haug R Richard Gilman P Peterson e Michele Goltz A biomechanical
evaluation of mandibular angle fracture plating techniques J Oral Maxillofa-
cial Surg 2002 60(1) 73-80
- Leivas LG Pagnoncelli RM Fraturas de cocircndilo mandibular Alternativas ci-
ruacutergicas e natildeo ciruacutergicas para o tratamento Rev Odonto Ciecircnc 2002
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- Manganello LC Silva AAF Fraturas do cocircndilo mandibular Classificaccedilatildeo e
tratamento Rev Braacutes Otorrinolaringol 2002 68(5) 749-754
46
- Martins-Souza DF Perfil Epidemioloacutegico das Fraturas de face em Pacientes
Infartos- Juvenis em um Pronto-Socorro de uma Metroacutepole Tropical Tese
apresentada ao Curso de Poacutes-Graduaccedilatildeo da Faculdade de Ciecircncias Meacutedi-
cas da Santa Casa de Satildeo Paulo para a obtenccedilatildeo do tiacutetulo de Mestre Satildeo
Paulo (2008)
- Meyer C Martin E Kahn JL Zink S Development and biomechanical testing
of a new osteosynthesis plate (TCP) designed to stabilize mandibular con-
dyle fractures Jf Cranio-Maxillofacial Surg 2007 3584ndash90
- Pellizzer EP Muench A Forccedilas de mordida relacionadas agrave proacuteteses parci-
ais removiacuteveis inferiores Rev Odontol Univ Satildeo Paulo 1998 vol 12 nordm 4
pag 401-407 outdez 1998
- Silva J Cauaacutes M Fratura de mandiacutebula decorrente de acidente automobi-
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(2003) gt Silva
- Trivellato AE Mazzonetto R Passeri LA Consani S Estudo quiacutemico ma-
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- Villarreal PM Monje F Junquera LM Mateo J Morillo AJ Gonzalez C
Mandibular condyle fractures Determinants of treatment and outcome J
Oral Maxillofacial Surg 2004 62155-163
- Zachariades N Mezitis M Constintine M Demetrius P Spanou A Fractures
of the mandibular condyle A review of 466 cases J Cranio-Maxillofacial
Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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60
61
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
33
Graacutefico 2- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 3- Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva meacutedio-lateral com a placa de 15 mm de espessura
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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55
56
57
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60
61
62
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TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
34
52 Carga compressiva acircntero-posterior
Quando a carga foi aplicada no sentido acircntero-posterior a anaacutelise de vari-
acircncia dois fatores (espessura de placa e niacutevel de deslocamento) mostrou que
houve diferenccedila significativa entre as espessuras e entre os deslocamentos
Na comparaccedilatildeo dos deslocamentos em cada espessura a placa de 06
mm mostrou o maior valor de resistecircncia em 15 mm (1479 plusmn 163 N) com dife-
renccedila estatisticamente significante com as demais A menor carga foi obtida no
carregamento de 5 mm (343 plusmn 40 N) e 10 mm (982 plusmn 150 N) apresentou valor
intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica das demais A placa com espessura de
10 mm mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1098 plusmn 043 N)
com diferenccedila estatiacutestica com as demais A menor carga foi verificada no deslo-
camento de 5 mm (291 plusmn 33N) sendo o valor de 10 mm (743 plusmn 129 N) interme-
diaacuterio e diferente estatisticamente dos demais A placa com espessura de 15 mm
mostrou maior resistecircncia no deslocamento de 15 mm (1380 plusmn 417 N) com dife-
renccedila estatiacutestica significante com as demais A menor carga (334 plusmn 67 N) ocor-
reu no deslocamento de 5 mm e o deslocamento de 10 mm mostrou valor (737 plusmn
139 N) considerado intermediaacuterio com diferenccedila estatiacutestica (Tabela 1)
Na comparaccedilatildeo das espessuras de placa em cada niacutevel de deslocamento
o niacutevel de 5 mm mostrou maiores valores nas espessuras de 06 (343 plusmn 40 N) e
15 mm (334 plusmn 67 N) ambas sem significacircncia estatiacutestica A espessura de 10
mm mostrou menor valor (291 plusmn 32 N) com diferenccedila estatiacutestica significativa
com as demais espessuras No niacutevel de 10 mm o maior valor de carga foi obtido
com a espessura de 06 mm (982 plusmn 151 N) com diferenccedila estatiacutestica com as de-
mais As espessuras de 10 (744 plusmn 130 N) e 15 mm (737 plusmn 139 N) apresenta-
ram os menores valores sem diferenccedila estatiacutestica No niacutevel de 15 mm o maior va-
lor de carga foi obtido com a espessura de 06 mm (1479 plusmn 163 N) e o menor
com a espessura de 10 mm (1098 plusmn 043 N) com diferenccedila estatiacutestica A espes-
sura de 15 mm (1380 plusmn 417 N) foi considerada intermediaria e diferente das
demais No ensaio de compressatildeo aacutentero-posterior nenhuma das espessuras de
placas atingiu carregamento no deslocamento de 20 mm (Tabela 1)
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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61
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63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
35
O comportamento do carregamento no ensaio de carga compressiva acircnte-
ro-posterior efetuada nas placas eacute mostrado nos Graacuteficos 4 5 e 6
Tabela 2 Carga compressiva acircntero-posterior (N) das placas com diferen-
tes espessuras e diferentes deslocamentos
Espessura Deslocamento
5 mm 10 mm 15 mm 20 mm
06 mm 343 (40) cA 982 (151) bA 1479 (163) aA --
10 mm 291 (33) cB 744 (130) bB 1099 (04) aC --
15 mm 334 (67) cA 737 (139) bB 1380 (417) aB --
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutesculas nas colunas diferem significativamente pelo
teste de Tukey (plt005)
Graacutefico 4 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 06 mm de espessura
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
REFEREcircNCIAS
- Asprino L Consani S Moraes M A Comparative biomechanical evaluation
of Mandibular condyle fracture plating techniques J Oral Maxillofacial Surg
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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55
56
57
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59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
36
Graacutefico 5 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 10 mm de espessura
Graacutefico 6 - Ilustraccedilatildeo do comportamento de um carregamento no ensaio de
carga compressiva acircntero-posterior com a placa de 15 mm de espessura
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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56
57
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60
61
62
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
37
6 DISCUSSAtildeO
Fraturas da regiatildeo condilar satildeo frequumlentes e estudo clinico relata que 25
a 45 de todas as fraturas mandibulares satildeo na regiatildeo do cocircndilo A reduccedilatildeo
aberta de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) na base de fraturas do colo condilar se
tornou padratildeo ciruacutergico Os objetivos da FIR em fraturas de cocircndilo satildeo para
restaurar a funccedilatildeo restabelecer preacute-moacuterbida e proporcionar estabilidade da
fratura A uacuteltima pode ser conseguida por diferentes teacutecnicas de fixaccedilatildeo (Dominik
et al 2011)
Este estudo analisou o desempenho mecacircnico de uma placa metaacutelica em
forma de Y desenvolvida pelo autor com intenccedilatildeo de ser utilizada na contensatildeo
interna riacutegida da fratura do cocircndilo
A engenharia da induacutestria de implantes ortopeacutedicos tem como objetivo de-
senvolver sistemas de fixaccedilatildeo interna riacutegida (FIR) que facilite o procedimento dos
cirurgiotildees no atendimento das necessidades dos diversos tipos de fraturas trata-
das em centros ciruacutergicos
Em Odontologia os procedimentos ciruacutergicos para tratamento de fraturas
na regiatildeo do cocircndilo mandibular tecircm apresentado excelentes resultados guando
o diagnoacutestico indicado for favoraacutevel ao sistema FIR com colocaccedilatildeo de placas re-
tentivas e parafusos (Figueiredo et al 2000 Souza amp Silva 2002 Moreira et al
2000)
Neste estudo foi idealizado um tipo de placa em formato de Y com espes-
suras de 06 10 e 15 mm contendo oito furos em cada uma todas confecciona-
das em titacircnio grau II (ASTM F-67) seguindo rigoroso padratildeo de qualidade no pro-
cesso de fabricaccedilatildeo o que permitiu natildeo avaliar dimensionalmente como preconi-
zado por Trivellato et al (2000) quando avaliaram as variaccedilotildees dimensionais de
algumas placas e parafusos disponiacuteveis no mercado
A decisatildeo de realizar este estudo com placas em forma de Y foi devido ao
fato da literatura natildeo mostrar nenhum estudo sobre esse modelo para FIR O tes-
te de carregamento mecacircnico de compressatildeo foi escolhido com o objetivo de faci-
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
38
litar a comparaccedilatildeo com os resultados de estudos similares poreacutem com outros
tipos de placas de fixaccedilatildeo (Haug et al 2002 Asprino et al 2006)
Assim o estudo avaliou o efeito do carregamento mecacircnico de compressatildeo
sobre a fixaccedilatildeo das placas Y do sistema de 20 mm nas espessuras de 06 10 e
15 mm em fratura simulada ocorrida entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-
mandiacutebulas de resina de poliuretano com aplicaccedilatildeo de carga nos sentidos meacutedio-
lateral e acircntero-posterior
No sentido meacutedio-lateral foi definido um deslocamento de 200 mm para o
carregamento mecacircnico sendo avaliado o comportamento de resistecircncia nos in-
tervalos de 5 10 15 e 20 mm para as trecircs espessuras de placas
A placa com espessura de 06 mm mostrou que houve aumento linear de
resistecircncia entre os intervalos de deslocamento de 5 e 10 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou maiores cargas que foram com diferenccedila estatisticamente
significante O deslocamento de 15 mm mostrou resultado similar com o de 10
mm A carga obtida no carregamento de 20 mm foi estatisticamente similar ao de
5 mm ambos com diferenccedila estatiacutestica com as demais cargas (Tabela 1 e Graacutefico
1)
A placa de espessura de 10 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 50 10 e 15 mm ou seja o sistema
de fixaccedilatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O deslo-
camento de 20 mm mostrou resultado decrescente igualando estatisticamente
com o valor do deslocamento de 100 mm e com diferenccedila com os demais deslo-
camentos (Tabela 1 e Graacutefico 2)
A placa de espessura de 15 mm mostrou resistecircncia agrave compressatildeo cres-
cente entre os intervalos de deslocamento de 5 10 e 15 mm ou seja o sistema
de contensatildeo suportou cargas com diferenccedila estatisticamente significante O des-
locamento de 20 mm foi similar ao de 15 mm e diferente dos demais deslocamen-
tos (Tabela 1 e Graacutefico 3)
Asprino et al (2006) verificaram a resistecircncia mecacircnica da fixaccedilatildeo com
uma ou duas placas retas de 4 furos na regiatildeo de fratura de cocircndilo em hemi-
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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Mandibular condyle fractures Determinants of treatment and outcome J
Oral Maxillofacial Surg 2004 62155-163
- Zachariades N Mezitis M Constintine M Demetrius P Spanou A Fractures
of the mandibular condyle A review of 466 cases J Cranio-Maxillofacial
Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
39
mandiacutebula de resina com carregamento no sentido meacutedio-lateral obtendo media
de carga final para a 1 placa com 4 parafusos de 60 mm (monocortical) de 715 N
ou 073 kgf para 1 placa com 4 parafusos de 80 mm (bicortical) o valor foi de
823 N ou 084 kgf e para 2 placas com 8 parafusos de 60 mm (monocortical) o
valor foi de 1234 N ou 126 kgf Assim os resultados foram melhores com 2 pla-
cas e 8 parafusos monocorticais (6 mm) no sentido meacutedio-lateral Segundo os au-
tores os parafusos bicorticais aumentaram a resistecircncia do sistema
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) estudaram a fixaccedilatildeo de 1
placa em fratura na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do
sistema 20 mm com 6 furos em hemi-mandibulas de resina com aplicaccedilatildeo de
carga no sentido meacutedio-lateral Os valores encontrados foram grupo B placa reta
com 6 furos no sistema 20 mm a meacutedia de 259 N ou 026 kgf grupo C placa
reta com 6 furos no sistema 20 mm locking de 485 N ou 049 kgf grupo D placa
reta 6 furos no sistema 20 mm convencional 482 N ou 049 kgf e grupo E placa
reta 6 furos no sistema 20 mm mini-placa de compressatildeo dinacircmica de 564 N ou
057 kgf Assim as placas do grupo E foram as que apresentaram melhor resulta-
dos de resistecircncia no sentido meacutedio-lateral mas foram inferiores aos obtidos por
Asprino et al (2006) quando foram comparadas com a fixaccedilatildeo de 2 placas
Neste estudo o teste de carregamento avaliou a fixaccedilatildeo de 1 modelo de
placa em Y do sistema 20 mm com espessuras de 06 mm 10 mm e 15 mm
em fratura simulada entre a base e a cabeccedila do cocircndilo em hemi-mandiacutebulas de
resina com aplicaccedilatildeo de forccedila tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido meacute-
dio-lateral foi definido um deslocamento maacuteximo da carga de 200 mm sendo as
leituras efetuadas nos momentos de 5 10 15 e 20 mm para as 3 espessuras de
placas
Analisando a Tabela 1 e o Graacutefico 1 nota-se na comparaccedilatildeo de cada es-
pessura entre deslocamento no ensaio de carga meacutedio-lateral que a placa com
06 mm mostrou maiores resultados e igualdade estatiacutestica para as cargas no des-
locamento de 10 e 15 mm A forccedila suportada por essa placa diminuiu no deslo-
camento de 20 mm a ponto de natildeo apresentar diferenccedila estatiacutestica com o de 5
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
REFEREcircNCIAS
- Asprino L Consani S Moraes M A Comparative biomechanical evaluation
of Mandibular condyle fracture plating techniques J Oral Maxillofacial Surg
2006 64452-456
- Assis AF Anaacutelise mecacircnica e fotoelaacutestica de sistemas de fixaccedilatildeo interna
estaacutevel utilizada para o tratamento de fraturas subcondilares da mandiacutebula
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da UNICAMP 2010
- AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen - Association for
the study of internal Fixation 2008 wwwaofoundationorg
- Bakke M Force and occlusion seminars in Orthodontics 2006 12(2) 120-
126
- Dominik H Annett M Leonhardt H Alexander N Gerd R Guumlnter L Biome-
chanical study of the delta plate and the TriLock delta condyle trauma Plate
J Oral Maxillofacial Surg 2011 692619-2625
- Figueredo PZ Zorzeto DL Marzola CG Toledo-Filho JL Pastori CM Cape-
lari MM Fratura do cocircndilo mandibular Tratamento conservador e ciruacutergico
Revista da literatura e Apresentaccedilatildeo de caso cliacutenico ciruacutergico (Monografia
de conclusatildeo do Curso de Especializaccedilatildeo em Cirurgia e Traumatologia Bu-
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- Manganello LC Silva AAF Fraturas do cocircndilo mandibular Classificaccedilatildeo e
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- Meyer C Martin E Kahn JL Zink S Development and biomechanical testing
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dyle fractures Jf Cranio-Maxillofacial Surg 2007 3584ndash90
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ais removiacuteveis inferiores Rev Odontol Univ Satildeo Paulo 1998 vol 12 nordm 4
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Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
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55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
40
mm considerado o ponto inicial do carregamento efetuado sobre a placa Por ou-
tro lado na placa com espessura de 10 mm mostrou maior resistecircncia no deslo-
camento de 15 mm e diferente estatisticamente dos demais Os valores em 10 e
20 mm foram similares e diferentes do deslocamento de 5 mm com a menor carga
(Tabela 1 e Graacutefico 2) Diferente do comportamento das placas de 06 e 10 mm
a placa com espessura de 15 mm mostrou maior resistecircncia nos deslocamentos
de 15 e 20 mm isto eacute a maior resistecircncia ocorreu os uacuteltimos deslocamentos do
ensaio significando que esta placa suportou maiores cargas de compressatildeo (Ta-
bela 1 e Graacutefico 3) Portanto este resultado evidencia que a forccedila aplicada no
sentido meacutedio lateral depende mais da espessura da placa afetando negativa-
mente mais as placas de menores espessuras (06 e 10 mm)
Na comparaccedilatildeo entre espessura de placa para cada deslocamento no sen-
tido meacutedio-lateral a Tabela 1 mostra que os deslocamentos de 5 e 10 mm propor-
cionaram o mesmo comportamento isto eacute a placa de 06 mm suportou menor
carga com diferenccedila estatiacutestica quando comparada com as de 10 e 15 mm am-
bas similares entre si Comportamento similar tambeacutem foi observado nos deslo-
camentos de 15 e 20 mm quando a placa de 15 mm suportou maior carga com
diferenccedila estatiacutestica das demais Nesses deslocamentos a placa de 10 mm su-
portou maior carga que a de 06 mm com diferenccedila estatiacutestica entre si
Asprino et al(2006) obtiveram meacutedias de carga aplicada no sentido meacutedio-
lateral em 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e parafusos de 20 x
60 mm e 1 placa reta com espessura de 10 mm e 4 furos e 4 parafusos de 20 x
80 mm menores que os resultados deste trabalho para as placas de 10 e 15 mm
e similares aos de 2 placas reta com espessura de 10 mm e 8 parafusos de 60
mm Esta comparaccedilatildeo entre placas entre trabalhos com teste mecacircnico similar
mostra que a configuraccedilatildeo das placas em formato de Y aumenta a possibilidade
de a placa suportar maiores esforccedilos de compressatildeo mesmo com espessuras
mais finas quando comparado com placas retas
Na mesma linha de pesquisa Haug et al (2002) tambeacutem compararam 4
modelos de placas do sistema 20 mm aplicando carga no sentido meacutedio-lateral
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
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lari MM Fratura do cocircndilo mandibular Tratamento conservador e ciruacutergico
Revista da literatura e Apresentaccedilatildeo de caso cliacutenico ciruacutergico (Monografia
de conclusatildeo do Curso de Especializaccedilatildeo em Cirurgia e Traumatologia Bu-
co Maxilo Facial 2007)
- Haug R Richard Gilman P Peterson e Michele Goltz A biomechanical
evaluation of mandibular angle fracture plating techniques J Oral Maxillofa-
cial Surg 2002 60(1) 73-80
- Leivas LG Pagnoncelli RM Fraturas de cocircndilo mandibular Alternativas ci-
ruacutergicas e natildeo ciruacutergicas para o tratamento Rev Odonto Ciecircnc 2002
17(35) 81-89
- Manganello LC Silva AAF Fraturas do cocircndilo mandibular Classificaccedilatildeo e
tratamento Rev Braacutes Otorrinolaringol 2002 68(5) 749-754
46
- Martins-Souza DF Perfil Epidemioloacutegico das Fraturas de face em Pacientes
Infartos- Juvenis em um Pronto-Socorro de uma Metroacutepole Tropical Tese
apresentada ao Curso de Poacutes-Graduaccedilatildeo da Faculdade de Ciecircncias Meacutedi-
cas da Santa Casa de Satildeo Paulo para a obtenccedilatildeo do tiacutetulo de Mestre Satildeo
Paulo (2008)
- Meyer C Martin E Kahn JL Zink S Development and biomechanical testing
of a new osteosynthesis plate (TCP) designed to stabilize mandibular con-
dyle fractures Jf Cranio-Maxillofacial Surg 2007 3584ndash90
- Pellizzer EP Muench A Forccedilas de mordida relacionadas agrave proacuteteses parci-
ais removiacuteveis inferiores Rev Odontol Univ Satildeo Paulo 1998 vol 12 nordm 4
pag 401-407 outdez 1998
- Silva J Cauaacutes M Fratura de mandiacutebula decorrente de acidente automobi-
liacutestico - Relato de caso Recife 2004 3 (3) 199-208 (wwwcro-peorgbr)
- Silva J Mirella MM Nascimento RAM Perfil dos Traumatismos Maxilo- Fa-
ciais no Serviccedilo de CTBMF do Hospital da Restauraccedilatildeo de Recife-PE Bra-
sil IJD International Journal of Dentistry Paacutegina inicial gt Vol 2 No 2
(2003) gt Silva
- Trivellato AE Mazzonetto R Passeri LA Consani S Estudo quiacutemico ma-
croscoacutepico e da resistecircncia agrave flexatildeo de placas e parafusos de titacircnio usa-
dos na fixaccedilatildeo interna riacutegida Pesqui Odontol Bras 2000 14(4) 392-398
- Vilela Juacutenior RM Fraturas de cocircndilo mandibular e tratamento conservador
e ciruacutergico Revisatildeo de literatura (Monografia) Faculdades Unidas do Nor-
te Salvador 2011
- Villarreal PM Monje F Junquera LM Mateo J Morillo AJ Gonzalez C
Mandibular condyle fractures Determinants of treatment and outcome J
Oral Maxillofacial Surg 2004 62155-163
- Zachariades N Mezitis M Constintine M Demetrius P Spanou A Fractures
of the mandibular condyle A review of 466 cases J Cranio-Maxillofacial
Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
41
natildeo especificando a espessura delas No estudo obtiveram media de carga para a
placa com 6 furos e compressatildeo dinacircmica com parafusos de 20 x 60 mm placa
com 6 furos locking e parafusos de 20 x 60 mm placa convencional com 6 e pa-
rafusos de 20 x 60 mm e placa com 6 furos com mini-compressatildeo dinacircmica e
parafusos de 20 x 60 mm menores que as apresentadas pelas 3 placas em for-
ma de Y neste trabalho
Os resultados mostram melhor resistecircncia das placas em Y neste estudo
em relaccedilatildeo aos de Asprino et al (2006) e Haug et al ( 2002) com placas retas
Analisando a geometria das placas e a posiccedilatildeo onde elas foram fixadas pode-se
afirmar que a placa Y ao ser fixada posicionada com o triacircngulo da placa sobre a
fratura ofereceu maior resistecircncia no sentido da carga meacutedio-lateral agrave torccedilatildeo da
placa Aleacutem desse fator favoraacutevel tambeacutem a escolha dos parafusos foi de extre-
ma importacircncia porque o ramo unitaacuterio da placa ficou fixada proacuteximo agrave cabeccedila do
cocircndilo com 1 parafuso de 12 mm superior e 1 parafuso de 10 mm logo abaixo
proporcionando maior aacuterea de rosca Aleacutem disso abaixo na parte inferior da placa
foram colocados 6 parafusos de 8 mm 3 em cada ramo da placa dando maior es-
tabilidade para a fixaccedilatildeo contribuindo para a obtenccedilatildeo de maiores valores de re-
sistecircncia O uso de parafusos bicorticais para a fixaccedilatildeo de placas parece compro-
var o estudo de Ellis III (2002) quando relata que parafusos bicorticais proporcio-
nam maior aacuterea de contato em fraturas de cocircndilo e portanto maior resistecircncia
mecacircnica
No sentido acircntero-posterior Asprino et al (2006) mostraram valores en-
contrados para 1 placa com 4 parafusos monocorticais de 60 mm o valor de
7075 N para 1 placa com 4 parafusos bicorticais de 80 mm de 5478 N e para 2
placas com 8 parafusos monocorticais de 60 mm de 11093 N No sentido Antero-
posterior os resultados foram maiores com 2 placas e 8 parafusos monocorticais
de 60 mm como tambeacutem no sentido meacutedio-lateral No sentido acircntero-posterior os
resultados de Haug et al (2002) mostraram que a fixaccedilatildeo de 1 placa em fratura
na base do cocircndilo com 4 modelos diferentes de placas retas do sistema 20 mm
com 6 furos foram dependentes do modelo da placa (compressatildeo dinacircmica 2526
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
REFEREcircNCIAS
- Asprino L Consani S Moraes M A Comparative biomechanical evaluation
of Mandibular condyle fracture plating techniques J Oral Maxillofacial Surg
2006 64452-456
- Assis AF Anaacutelise mecacircnica e fotoelaacutestica de sistemas de fixaccedilatildeo interna
estaacutevel utilizada para o tratamento de fraturas subcondilares da mandiacutebula
Tese de Doutorado apresentada agrave Faculdade de Odontologia de Piracicaba
da UNICAMP 2010
- AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen - Association for
the study of internal Fixation 2008 wwwaofoundationorg
- Bakke M Force and occlusion seminars in Orthodontics 2006 12(2) 120-
126
- Dominik H Annett M Leonhardt H Alexander N Gerd R Guumlnter L Biome-
chanical study of the delta plate and the TriLock delta condyle trauma Plate
J Oral Maxillofacial Surg 2011 692619-2625
- Figueredo PZ Zorzeto DL Marzola CG Toledo-Filho JL Pastori CM Cape-
lari MM Fratura do cocircndilo mandibular Tratamento conservador e ciruacutergico
Revista da literatura e Apresentaccedilatildeo de caso cliacutenico ciruacutergico (Monografia
de conclusatildeo do Curso de Especializaccedilatildeo em Cirurgia e Traumatologia Bu-
co Maxilo Facial 2007)
- Haug R Richard Gilman P Peterson e Michele Goltz A biomechanical
evaluation of mandibular angle fracture plating techniques J Oral Maxillofa-
cial Surg 2002 60(1) 73-80
- Leivas LG Pagnoncelli RM Fraturas de cocircndilo mandibular Alternativas ci-
ruacutergicas e natildeo ciruacutergicas para o tratamento Rev Odonto Ciecircnc 2002
17(35) 81-89
- Manganello LC Silva AAF Fraturas do cocircndilo mandibular Classificaccedilatildeo e
tratamento Rev Braacutes Otorrinolaringol 2002 68(5) 749-754
46
- Martins-Souza DF Perfil Epidemioloacutegico das Fraturas de face em Pacientes
Infartos- Juvenis em um Pronto-Socorro de uma Metroacutepole Tropical Tese
apresentada ao Curso de Poacutes-Graduaccedilatildeo da Faculdade de Ciecircncias Meacutedi-
cas da Santa Casa de Satildeo Paulo para a obtenccedilatildeo do tiacutetulo de Mestre Satildeo
Paulo (2008)
- Meyer C Martin E Kahn JL Zink S Development and biomechanical testing
of a new osteosynthesis plate (TCP) designed to stabilize mandibular con-
dyle fractures Jf Cranio-Maxillofacial Surg 2007 3584ndash90
- Pellizzer EP Muench A Forccedilas de mordida relacionadas agrave proacuteteses parci-
ais removiacuteveis inferiores Rev Odontol Univ Satildeo Paulo 1998 vol 12 nordm 4
pag 401-407 outdez 1998
- Silva J Cauaacutes M Fratura de mandiacutebula decorrente de acidente automobi-
liacutestico - Relato de caso Recife 2004 3 (3) 199-208 (wwwcro-peorgbr)
- Silva J Mirella MM Nascimento RAM Perfil dos Traumatismos Maxilo- Fa-
ciais no Serviccedilo de CTBMF do Hospital da Restauraccedilatildeo de Recife-PE Bra-
sil IJD International Journal of Dentistry Paacutegina inicial gt Vol 2 No 2
(2003) gt Silva
- Trivellato AE Mazzonetto R Passeri LA Consani S Estudo quiacutemico ma-
croscoacutepico e da resistecircncia agrave flexatildeo de placas e parafusos de titacircnio usa-
dos na fixaccedilatildeo interna riacutegida Pesqui Odontol Bras 2000 14(4) 392-398
- Vilela Juacutenior RM Fraturas de cocircndilo mandibular e tratamento conservador
e ciruacutergico Revisatildeo de literatura (Monografia) Faculdades Unidas do Nor-
te Salvador 2011
- Villarreal PM Monje F Junquera LM Mateo J Morillo AJ Gonzalez C
Mandibular condyle fractures Determinants of treatment and outcome J
Oral Maxillofacial Surg 2004 62155-163
- Zachariades N Mezitis M Constintine M Demetrius P Spanou A Fractures
of the mandibular condyle A review of 466 cases J Cranio-Maxillofacial
Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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59
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61
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63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
42
N locking 4314 N convencional 4468 N e mini-placa de compressatildeo dinacircmica
6983 N)
Neste estudo no sentido acircntero-posterior comparando cada espessura en-
tre deslocamentos nota-se que a maior resistecircncia ocorreu no deslocamento de
15 mm para todas as placas com diferenccedila estatiacutestica entre si A menor carga
ocorreu em todas as placas no deslocamento de 5 mm (Tabela 2 e Graacuteficos 4 5 e
6) Na comparaccedilatildeo entre espessuras de placas em cada niacutevel de deslocamento
nota-se que em 5 mm a maior carga foi verificada nas espessuras de 06 e 15
mm e a menor em 10 mm com diferenccedila estatiacutestica Em 10 mm a maior resis-
tecircncia foi na espessura de 06 mm sendo 10 e 15 mm sem diferenccedila estatiacutestica
entre si Em 15 mm a menor carga foi suportada pela espessura de 10 mm e a
maior pela de 06 mm ficando a espessura de 15 mm com valor intermediaacuterio
todos com diferenccedila estatiacutestica Um fato interessante foi que a resistecircncia dessas
placas natildeo foi suficiente para atingir o niacutevel de deslocamento de 20 mm (Tabela
2) Seria possiacutevel especular que esses resultados ocorreram porque houve pe-
quena torccedilatildeo da placa durante o carregamento no niacutevel de deslocamento de 15
mm para todas as placas Esse fato teria sido entendido pela maacutequina como uma
falha do sistema sendo ensaiado e portando pico do carregamento em 15 mm
Nesse sentido o carregamento no deslocamento de 20 mm natildeo exerceu carga
sobre o sistema porque a placa tinha se deslocado pelo movimento de torccedilatildeo
O estudo de Assis (2012) mostrou resultados similares aos deste estudo
tanto na carga no sentido meacutedio-lateral como no acircntero-posterior quando da fixa-
ccedilatildeo de placas trapezoidais do sistema 15 mm e 20 mm com e sem prolongamen-
to
A avaliaccedilatildeo de Haim et al (2011) quanto agrave estabilidade mecacircnica da fratura
de cocircndilo de animal (suiacuteno) ) com fixaccedilatildeo com trecircs modelos de placas trapezoi-
dal de fixaccedilatildeo riacutegida Trilok trapezoidal convencional e a fixaccedilatildeo de duas placas
retas convencional todas do sistema 20 mm mostrou ser favoraacutevel agrave placa riacutegida
Trilok porque os parafusos natildeo se soltaram durante o teste com carga compressi-
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
REFEREcircNCIAS
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- Trivellato AE Mazzonetto R Passeri LA Consani S Estudo quiacutemico ma-
croscoacutepico e da resistecircncia agrave flexatildeo de placas e parafusos de titacircnio usa-
dos na fixaccedilatildeo interna riacutegida Pesqui Odontol Bras 2000 14(4) 392-398
- Vilela Juacutenior RM Fraturas de cocircndilo mandibular e tratamento conservador
e ciruacutergico Revisatildeo de literatura (Monografia) Faculdades Unidas do Nor-
te Salvador 2011
- Villarreal PM Monje F Junquera LM Mateo J Morillo AJ Gonzalez C
Mandibular condyle fractures Determinants of treatment and outcome J
Oral Maxillofacial Surg 2004 62155-163
- Zachariades N Mezitis M Constintine M Demetrius P Spanou A Fractures
of the mandibular condyle A review of 466 cases J Cranio-Maxillofacial
Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
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60
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
43
va o que tambeacutem ocorreu com os parafusos fixando as placas em Y convencional
neste estudo
Embora os resultados de resistecircncia mecacircnica proporcionados com as pla-
cas em forma de Y tenham sido promissores pode-se afirmar que ainda eacute prema-
turo considerar este modelo de placa mostrando melhor comportamento mecacircnico
quando comparado com os disponiacuteveis no mercado O teste neste estudo foi feito
in vitro necessitando comprovaccedilatildeo quando ao comportamento bioloacutegico da placa
em favorecer a estabilidade da fratura de cocircndilo O que reforccedilaria a ideia do de-
senvolvimento deste tipo de placa eacute que estudos indicam que o procedimento ci-
ruacutergico aberto de fratura com deslocamento do cocircndilo tanto na regiatildeo proacutexima a
cabeccedila como na base condilar seria a fixaccedilatildeo interna riacutegida Portanto este mode-
lo de placa pode ser considerada mais uma alternativa para consolidaccedilatildeo oacutessea
do cocircndilo mandibular dando seguranccedila ao cirurgiatildeo quando ao niacutevel de resistecircn-
cia mecacircnica oferecida pelas placas em Y
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
REFEREcircNCIAS
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of Mandibular condyle fracture plating techniques J Oral Maxillofacial Surg
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- Villarreal PM Monje F Junquera LM Mateo J Morillo AJ Gonzalez C
Mandibular condyle fractures Determinants of treatment and outcome J
Oral Maxillofacial Surg 2004 62155-163
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of the mandibular condyle A review of 466 cases J Cranio-Maxillofacial
Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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56
57
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59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
44
7 CONCLUSAtildeO
De acordo com a metodologia e considerando as limitaccedilotildees deste estudo
pode-se concluir que
1 ndash No sentido meacutedio-lateral os maiores valores de resistecircncia foram ob-
servados no deslocamento de 15 mm exceto para as placas 06 e 15 mm com
valores similares em 10 e 20 mm respectivamente
2 ndash A placa com espessura de 15 mm foi a uacutenica que apresentou maior va-
lor meacutedio em todos os deslocamentos
3 ndash No sentido acircntero-posterior os maiores valores de resistecircncia foram
vistos no deslocamento de 15 mm e os menores em 5 mm para todas as espessu-
ras de placas
4 ndash A placa com espessura de 06 mm foi a que apresentou maiores valo-
res em todos os deslocamentos
5 ndash No sentido acircntero-posterior o carregamento de 20 mm natildeo foi alcanccedila-
do
45
REFEREcircNCIAS
- Asprino L Consani S Moraes M A Comparative biomechanical evaluation
of Mandibular condyle fracture plating techniques J Oral Maxillofacial Surg
2006 64452-456
- Assis AF Anaacutelise mecacircnica e fotoelaacutestica de sistemas de fixaccedilatildeo interna
estaacutevel utilizada para o tratamento de fraturas subcondilares da mandiacutebula
Tese de Doutorado apresentada agrave Faculdade de Odontologia de Piracicaba
da UNICAMP 2010
- AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen - Association for
the study of internal Fixation 2008 wwwaofoundationorg
- Bakke M Force and occlusion seminars in Orthodontics 2006 12(2) 120-
126
- Dominik H Annett M Leonhardt H Alexander N Gerd R Guumlnter L Biome-
chanical study of the delta plate and the TriLock delta condyle trauma Plate
J Oral Maxillofacial Surg 2011 692619-2625
- Figueredo PZ Zorzeto DL Marzola CG Toledo-Filho JL Pastori CM Cape-
lari MM Fratura do cocircndilo mandibular Tratamento conservador e ciruacutergico
Revista da literatura e Apresentaccedilatildeo de caso cliacutenico ciruacutergico (Monografia
de conclusatildeo do Curso de Especializaccedilatildeo em Cirurgia e Traumatologia Bu-
co Maxilo Facial 2007)
- Haug R Richard Gilman P Peterson e Michele Goltz A biomechanical
evaluation of mandibular angle fracture plating techniques J Oral Maxillofa-
cial Surg 2002 60(1) 73-80
- Leivas LG Pagnoncelli RM Fraturas de cocircndilo mandibular Alternativas ci-
ruacutergicas e natildeo ciruacutergicas para o tratamento Rev Odonto Ciecircnc 2002
17(35) 81-89
- Manganello LC Silva AAF Fraturas do cocircndilo mandibular Classificaccedilatildeo e
tratamento Rev Braacutes Otorrinolaringol 2002 68(5) 749-754
46
- Martins-Souza DF Perfil Epidemioloacutegico das Fraturas de face em Pacientes
Infartos- Juvenis em um Pronto-Socorro de uma Metroacutepole Tropical Tese
apresentada ao Curso de Poacutes-Graduaccedilatildeo da Faculdade de Ciecircncias Meacutedi-
cas da Santa Casa de Satildeo Paulo para a obtenccedilatildeo do tiacutetulo de Mestre Satildeo
Paulo (2008)
- Meyer C Martin E Kahn JL Zink S Development and biomechanical testing
of a new osteosynthesis plate (TCP) designed to stabilize mandibular con-
dyle fractures Jf Cranio-Maxillofacial Surg 2007 3584ndash90
- Pellizzer EP Muench A Forccedilas de mordida relacionadas agrave proacuteteses parci-
ais removiacuteveis inferiores Rev Odontol Univ Satildeo Paulo 1998 vol 12 nordm 4
pag 401-407 outdez 1998
- Silva J Cauaacutes M Fratura de mandiacutebula decorrente de acidente automobi-
liacutestico - Relato de caso Recife 2004 3 (3) 199-208 (wwwcro-peorgbr)
- Silva J Mirella MM Nascimento RAM Perfil dos Traumatismos Maxilo- Fa-
ciais no Serviccedilo de CTBMF do Hospital da Restauraccedilatildeo de Recife-PE Bra-
sil IJD International Journal of Dentistry Paacutegina inicial gt Vol 2 No 2
(2003) gt Silva
- Trivellato AE Mazzonetto R Passeri LA Consani S Estudo quiacutemico ma-
croscoacutepico e da resistecircncia agrave flexatildeo de placas e parafusos de titacircnio usa-
dos na fixaccedilatildeo interna riacutegida Pesqui Odontol Bras 2000 14(4) 392-398
- Vilela Juacutenior RM Fraturas de cocircndilo mandibular e tratamento conservador
e ciruacutergico Revisatildeo de literatura (Monografia) Faculdades Unidas do Nor-
te Salvador 2011
- Villarreal PM Monje F Junquera LM Mateo J Morillo AJ Gonzalez C
Mandibular condyle fractures Determinants of treatment and outcome J
Oral Maxillofacial Surg 2004 62155-163
- Zachariades N Mezitis M Constintine M Demetrius P Spanou A Fractures
of the mandibular condyle A review of 466 cases J Cranio-Maxillofacial
Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
45
REFEREcircNCIAS
- Asprino L Consani S Moraes M A Comparative biomechanical evaluation
of Mandibular condyle fracture plating techniques J Oral Maxillofacial Surg
2006 64452-456
- Assis AF Anaacutelise mecacircnica e fotoelaacutestica de sistemas de fixaccedilatildeo interna
estaacutevel utilizada para o tratamento de fraturas subcondilares da mandiacutebula
Tese de Doutorado apresentada agrave Faculdade de Odontologia de Piracicaba
da UNICAMP 2010
- AOASIF (Arbeitsgemeinschaft fuer Osteosynthesefragen - Association for
the study of internal Fixation 2008 wwwaofoundationorg
- Bakke M Force and occlusion seminars in Orthodontics 2006 12(2) 120-
126
- Dominik H Annett M Leonhardt H Alexander N Gerd R Guumlnter L Biome-
chanical study of the delta plate and the TriLock delta condyle trauma Plate
J Oral Maxillofacial Surg 2011 692619-2625
- Figueredo PZ Zorzeto DL Marzola CG Toledo-Filho JL Pastori CM Cape-
lari MM Fratura do cocircndilo mandibular Tratamento conservador e ciruacutergico
Revista da literatura e Apresentaccedilatildeo de caso cliacutenico ciruacutergico (Monografia
de conclusatildeo do Curso de Especializaccedilatildeo em Cirurgia e Traumatologia Bu-
co Maxilo Facial 2007)
- Haug R Richard Gilman P Peterson e Michele Goltz A biomechanical
evaluation of mandibular angle fracture plating techniques J Oral Maxillofa-
cial Surg 2002 60(1) 73-80
- Leivas LG Pagnoncelli RM Fraturas de cocircndilo mandibular Alternativas ci-
ruacutergicas e natildeo ciruacutergicas para o tratamento Rev Odonto Ciecircnc 2002
17(35) 81-89
- Manganello LC Silva AAF Fraturas do cocircndilo mandibular Classificaccedilatildeo e
tratamento Rev Braacutes Otorrinolaringol 2002 68(5) 749-754
46
- Martins-Souza DF Perfil Epidemioloacutegico das Fraturas de face em Pacientes
Infartos- Juvenis em um Pronto-Socorro de uma Metroacutepole Tropical Tese
apresentada ao Curso de Poacutes-Graduaccedilatildeo da Faculdade de Ciecircncias Meacutedi-
cas da Santa Casa de Satildeo Paulo para a obtenccedilatildeo do tiacutetulo de Mestre Satildeo
Paulo (2008)
- Meyer C Martin E Kahn JL Zink S Development and biomechanical testing
of a new osteosynthesis plate (TCP) designed to stabilize mandibular con-
dyle fractures Jf Cranio-Maxillofacial Surg 2007 3584ndash90
- Pellizzer EP Muench A Forccedilas de mordida relacionadas agrave proacuteteses parci-
ais removiacuteveis inferiores Rev Odontol Univ Satildeo Paulo 1998 vol 12 nordm 4
pag 401-407 outdez 1998
- Silva J Cauaacutes M Fratura de mandiacutebula decorrente de acidente automobi-
liacutestico - Relato de caso Recife 2004 3 (3) 199-208 (wwwcro-peorgbr)
- Silva J Mirella MM Nascimento RAM Perfil dos Traumatismos Maxilo- Fa-
ciais no Serviccedilo de CTBMF do Hospital da Restauraccedilatildeo de Recife-PE Bra-
sil IJD International Journal of Dentistry Paacutegina inicial gt Vol 2 No 2
(2003) gt Silva
- Trivellato AE Mazzonetto R Passeri LA Consani S Estudo quiacutemico ma-
croscoacutepico e da resistecircncia agrave flexatildeo de placas e parafusos de titacircnio usa-
dos na fixaccedilatildeo interna riacutegida Pesqui Odontol Bras 2000 14(4) 392-398
- Vilela Juacutenior RM Fraturas de cocircndilo mandibular e tratamento conservador
e ciruacutergico Revisatildeo de literatura (Monografia) Faculdades Unidas do Nor-
te Salvador 2011
- Villarreal PM Monje F Junquera LM Mateo J Morillo AJ Gonzalez C
Mandibular condyle fractures Determinants of treatment and outcome J
Oral Maxillofacial Surg 2004 62155-163
- Zachariades N Mezitis M Constintine M Demetrius P Spanou A Fractures
of the mandibular condyle A review of 466 cases J Cranio-Maxillofacial
Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
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58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
46
- Martins-Souza DF Perfil Epidemioloacutegico das Fraturas de face em Pacientes
Infartos- Juvenis em um Pronto-Socorro de uma Metroacutepole Tropical Tese
apresentada ao Curso de Poacutes-Graduaccedilatildeo da Faculdade de Ciecircncias Meacutedi-
cas da Santa Casa de Satildeo Paulo para a obtenccedilatildeo do tiacutetulo de Mestre Satildeo
Paulo (2008)
- Meyer C Martin E Kahn JL Zink S Development and biomechanical testing
of a new osteosynthesis plate (TCP) designed to stabilize mandibular con-
dyle fractures Jf Cranio-Maxillofacial Surg 2007 3584ndash90
- Pellizzer EP Muench A Forccedilas de mordida relacionadas agrave proacuteteses parci-
ais removiacuteveis inferiores Rev Odontol Univ Satildeo Paulo 1998 vol 12 nordm 4
pag 401-407 outdez 1998
- Silva J Cauaacutes M Fratura de mandiacutebula decorrente de acidente automobi-
liacutestico - Relato de caso Recife 2004 3 (3) 199-208 (wwwcro-peorgbr)
- Silva J Mirella MM Nascimento RAM Perfil dos Traumatismos Maxilo- Fa-
ciais no Serviccedilo de CTBMF do Hospital da Restauraccedilatildeo de Recife-PE Bra-
sil IJD International Journal of Dentistry Paacutegina inicial gt Vol 2 No 2
(2003) gt Silva
- Trivellato AE Mazzonetto R Passeri LA Consani S Estudo quiacutemico ma-
croscoacutepico e da resistecircncia agrave flexatildeo de placas e parafusos de titacircnio usa-
dos na fixaccedilatildeo interna riacutegida Pesqui Odontol Bras 2000 14(4) 392-398
- Vilela Juacutenior RM Fraturas de cocircndilo mandibular e tratamento conservador
e ciruacutergico Revisatildeo de literatura (Monografia) Faculdades Unidas do Nor-
te Salvador 2011
- Villarreal PM Monje F Junquera LM Mateo J Morillo AJ Gonzalez C
Mandibular condyle fractures Determinants of treatment and outcome J
Oral Maxillofacial Surg 2004 62155-163
- Zachariades N Mezitis M Constintine M Demetrius P Spanou A Fractures
of the mandibular condyle A review of 466 cases J Cranio-Maxillofacial
Surg 2006 34 421ndash432
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
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TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
47
- De acordo com a norma de UNICAMPFOP baseadas na norma do Inter-
national Committee of Medical Jornal Editors ndash Grupo de Vancouver Abre-
viatura dos perioacutedicos em conformidade com o Medline
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
48
ANEXOS
Anexo 1 ndash Anaacutelise Estatiacutestica
Tabela 1 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 06 mm
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 2 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 10 mm
Letras mi- nuacutesculas distintas
em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 3 Resultados individuais e meacutedias para o teste meacutedio-lateral com pla-
cas de espessura 15 mm
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
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53
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55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
49
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 4 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 06 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
50
Tabela 5 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 10 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
Tabela 6 Resultados individuais e meacutedias para o teste acircntero-posterior com
placas de espessura 15 mm
Acircntero-Posterior
Letras minuacutesculas distintas em linha e maiuacutescula nas colunas significacircncia pelo teste de Tukey (p˂005)
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Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
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TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
51
Anexo 2 ndash Certificado de Anaacutelises da Mateacuteria Prima Utilizadas na Fabricaccedilatildeo
das Placas e Parafusos e Certificados de Qualidade do Processo de Fabrica-
ccedilatildeo das Placas e Parafusos
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TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
52
53
54
55
56
57
58
59
60
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
54
55
56
57
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59
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64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
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TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
56
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
57
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
58
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
59
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
60
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
61
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
62
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
63
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
64
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1016
Ter 13112012 071235
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306008 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X80 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP
496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015879 I00347 18000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 800 765 a 835 802 807 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 129 130 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 075 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 087 089 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 199 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 294 297 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 114 116 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO
EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26092012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
65
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1018
Ter 13112012 071412
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306010 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X100 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016159 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1000 965 a 1035 994 1003 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 130 131 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 074 076 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 090 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 197 201 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 295 298 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 109 120 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
26102012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
66
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1019
Ter 13112012 071519
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
136200306012 PARAFUSO FENDA CRUZ 20X120 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
015675 I00347 3000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
COMPRIMENTO 1200 1165 a 1235 1195 1208 AP
Oslash INTERNO 130 125 a 135 128 133 AP
PASSO DE ROSCA 075 070 a 080 073 077 AP
PROFUNDIDADE 085 085 a 093 085 092 AP
Oslash EXTERNO 200 195 a 205 199 202 AP
Oslash CABECcedilA DO PARAFUSO
295 290 a 300 293 299 AP
COMPRIMENTO CABECcedilA
109 109 a 129 110 115 AP
TESTE PRAacuteTICO FUNCIONAL NA
AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
Paquimetro digital TPD-0016
PROJETOR DE PERFIL TPR-001
RELOGIO COMPARADOR TRC-017
MICROMETRO DIGITAL TME-004
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10092012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
67
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1017
Ter 13112012 071855
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508006 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 06MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016371 I00344 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2857 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2159 2167 AP
ESPESSURA 060 047 a 073 064 065 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 242 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 497 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
68
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1021
Ter 13112012 072413
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508010 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 10MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016372 I00342 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2854 2855 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2168 AP
ESPESSURA 100 087 a 113 096 097 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 240 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 492 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012
69
TORIDE - INDUSTRIA E COMERCIO LTDA EPP
CERTIFICADO DE QUALIDADE Nordm CQ 1020
Ter 13112012 071621
Pag 0001 CARLOS
Dados do Produto COacuteDIGO DESCRICcedilAtildeO DO PRODUTO NF Nordm
167202508015 MINI PLACA Y CONDILAR ESPESSURA 15MM 8721
CLIENTE CNPJ Nordm PEDIDO
137-FUNDACAO DESENV DA UNICAMP - FUNCAMP 496073360001-06
OP LOTE QTDE DATA
016373 I00360 1000 12112012
ESPECIFICACcedilOtildeES TEacuteCNICAS RESULTADOS DA INSPECcedilAtildeO
AP=APROVADO RP=REPROVADO NA=NAtildeO APLICAacuteVEL
DIMENSOtildeES SOLICITADAS TOLERAcircNCIA MIacuteNIMA
ENCONTRADA MAacuteXIMA
ENCONTRADA CONCLUSAtildeO
ACABAMENTO VISUAL NA
AP
GRAVACcedilAtildeO
NA
AP
COMPRIMENTO 2860 2820 a 2900 2838 2853 AP
LARGURA 2176 2136 a 2216 2163 2166 AP
ESPESSURA 150 137 a 163 144 146 AP
Oslash INTERNO 240 230 a 245 238 243 AP
Oslash EXTERNO 500 490 a 530 490 493 AP
INSTRUMENTOS DE MEDICcedilAtildeO UTILIZADOS
IDENTIFICACcedilAtildeO DO INSTRUMENTO Nordm DO INSTRUMENTO
PAQUIMETRO DIGITAL TPD-0023
SUPERVISOR QUALIDADE ASSINATURA APROVADO EM
CARLOS ALBERTO ROSA
10112012