sistema de abastecimento de Água cidade: iguatama … · nbr 6118:2007 - item 19.4.1 obra / laje:...

SISTEMA DE ABASTECIMENTO DE ÁGUA

CIDADE: IGUATAMA

VOLUME ÚNICO: PROJETO ESTRUTURAL

OUTUBRO/2015

PROJETO ESTRUTURAL

ARQUIVO:

MD-2012.005-MG.IGM-SAA-EST.001=0

CONTRATANTE:

FUNASA – FUNDAÇÃO NACIONAL DE SAÚDE

CONTRATO:

005/2012

PROGRAMA:

PAC 2 DATA:

20/10/2015 MUNICÍPIO/ÁREA:

MUNICÍPIO DE IGUATAMA FOLHA:

TÍTULO:

SISTEMA DE ABASTECIMENTO DE ÁGUA PROJETO ESTRUTURAL

ÍNDICE DE REVISÕES

REV.

DESCRIÇÃO E/OU FOLHAS ATINGIDAS

0

EMISSÃO ORIGINAL

REV. 0 REV. A REV. B REV. C REV. D REV. E REV. F REV. G REV. H

DATA 20/10/2015

PROJETO

EXECUÇÃO

VERIFICAÇÃO

APROVAÇÃO

3

ÍNDICE

1 SUMÁRIO ....................................................................................................................... 4

2 INTRODUÇÃO ............................................................................................................... 5

3 CONSIDERAÇÕES INICIAIS ......................................................................................... 6

4 DIMENSIONAMENTOS .................................................................................................. 7

4.1 TANQUE DE CONTATO ......................................................................................... 7 4.2 REL 100 M³ ............................................................................................................18 4.3 POÇOS PROFUNDOS 1/2/3/ZAIII .........................................................................38 4.4 PÓRTICO PARA MONOVIA (CAP. 1000 KG) - ZB/ZAI E ZM/ZA IV .......................40 4.5 CAIXAS .................................................................................................................48 4.6 EEAT ZA I ..............................................................................................................55 4.7 EEAT ZA II | EEAT ZA IV (2X) ................................................................................67 4.8 RAP 50 M3 E REL 20 M3 .......................................................................................74 4.9 CASA DE QUÍMICA ZAIII ......................................................................................80

5 PEÇAS GRÁFICAS ...................................................................................................... 90

6 ANOTAÇÃO DE RESPONSABILIDADE TÉCNICA - ART........................................ 100

4

1 SUMÁRIO

O Projeto Estrutural do Sistema de Abastecimento de Água do município de Iguatama é

composto por volume único, estruturado da seguinte forma:

• VOLUME ÚNICO – PROJETO ESTRUTURAL

5

2 INTRODUÇÃO

É apresentado, a seguir, o Memorial de Cálculo do Projeto Estrutural de implantação do SAA

da localidade Iguatama.

Para a elaboração do presente projeto foram utilizados como referência os projetos básicos

desenvolvidos.

6

3 CONSIDERAÇÕES INICIAIS

Assim como definido no Relatório Técnico Preliminar, a concepção prevista para o sistema de

abastecimento de água de Iguatama prevê:

PREMISSAS DE CÁLCULO

• Classe de agressividade ambiental III (estruturas para reservação de água) e II

(demais);

• Cobrimento da armadura =4,0 cm;

• Resistência característica do concreto estrutural: fck ≥ 35 Mpa (estruturas para

reservação de água) e 25 Mpa (demais);

• Módulo de elasticidade secante do concreto: Ecs = 28.160.540,00 KN/m² (fck ≥ 35) e

23.800.000,00 KN/m² (fck ≥ 25 Mpa);

• Peso específico do concreto armado: ˠ conc = 25 kN/m³;

• Aço da armadura: CA 50;

• Módulo de elasticidade do aço: Es = 210.000.000 KN/m²;

• Peso específico do solo: ˠ solo = 18,0 kN/m³;

• Ângulo de atrito do solo: Ɵ solo = 30º.

• Tensão admissível do solo: σs,adm = 1,0 kgf/cm² e 1,5 kgf/cm², conforme indicado nos

desenhos.

NORMAS TÉCNICAS

Os cálculos, dimensionamentos e decisões de projeto foram feitos de acordo com os critérios e

prescrições das normas da Associação Brasileira de Normas Técnicas (ABNT) em suas últimas

edições:

• NBR 6118:2014 Projetos de estruturas de concreto;

• NBR 6122:2010 Projeto e execução de fundações;

METODOLOGIA DE CÁLCULO

Para a análise estrutural e dimensionamento das estruturas foram utilizadas as prescrições

normativas auxiliadas por softwares desenvolvidos com o auxílio do programa Microsoft Excel.

7

4 DIMENSIONAMENTOS

4.1 TANQUE DE CONTATO

- Modelo lançado

8

- Cargas

• Água

• Sobrecarga na cobertura (2 kN/m²) e brita (5,4 kN/m²)

9

- Saídas de dimensionamento

• Laje de fundo

➢ Momento fletor horizontal (M11) → -25 kN.m a 40 kN.m e Força axial (F11) → 0 kN a 50 kN

➢ Momento fletor vertical (M22) → -25 kN.m a 25 kN.m e Força axial (F22) → 0 kN a 50 kN

10

➢ Esforço cortante horizontal e vertical (V13 e V23) → -100 kN a 100 kN

➢ Diagrama de deformação vertical → -0,0067 m a 0

Deformação máxima = 0,003 m

Coeficiente de recalque vertical = 15.000 kN/m³

Tensão aplicada no solo = 0,003 x 15.000 = 45 kN/m² ≈ 0,5 kgf/cm²

11

• Laje de cobertura



12


• Paredes externas


13



14

• Paredes internas



15


- Armação

FLEXAO NORMAL COMPOSTA COM FISSURAÇÃO - SECAO RETANGULAR - NBR 6118:2007 - Unidades: kN, cm - Revisão 12 - 21Fev2012

Obra / Elemento: ESTÁDIO II

Seção M11-INF M11-SUP M22-INF M22-SUP Seção M11-INF M11-SUP M22-INF M22-SUP

fck 3,5 3,5 3,5 3,5 Ecs 2816 2816 2816 2816

fyk 50 50 50 50 Es 21000 21000 21000 21000

b 100 100 100 100 sc fibra sup. (compr. -) -0,77 -0,77 -0,77 -0,77

h 20 20 20 20 ss sup (tração +)

d 15 15 15 15 ss inf (tração +) 31,72 31,72 31,72 31,72

d' 5 5 5 5 x II 2,29 2,29 2,29 2,29

N (gf=1,4; compr.+ ) -50 -50 -50 -50 I II (relativa à LN) 5634 5634 5634 5634

M ( gf=1,4 ) (>=0) 1500 1500 1500 1500 I II / I g 0,0820 0,0820 0,0820 0,0820

h1 2,25 2,25 2,25 2,25 Var. Última Iteração (%) 0,00E+00 0,00E+00 0,00E+00 0,00E+00

wk 0,01 0,01 0,01 0,01

f As sup e As0 1,25 1,25 1,25 1,25 (0.5 a

f As inf e DAs 1,25 1,25 1,25 1,25 4.0mm) DIÂMETRO / Nº BARRAS / ESPAÇAMENTO

Tipo aço A A A A Seção M11-INF M11-SUP M22-INF M22-SUP

As sup 0,00 0,00 0,00 0,00 f As sup 1,25 1,25 1,25 1,25

K fis Espaç. p/ larg. b

As sup com fiss 0,00 0,00 0,00 0,00 Nº f As sup 0,00 0,00 0,00 0,00

As inf 4,34 4,34 4,34 4,34 f As inf 1,25 1,25 1,25 1,25

K fis 1,41 1,41 1,41 1,41 Espaç. p/ larg. b 20,02 20,02 20,02 20,02

As inf com fiss 6,13 6,13 6,13 6,13 Nº f As inf 4,99 4,99 4,99 4,99

As0

K fis

As0 com fiss

DAs inf

K fis

DAsf inf com fiss TIPO DE BARRA / h1

x 0,70 0,70 0,70 0,70 Lisa (CA-25) / 1

d lim 5,12 5,12 5,12 5,12 Entalhada (CA-60) / 1.4

Caso Caso 1 Caso 1 Caso 1 Caso 1 Alta Ader. (CA-50) / 2.25

SAs fiss/Ac(%) (

16

Adotado Ø12,5 c/15

Adotado Ø12,5 c/15



Seção M11-EXT M11-INT M22-EXT M22-INT Seção M11-EXT M11-INT M22-EXT M22-INT

fck 3,5 3,5 3,5 3,5 Ecs 2816 2816 2816 2816

fyk 50 50 50 50 Es 21000 21000 21000 21000


h 25 25 25 25 ss sup (tração +)

d 20 20 20 20 ss inf (tração +) 31,84 31,77 32,11 31,67

d' 5 5 5 5 x II 3,30 2,99 4,21 2,64

N (gf=1,4; compr.+ ) -50 -50 0 -50 I II (relativa à LN) 13536 11881 16498 10194

M ( gf=1,4 ) (>=0) 3000 2500 4500 2000 I II / I g 0,1019 0,0895 0,1243 0,0768


wk 0,02 0,01 0,02 0,01

f As sup e As0 1,25 1,25 1,25 1,25 (0.5 a


Tipo aço A A A A Seção M11-EXT M11-INT M22-EXT M22-INT

As sup 0,00 0,00 0,00 0,00 f As sup 1,25 1,25 1,25 1,25



As inf 5,93 5,09 7,54 4,26 f As inf 1,25 1,25 1,25 1,25



As0

K fis

As0 com fiss

DAs inf

K fis


x 1,11 0,89 1,93 0,68 Lisa (CA-25) / 1



SAs fiss/Ac(%) (

17

Adotado Ø12,5 c/10

Adotado Ø12,5 c/15



Seção M11-INF M11-SUP M22-INF M22-SUP Seção M11-INF M11-SUP M22-INF M22-SUP

fck 3,5 3,5 3,5 3,5 Ecs 2816 2816 2816 2816

fyk 50 50 50 50 Es 21000 21000 21000 21000


h 25 25 25 25 ss sup (tração +)

d 20 20 20 20 ss inf (tração +) 31,92 31,67 31,77 31,77

d' 5 5 5 5 x II 3,83 2,64 2,99 2,99

N (gf=1,4; compr.+ ) -50 -50 -50 -50 I II (relativa à LN) 16755 10194 11881 11881

M ( gf=1,4 ) (>=0) 4000 2000 2500 2500 I II / I g 0,1262 0,0768 0,0895 0,0895


wk 0,02 0,01 0,01 0,01

f As sup e As0 1,25 1,25 1,25 1,25 (0.5 a


Tipo aço A A A A Seção M11-INF M11-SUP M22-INF M22-SUP

As sup 0,00 0,00 0,00 0,00 f As sup 1,25 1,25 1,25 1,25



As inf 7,63 4,26 5,09 5,09 f As inf 1,25 1,25 1,25 1,25



As0

K fis

As0 com fiss

DAs inf

K fis


x 1,54 0,68 0,89 0,89 Lisa (CA-25) / 1



SAs fiss/Ac(%) (

18

4.2 REL 100 M³

- Modelo lançado

21

Cargas lançadas

SC (1.200 kN, água mais peso próprio)

TABLE: Combination Definitions

ComboName ComboType AutoDesign CaseType CaseName ScaleFactor

Text Text Yes/No Text Text Unitless

VENTO Envelope No Linear Static VX- 1

VENTO Linear Static VX+ 1

VENTO Linear Static VY- 1

VENTO Linear Static VY+ 1

DEAD+VENTO Linear Add No Linear Static DEAD 1

DEAD+VENTO Response Combo VENTO 1

DEAD+SC+VENTO Linear Add No Linear Static DEAD 1

DEAD+SC+VENTO Linear Static SC 1

DEAD+SC+VENTO Response Combo VENTO 1

DEAD+SC Linear Add No Linear Static DEAD 1

DEAD+SC Linear Static SC 1

FINAL Envelope No Response Combo DEAD+SC 1

FINAL Response Combo DEAD+VENTO 1

FINAL Response Combo DEAD+SC+VENTO 1

FINAL Linear Static DEAD 1

DEAD+VX+ Linear Add No Linear Static DEAD 1

DEAD+VX+ Linear Static VX+ 1

DEAD+VX- Linear Add No Linear Static DEAD 1

DEAD+VX- Linear Static VX- 1

DEAD+VY+ Linear Add No Linear Static DEAD 1

DEAD+VY+ Linear Static VY+ 1

DEAD+VY- Linear Add No Linear Static DEAD 1

DEAD+VY- Linear Static VY- 1

22

VENTO 0º (VX+) E VENTO 180º (VX-)

VENTO 90º (VY+) E VENTO 270º (VY-)

23

Esforços solicitantes

• LAJE DE FUNDO

➢ Momento fletor horizontal → M11 – Envoltória máxima e mínima → -50 kN.m a 50 kN.m

➢ Momento fletor vertical → M22 – Envoltória máxima e mínima → -50 kN.m a 50 kN.m

24

➢ Esforço axial horizontal e vertical → F11 e F22 – Envoltória máxima → 0 kN a 50 kN

➢ Esforço cortante → V13 – Envoltória máxima e mínima → -100 kN a 100 kN

25


➢ Diagrama de deformação vertical → -0,0067 m a 0

Deformação máxima = 0,0045 m

Coeficiente de recalque vertical = 15.000 kN/m³

Tensão aplicada no solo = 0,0045 x 22.500 = 101,25 kN/m² ≈ 1,0 kgf/cm²

26

• LAJE DE TOPO

➢ Momento fletor horizontal → M11 – Envoltória máxima e mínima → -90 kN.m a 90 kN.m

➢ Momento fletor vertical → M22 – Envoltória máxima e mínima → -90 kN.m a 90 kN.m

27

➢ Esforço axial horizontal e vertical → F11 e F22 – Envoltória máxima → 0 kN a 50 kN


28


• VIGAS DA FUNDAÇÃO

➢ Momento fletor

Momento fletor máximo inferior nas vigas = 80 kN.m

Momento fletor máximo superior nas vigas = 135 kN.m

29

➢ Cortante

Cortante máximo nas vigas = 140 kN.m

• VIGAS DA COBERTURA

➢ Momento fletor



30

➢ Cortante


• VIGAS DE TRAVAMENTO

➢ Momento fletor



31

➢ Cortante


• PILARES

➢ Momento fletor

32

➢ Axial

33

• ARMAÇÃO



Seção LAJE SUP VIGAS SUP VIGAS SUP VIGAS TRAV. Seção LAJE SUP VIGAS SUP VIGAS SUP VIGAS TRAV.

fck 2,5 2,5 2,5 2,5 Ecs 2380 2380 2380 2380

fyk 50 50 50 50 Es 21000 21000 21000 21000


h 30 50 50 50 ss sup (tração +)

d 25 45 45 45 ss inf (tração +) 31,53 31,94 31,62 31,96

d' 5 5 5 5 x II 6,40 8,73 11,12 8,47

N (gf=1,4; compr.+ ) 0 0 0 0 I II (relativa à LN) 46850 80151 127649 60510

M ( gf=1,4 ) (>=0) 9000 8000 13500 6000 I II / I g 0,2054 0,1531 0,2438 0,1444


wk 0,03 0,03 0,03 0,03

f As sup e As0 1,6 1,6 2 1,25 (0.5 a

f As inf e DAs 1,6 1,6 2 1,25 4.0mm) DIÂMETRO / Nº BARRAS / ESPAÇAMENTO

Tipo aço A A A A Seção LAJE SUP VIGAS SUP VIGAS SUP VIGAS TRAV.

As sup 0,00 0,00 0,00 0,00 f As sup 1,6 1,6 2 1,25



As inf 12,48 5,95 10,34 4,45 f As inf 1,6 1,6 2 1,25



As0

K fis

As0 com fiss

DAs inf

K fis


x 4,47 4,26 7,41 3,98 Lisa (CA-25) / 1



SAs fiss/Ac(%) (

34



Seção VIGAS LAJE INF Seção VIGAS LAJE INF

fck 2,5 2,5 Ecs 2380 2380

fyk 50 50 Es 21000 21000

b 50 100 sc fibra sup. (compr. -) -0,51 -0,46

h 100 50 ss sup (tração +)

d 95 45 ss inf (tração +) 31,93 31,89

d' 5 5 x II 11,68 5,05

N (gf=1,4; compr.+ ) 0 0 I II (relativa à LN) 310824 55264

M ( gf=1,4 ) (>=0) 13500 5000 I II / I g 0,0745 0,0528

h1 2,25 2,25 Var. Última Iteração (%) 0,00E+00 0,00E+00

wk 0,03 0,03

f As sup e As0 1,25 1,25 (0.5 a

f As inf e DAs 1,25 1,25 4.0mm) DIÂMETRO / Nº BARRAS / ESPAÇAMENTO

Tipo aço A A A A Seção VIGAS LAJE INF

As sup 0,00 0,00 f As sup 1,25 1,25


As sup com fiss 0,00 0,00 Nº f As sup 0,00 0,00

As inf 4,64 3,62 f As inf 1,25 1,25

K fis 1,00 1,00 Espaç. p/ larg. b 13,22 33,90

As inf com fiss 4,64 3,62 Nº f As inf 3,78 2,95

As0

K fis

As0 com fiss

DAs inf

K fis


x 3,32 1,30 Lisa (CA-25) / 1

d lim 27,90 12,00 Entalhada (CA-60) / 1.4

Caso Caso 1 Caso 1 Alta Ader. (CA-50) / 2.25

SAs fiss/Ac(%) (=35 --> fywd = 50/1.15

b 50 50 40

h 100 50 50 (*2) Recomendado: Q = 35 º

d 95 45 45 VIGAS-FUND VIGAS-SUP VIGAS-TRAV

Q (30º

35

CISALHAMENTO EM LAJES (sem armadura de cisalhamento) - Unidades: kN, cm

NBR 6118:2007 - Item 19.4.1

Obra / Laje:

Seção

fck 2,5 2,5

b 100 100

h 30 50

d 25 45

P (%) 100 100

As1 13,33 15

N (compr. +) 0 0

V biela 109 158

V armadura (verificação necessidade de armar) 109 158

VERIFICAÇÃO DA BIELA COMPRIMIDA:

Vsd / Vrd2 0,1407 0,1133

Biela Comprimida: Dentro limites = " " / Fora limites = NÃO OK OK OK

VERIFICAÇÃO NECESSIDADE DE ARMAR AO CISALHAMENTO:

Vsd / VRd1 (

38

4.3 POÇOS PROFUNDOS 1/2/3/ZAIII

Cargas

Apoio do cavalete = 1,0 tf

Ancoragem 0,2 tf (empuxo)

> YPPR - APOIO

MY

a = 50,00 cm A = 100 cm >

b = 50,00 cm B = 100 cm

Ho = 106,00 cm hADOTADO= 30 cm XHt = 100,00 cm hSUGERIDO= 12,5 cm

> MX

A

>

* * * B

V = 1,00 t

X = 0,00 t

Y = 0,00 t

MY = 0,00 tm

MX = 0,00 tm Ht Ho

h

ss,adm = 10,00 t/m2

gc = 2,50 t/m3 gREV. = 1000,00gt = 1,80 t/m3 gDESLIZ.=

P.P. = 2,17 t

SV = 3,17 t Vc.estrut.= 0,49 m3

MY,o (1) = 0 tm Vc.regul.= 0,05 m3

MX,o (2) = 0 tm Aforma= 2,72 m2

eo (1) = 0,00 m Vescav.= 4,20 m3

eo (2) = 0,00 m Vreaterro= 3,73 m3

QUANTITATIVOS

Ac = 100 %

.*** ***

#DIV/0!

* * *

TENSÃO MÁXIMA

3,17 t / m2

TENSÃO MÍNIMA

3,17 t / m2

* * *

* * *

a

b

o

t/m2

M

V m

espess 'e'

Largura 'L'

L= 1,00 m Tensão 's'

V = 10,00 x 0,50 = 5,00 t/m

M = 10,00 x 0,50 x 0,25 = 1,25 t.m/m

T = 10,00 t/m2 As = = Ø 10,0 c/ 10,0

Ascor= = Ø 00,0 c/ 00,0

SAPATA - 100 x 100

10,00

0,5

e = 0,30m ENTRADA

4,50 cm2/m

00,00 cm2/m

0,30 m

t/m2

RESULTADOS

1,00

10,00

m

39

> YPPR - ANCORAGEM

MY

a = 50,00 cm A = 100 cm >

b = 50,00 cm B = 100 cm


> MX

A

>

* * * B

V = 0,00 t

X = 0,20 t

Y = 0,00 t

MY = 0,00 tm

MX = 0,00 tm Ht Ho

h

ss,adm = 10,00 t/m2


P.P. = 2,51 t

SV = 2,51 t Vc.estrut.= 0,63 m3

MY,o (1) = 0,32 tm Vc.regul.= 0,05 m3

MX,o (2) = 0 tm Aforma= 3,80 m2

eo (1) = 0,13 m Vescav.= 4,20 m3

eo (2) = 0,00 m Vreaterro= 3,73 m3

QUANTITATIVOS

Ac = 100 %

.*** ***

4,56

* * *

TENSÃO MÁXIMA

4,43 t / m2

TENSÃO MÍNIMA

0,59 t / m2

* * *

* * *

a

b

o

t/m2

M

V m

espess 'e'

Largura 'L'


V = 10,00 x 0,50 = 5,00 t/m

M = 10,00 x 0,50 x 0,25 = 1,25 t.m/m

T = 10,00 t/m2 As = = Ø 10,0 c/ 10,0

Ascor= = Ø 00,0 c/ 00,0

SAPATA - 100 x 100

10,00

0,5

e = 0,30m ENTRADA

4,50 cm2/m

00,00 cm2/m

0,30 m

t/m2

RESULTADOS

1,00

10,00

m

40

4.4 PÓRTICO PARA MONOVIA (CAP. 1000 KG) - ZB/ZAI E ZM/ZA IV

41

Carga vertical considerada para a talha = 1000 Kg.

Sobrecarga horizontal = 200 Kg (100 Kg para cada base)

• TALHA – CAPACIDADE PARA 1000 Kg

Dimensionamento de viga de monovia

Capacidade (R): 1 tf

Trem-tipo adotado (tf e m)

P 0,5 0.5 tf Carga da ponte rolante

a= 0,4 m

1.2.Vão da viga de rolamento

Caso 1

Lj= 5 m

Caso 2

Lv= 2,5 m Lm= 5 m

Considerações de Norma e dados geométricos da seção

alpha 1,2 coeficiente de Impacto vertical

Pp 0,060 tf/m Peso próprio da viga de rolamento+trilho

desl - l/ 400 des. Admissível

Fy 2,5 tf/cm2 Tensão de escoamento

E 2100 tf/cm2 Módulo de elasticidade

Lb 500 cm Comprimento destravado

cb 1

vel 0,33 m/s

cond 1

Perfil da viga de rolamento CVS 400 X 60

d 40 cm Altura do perfil

bfs 13 cm Largura da mesa superior

tfs 1,27 cm Espessura da mesa superior

tw 0,95 cm Espessura da alma

tfi 1,905 cm Espessura do flange inferior

bfi 13 cm Largura do flange inferior

Perfil 1 Condição de simetria do perfil

Lz 9 cm

Conectores

z 12 cm

Npl 2 *Npt 2

ec 4 cm

s 6,5 cm

Fup 4,08 tf/cm2

dp 1,9 cm

fck 0 MPa resist. Concreto

obs: Npl e Npt correspondem

ao números de conectores respectivamente

da seção longitudinal e transversal

Vigas rolantes com capacidade

42

Propriedades do perfil da viga de rolamento OS 400 x 60

área ycg Ay Ay2 Io

Mesa inf 24,765 0,635 15,725775 9,985867 2,22 130

alma 34,98375 20,3175 710,7823406 14441,32 3953,40 FLECHA

Mesa sup 16,51 39,365 649,91615 25583,95 2,22 36%

Somatório 76,25875 1376,424266 40035,26 3957,84 12,7

ycg 18,04939454 cm Centro de gravidade em y 26%

ysup 21,95060546 cm Centro de gravidade em y sup

yinf 18,04939454 cm Centro de gravidade em y inf

Ag 76,25875 cm2 Área da seção transversal

Ix 19149,5 cm4 Inércia do perfil na direção x

wxsup 872,4 cm3 Módulo elástico em x (superior) 400 4%

wxinf 1060,9 cm3 Módulo elástico em x (inferior) 9,5

Iy 583,9 cm4 Inércia em y

Iyms 232,5 cm4 Inércia da mesa superior em y

wyms 35,77 cm3 Módulo elástico em y (mesa superior)

rt 3,62 cm Raio de giração da seção T

Massa 60 kg/m Massa do perfil

It 49,4 cm4 Momento de torção 19,05 29%

130

Cálculo dos esforços

Cálculo do momento vertical máximo

Caso 1 viga biapoiada

Mcpr1 1,15 tfm Momento devido à ponte rolante

Mcprv1 1,44 tfm Momento devido à ponte rolante + impacto

Mccp 0,19 tfm Momento devido ao peso próprio da viga

Mctotal1 1,63 tfm Momento total resultante vertical

Ht 0,00 tf Esforço horizontal transversal por roda

Mcht1 0,00 tfm Momento devido à carga horizontal

Caso 2 viga em balanço

Mcpr2 2,30 tfm Momento devido à ponte rolante

Mcprv2 2,88 tfm Momento devido à ponte rolante + impacto

Mccp2 0,19 tfm Momento devido ao peso próprio da viga

Mctotal2 3,06 tfm Momento total resultante no balanço

Mcht2 0,00 tfm Momento devido à carga horizontal no balanço

Momentos máximos

Mctotal 3,06 tfm Momento máximo resultante vertical

Mcht 0,00 tfm Momento máximo resultante horizontal

1.4.2. Cálculo do cortante máximo

Caso1 viga biapoiada

Qpr 0,96 tf Cortante devido à ponte rolante

Qprimp2 0,24 tf Impacto vertical de 25% da carga total

Qcp 0,15 tf Cortante devido à carga permanente

Qmax1 1,35 tf Cortante máximo

Qh1 0,00 tf Cortante máximo horizontal

Caso2 viga em balanço

Qpr2 1 tf Cortante devido a ponte rolante

Qprimp2 0,25 tf Impacto vertical de 25% da carga total

Qcp2 0,15 tf Cortante devido a carga permanente

Qmax2 1,40 tf Cortante máximo no balanço

Qh2 0 tf Cortante máximo horzontal no balanço

Cortantes máximos

Qmax 1,40 tf Cortante máximo

Qhmax 0,00 tf Cortante máximo horizontal total

1.4.3. Flecha máxima

Caso 1- Viga biapoiada

delta 1 0,07 cm Deslocamento atuante em y OK 6%

delta adm 1,25 cm Deslocamento admissível

delta1y 0,00 cm Deslocamento atuante em x OK 0%

Caso 2- viga em balanço

delta 2 0,35 cm Deslocamento no balanço OK 28%

delta adm2 1,25 cm Deslocamento admissível no balanço

delta 2y 0,00 cm Deslocamento em y OK 0%

Carga atuante em cada roda

P' 1,88 tf

1.5. Tensões Atuantes

1.5.1.Viga sem contenção lateral (1) Modelo adotado

P' P' 1,88 tf

Ht= 0,0 tf

Md 0,0 tfcm

43

Tensões atuantes 1

fbx 0,35 tf/cm2 Tensão normal de flexão em x

fasup 0,00 tf/cm2 Tensão normal de compressão y

fby 0,00 tf/cm2 Tensão normal de flexão em y

Mesa inferior

fbxinf 0,29 tf/cm2 Tensão normal de flexão em x

Tensões locais

s11 0,83 tf/cm2 1,6*Plinha/tfi2

s12 0,27 tf/cm2 1,6*Mctotal/(MÁXIMO(Lj;Lv;Lm)*tfi2)

s1 0,83 tf/cm2 máximo(s11;s12)

s2 1,45 tf/cm2 2,8*Plinha/tfi2

Tensões devido à torção

Md 0,0 tfcm Momento atuante

t 0,000 tf/cm2 Tensão cisalhante atuante

alma

fv 0,04 tf/cm2 Tensão cisalhante

Tensões admissíveis

Fbx 0,70 tf/cm2 Tensão admissível no eixo de maior inércia

1.6.2. Tensão de flexão em torno do eixo de menor inércia

Fby 1,88 tf/cm2 Tensão admissível no eixo de menor inércia

1.6.3.Tensão de compressão da viga

lbviga 138,31

cc 128,77

Fa 0,57 tf/cm2 Tensão admissível de compressão

Somatório das tensões

Tensões %

sh 0,35 tf/cm2

(fbx) 0,70 tf/cm2

50% OK

shz 0,35 tf/cm2

(fbx+fby) 1,65 tf/cm2

21% OK

s 1,18 tf/cm2 (s1+sh) 1,65 tf/cm2 71% OK

sv1 1,31 tf/cm2

RAIZ(sh2+s2

2-sh*s2) 1,875 tf/cm2

70% OK

sv2 0,35 tf/cm2

RAIZ(sh2+3*t2) 1,875 tf/cm

219% OK

t 0,00 tf/cm2 1 tf/cm2 0% OK

Dimensionamento dos conectores

Rmax 1,40 tf

Hmáx 0,0 tf

Hlong 0,1 tf

M 0,00 tfcm

Esforços nos conectores mais solicitados

Atuante Admissível

T 0,35 tf 3,82 tf 9% OK

V 0,03 tf 1,97 tf 1% OK

Ap 2,835 cm2

Ancoragem mínima -caso barras roscadas

Lb #DIV/0! mm

Verificação da flambagem na mesa superior da viga de rolamento

cz 5,53 cm

Malpha 3,9 tfcm Momento (qmax/2+M/z)*cz

Walpha 2,42 cm3 (Lz*tfs2/6)

salpha 1,60 tf/cm2 Tensão adm (Malpha/walpha)

Tensões atuante admissível %

salpha 1,60 1,65 97% OK

Atuantes Admissíveis

TCV

44

• PILARES

BASE

CARGAS

CARREGAMENTOS

1 CARGA PERMANENTE 0,00 0,00 -0,10 0,00 0,00

MONOVIA - CASO 1 0,00 0,00 0,64 0,00 0,00

MONOVIA - CASO 2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

MONOVIA - CASO 3 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

2

QUADRO DE CARGAS

G

R

U

P

O

" 1 "

Hx Hy Vz Mx My

BASE

CARGAS

CARREGAMENTOS

1 CARGA PERMANENTE 0,00 0,00 -0,30 0,00 0,00

MONOVIA - CASO 1 0,00 0,00 -1,92 0,00 0,00

MONOVIA - CASO 2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

MONOVIA - CASO 3 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Mx My

2

Hx Hy Vz

QUADRO DE CARGAS

G

R

U

P

O

" 3 "

45

• VIGAS

V 1 --- Grupo: 1

Tramo nº 1 (*P1 - P2*) (C= 1.80) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.000 cm. (C/9999999)

Moment.: -0.0 -0.0 0.0 0.0 0.0 -0.0 -0.0 -0.1(x= 0.14) 0.0(x= 0.90) -0.1(x= 1.66)

Cortant.: ------- 0.2 0.1 0.0 -0.1 -0.2 ------- 0.2(x= 0.20) -0.2(x= 1.60)

Arm.Superior: 3Ø10(0.12D+2.12+0.12D=2.36) -----

Arm.Inferior: 3Ø10(0.12D+2.12+0.12D=2.36)

Estribos: 10x1Ø6.3 c/0.15(1.40)

Armadura de vigas

Obra: MODELAGEM

Grupo no 2 VIGA --- Pisoigual 1

V 1 --- Grupo: 2


Moment.: -0.1 0.1 0.6 1.1 0.6 0.1 -0.1 -0.2(0.09) 0.1(0.30) 1.1(0.90) 0.1(1.50) -0.2(1.71)

Cortant.: ------- 1.8 1.7 -1.6 -1.7 -1.8 ------- 1.8(x= 0.20) -1.8(x= 1.60)

Arm.Superior: 3Ø10(0.12D+2.12+0.12D=2.36) -----

Arm.Inferior: 3Ø10(0.12D+2.12+0.12D=2.36)

Estribos: 10x1Ø6.3 c/0.15(1.40)

• FUNDAÇÃO

46

> HY

A = 100,00 cm MX

S1/S2

B = 100,00 cm >

h = 40,00 cm A > MY >

HX

a = 40,00 cm

b = 40,00 cm

Ho = 40,00 cm

Ht = 175,00 cm

gc = 2,50 t/m3 Hogt = 1,80 t/m3 Ht

2 9,25 3,25 100,00 7,07 14,56

2 9,25 3,25 100,00 7,07 14,56

1 5,10 5,10 100,00 1.000,00 61,87

2 9,25 3,25 100,00 7,07 14,56

2 9,25 3,25 100,00 7,07 14,56

HIP. V (t) HX (t) HY (t) MX (tm) MY (tm)

2 3,21 0,12 0,10 0,04 0,42

2 3,21 0,12 0,10 0,04 0,42

1 2,06 -0,03 0,00 -0,01 0,00

2 3,21 0,12 0,10 0,04 0,42

2 3,21 0,12 0,10 0,04 0,42

HIP. CARREGAMENTOS COMBINADOS

Deslizamento

14,56

Tensão máx. (t/m2)

9,25

Tensão mín. (t/m2)

CP

CP + SC

CP

CP + SC

CARREGAMENTOS COMBINADOS

Área Comprimida (%)

CP + SC

h

Reviramento

7,07

CP + SC

100,00

CP + SC

CP + SC

CP + SC

CP + SC

Deslizam.Tensão máx.

(t/m2)

Tensão mín.

(t/m2)Área Comp. (%) Reviram.

3,25

CALCULAR

a

bCARGAS

B

MÁXIMOS E MÍNIMOS

o

EIXOS

N CARGAS V (t) HX (t) HY (t) MX (tm) MY (tm)

1 CP 2,06 -0,03 0,00 -0,01 0,00

2 SC 1,15 0,15 0,10 0,05 0,42

47

ARMAÇÃO

VERIFICAÇÃO DE LAJE EM CONCRETO ARMADO NBR 6118-2003Versão Prog: 11/mar/10

IDENTIFICAÇÃO

GEOMETRIA

bw cm largura da seção

h cm altura da seção

d cm altura útil da seção

d' cm distância da borda da viga no lado comprimido ao eixo da armadura comprimida

As,exist Φ c/ 10,0 = 7,85 cm²/m área da armadura longitudinal INFERIOR

As',exist Φ c/ 10,0 = 7,85 cm²/m área da armadura longitudinal SUPERIOR

Asw,exist Φ c/ = 0,00 cm²/m/perna área de estribos

Arm. POSIT., 2 DIREÇÕES? armadura positiva armada nas 2 direções?

Armadura no apoio? mais de 50% da armadura chega até o apoio?

η1: 2,25 (barras nervuradas); 1,4 (barras entalhadas); 1,0 (barras lisas)

Nº pernas do estribo pernas número de pernas do estribo

Adotar As,min de pilar? opção para adotar armadura mínima de pilar nos casos de flexão normal composta

CONCRETO

Fck kN/cm² resistência característica à compressão do concreto

Fcd kN/cm² resistência de cálculo à compressão do concreto

Fc kN/cm²

Fctm kN/cm² resistência à tração direta do concreto

Fctd kN/cm²

av2

Ecs kN/cm² módulo de elasticidade secante do concreto

AÇO

Fy kN/cm² resistência ao escoamento do aço da armadura

Es kN/cm² módulo de elasticidade do aço

Fyd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura longitudinal

Fywd kN/cm² resistência de cálculo ao escoamento do aço da armadura transversal

ESFORÇOS SOLICITANTES

My,cp kNm/m Myd 18 kNm/m 1,8 tfm/m

My,sc kNm/m 0,0 tfm/m

Vy kN/m Vyd 70 kN/m 7,0 tf/m

Nk ( [+] compressão ) kN/m Nd 0 kN/m 0,0 tf/m

FLEXÃO

kL

k

k'

y

ARMADURA LONGIT. SUPERIOR E INFERIOR

ωmin As 1,16 cm²/m

ρmin As' 0,00 cm²/m

As,min cm²/m As,adotar 6,00 cm²/m

As',min cm²/m As',adotar 0,00 cm²/m

CISALHAMENTO

trd kN/cm²

ρ1

k

Vrd1 kN/m Vrd1 >= Vyd: Não é necessário armar a laje aos esforços cortantes

twd kN/cm²

twd2 kN/cm² ESTRIBOS

Vrd2 kN/m Asw,calc 0,00 cm²/m

Vc0 kN/m Asw,min 10,25 cm²/m

Vc kN/m Asw,adotar 10,25 cm²/m

Vsw kN/m Asw,adotar/perna 10,25 cm²/m/perna

ρw s,max 21 cm

ρw,min s,max,transversal 35 cm

VERIFICAÇÃO

FLEXÃO

Verificação à Armadura Mínima Inf. As,exist > As,min OK

Verificação à Armadura Mínima Sup. As',exist > As',min OK

Verificação à Armadura Inferior As,exist > As,calc OK

Verificação à Armadura Superior As',exist > As',calc OK

Tipo de Armadura Obs: armadura negativa ou 1 direção

CISALHAMENTO

Armar ao cisalhamento? NÃO CONSIDERAR

Verificação da Resistência twd

48

4.5 CAIXAS

• CAIXA DESCARGA

VERIFICAÇÃO DA TENSÃO NO SOLO

Vol. de concreto = (1,60 x 1,60 x 2,30) – (1,20 x 1,20 x 1,90) + (1,60 x 1,60 x 0,20) = 3,66 m3

Peso do concreto = 3,66 x 2,50 = 9,15 t

Vol. de água = 1,20 x 1,20 x 1,90 = 2,74 m3

Peso da água = 2,74 x 1,00 = 2,74 t

Peso SC = 5,00 t

Peso total = 9,15 + 2,74 + 5,00 = 16,70 t

s solo = 16,70 / (1,60 x 1,60) = 6,52 t/m2 < s admissível = 10,0 t/m2 → OK

49

ESFORÇOS

Laje de fundo

Tampa

50

ARMAÇÃO


IDENTIFICAÇÃO

GEOMETRIA













CONCRETO



Fc kN/cm²


Fctd kN/cm²

av2


AÇO










FLEXÃO

kL

k

k'

y






CISALHAMENTO

trd kN/cm²

ρ1

k


twd kN/cm²






ρw s,max 9 cm


VERIFICAÇÃO

FLEXÃO






CISALHAMENTO



51


IDENTIFICAÇÃO

GEOMETRIA













CONCRETO



Fc kN/cm²


Fctd kN/cm²

av2


AÇO










FLEXÃO

kL

k

k'

y






CISALHAMENTO

trd kN/cm²

ρ1

k


twd kN/cm²






ρw s,max 9 cm


VERIFICAÇÃO

FLEXÃO






CISALHAMENTO



52

• POÇO SECO

VERIFICAÇÃO DA TENSÃO NO SOLO

Vol. de concreto = (1,30 x 1,30 x 2,40) – (0,90 x 0,90 x 2,00) + (0,45 x 0,90 x 0,40) = 2,60 m3

Peso do concreto = 2,60 x 2,50 = 6,50 t

Vol. de água = 0,90 x 0,90 x 2,00 = 1,62 m3

Peso da água = 1,62 x 1,00 = 1,62 t

Peso SC = 5,00 t

Peso total = 6,50 + 1,62 + 5,00 = 13,12 t

s solo = 13,12 / (1,30 x 1,30) = 7,75 t/m2 < s admissível = 10,0 t/m2 → OK

53

ESFORÇOS

Laje de fundo

54

ARMAÇÃO


IDENTIFICAÇÃO

GEOMETRIA













CONCRETO



Fc kN/cm²


Fctd kN/cm²

av2


AÇO










FLEXÃO

kL

k

k'

y






CISALHAMENTO

trd kN/cm²

ρ1

k


twd kN/cm²






ρw s,max 9 cm


VERIFICAÇÃO

FLEXÃO






CISALHAMENTO



55

4.6 EEAT ZA I

• LAJES

ESFORÇOS

56

ARMAÇÃO


IDENTIFICAÇÃO

GEOMETRIA













CONCRETO



Fc kN/cm²


Fctd kN/cm²

av2


AÇO










FLEXÃO

kL

k

k'

y






CISALHAMENTO

trd kN/cm²

ρ1

k


twd kN/cm²






ρw s,max 8 cm

ρw,min s,max,transversal 12,6 cm

VERIFICAÇÃO

FLEXÃO






CISALHAMENTO



57

ESFORÇOS

58

ARMAÇÃO


IDENTIFICAÇÃO

GEOMETRIA













CONCRETO



Fc kN/cm²


Fctd kN/cm²

av2


AÇO










FLEXÃO

kL

k

k'

y






CISALHAMENTO

trd kN/cm²

ρ1

k


twd kN/cm²






ρw s,max 8 cm


VERIFICAÇÃO

FLEXÃO






CISALHAMENTO



59

• VIGAS

V 1 --- Grupo: 1


Moment.: -0.1 0.8 1.5 1.7 1.5 0.8 -0.1 -0.1(0.04) 0.8(0.58) 1.7(1.65) 0.8(2.72) -0.1(3.26)

Cortant.: ------- 1.7 0.8 0.0 -0.8 -1.7 ------- 2.3(x= 0.15) -2.3(x= 3.15)

Arm.Superior: 2Ø6.3(0.08D+3.52+0.08D=3.68) -----

Arm.Inferior: 2Ø10(0.12D+3.52+0.12D=3.76)

Estribos: 20x1Ø6.3 c/0.15(3.00)

V 2 --- Grupo: 1


Moment.: -0.1 0.8 1.5 1.7 1.5 0.8 -0.1 -0.1(0.04) 0.8(0.58) 1.7(1.65) 0.8(2.72) -0.1(3.26)

Cortant.: ------- 1.7 0.8 0.0 -0.8 -1.7 ------- 2.3(x= 0.15) -2.3(x= 3.15)

Arm.Superior: 2Ø6.3(0.08D+3.52+0.08D=3.68) -----

Arm.Inferior: 2Ø10(0.12D+3.52+0.12D=3.76)

Estribos: 20x1Ø6.3 c/0.15(3.00)

V 3 --- Grupo: 1


Moment.: -0.1 1.4 2.5 3.0 2.9 2.2 -0.1 -0.1(0.03) 1.4(0.62) 3.1(2.10) 2.2(3.08) -0.1(3.67)

Cortant.: ------- 2.3 1.3 0.4 -0.6 -3.7 ------- 3.1(x= 0.10) -4.7(x= 3.60)

Arm.Superior: 2Ø6.3(0.08D+3.82+0.08D=3.98) -----

Arm.Inferior: 3Ø10(0.12D+3.82+0.12D=4.06)

Estribos: 24x1Ø6.3 c/0.15(3.50)

V 4 --- Grupo: 1


Moment.: -0.1 1.2 2.1 2.4 2.1 1.2 -0.1 -0.1(0.03) 1.2(0.62) 2.4(1.85) 1.2(3.08) -0.1(3.67)

Cortant.: ------- 1.9 0.9 0.0 -0.9 -1.9 ------- 2.7(x= 0.10) -2.7(x= 3.60)

Arm.Superior: 2Ø6.3(0.08D+3.82+0.08D=3.98) -----

Arm.Inferior: 3Ø10(0.12D+3.82+0.12D=4.06)

Estribos: 24x1Ø6.3 c/0.15(3.50)

Armadura de vigas

Obra: MODELAGEM

Grupo no 2 CINTAS 2 --- Pisoigual 1

V 1 --- Grupo: 2

60


Moment.: -0.8 0.7 1.8 1.5 0.9 -0.6 -1.6 -1.4(0.11) 1.0(0.63) 1.8(1.00) 0.0(2.65) -1.8(3.14)

Cortant.: ------- 3.2 -0.2 -1.0 -1.8 -2.6 ------- 4.1(x= 0.15) -3.2(x= 3.10)

Arm.Superior: 2Ø10(0.12D+3.36>>) -----

Arm.Inferior: 2Ø10(0.12D+3.36>>)

Estribos: 20x1Ø6.3 c/0.15(2.95)


Moment.: -1.6 -0.6 0.7 1.0 1.0 0.5 -0.5 -1.6(0.06) 0.1(0.58) 1.0(1.86) 0.6(2.72) -0.9(3.17)

Cortant.: ------- 2.0 1.2 0.4 -0.8 -1.6 ------- 2.6(x= 0.15) -2.2(x= 3.15)

Arm.Superior: 2Ø10()

Estribos: 20x1Ø6.3 c/0.15(2.95)

Tramo nº 2 (*P5 - P6*) (C= 3.30) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.019 cm.

(C/17004)

Moment.: -2.0 -0.7 0.7 1.0 1.0 0.6 -0.5 -2.0(0.00) 0.1(0.58) 1.1(2.08) 0.7(2.72) -0.8(3.17)

Cortant.: ------- 2.1 1.3 0.5 -0.7 -1.5 ------- 2.7(x= 0.15) -2.1(x= 3.15)

Arm.Superior: 2Ø10(

61

Moment.: -1.1 1.2 2.7 3.4 3.3 1.4 -1.2 -2.1(0.09) 1.5(0.73) 3.5(2.10) 1.8(2.97) -2.1(3.61)

Cortant.: ------- 3.8 2.2 0.8 -1.3 -4.4 ------- 5.0(x= 0.10) -5.6(x= 3.60)

Arm.Superior: 3Ø10(0.12D+3.82+0.12D=4.06) -----

Arm.Inferior: 3Ø12.5(0.15D+3.82+0.15D=4.12)

Estribos: 24x1Ø6.3 c/0.15(3.50)

V 5 --- Grupo: 2

Tramo nº 1 (*V 2-V 1*) (C= 1.20) Viga alta Tipo R Seção B*H = 20 X 40 Flecha= 0.005 cm. (C/22180)

Moment.: 0.0 0.4 0.8 1.0 0.8 0.4 -0.0 0.0(0.00) 0.5(0.22) 1.0(0.65) 0.4(0.98) -0.0(1.20)

Cortant.: 2.0 1.8 1.4 1.0 -1.7 -1.9 -2.0 2.0(x= 0.00) -2.0(x= 1.20)

Arm.Superior: 2Ø6.3(0.08D+1.32+0.08D=1.48) -----

Arm.Inferior: 2Ø10(0.12D+1.32+0.12D=1.56)

Estribos: 7x1Ø6.3 c/0.15(1.00)

V 6 --- Grupo: 2


Moment.: -1.2 1.0 2.3 2.8 3.0 1.1 -1.3 -2.3(0.09) 1.3(0.73) 3.0(2.33) 1.5(2.97) -2.3(3.61)

Cortant.: ------- 3.5 2.0 0.8 -1.0 -4.4 ------- 4.8(x= 0.10) -5.1(x= 3.60)

Arm.Superior: 3Ø10(0.12D+3.82+0.12D=4.06) -----

Arm.Inferior: 3Ø12.5(0.15D+3.82+0.15D=4.12)

Estribos: 24x1Ø6.3 c/0.15(3.50)

V 7 --- Grupo: 2


Moment.: -0.8 0.8 1.4 1.5 1.4 0.8 -0.8 -1.5(0.09) 0.8(0.62) 1.5(2.10) 0.8(3.08) -1.4(3.61)

Cortant.: ------- 2.2 1.3 0.4 -1.3 -2.2 ------- 3.0(x= 0.10) -2.9(x= 3.60)

Arm.Superior: 3Ø10(0.12D+3.82+0.12D=4.06) -----

Arm.Inferior: 3Ø12.5(0.15D+3.82+0.15D=4.12)

Estribos: 24x1Ø6.3 c/0.15(3.50)

Armadura de vigas

Obra: MODELAGEM

Grupo no 3 LAJES --- Pisoigual 1

V 1 --- Grupo: 3


Moment.: -0.2 0.7 1.0 0.9 0.4 -1.1 -2.3 -0.3(0.11) 0.8(0.63) 1.0(1.28) -2.3(3.21)

Cortant.: ------- 0.8 0.3 -0.8 -1.5 -2.3 ------- 1.2(x= 0.15) -2.9(x= 3.10)

62

Arm.Superior: 2Ø10(0.12D+3.36>>) -----

Arm.Inferior: 3Ø12.5(0.15D+3.36>>)

Estribos: 20x1Ø6.3 c/0.15(2.95)


Moment.: -2.3 -0.4 1.4 2.5 1.9 0.9 -0.3 -2.3(0.00) 0.1(0.65) 2.6(1.58) 1.1(2.65) -0.4(3.19)

Cortant.: ------- 3.6 2.9 -1.0 -1.5 -2.2 ------- 4.2(x= 0.15) -2.7(x= 3.15)


Estribos: 20x1Ø6.3 c/0.15(2.95)


Moment.: -1.9 -0.4 1.1 2.0 1.6 0.8 -0.2 -1.9(0.00) 0.0(0.65) 2.0(1.63) 0.9(2.65) -0.4(3.19)

Cortant.: ------- 3.0 2.2 -0.5 -1.1 -1.8 ------- 3.5(x= 0.15) -2.3(x= 3.15)

Arm.Superior: 2Ø10(

63

Estribos: 24x1Ø6.3 c/0.15(3.50)

V 5 --- Grupo: 3


Moment.: -0.2 1.0 1.6 1.8 1.6 1.0 -0.2 -0.4(0.07) 1.1(0.73) 1.8(1.85) 1.1(2.97) -0.4(3.63)

Cortant.: ------- 1.5 0.8 -0.1 -0.8 -1.5 ------- 2.0(x= 0.10) -2.0(x= 3.60)

Arm.Superior: 3Ø8(0.10D+3.82+0.10D=4.02) -----

Arm.Inferior: 3Ø10(0.12D+3.82+0.12D=4.06)

Estribos: 24x1Ø6.3 c/0.15(3.50)

• PILARES

64

• FUNDAÇÃO

Referência: P2

Dimensões: 200 x 200 x 60

Verificação Valores Estado

Tensões sobre o terreno:

Critério da CYPE Ingenieros - Tensão média em combinações fundamentais:

Máximo: 1 kgf/cm²

Calculado: 0.698 kgf/cm²

Passa - Tensão máxima em combinações fundamentais sem vento:

Máximo: 1.25 kgf/cm² Calculado: 0.727 kgf/cm²

Passa - Tensão máxima em combinações fundamentais com vento:


Passa

Tombamento da sapata: - Na direção X:

Reserva segurança: 5636.4 %

Passa - Na direção Y:


Passa

Flexão na sapata: - Na direção X:

Momento: 6.20 t·m


Momento: 6.84 t·m

Passa

Cortante na sapata: - Na direção X:

Cortante: 4.70 t


Cortante: 5.64 t

Passa

Compressão oblíqua na sapata: - Combinações fundamentais:

Critério da CYPE Ingenieros

Máximo: 546.08 t/m² Calculado: 64.07 t/m²

Passa

Altura mínima: Critério da CYPE Ingenieros

Mínimo: 15 cm Calculado: 60 cm

Passa

Referência: P3





Máximo: 1 kgf/cm² Calculado: 0.496 kgf/cm²





Passa





Passa


Momento: 3.20 t·m


Momento: 3.17 t·m

Passa


Cortante: 2.64 t


Cortante: 2.81 t

Passa




Passa


Mínimo: 15 cm Calculado: 55 cm

Passa

65

ARMAÇÃO


IDENTIFICAÇÃO

GEOMETRIA













CONCRETO



Fc kN/cm²


Fctd kN/cm²

av2


AÇO










FLEXÃO

kL

k

k'

y






CISALHAMENTO

trd kN/cm²

ρ1

k


twd kN/cm²






ρw s,max 30 cm


VERIFICAÇÃO

FLEXÃO






CISALHAMENTO



66


IDENTIFICAÇÃO

GEOMETRIA













CONCRETO



Fc kN/cm²


Fctd kN/cm²

av2


AÇO










FLEXÃO

kL

k

k'

y






CISALHAMENTO

trd kN/cm²

ρ1

k


twd kN/cm²






ρw s,max 30 cm


VERIFICAÇÃO

FLEXÃO






CISALHAMENTO



67

4.7 EEAT ZA II | EEAT ZA IV (2X)

• LAJES

68

ARMAÇÃO:


IDENTIFICAÇÃO

GEOMETRIA













CONCRETO



Fc kN/cm²


Fctd kN/cm²

av2


AÇO










FLEXÃO

kL

k

k'

y






CISALHAMENTO

trd kN/cm²

ρ1

k


twd kN/cm²






ρw s,max 8 cm


VERIFICAÇÃO

FLEXÃO






CISALHAMENTO



69

• VIGAS

V1 --- Grupo: 1


Moment.: -0.3 0.2 0.5 0.6 0.4 -0.2 -0.6 -0.5(0.09) 0.2(0.45) 0.6(1.15) 0.0(2.20) -0.7(2.58)

Cortant.: ------- 1.2 0.6 -0.2 -0.8 -1.4 ------- 1.6(x= 0.10) -1.8(x= 2.55)

Arm.Superior: 2Ø8(0.10D+2.71>>) -----


Estribos: 17x1Ø6.3 c/0.15(2.45)


Moment.: -0.6 -0.2 0.3 0.4 0.4 0.2 -0.2 -0.6(0.03) 0.0(0.38) 0.4(1.21) 0.2(1.77) -0.4(2.06)

Cortant.: ------- 1.2 0.8 0.3 -0.5 -1.0 ------- 1.6(x= 0.10) -1.3(x= 2.05)


Estribos: 17x1Ø6.3 c/0.15(2.45)


Moment.: -0.6 -0.2 0.3 0.4 0.4 0.2 -0.2 -0.6(0.03) 0.0(0.38) 0.4(1.21) 0.2(1.77) -0.4(2.06)

Cortant.: ------- 1.3 0.8 0.3 -0.4 -0.9 ------- 1.6(x= 0.10) -1.2(x= 2.05)

Arm.Superior: 2Ø8(

70

V 4 --- Grupo: 1


Moment.: -0.3 0.3 0.4 0.4 0.4 0.3 -0.3 -0.6(0.09) 0.3(0.38) 0.4(0.80) 0.3(1.77) -0.6(2.06)

Cortant.: ------- 1.3 0.8 -0.4 -0.8 -1.3 ------- 1.6(x= 0.10) -1.6(x= 2.05)

Arm.Superior: 2Ø8(0.10D+2.27+0.10D=2.47) -----

Arm.Inferior: 2Ø10(0.12D+2.27+0.12D=2.51)

Estribos: 13x1Ø6.3 c/0.15(1.95)

V 5 --- Grupo: 1


(C/15126)

Moment.: -0.3 0.3 0.4 0.4 0.4 0.3 -0.3 -0.6(0.09) 0.3(0.38) 0.4(0.80) 0.3(1.77) -0.6(2.06)

Cortant.: ------- 1.3 0.8 -0.3 -0.8 -1.3 ------- 1.6(x= 0.10) -1.6(x= 2.05)

Arm.Superior: 2Ø8(0.10D+2.27+0.10D=2.47) -----

Arm.Inferior: 2Ø10(0.12D+2.27+0.12D=2.51)

Estribos: 13x1Ø6.3 c/0.15(1.95)

Armadura de vigas

Obra: MODELAGEM

Grupo no 2 LAJES --- Pisoigual 1

V 1 --- Grupo: 2


(C/10776)

Moment.: -0.1 0.3 0.4 0.4 0.3 -0.1 -0.5 -0.1(0.07) 0.3(0.53) 0.5(1.15) 0.0(2.13) -0.5(2.62)

Cortant.: ------- 0.5 0.2 -0.2 -0.6 -1.0 ------- 0.9(x= 0.10) -1.3(x= 2.55)

Arm.Superior: 2Ø8(0.10D+2.71>>) -----


Estribos: 17x1Ø6.3 c/0.15(2.45)


(C/34463)

Moment.: -0.5 -0.2 0.1 0.3 0.3 0.2 0.1 -0.5(0.00) 0.3(1.34) 0.2(1.73) -0.1(2.08)

Cortant.: ------- 0.9 0.6 0.3 -0.1 -0.4 ------- 1.2(x= 0.10) -0.6(x= 2.05)

Arm.Superior: 2Ø8(

71


(C/10777)

Moment.: -0.1 0.3 0.4 0.4 0.3 -0.1 -0.5 -0.1(0.07) 0.3(0.53) 0.5(1.15) 0.0(2.13) -0.5(2.62)

Cortant.: ------- 0.5 0.2 -0.2 -0.6 -1.0 ------- 0.9(x= 0.10) -1.3(x= 2.55)

Arm.Superior: 2Ø8(0.10D+2.71>>) -----


Estribos: 17x1Ø6.3 c/0.15(2.45)


Moment.: -0.5 -0.2 0.1 0.3 0.3 0.2 0.1 -0.5(0.00) 0.3(1.34) 0.2(1.73) -0.1(2.08)

Cortant.: ------- 0.9 0.6 0.3 -0.1 -0.4 ------- 1.2(x= 0.10) -0.6(x= 2.05)

Arm.Superior: 2Ø8(

72

• PILARES

• FUNDAÇÃO

Referência: P5


Soldados: Xi:Ø12.5c/30 Yi:Ø12.5c/30




Máximo: 1 kgf/cm² Calculado: 0.507 kgf/cm²




Máximo: 1.25 kgf/cm²

Calculado: 0.637 kgf/cm²

Passa





Passa


Momento: 1.29 t·m


Momento: 1.43 t·m

Passa


Cortante: 1.58 t


Cortante: 1.77 t

Passa




Passa


Mínimo: 15 cm

Calculado: 40 cm

Passa

73

ARMAÇÃO


IDENTIFICAÇÃO

GEOMETRIA













CONCRETO



Fc kN/cm²


Fctd kN/cm²

av2


AÇO










FLEXÃO

kL

k

k'

y






CISALHAMENTO

trd kN/cm²

ρ1

k


twd kN/cm²






ρw s,max 21 cm


VERIFICAÇÃO

FLEXÃO






CISALHAMENTO



74

4.8 RAP 50 M3 E REL 20 M3

• RAP 50 M3 Cargas

75

> YRAP - 50 - CHEIO

MY

a = 50,00 cm A = 400 cm >

b = 50,00 cm B = 400 cm


> MX

A

>

* * * B

V = 59,00 t

X = 2,16 t

Y = 2,16 t

MY = 11,95 tm

MX = 11,95 tm Ht Ho

h

ss,adm = 10,00 t/m2


P.P. = 49,10 t

SV = 108,10 t Vc.estrut.= 8,30 m3

MY,o (1) = 15,622 tm Vc.regul.= 0,80 m3

MX,o (2) = 8,278 tm Aforma= 10,40 m2

eo (1) = 0,14 m Vescav.= 38,75 m3

eo (2) = 0,08 m Vreaterro= 30,50 m3

QUANTITATIVOS

Ac = 100 %

.*** ***

12,88

* * *

TENSÃO MÁXIMA

9 t / m2

TENSÃO MÍNIMA

4,52 t / m2

* * *

* * *

a

b

o

76

> YRAP - 50 - VAZIO

MY

a = 50,00 cm A = 400 cm >

b = 50,00 cm B = 400 cm


> MX

A

>

* * * B

V = 5,00 t

X = 2,16 t

Y = 2,16 t

MY = 10,60 tm

MX = 10,60 tm Ht Ho

h

ss,adm = 10,00 t/m2


P.P. = 49,10 t

SV = 54,10 t Vc.estrut.= 8,30 m3

MY,o (1) = 14,272 tm Vc.regul.= 0,80 m3

MX,o (2) = 6,928 tm Aforma= 10,40 m2

eo (1) = 0,26 m Vescav.= 38,75 m3

eo (2) = 0,13 m Vreaterro= 30,50 m3

QUANTITATIVOS

Ac = 100 %

.*** ***

6,45

* * *

TENSÃO MÁXIMA

5,37 t / m2

TENSÃO MÍNIMA

1,39 t / m2

* * *

* * *

a

b

o

t/m2

M

V m

espess 'e'

Largura 'L'


V = 10,00 x 1,40 = 14,00 t/m

M = 10,00 x 1,40 x 0,70 = 9,80 t.m/m

T = 10,00 t/m2 As = = Ø 12,5 c/ 12,5

Ascor= = Ø 00,0 c/ 00,0

SAPATA - 400 x 400

10,00

1,4

e = 0,50m ENTRADA

7,50 cm2/m

00,00 cm2/m

0,50 m

t/m2

RESULTADOS

2,80

10,00

m

77

• REL 20 M3

78

> YREL - 20 - CHEIO

MY

a = 170,00 cm A = 400 cm >

b = 170,00 cm B = 400 cm


> MX

A

>

* * * B

V = 19,00 t

X = 0,86 t

Y = 0,86 t

MY = 9,10 tm

MX = 9,10 tm Ht Ho

h

ss,adm = 15,00 t/m2


P.P. = 86,96 t

SV = 105,96 t Vc.estrut.= 20,62 m3

MY,o (1) = 11,323 tm Vc.regul.= 0,80 m3

MX,o (2) = 6,877 tm Aforma= 26,88 m2

eo (1) = 0,11 m Vescav.= 63,75 m3

eo (2) = 0,06 m Vreaterro= 43,42 m3

* * *

* * *

* * *

TENSÃO MÁXIMA

8,33 t / m2

TENSÃO MÍNIMA

4,92 t / m2

Ac = 100 %

.*** ***

31,89

QUANTITATIVOS

a

b

o

> YREL - 20 - VAZIO

MY

a = 170,00 cm A = 400 cm >

b = 170,00 cm B = 400 cm


> MX

A

>

* * * B

V = 3,00 t

X = 0,86 t

Y = 0,86 t

MY = 7,50 tm

MX = 7,50 tm Ht Ho

h

ss,adm = 15,00 t/m2


P.P. = 86,96 t

SV = 89,96 t Vc.estrut.= 20,62 m3

MY,o (1) = 9,723 tm Vc.regul.= 0,80 m3

MX,o (2) = 5,277 tm Aforma= 26,88 m2

eo (1) = 0,11 m Vescav.= 63,75 m3

eo (2) = 0,06 m Vreaterro= 43,42 m3

* * *

* * *

* * *

TENSÃO MÁXIMA

7,03 t / m2

TENSÃO MÍNIMA

4,22 t / m2

Ac = 100 %

.*** ***

27,08

QUANTITATIVOS

a

b

o

79

t/m2

M

V m

espess 'e'

Largura 'L'


V = 10,00 x 2,00 = 20,00 t/m

M = 10,00 x 2,00 x 1,00 = 20,00 t.m/m

T = 10,00 t/m2 As = = Ø 16,0 c/ 12,5

Ascor= = Ø 00,0 c/ 00,0

SAPATA - 400 x 400

10,00

2

e = 1,00m ENTRADA

15,00 cm2/m

00,00 cm2/m

1,00 m

t/m2

RESULTADOS

4,00

10,00

m

80

4.9 CASA DE QUÍMICA ZAIII

- Dimensionamento estrutural:

- Momento na laje superior

Mx

My

81

- Momento nas vigas

1º nível

82

2º nível

83

3º nível

84

- Armação da laje superior:



Seção NEGATIVO POSITIVO VIGA VIGA Seção NEGATIVO POSITIVO VIGA VIGA

fck 2,5 2,5 2,5 2,5 Ecs 2380 2380 2380 2380

fyk 50 50 50 50 Es 21000 21000 21000 21000


h 12 12 30 30 ss sup (tração +)

d 9,5 9,5 27,5 27,5 ss inf (tração +) 31,82 31,98 31,48 29,94

d' 2,5 2,5 2,5 2,5 x II 2,09 1,69 7,15 9,46

N (gf=1,4; compr.+ ) 0 0 0 0 I II (relativa à LN) 1928 1272 12834 21795

M ( gf=1,4 ) (>=0) 939 590 2250 4100 I II / I g 0,1235 0,0814 0,2811 0,4776


wk 0,03 0,03 0,03 0,03

f As sup e As0 0,8 0,63 0,503 0,503 (0.5 a

f As inf e DAs 0,8 0,63 1 1 4.0mm) DIÂMETRO / Nº BARRAS / ESPAÇAMENTO

Tipo aço A A A A Seção NEGATIVO POSITIVO VIGA VIGA

As sup 0,00 0,00 0,00 0,00 f As sup 0,8 0,63 0,503 0,503

K fis Espaç. p/ larg. b #DIV/0! #DIV/0!

As sup com fiss 0,00 0,00 0,00 0,00 Nº f As sup 0,00 0,00 #DIV/0! #DIV/0!

As inf 3,35 2,06 2,85 5,62 f As inf 0,8 0,63 1 1



As0

K fis

As0 com fiss

DAs inf

K fis


x 1,20 0,74 5,09 10,07 Lisa (CA-25) / 1



SAs fiss/Ac(%) (

85

Croqui de armação (típico para os níveis)

- Cargas nos pilares:

86

- Armadura das vigas:

C1/C2 e V1/V2

C3/C5 e V3/V5

87

C4 e V4

V101/V102

88

V103/V104

- Cargas na fundação:

89

- Dimensionamento das sapatas:

> YCASA DE QUÍMICA

MY

a = 20,00 cm A = 180 cm >

b = 20,00 cm B = 180 cm

Ho = 170,00 cm hADOTADO= 55 cm XHt = 150,00 cm hSUGERIDO= 40 cm

> MX

A

>

* * * B

V = 19,00 t

X = -0,31 t

Y = 0,52 t

MY = 0,13 tm

MX = -0,02 tm Ht Ho

h

ss,adm = 10,50 t/m2


P.P. = 10,04 t

SV = 29,04 t Vc.estrut.= 1,83 m3

MY,o (1) = 0,397 tm Vc.regul.= 0,16 m3

MX,o (2) = 0,904 tm Aforma= 4,88 m2

eo (1) = 0,01 m Vescav.= 12,15 m3

eo (2) = 0,03 m Vreaterro= 10,33 m3

QUANTITATIVOS

Ac = 100 %

.*** ***

17,46

* * *

TENSÃO MÁXIMA

10,3 t / m2

TENSÃO MÍNIMA

7,63 t / m2

* * *

* * *

a

b

o

90

5 PEÇAS GRÁFICAS

100

6 ANOTAÇÃO DE RESPONSABILIDADE TÉCNICA – ART

sistema de abastecimento de Água cidade: iguatama … · nbr 6118:2007 - item 19.4.1 obra / laje:...

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