APRESENTAO HISTRICO DO MANUAL TCNICO PETROGUIA Duranteadcadade80,aatividadedeexploraodepetrleonoBrasil encontrava-senosnveismaiselevadosdurantetodaasuaexistncia.Operfilda atividade de perfurao de poos era dos mais variados e inclua desde os poos de alta presso e alta temperatura, na Foz do Amazonas, at osde guas profundas, na BaciadeCampos.Paraaelaboraodosprojetosdeperfuraoeexecuodos poos,ostcnicosenvolvidossedeparavamcomdificuldadesemobterasmais variadasinformaestcnicasnecessriasparadesenvolveressastarefas,pois essasinformaesseencontravamdispersasemumsemnmerodediferentes fontes de consultas.Surgiuentoaidiadaelaboraodeummanualquepudesseaglutinar todas essas informaes e assim, um grupo de engenheiros do ento Departamento de Perfurao trabalhou na coleta de dados. Diversas sugestes foram recebidas do pessoaldecampoeasmesmasforamcompiladasdeformacriteriosa,paraque pudesse ser utilizado de forma eficaz por todos os segmentos tcnicos do DEPER. Com o passar dos anos, foi-se notando uma acentuada mudana no perfil tecnolgicodaatividadedeengenhariadepooe,comisso,anecessidadede atualizaodasinformaestcnicasconstantesnoPETROGUIA,oquemotivoua Gerncia de Tecnologia do E&P a iniciar os trabalhos de reviso, em conjunto com as Unidades Operativas, em novembro de 1999. O resultado desse trabalho a segunda edio do Petroguia, apresentada nessevolume,comoobjetivodefacilitarofornecimentode informaes tcnicas s mais variadas reas de E&P, desde o projeto at a execuo dos poos.Adolfo Polillo Filho Gerente de Tecnologia e Eng. de Poos APRESENTAO ELABORADO PELA GERNCIA DE TECNOLOGIA DE ENGENHARIA DE POO COORDENAO Fernando Antnio S. Medeiros EP-CORP/ENGP/TEP Silvio Alves da SilvaEP-CORP/ENGP/TEP ELABORAO SEO AFernando Antnio S. MedeirosEP-CORP/ENGP/TEP SEO BArlindo Antnio de SouzaUN-RIO/ST/EP Emmanuel Franco Nogueira EP-CORP/ENGP/TEP Heitor Rodrigues Paula LimaRH/UC/NB Jos da Silva RamosDSG/PS/IP Luis Alberto Santos RochaEP-CORP/ENGP/TEPAndr Leibsohn MartinsCENPES/PDEP/TEP SEO CPaulo Pereira NogueiraEP-CORP/ENGP/TEP SEO DFernando Antnio S. MedeirosEP-CORP/ENGP/TEP SEO EFernando Antnio S. MedeirosEP-CORP/ENGP/TEP SEO FCarlos Fernando H. Fonseca Gilson CamposEP-CORP/ENGP/TEP SEO GPaulo de Arajo BarataUN-RIO/ST/EP SEO HSilvio Alves da SilvaEP-CORP/ENGP/TEP DESENHOS Alexandre Thomaz GomesEP-CORP/ENGP/TEP DIAGRAMAO E EDITORAO ELETRNICA Valeska da Silva GensioUNRIO/ST/TIDT Rosane Claudio Vellasco EP-CORP/ENGP/TEP HISTRICO 1 Edio DEPER/DIPERF/SERECI1989 2 Edio E&P-CORP/ENGP/TEP2002 SSEEOO AA D DA AD DO OS S T T C CN NI IC CO OS S G GE ER RA AI IS S SEO A FATORES DE CONVERSO FATORES DE CONVERSO MAIS USADOS CLASSIFICAO DE LOCAES E POOS CDIGOS USADOS NOS PERFIS DE ACOMPANHAMENTO DE POOS SIMBOLOGIA LITOLGICA CARTAS DE RESPOSTAS DE PERFIS GRADIENTE DE PRESSO X PESO ESPECFICO DO FLUIDO FATOR DE FLUTUABILIDADE DENSIDADES EQUIVALENTES E GRAU API TABELA FRMULAS UTILIZADAS REAS DE FIGURAS PLANAS VOLUME DE SLIDOS FRMULAS PARA CLCULOS DE CAPACIDADE FRAO DE POLEGADA E DECIMAL EQUIVALENTE CORRESPONDNCIA DE TEMPERATURAS TABELA DE SENO, COSSENO E TANGENTE CDIGO FONTICO PARA RADIOCOMUNICAO A -1 FATORES DE CONVERSO Para converterparamultiplique por ACELERAO g ( acelerao de gravidade )metro/segundo2 ( m/s2 )9,806650 E + 00* p/segundo2metro/segundo2 ( m/s2 )3,048000 E - 01 REA acremetro2 ( m2 )4,046856 E + 03 milha2 ( terrestre )metro2 ( m2 )2,589988 E + 06 pmetro2 ( m2 )9,290304 E - 02 * polegada2metro2 ( m2 )6,451600 E - 04 * CALOR Btu.pol./s.p2 . Fwatt/metro-Kelvin ( W/m.k )5,192204 E + 02 cal/gjoule/quilograma ( J/Kg )4,186800 E + 03 * COMPRIMENTO Angstronmetro ( m )1,000000 E - 10 * ano luzmetro ( m )9,46055 E + 15Jardametro ( m )9,144000 E - 01 * Micronmetro ( m )1,000000 E -06 * Micropolegadametro ( m )2,540000 E - 08 * milha nuticametro ( m )1,852000 E + 03 * milha terrestremetro ( m )1,609344 E + 03 * paica ( tipometria )metro ( m )4,217518 E - 03 pmetro ( m )3,048000 E - 01 * polegadametro ( m )2,540000 E - 02 * ponto ( tipometria )metro ( m )3,514598 E - 04 * ENERGIA ou TRABALHO British thermal unit ( BTU )joule ( j )1,055056 E + 03 caloriajoule ( j )4,186800 E + 00 p-libra-forajoule ( j )1,355818 E + 00 quilocaloriajoule ( j )4,186800 E + 03 * quilowatt-horajoule ( j )3,600000 E + 06 * watt-horajoule ( j )3,600000 E + 03 * watt-segundojoule ( j )1,000000 E + 00 * FORA dinanewton ( N )2,000000 E - 05 * libra-foranewton ( N )4,448222 E + 00 quilograma-foranewton ( N )9,806650 E + 00 * FORA / COMPRIMENTO libra-fora/pnewton/metro ( N/m )1,459390 E + 01 libra-fora/polegadanewton/metro ( N/m )1,751268 E + 02 MASSA gramaquilograma ( Kg )1,000000 E-03 * libra-massaquilograma ( Kg )4,535924 E - 01 ona-massaquilograma ( Kg )2,834952 E - 02 quilograma-massaquilograma ( Kg )1,000000 E + 00* ton curta ( 2.000 lbm )quilograma ( Kg )9,071847 E + 03 ton longa ( 2.240 lbm )quilograma ( Kg )1,016047 E + 03 ton mtricaquilograma ( Kg )1,000000 E + 03* MASSA/REA libra-massa/p2quilograma/metro2 ( Kg/m2 )4,882428 E + 00 MASSA/TEMPO libra-massa/minutoquilograma/segundo ( Kg/s )7,559873 E - 03 libra-massa/segundoquilograma/segundo ( Kg/s )4,535924 E - 01 A - 2 FATORES DE CONVERSO Para converterparamultiplique por MASSA/VOLUME libra-massa/galoquilograma/metro3 ( Kg/m3 )1,198264 E + 02 libra-massa/p3quilograma/metro3 ( Kg/m3 )1,601846 E + 01 libra-massa/polegada3quilograma/metro3 ( Kg/m3 )2,767990 E + 04 MOMENTO ou TORQUE dina-centmetronewton-metro ( N.m )1,000000 E - 07 * libra-fora-pnewton-metro ( N.m )1,355818 E + 00 libra-fora-polegadanewton-metro ( N.m )1,129848 E - 01 quilograma-fora-metronewton-metro ( N.m )9,806650 E + 00 * ( MOMENTO ou TORQUE ) / COMPRIMENTO libra-fora-p/polegadanewton-metro/metro ( N.m/m )5,337866 E + 01 libra-fora-polegada/polegadanewton-metro/metro ( N.m/m )4,448222 E + 00 POTNCIA Btu/horawatt ( W )2,930711 E - 01 caloria/minutowatt ( W )6,973333 E - 02 caloria/segundowatt ( W )4,184000 E + 00 * p-libra-fora/horawatt ( W )3,766161 E - 04 p-libra-fora/minutowatt ( W )2,259697 E - 02 p-libra-fora/segundowatt ( W )1,355818 E + 00 quilocaloria/minutowatt ( W )6,973333 E + 01 quilocaloria/segundowatt ( W )4,184000 E + 03 * PRESSO ( FORA/REA ) atmosfera ( normal = 760 torr )pascal ( Pa )1,01325 E + 05 atmosfera ( tcnica = 1Kgf/cm2 )pascal ( Pa )9,806650 E + 04 * barpascal ( Pa )1,000000 E + 05 * centmetro de gua ( 4 C )pascal ( Pa )9,80638 E + 01 centmetro de mercrio ( 0 C )pascal ( Pa )1,33322 E + 03 decibarpascal ( Pa )1,000000 E + 04 * dina/centmetro2pascal ( Pa )1,000000 E - 01 * grama-fora/centmetro2pascal ( Pa )9,806650 E + 01 * Kip/polegada2 ( Ksi )pascal ( Pa )6,894757 E + 06 libra-fora/p2pascal ( Pa )4,788026 E + 01 libra-fora/polegada2 ( psi )pascal ( Pa )6,894757 E + 03 milibarpascal ( Pa )1,000000 E + 02 * milmetro de mercrio ( C )pascal ( Pa )1,333224 E + 02 p de gua ( 39,2 F )pascal ( Pa )2,98898 E + 03 polegada de gua ( 39,2 F )pascal ( Pa )2,49082 E + 02 polegada de gua ( 60 F )pascal ( Pa )2,4884 E + 02 polegada de mercrio ( 32 F )pascal ( Pa )3,386389 E + 03 polegada de mercrio ( 60 F )pascal ( Pa )3,37685 E + 03 poundal/p2pascal ( Pa )1,488164 E + 00 quilograma-fora/centmetro2pascal ( Pa )9,806650 E + 04 * quilograma-fora/metro2pascal ( Pa )9,806650 E + 00 * quilograma-fora/milmetro2pascal ( Pa )9,806650 E + 06 * torr ( mm de Hg a 0 C )pascal ( Pa )1,33322 E + 02 TEMPERATURA grau Celsiuskelvin ( K )Tk = Tc + 273,15 grau Fahrenheitgrau CelsiusTc = ( Tf - 32 ) / 1,8 grau Fahrenheitkelvin ( K )Tk = ( Tf + 459,67 ) / 1,8 grau Rankinekelvin ( K )Tk = Tr / 1,8 kelvingrau CelsiusTc = Tk - 273,15 TEMPO anosegundo ( s )3,153600 E + 07 diasegundo ( s )8,640000 E + 04 horasegundo ( s )3,600000 E + 03 mssegundo ( s )2,628000 E + 06 minutosegundo ( s )6,000000 E + 01 A -3 FATORES DE CONVERSO Para converterparamultiplique por VELOCIDADE nmetro/segundo ( m/s )5,144444 E - 01 p/horametro/segundo ( m/s )8,466667 E - 05 p/minutometro/segundo ( m/s )5,080000 E - 03 * p/segundometro/segundo ( m/s )3,048000 E - 01 * polegada/segundometro/segundo ( m/s )2,540000 E - 02 * quilmetro/horametro/segundo ( m/s )2,777778 E - 01 VISCOSIDADE centipoisepascal-segundo ( Pa.s )1,000000 E - 03 * centistokemetro2/segundo ( m2 / s )1,000000 E - 06 * libra-fora-segundo/p2pascal-segundo ( Pa.s )4,788026 E + 01 libra-massa/p-segundopascal-segundo ( Pa.s )1,488164 E + 00 p2/segundometro2/segundo ( m2/s )9,290304 E - 02 * poisepascal-segundo ( Pa.s )1,000000 E - 01 * poundal-segundo/p2pascal-segundo ( Pa.s )1,488164 E + 00 VOLUME barril ( 42 gal )metro3 ( m3 )1,589873 E - 01 galometro3 ( m3 )3,785412 E - 03 litrometro3 ( m3 )1,000000 E - 03 p3metro3 ( m3 )2,831685 E - 02 VOLUME / TEMPO galo/diametro3/segundo ( m3/s )4,381264 E - 08 galo/minutometro3/segundo ( m3/s )6,309020 E - 05 p3/minutometro3/segundo ( m3/s )4,719474 E - 04 p3/segundometro3/segundo ( m3/s )2,831685 E - 02 polegada3/minutometro3/segundo ( m3/s )2,731177 E - 07 A - 4 REA p2x0,092903= m2x10,763910= p2 pol2x6,4516 *= cm2x0,1550003= pol2 COMPRIMENTO px30,48 *= cmx0,032808= p px0,3048 *= mx3,280840= p px12 *= polx0,083333= p polx2,54 *= cmx0,393701= pol polx25,4 *= mmx0,039370= pol DENSIDADE densidade ** x8,345404= lb/galx0,119826= densidade ** densidade ** x62,427956= lb/p3x0,016018= densidade ** MASSA Kgmx2,204622= lbmx0,453592= Kgm MASSA / VOLUME lbm/galx0,119826= grama/cm3x8,345404= lbm/gal lbm/galx0,000119826= Kgm/cm3x8.345,404376= lbm/gal lbm/galx7,480519= lbm/p3x0,133681= lbm/gal lbm/p3x0,016018= grama/cm3x62,427956= lbm/p3 PRESSO atmosfera x1,01325= barx0,986923= atmosfera atmosfera x1,033227= Kgf/cm2x0,967841= atmosfera atmosfera x10,332559= m de H2O @ 4 Cx0,096781= atmosfera atmosfera x760= mm de Hg @ 0 Cx0,001316= atmosfera atmosfera x14,695949= psix0,068046= atmosfera barx1,019716= Kgf/cm2x0,980665 *= bar barx14,503774= psix0,068948= bar Kgf/cm2x14,223344= psix0,070307= Kgf/cm2 VELOCIDADE nx1,852 *= Km/horax0,539957= n nx1 *= milha martima/horax1 *= n p/minx0,00508 *= m/sx196,850394= p/min VOLUME barrilx42= galox0,02381= barril barrilx158,9873= litrox0,00629= barril barrilx0,1589873= m3x6,289811= barril barrilx5,614584= p3x0,178108= barril cm3x0,000264172= galox3.785,412= cm3 galo de gua *** x8,337= librasx0,119947= galo de gua *** galox3,785412= litrox0,264172= galo galox0,003785412= m3x264,172037= galo p3x7,480519= galox0,133681= p3 p3 de gua *** x62,365= librasx0,016035= p3 de gua ***p3x0,028317= m3x35,314667= p3 * Fator de conversoexato, todos os dgitos subsequentes so zero ** gua @ 4 C ( 39,2 F ) ***gua @ 20 C ( 68F ) FATORES DE CONVERSO

A - 5 CLASSIFICAO DE LOCAES EPOOS DE LEO E GS (*) Tabela de classificao de locao: Tabela de classificao de locao: CategoriaNmero chave ESTRATIGRFICOS Estrtigrficos2 Pioneiro1 Extenso3 Pioneiro Adjacente4 Jazida mais rasa5 EXPLORATRIOS Jazida mais profunda6 Produo7EXPLORATRIOS (LAVRA)Injeo8 ESPECIALEspecial (**)9 Numerao sequencial: Ospoosso numerados de acordo com a sequencia cronolgica de aprovao das locao exploratriaoucomonmerodeordemcronolgicadeperfurao,paraocasodelocaes explotatrias.Aonmerosequencialpodemestarassociadasasletrasindicativasdotipode poo: D Direcional H Horizontal P Partilhado A,B,C..... Repetio Exemplo:7-BO-19HPA-RJS(poodedesenvolvimento,horizontal,partilhado,repetidono campo de Bonito, estado do Rio de Janeiro) Observaes: 1.Quando a execuo de um poo piloto fizer parte do projeto de um poo horizontal, ocorre mudana na numerao sequencial dos poos. O poo piloto identificado com o primeiro dgito9(pooespecialdeobservao)eopooseguinteclassificado,nesteexemplo, como horizontal partilhado. Ex.: 9-RJS-998 Piloto; 1-RJS-999HP Horizontal partilhado. 2.Os poos multilaterais so tratados como poos partilhados para efeito de nomenclatura. A referncia nominal para um poo multilateral dada de acordo com a referncia nominal do campo que contm o objetivo/alvo. Como exemplo hipottico, tem-se que a partir do poo 3-EN-11-RJS so perfurados lateralmente trs poos: dois para explotar o campo de Bonito e um para explotar o campo de Enchova. O primeiro poo recebe a denominao 7-BO-16HP-RJS, o segundo 7-BO-17HP-RJS e o terceiro 7-EN-44HP-RJS. Os nmeros 16 e 44 indicam queasltimaslocaesaprovadasparaoscamposdeBonitoedeEnchovaeramasde nmeros 15 e 43, respectivamente. (*) Referncia: Norma CONTEC N-2650 (**)todoopooutilizadoparaobjetivoespecficos,taiscomo:Produooudescartede gua, controle de blow-out, experimentais, observao, treinamento, ou outros fins.

A - 6 CDIGOS USADOS NOS PERFIS DE ACOMPANHAMENTO DE POOS 1 - COLUNA ESTRATIGRFICA n PROFUNDIDADE VERTICAL DO TOPO P = PREVISTA R = ENCONTRADA 2 - SAPATA 3 - VERTICALIDADE J = GRAU E FRAO 4 - TESTE DE ABSORO J d = DIMETRO N = PROF. VERTICAL ( m ) = PROF. MEDIDA d n ( m ) a = PESO EQUIVALENTE EM lb/gal COM ABSORO a SEM ATINGIR ABSORO 5 - TESTE DE FORMAO n t 6 - REPASSAMENTO pn = PROF. VERTICAL DO REGISTRO P = PRESSO EQUIVALENTE lb/gal t = PEF / PEX / RFT PEF= PRESSO ESTTICA FINAL PEX = PRESSO EXTRAPOLADA h = N DE HORAS DE REPASSE R / h 7 - PERDA DE CIRCULAO *50 =PERDA PARCIAL DE 50 BPH **= PERDA TOTAL * ( 100 ) OU PERDA DE 100 BARRIS ** ( 100 ) 8 - TAMPES TAMPO DE LCM TAMPO DE CIMENTO TAMPO DE BDO N DE TAMPES A -7 CDIGOS USADOS NOS PERFIS DE ACOMPANHAMENTO DE POOS 9 - PRISES 10 - KICK E CONTAMINAO DA LAMA ( d ) =Descrio - operao-peixe - soluo - tempo ( d ) ( d ) =Descrio - operao -peixe - soluo - tempo ( d ) C - PERSCARIA SEM PRISOD - PRISO COM PESCARIA ( d ) =Descrio - operao-soluo - Tempo A - PRISO SEM PESCARIA B - AMEAA DE PRISO AMEAA 11 - DRAG 12 - DESMORONAMENTO L = DRAG DE " X"LIBRAS L GS E LEO GS KICKLEO GUA A -8 CDIGOS USADOS NOS PERFIS DE ACOMPANHAMENTO DE POOS 13 - ENCERRAMENTO DE BROCA 14 - TROCA DE DIMETRO d1 d2 n (m) n = PROF. VERTICAL DA TROCA ( m ) = PROF. MEDIDA DA TROCA 15 - LAMA BASE LEO 16 - DESCIDA DE DYNA DRILL OU L. LEO n (m)n = PROF. VERT. DA TROCA DO FLUIDO BASE - GUA P/ BASE - LEO ( m ) = PROF. MEDIDA DA TROCA rd ddREBEL TOOL NO PROGRAMADAS 17 -TOPO DO LINER 18 - EXTERNAL CASING PACKER 19 - COLAR DE ESTGIO n (m) n = PROF. VERTICAL ( m ) = PROF. MEDIDA n = PROF. VERTICAL ( m ) = PROF. MEDIDA n (m) 20 - TOPO DO CIMENTO 21 - TEMPERATURA EXTRAPOLADA n (m) n (m)n = PROF. VERTICAL ( m ) = PROF. MEDIDA n = PROF. VERTICAL ( m ) = PROF. MEDIDA F n TE ) ( = F n TR ) ( = n = PROF. VERTICAL A - 9 SIMBOLOGIA LITOLGICA

ROCHA CDIGO DE COR SIMBOLOGIA ARGILA / ARGILITO( ARG / AGT ) 58 FOLHETO ( FLH )60 SILTITO ( SLT )33 ARENITO/ AREIA ( ARN / ARE ) 16 DIAMICTITO ( DMT )13 CONGLOMERADO ( CNG/CGL ) 14 ANIDRITA / GIPSITA ( AND / GIP ) 54 HALITA ( HAL )02 MARGA ( MRG )55 CALCILUTITO ( CLU )45 A - 10 SIMBOLOGIA LITOLGICA ROCHA CDIGO DE COR SIMBOLOGIA CACISSILTITO (CSI )45 CALCARENITO (CRE)53 CALCIRUDITO (CRU)51 COQUINA (COQ)37 CRISTALINO (CLC)37 DOLOMITA (DOL)34 BASALTO (BAS)12 SILEX (SLX)01 DIABSICO (DIA)09 EMBASSAMENTO METAMRFICAS (MNI) 24 EMBASSAMENTO GNEAS (INI) 07 A - 11 CARTAS DE RESPOSTAS DE PERFIS A - 12 CARTAS DE RESPOSTAS DE PERFIS A - 13 Clculo da presso hidrosttica do peso do fluido e da profundidade h k P . . =k h . onde o fator funo das unidades de , conforme tabela abaixo: Unidade ProfundidadePesoPresso Fator pslb/galpsi0,0520 mlb/galpsi0,1706 mlb/galkgf/cm20,0120 mg/cm3kgf/cm21,4211 mlb/galkpascal1,1762 A - 14 FATOR DE FLUTUABILIDADE 4 . 651 = FFF Onde : F = Fator de correo para determinar o peso de colunas submersas em fluido de peso especfico) / ( gal lb A - 15 DENSIDADE EQUIVALENTES E GRAU API GRAU APIg / cm3lb / galpsi / m 101,00008,34541,4223 110,99308,28681,4123 120,98618,22911,4025 130,97928,17211,3928 140,97258,11601,3832 150,96598,06061,3738 160,95938,00591,3644 170,95297,95201,3553 180,94657,89881,3462 190,94027,84631,3372 200,93407,79451,3284 210,92797,74341,3197 220,92187,69301,3111 230,91597,64321,3026 240,91007,59401,2942 250,90427,54551,2860 260,89847,49761,2778 270,89277,45031,2698 280,88717,40361,2618 290,88167,35751,2539 300,87627,31191,2462 310,87087,26691,2385 320,86547,22251,2309 330,86027,17861,2234 340,85507,13521,2160 350,84987,09231,2087 360,84487,05001,2015 370,83987,00821,1944 380,83486,96681,1873 390,82996,92591,1804 400,82516,88561,1735 410,82036,84561,1667 420,81566,80621,1600 430,81096,76721,1533 440,80636,72861,1468 450,80176,69051,1403 460,79726,65281,1338 470,79276,61551,1275 480,78836,57871,1212 490,78396,54221,1150 500,77966,50621,1088 510,77536,47051,1028 520,77116,43531,0968 530,76696,40041,0908 540,76286,36591,0849 550,75876,33181,0791 560,75476,29801,0734 570,75076,26461,0677 580,74676,23151,0620 590,74286,19881,0565 600,73896,16641,0509 A 16 DENSIDADE EQUIVALENTES E GRAU API Frmulas utilizadas: 5 , 131 5 , 141+ APId ( densidade @ 60 F ) = Grau API = 5 , 131 60 (@5 , 141F d OBS: ApsmedirmosograuAPIdeumleoaumadeterminadatemperatura, sernecessriofazeracorreodamedidaparaatemperaturapadrode 60 F (15,56 C). O fator de correo de 1 grau API para cada 10F acima ou abaixo de 60 F. Frmula para a correo: Grau API corrigido (@ 60 F) = Grau API medido + 1060 T Grau API medido = grau API medido ou calculado a qualquer temperatura.T = temperatura (F) em que foi medido o grau API do leo. Exemplos numricos: 1 ) Dados: Grau API medido: 33,7 API Temperatura do leo: 85 F Utilizando a frmula: 2 ) Dados: Grau API medido: 37,1 API Temperatura do leo: 55 F 1085 60Grau API corrigido (@ 60 F) = 33,7 + Grau API corrigido (@ 60 F) = 31,2 Utilizando a frmula: 1055 60Grau API corrigido (@ 60 F) = 37,1 + Grau API corrigido (@ 60 F) = 37,6 A 19 FRMULAS PARA CLCULO DE CAPACIDADE 1)CAPACIDADE DE POO ABERTO OU TUBOS DE PRODUO, PERFURAO E REVESTIMENTOS 20178942 , 0 /3xD M P =27654575 , 313DBBLM=20178942 , 0 / xD M BBL =28840115 , 553DPM= Onde: D = Dimetro do poo ou dimetro interno do tubo (pol) 2)CAPACIDADE ANULAR ENTRE :Tubo de Perfurao x Poo Aberto Tubo de Revestimento x Poo Aberto Tubo de Revestimento x Tubo de Revestimento Tubo de Perfurao x Tubo de Revestimento Tubo de Produo x Tubo de Revestimento 3)CAPACIDADE ANULAR ENTRE MLTIPLOS TUBOS DE PRODUO E TUBOS DE REVESTIMENTO OU POO ABERTO )2. .2. . ( 0031871 , 0 / E D I D x M BBL =)2. .2. . ( 0178942 , 0 /3E D I D x M P =/ M/ M)2. .2. . (8840115 , 553E D I DP=)2. .2. . (7654575 , 313E D I DBBL= Onde: D.I. = Dimetro do poo ou dimetro interno do tubo externo (pol) )2. .2. . ( 0031871 , 0 / E D x n I D x M BBL =)2. .2. . ( 0178942 , 0 /3E D x n I D x M P =/ BBL M/ P M)2. .2. . (8840115 , 553E D x n I D =)2. .2. . (7654575 , 313E D x n I D = Onde: D.I. = Dimetro do poo ou dimetro interno do tubo de revestimento (pol) D.E.= Dimetro externo do tubo de produo (pol) n = Nmero de colunas de tubos de produo (pol) A 21 CORRESPONDNCIA DE TEMPERATURAS CFCFCF 032.040104.080176.0 133.841105.881177.8 235.642107.682179.6 337.443109.483181.4 439.244111.284183.2 541.045113.085185.0 642.846114.886186.8 744.647116.687188.6 846.448118.488190.4 948.249120.289192.2 1050.050122.090194.0 1151.851123.891195.8 1253.652125.692197.6 1355.453127.493199.4 1457.254129.294201.2 1559.055131.095203.0 1660.856132.896204.8 1762.657134.697206.6 1864.458136.498208.4 1966.259138.299210.2 2068.060140.0100212.0 2169.861141.8101213.8 2271.662143.6102215.6 2373.463145.4103217.4 2475.264147.2104219.2 2577.065149.0105221.0 2678.866150.8106222.8 2780.667152.6107224.6 2882.468154.4108226.4 2984.269156.2109228.2 3086.070158.0110230.0 3187.871159.8111231.8 3289.672161.6112233.6 3391.473163.4113235.4 3493.274165.2114237.2 3595.075167.0115239.0 3696.876168.8116240.8 3798.677170.6117242.6 38100.478172.4118244.4 39102.279174.2119246.2 A 22 CORRESPONDNCIA DE TEMPERATURAS CFCFCF 120248,0160320,0200393,0 121249,8161321,8201393,8 122251,6162323,6202395,6 123253,4163325,4203397,4 124255,2164327,2204399,2 125257,0165329,0205401,0 126258,8166330,8206402,8 127260,6167332,6207404,6 128262,4168334,4208406,4 129264,2169336,2209408,2 130266,0170338,0210410,0 131267,8171339,8211411,8 132269,6172341,6212413,6 133271,4173343,4213415,4 134273,2174345,2214417,2 135275,0175347,0215419,0 136276,8176348,8216420,8 137278,6177350,6217422,6 138280,4178352,4218424,4 139282,2179354,2219426,2 140284,0180356,0220428,0 141285,8181357,8221429,8 142287,6182359,6222431,6 143289,4183361,4223433,4 144291,2184363,2224435,2 145293,0185365,0225427,0 146294,8186366,8226438,8 147296,6187368,6227440,6 148298,4188370,4228442,4 149300,2189372,2229444,2 150302,0190374,0230446,0 151303,8191375,8231447,8 152305,6192377,6232449,6 153307,4193379,4233451,4 154309,2194381,2234453,2 155311,0195383,0235455,0 156312,8196384,8236456,8 157314,6197386,6237458,6 158316,4198388,4238460,4 159318,2199390,2239462,2 SSEEOO BB PPEERRFFUURRAAOO SEO B CARTA DE SELEO DE REVESTIMENTOS CLASSIFICAO IADC DE TUBOS DE PERFURAO ELEMENTOS DE COLUNAS DE PERFURAO DIMENSES DAS CONEXES DE TUBOS DE PERFURAO (TOOL JOINT) DIMENSES, TORQUE DE APERTO E RESISTNCIAS DOS TUBOS PESADOS (HEAVY WEIGHT) PESOS DOS COMANDOSTORQUE RECOMENDADO PARA BROCASTORQUE RECOMENDADO NAS CONEXES DE TUBOS DE PERFURAO TORQUE RECOMENDADO NOS COMANDOS DE PERFURAO TUBO DE PERFURAO NOVO - DIMENSES E CARACTERSTICAS MECNICAS TUBO DE PERFURAO USADO (PREMIUM) - DIMENSES E CARACTERSTICAS MECNICAS TUBO DE PERFURAO CLASSE 2 - DIMENSES E CARACTERSTICAS MECNICAS HASTE DE PERFURAO (KELLY) BROCAS TRICNICAS RECOMENDAES CLASSIFICAO I.A.D.C FORMAES DE BROCAS E PARMETROS RECOMENDADOS PARA BROCAS HUGHES PARMETROS RECOMENDADOS PARA BROCASDESGASTE DA ESTRUTURA CORTANTE MILLED TOOTH TORQUE RECOMENDADO E NOZZLE TYPES E APLIAES BROCAS DE CORTADORES FIXOS PROBLEMAS COMUNS QUE AFETAM O RENDIMENTO HIDRULICA LIMPEZA DE POO FRMULAS PARA O CLCULO DO RENDIMENTO VOLUMTRICO BOMBAS DE LAMA CAPACIDADE VOLUMTRICA DE BOMBAS TRIPLEX CAPACIDADE VOLUMTRICA DE BOMBAS DUPLEX TESTE DE ABSOROPROCEDIMENTOS KICKS ESTIMATIVA DA PRESSO DE POROS E PESO DA LAMA NOVA DETERMINAO DO TIPO DE FLUIDO INVASOR QUANTIDADE DE BARITINA PARA AUMENTAR O PESO DA LAMA MTODO DO SONDADOR PARA O CONTROLEDE POO TERRESTRE MTODO DO SONDADOR PARA O CONTROLEDE POO SUBMARINO NOMENCLATURA RETIRADA DO GS TRAPEADO NO BOP TOLERNCIA DE KICK LAMA CORTADA POR GS PRESSO HIDROSTTICA EM COLUNAS GS MARGEM DE SEGURANA CARACTERSTICAS DAS ROCHAS E FLUIDOS DENSIDADE DE FLUIDOS E MATRIZ DE ROCHAS TEMPO DE TRNSITO DE ROCHAS E FLUIDOSCOEFICIENTE DE POISSON DE ROCHAS INDCIOS DE CRESCIMENTO DE PRESSO DA FORMAO TONELADA MILHA ( TM ) CRITRIO PARA ASSENTAMENTO DE SAPATAS BASEADO NA TOLERNCIA AO KICK PERFURAO EM GUAS PROFUNDAS POO PILOTO INSTALAO DA BGT COM TUBULOPERFURAO DO POO DE 36 pol PERFURAO DO POO DE 26 pol PERFURAO DO POO DE 17 1/2 pol COM ALARGAMENTOSIMULTNEO COLUNAS DE REVESTIMENTOS ESTRUTURAISOBSERVAES GERAIS MOVIMENTOS DE UM FLUTUANTE CONDIES LIMITES DE OPERAO SE O B ANCORAGEM DE UNIDADES FLUTUANTES FORAS AMBIENTAIS DADOS AMBIENTAISCRITRIOS BSICOS COMPRIMENTO MNIMO DA UNHA DE ANCORAGEMFORMULRIO EQUAES DA CATENRIA GRFICO GENRICO DA CATENRIA CABOS AMARRA REBOQUE "BOLLARD PULL" PARA PLATAFORMAS AUTO-ELEVATRIAS SEMI-SUBMERSVEIS UNIDADES MARTIMAS CONTRATADAS E PRPRIAS DADOS DE REBOCADORES DE MANUSEIO DE NCORAS NAVEGAO E MARINHARIA DIREES RELATIVAS DIMENSES PRINCIPAISOUTRAS DEFINIES SE O B B -1CARTA DE SELEO DE REVESTIMENTOS B -2C CL LA AS SS SI IF FI IC CA A O O I IA AD DC C D DE ET TU UB BO OS S P PE ER RF FU UR RA A O O 1234 ESTADO DO TUBO CLASSE PREMIUM (Duas faixas brancas) CLASSE 2 (Faixa amarela) CLASSE 3(Faixa laranja) I.CONDIES EXTERNAS A. Desgaste da paredeParede remanescente maior ou igual a 80% Parede remanescente maior ou igual a 70% Qualquer dano ou imperfeio que excedam a classe 2 B. Dents and MashesReduo do dimetro menor ou igual a 3% do D Ext. Reduo do dimetro menor ou igual a 4% do D Ext. C. rea de acunhamentoDano Mecnico : 1. Amassamento, Estreitamento Reduo do dimetro menor ou igual a 3% do D Ext. Reduo do dimetro menor ou igual a 4% do D Ext. 2. Cuts, GougesProfundidade menor que 10% da parede adjacente mdia Profundidade menor que 20% da parede adjacente mdia D. Tenses Induzidas Variao do Dimetro : 1. ReduoReduo do dimetro menor ou igual a 3% do D Ext. Reduo do dimetro menor ou igual a 4% do D Ext. 2. AumentoAumento do dimetro menor ou igual a 3% do D Ext. Aumento do dimetro menor ou igual a 4% do D Ext. E. Corroso, Cuts & Gouges 1. CorrosoParede remanescente maior ou igual a 80% Parede remanescente maior ou igual a 70% 2. Cuts & Gouges LongitudinalParede remanescente maior ou igual a 80% Parede remanescente maior ou igual a 70% TransversalParede remanescente maior ou igual a 80% Parede remanescente maior ou igual a 80% F. FissurasNenhumaNenhumaNenhuma II. CONDIES INTERNAS A. Corroso por piteParede remanescente maior ou igual a 80% Parede remanescente maior ou igual a 70% medida da base do pite mais profundo B. Eroso e desgasteParede remanescente maior ou igual a 80% Parede remanescente maior ou igual a 70% C. FissuraNenhumaNenhumaNenhuma B -3C CL LA AS SS SI IF FI IC CA A O O I IA AD DC C D DE ET TU UB BO OS S P PE ER RF FU UR RA A O O 1234 ESTADO DO TUBO CLASSE PREMIUM (Duas faixas brancas) CLASSE 2 (Faixa amarela) CLASSE 3(Faixa laranja) CONDIES EXTERNAS (apenas do Tubo) A. Desgaste da paredeParede remanescente maior ou igual a 80% Parede remanescente maior ou igual a 70% Qualquer dano ou imperfeio que excedam a classe 2 B. Dents and MashesReduo do dimetro menor ou igual a 2% do D Ext. Reduo do dimetro menor ou igual a 3% do D Ext. Reduo do dimetro menor ou igual a 4% do D Ext. C. rea de acunhamento reas de Aplicaes das Chaves : 1. Amassamento, Estreitamento Reduo do dimetro menor ou igual a 2% do D Ext. Reduo do dimetro menor ou igual a 3% do D Ext. Reduo do dimetro menor ou igual a 4% do D Ext. 2. Cuts, GougesProfundidade menor que 10% da parede adjacente mdia Profundidade menor que 10% da parede adjacente mdia Profundidade menor que 20% da parede adjacente mdia D. Tenses Induzidas Variao do Dimetro : 1. StretchedReduo do dimetro menor ou igual a 2% do D Ext. Reduo do dimetro menor ou igual a 3% do D Ext. Reduo do dimetro menor ou igual a 4% do D Ext. 2. String ShotAumento do dimetro menor ou igual a 2% do D Ext. Aumento do dimetro menor ou igual a 3% do D Ext. Aumento do dimetro menor ou igual a 4% do D Ext. E. Corroso, Cuts & Gouges 1. CorrosoParede remanescente maior ou igual a 87,5% Parede remanescente maior ou igual a 80% Parede remanescente maior ou igual a 70% 2. Cuts & Gouges LongitudinalParede remanescente maior ou igual a 87,5% Parede remanescente maior ou igual a 80% Parede remanescente maior ou igual a 70% TransversalParede remanescente maior ou igual a 87,5% Parede remanescente maior ou igual a 80% Parede remanescente maior ou igual a 80% F. FissurasNenhumaNenhumaNenhuma CONDIES INTERNAS(Tubo e Up-set) A. Corroso por piteParede remanescente maior ou igual a 87.5% medida da base do pit mais profundo Parede remanescente maior ou igual a 80% medida da base do pite mais profundo Parede remanescente maior ou igual a 70% medida da base do pite mais profundo B. Eroso e desgasteParede remanescente maior ou igual a 87.5 % Parede remanescente maior ou igual a 80% Parede remanescente maior ou igual a 70% C. Gabarito (EU/IU)Dimanses API 1/16 inferiores ao ID especificado Dimanses API 1/16 inferiores ao ID especificado Dimanses API 1/16 inferiores ao ID especificado D. FissuraNenhumaNenhumaNenhuma B -4DIMENSES DAS CONEXES DE TUBOS DE PERFURAO (TOOL JOINT)

TUBO DE PERFURAOCONEXO (tool joint) D.E.(pol) RESSALTO PESO (lb/p) D.E. (pol) D.I.(pol) CONEXO TIPO REGULAR (REG) 2 7/8 REG2 7/8IU10,403 3/41 1/4 3 1/2 REG3 1/2IU13,304 1/41 1/2 4 1/2 REG4 1/2IU16,605 1/22 1/4 4 1/2 REG4 1/2I E U20,005 1/22 1/4 5 1/2 REG5 1/2I E U21,906 3/42 3/4 TIPO "FULL HOLE" (FH) 3 1/2 FH3 1/2IU13,304 5/82 7/16 3 1/2 FH3 1/2IU15,504 5/82 7/16 4 FH4IU14,005 1/42 13/16 4 1/2 FH4 1/2IU16,605 3/43 4 1/2 FH4 1/2I E U20,005 3/43 5 1/2 FH5 1/2I E U21,9074 5 1/2 FH5 1/2I E U24,7074 TIPO "INTERNAL FLUSH" (IF) 2 3/8 IF2 3/8EU6,653 3/81 3/4 2 7/8 IF2 7/8EU10,404 1/82 1/8 3 1/2 IF3 1/2EU13,304 3/42 11/16 3 1/2 IF3 1/2EU15,5052 11/16 4 IF4EU14,005 3/43 1/4 4 1/2 IF4 1/2EU16,60STD 6 1/83 3/4 4 1/2 IF4 1/2EU16,60OPT 6 1/43 3/4 4 1/2 IF5I E U19,50STD 6 3/83 3/4 4 1/2 IF5I E U19,50OPT 6 1/23 1/2 B -5DIMENSES, TORQUEDEAPERTO E RESITNCIAS DOS TUBOS PESADOS ( HEAVY WEIGHT ) DIMENSES E RESISTNCIAS DOS TUBOS PESADOS ( HEAVY WEIGHT) DIMENSES NOMINAIS DO TUBO PROPRIEDADES MECNICAS DA SEO DO TUBOTAMANHO NOMINAL (pol) DIMETRO INTERNO (pol) ESPESSURA DA PAREDE (pol) REA (pol) REFORO CENTRAL (pol) REFORODO ELEVADOR (pol) TRAO (lb) TORO (lbxp) 3 1/22 1/160,7196,28043 5/8345.40019.575 42 9/160,7197,4104 1/24 1/8407.55027.635 4 1/22 3/40,8159,96554 5/8548.07540.715 531,00012,5655 1/25 1/8691.18556.495 TORQUE DE APERTO E RESISTNCIA DAS CONEXES DOS TUBOS PESADOS (HEAVY WEIGHT) PROPRIEDADESMECNICAS TAMANHO NOMINAL (pol) CONEXES TIPO E DIMENSES (pol) DIMETRO EXTERNO (pol) DIMETRO INTERNO (pol) TRAO (lb) TORO(lbxp) PESO APROXIMADO INCLUSIVETUBO E JUNTA (lb/p) TORQUE DE APERTO (lbxp) 3 1/2N.C.38(3 1/2 I.F.)4 3/42 3/16748.75017.575 25,39.900 4N.C.40(4 F.H.)5 1/42 11/16711.47523.525 29,713.250 4 1/2N.C.46(4 I.F.)6 1/42 7/81.024.50038.800 41,021.800 5N.C.50(4 1/2 I.F.)6 1/23 1/81.266.00051.375 49,329.400

B -6 PESO DOS COMANDOS PESO DOS COMANDOS (lb/p)DIMETRO INTERNO (pol) D.E (pol) 1 1/21 3/422 1/42 1/22 13/1633 1/43 1/23 3/44 3 3/824,422,2 3 1/226,724,5 3 3/431,529,3 3 7/834,031,929,426,5 436,734,532,029,2 4 1/839,437,234,731,9 4 1/442,240,037,534,7 4 1/248,045,843,340,5 4 3/454,252,049,546,743,5 560,158,555,953,149,9 5 1/467,565,362,859,956,853,3 5 1/274,772,569,967,263,960,556,7 5 3/482,179,977,574,671,567,964,1 689.987,885,382,579,375,871,967,863,3 6 1/498,195,993,590,687,583,980,175,971,5 6 1/2106,6104,5101,999,195,992,588,684,579,9 6 3/4115,5113,3110,8107,9104,8101,397,593,388,8 7124,6122,5119,9117,1113,9110,5106,6102,597,993,187,9 7 1/4134,1131,9129,5126,6123,5119,9116,1111,9107,5102,697,5 7 1/2143,9141,7139,3136,5133,3129,8125,9121,8117,3112,5107,3 7 3/4154,1151,9149,5146,6143,5139,9136,1131,9127,5122,6117,5 8164,6162,5159,9157,1153,9150,5146,6142,5137,9133,1127,9 8 1/4175,4173,3170,8167,9164,8161,3157,5153,3148,8143,9138,9 8 1/2186,6184,4181,9179,1175,9168,6172,5164,5159,9155,1149,9 8 3/4198,1195,9193,9190,6187,4183,9180,1175,9171,4166,6161,5 9207,8205,3202,4199, 3195,8191,9187,8183,3178,5173,3 9 1/2232,4229,9227,1223,9220,4216,6212,4207,9203,1197,9 10255,9253,1249,9246,4242,6238,4233,9229,1223,9

B -7 TORQUE RECOMENDADOPARA COLUNA DE PERFURAO TORQUERECOMENDADO PARABROCASDIMETRO DA BROCA (pol)CONEXO (API)TORQUE RECOMENDADO (lbxp) 3 3/4 - 4 1/22 3/8 REG3.000 - 3.500 4 5/8 - 52 7/8 REG6.000 - 7.000 5 1/8 - 7 3/83 1/2 REG7.000 - 9.000 7 5/8 - 94 1/2 REG12.000 - 16.000 9 1/2 - 14 3/46 5/8 REG28.000 - 32.000 14 3/4 - 267 5/8 REG34.000 - 40.000 TORQUE RECOMENDADO NAS CONEXES DE TUBOS DE PERFURAO DIMETRO D.E. (pol)TIPO DE CONEXO CAIXA D.E.(pol)PINO D.I. (pol) TORQUE RECOMENDADO (lbxp) 2 3/8API - IF3 3/81 3/43.500 2 7/8API - IF4 1/82 1/85.900 HUGHES-XH4 1/41 7/86.700 3 1/2API - IF4 3/42 11/168.700 4API - FH5 1/42 13/1611.800 API - IF63 1/416.900 API - FH6317.400 4 1/2API - XH6 1/4319.800 API - IF6 3/83 3/418.900 5API - XH6 3/83 3/418.900 API - FH73 1/231.500 5 1/2API - FH7428.000

B -8 TORQUE RECOMENDADO PARA COLUNA DE PERFURAO

TORQUERECOMENDADONOSCOMANDOS DEPERFURAO TORQUE DE APERTO RECOMENDADO (libra x p) Tamanho e tipo de Conexo D.E. (pol) 1 1/41 1/21 3/422 1/42 13/1633 1/4 API NC 233 1/83.300 + 3 1/24.600 + 2 3/8 IF 3 3/43.700 API NC 263 1/24.600 + 4 1/86.800 API NC 31 4 1/26.800 2 7/8 IF4 1/86.800 API NC 354 3/410.800 3 1/2 IF4 3/4 9.900 + 9.900 + 3 1/2 XH4 3/410.000 4 3/4 9.900 +9.900 + API NC 38 58.300 622.200 6 1/422.20020.200 6 1/222.200 4 1/2 XH 6 3/422.200 6 1/422.800 + 6 1/229.500 +4 1/2 IF 6 3/436.000 +35.500 + 7 3/4 50.000 6 5/8 REG 8 50.000 6 5/8 FH9 1/2 80.000 9 1/285.000 +85.000 + 7 5/8 REG 1091.000 NOTAS: 1) Asbasesdosclculosparaotorquedeapertorecomendadoassumemoempregodeum composto lubrificante para a rosca contendo 40% a 60% de peso de zinco metlico - em p fino - ou 60% de peso de chumho- em p fino - aplicado totalmente em todas as roscas e batentes, o empregodafrmulamodificadaparamacacoderoscasconformemostradonoIADC"Tool Pusher's Manual" (Manual do operador de sonda) e a especificao API RP 7 G (stima edio - abril1976)eumesforounitriode62.500librasporpolegadasquadradanaconexopinoou caixa, o que for mais fraco. 2) BaixanormaldeTorque-domnimovalortabuladoat10%amais.Osmaioresdimetros indicadosparacadaconexosoosmaioresrecomendadosparaaquelasconexes.Seas conexessoempregadasemcomandosmaioresqueovalormximoindicado,aumentaros valoresdotorqueindicadoem10%paraumvalormnimo.Emadioaoaumentodovalor mnimodotorque,tambmrecomendadoquesejausinadoumpescoodepescariaparao dimetro mximo indicado. 3) Osnmerosdetorqueseguidosporumacruz(+)indicamqueomembromaisfracoparaos correspondentesdimetroefuroexternosaCAIXA(conexofmea).Paratodososoutros valores de torque o membro mais fraco o PINO (conexo macho), B-9 Tabela B2-1 -- TUBO DE PERFURAO NOVO -- DIMENSES E CARACTERSTICAS MECNICAS Resistncia torsional, ft.lb (Escoamento) Resistncia trao, lbs (Escoamento) Colapso, psiPresso Interna, psi.D.E. (pol) P.N. (lb/p) parede (pol) D.I. (pol) E-75X-95G-105 S-135 E-75X-95G-105S-135E-75X-95G-105S-135 E-75X-95G-105S-135 2 3/84.85 0,1900 1,995 4760 603066708570 9782012390013694017607011040 1398015460 19040 10500133001470018900 6.65 0,2800 1,815 6250 7920 8750 1125013821017507019350024879015600 19760 21840 28080 15470196002166027850 2 7/86.85 0,2170 2,441 8080 10240 11320 14550 13590017214019026024462010470 12940 14020 17030 9910125501387017830 10.40 0,3620 2,151 11550 14640 16180 20800 21434027150030008038582016510 20910 23110 29720 16530209302314029750 3 1/29.50 0,2540 2,992 14150 17920 19810 25460 19426024607027197034968010000 12080 13060 15750 9530120701334017150 13.30 0,3680 2,764 18550 23500 25970 33390 27157034399038020048883014110 17880 19760 25400 13800174801932024840 15.50 0,4490 2,602 21090 26710 29520 37950 32278040885045189058100016770 21250 23480 30190 16840213302357030310 411.85 0,2620 3,476 19470 24670 27260 35050 2307602922903230604153608380 9980 10710 12620 8600108901204015470 14.00 0,3300 3,340 23290 29500 32600 41920 28536036145039950051365011350 14380 15900 20140 10830137201516019490 15.70 0,3800 3,240 25810 32690 36130 46460 32412041055045377058341012900 16340 18060 23210 12470157901746022440 4 1/213.75 0,2710 3,958 25910 32820 36270 46630 2700303420403780504860607170 8410 8960 10280 7900100101107014230 16.60 0,3370 3,826 30810 39020 43130 55450 33056041871046278059500010390 12770 13830 16770 9830124501376017690 20.00 0,4300 3,640 36900 46740 51660 66420 41236052232057730074224012960 16420 18150 23340 12540158901756022580 22.82 0,5000 3,500 40910 51820 57280 73640 47124059690065974094823014820 18770 20740 26670 14580184702042026250 516.25 0,2960 4,408 35040 44390 49060 63080 3280704155604593005905306940 8110 8620 9830 777098401088013990 19.50 0,3620 4,276 41170 52140 57630 74100 3956005010905538307120709960 12030 13000 15670 9500120401330017110 25.60 0,5000 4,000 52260 66190 73160 94060 53014067152074220095426013500 17100 18900 24300 13130166301838023630 5 1/219.20 0,3040 4,892 44070 55830 61700 79330 3721804714305210506699306040 6940 7310 8090 726091901016013060 21.90 0,3610 4,778 50710 64230 70990 91280 4371205536806119607868108410 10020 10750 12680 8620109101206015510 24.70 0,4150 4,670 56570 71660 79200101830 497220629810696110895000104460 12930 14010 17020 9900125401387017830 6 5/825.20 0,32955,96670580 89400988101270404894606199906852508810404790 5320 5500 6040 65408290915011770 27.70 0,3620 5,901 76300 96640 1E+05137330 534200676650747880961560 TUBO DE PERFURAO NOVO -- DIMENSES E CARACTERSTICAS MECNICAS BTUBO DE PERFURAO USADO (PREMIUM) DIMENSES E CARACTERSTICAS MECNICAS - 10 Tabela B2-2 -- TUBO DE PERFURAO USADO (PREMIUM) DIMENSES E CARACTERSTICAS MECNICAS Resistncia torsional, ft.lb (Escoamento) Resistncia trao, lbs (Escoamento) Colapso, psiPresso Interna, psi.D.E. (pol) P.N. (lb/p) parede (pol) D.I. (pol) E-75X-95G-105S-135E-75X-95G-105S-135E-75X-95G-105S-135E-75X-95G-105S-135 2 3/84.85 0,1900 1,995 3730 4720 5220 6710 76890 97400 107650 138410 8520 10160 10910 12890 9600 12160 13440 172806.65 0,2800 1,815 4810 6090 6740 8660 107620 136310 150660 193710 13380 16950 18730 24080 14150 17920 19810 25470 2 7/86.85 0,2170 2,441 6330 8020 8870 11400106950 135470149730 192500 7640 9020 9630 11190 9060 11470 12680 1630010.40 0,3620 2,151 8860 11220 12400 15950 166540 210950 233150 299760 14220 18020 19910 25600 15110 19140 21150 27200 3 1/29.50 0,2540 2,992 11090 14050 15530 19970152980 193770214170 275360 7070 8280 8810 10090 8710 11030 12190 1568013.30 0,3680 2,764 14360 18190 20110 25850 212150 268720 297010 381870 12020 15220 16820 21630 12620 15980 17660 2271015.50 0,4490 2,602 16150 20450 22610 29060 250620 317450 350870 451120 14470 18330 20260 26050 15390 19500 21550 27710 411.85 0,2620 3,476 15310 19390 21430 27560182020 230550254820 327630 5700 6510 6830 7450 7860 9960 11000 1415014.00 0,3300 3,340 18200 23050 25470 32750 224180 283960 313850 403530 9010 10800 11620 13840 9900 12540 13860 1782015.70 0,3800 3,240 20070 25420 28090 36120 253850 321540 355390 456930 10910 13830 15190 18590 11400 14440 15960 20520 4 1/213.75 0,2710 3,958 20400 25840 28560 36730213260 270130298560 383860 4690 5190 5350 5910 7230 9150 10120 1301016.60 0,3370 3,826 24140 30580 33800 43450260170 329540364230 468300 7530 8870 9470 10960 8990 11380 12580 1618020.00 0,4300 3,640 28680 36330 40160 51630 322920 409030 452080 581250 10980 13900 15350 18810 11470 14520 16050 2064022.82 0,5000 3,500 31590 40010 44220 56860 367570 465580 514590 661620 12660 16030 17120 22780 13330 16890 18670 24000 516.25 0,2960 4,408 27610 34970 38650 49690259160 328260362820 466480 4490 4940 5070 5660 7100 9000 9950 1279019.50 0,3620 4,276 32290 40900 45200 58110311540 394610436150 560760 7040 8240 8770 10030 8690 11010 12160 1564025.60 0,5000 4,000 40540 51360 56760 72980 414690 525270 580570 746440 11460 14510 16040 20510 12000 15200 16800 21600 5 1/219.20 0,3040 4,892 34760 44040 48670 62580294260 372730411970 529670 3740 4130 4340 4710 6630 8400 9290 1194021.90 0,3610 4,778 39860 50490 55810 71750344780 436720482690 620600 5730 6540 6870 7500 7880 9980 11030 1418024.70 0,4150 4,670 44320 56140 62050 79780391290 495630547800 704310 7640 9010 9630 11180 9060 11470 12380 16300 6 5/825.20 0,3295 5,966 55770 70640 78070 100380387470 490790542450 697440 2930 3250 3350 3430 5980 7570 8370 1076027.700,36205,901 6019076240 84270 108340422420 535060591390 760350 B-11 Tabela B2-3 -- TUBO DE PERFURAO CLASSE 2 (USADO) DIMENSES E CARACTERSTICAS MECNICAS Resistncia torsional, ft.lb (Escoamento) Resistncia trao, lbs (Escoamento) Colapso, psiPresso Interna, psi.D.E. (pol) P.N. (lb/p)parede (pol) D.I. (pol) E-75X-95G-105S-135 E-75X-95G-105 S-135E-75X-95G-105 S-135E-75X-95G-105 S-135 2 3/84.85 0,1900 1,995 3220 4080 4510 5800 66690 8447093360 120040 6850 80008490 9660 8400 1064011760 151206.65 0,2800 1,815 4130 5230 5780 7430 92870 117640 130020 167170 12140 15380 16990 21850 12380 15680 17330 22280 2 7/86.85 0,2170 2,441 5480 6950 7680 9870 92800117550129920 167040 6060 6960 7340 8120 7930 10040 11100 1427010.40 0,3620 2,151 7590 9620 10630 13660 143560 181840 200980 258400 12940 16390 18110 23290 13220 16750 18510 23800 3 1/29.50 0,2540 2,992 9610 12180 13460 17300 132790168200185910 239030 5540 6300 6600 7140 7620 9650 10670 1372013.30 0,3680 2,764 12370 15660 17310 22260 183400 232300 256760 330120 10860 13750 15040 18400 11040 13980 15460 1987015.50 0,4490 2,602 13830 17520 19360 24890 215970 273560 302350 388740 13170 16690 18440 23710 13470 17060 18860 24250 411.85 0,2620 3,476 13280 16820 18590 23910 158130200300221390 284640 4310 4700 4880 5440 6880 8710 9630 1238014.00 0,3300 3,340 15740 19940 22030 28330 194360246190272110 349850 7300 8570 9130 10520 8660 10970 12130 1559015.70 0,3800 3,240 17320 21930 24240 31170 219740 278340 307630 395530 9530 11470 12370 14840 9980 12640 13970 17960 4 1/213.75 0,2710 3,958 17720 22440 24800 31890 185390234830259550 333700 3400 3850 4020 4290 6320 8010 8850 1138016.60 0,3370 3,826 20910 26480 29270 37630 225770285980316080 406390 5950 6830 7190 7920 7860 9960 11010 1415020.00 0,4300 3,640 24750 31350 34650 44540 279500 354040 391300 503100 9630 11600 12520 15030 10030 12710 14050 1806022.82 0,5000 3,500 27160 34400 38030 48890 317500 402160 444500 571500 11460 14510 16040 20510 11670 14780 16330 21000 516.25 0,2960 4,408 23970 30370 33560 43150 225320285400315440 405570 3280 3700 3850 4070 6220 7870 8700 1119019.50 0,3620 4,276 27980 35440 39170 50360 270430342550378610 486780 5510 6260 6550 7080 7600 9630 10640 1368025.60 0,5000 4,000 34950 44270 48930 62910 358730 454390 502220 645720 10340 12640 13690 16590 10500 13300 14700 18900 5 1/219.20 0,3040 4,892 30210 38260 42290 54370 255950324210358340 460720 2840 3130 3220 3270 5800 7350 8130 1045021.90 0,3610 4,778 34580 43800 48410 62250 299530379410419350 539160 4330 4730 4900 5470 6890 8730 9650 1241024.70 0,4150 4,670 38380 48620 53740 69090 339530430080475350 611160 6050 6960 7330 8120 7920 10040 11090 14260 6 5/825.20 0,3295 5,966 48500 61430 67900 87300 337240427170472130 607030 2230 2340 2350 2350 5230 6630 7320 941027.7052310 66260 73230 94150 367450465440514440 661420 TUBO DE PERFURAO CLASSE 2 (USADO) DIMENSES E CARACTERSTICAS MECNICAS TUBO DE PERFURAO CLASSE 2 (USADO) DIMENSES E CARACTERSTICAS MECNICAS B - 12 "KELLY" TRIANGULAR NOMINAL API (pol) MX. A (pol) MX. B (pol) D.E. (pol) 3 1/21 3/41 3/43 31/32 4 1/42 1/42 1/84 13/16 5 1/43 1/42 5/85 31/32 64 3 6 13/16 "KELLY" QUADRADO NOMINAL API (pol) MX. A (pol) MX. B (pol) MX C (pol) 2 1/21 1/42 1/23 9/32 31 3/433 15/16 3 1/22 1/43 1/24 17/32 4 1/42 3/44 1/45 9/16 5 1/43 1/25 1/46 29/32 63 1/267 7/8 "KELLY" SEXTAVADO NOMINAL API (pol) OUTROS (pol) MX. A (pol) MX. B (pol) MX. C (pol) 31 1/233 3/8 3 1/21 3/43 1/23 31/32 3 1/22 1/43 3/44 1/4 4 1/42 1/44 1/44 13/16 4 1/22 1/44 27/325 1/2 5 1/43 1/45 1/45 31/32 5 9/1645 31/326 3/4 64 6 6 13/166 5/84 1/46 27/327 3/4 HASTE DE PERFURAO (KELLY) B - 13 BROCAS: RECOMENDAES BSICAS Durante os preparativos para descida registar o dimetro e o nmero de srie dabroca.Instalecorretamenteosjatosesempreuseumachavedebroca apropriadaparaconexodamesmacolunadeperfurao(bitbreaker). Observar o torque recomendado (API RP7G pgina B17). Evitar choques e impactos na estrutura cortante da broca durante o manuseio e manobra. Inspecionarosjatosdabrocaantesdadescida:dimetro,tiporecomendado, instalao correta e eventual presena de objetos que possamplug-los. Ao descer broca de perfil diferente da anterior (PDC, coroa de testemunhagem, tricnica etc.) iniciar a perfurao com parmetros de peso e rotao reduzidos (40-60 rpm e mximo 6 klbs) at que o fundo do poo esteja adaptado a nova configurao. Caso haja suspeita da presena de fragmentos metlicos no poo (mordentes, insertosetc.),levantaracolunaecircularjateandoofundodopoo(para limpeza),reiniciando,ento,aperfuraolentamente.Recomenda-sequeo procedimentosejarepetidoacadaconexoouparada,atquesepossaprovidenciar a descida de sub-cesta. Quandoutilizarbrocadedentedeaoeviteusarpesosobrebroca(wob) abaixodorecomendadopelofabricanteouvazoacimadosugeridopara evitar lavagens e desgaste prematuro dos dentes e corpo dos cones. Verifiquecomantecednciaanecessidadedesubparaconexo(crossover) da broca coluna de perfurao em uso. recomendvel a utilizao de sub-cesta (junk basket) na manobra anterior a descida de broca do tipo PDC. Duranteamanobra,observarqueasbrocascomcortadoresfixos(tipoPDC) somaissuscetveisainduzirpressesswab/surgequeastricnicas.Ao chegar prximo ao fundo repassar os ltimos 20 m com a mesma vazo a ser utilizada durante a perfurao. Utilizarparmetrodepesoerotaodeacordocomoindicadopelo fabricante. Para brocas tricnicas, o usual, trabalhar com rotao entre 40 e 200 rpm e o peso entre 2 a 4 klbs por polegada de dimetro da broca. B-14 TIPO ( 1 a 4 ) SRIE ( 1 a 8 ) MODELO ( 1 a 9 ) I.A.D.C.- CLASSIFICAO DE BROCAS TRICNICAS (fev 92) 4 4 COMPLEMENTO Definido por quatro caracteres : 3 nmeros + letra complementar, se necessrio 12 3 MODELO( 1, ... 7, 8 e 9 ) BROCAS TRICNICAS SRIETipo de Formao Aplicvel

* TIPO (1) Rolamento Convencional (2) Rol. Conv. Refrigera- o a Ar (3) Rol. Conv. c/ Proteo no Calibre (4) Rolamento Selado (5) Rol. Sel. c/ Proteo no Calibre (6) Rolamento Journal (7) Rol. Journ. c/ Proteo no Calibre (8) Vago (9) Vago 1 MOLE ( I e II )** 1234111 121 131 141 112 122 113 133 143 114 124 134 144 115 125 135 116 126 136 117 127 137 147 * Verificar 119 2 MDIA ( III ) 1234211 221 231 222 232 213 223 233 214 234 244 215 235 216 236 217 227 237 247 DENTE / AO 3 DURA ( IV ) 1234311 321 331 341 312 322 313 314 324 344 315 325 335 345 316 326 346 317 327 337 347 4 MOLE ( II e III ) 1234 415 425 435 445 417 427 437 447 5 MDIA / MOLE ( III e IV ) 1234 515 525 535 545 517 527 537 547 6 MDIA/ DURA ( V ) 1234 612622 632 613615 625 635 617 627 637 647 7 DURA ( VI ) 1234 712732 735717 727 737 747 INSERTOS 8 EXTREMA-MENTE DURA 1234 832835817 837 INFORMAO ADICIONAL ESPECFICA A -Perfurao a Ar(circulao de ar para refrigerao dos mancais) B -Selo Especial Para AltasTemperaturas C -Jato Central D -Controle Direcional E -JatoExtendido G -Maior Proteo No Corpo e/ouCalibre H Aplicaes Em Horizontais Ou Com Steerable J - Jateamento (Jatos De Deflexo) L -Lug Pads (almofadas protetoras nos legs) M Aplicao Com Motor S -Dente De Ao W - Reforo (estrutura cortante) T Broca De 2 Cones X -Inserto Cinzel Y -Inserto Cnico Z -Outros Tipos De Inserto BROCAS:CLASSIFICAOI.A.D.C.-TRICNICASBROCAS:CLASSIFICAOI.A.D.C.-TRICNICAS *TIPO :1- FORMAO MAIS MOLE... 4- FORMAO MAIS DURA**I, II, III, IV, V e VI: vide Tabela pgina 11 B15 ** DESCRIO SUCINTA DAS FORMAES : I.Sedimentos inconsolidados e superficiais : arenitos, siltes, argilas BROCAS:CUSTOPORMETROPERFURADO II.Sedimentos precipitados e evaporitos de baixa resistncia pouco compactados, frgeis e no abrasivos: sais, marga, anidritas, argilas, siltitos e caulim III.Sedimentos precipitados e evaporitos moderadamente resistentes, pouco abrasivos, medianamente espessos e dcteis: silte-argilosos, anidritas, folhelhos e cabonatos porosos IV.Sedimentos precipitados e evaporitos resistentes, compactados abrasivos e dcteis: folhelhos siltosos, dolomita, calcreo e arenitos calcferos. V.Sedimentos precipitados e evaporitos muito resistentes, compactados e abrasivos, no dcteis: folhelhos, carbonatos e calcreos VI.Sedimentos precipitados extremamente resistentes, duros, compactados e abrasivos: xistos, dolomitas, calcreo no alterado e elsticos, arenitos quartzosos de granulometria fina, duro e muito duro. CLCULO DO CUSTO POR METRO PERFURADO Cmf= Custo horrio do motor de fundo, se for o caso C/M= Custo do metro perfurado CB= Custo da broca CS= Custo por hora da sonda Tp= Tempo de perfurao (hora) Tm= Tempo de manobra (hora) Tc= Tempo de conexo (hora) PROF= Intervalo perfurado (m) ( )PROFTc Tm Tp x Cmf Tc Tm Tp x CS CBM C) (/+ + + + + += Obs.: Nos itens referentes ao custo, usar a mesma unidade monetria. B16

I. A. D. C.DE BROCAS COM CORTADORES FIXOS

Formao MOLE Formao MOLE-MDIA Formao MDIA Formao MDIA-DURA Formao DURA Formao EXTREMAMENTE DURA Diamante Natural D133D731 D5X5D6X5D8R5D8R9D5X9D5X9D8X9 PDC Matrix M111M121M122M123M124M131M132M221M223M224M231M232M233M323M331M332M333M354M355M421M423M433M434M615 M121M122M123M131M133M141M142M143M221M222M223M231M232M233M242M322M323M331M332M333M334M342M354M355M421M423M424M422M431M432M433M434M442M443M565M614M615M624M628M633M646M713 M121M123M131M132M133M221M222M223M232M233M242M243M322M323M324M332M333M334M342M343M421M422M423M432M433M434M443M354M565M612M613M622M623M624M632M634M713M723M721M724M732M734M843MX13 M223M232M323M332M333M342M422M423M432M433M434M442M443M613M622M623M624M631M646M659M712M713M714M722M723M734M843M332M422M423M432M433M434M442M443M453M613M624M711M712M713M722M811M812M813M831M841M842M843 M442M613M712M713M814M841M842M843 PDC Ao S121S123 S132S133S134 S221 S222S223 S231 S233S315 S322 S323S333 S334 S422S423 S424 S432S883 S884 S123S131S132S133S221S222S223S232S233S243S316S323S331S333S343S422S544S545S645S972S974 S123S132S143S222S223S232S233S321S322S323S332S333S334S421S422S423S431S433S442S443 S322S323S332S334S422S423S432S433S546S877S977 S232S323S342S422S423 TSP Matrix T524T524T5X8TSR8T5R8T5R9T9R9T5X8T2X9 T2X9T2X9 Outros O243O323 O333O343O433 O333O423O433 BROCAS:CORTADORESFIXOS B-17 I. A. D. C.DE BROCAS COM CORTADORES FIXOS 2 Caractere ( 1,2,3,...9 ) PERFIL LONGITUDINAL 1- Tipo do Cortador / Corpo 2- Perfil / Conicidade 3- Hidrulica 4- Dimenso e Densidade dos Cortadores 1 Caractere(D,M,S,T e O) D - Diamante Natural / " Matriz" M - PDC / "Matriz" S - PDC / AO T -TSP/"MATRIX" O - OUTROS DEFINIDO POR QUATRO CARACTERES - NESSA ORDEM: Broca Comum BROCANARIZ NARIZ D- DIMETRO PERFIL CONICIDADE Conicidade: C altura externa Conicidade:G - altura externa C > 1/4 D ALTA 1/8 D < D < 1/4D MDIA C < 1/8D BAIXA G > 3/8 D ALTA 123 1/8D < D < 3/8D MDIA 456 G < 1/8D BAIXA 789 Fluxo 3 Caractere ( 1, 2, 3, ..., 9 )Lmina Nervurado Aberto No Fixos 14 7Fixos25 8Jatos Sem36 9Cdigos Alternativos R - Fluxo Radial X - Fluxo Cruzado O - Outros DIAMANTES Dimenso Naturais ( Pedrapor Quilate PPQ ) Sintticos ( Altura Utilizvel do Cortador ) Grande 5/8" Mdia3 - 73/8" -5/8" Pequena>7< 3/8" A densidade fornecida pelo fabricante Densidade 4 Caractere (1, 2, 3,..., 9) BaixaMdia AltaGrande12 3Mdia45 6Dimenso Pequena78 9BROCAS: CLASSIFICAO I.A.D.C. CORTADORES FIXOS B-18 Parmetros Usuais Para Brocas Tricnicas Peso Sobre Broca (WOB) (1.000 Ib) Dimetro (pol) Rotao(rpm) 8 1/29 1/212 1/414 3/417 1/2 IADC MN.MAX.MN.MX.MN.MX.MN. MAX.MN. MX.MN.MX. 1117015010351440165018602070 112851208,5259,530123815451755 1138020010401445165618682080 1191001808,5279,530124015501755 1217015010351440165018602070 1247015010351440165018602070 1258015010351440165018602070 1265016010351440165018602070 1275025010431448166118742088 2218018010431448166118742088 2228018010431448166118742088 223401002068307645985011560140 227401002068307645985011560140 2347015010351440165018602070 2357015010351440165018602070 2367015010351440165018602070 3218013010251425163218382045 3228013010251425163218382045 3248013010251425163218382045 3258013010251425163218382045 3264015010351440165018602070 3274010010351440165018602070 4177015010351440165018602070 425502808,5359,540125015602070 427502808,5439,548126118742088 447502808,5439,548126118742088 5254012010351440165018602070 527602008,5439,548126118742088 613401008,5439,548126118742088 617401008,5439,548126118742088 622701508,5639,548126118742088 625701808,5439,548126118742088 BROCAS:PARMETROS B - 1917 5/8- maiores 14 -17 1/2 3 5/8- 13 3/4 Dimetro, pol +3/32 - 0 + 1 /16 -0 + 1/32 -0 Tolerncia OD,pol Especificao API para Brocas Tricnicas 171/2- maiores 13 25/32 -17 1/2 9 1/32 -13 3/4 6 25/32 -9 6 3/4e menores Dimetro, pol + 0 , -0,063 + 0 , -0,045 + 0 , -0,030 + 0 , -0,020 + 0 , -0,015 Tolerncia OD,pol Especificao API para Brocas de Diamantes D De et te er rm mi in na a o o d do o C Ca al li ib br re e d da a B Br ro oc ca a COM INSERTOS DENTE DE AO BROCAS:CALIPER e DESGASTE das BrocasDESGASTE DA ESTRUTURA CORTANTE B-20 I - No Calibre ( In Gauge ) 1- Desgaste de 1/16"2- Desgaste de 2/16"3- Desgaste de 3/16"4- Desgaste de 4/16"Outras Caractersticasdo Desgaste(vide coluna 3) Rolamento No Selado0 - Sem Desgaste 1 - ... ... 8 - Totalmente Desgastado. Rolamento Selado E - Selo Efetivo F - Selo Falho N - No Possvel AvaliaX - Sem Rolamento PRQueda da Taxa de Penetrao CPPara Testemunhos DSTPara Teste de Formao TQTorque Excessivo CMPara Condicionar a Lama PPQueda de Presso BHAMudana de BHA FMMudana de FormaoLOGPara Perfilagem TDProfundidade Final do Poo ou Fase HPProblemas de Poo DMFFalha do Motor de Fundo DTFFalha de Ferramentas de Fundo DSFalha de Coluna ( Quebra e Outros ) DPJato Obstruindo RIGReparo da Sonda TWReverso com Desconexo HRPor Tempo de Broca Fundo WCPara aguardar Condies Meterolgicos LIHPerda da Broca no Poo 0 -Sem Desgaste 1 -2 - - (vide pgina B -15) ... 8 - Totalmente Desgastado.Broca Tricnica N-Fileira Interna* M-Fileira do Meio* E-Fileira Externa* T-Todos as Fileiras * (vide Figura pgina B-15) Brocas de Cortadores Fixos ( diamante,PDC,TSP, etc. ). C - Cone N - Nariz T - Pescoo S - Ombro G - Calibre A - Todos Area BCCone Quebrado BFSelo Falho BTInsertos ou Cortadores Quebrados BVDesgaste por Enceramento CCCone Trincado CDCone Travado CICone com Interferncia CRCone com Desgaste por Testemunho CTDentes ou Cortadores Lascados ERCone ou Insertos Erodidos FCDesgaste Plano nos Dentes HCTrinca no Inserto ou Desintegrao do Cortador porTemperatura JDMarcos de Ferro LCCone Perdido (Indicar o n dos Cone (s) na coluna 4) LNJato Perdido LTDentes ou Cortadores Girados/Perdidos OCCone com Desgaste DescentralizadoPBAba da Perna Afunilada / EmpenadaPNJato Obstrudo RGCone com Calibre Arredondado ROMarca em forma de Anel SDAba da Perna Danificada / QuebradaSSDesgaste por Auto Afiao TRDesgaste por Engrenagem WOWash Out na Broca WTDentes ou Cortadores Desgastados NOBroca Reutilizvel / Nenhuma Caracterstica Estrutura Cortante InternaExternaCaracterizaoLocalizao Rolamentos e Selos Desgaste do Calibre Outras Caractersticas Motivo da Retirada 12345678 Codificao do Desgaste de Brocas Tricnicas B -23 PROBLEMAS QUE AFETAMO RENDIMENTO DE BROCAS PROBLEMA CAUSA PROVVEL AORECOMENDADA Broca anterior com desgaste acentuado no calibre Repassecom broca tricnica DIFICULDADE DE ATINGIR O FUNDO APS UMA MANOBRA Mudana de BHA e/ou substituio de Estabilizadores ou Camisa No repassepara atingir o fundo, suspenda a coluna e repasse a seo novamente at cessar adificuldade de descidarea de fluxo grande Aumente a vazo e corrija na descida da prximabroca Vazo baixa Aumente a vazo, troque as camisas da bomba BAIXO DIFERENCIAL DE PRESSO NOS JATOS DA BROCA Coluna lavada Calcule a perda de carga na broca, manobrepara verificar os tubos e comandos Formao dura 1 - Alterar parmetros mecnicos 2 - Utilizarabsorvedor de choques Formao fraturadaReduza a rotao e o peso TREPIDAO DA COLUNA Levantamento hidrulico Aumente o peso e diminua a vazo Peso inadequado sobre a broca1 - Verifique a tabela pgina B-14. Ajuste o peso 2 - EfetueDrill of Test Rotao Inadequada 1- Verifique a tabela pgina B-14. Efetue Drill ofTest 2 - Eleve // Reduzarotao conforme o necessrio Diamantes desgastados Compare apresso no incio da perfurao com a atual. Nova broca pode ser necessria Broca no indicada para formao Manobre e substitua a broca Formao Plstica 1 - Verifiquena calha a presena de argila 2 - Utilizar maior rotao e menor peso 3 - Verifiquese a broca a mais indicada para o tipo de formao (dente de ao) Mudana na formao 1 Verifiquena calha a presena de litologia diferente2 - EfetueDrill of Test Cortadores Desgastado 1 Verifique a litologia na calha 2 Efetue Drill of Test 3 Manobre e substitua a broca, se for o caso BAIXA TAXA DE PENETRAO Limpeza Deficiente 1 Verifique a quantidade de cascalho nas peneiras2 - Verificar vazo recomendada no projeto 3 - Verificar propriedades do fluido (comparando com as previstas o projeto ) 4- Faa os ajustes necessrios Peso sobre a broca excessivo Reduza a rotao Baixo RPM.Aumente a rotao. Diminua o peso. Estabilizadores In Gauge Checar a composio da coluna. Os estabilizadores devem ser 1/32" a1/16" menor que dimetro do poo Comandos encerados Aumente a vazo e trabalhe para tentar o desenceramento TORQUE EXCESSIVO Broca descalibradaManobre e substitua a broca B -24 PROBLEMAS QUE AFETAMO RENDIMENTO DE BROCAS PROBLEMA CAUSA PROVVEL AO RECOMENDADA rea de fluxo pequena. Reduza a vazo. Na prxima broca mude a rea de fluxo Vazo excessiva.Reduza a vazo Tamanho dos diamantes pequeno para a formao. Se a taxa aceitvel, altere na prxima broca. Se a taxa inaceitvel, retire a broca e utilize uma com diamente de tamanho adequado Broca parcialmente plugada. Enceramento Verifique a presso com a broca fora do fundo. Pare a perfurao, circule com vazo elevada porcerca 10 minutos mantendo a coluna girando, depois, cheque a presso novamente Mudana de formao.Suspenda a broca, circule, recomece a perfurar com rotao maior.Reajuste os parametros por tentativas. ALTO DIFERENCIAL DE PRESSO ENTRE OS JATOS DABROCA Desgaste em anel. Faa teste de presso com a broca no fundo e fora, retire a broca, se for o caso PRESSO DE BOMBEIO FLUTUANTE Perfurando formao fraturada Se a taxa de penetrao for aceitvel, continue. Tente uma combinao de menor peso e maior RPM Fundo no atingidoChecar as anotaes. Estabilizadores presosVerificar o torque e tente retirar a coluna Formao muito plstica Verificar a presso e aumentar a vazo, aumente / diminua o peso e/ou RPM. Estabelecimento de padro de fundo Pode durar at uma hora. Formao muito plstica 1 - Verificar amostra de calha 2 - Se for o caso aumentar vazo e rotao e diminuir o peso. Broca encerrada 1 - Verificar presena de formao plstica na calha 2 - Suspender a coluna aumentando a vazo e rotao 3 - Reiniciar a perfurao com alta rotao e baixo peso 4 - Verificar propriedades de inibio do fluido de perfurao 5 - Retirar a broca e descer nova broca com jato central Ferro no poo 1 - Suspender a coluna o suficiente para zerar o PSB 2 - Aumentar e verificar a variao de torque 3 - Verificar presena de limalha de ferro nas peneiras, se positivo 4 - Retirar a coluna BROCA NO AVANA Desgaste da estrutura cortante 1 - Efetuar Drill of Test .No consesgue sem avano 2 Mobrar e substituir a broca TORQUE ELEVADO E CONSTANTESPARADAS DA MESA ROTATIVA Peso sobre a broca alto para a formao Baixo RPM para a formao Broca com rolamento "Desgastado" ou Selo Falho Broca com reduo de Calibre Reduza o peso e/ou aumente a rotao Aumente a rotao e/ou diminua o peso Verificar a ocorrncia de diminuio na ROP sem mudana de Litologia. Caso positivo retire a broca Suspender a coluna at zerar o peso sobre a broca e observar o torque. Caso no ocorra variao retire a coluna B -26 HIDRULICA LIMPEZA DE POO POOS VERTICAIS -Os slidos por serem mais densos que o fluido que os arrasta, tendero a ser transportados com uma velocidade mdia do fluido. -O transporte de slidos em poos verticais caracterizado por velocidades de transporte da partcula que seria definida pela diferena entre a velocidade de arraste do fluido e a velocidade de sedimentao do slido no fluido. - A metodologia de clculo est apresentada ao final do capitulo. Vt = Va Vs Onde: Vt = Velocidade de transporte Va = Velocidade de arraste Vs = Velocidade de sedimentao Va VsVt - Razo de transporte (RT): R RT T( (% %) ) = = V Vt t / / V Va a x x1 10 00 0 Vt = Velocidade da partcula em relao parede do poo Va = Velocidade do fluido na seo (anular) Normalmente razo de transporte supera 50%, indicando limpeza adequada. B -27HIDRULICA POOS INCLINADOS / HORIZONAIS -Aanlisedalimpezadepoosinclinadosmaiscomplexa.Nestecasoafora pesodecompostaemduascomponentesortogonais,umanadireodo escoamento (com sentido contrrio) e outra na direo perpendicular -Aprimeiracomponenteiratrasaraascensodosslidosemsuspenso,ja outracomponenteirempurrarosslidosemdireoparedeinferiordopoo, formando ento um leito. VtVsVs senVs cos- O fenmeno de transporte de slidos no est caracterizado -Asvariveisusadasparacaracterizaroproblemaso:Padrodeescoamento (ocorrncia ou no de leito), altura do leito e a concentrao volumtrica dos slidos no anular. -Asedimentaodaspartculaseacapacidadedeerosodoleitodeslidosso fenmenosindependentesquegovernamotransportedepartculasempoos inclinados / horizontais. - A relao entre as concentraes de slidos no anular e na alimentao, ponderados pelareaabertaaofluxodefinidacomoRAZODETRANSPORTE GENERALIZADA. onde: Cf = Concentrao volumtrica de slidos na alimentaofA = fator de correo de rea (rea de fluxo / rea da seo transversal)CVT = Concentrao volumtrica de slidos no anularVT AfC fCRTG = B -28 HIDRULICA VAZES REQUERIDAS PARA LIMPEZA DO POO ajustando o modelo da potncia a um fluido considerado adequado para o transporte de slidos. As leituras do remetro Fann e os parmetros reolgicos resultantes considerados esto descritos na tabela abaixo. RPM36100200300600 (graus )141529404965 Tendo em vista o nmero de simplificaes e generalizaes adotadas, as cartas de previso devem ser encaradas como estimativas rpidas e aproximadas dos requisitos de limpeza de poo. Para a programao adequada dos parmetros que influem na limpeza de um poo, recomenda-se fortemente a execuo do programa SIMCARR. 1-TRANSPORTE NO RISER: Aqui,ofocoprincipalgarantirumavelocidadedetransportesuficienteparaevitar acmulo excessivo de slidos no riser e projetar vazes adicionais a serem bombeadas atravs do anular do riser.So apresentadas na tabela a seguir as vazes necessrias paralimpezadetrsdimetrostpicosderiser.ForamconsideradosvaloresdeRazo de Transporte de 75% (boa), 50% (regular) e 25% (baixa).Seascondiesdeoperaonopermitem obter razes de transporte satisfatrias, o deslocamentoperidicodetampesviscososumaprticarecomendadapara melhorar o transporte de cascalhos ao longo do riser. Tal prtica torna-se imprescindvel medida em que a lmina d`gua aumenta.

VAZES REQUERIDAS PARA TRANSPORTE NO RISER Vazo ( GPM ) Dimetro internodo riser (pol) Drill Pipe (pol) RTg = 25%RTg = 50%RTg = 75% 53575841200 5 3515741177 19 6 5/83335481126 53696011231 5 3625911211 19 6 5/83455651160 53816181266 5 3746081246 20 6 5/83575831195 B -29 HIDRULICA 2-LIMPEZA DO POO ABERTO: Aqui,ofocoprincipalmonitoraraocorrnciaounodeumleitodecascalhos, especialmentenospoosdealtainclinao.Doiscritriosdelimpezaso apresentados: -VazoCrticavazonaqualnohformaodeleito,ousejaa mistura de fluido cascalhos comporta-se como uma suspenso -Vazo necessria para garantir uma altura mxima de leito de 15% do dimetro da fase, conforme ilustrado na figura abaixo. h / Di = 15% Certamente, o ideal operar em vazes acima da crtica, de modo a garantir que todos os slidos estaro em suspenso. Para a perfurao de trechos de alta inclinao com brocasdegrandedimetro,contudo,asuspensototaldosslidosocorreemvazes muito superiores s operacionais. Da, a experincia operacional mostra que consegue-se perfurar sem problemas mais graves para alturas de leito de at 15% do dimetro da fase.Emsituaesondenopossveloperarnessascondies,sernecessrio tomar medidas adicionais para minimizar o acmulo de slidos, tais como o controle da taxa de penetrao, a circulao de tampes, a realizao de manobras curtas, etc. Em especialparapoosdealtainclinaorecomenda-seodeslocamentodeumtampo fino(visandoressuspenderoleitodeslidos)seguidodeumtampoviscoso(visando transportar os slidos ressuspendidos). CARTAS DE PREVISO DE VAZES REQUERIDAS PARA LIMPEZA DE POOS: Aseguir,estoapresentadasasvazesnecessriasparalimpezadepooabertoe anulardoriserparaaperfuraodefasestpicasdepoos.Nascartas,aslinhas contnuasrepresentamasvazescrticasparanoformaodeleitonopooaberto (situaoideal).Aslinhaspontilhadasrepresentamaformaodealturadeleitode 15% em relao ao dimetro interno do poo. Tais vazes so tambm funo da taxa de penetrao, representadas por cores diferentes. ATENO: estas cartas devem ser utilizadascomoestimativasaproximadasenosubstituemaexecuodoprograma SIMCARR. B -30 HIDRULICA Legendas: Q crit = Vazo crtica em GPM (Vazo na qual o poo no apresenta leito) h=15% = Vazo na qual o poo apresenta leito com altura de 15% em relaoao dimetro interno Taxa de penetrao 50 m / h Taxa de penetrao 30 m / h Taxa de penetrao 20 m / h Taxa de penetrao 10 m / h Fase 17 1/2" - Dp 5 1/2" - Dimetro de partcul02004006008001000120014001600180020000 20 40 60 80 100a 0.25" Qcrit 10m/hh=15% 10m/hQcrit 20m/hh=15% 20m/hQcrit 30m/hh=15% 30m/hQcrit 50m/hh=15% 50m/h B -31 HIDRULICA Fase 17 1/2" - Dp 6 5/8" - Dimetro de partcul02004006008001000120014001600180020000 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100a 0.25" Qcrit 10m/hh=15% 10m/hQcrit 20m/hh=15% 20m/hQcrit 30m/hh=15% 30m/hQcrit 50m/hh=15% 50m/hFase 16" - Dp 5 1/2" - Dimetro de partcula 0.02004006008001000120014001600180020000 20 40 60 80 10025" Qcrit 10m/hh=15% 10m/hQcrit 20m/hh=15% 20m/hQcrit 30m/hh=15% 30m/hQcrit 50m/hh=15% 50m/h B -32Fase 16" - Dp 6 5/8" - Dimetro de partcula 0.25"02004006008001000120014001600180020000 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Fase 12 1/4" - Dp 5 1/2" - Dimetro de partcula 0.020040060080010001200140016000 10 20 30 40 50 60 70 80 90 10025" HIDRULICA Qcrit 10m/hh=15% 10m/hQcrit 20m/hh=15% 20m/hQcrit 30m/hh=15% 30m/hQcrit 50m/hh=15% 50m/hQcrit 10m/hh=15% 10m/hQcrit 20m/hh=15% 20m/hQcrit 30m/hh=15% 30m/hQcrit 50m/hh=15% 50m/h B -33Fase 12 1/4" - Dp 6 5/8" - Dimetro de partcul02004006008001000120014000 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100a 0.25"Fase 8 1/2" - Dp 5 " - Dimetro de partcul01002003004005006000 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100a 0.25" HIDRULICA Qcrit 10m/hh=15% 10m/hQcrit 20m/hh=15% 20m/hQcrit 30m/hh=15% 30m/hQcrit 50m/hh=15% 50m/hQcrit 10m/hh=15% 10m/hQcrit 20m/hh=15% 20m/hQcrit 30m/hh=15% 30m/hQcrit 50m/hh=15% 50m/h B -34BOMBAS DE LAMA Frmulas para Clculo do Rendimento Volumtrico : BOMBA TRIPLEX: BOMBA DUPLEX : 41182LcCURSOBARRIS =( )61772 22 Lc HCURSOBARRIS = Lc= Curso do pisto (pol) = Dimetro da camisa (pol) H= Dimetro da haste (pol) CAPACIDADE VOLUMTRICADEBOMBAS TRIPLEX BBL / CURSO (100% EFICINCIA) CURSO DO PISTO (pol) DIMETRO DA CAMISA(pol) 5 3/466 1/46 1/26 3/477 1/47 1/2 7 7/8 0,0632 0,06880,07470,08080,08710,09370,10050,1076 8 0,0642 0,06990,07590,08210,08850,09520,10210,1093 8 1/2 0,0683 0,07430,08060,08720,09410,1011-- 9 0,0723 0,07870,08540,09230,09960,10710,11490,0123 9 1/2 0,0763 0,08310,09010,09750,10510,11300,12130,1298 10 0,0803 0,08740,09490,10260,11070,11900,12770,1366 11 0,0883 0,09620,10440,11290,12170,13090,14040,1503 12 0,0964 0,1 0490,11380,12310,13280,14280,15320,1639 14 0,1124 0,12240,13280,14360,15490,16660,17870,1912 CAPACIDADE VOLUMETRICA DE BOMBAS DUPLEX BBL / CURSO (100% EFICINCIA) DIAMETRO DA CAMISA (pol) Dimetro da Haste (Pol) Curso do Pisto (Pol) 5 3/466 1/46 1/26 3/477 1/47 1/2 2 3/4 14 16 0,1327 0,1517 0,1461 0,1669 0,1599 0,1829 0,1744 0,1993 0,1894 0,2165 0,2050 0,2343 0,2211 0,2527 0,2379 0,2718 3 1/8160,14600,16120,17710,19360,21080,22860,24700,2661 3 3/8160,14180,15700,17290,18940,20650,22440,24280,2619 3 1/4180,16190,17900,19690,21550,23480,25480,27560,2971 3 1/2180,15700,17410,19200,21060,22990,24990,27070,2922 B -35 TESTE DE ABSORO PROCEDIMENTOS PARA EXECUO DE TESTE DE ABSORO (Vide SINPEP cdigo PE 1111-0) 1) Observaes importantes antes do incio do teste Antesdocortedasapatadevesefazerotestederevestimentocomomesmofluido,vazoe configuraocomqueserfeitootestedeabsoro.Deve-seregistrarovolumenecessrioparaa pressodotesteeainclinaodaretadepressurizaodeveseramesmadotestedeabsoro. Deve-se registrar ainda a perda de carga no bombeio, que a queda instantnea de presso aps a parada do bombeio.Apressurizaodeveserfeitaatravsdacolunadeperfurao,poisofluidonacolunade perfuraomenossuscetvelgelificaoepresena de slidos do que o fluido no espao anular. Estes fatores podem afetar a resposta de presso no fundo do poo. Os objetivos do condicionamento do fluido antes do teste so o de se obter uma coluna de fluido de densidade uniforme conhecida, quebrar os geis, formar um filme de reboco na formao e eliminar bolhasdearnosistema.ObombeiodeumvolumeigualaodoanulardofundoatoBOP normalmente atinge esses objetivos.Casonosejapossvelautilizaodeumsistemadeaquisio,registreeploteosdadospelo menos a cada de barril, independentemente da vazo. Quanto menor e mais constante for a vazo, melhor. Vazes elevadas podem mascarar o ponto deabsoroefazercomqueapressoderupturasejaalcanada.Vazesinconstantespodem confundir a interpretao do teste fazendo com que a inclinao do grfico mude antes da presso de absoro.Paraformaesimpermeveis,umataxadebpmdeveserusada.Paraformaes permeveistaxasdea1bpmpodemserrequeridasafimdesevencerasperdasporfiltrao. Baseadonaexperincia,umT.A.querequertaxamaiorque1bpmindicaumvazamentono equipamento ou um canal no cimento.Comootestedeabsorotambmforneceumaindicaodaqualidadedacimentaona sapata,emsondascomBOPnasuperfcie,deve-sedeixarabertaacomunicaoentreoltimo revestimento descido e o anterior. A manuteno do nvel de fluido na altura do flow line interessante, j que permite uma melhor visualizao na calha de um possvel vazamento pelo BOP. Casopersistaalgumadvidaquantoaoresultadodotesteouseotesteperderacontinuidadede execuodevidoaparadasporproblemasoperacionais,apressodeveseraliviadalentamenteeo teste repetido. Quandoaformaoabaixodasapataforcalcreo,deveseredobrarocuidadonaidentificao dopontoondeocorreaperdadelinearidade,jqueestetipoderochageralmenteserompe subitamenteeperderesistncia.Senosedispordeequipamentoparaumcontroledevazo sensvel,comooflowmetercomcapacidadedeperceber0,1bbl,NOSEDEVEEXECUTARO TESTE ESTENDIDO NEM O TESTE DE MICROFRATURAMENTO. O fato do prolongamento da reta de pressurizao no passar pela origem devido presena de ar no poo. Nenhuma correo na presso de absoro necessria devido a este efeito. A nica correo a ser feita a da perda de carga obtida durante o teste de revestimento. Tal perda de carga devesersubtradadapressodeabsoro.Estevalorsvlidoseotestederevestimentofoi executado com a mesma vazo, com as mesmas linhas e da mesma forma que o teste de absoro. Oalivio de presso ao final dos testes deve ser feito lentamente para evitar o desmoronamento das paredes do poo, o que pode vir a causar problemas futuros. 2) Equipamentos necessrios 2.1) Bomba de cimentao - deve-se usar uma bomba que possa bombear a baixa vazo (0,25 bpm), como uma bomba de cimentao. Se a unidade de cimentao da sonda no tiver esta capacidade, deve-sepediratrocadascamisas.Nosedeveusarasbombasdasonda,poisgeralmenteno podem trabalhar com as baixas vazes necessrias para os T.A 2.2) Flowmeter- deve-se usar um flowmeter para medio do volume bombeado pois tem preciso da ordem de 0,1bbl (solicitar cia de cimentao a instalao deste flowmeter). Isso d segurana para perceberomomentodaabsoro,principalmentenasformaessuperficiaisenoscalcreos.O medidordecursosdabombatambmumindicadorconfivelseabombafoicalibrada.Senofor possvel a utilizao de nenhum destes, utilize a escala dos tanques de deslocamento c/ graduao de 0,25 bbl ao invs de confiar nos sensores de nvel dos tanques, caso haja. 2.3) Manmetro - O teste de absoro no tem valor algum se o manmetro no fr confivel ou fr de difcil leitura. Em um teste de baixa presso, uma diferena de 50 PSI pode influenciar a aceitao dos resultados do teste. D preferncia ao manmetro cujo fundo de escala seja no mximo de 25% a 50% maior que a mxima presso de teste (quanto menor melhor) e isole o mesmo das vibraes da bomba. B -36 TESTE DE ABSORO 2.4) Sistema de aquisio - Centraliza as respostas de presso e volume a cada dois segundos, e mostraemtemporealogrficodeacompanhamento.Devepoderaindaarmazenarosdadosde entradademaneiracompatvelcomP.C.paraqueosdadossejamutilizadospelossoftwaresde anlise. 2.5) Vlvula de fechamento - Instalada entre a bomba e o manmetro. Deve-se usar a vlvula de fechamento (bloqueio) ao invs de confiar na bomba para impedir o fluxo reverso. 2.6)Vlvuladeverificao-InstaladanumTentreabombaeavlvuladefechamentopara verificar se a vlvula de fechamento est vazando. Abra esta vlvula durante os perodos em que fr necessrioofechamentodopoo(vlvuladefechamentofechada)parachecarseavlvulade fechamento est vedando. 2.7) Vlvula de purga - Instalada na cabea de teste e usada para purgar ar das linhas de teste. O arumafontecomumdecomportamentonolinearnogrficodeteste.Afigura1mostrao esquema de posicionamento dessas vlvulas. 2.8) Sensor de fundo - Em poos mais profundos ou com fluidos com geis altos (25-30 lbf/100p2) podeserutilizadoumsensordefundo,descidoacabo,comsistemadeaquisioespecial, centralizandoesincronizandoorecebimentodedadosdevolumeedepresso,tantodainjeo quantodofundo,emtemporeal.Estessensores,nofundoenalinhadeinjeo,devemestar calibradostantoparaaltasquantoparabaixaspresses.Pode-seusartambmdoissensores, calibrados e sincronizados, colocados na linha injeo e no retorno da presso. Afigura1mostraumesquemadalinhadeinjeomostrandooposicionamentodasvlvulasque foram sugeridas. FIGURA 1 - Posicionamento das vlvulas na linha de injeo. 3) Procedimentos para execuo do teste de absoro 3.1) Teste de Absoro ClssicoTeste de absoro clssico aquele em que o bombeio interrompido logo aps a presso de absoro. Entende-se por presso de absoro o ponto em que a fratura comea a abrir, havendo uma fuga do comportamento linear da pressurizao. O procedimento deste teste apresentado a seguir: 1.Perfurar aproximadamente 20 m abaixo da sapata; 2.Circularcomamximavazopossvelatqueofluidodeperfuraoestejacompletamente homogeneizadoeoanularlimpo,paraevitardesbalanceioequeslidospossamatuarcomo material de sustentao da fratura induzida. Circular no mnimo o volume do anular at o BOP; 3.Posicionar broca dentro do revestimento; B -37 TESTE DE ABSORO 1.Antesdeconectaralinhadaunidadedecimentaonasuperfcie,bombearfluidoatravsda mesma para evitar que fique ar na linha; 2.Testar as linhas de superfcie; 3.Bombearovolumedointeriordacolunaparaquequalquervolumedearqueaindarestena colunasejaposicionadonofundo,ficandoassimpressurizadoeinfluenciandoomnimona inclinao inicial do grfico de pressurizao. Utilizar a maior vaza possvel para quebrar o gel; 4.Observar se os manmetros esto zerados e se no h nenhuma presso residual devido ao gel ou outro motivo; 5.Fechar o BOP e bombear o fluido atravs da coluna com uma vazo constante e igual do teste dorevestimento,ouseja,aBPMcasoaformaosejapouco permevel. Em zonas muito permeveis aumentar a vazo de modo que se tenha uma reta com inclinao semelhante a do teste de revestimento, ou cerca de a 1 BPM. Em formaes permeveis o aumento de vazo tende a reduzir o efeito da perda do filtrado para a formao; 6.Simultaneamente plotar o grfico Pressso de Injeo x Volume Bombeado at atingir a presso de absoro e parar a bomba imediatamente aps a presso comear a sair da tendncia linear; 7.Interromperobombeioefecharopoo.Observarocomportamentodapressopor15minutos ouatatingirestabilizao.Guardarosdadosdapressoemfunodotempoparaquese possa fazer a anlise da curva e estimar a presso de fechamento da fratura. 8.Aliviar lentamente a presso, drenando inclusive o volume das linhas de superfcie, que deve ser conhecido, e compar-lo com o volume bombeado. Um alvio brusco da presso poder provocar odesmoronamentodasparedesdopoo,ouprovocarumadesestabilizao,quepoder acarretar futuros problemas. Observaes: Se a formao abaixo da sapata for plstica, pode ser bombeado mais 0,25 bbl para se confirmar a sada de tendncia linear antes de se interromper o bombeio. Quandoaformaoabaixodasapataforcalcreo,deve-seredobrarocuidadonaidentificao do ponto que ocorre a perda de linearidade, j que a tendncia de ruptura deste tipo de rocha romper-se subitamente e perder resistncia. Se no se dispor de equipamento para um controle de vazo sensvel, como o flowmeter com capacidade de perceber 0,1 bbl, executar o teste pelo mtododehesitao,comumcontroledovolumeinjetadobastanteacurado,quandoestiver prximo da presso de absoro esperada, e com extremo cuidado ao reiniciar cada bombeio. A cada bombeio, bombear um volume o mais prximo possvel de 0,1 bbl.Comapressodeabsoro(PA),calcularadensidadedefluidoequivalentenasapata(PE) atravs da frmula abaixo: PE = PL + PA / (0,17xProf) Onde: PE = Densidade equivalente de fluido equivalente na sapata (lb/gal); PL = Densidade do fluido usado durante o teste (lb/gal); PA = Presso de absoro (psi) e Prof = Profundidade vertical da sapata (m). Almdacurvadepressurizao,dapressodeabsoroedadensidadedefluidoequivalentena fratura, outros dados importantes devem ser registrados durante o teste de absoro: Densidade, viscosidade plstica, limite de escoamento, gel e filtrado do fluido; Vazo de injeo; Presso e tempo de estabilizao; Volume injetado; Volume retornado; Tempo de durao do teste; Profundidade do poo e da sapata do revestimento; Litologia do intervalo exposto da formao; Inclinao e direo do poo na sapata. 3.2) Teste de presso limitado (ou de presso pr-determinada) Estetestesemelhanteaoclssico,porminterrompidoantesdesealcanarapressode absoro. Neste tipo de teste no se pode fazer anlise alguma. Os procedimentos so os mesmos do teste clssico at o tem 8. Em seguida utilizar os procedimentos abaixo. B -38 TESTE DE ABSORO 9) SimultaneamenteplotarogrficoPresssodeInjeoxVolumeBombeadoatapresso atingir o valor mximo pr-fixado. 10) Aliviarlentamenteapresso,drenandoinclusive o volume das linhas de superfcie, que deve serconhecido,ecompar-locomovolumebombeado.Umalviobruscodapressopoder provocarodesmoronamentodasparedesdopoo,ouprovocarumadesestabilizao,que poder acarretar futuros problemas. 3.3) Teste de Absoro Estendido Estetestesegueomesmoprocedimentodotesteclssico,pormobombeioprosseguido at que haja o primeiro decrscimo de presso, que caracteriza a presso de quebra da formao. Destetesteobtm-seapressodeabsoro,apressodequebra(oudefratura)eumaboa estimativa da tenso horizontal mnima. O procedimento para este teste o mesmo do teste clssico at o tem 8. A partir da seguir os procedimentos abaixo. 9) SimultaneamenteplotarogrficoPresssodeInjeoxVolumeBombeadoatatingira pressodequebra.Pararabombaimediatamenteapsacurvade pressurizao apresentar uma queda na presso; 10) Interromper o bombeio e fechar o poo. Observar o comportamento da presso por 15 minutos ouatatingirestabilizao.Guardarosdadosdapressoemfunodotempoparaquese possa fazer a anlise da curva e estimar a presso de fechamento da fratura; 11) Aliviar lentamente a presso, drenando inclusive o volume das linhas de superfcie, que deve serconhecido,ecompar-locomovolumebombeado.Umalviobruscodapressopoder provocarodesmoronamentodasparedesdopoo,ouprovocarumadesestabilizao,que poder acarretar futuros problemas. Observaes: Aestimativadatensohorizontalmnimafeitaatravsdaanlisedacurvadedeclniode presso,damesmaformaquenotesteclssico.Aestimativanesseprocedimentomuito mais realista do que no clssico, pois a ponta da fratura est mais prxima da regio em que astensesestomenosinfluenciadaspeloefeitodaredistribuiodetensesdevido perfurao do poo. Para se obter um valor ainda mais confivel, deve-se repetir o teste; Paraseobteraresistnciatraodarochaeapressodereaberturadafraturadeve-se repetir o teste. Aoserepetir,apressodequebrasermenor(nestecasochamadadepressode reabertura)e,adiferenaentreapressodequebraeapressodereaberturanosda resistncia trao da rocha; Oclculodadensidadedefluidoequivalentenaabsorofeitodamesmaformaqueno teste clssico; O grfico abaixo mostra o comportamento da presso durante o teste. TEMPO VAZO A C B A PRESSO INSTANTNEA DE FECHAMENTO (Inicial) LEAK-OFFPRESSO PRESSO B -39TESTE DE ABSORO 3.4) Teste de Microfraturamento Este teste segue o mesmo procedimento do teste estendido, porm o fluido continua sendo bombeado apsaquebradaformao,ouseja,aprofunda-seoupropaga-seafraturainduzida.Nestafasea presso se estabiliza, e este patamar da presso de bombeio chamado de presso de propagao de fratura. Aps a estabilizao da presso, pra-se o bombeio e monitora-se a queda de presso por quinzeminutosafimdeseobterapressodefechamento,cujovalorigualtensohorizontal mnima.Destetesteobtm-seaspressesdeabsoro,dequebraedepropagaodafraturaalmdeuma tima estimativa da tenso horizontal mnima.Apressodeabsoroouapressodepropagaodafraturadevesertomadacomoapresso mxima durante uma operao de controle de poo. Os procedimentos iniciais so os mesmos do teste estendido at o tem 8. Aps o item 8 seguir os procedimentos abaixo. 9) Simultaneamente plotar o grfico Pressso de Injeo x Volume Bombeado at atingir a presso de quebra; 10)Continuarobombeioatqueapressoseestabilize,chegandoapressodepropagaoda fratura; 11) Interromper o bombeio e fechar o poo. Observar o comportamento da presso por 15 minutos. Guardarosdadosdapressoemfunodotempoparaquesepossafazeraanlisedacurvae estimar a presso de fechamento da fratura; 12) Aliviar lentamente a presso, drenando inclusive o volume das linhas de superfcie, que deve ser conhecido, e compar-lo com o volume bombeado. Um alvio brusco da presso poder provocar o desmoronamentodasparedesdopoo,ouprovocarumadesestabilizao,quepoderacarretar futuros problemas. Observaes: Deve-se executar este teste sempre que for abandonar o poo seco ou que no haja interesse no seu aproveitamento. Neste caso deve-se repetir o teste para conhecer a resistncia trao da rocha e a confirmao da presso de fechamento que equivale tenso horizontal mnima.; A estimativa da tenso horizontal mnima feita atravs da anlise da curva de decaimento, da mesmaformaqueoestendido.Aestimativanessetestedevesercorreta,poisapontada fraturaestnaregioemqueastensesnodevemestarinfluenciadaspeloefeitoda redistribuiodetensesdevidoperfuraodopoo.Paraseobterumvaloraindamais confivel, deve-se repetir o teste; O clculo da densidade de fluido equivalente na absoro feito da mesma forma que no teste clssico; S h perda de circulao durante o teste de absoro quando a densidade do fluido utilizado for maior que a presso de propagao da fratura; A figura abaixo mostra o comportamento da presso durante o teste. PRESSODE ABSORO PRESSODE QUEBRAPRESSODE FECHAMENTO (Inicial) TEMPO VAZO PRESSODE PROPAGAO PRESSO B -40KICKS 1.Estimativa da Presso de Poros e Peso da Lama Nova ) )( )( 17 , 0 ( DmSIDPPpP + =) )( 17 , 0 ( DSIDPPm mn+ = 2.Determinao do Tipo de Fluido Invasor kLkL Dm maSIDPP ) )( () kLSICPm k)( 17 , 0 ( = Densidade do Fluido ( lb/gal )Fluido k < 4o fluido invasor predominantemente GS 4< k < 8 o fluido invasor LEO k > 8o fluido GUA. 3.Quantidade de Baritina para Aumentar o Peso da Lama

5 , 351490mnm mnbM =4.Mtodo do Sondador para o Controle de Poo Terrestre Primeira Circulao (Expulso do Kick) Manmetro do BengalaManmetro do Choke Kick abaixo da sapata Pmin = PIC = SIDPP + PRCPmax = 0,17(frat m)Dsap Pan rev Kick acima da sapata Pmin = PIC = SIDPP + PRC Pmax = 0,17(frat m)Dsap +PRC Pan rev Pmax = menor entre Pmax BOP e Pmax rev Segunda Circulao (Troca de Fluido) Manmetro do BengalaManmetro do Choke Lama nova antes da broca Cai naturalmente at a lama nova passar da broca Pmin = SIDPP Pmax = 0,17(frat m)Dsap Pan rev Lama nova depois da broca Pmin = PFC = PRC (mn/m) Cai gradualmente at zero, medida que se abre o choke B -41 KICKS 1.Mtodo do Sondador para o Controle de Poo Submarino Primeira Circulao (Expulso do Kick) Manmetro do BengalaManmetro do Choke Kick abaixo da sapata Pmin = PIC = SIDPP + PRCrPmax = 0,17(frat m)Dsap Pan rev - Pcl Kick acima da sapata Pmin = PIC = SIDPP + PRCr

Pmax = 0,17(frat m)Dsap + PRCr Pan rev Pmax = menor entre (Pmax BOP - Pcl ) e (Pmax rev - Pcl ) Segunda Circulao (Troca de Fluido) Manmetro do BengalaManmetro do Choke Lama nova antes da broca Cai naturalmente at a lama nova passar da broca Pmin = SIDPP - Pcl Pmax = 0,17(frat m)Dsap Pan rev - Pcl Lama nova depois da broca Pmin = PFC1 = PRCr (mn/m) Cai gradualmente at zero, medida que se abre o choke2.Nomenclatura D =profundidade vertical do poo (m)Dsap =profundidade vertical da sapata (m) Lk =altura da coluna de fluido invasor no anular (m) Mb =massa de baritina [(lb de baritina)/(bbl de lama)] Pmax =presso mxima a ser observada no manmetro (psi) Pmin =presso mnima a ser observada no manmetro (psi) Pp = presso de poros da formao (psi) PIC =presso inicial de circulao (psi) PRC =presso reduzida de circulao (psi) PRCr =presso reduzida de circulao pelo riser (psi) Pmax BOP =presso de teste do BOP (psi) Pmax rev =80% da resistncia presso interna do revestimento (psi)PFC =presso final de circulao (poo terrestre) (psi) PFC1 =presso final de circulao (poo submarino) (psi) SICP = presso de fechamento no revestimento (psi) SIDPP =presso de fechamento no interior da coluna (psi) m =massa especfica da lama no interior da coluna (lb/gal) mn =massa especfica da lama nova (lb/gal) k =massa especfica do fluido invasor (lb/gal) ma =massa especfica da lama no anular (lb/gal) frat =massa especfica equivalente de fratura na sapata (lb/gal) Pan rev =perda de carga no anular revestido (psi) Pcl =perda de carga na linha do choke (psi) B -42 KICKS RETIRADA DO GS TRAPEADO NO BOP OprocedimentomaisseguroparaeliminarogstrapeadonoBOPapsocontroleconvencionalde um kick induzir o fluxo riser-linha do choke usando o princpio do tubo em U. recomendado que a ltima gaveta inferior do BOP esteja fechada para isolar o poo durante a retirada do gs trapeado. Assim, os seguintes passos devem ser seguidos: 1.Fechar a ltima gaveta inferior e manter fechada a gaveta usada no controle do kick 2.Direcionar o fluxo do CHOKE MANIFOLD para a linha de gs do QUEIMADOR 3.Abrir o CHOKE 4.Abrir a vlvula no CHOKE MANIFOLD que est bloqueando a linha de KILL 5.Injetar gua do mar pela linha do KILL, retornando pela linha do CHOKE, at a completa sada do gs 6.Fechar a vlvula hidrulica da linha do KILL 7.Direcionar o fluxo do CHOKE MANIFOLD para o SEPARADOR ATMOSFRICO 8.Fechar o DIVERTER 9.TracionaracolunaposicionandoalinhaneutradetensesnaalturadoBOPedesfazero HANG-OFF 10.Abrir a gaveta usada no controle do kick 11.Atentarparamanterorisercheiodelamausando a FILL-UP LINE at a estabilizao do tubo em U. 12.Fechar o ANULAR superior 13.Abrir a vlvula da linha do KILL 14.Injetar a lama pesada que controlou o kick pela linha do KILL, retornando pela linha do CHOKE, at a chegada daquela lama superfcie 15.Abrir o ANULAR superior 16.Fechar a vlvula da linha do CHOKE 17.InjetaralamapesadaquecontrolouokickpelalinhadoKILL,retornandopeloRISER,ata chegada daquela lama superfcie 18.Fechar a vlvula da linha do KILL 19.Fechar o CHOKE 20.Abrir a vlvula da linha do KILL abaixo da ltima gaveta inferior 21.RegistraraspressesSIDPPeSICP.SenoforemZERO,reiniciarocontroledokick.Se forem ZERO, abrir a ltima gaveta inferior 22.Abrir o DIVERTER 23.Fechar a vlvula da linha do KILL 24.Circular para homogeneizao da lama B -43TOLERNCIA AO KICK Tolerncia ao Kick a mxima presso de poros, expressa em massa especfica equivalente (kt), tal que, ocorrendo um kick com determinado volume (Lk fixo), a uma certa profundidade (D), e com a lama existente (m), o poo poder ser fechado sem fraturar na altura da sapata. A tolerncia ao kick expressa pela seguinte equao: ( )DDm frat kt = ( )mDkLk msap + ( ) Quando o topo do influxo estiver acima da sapata no instante do fechamento, a tolerncia ao kick dada por: kDsapDk frat + =p kt kt = kt Margem de Presso de Poros (kt) a diferena entre a tolerncia ao kick e a presso de poros ambas determinadas na profundidade D: Amargemdepressodeporostilnoacompanhamentodaperfuraodopoo.Quandoesta margem cair abaixo do valor mnimo adotado de 0,5 lb/gal deve-se considerar a hiptese de descer uma nova coluna de revestimento. Nomenclatura: D =profundidade vertical do poo (m)Dsap =profundidade vertical da sapata (m) Lk =altura da coluna de fluido invasor no anular (m) kt =tolerncia ao kick (lb/gal) m =massa especfica da lama no poo (lb/gal) k =massa especfica do fluido invasor (lb/gal) frat =massa especfica equivalente de fratura na sapata (lb/gal) B -44 LAMA CORTADA POR GS Quandoopesodalamareduzidodevidopresenadebolhasdegs,diz-sequealamaest cortadaporgs.Comoadensidadedogsnoconstantemasdecrescecomadiminuioda presso,adeterminaodadensidadedalamacortadae,consequentementedapresso hidrosttica,develevaremcontaaequaodosgasesreaisPV=znRTou.Considerando a densidade da lama cortada como sendo, pode-se calcularapressohidrostticadalamanofundodopoointegrando-seaequao da superfcie at o fundo do poo. mc =zRTPMg= gfg gfm + ) 1 (dDmcdP 17 , 0 = Se se despreza a densidade do gs na densidade da lama cortada, pode-se simplificar o clculo da reduo da presso hidrosttica no fundo do poo devido ao corte de gs como sendo igual a: 1517 , 0ln 1Dmmcm= 15 P Nomenclatura: D =profundidade vertical do poo (m) P =presso V =volume n =nmero de moles de gs R = constante universal dos gases z =fator de compressibilidade do gs T =temperatura M =peso molecular do gs P =reduo da presso hidrosttica no fundo do poo (psi) fg =frao volumtrica do gs na lama cortada g =massa especfica do gs (lb/gal) m =massa especfica da lama (lb/gal) mc =massa especfica da lama cortada (lb/gal) B -45PRESSO HIDROSTTICA EM COLUNAS DE Avariaodapressohidrostticaemcolunadegasesmaiscomplicadaqueemcolunasde lquidosdevidovariaodadensidadedogscomavariaodapresso.Quando a coluna de gs no muito longa e a presso maior que 1000 psi, pode-se simplificar o clculo da presso hidrosttica considerando a equao para lquidos:.) )( )( 17 , 0 ( DgP =Entretanto,seacolunadegslongaenoestsubmetidaaaltaspresses,deve-selevarem conta a equao dos gases reais para o clculo da presso hidrosttica sob pena de se incorrer em erros considerveis.Neste caso, a equao da presso hidrosttica de uma coluna de gs fica igual a: zRTPMg= dDzRTPMdP 17 , 0 = Integrando-se esta equao obtm-se: ) 460 ( 472)0(0+=T zD D MP P e Nomencl