nbr 15200 - projeto de estruturas de concreto em situação de incêndio

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NORMA BRASILEIRA

ABNT NBR 15200Primeira edio 30.11.2004

Vlida a partir de 30.12.2004

Projeto de estruturas de concreto em situao de incndioFire design of concrete structures

Palavras-chave: Projeto. Incndio. Estrutura. Concreto. Descriptors: Fire. Design. Concrete. Structure. ICS 91.080.40; 13.220.50

Nmero de referncia ABNT NBR 15200:2004 17 pginas

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ABNT 2004Todos os direitos reservados. A menos que especificado de outro modo, nenhuma parte desta publicao pode ser reproduzida ou utilizada em qualquer forma ou por qualquer meio, eletrnico ou mecnico, incluindo fotocpia e microfilme, sem permisso por escrito pela ABNT. Sede da ABNT Av. Treze de Maio, 13 28 andar 20003-900 Rio de Janeiro RJ Tel.: + 55 21 3974-2300 Fax: + 55 21 2220-1762 [email protected] www.abnt.org.br Impresso no Brasil

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Sumrio

Pgina

Prefcio ........................................................................................................................................................iv 1 2 3 4 5 5.1 5.1.1 5.1.2 5.1.3 5.2 5.2.1 5.2.2 6 7 7.1 7.2 7.3 7.4 7.5 Objetivo.............................................................................................................................................1 Referncias normativas ...................................................................................................................1 Definies e simbologia...................................................................................................................1 Requisitos gerais..............................................................................................................................2 Propriedades dos materiais em situao de incndio....................................................................3 Concreto ...........................................................................................................................................3 Valores comparativos de resistncia e mdulo de elasticidade ....................................................3 Resistncia compresso do concreto na temperatura .............................................................4 Mdulo de elasticidade do concreto na temperatura ...................................................................4 Ao ....................................................................................................................................................5 Ao de armadura passiva ................................................................................................................5 Ao de armadura ativa .....................................................................................................................8 Ao correspondente ao incndio.................................................................................................11 Verificao de estruturas de concreto em situao de incndio .................................................12 Introduo.......................................................................................................................................12 Mtodo tabular................................................................................................................................12 Mtodo simplificado de clculo .....................................................................................................16 Mtodos gerais de clculo .............................................................................................................17 Mtodo experimental......................................................................................................................17

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PrefcioA Associao Brasileira de Normas Tcnicas (ABNT) o Frum Nacional de Normalizao. As Normas Brasileiras, cujo contedo de responsabilidade dos Comits Brasileiros (ABNT/CB), dos Organismos de Normalizao Setorial (ABNT/ONS) e das Comisses de Estudo Especiais Temporrias (ABNT/CEET), so elaboradas por Comisses de Estudo (CE), formadas por representantes dos setores envolvidos, delas fazendo parte: produtores, consumidores e neutros (universidades, laboratrios e outros). A ABNT NBR 15200 foi elaborada no Comit Brasileiro de Construo Civil (ABNT/CB-02), pela Comisso de Estudo de Estruturas de Concreto Simples, Armado e Protendido (CE02:124.15). O Projeto circulou em Consulta Nacional conforme Edital n 08, de 31.08.2004, com o nmero Projeto 02:124.15-005. Esta Norma foi elaborada a partir do Eurocode 2 Design of concrete structures Part 1-2 General rules Structural fire design, adaptando-o realidade brasileira, considerando os produtos e a experincia no Brasil.

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Projeto de estruturas de concreto em situao de incndio Procedimento

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Objetivo

Esta Norma estabelece os critrios de projeto de estruturas de concreto em situao de incndio e a forma de demonstrar o seu atendimento. Esta Norma se aplica s estruturas de concreto projetadas de acordo com as ABNT NBR 6118 e ABNT NBR 9062.

2

Referncias normativas

As normas relacionadas a seguir contm disposies que, ao serem citadas neste texto, constituem prescries para esta Norma. As edies indicadas estavam em vigor no momento desta publicao. Como toda norma est sujeita a reviso, recomenda-se queles que realizam acordos com base nesta que verifiquem a convenincia de se usarem as edies mais recentes das normas citadas a seguir. A ABNT possui a informao das normas em vigor em um dado momento. ABNT NBR 5628:2001 Componentes construtivos estruturais Determinao da resistncia ao fogo Mtodo de ensaio ABNT NBR 6118:2003 Projeto de estruturas de concreto Procedimento ABNT NBR 8681:2003 Aes e segurana nas estruturas Procedimento ABNT NBR 9062:2001 Projeto e execuo de estruturas de concreto pr-moldado Procedimento ABNT NBR 13528:1995 Revestimento de paredes e tetos de argamassas inorgnicas Determinao de aderncia trao ABNT NBR 14432:2001 Exigncias de resistncia ao fogo de elementos construtivos de edificaes Procedimento

3

Definies e simbologia

Para os efeitos desta Norma, aplicam-se as definies e a simbologia da ABNT NBR 6118, alm dos smbolos especficos para o projeto em situao de incndio que tm seu significdo e uso estabelecidos no texto desta Norma, e as definies seguintes: 3.1 3.2 situao normal: Temperatura ambiente (considerada prxima a 20C). situao de incndio: Temperatura atingida pela estrutura sob a ao do fogo.

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Requisitos gerais

4.1 O projeto de estruturas de concreto em situao normal deve atender s prescries da ABNT NBR 6118 e, em se tratando de estruturas de concreto pr-moldado, tambm da ABNT NBR 9062. O projeto de estruturas de concreto em situao de incndio baseado na correlao entre o comportamento dos materiais e da estrutura em situao normal, ou seja, temperatura ambiente (considerada prxima a 20C), com o que ocorre em situao de incndio. 4.2 Os objetivos gerais da verificao de estruturas em situao de incndio so: limitar o risco vida humana; limitar o risco da vizinhana e da prpria sociedade; limitar o risco da propriedade exposta ao fogo. 4.3 Considera-se que os objetivos estabelecidos em 4.2 so atingidos se for demonstrado que a estrutura mantm as seguintes funes: funo corta-fogo a estrutura no permite que o fogo a ultrapasse ou que o calor a atravesse em quantidade suficiente para gerar combusto no lado oposto ao incndio inicial. A funo corta-fogo compreende o isolamento trmico e a estanqueidade passagem de chamas; funo de suporte a estrutura mantm sua capacidade de suporte da construo como um todo ou de cada uma de suas partes, evitando o colapso global ou o colapso local progressivo. 4.4 Os requisitos descritos em 4.3 esto inseridos num conjunto maior de requisitos gerais de proteo contra incndio que compreende: reduzir o risco de incndio; controlar o fogo em estgios iniciais; limitar a rea exposta ao fogo (compartimento corta-fogo); criar rotas de fuga; facilitar a operao de combate ao incndio; evitar runa prematura da estrutura, permitindo a fuga dos usurios e as operaes de combate ao incndio. 4.5 Edificaes grandes, sobretudo mais altas, contendo maior carga de incndio (energia gerada pela combusto do material depositado no edifcio), devem atender s exigncias mais severas para cumprir com os requisitos gerais. Projetos que favoream a preveno ou a proteo contra incndio, em termos desses requisitos gerais, reduzindo o risco de incndio ou sua propagao e especialmente facilitando a fuga dos usurios e a operao de combate, podem ter aliviadas as exigncias em relao resistncia de sua estrutura ao fogo, conforme previsto na ABNT NBR 14432. 4.6 As duas funes estabelecidas em 4.3 devem ser verificadas sob combinaes excepcionais de aes, no estado limite ltimo, de modo que sejam aceitveis plastificaes e runas locais que no determinem colapso alm do local. A ABNT NBR 14432 define, em funo das caractersticas da construo e do uso da edificao, as aes que devem ser consideradas para representar a situao de incndio. A ABNT NBR 8681 estabelece qual a combinao de aes a ser considerada. 4.7 Como plastificaes, runas e at colapsos locais so aceitos, a estrutura s pode ser reutilizada aps um incndio se for vistoriada, tiver sua capacidade remanescente verificada e sua recuperao for projetada e executada. Essa recuperao pressupe que a estrutura volte a ter as caractersticas que apresentava antes do incndio, recuperando todas as capacidades ltimas e de servio exigidas.

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4.8 A verificao prevista em 4.7 pode eventualmente concluir que no existe necessidade de recuperao da estrutura, se o incndio foi de pequena severidade ou se a estrutura tinha proteo superabundante.

5

Propriedades dos materiais em situao de incndio

As propriedades dos materiais variam conforme a temperatura, , a que so submetidos por ao do fogo.

5.15.1.1

ConcretoValores comparativos de resistncia e mdulo de elasticidade

A alterao das propriedades de resistncia e rigidez do concreto, quando submetido a compresso axial a elevadas temperaturas, deve ser obtida de acordo com a tabela 1. Para concretos preparados predominantemente com agregados silicosos e calcrios, esta tabela fornece: a relao entre a resistncia compresso do concreto submetido a diferentes temperaturas (fc, ) e a resistncia caracterstica compresso do concreto em situao normal (fck); a relao entre o mdulo de elasticidade do concreto submetido a diferentes temperaturas (Ec, ) e o mdulo de elasticidade do concreto em situao normal (Ec). Para valores intermedirios de temperatura, pode ser feita interpolao linear. Tabela 1 Valores das relaes fc, /fck e Ec, /Ec para concretos de massa especfica normal (2 000 kg/m3 a 2 800 kg/m3) preparados com agregados predominantemente silicosos ou calcreos Agregado silicoso fc, /fck 2 1,00 1,00 0,95 0,85 0,75 0,60 0,45 0,30 0,15 0,08 0,04 0,01 0,00 Ec, /Ec 3 1,00 1,00 0,90 0,72 0,56 0,36 0,20 0,09 0,02 0,01 0,00 0,00 0,00 Agregado calcreo fc, /fck 4 1,00 1,00 0,97 0,91 0,85 0,74 0,60 0,43 0,27 0,15 0,06 0,02 0,00 Ec, /Ec 5 1,00 1,00 0,94 0,83 0,72 0,55 0,36 0,19 0,07 0,02 0,00 0,00 0,00

Temperatura do concreto, C 1 20 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1 000 1 100 1 200

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5.1.2

Resistncia compresso do concreto na temperatura

A resistncia compresso do concreto decresce com o aumento da temperatura, conforme mostrado na figura 1, podendo ser obtida pela seguinte equao: fc, = kc, fck onde: fck a resistncia caracterstica compresso do concreto em situao normal; kc, o fator de reduo da resistncia do concreto na temperatura , conforme figura 1. Permite-se estimar a capacidade dos elementos estruturais de concreto em situao de incndio a partir da resistncia compresso na temperatura .

Figura 1 5.1.3

Fator de reduo da resistncia do concreto em funo da temperatura

Mdulo de elasticidade do concreto na temperatura

O mdulo de elasticidade do concreto decresce com o aumento da temperatura, conforme mostrado na figura 2, podendo ser obtido pela seguinte equao: Eci, = kcE, Eci onde: Eci o mdulo de elasticidade inicial do concreto em situao normal. Essa mesma expresso vale para o mdulo secante Ecs; kcE, o fator de reduo do mdulo de elasticidade do concreto na temperatura , conforme figura 2.

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Figura 2

Fator de reduo do mdulo de elasticidade do concreto em funo da temperatura

5.25.2.1

AoAo de armadura passiva Valores comparativos de resistncia e mdulo de elasticidade

5.2.1.1

A alterao das propriedades de resistncia ao escoamento e rigidez do ao da armadura passiva a elevadas temperaturas deve ser obtida a partir da tabela 2. Esta tabela fornece: a relao entre a resistncia ao escoamento do ao da armadura passiva submetido a diferentes temperaturas (fy, ) e a resistncia caracterstica ao escoamento em situao normal (fyk); a relao entre o mdulo de elasticidade do ao submetido a diferentes temperaturas (Es, ) e o mdulo de elasticidade em situao normal (Es). Para valores intermedirios de temperatura, pode ser feita interpolao linear.

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Tabela 2

Valores das relaes fy,

/fyk e Es, fy, /fyk

/Es para aos de armadura passiva Es, /Es Compresso CA-50 ou CA-60 4 1,00 1,00 0,89 0,78 0,67 0,56 0,33 0,10 0,08 0,06 0,04 0,02 0,00 CA-50 5 1,00 1,00 0,90 0,80 0,70 0,60 0,31 0,13 0,09 0,07 0,04 0,02 0,00 CA-60 6 1,00 1,00 0,87 0,72 0,56 0,40 0,24 0,08 0,06 0,05 0,03 0,02 0,00

Temperatura do ao, C CA-50 1 20 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1 000 1 100 1 200 5.2.1.2 2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,78 0,47 0,23 0,11 0,06 0,04 0,02 0,00

Trao CA-60 3 1,00 1,00 1,00 1,00 0,94 0,67 0,40 0,12 0,11 0,08 0,05 0,03 0,00

Resistncia ao escoamento do ao de armadura passiva na temperatura

A resistncia ao escoamento do ao da armatura passiva decresce com o aumento da temperatura, conforme mostrado na figura 3, podendo ser obtida pela seguinte equao: fy, = ks, fyk onde: fyk a resistncia caracterstica do ao de armadura passiva em situao normal; ks, o fator de reduo da resistncia do ao na temperatura , conforme figura 3, onde: curva cheia: ks, aplicvel quando si 2%, usualmente armaduras tracionadas de vigas, lajes ou tirantes; curva tracejada: ks, aplicvel quando si < 2%, usualmente armaduras comprimidas de pilares, vigas ou lajes.

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Figura 3 5.2.1.3

Fator de reduo da resistncia do ao de armadura passiva em funo da temperatura Mdulo de elasticidade do ao de armadura passiva na temperatura

O mdulo de elasticidade do ao da armadura passiva decresce com o aumento da temperatura, conforme mostrado na figura 4, podendo ser obtido pela expresso: Es, = ksE, Es onde: Es o mdulo de elasticidade do ao de armadura passiva em situao normal; ksE, o fator de reduo do mdulo de elasticidade do ao na temperatura , conforme figura 4.

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Figura 4

Fator de reduo do mdulo de elasticidade do ao de armadura passiva em funo da temperatura

5.2.2 5.2.2.1

Ao de armadura ativa Valores comparativos de resistncia e mdulo de elasticidade

A alterao das propriedades de resistncia ao escoamento e rigidez do ao da armadura ativa a elevadas temperaturas deve ser obtida a partir da tabela 3. Esta tabela fornece: a relao entre a resistncia ao escoamento do ao da armadura ativa submetido a diferentes temperaturas (fpy, ) e a resistncia caracterstica ao escoamento em situao normal (fpyk); a relao entre o mdulo de elasticidade do ao submetido a diferentes temperaturas (Eps, ) e o mdulo de elasticidade em situao normal (Eps). Para valores intermedirios de temperatura, pode ser feita interpolao linear.

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Tabela 3

Valores das relaes fpy, /fpyk e Eps, /Eps para fios e cordoalhas e para barras da armadura ativa fpy, /fpyk Fios e cordoalhas 2 1,00 0,99 0,87 0,72 0,46 0,22 0,10 0,08 0,05 0,03 0,00 0,00 0,00 Barras 3 1,00 0,98 0,92 0,86 0,69 0,26 0,21 0,15 0,09 0,04 0,00 0,00 0,00 Eps, /Eps Fios e cordoalhas 5 1,00 0,98 0,95 0,88 0,81 0,54 0,41 0,10 0,07 0,03 0,00 0,00 0,00 Barras 6 1,00 0,76 0,61 0,52 0,41 0,20 0,15 0,10 0,06 0,03 0,00 0,00 0,00

Temperatura do ao, C 1 20 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 5.2.2.2

Resistncia ao escoamento do ao de armadura ativa na temperatura

A resistncia ao escoamento do ao da armadura ativa decresce com o aumento da temperatura, conforme mostrado na figura 5, podendo ser obtida pela seguinte equao: fpy, = kp, fpyk onde: fpyk a resistncia caracterstica do ao de armadura ativa em situao normal; kp, o fator de reduo da resistncia do ao de armadura ativa na temperatura , conforme figura 5.

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Figura 5 5.2.2.3

Fator de reduo da resistncia do ao de armadura ativa em funo da temperatura

Mdulo de elasticidade do ao de armadura ativa na temperatura

O mdulo de elasticidade do ao da armadura ativa decresce com o aumento da temperatura, conforme mostrado na figura 6, podendo ser obtido pela expresso: Ep, = kpE() Ep onde: Ep o mdulo de elasticidade do ao de armadura ativa em situao normal; kpE, o fator de reduo do mdulo de elasticidade do ao de armadura ativa na temperatura , conforme figura 6.

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Figura 6

Fator de reduo do mdulo de elasticidade do ao de armadura ativa em funo da temperatura

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Ao correspondente ao incndio

Conforme estabelecido na ABNT NBR 14432, a ao correspondente ao incndio pode ser representada por um intervalo de tempo de exposio ao incndio-padro1). Esse intervalo de tempo, chamado tempo requerido de resistncia ao fogo (TRRF), definido nesta Norma a partir das caractersticas da construo e do seu uso. O calor transmitido estrutura nesse intervalo de tempo (TRRF) gera em cada elemento estrutural, funo de sua forma e exposio ao fogo, uma certa distribuio de temperatura. Este processo gera a reduo da resistncia dos materiais e da capacidade dos elementos estruturais, alm de esforos solicitantes decorrentes de alongamentos axiais ou de gradientes trmicos. Como com o aquecimento, a rigidez das peas diminui muito e a capacidade de adaptao plstica cresce proporcionalmente; os esforos gerados pelo aquecimento podem, em geral, ser desprezados. Casos especiais em que essa hiptese precise ser verificada devem atender ao disposto em 7.4.

1) Definido na ABNT NBR 14432, de acordo com a ABNT NBR 5628.

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77.1

Verificao de estruturas de concreto em situao de incndioIntroduo

Em condies usuais, as estruturas so projetadas em temperatura ambiente e, dependendo das suas caractersticas e uso, devem ser verificadas em situao de incndio. Esta verificao deve ser feita apenas no ELU para a combinao excepcional correspondente, pela equao a seguir (ver sees 10 a 12 da ABNT NBR 6118:2003):Fdi = gFgk + Fqexc + q 2 jFqjk2 n

NOTA No caso em que nas cargas permanentes intervm parcelas de pequena e grande variabilidade, seus efeitos podem ser considerados conforme ABNT NBR 8681.

Nesta verificao devem ser considerados os aspectos a seguir: a) usualmente, desprezam-se todos os esforos decorrentes de deformaes impostas, por serem muito reduzidos e pelas grandes deformaes plsticas que ocorrem em situao de incndio; a ao do incndio se traduz, usualmente, apenas na reduo da resistncia dos materiais e na capacidade dos elementos estruturais; como o incndio tem uma probabilidade de ocorrncia extremamente baixa, a ABNT NBR 8681 permite adotar para o fator de combinao oj o valor dos fatores de reduo 2j correspondentes combinao quase permanente.

b)

c)

Assim, a verificao usual da estrutura em situao de incndio se reduz a mostrar a seguinte condio:n Sd,fi = gFgk + q 2 2 jFqjk

Rdi fck ( ), fyk ( ), fpyk ( )

[

]

Existem muitos mtodos para fazer essa verificao. Para os efeitos desta Norma, so aceitos os quatro mtodos descritos em 7.2 a 7.5.

7.2

Mtodo tabular

Neste mtodo, bastante prtico, nenhuma verificao efetivamente necessria, bastando atender s dimenses mnimas apresentadas nas tabelas 4 a 12, em funo do tipo de elemento estrutural e do TRRF (ver seo 6). Essas dimenses mnimas devem sempre respeitar tambm a ABNT NBR 6118 em geral e a ABNT NBR 9062 no caso especial de pr-moldados. Essas dimenses mnimas so normalmente a espessura das lajes, a largura das vigas, as dimenses das sees transversais de pilares e tirantes e principalmente a distncia entre o eixo da armadura longitudinal e a face do concreto exposta ao fogo (c1). Os ensaios mostram que em situao de incndio as peas de concreto rompem usualmente por flexo ou flexo-compresso e no por cisalhamento. Por isso considera-se apenas a armadura longitudinal nesse critrio.

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Tabela 4

Dimenses mnimas para lajes apoiadas em vigas c1 mm Armada em duas direes ly / lx 1,5 1,5 < ly / lx 2 10 15 20 25 Armada numa direo 10 20 30 40

TRRF min

h* mm

30 60 90 120

60 80 100 120

10 10 15 20

* Dimenses mnimas para garantir a funo corta-fogo.

Tabela 5 TRRF min 30 60 90 120

Dimenses mnimas para lajes lisas ou cogumelo h mm 150 180 200 200 c1 mm 10 15 25 35

* Dimenses mnimas para garantir a funo corta-fogo.

Tabela 6

Dimenses mnimas para lajes nervuradas biapoiadas Nervuras 1) Combinaes de bmin/c1 mm/mm 1 2 3 80/10 120/25 160/40 190/55 190/15 250/30 300/40 80/10 100/15 120/20 Capa* h/c12) mm/mm

TRRF min

30 60 90 1201) 2)

80/15 100/35 120/45 160/60

bmin corresponde largura mnima da nervura. h corresponde altura da laje.

* Dimenses mnimas para garantir a funo corta-fogo.

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Tabela 7

Dimenses mnimas para lajes nervuradas apoiadas em trs ou quatro lados ou contnuas Nervuras 1) Combinaes de bmin/c1 mm/mm 1 2 3 Capa* h/c12) mm/mm 80/10 120/15 160/25 190/40 190/10 250/15 300/30 80/10 100/15 120/20

TRRF min

30 60 90 1201) 2)

80/10 100/25 120/35 160/45

bmin corresponde largura mnima da nervura. h corresponde altura da laje.

* Dimenses mnimas para garantir a funo corta-fogo.

Tabela 8 TRRF min 1 30 60 90 120 80/25 120/40 140/55 190/65

Dimenses mnimas para vigas biapoiadas Combinaes de bmin/c1 mm/mm 2 120/20 160/35 190/45 240/60 3 160/15 190/30 300/40 300/55 4 190/15 300/25 400/35 500/50 80 100 100 120 bwmin mm

Tabela 9 TRRF min 30 60 90 120

Dimenses mnimas para vigas contnuas ou vigas de prticos Combinaes de bmin/c1 mm/mm 1 80/15 120/25 140/35 200/45 2 160/12 190/12 250/25 300/35 3 190/12 300/12 400/25 450/35 bwmin mm 80 100 100 120

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Tabela 10

Dimenses mnimas para pilares

Combinaes de bmin /c1 mm/mm TRRF min Mais de uma face exposta fi = 0,2 1 30 60 90 120 190/25 190/25 190/30 250/40 fi = 0,5 2 190/25 190/35 300/45 350/45 fi = 0,7 3 190/30 250/45 450/40 450/50

Uma face exposta

fi = 0,7

140/25 140/25 155/25 175/35

NOTA fi a relao entre o esforo normal de clculo na situao de incndio e o esforo resistente normal de clculo do pilar em questo em situao de temperatura normal.

Tabela 11

Dimenses mnimas para pilares-parede Combinaes de bmin/c1

fi = 0,35 TRRF min Uma face exposta 1 30 60 90 120 100/10 110/10 120/20 140/25 Tabela 12 TRRF min 30 60 90 120 Duas faces expostas 2 120/10 120/10 140/10 160/25

mm/mm Uma face exposta 3 120/10 130/10 140/25 160/35

fi = 0,7 Duas faces expostas 4 120/10 140/10 170/25 220/35

Dimenses mnimas para tirantes Combinaes de bmin/c1 1 80/25 120/40 140/55 200/65 mm/mm 2 200/10 300/25 400/45 500/45

Quando do emprego do mtodo tabular, devem ser considerados os aspectos a seguir relacionados: a) na elaborao das tabelas para lajes, foi considerada a condio de fogo por baixo, isto , incndio sob a laje. Para vigas e nervuras, considerou-se fogo em trs faces (laterais e inferior); na verificao de vigas de largura varivel, deve ser considerada a largura no nvel do centro de gravidade da armadura;

b)

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c)

na verificao de vigas com talo, deve-se considerar para a largura o menor valor entre a largura do talo e sua altura mdia; no clculo das espessuras mnimas e distncias face do concreto (c1), pode-se considerar o revestimento, respeitadas as seguintes prescries: revestimentos aderentes de argamassa de cal e areia (aderncia trao, de acordo com a ABNT NBR 13528, maior ou igual que 0,2 MPa) tm 67% de eficincia relativa ao concreto; revestimentos de argamassa de cimento e areia aderentes (aderncia trao, de acordo com a ABNT NBR 13528, maior ou igual que 0,2 MPa) tm 100% de eficincia relativa ao concreto; revestimentos protetores base de gesso, vermiculita ou fibras com desempenho equivalente, desde que aderentes (aderncia trao, de acordo com a ABNT NBR 13528, maior ou igual que 0,2 MPa), tm 250% de eficincia relativa ao concreto; isto , pode-se majorar essas espessuras de 2,5 vezes antes de som-las dimenso do elemento estrutural revestido;

d)

e)

quando as barras da armadura forem dispostas em camadas, a distncia mdia face do concreto (c1m) deve respeitar o valor c1min tabelado. O valor de c1m deve sempre ser o menor entre os seguintes valores:

c1m