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UNIVERSIDADE FEDERAL DE SANTA CATARINA
PROGRAMA DE PÓS-GRADUAÇÃO EMENGENHARIA DE AUTOMAÇÃO E SISTEMAS
Controle Digital de Conversores Estáticos
MODELO DE PEQUENOS SINAIS PARA MODULADORES
PWM
André Pires Nóbrega TahimVinícius Stramosk
Prof. Dr. Samir Ahmad Mussa
Florianópolis, 12 de janeiro de 2012.
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Sumário
Lista de Figuras iii
Lista de Abreviaturas e Siglas iv
Lista de Símbolos 1
1 Análise de Pequenos Sinais de Moduladores PWM Uniformemente Amostrados 11.1 Moduladores PWM de Atualização Simples . . . . . . . . . . . . . . . . . 2
1.2 Moduladores PWM de Atualização Dupla . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5
1.3 Validação dos Modelos de Pequenos Sinais . . . . . . . . . . . . . . . . . 6
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Lista de Figuras
1.1 Estrutura de um modulador pulse width modulation (PWM) uniformemente
amostrado. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1
1.2 Modulação PWM com onda triangular dente de serra. . . . . . . . . . . . . 2
1.3 Modulação PWM com onda triangular simétrica. . . . . . . . . . . . . . . 3
1.4 Modulação PWM assimétrica. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
1.5 Modulação PWM simétrica com dupla atualização. . . . . . . . . . . . . . 6
1.6 Validação do modelo de pequenos sinais para triangular assimétrica . . . . 71.7 Validação do modelo de pequenos sinais para triangular simétrica . . . . . 7
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Lista de Abreviaturas e SiglasPWM pulse width modulation
ZOH zero order hold
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Capítulo 1Análise de Pequenos Sinais deModuladores PWM UniformementeAmostrados
Os moduladores por largura de pulso embutidos em processadores digitais de sinais
modernos operam de maneira similar. Se desconsiderarmos os efeitos de quantização, a
estrutura básica de um modulador PWM uniformemente amostrado é ilustrado na Fig. 1.1.
A entrada u(t) do modulador, uma função contínua do tempo, é amostrada a uma frequência
ws gerando uma amostra us que ao passar pelo zero order hold (ZOH) gera um sinal constante
da amostra uH por um período T s. O sinal modulado é gerado a partir da comparação do sinal
uH com o sinal de uma portadora triangular vc. O sinal resultante é periódico contendo um
pulso de amplitude constante, porém a largura do pulso é determinada pelo tempo em que
o sinal uH possui magnitude maior que a portadora triangular vc. Assim, a informação está
contida na largura do pulso e devido a essa característica tal modulação recebe o nome pulsewidth modulation.
Esse tipo de modulação é muito importante para transformar uma informação con-
tínua em uma informação que possa ser implementada em uma chave que possui apenas dois
estados, conduzindo ou interrompida. Dessa forma, uma informação de controle contínua é
a passada a uma chave estática por meio da modulação PWM indicando o tempo necessá-
rio que ela deve manter-se conduzindo ou interrompida. O modulador PWM pode ser visto
como uma interface entre os sinais contínuos de controle e o sinal que a chave consegue
lidar. Uma característica importante do modulador PWM é a capacidade de transferir essa
informação por meio de um sinal periódico, visto que a maioria dos circuitos de eletrônica de
potência possuem indutores que possuem uma indutância específica para uma determinada
frequência de operação.
Fig. 1.1: Estrutura de um modulador PWM uniformemente amostrado.
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O modulador PWM é uma estrutura completamente não-linear e isso dificulta qual-
quer análise e projeto de controladores lineares em eletrônica de potência. No entanto, se
linearizarmos o modulador PWM em torno de um ponto de operação e considerarmos que
os desvios relacionados a tal ponto são pequenos, pode-se considerar o PWM como uma
estrutura linear e obter uma função de transferência. Isso ajuda no projeto de controladores
lineares e na análise de estabilidade do sistema. Este trabalho visa obter um modelo de pe-
quenos sinais para os moduladores PWM mais conhecidos na literatura e verificar por meio
de simulação os modelos obtidos.
1.1 Moduladores PWM de Atualização Simples
Os moduladores PWM são classificados pelo formato da onda triangular e a quan-
tidade de atualizações do sinal uH em um período da portadora vc. Existem basicamente 4
moduladores de atualização simples, que significa que uH é atualizado apenas uma vez por
período da portadora vc. Estes podem ser classificados quanto ao formato da onda triangu-
lar: o dente de serra on-time, o dente de serra off-time, o simétrico on-time e o simétricooff-time.
Os moduladores PWM que possuem uma portadora com uma onda triangular dente-
de-serra são bem comuns devido a simplicidade na geração de tal onda. No entanto tal por-
tadora permite apenas uma atualização simples, visto que a atualização dupla pode provocar
duplo chaveamento em um período da portadora caso nenhum sistema de proteção de duplo
chaveamento seja implementado. Os moduladores dente de serra podem ser vistos na Fig.
1.2, em que em uma a atualização ocorre no início do período on-time e a outra no fim do
período on-time. Essa diferença é apenas dada pelo formato das ondas, mas as duas possuem
atualização simples com mesmo período.
(a) (b)
Fig. 1.2: Modulação PWM com onda triangular dente de serra com atualização simples. (a) Atualização no
início do on-time. (b) Atualização no fim do on-time.
Os moduladores PWM simétricos são ondas triangulares isósceles que podem ser
atualizadas tanto no período off-time quanto no on-time, como ilustrado na Fig. 1.3. Esse
formato de portadora possui a vantagem de ser possível a atualização dupla sem o perigo do
duplo chaveamento em um período da portadora.
Para obter um modelo generalizado para cada formato da onda triangular da por-
tadora, partiremos de uma portadora assimétrica como ilustrada na Fig. 1.4, em que existe
uma razão α que determina a inclinação de cada metade do período da portadora vc. Para
o caso em que α é 0, 1 e 12 , temos as portadoras dente de serra, dente de serra invertida e asimétrica respectivamente. Assim, utilizando o fator α pode-se analisar várias portadoras de
maneira unificada.
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(a) (b)
Fig. 1.3: Modulação PWM com onda triangular simétrica com atualização simples. (a) Atualização no off-time.
(b) Atualização no on-time.
Fig. 1.4: Modulação PWM assimétrica.
A entrada do moduladoru(t) é separado em duas partes, uma de regime permanente
U e uma pequena excursão que ocorre sobreposto ao de regime permanente u(t).
u(t) = U + u(t) (1.1)
O sinal de regime permanente U representa o ponto de operação de valor constante indepen-
dente do tempo.
A entrada u(t) é então amostrada (consideramos neste trabalho o amostrador ideal)
a uma taxa T s gerando um sinal amostrado que contém a parte de regime permanente e a
excursão sobreposta. A parcela sobreposta amostrada pode ser obtida da seguinte forma:
u∗(t) = (u− U )∗(t) (1.2)
Esta amostra da pequena excursão (ver Fig. 1.4) pode ser aproximada por uma
função impulso de magnitude u(t) − U . O ZOH segura o valor da amostra por todo o
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tempo T s até a próxima amostra resultando no sinal uH. O sinal uH ao ser comparado com a
portadora triangular gera o sinal de saída do PWM y(t), que também pode ser separado na
parte de regime permanente Y e em uma pequena excursão sobre o regime permanente y(t)
y(t) = Y + y(t) (1.3)
O sinal y(t) pode ser visto na Fig. 1.4 e é apenas a diferença entre o sinal PWM de
saída y(t) e o sinal de regime permanente Y , cuja largura de pulso é constante. Dessa forma,
o sinal y(t) é constituído de pulsos de curta duração, ou seja, quanto menor a amplitude
do sinal u(t) sobre o regime permanente, menores são a largura dos pulsos y(t) na saída.
Considerando que u(t) é de amplitude muito pequena, pode-se aproximar y(t) por impulsos
como ilustrado na Fig. 1.4. Assumindo que a saída y(t) para a entrada ao impulso u(t)pode ser aproximada por impulsos de amplitude igual ao inverso da inclinação da portadora,
tem-se (Fig. 1.4):
y(t) =T sα
V M δ(t−T 0) +
T s(1− α)
V M δ(t−
(T s−T 1)) (1.4)
Os valores de T 0 e T 1 representam os momentos em que o sinal PWM mudaria de
estado caso houvesse apenas o sinal de regime permanente, V M é o valor de pico da portadora
vc.
A saída resultante do modulador para apenas um impulso u∗(t) unitário é dada
por (1.4) e pode ser vista como a resposta ao impulso da parte do modulador PWM após a
amostragem, ou seja, no domínio de Laplace trata-se da função de transferência do ZOH e
do comparador. Esta função pode ser equacionada da seguinte forma:
H (s) =T s
V Mαe−sT
0 + (1−α)e
−s(T s−T
1)
(1.5)
A pequena excursão de entrada amostrada u∗(t) é constituída de um conjunto de
impulsos espaçados por períodos T s e pode ser representada pela equação
u∗(t) =+∞
n=−∞
u(t)δ(t− nT s), (1.6)
que no domínio de Laplace é dada por
U ∗(s) = 1T s
+∞k=−∞
U (s− jkωs). (1.7)
Assim, a saída do PWM no domínio de Laplace pode ser escrito como
Y (s) = H pwm(s)U ∗(s) (1.8)
=T s
V M
αe−sT 0 + (1 − α)e−s(T s−T 1)
U ∗(s) (1.9)
=T s
V M
αe−sT 0 + (1 − α)e−s(T s−T 1)
1
T s
+∞
k=−∞
U (s− jkωs) (1.10)
=1
V M
αe−sT 0 + (1 − α)e−s(T s−T 1)
+∞k=−∞
U (s− jkωs) (1.11)
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Nota-se que o espectro de frequência da resposta são os múltiplos espectros de
frequência da entrada espaçadas de ωs. Se considerarmos apenas o espectro abaixo da
frequência de Nyquist na saída, a (1.11) pode ser aproximada por
Y (s) =1
V Mαe
−sT 0 + (1 − α)e−s(T s−T 1) U (s) (1.12)
Assim, obtém-se uma função de transferência unificada para diversos moduladores
PWM com atualização simples.
H pwm(s) =1
V M
αe−sT 0 + (1 − α)e−s(T s−T 1)
(1.13)
Podemos agora escolher adequadamente os valores de α, T 0 e T 1 para obter a função
de transferência de cada modulador.
1. Dente de serra - atualização no início do on-time (ver Fig. 1.2)
Para esse modulador α = 0, T 0 = 0 e T 1 = T s(1−D), dessa forma obtém-se a seguinte
função de transferência:
H pwm(s) =1
V Me−sDT s (1.14)
2. Dente de serra - atualização no fim do on-time (ver Fig. 1.2(b))
Para esse modulador α = 1, T 0 = T s(1−D) e T 1 = 0, dessa forma obtém-se a seguinte
função de transferência:
H pwm(s) =1
V Me−sT s(1−D) (1.15)
3. Simétrico - atualização on-time (ver Fig. 1.3(b))Para esse modulador α = 1
2, T 0 = T 1 = T s(1−D)
2, dessa forma obtém-se a seguinte
função de transferência:
H pwm(s) =1
2V M
e−s
T s(1−D)2 + e−s(
T s(1+D)2
)
(1.16)
4. Simétrico - atualização off-time (ver Fig. 1.3(a))
Esse modulador pode ser deduzido de maneira similar, porém com algumas modifi-
cações nas considerações iniciais do equacionamento, visto que considerou-se aqui a
atualização de uma onda assimétrica no momento on-time.
H pwm(s) =1
2V M
e−s
DT s2 + e−s
(2−D)T s2
(1.17)
1.2 Moduladores PWM de Atualização Dupla
Para o modulador com dupla atualização, como ilustrado na Fig. 1.5, a análise é
similar, no entanto o sinal de entrada u∗(t) é constituído de dois impulsos u∗(t) = u∗1(t) +u∗2(t).
u∗
1(t) =
+∞
n=−∞
u(t)δ(t−nT c) (1.18)
u∗2(t) =+∞
n=−∞
u(t)δ(t− nT c − T s) (1.19)
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Fig. 1.5: Modulação PWM simétrica com dupla atualização.
Em que T c é o período da portadora (= 2T s).
Para cada impulso unitário de uma das entradas (u∗1(t) e u∗1(t)) uma saída corres-
pondente é gerada
y1(t) =T s
V Mδ(t− (1−D)T s) (1.20)
y2(t) =T s
V M(t)δ(t−DT s) (1.21)
Aplicando a transformada de laplace para a soma das saídas ao impulso unitário das
entradas, obtém-se a função de transferência do ZOH+comparador:
H (s) = Y 1 + Y 2 =T s
V M
e−s(1−D)T sU ∗1 (s) + e−sDT sU ∗2 (s)
(1.22)
Substituindo a transformada de Laplace de U ∗1 (s) e U ∗2 (s) em (1.22) obtém-se a fun-
ção de transferência do modulador PWM com dupla atualização, que pode ser aproximado
por
H pwm(s) =1
2V M
e−sDT s + e−s(1−D)T s
(1.23)
1.3 Validação dos Modelos de Pequenos SinaisPara validar a correspondência entre o modelo de pequenos sinais descrito nas se-
ções anteriores utilizou-se a ferramenta PSIM para verificação dos atrasos e variação de
magnitude imposta por cada modulador PWM (simétrico e assimétrico). Para realizar tal
verificação um onda senoidal de pequena amplitude alimenta a entrada do modulador PWM
e tanto a entrada como a saída da modulação são filtradas por um filtro passa-baixas de
primeira ordem. Desta forma pode-se medir a variação da magnitude e fase imposta pelo
modulador PWM observando a senóide de entrada filtrada e a saída filtrada do PWM.
Nota-se que para pequenas amplitudes (pequenos sinais), o modelo é válido para
a utilização e previsão do atraso de fase imposta pelo modulador. Cabe ressaltar que omodulador assimétrico não provoca variação de magnitude e a escolha entre o begin-of-on-
time e end-of-on-time está relacionado com a razão cíclica nominal. Para razões cíclicas
menores que 0,5 o pwm assimétrico end-of-on-time produz menores atrasos, enquanto o
begin-of-on-time deve ser utilizado para razões cíclicas maiores que 0,5, como pode ser visto
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(a) (b)
Fig. 1.6: Validação do modelo de pequenos sinais para triangular assimétrica com atualização simples. (a)
end-of-on-time. (b) begin-of-on-time.
(a) (b)
Fig. 1.7: Validação do modelo de pequenos sinais para triangular simétrica com atualização simples. (a)
Simétrica off-time. (b) Simétrica on-time.
na Fig. 1.6. Para os moduladores simétricos de atualização simples a magnitude também
depende do valor da razão cíclica, o simétrica on-time possui baixa variação de magnitude
para baixos valores de razão cíclica, enquanto o simétrica off-time para altos valores, como
pode ser visto na Fig. 1.7.