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Lista de Exercícios – Instalações Hidrossanitárias
1) A descarga pela bomba no reservatório é de 4,35 L/s. O tubo de recalque da bomba é de
2” (50 mm). Determinar o diâmetro do extravasador e a altura h de água no reservatório
acima do mesmo. Exemplo da página 16 do A. J. Macintyre (2010).
2) Determine a carga hídrica de um extravasador de um reservatório que é alimentado por
uma tubulação de cobre de 3” com vazão de 5,7 L/s.
3) Dimensione um extravasador de maneira que a carga hídrica seja inferior a 40 cm. A
tubulação de recalque que alimenta o reservatório possui diâmetro de ½” e a vazão de
alimentação do reservatório é de 4,3 L/s.
4) Um prédio de apartamentos possui 48 unidades domiciliares, com sala, três quartos, um
quarto de empregada, apartamento de zelador e 48 vagas de garagem. Apresente os
volumes dos reservatórios (considerando reservatórios inferior e superior). Exemplo da
página 31 do A. J. Macintyre (2010).
5) Especifique o conjunto elevatório para atender a demanda do edifício do exercício 4.
Considere o edifício com 8 (oito) pavimentos tipo, 3 (três) pavimentos de garagem e
cobertura, totalizando aproximadamente 40 m de altura.
6) Dimensione um ramal com 5 (cinco) chuveiros e 5 (cinco) lavatórios de um colégio
interno. Exemplo da página 48 do A. J. Macintyre (2010).
Figura 1 – Exercício 6
7) Dimensionar um ramal que alimenta um banheiro com as seguintes peças: um vaso
sanitário, um bidê, uma banheira, um lavatório e um chuveiro. Utilize o método do consumo
simultâneo máximo provável.
8) Dimensione um ramal alimentado com 4 (quatro) chuveiros, 3 (três) mictórios e 4 (quatro)
lavatórios de uma escola de período parcial.
9) Consideremos a coluna em ferro galvanizado nº 1 da Figura 1.40 (página 52),
correspondente a um prédio de 12 pavimentos, com 12 vasos providos de válvulas de
descarga e passemos a dimensioná-la segundo a NBR 5626:1998. Exemplo da página 54
do A. J, Macintyre (2010).
Figura 2 – Coluna de alimentação de 12 vasos sanitários. Exercício 8.
10) Dimensionar a coluna de alimentação de um banheiro completo com caixa de descarga
para um edifício de apartamentos com 12 pavimentos, segundo a NBR 5626:1998. Exemplo
da página 58 do A. J, Macintyre (2010).
Figura do exercício 10- Coluna alimentando 12 pavimentos (parte I).
Figura do exercício 10- Coluna alimentando 12 pavimentos (parte II).
RESOLUÇÃO
1) Admitindo-se que toda água bombeada saia pelo extravasador.
Adotando-se: Dex = 2 ½” = 0,0628 m
- Área: π . D2
4= π .
0,06282
4= 0,0031 m²
- Velocidade: V=QA
=4,35x 10-3 m³/s0,0031
=1,40 m/s
- Carga cinética: V 2
2g= 1,402
19,62=0,099
- Comprimentos equivalentes:
Entrada do tubo 2 ½” = 0,90
Joelho 2 ½” = 2,00
Tubo 2 ½” = 0,50
Alargamento 2 ½” x 3”= 1,400
4,80 m
No ábaco:
Js = 0,068 m/m Correção: Ju= 0,056 m/m
Para 4,80 m teremos a perda de carga:
J = 0,068 m/m x 4,80 = 0,326 m
J = 0,056 x 4,80 = 0,2668 m - Correção
Será necessário colocar o extravasador a cerca de 33 cm abaixo do nível da água, isto é, a
uma altura maior que 0,099+0.326 = 0,325 m.
Correção:
Será necessário colocar o extravasador a cerca de 27 cm abaixo do nível da água, isto é, a
uma altura maior que 0,099+0.2668 = 0,3658 m.
2) ∅alimentação =3 = 75 mm → ∅extravasador =4 = 100 mm
A=π . D2
4=
π . 0,12
4= 7,85 x 10 -3 m²
v= QA
= 5,7 x 10-3
7,85 x 10-3 = 0,73 ms
Carga cinética= v2
2g=
0,732
2 . 9,81=0,027 m
- Comprimentos equivalentes e real para tubulação de cobre:
Entrada normal: 2,2
Cotovelo 90° de raio curto: 4,3
Alargamento brusco: 2,0
Comp. do extravasador: 0,5
(Padrão) 9,0 m
- Pelo ábaco de Fair Whipple Hsiao:
Para d = 100 mm e Q = 5,7 l/s → J u= 0,0015 mm
Correção: Ju=0,0084 m/m
J= Ju . (∑ L'+L)=0,0015 . 9= 0,0135 m Correção: J = 0,0756 m
- Como h> v2
2g+soma da perda de cargas, h > 0,027 + 0,0015 = 0,0285 m
Correção:
- Como h> v2
2g+soma da perda de cargas, h > 0,027 + 0,0756 = 0,1026 m
3) h < 40 cm
∅ recalque=1/2 = 15 m
Adotando-se ∅extravasador =3/4=20mm (um diâmetro acima do diâmetro do recalque)
A= π . 0,0202
4=3,14 x 10 -4 m2
v= 4,3 x 10 -3
3,14 x 10-4 = 13,7 ms
Muito alta: normal entre 1 e 3 m/s!
v2
2g =
13,7 ²19,62
= 9,6 m
h>J+ v2
2g→Como o dimensionamento do extravasador deve respeitar o limite máximo de
carga hídrica de 40 cm, faz-se necessário aumentar o diâmetro do extravasador.
- Para ∅extravasador =1 1/2=40mm
A= π . 0,0402
4=1,26 x 10 -3 m2
v= 4,3 x 10 -3
1,26 x10−3 = 3,41 ms
v2
2g =
3,41 ²19,62
= 0,59 m
Novamente, percebe-se a necessidade de aumentar o diâmetro do extravasador.
- Para ∅ extravasador=3 = 75 m
A= π . 0,0752
4= 4,42 x 10-3 m2
v= 4,3 x 10 -3
4,42 x10−3 = 0,97 ms
v2
2g =
0,97 ²19,62
= 0,05 m
Considerando a tubulação de cobre e as singularidades abaixo:
Entrada normal: L’ = 2,0 m
Alargamento brusco L’ = 1,6 m
Cotovelo 90° L’ = 3,9 m
Comprimento L = 0,5 m
8,0 m
J u=6,5 x 10-3 mm
Correção: J u=0,022mm
J=6,5 x 10 -3 . 8= 0,052 m Correção: J= 0,176 m
J+ v2
2g<0,40→0,052+0,05=0,102<0,40
Correção:
J+ v2
2g<0,40→0,176+0,05=0,226<0,40
4) 48 apartamentos / 3 quartos / 1 quarto de empregada / apartamento do zelador / 48 vagas
na garagem
1 – 3 quartos x 2 pessoas + 1 quarto de empregada x 1 pessoa = 7 pessoas
Consumo = 7 pessoas x 200 l/dia = 1.400 l/d
48 x 1400 = 67200 l/d
48 vagas x 100 l/d = 4800 l/d
Apto zelador = 1000 l/d
TOTAL 73000 l/d
2 – Premissas para o dimensionamento de reservatório: 2/5 para o reservatório superior e
3/5 para o reservatório inferior.
Reservatório inferior: 25
. 73000=29.200 l
Considerando-se o adicional de 20% para a reserva de incêndio:
Reservatório inferior: 29.200 x 1,2 = 35.040 l
Reservatório superior: 35
. 73000=43800 l
Considerando-se o adicional de 20% para a reserva de incêndio:
Reservatório superior: 43.800 x 1,2 = 52.560 l
5) Seja Qb a vazão da bomba, para seu cálculo utiliza-se 15% do consumo diário ou 3
intervalos de funcionamento de 1,5h com tempo total de operação igual a 4,5h.
- Para 15% do consumo diário:
Qb=0,15 .73000=10.950ld=1,26 x 10−4 m
3
s
- Para tempo de operação equivalente a 4,5 h:
Q b= 730004,5
=16222,22 lh
=4,5 x 10-3 m3
s
A vazão a ser utilizada deverá ser a de maior valor. Portanto: Qb = 4,5 x 10-3 m³/s
- Dimensionamento da tubulação de recalque pela fórmula de Bresse:
Funcionamento intermitente ou descontínuo:
DR =1,3 . X0,25 . √Qb
Onde:
X = Período de funcionamento = 4,524
=0,1875
Portanto:
DR =1,3 . 0,18750,25 . √4,5 x 10-3 =0,057 m
Diâmetro comercial: DR = 50 mm
Diâmetro de sucção ( um diâmetro comercial acima do diâmetro de recalque):
Ds = 2 ½”
- Cálculo da altura manométrica:
Hman=H g+∑ h f
Altura geométrica de sucção: Hg,s = 2,30 m
Altura geométrica de recalque: Hg,R = 43,90m
Valores retirados do arranjo hidráulico representado pela Figura 1.29 da página 37.
- Perda de carga na sucção:
Comprimento real :
Ls =2,40+0,80+1,20+0,8=5,20 m
Comprimento virtual:
1 válvula de pé e crivo 17,00
1 joelho 90° (cotovelo de raio curto) 2,00
2 registros de gaveta 0,80
2 Tês de saída 8,60
Total 28,40 m
L+ ∑ L'=5,20+28,40= 33,60 m
Ju=0,056 m/m Valor obtido para DS = 2 1/2” e Q = 4,5 l/s
J= Ju . (L+ L' ) =0,056 . 33,60=1,88 m
- Perda de carga no recalque:
Comprimento real:
LR =0,50+1,40+1,10+5,50+1,30+39,40+10,80+3,75+1,60+0,40= 65,75 m
Comprimento virtual
1 Registro de gaveta 2” 0,40
1 válvula de redução 2” 6,40
7 joelhos 90° 11,90
1 joelho 45° 0,80
1 Tê de saída lateral 3,50
Total 23,0 m
J u= 0,16mm
Valor obtido para DR = 2” e Q = 4,5 l/s
J=0,16 . (23+65,75 )=14,2 m
Hman=2,30+43,90+1,88+14,2= 62,28 m
- Escolha da bomba:
Utiliza-se o gráfico das páginas 40/41 do Macintyre.
Resposta: 32-200 3500rpm
- Cálculo da potência da bomba:
Pot= γ . Q . Hman
75 . n =
1000 . 4,5 x 10 -3 . 62,2875 . 0,5
=7,5 cv
6) O ramal será dimensionado pelo método do consumo simultâneo máximo possível.
Ramal: 5 chuveiros
5 lavatórios
Pela Tabela 1.8 da página 47, obtém–se:
D.N dos sub-ramais: Lavatório – DN = 15 mm (1/2”)
Chuveiro – DN = 20 mm ( ¾”)
Da Tabela 1.9 da página 49, obtém-se a equivalência de tubos:
Chuveiro: 2,9 x 5 = 14,5
Lavatório: 1,0 x 5 = 5,0
19,5
Verificando pela Tabela 1.9:
19,5→ ϕramal=2= 50mm
7) Da Tabela 1.1.1 da página 50:
Vaso sanitário 40,0
Lavatório 0,5
Bidê 0,1
Chuveiro 0,5
Banheira 1,0
Total 42,1
Q=0,3 . √ΣP=0,3 . √42,1 =1.95 ls
Da tabela 1.7 da página 46:
ϕramal =1 1/4= 32mm
9) No ábaco FWS, numa primeira tentativa, percebe-se que, para a vazão de 6,55 l/s no
trecho BC, se usarmos tubo de 2 ½”, a velocidade será 2,2 m/s e a perda unitária de 0,14
m/m, o que daria uma perda total muito elevada neste primeiro trecho (ou seja, 0,14x15 =
2,10 m), no qual só dispomos de um desnível de 3,80 m e precisamos de 2,00 m para a
válvula no ramal C.
- Para o trecho BC, admitamos o diâmetro de 3”.
- Comprimento real no trecho BC: L = 15,00 m
- Comprimentos equivalentes:
1 registro 3” 0,50
1 tê de saída lateral 3” 5,20
1 tê de passagem direta 3” 1,60
Total: 7,30 m
- L + L’ = 22,30 m
Anotemos a seguir, esses comprimentos na planilha.
No ábaco, com Q = 6,55 e D = 75 mm:
Ju = 0,045 m/m Correção: Ju = 0,065 m/m
Logo:
JBC = 0,045 x 22,30 = 1,00m
Correção:
JBC = 0,065 x 22,30 = 1,445m
- A pressão disponível para funcionar a válvula será o desnível do reservatório até o ramal
em C, menos as perdas, isto é, 3,80 – 1,00 = 2,80 m
Correção:
- A pressão disponível para funcionar a válvula será o desnível do reservatório até o ramal
em C, menos as perdas, isto é, 3,80 – 1,445 = 2,355 m.
A pressão a jusante de C a marcar na planilha é de 2,80 m. O valor é um pouco menor,
porque no barrilete iremos perder cerca de 0,20 m.c.a. , o que no entanto desprezaremos,
pois a pressão necessária no vaso é 2,00 e temos 2,80.
Correção: A pressão a jusante de C a marcar na planilha é de 2,36 m. O valor é um pouco
menor, porque no barrilete iremos perder cerca de 0,20 m.c.a. , o que no entanto
desprezaremos, pois a pressão necessária no vaso é 2,00 e temos 2,36.
- Para o trecho CD, admitindo velocidade entre 2,00 m/s e 2,50 m/s, com:
Q = 6,30 l/s D = 60 mm (achamos)
V = 2,2 m/s Ju = 0,14 m/m
- Comprimento real do trecho CD:
LCD = 3,15 m
- Comprimentos equivalentes:
1 Tê de passagem direta 60 mm 1,30
Total 1,30 m
LCD + L’ = 4,45m
JCD = 0,14 x 4,45 = 0,62 m.c.a.
- Pressão a jusante de D:
Pressão em C 2,80
Desnível em C e D 3,15
5,95
Menos perdas J - 0,62
5,33 m.c.a.
Correção:
- Pressão a jusante de D:
Pressão em C 2,36
Desnível em C e D 3,15
5,51
Menos perdas J - 0,62
4,89 m.c.a.
- Trecho DE:
Q = 6,00 l/s D = 60 mm (achamos)
V = 2,1 m/s Ju = 0,12 m/m
Se usássemos D = 50 mm, a velocidade seria excessiva = 3,00 m/s
- Comprimento real no trecho DE:
LDE = 3,15 m
- Comprimento equivalente:
L’DE = 1,30 m
LDE + L’DE = 4,45 m
JDE = 0,12 x 4,45 = 0,53 m.c.a.
- Pressão a jusante de E:
Pressão em D 5,33
Desnível entre D e E 3,15
8,48
Menos perdas - 0,53
Pressão em E 7,95 m.c.a.
Correção:
- Pressão a jusante de E:
Pressão em D 4,89
Desnível entre D e E 3,15
8,04
Menos perdas - 0,53
Pressão em E 7,51 m.c.a.
- Trecho EF:
Q = 5,61 l/s D = 60 mm (achamos)
V = 2,0 m/s Ju = 0,10 m/m
Se usássemos D = 50 mm, a velocidade seria 2,8 m/s, portanto acima do limite de 2,50 m/s
que foi estabelecido.
- Comprimento real no trecho EF:
LEF = 3,15 m
- Comprimento equivalente;
L’EF = 1,30 m
LEF + L’EF = 4,45 m.c.a.
JEF = 0,10 x 4,45 = 0,445 m.c.a
- Pressão a jusante de F:
Pressão em E 7,95
Desnível entre E e F 3,15
11,10
Menos perdas - 0,445
Pressão em F 10,655 m.c.a.
Correção:
- Pressão a jusante de F:
Pressão em E 7,51
Desnível entre E e F 3,15
10,66
Menos perdas - 0,445
Pressão em F 10,22 m.c.a.
Já temos pressão bastante para usar até as válvulas que funcionam com 8 m.c.a. Podemos
experimentar agora reduzir o diâmetro para 2”.
- Trecho FG:
Q = 5,26 l/s D = 50 mm
V = 2,5 m/s Ju = 0,23 m/m
- Comprimento real no trecho FG:
LFG = 3,15 m.c.a
- Comprimento equivalente:
L’FG = 1,10 Equivalente a um Tê 2”.
LFG + L’FG = 4,25 m.c.a.
JFG = 0,23 x 4,25 = 0,977 m.c.a
- Pressão a jusante de G:
Pressão em F 10,65
Desnível entre F e G 3,15
13,80
Menos perdas - 0,98
12,82 m.c.a
Correção:
- Pressão a jusante de G:
Pressão em F 10,22
Desnível entre F e G 3,15
13,37
Menos perdas - 0,98
12,39 m.c.a
- Trecho GH:
Q = 5,00 l/s D = 50 mm
V = 2,5 m/s Ju = 0,22 m/m Correção Ju = 0,20 m/m
JGH = 0,22 x 4,25 = 0,93 m
Correção:
JGH = 0,20 x 4,25 = 0,85 m
- Pressão a jusante de H:
Pressão em G 12,82
Desnível entre G e H 3,15
15,97
Menos perdas - 0,93
15,04 m.c.a
Correção:
- Pressão a jusante de H:
Pressão em G 12,39
Desnível entre G e H 3,15
15,54
Menos perdas - 0,85
14.69 m.c.a
- Trecho HI:
Q = 4,65 l/s D = 50 mm
V = 2,3 m/s Ju = 0,192 m/m Correção: Ju = 0,18 m/m
JHI = 0,192 x 4,25 = 0,82 m
Correção:
JHI = 0,180 x 4,25 = 0,765 m
- Pressão a jusante de I:
Pressão em H 15,04
Desnível entre H e I 3,15
18,19
Menos perdas - 0,82
17,37 m.c.a
- Pressão a jusante de I:
Pressão em H 14,69
Desnível entre H e I 3,15
17,84
Menos perdas - 0,765
17,08 m.c.a
- Trecho IJ:
Q = 4,25 l/s D= 50 mm
V = 2,2 m/s Ju = 0,15 m/m
JIJ = 0,15 x 4,25 = 0,637 m.c.a
- Pressão a jusante de J:
Pressão em I 17,37
Desnível entre I e J 3,15
20,52
Menos perdas - 0,64
19,88 m.c.a
Correção:
- Pressão a jusante de J:
Pressão em I 17,08
Desnível entre I e J 3,15
20,23
Menos perdas - 0,64
19,59 m.c.a
- Trecho JK:
Q = 3,75 l/s D = 50 mm
V = 1,8 m/s Ju = 0,12 m/m
JJK = 0,12 x 4,25 = 0,51
- Pressão a jusante de K:
Pressão em J 19,88
Desnível entre J e K 3,15
23,03
Menos perdas - 0,51
22,52 m.c.a
Correção:
- Pressão a jusante de K:
Pressão em J 19,59
Desnível entre J e K 3,15
22,74
Menos perdas - 0,51
22,23 m.c.a
- Trecho KL:
Q = 3,26 l/s D = 40 mm
V = 2,5 m/s Ju = 0,29 m/m
- Comprimento real no trecho KL:
LKL = 3,15
- Comprimento equivalente:
L’KL = 0,90 Equivalente a um Tê 40 mm
LKL + L’KL = 4,05
JKL = 0,29 x 4,05 = 0,13
- Pressão a jusante de L:
Pressão em K 22,52
Desnível entre K e L 3,15
25,67
Menos perdas - 0,13
25,54 m.c.a.
Correção:
- Pressão a jusante de L:
Pressão em K 22,23
Desnível entre K e L 3,15
25,38
Menos perdas - 0,13
25,25 m.c.a.
- Trecho LM:
Q = 2,68 l/s D = 40 mm
V = 2,1 m/s Ju = 0,19 m/m
JLM = 0,19 x 4,05 = 0,77
- Pressão a jusante de M:
Pressão em L 25,54
Desnível entre L e M 3,15
28,69
Menos perdas - 0,77
27,92 m.c.a
Correção:
- Pressão a jusante de M:
Pressão em L 25,25
Desnível entre L e M 3,15
28,40
Menos perdas - 0,77
27,63 m.c.a
- Trecho MN:
Q = 1,90 l/s D = 32 mm
V = 2,4 m/s Ju = 0,33 m/m
- Comprimento real no trecho MN:
LMN = 3,15
- Comprimento equivalente:
L’MN = 1,10 Equivalente a um Joelho 32 mm.
LMN + L’MN = 4,25
JMN = 0,33 x 4,25 = 1,40
- Pressão a jusante de N:
Pressão em M 27,92
Desnível entre M e N 3,15
31,07
Menos perdas - 1,40
29,67 m.c.a
Correção:
- Pressão a jusante de N:
Pressão em M 27,63
Desnível entre M e N 3,15
30,78
Menos perdas - 1,40
29,38 m.c.a
Com os valores obtidos podemos completar o quadro:
Coluna
Trecho
Pesos Vazão Diâmetro Velocidade ComprimentosPressão
disponível
Perda de cargaPressão Jusante
ObservaçõesUnitários
Acumulados l/s
mm pol m/s
Real Equi.
Total Unit. Total
m m m m.c.a. m.c.a./m m.c.a. m.c.a Kpa
BC 40 480 6,55 75 3 1,40 15 7,30 22,3 3,80 0,045 1,00 2,8 28,00 Pressão disponível na primeira derivação para a válvula
CD 40 440 6,30 60 2 1/2 2,20 3,15 1,30 4,45 2,80 0,14 0,62 5,33 53,30
DE 40 400 6,00 60 2 1/2 2,10 3,15 1,30 4,45 5,33 0,12 0,53 7,95 79,50
EF 40 360 5,65 60 2 1/2 2,00 3,15 1,30 4,45 7,95 0,10 0,44 10,65 106,50
FG 40 320 5,26 50 2 2,50 3,15 1,10 4,45 10,65 0,23 0,98 12,82 128,20
GH 40 280 5,00 50 2 2,45 3,15 1,10 4,45 12,82 0,22 0,93 15,04 150,40
HI 40 240 4,65 50 2 2,30 3,15 1,10 4,45 15,04 0,19 0,81 17,37 173,70
IJ 40 200 4,25 50 2 2,20 3,15 1,10 4,45 17,37 0,15 0,64 19,88 198,80 Pressão na derivação para a última válvula
JK 40 160 3,78 50 2 1,80 3,15 1,10 4,45 19,88 0,12 0,51 22,52 225,20
KL 40 120 3,26 40 1 1/2 2,50 3,15 0,90 4,05 22,52 0,29 0,13 25,54 255,40
LM 40 80 2,68 40 1 1/2 2,10 3,15 0,90 4,05 25,54 0,19 0,77 27,92 279,20
MN 40 40 1,90 30 1 1/4 2,40 3,15 1,10 4,05 27,92 0,33 1,40 29,67 296,70
8,76 29,67 296,70
Correção:
Coluna
Trecho
Pesos Vazão Diâmetro Velocidade ComprimentosPressão
disponível
Perda de cargaPressão Jusante
ObservaçõesUnitários
Acumulados l/s
mm pol m/s
Real Equi.
Total Unit. Total
m m m m.c.a. m.c.a./m m.c.a. m.c.a Kpa
BC 40 480 6,55 75 3 1,40 15 7,30 22,3 3,80 0,065 1,45 2,36 23,6 Pressão disponível na primeira derivação para a válvula
CD 40 440 6,30 60 2 1/2 2,20 3,15 1,30 4,45 2,36 0,14 0,62 4,89 48,90
DE 40 400 6,00 60 2 1/2 2,10 3,15 1,30 4,45 4,89 0,12 0,53 7,31 73,10
EF 40 360 5,65 60 2 1/2 2,00 3,15 1,30 4,45 7,51 0,10 0,45 10,22 102,20
FG 40 320 5,26 50 2 2,50 3,15 1,10 4,45 10,22 0,23 0,98 12,39 123,90
GH 40 280 5,00 50 2 2,45 3,15 1,10 4,45 12,39 0,20 0,85 14,69 146,90
HI 40 240 4,65 50 2 2,30 3,15 1,10 4,45 14,69 0,18 0,77 17,08 170,80
IJ 40 200 4,25 50 2 2,20 3,15 1,10 4,45 17,08 0,15 0,64 19,59 195,90 Pressão na derivação para a última válvula
JK 40 160 3,78 50 2 1,80 3,15 1,10 4,45 19,59 0,12 0,51 22,23 222,30
KL 40 120 3,26 40 1 1/2 2,50 3,15 0,90 4,05 22,23 0,29 0,13 25,25 252,50
LM 40 80 2,68 40 1 1/2 2,10 3,15 0,90 4,05 25,25 0,19 0,77 27,63 276,30
MN 40 40 1,90 30 1 1/4 2,40 3,15 1,10 4,05 27,63 0,33 1,40 29,38 293.80
9,1 29,38 293,80
- Desnível do reservatório à última derivação: 3,80 + (11 pav. x 3,15) = 38,44 m
- Pressão residual + perdas = 29,38+ 9,10 = 38,48 m
10)
- Comprimento do encanamento entre B e C = 16,27 m
a) Consumo em cada banheiro:
Os pesos a considerar são:
1 chuveiro 0,5
1 lavatório 0,5
1 bidê 0,1
1 caixa de descarga 0,3
1 banheira 1,0
2,4
O chuveiro encontra-se 2,00 m acima do piso do banheiro e necessita de pressão igual a 0,5
m.c.a.
Pela Figura vemos que, entre o nível inferior do reservatório e o chuveiro, o desnível é de
(4,20 + 0,40) – 2,00 = 2,60 m.
Para atender às perdas, teremos 2,60 – 0,50 = 2,10 m.c.a.
A soma total dos pesos no ponto B é igual a 12 pav. x 2,4 = 28,8
Q=0,3 . √28,8 =1,60 l/s
No ábaco de Fair-Whipple-Hsiao, com esse valor da descarga e velocidade de 1,4 m/s,
obtém-se o tubo de 1 ½” e a perda de carga unitária Ju = 0,073 m/m.
Correção:
Ju = 0,090 m/m.
- Comprimento real entre B e C:
LBC = 16,27 m
- Comprimentos equivalentes:
1 registro de gaveta 1 ½” 0,30
1 tê saída lateral 1 ½” 2,80
1 tê de passagem direta 1 ½” 0,90
2 joelhos 90° 1 ½” (2 x 1,3) 2,60
6,6 m
LBC + L’BC = 22,87 m
A perda de carga para esta extensão de encanamento será:
JBC = 22,87 x 0,073 = 1,67 m
Correção:
JBC = 22,87 x 0,09 = 2,06 m
Temos que considerar a pressão necessária para permitir o funcionamento do
chuveiro no 12° pavimento, o qual, como vimos, necessita de uma pressão de 0,5 m.c.a.
O desnível estático é de 2,60 m. Subtraindo desse valor as perdas JBC = 1,67 m,
teremos 0,93 m, o que dará para atender à pressão de 0,50 m exigida para o chuveiro e as
perdas que ocorrem no trecho entre o ponto C e o chuveiro.
Correção:
O desnível estático é de 2,60 m. Subtraindo desse valor as perdas JBC = 2,06 m,
teremos 0,54 m, o que dará para atender à pressão de 0,50 m exigida para o chuveiro e as
perdas que ocorrem no trecho entre o ponto C e o chuveiro.
Como a perda no ramal ¾” com descarga de 0,47 l/s é de 0,20 m/m, e temos uma
disponibilidade de 0,93 m.c.a, essa disponibilidade daria para uma extensão de
encanamento igual a:
l= 0,930,20
=4,65 m
Esse comprimento dará para ligar o chuveiro à coluna.
No quadro abaixo acham-se calculadas as grandezas de modo análogo ao que foi
feito anteriormente para a coluna com vasos com válvula de descarga.
ColunaTrech
o
Pesos Vazão
Diâmetro Velocidade Comprimentos Pressão disponível
Perda de cargaPressão Jusante
ObservaçõesUnitários Acumulados l/s mm pol m/s
Real Equi. Total Unit. Total
m m m m.c.a. m.c.a./m
m.c.a. m.c.a Kpa
BC 2,4 28,8 1,61 40 1 1/2 1,40 16,27
6,60 22,87
4,20 0,1 2,28 1,92 19,20 Pressão disponível no primeiro ramal do branheiro
CD 2,4 26,4 1,51 30 1 1/4 1,90 3,15 0,70 3,85 1,92 0,20 0,77 4,30 43,00
DE 2,4 24 1,47 30 1 1/4 1,80 3,15 0,70 3,85 4,30 0,19 0,73 6,72 67,20
EF 2,4 21,6 1,39 30 1 1/4 1,75 3,15 0,70 3,85 6,72 0,18 0,69 9,18 91,80
FG 2,4 19,2 1,32 30 1 1/4 1,70 3,15 0,70 3,85 9,18 0,17 0,65 11,68 116,80
GH 2,4 16,8 1,22 30 1 1/4 1,50 3,15 0,70 3,85 11,29 0,14 0,54 14,29 142,90
HI 2,4 14,4 1,15 30 1 1/4 1,40 3,15 0,70 3,85 14,29 0,12 0,46 16,98 169,80
IJ 2,4 12 1,04 25 1 2,00 3,15 0,50 3,65 16,98 0,29 1,06 19,07 190,70 Pressão na derivação para o último ramal do banheiro
JK 2,4 9,6 0,94 25 1 1,00 3,15 0,50 3,65 19,07 0,25 0,91 21,31 213,10
KL 2,4 7,2 0,81 25 1 1,60 3,15 0,50 3,65 21,32 0,18 0,65 23,81 238,10
LM 2,4 4,8 0,66 25 1 1,40 3,15 0,50 3,65 23,61 0,12 0,44 26,52 265,20
MN 2,4 2,4 0,47 20 3/4 1,50 3,15 0,40 3,65 26,52 0,25 0,88 28,79 287,90
10,06 28,79 287,90