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Escuela Politécnica Superior Departamento de Ciencia e Ingeniería de Materiales
INGENIERÍA INDUSTRIAL
Resumen del Proyecto Final de Carrera
Diseño y fabricación de moldes complejos para
powder injection moulding
Autor
Miguel Ángel Enríquez Baranda
Tutores
Efraín Carreño Morelli
Glenn Flückiger
Alejandro Várez Álvarez
Febrero 2010
Proyecto Final de Carrera – Ingeniería Industrial
« Diseño y fabricación de moldes complejos
para powder injection moulding »
-2- Miguel A. Enríquez Baranda
INDICE GENERAL
1 INTRODUCCION Y OBJETIVOS ................................................................... 1-3
2 DESCRIPCION DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO ......................... 2-5
3 EJEMPLO DISEÑO MOLDES: TOROIDE .................................................... 3-7
4 CONCLUSIONES Y PERSPECTIVAS .......................................................... 4-14
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« Diseño y fabricación de moldes complejos
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1 INTRODUCCION Y OBJETIVOS
El presente proyecto ha sido desarrollado a través de un acuerdo entre las universidades Carlos III de Madrid y Haute Ecole Specialisée de Suisse Occidental (HES-SO Valais). El alumno D. Miguel Ángel Enríquez Baranda ha desarrollado el proyecto durante el periodo establecido entre septiembre de 2009 y febrero de 2010, en el Instituto de Sistemas Industriales, de la HES-SO Valais.
El alumno ha tenido como tutores del proyecto al Dr. Alejandro Várez Álvarez,
en España y a los Doctores Efraín Carreño Morelli y Glen Flukiger, en Suiza. El tema principal a estudio es el diseño y fabricación de moldes complejos
para tecnología powder injection moulding (PIM), que engloba todo el proceso de producción, desde la concepción de la idea, hasta las pruebas finales con varios feedstocks.
Los moldes diseñados son los siguientes
� Molde para un toroide para ensayos de caracterización de piezas magnéticas concebidas por PIM.
� Molde para probetas de tracción de tipo dog-bone. � Molde para probetas de tracción de tipo plano. � Molde para pieza de ensayo de moldabilidad microstep.
Posteriormente también se han desarrollado las siguientes etapas del proceso
PIM, dentro del proceso de ensayo de los moldes diseñados:
� Composición feedstock: Mezcla de polvos y aditivos. � Montaje y preparación máquina inyectora ARBURG 221 K � Ensayos de inyección con varios feedstocks � Proceso de solvent debinding (Debinding soluble) � Procesos térmicos debinding y sintering (Deliantado y sinterizado)
Para el proceso de testeo de los moldes, se han empleado feedstocks de
carácter ferro magnético (Fe-2,7%Si) y cerámico (Al2O3). Finalmente se ha incluido un estudio de rentabilidad económica y viabilidad de
la tecnología PIM. Además se han elaborado varios métodos de cálculo de coste de fabricación de un molde.
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En resumen el proyecto abarca todas las etapas de la Tecnología de Polvos y del Moldeo por Inyección, resultando un trabajo final muy completo e ilustrativo.
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2 DESCRIPCION DE LA ESTRUCTURA DEL PROYECTO
El proyecto consta de 10 capítulos de los cuales se pueden destacar los siguientes:
� Prefacio: Breve reseña histórica que sitúa el proyecto dentro del contexto
de la tecnología Powder Injection Moulding.
� Objetivos: Descripción de las metas propuestas y el ámbito a estudio dentro del trabajo.
� Introducción: Parte teórica del proyecto que consta de 3 partes: o Descripción teórica del powder injection moulding. o Proceso de moldeo. o Diseño general de moldes.
� Diseño: Esta es la sección fundamental del proyecto, donde se detalla el
proceso de concepción de cada molde y sus posibles variantes. Engloba el diseño de los siguientes moldes:
o Toroide. o Dog-Bone. o Flat-Specimen. o Doble cavidad para piezas de ensayo. o Microstep.
Al tratarse de la parte fundamental del proyecto (junto con los planos, Anexo II), en la siguiente parte del resumen, se describe simplificadamente a modo de ejemplo el diseño del molde del toroide.
� Experimental: Esta es la parte dedicada a describir el proceso de testeo de los moldes con varios feedstocks, así como el resto de operaciones realizadas dentro del proceso de powder injection moulding. Se incluyen los siguiente subapartados:
o Maquinas y equipamiento utilizados o Elaboración del feedstock. o Proceso de inyección. o Solvent debinding o Procesos térmicos debinding and sintering
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� Viabilidad y estudio económico: Capítulo dedicado a la descripción de los costes y la magnitud que representa la implantación de la tecnología PIM, en la industria actual. Además de detallan tres modelos de cálculo del coste de fabricación de un molde:
o University of Rhode Island.
o Boothroyd, Dewhurst and Knight.
o HES-SO Valais Method.
� Conclusiones y perspectiva: Además de los planos de diseño y la
propia fabricación de los moldes, se pueden extraer varias conclusiones e ideas importantes a partir de este trabajo.
� Bibliografía: Material de soporte utilizado. Destacando a Randal M. German y a John P. Beaumont.
� Anexos: Apartados que complementan la memoria del proyecto con
amplios detalles sobre varios puntos. En esta parte se incluyen los planos de fabricación y ensamblaje.
� Agradecimientos: Breves comentarios agradeciendo el tiempo y la
dedicación aportada por algunos colaboradores.
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3 EJEMPLO DISEÑO MOLDE: TOROIDE En la siguiente parta se detalla a grandes rasgos, un ejemplo de diseño de
uno de los moldes, abarcando sus diferentes placas (fija, móvil y de eyectores). Cada elemento está diseñado para operar en una máquina inyectora ARBURG 221K, descrita en el anexo I y en el apartado 5.1.2. Los planos de cada molde están recogidos en el anexo II. Estos componentes van situados dentro del soporte general del molde, tal y como se recoge en el anexo III.
MOLDE TOROIDE
El primer molde a diseñar ha sido para obtener formas toróidicas. El objetivo has sido fabricar piezas que permitir estudiar la caracterización de las propiedades mecánicas.
Figura - Toroide
SECCION DE LA PIEZA Una de las primeras decisiones ha sido determinar la sección de la pieza.
Entre las posibles opciones, cuadrada o circular, se ha optado por la primera para facilitar la extracción de la pieza.
DIMENSIONES DE LA PIEZA
Respecto a las dimensiones de la pieza, se ha establecido que las medidas deben de seguir las siguientes proporciones:
Resultando finalmente un diámetro exterior de 50 mm e interior de 40 mm,
obteniéndose un espesor de 5 mm
1.25 ≤ Dext / Dint ≤ 1.40
1.25 ≤ 50 / 40 ≤ 1.40
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MATERIAL DEL MOLDE
Se ha optado por un acero 1.2316 + S (16% Cr, 1% Mo), que presenta una elevada resistencia a la corrosión gracias al cromo y al molibdeno. Además la composición cuenta con aditivos de sulfuros para facilitar el mecanizado
.COMPOSICION DEL ACERO Steel C Si Mn P S Cr Mo Ni
(wt.%) (wt.%) (wt.%) (wt.%) (wt.%) (wt.%) (wt.%) (wt.%)
max max max max max 1.2316 0.38 1.00 1.00 0.03 0.03 15.00 - 17.00 1.30 1.00
Figura - Composición del acero
BOCA DE INYECCION (NOZZLE)
La boca de inyección utilizada ha sido diseñada para controlar la dirección de flujo de la mezcla fundida. Este componente presenta una sección interior cónica, con entrada al barril de mezcla de 2.5 mm y salida al molde de 4 mm. La longitud es de 35mm.
Figura - Boca de inyección
LOCALIZACION DE LA PIEZA DENTRO DEL MOLDE Y CANALES
La parte más importante dentro del diseño de un molde, es la situación de las cavidades en el mismo. Esto engloba a la disposición de los canales, boca de inyección y orificios de salida de gases (vents).
En el caso del toroide se ha decidió utilizar un alimentación al anillo desde el
exterior, minimizando la longitud del canal. Se descartan otros sistemas de entrada como la multipuerta (multigate) o la puerta en diafragma, ya que el volumen de la pieza es lo suficientemente pequeño como para facilitar un relleno continuo y rápido.
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Figura – Puerta externa
También selecciono la sección del canal de alimentación de la cavidad. Entre las varias opciones se ha optado por un sección semicircular para evitar enfriamiento de la mezcla y facilitar su mecanizado.
Figura – Sección del canal
POSICION DE LOS EYECTORES
Una vez decidida la situación de la cavidad, se estudia la extracción de la pieza. En el caso del toroide se ha optado por un eyector en la sección de entrada de flujo de diámetro 3 mm y 4 eyectores en las diagonales del anillo del toroide de 1,5 mm.
Figura – Disposición de los platos
Figura – Posición de los eyectores
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Respecto a la longitud de los eyectores, ha de tenerse en cuenta la sección formada por las placas y soportes para ajustar la medida. Además se debe considerar la profundidad de la cavidad, tanto de la pieza como de los canales. Finalmente se ha calculado como describe el siguiente esquema.
Figura – Corte eyectores
mmLLLCOLDTRAPRUNNERCOLDTRAP
20.616220.69)10.4510.1212(3 =−−=−−++=φ
mmLLTOROIDTOROID
70.665.220.69)10.4510.1212(5.1 =−=−++=φ
El anexo VI describe detalles sobre los eyectores seleccionados.
COLD TRAP
Para eliminar la primera muestra de volumen en cada inyección, se utiliza una trampa para frio o “Cold Trap”, situada en la placa móvil, en la posición de la boca de inyección.
Las dimensiones estandarizadas para dicho elemento son las siguientes:
L Cold Trap = 1.5 D runner
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Figure – Esquema de la Cold trap
ORIFICIOS DE VIENTILACION (VENTS)
Con el fin de eliminar el aire retenido en las cavidades durante el proceso de inyección, se sitúan unos pequeños orificios que permiten la eliminación de los gases atrapados. De esta forma se mejora el proceso de relleno de la cavidad.
Tomando como referencia a John P. Beaumont, las medidas del orificio o “vent”, se describen en el siguiente esquema:
Figura – Dimensiones Vent
CALENTADORES
Para mantener caliente el molde a una temperatura controlada, se utilizan calentadores eléctricos o térmicos. Esto permite mejorar el proceso de inyección, facilitando el relleno de las cavidades.
Figura – Calentador (vista superior)
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Una temperatura recomendada para el molde puede oscilar entre los 40 – 70 ºC, dependiendo del feedstock utilizado.
VOLUMEN FINAL PIEZA
Figure 1 Pieza extraida completa
TOTAL VOLUME
Part 2.776 cm3
Nozzle 0.277 cm3
Main Runner 0.063 cm3
Cold Trap 0.075 cm3
Adjust Nozzle - Fix Plaque 0.057 cm3
Adjust Nozzle - Cold Trap 0.008 cm3
TOTAL VOLUME 3.232 cm3
Figure – Volumen de las diferentes partes de la pieza extraída
MONTAJE FINAL DEL MOLDE
Figura – Resultado molde para toroide
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Final - Ensamblaje final
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4 CONCLUSIONES Y PERSPECTIVAS
Cinco moldes para powder injection moulding han sido diseñados. Dos de ellos han sido construidos y probados satisfactoriamente, con feedstocks metálicos y cerámicos.
Los toroides obtenido han sido obtenidos con materiales ferro magnéticos
blandos (Fe-2.7%Si). Las piezas verdes han pasado los tratamientos de debinding y sintering satisfactoriamente.
Además, las piezas cerámicas en verde, han sido moldeadas en el molde de
la doble cavidad, que incluye una válvula “switch” de diseño propio, como componente especial. Permite cambiar la dirección del flujo de feedstock, reduciendo el tiempo de set up y los costes.
Se ha realizado una comparativa entre los tres métodos de cálculo de coste
desarrollados. Se ha propuesto uno de simple aplicación, con la ventaja de estar adaptado a las necesidades y especificaciones de los moldes de la HES-SO Valais.
Después del análisis desarrollado durante las etapas de diseño y
experimentación, se han extraído los siguientes puntos a destacar: El aire atrapado dentro de la cavidad del molde durante el proceso de
inyección provoca problemas en el proceso de solidificación. Para corregir o mitigar este inconveniente se recomienda la colocación de orificios de salida de gases (vents).
Cuando el feedstock atraviesa la boca de inyección se produce un
enfriamiento de la mezcla, que dificulta el llenado de la cavidad. Un sistema de boca de inyección caliente podría mejorar este aspecto.
La temperatura del molde es uno de los factores con mayor influencia durante el proceso de injection moulding. La temperatura ambiente puede resultar no ser suficiente para realizar un proceso correcto. Una posible solución podría ser el precalentamiento de las placas fija y móvil mediante circuitos de agua caliente, que circulen dentro de los platos o soportes. El molde Microstep deberá ser construido en dos fases:
� Cavidad principal mediante electroerosión. � Canales y otros mediante mecanizado.
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. Un nuevo sistema de recogida de las piezas dentro de la máquina inyectora, podría evitar posibles roturas y fisuras. Además se podría estudiar una manera de almacenar las piezas producidas durante el proceso de inyección. Reduciendo los tiempos de moldeo y facilitando la fabricación.
El método de coste desarrollado por “Boothroyd, Dewhurst and Knight" presenta demasiada sensibilidad al factor de corrección por espesor. Habitualmente una reducción de un 10% en este factor, produce una disminución de un 50% en el coste final. El factor de corrección por ancho de pieza produce un problema similar. Estos coeficientes tan sensibles limitan el uso de este método.