curso de analisi nodal completo

7/24/2019 Curso de Analisi Nodal Completo

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Lámina N°1

TECNOPETROLIngenieros Consultores

Dictado por : Ing, Victor Gomez,MSc

DELINEACIONDELINEACION

DESARROLLODESARROLLO PRODUCCIONPRODUCCIONPRODUCCIONPRODUCCION

Optimizacion del sistema de Produccio Analisis Nodal



Lámina N°2


Objetivos del Curso Suministrar a los participantes los conocimientos

necesarios para comprender y ejecutar un

análisis nodal de un sistema poo!yacimiento"

Desarrollar la pericia su#iciente para iniciar eltra$ajo empleando la %erramienta de Análisis

Nodal "



Lámina N°3

TECNOPETROLIngenieros Consultores Estructura del Curso

PARTE &PARTE & 'undamentos te(ricos

– Definiciones

– Modelos de Influjo y Eflujo

PARTE )PARTE ) *C(mo realiar un análisis nodal+

– Desarrollo de una metodología de trabajo



Lámina N°4


PARTE 1PARTE 1Fundamentos TeóricosFundamentos Teóricos



Lámina N°5


YACIMIENTO

PROCESO DE PRODUCCION

TRANSPORTE DE LOS FLUIDOS DESDE EL RADIO

EXTERNO DE DRENAJE EN EL YACIMIENTO HASTA

EL SEPARADOR

COMPLETACIÓN

Pestática proedio !P"s#P$E%IÓN &E ENT$A&A'

Pseparador !Psep#

P$E%IÓN &E %ALI&A'

LINEA &E (L)*O

O P

O +

&E%C$IPCION &EL %I%TEMA &E P$O&)CCION



Lámina N°6


Adapted from Mach et al , SPE 825, 1!"!#

Caidas de presion en el sistea

∆

P& , Pr ! P-#s , Caida en el yacimiento∆P) , P-#s ! P-# , Caida en la completacion

∆P. , P-# ! P-% , Caida en el tu$in/

∆P0 , P-% ! Psep , Caida en la linea de #lujo

Pr PeP-#sP-#

∆P& , 1Pr ! P-#s2

∆

P) , 1P-#s ! P-# 2

∆P. , P-# ! P-%

∆P0 , 1P-% ! Psep2

Psep

3as

Li4uido

Tan4ue

∆PT , Pr ! Psep , Caida de presion total


P-%


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[ ]

dp Boo

Kro

qoa S rwre Ln

h K q

Pws

Pwfs

o∫ .')/(

.00708,0

Coportaiento de ,luidos en el YaciientoCoportaiento de ,luidos en el Yaciiento

∆++=

∆∆

dZ g dg

fm

gc

g

Z

P

cc 22

$in

144

1 22 υ ρ ρυ θ ρ

Coportaiento de ,luidos en el sistea de tuberiasCoportaiento de ,luidos en el sistea de tuberias

“ANÁISIS !"# $OM%INA OS DIS&IN&OS $OMPON#N&#S ASO$IADOS A "N PO'O, $ON # O%(#&IVO D# P)#D#$I) AS&ASAS D# *"(O + OP&IMA) OS $OMPON#N&#S D# SIS&#MA

ANALI%I% NO&AL - &E(INICION


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Analisis Nodal

∆

P& , Pr ! P-#s , Caida en el yacimiento∆P) , P-#s ! P-# , Caida en la completacion

∆P. , P-# ! P-% , Caida en el tu$in/


Pr PeP-#sP-#

∆P& , 1Pr ! P-#s2

∆

P) , 1P-#s ! P-# 2

∆P. , P-# ! P-%

∆P0 , 1P-% ! Psep2

Psep

3as

Li4uido

Tan4ue



P-%


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Dos principales componentes• Curva de Afuencia del yacimiento (IPR)

Caudal de Petroleo o Gas vs Presion de fondo uyente

Ordenadas Origen = Presion de yacimiento (Dp = 0 q =

0)

!cisa "nterseccion = Caudal ma#imo

(Dp = pr q = $a#)

• Curva del sistema (Demanda, entrada al tubing)

Componentes de u%o vertical y &ori'ontal

Curvas dominadas por Presion de ca!e'al y levantamientoarticial

• La interseccion de las dos curvas generan la PW (psi)y

Analisis Nodal




Analisis Nodal

•Propiedades del luido

•Petroleo

#iscosidad, Rgp , Punto de burbu$a

actor volumetrico de %ormacion, Densidad

• &as

#iscosidad, actor ', Compressibilidad Densidad

• Agua

*#iscosidad, actor #olumetrico, &ravedadspecica

•Correlaciones para la IPR•e*g* Petroleo y &as+ Darcy, #ogel, ones et al, et-ovic.*

•&eometria del po/o i*e* #ertical u 0ori/ontal

•Propiedades del yacimiento

• Presion de yacimiento

• Permeabilidad

• 1-in (Incluye desviacion, per%oracion, da2o etc)• Ca2oneo parcial

La curva de a,luencia&epende de'




0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500

Production rate5 ST67D

' l o

- i n / $ o t t o m % o l e p r e s s u r e 5 p s i

In#lo- 1Reser8oir2 Cur8e

$ur-a de a.uencia




•Propiedades del +luido

• Petroleo

,iscosidad- .gp - Punto de !ur!u%a

+actor de formacion volumetrica- Densidad

• Gas

,iscosidad- +actor /- Compressi!ilidad

Densidad

•Correlaciones sadas e1g1 Petroleo y Gas

•Caracteristicas de la Completacion del po'o

• Diametro del 2u!ing

• .estricciones del 2u!ing

• .ugosidad del 2u!ing

La cur8a del comportamiento del sistema de tu$erias

Depende de9




Cur8a de comportamiento del sistema

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500

Production rate5 ST67D

' l o -

i n /

$ o

t t o m

% o

l e p r e s

s u r e 5

p s

iOut#lo- 1Tu$in/2 Cur8e




Qliq.

Pwf

D3A4DA

5R6A

AO'

P-s

BALANCE DE ENERGÍA EN EL FONDO DEL POZO -----> NODO

4&

P-#

CAPACIDAD DE

PRODUCCI:N

ANALI%I% NO&AL




Qliq.

wf AU;ENTANDO

O'ERTA

DE;ANDA

O'ERTA

DIS;INU<ENDO

LA DE;ANDA

4.

4&

4)

P"s

Psep

P",crit.

Ing. de YaciientoIng. de Producci/n 0 L 1 * ! P"s 2 P", #sinergia

OPTIMI+ACION




%Dos

fases

T R

Curva puntos

de rocio

3as

Puntocritico

Li0uido

C u r v a

p u n t o

s d e

b u r b u

j a

PP

PPBB

T T BB

%Dos

fases

T R

Curva puntos

de rocio

3as

Punto

critico

Li0uido

C u r v a

p u n t o

s d e

b u r b u

j a

PP

PPBB

T T BB

7acimiento 1ub 1aturado 7acimiento 1aturado

P$OPIE&A&E% &E LO% (L)I&O%


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Solu/ilidad del Gas en el Petroleo

s ! " c n

# b n " $

% !"si$




*actor Volumetrico delPetroleo


& o ! b n # b y $

% !"si$




Viscosidad delPetroleo


' o ! c " s $

% !"si$





Densidad delPetroleo

( o ! l b m # " c $

% !"si$




Estados de

flujo:

1. Flujo No Continuo:

d dt ! "

#.

Flujo Continuo:

d dt $ "

%. Flujo &emicontinuo:

[ ]

dp Boo

Kroqoa S rwre Ln

h K q

Pws

Pwfs

o

∫

.')/(.00708,0

(L)*O &E (L)I&O% EN EL YACIMIENTO



Lámina N°24


[ ]

dp Boo

Kroqoa S rwre Ln

h K q

Pws

Pwfs

o∫

.')/(.00708,0

re,

Pws

rw,

Pwfs

Ko, h, o, Bo,

S

qo, RP



Lámina N°25


r= rw Distancia

Presión

r= rer= re

'lujo cont=nuo de un l=4uido mono#ásico1P-s constante en el l=mite e>terior2

PwfsPws.Jq −

PwsPws

Pwfs

Pws

.ctet

P≠

∂

∂

Flujo transitorio

0t

P=

∂

∂

Flujo permanente

[ ]S.)rw/re(Ln.Bo.oPwfsPws.h.Ko00708.0q

=



Lámina N°26


r= rw Distancia

Presión

r= rer= re

'lujo semi!cont=nuo de un l=4uido mono#ásico 1L=mite e>terior cerrado5 P-s conocida2

PwfsPws.Jq −

Pws1Pws1

Pwfs1

Pws

.ctet

P≠

∂

∂

Flujo transitorio

.ctet

P=

∂

∂

Flujo semi-permanente

Pws2Pws2

Pwfs2

Pws3Pws3

Pwfs3

[ ]S4/3)rw/re(Ln.Bo.oPwfsPws.h.Ko00708.0q

=



Lámina N°2"


Capacidad del Yaciiento(lujo Mono,asico

Ley de Darcy

( )

++−

−= −

qa s

r

r B

pr phk X q

w

eoo

wf

&"5#'n

18#" 3

µ



Lámina N°28


Data Re4uerida

Permea$ilidad1?2Espesor de la ona productora 1%2Presion promedio de yacimiento 1P2@iscosidad Promedio 1

µ2 ! P@T

'actor 8olumetrico del petroleo promedio16o2!P@T

Radio de drenaje 1re2Radio del %oyo per#orado 1r-2Dao Total 1S2'lujo Tur$ulento 1a42



Lámina N°2!


Pereabilidad !4#

Interpretacion de prueba de po5o

Analisi de nucleo

$egistros Especiales!CM$#

Nucleos de Pared



Lámina N°3


Espesor de la 5ona productora !6#

%p

)

%p

%

Interpretacion de re/istros



Lámina N°31

TECNOPETROLIngenieros Consultores Presion proedio de Yaciiento !P#

Pressure 6uild up

;DT7R'T

Poos des8iados



Lámina N°32

TECNOPETROLIngenieros Consultores 7iscosidad Proedio ! µ #

7iscosit8 7iscosit8



Lámina N°33

TECNOPETROLIngenieros Consultores (actor voluetrico del Petroleo !9o#

9o

3 a s

o i l r a

t i o , t : - b b

l d



Lámina N°34

TECNOPETROLIngenieros Consultores $adio de &renage !re#

( )( ) s X B

p phk X q

oo

wf

+−−

=−

"5#'n

18#" 3

µ

X



Lámina N°35


re !"ies$ re#r* ln!re#r*$

300 +14,- -,.1+

400 121+,5 /,10-500 1524,4 /,32+

-00 1.2+,3 /,512

/00 2134,1 /,---

.00 243+,0 /,/+++00 2/43,+ /,+1/

1000 304.,. .,022

Ipacto de ;re< el denoinador de la ecuaci/n de&arc8

R- , B".) pies



Lámina N°36


$adio del =o8o per,orado !r"#



Lámina N°3"


Total s4in !%#

Pressure 6uild up y Prue$as de Dra-do-nCuidadoso análisis de la %istoria de

producci(n



Lámina N°38


Capacidad del 8aciiento

s , S?in 'actor 1adimensional2

-

a

a r

r ln&

?

?s



Lámina N°3!


Caracteriaci(n del Dao

CO;PONENTES DEL DAOS = Sd + Sc+θ + S p + Σ Sseudo

Sd : dao de formacinSc+θ : dao "or "enetracin "arcial e inclinacin

del "oo

S p : dao "or efecto de la "erforacinSseudo:seudodaos !turbulencia y efectos de lasfases$



Lámina N°4


;ecanismos de dao de #ormaci(n

Taponamiento de /ar/antas porales5 mi/raci(n de #inos Precipitaci(n 4u=mica

– a22673 89 a73 !s$62772 !g$

– eras, "arafinas y asfaltenos

Dao por #luidos – Emulsiones

– %ermeabilidades relati:as !blo;ueo "or agua$

– ambios de )umectabilidad

Dao mecánico – om"actacin de la roca

– %ul:eriacin durante el caoneo y la "erforacin< Dao $iol(/ico

– &acteria, es"ecialmente en "oos inyectores



Lámina N°41


O'ERTA DE ENER3A DENTRO DEL POFO

Pwf !s q,

5%erta en el%ondo del po/o

Pwfs !s q, 5%erta enla cara de la arena

8, bpd

P, lpc

∆Pc



Lámina N°42




Lámina N°43


Ó



Lámina N°44


COMPLETACIÓN A =OYO &E%N)&O



Lámina N°45


CA>ONEO CON7ENCIONAL



Lámina N°46

TECNOPETROLIngenieros Consultores Epa0ue con 3rava



Lámina N°4"


=rado de onfiana otorgado "or los gru"os de trabajo

>Permea$ilidad GB!HB>Es"esor de la formacin .0100?

>@actores :olumAtricos, :iscosidades -0+5?>%resin estBtica /0+5?>%resin de fondo fluyente -0+5?>adio eCterno 40/0?>adio del "oo .0100?>Dao 0B!HB

'uentes de In#ormaci(n

onclusiones>a confiabilidad del anBlisis nodal es generalmente 8 100?>os "arBmetros con menor grado de confiana son SS y JJ<



Lámina N°48

TECNOPETROLIngenieros Consultores Indice de Productividad

Es un indicador del #lujo de li4uido en elyacimiento

– onocido comoFG en la nomenclatura H%E

psi 7D 7ST6pp

4

K -#



Lámina N°4!


Qliq.

Pwf

5R6A

AO'P

P-s 4

K ,

1P-s P-#2



Lámina N°5


9aja productividad'

* ? @B

Productividad edia'

@B ? * ? @

Alta Productividad '

@ ? * ? D@



Lámina N°51


Indice de Productividad en terinos de la le8 de

&arc8

µ

=

sMG"Br

r ln6

%?&BNB"MK

-

eoo

.



Lámina N°52


Ejercicio &

Dado los si/uientes parametros deyacimiento9

J 30 md) J 40 ft

µo J 0<5 c"

&o J 1<2 &#HK&)ole sie J . L inc)es

s J 0



Lámina N°53


Calcular9

– F "ara r e J 1,000 ft

– ; "ara un dra*do*n ! $ de /50 "si – ; "ara un dra*do*n de 1,000 "si

– on J 3,000 "sia, calcular ; "ara un

dra*do*n com"leto !absolute o"en flo*"otential$<

p

-# pp

Ejercicio &



Lámina N°54

TECNOPETROLIngenieros Consultores (lujo 9i,asico en el Yaciiento

Presion de $ur$uja 6u$$le point 1p$2

– %resion a la cual la "rimera burbuja es liberada

en un yacimiento de crudo

T

%Dos

fases

T R

Curva puntos de

rocio

3as

Punto

critico

Li0uido

C u r v a

p u n t o

s d e

b u r b

u j a

PP

PPBB

T T BB

%



Lámina N°55


Comportamiento de @O3EL – He consideran "ara la construccion de la I%

las siguiente :ariables adimensionales

and

p

p-#

ma>4

4

(lujo 9i,asico en el Yaciiento



Lámina N°56


;odelo ;atematico para la cur8a de @o/el

−

−=

2

8#2#1 p

p

p

p

q

q wf wf

max



Lámina N°5"

TECNOPETROLIngenieros Consultores T$A9A*O &E 7O3EL !Ec. de Feller 8 Mus4at#

(yacimientos saturados)

qmax1

Pws1

q ! Pwf"

2

max PwsPwfs8.0

PwsPwfs2.0.

qq

1.

1.q#qmax

PwfPws

Curva de 7ogel



Lámina N°58


Curva de 7ogel

0

0<2

0<4

0<-

0<.

1

0 0<2 0<4 0<- 0<. 1

474ma>

p - # 7 p

r



Lámina N°5!


Ejercicio )

Dado los si/uientes datos9Pr , )0BB psi4o,&BB $7dP-#,&BB psi

Calcular94o ma>Construir la cur8a IPR

TECNOPETROL



Lámina N°6


Cobinacion de (luido ono,asico 8 9i,asico

( ) psi DSTB

p p

q J

wf

((

−

=

−

−=

2

8#2#1 p

p

p

p

q

q wf wf

max

+

TECNOPETROL



Lámina N°61


Com$inacion Darcy 7 @o/el

4ma>

K p$

&"

4O

O

4$

Rate

p-#

p$

P

r e s s u r e

pC o n s t a n t K

@ o / e l 6 e % a 8 i o r

TECNOPETROL

EKENHION DE KP&PF7 DE Q7=E,



Lámina N°62


Pws

%PP RPIMIENK7H HS&HPKSPD7H

qmax

q ! Pwfs"

PR$%B&

q ! Pwfs"

!F<%b$!;maC ;b$ J !F<%b$#1<.

; J F !%*s %*fs$

; J ;b !;maC;b$<T1< 0<2 !%*fs#%b$ 0<. !%*fs#%b$2U

;b J F !%*s %b$

!;maC ;b$ J !F<%b$ # 1<.

P'

q!

q' ! P'"

TECNOPETROL



Lámina N°63


Relacion ;atematica entre @o/el 14ma>2 yDarcy 1AO'2

8#1ma)

Pb J qbq ×+=

TECNOPETROL



Lámina N°64


Como encontrar 0 ma> !!!!!

−

−

)

$

-#

$

-# $ma>$$

-# $

pp"B

pp)"B&44449t%en44#or

ppK49appliesla-sDarcy544#or

"&

pK44 $

$ma>

TECNOPETROL



Lámina N°65


Ejercicio .

Pr ,.BBB psia P$ , )BBB psia 1Presion de $ur$uja2 J , .B md

% , B #t 6o , &") uo , B" cp re , )BBB #t

r- , B"0 #t S,B

TECNOPETROL



Lámina N°66


Calcular9

41presion de $ur$uja2

4o ma> si si/ue un comportamiento @o/elQs de$ajo deP$

4o para una presion #luyente de

1a2 )GBB psia

1$2 &BBB psia

Ejercicio .

TECNOPETROLEKENHION DE KP&PF7 DE Q7=E



Lámina N°6"

TECNOPETROLIngenieros Consultores %PP %7V7H 7N DPW7#EHKIMSPD7H

E( 1 *real - *ideal

E( 1 * - *G

E(ICIENCIA &E (L)*O ! E( # 4 , KQ 1P-s ! P-#s2

4 , 4$ 14ma>!4$2"&"! B") 1P-#s7P$2 ! B" 1P-#s7P$2)

4$ , KQ 1P-s ! P$2

14ma> ! 4$2 , 1KQ"P$2 7 &"

E(ICIENCIA &E (L)*O 1 .

E(? PO+O CON &A>O !%H@#

E(1 PO+O NO$MAL!%1@#

E(H PO+O E%TIM)LA&O !%?@#

4 , K 1P-s ! P-#s2

4 , 4$ 14ma>!4$2"&"! B") 1P-#s7P$2 ! B" 1P-#s7P$2)

4$ , K 1P-s ! P$2

14ma> ! 4$2 , 1K"P$2 7 &"

E(ICIENCIA &E (L)*O ? .

4 , K 1P-s ! P-#s2

4 , 4$ 14ma>!4$2"&"! B") 1P-#s7P$2 ! B" 1P-#s7P$2)

4$ , K 1P-s ! P$2

14ma> ! 4$2 , 1K"P$2 7 &"

E(ICIENCIA &E (L)*O H .

K , KQ" E'Si P-#s P$

K, 471P-s ! P-#s2 (Ec" de Darcy"

CVLCULO DE K

K , 4 7 W P-s ! P$ 1P$ 7 &"2 &"! B") 1P-#s7P$2 ! B" 1P-#s7P$2) X

Si P-#s Y P$

TECNOPETROL



Lámina N°68


Procedimiento para una E' di#erente de &

P*f Pr

P+*f Pr

−−

= FE

Donde9PQ-# , El e4ui8alente a la presion #luyente sin danoP-# , presion #luyente realPr , Presion estatica de yacimiento

TECNOPETROL



Lámina N°6!


P",G

TECNOPETROL

EKENHION DE KP&PF7 DE Q7=E

%PP %7V7H 7N DPW7#EHKIMSPD7



Lámina N°"

C O OIngenieros Consultores

%PP %7V7H 7N DPW7#EHKIMSPD7<

Pws

E ' , B " H

E ' , B

" C

E

' , B " P

E ' , & " &

E ' , & " )

E ' , & " .

E ' , & "

qmax

P!

q!

#s

TECNOPETROL



Lámina N°"1

Ingenieros Consultores

Dado los si/uientes datos Pr,)BB psiYP$ Una prue$a de poo muestra un 4 ,GBB $7d para una

P-# , &BB psia de un $uild up5 El 8alor de E' , B"

Calcular 1&2 4oma> para E' ,&"B 1)2 4oma> para E' ,B"

1.2 Encuentre 4o para P-#,&.BB psia para 'E,B"5 &"By &".

Ejercicio 0

TECNOPETROL



Lámina N°"2


Prue$a de tres o cuatro puntos

'et?o8ic% propuso 4ue el #lujo despuZs del #lujo o lasprue$as isocronales como las utiliadas en poos de/as podrian tam$ien ser utiliadas en poos depetroleo

Pwf o J q -Pr & 22−= Pwf ! q -Pr 22−=

Estas ecuaciones son lineas rectas en papel lo/ lo/conK[o y C representando el intercepto en el eje 41donde Pr)!P-#) ,&y n , &7pendiente2

TECNOPETROL



Lámina N°"3


Dado los si/uientes datos9 cuatro puntos en poo depetroleo

Pr , )GBB psia P$,.BBB psia

Test 4o P-#

& B )BBB

) &.)B &GBB

. &GHG &BBB

0 &MG) GBB

Ejercicio G

TECNOPETROL



Lámina N°"4


Calcular9

1&2 @alor del e>ponente n

1)2 @alor de K[o

1.2 A$solute open #lo- potential 1AO'P2 o 4ma>102 4o para P-#,))BB psia

Ejercicio G

TECNOPETROL



Lámina N°"5


Kones5 6lount5 y 3lae su/irieron 4ue el #lujo radialpara am$os /as y petroleo podria estar representadopara mostrar si e>iste una restriccion en el area delpoo

( )

++−

−=

−

qa sr r B

p phk X q

w

eoo

wf

&"5#'n

18#" 3

µ

Prue$a de tres o cuatro puntos

TECNOPETROL



Lámina N°"6


2

2

13

34

18#!

18#"

4(3(-'nPr q

r h

Boq

kh

S rwre Pwf

w p

×

×+×

××

+−=−

−

−π

ρ β µβ

qr h

Bo

kh

S rwre

q

Pwf

w p

×

×+

××

+−=

− −

− 2

13

34

18#!

18#"

4(3(-'nPr

π

ρ β µβ

b a

TECNOPETROLC



Lámina N°""


××

+−= −

kh

S rwreb

3

18#"

4(3(-'n µβ

×

=

−

w p r h

Bo

a 2

13

4

18#!

π

ρ β

baqq

Pwf +=

−Pr

ma)& aqbb +=

De alli…

TECNOPETROLI i C lt



Lámina N°"8


Interpretacion de pruebas por *ones 9lount 8 3la5e

TECNOPETROLI i C lt



Lámina N°"!


Conclusiones basadas en el gra,ico

1&2 Si $ es menor de B"BG! no %ay dao de #ormaci(n en el poo"El /rado del dao se incrementara con el incremento de $"

1)2 Si el 8alor de $[7$ es menor de ) 5 %ay poca o nin/unatur$ulencia en el sistema poo!#ormacion"

1.2 Si el 8alor de $ es $ajo y $[7$ es $ajo5 el poo tiene una $uenacompletacion"

102 Si el 8alor de $ es $ajo y $[7$ es alto5 no se recomienda unaestimulacion" La $aja producti8idad es causada por unainsu#iciente area a$ierta al #lujo" Per#oraciones adicionales son

recomendadas"1G2 Si el 8alor de $ es alto y $[7$ es $ajo5 se recomienda una

estimulacion"

12 Si el 8alor de $ es alto y $[7$ es alto5 se recomienda unaestimulacion y recanoneo adicional"




Lámina N°8


Dada la si/uiente data de prue$a de poo9 Presion de yacimiento, 00G. psi

Test 4o1$7d2 P-# 1psi2& G0G 00)M

) M) 00&. M0 00&)0 )) 00BG

Calcular9

1&2 Plot 1Pr!P-#274o 8s 4o1)2 Recomiende maneras de incrementar la

producti8idad de este poo

Ejercicio

TECNOPETROLIngenieros Consultores IP$ (utura



Lámina N°81

Ingenieros Consultores IP$ (utura

Prediccion de Tasas de produccion #uturas Determinar cuando un poo necesitara un sistema de

le8antamiento arti#icial Projectos de aceleracion de tasas y comparaciones

de los di#erentes metodos de le8antamiento

TECNOPETROLIngenieros Consultores IP$ (utura



Lámina N°82


Procedimiento de 'et?o8ic%

( ) Pwf o J qo 22

21

2 Pr Pr

Pr 1& −

=

A partir de una prue$a de #lujo de tres o cuatro puntos

es posi$le predecir cur8as de IPR a di#erentespresiones de yacimiento

utu a




Lámina N°83


Dada la data del ejercicio G La ecuacion 4ue descri$e esta prue$a es9

Calcular9 1&2 4o ma> cuando Pr $aja &BB psia

1)2 4o para P-#,BB psia cuando Pr,&BB psia

"1!2#22

1

,25-!6#3

−=

Pwf qo

Ejercicio M




Lámina N°84


<acimientos de 3AS

Estado Pseudoestacionario 1Pseudosteady State2

– El com"ortamiento del gas fluyendo en flujolaminar a tra:es del medio "oroso "uede

eC"resarse "or medio de la ey de Darcy del lasiguiente manera

µ

=

sMG"Br

r lnT

pp%?&BNB."M

4

-

e/

)

-#

)0




Lámina N°85


45 ;sc#7day

p - # s 5

p s i a

Calculo de la cur8a de IPR




Lámina N°86


Pseudo presion Real del 3as 1pp 1p22

]

−

=

−

sMG"Br r lnT

pppp?%&B>B."M4

-

e

-# pp0

y

∫

µ

p

pp

o

dp

p)pp




Lámina N°8"


Ejercicio

Ploteo de la cur8a IPR

Dada la si/uiente data y utiliando la relacioncuadratica de presion9

? , &BB md

% , )B #t

r e , &5GBB #t

r - , B".. #t

s , B

ug , B"B) cp

T , &B°R

F , B"HP , 05BBB psi/

γ/ , B"G




Lámina N°88

g

IPR en <acimientos de 3as

Kones[ 3as IPR

– %roblema a ley de Darcy es :alida solamente "ara flujo

laminar %oos de gas de alta "ermeabilidad "roducen

flujo turbulento cerca del "oo

))-# ) $4a4pp




Lámina N°8!

g

De#iniciones

γ

=

µ

=

−

-)p

/&)

-

e/

.

r %

T&B>&".$

%?

sMG"Br r

lnT&B>0)0"&

a




Lámina N°!

g

Ejercicio H

Dada la si/uiente data9 Prue$a de cuatro puntos en un poo de/as\

Pr,0MGB psia

P-# 1psia2 3as #lo- rate

;;Sc#7d0)&. H"0GB

.B &)".M

.)0. &G")&

)M. &"HRecomiende una manera de mejorar la producti8idad en este poo




Lámina N°!1

Cur8as de IPR Transiente

Asunciones

– La ley de Darcy y Jones asume ue la presion

promedio es constante

– l radio de drenaje" r e" es constante y ue… Estas suposiciones son solo validas en la

ecuacion de estado pseudoestacionario es decircuando todos los liites etreriores del

8aciiento 6an sido alcan5ado.




Lámina N°!2

• El tiepo para alcan5ar el estado pseudoeestacionario!pss#el tiepo de estabili5acion t stab puede sercalculado con la siguiente ecuacion.

?

r cH0Ct

)et

sta$

µ

=

Cur8as de IPR Transiente




Lámina N°!3

Ejercicio &BTiempo de esta$iliacion de un poo de 3as

Encuentre tsta$ con la si/uiente data

– f J 0<1

– µg J 0<02 c" – ct J 2 104 "si1

– r e J 1,500 ft

Para los si/uientes 8alores de ?9B"& md5 &"B md5 &B md5 and &BB md




Lámina N°!4

Ejercicio &&Tiempo de esta$iliacion de un poo de Petroleo

Encuentre tsta$ con la si/uiente data

– f J 0<1

– µg J 0<5 c" – ct J 2 105 "si1

– r e J 1,500 ft

Para los si/uientes 8alores de ?9

B"& md5 &"B md5 &B md5 and &BB md




Lámina N°!5

'lujo Transiente

t&

t)

t.

tsta$

4

p-#

p tsta$ t. t) t&




Lámina N°!6

Ecuacion de 'lujo Transiente – %ara "oos de %etroleo

– %ara "oos de gas !Holamente baja "resion$

µ

µ

−

=

sM"B).".r c

t?lo/6"&)

pp%?4

)-tooo

-# o

µ

µ

=

sCM"B).".r c

t?lo/T&P.C

pp%?4

)-t/

/

)-#

)

/

'lujo Transiente




Lámina N°!"

Sumario

Proposito!!! mostrar los di#erentes procedimientospara construir las cur8as de IPR de poos de /as ypetroleo

Si los modelos de yacimientos se encuentrandisponi$les5 estos de$erian ser utiliados ya 4ue sonmas ri/urosos




Lámina N°!8

+lu%o $ultifasico en 2u!erias


(L)*O M)LTI(A%ICO



Lámina N°!!

Curvas de Demanda o fu$o (6PR, #LP)

C9lculo de &radientes Din9micos

P&

P)P

%

P , P% P? P#

0idrost9tico0idrost9tico Cinem9ticoCinem9tico ricci:nricci:n

h gc

g ∆. ρ Z

d

"

gc

fm∆..

2

2 ρ

2

2#

gc∆

ρ

.

fm/ factor de fricci0n de Mood / e'ocidad / den$idad de f'ido d/ diametro de tera




Lámina N°1

'eri(acion de la Ecuacion )eneral de Ener*ia

Le8 de la Conservacion de la Energia'

La ener/ia del #luido 4ue entra en cual4uier seccion del sistema cual4uier tra$ajo adicional realiado so$re el #luido cual4uier perdida de ener/ia e>perimentada

por el #luidoEs i/ual a la ener/ia del #luido 4ue sale de dic%a seccion

&alanceX

22

2

2211

2

11

22

$ P

gc

mgh

g

m% & q$ P

gc

mgh

g

m%

cc

+++=−++++ υ υ




Lámina N°11

DondeX

% Energia interna ;ue tiene el fluido<

c g

m$

2

2

Energia cinetica ;ue tiene el fluido<Es el resultado de la :elocidadon ;ue :iaja el fluido

gc

mgh Energia "otencial ;ue tiene el fluido< Es el resultado de la "osicionEn la ;ue se encuentra el fluido

$ P Es el termino trabajo de fluido o energia de "resion

& e"resenta el trabajo ejercido sobre o "or el fluido

q e"resenta el el termino de energia calorifica ejercida o retirada delfluido




Lámina N°12

eagru"ando terminos similaresX

( )& q$ P gc

mgh

g

m%

c

−∆=∆+

++∆

2

2υ

P"licando DiferencialesX

& q$dP Pd$ gc

mgdh

g

md d%

c

δ δ υ

−=++++2

2




Lámina N°13

P"arte se tiene ;ueX

f qTdS

Pd$ TdS d%

δ δ +=

−=

De donde se "uede des"ejar el terminoY

Pd$ f qd% −+= δ δ

De alliY sustituyendo en la ec< Energia y sim"lificando resultaX

2

2

=+++ gc

mgdh

g

md $dp f

c

υ δ




Lámina N°14

2

2

=++ gc

mgdh

g

md

$dp f c

υ

δ

Di:idiendo la ecuacion "or la masa $31

2

2

=+++ gc

gdh

g

d dP

m

f

c

υ

ρ

δ

De acuerdo a @anning Y de alli ;ue Y( )

ρ

δ f dP

m

f ∫ =

( ) 2

2

=+++ gc

gdh

g

d dP dP

c

f

ρ υ ρ




Lámina N°15

$in

2

2

=+++

gc

g

dZ g

d

dZ

dP

dZ

dP

c f

θ ρ υ ρ

onsiderando ;ue la tuberia tiene cierta inclinacion

dZ

θ dh θ $indZ dh =

Hustituyendo en la ecuacion anterior y di:idiendo "or dV, resulta

Pdicionalmente setiene ;ueX

d g

fm

dZ

dP

c f 2

2 ρυ =




Lámina N°16

@inalmente, sustituyendo en la ecuacion de energia y des"ejando d%#dV

En forma diferenciada y unidades "racticasY<resulta Y

∆++=

∆∆

dZ g dg

fm

gc

g

Z

P

cc

22

$in

144


( ) P ∆

Por levacion

#$%&$'

( ) P ∆

Por (riccion

)%*$'

( ) P ∆

Por celeracion

,%-'




Lámina N°1"

onsideraciones "reliminares "ara flujo &ifasicoX

Para el calculo de los .radientes de presion es necesario conocer la

velocidad y propiedades del fluido" a/ora bien e0isten ciertas re.las de

me1clas y definiciones unicas para el calculo de dic/as propiedades2

1< 6old u" de i;uido !6$X relacion entre :olumen de li;uido en un segmentoy el :olumen del segmento de tuberia

El 6old u" es una fraccion ;ue :aria de cero "ara flujo monofasico de gas a 1"ara li;uido unicamente Y< %or lo ;ue 6g J 16

2< 6old u" de i;uido sin desliamiento !λ$X El mismo conce"to del 6old i;uido "ero considerando ;ue el gas y el li;uido:iajan

a la misma :elocidad< !No sli""age$

m

sl

qg q'

q' '

υ

υ λ =

+=




Lámina N°18

%ara el gas se tiene !λg$X

'qg q'

qg g λ λ −=

+= 1

La di,erencia entre el =oldup de li0uido 8 el =old up sin desli5aiento es

una edida del grado de desli5aiento entre las ,ases li0uido 8 gasJ

3< Dendidad &ifasica !ρ$X ECisten tres formas de eC"resar la densidad &ifasica en funcion del 6old u"

(g

g

('

'

g '

(g ('

g 'k

g 'h

g ' s

22 λ ρ λ ρ ρ

λ ρ λ ρ ρ

ρ ρ ρ

+=

+=

+=




Lámina N°1!

4< Qelocidad (,): a :elocidad su"erficial en una fase fluida es definida como la :elocidad ;ue esta fase eC)ibiria si fluyera sola a tra:es de la seccion trans:ersal de tuberia<

%ara el gasY a :elocidad real esY<

)

q g sg =υ

g

g

g )(

q=υ

Igual "ara el caso del li;uidoY

)

q ' s' =υ

'

' '

)(

q=υ y

De alli ;ue "ara la mecla )ablamos de :elocidad Hu"erficial &inaria o &ifasicaY

s' sg m υ υ υ +=

a :elocidad de desliamiento !Hli"$ es definida como la diferencia entre las:elocidades reales de gas y li;uido

'

s'

g

sg

' g s ( (

υ υ

υ υ υ −=−=




Lámina N°11

5< Qiscosidad (µ): a resistencia del fluido al des"laamiento

g ' (

g

(

' s

g g ' 'm

µ µ µ

µ λ µ λ µ

+=

+=

onocido los "arametros anteriores se "lantea la modificacionecuacion de gradiente de "resion "ara flujo &ifasicoX

oacceleraci friccioele#acio d'

dP

d'

dP

d'

dP

d'

dP

+

+

=




Lámina N°111

Esta ecuacion es generalmente ace"tada "ara flujo bifasico, su"oniendo

Zue la mecla gasl;uido "uede ser considerada )omogenea en un:olumen finito de tuberia

c

m f tp

Friccio dg

f

d'

dP

2

2υ ρ

=

Dondeθ ρ $in s

c Ele#acio g

g

d'

dP =

g g ' ' s ( ( ρ ρ ρ +=

Donde f tp f ρ , Hon definido de :arias formas deacuerdo a cada in:estigador

)celeraciod'

dP

Este gradiente es com"letamente ignorado "or algunos autores eignorado en algunos regimenes de flujo




Lámina N°112

Ecuación *eneral del *radiente de +resión

ΔZ.g2

VΔ.ρ

dg2

V.ρ.fm

g

ρ.SENg.

144

1

ΔZ

ΔP

c

2mm

c

2mm

c

mθ

ec< 2<24

"g< 2</

$%&''&() *'+L+%*'&()

;l θ

1" 2" ρm , ]L"ρL 1&"! ]L2"ρ/

]L , 8L 7 8t8L

8/8t

3< ρL , 'o"ρ

ο 1&"! 'o2"ρ

-

ô , 4o " 6o^- , 4- " 6-

'o , ô 7 ^L

^L , ô ^-

1lpc7pie2

,%*-+* lbs#"c

^/ , 1R3P ! Rs2 " 4o " 6/

4< @m , 5<-15 1^/ ^L2 7 .-400 AT

@m , υ

sl υ

s/ !"ie#seg$

^/5o5- 9 !bls#día$

AT 9 !"ie2$ 5 d X !"ie$

5< # m , # ;oody !Diagrama de Moody fig< 2<. "g<2<25$

# m, [&"&0 ! ) log T 1ε

7d21)&")G 7ReB"H 2 U \!B")

Re , &0 d"@m"ρ

m 7µ

m

µm , µl]L " µ/ 1&"! ]L2 Y< !c"s$

µL , µo"'o µ-"'- Y< !c"s$

ec< 2<35"g< 2<20

ec< 2<42

"g< 2<21

ecs< 2<303132"g< 2<1/

ec< 2<44"g< 2<25

!Fains$




Lámina N°113

'actores 4ue a#ectan las cur8as de

/radiente 8ertical>Diámetro de Tu$er=a>Tasa de #lujo>Relaci(n /as!l=4uido

>Densidad de l=4uido>Relaci(n a/ua!petr(leo>@iscosidad>RZ/imen o patr(n de #lujo>Desliamiento entre #ases

PRESI:N

P R O ' U N D I D A D

>Diámetro de Tu$er=a>Tasa de L=4uido>Corte de A/ua

R 3 L &

R 3 L n

R3L&YR3Ln

B

P r o

# " E 4 u i 8

"




Lámina N°114

Aspectos importantes

)" El #actor de entrampamiento del l=4uido 1]L5 ]old!Up25 %a sido o$tenidoe>perimentalmente por 8arios in8esti/adores y se %a correlacionado con n_merosadimensionales propuestos en su mayor=a por Duns ` Ros5 entre otros59 NL@5 N3@5 ND y NL "

&" En el #lujo multi#ásico e>iste di8ersas #ormas de distri$uci(n de las #ases l=4uida y/aseosa y 4ue se %an denominado Patrones de 'lujob" La naturalea altamentecompresi$le del /as y su continua li$eraci(n del petr(leo en la medida 4ue esteasciende por la tu$er=a de producci(n5 pro8oca 4ue el #actor de entrampamiento dell=4uido 1]L5 ]old!Up2 disminuya /radualmente desde el #ondo del poo %asta el ca$eal"El /as 8iaja por lo /eneral a mayor 8elocidad 4ue el l=4uido e>istiendo un desliamientoentre las #ases5 la 8elocidad de desliamiento se de#ine como la 8elocidad del /as

menos la 8elocidad del l=4uido5 es decir9@/ ! @L , us/7]/ ! usL 7]L " donde ]/, &" ! ]L

." Los Patrones de 'lujob 4ue se presentan en #lujo 8ertical no son los mismos 4ue se#orman en #lujo %oriontal e inclinado ya 4ue en estos _ltimos casos5 la se/re/aci(n/ra8itacional in#luye #uertemente en la distri$uci(n /eomZtrica de las #ases"




Lámina N°115

Patrones de flujo en tu,er-as (erticales

;ONO'VSICO 6UR6UKA TAP:N TRANSICI:N NE6LINA




Lámina N°116

Patrones de 'lujo

6ur$uja 1$u$$le29 $ur$ujas de /as dispersas enel l=4uido

Slu/9 coalescencia de las $ur$ujas de /as entre lascuales e>iste l=4uido disperso

Ne$lina 1c%urn29 las $ur$ujas de /as se %aceninesta$les y colapsan5 creando un patr(n altamentetur$ulento con am$as #ases dispersas

Anular9 #ase continua el /as" L=4uido en8uel8e a la#ase /aseosa5 con e>istencia de /otas de l=4uidoinmersas en Zl"




Lámina N°11"

Patrones de flujo en tu,er-as ori/ontales inclinadas

'LUKO SE3RE3ADO

ESTRATI'ICADO

ONDULADO

ANULAR

'LUKO INTER;ITENTE

TAP:N

6ALA

'LUKO DISTRI6UIIDO

6UR6UKA

NE6LINA


aida de "resin en tuberías Plgoritmo "ara calcular el "erfil de "resiones dinBmicas en la línea y "oo<



Lámina N°118

Pse+Pw

Pwf

> Di8idir la l=neas de #lujo y la tu$er=a de producci(n en secciones 1GBB[2

> Esta$lecer con $ase a /radientes dinámicos de temperatura5 unadistri$uci(n de temperaturas a lo lar/o de am$as tu$er=as"

> Considerar el primer tramo y asi/nar P&, Psep y asumir un 8alor de P)

> Calcular P y T promedio para el tramo y determinar las propiedades de los#luidos9 petr(leo5 a/ua y /as"

> Calcular con la correlaci(n de ';T mas apropiada5 el /radiente dinámico depresi(n9 ∆ P7∆ Ζ

P1 $P#a

GBB [

> Calcular9 P) , P& ∆

F" ∆

P7∆Ζ

y compararlo con P)a5 si satis#ace unatolerancia pre!esta$lecida se repite el procedimiento para el resto de losinter8alos %asta el #ondo5 de lo contrario se repiten los cálculos en elmismo inter8alo tomando como asumido el _ltimo 8alor de P) calculado"


aida de "resin en tuberíasP=7IKM7



Lámina N°11!

Pse+Pw

Pwf

Presión

Curva de gradiente de presi/n

∆

P en la l;nea de fu$o <∆

Pl <∑

=

∆

∆

∆

n

i i

Z

P Z

1

.

∆P en el po/o < ∆Pp <∑

∆

∆

∆

m

i i

Z

P Z

1

.




Lámina N°12

Ecuación *eneral de la ener*-a

∆

∆

∆

∆

θ

.2

-. 1

2

-. 1.fm

1.S+.

44

P

c

2mm

c

2mm

cm

R)0

∆ ∆

,%*-+* $%&''&3)

T3T*L

R3L/rad"min"


C l i d #l j lti#á i



Lámina N°121

Correlaciones de #lujo multi#ásico

8ertical>TIPO A9 No consideran desliamiento ni patrones de #lujo>Poettmann ` Carpenter >6a>endell ` T%omas>'anc%er ` 6ro-n

>TIPO 69 Consideran s(lo el desliamiento entre #ases>]a/edorn ` 6ro-n

>TIPO C9 Consideran desliamiento y rZ/imen de #lujo>Or?ises?i>Duns ` Ros>]a/edorn ` 6ro-n modi#icada>Ai y cola$oradores">6e//s ` 6rill>Ansari ;ecan=stica


P tt C t



Lámina N°122

Metodo semiem"irico desarrollado con datos de 4+ "oos,!3+ @N y 15=$as su"ociones de esta correlacion son las siguientesX

1< Kuberias de 2 2<5 y 3 "ulgadas2< No considera ;ue eCiste des"laamiento entre las fases3< He des"recian los efectos de :iscosidad4< He des"recia el gradiente "or aceleracion5< as "erdidas "or friccion se consideran "romedias a lo largo de la

tuberia<

∆++=

∆∆

dZ g dg

fm

gc

g

Z

P

cc 22

$in

144


Poettmann y Carpenter

De la ecuacion de gradiente se tieneY




Lámina N°123

1 Des"reciando el gradiente de "resion "or aceleracion y considerando

condiciones "romedias de la mecla, resultaX

+=

∆∆

d g

mm fm

Z

P

c

22

$in144

1 υ ρ θ ρ

2 luego el calculo de la densidad de la meclaX

1- λ ρ λ ρ ρ −+= g '

m




Lámina N°124

wwo ' F oF ρ ρ ρ +=DondeX

o

s g o

*

oβ

γ γ

ρ

615#5

"64#4#62- +

=

ww γ ρ 4,62=

ZT

P g g

-"#2

γ ρ =

wwoo

oo

qq

q Fo

β β

β

+=

yY ow F F −=1

$m

$S'=λ




Lámina N°125

t

wwoo

)

q F q F $S'

864

615,5- +=

t

g o s '

)

q *q *+'$S+

864

- β −=

4

- 2d )T π =

Pdicionalmente, "ara la :elocidad de la mecla se tieneX

$S+$S'$ m +=




Lámina N°126

@inalmente se obtiene el calculo del factor de friccion a "artir delsiguiente graficoY

100

0<10

10

1<0

0<01

0<001

mmd$ ρ


] d 6



Lámina N°12"

os "rinci"ales as"ectos de esta correlacion son las siguientesX

1< Ecuacion de gradiente similar a la %oettman y ar"enter"ero incluye eltermino de energia cinetica, asi como el desliamiento entre fases

2< No considera regimens de flujo3< El @actor de friccion se calcula utiliando el diagrama de Moody4< a :iscosidad li;uida tiene un efecto im"ortante en las "erdidas de

"resion ;ue ocurre en el flujo bifasico5< El factor de entran"amiento de li;uido es funcion de cuatro numeros

adimensionales1< Numero de :elocidad li;uida<

2< Numero de :elocidad del gas<3< Numero diametro de la tuberia<4< Numero de la :iscosidad li;uida<

]a/edorn y 6ro-m




Lámina N°128

∆++=

∆∆

dZ g dg fm

Z P

c

m

c

f m

22144

1 22

υ ρ υ ρ ρ

Hegun los autores la ecuacion general de gradienteY

alculo de la ρ m y ρ f

1- ' g ' 'm ( ( −+= ρ ρ ρ

[ ] 22

1-

1-

' g ' '

' g ' '

s

m f

( ( −+

−+==

ρ ρ

λ ρ λ ρ

ρ

ρ ρ




Lámina N°12!

alculo de 6Y

He determina & el cual debe sermayor o igual a 0<13

d

$ 'B m

2

2218#"1#1 −=

uego si QH=#Qm8 & eCiste regimen burbuja,entonces 6 seraX

−

−−+−= s s

m

s

m

' $

$S+

$

$

$

$

( 4115#1

2

Hiendo QsJ 0<. "ie#seg




Lámina N°13

uego si QH=#Qm9 & entoces 6 es funcion de losnumeros adimensionalesX

41

!38#1

=

'

'$S' ,'$ σ

ρ

4

1

!38#1

=

'

'$S+ ,+$ σ ρ

21

8"2#12

=

'

'd ,Dσ

ρ

41

3

115"26#

=

'

'

' ,'

σ

ρ µ


Du?ler 1';T ]oriontal2



Lámina N°131

Duler "resento dos correlaciones "ara @MK )oriontal<

1< a "rimera no considera ;ue es eCiste des"laamiento entre las fasesy su"one flujo )omogeneo<!aso 1$

2< a segunda correlacion considera ;ue eCiste desliamiento entre lasfases !caso 2$3< Ninguna de los dos casos toma en cuenta los regimenes de flujo<

Du?ler 1';T ]oriontal2

PH7 1, Hegun el autorX

( )a

(

P

(

P f

T −

∆∆

=

∆∆

144




Lámina N°132

alculo del gradiente "or friccionX

( )d g ) f - (

P tpct tpt

f

222 ρ =

∆∆

HiendoX

( ) 8642615#5 'woo ' qq - ρ β +=

g 't - - - +=

( ) 864 g g s s ' *qq *+' -g ρ β −=

ft" J @actor de friccion bifasico y se a"roCima "orX




Lámina N°133

( ) 32#125#14#

tpetp ,* f +=

( ) ( )tpt tpe d - ,* µ π 4=

,1-

,1-

λ ρ λ ρ ρ

λ µ λ µ µ

−+=

−+=

g 'tp

g 'tp

@inalmente Duler dedujo la siguiente eC"resion "ara aGX

( )2142

16 P P d g g P - - a c g t ρ π =




Lámina N°134

Correlaciones de #lujo multi#ásico

8erticalConsideraciones9

> No e>iste un metodo uni8ersal de seleccion de correlacion ya 4ue

@aloran y7o estiman una situacion #isica en el poo"

> La correlacion se de$e esco/er para 4ue %a/a el mejorcotejo con el comportamiento de #lujo en el poo

>La e>periencia de campo es muy 8aliosa5 se de$en considerar estudios

comparati8os y ajuste de data de campo"


' % 6



Lámina N°135

'anc%er y 6ro-n

Consideraciones9

> No considera res$alamiento entre #ases /as7li4uido"> No es utiliada cuantitati8amente"

> Estimacion minimas de P'> Sir8e para e8aluar re/istros de presion"


] d ` 6



Lámina N°136

]a/edorn ` 6ro-n

Consideraciones9

> Es la mas simple de las correlacion de alta aplicacion5no esta considerada en los mapas de re/imens de #lujo"

> Tra$aja muy $ien para poos de petroleo en #lujo $ur$uja y slu/5 la correlacion #ue deri8ada para esas condiciones"

> So$re estima tasa criticas"

> Error Y G en poos de petroleo tipo mar del norte"


D ` R



Lámina N°13"

Duns ` Ros

Consideraciones9

> Se aplica a todos los re/imens de #lujo"

> Tra$aja muy $ien para poos de petroleo en #lujo ne$lina loslos resultados para #lujo tipo Slu/ son in#eriores 4ue ]6"

>Estima $uenos resultados para altas tasas y altas R3L especialmente en #lujo ne$lina5 no de$eria usarse para poos de muy $ajo R3P"

> Es recomendada para modelaje de poos de /as y condensado"

> No de$eria ser utiliada #uera del ran/o cu$ierto por su mapa de #lujo"


O ?i i ?i



Lámina N°138

Or?iie-s?i

Consideraciones9

> ;odelo mecanistico 4ue com$ina resultados de correlaciones e>istentes>Slu/! 3ri##it% y allis

>Ne$lina! Duns y Ros

> Presenta discontinuidad en re/imen slu/5 a 8elocidades de &B # t7sec ori/ina resultados impredeci$le5 de$ido a la inclusion de un #actor

1Coe#iciente de distri$ucion de li4uido2"

>Uso limitado en el cotejo de cur8as @LP


6 ` 6 ill



Lámina N°13!

6e//s ` 6rill

Consideraciones9

> Es principalmente un correlacion 4ue considera la tu$eria %oriontal y aplica una correccion para la des8iacion

> So$re estima las perdidas por #riccion5 y la correccion para tu$erias 8erticaleses muy pe4uena


3RA<



Lámina N°14

3RA<

Consideraciones9

> Es principalmente una correlacion para modelaje de poos de /as 1et y Dry2

>Presenta las si/uientes limitaciones de acuerdo a su pu$licacion ori/inal9>@elocidad de #lujo Y GB #t7sec>Diametro de tu$eria de . o menor >Tasa de condensado Y GB $$s7;;sc#

> Utilia un modelo de P@T interno5 lo 4ue no la %ace compati$le con los

modelos de P@T composicional




Lámina N°141

PARTE #PARTE #

2C345 REA067AR 8N2C345 REA067AR 8NAN906&6& N5'A0AN906&6& N5'A0


Analisis Nodal



Lámina N°142

∆P& , Pr ! P-#s , Caida en el yacimiento

∆

P) , P-#s ! P-# , Caida en la completacion∆P. , P-# ! P-% , Caida en el tu$in/


Pr PeP-#sP-#

∆P& , 1Pr ! P-#s2

∆P) , 1P-#s ! P-# 2

∆

P. , P-# ! P-%

∆P0 , 1P-% ! Psep2

Psep

3as

Li4uidoTan4ue



P-%




Lámina N°143


Procedimiento de solucion



Lámina N°144

Procedimiento de solucion

1&2 Asumir 8arios caudales y construir la cur8a IPR 1)2 Asumir 8arios caudales y o$tiener la presion de

ca$eal del poo necesaria para mo8er el #luido por lalinea de #lujo %asta el separador

1.2 Usando el mismo procedimiento y los mismoscaudales del paso ) y con la correspondiente P-%determina P-#

102 Se /ra#ica la cur8a IPR y la p-# de cada caudal




Lámina N°145


Solucion en #ondo de poo



Lámina N°146

Solucion en #ondo de poo

Node location&" separator ." P-%" P-# " Pr

8

1

6

3




Lámina N°14"




Lámina N°148




Lámina N°14!


Pressure @@ psi



Lámina N°15

L e n g

6 t

A C @ @ @ , t

P"6




Lámina N°151

ssumed rate-!4d

P5& (required&ori')- psi

600 6000

700 8900:00 8:00

900 8700

8000 86008;00 <00


Pressure @@ psi



Lámina N°152

P",

&e

pt6AC@@@,t




Lámina N°153

ssumed rate-!4d

P5& &ori'- Psi

2u!ing inta=e(node outfo5)-

psi

600 88; <;0

700 870 990:00 890 80>0

900 6>0 866;

8000 6<; 8><08;00 760 8970




Lámina N°154

Rate

(Vogel)

Rate

(linear)


Solucion en el ca$eal del poo



Lámina N°155

p

U$icaci(n nodo&" separador ." P-%" P-# " Py

8

1

6

3


Procedimiento de solucion paso a paso



Lámina N°156


1&2 El primer paso es asumir 8arios caudales"1)2 Se comiena con presi(n de separaci(n conocida para

entonces calcular la re4uerida en ca$eal para mo8er ese#luido %oriontalmente"

1.2 Usando el mismo caudal y comenando desde la presi(n de

yacimiento encontramos la P' correspondiente"102 Usando la P' o$tenida en . se determina la presi(n de

ca$eal permisi$le para este caudal seleccionado

1G2 Se /ra#ica para el mismo caudal seleccionado5 la presi(n de

ca$eal calculada en el paso ) 8s la presi(n de ca$ealcalculada en el paso 0"




Lámina N°15"

ssumed rate-!4d

P5f for constant ? - psi

P5f for ,ogel-psi

600 6000 6000

700 8900 8900:00 8:00 8;@0

900 8700 8>;0

8000 8600 80:<

8;00 <00


Pressure @@ psi



Lámina N°158

L e n g

6 t

A C @ @ @ , t

P"6




Lámina N°15!


Pressure @@ psi



Lámina N°16

P"6

&ept6AC@

@@,t




Lámina N°161

Cadal

(lineal)

Cadal

(Vogel)




Lámina N°162




Lámina N°163




Lámina N°164


Solucion con nodo en el separador



Lámina N°165

p

U$icaci(n del nodo&" separador ." P-%" P-# " Py

8

1

6

3





Lámina N°166

p p

1&2 El primer paso es asumir 8arios caudales1)2 Usando el mismo caudal y comenando desde la presion de

yacimiento encontramos la P' correspondiente"

1.2 Usando la P' o$tenida en ) se determina la presion deca$eal5 calculando las perdidas a tra8es del tu$in/"

102 Usando la P] o$tenida en . se determina la presion deseparador5 calculando las perdidas en la linea %oriontal"

1G2 Se /ra#ica la presion de separacion calculada 8s caudaldi$ujando tam$ien la linea recta 4ue representa la presion de

separacion constante"




Lámina N°16"




Lámina N°168




Lámina N°16!


%oo inyector de agua

COPO!"#$EN"O &E #'ENC$# &E



Lámina N°1"

COPO!"#$EN"O &E #'ENC$# &E

+−

−=

−

sr

r B

Pws Pwf hk X qw

w

eww

i"5#'n

-18#" 3

µ





Lámina N°1"1


Curvas de gradientes



Lámina N°1"2





Lámina N°1"3





Lámina N°1"4





Lámina N°1"5





Lámina N°1"6


%oo "roductor de gas



Lámina N°1""





Lámina N°1"8





Lámina N°1"!





Lámina N°18





Lámina N°181





Lámina N°182


%oo em"acado con gra:a



Lámina N°183





Lámina N°184





Lámina N°185





Lámina N°186



%roblema Ejem"loDatos



Lámina N°18"

Datos





Lámina N°188





Lámina N°18!


E#ecto de la densidad de las per#oraciones




Lámina N°1!





Lámina N°1!1





Lámina N°1!2





Lámina N°1!3





Lámina N°1!4





Lámina N°1!5


%roblema Ejem"loDatos




Lámina N°1!6


Cur8a IPR poo petroleo canoneado con8encional




Lámina N°1!"


Cur8a de demanda del sistema




Lámina N°1!8


Trans#erencia de los AP entre las cur8as de IPR y




Lámina N°1!!

y

Demanda


AP de$ido a la completacion y metodo de canoneo




Lámina N°2





Lámina N°21




Lámina N°22

Aac P




Lámina N°23

B%ercicios con Perform


Datos del %roblemaaso 1 # "oo 01



Lámina N°24

P%IJ 2-<5=ra:edad es"ecificaJ0</=%J ++3 "cn#bn%*sJ ./-5 "sie:<X + 5#.G )asta 15000]

/G )asta 15+4/]

Ko"e %erforaciones J 154+.]KubingX 3 L )asta 14/2/] 2/#. )asta 14/+.]

inea de flujo -G de15/15]%resion de He"aracion X530 "siK^6 X 1+5 @Kse" X 150 @

K yacX 323 @? Py H X 1.FX 1stbd#"si%bX 3500 "si

omentariosX El "oo esta "roduciendo a línea abierta y actualmente )a comenado P "roducir arena, de acuerdo a un registro sonico el dra* do*n mBCimo "ermisible%ara e:itar la "roduccin de arena no debe su"erar los 2500 "si< En la actualidad el%oo esta "roduciendo cierto contenido de arena< on base a lo anterior se desea1< determinar si se cum"le el dra* do*n re;uerido2< estimar el diBmetro del estrangulador "ara e:itar la "roduccin de arena<




Lámina N°25




Lámina N°26




Lámina N°2"




Lámina N°28




Lámina N°2!




Lámina N°21




Lámina N°211

_ Estrangulador %^@ Zli; `% `Z

&70 M0.. &.&G &..) )0G

G7 HBB &GB &G &HGB

M7& )GM )0) )GB &.M)

&7) BG) )MB. )M&. &BHM

.70 G.GB .0&& .0&G .H

& GB&. .MB .MG) 0B

open line 0H0. .BB .)) B


Datos del %roblemaaso 2 # "oo 02



Lámina N°212

P%IJ 30=ra:edad es"ecificaJ0</=%J 400 "cn#bn%*sJ 2200"siKo"e %erforaciones J 5000

KubingX 23#. )asta 5000]

inea de flujo 2G de 3000]%resion de He"aracion X100"siK^6 X +0 @Kse" X 100 @

K yacX 200 @? Py H X 0FX 1stbd#"si%bX 1.00 "si

omentariosX %oo "roductor de "etrleo a línea< He desea calcularX1< Zli;uido con estrangulador 5#1-G2< Sna :e instalado el reductor en cuantos barriles incrementa la tasa si se reduce la

%se" a 50 "si




Lámina N°213




Lámina N°214




Lámina N°215




Lámina N°216


Em"a;ue con gra:a



Lámina N°21"




Lámina N°218




Lámina N°21!




Lámina N°22




Lámina N°221




Lámina N°222




Lámina N°223




Lámina N°224




Lámina N°225




Lámina N°226




Lámina N°22"




Lámina N°228




Lámina N°22!




Lámina N°23




Lámina N°231




Lámina N°232




Lámina N°233





Lámina N°234




Lámina N°235




Lámina N°236




Lámina N°23"




Lámina N°238




Lámina N°23!




Lámina N°24




Lámina N°241




Lámina N°242




Lámina N°243




Lámina N°244




Lámina N°245

plicacion de analisisodal en el diseno de

sistemas de levantamiento


A84ENTAN'5



Lámina N°246

Qin; de *as

Q0<

Qo<

=s

d

Q6N>

^iny fDISPONI6LE

̂fDISEO


PresiónP?oPw



Lámina N°24"

AREA 0646TA'A ARA

E0 E& AC6A46ENT5

'E 4AN'R60E&

P

r of

R 3 L t 5 4

L

Dpac? ! BQ


plicacion en Aom!eo Blectrosumergi!le



Lámina N°248

Prof(ft)

Presion(psi)

#P

Presion(psi)

Caudal(psi)

#P


;etodolo/=a 3eneral de Tra$ajoINICIO



Lámina N°24!

COTEKO DE TASA DE PRODUCCI:N

SENSI6ILIDADES !PRON:STICO

'IN

*CON'OR;E+

NO

SI

INTROD" DATOS

CALCULA TASADE PRODUCCI:N

*CON'OR;E+

AKUSTA

DATOS

ACEPTA DATOS;ODI'ICADOS

NO

SI


PANTALLA 6VSICA DE ELL'LO



Lámina N°25

"E*"O

$CONOS


Introducci(n de datos



Lámina N°251

1

3

6

4

Secuencia de introducci(n de datos

2


'ormularios de Introducci(n de Datos



Lámina N°252

1

2




Lámina N°253

3




Lámina N°254

6


Propiedades P@T de los 'luidosASI3NA R3P < A<S

POR LENTE



Lámina N°255

PER;ITE USO DECORRELACIONES

PER;ITE @ERI'ICAR <AKUSTAR CORRELACIONES


Propiedades P@T de los 'luidos

PER;ITE AKUSTAR

DI'ERENTES PROPIEDADES



Lámina N°256

PER;ITE @ERI'ICAR <AKUSTAR CORRELACIONES

DI'ERENTES PROPIEDADES


;etodolo/=a para Cotejo

NI@EL &



Lámina N°25"

NI@EL & – Modo Manual] Determina I%

NI@EL )

– Modo ontrol de Racimiento] – Determina , H a "artir de I%

NI@EL .

– Descom"one H – Ho"orta los resultados del NIQE 2

TECNOPETROLIngenieros Consultores CONTROL DE <ACI;IENTO;ODO ;ANUAL



Lámina N°258

PARV;ETRODE TANTEO




Lámina N°25!

2

821

−

−=

P,.

P,.

Pwf Pwf

qo

qo

max

CORRECCI:N DE @O3EL

J10<2


;ODO PARV;ETROS DE CAPA



Lámina N°26

PARV;ETRODE TANTEO

SE OTOR3A ;VSCON'IANFA A gJ[

^UE A gS[


;ODO PARV;ETROS DE CAPA



Lámina N°261

0,0

0,2

0,4

0,-

0,.

1,0

0 10 20 30 40 50 -0 /0 .0 +0 100

S-12

J r

bro

br*

TECNOPETROLIngenieros Consultores Con#i/uraci(n del Vrea de Drenaje



Lámina N°262

LETRAS AFULES INDICANDEPENDENCIA DE LOS

CVLCULOS

TECNOPETROLIngenieros Consultores Estimaci(n del Dao



Lámina N°263

PARV;ETRODE TANTEO

TECNOPETROLIngenieros Consultores Estimaci(n del Dao;odelo poo entu$ado

10



Lámina N°264

-/20

20

10

10

60

<AC

POFO

TECNOPETROLIngenieros Consultores Permea$ilidades t=picas de la /ra8a importada



Lámina N°265

TIPO DE 3RA@A PER;EA6ILIDAD5 ;d

&B!)B GBBBBB

&!.B )GBBBB

)B!0B &)BBBB

0B!B 0GBBB


Estimaci(n del Dao;odelo poo #racturado



Lámina N°266


Estimaci(n del Dao;odelo poo #racturado



Lámina N°26"

TECNOPETROLIngenieros Consultores Cálculo de la Tasa de Producci(n

PE!$"E ES"$#!



Lámina N°268

PE!$"E ES"$#! # P!ES$ON #"#S# EN E NO&O

SOC$N

PE!$"E ES"$#! OS !#&$EN"ES

VE!"$C#ES P#!#N# "#S# &#&#




Lámina N°26!


Selecci(n de la Correlaci(n de 'lujo;ulti#ásico ! 8ertical7%oriontal

&$SPONE &E 16CO!!E#C$ONES

&E 'O



Lámina N°2"

&E 'O

TECNOPETROLIngenieros Consultores Sensi$ilidades

PE!$"E !E#$Z#!-#S"# &OS



Lámina N°2"1

PE!$"E !E#$Z#! -#S"# &OSSENS$5$$&#&ESEN S$"NEO

C#&# SENS$5$$&#&PE!$"E -#S"#

10 V#O!ES




Lámina N°2"2

TECNOPETROLIngenieros Consultores Presentaci(n /rá#ica de resultados



Lámina N°2"3

1

2

3


Car/a de In#ormaci(n de Re/istros de Presi(n yTemperatura Dinámicos



Lámina N°2"4

'O!#"O &E #!C-$VO79m:,;9<9.d=

"V& P,;> (";m)

TECNOPETROLIngenieros Consultores Cotejo de re/istros de Presi(n y Temperatura dinámicos



Lámina N°2"5

TECNOPETROLIngenieros Consultores AKUSTE DE CORRELACIONES



Lámina N°2"6

&#"OS E&$&OS

TECNOPETROLIngenieros Consultores ;etodolo/=a para el Cotejo

INICIO

TANTEA CON IP1;ODO ;ANUAL2

SI

*CON'OR;E+NO



Lámina N°2""

1 2

ACEPTA IP 1K2CO;O @VLIDO

*CON'OR;E+NO

SI

DESCO;PONE gS[

*CON'OR;E+

ACEPTA DATOS

;ODI'ICADOS

NO

SI

SI

TANTEA CON gS[ y gJ[1LA<ER PARA;ETERS2

AKUSTADATOS

PARV;ETROS DE CON'OR;IDAD9I%, KPHP R DPK7H PV7NP&EH

PARV;ETROS DE CON'OR;IDAD9I%, KPHP R DPK7H PV7NP&EH

TECNOPETROLIngenieros Consultores Ejercicios

Caso &9 Cotejo – %oo :ert< em"acado

– ^o9 &GB 6PPD

Caso )9 Pron(stico – Hu"onga ;ue el "oo anterior

es una recom"letacin y losdatos de tasa de "roduccin



^o9 &GB 6PPD – PyHX 1<0? – =%X .00 %N#&N% – P%IX 22 – )X 15 "ies

– oX 200200 mD – )"X 10 "ies )oyoX -1#.G

es una recom"letacin y losdatos de tasa de "roduccinno se conocen

– Hensibiliar con distintos"arBmetros "ara e:aluarim"acto

– Emitir conclusiones

curso de analisi nodal completo

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