controle e automação do processamento primário de petróleo
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UNIVERSIDADE SALVADOR – UNIFACS
DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA QUÍMICA E ARQUITETURA
ENGENHARIA QUÍMICA
MAYER FERNANDES DOS SANTOS SILVA
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MAYER FERNANDES DOS SANTOS SILVA
SIMULAÇÃO DO INTERTRAVAMENTO, CONTROLE E CLP DE UMA
PLANTA DE PROCESSAMENTO PRIMÁRIO DE PETRÓLEO
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RESUMO
Os processos industriais, em geral, são dinâmicos e instáveis por natureza,
necessitando de sistemas de controle para a minimização deste problema. Este
estudo tem o objetivo de estudar e simular estratégias de controle e intertravamento
para uma planta de processamento primário de petróleo, determinando os parâmetros
que mais influencia na especificação do óleo. A metodologia utilizada foi o estudo de
fluxogramas de processo e o levantamento bibliográfico de controle, intertravamento e
formação de emulsões. Serão realizadas simulações estática e dinâmica para analisar
estruturas de controle básico que possibilitem maior estabilidade ao processo. Após a
modelagem dinâmica do controle e intertravamento, a simulação da automação do CLP
permite estudar e consolidar a lógica do programa.
Palavras-chave – Petróleo, simulação, controle, automação.
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Lista de Figuras
Figura 01 – Segmentos da indústria do petróleo ............................................................... 8
Figura 02 – Tipos de ações de controle........................................................................... 12
Figura 03 – Esquema de controle com realimentação negativa ...................................... 13 Figura 04 – Ações básicas do controle PID ..................................................................... 14
Figura 05 – Ilustração da ocorrência do off-set ................................................................ 15
Figura 06 – Efeito da inclusão do controle integral .......................................................... 16
Figura 07 – Esquema geral do processamento primário de fluidos ................................. 20Figura 08 – Fluxograma simplificado do processamento primário de petróleo................. 21
Figura 09 – Controle do sistema de separação líquido-gás ............................................. 22
Figura 10 – Controle do tratador termoquímico vertical ................................................... 24
Figura 11 – Simulação estática do processo .................................................................... 28
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Figura 26 – Modelagem do intertravamento do scrubber................................................. 42
Figura 27 – Modelagem do intertravamento da transferência de óleo ............................. 43
Figura 28 – Modelagem do intertravamento das bombas de adução .............................. 45
Figura 29 – Exemplo de entrada e saída em um programa de CLP em ladder................ 46
Figura 30 – Lógica do programa com bloco set-reset ...................................................... 47
Figura 31 – Programa de intertravamento das XV’s 01 e 02 ........................................... 48
Figura 32 – Intertravamento do scrubber ......................................................................... 48
Figura 33 – Intertravamento das bombas de adução....................................................... 49
Figura 34 – Transferência automática do óleo................................................................. 49
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Sumário
1 INTRODUÇÃO.................................................................................................................. 5
2 OBJETIVOS...................................................................................................................... 6
2.1 GERAIS ..................................................................................................................... 6
2.2 ESPECÍFICOS ........................................................................................................... 6
3 JUSTIFICATIVA ............................................................................................................... 7
4 REVISÃO DE LITERATURA ............................................................................................ 7
4.1 A INDÚSTRIA DO PETRÓLEO .................................................................................. 7
4.2 OCORRÊNCIA E PRODUÇÃO DE PETRÓLEO ........................................................ 8
4.3 EMULSÕES E ÁGUA PRODUZIDA ........................................................................... 9
4.4 SIMULAÇÃO E CONTROLE DE PROCESSOS ....................................................... 11
4.4.1 Simulação Dinâmica De Processos ...................................................................... 12
2 C l PID
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8.1 SINTONIA DO TIC ................................................................................................... 32
8.2 SINTONIA DO PIC ................................................................................................... 35
8 INFLUÊNCIA DO ARRASTE NO CONTROLE DE NÍVEL DO VASO SCRUBBER........ 37
9 SIMULAÇÃO DO SISTEMA DE AUTOMAÇÃO E INTERTRAVAMENTO...................... 38
10 MODELAGEM DO INTERTRAVAMENTO...................................................................... 41
11 PROGRAMAÇÃO E SIMULAÇÃO DO CLP ................................................................... 46
12 CONCLUSÃO ................................................................................................................. 50
REFERÊNCIAS ......................................................................................................... 51
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1 INTRODUÇÃO
Entre os diversos segmentos da indústria do petróleo, o processamento
primário de fluidos é a área da E&P (exploração e produção) mais voltada à
engenharia de processos, importante campo de estudo e atuação de engenheiros
químicos. Este projeto visa realizar uma simulação dinâmica do processamento
primário de petróleo e estudar a implantação de sistemas de controle e automação
para este processo.
Os processos industriais em geral são dinâmicos e instáveis por natureza,
apresentando variáveis, que quando não controladas, podem colocar em risco a
qualidade, produção e segurança da operação da planta. Para minimizar os desvios
ocorridos em cada operação do processo é necessária a utilização de sistemas de
controle e automatização que mantenham as variáveis sob as condições desejadas.
Constatando a escassez de estudos e projetos reais nesta área, aplicados ao
processamento primário de petróleo, confirmou-se a necessidade e importância do
estudo proposto.
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shore , propiciando não só um ambiente favorável ao estudo, como certa expectativa
por seus resultados.
A primeira parte do projeto contempla a revisão bibliográfica do processo e
das principais estruturas de controle, embasando o estudo. Após o referencial
teórico, é feita uma descrição mais acurada do processo e dos equipamentos, para
visualizar as operações com maior necessidade de controle e automação. Por fim,
depois da análise dos processos mais carentes de automação, será descrito o
estudo mais técnico em si, compostos por mais de um tópico, o desenvolvimento da
simulação e das estruturas de controle.
2 OBJETIVOS
2.1 GERAIS
Realizar uma simulação dinâmica do processo de tratamento primário do
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3 JUSTIFICATIVA
Os produtos derivados do petróleo são essenciais para a manutenção do
desenvolvimento global e de tecnologias que mantém o conforto da vida moderna.
Com a descoberta de novos poços de petróleo na costa do Brasil, sobretudo na
camada pré-sal, cresce a necessidade por estudos e descoberta de novas
tecnologias na área, para viabilizar ou diminuir custos dos processos de produção do
petróleo.
Além do interesse econômico do processo, que está voltado em separar as
frações constituídas por hidrocarbonetos, o tratamento primário do petróleo é
importante, também, do ponto de vista operacional, pois a remoção da água e de
frações ácidas da corrente de hidrocarbonetos evita o superdimensionamento do
sistema de bombeio e transferência, bem como danos com incrustações e corrosão
em equipamentos e dutos.
Mesmo com as expectativas de crescimento no volume de produção de
petróleo no país, há poucos estudos na área de processamento primário de petróleo,
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Devido ao crescimento econômico do país e às recentes descobertas de
reservatórios na costa do Brasil, a indústria do petróleo vem liderando em
faturamento e volumes de investimentos. É composta de vários segmentos como
exploração, produção, processamento primário, refino, petroquímica e distribuição.
Os produtos derivados do petróleo seguem, necessariamente, todas essas etapas
até chegarem ao acesso dos consumidores.
Figura 01 – Segmentos da indústria do petróleo.
Os processos de exploração e produção são os responsáveis por extrair o
petróleo dos reservatórios. Das estações de produção, o petróleo é enviado aos
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Dependendo da formação rochosa e da pressão em que o petróleo é
acumulado, é comum encontrar gás, óleo e água no mesmo reservatório. Devido à
imiscibilidade e a diferença de densidade entre essas fases, o reservatório é dividido
em três camadas: o gás ocupa a parte superior e o óleo e a água salgada ocupam
as partes inferiores, sendo que entre uma camada e outra existe uma película de
emulsão separando as fases.
Devido à configuração citada dos reservatórios, as três fases existentes no
reservatório são produzidas simultaneamente, junto com sedimentos como areia,
impurezas e materiais de corrosão e incrustação. Devem-se considerar também
outras substâncias provenientes da decomposição de materiais orgânicos como H2S
e CO2 presente no reservatório. Esses componentes tornam o fluido corrosivo e
erosivo, sendo necessária a remoção mais breve possível destes componentes.
Além das impurezas presentes na mistura trifásica que sai do poço, outros
fatores prejudiciais à especificação do óleo e do gás são as interações entre as
fases, onde óleo e água, além de formarem emulsões estáveis, podem ser
arrastados pela corrente gasosa. Diante das razões que levam à dificuldade na
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água livre, por sua vez, é separada por simples processo de decantação,
possibilitada pela diferença de densidade entre água e óleo.
A remoção da água é o problema mais relevante do processamento primário
de petróleo, seja pela quantidade ou pela formação de emulsão com o óleo. A água
produzida pode ter duas origens, sendo proveniente do próprio reservatório ou
devido à utilização de processos de recuperação e elevação de óleo por injeção de
água. O teor de água produzida no início da produção do reservatório é baixo e
tende a aumentar com a continuidade da operação, se aproximando dos 100% à
medida que o poço vai chegando ao fim de sua vida produtiva.
Além de não apresentar valor econômico, a água produzida apresenta sais,
sulfatos, carbonatos e várias outras espécies químicas que podem provocar
corrosão e incrustação nas instalações de produção, transporte e refino. Para
minimizar estes problemas devem ser utilizados materiais adequados para a
construção dos equipamentos e tubulação (comumente revestida internamente de
material anti-corrosivo), bem como a injeção de inibidores de corrosão e incrustação.
Cunha (2007) aborda, em tópicos, os principais problemas que a água
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4.4 SIMULAÇÃO E CONTROLE DE PROCESSOS
A simulação é um método muito utilizado para a representação computacional
de processos. Os softwares utilizados para este fim possuem ferramentas
computacionais baseadas em uma grande variedade de modelos termodinâmicos
que representam os diversos tipos de processos. É através da simulação do
processo e das lógicas de automação que serão estudados os comportamentos das
principais operações e variáveis do tratamento primário do óleo2.
Araújo (2003) define processo como sendo o conjunto de equipamentos e
procedimentos interligados para transformar alguma matéria prima em um ou mais
produtos. Aborda também que cada processo apresenta variáveis (como pressão,
temperatura, vazão e composição, entre outras) que indicam o estado do processo,
em cada instante (comportamento dinâmico). É devido a esse comportamento
dinâmico do processo que se faz necessário a utilização de sistemas de controle,
projetados para minimizar os efeitos das perturbações que o processo sofre ao
longo de sua operação.
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A figura a seguir mostra a ação dos dois tipos de controle em uma variável de
processo (PID, On-off e sem controle):
Figura 02: Tipos de Ações de Controle.
4.4.1 Simulação Dinâmica De Processos
A corrente de petróleo que chega ao separador apresenta regime turbulento e
escoamento multifásico polidisperso. A simulação desta mistura (gás, óleo, água e
emulsões) deve levar em consideração o arraste e a formação de emulsões
água/óleo, além das outras propriedades físico-químicas como pressão de vapor,
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dinâmica pode ser utilizada para checar sistemas básicos de controle e determinar a
amplitude ótima de variação das variáveis durante o teste de planta, possibilitando
ganho de conhecimento operacional, que ás vezes só se obtém com anos de
experiência (Aspentech, 2004). Entre os principais benefícios da modelagem
dinâmica de processos podemos citar:
Minimizar o impacto de variações no processo.
Determinar os modelos que menos requerem testes reais.
Teste de controle para grande range de operação.
A execução de projetos de sistemas de controle e instrumentação não
depende da instalação da planta, podem ser pré-determinados.
Estudo de revamps 4 ou mudanças de condições de processo.
4.4.2 Controle PID
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Para uma melhor compreensão e visualização das ações de controle citadas,
é necessário definir alguns dos termos e variáveis mais utilizados5.
PV: variável de processo, controlada;
SV ou SP: set-point. Valor desejado da variável de processo;
MV: variável manipulada. Variável em que o controlador atua para
controlar o processo;
Erro ou Desvio: Diferença entre SV e PV;
Ação de Controle: Define a atuação aplicada à MV na ocorrência de
variações da PV, podendo ser reversa ou direta;
Ação reversa: Se PV aumenta, MV diminui;
Ação direta: Se PV aumenta, MV aumenta;
PB: Banda Proporcional (igual a 100/ganho do controlador).
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4.4.3 Controle Proporcional
No controle proporcional a ação é instantânea e proporcional à amplitude do
erro, atuando na variável manipulada para obter o controle da PV. O objetivo da
ação proporcional é estabilizar a variável pela realimentação negativa, minimizando
o erro, de forma que o valor final pode assumir uma posição estável que nem
sempre é o próprio set-point 6 . Quando a diminuição do erro deixa a variável fora do
set-point, diz-se que há um erro permanente ou off-set, o sistema foi estabilizado,
mas a variável não necessariamente está no seu valor de origem desejado. O off-set
depende da variação da carga e é proporcional ao ponto de ajuste do controlador
(Petrobras, 2008).
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do controle integral consiste em fornecer uma resposta proporcional à amplitude do
erro e à duração do desvio na saída do controlador, somando os desvios SV-PV ao
valor de MV, obtendo a correção no valor da MV e consequentemente na PV (uma
constante, tempo integral, define a força de atuação desta ação de controle).
Embora possua a capacidade de eliminar o off-set, o controle integral piora a
estabilidade do processo devido à sua realimentação positiva atrasada, aumentando
o período de oscilação da malha (MATIAS, 2002). A correção do off-set é realizada
através de deslocamentos da banda proporcional que o deixa sempre
simetricamente em torno do ponto de ajuste. O efeito da adição da ação do controle
integral ao proporcional (Controle PI) pode ser visualizado pela figura a seguir (nota-
se que a ação da banda integral devolve o valor da variável ao set-point):
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Tanto o controle integral quanto o controle diferencial não são utilizados
isoladamente, estão geralmente associados a ações de controle proporcional,
embora ajam referências de utilização sem a ação proporcional (Petrobras, 2008).
4.4.6 Simulação da Lógica de Automação
A simulação dinâmica do processo utilizando o Aspen Hysys® é muito útil para
representar os resultados do controle e do intertravamento do ponto de vista do
processo (dinâmica, estabilidade, resposta, entre outros). Uma vez definida a matriz
de causa e efeito do processo e simulado o intertravamento, a lógica de automação
da unidade pode, também, ser simulada.
A Siemens é um dos maiores fabricantes de CLPs do mundo e possui o seu
próprio programa e simulador de hardware. O Simatic Manager é o programa onde a
lógica de automação é realizada e simulada, sendo aqui utilizado para a
programação do CLP do intertravamento da unidade.
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O processo estudado contém hidrocarbonetos polares e apolares que
apresentam de uma molécula de carbono a mais de 45, bem como água e gases
ácidos e inertes. O modelo termodinâmico deve ser escolhido para representar bem
o equilíbrio dos equipamentos operando com emulsão, arraste e mistura de
componentes com polaridades diferentes.
5 DESCRIÇÃO DO PROCESSO
O processamento primário do petróleo visa promover a separação e
especificação das três fases existentes na corrente de fluidos extraídas dos poços,
bem como o aproveitamento da água e do gás por métodos de elevação de óleo.
Para tal, podem existir plantas mais simples ou complexas, dependendo do nível de
condicionamento desejado para cada fase. As principais especificações necessárias
aos produtos do processo estão dispostas No quadro a seguir:
Tabela 01 – Principais especificações dos fluidos após o Processamento Primário.
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A corrente de gás que sai de cada separador é enviada a um vaso scrubber,
onde os condensados e os líquidos arrastados pelo gás são retirados pelo fundo e o
gás, com baixo teor de líquidos, é retirado pela parte superior do vaso. Parte do gás
produzido é utilizado internamente, como alimentação para os queimadores das
caldeiras e dos tratadores termoquímicos, e outra parte é direcionada à estação de
compressores. Da estação de Compressores o gás pode ser injetado nos poços,
realizando recuperação do reservatório por sistema gás-lift ou ser enviado à Unidade
de Processamento de Gás Natural (UPGN), onde o gás é adoçado e desidratado,
entre outros processos.
Como o gás injetado não é previamente processado para a remoção de
componentes que tornam o gás ácido, é necessária a utilização de anticorrosivos e
sequestrantes de H2S para evitar problemas de corrosão em tubulações eequipamentos.
A corrente de fundo de cada separador bifásico, água e óleo com partículas
de gás, é direcionada aos tratadores termoquímicos, que tem como principal função
separar e especificar o óleo. Os tratadores termoquímicos utilizados no
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Figura 08 – Fluxograma simplificado do processamento primário de petróleo.
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6.2 SISTEMA DE SEPARAÇÃO GÁS-LÍQUIDO
Este sistema visa separar a corrente de produção em líquido (emulsão) e gás,
embora cada fase ainda arraste fração da outra. Os principais problemas
operacionais do separador de produção são causados por não conformidades de
vazão, nível e pressão. Cada variável afeta de forma diferente na eficiência e
segurança do processo. A figura abaixo ilustra o controle do sistema de separação:
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o Conseqüência: diminuição do nível nos tratadores e de sua
capacidade de processamento (gás ocupando espaço no lugar
do líquido).
o Controle: fechamento da LCV de saída de líquido.
Pressão alta nos vasos separador e scrubber .
o Problema: segurança, no entanto nada crítico até a pressão
máxima de operação (PMTP).
o Controle: Abertura da PCV na saída do vaso scrubber . Se a
válvula PCV e sua tubulação não comportarem a vazão de gás
e a pressão continuar alta, ativa-se a PSV de alívio.
Pressão baixa nos vasos separador e scrubber .
o Conseqüência: o processo dispensa bombas e compressores,
pois as perdas de carga das linhas e equipamentos não
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6.3 TRATADOR TERMOQUÍMICO DE EMULSÃO (TRIFÁSICO)
O tratador termoquímico separa a emulsão óleo/água por fenômenos
favorecidos com o aumento da temperatura. Na estação de tratamento, o petróleo
recebe injeção de desemulsificantes, antes mesmo de chegarem aos separadores
bifásicos. Esses desemulsificantes vão agindo e se misturando na emulsão até
chegarem aos tratadores, onde o aumento da temperatura diminui a viscosidade eaumenta as interações entre as fases, melhorando a ação do produto químico
utilizado. A figura a seguir contempla os principais controles do equipamento:
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Nível baixo no tratador (perda de controle da interface).
o Problema: contato do óleo com a fornalha, perda de
capacidade, saída de especificação da altura do flange de saída
de óleo.
o Conseqüência: Segurança (explosão), perda de capacidade de
processamento, saída de água oleosa.
o Controle: válvula LCV de saída de água.
Temperatura baixa no tratador.
o Problema: aumento da viscosidade.
o Conseqüência: Perda de capacidade de separar a emulsão,
causando a perda de especificação do óleo (teor de água e sal
acima do permitido).
o Controle: aumento na abertura da válvula de entrada de gás na
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Pressão baixa no tratador.
o Conseqüência: Problemas com transporte (por pressão) de
fluido.
o Controle: Alinhamento de poços com maior pressão e
diminuição da abertura da válvula PCV.
Além dos sistemas de controle, é importante lembrar da necessidade de
sistemas de alarme e intertravamento para situações críticas de pressão,
temperatura e nível, garantindo a segurança da unidade.
7 SIMULAÇÃO DO PROCESSO
7.1 Simulação Estática do Processo
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temperatura e o produto químico injetado proporcionam, especificando o óleo, não é
possível de ser modelado no simulador, portanto apenas o arraste terá alguma
representação na simulação.
Para a representação do arraste, foi inserido um mixer na entrada do
separador bifásico, que divide a corrente, que entraria no vaso, em dois. A divisão
na simulação estática é feita através da determinação de quanto da corrente que
entra irá “by-passar” o vaso, de modo que o scrubber apresente alguma vazão de
líquido. O tratador de emulsão (vaso tri fásico) terá sua fornalha representada através
de um reator estequiométrico que representa a combustão. A conversão no reator
não depende da temperatura de entrada do ar ou gás (ignição e processo
espontâneo) e a energia absorvida no trocador de calor (falso) é inserida no tratador.
A corrente de entrada no processo é composta por gás, óleo e água. Para a
simplificação da modelagem, foi adotada a seguinte corrente de entrada para a
simulação (onde o petróleo é representado através da mistura de 5
hidrocarbonetos):
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Figura 11 – Simulação estática do processo.
7.1 Simulação Dinâmica do Processo
Transitar da simulação estática para a dinâmica pode requerer alguns ajustes,
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determinar a vazão arrastada em função desta vazão importada. O resultado da
vazão de líquido a ser arrastada é exportado para o set-point do falso controlador,
representando o arraste no vaso.
Figura 12 – Modelagem do arraste nos vasos bifásicos.
A modelagem estática da fornalha do tratador (câmara de combustão em U)
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Figura 13 – Simulação do tratador termoquímico (com fornalha interna).
Ao inserir outro sistema de separação com arraste (em paralelo), vaso scrubber
á jusante desses vasos, para a remoção do líquido remanescente no gás, e o vaso
aquecido, a simulação dinâmica está concluída (restando apenas alguns ajustes
para aproximar a simulação com o processo real). A simulação apresentada na
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8 CONTROLADORES
Com a simulação dinâmica realizada, deve-se inserir os controladores de cada
equipamento (já mostrado na figura acima) para análise dos parâmetros de controle.
Para que a simulação se aproxime ao máximo da realidade, foram inserido os cv’s
das válvulas e os deltas de pressão reais de uma estação de tratamento de óleo,
obtendo uma vazão compatível com o da planta real. O processo simuladoapresenta quatro controladores de nível, um controlador de pressão e um de
temperatura. A tabela à seguir lista os controles e seus equipamentos:
Tabela 03: Controladores da unidade.
TAG Equipamento SP UnidadeLIC-01 Separador 01 35 %LIC-02 Scrubber 20 %LIC-03 Separador 02 35 %LIC-04 Tratador 80 %PIC-01 Scrubber 7 kgf/cm²g
TIC-01 TratadorTermoquímico 70 °C
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Figura 15 – Off-set dos controles proporcionais de pressão e temperatura.
A função de controladores é manter a variável em um valor desejado. Sendo
assim, a existência de off-set’s é, obviamente, inconveniente e indesejável. Na
indústria, uma mínima diferença entre PV e SP pode gerar prejuízos e insegurança,
por isso a preocupação com a eliminação do off-set. O responsável por devolver o
valor da PV ao SP é a ação integral, que é acionada ao inserir o tempo integral no
controlador.
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razoavelmente longo, 40 minutos. Ao realizar o teste em malha aberta, o gráfico foi
transportado para o software Excel, onde foram observados e calculados principaisparâmetros como mostra a figura à seguir:
Figura 16 – Teste do TIC-01 em malha aberta para sintonia.
A linha em azul representa a MV e a linha de verde representa a PV. Ao
colocarmos o controle no modo manual e fornecermos uma variação do tipo degrau
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A estimativa dos parâmetros do controle PI de temperatura através os dois
métodos analisados foram parecidos, diferindo nas casas decimais. Ao aplicar osparâmetros estimados no controlador, foi possível perceber o ganho de velocidade
de resposta do controlador e a inexistência do off-set. Promovendo uma variação de
65°C para 75°C, em malha fechada:
Figura 17 – TIC-01 sem sintonia (P puro) e TIC-01 com sintonia (PI), respectivamente.
Sem uma sintonia adequada, o controle demora aproximadamente 20 minutos
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Figura 18 – Sintonia do TIC utilizando o Autotuner do Hysys.
8.2 SINTONIA DO PIC
O controlador de pressão foi sintonizado também em malha aberta, dando uma
variação de 30% na abertura da válvula, variável manipulada, observando que a
pressão caiu de 905,4 kPa para 640,5 kPa. A estimativa dos parâmetros do cálculo
do tempo integral e do ganho é mostrada na figura e tabela à seguir:
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requerendo forte ação integral. Como a resposta deste controle é rápida, a
consideração que o tempo morto não existe ou é mínimo, obtém-se a seguinteresposta do controlador (com Ti e Kc por Z&N):
Figura 20 – PIC Sem sintonia (P) e com sintonia (PI), respectivamente.
A sintonia deste controlador apresenta grande importância mais pela
ocorrência do off-set e da rapidez com que este erro permanente deve ser zerado,
do que pelo tempo de resposta do controlador, já que mesmo em malha aberta a
resposta foi rápida. Com a sintonia, a PV levou aproximadamente 1 minuto para
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8 INFLUÊNCIA DO ARRASTE NO CONTROLE DE NÍVEL DO VASO
SCRUBBER
Devido à complexibilidade da representação matemática do escoamento
multifásico dentro de vasos, não há equações9 ou correlações que possam
representar o arraste dentro destes equipamentos. Com uma equação conhecida,
esta poderia ser inserida no spreadsheet da simulação, enviando o valor do set-point
ao falso controlador de vazão. Devido à inexistência de tal equação, o estudo que
pode ser feito em relação ao arraste é a avaliação do controle de nível de vasos
scrubbers em situações onde esse fenômeno é mais ou menos agressivo.
Para as condições do processo estudado (vazão de aprox. 110 m³/h),estimando um arraste de 5% no vaso separador (a montante do scrubber), a válvula
de controle de nível deve ter cv de 2 USGPM, por onde flui 1,66 t/h de emulsão,
estando 56% aberta. Pode-se perceber que vazão e cv possuem valores baixos se
comparados com outras etapas do processo, sendo assim, uma diminuição do
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situações de baixo arraste de líquido pode ocorrer, principalmente, devido à uma
queda no nível do vaso separador à montante ou baixa vazão do sistema. Situaçõesonde o arraste previsto a vazão e o arraste previsto é baixo, é aconselhável a
utilização de drenos automáticos devido à possibilidade de problemas em válvulas
de controle operando fora da faixa recomendável, quase fechada.
9 SIMULAÇÃO DO SISTEMA DE AUTOMAÇÃO E INTERTRAVAMENTO
Para proteger a planta e evitar situações de risco, como líquido na corrente de
entrada de um compressor, vapor na entrada de uma bomba, pressão de uma
corrente acima da classe de pressão do sistema, entre outros, deve-se elaborar umalógica de intertravamento que interrompa o funcionamento de equipamentos ou até
da própria planta.
As principais ações de proteção (ou de processo, quando a lógica faz parte de
uma manobra de processo, como a transferência periódica automática de um fluido
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Tabela 05: Matriz de causa e efeito simplificada do sistema de automação e intertravamento da planta.
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As ações com mais de uma causa (como é o caso do intertravamento das
bombas de adução, descrito na matriz de causa e efeito) devem passar por umbloco de lógica booleana do tipo OR10, que ativa o intertravamento se qualquer uma
das entradas for verdadeira. As tabelas a seguir ilustram este tipo de lógica e a sua
representação no Hysys (0 quando a informação é falsa e 1 quando a informação é
verdadeira):
Tabela 07: Lógica do bloco OR quando todas as entradas são falsas.Situação Condição
Bloco
OR
Resposta Ação
A 0
0 NenhumaB 0
C 0
Tabela 08: Lógica do bloco OR quando uma ou mais das entradas é verdadeira.Situação Condição
Bloco
OR
Resposta Ação
A 1
1 AtivadaB 0
C 0
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Figura 24 - Esquema do bloco Set/Reset no Aspen Hysys®.
A figura acima mostra como funciona um sistema de intertravamento no caso
de uma das condições (1, 2 ou 3) serem verdadeiras. Mesmo que a condição que
ocasionou o acionamento volte ao normal, a atuação na válvula só é interrompida ao
fornecer um pulso na função reset.
10 MODELAGEM DO INTERTRAVAMENTO DA PLANTA
As XV’s 01 e 02 são as primeiras válvulas de proteção do sistema e têm
acionamento ativado por pressão muito alta na chegada à estação. Pressão alta
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ocasionar líquido nos compressores e nível baixo pode mandar gás para os
tratadores (vasos de baixa pressão), devendo ser interrompida a sua alimentação eo funcionamento dos compressores em qualquer uma destas duas condições.
Figura 26 - Modelagem do intertravamento do scrubber.
Ao sair dos tratadores, o óleo especificado é direcionado (por pressão) aos
tanques de armazenamento. A transferência do óleo é feito de modo periódico, a
cada vez que este atinge o nível de 80%, as válvulas 112 e 115 abrem e, 30
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Figura 27 - Modelagem do intertravamento da transferência de óleo.
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A água oleosa segue para os tanques flotadores, onde a pequena parte de óleo
presente forma uma pequena capa de óleo na parte superior do tanque. Apóspassar os tanques flotadores, a água chega aos tanques de produção, onde é
aduzida para uma estação de injeção de água através de duas bombas centrífugas.
O funcionamento destas bombas é interrompido por condição de nível muito baixo
no tanque, pressão muito baixa na descarga e pressão muito alta na descarga. Uma
terceira bomba é ligada quando a chave de nível muito alta no tanque é acionada. Afigura a seguir mostra a modelagem deste intertravamento.
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Figura 28 - Modelagem do intertravamento das bombas de adução.
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11 PROGRAMAÇÃO E SIMULAÇÃO DO CLP
O projeto do diagrama lógico em CLP é realizado com base em documentos
descritivos das malhas e lógicas controle, de processo, de instrumentos, de causa e
efeito, entre outros. A N-1883 da Petrobras Fornece uma lista dos documentos
necessários ao projeto, sendo que o estudo aqui representado tem base nos
instrumentos, equipamentos e ações mostrados no diagrama de causa e efeito da
Tabela 06.
O primeiro passo do projeto e simulação do CLP no Simatic Manager® é a
adição do hardware (o utilizado foi o CPU 315-2 DP, utilizado pelos CLP’s da
Petrobras/UO-BA), seguido do número de entradas e saídas do hardware. O
diagrama em ladder é uma das linguagens de programação mais utilizada em CLP’s,
tendo suas funções lógicas representadas através de contatos (entradas), bobinas
(saídas) e blocos funcionais diversos, sendo a linguagem aqui utilizada.
A Figura 29, à seguir, mostra um esquema simples do funcionamento de uma
programação em ladder. No funcionamento do programa, ao ativar um contato
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Figura 30 - Lógica do programa com bloco set-reset.
Pode-se observar que, ao ativar o I 0.0, tanto a saída Q 0.0 quanto a Q 0.1
foram ativadas e, só a saída Q 0.0 permaneceu ativada, sendo desativada somente
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onde nível alto ou baixo no scrubber desliga o compressor e fecha a XV-04 de
entrada de carga no vaso.
Figura 32 - Intertravamento do scrubber.
As bombas de adução são desligadas nos casos de nível muito baixo no
tanque ou pressão muito baixa na sucção e pressão muito alta na descarga, como
mostra o programa a seguir para o intertravamento da bomba p-100 (para as
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operação requereria uma mudança física das posições das chaves, enquanto com
sinal analógico seria apenas mudar o valor do sinal no PLC.
O PLC utilizado (Siemens 300), recebe sinal analógico (4-20 mA) e processa
como um intervalo de 0 à 27.648 (que é a quantidade de bits que uma Word do
programa armazena). Para converter este sinal de 0 à 27.648 para um range de 0 à
100 (nível), deve-se dividir o valor de 100 por 27.648, encontrando uma relação
entre a quantidade de bits do sinal e o nível.
Para converter o sinal para o range, é só multiplicar o valor encontrado pelo
intervalo (0 - 27.648) e um valor de 0 à 100 será encontrado. Após a conversão do
sinal, basta realizar uma comparação que substitua a presença de chaves.
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12 CONCLUSÃO
Com a elaboração de uma simulação dinâmica que represente tanto controle
quanto intertravamento, é possível obter grande ganho operacional em processos na
transiência, em batelada, alinhamento de válvulas divisão de correntes, entre outros
tipos de operação. Com a simulação do intertravamento e do CLP pôde-se testartanto a lógica do programa quanto as respostas da dinâmica do processo. Os
resultados da sintonia no Excel foram semelhantes, no entanto mais conservador, ao
realizado com o auto-sintonizador do Hysys.
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REFERÊNCIAS
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ASPEN TECHNOLOGY, INC. Use of Aspen HYSYS Dynamics in Process
Control. Cambridge, Massachusetts - USA. May 11.
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Process Control. John Wiley & Sons, Inc., New York, Second Edition.
CUNHA, Roberto E. P. Modelagem Matemática da Separação Gravitacional deEmulsões de Petróleo. Programa de Pós-Graduação em Engenharia de Processos,Universidade Tiradentes – UNIT. Aracaju, SE – Brasil. Outubro de 2007.
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PETROBRAS. Energia e Tecnologia, Petróleo. Disponível em
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RIBEIRO, Cido H. P. Simulação E Avaliação De Controle Preditivo Aplicado ASistema De Tratamento Primário De Petróleo. Rio De Janeiro, RJ - Brasil. Abril de2009.
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ERIC OI, Lars.Aspen HYSYS Simulation of CO2 Removal by Amine
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