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Capacidade de remoção de calor sensível e latente em cargas parciais nas condições de máximo TBS e TBU coincidente e de máximo TBU e

TBS coincidente. Vale a pena superdimensionar?

Oswaldo Bueno Engenharia e Representações Ltda.Oswaldo de Siqueira Bueno.

10/12/2018 1Capacidade sensível e latente de serpentinas vale a pena

superdimensionar?

Programação

• Introdução

• Condição Climática da São Paulo

• Integrated Part Load Value IPLV

• ASHRAE Handbook

• Exemplos de seleção

• Conclusão

10/12/2018Capacidade sensível e latente de serpentinas vale a pena

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Experiência Profissional - Opinião

• Minha opinião, resultante da experiência profissional, procurando entender e corrigir em campo:• Por que de um determinado equipamento em suas condições de operação não ter

atendido a carga térmica do ambiente.

• A seleção do equipamento foi feito de forma correta considerando o calor sensível e calor latente e as condições de temperatura e umidade do ambiente?

• Vale a pena super dimensionar na seleção estabelecendo coeficientes de segurança?

• Foi considerado as variações da carga térmica externa e interna ao longo do ano? Qual é o desempenho em carga parcial?

• Como é a lógica de controle para atender as características internas de carga e condições de operação.


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Exemplos

• Shopping Ibirapuera – inauguração 1976 – “aprendiz de feiticeiro”• Fan Coils Starco com serpentina Aerofin tubos de 5/8 pol• Problema não havia troca de calor, o diferencial de temperatura na água

inferior a 1ºC no condicionador de ar• “O circuito da água gelada é pleno sempre”• Foi este o problema velocidade muito baixa, regime do fluxo transição com

péssima troca de calor. • A solução foi de remover todas as serpentinas e reduzir o número de

circuitos de 16 para 4 e dimensionar o coletor pela área equivalente a área da soma do número de circuitos e não pela vazão.

• Feita a alteração o sistema de condicionamento de ar passou a operar conforme o projeto


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Fluxo LaminarShopping Ibirapuera Problema Solução

Temperatura de entrada ºC 7,2

Temperatura de saída ºC 12,7

Carga térmica kW 17,58

tr 5

Calor específico kJ/(kg.ºC) 4,18

Volume específico m3/kg 0,001

Viscosidade cinemática mm2/s 1,01

Vazão de água em massa kg/s 0,76468

Vazão de água em volume m3/s 0,00076

Diâmetro do tubo 5/8 m 0,01388

Área do tubo 5/8 m2 0,00015

Número de circuitos # 16 4

Velocidade da água m/s 0,31609 1,26434

Número de Reynolds adm 4342 17369

Fluxo nome Transição Turbulento


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Exemplos

• Fábrica de Injeção e de Sopro – Garrafas de refrigerante• Projeto do sistema de água gelada para os moldes (injeção e sopro), para o ar

condicionado da fábrica e controle do ponto de orvalho junto ao molde

• Selecionar três refrigeradores de água os três devem operar, caso opere somente 2 o projeto “não seria pago”

• Escritório• Carga térmica calculada de 14 kW (4 tr), instalado 2 aparelhos de janela de

3,5 kW cada

• Considerado a inércia térmica do ambiente, no verão as duas máquinas ficavam ligadas diretas 24 horas


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Exemplos

• Shopping Center• Sistema anterior três refrigeradores de água de 879 kW cada + termoacumulação no

horário de ponta• Substituído por três refrigeradores de água por absorção de duplo estágio de 843 kW

com operação das 9:00 horas até 23:00 horas• Lembrar que o refrigerador de água leva no mínimo 30 minutos para entrar em regime

• Capacidade de refrigeração insuficiente• Temperatura média da água gelada de alimentação ao longo do dia 13 ºC

• Solução ligar os refrigeradores às 7:00 horas para um pré resfriamento dos corredores e da própria água gelada para 7ºC às 10:00 h

• Temperatura média da água gelada 10ºC ao longo do dia• Aumento da energia removida de 16 h/14 h = 14%• O controle da umidade foi possível com a água gelada a 10 ºC devido ao tratamento

do ar externo previsto no projeto original• O importante é a energia removida potência x tempo e não somente a potência


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Escolha da Temperatura Interna - Quarto


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Tabela 1 - Comparação do consumo elétrico e custo diário em função da escolha da temperatura do ambiente

Temperatura de bulbo seco ºC 20,00 24,00 26,00 28,00

Demanda total de refrigeração mínima tr 0,40 0,09 -0,06 -0,22

Demanda total de refrigeração máxima tr 1,14 0,83 0,67 0,51

Energia diária de refrigeração tr*h 19,60 12,10 8,00 4,40

Energia elétrica consumida por dia kW.h 24,50 15,13 10,00 5,50

Relação consumo kW por refrigeração tr kW/tr 1,25 1,25 1,25 1,25

Custo da energia elétrica com impostos R$/kW.h 0,7947 0,7947 0,7947 0,7947

Custo diário da energia elétrica R$ 19,47 12,02 7,95 4,37

Demanda elétrica máxima kW 1,88 1,04 0,94 0,63

Demanda elétrica mínima kW 1,25 0,94 0,63 0,63

Equipamento máximo escolhido tr 1,50 0,83 0,75 0,50

Equipamento mínimo escolhido tr 1,00 0,75 0,50 0,50

Quarto principal com 18 m2, duas pessoas, televisão, iluminação, parede externa face nordeste com janela e sudeste

Perfil de carga térmica diário de verão


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-0,4

-0,2

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

00:00

02:00

04:00

06:00

08:00

10:00

12:00

14:00

16:00

18:00

20:00

22:00

20 ºC

24 ºC

28 ºC

Coeficiente de Segurança?

• As instalações de condicionamento de ar são dimensionadas com hipóteses de parâmetros de carga máxima, que podem não acontecer de forma simultânea

• Acrescente-se um fator de segurança geralmente 10% na carga térmica

• Acrescente-se outro fator de segurança na seleção do equipamento cujas capacidades de refrigeração aumentam em etapas

• Teremos normalmente 30% de capacidade excessiva em sistemas de condicionamento de ar para conforto• Associe a folga de capacidade a regulagem do termostato em torno de 20 ºC• Aumento de consumo de energia elétrica

• Câmaras frigoríficas esse número oscila de 20% a 50% de folga de capacidade


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Carta Psicrométrica de São Paulo, SP temperatura bim do ar externo – TBS e TBU ao longo do ano


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Psicrometria: São Paulo, SP TBS máxcom TBU coinc. e TBU máx TBS coinc.

Tabela 2 - Psicrometria - São Paulo condições de máximo TBS com TBU coincidente e de máximo TBU com TBS coincidente

ASHRAE Fundamentals 2017 Unidades TBS max TBU max Ambiente

Altitude m 802 802 802

Pressão kPa 92,053 92,053 92,053

Pressão de vapor saturado de TBS kPa 4,813 3,717 2,985

Pressão de vapor saturado de TBU kPa 2,368 2,845 1,926

Pressão de vapor kPa 1,658 2,579 1,505

Temperatura de bulbo seco ºC 32,2 27,7 24

Temperatura de bulbo úmido ºC 20,2 23,2 16,9

Umidade relativa % 34% 69% 50%

Umidade absoluta de TBU kg vapor/kg ar seco 0,0164 0,0198 0,0133

Umidade absoluta kg vapor/kg ar seco 0,0114 0,0179 0,0103

Ponto de orvalho ºC 14,7 21 14

Entalpia kJ/kg 61,546 73,564 50,417

Volume específico m3/kg 0,969 0,965 0,942


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Carga Térmica do Ar Externo

Tabela 3 - Vazão de ar externo m3/h.pessoa 27 27

Temperatura de bulbo seco ºC 32,2 27,7

Temperatura de bulbo úmido ºC 20,2 23,2

Vazão em massa kg/s.pessoa 0,0077 0,0078

Calor sensível kW 0,0654 0,0324

Calor Latente kW 0,0207 0,1476

Calor total kW 0,0861 0,1800

Fator de calor sensível kW/kW 75,97% 18,00%


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Que valor devemos escolher?TBS máximo com TBU coincidente? Máximo calor sensível interno e do ar externo.TBU máximo com TBS coincidente? Máximo calor total e latente do ar externo, redução do calor sensível internoQual é o objetivo ? O controle da temperatura ou da umidade ou ambos?

IPLV Integrated Part Load Value

• O IPLV é a procedimento da AHRI e da indústria de medir a eficiência média geral de um sistema de resfriamento hidrônico (water chiller).

• O IPLV significa Integrated Part Load Value, Valor Integrado de Carga Parcial

• É um conceito semelhante ao SEER, em que o desempenho de carga parcial é medido e avaliado de modo que os clientes possam ter uma maneira de fazer uma comparação da eficiência operacional mundial entre várias marcas e modelos.

• O IPLV e o seu companheiro NPLV estão especificados na norma AHRI 550/590.


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IPLV Integrated Part Load Value

• O IPLV EER é calculado da seguinte forma: IPLV = 0.01A + 0.42B + 0.45C + 0.12D (NPLV usa a mesma fórmula)Onde:A = COP ou EER @ 100% de carga (Significa que cerca de 1% do tempo de operação da unidade será com 100% de capacidade)B = COP ou EER @ 75% carga (Significa que cerca de 42% do tempo de operação da unidade será com 75% de capacidade)C = COP ou EER @ 50% de carga (Significa que cerca de 45% do tempo de operação da unidade será com 50 % de capacidade)D = COP ou EER @ 25% de carga (Significa que cerca de 12% dostempo de operação da unidade será com 25% de capacidade)


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Integrated Part Load Value

• Conforme podemos ver (42% + 45%) 87% do tempo o equipamento deverá estar operando com carga parcial entre 75% e 50% da nominal

• A operação em carga parcial é mais importante que a plena carga 1% do tempo

• Termostato – normalmente a instalação é controlada somente pela carga sensível interna, caso diminua o condicionador de ar não irá remover toda a carga latente


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Seasonal Energy Efficiency Ratio (SEER)

• Relação de Eficiência Energética Sazonal (SEER):

• É uma medida da eficiência energética do equipamento ao longo da estação de refrigeração.

• Representa o resfriamento total (energia) de um condicionador de ar central ou bomba de calor (em Btu) durante a estação de resfriamento normal, em comparação com o consumo total de energia elétrica (em watts-hora) consumido durante o mesmo período.

• SEER é baseado em testes realizados de acordo com ARI 210 / 240.


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Desempenho de Trocadores de Calor Aletado AR – Fluído Frigorífico/Água

• É importante atender a carga sensível e carga latente, mesmo em cargas parciais

• Abaixo de 30% do fluxo de água não há remoção de calor latente

• Acima de 50% o desempenho é mais equilibrado para a remoção sensível e latente

• ASHRAE 2012 Systems and Equipment Chapter13 Hydronic Heating Cooling Figure 33


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Tabela 4 - Fluxo de projeto %

0% 20% 40% 60% 80% 100%

Capacidade total % 0% 40% 60% 80% 90% 100%

Capacidade sensível% 0% 40% 55% 65% 70% 72%

Capacidade latente% 0% 0% 5% 15% 20% 28%

Trocador de Calor Analisado

• Aplicação – refrigeração.• Diâmetro do tubo: ½ pol espessura da parede: 0,40 mm.• Aleta: 12 al/pol em alumínio com espessura de 0,152 mm.• Número de filas de 3, 4 e 6• Altura aletada 508 mm, comprimento aletado 1524 mm.• Altitude: nível do mar.• Fluxo de ar: 6800 m3/h, 5100 m3/h e 3400 m3/h.• TBS de entrada 27 ºC TBU de entrada 19,5 ºC (AHRI).• Software utilizado Loose Coil do YORKWORKS• Nota: trocador de calor (evaporador) padrão para 35,16 kW (10 tr) da

Starco


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Trocador de Calor Ar/Água

• A análise da serpentina de ar/água gelada será feita com vazão de ar constante e fluxo de água variável 100%, 80%, 60%, 40%, 20% com 4 e 6 filas


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Desempenho Serpentina de Água Gelada – 4 filas 12 aletas/pol

Tabela 5 – Desempenho Serpentina de 4 filas 12 al/pol 4 tubos por circuito 1/1 Pleno vazão variável

Calor Total Sensível Latente ΔP AG Velocidade Número

Vazão de AG

kW kW kW FCS kPa AG m/s Reynolds Regime

100% 39,0 28,5 10,5 0,73 10,4 0,9 10604,0 turbulento

80% 35,0 26,8 8,2 0,77 6,3 0,7 8247,5 transição

60% 30,5 24,9 5,6 0,82 3,2 0,5 5891,1 transição

40% 23,9 21,8 2,1 0,91 2,1 0,4 4712,9 transição

20% 11,7 11,7 0 1,00 0,5 0,2 2356,4 laminar


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Desempenho Serpentina de água Gelada – 4 filas 12 aletas/pol


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Tabela 6– Desempenho Serpentina de 4 filas 12 al/pol 8 tubos por circuito ½ Meio vazão variável

Calor Total Sensível Latente ΔP Velocidade Número

Vazão de AG

kW kW kW FCS AG kPa AG m/s Reynolds

100% 44,5 31,0 13,5 0,70 79,2 2,0 23564,4 turbulento

80% 39,9 28,8 11,1 0,72 38,8 1,4 16495,0 turbulento

60% 37,7 27,8 9,93 0,74 28,0 1,2 14020,8 turbulento

40% 27,6 22,3 5,3 0,81 12,7 0,8 9425,7 transição

20% 21,2 19,6 1,6 0,92 3,2 0,4 4712,9 transição


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• Redução do número de circuitos de Pleno 1:1 para meio 1:2

• Nota: devido a maior velocidade o desempenho foi maior:• Calor total aumentou em cerca de 10% de 39 kW para 44,5 kW

• Calor latente aumentou de 0 kW para 1,6 kW com 20% da vazão de água

• Apresentou uma perda de pressão elevada 80 kPa.


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Tabela 7- Serpentina de 6 filas 12 al/pol 6tubos por circuito 1/1 Pleno – vazão de água variável

Calor Total Sensível Latente ΔP Velocidade Número

Vazão AG kW kW kW FCS AG kPa AG m/s Reynolds

100% 51,5 35,2 16,3 0,68 22,3 1,2 13610,8 turbulento

80% 47,7 33,5 14,2 0,70 16,0 0,9 10604,0 turbulento

60% 42,9 31,5 11,4 0,73 9,7 0,7 8247,5 transição

40% 34,9 28,1 6,8 0,81 5,0 0,5 5891,1 transição

20% 21,6 21,0 0,6 0,97 0,8 0,2 2356,4 laminar


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Desempenho Serpentina de Água Gelada – 4 e 6 filas 12 aletas/pol

Tabela 7 - Fator de Calor Sensível em cargas parciais

Serpentina 4R 12 al 4 T 1:1 4R 12 al 8 T 1:2 6R 12 al 6 T 1:1

Vazão de AG 100% 0,73 0,70 0,68

Vazão de AG 80% 0,77 0,72 0,70

Vazão de AG 60% 0,82 0,74 0,73

Vazão de AG 40% 0,91 0,81 0,81

Vazão de AG 20% 1,00 0,92 0,97


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Desempenho Serpentina de Água Gelada – 4 e de 6 filas 12 aletas/pol

• O fator de calor sensível é praticamente o mesmo para as serpentinas de 4 ou de 6 filas.

• A capacidade de refrigeração é maior em função da velocidade da água, regime de fluxo turbulento em cerca de 14%.

• A capacidade de refrigeração é maior em função da área de troca 50% a mais de material (4 para 6 filas) em cerca de 32%.

• Confirmado que o calor latente é crítico em relação a carga parcial do calor sensível • redução da vazão consequentemente da velocidade de água fluxo laminar


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Desempenho de Serpentinas de Expansão Direta

• Serpentinas de expansão direta com 3, 4 e 6 filas com 12 aletas por polegada

• Desempenho de capacidade de refrigeração total, fator de calor sensível com temperaturas de evaporação de 2,5 ºC a 10 º C• Diferentes arranjos com unidades condensadoras (Mix Match)

• Desempenho com temperatura de evaporação constante de 6,7 ºC e vazão de ar insuflado variável 100%, 75% e 50%• Típico em sistemas de fluxo de refrigerante variável


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Serpentina de Expansão Direta 3 filas, 12 al/pol Vazão constante 6800 m3/h e Temperatura de Evaporação Variável de 2,5 ºC a 10 ºC


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2,5 5 6,7 7,5 10

Calor sensível kW 29 26,1 24,1 23 20,1

Calor latente kW 16,5 12,5 9,6 8,1 3,7

Calor total kW 45,5 38,6 33,7 31,1 23,8

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

Cap

acid

ade

de

refr

iger

ação

em

kW

Serpentina DX 3 filas 12 al/pol Tev variável com vazão constante 6800 m3/h



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2,5 5 6,7 7,5 10

Calor sensível kW 33,3 30,2 28 26,9 23,5

Calor latente kW 18,8 14,9 11,9 10,3 5,1

Calor total kW 52,1 45,1 39,9 37,2 28,6

0

10

20

30

40

50

60

Cap

acid

ade

de

refr

iger

ação

em

kW

Serpentina DX 4 filas 12 al/pol Tev variável de 2 a 10 ºC com vazão constante 6796 m3/h



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2,5 5 6,7 7,5 10

Calor sensível kW 40,8 36,7 32,6 31,5 27,9

Calor latente kW 24,7 20 14,3 12,8 7,7

Calor total kW 65,5 56,7 46,9 44,3 35,6

0

10

20

30

40

50

60

70

Cap

acid

ade

de

refr

iger

ação

em

kW

Serpentina DX 6 filas 12 al/pol Tev variável de 2 a 10 ºC com vazão constante 6796 m3/h

Calor Total Comparação 3, 4 e 6 filas 12 al/polpara Diferentes Temperatura de Evaporação


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2,5 5 6,7 7,5 10

3R12al 8 kW 45,5 38,6 33,7 31,1 23,8

4R12al 8 kW 52,1 45,1 39,9 37,2 28,6

6R12al 12 kW 65,50 56,70 46,90 44,30 35,60

0

10

20

30

40

50

60

70

Cap

acid

ade

de

refr

iger

ação

em

kW

Calor Total Serpentina DX 3, 4 e6 filas 12 al/pol Vazão de ar constante 6796 m3/h com Tev variável de 2,5 a 10 ºC

Fator de Calor Sensível Comparação 3, 4 e 6 filas, 12 al/pol para Diferentes Temperatura de Evaporação


superdimensionar?35

2,5 5 6,7 7,5 10

3R12al 06 FCS 0,64 0,68 0,72 0,74 0,84

4R12al 8 FCS 0,64 0,67 0,70 0,72 0,82

6R12al 08 FCS 0,62 0,65 0,70 0,71 0,78

0,00

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,70

0,80

0,90

Fato

r d

e C

alo

r Se

nsí

vel

Fator de Calor Sensível Serpentina DX 3, 4 e6 filas 12 al/pol Vazão de ar constante 6796 m3/h com Tev variável de 2,5 a 10 ºC

Arranjos de diferentes compressores para as Serpentinas de 3, 4 e 6 filas, 12 al/pol para Diferentes Temperatura de Evaporação


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0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

TEV 2,5 ºC TEV 5 ºC TEV 7,5 ºC TEV 10 ºC

Ref

rige

raçã

o e

m k

W

Ponto de Equilíbrio Evaporador de 3, 4 e 6 filas 12 al/pol e Compressor Scroll de 10 tr a 19 tr

3 filas 12 al/pol

4 filas 12 al/pol

6 filas 12 al/pol

GSD60120VA

GSD137VA

GSD60154VA

GSD60182VA 4

GSD60235VA 4

Valores de capacidade de Refrigeração dos Evaporadores e dos Compressores

Temperatura - 3 filas 12 al/pol 8 circuitos TR 9,8 10,9 12,2 14,5 18,5

de evaporação 3 filas 12 al/pol 4 filas 12 al/pol 6 filas 12 al/pol GSD60120VA GSD137VA GSD60154VA GSD60182VA 4 GSD60235VA 4

TEV 2,5 ºC 45,5 52,1 65,5 31,4 35 39,2 46,8 59,6

TEV 5 ºC 38,6 45,1 56,7 34,3 38,2 42,8 51 65

TEV 7,5 ºC 31,1 37,2 44,3 37,4 41,6 46,6 55,5 70,8

TEV 10 ºC 23,8 28,6 35,6 40,8 45,2 50,7 60,3 77,1


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Nota: a) para o evaporador de 3 filas, 12 aletas por polegada com 8 circuitos as capacidades dos compressores são

apresentadas na primeira linha.b) Temperatura de condensação de 50 ºC

Ponto de Equilíbrio Evaporadores e Compressores

Ponto de equilíbrio 3 filas 12 al/pol 4 filas 12 al/pol 6 filas 12 al/pol

Capacidade de

refrigeração TEV ºC kW TEV ºC kW TEV ºC kW

GSD60120VA kW 6,0 37,0 7,5 37,2 9,4 40

GSD137VA kW 5,0 38,6 6,5 40,0 8,5 43

GSD60154VA kW 3,8 41,0 5,5 43,0 7,2 46

GSD60182VA 4 kW 2,5 45,5 3,7 49,0 5,8 53

GSD60235VA 4 kW 3,5 62


superdimensionar?38

Desempenho Serpentina 3R12al 08 com Vazão de Ar Variável 50%, 75% e 100% com Temperatura de Evaporação Constante de 6,7 ºC


superdimensionar?39

3398 5097 6796

Calor sensível kW 16 20,7 24,6

Calor latente kW 7,2 8,4 9,2

Calor total kW 23,2 29,1 33,8

0

5

10

15

20

25

30

35

40

Cap

acid

ade

de

re

frig

era

ção

em

kW

Serpentina DX 3 filas 12 al/pol Tev 6,7 ºC Vazão de ar variável 50%, 75% e 100%



superdimensionar?40

3398 5097 6796

Calor sensível kW 17,8 23,85 28,7


Calor total kW 26,4 34,25 40

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

Cap

acid

ade

de

re

frig

era

ção

em

kW




superdimensionar?41

3398 5097 6796

Calor sensível kW 20,1 27,9 34,6


Calor total kW 30,5 41,4 50,3

0

10

20

30

40

50

60

Cap

acid

ade

de

re

frig

era

ção

em

kW


Fator de Calor Sensível Serpentina de 3R, 4R e 6R 12al com Vazão de Ar Variável 50%, 75% e 100% com Temperatura de Evaporação Constante de 6,7 ºC


superdimensionar?42

3398 5097 6796

3R12al 8 FCS 0,69 0,71 0,73

4R12al 8 FCS 0,67 0,70 0,72

6R12al 12 FCS 0,66 0,67 0,69

0,62

0,64

0,66

0,68

0,70

0,72

0,74

Fato

r d

e C

alo

r Se

nsí

vel

Fator de Calor Sensível Serpentina DX 3, 4 e6 filas 12 al/pol Tev 6,7 ºC Vazão de ar variável 50%, 75% e 100%

Separar a Carga Sensível e a Carga Latente

Descrição Carga sensível Carga latente

Ponto de controle Forma de controle Ponto de controle Forma de controle

Registro de face e de

derivação na serpentina

TBS no ambiente Registro de face e de

derivação da serpentina

Umidade relativa no

ambiente

Ponto de orvalho após a

serpentina

Registro de retorno e de

derivação da serpentina

TBS no ambiente Registro de retorno a caixa

de mistura ou de derivação

para o módulo do

ventilador

Umidade relativa no

ambiente


serpentina

Vazão de ar variável TBS no ambiente Controle da rotação do

ventilador

Umidade relativa no

ambiente


serpentina

Sistema dedicado de

tratamento do ar externo

TBS no ambiente Controle da temperatura de

insuflação pelo

equipamento dedicado ao

ambiente

Umidade relativa no

ambiente

Ponto de orvalho de

insuflação do equipamento

dedicado de tratamento do

ar externo

Teto frio e viga fria TBS no ambiente Controle das temperaturas

de superfície (vazão de

água gelada) do teto frio ou

da viga fria

Umidade relativa no

ambiente

Ponto de orvalho de

insuflação do equipamento

dedicado de tratamento do

ar externo


superdimensionar?43

Desempenho de Serpentinas

• Controle da temperatura (calor sensível) não há dificuldade

• Controle do conteúdo de umidade (calor latente) tem que ser corretamente analisado

• O projeto deverá analisar a importância do controle da umidade e da temperatura para a aplicação, separando as cargas


superdimensionar?44

Desempenho de Serpentinas

• Para sistemas com água gelada a operação em carga parcial é crítica no controle da umidade, podendo chegar a zerar o calor latente

• Para sistemas de fluxo de refrigerante variável mantendo a pressão de evaporação (sucção do compressor) constante, associada a redução da vazão de ar insuflada é um bom procedimento para reduzir a capacidade sem aumentar de forma excessiva o fator de calor sensível

• A temperatura de superfície da aleta (evaporação + resistência térmica) é que determina o fator de calor sensível de operação do equipamento


superdimensionar?45

PALESTRANTE

(11) [email protected]

10/12/2018 46Capacidade sensível e latente de serpentinas vale a pena

superdimensionar?

capacidade de remoção de calor sensível e latente em ... · experiência profissional - opinião...

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