anexo a itens ii.1 a ii.6.1 a

I"""""

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MARINHA DO BRASILCapitania dos Portos do Espírito Santo

http://www.dpc.mar.mil.br/SISGEVIIASSINATURA_ DIGIT ALlexibeDocParaAssinaturaManua... 5/20/aaaa

DECLARAÇÃO DE CONFORMIDADE PARA OPERAÇÃO DE PLATAFORMAS(STATEMENT OF COMPLIANCE FOR OFFSHORE INSTALLATIONS)

N° de inscrição: 387E000844

Certifico que a plataforma NOBLE PAUL WOLFF, bandeira Libéria, n" IMO 8756277,This is to Certify that the oflshore installation NOBLE PAUL WOLFF,jlag Liberia, IMO Number 8756277,

n° de inscrição 387E000844, classificado pela American Bureau of Shipping, foi submetida àRegistration Number 387E000844, classified by American Bureau 0/ Shipping, was submitted to

PERÍCIA TÉCNICA para efetuar atividades de perfuração, produção e armazenamento de petróleo e/ou gásTECHNICAL INVESTIGATION for drilling, production and storage activities of petroleum and/or natural gas

em 01103/2011, em Vitória, de acordo com o estabelecido nas Normas da Autoridade Marítimain 03/01/2011, at Vitória, in accordance with the requirements established in the Maritime Authority's

para Operação de Plataformas - NORMAM 01 - Capítulo 9 e está autorizada a operar até aRegulationfor OjJShore Installations Operations - NORMAM 01 - Chapter 9 and is authorized to operate until

data de validade desta Declaração.the validity date of this Statement.

Esta Declaração, emitida nos Termos do Convênio firmado entre a Diretoria de Portos e Costas - DPC e aThis Statement was issued under the terms of the Agreement signed by the Directorate of Ports and Coasts - DPCand the

Agência Nacional do Petróleo - ANP, constitui documento válido para operação em Águas JurisdicionaisBrasileiras - AJB.National Petroleum Agency - ANP and constitutes valid document for operation in Brazilian JurisdictionalWaters -AJB.

Emitido na Capitania dos Portos do Espírito Santo, em 20/05/2011.Issued at Capitania dos Portos do Espírito Santo, in OS/20/2011.

Válido até 01103/2012.Valid until 03/01/2012.

Paulo Cesar Go~s BessaCapitão-de-Mar-e-Guerra

Capitão dos Portos

Certificate No.: 09185107-1978141-001

MOBILE OFFSHORE DRILLING UNIT SAFETY CERTIFICATE (1989)

ISSUED UNDER THE PROVISIONS OF THEIMO CODE FORTHE CONSTRUCTIONAND EQUIPMENTOF

MOBILE OFFSHOREDRILLING UNITS, 1989AS AMENDED

UNDER THE AUTHORITY OF THE GOVERNMENT OF

THE REPUBLIC OF PANAMA

Nogueira, LorenaBy _SURVEYOR, AMERICAN BUREAU OF SHIPPING

Distinctive Identification Type Port of Registry(name or number) (1.3 of the Code)

GOLD STARColumn Stabilized Unit Panama

3ELK6

Date on which keel was laid or unit was at a similar stage of construction or on which major conversion was commenced ------------------THIS IS TO CERTIFY:1. That the above-mentioned unit has been duly surveyed in accordance with the applicable provisions of the Code for the Construction and

Equipment of Mobile Offshore Drilling Units, 1989.2. That the survey showed that the structure, equipment, fittings, radio station arrangements and materials of the unit and the condition thereof are in

all respects satisfactory and that the unit complies with the relevant provisions of the Code.

3. That the life-saving appliances provide for a total number of 130 persons and no more as follows:

SELF RIGHTING, FIRE-PROTECTED LIFEBOATS (LSA Code, section 4.9)- TWO(2) LIFEBOATS LOCATED MAIN DECK FORWARD CENTER, CAPACITY 65 PERSONS EACH- TWO(2) LIFEBOATS LOCATED MAIN DECK AFT CENTER, CAPACITY 65 PERSONS EACH

LlFERAFTS FOR MAX. STOWAGE HEIGHT 35 METER:- THREE(3) LlFERAFTS LOCATED MAIN DECK FORWARD PORT, CAPACITY 25 PERSONS EACH- THREE(3) LlFERAFTS LOCATED MAIN DECK AFT STARBOARD, CAPACITY 25 PERSONS EACH

03 July 2007

4. That, in accordance with 1.4 of the Code, the provisions of the Code are modified in respect of the unit in the following manner:

EXEMPTION CERTIFICATE, MODU CODE Reg. Chapter 101 Section 11.2 (IMMERSION SUITS).EXEMPTION CERTIFICATE, MODU CODE Reg. Chapter 141 Section 7, SOLAS Chapter V, Reg. 22.3 (NAVIGATION BRIDGE VISIBILITY)EXEMPTION CERTIFICATE, MODU CODE Reg. Chapter 141 Section 7.1 (SAFETY OF NAVIGATION 1COLREG, 1972)

5. That this unit has been issued with an approval for the use of continuous survey techniques under 1.6.4 of the Code in lieu of periodical andintermediate surveys.

Hull BMachinery B

Signature and Seal of Approving Authority Date of Continuous Survey Program Approval

This Certificate is valid until 14 October 2014

15 October 2009Completion date of the survey on which this certificate is based: _

Issued at Cabo Frio, Rio de Janeiro 26 April 2011-----~~m-c-e-07fl~s-su-e-O~f~C~e~rl~m~ca~t~e)~--~----on------D-a-re-o-f-~-s-ue------

The undersigned declares that he is duly authorized by the

MODU PAN 89 02K Rev 1 Page 1 of 3

Certificate No.: 09185107-1978141-001

Endorsement for annual and intermediate surveys

This is to certify, that, at a survey required by 1.6 of the 1989 MODU Code, this unit was found to comply with the relevantprovisions of the Code.

Annual Survey:

PIa ce _ Date _

Signed _

SurveyorAmerican Bureau of Shipping

Annuallintermediate Survey:

Place~ _ Date _

SignedSurveyor

American Bureau of Shipping


Place~ _ Date _

Signed ---;;,-- _Surveyor


Annual Survey:

Place~ _ Date _

Signed -::- _Surveyor


Annual/intermediate survey in accordance with 1.6.11.7.3 of the Code

Place~ _ Date _

Signed ..,..,.-:=-:-:,.,..,-::-::-- _Surveyor

American Bureau of ShippingEndorsement for the drydock survey

This is to certify that, at a survey required by 1.6 of the Code, this unit was found to comply with the relevant provisions of the Code.

First inspection:

Place~ _ Date _



Second inspection:

Place --------------------------------------- Date _

Signed -,- _Surveyor



Certificate No.: 09185107-1978141-001

Endorsement to extend the Certificate if valid for less than 5 years where 1.6.11.3 of the Code applies

This unit complies with the relevant requirements of the Code, and this certificate should, in accordance with 1.6.11.3 of the Code, beaccepted as valid until --------------------------Place--------------------------------------- Date------------------------------Signed, _


Endorsement where the renewal survey has been completed and 1.6.11.4 of the Code applies

This unit complies with the relevant requirements of the Code, and this certificate should, in accordance with 1.6.11.4 of the Code, beaccepted as valid until --------------------------Place _ Date _

Signed .,.,-.,.---,---,-., _Surveyor


Endorsement to extend the validity of the certificate until reaching the port of survey where 1.6.11.5 of the Code applies

This certificate should, in accordance with 1.6.11.5 of the Code, be accepted until --------------------------Place~ _ Date _

Signed _


Endorsement for the advancement of the anniversary date where 1.6.11.7 of the Code applies

In accordance with 1.6.11.7 of the Code, the new anniversary date is

Place _ Date _

Signed _


In accordance with 1.6.11.7 of the Code, the new anniversary date is _

Place _ Date _

Signed .,-- _Surveyor



I"""""

Documento para assinatura Página 1 de 1

MARINHA DO BRASILCapitania dos Portos do Espírito Santo

http://www.dpc.mar.mil.br/SISGEVIIASSINATURA_ DIGIT ALlexibeDocParaAssinaturaManua... 5/20/aaaa

DECLARAÇÃO DE CONFORMIDADE PARA OPERAÇÃO DE PLATAFORMAS(STATEMENT OF COMPLIANCE FOR OFFSHORE INSTALLATIONS)

N° de inscrição: 387E000844

Certifico que a plataforma NOBLE PAUL WOLFF, bandeira Libéria, n" IMO 8756277,This is to Certify that the oflshore installation NOBLE PAUL WOLFF,jlag Liberia, IMO Number 8756277,

n° de inscrição 387E000844, classificado pela American Bureau of Shipping, foi submetida àRegistration Number 387E000844, classified by American Bureau 0/ Shipping, was submitted to

PERÍCIA TÉCNICA para efetuar atividades de perfuração, produção e armazenamento de petróleo e/ou gásTECHNICAL INVESTIGATION for drilling, production and storage activities of petroleum and/or natural gas

em 01103/2011, em Vitória, de acordo com o estabelecido nas Normas da Autoridade Marítimain 03/01/2011, at Vitória, in accordance with the requirements established in the Maritime Authority's

para Operação de Plataformas - NORMAM 01 - Capítulo 9 e está autorizada a operar até aRegulationfor OjJShore Installations Operations - NORMAM 01 - Chapter 9 and is authorized to operate until

data de validade desta Declaração.the validity date of this Statement.

Esta Declaração, emitida nos Termos do Convênio firmado entre a Diretoria de Portos e Costas - DPC e aThis Statement was issued under the terms of the Agreement signed by the Directorate of Ports and Coasts - DPCand the

Agência Nacional do Petróleo - ANP, constitui documento válido para operação em Águas JurisdicionaisBrasileiras - AJB.National Petroleum Agency - ANP and constitutes valid document for operation in Brazilian JurisdictionalWaters -AJB.

Emitido na Capitania dos Portos do Espírito Santo, em 20/05/2011.Issued at Capitania dos Portos do Espírito Santo, in OS/20/2011.

Válido até 01103/2012.Valid until 03/01/2012.

Paulo Cesar Go~s BessaCapitão-de-Mar-e-Guerra

Capitão dos Portos

Certificate No.: 09185107-1978141-001

MOBILE OFFSHORE DRILLING UNIT SAFETY CERTIFICATE (1989)

ISSUED UNDER THE PROVISIONS OF THEIMO CODE FORTHE CONSTRUCTIONAND EQUIPMENTOF

MOBILE OFFSHOREDRILLING UNITS, 1989AS AMENDED

UNDER THE AUTHORITY OF THE GOVERNMENT OF

THE REPUBLIC OF PANAMA

Nogueira, LorenaBy _SURVEYOR, AMERICAN BUREAU OF SHIPPING

Distinctive Identification Type Port of Registry(name or number) (1.3 of the Code)

GOLD STARColumn Stabilized Unit Panama

3ELK6

Date on which keel was laid or unit was at a similar stage of construction or on which major conversion was commenced ------------------THIS IS TO CERTIFY:1. That the above-mentioned unit has been duly surveyed in accordance with the applicable provisions of the Code for the Construction and

Equipment of Mobile Offshore Drilling Units, 1989.2. That the survey showed that the structure, equipment, fittings, radio station arrangements and materials of the unit and the condition thereof are in

all respects satisfactory and that the unit complies with the relevant provisions of the Code.

3. That the life-saving appliances provide for a total number of 130 persons and no more as follows:

SELF RIGHTING, FIRE-PROTECTED LIFEBOATS (LSA Code, section 4.9)- TWO(2) LIFEBOATS LOCATED MAIN DECK FORWARD CENTER, CAPACITY 65 PERSONS EACH- TWO(2) LIFEBOATS LOCATED MAIN DECK AFT CENTER, CAPACITY 65 PERSONS EACH

LlFERAFTS FOR MAX. STOWAGE HEIGHT 35 METER:- THREE(3) LlFERAFTS LOCATED MAIN DECK FORWARD PORT, CAPACITY 25 PERSONS EACH- THREE(3) LlFERAFTS LOCATED MAIN DECK AFT STARBOARD, CAPACITY 25 PERSONS EACH

03 July 2007

4. That, in accordance with 1.4 of the Code, the provisions of the Code are modified in respect of the unit in the following manner:

EXEMPTION CERTIFICATE, MODU CODE Reg. Chapter 101 Section 11.2 (IMMERSION SUITS).EXEMPTION CERTIFICATE, MODU CODE Reg. Chapter 141 Section 7, SOLAS Chapter V, Reg. 22.3 (NAVIGATION BRIDGE VISIBILITY)EXEMPTION CERTIFICATE, MODU CODE Reg. Chapter 141 Section 7.1 (SAFETY OF NAVIGATION 1COLREG, 1972)

5. That this unit has been issued with an approval for the use of continuous survey techniques under 1.6.4 of the Code in lieu of periodical andintermediate surveys.

Hull BMachinery B

Signature and Seal of Approving Authority Date of Continuous Survey Program Approval

This Certificate is valid until 14 October 2014

15 October 2009Completion date of the survey on which this certificate is based: _

Issued at Cabo Frio, Rio de Janeiro 26 April 2011-----~~m-c-e-07fl~s-su-e-O~f~C~e~rl~m~ca~t~e)~--~----on------D-a-re-o-f-~-s-ue------

The undersigned declares that he is duly authorized by the


Certificate No.: 09185107-1978141-001

Endorsement for annual and intermediate surveys

This is to certify, that, at a survey required by 1.6 of the 1989 MODU Code, this unit was found to comply with the relevantprovisions of the Code.

Annual Survey:

PIa ce _ Date _

Signed _



Place~ _ Date _

SignedSurveyor



Place~ _ Date _

Signed ---;;,-- _Surveyor


Annual Survey:

Place~ _ Date _



Annual/intermediate survey in accordance with 1.6.11.7.3 of the Code

Place~ _ Date _

Signed ..,..,.-:=-:-:,.,..,-::-::-- _Surveyor

American Bureau of ShippingEndorsement for the drydock survey

This is to certify that, at a survey required by 1.6 of the Code, this unit was found to comply with the relevant provisions of the Code.

First inspection:

Place~ _ Date _



Second inspection:

Place --------------------------------------- Date _

Signed -,- _Surveyor



Certificate No.: 09185107-1978141-001

Endorsement to extend the Certificate if valid for less than 5 years where 1.6.11.3 of the Code applies

This unit complies with the relevant requirements of the Code, and this certificate should, in accordance with 1.6.11.3 of the Code, beaccepted as valid until --------------------------Place--------------------------------------- Date------------------------------Signed, _


Endorsement where the renewal survey has been completed and 1.6.11.4 of the Code applies

This unit complies with the relevant requirements of the Code, and this certificate should, in accordance with 1.6.11.4 of the Code, beaccepted as valid until --------------------------Place _ Date _

Signed .,.,-.,.---,---,-., _Surveyor


Endorsement to extend the validity of the certificate until reaching the port of survey where 1.6.11.5 of the Code applies

This certificate should, in accordance with 1.6.11.5 of the Code, be accepted until --------------------------Place~ _ Date _

Signed _


Endorsement for the advancement of the anniversary date where 1.6.11.7 of the Code applies

In accordance with 1.6.11.7 of the Code, the new anniversary date is

Place _ Date _

Signed _


In accordance with 1.6.11.7 of the Code, the new anniversary date is _

Place _ Date _

Signed .,-- _Surveyor



Lad PETROBRAS

Rio de Janeiro, 26 de margo de 2010E&P-CORP/SMS/MA 0032/2010

AoInstituto Brasileiro do Meio Ambiente e dos Recursos Naturals RenovaveisIBAMACOORDENAQAO GERAL DE PETROLEO DE GAS - CGPEGPrapa XV de Novembro, 42 - 9° andar - CentroCep: 20010-010 - Rio de JaneiroSr. Edmilson Comparini Maturana - Coordenador Geral

Assunto: Envio dos RelatOrios das Auditoriais Ambientais realizadas nasUnidades Maritimas de Perfurapäo sob a gestäo da Unidade de Servipo deSondagem Semi-submersivel - US-SSReferencia: Lei Federal 9966/00, Resolugão CONAMA n° 306/02

Prezado Senhor,

Encaminhamos, em anexo, os relatOrios (cOpia impressa e CD) das auditoriasambientais realizadas em atendimento a Lei Federal 9966/00 nas seguintesUnidades Maritimas de Perfurap5o: SS-69, SS-45, NS-09, SS-40,P-17,SS-64,SS-39, SS-62, NS-15, NS-18, SS-68, NS-28, SS-52, SS-43, SS-20, SS-63, SS-57,NS-16, NS-23, SS-37, SS-48, SS-51, SS-61, SS-47, SS-66, SS-60, SS-53, P-16,NS-21, SS-45, SS-55, P-10, NS-17, SS- 54, SS- 67 e SS-56.

Colocamo-nos a disposicäo para quaisquer esciarecimentos que se fapamnecessarios.

\_A enci amente,

Claudio oberto ltra S9areGerente Setorial de Meio AmbienteE&P-Corporativo

Anexo(s): Uma cOpia de cada relatOrio impresso e em CD.

CGPEG DUG IBAMA N , _64 4 / 4

,k90 ckA

Av. Reptblica do Chile, 330 - 30° andar - CentroEdificio Torre Ventura Corporate Towers - Ala Leste20031-170 - Rio de Janeiro - RJ - BrasilTel.: (55 21) 2144.8578- Fax: (55 21) 2144.8586

Ofício ri 1129/2009/SEP

RECEBIDO

A Sua Senhoria o Senhor

g l 091 0,-\Mario CarminattiGerente ExecutivoE&P ExploraçãoPetróleo Brasileiro S. AAv. República do Chile, 65/ sala 1801 - Centro .20 .031-912 - Rio de Janeiro - RJ - Brasil

Referência: Processo Administrativo n° 48610 .001651/2009 - flexibilização de prazosexploratórios

Assunto :

Resolução de Diretoria n° 891/2009 .

Prezado Senhor,

1 . A SEP encaminha a Resolução de Diretoria n° 891/2009, datada de 16 de setembrode 2009, que deliberou sobre a flexibilização de prazos exploratórios em razão de indisponibilidademundial de equipamentos de perfuração para águas profundas e a alocação de duas sondas para aANP para a realização de atividades exploratórias em áreas não-concedidas, para conhecimento eprovidências necessárias .

2 . A SEP informa que tendo em vista a extensão de prazo para cumprimento doscompromissos exploratórios, concedida por força de Resolução de Diretoria 891/2009, as GarantiasFinanceiras que asseguram esses compromissos deverão ser estendidas, sendo que o prazo devencimento de tais Garantias Financeiras deverá considerar 180 dias após o último dia do Períodode Exploração que foi concedido por força desta RD .

3 . A SEP informa, ainda, que as Garantias Financeiras deverão ser trazidas à ANPpelos Operadores dos Contratos e o prazo para a entrega das mesmas é de 30 (trinta) diascontados a partir do recebimento deste Ofício .

Atenciosamente,

Q/ Theognis Castejón Rodrigues

Superintendente de Exploração

Anexo : Resolução de Diretoria n° 891/2009 def9ëf89~os da SilvaTRDMS/M

Superintendente AdjuntoSEPIANPIRJ

AGÊNCIA NACIONAL DO PETRÓLEO, GÁSNATURAL E BIOCOMBUSTÍVEISAv. Rio Branco, No . 65 - 19° andar20.090-004 - Rio de Janeiro - RJ

Tel .: 21 - 2112-8403 e-mail: lbezerra.worktime@anp .gov.br

RAQUEL SANTOS DA SILVARio de Janeiro, 25 de setembro de 2009 .

J E HEM (pUE L§A RABELOGepf~ico Sénior

VERIFI AÇAO

fflpProcesso W: 48610.00165112009Reunião de Diretoria W. 540Data: 1610912009RD - 89112009

RESOLUÇÃO DE DIRETORIA

ASSUNTO: Análise sobre a flexibilização de prazos referentes aos blocos doscontratos BM-S-51, BM-C-25, BM-J-4, BM-J-S, BM-CAL-11,BM-CAL-12, BM-CAL-9, BM-POT-17, BM-C-35, BM-CAL-7,BM-S-17, BM-C-36 e BM-S-50

RESOLUÇÃO: A Diretoria da Agência Nacional do Petróleo, Gás Natural eBiocombustíveis - ANP, com base na Proposta de Ação n° 153, de25 de fevereiro de 2009, considerando o pedido doConcessionário Petróleo Brasileiro S.A. de flexibilização deprazos exploratórios em razão de indisponibilidade mundial deequipamentos de perfuração para águas profundas e a alocaçãode duas sondas para a ANP para a realização de atividadesexploratórias em áreas não-concedidas, resolve :

1) Conceder os prazos abaixo, estendendo o período em curso econsequentemente a Fase de Exploração, da seguinte forma :

BLOCO PERLODO FASE

S-M-619 31/1212013 3111212015BM-C-25 31/1212013 31112/2013J M-63 3111212012 3111212014J-M-59 31112/2013 3111212015J-M-61 3118/2013 311812015CAL-M-248 311812013 31,1812015CAL-M-188 3111212012 3111212014POT-M-665 3111212013 3111212 15C-M-535 3014/2013 3014/2015BM-S-17 311812012 311812012S-M-623 31/8/2013 311812015J-M-5 311812012 311812014J-M-115 301412013 301412015

2) Conceder, excepcionalmente, os prazos abaixo, estendendo o período em cursoe consequentemente a Fase de Exploração para os blocos J-M-3, J-M-165,CAL-M-312 e CAL-M-120, que são contíguos, respectivamente, aos blocos J-M-S,J-M-115, CAL-M-372 e CAL-M-186 :

3) Indeferir os pedidos de prorrogação de prazos para os blocos C-M-401,C-M-403, POT-M-853, POT-M-855, por estarem com o PEM cumprido ou nãopossuírem compromisso de perfuração de poço no primeiro período exploratórïo epor não haver manifestação explicita (compromisso e garantia financeira) deentrada no segundo período exploratório .

MURILO MOTA FILHOSecretário Executivo

Pág. 02 da Resolução de Diretoria n° 899, de 96 de setembro de

CAL-M-372 3111212013 31/1212015CAL-M-186 3010412013 3110412015

BLOCO PERíODO FASEJ-M-3 311812012 31/C/2014J-M-165 301412013 301412015CAL-M-312 3111212013 31112/2015CAL-M-120 3010412013 3110412015

Sociedade Classificadora ABS

Descrição da Unidade Marítima SS-53

Noble Paul Wolf

Proprietário

TipoBandeiraAno de Construção

01 - Descrição da Unidade de PerfuraçãoNome da UnidadeIdentificador Petrobras

Noble Paul WolfSS-53

Noble do Brasil S/C Ltda

Embarcação para perfuração, completação e intervenção em poços de petróleo, semi-submersível de posicionamento dinâmico.

Libéria1998

ClassificaçãoA1 Column Stabilized Semi-Submersible Drilling Unit

Nº certificado

8129224-1685292-005

8129224-1685292-007

387E000844

8129224-1685292-0068765277

Unidademetrosmetrosmetros

03 - Estrutura e Característica GeraisItem

Comprimento TotalProfundidade (Pontal)

104,1224,07

IMO

30/04/2014

Sociedade Classificadora ABS29 DE NOVEMBRO DE 1998

ItemCertificado de Prevenção Poluição por Óleo (IOPP)

02 - Documentação

30/04/2014

Certificado de Equipamentos segurança (MODU)

01/03/2012

30/04/2014

n/a

Certificado de Conformidade da Marinha

Certificado de Prevenção Poluição por Esgoto Sanitário (SPP)

Validade

Dimensão

Largura Total 100,50

Data de atualizaçãoData de Classificação

metrosmetros

nósToneladas

metrosnós

ToneladasToneladas

metrosToneladas

metrospéspés

ToneladasDimensões de moon-pool (total)

1000,09,14x 6,10

NA

14.957,00

Casco duplo (dimensões dos submarinos)Carga variável máxima

Deslocamento com calado de trânsito

Dimensões de moon-pool4.990,00

1200,0Peso leve

Dimensões de moon-pool (livre)

Deslocamento (gross tonnage)

Calado em trânsitoVelocidade de reboque em calado de trânsito

0,3

BocaCalado em operaçãoVelocidade de reboque em calado de operação

24,68110,76

19373,14 Curto

0,3024,68

31,199,98 Curto

31,199,98 Curto

Deslocamento com calado de operação

Toneladas

Unidademetrosmetros

Tanques ( Nomes ) Cap. individual Unidade

FOPF-06 631 m³FOPP-01 338 m³FOPP-02 338 m³FOSP-01 338 m³FOSP-02 338 m³

FOPAP-02 704,00 m³FOSAP-02 704 m³

Capacidade Total 3391,00 m³Tanque 1 8,30 m³

Capacidade Total 8,30 m³Tanque 1 2,5 m³Tanque 2 2,5 m³

Convés Principal

Convés Principal

Pontoom a bombordo

Pontoom a bombordo

Pontoom a boreste

Pontoom a boreste

Pontoom a popa

Pontoom a popa

14.957,00

LocalizaçãoProdutos estocados

Peso leve

04 - Parâmetros Ambientais de operação

Sapata a bombordo

Item DimensãoMáxima lâmina d'águaMínima lâmina d'água

2.700,00210,00

Convés Principal

Tanque óleo combustível

Tanque de óleo sujo

05 - Armazenamento

Tanque 3 2,5 m³Tanque 4 2,5 m³


Capacidade Total 8,81 m³DWFF-06 500,00 m³DWSF-02 437,00 m³DWPF-02 412,00 m³

Capacidade Total 1349,00 m³PWFF-2A 218,00 m³PWFF-2B 218,00 m³

Capacidade Total 436,00 m³

Sapata de popaTanque de água

potável

Tanque de lubrificante

Tanque de água industrial

Convés Principal

Sapata a proa

Sapata a bombordo

Sapata de popa

Sapata a bombordo

Tanque de óleo hidráulico

Convés Principal

Convés Principal

Capacidade Total 436,00 m³BFF-1 401,00 m³BFF-3 437,00 m³BFF-4 500,00 m³BFF-5 500,00 m³BPF-1 403,00 m³BPF-3 437,00 m³BPF-3 500,00 m³BPF-4 562,00 m³BPF-5 409,00 m³BSF-1 437,00 m³BSF-3 500,00 m³BSF-4 500,00 m³BSF-5 471,00 m³BSF-6 370,00 m³

BPAP-8 370,00 m³BSAP-8 261,00 m³BFC-12 298,00 m³

Sapata de proa

Sapata de proa

potável

Tanque de água de lastro

Sapata de bombordo

Sapata de bombordo

Sapata de bombordo

Sapata de proa

Sapata de bombordo

Sapata de boreste

Sapata de boreste

Sapata de boreste

Sapata de boreste

Sapata de boreste

Sapata de bombordo

Proa do pontoon

Proa do pontoon

Coluna

Sapata de proa

BFC-11 424,00 m³BFC-10 424,00 m³BPC-10 424,00 m³BSC-10 348,00 m³BFC-09a 348,00 m³BCF-09b 348,00 m³BSC-09A 348,00 m³BSC-09B 348,00 m³

Capacidade Total 10368 m³2500 CU FT 2500 m³1250 CU FT 1250,00 m³

m³P-Tanks

Silo para cimento

Coluna

Coluna

Coluna

Coluna

Coluna

Coluna

P-Tanks

Coluna

Coluna

2000 CU FT 2000,00 m³2000 CU FT 2000 m³

Capacidade Total 7750,00 m³2500 CU FT 2500 m³1250 CU FT 1250 m³1500 CU FT 1500,00 m³

Capacidade Total 5250,00 m³2500 CU FT 2500,00 m³1250 CU FT 1250,00 m³1500 CU FT 1500 m³

Capacidade Total 5250,00 m³Mud Pit # 1 69,33 m³Mud Pit # 2 69,34 m³Mud Pit # 3 71,12 m³Mud Pit # 4 70,5 m³Mud Pit # 5 70,5 m³Slugging Pit 12,61 m³

Silo para cimento

Silo para bentonita/calcário

P-Tanks

P-Tanks

P-Tanks

P-Tanks

P-Tanks

P-Tanks

Silo para baritinaP-Tanks

Convés Principal

Convés Principal

Convés Principal

Convés Principal

Convés Principal

P-Tanks

Tanque de lama ativoConvés Principal

Capacidade Total 363,40 m³MPP-01 137,00 m³MPP-02 183,00 m³MPP-03 183,00 m³MSP-01 137,00 m³MSP-02 183,00 m³MSP-03 183,00 m³


Capacidade Total 11640,00 m³Tanque 1 167,66 m³Tanque 2 167,66 m³

Sapata a boreste

Sapata a bombordo

Sapata a bombordo

Sapata a bombordo

Sapata a boreste

Compartimento de sacos

Convés Principal

Convés Principal

Tanque de reserva de lama

Sapata a boreste

Convés PrincipalTanque 2 167,66 m³Tanque 3 150,00 m³Tanque 4 170,00 m³Tanque 5 175,34 m³Tanque 6 175,34 m³

Capacidade Total 1006,00 m³Tanque 1 80,77 m³Tanque 2 80,77 m³Tanque 3 80,77 m³Tanque 4 60,57 m³

Capacidade Total 302,88 m³V1 4.8 m³V2 2.4

Capacidade Total 7.2 m³1.9 m³

Capacidade Total 1.9 m³1 1.9 m³

Capacidade Total 1.9 m³

ProaTanques de Esgoto

Convés PrincipalTanques de armazenamento

de material à granel

Sistema de fluído de perfuração/completação

Convés Principal

Convés Principal

Convés Principal

Convés Principal

Convés Principal

Unidade Subsea Moonpool

GlycolUnidade Subsea Moonpool

Proa

MIX unit.

Convés Principal

Convés Principal

Convés Principal

1 4.9 m³3.2

Capacidade Total 8.1 m³

1

Descrição

Sapata de boreste

Sapata de boreste

Nº de leitos da enfermariaRefeitório

Alojamento: Nº de leitos 115

Um heliponto (sem abastecimento) localizado na proa, dimensões de 22,05 m x 22,88 m metros, projetado para aeronaves Sikorsky S61N, capacidade máxima 10,00 t.

06 - Heliponto

1

07 - AcomodaçõesItem Quantidade

Erifon

Unidade

Toneladas

ToneladasGuindaste fabricante Canemann Eletric C-472 ( Ponte Rolante )

2 20,00

1

Capaciade

Item Quantidade

43,50Guindaste fabricante Dreco 72 DNS 160-1.8, motor Caterpillar a boreste

2

Unidade

Um heliponto ( sem abastecimento ) localizado na proa, dimensões de 22,05 m x 22,88 m, projetado para aeronaves Sikorsky S61N, capacidade máxima 10,00 t. Caso necessário, a movimentação pode ser feita por via marítima com a utilização de cestas de transbordo através de guindastes.

Descrição

Refeitório

08 - GuindastesItem Quantidade

09 - Sistema de Geração de Energia

Descrição do funcionamento do sistema de geração de energia

Gerador principal fabricante Caterpillaer 3616, 4600 kw, 6150 hp

Conversão de Corrente Contínua, Ross Hill, classificação 600 v AC to 0-750VDC

7

1

Gerador de emergência fabricante Caterpillar D399, 820 kw, 1800 RPM, 11287 kva, 480v, 60 hz 1

O sistema de geração de energia principal é controlado, automaticamente ou manualmente, pela Sala de Controle de Máquinas e pela Ponte de Comando. A energia da sonda é provida pelos 7 geradores principais. No caso de falha, o gerador de emergência será iniciado automaticamente e alimentará o barramento e seus equipamentos. Todos os equipamentos da sonda são alimentados pelo gerador principal, exceto os guindastes principais e a empilhadeira, que são movidos a diesel. O gerador de emergência pode acionar os seguintes equipamentos: bombas de combate a incêndio, ar condicionado dos alojamentos, 02 compressores de ar para partida, equipamentos de navegação, iluminação e sistema UPS (sistema ininterrupto de energia). Indiretamente, o gerador de emergência alimenta o BOP das bombas HPU, sistema de detecção de combate a incêndio, bomba de água salgada, sistema de lastro, sala de disjuntores, compressores de ar elevadores. O sistema de Posicionamento Dinâmico não está conectado ao gerador de emergência, mas sim a um conjunto de baterias para back up. A unidade ainda é provida de vários bancos de baterias (no break´s estáticos) que garantem por um período determinado o funcionamento de alguns sistemas vitais para segurança do poço e da embarcação. Sistemas vitais da sonda são responsáveis por: partida do gerador de emergência, painéis do moto-geradores principais, sistema de controle do BOP, sistema de controle de válvulas de lastro, sistema de sinalização do controle de válvulas de lastro, sistema intercom, sistema de rádio, sistema telefônico, sistema de apito e balizamento e sistema de posicionamento dinâmico.

A sonda e de sistema de posicionamento dinamico, portanto o sistema de ancoragem so e usado em caso de a sonda estar em baias de aguas rasas para manutencao, em condicoes normais de operacao nao se aplica tal sistema. Quando a sonda doca, há amarração de cordas no pier.

Cabo de âncora de 3" com 1300'

UnidadeÂncora do tipo Delta Flipper toneladas

Item Quantidade/Capacidade

toneladas01/347,00

Descrição do funcionamento do posicionamento dinâmico

10 - Sistema de Ancoragem

03/13,60

11 - Posicionamento dinâmico

Descrição do funcionamento do sistema de Ancoragem

O sistema de geração de energia principal é controlado, automaticamente ou manualmente, pela Sala de Controle de Máquinas e pela Ponte de Comando. A energia da sonda é provida pelos 7 geradores principais. No caso de falha, o gerador de emergência será iniciado automaticamente e alimentará o barramento e seus equipamentos. Todos os equipamentos da sonda são alimentados pelo gerador principal, exceto os guindastes principais e a empilhadeira, que são movidos a diesel. O gerador de emergência pode acionar os seguintes equipamentos: bombas de combate a incêndio, ar condicionado dos alojamentos, 02 compressores de ar para partida, equipamentos de navegação, iluminação e sistema UPS (sistema ininterrupto de energia). Indiretamente, o gerador de emergência alimenta o BOP das bombas HPU, sistema de detecção de combate a incêndio, bomba de água salgada, sistema de lastro, sala de disjuntores, compressores de ar elevadores. O sistema de Posicionamento Dinâmico não está conectado ao gerador de emergência, mas sim a um conjunto de baterias para back up. A unidade ainda é provida de vários bancos de baterias (no break´s estáticos) que garantem por um período determinado o funcionamento de alguns sistemas vitais para segurança do poço e da embarcação. Sistemas vitais da sonda são responsáveis por: partida do gerador de emergência, painéis do moto-geradores principais, sistema de controle do BOP, sistema de controle de válvulas de lastro, sistema de sinalização do controle de válvulas de lastro, sistema intercom, sistema de rádio, sistema telefônico, sistema de apito e balizamento e sistema de posicionamento dinâmico.

A sonda e de sistema de posicionamento dinamico, portanto o sistema de ancoragem so e usado em caso de a sonda estar em baias de aguas rasas para manutencao, em condicoes normais de operacao nao se aplica tal sistema. Quando a sonda doca, há amarração de cordas no pier.

Quantidade12 - Equipe de salvatagem

Item

No sistema de posicionamento dinâmico, não existe ligação física da plataforma com o fundo do mar, exceto pelos equipamentos de perfuração. O sistema é composto por propulsores variáveis, que funcionam baseados em processamento computacional de informações de localização, fornecidas por satélites (tipo GPS) e por sensores acústicos, baseados em sinais recebidos de emissões de som, localizados no fundo do mar (5 transponders).

Os computadores controlam a potência e a direção dos propulsores, no sentido contrário das ondas e das correntes atuantes no navio, mantendo constante a posição desejada, com margem de erro menor do que 3% da lâmina d’água.

A sonda é equipada com o sistema Alstom Triplex (triple redundant) Dynamic Positioning System (DPS900), 01 Sonardyne Duplex (dual redundant) Acoustic Positioning System, 03 Gyrocompassos (2 off SG Brown type 1000B & 1 off SG Brown type 1000C) e 03 anemômetros.

A sonda possui 07 geradores Caterpillar 3616 V-16 (4600 kW) e 07 geradores Kato (6570 kVa; 11.000 Vac), em duas salas de máquina separadas.

O sistema de controle de posicionamento dinâmico pode ser operado por 03 lugares: sala de DP, sala de máquinas e escritório do chefe engenheiro.

280

17

1

QuantidadeItem

Baleeiras fechadas, sendo duas a BE (com capacidade de 65 pessoas cada),Bote de resgate localizado no convés de teste com capacidade para 06 pessoas.

Boias salva-vidas e acessórios

13 - Equipamentos de combate a incêndio

2Baleeiras fechadas, sendo duas a BB (com capacidade de 65 pessoas cada),

Unidades Extintoras não portáteis - Pó químico 50 KG

6Balsas infláveis com capacidade para 25 pessoas cada localizadas 02 na baleeira a bombordo, 02 na baleeira a boreste e 02 no convéns do ROV.

Item Bombas de incêndio com head of 287 ft e 700 gpm, na sala de bomba a proa.

2

101

Quantidade

Coletes salva-vidas

1

1

8

Sistema Fixo de CO2 na sala de máquinas primeiro e segundo, sala de SCR, sala de máquina de emergência, sala de controle de Switch Gear A e B, sala de transformer e sala de inverter

Bombas de incêndio com head of 287 ft e 700 gpm, na sala de BB.

No sistema de posicionamento dinâmico, não existe ligação física da plataforma com o fundo do mar, exceto pelos equipamentos de perfuração. O sistema é composto por propulsores variáveis, que funcionam baseados em processamento computacional de informações de localização, fornecidas por satélites (tipo GPS) e por sensores acústicos, baseados em sinais recebidos de emissões de som, localizados no fundo do mar (5 transponders).

Os computadores controlam a potência e a direção dos propulsores, no sentido contrário das ondas e das correntes atuantes no navio, mantendo constante a posição desejada, com margem de erro menor do que 3% da lâmina d’água.

A sonda é equipada com o sistema Alstom Triplex (triple redundant) Dynamic Positioning System (DPS900), 01 Sonardyne Duplex (dual redundant) Acoustic Positioning System, 03 Gyrocompassos (2 off SG Brown type 1000B & 1 off SG Brown type 1000C) e 03 anemômetros.

A sonda possui 07 geradores Caterpillar 3616 V-16 (4600 kW) e 07 geradores Kato (6570 kVa; 11.000 Vac), em duas salas de máquina separadas.

O sistema de controle de posicionamento dinâmico pode ser operado por 03 lugares: sala de DP, sala de máquinas e escritório do chefe engenheiro.

Unidades Extintoras portáteis - Pó químico 12 KG

40Unidades Extintoras portáteis - CO2 6KG2

Junta Telescópica - Cameron com 7 conexões de HMF 18 5/8" OD 2

6

14 - Equipamentos de controle de poçoDescrição do funcionamento dos equipamentos de Combate a Incêndio.

Unidades de espuma - estação fixa (Heliponto) 3

Item

12Tensionadores do Riser - Rucker Shaffer, tensão máxima 80000 lbs140

Quantidade

Rede fixa de combate a incêndio - Hidrantes

1BOP - Shaffer SLX BOP" 15,000 wp de psi

Abrigos com equipamentos de combate a incêndio 250

Unidades Extintoras portáteis - Espuma mecânica - 10 litros

Risers - 9000 ft HMF, 18 5/8" x 5/8 wt, 6 bolt, 2 3/4 X-80

O BOP é um conjunto de equipamentos e válvulas de segurança, de atuação integrada, montado na cabeça do poço, projetado para permitir seu fechamento em caso de descontrole operacional da atividade de perfuração, permitindo a tomada de ações para a retomada do controle antes da ocorrência de um blow out (vazamento descontrolado). Trata-se de um sistema hidráulico, que em condições normais de operação, é alimentado pelo sistema de geração principal de energia elétrica.

Detector de Gás Combustível (H2S).

18

20

3

Descrição do funcionamento do sistema de detecção.Detector de calor portátil.

Quantidade

Descrição do funcionamento dos equipamentos de controle de poço.

Junta Telescópica - Cameron com 7 conexões de HMF 18 5/8" OD 2Diverter - Regan Modelo KFDS 49 1/2"

Detector de Gás Combustível (CH4) Fixa.

2

15 - Sistema de detecçãoItem

Detector multi-gás portátil

1

O BOP é um conjunto de equipamentos e válvulas de segurança, de atuação integrada, montado na cabeça do poço, projetado para permitir seu fechamento em caso de descontrole operacional da atividade de perfuração, permitindo a tomada de ações para a retomada do controle antes da ocorrência de um blow out (vazamento descontrolado). Trata-se de um sistema hidráulico, que em condições normais de operação, é alimentado pelo sistema de geração principal de energia elétrica.

16 - Equipamentos e materiais para resposta a derramamentos a bordo da sonda.

a) Sistema de detecção de fogo – 1 controle de alarme CERBERUS, Sistema 3, com painél de controle de detecção de fogo localizado na sala de controle.

b) Detecção de gás - (Sotec – detector de gás e sistema de alarme para detectar a presença de combustível e H2S instalado na sala de controle com repetidores no escritório do gerente da sonda e no galpão do sondador. Ainda há mais 2 detectores de gás portáteis ( CO, H2S, O2 e combustível) a bordo.

O Detector é um sensor de gás usado juntamente com um controlador formando um sistema de detecção de gás. Cada transmissor age pontualmente como detector de gás. O sistema utiliza multi-transmissores criando um sistema integrado. Os transmissores trabalham através de princípios eletroquímicos. O gás permeia por uma membrana de fluorcarbono. A reação química cria um fluxo de corrente entre os eletrodos proporcional a concentração de gases presentes na atmosfera.

A unidade dispõe de 06 kits para combate a derramamentos localizados 01 próximo de cada guindaste, 03 no convéns principal e 01 na plataforma. Cada kit contém:

Bomba Spray portátilUnidade

Roupas de protação 6

1Sacos de tecido absorvente com 200 saches 2

Pares de botas de borracha1

Item Quantidade

Balde desengraxante com 25 litros

Pares de luvas resistentes 6

11

Descrição do funcionamento do sistema de gestão de resíduos.17 - Caracterização e disposição de resíduos

Limpador de mãos com 5 litros

Recipiente de lixo para recolhimento de resíduos oleosos de 1000 litros6

a) Sistema de detecção de fogo – 1 controle de alarme CERBERUS, Sistema 3, com painél de controle de detecção de fogo localizado na sala de controle.

b) Detecção de gás - (Sotec – detector de gás e sistema de alarme para detectar a presença de combustível e H2S instalado na sala de controle com repetidores no escritório do gerente da sonda e no galpão do sondador. Ainda há mais 2 detectores de gás portáteis ( CO, H2S, O2 e combustível) a bordo.

O Detector é um sensor de gás usado juntamente com um controlador formando um sistema de detecção de gás. Cada transmissor age pontualmente como detector de gás. O sistema utiliza multi-transmissores criando um sistema integrado. Os transmissores trabalham através de princípios eletroquímicos. O gás permeia por uma membrana de fluorcarbono. A reação química cria um fluxo de corrente entre os eletrodos proporcional a concentração de gases presentes na atmosfera.

A unidade dispõe de 06 kits para combate a derramamentos localizados 01 próximo de cada guindaste, 03 no convéns principal e 01 na plataforma. Cada kit contém:

Os resíduos gerados no SS-53 são segregados a bordo em coletores apropriados, seguindo o padrão de cores proposto na Resolução CONAMA nº 275/01. Os coletores encontram-se distribuídos por toda Unidade Marítima e são cobertos para evitar contaminação de outros resíduos ou a contaminação do meio ambiente. Para cada resíduo gerado são preenchidas FCDR (Ficha de Controle de Descarte de Resíduos) nas quais constam todas as informações sobre os mesmo e que serve de controle para rastreamento deste dentro da empresa. A FCDR acompanha o resíduo desde sua geração, a bordo, até empresa de armazanamento intermediário em terra. Os resíduos gerados são devidamente acondicionados, transportados via rebocadores para empresa de armazenamento temporário, de onde são encaminhados para as empresas de destinação final devidamente licenciada. Nesta etapa é também gerado Manifesto de resíduo em atendimento a legislação ambiental, e que acompanha o resíduo até sua disposição final. Gerando o certificado de destruição. Os resíduos alimentares são dispostos em locais próprios e depois são triturados e lançados ao mar conforme (MARPOL 73/78). O triturador de alimentos (Red Goat Disposer Serie C) O sistema funciona da seguinte forma, os alimentos são segregados conforme coleta seletiva de resíduos praticada a bordo. Os alimentos são inseridos no funil do equipamento e compactados ao tamanho de 25mm. O volume lançado ao mar é quantificado por m³. Diariamente nós lançamos 1m³ ao mar em resíduos orgânicos devidamente triturados. Na relação abaixo, consta uma listagem dos principais resíduos gerados nas operações da plataforma e suas classificações, conforme NBR 10.004: Baterias automotivas Classe I Bombonas plásticas Classe II Cartuchos de Impressora Classe II-A Filtro de óleo Classe I Lâmpadas fluorescentes Classe I Latas de alumínio Classe II-B Lixo ambulatorial Classe I Lixo comum Classe II-A Lixo contaminado Classe I Madeira Classe II-A Óleo queimado Classe I Óleo lubrificante usado Classe I Papel e papelão Classe II-A Pilhas Classe I Resíduo contaminado com óleo Classe I Sucata ferrosa Classe II-A Tambores usados Classe II-B Vidro Classe II-B.

Descrição do funcionamento do sistemas de coleta e descarte de águas oleosas.18 - Sistemas de coleta e descarte de águas oleosas

Os resíduos gerados no SS-53 são segregados a bordo em coletores apropriados, seguindo o padrão de cores proposto na Resolução CONAMA nº 275/01. Os coletores encontram-se distribuídos por toda Unidade Marítima e são cobertos para evitar contaminação de outros resíduos ou a contaminação do meio ambiente. Para cada resíduo gerado são preenchidas FCDR (Ficha de Controle de Descarte de Resíduos) nas quais constam todas as informações sobre os mesmo e que serve de controle para rastreamento deste dentro da empresa. A FCDR acompanha o resíduo desde sua geração, a bordo, até empresa de armazanamento intermediário em terra. Os resíduos gerados são devidamente acondicionados, transportados via rebocadores para empresa de armazenamento temporário, de onde são encaminhados para as empresas de destinação final devidamente licenciada. Nesta etapa é também gerado Manifesto de resíduo em atendimento a legislação ambiental, e que acompanha o resíduo até sua disposição final. Gerando o certificado de destruição. Os resíduos alimentares são dispostos em locais próprios e depois são triturados e lançados ao mar conforme (MARPOL 73/78). O triturador de alimentos (Red Goat Disposer Serie C) O sistema funciona da seguinte forma, os alimentos são segregados conforme coleta seletiva de resíduos praticada a bordo. Os alimentos são inseridos no funil do equipamento e compactados ao tamanho de 25mm. O volume lançado ao mar é quantificado por m³. Diariamente nós lançamos 1m³ ao mar em resíduos orgânicos devidamente triturados. Na relação abaixo, consta uma listagem dos principais resíduos gerados nas operações da plataforma e suas classificações, conforme NBR 10.004: Baterias automotivas Classe I Bombonas plásticas Classe II Cartuchos de Impressora Classe II-A Filtro de óleo Classe I Lâmpadas fluorescentes Classe I Latas de alumínio Classe II-B Lixo ambulatorial Classe I Lixo comum Classe II-A Lixo contaminado Classe I Madeira Classe II-A Óleo queimado Classe I Óleo lubrificante usado Classe I Papel e papelão Classe II-A Pilhas Classe I Resíduo contaminado com óleo Classe I Sucata ferrosa Classe II-A Tambores usados Classe II-B Vidro Classe II-B.

Descrição do trajeto da água oleosa proveniente do convés (trajeto, volume de tanque, descarte de resíduo): No conves de risers existem drenos para coleta de agua, tais drenos sao conectados atraves de tubulacoes ate o tanque de coleta, localizado na sala de maquinas de popa, tais drenos passam no interior das salas de maquinas e sala de bombas. O tanque de coleta tem a capacidade de armazenar 8.06 m3 de residuos, ou 8060 litros. O descarte dos residuos armazenados no tanque de coleta e feita atraves do separador de agua e oleo, o sistema do separador e composto por filtros, um tanque e uma bomba, o residuo do tanque e succionado pela bomba que o injeta no interior do separador onde passa pelos filtros que faz separacao da agua e do oleo, passando por um equipamento de medicao do PPM da agua, onde se a agua estiver com PPM abaixo de 15 e descartada se nao, retorna para o tanque e uma valvula solenoide abre o fluxo de agua limpa, industrial, que passa pelos filtros do separador limpando-os ate que o PPM da agua chegue ate 15, descartando-a no mar novamente. Descrição do trajeto da água oleosa proveniente do convés de perfuração e moon-pool (trajeto, volume de tanque, descarte de resíduo): No conves de perfuracao ou piso da sonda existem drenos conectados a tubulacoes que transferem os residuos ate o tanque de coleta, o tanque de coleta e o mesmo usado para coletar residuos do conves de risers, portanto o volume do tanque e descricao do descarte e o mesmo do conves. No Moonpool tambem existem drenos, mais tais drenos sao de descarte direto no mar, portanto permanecem tamponados por todo o tempo, e no caso de derramamento de oleo ou fluido de perfuracao os mesmos sao coletados manualmente e com bombas pneumaticas que transferem os residuos ate o tanque de coleta que e o mesmo do conves e do piso de perfuracao. Descrição do trajeto da água oleosa proveniente da sala de máquinas (trajeto, volume de tanque, descarte de resíduo, característica do SÃO, manutenção do SAO): Nas salas de maquinas nao existem drenos de descarte no mar, portando, em caso de derramamento de oleo o mesmo e coletado manualmente ou por bombas pneumaticas e transferidos para o tanque de coleta. O volume do tanque e de 8.06 M3 ou 8060 litros, e o tanque e o mesmo utilizado para coleta do conves de riser e piso de perfuracao. A descricao de descarte e o mesmo do conves. As caracteristicas sao de que o separador e capaz de procassar 2 M3 deagua por hora tem por fabricante a empresa World water system e o modelo e OCD CM. A manutencao e feita mensalmente e semanalmente, onde a mensalmente consiste em abrir o separador para lavar os filtros com agua quente e desengraxante e a semanal consiste em fazer um refluxo no sistema com agua limpa, industrial, afim de limpar todas as linhas entre o separador e o tanque, teste das valvulas controladoras de descarte o solenoides, teste da bomba e certificacao de nao existencia de vazamentos nas tubulacoes.

Descrição do funcionamento sistema de tratamento de esgoto sanitário.

Descrição do trajeto da água oleosa proveniente do convés (trajeto, volume de tanque, descarte de resíduo): No conves de risers existem drenos para coleta de agua, tais drenos sao conectados atraves de tubulacoes ate o tanque de coleta, localizado na sala de maquinas de popa, tais drenos passam no interior das salas de maquinas e sala de bombas. O tanque de coleta tem a capacidade de armazenar 8.06 m3 de residuos, ou 8060 litros. O descarte dos residuos armazenados no tanque de coleta e feita atraves do separador de agua e oleo, o sistema do separador e composto por filtros, um tanque e uma bomba, o residuo do tanque e succionado pela bomba que o injeta no interior do separador onde passa pelos filtros que faz separacao da agua e do oleo, passando por um equipamento de medicao do PPM da agua, onde se a agua estiver com PPM abaixo de 15 e descartada se nao, retorna para o tanque e uma valvula solenoide abre o fluxo de agua limpa, industrial, que passa pelos filtros do separador limpando-os ate que o PPM da agua chegue ate 15, descartando-a no mar novamente. Descrição do trajeto da água oleosa proveniente do convés de perfuração e moon-pool (trajeto, volume de tanque, descarte de resíduo): No conves de perfuracao ou piso da sonda existem drenos conectados a tubulacoes que transferem os residuos ate o tanque de coleta, o tanque de coleta e o mesmo usado para coletar residuos do conves de risers, portanto o volume do tanque e descricao do descarte e o mesmo do conves. No Moonpool tambem existem drenos, mais tais drenos sao de descarte direto no mar, portanto permanecem tamponados por todo o tempo, e no caso de derramamento de oleo ou fluido de perfuracao os mesmos sao coletados manualmente e com bombas pneumaticas que transferem os residuos ate o tanque de coleta que e o mesmo do conves e do piso de perfuracao. Descrição do trajeto da água oleosa proveniente da sala de máquinas (trajeto, volume de tanque, descarte de resíduo, característica do SÃO, manutenção do SAO): Nas salas de maquinas nao existem drenos de descarte no mar, portando, em caso de derramamento de oleo o mesmo e coletado manualmente ou por bombas pneumaticas e transferidos para o tanque de coleta. O volume do tanque e de 8.06 M3 ou 8060 litros, e o tanque e o mesmo utilizado para coleta do conves de riser e piso de perfuracao. A descricao de descarte e o mesmo do conves. As caracteristicas sao de que o separador e capaz de procassar 2 M3 deagua por hora tem por fabricante a empresa World water system e o modelo e OCD CM. A manutencao e feita mensalmente e semanalmente, onde a mensalmente consiste em abrir o separador para lavar os filtros com agua quente e desengraxante e a semanal consiste em fazer um refluxo no sistema com agua limpa, industrial, afim de limpar todas as linhas entre o separador e o tanque, teste das valvulas controladoras de descarte o solenoides, teste da bomba e certificacao de nao existencia de vazamentos nas tubulacoes.

Descrição da coleta e trajeto do esgoto sanitário: O esgoto e coletado nos sanitorios, box e pias atraves de tubulacoes interligadas dos banheiros e cozinha ate a unidade de tratamento. A descaraga é a vácuo? Descrição do equipamento de tratamento: A bordo da sonda temos dois equipamentos de tratamento ou unidades de tratamentos de esgoto, tais unidades funcionam iguais e alternadamente a cada 10 dias, tais unidades sao compostas por dois tanque, um de coleta e um de decantacao e descarte, uma bomba trituradora, uma celula eletrica e valvulas solenoides de controle. Todos os residuos coletados dos banheiros e cozinha vao ate o tanque de coleta, do tanque de coleta sao succionados pela bomba trituradora, que as quebra em particulas, que as transfere ate a celula eletrica, que faz a quebra das moleculas dos residuos, atraves de corrente eletrica, separando as moleculas, tal mistura e transferida ate o tanque de decantacao, onde as partes ainda solidas vao pro fundo do tanque e a parte liquida e descartada no mar. Dados tecnicos das Unidades: OMINIPURE WASTEWATER TREATMENT Type II MX 12 e MX 15 Como é feita a manutenção do equipamento: Diario: A cada 12 horas e feita uma recirculacao dos residuos ainda solidos do tanque de decantacao e descarte para o tanque de coleta, fazendo com que nao se tenha acumulo de residuos solidos no tanque de decantacao e descarte e tambem e injetada agua salgada na celula eletrica para limpeza. Semanal: Semanalmente a cela eletrica e aberta e lasa-se as placas de seu interior.

1 Unidade

UnidadeDessiltador 1 Unidade

Secadora de cascalho 1

Desaerador 1

Unidade

4 Unidade

Mud Cleaner

Centrifugas 1 Unidade

20 - Equipamentos e sistemas de fluído de perfuraçãoItem Quantidade Unidade

Peneiras

Descrição da coleta e trajeto do esgoto sanitário: O esgoto e coletado nos sanitorios, box e pias atraves de tubulacoes interligadas dos banheiros e cozinha ate a unidade de tratamento. A descaraga é a vácuo? Descrição do equipamento de tratamento: A bordo da sonda temos dois equipamentos de tratamento ou unidades de tratamentos de esgoto, tais unidades funcionam iguais e alternadamente a cada 10 dias, tais unidades sao compostas por dois tanque, um de coleta e um de decantacao e descarte, uma bomba trituradora, uma celula eletrica e valvulas solenoides de controle. Todos os residuos coletados dos banheiros e cozinha vao ate o tanque de coleta, do tanque de coleta sao succionados pela bomba trituradora, que as quebra em particulas, que as transfere ate a celula eletrica, que faz a quebra das moleculas dos residuos, atraves de corrente eletrica, separando as moleculas, tal mistura e transferida ate o tanque de decantacao, onde as partes ainda solidas vao pro fundo do tanque e a parte liquida e descartada no mar. Dados tecnicos das Unidades: OMINIPURE WASTEWATER TREATMENT Type II MX 12 e MX 15 Como é feita a manutenção do equipamento: Diario: A cada 12 horas e feita uma recirculacao dos residuos ainda solidos do tanque de decantacao e descarte para o tanque de coleta, fazendo com que nao se tenha acumulo de residuos solidos no tanque de decantacao e descarte e tambem e injetada agua salgada na celula eletrica para limpeza. Semanal: Semanalmente a cela eletrica e aberta e lasa-se as placas de seu interior.

O sistema de fluidos de perfuração é um circuito fechado, de modo a proporcionar a circulação do fluido durante todo o processo de perfuração, visando, também, a manutenção de suas propriedades físico-químicas.

Essencialmente, o sistema de circulação do fluido de perfuração envolve as seguintes etapas:

• O fluido de perfuração preparado nos tanques é injetado no poço pelas bombas de lama;

• Ao sair do poço, o fluido passa pelas peneiras para que sejam retirados os fragmentos mais grosseiros das rochas perfuradas (frações > areia grossa);

• Em seguida, o fluido segue para os desareadores e dessiltadores, onde são retirados fragmentos mais finos;

• Caso ainda haja sólidos finos no fluido, em uma proporção que possa comprometer suas propriedades físico-químicas, parte do fluido é direcionada para uma centrífuga, onde são retiradas essas partículas finas;

• Após a passagem por todos esses equipamentos para a retirada de sólidos do fluido, este volta aos tanques de lama onde suas propriedades são verificadas e, havendo necessidade, recondicionadas, para que o fluido volte a ser injetado no poço.

No caso de perfurações com fluidos de base não aquosa, os cascalhos retirados do fluido ao longo do processo são direcionados para um secador de cascalho. Esse equipamento é, essencialmente, uma centrífuga vertical, onde o processo de retirada de fluido dos cascalhos é potencializado, alcançando performances de retirada de fluidos de até 94%.

O óleo diesel é recebido na unidade através de tomadas localizadas a bombordo e boreste da sonda, onde tal tomada tem tres valvulas gaveta, um contador de volume recebido e uma mangueira de 4” , por onde o oleo e transferido do rebocador para a sonda. O sistema de diesel e composto por tubulacoes de 6’’ interligadas entre si e ligadas aos tanques de armazenamento, localizados no poontoon e num total de 7 tanques , com valvulas nas entradas dos tanques. O sistema de transferencia dos tanques de armazenamento para os tanques das salas de maquinas e composto por tubulacoes de 2”, bombas de transferencia, 4 bombas 2 em bombordo e 2 em boreste, que trabalham alternadamente de acordo com o tanque que esta sendo usado para transferencia, onde o acionamento das bombas e feito na sala de controle pelo operador de controle de lastro ou o barge engineer de acordo com a solicitacao da sala de maquinas, onde e feito o controle atraves de niveis localizados no tanques. Existe um sistema auxiliar de transferencia de diesel que e usado para abastecimento dos guindaste e unidades de contratadas, onde o mesmo consiste em tubulacoes que saem dos tanques das salas de maquinas e vao ate os guindastes, onde possem mangueiras com picos de abastecimentos, um em cada guindaste, os mesmo tambem sao usados para abastecimento de unidades de contratadas localizadas no conves de risers. Um outro sistema auxiliar de transferencia tambem sai dos tanques das salas de maquinas e vao ate a unidade da BJ, localizada no conves principal, para abastecimento da unidade.

Descrição do funcionamento sistema de comunicação.22 - Sistema de comunicação

21 - Sistema de circulação de diesel/óleo combustível

O sistema de fluidos de perfuração é um circuito fechado, de modo a proporcionar a circulação do fluido durante todo o processo de perfuração, visando, também, a manutenção de suas propriedades físico-químicas.

Essencialmente, o sistema de circulação do fluido de perfuração envolve as seguintes etapas:

• O fluido de perfuração preparado nos tanques é injetado no poço pelas bombas de lama;

• Ao sair do poço, o fluido passa pelas peneiras para que sejam retirados os fragmentos mais grosseiros das rochas perfuradas (frações > areia grossa);

• Em seguida, o fluido segue para os desareadores e dessiltadores, onde são retirados fragmentos mais finos;

• Caso ainda haja sólidos finos no fluido, em uma proporção que possa comprometer suas propriedades físico-químicas, parte do fluido é direcionada para uma centrífuga, onde são retiradas essas partículas finas;

• Após a passagem por todos esses equipamentos para a retirada de sólidos do fluido, este volta aos tanques de lama onde suas propriedades são verificadas e, havendo necessidade, recondicionadas, para que o fluido volte a ser injetado no poço.

No caso de perfurações com fluidos de base não aquosa, os cascalhos retirados do fluido ao longo do processo são direcionados para um secador de cascalho. Esse equipamento é, essencialmente, uma centrífuga vertical, onde o processo de retirada de fluido dos cascalhos é potencializado, alcançando performances de retirada de fluidos de até 94%.

O óleo diesel é recebido na unidade através de tomadas localizadas a bombordo e boreste da sonda, onde tal tomada tem tres valvulas gaveta, um contador de volume recebido e uma mangueira de 4” , por onde o oleo e transferido do rebocador para a sonda. O sistema de diesel e composto por tubulacoes de 6’’ interligadas entre si e ligadas aos tanques de armazenamento, localizados no poontoon e num total de 7 tanques , com valvulas nas entradas dos tanques. O sistema de transferencia dos tanques de armazenamento para os tanques das salas de maquinas e composto por tubulacoes de 2”, bombas de transferencia, 4 bombas 2 em bombordo e 2 em boreste, que trabalham alternadamente de acordo com o tanque que esta sendo usado para transferencia, onde o acionamento das bombas e feito na sala de controle pelo operador de controle de lastro ou o barge engineer de acordo com a solicitacao da sala de maquinas, onde e feito o controle atraves de niveis localizados no tanques. Existe um sistema auxiliar de transferencia de diesel que e usado para abastecimento dos guindaste e unidades de contratadas, onde o mesmo consiste em tubulacoes que saem dos tanques das salas de maquinas e vao ate os guindastes, onde possem mangueiras com picos de abastecimentos, um em cada guindaste, os mesmo tambem sao usados para abastecimento de unidades de contratadas localizadas no conves de risers. Um outro sistema auxiliar de transferencia tambem sai dos tanques das salas de maquinas e vao ate a unidade da BJ, localizada no conves principal, para abastecimento da unidade.

O sistema de comunicacao a bordo da NPW e concentrado todo na sala de controle, e tambem existem pontos de apoio, que sao nas baleeiras e nos guindastes, todos os operadores de radio sao familiarizados e certificados para operar os equipamentos.

Equipamentos de navegacao: Buzina de fumaca automática, Anemometro eletrico 3 bandas, Luzes de navegacao na popa e ambos os bordos, Tres luzes de obstrução, Um radio S-Band de 40 canais com 12 Ft de alcance, Um radio X-Band de 40 canais com 6 Ft de alcance.

Equipamentos de radio e comunicacao:

Um radio SSb de 300 Watts, Dois laptops controladores com impressora, Um modem Sitor, Um receptor de observacao 2182, Um sistema de Satelite padrao C com GPS, Dois VHF GMDSS com DSC e receptor de observações, Um receptor Navtex, Um Rdio Farol (Indicador de posicao de emergencia), Um transponder de resgate e procura, Seis radios de baleeiras VHF GMDSS, Seis baterias extras ACR, Seis carregadores rapidos de bateria , Um Radio Farol ACDC,Um Radio Aeronautico ICOM.

Equipamentos de facilitacao a comunicacao: Um sistema telefonico Telecom, Dois sistemas de Intercom (boca de ferro), Um sistema telefônico,

Um lampada de sinal Aldis completo com carregador e bateria, Um indicador portatil de velocidade do vento, Um altimetro aeronáutico, Um termometro digital interno e externo, Um conjunto de bandeiras internacionais, Dois relogios analogicos com horario local e GMT, Um Radio Farol para Helicóptero, Um conjunto de bandeiras internacionais,

Sala do Operador de Posicionamento Dinâmico, Transreceptor VHF compacto, Um radio portatil para baleeira, Baleeiras de bombordo e boreste,

Quatro radios VHF de 25 Watts, Quatro transponder de radar 9 GHZ,

Estacoes de baleeira de bombordo e boreste

Coordenador equipe out/10

O sistema de comunicacao a bordo da NPW e concentrado todo na sala de controle, e tambem existem pontos de apoio, que sao nas baleeiras e nos guindastes, todos os operadores de radio sao familiarizados e certificados para operar os equipamentos.

Equipamentos de navegacao: Buzina de fumaca automática, Anemometro eletrico 3 bandas, Luzes de navegacao na popa e ambos os bordos, Tres luzes de obstrução, Um radio S-Band de 40 canais com 12 Ft de alcance, Um radio X-Band de 40 canais com 6 Ft de alcance.

Equipamentos de radio e comunicacao:

Um radio SSb de 300 Watts, Dois laptops controladores com impressora, Um modem Sitor, Um receptor de observacao 2182, Um sistema de Satelite padrao C com GPS, Dois VHF GMDSS com DSC e receptor de observações, Um receptor Navtex, Um Rdio Farol (Indicador de posicao de emergencia), Um transponder de resgate e procura, Seis radios de baleeiras VHF GMDSS, Seis baterias extras ACR, Seis carregadores rapidos de bateria , Um Radio Farol ACDC,Um Radio Aeronautico ICOM.

Equipamentos de facilitacao a comunicacao: Um sistema telefonico Telecom, Dois sistemas de Intercom (boca de ferro), Um sistema telefônico,

Um lampada de sinal Aldis completo com carregador e bateria, Um indicador portatil de velocidade do vento, Um altimetro aeronáutico, Um termometro digital interno e externo, Um conjunto de bandeiras internacionais, Dois relogios analogicos com horario local e GMT, Um Radio Farol para Helicóptero, Um conjunto de bandeiras internacionais,

Sala do Operador de Posicionamento Dinâmico, Transreceptor VHF compacto, Um radio portatil para baleeira, Baleeiras de bombordo e boreste,

Quatro radios VHF de 25 Watts, Quatro transponder de radar 9 GHZ,

Estacoes de baleeira de bombordo e boreste

Nº certificado

YY185107-912004-002

Sociedade classificadora2009

ProprietárioTipo

Bandeira

14/10/2014

Data de Classificação

Classificação

Certificado de Prevenção Poluição por Óleo (IOPP)

02 - DocumentaçãoItem

ABS

Gold Star Equities Ltd. c/o Queiroz Galvão Óleo e Gás Ltda.Semi-submersível auto-propulsada - Posicionamento Dinâmico

Validade

PANAMÁ2009A1, Column Stabilized Drilling Unit, AMS, DPS-2

Descrição da Unidade MarítimaSS-73 - Gold Star

GOLD STAR01 - Descrição da Unidade de PerfuraçãoNome da Unidade

Ano de Construção

Identificador Petrobras SS 73

YY185107-912004-002

09185107-1978141-001

381E006280

YY185107-912004-017

YY185107-912004-015

8770041

UnidadeMMMMM

NÓS

69,569,5

Dimensão

5

Largura TotalBocaCalado em operaçãoVelocidade de reboque em calado de operação

20,5

14/10/2014

18/01/2012

03 - Estrutura e Característica GeraisItem

Comprimento TotalProfundidade (Pontal)

103,535,5

14/10/2014

Certificado de Equipamentos segurança (MODU)

Certificado de Conformidade da Marinha

Certificado de Prevenção Poluição por Esgoto Sanitário (ISPP)IMO

International Air Pollution Prevention Certificate (IAPP)14/10/2014

14/10/2014Certificado de Prevenção Poluição por Óleo (IOPP)

MTM

NÓSMTfMTfMTMMM

MT

UnidadeMM

Produtos estocados Cap. individual

Deslocamento calado transito

Item DimensãoMáxima lâmina d'águaMínima lâmina d'água

2.743500

05 - Armazenamento

04 - Parâmetros Ambientais de operação

Dimensões de moon-pool (livre)Dimensões de moon-pool (total)

39,87X9,041,4X10,2

Peso leve 20.765

27.065

58,75

39,327

27.049

39,87X9,09.272

103,5X15,0X9,0Deslocamento (gross tonnage)Casco duplo (dimensões dos submarinos)Carga variável máximaDimensões de moon-pool

Deslocamento com calado de operaçãoCalado em trânsitoVelocidade em calado de trânsito

Tanques LocalizaçãoProdutos estocados Cap. individual526,23526,23609,32609,32

39,3939,3939,7339,73

2,952,95

2435,2422,0522,05

44,10,600,600,600,602,004,80

Submarino BoresteSettling Tank Port Sl Auxiliares BombordoSettling Tank Stbd Sl Auxiliares Boreste

Day tank Port Sl Auxiliares Bombordo

Submarino Bombordo5S Submarino Boreste6P Submarino Bombordo

5P

Tanque de óleo sujo

Waste oil N.2Capacidade Total

Thruster 1/2 Col 1

HPU Patriotcol 4

Tanque óleo combustível

col 2Thruster 5/6 col 3Thruster 7/8

Tanques Localização

6S

Waste oil N.1

Day tank Stbd Sl Auxiliares Boreste

Capacidade Total

Cv Intermediario BBHPU CMC Cv Plataforma

Thruster 3/4

Tanque de óleo hidráulico

PS Crane Fuel TankSB Crane Fuel Tank

Guindaste BombordoGuindaste Boreste

7,198,00

24,396,011,18

7,19717,1717,1

1.434719,73719,73

1439,461 IP 415,561 IS 415,561 OP 415,561 OS 415,562 IP 123,97

Lub Oil for Mud Pumps

HPU BOP Cv Inferior BE

Sl Bb de LamaCapacidade Total

HPU NOV Cv Inferior BBCapacidade Total

6S Submarino BoresteCapacidade Total

7P Submarino Bombordo7S Submarino Boreste

Capacidade TotalSubmarino Bombordo

6P Submarino Bombordo

Lub Oil for Main Eng Sl Auxiliares BB

Submarino BoresteSubmarino Bombordo


Tanque de lubrificante

Tanque de água industrial

Tanque de água potável

2 IP 123,972 IS 123,972 OP 239,092 OS 246,633 OP 643,053 OS 643,054 IP 740,794 IS 740,794 OS 395,245 OP 463,155 OS 463,157 IP 627,217 IS 627,218 OP 594,258 OS 594,259 IP 123,979 IS 123,979 OP 239,099 OS 239,09

10 IP 415,5610 IS 415,56

Submarino BoresteTanque de água

de lastro

Submarino BombordoSubmarino BoresteSubmarino Boreste

Submarino BombordoSubmarino Boreste

Submarino Bombordo


Submarino Bombordo

Submarino Bombordo

Submarino Boreste


Submarino Boreste




10 OP 415,5610 OS 415,5611 OP 129,9011 OS 129,9012 OP 129,9012 OS 129,9013 OP 129,9013 OS 129,9014 OP 129,9014 OS 129,9015 IP 247,3615 IS 247,3615 OP 245,0015 OS 245,0016 OP 203,4116 OS 203,4117 IP 74,26

Submarino Boreste

Submarino Boreste

Submarino Bombordo

Submarino Bombordo

Submarino Boreste

Submarino Bombordo

Submarino Boreste


Submarino Bombordo


Submarino Bombordo



17 IP 74,2617 IS 196,5117 OP 222,3917 OS 222,3918 IP 247,3618 IS 247,3618 OP 245,0018 OS 245,0019 OP 203,4119 OS 203,4120 IP 247,3620 IS 247,3620 OP 245,0020 OS 245,00

16838,951P 122,332P 122,333P 122,33

Capacidade Total 366,991P 122,332P 122,33

Capacidade Total


Submarino Boreste

Submarino Bombordo

Submarino Bombordo

Submarino Boreste



Col Proa BBCol Proa BB

Col Proa BB



Col Popa BBCol Popa BB

Silo para bentonita/calcáreo

Silo para baritina

3P 122,33Capacidade Total 366,99No.1 189,7No.2 189,7No.3 126,5No.4 263,11No.5 263,11No.6 126,5Brine 4OP 1445,2Tq Lama 4 OS 880,59Capacidade Total 3484,41No.7 126,5No.8 199,34No.9 263,11No10 126,5Slug pit No1 17,32Slug pit No.2 17,05

Cv inferior centroCv inferior centro

Col Popa BB

Cv inferior centro

Cv inferior centroCv inferior centroCv inferior CentroCv inferior centroCv inferior centro

Cv inferior centro

Tanque de lama ativo

Cv inferior centro

Cv inferior centro

Cv inferior centro

Submarino BBSubmarino BE

Tanque de reserva de lama

Slug pit No.2 17,05Slop Pit 29,41Capacidade Total 779,2390 m2 250Capacidade Total 250No.1 168,88Capacidade Total 168,88No.1 49,61Capacidade Total 49,61

Unidade08 - Guindastes

Descrição06 - Heliponto

Refeitório

Um heliponto sem abastecimento localizado na proa com 22.20x22.20 metros, projetado para aeronaves Sikorsky S61 ou S92 capacidade máxima 12.800 Kg.

07 - AcomodaçõesQuantidade

Alojamento: Nº de leitos

Col Bombordo ré

1Nº de leitos da enfermaria

Capacidade

Item130

2

Item Quantidade

Tanque de Dreno

Tanque de BilgeCol Boreste ré

Cv inferior centroCv inferior centro

Cv Principal réCompartimento de sacos

ton.ton.ton.

Guindaste BB ( Seatrax Mod.S9032SS ) 1

Gerador de Emergencia101

Moto-gerador Principal

capacidade /unidade

1 60

A geração de energia elétrica é assegurada por 10 moto-geradores principais grupos (kV 11); 5 conjuntos estão localizados em cada uma das 2 salas de máquinas. A potência nominal do motor principal dos grupos geradores é 3,56 MW cada, para uma potência total instalada de 35,6 MW (10 MW x 3,56). Quando a sonda está operando no Posicionamento Dinâmico (DP), oito motores com potência nominal de 28,48 MW (MW 8 x 3,56) estão disponíveis para permitir que todos os sistemas vão estar disponíveis, como exigido pela classificadora. Um gerador de emergência de 750 kW, está instalado para assegurar o serviço de emergência e arranque a frio do sistema de alimentação principal.

10 - Sistema de Ancoragem


Item Quantidade

Item

Guindaste BE ( Seatrax Mod.S9032SS )

Quantidade

Descrição do funcionamento do sistema de geração de energia

Unidade

60

3,56 MW750 KW

09 - Sistema de Geração de Energia

NÃO É NECESSÁRIO DESCREVER PARA SONDAS DP

NOV Knuckle boom 1 12

28

Sinalizador facho manual

4

24Sinal de fumaça flutuante

Item Quantidade

6Balsa salva vida inflável - Capacidade para 25 pessoas cadaBote de resgate - Capacidade para 6 pessoasBaleeira fechada - Capacidade para 65 pessoas

12 - Equipamentos de salvatagem

11 - Posicionamento dinâmico

A posição geográfica da SS-73 é mantida por intermédio de um Sistema de Posicionamento Dinâmico, Classe 2, de acordo com as diretrizes da ABS. O sistema K-POS-3 da Konsgsberg controla 8(oito) propulsores azimutais, gerando 3.000 KW de potência cada um.O SPD permite que o posicionamento da plataforma seja feito pelo operador os em três funções distintas: Manual, semi-automática ou automáticaA propulsão é equipada com 10 (dez) conjuntos de geradores diesel-elétricos com potência de 35,6MW. Os conjuntos propulsores consistem de 10 transformadores – de voltagem e frequência variáveis. Esses conjuntos são conectados a oito thursters azimutais, que, por girarem 3600, que fornecem a potência direcionada para o posicionamento da plataforma. A velocidade de trânsito é de 9,63 nós no calado de 8,7 m (calado de trânsito), na potência máxima de cada thruster (3.000 kW).

Descrição do funcionamento do posicionamento dinâmico


1

406

16

Meio de proteção térmica

Colete salva vida10

Foguete sinalizador luminoso

8

Boia salva vida

UnidadeUnidadeUnidadeUnidadeUnidadeUnidadeUnidadeUnidadeUnidadeUnidadeUnidadeUnidadeUnidade

Extintores de pó seco móvel, com mangueira de 50 KgExtintores de CO2 portátil de 5 KgExtintor de espuma móvel de 45 L 5

114

Mangueiras de incêndioMangueiras conexão 2 ½”Mangueiras conexão 1 ½”

2Extintor sobre rodas de 9 Kg

Bomba de incêndio de emergênciaBomba Jockey

1

Pó seco portátil com mangueira de 6 Kg3148

199

68Conexões internacionais para combate a incêndio

11

EPIRB

ITEM

31

Bomba de incêndio principal

Disparador de Retinida 8

13 - Equipamentos de combate a incêndioQuantidade

SART 10

UnidadeExtintor de espuma móvel de 45 L 5

Conector H4 de 16 3/4" - 15.000 psi

Choke Manifold completo

Item Quantidade

2Preventores anular - 10.000 psi

3

14 - Equipamentos de controle de poço

Blocos de Gaveta - 15.000 psiGavetas de 5 1/2" - 15.000 psi

1

1BOP de 18 3/4" - 15.000 psi

Descrição

2

Conectores H4 Vetco 18 3/4" - 15.000 psi

1Conector H4 de 18 3/4" - 15.000 psi

22

Conexão TDS 50 (TIW VALVE) IF Válvula de segurança de coluna

Gavetas cegas cisalhantes - 15.000 psi1

SG5 linhas de Kill e choke - 15.000 psi

21

Descrição do funcionamento dos equipamentos de controle de poço.

15 - Sistema de detecçãoItem Quantidade

Sensores de Chama 9


Detectores de gás portáteis MAS - ATAIR 4

Detectores de gás portáteis Dreager 2000

O BOP é um conjunto de equipamentos e válvulas de segurança, de atuação integrada, montado na cabeça do poço, projetado para permitir seu fechamento em caso de descontrole operacional da atividade de perfuração, permitindo a tomada de ações para a retomada do controle antes da ocorrência de um blow out (vazamento descontrolado). Trata-se de um sistema hidráulico, que em condições normais de operação, é alimentado pelo sistema de geração de energia.

Sensores de Calor

23

3

34029

29

43

3 (três) Monitor, M40

Sensores de FumaçaSensores de CH4

Sensores de H2S

2

1

5

10

QuantidadeA unidade dispõe de 12 kits para combate a derramamentos distribuídos no convés superior, principal, intermediário e inferior.

Item


Vassoura 1Tambor de 200 litros (o próprio recipiente) 1

Pá anti-faísca 1

Balde -

Macacões tyvek 2Luvas nitrílicas 2

Óculos de segurança

-

Travesseiros absorvente 45 x 45 -

Sacos plásticos para descarte 10 -

Cordões absorvente 10 cm x 2,4 cm -

Embalagem contendo 3,5Kg absorvente 3 -

Descrição 17 - Caracterização e disposição de resíduos

-

-

Unidade---

Este sistema tem a finalidade de tratar a água oleosa antes de ser descartada para o mar. Os resíduos das bandejas do motor diesel e compressores

A unidade possui sistema de coleta seletiva, composto de um compactador a bordo da marca Iguaçumec com capacidade de até 900 kg/h onde são compactados papel, papelões, plásticos e latas, e feitos fardos que desembarcam em containeres do tipo autobasculante. O lixo não reciclável é colocado e desembarcados em containeres do tipo autobasculante. Os resíduos oleosos são depositados em tambores de aço pintados na cor laranja com faixa preta e também desembarcados em containeres. Resíduos ambulatoriais também são desembarcados em caixas próprias de aço trancado. Lâmpadas são desembarcadas na mesma embalagem das lâmpadas novas e as pilhas e baterias em caixas próprias. Os resíduos são desembarcados através de FCDRs que acompanham os resíduos até as empresas que fazem o gerenciamento do processo onde são preenchidos os manifestos de resíduos que irão acompanhar os resíduos até sua destinação final.Todas as produções de restos alimentares da unidade de perfuração são encaminhadas para um triturador de alimentos, onde são triturados em partes menores e lançados ao mar, atendendo as especificações determinadas na convenção MARPOL 73/78 (2,5 cm de diâmetro máximo). O triturador de alimentos da sonda é da marca HOBART modelo FD3-50 capacidade de 1.200 refeições/dia, existe um triturador reserva Sea Trapp, modelo TR 2000 com potencia de 1,5 CV. As manutenções destes equipamentos são programadas por Ordens de Serviços emitidas quinzenalmente. Semanalmente são feitos registros em Livro de Registro de Lixo (mod. Marpol). Principais Resíduos:Baterias automotivas, Bombonas plásticas, Cartuchos de impressora, Filtros de óleo, Lâmpadas fluorescentesLatas de alumínio, Lixo ambulatorial, Lixo comum, Lixo contaminado, Madeira, Óleo queimadoÓleo lubrificante usado, Papel e papelão, Pilhas, Resíduo contaminado com óleo, Sucata ferrosaTambores usados, Vidro.

18 - Sistemas de coleta e descarte de águas oleosasDescrição

Este sistema tem a finalidade de tratar a água oleosa antes de ser descartada para o mar. Os resíduos das bandejas do motor diesel e compressores são drenados por gravidade para o tanque Bilge Holding (capacidade de 49,62 m3). Um separador de água e óleo (capacidade 10 m3/h) separa a água (que é descarregada no mar) do óleo que é drenado para um tanque de óleo usado com capacidade de 22 m3. Os drenos das áreas Não Classificadas descarregam em um tanque no Under-deck, onde a água é monitorada por analisador de conteúdo oleoso. No caso da água com teor oleoso abaixo de 15 ppm, ela é descartada para o mar. Caso a mistura seja maior que 15 ppm, a válvula de controle automático é fechada e então o fluxo é desviado para o tanque de óleo usado.

19 - Sistemas de tratamento de esgoto sanitário

1 232 galões/ 1800RPM/ 4,6KWDegaseificador a vácuo - ABBDescrição

Descrição A SS-73 dispõe de um sistema de coleta de água oriunda da sala de maquinas, e armazenada no tanque de água oleosa. O tanque de água oleosa está ligado a um sistema automatizado (separador água / óleo) localizado na descarga de água. A unidade em seu deck superior dispõe de um sistema de calhas, tricanizes e embornais bujonados formando um sistema de contenção de águas pluviais, derrames e efluentes de manutenção de forma a conter sua queda direta ao mar, o material uma vez contido e identificado é coletado, através de bomba pneumática e armazenado em tambores apropriados e posteriormente desembarcado para terra para destinação final

20 - Equipamentos e sistemas de fluídoItem Quantidade Unidade

2200 hp / 417 rpmCaixa Gumbo 1 14,38 m3/minBomba de lama - 105 spm / 10.000 psi 4

O sistema de fluidos de perfuração é um circuito fechado, de modo a proporcionar a circulação de fluido durante todo o processo de perfuração, visando, também, a manutenção de suas propriedades físico-químicas.Essencialmente, o sistema de circulação do fluido de perfuração envolve as seguintes etapas:• O fluido de perfuração preparado nos tanques é injetado no poço pelas bombas de lama;• Ao sair do poço, o fluido passa pelas peneiras para que sejam retirados os fragmentos mais grosseiros das rochas perfuradas (frações > areia grossa);• Em seguida, o fluido segue para os desareadores e dessiltadores, onde são retirados fragmentos mais finos;• Caso ainda haja sólidos finos no fluido, em uma proporção que possa comprometer suas propriedades físico-químicas, parte do fluido é direcionada para uma centrífuga, onde são retiradas essas partículas finas;• Após a passagem por todos esses equipamentos para a retirada de sólidos do fluido, este volta aos tanques de lama onde suas propriedades são verificadas e, havendo necessidade, recondicionadas, para que o fluido volte a ser injetado no poço.No caso de perfurações com fluidos de base não aquosa, os cascalhos retirados do fluido ao longo do processo são direcionados para um secador de cascalho. Esse equipamento é, essencialmente, uma centrífuga vertical, onde o processo de retirada de fluido dos cascalhos é potencializado.

21 - Sistema de circulação de diesel/óleo combustível

Descrição do funcionamento sistema de comunicação.

O sistema de combustível a diesel do navio é projetado e disposto para servir os motores diesel principal localizado nas praças de máquinas a bombordo e boreste, o gerador diesel de emergência da unidade, unidade de cimentação, e outros. O sistema de combustível compreende estações de abastecimento a bombordo e boreste no convés principal com válvula de linhas de enchimento que conduzem a (04) quatro tanques de armazenamento localizados nos pontoons (dois tanques em cada pontoon). As estações de abastecimento de combustível (posto de abastecimento) são conectados e vão diretamente para os tanques de armazenamento de combustível através de um medidor de combustível com uma válvula by-pass. O combustível é transferido para dois (02) taques de decantação de óleo combustível sendo, um (01) bombordo e um (01) boreste e posteriormente para (02) tanques diários de el, um (01) para cada sala de máquinas para alimentação dos motores. Combustível alimentação de motores.

22 - Sistema de comunicação

O sistema é formado por dois sistemas independentes, chamados de “A” e “B”. O sistema é alimentado de dois geradores 480V AC/3 fases/60Hz fornecedor de força (normal e de emergência). O principal gerador do sistema será convertido por retificador 48VDC o qual será utilizado para ligar o sistema de alto falantes. O sistema é composto do seguinte:1. Alto Falantes F& G Sistema de detecção (para ativação automática de alarme)O sistema alto falantes é conectado ao sistema, de tal forma que uma vez detectado fogo ou presença de gás, alarme sonoro e visual será imediatamente disseminado. Quando o sistema de detecção envia um sinal para o sistema de alto falantes, o mesmo transmite imediatamente o alarme apropriado. Quando um ponto de ativação manual é ativado em qualquer parte da plataforma, o alarme visual e sonoro do sistema de alto falantes é ativado.2. Sistema de Endereçamento PúblicoÉ possível, de qualquer estação da plataforma, fazer uso do sistema de alto-falantes para transmitir uma mensagem geral para toda a plataforma. O sistema de telefonia é também conectado ao sistema de endereçamento público para fornecer um código sonoro para alertar o pessoal da chegada de chamada telefônica.O Sistema é equipado com os seguintes insumos:1. Painel de acesso de alarme de rotina/emergência:Comunicações podem ser feitas da estação de acesso do painel. Para mensagens rotineiras, a zona ou zonas desejadas são selecionadas e então pressiona-se o botão PPT (Press to Talk). Um tom de pré comunicação é emitido. O botão PPT tem de permanecer apertado durante a duração da comunicação. Comunicação de emergência é feita pressionando-se o botão dedicado a esta finalidade. Não é emitido tom de pré comunicação e a mensagem é transmitida para todas as áreas. Se houver uma outra comunicação em andamento, o volume da comunicação será automaticamente diminuído para possibilitar uma percepção mais clara do alarme. Havendo um chamado iniciado por um painel de acesso de maior prioridade, ele irá anular para a prioridade mais baixa. O painel de acesso de prioridade é o seguinte:Sala de Controle Central Prioridade 1Sala de Rádio Prioridade 2Sala do OIM Prioridade 3ECR Prioridade 4Cabine do Operador Prioridade 5

Coordenador EquipeRevisão

2011

Cabine do Operador Prioridade 52. Ativação Manual de AlarmeO alarme é acionado manualmente a partir do painel de acesso através de botoeira que é guarnecida de proteção para evitar ativação acidental. O alarme é divulgado para todas as áreas. Em áreas onde o ruído é muito alto, luzes piscantes serão utilizadas em conjunto com os alarmes sonoros.Tipos de AlarmesEmergência SinaisAbandonar embarcação Toque ContínuoFogo / Gás Combustível Toque IntermitenteGás Tóxico Toque Contínuo de 500 HzAlarme Geral Toque Intermitente de 500 Hz3. Prioridade de ChamadosA seguinte ordem de prioridade para divulgação deve ser observada:1. Comunicado de Emergência (mais alto)2. Preparar para abandono da embarcação3. Alarme de gás tóxico4. Alarme de Fogo / Gás Inflamável5. Comunicação Geral6. Comunicação de Rotina7. Acesso ao PABXIntercomunicação:

PLANILHA DE VOLUMETRIA DE FLUIDOS E CASCALHOS

Nome do poço: OBÁ

Nome do poço ANP:

Coordenadas Geográficas (SAD 69): Latitude 14°07'31,38" S Longitude 38°42'18,86" W

TABELA DE VOLUMETRIA DE CASCALHOS (m3)

Fase Diâmetro da broca (pol) Diâmetro do poço comfator de alargamento Intervalo (m) Inclinação (°) Volume de cascalho gerado Volume de cascalho descartado ao mar

I 36 43,2 1450 - 1510 Vertical 47,38 47,38

II 17,5 21 1510 - 2000 91,14 91,14

III 12,25 13,48 2000 - 3240 103,66 103,66

IV

V

TABELA DE VOLUMETRIA DE FLUIDOS DE PERFURAÇÃO (m3)

Fase Diâmetro do poço com fator de alargamento (pol) Volume estimado porpoço

Volume de Fluidodescartado ao mar(Final da Fase)

Volume de Fluidodescartado ao maraderido ao cascalho

I 43,2 142,13 142,13 0

II 21 273,42 273,42 0

III 13,48 868,69 0 7,15

IV

V

TABELA DE VOLUMETRIA DE FLUIDOS COMPLEMENTARES (m3), FUNÇÃO E DESTINAÇÃO

Fluido FunçãoFase em que seráutilizado

Volume estimado porpoço Forma de Destinação

Solução Salina de Cloreto de Sódio Controle de pressões Fase de completação 1737,38 descarte ao mar

Fluido com Inibidor de Corrosão Prevenir corrosão Fase de completação 868,69 descarte ao mar

MINISTÉRIO DO MEIO AMBIENTE INSTITUTO BRASILEIRO DO MEIO AMBIENTE E DOS RECURSOS NATURAIS RENOVÁVEIS DIRETORIA DE LICENCIAMENTO AMBIENTAL COORDENAÇÃO GERAL DE PETÓLEO E GÁS


Nome do poço: OGUM

Nome do poço ANP:

Coordenadas geográficas(SAD 69) Latitude 14° 03' 58,77" S Longitude 38° 41'33,05"W

TABELA DE VOLUMETRIA DE CASCALHOS (m 3)

Fase Diâmetro da broca (pol)

Diâmetro do poçocom fator dealargamento Intervalo (m) Inclinação (°) Volume de cascalho gerado Volume de cascalho descartado ao mar

I 36 43,2 1647 - 1707 47,38 47,38

II 17,5 21 1707 - 1900 Vertical 35,9 35,9

III 12,25 13,48 1900 - 3060 96,98 96,98

IV

V

TABELA DE VOLUMETRIA DE FLUIDOS DE PERFURAÇÃO (m 3)

FaseDiâmetro do poço com fator de alargamento(pol)

Volume estimado porpoço



I 43,2 142,13 142,13 0

II 21 107,69 107,69 0

III 13,48 894,87 0 6,69

IV

V

TABELA DE VOLUMETRIA DE FLUIDOS COMPLEMENTARES (m 3), FUNÇÃO E DESTINAÇÃO







Nome do poço: OXALÁ

Nome do poço ANP:

Coordenadas Geográficas (SAD 69): Latitude 14° 04' 20,39" S Longitude 38° 43' 27,01"W

TABELA DE VOLUMETRIA DE CASCALHOS (m 3)

Fase Diâmetro da broca (pol)

Diâmetro do poçocom fator dealargamento Intervalo (m) Inclinação (°) Volume de cascalho gerado Volume de cascalho descartado ao mar

I 36 43,2 1500 - 1560 47,38 47,38

II 17,5 21 1560 - 1860 Vertical 55,8 55,8

III 12,25 13,48 1860 - 2925 89,03 89,03

IV

V

TABELA DE VOLUMETRIA DE FLUIDOS DE PERFURAÇÃO (m 3)

FaseDiâmetro do poço com fator de alargamento(pol)




I 43,2 142,13 142,13 0

II 21 167,4 167,4 0

III 13,48 700,19 0 6,14

IV

V

TABELA DE VOLUMETRIA DE FLUIDOS COMPLEMENTARES (m 3), FUNÇÃO E DESTINAÇÃO






PLANILHA DE VOLUMETRIA DE FLUIDOS E CASCALHOSNome do poço: XANGÔ

Nome do poço ANP:




I 36 43,2 1720 - 1770 39,48 39,48

II 17,5 21 1770 - 2810 Vertical 193,44 193,44

III 12,25 13,48 2810 - 4610 150,48 150,48

IV 8,5 9,35 4610 - 5220 24,83 24,83

V


FaseDiâmetro do poço com fator dealargamento (pol)




I 43,2 118,44 118,44 0

II 21 580,32 580,32 0

III 13,48 884,81 0 10,38

IV 9,35 138,26 0 1,71

V




Solução Salina de Cloreto de SódioControle de pressões Fase de completação 276,52 descarte ao mar

Fluido com Inibidor de CorrosãoPrevenir corrosão Fase de completação 138,26 descarte ao mar


PLANILHA DE VOLUMETRIA DE FLUIDOS E CASCALHOSNome do poço: ALÉM TEJO

Nome do poço ANP:



Fase Diâmetro da broca (pol) Diâmetro do poço com fatorde alargamento Intervalo (m) Inclinação (°) Volume de cascalho gerado Volume de cascalho descartado ao mar

I 36 43,2 1840 - 1900 47,38 47,38

II 17,5 21 1900 - 2610 Vertical 132,06 132,06

III 12,25 13,48 2610 - 3580 81,09 81,09

IV

V


FaseDiâmetro do poço com fator dealargamento (pol) Volume estimado por poço



I 43,2 142,13 142,13 0

II 21 396,18 396,18 0

III 13,48 970,77 0 5,6

IV

V


Fluido Função Fase em que será utilizadoVolume estimado porpoço Forma de Destinação




PLANILHA DE VOLUMETRIA DE FLUIDOS E CASCALHOSNome do poço: ÉVORA

Nome do poço ANP:




I 36 43,2 1845 - 1905 47,38 47,38

II 26 31,2 1905 - 2610 Vertical 289,05 289,05

III 17,5 19,25 2610 - 4510 323,95 323,95

IV 12,25 13,48 4510 - 6510 167,2 167,2

V 8,5 9,35 6510 - 7860 54,95 54,95






I 43,2 142,13 142,13 0

II 31,2 867,15 867,15 0

III 19,25 1013,21 0 22,35

IV 13,48 334,4 0 11,54

V 9,35 109,89 0 3,79







PLANILHA DE VOLUMETRIA DE FLUIDOS E CASCALHOSNome do poço: FONTE DA TELHA

Nome do poço ANP:




I 36 43,2 1639 - 1699 47,38 47,38

II 17,5 21 1699 - 2200 Vertical 93,19 93,19

III 12,25 13,48 2200 - 3200 83,6 83,6

IV 8,5 9,35 3200 - 4000 32,56 32,56

V






I 43,2 142,13 142,13 0

II 21 279,56 279,56 0

III 13,48 735,95 0 5,77

IV 9,35 181,33 0 2,25

V







PLANILHA DE VOLUMETRIA DE FLUIDOS E CASCALHOSNome do poço: QUELUZ

Nome do poço ANP:




I 36 43,2 1845 - 1905 47,38 47,38

II 26 31,2 1905 - 2310 166,05 166,05

III 17,5 19,25 2310 - 4010 Vertical 289,85 289,85

IV 12,25 13,48 4010 - 5260 104,5 104,5

V 8,5 9,35 5260 - 6850 64,71 64,71






I 43,2 142,13 142,13 0

II 31,2 498,15 498,15 0

III 19,25 945,01 0 20

IV 13,48 209 0 7,21

V 9,35 129,43 0 4,47







OBÁ CONFIDENCIAL

Fluido Aquoso Fluido Aquoso Fluido Aquoso Fluido Não AquosoArgiloso Argiloso Argiloso Base Parafínica

Fluido de Perfuração Convencional - código 3.1Fluido de Perfuração Convencional - código 3.1Fluido de Perfuração com Amido (STA) - código 3.3Fluido de Perfuração BR-MUL - código 1.1.7Fase 1 Fase 2 Fase 2 Fase 3

Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3

Água Industrial Diluente QSP QSP QSP -Ácidos Graxos Aminados Emulsificante Primário - - - Até 22,8Ácidos Graxos Polimerizados Modificador Reológico - - - Até 0,9Água do Mar Fase Contínua - - QSP -Amido Redutor de Filtrado - - Até 22,80 -Argila Ativada Viscosificante Até 71,45 Até 71,45 Até 28,60 -Argila Organofílica Viscosificante - - - Até 5,7Baritina Adensante - - Até 399,00 Até 691,1Bicarbonato de Sódio Precipitar Cálcio Até 1,43 Até 1,43 Até 1,43 -Cal Hidratada Saponificante/Alcalinizante - - - Até 28,5Cloreto de Sódio Inibidor de Inchamento de Argila - - Até 85,74 -Derivados de Ácidos Graxos Redutor de Filtrado - - - Até 2,9Emulsão Base Silicone Antiespumante - - Até 1,19 -Iso-Parafina Fase Contínua - - - 21% (v/v)N-Parafina Fase Contínua - - - 42% (v/v)Soda Cáustica Alcalinizante Até 0,86 Até 0,86 Até 2,86 -Solução Saturada de NaCl Fase Emulsionada - - - 37% (v/v)Triazina Bactericida - - Até 1,43 -

1,068 g /cm3 1,068 g /cm3 1,32 g /cm3 1,32 g/cm3

1000 mg/L de Cl 1000 mg/L de Cl 73000 mg/L de Cl 190.000 mg/L de Cl9 9 9,5 -

> 1.000.000 > 1.000.000 216.071,89 36.254,04L6981/2010 MJA L6981/2010 MJA L6984/2010 MJA L7547/2011 MJA

21/09/2010 21/09/2010 13/10/2010 14/07/2011

500.000 500.000 976 39061.000.000 1.000.000 1.953 7812707.107 707.107 1.381 5523

L6981/2010 LVC L6981/2010 LVC L6984/2010 MJA L7547/2011 LVC01/10/2010 01/10/2010 27/10/2010 20/07/2011

Toxicidade aguda

Componente Função

Peso EspecíficoSalinidade

Tabela de Composição dos Fluidos de Perfuração

pH

Propriedades físico-químicas

Toxicidade

Data laudo

CL 50 (96h) ppm da FPSCódigo laudoData laudo

CENO ppm da FPSCEO ppm da FPSVC ppm da FPSCódigo laudo

Toxicidade crônica

OGUM CONFIDENCIAL





1,068 g /cm3 1,068 g /cm3 1,32 g /cm3 1,32 g/cm3



21/09/2010 21/09/2010 13/10/2010 14/07/2011

500.000 500.000 976 39061.000.000 1.000.000 1.953 7812707.107 707.107 1.381 5523

L6981/2010 LVC L6981/2010 LVC L6984/2010 MJA L7547/2011 LVC01/10/2010 01/10/2010 27/10/2010 20/07/2011Data laudo



Toxicidade crônica


pH


Toxicidade

Toxicidade aguda

Componente Função


OXALÁ CONFIDENCIAL





1,068 g /cm3 1,068 g /cm3 1,32 g /cm3 1,32 g/cm3



21/09/2010 21/09/2010 13/10/2010 14/07/2011

500.000 500.000 976 39061.000.000 1.000.000 1.953 7812707.107 707.107 1.381 5523

L6981/2010 LVC L6981/2010 LVC L6984/2010 MJA L7547/2011 LVC01/10/2010 01/10/2010 27/10/2010 20/07/2011Data laudo



Toxicidade crônica


pH


Toxicidade

Toxicidade aguda

Componente Função


XANGÔ CONFIDENCIAL

Fluido Aquoso Fluido Aquoso Fluido Aquoso Fluido Não Aquoso Fluido Não AquosoArgiloso Argiloso Argiloso Base Parafínica Base Parafínica

Fluido de Perfuração Convencional - código 3.1Fluido de Perfuração Convencional - código 3.1Fluido de Perfuração com Amido (STA) - código 3.3Fluido de Perfuração BR-MUL - código 1.1.7 Fluido de Perfuração BR-MUL - código 1.1.7Fase 1 Fase 2 Fase 2 Fase 3 Fase 4

Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3

Água Industrial Diluente QSP QSP QSP - -Ácidos Graxos Aminados Emulsificante Primário - - - Até 22,8 Até 22,8Ácidos Graxos Polimerizados Modificador Reológico - - - Até 0,9 Até 0,9Água do Mar Fase Contínua - - QSP - -Amido Redutor de Filtrado - - Até 22,80 - -Argila Ativada Viscosificante Até 71,45 Até 71,45 Até 28,60 - -Argila Organofílica Viscosificante - - - Até 5,7 Até 5,7Baritina Adensante - - Até 399,00 Até 691,1 Até 691,1Bicarbonato de Sódio Precipitar Cálcio Até 1,43 Até 1,43 Até 1,43 - -Cal Hidratada Saponificante/Alcalinizante - - - Até 28,5 Até 28,5Cloreto de Sódio Inibidor de Inchamento de Argila - - Até 85,74 - -Derivados de Ácidos Graxos Redutor de Filtrado - - - Até 2,9 Até 2,9Emulsão Base Silicone Antiespumante - - Até 1,19 - -Iso-Parafina Fase Contínua - - - 21% (v/v) 21% (v/v)N-Parafina Fase Contínua - - - 42% (v/v) 42% (v/v)Soda Cáustica Alcalinizante Até 0,86 Até 0,86 Até 2,86 - -Solução Saturada de NaCl Fase Emulsionada - - - 37% (v/v) 37% (v/v)Triazina Bactericida - - Até 1,43 - -

1,068 g /cm3 1,068 g /cm3 1,32 g /cm3 1,32 g/cm3 1,32 g/cm3

1000 mg/L de Cl 1000 mg/L de Cl 73000 mg/L de Cl 190.000 mg/L de Cl 190.000 mg/L de Cl9 9 9,5 - -

> 1.000.000 > 1.000.000 216.071,89 36.254,04 36.254,04L6981/2010 MJA L6981/2010 MJA L6984/2010 MJA L7547/2011 MJA L7547/2011 MJA

21/09/2010 21/09/2010 13/10/2010 14/07/2011 14/07/2011

500.000 500.000 976 3906 39061.000.000 1.000.000 1.953 7812 7812707.107 707.107 1.381 5523 5523

L6981/2010 LVC L6981/2010 LVC L6984/2010 MJA L7547/2011 LVC L7547/2011 LVC01/10/2010 01/10/2010 27/10/2010 20/07/2011 20/07/2011

Toxicidade aguda

Componente Função



pH


Toxicidade

Data laudo



Toxicidade crônica

Componente Função

1ª Pasta 30" 2ª Pasta 30" 1ª Pasta 13 3/8" 2ª Pasta 13 3/8" 1ª Pasta 9 5/8" 2ª Pasta 9 5/8"

Pasta leve estendida Pasta Convencional

Código: 9.4.7 Código: 9.1.6 Código: 9.1.6 Código: 9.1.6 Código: 9.1.6 Código: 9.1.6

Kg/m³ Kg/m³ Kg/m³ Kg/m³ Kg/m³ Kg/m³

Água Industrial DILUENTE QSP QSP QSP QSP QSP QSP

Água do Mar DILUENTE QSP QSP QSP QSP QSP QSP

Cimento CPP Classe G ARS CIMENTO Até 614,59 Até 1636,67 Até 1636,67 Até 1636,67 Até 1636,67 Até 1636,67

D175 ANTIESPUMANTE Até 2,72 Até 14,51 Até 14,51 Até 14,51 Até 14,51 Até 14,51

Cloreto de Cálcio ACELERADOR Até 36,88 x x x x x

D175A ANTIESPUMANTE x Até 14,51 Até 14,51 Até 14,51 Até 14,51 Até 14,51

D206 ANTIESPUMANTE x Até 14,51 Até 14,51 Até 14,51 Até 14,51 Até 14,51

Bentonita ESTENDEDOR Até 18,44 Até 130,93 Até 130,93 Até 130,93 Até 130,93 Até 130,93

D075 ESTENDEDOR Até 30,06 Até 40,03 Até 40,03 Até 40,03 Até 40,03 Até 40,03

B038 ESTENDEDOR x Até 175,87 Até 175,87 Até 175,87 Até 175,87 Até 175,87

D162 VISCOSIFICANTE x Até 3,65 Até 3,65 Até 3,65 Até 3,65 Até 3,65


Cloreto de Sódio ACELERADOR x Até 605,57 Até 605,57 Até 605,57 Até 605,57 Até 605,57

D186 ACELERADOR x Até 97,82 Até 97,82 Até 97,82 Até 97,82 Até 97,82

D080 DISPERSANTE x Até 89,75 Até 89,75 Até 89,75 Até 89,75 Até 89,75

D145A DISPERSANTE x Até 71,80 Até 71,80 Até 71,80 Até 71,80 Até 71,80


D604AM DISPERSANTE x Até 156,70 Até 156,70 Até 156,70 Até 156,70 Até 156,70


D168 CONTROLADOR DE FILTRADO x Até 125,49 Até 125,49 Até 125,49 Até 125,49 Até 125,49

D093 AUXILIAR DE RETARDADOR x Até 8,18 Até 8,18 Até 8,18 Até 8,18 Até 8,18

D081 RETARDADOR x Até 45,82 Até 45,82 Até 45,82 Até 45,82 Até 45,82






Peso específico 1,46 g/cm3 1,89 g/cm3 1,58 g/cm3 1,89 g/cm3 1,58 g/cm3 1,89 g/cm3

Salinidade 29.600 mg/L Cl- 35.100 mg/L Cl- 35.100 mg/L Cl- 35.100 mg/L Cl- 35.100 mg/L Cl- 35.100 mg/L Cl-

Propriedades Fisico-químicas

PLANILHA DE COMPOSIÇÃO DAS PASTAS DE CIMENTO

Pasta de Cimento

Classificação


ALÉM TEJO CONFIDENCIAL





1,068 g /cm3 1,068 g /cm3 1,32 g /cm3 1,32 g/cm3



21/09/2010 21/09/2010 13/10/2010 14/07/2011

500.000 500.000 976 39061.000.000 1.000.000 1.953 7812707.107 707.107 1.381 5523

L6981/2010 LVC L6981/2010 LVC L6984/2010 MJA L7547/2011 LVC01/10/2010 01/10/2010 27/10/2010 20/07/2011

Toxicidade aguda

Componente Função



pH


Toxicidade

Data laudo



Toxicidade crônica

EVORA CONFIDENCIAL

Fluido Aquoso Fluido Aquoso Fluido Aquoso Fluido Não Aquoso Fluido Não Aquoso Fluido Não AquosoArgiloso Argiloso Argiloso Base Parafínica Base Parafínica Base Parafínica

Fluido de Perfuração Convencional - código 3.1Fluido de Perfuração Convencional - código 3.1Fluido de Perfuração com Amido (STA) - código 3.3Fluido de Perfuração BR-MUL - código 1.1.7Fluido de Perfuração BR-MUL - código 1.1.7 Fluido de Perfuração BR-MUL - código 1.1.7Fase 1 Fase 2 Fase 2 Fase 3 Fase 4 Fase 5

Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3

Água Industrial Diluente QSP QSP QSP - - -Ácidos Graxos Aminados Emulsificante Primário - - - Até 22,8 Até 22,8 Até 22,8Ácidos Graxos Polimerizados Modificador Reológico - - - Até 0,9 Até 0,9 Até 0,9Água do Mar Fase Contínua - - QSP - - -Amido Redutor de Filtrado - - Até 22,80 - - -Argila Ativada Viscosificante Até 71,45 Até 71,45 Até 28,60 - - -Argila Organofílica Viscosificante - - - Até 5,7 Até 5,7 Até 5,7Baritina Adensante - - Até 399,00 Até 691,1 Até 691,1 Até 691,1Bicarbonato de Sódio Precipitar Cálcio Até 1,43 Até 1,43 Até 1,43 - - -Cal Hidratada Saponificante/Alcalinizante - - - Até 28,5 Até 28,5 Até 28,5Cloreto de Sódio Inibidor de Inchamento de Argila - - Até 85,74 - - -Derivados de Ácidos Graxos Redutor de Filtrado - - - Até 2,9 Até 2,9 Até 2,9Emulsão Base Silicone Antiespumante - - Até 1,19 - - -Iso-Parafina Fase Contínua - - - 21% (v/v) 21% (v/v) 21% (v/v)N-Parafina Fase Contínua - - - 42% (v/v) 42% (v/v) 42% (v/v)Soda Cáustica Alcalinizante Até 0,86 Até 0,86 Até 2,86 - - -Solução Saturada de NaCl Fase Emulsionada - - - 37% (v/v) 37% (v/v) 37% (v/v)Triazina Bactericida - - Até 1,43 - - -

1,068 g /cm3 1,068 g /cm3 1,32 g /cm3 1,32 g/cm3 1,32 g/cm3 1,32 g/cm3

1000 mg/L de Cl 1000 mg/L de Cl 73000 mg/L de Cl 190.000 mg/L de Cl 190.000 mg/L de Cl 190.000 mg/L de Cl9 9 9,5 - - -

> 1.000.000 > 1.000.000 216.071,89 36.254,04 36.254,04 36.254,04L6981/2010 MJA L6981/2010 MJA L6984/2010 MJA L7547/2011 MJA L7547/2011 MJA L7547/2011 MJA

21/09/2010 21/09/2010 13/10/2010 14/07/2011 14/07/2011 14/07/2011

500.000 500.000 976 3906 3906 39061.000.000 1.000.000 1.953 7812 7812 7812707.107 707.107 1.381 5523 5523 5523

L6981/2010 LVC L6981/2010 LVC L6984/2010 MJA L7547/2011 LVC L7547/2011 LVC L7547/2011 LVC01/10/2010 01/10/2010 27/10/2010 20/07/2011 20/07/2011 20/07/2011Data laudo



Toxicidade crônica


pH


Toxicidade

Toxicidade aguda

Componente Função


FONTE DA TELHA CONFIDENCIAL

Fluido Aquoso Fluido Aquoso Fluido Aquoso Fluido Não Aquoso Fluido Não AquosoArgiloso Argiloso Argiloso Base Parafínica Base Parafínica

Fluido de Perfuração Convencional - código 3.1Fluido de Perfuração Convencional - código 3.1Fluido de Perfuração com Amido (STA) - código 3.3Fluido de Perfuração BR-MUL - código 1.1.7 Fluido de Perfuração BR-MUL - código 1.1.7Fase 1 Fase 2 Fase 2 Fase 3 Fase 4

Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3

Água Industrial Diluente QSP QSP QSP - -Ácidos Graxos Aminados Emulsificante Primário - - - Até 22,8 Até 22,8Ácidos Graxos Polimerizados Modificador Reológico - - - Até 0,9 Até 0,9Água do Mar Fase Contínua - - QSP - -Amido Redutor de Filtrado - - Até 22,80 - -Argila Ativada Viscosificante Até 71,45 Até 71,45 Até 28,60 - -Argila Organofílica Viscosificante - - - Até 5,7 Até 5,7Baritina Adensante - - Até 399,00 Até 691,1 Até 691,1Bicarbonato de Sódio Precipitar Cálcio Até 1,43 Até 1,43 Até 1,43 - -Cal Hidratada Saponificante/Alcalinizante - - - Até 28,5 Até 28,5Cloreto de Sódio Inibidor de Inchamento de Argila - - Até 85,74 - -Derivados de Ácidos Graxos Redutor de Filtrado - - - Até 2,9 Até 2,9Emulsão Base Silicone Antiespumante - - Até 1,19 - -Iso-Parafina Fase Contínua - - - 21% (v/v) 21% (v/v)N-Parafina Fase Contínua - - - 42% (v/v) 42% (v/v)Soda Cáustica Alcalinizante Até 0,86 Até 0,86 Até 2,86 - -Solução Saturada de NaCl Fase Emulsionada - - - 37% (v/v) 37% (v/v)Triazina Bactericida - - Até 1,43 - -

1,068 g /cm3 1,068 g /cm3 1,32 g /cm3 1,32 g/cm3 1,32 g/cm3

1000 mg/L de Cl 1000 mg/L de Cl 73000 mg/L de Cl 190.000 mg/L de Cl 190.000 mg/L de Cl9 9 9,5 - -

> 1.000.000 > 1.000.000 216.071,89 36.254,04 36.254,04L6981/2010 MJA L6981/2010 MJA L6984/2010 MJA L7547/2011 MJA L7547/2011 MJA

21/09/2010 21/09/2010 13/10/2010 14/07/2011 14/07/2011

500.000 500.000 976 3906 39061.000.000 1.000.000 1.953 7812 7812707.107 707.107 1.381 5523 5523

L6981/2010 LVC L6981/2010 LVC L6984/2010 MJA L7547/2011 LVC L7547/2011 LVC01/10/2010 01/10/2010 27/10/2010 20/07/2011 20/07/2011Data laudo



Toxicidade crônica


pH


Toxicidade

Toxicidade aguda

Componente Função


EVORA CONFIDENCIAL

Fluido Aquoso Fluido Aquoso Fluido Aquoso Fluido Não Aquoso Fluido Não Aquoso Fluido Não AquosoArgiloso Argiloso Argiloso Base Parafínica Base Parafínica Base Parafínica

Fluido de Perfuração Convencional - código 3.1Fluido de Perfuração Convencional - código 3.1Fluido de Perfuração com Amido (STA) - código 3.3Fluido de Perfuração BR-MUL - código 1.1.7Fluido de Perfuração BR-MUL - código 1.1.7 Fluido de Perfuração BR-MUL - código 1.1.7Fase 1 Fase 2 Fase 2 Fase 3 Fase 4 Fase 5

Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3 Kg/m3

Água Industrial Diluente QSP QSP QSP - - -Ácidos Graxos Aminados Emulsificante Primário - - - Até 22,8 Até 22,8 Até 22,8Ácidos Graxos Polimerizados Modificador Reológico - - - Até 0,9 Até 0,9 Até 0,9Água do Mar Fase Contínua - - QSP - - -Amido Redutor de Filtrado - - Até 22,80 - - -Argila Ativada Viscosificante Até 71,45 Até 71,45 Até 28,60 - - -Argila Organofílica Viscosificante - - - Até 5,7 Até 5,7 Até 5,7Baritina Adensante - - Até 399,00 Até 691,1 Até 691,1 Até 691,1Bicarbonato de Sódio Precipitar Cálcio Até 1,43 Até 1,43 Até 1,43 - - -Cal Hidratada Saponificante/Alcalinizante - - - Até 28,5 Até 28,5 Até 28,5Cloreto de Sódio Inibidor de Inchamento de Argila - - Até 85,74 - - -Derivados de Ácidos Graxos Redutor de Filtrado - - - Até 2,9 Até 2,9 Até 2,9Emulsão Base Silicone Antiespumante - - Até 1,19 - - -Iso-Parafina Fase Contínua - - - 21% (v/v) 21% (v/v) 21% (v/v)N-Parafina Fase Contínua - - - 42% (v/v) 42% (v/v) 42% (v/v)Soda Cáustica Alcalinizante Até 0,86 Até 0,86 Até 2,86 - - -Solução Saturada de NaCl Fase Emulsionada - - - 37% (v/v) 37% (v/v) 37% (v/v)Triazina Bactericida - - Até 1,43 - - -

1,068 g /cm3 1,068 g /cm3 1,32 g /cm3 1,32 g/cm3 1,32 g/cm3 1,32 g/cm3

1000 mg/L de Cl 1000 mg/L de Cl 73000 mg/L de Cl 190.000 mg/L de Cl 190.000 mg/L de Cl 190.000 mg/L de Cl9 9 9,5 - - -

> 1.000.000 > 1.000.000 216.071,89 36.254,04 36.254,04 36.254,04L6981/2010 MJA L6981/2010 MJA L6984/2010 MJA L7547/2011 MJA L7547/2011 MJA L7547/2011 MJA

21/09/2010 21/09/2010 13/10/2010 14/07/2011 14/07/2011 14/07/2011

500.000 500.000 976 3906 3906 39061.000.000 1.000.000 1.953 7812 7812 7812707.107 707.107 1.381 5523 5523 5523

L6981/2010 LVC L6981/2010 LVC L6984/2010 MJA L7547/2011 LVC L7547/2011 LVC L7547/2011 LVC01/10/2010 01/10/2010 27/10/2010 20/07/2011 20/07/2011 20/07/2011

Toxicidade aguda

Componente Função



pH


Toxicidade

Data laudo



Toxicidade crônica

Componente Função

1ª Pasta 30" 2ª Pasta 30" 1ª Pasta 13 3/8" 2ª Pasta 13 3/8" 1ª Pasta 9 5/8" 2ª Pasta 9 5/8"

Pasta leve estendida Pasta Convencional

Código: 9.4.7 Código: 9.1.6 Código: 9.1.6 Código: 9.1.6 Código: 9.1.6 Código: 9.1.6

Kg/m³ Kg/m³ Kg/m³ Kg/m³ Kg/m³ Kg/m³

Água Industrial DILUENTE QSP QSP QSP QSP QSP QSP

Água do Mar DILUENTE QSP QSP QSP QSP QSP QSP

Cimento CPP Classe G ARS CIMENTO Até 614,59 Até 1636,67 Até 1636,67 Até 1636,67 Até 1636,67 Até 1636,67

D175 ANTIESPUMANTE Até 2,72 Até 14,51 Até 14,51 Até 14,51 Até 14,51 Até 14,51

Cloreto de Cálcio ACELERADOR Até 36,88 x x x x x

D175A ANTIESPUMANTE x Até 14,51 Até 14,51 Até 14,51 Até 14,51 Até 14,51

D206 ANTIESPUMANTE x Até 14,51 Até 14,51 Até 14,51 Até 14,51 Até 14,51

Bentonita ESTENDEDOR Até 18,44 Até 130,93 Até 130,93 Até 130,93 Até 130,93 Até 130,93

D075 ESTENDEDOR Até 30,06 Até 40,03 Até 40,03 Até 40,03 Até 40,03 Até 40,03

B038 ESTENDEDOR x Até 175,87 Até 175,87 Até 175,87 Até 175,87 Até 175,87



Cloreto de Sódio ACELERADOR x Até 605,57 Até 605,57 Até 605,57 Até 605,57 Até 605,57

D186 ACELERADOR x Até 97,82 Até 97,82 Até 97,82 Até 97,82 Até 97,82




D604AM DISPERSANTE x Até 156,70 Até 156,70 Até 156,70 Até 156,70 Até 156,70


D168 CONTROLADOR DE FILTRADO x Até 125,49 Até 125,49 Até 125,49 Até 125,49 Até 125,49

D093 AUXILIAR DE RETARDADOR x Até 8,18 Até 8,18 Até 8,18 Até 8,18 Até 8,18







Peso específico 1,46 g/cm3 1,89 g/cm3 1,58 g/cm3 1,89 g/cm3 1,58 g/cm3 1,89 g/cm3

Salinidade 29.600 mg/L Cl- 35.100 mg/L Cl- 35.100 mg/L Cl- 35.100 mg/L Cl- 35.100 mg/L Cl- 35.100 mg/L Cl-

Propriedades Fisico-químicas

PLANILHA DE COMPOSIÇÃO DAS PASTAS DE CIMENTO

Pasta de Cimento

Classificação


L 7547 LVC – Rev 00

1

ENSAIO ECOTOXICOLÓGICO COM O FLUIDO

DE PEPRFURAÇÃO BR-MUL (CÓDIGO 1.1.7)

UTILIZANDO Lytechinus variegatus

(ECHINODERMATA-ECHINOIDEA)

SOLICITANTE:

PETRÓLEO BRASILEIRO S.A. - PETROBRAS

Avenida Elias Agostinho, 665 Imbetiba - Macaé - RJ

CEP: 27913-350

Técnico solicitante: Hélio Gama e-mail: [email protected]

EXECUTADO POR:

LABTOX – Laboratório de Análise Ambiental Ltda Av. Carlos Chagas Filho, 791 - Pólo Bio-Rio - Laboratório 4

Cidade Universitária – Ilha do Fundão CEP: 21.941-904 Tel: (21) 3867-5651 / 3525-2466 / 3525-2442

e-mail: [email protected]

Laudo 7547 LVC – Rev 00

Rio de Janeiro Julho/2011

L 7547 LVC – Rev 00

2

LAUDO DE TOXICIDADE

DADOS DO ENSAIO

Avaliação solicitada: Ensaio embriolarval

Organismo-teste: Lytechinus variegatus

Tipo de ensaio: Crônico de curta duração Tempo de exposição: 24 a 28 horas

Resposta do ensaio: Efeito no desenvolvimento embriolarval (retardamento e/ou ocorrência de anomalias)

VALIDADE DO ENSAIO

Desenvolvimento embriolarval no controle: ≥ 80%

Sensibilidade do lote de organismos utilizados, à substância de referência,

dentro da faixa estabelecida pelo Labtox

Substância de referência: DSS ( Dodecil sulfato de sódio)

Faixa de sensibilidade: CI50(I): 0,85 - 2,22 mg.L-¹(01/07/2011)

DADOS DA AMOSTRA

Identificação da amostra pelo solicitante: Fluido de perfuração BR-MUL Código: 1.1.7 Data: 31/05/2011

Código de entrada no Labtox: L754711 Data de entrada: 06/06/2011

Data de início do ensaio: 19/07/2011 Data de término: 20/07/2011

RESULTADOS

CENO(I) 3.906 ppm da FPS CEO(I) 7.812 ppm da FPS

VC(I) 5.523 ppm da FPS

Controle: 82,8 % de pluteus

Ensaio com DSS (19/07/2011): 1,63 mg.L-1 (IC: 1,48 – 1,74 mg.L-1)

FPS: Fração Particulada Suspensa IC: Intervalo de confiança

L 7547 LVC – Rev 00

3

1 – OBJETIVO

Este ensaio teve como objetivo determinar a toxicidade crônica de curta

duração da amostra, sobre os embriões do ouriço-do-mar Lytechinus variegatus.

2 – METODOLOGIA

A determinação da toxicidade crônica em relação à L. variegatus seguiu

a metodologia descrita em NBR 15.350 (ABNT, 2006), com adaptações. O

ensaio consiste na exposição dos ovos a diferentes diluições da FPS, avaliando-

se a solução-teste que causa retardamento no desenvolvimento embriolarval

e/ou anomalias nos organismos expostos, nas condições de ensaio.

ANÁLISE ESTATÍSTICA

O valor de CENO(I) (maior concentração nominal da amostra no início

do ensaio que não causa efeito significativamente diferente do controle) e

CEO(I) (menor concentração nominal da amostra no início do ensaio que causa

efeito significativamente diferente do controle) foi obtido através do teste de

Williams utilizando-se o programa estatístico TOXSTAT versão 3.3 (Gulley et

al., 1991).

Após a obtenção destes valores, foi calculado o VC(I) (valor crônico

inicial), que representa a média geométrica de CENO(I) e CEO(I).

PREPARO DA AMOSTRA A amostra foi mantida em temperatura inferior a 10o C até a realização do

ensaio. O preparo da fração particulada suspensa (FPS), na proporção de 1:9,

com água do mar, foi realizado com base na metodologia descrita em NBR

15.469 (ABNT, 2007). A partir da FPS (solução-estoque de 1.000.000 ppm),

foram preparadas as seguintes soluções-teste: 3.906; 7.812; 15.625; 31.250;

62.500; 125.000; 250.000; 500.000 e 1.000.000 ppm da FPS.

L 7547 LVC – Rev 00

4

RESUMO DAS CONDIÇÕES DE ENSAIO

Tipo de ensaio.............................................................................................crônico Temperatura de incubação.......................................................................25 ± 1º C Fotoperíodo...............................................................................12h luz/12h escuro Frasco-teste.....................................................................................tubos de ensaio Volume de solução-teste...............................................................................10 mL Origem dos organismos........gametas obtidos de organismos coletados no campo Nº de organismos / frasco.........................................................................300 ovos Nº de réplicas / solução-teste..............................................................................04 Nº de soluções-teste......................................................................09 + 1 controle* Água de diluição.........................................................água do mar natural filtrada Água de diluição:...........Salinidade: 36 ‰..........OD: 6,90 mg.L-1...........pH: 8,11 Solução-estoque:............Salinidade: 36 ‰..........OD: 7,62 mg.L-1...........pH: 7,18 Salinidade das soluções-teste.........................................................................36 ‰ pH das soluções-teste:...........................................................................7,18 a 8,11 Oxigênio dissolvido das soluções-teste.....................................6,90 a 7,98 mg.L-1 Duração do ensaio.....................................................................................25 horas Resposta................retardamento no desenvolvimento embriolarval ou anomalias Expressão do resultado................................................. CENO(I), CEO(I) e VC(I) Método de cálculo......................................................Toxstat (Gulley et al., 1991) *Controle: exposição do organismo à água de diluição (água do mar natural) nas mesmas

condições da amostra. 3 – RESULTADOS

Os dados brutos de contagem e o percentual de pluteus normais, obtidos

no controle e nas diferentes soluções-teste, são apresentados na tabela I.

Os valores de oxigênio dissolvido (OD), pH e salinidade da água de

diluição e da solução-estoque (FPS), medidos no início do ensaio, bem como

os valores máximos e mínimos destes parâmetros medidos nas soluções-teste,

no início e final do ensaio, encontram-se na lista de resumo das condições de

ensaio.

L 7547 LVC – Rev 00

5

Tabela I: Número de pluteus normais de L. variegatus por réplica e percentual de pluteus normais obtido no controle e nas diferentes soluções-teste.

Solução-teste (ppm

FPS)

Pluteus Normais Solução-

teste (ppm FPS)

Pluteus Normais

Número por réplica

% por solução-

teste

Número por réplica

% por solução-

teste

85 50

Controle 88 82,8 62.500* 57 58,2

86 68

72 58

85 0 3.906 80 84,8 125.000* 0 0,0

88 0 86 0

75 0 7.812* 76 76,0 250.000* 0 0,0

76 0 77 0

78 0 15.625* 72 77,2 500.000* 0 0,0

78 0 81 0

67 0 31.250* 63 66,5 1.000.000* 0 0,0

66 0 70 0

* Diferença significativa em relação ao controle.

ANÁLISE ESTATÍSTICA Transform: NO TRANSFORMATION WILLIAMS TEST (Isotonic regression model) TABLE 2 OF 2 --------------------------------------------------------------------------------------------------------- ISOTONIZED CALC. SIG TABLE DEGREES OF IDENTIFICATION MEAN WILLIAMS P=.05 WILLIAMS FREEDOM --------------------------------------------------------------------------------------------------------- controle 0.148 3.906 0.153 0.177 1.73 k= 1, v=18 7.812 0.234 3.049 * 1.82 k= 2, v=18 15.625 0.234 3.049 * 1.85 k= 3, v=18 31.250 0.335 6.629 * 1.86 k= 4, v=18 62.500 0.418 9.546 * 1.87 k= 5, v=18 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- s = 0.040 Note: df used for table values are approximate when v > 20.

L 7547 LVC – Rev 00

6

GARANTIA DOS RESULTADOS Os dados apresentados neste laudo são confidenciais e referem-se

unicamente aos resultados obtidos no ensaio com a amostra acima citada. Os

dados brutos encontram-se à disposição da Empresa solicitante no Labtox.

Este laudo só pode ser reproduzido por completo. A reprodução de

partes deste, só pode ser realizada com autorização escrita do Labtox.

4 - REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS ABNT – Associação Brasileira de Normas Técnicas. 2006. Ecotoxicologia

Aquática – Toxicidade crônica – Método de Ensaio com ouriço-do-mar (Echinodermata, Echinoidea). NBR 15.350, 17 p.

ABNT - Associação Brasileira de Normas Técnicas. 2007. Ecotoxicologia

Aquática – Preservação e preparo de amostras. NBR 15.469, 7p. Gulley,D.D.; Boelter,A.M.; Bergman,H.L. 1991. “TOXSTAT Realease 3.3”,

Laramie, WY University of Wyoming, 19 p. Responsável Técnico:

Dra. Maria Cristina da S. Maurat CRBio-2 - 12.671/02

Diretora

Rio de Janeiro, 20 de julho de 2011.

L 7547 MJA – Rev 00

1

ENSAIO ECOTOXICOLÓGICO COM O FLUIDO

DE PEPRFURAÇÃO BR-MUL (CÓDIGO 1.1.7)

UTILIZANDO Mysidopsis juniae

(CRUSTACEA-MYSIDACEA)

SOLICITANTE:

PETRÓLEO BRASILEIRO S.A. - PETROBRAS Avenida Elias Agostinho, 665

Imbetiba - Macaé - RJ CEP: 27913-350

Técnico solicitante: Hélio Gama


EXECUTADO POR:

LABTOX – Laboratório de Análise Ambiental Ltda Av. Carlos Chagas Filho, 791 - Pólo Bio-Rio - Laboratório 4

Cidade Universitária – Ilha do Fundão CEP: 21.941-904 Tel: (21) 3867-5651 / 3525-2466 / 3525-2442


Laudo 7547 MJA - Rev 00

Rio de Janeiro Julho/2011

L 7547 MJA – Rev 00

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LAUDO DE TOXICIDADE DADOS DO ENSAIO

Avaliação solicitada: Ensaio ecotoxicológico com microcrustáceo misidáceo

Organismo-teste: Mysidopsis juniae

Tipo de ensaio: Agudo Tempo de exposição: 96 horas

Resposta do ensaio: Efeitos sobre a sobrevivência

VALIDADE DO ENSAIO

Sobrevivência dos organismos no controle: ≥ 90 %

Sensibilidade dos organismos do cultivo, à substância de referência, dentro da

faixa estabelecida pelo Labtox

Substância de referência: Zinco (Sulfato de zinco heptahidratado)

Periodicidade dos ensaios com a substância de referência: mensal

Faixa de sensibilidade: CL(I)50;96h: 0,20 – 0,32 mg.L-1 (01/07/2011)

DADOS DA AMOSTRA

Identificação da amostra pelo solicitante: Fluido de perfuração BR-MUL Código: 1.1.7 Data: 31/05/2011

Código de entrada no Labtox: L754711 Data de entrada: 06/06/2011

Data de início do ensaio: 08/07/2011 Data de término: 12/07/2011

RESULTADOS

CL(I)50;96h: 36.254,04 ppm da FPS

Intervalo de Confiança (IC): 29.314,44 – 44.836,46 ppm da FPS

Sobrevivência no controle: 100 %

Ensaio com zinco (04/07/2011): 0,25 mg.L-1 (IC: 0,22– 0,28 mg.L-1)

FPS: Fração particulada suspensa.

L 7547 MJA – Rev 00

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1 – OBJETIVO

Este ensaio teve como objetivo determinar a toxicidade aguda da

amostra, sobre o microcrustáceo Mysidopsis juniae.

2 – METODOLOGIA

A determinação da toxicidade aguda em relação à M. juniae seguiu a

metodologia descrita em NBR 15.308 (ABNT, 2005).

Jovens de M. juniae foram expostos a diferentes diluições da FPS da

amostra, num sistema estático por um período de 96 horas.

A toxicidade foi medida em termos de efeitos sobre a sobrevivência, em

leituras do ensaio a cada 24 horas.

PREPARO DA AMOSTRA

A amostra foi mantida em temperatura inferior a 10ºC até a realização do

ensaio. O preparo da fração particulada suspensa (FPS), na proporção de 1:9,

com água do mar, foi realizado segundo a metodologia descrita em NBR 15.469

(ABNT, 2007). A partir da FPS (solução-estoque de 1.000.000 ppm), foram

preparadas as seguintes soluções-teste: 31.250; 62.500; 125.000; 250.000;

500.000 e 1.000.000 ppm da FPS

L 7547 MJA – Rev 00

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RESUMO DAS CONDIÇÕES DE ENSAIO

Tipo de ensaio: .........................................................................................................agudo Temperatura de incubação: ............................................................................. 25 ± 1,0 ºC Fotoperíodo: ......................................................................................12 h luz/12 h escuro Frasco teste: ........................................................................................béquer de 1000 mL Volume de solução-teste: ......................................................................................900 mL Origem dos organismos: .............................................................................cultivo Labtox Idade dos organismos: .......................................................................................5 a 8 dias Nº de organismos / frasco-teste: .....................................................................................10 Nº de réplicas / solução-teste:...........................................................................................3 Nº de soluções-teste: .................................................................................6 + 1 controle * Alimentação: .........................20 náuplios de Artemia sp. recém eclodidos/misidáceo/dia Água de diluição: ...................................................................água do mar natural filtrada Água de diluição: .............Salinidade: 36 ‰..............OD: 7,46 mg.L-1...............pH: 8,12 Solução-estoque:...............Salinidade: 37 ‰ .............OD: 8,13 mg.L-1...............pH: 8,48 Salinidade das soluções-teste: ...........................................................................36 a 37 ‰ pH das soluções-teste:.....................................................................................8,00 a 8,48 Oxigênio dissolvido das soluções-teste:...............................................7,39 a 8,13mg.L-1

Duração do ensaio: ...............................................................................................96 horas Resposta: .........................................................................................................mortalidade Valor medido: .......................CL(I)50; 96h (diluição inicial letal a 50% dos organismos) Método de cálculo: ..........................Trimmed Spearman-Karber (Hamilton et al., 1977) * Controle: exposição do organismo à água de diluição (água do mar natural) nas mesmas condições da amostra.

3 – RESULTADOS

A tabela I apresenta o percentual de mortalidade e o número de

misidáceos vivos durante a leitura realizada a cada 24 horas, nas diferentes

soluções-teste.

Os valores de oxigênio dissolvido (OD), pH e salinidade da água de

diluição e da solução-estoque (FPS), medidos no início do ensaio, bem como

os valores máximos e mínimos destes parâmetros medidos nas soluções-teste,

no início e final do ensaio, encontram-se na lista de resumo das condições de

ensaio.

L 7547 MJA – Rev 00

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Tabela I - Resultados de sobrevivência, durante a leitura realizada a cada 24 horas, e do percentual de mortalidade de misidáceos, obtido no controle e nas diferentes soluções-teste.

Solução-teste (ppm FPS)

Número de misidáceos vivos Mortalidade após 96h

(%) 0 h 24h 48h 72h 96h

Controle

10 10 10 10 10

0,0 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10

31.250

10 10 9 7 7 40,0 10 10 8 7 7

10 7 5 4 4

62.500 10 6 4 2 0

86,7

10 7 4 1 1 10 9 5 3 3

125.000

10 7 4 2 1 90,0 10 6 3 2 2

10 7 4 1 0

250.000 10 7 4 1 1

96,7 10 7 4 1 0 10 6 2 0 0

500.000

10 6 2 0 0 100 10 7 3 0 0

10 8 3 0 0

1.000.000 10 5 2 0 0

100 10 6 2 0 0 10 8 5 0 0

ANÁLISE ESTATÍSTICA Test Type: Agudo Duration: 96 h Concentration Unit: ppm Raw Data: Concentration: 31.250 62.500 125.000 250.000 500.000 1.000.000 Number Exposed: 30 30 30 30 30 30 Mortalities: 12 26 27 29 30 30 SPEARMAN-KARBER TRIM: 40.00% SPEARMAN-KARBER ESTIMATES: LC50: 36.254,04 95% Lower Confidence: 29.314,44 95% Upper Confidence: 44.836,46

L 7547 MJA – Rev 00

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GARANTIA DOS RESULTADOS Os dados apresentados nesse laudo são confidenciais e referem-se

unicamente aos resultados obtidos no(s) ensaio(s) com a(s) amostra(s) acima

citada(s). Os dados brutos encontram-se à disposição da Empresa solicitante no

Labtox.

Este laudo só pode ser reproduzido por completo. A reprodução de partes

deste, só pode ser realizada com autorização escrita do Labtox.

4 – REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS ABNT - Associação Brasileira de Normas Técnicas. 2005. Ecotoxicologia Aquática –

Toxicidade aguda – Método de Ensaio com misidáceos (Crustacea). NBR 15.308, 17p.

ABNT - Associação Brasileira de Normas Técnicas. 2007. Ecotoxicologia Aquática –

Preservação e preparo de amostras. NBR 15.469, 7p. Hamilton, M.; Russo, R.C. & Thurston, R.V. Trimmed Spearman-Karber Method for

estimating median lethal concentrations in toxicity bioassays. Environmental Science & Technology, 1977, vol. 11, nº 7.

Responsável Técnico:

Dra. Maria Cristina da S. Maurat CRBio-2 - 12.671/02

Diretora

Rio de Janeiro, 14 de julho de 2011.

conferido

Laboratório de Ensaio acreditado pela Cgcre/Inmetro de acordo com

a ABNT NBR ISO/IEC 17025.

Boletim de Ensaio Pág. 1 de 13

Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960A-Rev 1 Análise em amostras de água Cliente : BMA Endereço : RUA AGNELO DE BRITO, n° 33 FEDERAÇÃO - SALVADOR - BA Localização do Projeto : Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Data da Coleta : 05 a 13.08.2011 Entrega das amostras : 16.08.2011 Início dos ensaios/extração : 22.08.2011 Término dos ensaios : 13.09.2011 Projeto : Caracterização dos Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Gerente do Projeto : André Bonfim Parâmetro A3 Superfície

(µg/L)

D* L.Q (µg/L)

A3 ACAS

(µg/L)

D* L.Q (µg/L)

A3 AIA

(µg/L)

D* L.Q (µg/L)

L.D. (µg/L)

PAH

Naftaleno

Acenaftileno

Acenafteno

Fluoreno

Fenantreno

Antraceno

Fluoranteno

Pireno

Benzo(a)antraceno

Criseno

Benzo(b)fluoranteno

Benzo(k)fluoranteno

Benzo(a)pireno

Indeno(123-cd)pireno

Dibenzo(a,h)antraceno

Benzo(ghi)perileno

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Total 0,03 nd nd

Quantidade de amostra (mL) 1000

1000

1000

*Diluição (N.º vezes)

INNOLAB do Brasil Ltda. Rua Sacadura Cabral - 236 Saúde - Rio de Janeiro - RJ Cep. 20221-161 CNPJ. 04.183.043/0001-00 Tel. (21) 3509-1750 Fax (21) 2233-4621

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960A-Rev 1 Parâmetro A3 ACS

(µg/L)

D* L.Q (µg/L)

A3 APAN

(µg/L)

D* L.Q (µg/L)

A3 Branco de Campo

(µg/L)

D* L.Q (µg/L)

L.D. (µg/L)

PAH

Naftaleno

Acenaftileno

Acenafteno

Fluoreno

Fenantreno

Antraceno

Fluoranteno

Pireno

Benzo(a)antraceno

Criseno

Benzo(b)fluoranteno

Benzo(k)fluoranteno

Benzo(a)pireno



Benzo(ghi)perileno

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Total nd nd nd


1000

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960A-Rev 1 Parâmetro A3 Branco de

Frascaria

(µg/L)

D* L.Q (µg/L)

B3 Superfície

(µg/L)

D* L.Q (µg/L)

B3 ACAS

(µg/L)

D* L.Q (µg/L)

L.D. (µg/L)

PAH

Naftaleno

Acenaftileno

Acenafteno

Fluoreno

Fenantreno

Antraceno

Fluoranteno

Pireno

Benzo(a)antraceno

Criseno

Benzo(b)fluoranteno

Benzo(k)fluoranteno

Benzo(a)pireno



Benzo(ghi)perileno

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Total nd nd nd


1000

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960A-Rev 1 Parâmetro B3 AIA

(µg/L)

D* L.Q (µg/L)

B3 ACS

(µg/L)

D* L.Q (µg/L)

B3 APAN

(µg/L)

D* L.Q (µg/L)

L.D. (µg/L)

PAH

Naftaleno

Acenaftileno

Acenafteno

Fluoreno

Fenantreno

Antraceno

Fluoranteno

Pireno

Benzo(a)antraceno

Criseno

Benzo(b)fluoranteno

Benzo(k)fluoranteno

Benzo(a)pireno



Benzo(ghi)perileno

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1000

1000


conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960A-Rev 1 Parâmetro C3 Superfície

(µg/L)

D* L.Q (µg/L)

C3 ACAS

(µg/L)

D* L.Q (µg/L)

C3 AIA

(µg/L)

D* L.Q (µg/L)

L.D. (µg/L)

PAH

Naftaleno

Acenaftileno

Acenafteno

Fluoreno

Fenantreno

Antraceno

Fluoranteno

Pireno

Benzo(a)antraceno

Criseno

Benzo(b)fluoranteno

Benzo(k)fluoranteno

Benzo(a)pireno



Benzo(ghi)perileno

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Total nd nd nd


1000

1000


conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960A-Rev 1 Parâmetro C3 ACS

(µg/L)

D* L.Q (µg/L)

C3 APAN

(µg/L)

D* L.Q (µg/L)

L.D. (µg/L)

PAH

Naftaleno

Acenaftileno

Acenafteno

Fluoreno

Fenantreno

Antraceno

Fluoranteno

Pireno

Benzo(a)antraceno

Criseno

Benzo(b)fluoranteno

Benzo(k)fluoranteno

Benzo(a)pireno



Benzo(ghi)perileno

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

nd

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,01

0,01

0,01

0,01

0,01

0,01

0,01

0,01

0,01

0,01

0,01

0,01

0,01

0,01

0,01

0,01

Total nd nd


1000


conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960A-Rev 1 A3 Superfície

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

20000

40000

60000

80000

100000

120000

140000

160000

180000

200000

220000

240000

260000

280000

300000

320000

340000

360000

380000

Time-->

Abundance

TIC: 3960-01.D\data.ms

A3 ACAS

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

Time-->

Abundance


A3 AIA

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

20000

40000

60000

80000

100000

120000

140000

160000

180000

200000

220000

240000

260000

280000

300000

320000

340000

360000

380000

400000

Time-->

Abundance


A3 ACS

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

20000

40000

60000

80000

100000

120000

140000

160000

180000

200000

220000

240000

260000

280000

300000

320000

340000

360000

Time-->

Abundance


conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960A-Rev 1 A3 APAN

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

Time-->

Abundance


A3 Branco de Campo

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

20000

40000

60000

80000

100000

120000

140000

160000

180000

200000

220000

240000

260000

280000

300000

320000

340000

360000

380000

Time-->

Abundance


A3 Branco de Frascaria

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

Time-->

Abundance


B3 Superfície

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

20000

40000

60000

80000

100000

120000

140000

160000

180000

200000

220000

240000

260000

280000

300000

320000

340000

360000

Time-->

Abundance


conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960A-Rev 1 B3 ACAS

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

Time-->

Abundance


B3 AIA

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

Time-->

Abundance


B3 ACS

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

20000

40000

60000

80000

100000

120000

140000

160000

180000

200000

220000

240000

260000

280000

300000

320000

340000

360000

Time-->

Abundance


B3 APAN

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

20000

40000

60000

80000

100000

120000

140000

160000

180000

200000

220000

240000

260000

280000

300000

320000

340000

360000

380000

400000

Time-->

Abundance


conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960A-Rev 1 C3 Superfície

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

Time-->

Abundance


C3 ACAS

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

Time-->

Abundance


C3 AIA

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

Time-->

Abundance


C3 ACS

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

500000

550000

600000

650000

700000

Time-->

Abundance


conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960A-Rev 1 C3 APAN

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

20000

40000

60000

80000

100000

120000

140000

160000

180000

200000

220000

240000

260000

280000

300000

320000

340000

360000

380000

400000

Time-->

Abundance


conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960A-Rev 1

Padrões de Controle Analítico – PCA (Surrogate) Taxa de Recuperação (Faixa de Aceitação: 70-130%) (%)

Terfenil D14

Perileno D12

75

80

FM-004-L3A – Rev.01 17/03/2011– Apr. MAR/11

conferido





Observações

1. Legenda

• L.D. – Limite de detecção reportado • L.Q. – Limite de Quantificação reportado • na – Não analisado • nd – Não detectado

2. Ref. Método – EPA 8270 (D):2007 / EPA 3510 (C):1996

3. Foram realizadas duplicatas em 10% das amostras em lotes de 20 amostras e os resultados obtidos estão em conformidade com os critérios de aceitação estabelecidos.

4. Nos ensaios são utilizados padrões rastreáveis ao SI (Sistema Internacional de Medidas).

5. Foram utilizados Brancos de Controle conforme metodologia informada.

6. O laboratório não é o responsável pela amostragem, portanto, os resultados contidos neste boletim referem-se exclusivamente às amostras nele descritas, que foram coletadas e enviadas pelo solicitante.

7. Os métodos utilizados neste(s) ensaios(s) apresentam-se conformes em relação ao método referenciado. Caso o(s) ensaio(s) tenha(m) apresentado desvio(s), adições ou exclusões, estes estarão listados no item informações adicionais do relatório.

8. Os valores para amostras sólidas reportados são relativos à massa seca, salvo observações.

9. A Innolab garante que todas as análises foram executadas dentro do prazo de validade de cada parâmetro segundo a norma relativa a cada metodologia.

10. As metodologias utilizadas nos ensaios encontram-se referenciadas ao final de cada parâmetro. As metodologias acreditadas poderão ser localizadas no site do INMETRO sob CRL 03104.

11. Este Boletim de Ensaio só deverá ser reproduzido por completo.

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960B- Rev 1 Análise em amostras de água Cliente : BMA Endereço : RUA AGNELO DE BRITO, n° 33 FEDERAÇÃO - SALVADOR - BA Localização do Projeto : Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Data da Coleta : 05 a 13/08/2011 Entrega das amostras : 16.08.2011 Início dos ensaios/extração : 22.08.2011 Término dos ensaios : 13.09.2011 Projeto : Caracterização dos Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Gerente do Projeto : André Bonfim Parâmetro A3 Superfície

(µg/L) A3 ACAS

(µg/L) A3 AIA (µg/L)

A3 ACS (µg/L)

L.Q (µg/L)

L.D. (µg/L)

TPH

nd

nd

nd

nd

100

30

MCNR nd nd nd nd 100 30

Quantidade de amostras (mL) 900 900 900 900

Diluição (N.º vezes) - - - -

Parâmetro A3 APAN

(µg/L) A3 Branco de

Campo (µg/L)


(µg/L)

B3 Superfície (µg/L)

L.Q (µg/L)

L.D. (µg/L)

TPH

nd

nd

nd

nd

100

30





conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960B- Rev 1 Parâmetro B3 ACAS

(µg/L) B3 AIA (µg/L)

B3 ACS (µg/L)

B3 APAN (µg/L)

L.Q (µg/L)

L.D. (µg/L)

TPH

nd

nd

nd

nd

100

30




Parâmetro C3 Superfície

(µg/L) C3 ACAS

(µg/L) C3 AIA (µg/L)

C3 ACS (µg/L)

L.Q (µg/L)

L.D. (µg/L)

TPH

nd

nd

nd

nd

100

30




conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960B- Rev 1 Parâmetro C3 APAN

(µg/L) L.Q

(µg/L) L.D.

(µg/L)

TPH

nd

100

30

MCNR nd 100 30

Quantidade de amostras (mL) 900

Diluição (N.º vezes) -

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960B- Rev 1 Superfície

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 4

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

1 2 5

m V o l t s

TP

H

z : \ g c - f i d 0 2 n o v o \ d a d o s \ n - a l c a n o s \ 2 0 1 1 \ 3 9 6 0 \ t p h \ 3 9 6 0 - 1 2 5 - 8 - 2 0 1 1 0 6 - 1 4 - 0 3 . r u n

SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

ACAS

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 4

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

1 2 5

m V o l t s

TPH


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

AIA

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 3

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

ACS

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 3

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960B- Rev 1 APAN

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 1

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

Branco Campo

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 3

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

Branco Frascaria

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 2

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

m V o l t s z : \ g c - f i d 0 2 n o v o \ d a d o s \ n - a l c a n o s \ 2 0 1 1 \ 3 9 6 0 \ t p h \ 3 9 6 0 - 8 2 5 - 8 - 2 0 1 1 0 8 - 2 2 - 3 2 . r u n

WI : 2

Superfície

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 1

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

m V o l t s

TPH


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960B- Rev 1 ACAS

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 5

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

1 2 5

m V o l t s

TPH

z : \ g c - f i d 0 2 n o v o \ d a d o s \ n - a l c a n o s \ 2 0 1 1 \ 3 9 6 0 \ t p h \ 3 9 6 0 - 1 1 2 5 - 8 - 2 0 1 1 0 9 - 0 5 - 2 1 . r u n

SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

AIA

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 5

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

1 2 5

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

ACS

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 5

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

1 2 5

m V o l t s

TPH


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

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APAN

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 3

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m V o l t s

TPH


SR

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GR

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PG

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F P+

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960B- Rev 1 Superfície

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 3

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m V o l t s

TPH


SR

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R-

F P-

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ACAS

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 3

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m V o l t s

TPH


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F P+

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AIA

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 0

0

2 5

5 0

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m V o l t s

TPH


SR

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PG

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PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

ACS

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 3

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

m V o l t s

TPH


SR

+F P

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B +S

PV

B -S

PG

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F P-

F P+

F P-

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960B- Rev 1 APAN

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 2

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

m V o l t s

TPH


SR

+F P

+S

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PG

R+

SR

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PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960B- Rev 1

Padrões de Controle Analítico – PCA

Taxa de Recuperação (Faixa de Aceitação: 70-130%) (%)

PCA

100

FM-004-L3A – Rev.01 17/03/2011– Apr. MAR/11

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960B- Rev 1

Observações

1. Legenda


2. Ref. Método – ISO 9377-2:2000










conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960C-Rev 1 Análise em amostras de água Cliente : BMA Endereço : RUA AGNELO DE BRITO, n° 33 FEDERAÇÃO - SALVADOR - BA Localização do Projeto : Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Data da Coleta : 05 a 13/08/2011 Entrega das amostras : 16.08.2011 Início dos ensaios/extração : 22.08.2011 Término dos ensaios : 13.09.2011 Projeto : Caracterização dos Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Gerente do Projeto : André Bonfim Parâmetro A3 Superfície

(µg/L) A3 ACAS


A3 ACS (µg/L)

L.Q (µg/L)

L.D. (µg/L)

n-Alcanos C8 - C40

n-C8

n-C9

n-C10

n-C11

n-C12

n-C13

n-C14

n-C15

n-C16

n-C17

Pristano

n-C18

Fitano

n-C19

n-C20

n-C21

n-C22

n-C23

n-C24

n-C25

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1


conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960C-Rev 1 Parâmetro A3 Superfície

(µg/L) A3 ACAS


A3 ACS (µg/L)

L.Q (µg/L)

L.D. (µg/L)

n-Alcanos C8 - C40

n-C29

n-C30

n-C31

n-C32

n-C33

n-C34

n-C35

n-C36

n-C37

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n-C40

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1

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960C-Rev 1 Parâmetro A3 APAN


Campo (µg/L)


(µg/L)


L.Q (µg/L)

L.D. (µg/L)

n-Alcanos C8 - C40

n-C8

n-C9

n-C10

n-C11

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n-C13

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Pristano

n-C18

Fitano

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1

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960C-Rev 1 Parâmetro A3 APAN


Campo (µg/L)


(µg/L)


L.Q (µg/L)

L.D. (µg/L)

n-Alcanos C8 - C40

n-C29

n-C30

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1

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960C-Rev 1 Parâmetro B3 ACAS


B3 ACS (µg/L)

B3 APAN (µg/L)

L.Q. (µg/L)

L.D. (µg/L)

n-Alcanos C8 - C40

n-C8

n-C9

n-C10

n-C11

n-C12

n-C13

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Pristano

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1

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960C-Rev 1 Parâmetro B3 ACAS


B3 ACS (µg/L)

B3 APAN (µg/L)

L.Q (µg/L)

L.D. (µg/L)

n-Alcanos C8 - C40

n-C29

n-C30

n-C31

n-C32

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n-C34

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960C-Rev 1 Parâmetro C3 Superfície

(µg/L) C3 ACAS


C3 ACS (µg/L)

L.Q (µg/L)

L.D. (µg/L)

n-Alcanos C8 - C40

n-C8

n-C9

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n-C12

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n-C14

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n-C16

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960C-Rev 1 Parâmetro C3 Superfície

(µg/L) C3 ACAS


C3 ACS (µg/L)

L.Q (µg/L)

L.D. (µg/L)

n-Alcanos C8 - C40

n-C29

n-C30

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960C-Rev 1 Parâmetro C3 APAN

(µg/L) L.Q

(µg/L) L.D.

(µg/L)

n-Alcanos C8 - C40

n-C8

n-C9

n-C10

n-C11

n-C12

n-C13

n-C14

n-C15

n-C16

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Pristano

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960C-Rev 1 Parâmetro C3 APAN

(µg/L) L.Q

(µg/L) L.D.

(µg/L)

n-Alcanos C8 - C40

n-C29

n-C30

n-C31

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960C-Rev 1 Superfície

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960C-Rev 1 APAN

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

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m V o l t s

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PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

Branco Campo

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 3

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

Branco Frascaria

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 2

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

m V o l t s z : \ g c - f i d 0 2 n o v o \ d a d o s \ n - a l c a n o s \ 2 0 1 1 \ 3 9 6 0 \ t p h \ 3 9 6 0 - 8 2 5 - 8 - 2 0 1 1 0 8 - 2 2 - 3 2 . r u n

WI : 2

Superfície

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 1

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

m V o l t s

TPH


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960C-Rev 1 ACAS

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 5

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

1 2 5

m V o l t s

TPH


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

AIA

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 5

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

1 2 5

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

ACS

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 5

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

1 2 5

m V o l t s

TPH


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

APAN

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 3

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

m V o l t s

TPH


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960C-Rev 1 Superfície

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 3

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

m V o l t s

TPH


SR

+F P

+S

PS

PS

PG

R+

SR

-S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

ACAS

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 3

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

m V o l t s

TPH


SR

+F P

+S

PS

PS

PG

R+

SR

-S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

AIA

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 0

0

2 5

5 0

7 5

m V o l t s

TPH


SR

+F P

+S

PS

PS

PG

R+

SR

-S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

ACS

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 3

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

m V o l t s

TPH


SR

+F P

+S

PS

PS

PG

R+

SR

-S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960C-Rev 1 APAN

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 2 2

0

2 5

5 0

7 5

1 0 0

m V o l t s

TPH


SR

+F P

+S

PS

PS

PG

R+

SR

-S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PV

B +S

PV

B -S

PG

R-

F P-

F P+

F P-

Padrões de Controle Analítico – (PCA) (Faixa de Aceitação: 70-130%)

Taxa de Recuperação (%)

PCA

99

FM-004-L3A – Rev.01 17/03/2011– Apr. MAR/11

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960C-Rev 1

Observações

1. Legenda


2. Ref. Método – ISO 9377-2:2000










*APHA-AWWA 21ª Ed. conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960D-Rev 1 Análise em amostras de água Cliente : BMA Endereço : RUA AGNELO DE BRITO, n° 33 FEDERAÇÃO - SALVADOR - BA Localização do Projeto : Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Data da Coleta : 05 a 13.08.2011 Entrega das amostras : 16.08.2011 Início dos ensaios/extração : 16.08.2011 Término dos ensaios : 13.09.2011 Projeto : Caracterização dos Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Gerente do Projeto : André Bonfim Parâmetro A3 Superfície

A3 ACAS

A3 AIA

A3 ACS

Ref. Método L.Q

L.D.

Amônia

Razão C:N:P

COP

COT

Fosfato

N-Nitrato

N-Nitrito

Silicato

Sólidos dissolvidos

Sólidos Suspensos

Turbidez

nd

1,0 : 20,0 : 0,09

nd

nd

nd

nd

nd

nd

35641

16

nd

nd

1,0 : 20,0 : 0,61

nd

nd

0,12

0,093

nd

0,111

23131

22

nd

nd

1,0 : 20,0 : 0,74

nd

nd

0,10

0,076

nd

0,299

30631

16

nd

nd

1,0 : 20,0 : 10,00

nd

nd

0,18

0,040

nd

0,383

42711

16

nd

Destilação/MA-025-L2

MA-019-L2

MA-019-L2

MA-019-L2

MA-014-L2

MA-017-L2

MA-017-L2

Grasshoff et al., 1983

*2540C

*2540D

*2130B

0,03

2

2

0,02

0,01

0,01

0,015

3

3

3

0,02 (mg/L)

1 : 0,05 : 0,005

1 (mg/L)

1 (mg/L)

0,01 (mg/L)

0,005 (mg/L)

0,005 (mg/L)

0,005 (mg/L)

1 (mg/L)

1 (mg/L)

1 UNT






Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960D-Rev 1 Parâmetro A3 APAN

B3 Superfície

B3 ACAS

B3 AIA

Ref. Método L.Q

L.D.

Amônia

Razão C:N:P

COP

COT

Fosfato

N-Nitrato

N-Nitrito

Silicato


Sólidos Suspensos

Turbidez

nd

1,0 : 20,0 : 10,00

nd

nd

0,13

0,016

nd

0,326

40951

14

nd

nd

1,0 : 20,0 : 10,00

nd

nd

nd

nd

nd

nd

30731

16

nd

nd

1,0 : 20,0 : 0,02

nd

nd

0,13

0,122

nd

0,084

33301

19

nd

nd

1,0 : 20,0 : 0,70

nd

nd

0,18

0,192

nd

0,361

29241

16

nd


MA-019-L2

MA-019-L2

MA-019-L2

MA-014-L2

MA-017-L2

MA-017-L2


*2540C

*2540D

*2130B

0,03

2

2

0,02

0,01

0,01

0,015

3

3

3

0,02 (mg/L)

1 : 0,05 : 0,005

1 (mg/L)

1 (mg/L)

0,01 (mg/L)

0,005 (mg/L)

0,005 (mg/L)

0,005 (mg/L)

1 (mg/L)

1 (mg/L)

1 UNT





Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960D-Rev 1 Parâmetro B3 ACS

B3 APAN

C3 Superfície

C3 ACAS

Ref. Método L.Q

L.D.

Amônia

Razão C:N:P

COP

COT

Fosfato

N-Nitrato

N-Nitrito

Silicato


Sólidos Suspensos

Turbidez

nd

1,0 : 20,0 : 2,46

nd

nd

0,17

0,155

nd

0,503

36691

17

nd

nd

1,0 : 20,0 : 1,23

nd

nd

0,13

0,101

nd

0,179

36691

21

nd

nd

1,0 : 43,5 : 10,00

nd

2

nd

nd

nd

nd

30951

17

nd

nd

1,0 : 20,0 : 0,51

nd

nd

0,13

nd

nd

0,109

33641

24

nd


MA-019-L2

MA-019-L2

MA-019-L2

MA-014-L2

MA-017-L2

MA-017-L2


*2540C

*2540D

*2130B

0,03

2

2

0,02

0,01

0,01

0,015

3

3

3

0,02 (mg/L)

1 : 0,05 : 0,005

1 (mg/L)

1 (mg/L)

0,01 (mg/L)

0,005 (mg/L)

0,005 (mg/L)

0,005 (mg/L)

1 (mg/L)

1 (mg/L)

1 UNT





Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960D-Rev 1 Parâmetro C3 AIA

C3 ACS

C3 APAN

Ref. Método L.Q

L.D.

Amônia

Razão C:N:P

COP

COT

Fosfato

N-Nitrato

N-Nitrito

Silicato


Sólidos Suspensos

Turbidez

nd

1,0 : 20,0 : 0,78

nd

nd

0,19

0,302

nd

0,454

30351

14

nd

nd

1,0 : 20,0 : 1,13

nd

nd

0,18

0,147

nd

0,326

31211

25

nd

nd

1,0 : 20,0 : 0,53

nd

nd

0,13

0,121

nd

0,302

41651

20

nd


MA-019-L2

MA-019-L2

MA-019-L2

MA-014-L2

MA-017-L2

MA-017-L2


*2540C

*2540D

*2130B

0,03

2

2

0,02

0,01

0,01

0,015

3

3

3

0,02 (mg/L)

1 : 0,05 : 0,005

1 (mg/L)

1 (mg/L)

0,01 (mg/L)

0,005 (mg/L)

0,005 (mg/L)

0,005 (mg/L)

1 (mg/L)

1 (mg/L)

1 UNT

As razões foram calculadas em função dos limites de detecção das analises. conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960D-Rev 1

Padrões de Controle Analítico (PCA) Concentração esperada Concentração obtida

(mg/L) (mg/L)

Fosfato

Amônia

N-Nitrato

N-Nitrito

0,1

0,26

0,1

0,1

0,1

0,26

0,099

0,134

FM-004-L2A – Rev.01 17/03/2011– Apr. MAR/11 conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3960D-Rev 1

Observações

1. Legenda











Centro de Biologia Experimental Oceanus Laboratório de Análises Microbiológicas e Físico-químicas

REG. INEA: UN0015590/55.11.30

CNPJ 28383198/0001-59 . INSC.MUN. 313818-6. Rua Almirante Cochrane, 37, Tijuca, CEP 20.550-040 Rio de Janeiro - RJ. Tel- 2567-0819 / 3563-3825 Fax- 2567-3871

BOLETIM DE MEDIÇÃO N0 11523/52616

DADOS DO ESTABELECIMENTO

RAZÃO SOCIAL: INNOLAB DO BRASIL

NOME FANTASIA:

LOGRADOURO: RUA SACADURA CABRAL, 236

BAIRRO: SAÚDE DISTRITO/RA: RJ/RJ

MUNICÍPIO: RIO DE JANEIRO CEP: 20221-161

TELEFONE: (21) 3509-1750 FAX: (21) 2233-4621

DADOS DO LABORATÓRIO CCL N0 IN000328 VALIDADE: EM RENOVAÇÃO RAZÃO SOCIAL: CENTRO DE BIOLOGIA EXPERIMENTAL OCEANUS

NOME FANTASIA: OCEANUS

ENDEREÇO: RUA ALMIRANTE COCHRANE, 37

BAIRRO: TIJUCA

DISTRITO/RA: RJ

MUNICÍPIO: RIO DE JANEIRO

CEP: 20.550-040

TELEFONE: (21) 25670819 / 3563-3825

FAX: (21) 2567-3871

DADOS DA AMOSTRA Identificação da amostra: 11/3960-009 (B3-SUPERFÍCIE) Tipo de amostra: ÁGUA OCEÂNICA Origem da amostra: INNOLAB Volume filtrado: 2000 mL Resultado Analítico Resultado(s)1 Clorofila alfa <0,01 µg/L

PROCESSAMENTO DA AMOSTRA HORA DA ENTRADA NO LABORATÓRIO: 16:07 HORA DA SAÍDA DO LABORATÓRIO: 12:00

DATA DA ENTRADA NO LABORATÓRIO: 18.08.11 DATA DA SAÍDA DO LABORATÓRIO: 30.08.11

HORA DA COLETA: -- / -- HORA DA ENTRADA NO LABORATÓRIO: 16:07

DATA DA COLETA: -- / -- DATA DA ENTRADA NO LABORATÓRIO: 18.08.11

INNOLAB NOME DO RESPONSÁVEL PELA COLETA

Dr.Ronaldo Leão NOME DO RESPONSÁVEL PELA ANÁLISE

ASSINATURA DO RESPONSÁVEL PELA COLETA

ASSINATURA DO RESPONSÁVEL PELA ANÁLISE – CRBio-02339/85


REG. INEA: UN0015590/55.11.30


MÉTODOS DE ANÁLISE ADOTADOS Análise Bacteriológica e físico-química: Clorofila: SMEWW 10200 H – Chlorophyll.

REFERÊNCIAS REFERÊNCIAS: 1- Metodologia analítica: Standard Methods for Examination of Water and Wastewater 20th Edition – American Public Health Association – APHA. 2- Ministério da Agricultura. Secretaria Nacional de Defesa Agropecuária. Métodos para Controle de Produtos de Origem Animal e seus Ingredientes. II Métodos Físicos e Químicos, 1981.

OBSERVAÇÕES LEGENDA: 1-Resultados referentes às amostras analisadas Nota 1: O(s) resultado(s) acima se restringe (m) tão somente a(s) amostra(s) analisada(s). Nota 2: Este laudo só deve ser reproduzido por completo. Nota 3: Cabe ao solicitante a responsabilidade da coleta realizada.

CENTRO DE BIOLOGIA EXPERIMENTAL OCEANUS

Rio de Janeiro, 30 de agosto de 2011.

_____________________________

Dr. Ronaldo Leão Responsável Técnico

CRBio-02339/85


REG. INEA: UN0015590/55.11.30CNPJ 28383198/0001-59 . INSC.MUN. 313818-6. Rua Almirante Cochrane, 37, Tijuca, CEP 20.550-040

Rio de Janeiro - RJ. Tel- 2567-0819 / 3563-3825 Fax- 2567-3871



RAZÃO SOCIAL: INNOLAB DO BRASIL NOME FANTASIA: LOGRADOURO: RUA SACADURA CABRAL, 236 BAIRRO: SAÚDE DISTRITO/RA: RJ/RJ MUNICÍPIO: RIO DE JANEIRO CEP: 20221-161

TELEFONE: (21) 3509-1750 FAX: (21) 2233-4621

DADOS DO LABORATÓRIO

CCL N0 IN000328 VALIDADE: EM RENOVAÇÃO RAZÃO SOCIAL: CENTRO DE BIOLOGIA EXPERIMENTAL OCEANUS

NOME FANTASIA: OCEANUS ENDEREÇO: RUA ALMIRANTE COCHRANE, 37

BAIRRO: TIJUCA DISTRITO/RA: RJ MUNICÍPIO: RIO DE JANEIRO CEP: 20.550-040 TELEFONE: (21) 25670819 / 3563-3825 FAX: (21) 2567-3871

DADOS DA AMOSTRA Identificação da amostra: 11/3960-0010 (B3-BCM) Tipo de amostra: ÁGUA OCEÂNICAOrigem da amostra: INNOLAB Volume filtrado: 2000 mL Resultado Analítico Resultado(s)1 Clorofila alfa <0,01 µg/L

PROCESSAMENTO DA AMOSTRAHORA DA ENTRADA NO LABORATÓRIO: 16:07 HORA DA SAÍDA DO LABORATÓRIO: 12:00 DATA DA ENTRADA NO LABORATÓRIO: 18.08.11 DATA DA SAÍDA DO LABORATÓRIO: 30.08.11

HORA DA COLETA: -- / -- HORA DA ENTRADA NO LABORATÓRIO: 16:07 DATA DA COLETA: -- / -- DATA DA ENTRADA NO LABORATÓRIO: 18.08.11



ASSINATURA DO RESPONSÁVEL PELA COLETAASSINATURA DO RESPONSÁVEL PELA ANÁLISE – CRBio-02339/85




MÉTODOS DE ANÁLISE ADOTADOS

Análise Bacteriológica e físico-química:

Clorofila: SMEWW 10200 H – Chlorophyll.

REFERÊNCIAS

REFERÊNCIAS:

1- Metodologia analítica: Standard Methods for Examination of Water and Wastewater 20th Edition – American Public Health Association – APHA. 2- Ministério da Agricultura. Secretaria Nacional de Defesa Agropecuária. Métodos para Controle de Produtos de Origem Animal e seus Ingredientes. II Métodos Físicos e Químicos, 1981.

OBSERVAÇÕES

LEGENDA:

1-Resultados referentes às amostras analisadas

Nota 1: O(s) resultado(s) acima se restringe (m) tão somente a(s) amostra(s) analisada(s). Nota 2: Este laudo só deve ser reproduzido por completo. Nota 3: Cabe ao solicitante a responsabilidade da coleta realizada.



_____________________________ Dr. Ronaldo Leão Responsável Técnico

CRBio-02339/85


REG. INEA: UN0015590/55.11.30





NOME FANTASIA:




TELEFONE: (21) 3509-1750 FAX: (21) 2233-4621




BAIRRO: TIJUCA

DISTRITO/RA: RJ


CEP: 20.550-040

TELEFONE: (21) 25670819 / 3563-3825

FAX: (21) 2567-3871

DADOS DA AMOSTRA Identificação da amostra: 11/3960-001 (A3-SUPERFÍCIE) Tipo de amostra: ÁGUA OCEÂNICAOrigem da amostra: INNOLAB Volume filtrado: 2000 mL Resultado Analítico Resultado(s)1 Clorofila alfa <0,01 µg/L










REG. INEA: UN0015590/55.11.30







_____________________________


CRBio-02339/85


REG. INEA: UN0015590/55.11.30





NOME FANTASIA:




TELEFONE: (21) 3509-1750 FAX: (21) 2233-4621




BAIRRO: TIJUCA

DISTRITO/RA: RJ


CEP: 20.550-040

TELEFONE: (21) 25670819 / 3563-3825

FAX: (21) 2567-3871

DADOS DA AMOSTRA Identificação da amostra: 11/3960-002 (A3-BCM) Tipo de amostra: ÁGUA OCEÂNICAOrigem da amostra: INNOLAB Volume filtrado: 2000 mL Resultado Analítico Resultado(s)1 Clorofila alfa 0,13 µg/L










REG. INEA: UN0015590/55.11.30







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CRBio-02339/85







TELEFONE: (21) 3509-1750 FAX: (21) 2233-4621





DADOS DA AMOSTRA Identificação da amostra: 11/3960-0015 (C3-SUPERFÍCIE) Tipo de amostra: ÁGUA OCEÂNICAOrigem da amostra: INNOLAB Volume filtrado: 2000 mL Resultado Analítico Resultado(s)1 Clorofila alfa <0,01 µg/L












REFERÊNCIAS

REFERÊNCIAS:


OBSERVAÇÕES

LEGENDA:






CRBio-02339/85







TELEFONE: (21) 3509-1750 FAX: (21) 2233-4621





DADOS DA AMOSTRA Identificação da amostra: 11/3960-0016 (C3-BCM) Tipo de amostra: ÁGUA OCEÂNICAOrigem da amostra: INNOLAB Volume filtrado: 2000 mL Resultado Analítico Resultado(s)1 Clorofila alfa <0,01 µg/L












REFERÊNCIAS

REFERÊNCIAS:


OBSERVAÇÕES

LEGENDA:






CRBio-02339/85

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957A-Rev 1 Análise em amostras de sedimento marinho Cliente : BIOMONITORAMENTO E MEIO AMBIENTE LTDA. Endereço : RUA AGNELO DE BRITO, n° 33 FEDERAÇÃO - SALVADOR - BA Localização do Projeto : Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Data da Coleta : 05 a 13.08.2011 Entrega das amostras : 16.08.2011 Início dos ensaios/extração : 17.08.2011 Término dos ensaios : 21.09.2011 Projeto : Caracterização Ambiental dos Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Gerente do Projeto : Não fornecido Parâmetro A1 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

A1 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

A1 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

PAH

Naftaleno

Acenaftileno

Acenafteno

Fluoreno

Fenantreno

Antraceno

Fluoranteno

Pireno

Benzo(a)antraceno

Criseno

Benzo(b)fluoranteno

Benzo(k)fluoranteno

Benzo(a)pireno



Benzo(ghi)perileno

nd

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0,005

0,005

0,005

Total nd nd nd

Quantidade de amostra (g) 30

30

30



conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957A-Rev 1 Parâmetro A2 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

A2 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

A2 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

PAH

Naftaleno

Acenaftileno

Acenafteno

Fluoreno

Fenantreno

Antraceno

Fluoranteno

Pireno

Benzo(a)antraceno

Criseno

Benzo(b)fluoranteno

Benzo(k)fluoranteno

Benzo(a)pireno



Benzo(ghi)perileno

nd

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0,005

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Total nd nd nd


30

30


conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957A-Rev 1 Parâmetro A3 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

A3 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

A3 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

PAH

Naftaleno

Acenaftileno

Acenafteno

Fluoreno

Fenantreno

Antraceno

Fluoranteno

Pireno

Benzo(a)antraceno

Criseno

Benzo(b)fluoranteno

Benzo(k)fluoranteno

Benzo(a)pireno



Benzo(ghi)perileno

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Total nd nd nd


30

30


conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957A-Rev 1 Parâmetro B1 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

B1 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

B1 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

PAH

Naftaleno

Acenaftileno

Acenafteno

Fluoreno

Fenantreno

Antraceno

Fluoranteno

Pireno

Benzo(a)antraceno

Criseno

Benzo(b)fluoranteno

Benzo(k)fluoranteno

Benzo(a)pireno



Benzo(ghi)perileno

nd

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Total nd nd nd


30

30


conferido





(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

B2 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

B2 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

PAH

Naftaleno

Acenaftileno

Acenafteno

Fluoreno

Fenantreno

Antraceno

Fluoranteno

Pireno

Benzo(a)antraceno

Criseno

Benzo(b)fluoranteno

Benzo(k)fluoranteno

Benzo(a)pireno



Benzo(ghi)perileno

nd

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0,005

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0,005

Total nd nd nd


30

30


conferido





(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

B3 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

B3 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

PAH

Naftaleno

Acenaftileno

Acenafteno

Fluoreno

Fenantreno

Antraceno

Fluoranteno

Pireno

Benzo(a)antraceno

Criseno

Benzo(b)fluoranteno

Benzo(k)fluoranteno

Benzo(a)pireno



Benzo(ghi)perileno

nd

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0,005

0,005

Total 0,01 nd nd


30

30


conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957A-Rev 1 Parâmetro C1 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

C1 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

C1 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

PAH

Naftaleno

Acenaftileno

Acenafteno

Fluoreno

Fenantreno

Antraceno

Fluoranteno

Pireno

Benzo(a)antraceno

Criseno

Benzo(b)fluoranteno

Benzo(k)fluoranteno

Benzo(a)pireno



Benzo(ghi)perileno

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Total nd nd nd


30

30


conferido





(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

C2 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

C2 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

PAH

Naftaleno

Acenaftileno

Acenafteno

Fluoreno

Fenantreno

Antraceno

Fluoranteno

Pireno

Benzo(a)antraceno

Criseno

Benzo(b)fluoranteno

Benzo(k)fluoranteno

Benzo(a)pireno



Benzo(ghi)perileno

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0,010

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0,010

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nd

nd

nd

<0,01

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0,010

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0,010

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0,010

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0,005

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0,005

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0,005

0,005

0,005

0,005

0,005

0,005

Total nd nd nd


30

30


conferido





(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

C3 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

C3 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

D* L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

PAH

Naftaleno

Acenaftileno

Acenafteno

Fluoreno

Fenantreno

Antraceno

Fluoranteno

Pireno

Benzo(a)antraceno

Criseno

Benzo(b)fluoranteno

Benzo(k)fluoranteno

Benzo(a)pireno



Benzo(ghi)perileno

nd

nd

nd

nd

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nd

nd

nd

nd

nd

nd

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0,010

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0,010

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0,010

0,010

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nd

nd

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<0,01

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-

0,010

0,010

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0,010

0,010

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0,010

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0,010

0,010

0,010

0,010

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0,010

0,010

0,010

nd

nd

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nd

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nd

nd

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nd

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0,010

0,010

0,010

0,010

0,010

0,010

0,010

0,010

0,010

0,010

0,010

0,010

0,010

0,010

0,010

0,010

0,005

0,005

0,005

0,005

0,005

0,005

0,005

0,005

0,005

0,005

0,005

0,005

0,005

0,005

0,005

0,005

Total nd nd nd


30

30


conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957A-Rev 1 A1 - R1 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

20000

40000

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100000

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200000

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280000

300000

320000

340000

360000

380000

400000

Time-->

Abundance


A1 - R2 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

Time-->

Abundance


A1 - R3 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

Time-->

Abundance


A2 - R1 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

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300000

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400000

450000

Time-->

Abundance


conferido





2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

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350000

400000

Time-->

Abundance


A2 - R3 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

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300000

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400000

Time-->

Abundance


A3 - R1 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

Time-->

Abundance


A3 - R2 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

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400000

450000

Time-->

Abundance


conferido





2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

20000

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320000

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360000

Time-->

Abundance


B1 - R1 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

20000

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100000

120000

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160000

180000

200000

220000

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260000

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300000

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360000

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400000

420000

Time-->

Abundance


B1 - R2 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

20000

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60000

80000

100000

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140000

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180000

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220000

240000

260000

280000

300000

320000

340000

360000

380000

400000

Time-->

Abundance


B1 - R3 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

20000

40000

60000

80000

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120000

140000

160000

180000

200000

220000

240000

260000

280000

300000

320000

Time-->

Abundance


conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957A-Rev 1 B2 - R1 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

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400000

Time-->

Abundance


B2 - R2 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

Time-->

Abundance


B2 - R3 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

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300000

350000

400000

450000

500000

Time-->

Abundance


B3 - R1 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

Time-->

Abundance


conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957A-Rev 1 B3 - R2 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

500000

Time-->

Abundance


B3 - R3 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

Time-->

Abundance


C1 - R1 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

500000

Time-->

Abundance


C1 - R2 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

500000

Time-->

Abundance


conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957A-Rev 1 C1 - R3 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

500000

550000

Time-->

Abundance


C2 - R1 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

500000

Time-->

Abundance


C2 - R2 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

500000

Time-->

Abundance


C2 - R3 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

Time-->

Abundance


conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957A-Rev 1 C3 - R1 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

500000

550000

Time-->

Abundance


C3 - R2 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

500000

Time-->

Abundance


C3 - R3 (0-2cm)

2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.500

50000

100000

150000

200000

250000

300000

350000

400000

450000

500000

Time-->

Abundance


conferido





Padrões de Controle Analítico – PCA (Surrogate) Taxa de Recuperação (Faixa de Aceitação: 70-130%) (%)

Perileno D12

106

FM-004-L3A – Rev.01 17/03/2011– Apr. MAR/11

conferido





Observações

1. Legenda


2. Ref. Método – EPA 8270 (D):2007 / EPA 3550 (C):2007










conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957B-Rev 1 Análise em amostras de sedimento marinho Cliente : BIOMONITORAMENTO E MEIO AMBIENTE LTDA. Endereço : RUA AGNELO DE BRITO, n° 33 FEDERAÇÃO - SALVADOR - BA Localização do Projeto : Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Data da Coleta : 05 a 13/08/2011 Entrega das amostras : 16.08.2011 Início dos ensaios/extração : 17.08.2011 Término dos ensaios : 21.09.2011 Projeto : Caracterização Ambiental dos Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Gerente do Projeto : Não fornecido Parâmetro A1 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

A1 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

A1 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

A2 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

TPH

nd

nd

nd

nd

2

1

Quantidade de amostras (g) 20 20 20 20


Parâmetro A2 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

A2 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

A3 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

A3 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

TPH

nd

nd

nd

2

2

1




conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957B-Rev 1 Parâmetro A3 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

B1 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

B1 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

B1 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

TPH

nd

nd

nd

nd

2

1



Parâmetro B2 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

B2 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

B2 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

B3 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

TPH

<2

nd

2

nd

2

1



conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957B-Rev 1 Parâmetro B3 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

B3 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

C1 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

C1 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

TPH

nd

nd

nd

nd

2

1



Parâmetro C1 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

C2 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

C2 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

C2 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

TPH

nd

nd

nd

nd

2

1



conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957B-Rev 1 Parâmetro C3 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

C3 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

C3 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

TPH

nd

nd

nd

2

1

Quantidade de amostras (g) 20 20 20

Diluição (N.º vezes) - - -

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957B-Rev 1 A1 - R1 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 7

0

1 0

2 0

3 0

m V o l t s

TP

H

c : \ v a r i a n w s \ i n n o l a b \ _ _ n - a l c a n o s \ a m \ 1 1 \ 3 9 5 7 \ 3 9 5 7 a \ r e p r e p a r o \ t p h \ 3 9 5 7 - 1 0 5 - 0 9 - 2 0 1 1 2 0 - 1 1 - 0 2 . r u n

SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

A1 - R2 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

A1 - R3 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 7

- 5

0

5

1 0

1 5

2 0

2 5

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

A2 - R1 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 7

0

1 0

2 0

3 0

m V o l t s

TP

H

c : \ v a r i a n w s \ i n n o l a b \ _ _ n - a l c a n o s \ a m \ 1 1 \ 3 9 5 7 \ 3 9 5 7 a \ r e p r e p a r o \ t p h \ 3 9 5 7 - 1 0 0 5 - 0 9 - 2 0 1 1 2 1 - 1 7 - 1 9 . r u n

SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

conferido





2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

A2 - R3 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

A3 - R1 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

A3 - R2 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

conferido





2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

B1 - R1 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

B1 - R2 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

B1 - R3 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957B-Rev 1 B2 - R1 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 9

0

1 0

2 0

3 0

4 0

5 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

B2 - R2 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

B2 - R3 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

B3 - R1 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957B-Rev 1 B3 - R2 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 6

- 5

0

5

1 0

1 5

2 0

2 5

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

B3 - R3 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

C1 - R1 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 7

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

C1 - R2 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 7

0

1 0

2 0

3 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957B-Rev 1 C1 - R3 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 7

0

1 0

2 0

3 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

C2 - R1 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 9

0

1 0

2 0

3 0

4 0

5 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

C2 - R2 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 7

0

1 0

2 0

3 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

C2 - R3 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 6

- 5

0

5

1 0

1 5

2 0

2 5

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957B-Rev 1 C3 - R1 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

5 0

m V o l t s

TPH


SR

+F P

+S

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

C3 - R2 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 9

0

1 0

2 0

3 0

4 0

5 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

C3 - R3 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 9

0

1 0

2 0

3 0

4 0

5 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-



PCA

71

FM-004-L3A – Rev.01 17/03/2011– Apr. MAR/11

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957B-Rev 1

Observações

1. Legenda


2. Ref. Método – ISO 16703:2001










conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957C-Rev 1 Análise em amostras de sedimento marinho Cliente : BIOMONITORAMENTO E MEIO AMBIENTE LTDA. Endereço : RUA AGNELO DE BRITO, n° 33 FEDERAÇÃO - SALVADOR - BA Localização do Projeto : Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Data da Coleta : 05 a 13/08/2011 Entrega das amostras : 16.08.2011 Início dos ensaios/extração : 17.08.2011 Término dos ensaios : 21.09.2011 Projeto : Caracterização Ambiental dos Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Gerente do Projeto : Não fornecido Parâmetro A1 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

A1 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

A1 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

A2 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

MCNR

nd

nd

nd

nd

2

1



Parâmetro A2 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

A2 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

A3 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

A3 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

MCNR

nd

nd

nd

2

2

1




conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957C-Rev 1 Parâmetro A3 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

B1 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

B1 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

B1 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

MCNR

nd

nd

nd

nd

2

1



Parâmetro B2 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

B2 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

B2 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

B3 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

MCNR

<2

nd

2

nd

2

1



conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957C-Rev 1 Parâmetro B3 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

B3 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

C1 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

C1 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

MCNR

nd

nd

nd

nd

2

1



Parâmetro C1 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

C2 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

C2 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

C2 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

MCNR

nd

nd

nd

nd

2

1



conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957C-Rev 1 Parâmetro C3 - R1 (0-2cm)

(mg/kg)

C3 - R2 (0-2cm)

(mg/kg)

C3 - R3 (0-2cm)

(mg/kg)

L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

MCNR

nd

nd

nd

2

1

Quantidade de amostras (g) 20 20 20

Diluição (N.º vezes) - - -

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957C-Rev 1 A1 - R1 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 7

0

1 0

2 0

3 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

A1 - R2 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

A1 - R3 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 7

- 5

0

5

1 0

1 5

2 0

2 5

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

A2 - R1 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 7

0

1 0

2 0

3 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

conferido





2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

A2 - R3 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

A3 - R1 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

A3 - R2 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

conferido





2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

B1 - R1 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

B1 - R2 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 8

0

1 0

2 0

3 0

4 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

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B1 - R3 (0-2cm)

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957C-Rev 1 B2 - R1 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 9

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B2 - R2 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

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2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

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M i n u t e s

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F P+

F P-

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957C-Rev 1 B3 - R2 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 6

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B3 - R3 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

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C1 - R1 (0-2cm)

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M i n u t e s

- 7

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957C-Rev 1 C1 - R3 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

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m V o l t s

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C2 - R1 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

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TP

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C2 - R2 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 7

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m V o l t s

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F P+

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C2 - R3 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 6

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m V o l t s

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957C-Rev 1 C3 - R1 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

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C3 - R2 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 9

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m V o l t s

TP

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C3 - R3 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

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PCA

71

FM-004-L3A – Rev.01 17/03/2011– Apr. MAR/11

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957C-Rev 1

Observações

1. Legenda


2. Ref. Método – ISO 16703:2001










conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957D-Rev 1 Análise em amostras de sedimento marinho Cliente : BIOMONITORAMENTO E MEIO AMBIENTE LTDA. Endereço : RUA AGNELO DE BRITO, n° 33 FEDERAÇÃO - SALVADOR - BA Localização do Projeto : Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Data da Coleta : 05 a 13/08/2011 Entrega das amostras : 16.08.2011 Início dos ensaios/extração : 17.08.2011 Término dos ensaios : 21.09.2011 Projeto : Caracterização Ambiental dos Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Gerente do Projeto : Não fornecido Parâmetro A1 - R1 (0-2cm)

(µg/kg)

A1 - R2 (0-2cm)

(µg/kg)

A1 - R3 (0-2cm)

(µg/kg)

A2 - R1 (0-2cm)

(µg/kg)

L.Q (µg/kg)

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n-Alcanos C8 - C40

n-C8

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10


conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957D-Rev 1 Parâmetro A1 - R1 (0-2cm)

(µg/kg)

A1 - R2 (0-2cm)

(µg/kg)

A1 - R3 (0-2cm)

(µg/kg)

A2 - R1 (0-2cm)

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L.Q (µg/kg)

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n-Alcanos C8 - C40

n-C29

n-C30

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conferido





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A2 - R3 (0-2cm)

(µg/kg)

A3 - R1 (0-2cm)

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A3 - R2 (0-2cm)

(µg/kg)

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n-Alcanos C8 - C40

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conferido





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A2 - R3 (0-2cm)

(µg/kg)

A3 - R1 (0-2cm)

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A3 - R2 (0-2cm)

(µg/kg)

L.Q (µg/kg)

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n-Alcanos C8 - C40

n-C29

n-C30

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conferido





(µg/kg)

B1 - R1 (0-2cm)

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B1 - R2 (0-2cm)

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B1 - R3 (0-2cm)

(µg/kg)

L.Q (µg/kg)

L.D. (µg/kg)

n-Alcanos C8 - C40

n-C8

n-C9

n-C10

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Pristano

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conferido





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B1 - R1 (0-2cm)

(µg/kg)

B1 - R2 (0-2cm)

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B1 - R3 (0-2cm)

(µg/kg)

L.Q (µg/kg)

L.D. (µg/kg)

n-Alcanos C8 - C40

n-C29

n-C30

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957D-Rev 1 Parâmetro B2 - R1 (0-2cm)

(µg/kg)

B2 - R2 (0-2cm)

(µg/kg)

B2 - R3 (0-2cm)

(µg/kg)

B3 - R1 (0-2cm)

(µg/kg)

L.Q (µg/kg)

L.D. (µg/kg)

n-Alcanos C8 - C40

n-C8

n-C9

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n-Alcanos C8 - C40

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(µg/kg)

B3 - R3 (0-2cm)

(µg/kg)

C1 - R1 (0-2cm)

(µg/kg)

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(µg/kg)

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n-Alcanos C8 - C40

n-C8

n-C9

n-C10

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n-C12

n-C13

n-C14

n-C15

n-C16

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Pristano

n-C18

Fitano

n-C19

n-C20

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conferido





(µg/kg)

B3 - R3 (0-2cm)

(µg/kg)

C1 - R1 (0-2cm)

(µg/kg)

C1 - R2 (0-2cm)

(µg/kg)

L.Q (µg/kg)

L.D. (µg/kg)

n-Alcanos C8 - C40

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n-C30

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n-C32

n-C33

n-C34

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n-C36

n-C37

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n-C39

n-C40

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957D-Rev 1 Parâmetro C1 - R3 (0-2cm)

(µg/kg)

C2 - R1 (0-2cm)

(µg/kg)

C2 - R2 (0-2cm)

(µg/kg)

C2 - R3 (0-2cm)

(µg/kg)

L.Q (µg/kg)

L.D. (µg/kg)

n-Alcanos C8 - C40

n-C8

n-C9

n-C10

n-C11

n-C12

n-C13

n-C14

n-C15

n-C16

n-C17

Pristano

n-C18

Fitano

n-C19

n-C20

n-C21

n-C22

n-C23

n-C24

n-C25

n-C26

n-C27

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conferido





(µg/kg)

C2 - R1 (0-2cm)

(µg/kg)

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(µg/kg)

C2 - R3 (0-2cm)

(µg/kg)

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n-Alcanos C8 - C40

n-C29

n-C30

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n-C32

n-C33

n-C34

n-C35

n-C36

n-C37

n-C38

n-C39

n-C40

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conferido





(µg/kg)

C3 - R2 (0-2cm)

(µg/kg)

C3 - R3 (0-2cm)

(µg/kg)

L.Q (µg/kg)

L.D. (µg/kg)

n-Alcanos C8 - C40

n-C8

n-C9

n-C10

n-C11

n-C12

n-C13

n-C14

n-C15

n-C16

n-C17

Pristano

n-C18

Fitano

n-C19

n-C20

n-C21

n-C22

n-C23

n-C24

n-C25

n-C26

n-C27

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conferido





(µg/kg)

C3 - R2 (0-2cm)

(µg/kg)

C3 - R3 (0-2cm)

(µg/kg)

L.Q (µg/kg)

L.D. (µg/kg)

n-Alcanos C8 - C40

n-C29

n-C30

n-C31

n-C32

n-C33

n-C34

n-C35

n-C36

n-C37

n-C38

n-C39

n-C40

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957D-Rev 1 A1 - R1 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

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H


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+F P

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SP

GR

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PS

PF P

-G

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F P-

A1 - R3 (0-2cm)

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+F P

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SP

GR

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PS

PS

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-G

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F P+

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+S

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R-

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PS

PS

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conferido





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SP

GR

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PF P

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R-

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GR

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conferido





2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

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SP

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PF P

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957D-Rev 1 B2 - R1 (0-2cm)

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SP

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957D-Rev 1 B3 - R2 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

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SP

GR

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SP

GR

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PS

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-G

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957D-Rev 1 C1 - R3 (0-2cm)

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H


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SP

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PS

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PS

PF P

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F P+

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C2 - R1 (0-2cm)

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H


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PS

PS

R-

SP

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PS

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PF P

-G

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H


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SP

GR

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PS

PS

PF P

-G

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F P+

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C2 - R3 (0-2cm)

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M i n u t e s

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5

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H


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PS

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SP

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

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conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957D-Rev 1 C3 - R1 (0-2cm)

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TPH


SR

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SP

GR

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PS

PS

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PF P

-G

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C3 - R2 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

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m V o l t s

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H


SR

+F P

+S

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PF P

-G

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F P+

F P-

C3 - R3 (0-2cm)

2 . 5 5 . 0 7 . 5 1 0 . 0 1 2 . 5

M i n u t e s

- 9

0

1 0

2 0

3 0

4 0

5 0

m V o l t s

TP

H


SR

+F P

+S

PS

PS

R-

SP

GR

+S

PS

PS

PS

PS

PF P

-G

R-

F P+

F P-

Padrões de Controle Analítico – (PCA) (Faixa de Aceitação: 70-130%)

Taxa de Recuperação (%)

PCA

71

FM-004-L3A – Rev.01 17/03/2011– Apr. MAR/11

conferido




Resp. Téc.: Carina Casal Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957D-Rev 1

Observações

1. Legenda

• L.D. – Limite de detecção reportado • L.Q. – Limite de Quantificação reportado • nd – Não andlisado • nd – Não detectado

2. Ref. Método – ISO 16703:2001


4. Nos ensaios são utilizados padrões rastreáveis ao SI (Sistema Interndciondl de Medidas).



7. Os métodos utilizados neste(s) ensaios(s) apresentam-se conformes em relação ao método referenciado. Caso o(s) ensaio(s) tenha(m) apresentado desvio(s), adições ou exclusões, estes estarão listados no item informações adiciondis do relatório.



10. As metodologias utilizadas nos ensaios encontram-se referenciadas ao findl de cada parâmetro. As metodologias acreditadas poderão ser localizadas no site do INMETRO sob CRL 03104.


conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 07.11.2011 Lab-nº: 11/3957E-Rev 3 Análise em amostras de sedimento marinho Cliente : BIOMONITORAMENTO E MEIO AMBIENTE LTDA. Endereço : RUA AGNELO DE BRITO, n° 33 FEDERAÇÃO - SALVADOR - BA Localização do Projeto : Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Data da Coleta : 05 a 13/08/2011 Entrega das amostras : 16.08.2011 Início dos ensaios/extração : 16.08.2011 Término dos ensaios : 21.09.2011 Projeto : Caracterização Ambiental dos Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Gerente do Projeto : Não fornecido Parâmetro A1 - R1 (0-2cm)

(mg/kg) A1 - R1 (2-5cm)

(mg/kg) A1 - R1 (5-

10cm) (mg/kg)

A1 - R2 (0-2cm) (mg/kg)

Ref. Método L.Q (mg/kg)

L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

45578

0,9

233

2,1

317778

1,0 : 9,3 : 3,8

6413

9,6

16,1

49,0

20330

5,0

nd

14,3

0,7

na

1,0

na

na

318681

1,0 : 8,5 : 3,8

5164

na

na

na

na

5,8

na

na

1,2

na

nd

na

na

318277

1,0 : 9,9 : 2,4

5461

na

na

na

na

5,4

na

na

1,1

45612

1,0

263

2,4

324662

1,0 : 9,2 : 3,7

6459

9,6

17,7

48,9

20499

4,6

nd

15,6

0,9

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2


conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 07.11.2011 Lab-nº: 11/3957E-Rev 3 Parâmetro A1 - R1 (0-2cm)

(mg/kg) A1 - R1 (2-5cm)

(mg/kg) A1 - R1 (5-

10cm) (mg/kg)

A1 - R2 (0-2cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

47,0

34,1

nd

na

na

nd

na

na

nd

50,2

36,3

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido





(mg/kg) A1 - R2 (5-

10cm) (mg/kg)

A1 - R3 (0-2cm) (mg/kg)

A1 - R3 (2-5cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

na

0,5

na

na

322628

1,0 : 9,0 : 3,1

5345

na

na

na

na

5,0

na

na

1,2

na

nd

na

na

320299

1,0 : 8,5 : 2,3

4729

na

na

na

na

5,1

na

na

1,2

40246

0,6

202

2,0

320867

1,0 : 8,0 : 2,5

5320

8,5

16,1

47,9

20037

5,2

nd

14,4

1,0

na

nd

na

na

319712

1,0 : 9,2 : 3,8

5308

na

na

na

na

5,1

na

na

1,1

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





(mg/kg) A1 - R2 (5-

10cm) (mg/kg)

A1 - R3 (0-2cm) (mg/kg)

A1 - R3 (2-5cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

na

na

nd

na

na

nd

41,1

32,7

nd

na

na

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 07.11.2011 Lab-nº: 11/3957E-Rev 3 Parâmetro A1 - R3 (5-

10cm) (mg/kg)

A2 - R1 (0-2cm) (mg/kg)

A2 - R1 (2-5cm) (mg/kg)

A2 - R1 (5-10cm)

(mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

na

nd

na

na

323751

1,0 : 9,2 : 2,6

4852

na

na

na

na

4,9

na

na

0,8

38486

0,5

178

1,6

319847

1,0 : 7,7 : 3,3

4504

10,1

16,8

41,8

18465

3,5

nd

13,4

0,9

na

nd

na

na

320366

1,0 : 12,4 : 2,9

5725

na

na

na

na

3,7

na

na

0,9

na

nd

na

na

323607

1,0 : 10,8 : 4,3

4947

na

na

na

na

4,1

na

na

0,9

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





10cm) (mg/kg)

A2 - R1 (0-2cm) (mg/kg)

A2 - R1 (2-5cm) (mg/kg)

A2 - R1 (5-10cm)

(mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

na

na

nd

40,8

29,3

nd

na

na

nd

na

na

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido





(mg/kg) A2 - R2 (2-5cm)

(mg/kg) A2 - R2 (5-

10cm) (mg/kg)

A2 - R3 (0-2cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

42974

1,3

185

2,1

321171

1,0 : 6,7 : 4,2

3873

7,8

18,7

43,9

19994

3,9

nd

13,6

1,0

na

nd

na

na

325568

1,0 : 11,7 : 4,5

6588

na

na

na

na

4,3

na

na

1,0

na

0,4

na

na

324579

1,0 : 12,1 : 4,6

5993

na

na

na

na

3,8

na

na

0,8

40410

1,6

180

2,2

320753

1,0 : 9,9 : 2,8

6079

7,9

20,1

43,1

18401

3,5

nd

14,5

1,1

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





(mg/kg) A2 - R2 (2-5cm)

(mg/kg) A2 - R2 (5-

10cm) (mg/kg)

A2 - R3 (0-2cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

44,7

31,5

nd

na

na

nd

na

na

nd

44,0

30,6

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido





(mg/kg) A2 - R3 (5-

10cm) (mg/kg)

A3 - R1 (0-2cm) (mg/kg)

A3 - R1 (2-5cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

na

nd

na

na

322434

1,0 : 10,6 : 4,3

5691

na

na

na

na

3,5

na

na

1,2

na

nd

na

na

316711

1,0 : 13,9 : 4,1

5903

na

na

na

na

4,1

na

na

0,7

37439

0,3

192

2,2

322709

1,0 : 12,3 : 2,4

5481

6,8

21,5

43,5

19126

3,4

nd

14,1

1,1

na

nd

na

na

321768

1,0 : 12,5 : 4,3

5512

na

na

na

na

3,8

na

na

0,9

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





(mg/kg) A2 - R3 (5-

10cm) (mg/kg)

A3 - R1 (0-2cm) (mg/kg)

A3 - R1 (2-5cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

na

na

nd

na

na

nd

39,6

29,6

nd

na

na

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido





10cm) (mg/kg)

A3 - R2 (0-2cm) (mg/kg)

A3 - R2 (2-5cm) (mg/kg)

A3 - R2 (5-10cm)

(mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

na

nd

na

na

322397

1,0 : 12,5 : 2,8

5649

na

na

na

na

4,5

na

na

0,8

37304

nd

188

2,4

320149

1,0 : 13,6 : 2,4

6722

6,7

20,2

35,2

17741

3,3

nd

12,5

0,8

na

nd

na

na

316030

1,0 : 11,2 : 2,9

5107

na

na

na

na

3,4

na

na

1,0

na

nd

na

na

325614

1,0 : 12,9 : 3,1

5168

na

na

na

na

3,3

na

na

0,9

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





10cm) (mg/kg)

A3 - R2 (0-2cm) (mg/kg)

A3 - R2 (2-5cm) (mg/kg)

A3 - R2 (5-10cm)

(mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

na

na

nd

38,5

28,4

nd

na

na

nd

na

na

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido





(mg/kg) A3 - R3 (2-5cm)

(mg/kg) A3 - R3 (5-

10cm) (mg/kg)

B1 - R1 (0-2cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

45973

0,8

194

2,5

320622

1,0 : 15,2 : 2,3

7475

8,2

22,9

39,2

21253

3,7

nd

15,8

0,7

na

nd

na

na

322511

1,0 : 13,9 : 2,7

6060

na

na

na

na

4,8

na

na

1,0

na

nd

na

na

315312

1,0 : 6,9 : 4,9

5185

na

na

na

na

4,8

na

na

1,2

45046

0,7

257

2,5

319738

1,0 : 9,7 : 3,3

6108

8,9

17,9

43,9

20488

4,5

nd

15,6

0,9

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





(mg/kg) A3 - R3 (2-5cm)

(mg/kg) A3 - R3 (5-

10cm) (mg/kg)

B1 - R1 (0-2cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

43,9

32,0

nd

na

na

nd

na

na

nd

45,1

33,2

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 07.11.2011 Lab-nº: 11/3957E-Rev 3 Parâmetro B1 - R1 (2-5cm)

(mg/kg) B1 - R1 (5-

10cm) (mg/kg)

B1 - R2 (0-2cm) (mg/kg)

B1 - R2 (2-5cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

na

0,3

na

na

320701

1,0 : 11,0 : 2,4

5417

na

na

na

na

4,7

na

na

1,0

na

nd

na

na

323445

1,0 : 10,8 : 2,4

4881

na

na

na

na

5,7

na

na

0,7

40996

1,0

243

2,2

318968

1,0 : 12,6 : 3,8

6401

9,6

15,8

38,9

18112

4,7

nd

12,4

1,2

na

nd

na

na

325050

1,0 : 10,9 : 2,1

5352

na

na

na

na

4,8

na

na

0,8

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





(mg/kg) B1 - R1 (5-

10cm) (mg/kg)

B1 - R2 (0-2cm) (mg/kg)

B1 - R2 (2-5cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

na

na

nd

na

na

nd

39,5

28,2

nd

na

na

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 07.11.2011 Lab-nº: 11/3957E-Rev 3 Parâmetro B1 - R2 (5-

10cm) (mg/kg)

B1 - R3 (0-2cm) (mg/kg)

B1 - R3 (2-5cm) (mg/kg)

B1 - R3 (5-10cm)

(mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

na

nd

na

na

325501

1,0 : 11,0 : 1,7

4984

na

na

na

na

5,8

na

na

0,6

42994

1,7

239

1,7

326729

1,0 : 12,5 : 2,6

7429

7,2

15,9

39,6

19941

5,3

nd

12,4

0,6

na

nd

na

na

321860

1,0 : 10,0 : 3,7

4732

na

na

na

na

5,3

na

na

nd

na

0,6

na

na

323589

1,0 : 11,9 : 1,6

4563

na

na

na

na

5,8

na

na

0,7

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





10cm) (mg/kg)

B1 - R3 (0-2cm) (mg/kg)

B1 - R3 (2-5cm) (mg/kg)

B1 - R3 (5-10cm)

(mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

na

na

nd

41,9

30,5

nd

na

na

nd

na

na

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido





(mg/kg) B2 - R1 (2-5cm)

(mg/kg) B2 - R1 (5-

10cm) (mg/kg)

B2 - R2 (0-2cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

41076

0,7

244

3,0

310174

1,0 : 11,1 :2,4

5543

8,9

18,3

43,0

21072

8,0

nd

15,8

0,6

na

nd

na

na

305918

1,0 : 10,3 : 2,7

4608

na

na

na

na

8,3

na

na

0,9

na

nd

na

na

303851

1,0 : 10,1 : 2,3

4762

na

na

na

na

9,1

na

na

0,6

48224

1,5

272

2,6

297217

1,0 : 10,9 : 2,6

6296

9,2

22,4

51,2

24063

6,1

nd

19,4

0,8

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





(mg/kg) B2 - R1 (2-5cm)

(mg/kg) B2 - R1 (5-

10cm) (mg/kg)

B2 - R2 (0-2cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

50,0

31,3

nd

na

na

nd

na

na

nd

55,8

39,7

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido





(mg/kg) B2 - R2 (5-

10cm) (mg/kg)

B2 - R3 (0-2cm) (mg/kg)

B2 - R3 (2-5cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

na

0,3

na

na

272351

1,0 : 10,0 : 2,3

5452

na

na

na

na

9,8

na

na

0,6

na

0,4

na

na

267279

1,0 : 12,2 : 2,2

4796

na

na

na

na

7,2

na

na

0,6

62424

3,4

2349

3,0

163995

1,0 : 7,0 : 2,7

4144

14,6

19,0

63,7

27977

7,6

nd

19,7

nd

na

0,5

na

na

97948

1,0 : 6,7 : 2,6

4380

na

na

na

na

4,0

na

na

nd

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





(mg/kg) B2 - R2 (5-

10cm) (mg/kg)

B2 - R3 (0-2cm) (mg/kg)

B2 - R3 (2-5cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

na

na

nd

na

na

nd

64,1

44,3

nd

na

na

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido





10cm) (mg/kg)

B3 - R1 (0-2cm) (mg/kg)

B3 - R1 (2-5cm) (mg/kg)

B3 - R1 (5-10cm)

(mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

na

0,9

na

na

72935

1,0 : 5,1 : 5,3

3786

na

na

na

na

3,7

na

na

nd

52660

1,5

287

2,6

280973

1,0 : 6,1 : 2,0

3187

10,8

22,5

52,0

24721

6,0

nd

19,2

0,8

na

nd

na

na

252897

1,0 : 11,7 : 2,7

5480

na

na

na

na

9,5

na

na

0,6

na

0,4

na

na

233284

1,0 : 9,3 : 2,0

3659

na

na

na

na

18,3

na

na

0,7

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





10cm) (mg/kg)

B3 - R1 (0-2cm) (mg/kg)

B3 - R1 (2-5cm) (mg/kg)

B3 - R1 (5-10cm)

(mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

na

na

nd

49,7

41,4

nd

na

na

nd

na

na

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido





(mg/kg) B3 - R2 (2-5cm)

(mg/kg) B3 - R2 (5-

10cm) (mg/kg)

B3 - R3 (0-2cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

51134

2,6

271

2,4

312517

1,0 : 18,0 : 0,8

3037

11,0

23,9

50,0

24722

6,4

nd

19,6

0,7

na

0,6

na

na

300419

1,0 : 12,2 : 1,9

5976

na

na

na

na

8,1

na

na

1,0

na

0,8

na

na

295115

1,0 : 11,4 : 2,2

5450

na

na

na

na

13,5

na

na

nd

53476

1,1

297

2,5

263875

1,0 : 26,8 : 0,7

4726

9,4

23,3

53,1

25840

7,6

nd

18,7

0,8

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





(mg/kg) B3 - R2 (2-5cm)

(mg/kg) B3 - R2 (5-

10cm) (mg/kg)

B3 - R3 (0-2cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

51,4

38,4

nd

na

na

nd

na

na

nd

52,4

41,9

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido





(mg/kg) B3 - R3 (5-

10cm) (mg/kg)

C1 - R1 (0-2cm) (mg/kg)

C1 - R1 (2-5cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

na

0,6

na

na

228219

1,0 : 8,3 : 2,4

4169

na

na

na

na

11,1

na

na

0,5

na

0,5

na

na

177525

1,0 : 8,0 : 2,3

4045

na

na

na

na

19,3

na

na

nd

38946

1,3

224

2,2

325465

1,0 : 6,8 : 1,8

3052

11,6

17,1

41,8

20130

4,8

nd

17,1

0,8

na

0,5

na

na

322707

1,0 : 7,5 : 1,7

3180

na

na

na

na

5,5

na

na

0,5

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





(mg/kg) B3 - R3 (5-

10cm) (mg/kg)

C1 - R1 (0-2cm) (mg/kg)

C1 - R1 (2-5cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

na

na

nd

na

na

nd

47,0

33,0

nd

na

na

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 07.11.2011 Lab-nº: 11/3957E-Rev 3 Parâmetro C1 - R1 (5-

10cm) (mg/kg)

C1 - R2 (0-2cm) (mg/kg)

C1 - R2 (2-5cm) (mg/kg)

C1 - R2 (5-10cm)

(mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

na

0,3

na

na

319279

1,0 : 12,0 : 1,3

3586

na

na

na

na

5,4

na

na

0,8

37948

0,8

2044

2,9

316311

1,0 : 9,7 : 2,3

4490

14,0

16,6

40,0

19815

5,1

nd

16,8

0,8

na

1,2

na

na

325324

1,0 : 19,3 : 1,4

6049

na

na

na

na

5,1

na

na

0,8

na

nd

na

na

320416

1,0 : 18,0 : 1,7

5420

na

na

na

na

5,7

na

na

0,6

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





10cm) (mg/kg)

C1 - R2 (0-2cm) (mg/kg)

C1 - R2 (2-5cm) (mg/kg)

C1 - R2 (5-10cm)

(mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

na

na

nd

46,3

30,7

nd

na

na

nd

na

na

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 07.11.2011 Lab-nº: 11/3957E-Rev 3 Parâmetro C1 - R3 (0-2cm)

(mg/kg) C1 - R3 (2-5cm)

(mg/kg) C1 - R3 (5-

10cm) (mg/kg)

C2 - R1 (0-2cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

32162

2,0

191

2,4

319465

1,0 : 11,2 : 2,3

5043

14,5

15,6

37,7

19477

5,4

nd

17,7

0,6

na

0,6

na

na

322465

1,0 : 10,3 : 1,9

4860

na

na

na

na

5,7

na

na

0,6

na

0,5

na

na

323105

1,0 : 15,3 : 1,4

5139

na

na

na

na

4,8

na

na

0,7

27838

0,9

121

1,8

323765

1,0 : 8,0 : 1,4

2663

7,3

13,4

25,9

13004

3,7

nd

10,7

1,0

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





(mg/kg) C1 - R3 (2-5cm)

(mg/kg) C1 - R3 (5-

10cm) (mg/kg)

C2 - R1 (0-2cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

49,7

29,9

nd

na

na

nd

na

na

nd

29,7

21,5

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido





(mg/kg) C2 - R1 (5-

10cm) (mg/kg)

C2 - R2 (0-2cm) (mg/kg)

C2 - R2 (2-5cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

na

0,6

na

na

323991

1,0 : 11,0 : 3,2

2959

na

na

na

na

3,7

na

na

0,6

na

0,3

na

na

317782

1,0 : 12,5 : 1,9

3497

na

na

na

na

3,7

na

na

0,6

36197

0,6

144

2,1

326551

1,0 : 9,5 : 2,2

3696

7,9

16,1

32,4

17389

3,4

nd

13,5

0,6

na

0,3

na

na

318969

1,0 : 16,2 : 1,5

4446

na

na

na

na

3,6

na

na

0,5

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





(mg/kg) C2 - R1 (5-

10cm) (mg/kg)

C2 - R2 (0-2cm) (mg/kg)

C2 - R2 (2-5cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

na

na

nd

na

na

nd

35,1

27,0

nd

na

na

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido





10cm) (mg/kg)

C2 - R3 (0-2cm) (mg/kg)

C2 - R3 (2-5cm) (mg/kg)

C2 - R3 (5-10cm)

(mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

na

nd

na

na

318409

1,0 : 18,7 : 12

4951

na

na

na

na

4,0

na

na

0,5

29352

0,9

128

1,8

310904

1,0 : 17,6 : 2,0

6187

8,9

14,9

40,9

17729

3,6

nd

13,6

0,8

na

0,7

na

na

323610

1,0 : 19,1 : 2,3

6356

na

na

na

na

3,7

na

na

0,7

na

0,6

na

na

321960

1,0 : 24,6 : 1,9

6157

na

na

na

na

4,8

na

na

0,6

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





10cm) (mg/kg)

C2 - R3 (0-2cm) (mg/kg)

C2 - R3 (2-5cm) (mg/kg)

C2 - R3 (5-10cm)

(mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

na

na

nd

34,0

28,5

nd

na

na

nd

na

na

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido





(mg/kg) C3 - R1 (2-5cm)

(mg/kg) C3 - R1 (5-

10cm) (mg/kg)

C3 - R2 (0-2cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

38939

nd

188

2,6

323424

1,0 : 10,6 : 2,4

4772

10,9

21,3

36,4

18234

3,1

nd

15,2

0,5

na

0,7

na

na

325238

1,0 : 12,4 : 1,7

4848

na

na

na

na

3,8

na

na

0,8

na

nd

na

na

319000

1,0 : 12,4 : 2,0

4364

na

na

na

na

4,3

na

na

0,8

46426

1,9

241

3,1

302973

1,0 : 10,9 : 2,0

5355

12,0

26,2

47,8

23823

4,2

nd

18,2

0,6

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





(mg/kg) C3 - R1 (2-5cm)

(mg/kg) C3 - R1 (5-

10cm) (mg/kg)

C3 - R2 (0-2cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

40,7

30,9

nd

na

na

nd

na

na

nd

54,2

40,3

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido





(mg/kg) C3 - R2 (5-

10cm) (mg/kg)

C3 - R3 (0-2cm) (mg/kg)

C3 - R3 (2-5cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

na

0,5

na

na

293172

1,0 : 9,3 : 2,4

4446

na

na

na

na

5,4

na

na

0,9

na

1,0

na

na

273497

1,0 : 3,3 : 2,4

1452

na

na

na

na

5,9

na

na

1,0

37995

1,0

215

2,4

322463

1,0 : 10,1 : 2,0

4519

9,9

21,3

36,1

18029

3,0

nd

14,8

0,6

na

0,4

na

na

321996

1,0 : 9,5 : 1,9

4062

na

na

na

na

3,6

na

na

0,6

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido





(mg/kg) C3 - R2 (5-

10cm) (mg/kg)

C3 - R3 (0-2cm) (mg/kg)

C3 - R3 (2-5cm) (mg/kg)


L.D. (mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

na

na

nd

na

na

nd

41,4

31,0

nd

na

na

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido





(mg/kg) Ref. Método L.Q

(mg/kg) L.D.

(mg/kg)

Al

AMÔNIA

Ba

Cd

Carbonatos

Razão C:N:P

COT

Pb

Cu

Cr

Fe

Fosfato

Hg

Ni

N-Nitrato

na

0,7

na

na

320279

1,0 : 11,5 : 1,7

4221

na

na

na

na

3,6

na

na

0,9

MA-070-L2


MA-070-L2

MA-070-L2

*2320B

MA-026-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-031-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-020-L2

2

0,3

4

0,2

6000

80

1

0,2

0,3

3

0,7

0,05

1

0,5

1

0,2

2

0,1

2000

40

0,4

0,1

0,1

2

0,5

0,02

0,4

0,2

conferido






(mg/kg) L.D.

(mg/kg)

N-Nitrito

V

Zn

nd

na

na

MA-020-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

0,5

2

1

0,2

1

0,4

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 07.11.2011 Lab-nº: 11/3957E-Rev 3


(mg/kg) (mg/kg)

Fosfato

Hg

P

COT

30,4

9,77

19

10225

30,4

9,22

18

10225





Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 07.11.2011 Lab-nº: 11/3957E-Rev 3

Observações

1. Legenda









9. As metodologias utilizadas nos ensaios encontram-se referenciadas ao final de cada parâmetro. As metodologias acreditadas poderão ser localizadas no site do IDESTILAÇÃO E *4500EETRO sob CRL 03104.


conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957F-Rev 1 Análise em amostras de sedimento marinho Cliente : BIOMONITORAMENTO E MEIO AMBIENTE LTDA. Endereço : RUA AGNELO DE BRITO, n° 33 FEDERAÇÃO - SALVADOR - BA Localização do Projeto : Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Data da Coleta : 05 a 13/08/2011 Entrega das amostras : 16.08.2011 Início dos ensaios/extração : 16.08.2011 Término dos ensaios : 21.09.2011 Projeto : Caracterização Ambiental dos Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Gerente do Projeto : Não fornecido Parâmetro A1 - R1 (0-2cm)

(mg/kg) A1 – R2 (0-2cm)

(mg/kg) A1 – R3 (0-2cm)

(mg/kg) A2 - R1 (0-2cm)


(mg/kg) L.D.

(mg/kg)

Metais Dig. Parcial

Al

Ba

Cd

Pb

Cu

Cr

Fe

Hg

Ni

V

Zn

24774

146

1,8

9,6

14,6

48,5

19980

nd

10,1

35,9

32,7

24831

143

2,0

7,0

14,5

48,1

20212

nd

10,6

35,9

31,4

24734

137

1,8

7,9

16,0

47,5

19456

nd

11,4

35,2

32,3

21938

90

1,6

9,9

16,1

41,3

17834

nd

9,2

32,3

28,2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

2

4

0,2

1

0,2

0,3

3

0,05

1

2

1

1

2

0,1

0,4

0,1

0,1

2

0,02

0,4

1

0,4


conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957F-Rev 1 Parâmetro A2 – R2 (0-2cm)

(mg/kg) A2 – R3 (0-2cm)

(mg/kg) A3 - R1 (0-2cm)

(mg/kg) A3 – R2 (0-2cm)


(mg/kg) L.D.

(mg/kg)

Metais Dig. Parcial

Al

Ba

Cd

Pb

Cu

Cr

Fe

Hg

Ni

V

Zn

23265

81

1,9

7,1

17,6

42,8

17904

nd

10,9

33,0

29,6

22500

86

1,5

7,5

19,8

43,0

17877

nd

10,0

32,7

29,2

23165

84

1,9

6,8

17,4

43,0

18697

nd

11,3

32,8

30,0

17446

79

1,8

6,1

16,3

32,0

14198

nd

7,8

25,3

23,5

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

2

4

0,2

1

0,2

0,3

3

0,05

1

2

1

1

2

0,1

0,4

0,1

0,1

2

0,02

0,4

1

0,4

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957F-Rev 1 Parâmetro A3 – R3 (0-2cm)

(mg/kg) B1 - R1 (0-2cm)

(mg/kg) B1 – R2 (0-2cm)

(mg/kg) B1 – R3 (0-2cm)


(mg/kg) L.D.

(mg/kg)

Metais Dig. Parcial

Al

Ba

Cd

Pb

Cu

Cr

Fe

Hg

Ni

V

Zn

20962

87

2,0

6,7

20,1

38,7

17268

nd

9,4

30,3

28,4

22473

153

2,4

5,1

16,0

43,4

18100

nd

9,9

32,9

29,7

19653

154

2,2

5,2

13,9

37,9

15640

nd

8,1

28,7

25,6

14441

118

1,7

7,1

10,4

30,6

12395

nd

6,0

23,4

20,6

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

2

4

0,2

1

0,2

0,3

3

0,05

1

2

1

1

2

0,1

0,4

0,1

0,1

2

0,02

0,4

1

0,4

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957F-Rev 1 Parâmetro B2 - R1 (0-2cm)

(mg/kg) B2 – R2 (0-2cm)

(mg/kg) B2 – R3 (0-2cm)

(mg/kg) B3 - R1 (0-2cm)


(mg/kg) L.D.

(mg/kg)

Metais Dig. Parcial

Al

Ba

Cd

Pb

Cu

Cr

Fe

Hg

Ni

V

Zn

18307

120

2,4

7,5

16,1

42,7

18578

nd

9,4

38,3

28,1

21703

90

2,6

8,9

18,4

48,2

20099

nd

12,4

39,6

32,3

22873

63

3,0

10,8

15,3

62,6

23282

nd

11,8

49,0

36,1

22835

125

2,6

9,9

20,9

50,9

21133

nd

12,5

36,5

33,8

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

2

4

0,2

1

0,2

0,3

3

0,05

1

2

1

1

2

0,1

0,4

0,1

0,1

2

0,02

0,4

1

0,4

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957F-Rev 1 Parâmetro B3 – R2 (0-2cm)

(mg/kg) B3 – R3 (0-2cm)

(mg/kg) C1 – R1 (0-2cm)

(mg/kg) C1 – R2 (0-2cm)


(mg/kg) L.D.

(mg/kg)

Metais Dig. Parcial

Al

Ba

Cd

Pb

Cu

Cr

Fe

Hg

Ni

V

Zn

24256

129

2,3

10,8

21,7

49,7

21654

nd

13,0

37,3

33,8

22691

95

2,5

8,6

21,5

52,9

21813

nd

12,7

36,6

34,6

19642

138

1,8

9,5

14,9

41,6

17360

nd

9,3

33,0

28,2

18805

126

2,4

13,2

16,1

39,7

18605

nd

13,2

38,4

29,4

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

2

4

0,2

1

0,2

0,3

3

0,05

1

2

1

1

2

0,1

0,4

0,1

0,1

2

0,02

0,4

1

0,4

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957F-Rev 1 Parâmetro C1 – R3 (0-2cm)

(mg/kg) C2 – R1 (0-2cm)

(mg/kg) C2 – R2 (0-2cm)

(mg/kg) C2 – R3 (0-2cm)


(mg/kg) L.D.

(mg/kg)

Metais Dig. Parcial

Al

Ba

Cd

Pb

Cu

Cr

Fe

Hg

Ni

V

Zn

16123

97

2,3

14,4

14,3

37,3

18029

nd

13,1

40,8

29,0

13978

62

1,4

5,6

11,8

25,5

11513

nd

6,5

21,6

19,5

16425

63

1,9

7,5

14,1

32,0

14344

nd

9,5

25,3

22,9

20892

147

1,8

8,7

14,0

40,5

17012

nd

8,9

30,8

26,8

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

2

4

0,2

1

0,2

0,3

3

0,05

1

2

1

1

2

0,1

0,4

0,1

0,1

2

0,02

0,4

1

0,4

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957F-Rev 1 Parâmetro C3 – R1 (0-2cm)

(mg/kg) C3 – R2 (0-2cm)

(mg/kg) C3 – R3 (0-2cm)


(mg/kg) L.D.

(mg/kg)

Metais Dig. Parcial

Al

Ba

Cd

Pb

Cu

Cr

Fe

Hg

Ni

V

Zn

18099

80

2,3

10,4

18,8

35,9

15772

nd

8,5

28,1

25,1

22156

110

2,6

11,2

24,4

47,2

21131

nd

13,7

37,5

34,6

18586

91

2,1

9,4

19,2

35,8

15866

nd

10,4

28,0

26,2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

MA-070-L2

2

4

0,2

1

0,2

0,3

3

0,05

1

2

1

1

2

0,1

0,4

0,1

0,1

2

0,02

0,4

1

0,4

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957F-Rev 1


(mg/kg) (mg/kg)

Al

Ba

Cd

Pb

Cu

Cr

Fe

Hg

Ni

V

Zn

33449,2

13335,2

19,73

35,57

27,90

41,61

18903,97

9,77

28,39

62,97

41,46

31555

13563

19,7

35,1

27,9

41,6

20084

26,5

26,5

61,7

39,1





Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957F-Rev 1

Observações

1. Legenda

• L.D. – Limite de detecção reportado • L.Q. – Limite de Quantificação reportado • nd – Não andlisado • nd – Não detectado


3. Nos ensaios são utilizados padrões rastreáveis ao SI (Sistema Interndciondl de Medidas).



6. Os métodos utilizados neste(s) ensaios(s) apresentam-se conformes em relação ao método referenciado. Caso o(s) ensaio(s) tenha(m) apresentado desvio(s), adições ou exclusões, estes estarão listados no item informações adiciondis do relatório.



9. As metodologias utilizadas nos ensaios encontram-se referenciadas ao findl de cada parâmetro. As metodologias acreditadas poderão ser localizadas no site do IDESTILAÇÃO E *4500EETRO sob CRL 03104.


conferido

QUALIDADE Controle de Qualidade

Conforme ABNT ISO/IEC 17025:2005


Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957G-Rev 1 Análise em amostras de sedimento marinho Cliente : BIOMONITORAMENTO E MEIO AMBIENTE LTDA. Endereço : RUA AGNELO DE BRITO, n° 33 FEDERAÇÃO - SALVADOR - BA Localização do Projeto : Não fornecido Data da Coleta : Não fornecido Entrega das amostras : 16.08.2011 Início dos ensaios/extração : 16.08.2011 Término dos ensaios : 21.09.2011 Projeto : Caracterização Ambiental dos Blocos Marítimos BM-CAL 11/12 Gerente do Projeto : Não fornecido Parâmetro A1 - R1 (0-2cm)

(%)

A1 - R1 (2-5cm)

(%)

A1 - R1 (5-10cm)

(%)

A1 - R2 (0-2cm)

(%)

Ref. Método L.D. (%)

Granulometria (Tamanho da particula) %Grânulo (4 a 2mm) %Areia muit grossa (2mm a 1mm) %Areia grossa (1mm a 0,5mm) %Areia média (0,5mm a 0,25mm) %Areia fina (0,25mm a 0,125mm) Areia muito fina (0,125 a 0,0625mm) %Silte (0,0625 a 0,0039mm) %Argila (0,0039 a 0,00195)mm

nd

3,6

12,0

nd

3,5

3,7

16,9

60,3

0,2

1,0

4,1

nd

3,4

4,7

15,4

71,3

nd

3,8

10,9

nd

3,0

4,4

23,1

54,7

0,1

2,7

6,9

nd

4,4

4,9

15,8

65,2

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1


conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957G-Rev 1 Parâmetro A1 - R2 (2-5cm)

(%)

A1 - R2 (5-10cm)

(%)

A1 - R3 (0-2cm)

(%)

A1 - R3 (2-5cm)

(%)



0,2

1,7

4,5

nd

3,2

4,9

16,5

69,0

nd

1,5

5,0

nd

2,9

4,1

16,9

69,6

0,3

1,5

5,3

nd

4,2

5,1

26,5

57,0

nd

2,0

6,9

nd

3,4

5,1

29,5

52,9

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957G-Rev 1 Parâmetro A1 - R3 (5-

10cm)

(%)

A2 - R1 (0-2cm)

(%)

A2 - R1 (2-5cm)

(%)

A2 - R1 (5-10cm)

(%)



nd

1,6

5,6

nd

3,5

4,9

22,7

61,7

nd

2,0

8,0

nd

5,3

5,7

22,8

56,2

nd

1,5

5,1

nd

4,1

4,8

19,1

65,4

0,3

4,1

13,1

nd

3,5

5,0

15,8

58,1

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido





(%)

A2 - R2 (2-5cm)

(%)

A2 - R2 (5-10cm)

(%)

A2 - R3 (0-2cm)

(%)



0,1

2,9

8,2

nd

4,1

5,5

20,5

58,6

0,2

2,6

7,8

nd

4,3

5,4

9,6

70,1

nd

1,3

4,8

nd

5,9

6,9

23,1

57,9

0,3

5,2

11,2

nd

5,8

6,9

24,2

46,4

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido





(%)

A2 - R3 (5-10cm)

(%)

A3 - R1 (0-2cm)

(%)

A3 - R1 (2-5cm)

(%)



0,2

2,4

7,5

nd

4,4

5,5

20,9

59,1

0,2

2,2

7,5

nd

4,5

5,3

19,1

61,2

0,2

2,9

9,5

nd

6,4

6,8

23,4

50,8

nd

2,4

8,9

nd

6,1

7,0

16,2

59,3

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957G-Rev 1 Parâmetro A3 - R1 (5-

10cm)

(%)

A3 - R2 (0-2cm)

(%)

A3 - R2 (2-5cm)

(%)

A3 - R2 (5-10cm)

(%)



nd

2,4

8,0

nd

3,7

5,3

11,7

68,8

0,2

1,6

5,4

nd

7,7

8,3

17,1

59,6

0,2

1,8

5,6

nd

7,5

7,9

23,9

53,0

0,2

1,8

6,2

nd

6,3

7,4

16,3

61,8

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido





(%)

A3 - R3 (2-5cm)

(%)

A3 - R3 (5-10cm)

(%)

B1 - R1 (0-2cm)

(%)



nd

4,7

12,9

nd

4,9

6,7

17,0

53,8

nd

1,4

5,1

nd

4,9

6,0

9,4

73,2

0,2

1,6

6,0

nd

4,9

6,9

16,0

64,3

nd

2,0

5,8

nd

3,7

5,3

9,1

74,0

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957G-Rev 1 Parâmetro B1 - R1 (2-5cm)

(%)

B1 - R1 (5-10cm)

(%)

B1 - R2 (0-2cm)

(%)

B1 - R2 (2-5cm)

(%)



0,1

1,7

6,0

nd

4,1

5,1

21,2

61,8

nd

2,1

5,8

nd

3,8

5,4

23,2

59,8

0,4

7,0

11,2

nd

4,9

4,3

10,1

62,1

0,3

2,1

7,0

nd

4,5

4,8

11,9

69,3

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957G-Rev 1 Parâmetro B1 - R2 (5-

10cm)

(%)

B1 - R3 (0-2cm)

(%)

B1 - R3 (2-5cm)

(%)

B1 - R3 (5-10cm)

(%)



nd

2,3

5,5

nd

3,8

5,0

10,3

73,1

0,4

3,5

8,4

nd

5,2

5,0

11,3

66,1

2,3

1,4

4,3

nd

3,2

4,8

17,0

67,0

nd

1,3

3,7

nd

2,7

4,7

22,4

65,2

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido





(%)

B2 - R1 (2-5cm)

(%)

B2 - R1 (5-10cm)

(%)

B2 - R2 (0-2cm)

(%)



1,2

7,4

9,4

nd

4,5

5,4

13,4

58,8

nd

3,1

7,4

nd

4,8

6,9

18,4

59,4

0,1

1,6

3,9

nd

3,0

6,0

19,5

65,9

nd

0,9

3,6

nd

2,9

6,3

23,0

63,2

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido





(%)

B2 - R2 (5-10cm)

(%)

B2 - R3 (0-2cm)

(%)

B2 - R3 (2-5cm)

(%)



nd

2,3

6,9

nd

2,6

8,4

26,2

53,5

0,2

1,5

5,0

nd

3,5

8,5

19,2

62,1

0,2

3,0

7,9

nd

6,4

14,6

19,4

48,4

03

1,7

5,3

nd

7,0

17,2

25,1

43,3

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957G-Rev 1 Parâmetro B2 - R3 (5-

10cm)

(%)

B3 - R1 (0-2cm)

(%)

B3 - R1 (2-5cm)

(%)

B3 - R1 (5-10cm)

(%)



0,2

1,1

3,6

nd

5,6

14,6

22,6

52,3

0,2

1,4

4,8

nd

3,2

8,1

18,8

63,5

nd

1,5

5,5

nd

2,8

7,0

7,6

75,6

nd

1,3

4,0

nd

3,0

9,8

29,8

52,1

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido





(%)

B3 - R2 (2-5cm)

(%)

B3 - R2 (5-10cm)

(%)

B3 - R3 (0-2cm)

(%)



nd

1,1

4,3

nd

2,6

5,7

13,9

72,4

nd

1,3

4,5

nd

2,0

5,1

18,0

69,2

nd

2,0

5,9

nd

3,1

7,4

19,2

62,5

0,2

1,9

6,5

nd

4,8

11,0

13,7

61,9

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido





(%)

B3 - R3 (5-10cm)

(%)

C1 - R1 (0-2cm)

(%)

C1 - R1 (2-5cm)

(%)



nd

1,0

4,4

nd

4,1

11,5

21,2

57,8

nd

0,8

3,2

nd

3,4

11,1

20,3

61,2

8,8

3,0

12,9

nd

6,3

6,5

10,0

52,4

0,5

3,1

13,5

nd

3,8

5,8

11,1

62,1

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957G-Rev 1 Parâmetro C1 - R1 (5-

10cm)

(%)

C1 - R2 (0-2cm)

(%)

C1 - R2 (2-5cm)

(%)

C1 - R2 (5-10cm)

(%)



2,0

2,4

7,2

nd

5,3

6,4

13,7

63,0

0,4

3,2

11,8

nd

5,5

6,6

16,6

55,9

1,0

2,6

10,0

nd

4,7

6,4

8,0

67,3

6,1

5,2

13,9

nd

5,7

6,4

6,6

56,0

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957G-Rev 1 Parâmetro C1 - R3 (0-2cm)

(%)

C1 - R3 (2-5cm)

(%)

C1 - R3 (5-10cm)

(%)

C2 - R1 (0-2cm)

(%)



1,0

6,0

18,4

nd

6,7

6,6

9,5

51,7

5,3

4,8

16,2

nd

4,9

6,7

12,2

49,9

1,5

2,2

9,3

nd

6,1

7,6

12,5

60,6

nd

4,5

22,6

nd

9,6

9,0

11,2

43,0

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido





(%)

C2 - R1 (5-10cm)

(%)

C2 - R2 (0-2cm)

(%)

C2 - R2 (2-5cm)

(%)



nd

3,9

20,8

nd

11,2

10,4

9,4

44,2

0,4

3,7

18,6

nd

9,2

10,1

7,4

50,7

0,3

3,0

14,8

nd

9,6

9,6

11,1

51,5

0,1

3,7

15,6

nd

8,6

8,3

13,0

50,7

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957G-Rev 1 Parâmetro C2 - R2 (5-

10cm)

(%)

C2 - R3 (0-2cm)

(%)

C2 - R3 (2-5cm)

(%)

C2 - R3 (5-10cm)

(%)



0,5

4,4

16,9

nd

8,7

8,2

9,7

51,6

1,8

5,6

19,3

nd

10,9

9,3

12,6

40,4

2,5

3,9

17,1

0,1

9,6

8,5

6,0

52,3

0,2

4,0

17,7

nd

9,9

8,7

13,4

45,9

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido





(%)

C3 - R1 (2-5cm)

(%)

C3 - R1 (5-10cm)

(%)

C3 - R2 (0-2cm)

(%)



1,8

3,2

11,0

nd

6,9

7,4

9,2

60,4

0,2

1,7

6,9

nd

4,4

6,3

10,4

70,2

nd

1,7

6,5

nd

4,0

6,1

1,9

69,8

0,8

1,8

7,9

nd

5,0

6,3

4,9

73,2

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido





(%)

C3 - R2 (5-10cm)

(%)

C3 - R3 (0-2cm)

(%)

C3 - R3 (2-5cm)

(%)



nd

0,2

4,4

nd

2,8

5,0

10,5

77,1

nd

0,6

4,0

nd

2,7

5,1

8,1

79,5

0,2

2,2

10,1

nd

7,1

9,2

8,2

62,9

nd

1,4

8,3

nd

5,5

8,6

9,3

66,9

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

conferido





(%)



nd

1,5

7,7

nd

4,6

7,2

5,6

73,4

ABNT NBR 6502/95

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

FM-004-L2N – Rev.01 17/03/2011– Apr. MAR/11 conferido




Resp. Téc.: Gabriel Oliver Emitido em: 30.09.2011 Lab-nº: 11/3957G-Rev 1

Observações

1. Legenda


2. Manual de métodos de análises de solo 2° Edição – Embrapa.





7. Os métodos utilizados neste(s) ensaios(s) apresentam-se conformes em relação ao método referenciado. Caso o(s) ensaio(s) tenha(m) apresentado desvios, adições ou exclusões, estes estarão listados no item informações adicionais do relatório.



10. As metodologias utilizadas nos ensaios encontram-se referenciadas ao final de cada parâmetro.


[a

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[a

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[a

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[

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[[

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[

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[

[

[

Ilha Grande

Ilha daPedra Furada

-40

-20

-10

-100

-300

-500

-700

-900

-1100

-130

0

-1500

-1700

-190

0

-2100

-2300

-2500-2700

-2700

-100

-11 00

-2300

-1 9 00

-1300

-1900

-2300

-2300

-2 500

-23 00

-900

-3 00

-1900

-100

-2 100

-900

Boipeba

4° Praia3° Praia

2° Praia1° Praia

Praia do Sul

Barra Grande

Praia da Jóia

Ponta do Mutá

Praia do Jairi

Praia da Costa

Praia da Coroa

Praia do Norte

Praia da Costa

Ponta da Tulha

Taipus de Fora

Praia de Batuba

Ilha de Atalaia

Gamboa do Morro

Praia da Concha

Praia do Cristo

Praia de Moreré

Praia do Encanto

Praia de Lençóis

Praia de Atalaia

Praia da Caieira

Praia do RezendePraia da Ribeira

Praia de Pratigi

Praia de Garapuá

Praia de Algodões

Praia do Cururupe

Praia de Olivença

Praia da Tiririca

Praia de Saquaíra

Praia do Cassange

Ilha do Brinquinho

Praia do Aeroporto

Praia do Rio Preto

Praia de Piracanga

Barra do Serinhaém

Ilha de Comandatuba

Praia de Jeribucaçu

Praia Ponta do Ramo

Praia de Barra Velha

Praia de Mogiquiçaba

Praia do Pé de Serra

Praia de Itapororoca

Praia dos Milionários

Praia de Itacarezinho

Ponta dos Castelhanos

Praia de Barra do Albino

Ilhéus

Una

Belmonte

Maraú

Itacaré

Canavieiras

Camamu

Ituberá

Cairu

Igrapiúna

Uruçuca

Nilo Peçanha

BMCAL 12

BMCAL 11

-2300

-1100

-1500

-2700-1500

-2700

-100

-1700

-1300

-1300

-2500

-300

-2300

-1300

-1300

-2100

-1500

-1700

-100

-2300

-2500

38°30'0"W39°0'0"W39°30'0"W13

°30'0

"S14

°0'0"

S14

°30'0

"S15

°0'0"

S15

°30'0

"S16

°0'0"

S

Ecossistemas Litorâneos presentes na Área deEstudo para o Meio Biótico das Concessões ExploratóriasBM-CAL 11/12.Anexo II.5.2-B-

Oceano Atlântico

MINAS GERAIS

PIAUÍ

GOIÁS

TOCANTINS

PERNAMBUCO

SERGIPE

MARANHÃOALAGOAS

ESPÍRITO SANTO

Projeto: Estudo de Impacto Ambiental para Atividade de Perfuração Marítimanas Concessões BM-CAL 11 e BM-CAL12,Bacia de Camamu-Almada.

Base Cartográfica:Ecossistemas Costeiros: BMA, 2011;Limite das Concessão Exploratória e Batimetria: PETROBRAS, 2011;Municípios: PERH, 2005.

0 5 10 15 Km

µ Projeção: UTM - Fuso 24SDatum: SAD69

1:390.000Escala de impressão:

Localização no Estado da Bahia

BAHIA

Costão rochosoManguezal

Costão rochoso (ocorrência pontual)

Batimetria

Concessões Exploratórias

Municípios fora da Área de Estudo para o Meio BióticoMunicípios da Área de Estudo para o Meio Biótico

Praia arenosa

[ Macroalgas[ Macrófita[a Banco de moluscos

Recife de coral

Corredor Sooretama-Comboios-Goytacazes

Corredor Centro Norte Serrano

Corredor Alto do Misterioso

Corredor Caparaó

Corredor Córrego do Veado

Corredor Saíra Apunhalada

Corredor Pedra do Elefante

Corredor Duas Bocas_Mestre Álvaro

Corredor Guanandy

Corredor Pacotuba-Cafundó

Corredor Marinho

Corredor Una Lontras-Baixão

Corredor Restinga

Corredor Boa Nova Poções

Corredor Papuã - Pratigi

Corredor Serra das Onças

Corredor Monte Pascoal Descobrimento

Corredor Conduru - Boa Esperança

Corredor Pau-Brasil

PROGRAMA DE FORTALECIMENTO INSTITUCIONALNO CORREDOR CENTRAL DA MATA ATLÂNTICA

MG

Oce

ano

Atl

ânti

co

RJ

BA

Instituição Corredor Municípios UF

Associação Flora Brasil Corredor Monte Pascoal Descobrimento Porto Seguro, Itamaraju, Prado BA

Bionativa Corredor Sooretama Goitacazes Combios Linhares, Soretama, Jaguaré, Vila Valério ES

Floresta Viva Corredor P.E. Serra do Conduru - Boa Esperaça Ilhéus, Uruçuca, Itacaré BA

Instituto Água Boa Corredor Serra das Onças Camamú, Maraú, Itacaré. BA

Instituto Bioaltântica Corredor Pau-Brasil Monte Pascoal Porto Seguro BA

Instituto de Est. Socioambientais do Sul da Bahia Corredor Una - Lontras - Baixão Una, Arataca, Camacã e Jussari BA

IPEMA Corredor Centro Norte Serrano Sta Leopoldina, Sta Maria do Jetibá, Sta Tereza, Fundão, Ibiraçu, Aracruz, Serra ES

OCT Corredor Papua - Pratigi Ituberá, Igrapiúna, Ibirapitanga, Piraí do Norte, Nilo Peçanha BA

Prefeitura de Santa Maria do Jetibá Corredor Centro Norte Serrano Sta Leopoldina, Sta Maria do Jetibá, Sta Tereza, Fundão, Ibiraçu, Aracruz, Serra ES

SARAR Corredor Centro Norte Serrano Sta Leopoldina, Sta Maria do Jetibá, Sta Tereza, Fundão, Ibiraçu, Aracruz, Serra ES

SAVE Brasil Corredor Boa Nova - Poções Jequié, Poções BA

Consolidando Corredores

50 500 km

Salvador

Ilhéus

Bionativa

SARARIPEMA

Prefeitura Maria do Jetibá

ES

Vitória

Porto Seguro

Linhares

Instituto Água Boa

Instituto Floresta Viva

IESB

Instituto Bioatlântico

Flora Brasil

OCT

BA

MGES

SE

GO

TO

PI

RJ

PE

SP

Localização Geográfica

Save BrasilLegenda

Corredores regionaisCorredor Central da Mata Atlântica

Divisão estadual

Prefeitura Municiapal deSanta Maria do Jetibá

Fluidos de Perfuração para os Blocos

BM-CAL-11 e BM-CAL-12, Bacia de

Camamu-Almada

Modelagem do Descarte de Cascalhos e

Revisão 01

Nov/2011

Modelagem do Descarte de Cascalhos

e Fluidos de Perfuração para os

Blocos BM-CAL-11 e BM-CAL-12,

Bacia de Camamu-Almada

Revisão 01

Novembro / 2011

A ASA South America é responsável pelo conteúdo do presente relatório incluindo:

tecnologias, metodologias, especificações técnicas, desenhos, figuras, cópias,

diagramas, fórmulas, modelos, amostras, e fluxogramas.

A utilização deste material deverá ser compatível com o escopo do projeto/trabalho

contratado, fazendo-se expressa menção ao nome da ASA South America como autora

do estudo. Da mesma forma, quando a equipe técnica da ASA for incorporada na equipe

técnica da empresa contratante, esta deverá ser mencionada, e referenciada, como:

“consultores da ASA South America”. Qualquer dúvida ou alteração desta conduta

deverá ser discutida entre o cliente e a ASA South America.

ASA (Applied Science Associates South America), 2011. Modelagem do Descarte de

Cascalhos e Fluidos de Perfuração para os Blocos BM-CAL-11 e BM-CAL-12, Bacia de

Camamu-Almada. Relatório Técnico, Revisão 01 (25 de novembro de 2011).

102pp+Anexos.

Modelagem do Descarte de Cascalhos e Fluidos de Perfuração para os Blocos BM-CAL-11 e BM-CAL-12,

Bacia de Camamu-Almada Controle de Revisões

Pág. 1/1

____________________

Coordenador da Equipe

______________________

Técnico Responsável ASA 11-009

Revisão 0111/2011

CONTROLE DE REVISÕES

REV. DESCRIÇÃO DATA

00 Documento Original 18/03/2011

01 Atendimento do Termo de Referência GPEG/DILIC/IBAMA n° 02/2001

25/11/2001

Original Rev. 01 Rev. 02 Rev. 03 Rev. 04 Rev. 05 Rev. 06 Rev. 07 Rev. 08

Data 18/03/11 25/11/11

Elaboração

Verificação

Aprovação


Bacia de Camamu-Almada Índice Geral

Pág. 1/1

____________________


______________________


Revisão 0111/2011

ÍNDICE GERAL

RESUMO ................................................................................................................ 1

I INTRODUÇÃO ............................................................................................... I-1

II MODELAGEM DO DESCARTE DE CASCALHOS E FLUIDOS DE

PERFURAÇÃO ............................................................................................. II-1

II.1 MODELO MUDMAP ............................................................................ II-1

II.1.1 ASPECTOS TEÓRICOS ........................................................... II-2

II.2 DADOS DE ENTRADA ....................................................................... II-3

II.2.1 CAMPOS DE CORRENTES ..................................................... II-3

II.2.2 CAMPO TERMOHALINO .......................................................... II-8

II.3 CENÁRIOS DE DESCARTE DE PARTÍCULAS ................................ II-11

II.3.1 PONTOS DE DESCARTE ....................................................... II-12

II.3.2 ESPECIFICAÇÕES DOS PROCESSOS DE PERFURAÇÃO E

DESCARTE ....................................................................................... II-12

II.3.3 CARACTERIZAÇÃO DO CASCALHO E FLUIDOS DE

PERFURAÇÃO ................................................................................. II-13

II.3.4 CRITÉRIO DE CORTE ADOTADO NA APRESENTAÇÃO DOS

RESULTADOS .................................................................................. II-27

II.3.5 DESCRIÇÃO DOS CENÁRIOS ............................................... II-27

III RESULTADOS DAS SIMULAÇÕES ............................................................ III-1

III.1 DEPÓSITOS NO ASSOALHO OCEÂNICO ....................................... III-1

III.1.1 BLOCO BM-CAL 11 ................................................................. III-3

III.1.2 BLOCO BM-CAL 12 ............................................................... III-13

III.2 CONCENTRAÇÕES NA COLUNA D’ÁGUA .................................... III-26

III.2.1 BLOCO BM-CAL-11 ............................................................... III-28

III.2.2 BLOCO BM-CAL-12 ............................................................... III-35

IV CONSIDERAÇÕES FINAIS ......................................................................... IV-1

V BIBLIOGRAFIA ............................................................................................. V-1

VI EQUIPE TÉCNICA ....................................................................................... VI-1

ANEXO 1 DESCRIÇÃO DO MODELO MUDMAP ............................................... 1

ANEXO 2 RESUMO DOS DADOS DE ENTRADA .............................................. 1


Bacia de Camamu-Almada Lista de Tabelas

Pág. 1/2

____________________


____________________


Revisão 0111/2011

LISTA DE TABELAS

Tabela II-1 - Perfis médios de densidade, típicos de verão e inverno, para a região do

Bloco BM-CAL-11. ................................................................................................. II-10

Tabela II-2 - Perfis médios de densidade, típicos de verão e inverno, para a região do

Bloco BM-CAL-12. ................................................................................................. II-11

Tabela II-3 - Coordenadas (SAD 69) e lâmina d’água (m) do ponto de descarte simulados

nos Blocos BM-CAL-11 e 12. ................................................................................. II-12

Tabela II-4 - Classes granulométricas e velocidades de queda para cascalhos das fases

sem riser do Poço Xangô, Bloco BM-CAL-11. ....................................................... II-14


com riser do Poço Xangô, Bloco BM-CAL-11. ....................................................... II-14


sem riser do Poço Évora, Bloco BM-CAL-12. ........................................................ II-15


com riser do Poço Évora, Bloco BM-CAL-12. ........................................................ II-15

Tabela II-8 - Classes granulométricas e velocidades de queda para a bentonita,

Bloco BM-CAL-11. ................................................................................................. II-16

Tabela II-9 - Classes granulométricas e velocidades de queda para a baritina, Bloco BM-

CAL-11. .................................................................................................................. II-16

Tabela II-10 - Classes granulométricas e velocidades de queda para a bentonita, no Poço

Évora, Bloco BM-CAL-12. ...................................................................................... II-17

Tabela II-11 - Classes granulométricas e velocidades de queda para a baritina, no Poço

Évora, Bloco BM-CAL-12. ...................................................................................... II-17

Tabela II-12 - Especificações do descarte de cascalho e fluidos de perfuração para o

Poço Xangô, Bloco BM-CAL-11. ............................................................................ II-19


Poço Oxalá, Bloco BM-CAL-11. ............................................................................. II-20


Poço Ogum, Bloco BM-CAL-11. ............................................................................ II-21


Poço Obá, Bloco BM-CAL-11. ............................................................................... II-22


Poço Évora, Bloco BM-CAL-12. ............................................................................. II-23

Pág. 2/2 Índice Geral



Revisão 01 11/2011

ASA 11-009 ____________________ Técnico Responsável

____________________ Coordenador da Equipe


Poço Fonte da Telha, Bloco BM-CAL-12. .............................................................. II-24


Poço Além Tejo, Bloco BM-CAL-12. ...................................................................... II-25


Poço Que Luz, Bloco BM-CAL-12. ......................................................................... II-26

Tabela II-20 - Cenários elaborados para o estudo de cascalho e fluidos de perfuração no

Bloco BM-CAL-11. ................................................................................................. II-28

Tabela II-21 - Cenários elaborados para simular a concentração de sólidos em

suspensão. ............................................................................................................. II-29


Bloco BM-CAL-12. ................................................................................................. II-30

Tabela II-23 - Cenários elaborados para simular a concentração de sólidos em

suspensão. ............................................................................................................. II-31

Tabela III-1 - Máxima espessura depositada e área coberta por sedimentos com

espessuras maiores que 0,01 mm para o Bloco BM-CAL-11. ................................ III-2


espessuras maiores que 0,01 mm para o Bloco BM-CAL-12. ................................ III-2

Tabela III-3 - Resultados dos testes de toxicidade e concentração de sólidos presentes

nos fluidos de perfuração. ..................................................................................... III-27

Tabela III-4 - Características da diluição da pluma na coluna d’água para o

Bloco BM-CAL-11, Fase II. ................................................................................... III-28


Bloco BM-CAL-11, Fase III. .................................................................................. III-28


Bloco BM-CAL-12, Fase II. ................................................................................... III-35


Bloco BM-CAL-12, Fase III. .................................................................................. III-35


Bacia de Camamu-Almada Lista de Figuras

Pág. 1/6

____________________


____________________


Revisão 0111/2011

LISTA DE FIGURAS

Figura I-1 - Localização dos poços nos blocos BM-CAL-11 e BM-CAL-12, Bacia de

Camamu-Almada. ..................................................................................................... I-2

Figura II-1 - Stick plots de correntes obtidas a partir do modelo hidrodinâmico, que

caracterizam as camadas superficiais, intermediárias e próximas ao fundo para o

período típico de verão na região do Bloco BM-CAL-11, nas proximidades do Poço

Oxalá. ....................................................................................................................... II-4



período típico de inverno na região do Bloco BM-CAL-11, nas proximidades do Poço

Oxalá. ....................................................................................................................... II-5



período típico de verão na região do Bloco BM-CAL-12, nas proximidades do Poço

Fonte da Telha. ........................................................................................................ II-6



período típico de inverno na região do Bloco BM-CAL-12, nas proximidades do Poço

Fonte da Telha. ........................................................................................................ II-7

Figura II-5 - Seção vertical de densidade (kg/m3) ao longo de 14°S, na região do Bloco

BM-CAL-11, durante o período de verão. Dados provenientes do WOCE. ............. II-8


BM-CAL-11, para o período de inverno. Dados provenientes do WOCE. ............... II-9

Figura II-7 - Seção vertical de densidade (kg/m3) ao longo de 14,3°S, na região do Bloco

BM-CAL-12, durante o período de verão. Dados provenientes do WOCE. ............. II-9


BM-CAL-12, para o período de inverno. Dados provenientes do WOCE. ............. II-10

Figura III-1 - Cenário Oxala_FI_VER. Área de abrangência e contornos de espessuras

médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Oxalá, com volumetria do

Poço Xangô, ao final da Fase I (diâmetro de 36”, sem riser), no período de

verão. ...................................................................................................................... III-3

Figura III-2 - Cenário Oxalá_FI_INV. Área de abrangência e contornos de espessuras


Pág. 2/6 Lista de Figuras



Revisão 01 11/2011



Poço Xangô, ao final da Fase I (diâmetro de 36”, sem riser), no período de

inverno. ................................................................................................................... III-4

Figura III-3 - Cenário Oxalá_FII_VER. Área de abrangência e contornos de espessuras


Poço Xangô, ao final da Fase II (diâmetro de 17½”, sem riser), no período de

verão. ...................................................................................................................... III-5

Figura III-4 - Cenário Oxala_FII_INV. Área de abrangência e contornos de espessuras


Poço Xangô, ao final da Fase II (diâmetro de 17½”, sem riser), no período de

inverno. ................................................................................................................... III-6

Figura III-5 - Cenário Oxala_FIII_VER. Área de abrangência e contornos de espessuras


Poço Xangô, ao final da Fase III (diâmetro de 12¼”, com riser), no período de

verão. ...................................................................................................................... III-7

Figura III-6 - Cenário Oxala_FIII_INV. Área de abrangência e contornos de espessuras


Poço Xangô, ao final da Fase III (diâmetro de 12¼”, com riser), no período de

inverno. ................................................................................................................... III-8

Figura III-7 - Cenário Oxala_FIV_VER. Área de abrangência e contornos de espessuras


Poço Xangô, ao final da Fase IV (diâmetro de 8½”, com riser), no período de

verão. ...................................................................................................................... III-9

Figura III-8 - Cenário Oxala_FIV_INV. Área de abrangência e contornos de espessuras


Poço Xangô, ao final da Fase IV (diâmetro de 8½”, com riser), no período de

inverno. ................................................................................................................... III-9

Figura III-9 - Área de abrangência e espessuras médias calculadas para o descarte de

partículas ao final das operações de descarte (todas as fases) do Poço Oxalá,

volumetria do Poço Xangô, Bloco BM-CAL-11, no período de verão. .................. III-10


partículas ao final das operações de descarte (todas as fases) do Poço Oxalá, com

volumetria do Poço Xangô, Bloco BM-CAL-11, no período de inverno. ............... III-11

Figura III-11 - Área de influência total, considerando espessuras iguais ou superiores a

0,01 mm, ao final das operações de descarte no Bloco BM-CAL-11, no período de

verão. .................................................................................................................... III-12



Pág. 3/6

____________________


____________________


Revisão 0111/2011

Figura III-12 - Área de influência total, considerando espessuras iguais ou superiores a

0,01 mm, ao final das operações de descarte no Bloco BM-CAL-11, no período de

inverno. ................................................................................................................. III-13

Figura III-13 - Cenário Fonte_Telha_FI_VER. Área de abrangência e contornos de

espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Fonte da

Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase I (diâmetro de 36”, sem

riser), no período de verão. ................................................................................... III-14

Figura III-14 - Cenário Fonte_Telha_FI_INV. Área de abrangência e contornos de


Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase I (diâmetro de 36”, sem

riser), no período de inverno. ................................................................................ III-15

Figura III-15 - Cenário Fonte_Telha_FII_VER. Área de abrangência e contornos de


Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase II (diâmetro de 26”, sem


Figura III-16 - Cenário Fonte_Telha_FII_INV. Área de abrangência e contornos de


Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase II (diâmetro de 26”, sem


Figura III-17 - Cenário Fonte_Telha_FIII_VER. Área de abrangência e contornos de


Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase III (diâmetro de 17½”, com


Figura III-18 - Cenário Fonte_Telha_FIII_INV. Área de abrangência e contornos de


Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase III (diâmetro de 17½”, com


Figura III-19 - Cenário Fonte_Telha_FIV_VER. Área de abrangência e contornos de


Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase IV (diâmetro de 12¼”, com


Figura III-20 - Cenário Fonte_Telha_FIV_INV. Área de abrangência e contornos de


Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase IV (diâmetro de 12¼”, com





Revisão 01 11/2011



Figura III-21 - Cenário Fonte_Telha_FV_VER. Área de abrangência e contornos de


Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase V (diâmetro de 8½”, com


Figura III-22 - Cenário Fonte_Telha_FV_INV. Área de abrangência e contornos de


Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase V (diâmetro de 8½”, com



partículas ao final das operações de descarte (todas as fases) no Poço Fonte da

Telha, com volumetria do Poço Évora, no período de verão. ............................... III-23


partículas ao final das operações de descarte (todas as fases) no Poço Fonte da

Telha, com volumetria do Poço Évora, Bloco BM-CAL-12, no período de

inverno. ................................................................................................................ III-24

Figura III-25 - Área de influência total, considerando espessuras iguais ou superiores a 1

mm, ao final das operações de descarte no Bloco BM-CAL-12, no período de

verão. .................................................................................................................... III-25

Figura III-26 - Área de influência total, considerando espessuras iguais ou superiores a 1

mm, ao final das operações de descarte no Bloco BM-CAL-12, no período de

inverno. ................................................................................................................. III-26

Figura III-27 - Cenário Oxala_FII_VER_STA. Concentração de sólidos em suspensão

nos estágios 1 e 2 da pluma: instante final do descarte de fluido STA durante a

Fase II (sem riser) no Bloco BM-CAL-11, durante o verão. .................................. III-29

Figura III-28 - Cenário Oxala_FII_VER_STA. Concentração de sólidos em suspensão em

relação à distância horizontal nos estágios 1 e 2 da pluma referente ao instante final

do descarte de fluido STA durante a Fase II (sem riser) no Bloco BM-CAL-11,

durante o verão. Na figura são demarcadas as concentrações de 1 e 5 mg/L, além

da concentração referente ao teste de toxicidade. ............................................... III-30

Figura III-29 - Cenário Oxala_FII_INV_STA. Concentração de sólidos em suspensão nos

estágios 1 e 2 da pluma: instante final do descarte de fluido STA durante a Fase II

(sem riser) a partir no Bloco BM-CAL-11, durante o inverno. ............................... III-31


relação à distância horizontal nos estágios 1 e 2 da pluma referente ao instante final

do descarte de fluido STA durante a Fase II (sem riser) no Bloco BM-CAL-11,



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Revisão 0111/2011

durante o inverno. Na figura são demarcadas as concentrações de 1 e 5 mg/L, além

da concentração referente ao teste de toxicidade. ............................................... III-31

Figura III-31 - Cenário Oxala_FIII_VER_BRMUL. Concentração de sólidos em suspensão

nos estágios 1 e 2 da pluma: instante final do descarte de fluido BR-MUL ao final da

Fase III (com riser) no Bloco BM-CAL-11, durante o verão. ................................. III-32

Figura III-32 - Cenário Oxala_FIII_VER_BRMUL. Concentração de sólidos em suspensão

em relação à distância horizontal nos estágios 1 e 2 da pluma referente ao instante

final do descarte de fluido BR-MUL ao final da Fase III (com riser) no Bloco BM-CAL-

11, durante o verão. Na figura são demarcadas as concentrações de 1 e 5 mg/L,

além das concentrações referentes aos testes de toxicidade. .............................. III-33

Figura III-33 - Cenário Oxala_FIII_INV_BRMUL. Concentração de sólidos em suspensão

nos estágios 1 e 2 da pluma: instante final do descarte de fluido BR-MUL ao final da

Fase III (com riser) no Bloco BM-CAL-11, durante o inverno. .............................. III-34


em relação à distância horizontal nos estágios 1 e 2 da pluma referente ao instante

final do descarte de fluido BR-MUL ao final da Fase III (com riser) no Bloco BM-CAL-

11, durante o inverno. Na figura são demarcadas as concentrações de 1 e 5 mg/L,

além das concentrações referentes aos testes de toxicidade. .............................. III-34

Figura III-35 - Cenário Fonte_Telha_FII_VER_STA. Concentração de sólidos em

suspensão nos estágios 1 e 2 da pluma: instante final do descarte de fluido STA

durante a Fase II (sem riser) no Bloco BM-CAL-12, durante o verão. .................. III-36


suspensão em relação à distância horizontal nos estágios 1 e 2 da pluma referente

ao instante final do descarte de fluido STA durante a Fase II (sem riser) no

Bloco BM-CAL-12, durante o verão. Na figura são demarcadas as concentrações de

1 e 5 mg/L, além da concentração referente ao teste de toxicidade. .................... III-37

Figura III-37 - Cenário Fonte_Telha_FII_INV_STA. Concentração de sólidos em

suspensão nos estágios 1 e 2 da pluma: instante final do descarte de fluido STA

durante a Fase II (sem riser) a partir no Bloco BM-CAL-12, durante o inverno. ... III-38



ao instante final do descarte de fluido STA durante a Fase II (sem riser) no Bloco

BM-CAL-12, durante o inverno. Na figura são demarcadas as concentrações de 1 e

5 mg/L, além da concentração referente ao teste de toxicidade. .......................... III-38




Revisão 01 11/2011



Figura III-39 - Cenário Fonte_Telha_FIII_VER_BRMUL. Concentração de sólidos em

suspensão nos estágios 1 e 2 da pluma: instante final do descarte de fluido BR-MUL

ao final da Fase III (com riser) no Bloco BM-CAL-12, durante o verão. ............... III-39

Figura III-40 - Cenário Fonte_Telha_FIII_VER_BRMUL. Concentração de sólidos em


ao instante final do descarte de fluido BR-MUL ao final da Fase III (com riser) no

Bloco BM-CAL-12, durante o verão. Na figura são demarcadas as concentrações de

1 e 5 mg/L, além das concentrações referentes aos testes de toxicidade. .......... III-40

Figura III-41 - Cenário Fonte_Telha_FIII_INV_BRMUL. Concentração de sólidos em

suspensão nos estágios 1 e 2 da pluma: instante final do descarte de fluido BR-MUL

ao final da Fase III (com riser) no Bloco BM-CAL-12, durante o inverno. ............. III-41



ao instante final do descarte de fluido BR-MUL ao final da Fase III (com riser) no

Bloco BM-CAL-12, durante o inverno. Na figura são demarcadas as concentrações

de 1 e 5 mg/L, além das concentrações referentes aos testes de toxicidade. ..... III-41


Bacia de Camamu-Almada Resumo

Pág. 1/2

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Revisão 0111/2011

RESUMO

O modelo MUDMAP da Applied Science Associates (ASA), Inc. foi utilizado

para estudar o transporte, dispersão e deposição de cascalhos e fluidos de

perfuração no assoalho oceânico, decorrentes das atividades de perfuração nos

Blocos BM-CAL-11 e BM-CAL-12, Bacia de Camamu-Almada, para os períodos

típicos de verão e inverno. Este estudo foi realizado de acordo com as diretrizes

definidas no Termo de Referência CGPEG/DILIC/IBAMA nº 02/2011.

A caracterização ambiental e os padrões de circulação das correntes na região

do Estado da Bahia, que foram utilizadas na modelagem de descartes de

cascalho e fluido, estão descritas em ASA (2011).

Para representar o descarte de partículas nos Blocos BM-CAL-11 e

BM-CAL-12, as simulações foram conduzidas para uma única locação em cada

bloco, considerando as locações em menor profundidade, porém, fazendo-se o

uso da maior volumetria dentre os poços de um mesmo bloco. No caso do Bloco

BM-CAL-11, o poço mais raso é o Oxalá e o de maior volumetria, o Xangô;

enquanto que, para o Bloco BM-CAL-12, o poço mais raso é o Fonte da Telha e a

maior volumetria é a do Poço Évora. Os resultados obtidos para estes dois poços

foram, então, replicados para os demais poços do mesmo bloco.

Para este projeto foram conduzidas simulações do descarte de material,

utilizando oito intervalos de classe de tamanhos para os cascalhos, provenientes

de dados granulométricos coletados no Campo de Manati, e a granulometria dos

principais constituintes sólidos dos fluidos de perfuração (bentonita e baritina),

além da formulação de Watson (1969) para o cálculo das velocidades de queda

das partículas.

A realização em separado das simulações das fases de perfuração, sem e

com riser, permitiu concluir que as maiores pilhas de cascalho sobre o assoalho

oceânico estão associadas às fases de descarte sem riser. Os resultados obtidos

para as fases com riser mostraram espessuras inferiores a 1 mm.

Pág. 2/2 Resumo



Revisão 01 11/2011



De maneira geral, as maiores espessuras foram observadas nas

proximidades do ponto de descarte, tanto para as 4 fases simuladas na locação

do Poço Oxalá (Bloco BM-CAL-11), onde a deposição ocorreu no sentido

sudoeste para o verão e inverno, quanto para as 5 fases da locação do

Poço Fonte da Telha (Bloco BM-CAL-12), com sentido de deposição de partículas

para sul/sul-sudoeste, no verão e inverno.


Bacia de Camamu-Almada Introdução

I Pág. I-1/3

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Revisão 0111/2011

I INTRODUÇÃO

Com o objetivo de dar suporte a BMA/PETROBRAS no desenvolvimento de

Estudos Ambientais na Bacia de Camamu-Almada, apresenta-se neste trabalho a

modelagem computacional da distribuição espacial (área de influência, espessura

e concentrações na coluna d’água) de cascalho e sólidos dos fluidos de

perfuração para os Blocos BM-CAL-11 e BM-CAL-12. Neste foram adotadas as

diretrizes definidas no Termo de Referência CGPEG/DILIC/IBAMA nº 02/2011

(TR 02/11).

Para representar o descarte de partículas nos Blocos BM-CAL-11 e

BM-CAL-12, foram consideradas nas simulações as locações dos poços mais

rasos de cada bloco, porém, os volumes de cascalhos e fluidos de perfuração

utilizados correspondem ao poço com maior volumetria dentre os poços de cada

bloco. Portanto, para representar o Bloco BM-CAL-11, o local de descarte

selecionado foi o Poço Oxalá, poço mais raso, com a volumetria do Poço Xangô,

maior volumetria dentre os poços deste bloco. Para o Bloco BM-CAL-12 o local de

descarte foi o Poço Fonte da Telha (mais raso) com a volumetria do Poço Évora

(maior volumetria). Para ambos os blocos foram realizadas simulações de verão e

de inverno. Por fim, os resultados das simulações foram replicados para os

demais poços dentro do mesmo bloco.

Toda a avaliação foi conduzida através da utilização de um sistema de

modelos computacionais conhecido como MUDMAP, desenvolvido pela Applied

Science Associates (ASA), Inc.

Foram conduzidas simulações do descarte de material, utilizando oito

intervalos de classe de tamanhos para os cascalhos provenientes de dados

granulométricos coletados em quatro poços do Campo de Manati, localizado na

Bacia de Camamu. Para os fluidos de perfuração foi utilizada a granulometria dos

principais constituintes sólidos dos fluidos de perfuração (bentonita e baritina),

além da formulação de Watson (1969) para o cálculo das velocidades de queda

das partículas.

Pág. I-2/3

Introdução I



Revisão 01 11/2011



A Figura I-1 apresenta a localização dos poços dos Blocos BM-CAL-11 e 12,

Bacia de Camamu-Almada, para os quais foram realizadas simulações numéricas

de descarte de cascalho e fluidos de perfuração.

Figura I-1 - Localização dos poços nos blocos BM-CAL-11 e BM-CAL-12, Bacia de

Camamu-Almada.

As informações sobre a área de estudo, e análise dos dados meteorológicos

e oceanográficos relevantes, são apresentadas nos itens II.5.1.1 (Meteorologia) e

II.5.1.3 (Oceanografia) do Meio Físico do presente EIA/RIMA. Descrições

detalhadas da modelagem hidrodinâmica utilizada para realização da modelagem

de cascalho e fluidos de perfuração encontram-se em ASA (2011).


Bacia de Camamu-Almada Introdução

I Pág. I-3/3

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Revisão 0111/2011

No Capítulo II apresenta-se a descrição do modelo MUDMAP utilizado na

modelagem de descarte de partículas, os cenários simulados, suas características

e os dados de entrada. O Capítulo III apresenta os resultados das simulações,

enquanto as considerações finais do presente estudo encontram-se no

Capítulo IV. Adicionalmente, o Anexo 1 apresenta a descrição do modelo

MUDMAP, enquanto o Anexo 2 apresenta um resumo dos dados de entrada

solicitados, com base nas especificações do TR 02/11.



Modelagem do Descarte de Cascalhos e Fluidos

de Perfuração II

Pág. II-1/31

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Revisão 0111/2011

II MODELAGEM DO DESCARTE DE CASCALHOS E FLUIDOS DE

PERFURAÇÃO

A modelagem do descarte de cascalhos e fluidos de perfuração foi realizada

utilizando-se o modelo MUDMAP, desenvolvido pela ASA, constituído por um

sistema de modelos computacionais para a previsão do transporte, dispersão e

deposição de cascalhos e fluidos de perfuração e dispersão de águas de

produção (ASA, 2000; Spaulding, 1994; Spaulding et al., 1994). Abaixo segue

uma breve descrição do modelo e, no Anexo 1, apresenta-se a descrição

detalhada.

II.1 MODELO MUDMAP

O modelo MUDMAP é composto por uma série de componentes integrados.

O modelo de descarte em si simula o movimento e a distribuição de materiais

descartados no ambiente (na superfície e coluna d’água e no assoalho oceânico).

Para efetuar esses cálculos, o modelo baseia-se em dados ambientais como

correntes e propriedades de densidade da coluna d’água, dados geográficos

como proximidade da linha de costa e parâmetros físicos que definem as

propriedades do material descartado, além de informações sobre o processo de

descarte (volume, duração, etc.).

As espessuras médias de material depositado são calculadas em função das

partículas acumuladas no assoalho oceânico e da área onde estas estão

distribuídas. No cálculo das espessuras, leva-se em consideração a massa total

de sedimento presente em cada célula da grade, a área da célula, a porosidade e

a densidade do material descartado.

O sistema é controlado através de uma interface gráfica (baseada em uma

escala de cores), que consiste em:

(1) um sistema integrado de modelos computacionais, de forma a permitir a

interação entre os modelos de dispersão no campo próximo e no campo

afastado,

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de Perfuração II



Revisão 01 11/2011



(2) um sistema de informação geográfica,

(3) ferramentas de gerenciamento de informações ambientais para fornecer

os dados de entrada dos modelos e

(4) uma interface para visualização dos resultados.

II.1.1 Aspectos Teóricos

As equações que governam o modelo (conservação de massa, quantidade de

movimento, empuxo e fluxo de partículas sólidas) são formuladas utilizando-se a

teoria integral de pluma e, então, resolvidas com a técnica de integração numérica

Runge Kutta. O MUDMAP é baseado na formulação originalmente desenvolvida

por Koh & Chang (1973) e estendida pelos trabalhos de Brandsma &

Sauer (1983), conhecido como modelo OOC, para os estágios 1 e 2 do

movimento da pluma. No campo afastado (difusão passiva) é empregado o

método lagrangiano de trajetória de partículas utilizado no sistema de modelagem

de derrames de óleo OILMAP (ASA, 1999). O modelo fornece a dinâmica da

pluma, a distribuição das concentrações no campo próximo, a concentração e os

padrões de deposição no fundo no campo afastado.

O sistema MUDMAP utiliza três estágios independentes, mas integrados,

para a simulação do transporte e dispersão dos materiais descartados. A

independência é necessária devido às diferentes escalas de tempo do processo

de diluição da pluma entre os estágios. Dessa forma, os estágios são:

Estágio 1 - convectivo dinâmico descendente/ascendente: simula a

diluição e o espalhamento iniciais do material na vizinhança imediata do

local de despejo. O material descende se for mais denso que a água no

ponto de descarte e ascende se a densidade for menor que a da água;

Estágio 2 - colapso dinâmico: estima o crescimento e diluição da pluma

e como esta impacta a superfície ou o fundo, ou se mantém aprisionada

por um forte gradiente de densidade na coluna d’água;




de Perfuração II

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Revisão 0111/2011

Estágio 3 - dispersivo (campo afastado): onde o modelo simula o

transporte e dispersão do material devido às correntes locais e campos de

turbulência.

II.2 DADOS DE ENTRADA

Inicialmente, para a elaboração dos cenários de descarte de cascalhos e

fluidos de perfuração nos Blocos BM-CAL-11 e BM-CAL-12, foram definidas áreas

de estudo para os pontos de descarte. Nessa área, foi estabelecida uma grade

computacional (i.e. campo de correntes) e definido o campo termohalino, utilizado

como dado de entrada no MUDMAP e no cálculo da velocidade de queda das

partículas. Os dados de entrada estão consolidados no Anexo 2, em forma de

tabelas de acordo com as especificações do Anexo D do TR 02/11.

II.2.1 Campos de Correntes

Os campos de correntes utilizados foram obtidos a partir dos resultados do

modelo hidrodinâmico descrito no Anexo - II.6.1-A do presente EIA . A Figura II-1

à Figura II-4, apresentam os stick plots das correntes que caracterizam as

camadas superficiais, intermediárias e próximas ao fundo, devido a variação na

magnitude da corrente para cada camada observar as variações nas escalas que

representam as velocidades, a região apresenta correntes com magnitude inferior

0,20 m/s chegando a aproximadamente 0,80 m/s. Os stick plots representam

períodos típicos de verão e inverno na região do Bloco BM-CAL-11, próximo ao

Poço Oxalá, e na região do Bloco BM-CAL12, próximo ao Poço Fonte da Telha.

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de Perfuração II



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caracterizam as camadas superficiais, intermediárias e próximas ao fundo para o período típico de verão na região do Bloco BM-CAL-11, nas proximidades do Poço Oxalá.




de Perfuração II

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Figura II-2 - Stick plots de correntes obtidas a partir do modelo hidrodinâmico, que caracterizam as camadas superficiais, intermediárias e próximas ao fundo para o período típico de inverno na região do Bloco BM-CAL-11, nas proximidades do Poço Oxalá.

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de Perfuração II



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Figura II-3 - Stick plots de correntes obtidas a partir do modelo hidrodinâmico, que caracterizam as camadas superficiais, intermediárias e próximas ao fundo para o período típico de verão na região do Bloco BM-CAL-12, nas proximidades do Poço Fonte da Telha.




de Perfuração II

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Figura II-4 - Stick plots de correntes obtidas a partir do modelo hidrodinâmico, que caracterizam as camadas superficiais, intermediárias e próximas ao fundo para o período típico de inverno na região do Bloco BM-CAL-12, nas proximidades do Poço Fonte da Telha.

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de Perfuração II



Revisão 01 11/2011



II.2.2 Campo Termohalino

Os dados de densidade são utilizados pelo MUDMAP para o cálculo da

velocidade de deposição das partículas. Sendo possível e, desde que as séries

temporais possuam significado estatístico, prioriza-se a utilização de dados para

este cálculo, buscando considerar uma estrutura de densidade o mais próxima da

realidade possível, daí a escolha dos dados do WOCE1 para caracterizar o campo

termohalino local.

A Figura II-5 até a Figura II-8 apresentam secções verticais ao longo de

14,5ºS do campo de densidade médio calculado para períodos típicos de verão e

inverno na região dos blocos BM-CAL-11 e BM-CAL-12, com base em dados de

temperatura e salinidade obtidos do Atlas Eletrônico dos dados do WOCE. Estes

dados foram analisados, filtrados e interpolados no espaço. A Tabela II-1 e a

Tabela II-2 apresentam os perfis de densidade típicos de verão e inverno obtidos

para a região dos blocos BM-CAL-11 e BM-CAL-12, respectivamente, utilizados

como dados de entrada no MUDMAP.


BM-CAL-11, durante o período de verão. Dados provenientes do WOCE.

1 World Ocean Circulation Experiment.




de Perfuração II

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Figura II-6 - Seção vertical de densidade (kg/m3) ao longo de 14°S, na região do Bloco BM-CAL-11, para o período de inverno. Dados provenientes do WOCE.


BM-CAL-12, durante o período de verão. Dados provenientes do WOCE.

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de Perfuração II



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BM-CAL-12, para o período de inverno. Dados provenientes do WOCE.

Tabela II-1 - Perfis médios de densidade, típicos de verão e inverno, para a região do Bloco BM-CAL-11.

PROFUNDIDADE (m)

DENSIDADE DA ÁGUA DO MAR (kg/m3)

VERÃO INVERNO

0 1.023,6 1.023,7

50 1.024,7 1.023,9

100 1.025,5 1.025,0

200 1.026,9 1.026,8

300 1.027,8 1.027,6

500 1.029,1 1.029,1

1.000 1.031,9 1.032,1

1.500 1.034,4 1.034,5




de Perfuração II

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Tabela II-2 - Perfis médios de densidade, típicos de verão e inverno, para a região do Bloco BM-CAL-12.

PROFUNDIDADE (m)


VERÃO INVERNO

0 1.023,7 1.023,7

50 1.024,4 1.023,9

100 1.025,5 1.025,0

200 1.026,9 1.026,8

300 1.027,8 1.027,6

500 1.029,0 1.029,1

1.000 1.031,9 1.032,1

1.500 1.034,4 1.034,5

2.000 1.036,7 1.036,6

II.3 CENÁRIOS DE DESCARTE DE PARTÍCULAS

Os cenários simulados foram definidos de forma a abranger as condições

características dos períodos de verão e inverno na região onde se localizam os

Blocos BM-CAL-11 e 12. As informações que definem os cenários de descarte

são: pontos de descarte, período de simulação, informações sobre o processo de

descarte e propriedades do material descartado. Para a realização das

simulações do descarte de cascalhos e fluidos de perfuração, foram selecionadas

as locações dos poços mais rasos e volumes de descarte dos com maior

volumetria para cada bloco. Para o Bloco BM-CAL-11 as simulações foram

realizadas a partir do Poço Oxalá (mais raso) com a volumetria do P, enquanto

que para o Bloco BM-CAL-12 a locação escolhida foi o Poço Fonte da Telha com

a volumetria do Poço Évora.

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de Perfuração II



Revisão 01 11/2011



II.3.1 Pontos de Descarte

As simulações do descarte de partículas foram realizadas a partir do

Poço Oxalá no Bloco BM-CAL-11 e do Poço Fonte da Telha no Bloco BM-CAL-12,

indicados na Figura I-1, cujas coordenadas foram especificadas pela

PETROBRAS e se encontram listadas na Tabela II-3.

Tabela II-3 - Coordenadas (SAD 69) e lâmina d’água (m) do ponto de descarte simulados nos Blocos BM-CAL-11 e 12.

POÇO BLOCO LATITUDE LONGITUDE LÂMINA D’ÁGUA

(m)

Oxalá BM-CAL-11 14°04'20,49"S 38°43'26,94"W 1.500

Fonte da Telha BM-CAL-12 14°22'49,85"S 38°38'48,50"W 1.639

II.3.2 Especificações dos Processos de Perfuração e Descarte

O processo de perfuração é dividido em duas etapas: sem riser e com riser.

Até a instalação do riser, não existe retorno de cascalhos para a sonda e

todo o material retirado do poço é descartado no fundo do mar, depositando-se

próximo à cabeça do poço. Para efeitos de modelagem o descarte das fases sem

riser foi efetuado 5 m acima do fundo do mar, de acordo com sugestões do

IBAMA. A perfuração com riser corresponde à etapa com retorno de fluido de

perfuração e cascalho para a superfície, sendo o descarte realizado 2 m abaixo

da superfície do mar.

Para descrever o processo de perfuração primeiro será descrito o processo

para o Bloco BM-CAL-11, onde o descarte ocorre na locação do Poço Oxalá,

utilizando a volumetria corresponde ao Poço Xangô. Portanto, para este poço, a

perfuração ocorre em quatro fases: Fases I e II sem riser, e Fases III e IV

com riser.

O início da perfuração do Poço Xangô se dará com um poço de diâmetro 36”

e intervalo de 50 m, com a utilização de água do mar e de fluido de perfuração

convencional. Na Fase II a perfuração se dá com um poço de 17½” de diâmetro,

com intervalo de 1.040 m, utilizando água do mar e fluidos de perfuração




de Perfuração II

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Revisão 0111/2011

convencional e salgado tratado com amido (STA). A perfuração da Fase III

(diâmetro de poço de 12¼”) terá intervalo de 1.800 m, e a Fase IV (diâmetro de

8½”) completará o intervalo de 610 m. Essas duas últimas fases serão perfuradas

utilizando o fluido de perfuração não aquoso BR-MUL.

Para o Bloco BM-CAL-12 o local da simulação foi o Poço Fonte da Telha,

porém, com os dados de volumetria do Poço Évora, considerando cinco fases de

perfuração: Fases I e II sem riser e Fases III, IV e V com riser.

Para o poço Évora, o início da perfuração se dará com um poço de diâmetro

36” e intervalo de 60 m, com a utilização de água do mar e de fluido de perfuração

convencional. Na Fase II a perfuração se dá com um poço de 26” de diâmetro,

com intervalo de 705 m, utilizando água do mar e fluidos de perfuração

convencional e salgado tratado com amido (STA). A perfuração da Fase III

(diâmetro de poço de 17½”) terá intervalo de 1.900 m, a Fase IV (diâmetro de

12¼”) com intervalo de 2.000 m e a Fase V, diâmetro de 8½”, com intervalo de

1.350 m. Essas três últimas fases serão perfuradas utilizando o fluido de

perfuração não aquoso BR-MUL.

II.3.3 Caracterização do Cascalho e Fluidos de Perfuração

Nas simulações de descarte de cascalhos foi utilizada a granulometria (oito

classes de tamanho de grão) fornecida pela PETROBRAS para o Campo de

Manati, localizado no Bloco BCAM-40, ao norte do Bloco BM-CAL-11 (Tabela II-4

e Tabela II-5) e do Bloco BM-CAL-12 (Tabela II-6 e Tabela II-7). Salienta-se que

as porcentagens (referentes à cada classe granulométrica) são médias obtidas a

partir dos resultados de análises efetuadas para quatro poços perfurados, com a

utilização de fluido base aquosa, no Campo de Manati (MNT-3, MNT-4, MNT-5 e

MNT-6). Como não foram realizadas análises para os cascalhos gerados durante

a Fase I (diâmetro do poço de 36”) e durante a Fase II (diâmetro do poço de 26”),

devido à impossibilidade de coleta do material, considerou-se a mesma

granulometria da fase com diâmetro do poço de 17½”.

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de Perfuração II



Revisão 01 11/2011



Tabela II-4 - Classes granulométricas e velocidades de queda para cascalhos das fases sem riser do Poço Xangô, Bloco BM-CAL-11.

INTERVALO DO TAMANHO DE GRÃO (mm)

% Fases I (36”) e II (17½”)

VELOCIDADE DE QUEDA (cm/s)

25,4 – 12,7 0,67 58,20261

12,7 – 6,30 10,27 41,04752

6,30 – 3,35 15,70 29,19202

3,35 – 2,00 16,57 21,61988

2,00 – 1,00 12,45 15,87460

1,00 – 0,50 15,20 10,64818

0,50 – 0,25 12,64 6,51066

0,25 16,49 4,52106

Tabela II-5 - Classes granulométricas e velocidades de queda para cascalhos das fases com riser do Poço Xangô, Bloco BM-CAL-11.


% VELOCIDADE DE QUEDA (CM/S)

Fase III (12¼”)

Fase IV (8½”)

25,4 – 12,7 0,67 0,45 58,49788

12,7 – 6,30 10,27 15,70 41,25582

6,30 – 3,35 15,70 13,42 29,34028

3,35 – 2,00 16,57 12,24 21,72987

2,00 – 1,00 12,45 12,98 15,95570

1,00 – 0,50 15,20 13,70 10,70328

0,50 – 0,25 12,64 10,59 6,54548

0,25 16,49 20,93 4,54613




de Perfuração II

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Revisão 0111/2011

Tabela II-6 - Classes granulométricas e velocidades de queda para cascalhos das fases sem riser do Poço Évora, Bloco BM-CAL-12.


% Fases I (36”) e II (17½”)


25,4 – 12,7 0,67 58,12254

12,7 – 6,30 10,27 40,99103

6,30 – 3,35 15,70 29,15182

3,35 – 2,00 16,57 21,59006

2,00 – 1,00 12,45 15,85261

1,00 – 0,50 15,20 10,63324

0,50 – 0,25 12,64 6,50121

0,25 16,49 4,51426

Tabela II-7 - Classes granulométricas e velocidades de queda para cascalhos das fases com riser do Poço Évora, Bloco BM-CAL-12.

INTERVALO DO TAMANHO DE GRÃO

(mm)

% VELOCIDADE DE QUEDA

(CM/S) Fase III(17½”)

Fase IV (12¼”)

Fase V (8½”)

25,4 – 12,7 0,67 0,45 0,35 58,50034

12,7 – 6,30 10,27 15,70 4,76 41,25755

6,30 – 3,35 15,70 13,42 4,74 29,34151

3,35 – 2,00 16,57 12,24 6,16 21,73079

2,00 – 1,00 12,45 12,98 7,16 15,95637

1,00 – 0,50 15,20 13,70 7,89 10,70374

0,50 – 0,25 12,64 10,59 15,07 6,54577

0,25 16,49 20,93 53,88 4,54634

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de Perfuração II



Revisão 01 11/2011



Para os fluidos utilizou-se a granulometria de seus principais constituintes

sólidos (bentonita e baritina) fornecidas pela PETROBRAS, com base em análises

de laboratório realizadas pela Universidade Federal Fluminense em 2008,

conforme a Tabela II-8 e Tabela II-9 para o Bloco BM-CAL 11 e Tabela II-10 e

Tabela II-11 para o Bloco BM-CAL 12.

Tabela II-8 - Classes granulométricas e velocidades de queda para a bentonita, Bloco BM-CAL-11.

GRANULOMETRIA (CLASSIFICAÇÃO

DE SHEPARD, 1954) %

INTERVALO DO TAMANHO DE

GRÃO (mm)


fases sem riser fases com riser

% Areia Muito Grossa e Grossa 0,6 2,0 0,5 11,60693 11,67127

% Areia Média e Fina: 3,3 0,5 0,125 3,16432 3,18391

% Areia Muito Fina: 7,7 0,125 0,0625 0,87577 0,88178

% Silte Grosso: 40,8 0,0625 0,0312 0,23347 0,23511

% Silte Médio e Fino: 37,0 0,0312 0,0078 0,04163 0,04192

% Silte Muito fino e Argila 10,6 0,0078 0,00195 0,00266 0,00268

Tabela II-9 - Classes granulométricas e velocidades de queda para a baritina, Bloco BM-CAL-11.


DE SHEPARD, 1954) %


GRÃO (mm)


fases sem riser Fases com riser

% Areia Grossa e Média 0,6 1,0 0,25 11,76315 11,81630

% Areia Fina: 2,6 0,25 0,125 5,32242 5,34741

% Areia Muito Fina: 10,7 0,0125 0,0625 2,08216 2,09238

% Silte Grosso: 44,7 0,0625 0,0312 0,59817 0,60119






de Perfuração II

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Revisão 0111/2011

Tabela II-10 - Classes granulométricas e velocidades de queda para a bentonita, no Poço Évora, Bloco BM-CAL-12.


DE SHEPARD, 1954) %


GRÃO (mm)



% Areia Muito Grossa e Grossa 0.6 2,0 0,5 11,58957 11,67168

% Areia Média e Fina: 3.3 0,5 0,125 3,15903 3,18403

% Areia Muito Fina: 7,7 0,125 0,0625 0,87415 0,88182

% Silte Grosso: 40,8 0,0625 0,0312 0,23303 0,23512



Tabela II-11 - Classes granulométricas e velocidades de queda para a baritina, no Poço Évora, Bloco BM-CAL-12.


DE SHEPARD, 1954) %


GRÃO (mm)



% Areia Grossa e Média 0,6 1,0 0,25 11,74878 11,81664

% Areia Fina: 2,6 0,25 0,125 5,31567 5,34757

% Areia Muito Fina: 10,7 0,0125 0,0625 2,07939 2,09245

% Silte Grosso: 44,7 0,0625 0,0312 0,59736 0,60121



As velocidades de deposição das partículas de cascalho e sólidos dos fluidos,

apresentadas na Tabela II-4 e Tabela II-11, foram calculadas segundo a

formulação de Watson (1969), onde são considerados o tamanho das partículas,

densidade das partículas, densidade do fluido ambiente e viscosidade dinâmica

da água:

2 2 349 ( ) 3

3 p a r tic u la flu id o

tflu id o

Z W R g ZV

W R

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de Perfuração II



Revisão 01 11/2011



onde

Vt = velocidade de queda (cm/s);

Z = coeficiente de arraste viscoso, constante adimensional, igual a 0,622;

W = coeficiente de arraste de pressão, constante adimensional, igual a

0,5305;

µ = viscosidade dinâmica, poise (dina-s/cm²), 10-2;

particula = densidade (g/cm³) da partícula;

fluido = densidade (g/cm³) do fluido ambiente;

g = aceleração da gravidade, igual a 980 cm/s2;

R = raio da partícula (cm).

Da Tabela II-12 a Tabela II-15 são apresentados os volumes e a

caracterização do cascalho e fluidos de perfuração para todos os localizados no

Bloco BM-CAL-11 (Xangô, Oxalá, Obá e Ogum), segundo informações fornecidas

pela PETROBRAS.

A Tabela II-16 até a Tabela II-19 apresentam os volumes e a caracterização

do cascalho e fluidos de perfuração para os poços localizados no

Bloco BM-CAL-12, segundo informações fornecidas pela PETROBRAS (Évora,

Fonte da Telha, Além Tejo e Queluz).

Modelagem do Descarte de Cascalhos e Fluidos de

Perfuração para os Blocos BM-CAL-11 e BM-CAL-12, Bacia de Camamu-Almada


de Perfuração II

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Revisão 0111/2011

Tabela II-12 - Especificações do descarte de cascalho e fluidos de perfuração para o Poço Xangô, Bloco BM-CAL-11. F

AS

E

DIÂMETRO DO POÇO

INTERV. DA FASE

(m)

DURAÇÃO DO

DESCARTE (horas)

PROF. DO DESCARTE

(m) MATERIAIS TIPO DE FLUIDO

VOLUME DESCARTADO

(m3)

DENS. MÉDIA (kg/m3)

CONSTITUINTES SÓLIDOS

DENS. DOS

SÓLIDOS (kg/m3)

CONC. DE SÓLIDOS

NO FLUIDO (kg/m3)

I 36” 50 36,0 5 m acima

do fundo do mar

cascalho 39,5 2.600,0

fluido Convencional 118,44 1.068,0 Bentonita 2.250 71,45

II 17½” 1.040 100,8 5 m acima

do fundo do mar

cascalho 193,4 2.600,0

fluido

Convencional 386,8 1.068,0 Bentonita 2.250 71,45

STA 193,4 1.320,0 Bentonita Baritina

2.250 4.200

28,60 399,0

III 12¼” 1.800 451,2

2 m abaixo da

superfície do mar

cascalho 150,5 2.600,0

fluido BR MUL 10,38 1.320,0 Argila Organofílica Baritina

2.250 4.200

5,7 691,1

IV 8½” 610 136,8

2 m abaixo da

superfície do mar

cascalho 24,83 2.600,0


2.250 4.200

5,7 691,

OBS: a densidade dos fluidos de perfuração apresentadas na tabela são as densidades fornecidas pelo fabricante.

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de Perfuração II



Revisão 0111/2011



Tabela II-13 - Especificações do descarte de cascalho e fluidos de perfuração para o Poço Oxalá, Bloco BM-CAL-11.

FA

SE

DIÂMETRO DO POÇO

INTERV. DA FASE

(m)

DURAÇÃO DO

DESCARTE (horas)

PROF. DO DESCARTE


VOLUME DESCARTADO

(m3)



DENS. DOS

SÓLIDOS (kg/m3)

CONC. DE SÓLIDOS

NO FLUIDO (kg/m3)

I 36” 60 28,8 5 m acima

do fundo do mar

cascalho 47,38 2.600,0


II 17½” 300 102,9 5 m acima

do fundo do mar

cascalho 55,80 2.600,0

fluido



2.250 4.200

28,60 399,0

III 12¼” 1.065 266,3

2 m abaixo da

superfície do mar

cascalho 89,03 2.600,0


2.250 4.200

5,7 691,1





de Perfuração II

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Revisão 0111/2011

Tabela II-14 - Especificações do descarte de cascalho e fluidos de perfuração para o Poço Ogum, Bloco BM-CAL-11. F

AS

E

DIÂMETRO DO POÇO

INTERV. DA FASE

(m)

DURAÇÃO DO

DESCARTE (horas)

PROF. DO DESCARTE


VOLUME DESCARTADO

(m3)



DENS. DOS

SÓLIDOS (kg/m3)

CONC. DE SÓLIDOS

NO FLUIDO (kg/m3)

I 36” 60 28,8 5 m acima

do fundo do mar

cascalho 47,38 2.600,0


II 17½” 193 66,2 5 m acima

do fundo do mar

cascalho 35,90 2.600,0

fluido



2.250 4.200

28,60 399,0

III 12¼” 1.160 293,1

2 m abaixo da

superfície do mar

cascalho 96,98 2.600,0


2.250 4.200

5,7 691,1


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de Perfuração II



Revisão 0111/2011



Tabela II-15 - Especificações do descarte de cascalho e fluidos de perfuração para o Poço Obá, Bloco BM-CAL-11. F

AS

E

DIÂMETRO DO POÇO

INTERV. DA FASE

(m)

DURAÇÃO DO

DESCARTE (horas)

PROF. DO DESCARTE


VOLUME DESCARTADO

(m3)



DENS. DOS

SÓLIDOS (kg/m3)

CONC. DE SÓLIDOS

NO FLUIDO (kg/m3)

I 36” 60 28,8 5 m acima

do fundo do mar

cascalho 47,38 2.600,0


II 17½” 490 168,0 5 m acima

do fundo do mar

cascalho 91,14 2.600,0

fluido



2.250 4.200

28,60 399,0

III 12¼” 1.240 313,3

2 m abaixo da

superfície do mar

cascalho 103,66 2.600,0


2.250 4.200

5,7 691,1





de Perfuração II

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Revisão 0111/2011

Tabela II-16 - Especificações do descarte de cascalho e fluidos de perfuração para o Poço Évora, Bloco BM-CAL-12. F

AS

E

DIÂMETRO DO POÇO

INTERV. DA FASE

(m)

DURAÇÃO DO

DESCARTE (horas)

PROF. DO DESCARTE


VOLUME DESCARTADO

(m3)



DENS. DOS

SÓLIDOS (kg/m3)

CONC. DE SÓLIDOS

NO FLUIDO (kg/m3)

I 36” 60 28,8 5 m acima

do fundo do mar

cascalho 47,38 2.600,0


II 26” 705 67,7 5 m acima

do fundo do mar

cascalho 289,05 2.600,0

fluido



2.250 4.200

28,60 399,0

III 17½” 1.900 228,0

2 m abaixo da

superfície do mar

cascalho 323,95 2.600,0

fluido BR-MUL 22,4 1.320,0 Argila Organofílica Baritina

2.250 4.200

5,7 691,1

IV 12¼” 2.000 320,0

2 m abaixo da

superfície do mar

cascalho 167,20 2.600,0


2.250 4.200

5,7 691,1

V 8½” 1.350 324,0

2 m abaixo da

superfície do mar

cascalho 54,95 2.600,0


2.250 4.200

5,7 691,1


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de Perfuração II



Revisão 0111/2011



Tabela II-17 - Especificações do descarte de cascalho e fluidos de perfuração para o Poço Fonte da Telha, Bloco BM-CAL-12. F

AS

E

DIÂMETRO DO POÇO

INTERV. DA FASE

(m)

DURAÇÃO DO

DESCARTE (horas)

PROF. DO DESCARTE


VOLUME DESCARTADO

(m3)



DENS. DOS

SÓLIDOS (kg/m3)

CONC. DE SÓLIDOS

NO FLUIDO (kg/m3)

I 36” 60 28,8 5 m acima

do fundo do mar

cascalho 47,38 2.600,0


II 17½” 501 48,1 5 m acima

do fundo do mar

cascalho 93,19 2.600,0

fluido



2.250 4.200

28,60 399,0

III 12¼” 1.000 250,0

2 m abaixo da

superfície do mar

cascalho 83,60 2.600,0


2.250 4.200

5,7 691,1

IV 8½” 800 200,0

2 m abaixo da

superfície do mar

cascalho 32,56 2.600,0


2.250 4.200

5,7 691,1





de Perfuração II

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Revisão 0111/2011

Tabela II-18 - Especificações do descarte de cascalho e fluidos de perfuração para o Poço Além Tejo, Bloco BM-CAL-12. F

AS

E

DIÂMETRO DO POÇO

INTERV. DA FASE

(m)

DURAÇÃO DO

DESCARTE (horas)

PROF. DO DESCARTE


VOLUME DESCARTADO

(m3)



DENS. DOS

SÓLIDOS (kg/m3)

CONC. DE SÓLIDOS

NO FLUIDO (kg/m3)

I 36” 60 28,8 5 m acima

do fundo do mar

cascalho 47,38 2.600,0


II 17½” 710 243,4 5 m acima

do fundo do mar

cascalho 132,06 2.600,0

fluido



2.250 4.200

28,60 399,0

III 12¼” 970 245,1

2 m abaixo da

superfície do mar

cascalho 81,09 2.600,0


2.250 4.200

5,7 691,1


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de Perfuração II



Revisão 0111/2011



Tabela II-19 - Especificações do descarte de cascalho e fluidos de perfuração para o Poço Que Luz, Bloco BM-CAL-12. F

AS

E

DIÂMETRO DO POÇO

INTERV. DA FASE

(m)

DURAÇÃO DO

DESCARTE (horas)

PROF. DO DESCARTE


VOLUME DESCARTADO

(m3)



DENS. DOS

SÓLIDOS (kg/m3)

CONC. DE SÓLIDOS

NO FLUIDO (kg/m3)

I 36” 60 28,8 5 m acima

do fundo do mar

cascalho 47,38 2.600,0


II 26” 405 38,9 5 m acima

do fundo do mar

cascalho 166,05 2.600,0

fluido



2.250 4.200

28,60 399,0

III 17½” 1.700 204

2 m abaixo da

superfície do mar

cascalho 289,85 2.600,0


2.250 4.200

5,7 691,1

IV 12¼” 1.250 200,0

2 m abaixo da

superfície do mar

cascalho 104,50 2.600,0


2.250 4.200

5,7 691,1

V 8½” 1.590 381,6

2 m abaixo da

superfície do mar

cascalho 64,71 2.600,0

Fluido BR-MUL 4,47 1.320,0 Argila Organofílica

Baritina 2.250 4.200

5,7 691,1




de Perfuração II

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Revisão 0111/2011

II.3.4 Critério de Corte Adotado na Apresentação dos Resultados

Segundo Henrik et al. (2006), o limite do PNEC (Predicted No Effect

Concentration or Predicted No Effect Change) para soterramento de organismos

em operações de descarte de cascalhos e fluidos de perfuração é de 0,65 cm

(6,5 mm). Em áreas dragadas nos EUA (regiões costeiras), organismos

(considerando diferentes espécies e estágios de vida) precisariam de espessuras

superiores a 1 mm para sofrer efeitos letais significativos (ASA, 2003). Para o

descarte de cascalhos e fluidos de perfuração, efetuados em região offshore, esta

seria uma espessura bastante conservativa.

No entanto, na apresentação dos resultados do material depositado, os

contornos de espessura de 0,1 e 0,001 mm também são demonstrados, conforme

solicitado no Termo de Referência CGPEG/DILIC/IBAMA n° 02/2011.

Na apresentação dos resultados para a coluna d’água foram adotadas as

concentrações de corte de 1 mg/L e 5 mg/L como valores que representam

alterações significativas na concentração de sedimentos em suspensão em

relação aos valores usuais encontrados no oceano.

II.3.5 Descrição dos Cenários

Para as simulações do descarte de partículas são considerados cascalhos e

sólidos dos fluidos com diferentes características (e.g. velocidade de deposição),

portanto, as simulações são realizadas por um período suficiente para permitir a

deposição significativa das partículas descartadas.

Para as fases sem riser, já que os descartes são efetuados junto à cabeça do

poço, a duração da simulação considerada neste trabalho é igual à duração do

descarte adicionada de dois dias. E para as fases com riser, como as partículas

devem percorrer toda a coluna d’água para se depositarem, a duração da

simulação para cada fase é igual à duração do descarte adicionada de cinco dias.

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de Perfuração II



Revisão 01 11/2011



II.3.5.1 Bloco BM-CAL-11

A Tabela II-20 apresenta os cenários elaborados para as simulações de

descarte de cascalho e fluidos de perfuração selecionados para caracterizar as

operações de perfuração realizadas no Bloco BM-CAL-11. Ao todo, foram

simulados 8 cenários contemplando: 1 ponto de descarte (Poço Oxalá), 4 fases

de perfuração (sem e com riser, Poço Xangô) e 2 condições sazonais (verão e

inverno). Lembrando que o local de descarte é o Poço Oxalá, porém a volumetria

utilizada é referente ao Poço Xangô.

A terminologia utilizada para a identificação dos cenários é a seguinte:

Oxalá – locação do Poço Oxalá, no Bloco BM-CAL-11;

FI, FII, FIII e FIV indicam as fases de perfuração/descarte;

VER e INV identificam os períodos de verão e inverno, respectivamente.


Bloco BM-CAL-11.

FASES DE PERFURAÇÃO/DESCARTE

CENÁRIOS

VERÃO INVERNO

FASE I Oxala_FI_VER Oxala_FI_INV

FASE II Oxala_FII_VER Oxala_FII_INV

FASE III Oxala_FIII_VER Oxala_FIII_INV

FASE IV Oxala_FIV_VER Oxala_FIV_INV

A Tabela II-21 apresenta os cenários elaborados para simular a concentração

de sólidos de fluidos na coluna d’água. Para representar a área de influência na

coluna d’água, foram selecionadas a Fase II (sem riser) e a Fase III (com riser),

por serem os cenários mais críticos das fases sem e com riser, devido à maior

vazão de descarte (volume/tempo) das mesmas.




de Perfuração II

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Revisão 0111/2011

Foram simulados 4 cenários que contemplam: 1 ponto de descarte

(Poço Oxalá), 2 fases de perfuração (sem riser e com riser, Poço Xangô) e

2 condições sazonais (verão e inverno).

A terminologia utilizada para a identificação dos cenários de coluna d’água é

a seguinte:

Oxalá – locação do Poço Oxalá, no Bloco BM-CAL-11;

FII e FIII indicam as fases de perfuração/descarte selecionadas;

VER E INV indicam os períodos sazonais de verão e inverno,

respectivamente;

STA e BRMUL indicam, respectivamente, os fluidos salgado tratado com

amido e sintético.

Tabela II-21 - Cenários elaborados para simular a concentração de sólidos em suspensão.

FASES DE PERFURAÇÃO CENÁRIOS

VERÃO INVERNO

FASE II Oxala_FII_VER_STA Oxala_FII_INV_STA

FASE III Oxala_FIII_VER_BRMUL Oxala_FIII_INV_BRMUL

II.3.5.2 Bloco BM-CAL-12

A Tabela II-22 apresenta os cenários elaborados para as simulações de

descarte de cascalho e fluidos de perfuração selecionados para caracterizar as

operações de perfuração realizadas no Bloco BM-CAL-12. Ao todo, foram

simulados 10 cenários contemplando: 1 ponto de descarte (Poço Fonte da

Telha), 5 fases de perfuração (sem e com riser, Poço Évora) e 2 condições

sazonais (verão e inverno). Lembrando que o local de descarte é o poço Fonte

da Telha, porém a volumetria utilizada é referente ao poço Évora.

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de Perfuração II



Revisão 01 11/2011



A terminologia utilizada para a identificação dos cenários é a seguinte:

Fonte_Telha – locação do Poço Fonte da Telha, no Bloco BM-CAL-12;

FI, FII, FIII, FIV e FV indicam as fases de perfuração/descarte;

VER e INV identificam os períodos de verão e inverno, respectivamente.


Bloco BM-CAL-12.

FASES DE PERFURAÇÃO/DESCARTE

CENÁRIOS

VERÃO INVERNO

FASE I Fonte_Telha_FI_VER Fonte_Telha_FI_INV

FASE II Fonte_Telha_FII_VER Fonte_Telha_FII_INV

FASE III Fonte_Telha_FIII_VER Fonte_Telha_FIII_INV

FASE IV Fonte_Telha_FIV_VER Fonte_Telha_FIV_INV

FASE V Fonte_Telha_FV_VER Fonte_Telha_FV_INV

A Tabela II-23 apresenta os cenários elaborados para simular a concentração

de sólidos de fluidos na coluna d’água. Para representar a área de influência na

coluna d’água, foram selecionadas a Fase II (sem riser) e a Fase III (com riser),

por serem os cenários mais críticos das fases sem e com riser, devido à maior

vazão de descarte (volume/tempo) das mesmas.

Foram simulados 4 cenários que contemplam: 1 ponto de descarte

(Poço Fonte da Telha), 2 fases de perfuração (sem riser e com riser,

Poço Évora) e 2 condições sazonais (verão e inverno).




de Perfuração II

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Revisão 0111/2011

A terminologia utilizada para a identificação dos cenários de coluna d’água é

a seguinte:

Fonte_Telha – locação do Poço Fonte da Telha, no Bloco BM-CAL-12;

FI e FIV-EXCE indicam as fases de perfuração/descarte selecionadas;

VER E INV indicam os períodos sazonais de verão e inverno,

respectivamente;

STA e BRMUL indicam, respectivamente, os fluidos salgado tratado com

amido e sintético.

Tabela II-23 - Cenários elaborados para simular a concentração de sólidos em suspensão.

FASES DE PERFURAÇÃO CENÁRIOS

VERÃO INVERNO

FASE II Fonte_Telha_FII_VER_STA Fonte_Telha_FII_INV_STA

FASE III Fonte_Telha_FIII_VER_BRMUL Fonte_Telha_FIII_INV_BRMUL



Resultados das Simulações III

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III RESULTADOS DAS SIMULAÇÕES

O modelo MUDMAP foi utilizado para simular os cenários descritos no

Subitem II.3.5 e fornecer informações sobre a distribuição espacial do cascalho e

sólidos de fluidos descartados durante as operações de perfuração do

Poço Oxalá (com volumetria do Xangô) no Bloco BM-CAL-11 e do Poço Fonte da

Telha (com volumetria do Évora) no Bloco BM-CAL-12. Para melhor visualização

e interpretação dos resultados de deposição no assoalho oceânico e na coluna

d’água, optou-se por apresentá-los separadamente em: “Depósitos no Assoalho

Oceânico” e “Concentrações na Coluna D’Água”.

Os resultados de concentrações na coluna d’água são apresentados apenas

para a Fase II (sem riser) e Fase III (com riser), selecionadas para representar a

área de influência dos blocos BM-CAL-11 e 12 por serem os descartes mais

críticos em termos de vazão (maior volume em relação ao tempo de descarte) dos

poços simulados.

III.1 DEPÓSITOS NO ASSOALHO OCEÂNICO

A Tabela III-1 e a Tabela III-2 fornecem as características da deposição

de material calculadas pelo MUDMAP para os pontos simulados nos

blocos BM-CAL 11 e 12. As tabelas listam a área coberta por depósitos de

sedimento com espessuras maiores que 0,01 mm, a extensão horizontal máxima

do ponto de descarte até o contorno da mesma espessura e a espessura máxima

depositada nessas regiões. O critério de corte em 0,01 mm foi adotado com base

no TR 02/11 (Subitem II.3.4).

Ressalta-se que os depósitos de sedimento significativos gerados durante as

operações de descarte correspondem principalmente aos cascalhos.

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Tabela III-1 - Máxima espessura depositada e área coberta por sedimentos com espessuras maiores que 0,01 mm para o Bloco BM-CAL-11.

FASE

ÁREA (km2) COBERTA

POR ESPESSURAS 0,01 mm

EXTENSÃO MÁXIMA HORIZONTAL (km) A

PARTIR DO PONTO DE DESCARTE ATÉ O

CONTORNO DE 0,01 mm

ESPESSURA MÁXIMA DEPOSITADA (mm)

VERÃO INVERNO VERÃO INVERNO VERÃO INVERNO

I 0,0575 0,051 0,544 0,578 63,5 61,6

II 1,08 1,16 3,24 3,41 295,0 295,0

III 4,63 4,87 4,37 4,43 0,119 0,121

IV 0,167 0,33 1,56 1,49 0,0123 0,0131

TOTAL 4,66 4,92 4,37 4,43 324,0 332,8

N.A. = não há deposição significativa (acima de 0,01 mm).


espessuras maiores que 0,01 mm para o Bloco BM-CAL-12.

FASE

ÁREA (km2) COBERTA POR ESPESSURAS

0,01 mm

EXTENSÃO MÁXIMA HORIZONTAL (km) A

PARTIR DO PONTO DE DESCARTE ATÉ O

CONTORNO DE 0,01 mm

ESPESSURA MÁXIMA DEPOSITADA (mm)

VERÃO INVERNO VERÃO INVERNO VERÃO INVERNO

I 0,0593 0,0769 0,546 0,589 72,2 73,6

II 1,46 1,35 3,30 3,45 451,0 463,0

III 4,85 5,58 3,73 3,81 0,262 0,237

IV 3,62 4,24 3,62 3,72 0,165 0,137

V 1,87 1,98 3,20 3,09 0.0326 0.025

TOTAL 4,9 5,6 3,7 3,8 428,2 486,5

N.A. = não há deposição significativa (acima de 0,01 mm).

A seguir, são apresentados os resultados obtidos nas simulações para os

depósitos no assoalho oceânico, na forma gráfica. Para facilitar a compreensão

dos resultados, são apresentadas as distribuições espaciais do cascalho e fluidos

de perfuração ao final de cada fase e ao final das operações de descarte para os

pontos simulados, divididos em verão e inverno.




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Revisão 0111/2011

III.1.1 Bloco BM-CAL 11

III.1.1.1 Fase I

A Figura I-1 apresenta os resultados das simulações para a Fase I

(sem riser) do descarte de partículas no Poço Oxalá, com volumetria do Poço

Xangô, Bloco BM-CAL-11, em condição de verão. A espessura máxima

depositada foi de, aproximadamente, 6,35 cm e as maiores espessuras

concentraram-se nas proximidades (cerca de 7,0 m a sudoeste) do ponto de

descarte. A área de deposição está distribuída em, aproximadamente,

0,0575 km2.

Figura III-1 - Cenário Oxala_FI_VER. Área de abrangência e contornos de espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Oxalá, com volumetria do Poço Xangô, ao final da Fase I (diâmetro de 36”, sem riser), no período de verão.

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A Figura III-2 apresenta os resultados das simulações para a Fase I


Xangô, Bloco BM-CAL-11, em condição de inverno. A espessura máxima

depositada foi de, aproximadamente, 6,16 cm e a área de deposição está

distribuída em 0,051 km2. As maiores espessuras concentraram-se nas

proximidades (cerca de 7,4 m a sudoeste) do ponto de descarte.

Figura III-2 - Cenário Oxalá_FI_INV. Área de abrangência e contornos de espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Oxalá, com volumetria do Poço Xangô, ao final da Fase I (diâmetro de 36”, sem riser), no período de inverno.




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Revisão 0111/2011

III.1.1.2 Fase II

A Figura III-3 apresenta os resultados da simulação para a Fase II


Xangô, Bloco BM-CAL-11, em condição de verão. Observa-se que a espessura

máxima depositada foi de, aproximadamente, 29,5 cm e as maiores espessuras

concentram-se nas proximidades (6,28 m a sudoeste) do ponto de descarte. A

área de deposição está distribuída em cerca de 1,08 km2.

Figura III-3 - Cenário Oxalá_FII_VER. Área de abrangência e contornos de espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Oxalá, com volumetria do Poço Xangô, ao final da Fase II (diâmetro de 17½”, sem riser), no período de verão.

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Xangô, Bloco BM-CAL-11, em condição de inverno. Assim como no verão,

observa-se que a espessura máxima depositada foi de, aproximadamente,

29,5 cm e as maiores espessuras concentram-se nas proximidades (6,9 m a

sudoeste) do ponto de descarte. A área de deposição está distribuída em cerca

de 1,16 km2.

Figura III-4 - Cenário Oxala_FII_INV. Área de abrangência e contornos de espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Oxalá, com volumetria do Poço Xangô, ao final da Fase II (diâmetro de 17½”, sem riser), no período de inverno.




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III.1.1.3 Fase III

As simulações para a Fase III (com riser), do descarte de partículas no Poço

Oxalá, com volumetria do Poço Xangô, Bloco BM-CAL-11, em condições de verão

e inverno, apresentaram espessuras inferiores a 1 mm, porém, conforme

solicitação do TR 02/2001 são apresentadas as áreas de influência para

espessuras de 0,1 mm e 0,01 mm. Para o verão a área de influência de

deposição de cascalho e fluido de perfuração referente a espessura de 0,01 mm é

de 4,63 km² e para o inverno de 4,87 km².

Figura III-5 - Cenário Oxala_FIII_VER. Área de abrangência e contornos de espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Oxalá, com volumetria do Poço Xangô, ao final da Fase III (diâmetro de 12¼”, com riser), no período de verão.

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Figura III-6 - Cenário Oxala_FIII_INV. Área de abrangência e contornos de espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Oxalá, com volumetria do Poço Xangô, ao final da Fase III (diâmetro de 12¼”, com riser), no período de inverno.

III.1.1.4 Fase IV

Para a Fase IV (com riser), as espessuras depositadas são inferiores a 1 mm,

porém, são apresentadas as figuras com os contornos de 0,1 mm e 0,01 mm de

espessura conforme solicitação do TR 02/2001. Para o verão a área de influência

de deposição de cascalho e fluido de perfuração referente à espessura de

0,01 mm é de 0,167 km² e para o inverno de 0,33 km².




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Figura III-7 - Cenário Oxala_FIV_VER. Área de abrangência e contornos de espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Oxalá, com volumetria do Poço Xangô, ao final da Fase IV (diâmetro de 8½”, com riser), no período de verão.

Figura III-8 - Cenário Oxala_FIV_INV. Área de abrangência e contornos de espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Oxalá, com volumetria do Poço Xangô, ao final da Fase IV (diâmetro de 8½”, com riser), no período de inverno.

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III.1.1.5 Descarte Total

A Figura III-9 apresenta a área de abrangência e espessuras previstas ao

final de toda a operação de descarte de partículas no Poço Oxalá, com volumetria

do Poço Xangô, Bloco BM-CAL-11 durante o período de verão. Os maiores

valores de espessura são referentes às fases descartadas no fundo (Fases I e II,

sem riser), com 32,4 cm, e estão concentrados nas proximidades (~7,5 m a

sudoeste) do ponto de descarte. A área total de abrangência do material

descartado foi de, aproximadamente 4,66 km2.


partículas ao final das operações de descarte (todas as fases) do Poço Oxalá, volumetria do Poço Xangô, Bloco BM-CAL-11, no período de verão.




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final de toda a operação de descarte de partículas no Poço Oxalá, com volumetria

do Poço Xangô, localizado no Bloco BM-CAL-11, durante o período de inverno.

Os maiores valores de espessura são referentes às fases descartadas no fundo

(Fases I e II, sem riser), com 33,28 cm, e estão concentrados nas proximidades

(~7,83 m a sudoeste) do ponto de descarte. A área total de abrangência do

material descartado foi de, aproximadamente, 4,92 km2.

Figura III-10 - Área de abrangência e espessuras médias calculadas para o descarte de partículas ao final das operações de descarte (todas as fases) do Poço Oxalá, com volumetria do Poço Xangô, Bloco BM-CAL-11, no período de inverno.

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III.1.1.6 Área de Influência Total

A Figura III-11 e a Figura III-12 apresentam as áreas de influência totais de

verão e inverno, respectivamente, para as espessuras previstas ao final de toda a

operação de descarte de partículas a partir da locação do Poço Oxalá,

Bloco BM-CAL-11, e replicadas para os demais poços deste bloco. Como

apresentado acima, no verão a área de influência total, considerando espessuras

iguais ou superiores a 0,01 mm, foi de 4,66 km2; enquanto no inverno, foi de

4,92 km2.

Figura III-11 - Área de influência total, considerando espessuras iguais ou superiores a 0,01 mm, ao final das operações de descarte no Bloco BM-CAL-11, no período de verão.




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Figura III-12 - Área de influência total, considerando espessuras iguais ou superiores a 0,01 mm, ao final das operações de descarte no Bloco BM-CAL-11, no período de inverno.

III.1.2 Bloco BM-CAL 12

III.1.2.1 Fase I


(sem riser) do descarte de partículas no Poço Fonte da Telha, com volumetria do

Poço Évora, Bloco BM-CAL-12, em condição de verão. Observa-se que a

espessura máxima depositada foi de, aproximadamente, 7,22 cm e as maiores

espessuras concentraram-se nas proximidades (cerca de 6,55 m ao sul) do ponto

de descarte. A área de deposição está distribuída em, aproximadamente,

0,059 km2.

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Figura III-13 - Cenário Fonte_Telha_FI_VER. Área de abrangência e contornos de espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Fonte da Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase I (diâmetro de 36”, sem riser), no período de verão.



Poço Évora, Bloco BM-CAL-12, em condição de inverno. Observa-se que a

espessura máxima depositada foi de, aproximadamente, 7,36 cm e a área de

deposição está distribuída em 0,077 km2. As maiores espessuras

concentraram-se nas proximidades (cerca de 5,03 m ao sul) do ponto de

descarte.




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Figura III-14 - Cenário Fonte_Telha_FI_INV. Área de abrangência e contornos de espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Fonte da Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase I (diâmetro de 36”, sem riser), no período de inverno.

III.1.2.2 Fase II



Poço Évora, Bloco BM-CAL-12, em condição de verão. Observa-se que a


espessuras concentram-se nas proximidades (4,61 m ao sul) do ponto de

descarte. A área de deposição está distribuída em cerca de 1,46 km2.

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Figura III-15 - Cenário Fonte_Telha_FII_VER. Área de abrangência e contornos de espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Fonte da Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase II (diâmetro de 26”, sem riser), no período de verão.



Poço Évora, Bloco BM-CAL-12, em condição de inverno. Observa-se que a


espessuras concentram-se nas proximidades (4,4 m a sudeste) do ponto de

descarte. A área de deposição está distribuída em cerca de 1,35 km2.




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Figura III-16 - Cenário Fonte_Telha_FII_INV. Área de abrangência e contornos de espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Fonte da Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase II (diâmetro de 26”, sem riser), no período de inverno.

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III.1.2.3 Fase III

As simulações para a Fase III (com riser), do descarte de partículas no Poço

Fonte da Telha, com volumetria do Poço Évora, Bloco BM-CAL-12, apresentaram

espessuras inferiores a 1 mm, porém, conforme solicitação do TR/IBAMA

n°02/2001 serão apresentadas as áreas de influência para espessuras de 0,1 mm

e 0,01 mm. Para o verão a área de influência de deposição de cascalho e fluido

de perfuração referente a espessura de 0,01 mm é de 4,85 km² e para o inverno

de 5,58 km².

Figura III-17 - Cenário Fonte_Telha_FIII_VER. Área de abrangência e contornos de espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Fonte da Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase III (diâmetro de 17½”, com riser), no período de verão.




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Figura III-18 - Cenário Fonte_Telha_FIII_INV. Área de abrangência e contornos de espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Fonte da Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase III (diâmetro de 17½”, com riser), no período de inverno.

III.1.2.4 Fase IV

Para a Fase IV (com riser), as figuras abaixo demonstram espessuras de

acordo com o TR 02/2001. Para o verão a área de influência de deposição de

cascalho e fluido de perfuração referente à espessura de 0,01 mm é de 3,62 km²

e para o inverno de 4,24 km².

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Revisão 01 11/2011



Figura III-19 - Cenário Fonte_Telha_FIV_VER. Área de abrangência e contornos de espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Fonte da Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase IV (diâmetro de 12¼”, com riser), no período de verão.

Figura III-20 - Cenário Fonte_Telha_FIV_INV. Área de abrangência e contornos de espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Fonte da Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase IV (diâmetro de 12¼”, com riser), no período de inverno.




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III.1.2.5 Fase V

Para Fase V (com riser), também são apresentadas as figuras com os

contornos de espessuras conforme solicitado no TR 02/2001. Para o verão a área

de influência de deposição de cascalho e fluido de perfuração referente à

espessura de 0,01 mm é de 1,87 km² e para o inverno de 1,98 km².

Figura III-21 - Cenário Fonte_Telha_FV_VER. Área de abrangência e contornos de espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Fonte da Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase V (diâmetro de 8½”, com riser), no período de verão.

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Figura III-22 - Cenário Fonte_Telha_FV_INV. Área de abrangência e contornos de espessuras médias calculadas para o descarte de partículas no Poço Fonte da Telha, com volumetria do Poço Évora, ao final da Fase V (diâmetro de 8½”, com riser), no período de inverno.

III.1.2.6 Descarte Total


final de toda a operação de descarte de partículas na locação do Poço Fonte da

Telha, com volumetria do Évora, localizado no Bloco BM-CAL-12, durante o

período de verão. Os maiores valores de espessura são referentes às fases

descartadas no fundo (Fases I e II, sem riser), com cerca de 42,8 cm, e estão

concentrados nas proximidades (~8,8 m a sudeste) do ponto de descarte. A área

total de abrangência do material descartado foi de, aproximadamente, 4,9 km2.




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Figura III-23 - Área de abrangência e espessuras médias calculadas para o descarte de partículas ao final das operações de descarte (todas as fases) no Poço Fonte da Telha, com volumetria do Poço Évora, no período de verão.


final de toda a operação de descarte de partículas no Poço Fonte da Telha, com

volumetria do Poço Évora, localizado no Bloco BM-CAL-12, durante o período de

inverno. Os maiores valores de espessura são referentes às fases descartadas no

fundo (Fases I e II, sem riser), com cerca 48,6 cm, e estão concentrados nas

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proximidades (~7,64 m a sudeste) do ponto de descarte. A área total de

abrangência do material descartado foi de, aproximadamente, 5,6 km2.

Figura III-24 - Área de abrangência e espessuras médias calculadas para o descarte de partículas ao final das operações de descarte (todas as fases) no Poço Fonte da Telha, com volumetria do Poço Évora, Bloco BM-CAL-12, no período de inverno.




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III.1.2.7 Área de Influência Total

A Figura III-25 e a Figura III-26 apresentam as áreas de influência totais de

verão e inverno, respectivamente, para as espessuras previstas ao final de toda a

operação de descarte de partículas a partir do Poço Fonte da Telha,

Bloco BM-CAL-12, e replicadas para os demais poços deste bloco. Como

apresentado acima, no verão a área de influência total, considerando espessuras

iguais ou superiores a 0,01 mm, foi de 4,9 km2; enquanto no inverno, foi de

5,6 km2.

Figura III-25 - Área de influência total, considerando espessuras iguais ou superiores a 1 mm, ao final das operações de descarte no Bloco BM-CAL-12, no período de verão.

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Figura III-26 - Área de influência total, considerando espessuras iguais ou superiores a 1 mm, ao final das operações de descarte no Bloco BM-CAL-12, no período de inverno.

III.2 CONCENTRAÇÕES NA COLUNA D’ÁGUA

Como descrito no Subitem II.3.2, na perfuração dos poços Xangô e Évora

(poços com maior volumetria em cada bloco) serão utilizados três tipos de fluidos,

sendo eles: fluido convencional, salgado tratado com amido (STA) e fluido de

perfuração sintético (BR-MUL). A Tabela III-3 apresenta as concentrações dos

resultados dos testes de toxicidade (fornecidos pela PETROBRAS) e as

concentrações totais de sólidos presentes nestes fluidos (retiradas das fichas do

fabricante). As concentrações máximas na coluna d’água esperadas logo após o

descarte correspondem às concentrações totais de sólidos presentes nos fluidos

de perfuração. Na Tabela III-3 observa-se que, para o fluido de perfuração

convencional, as concentrações de sólidos são inferiores às concentrações do




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teste de toxicidade mais restritivo (CL50). As comparações dos resultados da

modelagem com os testes de toxicidade contidas neste estudo estão de acordo

com as exigências do IBAMA para apresentação dos sólidos na coluna d’água.

Tabela III-3 - Resultados dos testes de toxicidade e concentração de sólidos presentes nos fluidos de perfuração.

PARÂMETROS FLUIDO

Convencional (3.1) STA (3.3) BR-MUL (1.7)

TO

XIC

IDA

DE

A

GU

DA

CL50 (ppm) > 1.000.000,00 124.116,00 1.000.000,00

Código do Laudo L4494MJA RL9412/2008 – 1,0 MYA RL4132/2009 – 1,0 MYA

Data do Laudo 27/10/2008 03/11/2008 28/05/2009

TO

XIC

IDA

DE

C

RÔ

NIC

A

CENO (ppm) ― ― 12,80

CEO (ppm) > 1.000.000,00 ― 64,00

VC (ppm) ― ― 28,62 da FPS

Código do Laudo L4494LVC ― Rl4132/2009 – 2,1 LYC

Data do Laudo 03/11/2008 ― 02/07/2009

Concentração total de sólidos no fluido (ppm)

71.450,00 427.600,00 696.800,00

OBS 1: A concentração de sólidos no fluido de perfuração foi considerada em massa/volume. No caso dos resultados de toxicidade, como não foi possível identificar se a unidade ppm utilizada é massa/massa ou massa/volume, optou-se por considerar massa/volume para termos valores mais conservativos no caso dos sólidos nos fluidos;

CENO = Concentração de Efeito Não Observado;

FPS fração particulada suspensa.

Para representar a área de influência na coluna d’água referente aos

descartes nos Blocos BM-CAL-11 e 12 foram selecionadas fases representativas

dos descartes sem e com riser, considerando as fases de maior vazão de

descarte (volume/tempo).

A seguir, são apresentados os resultados, na forma gráfica, das

concentrações de sólidos na coluna d’água para os descartes das fases

selecionadas em ambos os blocos. Os resultados de sólidos nos estágios 1 e 2 da

pluma são apresentados considerando o último instante do descarte, na forma de

duas figuras por fase: visão tridimensional da pluma de sólidos (com a

concentração ao longo da coluna d’água) e a concentração de sólidos versus a

distância horizontal percorrida pela pluma (com a delimitação das concentrações

de 1 e 5 mg/L, além das concentrações dos testes de toxicidade.

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III.2.1 Bloco BM-CAL-11


descartes no Bloco BM-CAL-11, na locação Oxalá (com volumetria de Xangô),

foram selecionadas a Fase II (sem riser) e Fase III (com riser).

A Tabela III-4 e a Tabela III-5 apresentam as características da diluição da

pluma de sólidos na coluna d’água para os descartes no Bloco BM-CAL-11 para

as fases de descarte selecionadas. A tabela fornece a concentração de sólidos ao

final dos estágios 1 e 2 (vide descrição no Subitem II.1.1) e as distâncias

necessárias para alcançar as concentrações de 1 mg/L e 5 mg/L, além do CLC50

(para o fluido STA) e CENO (no caso do BR-MUL). Observa-se que as

concentrações de sólidos diminuem rapidamente ao final dos estágios 1 e 2,

correspondentes à diluições de até 1,0 x 107 vezes nas fases sem riser e de até

1,0 x 106 vezes nas fases com riser. As distâncias até a concentração de 1 mg/L

variaram de 0,6 m a 4,6 m, enquanto que, para a concentração de 5 mg/L, as

distâncias variaram de 0,5 m a 4,1 m.

Tabela III-4 - Características da diluição da pluma na coluna d’água para o Bloco BM-CAL-11, Fase II.

CENÁRIO TIPO DE FLUIDO

CONCENTRAÇÃO FINAL (mg/L)

DISTÂNCIA ATÉ CLC50

(m)

DISTÂNCIA ATÉ

5 mg/L (m)

DISTÂNCIA ATÉ

1 mg/L (m)

Oxala_FII_VER_STA STA 0,08 <0,5 4,0 4,5

Oxala_FII_VER_INV STA 0,04 <0,5 4,1 4,6

Tabela III-5 - Características da diluição da pluma na coluna d’água para o Bloco BM-CAL-11, Fase III.



DISTÂNCIA ATÉ CENO

(m)

DISTÂNCIA ATÉ

5 mg/L (m)

DISTÂNCIA ATÉ

1 mg/L (m)

Oxala_FIII_VER_BRMUL BR-MUL 0,19 0,7 0,8 1,0

Oxala_FIII_INV_BRMUL BR-MUL 0,14 <0,5 0,5 0,6




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Revisão 0111/2011

III.2.1.1 BM-CAL-11 - Fase II

A Figura III-27 e Figura III-28 apresentam os resultados de concentração de

sólidos na coluna d’água referente aos estágios 1 e 2 da pluma para o descarte

de fluido STA durante a Fase II (sem riser), no verão, para o Bloco BM-CAL-11.

Observa-se que a concentração inicial dilui rapidamente, passando de

427.600,0 mg/L para 0,08 mg/L em cerca de 5,0 m do ponto de descarte.

A influência do descarte de sólidos, acima do CLC50, não ultrapassa a distância

de 0,5 m do ponto de descarte. A concentração de 5 mg/L é atingida em,

aproximadamente, 4,0 m de distância do ponto de descarte; e a concentração de

1 mg/L, em torno de 4,5 m. A influência significativa da pluma de sólidos em

suspensão ocorre apenas na camada de fundo (até 5 m acima do fundo do mar).

Figura III-27 - Cenário Oxala_FII_VER_STA. Concentração de sólidos em suspensão

nos estágios 1 e 2 da pluma: instante final do descarte de fluido STA durante a Fase II (sem riser) no Bloco BM-CAL-11, durante o verão.

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Revisão 01 11/2011




relação à distância horizontal nos estágios 1 e 2 da pluma referente ao instante final do descarte de fluido STA durante a Fase II (sem riser) no Bloco BM-CAL-11, durante o verão. Na figura são demarcadas as concentrações de 1 e 5 mg/L, além da concentração referente ao teste de toxicidade.

A Figura III-29 e a Figura III-30 apresentam os resultados de concentração de


de fluido STA durante a Fase II (sem riser), no inverno, para o Bloco BM-CAL-11.











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Revisão 0111/2011

Figura III-29 - Cenário Oxala_FII_INV_STA. Concentração de sólidos em suspensão nos

estágios 1 e 2 da pluma: instante final do descarte de fluido STA durante a Fase II (sem riser) a partir no Bloco BM-CAL-11, durante o inverno.


relação à distância horizontal nos estágios 1 e 2 da pluma referente ao instante final do descarte de fluido STA durante a Fase II (sem riser) no Bloco BM-CAL-11, durante o inverno. Na figura são demarcadas as concentrações de 1 e 5 mg/L, além da concentração referente ao teste de toxicidade.

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Revisão 01 11/2011



III.2.1.2 BM-CAL-11 - Fase III



de fluido sintético (BR-MUL) durante a Fase III (com riser), no verão.


696.800,0 mg/L para 0,19 mg/L em cerca de 1,4 m do ponto de descarte. A

influência do descarte de sólidos, acima dos valores de toxicidade mais restritivos

(CENO), não ultrapassa a distância de 0,7 m do ponto de descarte. A

concentração de 5 mg/L é atingida em, aproximadamente, 0,8 m de distância; e a

concentração de 1 mg/L, em torno de 1,0 m. A profundidade máxima onde existe

influência significativa da pluma de sólidos em suspensão (i.e., concentrações

superiores a 1 mg/L) é de, aproximadamente, 2 m.

Figura III-31 - Cenário Oxala_FIII_VER_BRMUL. Concentração de sólidos em suspensão nos estágios 1 e 2 da pluma: instante final do descarte de fluido BR-MUL ao final da Fase III (com riser) no Bloco BM-CAL-11, durante o verão.




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Revisão 0111/2011

Figura III-32 - Cenário Oxala_FIII_VER_BRMUL. Concentração de sólidos em suspensão em relação à distância horizontal nos estágios 1 e 2 da pluma referente ao instante final do descarte de fluido BR-MUL ao final da Fase III (com riser) no Bloco BM-CAL-11, durante o verão. Na figura são demarcadas as concentrações de 1 e 5 mg/L, além das concentrações referentes aos testes de toxicidade.



de fluido sintético (BR-MUL) durante a Fase III (com riser), no inverno.



A influência do descarte de sólidos, acima dos valores de toxicidade mais

restritivos (CENO), não ultrapassa a distância de 0,5 m do ponto de descarte.

A concentração de 5 mg/L é atingida em, aproximadamente, 0,5 m de distância; e

a concentração de 1 mg/L, em torno de 0,6 m. A profundidade máxima onde

existe influência significativa da pluma de sólidos em suspensão (i.e.,

concentrações superiores a 1 mg/L) é de, aproximadamente, 2 m.

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Revisão 01 11/2011




nos estágios 1 e 2 da pluma: instante final do descarte de fluido BR-MUL ao final da Fase III (com riser) no Bloco BM-CAL-11, durante o inverno.


em relação à distância horizontal nos estágios 1 e 2 da pluma referente ao instante final do descarte de fluido BR-MUL ao final da Fase III (com riser) no Bloco BM-CAL-11, durante o inverno. Na figura são demarcadas as concentrações de 1 e 5 mg/L, além das concentrações referentes aos testes de toxicidade.




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Revisão 0111/2011

III.2.2 Bloco BM-CAL-12


descartes no Bloco BM-CAL-12, na locação Fonte da Telha (com volumetria de

Évora), foram selecionadas a Fase II (sem riser) e Fase III (com riser).

A Tabela III-6 e a Tabela III-7 apresentam as características da diluição da

pluma de sólidos na coluna d’água para os descartes no Bloco BM-CAL-12 para

as fases de descarte selecionadas. A tabela fornece a concentração de sólidos ao

final dos estágios 1 e 2 (vide descrição no Subitem II.1.1) e as distâncias

necessárias para alcançar as concentrações de 1 mg/L e 5 mg/L, além do CLC50

(para o fluido STA) e CENO (no caso do BR-MUL). Observa-se que as

concentrações de sólidos diminuem rapidamente ao final dos estágios 1 e 2,

correspondentes à diluições de até 3,6 x 106 vezes nas fases sem riser e de até

6,9 x 106 vezes nas fases com riser. As distâncias até a concentração de 1 mg/L

variaram de 1,5 m a 5,7 m, enquanto que, para a concentração de 5 mg/L, as

distâncias variaram de 1,4 m a 4,8m.

Tabela III-6 - Características da diluição da pluma na coluna d’água para o Bloco BM-CAL-12, Fase II.



DISTÂNCIA ATÉ CLC50

(m)

DISTÂNCIA ATÉ

5 mg/L (m)

DISTÂNCIA ATÉ

1 mg/L (m)

Fonte_Telha_FII_VER_STA STA 0,12 <0,5 4,8 5,7

Fonte_Telha_FII_INV_STA STA 0,16 <0,5 4,8 5,7

Tabela III-7 - Características da diluição da pluma na coluna d’água para o Bloco BM-CAL-12, Fase III.

CENÁRIO TIPO DE

FLUIDO


DISTÂNCIA ATÉ CENO

(m)

DISTÂNCIA ATÉ

5 mg/L (m)

DISTÂNCIA ATÉ

1 mg/L (m)

Fonte_Telha_FII_VER_BRMUL BR-MUL 0,10 1,3 1,4 1,5

Fonte_Telha_FII_INV_BRMUL BR-MUL 0,10 1,3 1,4 1,5

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Revisão 01 11/2011



III.2.2.1 BM-CAL-12 - Fase II



de fluido STA durante a Fase II (sem riser), no verão, para o Bloco BM-CAL-12.









suspensão nos estágios 1 e 2 da pluma: instante final do descarte de fluido STA durante a Fase II (sem riser) no Bloco BM-CAL-12, durante o verão.




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Revisão 0111/2011


suspensão em relação à distância horizontal nos estágios 1 e 2 da pluma referente ao instante final do descarte de fluido STA durante a Fase II (sem riser) no Bloco BM-CAL-12, durante o verão. Na figura são demarcadas as concentrações de 1 e 5 mg/L, além da concentração referente ao teste de toxicidade.



de fluido STA durante a Fase II (sem riser), no inverno, para o Bloco BM-CAL-12.








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Revisão 01 11/2011



Figura III-37 - Cenário Fonte_Telha_FII_INV_STA. Concentração de sólidos em

suspensão nos estágios 1 e 2 da pluma: instante final do descarte de fluido STA durante a Fase II (sem riser) a partir no Bloco BM-CAL-12, durante o inverno.


suspensão em relação à distância horizontal nos estágios 1 e 2 da pluma referente ao instante final do descarte de fluido STA durante a Fase II (sem riser) no Bloco BM-CAL-12, durante o inverno. Na figura são demarcadas as concentrações de 1 e 5 mg/L, além da concentração referente ao teste de toxicidade.




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Revisão 0111/2011

III.2.2.2 BM-CAL-12 - Fase III



de fluido sintético (BR-MUL) durante a Fase III (com riser), no verão.









Figura III-39 - Cenário Fonte_Telha_FIII_VER_BRMUL. Concentração de sólidos em suspensão nos estágios 1 e 2 da pluma: instante final do descarte de fluido BR-MUL ao final da Fase III (com riser) no Bloco BM-CAL-12, durante o verão.

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Revisão 01 11/2011



Figura III-40 - Cenário Fonte_Telha_FIII_VER_BRMUL. Concentração de sólidos em suspensão em relação à distância horizontal nos estágios 1 e 2 da pluma referente ao instante final do descarte de fluido BR-MUL ao final da Fase III (com riser) no Bloco BM-CAL-12, durante o verão. Na figura são demarcadas as concentrações de 1 e 5 mg/L, além das concentrações referentes aos testes de toxicidade.



de fluido sintético (BR-MUL) durante a Fase III (com riser), no inverno.












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Revisão 0111/2011


suspensão nos estágios 1 e 2 da pluma: instante final do descarte de fluido BR-MUL ao final da Fase III (com riser) no Bloco BM-CAL-12, durante o inverno.


suspensão em relação à distância horizontal nos estágios 1 e 2 da pluma referente ao instante final do descarte de fluido BR-MUL ao final da Fase III (com riser) no Bloco BM-CAL-12, durante o inverno. Na figura são demarcadas as concentrações de 1 e 5 mg/L, além das concentrações referentes aos testes de toxicidade.



Considerações Finais IV

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Revisão 0111/2011

IV CONSIDERAÇÕES FINAIS

O MUDMAP foi utilizado para simular a deposição de cascalho e fluidos

provenientes do descarte das operações de perfuração na Bacia de

Camamu-Almada. Para as simulações foram selecionados os poços mais rasos

dos Blocos BM-CAL-11 e 12, porém os volumes utilizados para o descarte

foram referentes aos poços de maior volumetria. Para o Bloco BM-CAL-11

selecionou-se a locação do Poço Oxalá (poço mais raso) utilizando a volumetria

do Poço Xangô (com maior volumetria), enquanto para o Bloco BM-CAL-12, o

local de descarte foi no Poço Fonte da Telha, porém a volumetria utilizada para as

simulações é referente ao Poço Évora. Os resultados foram replicados para os

demais poços de cada bloco.

Nas simulações de descarte de cascalhos foi utilizada a granulometria

fornecida pela PETROBRAS para o Campo de Manati, localizado no

Bloco BCAM-40. Para os fluidos foi utilizado a granulometria dos seus principais

constituintes sólidos (bentonita e baritina), além da formulação de Watson (1969)

para o cálculo das velocidades de queda das partículas.

A realização em separado das simulações sem e com riser permitiu concluir

que a maior influência sobre o assoalho oceânico (i.e. maiores espessuras

depositadas) é consequência do descarte sem riser, onde o acúmulo de material

é maior, alcançando espessuras de até 29,5 cm (Fase II no inverno e no verão)

para o descarte no Bloco BM-CAL-11 e 46,3 cm (Fase II inverno) para o descarte

no Bloco BM-CAL 12. Já os resultados obtidos para as fases com riser mostraram

espessuras de partículas no fundo inferiores a 1 mm, sendo a maior espessura

para o BM-CAL 11 de 0,12 mm e para o BM-CAL 12 de 0,26 mm. Tal resultado

deve-se ao fato do descarte das fases com riser ser efetuado próximo à superfície

do mar (i.e. maior tempo sob a ação das correntes na coluna d’água).

Os resultados das simulações, considerando as fases de deposição sem riser

(Fases I e II), mostraram que as partículas apresentaram uma tendência de maior

deposição nas proximidades do ponto de descarte e preferencialmente no sentido

sudoeste. As espessuras depositadas são maiores na Fase II, devido ao maior

volume de cascalhos descartados. Em ambos os períodos simulados, as

espessuras e áreas de influência possuem mesma ordem de grandeza.

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Revisão 01 11/2011



Os resultados das simulações, considerando as fases de deposição com

riser, mostraram uma tendência de maior deposição a sudoeste do ponto de

descarte no Bloco BM-CAL-11 e a sul-sudoeste do ponto de descarte no

Bloco BM-CAL-12.

De maneira geral, as maiores espessuras foram observadas nas

proximidades do ponto de descarte nas fases sem riser e nas fases com riser a

deposição foi menor que 1 mm para ambos os poços. Considerando o processo

ao final de toda a operação, para os blocos estudados, observa-se que, nas fases

sem riser o acúmulo preferencial das partículas se deu nas proximidades

do ponto de descarte, com tendência de dispersão na direção sudoeste para o

Bloco BM-CA-11, direção predominante das correntes de fundo (Figura II-1 e

Figura II-2), e para o Bloco BM-CAL-12 a dispersão ocorreu no sentido

predominante para o sul (Figura II-3 e Figura II-4).

As maiores espessuras calculadas, para ambos os blocos, foram para Fase II

devido maior volume descartado durante esta fase, sendo depositado 29,5 mm

durante o inverno e o verão no Bloco BM-CAL-11 e 46,3 mm durante o inverno e

45,1 mm durante o verão para o Bloco BM-CAL-12.

As áreas de influências são maiores no Bloco BM-CAL-12 durante a Fase II,

sendo a maior área de influência de 1,46 km² durante o verão. A menor área

apresenta 0,051 km², é referente ao Bloco BM-CAL-11, Fase I, no período de

inverno.

Para representar as concentrações de sólidos na coluna d’água referentes

aos fluidos de perfuração, em ambos os blocos, foram selecionadas duas fases

de perfuração: Fase II (sem riser) e Fase III (com riser). Estas fases foram

selecionadas para representar o cenário mais crítico das fases sem e com riser,

devido à maior vazão de descarte (volume/tempo) das mesmas. Na Fase II foi

simulado o descarte de fluido de perfuração STA e na Fase III foi simulado o

fluido de perfuração BR-MUL (sintético).




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Revisão 0111/2011

A partir dos resultados apresentados para os estágios 1 e 2 da pluma,

observa-se que, em uma distância inferior a 1,3 m do ponto de descarte, as

concentrações de sólidos já alcançaram os valores do teste de toxicidade mais

restritivo (CL50 ou CENO). Os resultados das simulações mostram que, em uma

distância de cerca de 6,5 m do ponto de descarte, a pluma de sólidos em

suspensão alcança concentrações inferiores a 1 mg/L. As altas concentrações

localizam-se muito próximas do ponto de descarte e sua permanência na coluna

d’água está limitada ao período do próprio descarte.



Bibliografia V

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Revisão 0111/2011

V BIBLIOGRAFIA

ASA (Applied Science Associates, Inc.), 2000. User’s Manuals for MUDMAP,

Version 3.5, Narragansett, RI.

ASA (Applied Science Associates, Inc.), 1999. OILMAP Technical and User’s

Manuals, Narragansett, RI.

BRANDSMA, M.G. & T.C. SAUER, 1983. The OOC model: Prediction of short

term fate of drilling mud in ocean. Part I: Model description, Part II: Model results.

Proceedings of Workshop on an Evaluation of Effluent Dispersion and Fate

Models for OCS Platforms, Santa Barbara, California, February 7-10.

HENRIK, R.; M. REED, I. DURGUT & M.K. DITLEVSEN, 2006. The use of the

diagenetic equations to predict impact on sediment due to discharges of drill

cuttings and muds. In: 9th IMEMS Proceedings. October, 2006. CD-ROM. p. 4-25

of drilling discharges section.

KOH, R.C.Y. & Y.C. CHANG, 1973. Mathematical modeling for barged ocean

disposal of waste. Environmental Protection Agency Technology Series EPA

660/2-73-029, US Army Engineer Waterways Experiment Station, Vicksburg,

Mississipi.

SPAULDING, M.L., 1994. MUDMAP: A numerical model to predict drill fluid and

production water dispersion, Offshore, Houston, Texas, March 1993. Applied

Science Associates, Inc, Narragansett, RI.

SPAULDING, M.L., T. ISAJI & E. HOWLETT, 1994. MUDMAP: A model to predict

the transport and dispersion of drill muds and production water. Applied Science

Associates, Inc, Narragansett, RI.

WATSON, R.L., 1969. Modified Ruber’s Law Accurately Predicts Sediment

Settling Velocities. Water Resources Research. 5(5): p. 1147-1150.



Equipe Técnica VI

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Revisão 0111/2011

VI EQUIPE TÉCNICA

Equipe da Empresa Consultora Applied Science Consultoria Ltda.

Profissional Ana Carolina R. Lammardo Empresa Applied Science Consultoria Ltda. Formação Oceanógrafa Registro no Conselho de Classe AOCEANO 1689 Cadastro Técnico Federal de Atividades e Instrumentos de Defesa Ambiental

325047

Responsável pelo(s) Capítulo(s) TODOS

Assinatura

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

Profissional Carolina Rocha de Oliveira Empresa Applied Science Consultoria Ltda. Formação Oceanógrafa Registro no Conselho de Classe 000.000.000-0 Cadastro Técnico Federal de Atividades e Instrumentos de Defesa Ambiental

4380640

Responsável pelo(s) Capítulo(s) III.1

Assinatura _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

Profissional Eduardo Yassuda Empresa Applied Science Consultoria Ltda. Formação Engenheiro Mecânico Registro no Conselho de Classe 060.184.738.5 Cadastro Técnico Federal de Atividades e Instrumentos de Defesa Ambiental

94066

Responsável pela(s) Capítulo (s) TODOS

Assinatura _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

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Equipe Técnica VI



Revisão 01 11/2011



Profissional Gabriel Clauzet Empresa Applied Science Consultoria Ltda. Formação Físico Registro no Conselho de Classe 000.000.000-0 Cadastro Técnico Federal de Atividades e Instrumentos de Defesa Ambiental

1031373


Assinatura _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

Profissional Marco Antonio Corrêa Empresa Applied Science Consultoria Ltda. Formação Físico Registro no Conselho de Classe 000.000.000-0

Cadastro Técnico Federal de Atividades e Instrumentos de Defesa Ambiental

434236


Assinatura

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

Profissional Gabriela Freire Cassiano Empresa Applied Science Consultoria Ltda. Formação Oceanógrafa Registro no Conselho de Classe 000.000.000-0 Cadastro Técnico Federal de Atividades e Instrumentos de Defesa Ambiental

4730645


Assinatura

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Anexo 1 (Descrição do Modelo MUDMAP)

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Revisão 0111/2011

ANEXO 1 DESCRIÇÃO DO MODELO MUDMAP

O modelo MUDMAP, desenvolvido pela Applied Science Associates (ASA),

Inc., é um sistema de modelos computacionais para a previsão do transporte,

dispersão e deposição de cascalhos e fluidos de perfuração e dispersão de águas

de produção (ASA, 2000; Spaulding, 1994; Spaulding et al., 1994).

Nos últimos 15 anos o MUDMAP tem sido amplamente utilizado em trabalhos

desenvolvidos pela ASA não apenas no Brasil, mas também em outras

localidades do mundo como EUA, Austrália, África, Ásia, entre outros, e

apresentados em eventos científicos relevantes (APASA, 2008; ASA, 2004; Burns

et al., 1999; Gallo et al., 2006; king & McAllister, 2005a, king & McAllister, 2005b;

King & McAllister, 1998; King et al., 1998; Rocha et al., 2005; Shaw et al., 2002).

O modelo MUDMAP é composto por uma série de componentes integrados.

O modelo de descarte em si simula o movimento e a distribuição de materiais

descartados no ambiente (na superfície, na coluna d’água e no assoalho

oceânico). Para efetuar esses cálculos, o modelo baseia-se em dados ambientais

como correntes e propriedades da densidade da coluna d’água, dados

geográficos, como distância do ponto de perfuração à linha de costa, e

parâmetros físicos que definem as propriedades do material descartado, além de

informações sobre o processo de descarte (volume, duração, etc.).

As espessuras médias de material depositado são calculadas em função das

partículas acumuladas no assoalho oceânico e da área onde estas estão

distribuídas. No cálculo das espessuras, leva-se em consideração a massa total

de sedimento presente em cada célula da grade, a área da célula, a porosidade e

a densidade do material descartado.

O sistema é controlado através de uma interface gráfica (baseada em uma

escala de cores), que consiste em:

(1) um sistema integrado de modelos computacionais, de forma a permitir a

interação entre os modelos de dispersão no campo próximo e no campo afastado,

(2) um sistema de informação geográfica,

(3) ferramentas de gerenciamento de informações ambientais para fornecer

os dados de entrada dos modelos, e

(4) uma interface para visualização dos resultados.




Revisão 01 11/2011



As equações que governam o modelo (conservação de massa, quantidade de

movimento, flutuabilidade e fluxo de partículas sólidas) são formuladas utilizando-

se a teoria integral de pluma e, então, resolvidas com a técnica de integração

numérica Runge Kutta.

O sistema MUDMAP utiliza três estágios independentes, mas integrados,

para a simulação do transporte e dispersão dos materiais descartados. A

independência é necessária devido às diferentes escalas de tempo do processo

de diluição da pluma entre os estágios.

O MUDMAP é baseado na formulação originalmente desenvolvida por

Koh & Chang (1973) e estendida pelo trabalho de Brandsma & Sauer (1983),

conhecido como modelo OOC, para os estágios 1 e 2 do movimento da pluma.

No campo afastado (difusão passiva – estágio 3) é empregado o método

lagrangiano de trajetória de partículas análogo aquele utilizado no sistema de

modelagem de derrames de óleo OILMAP (ASA, 1999).

O modelo fornece a dinâmica da pluma, a distribuição das concentrações no

campo próximo, a concentração e os padrões de deposição no fundo no campo

afastado.

Dessa forma, os três estágios supracitados são:

Estágio 1 - convectivo dinâmico descendente/ascendente: simula a

diluição e o espalhamento iniciais do material na vizinhança imediata do

local de despejo, sendo que o descarte se inicia na forma de um jato com

flutuabilidade e quantidade de movimento iniciais. O material afunda sob a

influência da gravidade e a quantidade de movimento inicial é impulsionada

pela gravidade;

Estágio 2 - colapso dinâmico: estima o crescimento e diluição da pluma e

como esta impacta à superfície ou o fundo, ou ainda se a pluma se mantém

aprisionada devido a um intenso gradiente de densidade na coluna d’água;

Estágio 3 - dispersivo (campo afastado): onde o modelo simula o

transporte e dispersão do material devido às correntes locais e aos campos

de turbulência.




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Revisão 0111/2011

A Figura 1 mostra o diagrama de dispersão e destino do descarte de

cascalhos e fluidos de perfuração no mar, e os três estágios de movimento da

pluma. Enquanto a Figura 2 mostra o comportamento geral da pluma de água

produzida.

Figure 1 - Diagrama conceitual mostrando o comportamento geral de cascalhos e sólidos de

fluidos de perfuração no oceano (Neff, 2005) e os três estágios de movimento.

Figure 2 - Comportamento geral da pluma de água produzida e os três estágios de movimento

(TTEK 2002).




Revisão 01 11/2011



A.1 FORMULAÇÃO DO MODELO

A.1.1 Estágio 1 - Convectivo Dinâmico Descendente/Ascendente

O movimento de um jato é governado pelas equações de conservação de

massa, quantidade de movimento (momentum), flutuabilidade e pelo número de

partículas constituintes. Na teoria da quantidade de movimento de um jato, suas

variações ocorrem como sendo uma função da respectiva distância ao longo do

próprio eixo de escoamento s (comprimento de arco ao longo da trajetória do

jato). Portanto, as taxas de alterações nas quantidades de movimento são

derivadas em relação à s . A seguir são apresentadas as equações utilizadas no

estágio 1 do modelo.

Equação do fluxo de volume Q :

UbQ

2 (1)

onde

b = raio do jato;

U

= velocidade do jato.

Abaixo, é apresentada a equação da taxa de variação do fluxo de massa

dentro do jato, como função do deslocamento ao longo do comprimento de arco:

ii

ia SEQds

d (2)

onde

ds = incremento do comprimento de arco do jato;

E = coeficiente de entranhamento;

= densidade do fluido que compõe o jato;

a = densidade do fluido que compõe o ambiente;

iS = fluxo de separação dos i-ésimo constituintes do jato;

i = densidade dos constituintes.




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Revisão 0111/2011

A equação que representa a taxa de variação do fluxo de quantidade de

movimento ao longo do eixo do jato é descrita como:

i

diiaaa FUSUEjgbUQds

d )(ˆ)()( 2 (3)

onde

g = aceleração da gravidade;

j = vetor unitário vertical.

A equação da força de arrasto, a qual foi introduzida na equação de

quantidade de movimento, é utilizada para calcular a ação do campo de pressão

ao redor do jato causado pelas correntes locais:

2sin aaDD UbCF (4)

onde

DC = coeficiente de arrasto;

aU = campo de correntes locais;

= ângulo entre o vetor central do jato e o plano vertical resultante entre o

vetor da velocidade local resultante ( aU ) e s

A equação da força de arrasto (Equação 4), quando decomposta no plano

cartesiano (x, y e z), resulta no seguinte conjunto de equações:

DD FFx

sin

coscoscos 11 (5)

DD FFy

sin

coscos 1 (6)

DD FFZ

sin

coscoscos 31 (7)

onde

1 = direção da corrente local (ambiente) na posição s em relação ao

eixo x;




Revisão 01 11/2011



321 ,, = ângulos de direção da pluma em relação aos eixos x, y e z,

respectivamente.

A seguir, a equação da taxa de variação do fluxo de flutuabilidade relativa

(empuxo relativo) ao longo do eixo do jato:

i

iaiaaa SEQds

d))0(())0(()))0((( (8)

sendo que seus termos individuais foram previamente descritos nas equações

anteriores.

Equação da taxa de variação do fluxo do i-ésimo constituinte, ao longo do

jato:

ii S

ds

dP (9)

onde

iP = fluxo de volume do i-ésimo constituinte.

Um conjunto auxiliar de equações é utilizado durante os cálculos das

equações acima descritas. A seguir, são apresentadas as equações auxiliares

para entranhamento, para a separação de partículas do jato/pluma e para a

trajetória do jato.

As mais importantes equações auxiliares são aquelas relacionadas ao

entranhamento. O entranhamento é composto por duas componentes: o

entranhamento induzido por cisalhamento (shear induced entrainment -

importante nas proximidades do ponto de descarte ou em condições de correntes

fracas) e o entranhamento forçado (forced entrainment – quando existe a

predominância do fluxo local sobre o jato).

Assim, o entranhamento por unidade de comprimento de arco é expresso

como:

),max( forcedshear EEE (10)

onde shearE é o aumento do fluxo de volume por unidade de comprimento de arco

ao longo do jato, o qual é definido como:




____________________


____________________


Revisão 0111/2011

aaeshear UUbCE coscos2

(11)

A equação do coeficiente de entranhamento eC é apresentada, a seguir. O

coeficiente de entranhamento depende do Número de Froude densimétrico local

( rF ) e do ângulo de orientação do jato em relação ao vetor corrente local.

aa

aa

r

a

E

UU

U

FC

coscos

coscos51

sin7835.00806.0

2

(12)

onde

= ângulo medido no plano vertical, entre o vetor central do jato e a

horizontal;

a = ângulo medido no plano horizontal entre o vetor central do jato e o vetor

corrente local;

= constante de proporcionalidade.

Sendo o Número de Froude densimétrico calculado por:

)0(

coscos

a

aa

r

gb

UUF

(13)

A equação do entranhamento forçado assume que todo o ambiente fluindo

junto ao movimento vertical do jato é assimilado por este, e desta forma, sendo

incorporado a pluma. A equação para o entranhamento forçado utilizada é:

)cos(cos2

coscos.,0max

sinsinsinsin2 22

aa

aa

aforced

ds

db

ds

db

bbUE

(14)

Ainda em relação ao conjunto auxiliar de equações previamente mencionado,

a atenção agora é voltada para aquelas que atuam na separação das partículas

jato/pluma. Neste contexto, as forças gravitacionais atuam na separação das




Revisão 01 11/2011



partículas do jato, enquanto que a turbulência (inerente ao próprio jato) atua para

mantê-las unidas. A principal equação utilizada baseia-se na teoria de separação

devido à deposição das partículas.

A equação da taxa de separação do i-ésimo constituinte, devido à deposição,

é expressa como:

)*10,min(

sin2)1( max22_o

ifsetis QQ

ebCS (15)

onde

= coeficiente de deposição total;

2setC = coeficiente de deposição (valor fixo e determinado empiricamente);

b = raio da pluma;

2 = ângulo entre o vetor central da pluma e o vetor direcionado

verticalmente a partir da boca da tubulação (“apontando para baixo”);

maxf = a maior velocidade de deposição de partícula (de mesma classe) que

permanece na pluma;

ie = fluxo de volume do i-ésimo constituinte;

Q = fluxo de volume da pluma local;

0Q = fluxo inicial de volume na boca da tubulação de descarte.

A seguir são apresentas as demais equações auxiliares.

Equação do fluxo da quantidade de movimento:

UUbM

2 (16)

Fluxo de flutuabilidade causado pelo déficit de densidade, calculado como:

))0((2 agbB (17)




____________________


____________________


Revisão 0111/2011

Fluxo de volume dos i-ésimo constituintes, calculado como:

iCUbP

21 (18)

A.1.2 Estágio 2 - Colapso Dinâmico

À medida que a pluma se afasta do ponto de descarte, sua velocidade se

aproxima à velocidade do fluido ambiente e deixa de se comportar como um jato.

Caso a pluma não atinja o fundo do mar, esta se ajusta em um nível de

flutuabilidade neutra. Neste ponto, a estratificação ambiente vai dominar o

movimento e a pluma tenderá a um espalhamento horizontal e a colapsar

verticalmente, buscando o equilíbrio hidrostático. Nesta fase, a tendência da

pluma é de um comportamento semelhante a de um objeto térmico bidimensional

do que se comportar como um jato. A seguir, apresenta-se a formulação

matemática para o estágio do colapso dinâmico.

Assume-se que a seção vertical de uma pluma térmica bidimensional se inicia

com um formato circular, colapsando em uma forma elíptica. Se um sistema de

coordenadas x,y é fixado com sua origem no centro da seção vertical da pluma,

seu contorno pode ser descrito como:

12

2,

2

2,

a

y

b

x (19)

onde

a e b = semi-eixos menor e maior, respectivamente, da elipse; ambos

variam no tempo.

A dinâmica da pluma deve ser expressa em termos das suas variações por

unidade de comprimento ao longo da trajetória da pluma. Esta formulação, ao

invés de acompanhar a quantidade de massa dentro de um elemento da pluma,

acompanha o fluxo de matéria através da pluma. As equações de movimento são

escritas considerando o comprimento de arco ao longo da pluma, enquanto que

as de colapso dinâmico são descritas em termos de derivadas temporais.

Assim, o fluxo de volume passando através da pluma é:




Revisão 01 11/2011



UabQ (20)

A taxa de variação do fluxo de massa por unidade de comprimento será:

i

iiac SEds

Qd)(

)( (21)

Enquanto que a taxa de variação do fluxo da quantidade de movimento é:

i

iiaaca USUEFDjgbads

Md)())0(( (22)

onde

j = vetor vertical unitário.

A taxa de variação na flutuabilidade relativa do fluxo de massa:

i

iaiaac SEds

dB)))0((())0(( (23)

sendo que a taxa de variação do fluxo do i-ésimo constituinte ao longo do

eixo da pluma, é dado por,

ii S

ds

dP (24)

O mecanismo que governa o colapso da pluma, quando esta se encontra em

seu nível de flutuabilidade neutra, é um gradiente de densidade menor dentro da

pluma (resultado da mistura turbulenta) quando comparado ao gradiente de

densidade ambiente. A troca vertical de partículas entre a pluma e o meio externo

deve-se ao balanço relativo de densidade (da pluma e do meio externo).

Assumindo-se que o gradiente de densidade da pluma, tanto dentro, como

fora desta, permanece constante, a equação do gradiente de densidade ambiente

pode ser expressa em sua forma normalizada como:

y

a

o

1

(25)

Dentro deste contexto, a densidade ambiente na região da pluma é expressa

pela seguinte equação:

)'1()'( yy oa (26)




____________________


____________________


Revisão 0111/2011

onde a densidade de referência é a densidade ambiente na mesma

profundidade em que se encontra o centro da pluma.

Enquanto que, a densidade dentro da pluma é expressa por,

'1)'( y

a

ay o

co (27)

onde

a = semi-eixo menor da pluma em colapso;

oa = raio final da pluma;

c = coeficiente que expressa a razão entre os gradientes de densidade

dentro e fora da pluma.

A pressão ambiente na parte exterior da pluma, como função da profundidade

( y ), é expressa por:

y

oaa

yygpgdyypyP

0

2

11 2')'()( (28)

onde

1p = pressão de referência.

De maneira análoga, a pressão na parte interna da pluma, como função da

profundidade:

yo

coc

y

a

aygpgdyypyP

0

2

11 2')'()( (29)

Assim, a diferença de pressão entre as superfícies interna e externa da

interface que envolve a pluma (“pseudo membrana”), é calculada pela seguinte

equação:

2

1)()(2y

a

agyPyPp o

coac

(30)

Portanto, ao se integrar esta diferença de pressão por unidade de

comprimento, sobre a área projetada no plano vertical do respectivo quadrante,

obtém-se a força motriz do colapso,




Revisão 01 11/2011



6

16

1)(3

3

0

a

a

a

yg

a

a

agdyypF o

cao

c

a

oC

(31)

Por outro lado, existe uma força de resistência a tal evento (colapso). Tal

força é denominada de força de arrasto, e é expressa como,

ccadragC vvaCD 2

1 (32)

onde

cv = velocidade da extremidade do quadrante em colapso;

dragC = coeficiente de arrasto.

Adicionalmente, uma outra força de resistência ao colapso pode ser

significativa: a força de resistência por fricção superficial. Tal força promove a

dissipação de energia, e é expressa por,

o

cfricf a

vbCD 2 (33)

onde

fricC = coeficiente de fricção;

b = meia-largura da pluma;

0

2

a

vc = velocidade de cisalhamento.

A resistência pela fricção superficial é uma força de resistência aplicada a um

corpo rígido enquanto este se desloca em um fluido. Porém, uma pluma não

apresenta uma membrana física, e sim uma interface fluida com o meio externo.

Não obstante, o fricC utilizado em estudos envolvendo corpos rígidos não é

adequado para o estudo de plumas.

As forças de colapso e de arrasto atuam no centro de massa do quadrante,

sendo que sua resultante é equacionada como sendo a taxa de variação temporal

da quantidade de movimento de colapso do respectivo quadrante:




____________________


____________________


Revisão 0111/2011

fCCC DDF

dt

dM (34)

A quantidade de movimento de colapso de um quadrante, em qualquer

instante, equivale a,

cC vab

M 3

(35)

Sendo a velocidade para o quadrante da pluma em colapso expressa por;

cvdt

db (36)

Tal velocidade é atualizada a cada passo de tempo durante o processo de

integração numérica.

Processos de entranhamento são passíveis de ocorrer durante o estágio de

colapso dinâmico da pluma. Neste contexto, o entranhamento é concebido como

sendo a soma de possíveis processos individuais de entranhamento, a saber: o

entranhamento forçado (devido ao deslocamento vertical da pluma), o

entranhamento por cisalhamento (devido ao deslocamento horizontal da pluma), e

adicionalmente, o entranhamento devido ao próprio colapso da pluma. Assim

sendo, o entranhamento (E) durante o estágio de colapso dinâmico é

matematicamente expresso por:

collapseshearvert EEEE (37)

onde o primeiro termo do lado direito da equação acima se refere ao

entranhamento forçado, o segundo termo ao entranhamento por cisalhamento e o

terceiro, ao entranhamento devido ao próprio colapso da pluma. A formulação

matemática individualizada de cada um dos termos é apresentada, a seguir.

Primeiramente, o entranhamento devido ao deslocamento vertical da pluma –

o entranhamento forçado:

vSaE pvert 32

1 (38)

onde

3 = coeficiente de entranhamento;




Revisão 01 11/2011



pS = circunferência da pluma;

v = velocidade vertical da pluma.

O segundo modo de entranhamento a ser descrito, refere-se ao

entranhamento por cisalhamento (devido ao deslocamento horizontal da pluma),

sendo expresso pela seguinte formulação matemática:

22 )()( aapCshear wwuuSEE (39)

onde CE é um coeficiente de entranhamento, o fator pS é a circunferência da

pluma (como descrito anteriormente). O radical representa o cálculo da

magnitude do vetor velocidade horizontal relativa. As velocidades do centro

da pluma, nas direções x e z , são respectivamente u e w , enquanto que as

correspondentes componentes da corrente local são expressas por au e aw .

E, finalmente o terceiro método de entranhamento passível de ocorrência

durante o processo de colapso dinâmico da pluma: o entranhamento pelo próprio

colapso da pluma. Esta formulação simula uma incorporação adicional do fluido

ambiente a própria pluma. Assim, o entranhamento por colapso é expresso por:

dt

dbaaaE ocollapse ),min(4 (40)

Com referência ao coeficiente de entranhamento ( CE ) utilizado na

Equação 39, é importante salientar que tal coeficiente é uma função dos números

de Richardson (Ri) e de Reynolds (Re):

Re

2

0625.0106,0

2

l

lc

Ri

RiE (41)

onde é um fator empírico, definido como:

500Re1

500ReRe

5001

0625.0Ri

25.0

Re

5002

se

sel

(42)




____________________


____________________


Revisão 0111/2011

O número de Richardson, para a pluma em colapso, como utilizado na

equação acima, é definido como,

))()(( 22

aal wwuu

gaRi

(43)

onde o denominador inclui o quadrado da diferença de velocidades (entre a

velocidade da pluma e a velocidade do meio externo). O número de Reynolds

é:

b

Q

2Re (44)

onde

Q = fluxo no interior da pluma;

= viscosidade cinemática da água do mar.

A deposição de partículas também pode ser relacionada ao processo de

colapso da pluma. Para tal processo é que as atenções serão agora direcionadas.

A velocidade de deposição do conjunto total de partículas da pluma é

controlada pelas partículas remanescentes na pluma e, especificamente, àquelas

que apresentam as maiores velocidades. Outra consideração a ser feita é a de

que a distribuição de partículas na pluma não é uniforme e que as suas maiores

concentrações estão localizadas no limite inferior da pluma. Dentro deste

contexto, a taxa de deposição da i-ésima partícula (de mesma classe) de uma

pluma será:

)1(2 max colsetfii CvbCS (45)

onde

b = semi-eixo maior da pluma;

iC = concentração média da i-ésima constituinte;

maxfv = velocidade de deposição da partícula de maior velocidade e ainda

remanescente na pluma;




Revisão 01 11/2011



colsetC = coeficiente (de valor 2) que representa os efeitos devido a

concentração não uniforme, o qual é responsável pela concentração

de partículas no limite inferior da pluma;

= coeficiente de deposição.

Dando prosseguimento a apresentação das equações denominadas

auxiliares, a seguir, é apresentada aquela que se refere ao cálculo do fluxo de

quantidade de movimento:

UQM (46)

A força de arrasto apresentada na forma vetorial pela Equação 47, e utilizada

na equação da quantidade de movimento, pode ser decomposta em três

componentes do eixo cartesiano (x, y, e z). A opção aqui é de apresentá-las como

força por unidade de comprimento da pluma nos respectivos eixos, como segue,

- eixo x:

)(sin3 aaaDx uuuuaCD (47)

onde

= ângulo entre o eixo x e a projeção da superfície relativa ao eixo central do

elemento;

3DC = coeficiente de arrasto.

- eixo y:

vvbCD aDy 4

(48)

onde

4DC = coeficiente de arrasto para um corpo bi-dimensional.




____________________


____________________


Revisão 0111/2011

- eixo z

)(cos3 aaaDz wwwwaCD (49)

Em alguns casos, a fricção superficial pode ter um efeito significativo sobre a

quantidade de movimento horizontal. Assumindo-se que a superfície da pluma aja

como uma membrana, a componente da força de fricção ( F ) na direção x

daquela membrana é expressa como,

/)()( apafricx uuSuudcenhCF (50)

enquanto que, na direção z,

/)()( apafricz wwSwwdcenhCF (51)

Em ambas equações acima (equações 65 e 66), fricC é o coeficiente de

fricção nominal, dcenh é uma função que aumenta o coeficiente de fricção

superficial quando a diferença de velocidade é baixa, e é a distância de ação

da força de fricção superficial devido ao cisalhamento de velocidade. A sugestão

para a formulação de dcenh é:

)),01.0max(,5.0min(

5.0)(

xxdcenh (52)

Novamente, é importante salientar que a força de fricção utilizada em todo os

procedimentos aqui descritos, difere daquela força de fricção que atua em um

corpo rígido quando este se desloca em um meio fluido.

Continuando com a apresentação das equações auxiliares, a próxima refere-

se a fluxo de déficit de densidade:

))0(( aQB (53)




Revisão 01 11/2011



O fluxo de volume do i-ésimo constituinte:

ii QCP (54)

E, finalmente, a trajetória bi-dimensional (apresentada nos três eixos

cartesianos) de um corpo fluido sujeito as leis de flutuabilidade:

U

u

ds

dx (55)

U

v

ds

dy (56)

U

w

ds

dz (57)

A.1.3 Estágio 3 - Dispersivo

Os constituintes da pluma resultante, quer seja da água de produção ou do

descarte dos produtos decorrentes do processo de perfuração, tornam-se

dinamicamente passivos após completarem sua transição por um dos estágios

anteriores, ou por ambos. A intenção agora é apresentar as considerações, assim

como a formulação matemática utilizada nos cálculos da fase de dispersão

passiva da pluma. É importante salientar que a inicialização da fase dispersiva é

um complexo sistema de monitoramento de massa, considerando todos os

constituintes da pluma.

O modelo MUDMAP utiliza seis classes de densidade ambiente, sendo que

cada classe pode possuir seis velocidades de deposição. Portanto, em

designações completas, podem ser fornecidas 36 velocidades de deposição.

O transporte de cada um dos elementos constituintes da pluma é calculado

independentemente das demais. A advecção horizontal é dependente do campo

local de corrente, e como conseqüência, a posição de cada um dos elementos da

pluma no plano horizontal pode ser estimada. A projeção da localização espacial




____________________


____________________


Revisão 0111/2011

de uma partícula, no plano horizontal, é calculada pelo seguinte conjunto de

equações:

- eixo x:

dtuXX a 0 (58)

- eixo y:

dtvYY a 0 (59)

onde, X e Y representam as posições da partícula da pluma no eixo x e y,

respectivamente; oX e oY , os respectivos posicionamentos no instante de

tempo anterior; au e av , a velocidade local na direção x e y, enquanto que dt é

o intervalo de tempo.

A posição vertical, Z , é calculada:

zRdtWZZ ..0 (60)

onde

0Z = posição prévia de uma partícula de sedimento;

W = velocidade de deposição (calculada pela Lei de Stokes);

dt = passo de tempo;

R = número aleatório, dentro do intervalo de -0.5 a 0.5;

z = coeficiente de difusão vertical.




Revisão 01 11/2011



Após conhecer o posicionamento espacial de cada uma das partículas, então,

a próxima etapa é dedicada ao cálculo das concentrações instantâneas. Para

tanto, as concentrações de sedimento são calculadas com base numa grade de

concentração que o usuário define, através do tamanho das células (nx, ny, nz). O

MUDMAP realiza uma varredura por todo o domínio, e assim sendo, a distância

entre as partículas é definida. Então, as respectivas distâncias entre as partículas

são divididas por (nx, ny, nz).

nxXdx / , nyYdy / , nzZdz / (61)

onde dx, dy e dz são unidades de tamanho de célula; X, Y e Z representam a

extensão da pluma de sedimentos. Todas as partículas de sedimento devem

pertencer a uma destas células, e as concentrações na coluna d’água são

estimadas como:

(dx.dy.dz)

sedimento)deassacélula).(mnaasdepartícul(nãoConcentraç

o

(62)

De maneira análoga, a deposição no fundo do mar é calculada como:

(dx.dy)

sedimento)deassacélula).(mnaasdepartícul(nfundonoDeposição

o

(63)

E, a espessura depositada no fundo é calculada como:

)sedimentodoporosidade(

1.

)sedimentododensidade(

)fundonodeposição(fundonoEspessura (64)




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____________________


Revisão 0111/2011

A.2 DADOS DE ENTRADA

Os conjuntos de dados de entrada e parâmetros do modelo que definem um

cenário são:

√ localização geográfica do ponto de descarte;

√ data e horário de perfuração (por fase);

√ tamanho e orientação da tubulação de descarte (por fase);

√ profundidade do descarte (por fase)

√ duração do descarte (por fase);

√ volume descartado (por fase);

√ duração da simulação;

√ campo de correntes (série temporal ou resultados de modelo

hidrodinâmico);

√ densidade ambiente (na coluna d’água);

√ tipo material (cascalho e/ou fluido);

√ características do material descartado (densidade, porcentagem

das classes granulométricas, velocidades de queda);

√ parâmetros de simulação:

número de partículas,

coeficientes de dispersão horizontal e vertical,

passo de tempo do modelo,

passo de tempo do arquivo de saída,

resolução da grade de cálculo da concentração.

Os resultados de cada simulação correspondem, então, a um único cenário,

definido pelo arquivo de entrada de dados e parâmetros do modelo.




Revisão 01 11/2011



A.3 REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS

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advanced model to predict the mixing and dispersion of offshore discharges.

Technical Note, February 2008. 10pp

ASA (Applied Science Associates, Inc.), 2004. Marine Environmental

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January 2004. 4pp.

ASA (Applied Science Associates, Inc.), 1999. OILMAP Technical and User’s

Manuals, Narragansett, RI.

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Environmental Modelling Seminar. 9-11 October, Rio de Janeiro, Brazil.

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Discharge in Australia. The application of MUDMAP to investigate the dilution

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Australian Petroleum Production and Exploration Association Limited. ISBN 0

9577001 1 3. Pages 145-187.

KING B. & F. MCALLISTER, 2005b. Modeling the Dispersion of Produced Water

Discharges in Australia. Volume 2. An investigation of the dilution and mixing of




____________________


____________________


Revisão 0111/2011

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Chapter 6 in "Environmental implications of offshore oil and gas development in

Australia: further research". Published by the Australian Petroleum Production

and Exploration Association Limited. ISBN 0 9577001 1 3. Pages 211-231.

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Presented at the MARPOLSER 98 International Conference, Townsville July

13-17th, 1998. 19pp.

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disposal of waste. Environmental Protection Agency Technology Series EPA

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Environment Research Forum and American Petroleum Institute.

ROCHA, A.C.; M.R.F. GUIMARÃES & E. YASSUDA, 2005. Modelagem do

Descarte de Cascalho e Fluido de Perfuração como Ferramenta para o

Licenciamento Ambiental de Atividades de Perfuração Marítima. In: ANAIS do

3° Congresso Brasileiro de P&D em Petróleo e Gás, 2 a 5 de outubro de 2005,

Salvador (BA).

SHAW, R.D., B. KING, R.D. LIVINGSTON, J.F.H. SHAW & A. VALENTINE,

2002. Modeling and Field Investigation of Drill Cuttings and Muds in the Golf of

Thailand. Presented in SPE International Conference on Healthy, Safety, and

Environment. In: Oil and Gas Exploration and Production held in Kuala Lumpur,

Malasya, 20-22, March 2002.




Revisão 01 11/2011



SPAULDING, M.L., 1994. MUDMAP. A numerical model to predict drill fluid and

production water dispersion, Offshore, Houston, Texas, March 1993. Applied


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the transport and dispersion of drill muds and production water. Applied


TTEK, 2002. “Technical support document for the code of practice for produced

water from oil and gas operations in the Gulf of Thailand.” Tetra Teck report

prepared for the Petroleum Institute of Thailand



Anexo 2 (Resumo dos Dados de Entrada)

____________________


____________________


Revisão 0111/2011

ANEXO 2 RESUMO DOS DADOS DE ENTRADA

As tabelas presentes neste anexo informam os dados utilizados nas simulações de

dispersão de cascalho e fluidos de perfuração conforme solicitado no Anexo D do Termo

de Referência CGPEG/DILIC/IBAMA nº 02/2011.

BLOCO BM-CAL-11

Descrição das Seções em Todos os Poços da Perfuração

Material particulado

Poço Oxalá

Unidade Material Seção 1 Seção 2 Seção 3 Seção 4

Densidade Kg/m³ cascalho 2.600 2.600 2.600 2.600

fluido 1.068 1.068/1.320 1.320 1.320

Volume m³ cascalho 39,5 193,4 150,5 24,8

fluido 118,4 580,3 10,4 1,7

Fluido de Perfuração

Seção 1 Seção 2 Seção 3 Seção 4

Nome fluido - Convencional Convencional +

STA BR-MUL BR-MUL

Base - Aquosa/Base

Argiloso Aquosa/Base

Argiloso

Não Aquaso/ Base

Parafínica

Não Aquaso/ Base

Parafínica Vol. Aderido às

partículas m³ 23,68 (20%) 116,06(20%) 10,4 1,7

Vol. Não-aderido

m³ 94,72 (80%) 464,25 (80%)

Densidade do fluído

Kg/m³ 1.068,0 1.068,0/1.320,0 1.032,0 1.032,0




Revisão 01 11/2011



Classe das Partículas dos cascalho e do fluido de perfuração por seção do poço

Seção 1

%VOLUME INTERVALO DO TAMANHO DE GRÃO (mm)

% Fases I (36”)

VELOCIDADE DE QUEDA

(cm/s)

DENSIDADE (KG/M³)

CA

SC

AL

HO

25

25,4 – 12,7 0,67 58,20261

2.600

12,7 – 6,30 10,27 41,04752

6,30 – 3,35 15,70 29,19202

3,35 – 2,00 16,57 21,61988

2,00 – 1,00 12,45 15,87460

1,00 – 0,50 15,20 10,64818

0,50 – 0,25 12,64 6,51066

0,25 16,49 4,52106

FL

UID

OS

BE

NT

ON

ITA

75

2,00 – 0,50 0,6 11,60693

2.250

0,50 – 0,125 3,3 3,16432

0,125 – 0,0625 7,7 0,87577

0,0625 – 0,0312 40,8 0,23347

0,0312 – 0,0078 37,0 0,04163

0,0078 – 0,00195 10,6 0,00266

Seção 2


% Fases II (26”)

VELOCIDADE DE QUEDA

(cm/s)

DENSIDADE (KG/M³)

CA

SC

AL

HO

25

25,4 – 12,7 0,67 58,20261

2.600

12,7 – 6,30 10,27 41,04752

6,30 – 3,35 15,70 29,19202

3,35 – 2,00 16,57 21,61988

2,00 – 1,00 12,45 15,87460

1,00 – 0,50 15,20 10,64818

0,50 – 0,25 12,64 6,51066

0,25 16,49 4,52106

FL

UID

OS

BE

NT

ON

ITA

75

2,00 – 0,50 0,6 11,60693

2.250

0,50 – 0,125 3,3 3,16432

0,125 – 0,0625 7,7 0,87577

0,0625 – 0,0312 40,8 0,23347

0,0312 – 0,0078 37,0 0,04163

0,0078 – 0,00195 10,6 0,00266

BA

RIT

INA

1,00 - 0,25 0,6 11,76315

4.200

0,25 - 0,125 2,6 5,32242

0,125 - 0,0625 10,7 2,08216

0,0625 - 0,0312 44,7 0,59817

0,0312 - 0,0078 28,7 0,10809

0,0078 - 0,00195 12,7 0,00630




____________________


____________________


Revisão 0111/2011

Seção 3


% Fases III (17½”)

VELOCIDADE DE QUEDA

(cm/s)

DENSIDADE (KG/M³)

CA

SC

AL

HO

93,55

25,4 – 12,7 0,67 58,49788

2.600

12,7 – 6,30 10,27 41,25582

6,30 – 3,35 15,70 29,34028

3,35 – 2,00 16,57 21,72987

2,00 – 1,00 12,45 15,95570

1,00 – 0,50 15,20 10,70328

0,50 – 0,25 12,64 6,54548

0,25 16,49 4,54613

FL

UID

OS

BE

NT

ON

ITA

6,45

2,00 – 0,50 0,6 11,67127

2.250

0,50 – 0,125 3,3 3,18391

0,125 – 0,0625 7,7 0,88178

0,0625 – 0,0312 40,8 0,23511

0,0312 – 0,0078 37,0 0,04192

0,0078 – 0,00195 10,6 0,00268

BA

RIT

INA

1,00 - 0,25 0,6 11,81630

4.200

0,25 - 0,125 2,6 5,34741

0,125 - 0,0625 10,7 2,09238

0,0625 - 0,0312 44,7 0,60119

0,0312 - 0,0078 28,7 0,10864

0,0078 - 0,00195 12,7 0,00633

Seção 4


% Fases IV (12¼”)

VELOCIDADE DE QUEDA

(cm/s)

DENSIDADE (KG/M³)

CA

SC

AL

HO

93,55

25,4 – 12,7 0,45 58,49788

2.600

12,7 – 6,30 15,70 41,25582

6,30 – 3,35 13,42 29,34028

3,35 – 2,00 12,24 21,72987

2,00 – 1,00 12,98 15,95570

1,00 – 0,50 13,70 10,70328

0,50 – 0,25 10,59 6,54548

0,25 20,93 4,54613

FL

UID

OS

BE

NT

ON

ITA

6,45

2,00 – 0,50 0,6 11,67127

2.250

0,50 – 0,125 3,3 3,18391

0,125 – 0,0625 7,7 0,88178

0,0625 – 0,0312 40,8 0,23511

0,0312 – 0,0078 37,0 0,04192

0,0078 – 0,00195 10,6 0,00268

BA

RIT

INA

1,00 - 0,25 0,6 11,81630

4.200

0,25 - 0,125 2,6 5,34741

0,125 - 0,0625 10,7 2,09238

0,0625 - 0,0312 44,7 0,60119

0,0312 - 0,0078 28,7 0,10864

0,0078 - 0,00195 12,7 0,00633




Revisão 01 11/2011



Descrição das Condições da Descarga

Seção 1

Variáveis Unidades Dados de entrada Vazão de descarga m³/h 4,38 Profundidade de descarga m 2 m do fundo Raio da tubulação da descarga pol 8,75 Direção da tubulação da descarga ° Vertical para baixo Duração da descarga h 36,0 Densidade do lançamento g/m³ N.A. Espaçamento da malha m 2,0 Tamanho da malha: - comprimento m N.A. - largura m N.A. Altura da coluna d’água m 1500 Temperatura ºC N.A. Salinidade N.A. Densidade do lançamento g/m³ N.A. Altura significativa de onda Pés N.A. Período de pico da onda s N.A. Velocidade do vento m/s N.A. Temperatura do ar º C N.A.

Seção 2

Variáveis Unidades Dados de entrada

Vazão de descarga m³/h 7,67

Profundidade de descarga m 2 m do fundo

Raio da tubulação da descarga pol 8,75

Direção da tubulação da descarga ° Vertical para baixo

Duração da descarga h 100,8

Densidade do lançamento g/m³ N.A.

Espaçamento da malha m 2,0

Tamanho da malha:

- comprimento N.A.

- largura N.A.

Altura da coluna d’água m 1500

Temperatura ºC N.A.

Salinidade N.A.


Altura significativa de onda Pés N.A.

Período de pico da onda s N.A.

Velocidade do vento m/s N.A.

Temperatura do ar º C N.A.




____________________


____________________


Revisão 0111/2011

Seção 3



Profundidade de descarga m 2 m abaixo da superfície




Densidade do lançamento g/m³


Tamanho da malha:

- comprimento N.A.

- largura N.A.



Salinidade N.A.






Seção 4









Tamanho da malha:

- comprimento N.A.

- largura N.A.



Salinidade N.A.









Revisão 01 11/2011



Tabela de perfil de salinidade e temperatura

Para modelagem de descarte de cascalho e fluidos de perfuração foram

utilizados apenas os valores de densidade, conforme tabela abaixo. Os valores

são decorrentes das variações de salinidade e temperatura.

Perfis médios de densidade, típicos de verão e inverno, para a região do Bloco BM-CAL-11.

PROFUNDIDADE (m)


VERÃO INVERNO

0 1.023,6 1.023,7

50 1.024,7 1.023,9

100 1.025,5 1.025,0

200 1.026,9 1.026,8

300 1.027,8 1.027,6

500 1.029,1 1.029,1

1.000 1.031,9 1.032,1

1.500 1.034,4 1.034,5

As tabelas seguintes apresentam séries temporais do campo hidrodinâmico no

ponto Oxalá, para os períodos de 20 a 30 de julho, como representativo do

inverno, e 20 a 30 de janeiro, como representativo de verão. Vale ressaltar que no

relatório são apresentados sticks plots para 6 camadas, suficientes para

representar o padrão de corrente na área de interesse.




____________________


____________________


Revisão 0111/2011

Anexo 2.21 - Oxalá, período inverno, profundidade de 1.350 a 1.500 m

Ano Mês Dia Hora Vel Dir 2004 7 20 0 0.4061 234.12 2004 7 20 1 0.4012 234.84 2004 7 20 2 0.3972 235.15 2004 7 20 3 0.3956 234.98 2004 7 20 4 0.3965 234.55 2004 7 20 5 0.3986 233.88 2004 7 20 6 0.4030 233.27 2004 7 20 7 0.4078 233.07 2004 7 20 8 0.4112 232.91 2004 7 20 9 0.4134 232.96 2004 7 20 10 0.4136 233.16 2004 7 20 11 0.4126 233.57 2004 7 20 12 0.4097 234.14 2004 7 20 13 0.4042 234.97 2004 7 20 14 0.3989 235.31 2004 7 20 15 0.3967 235.27 2004 7 20 16 0.3962 234.87 2004 7 20 17 0.3997 234.16 2004 7 20 18 0.4046 233.44 2004 7 20 19 0.4094 233.24 2004 7 20 20 0.4128 233.07 2004 7 20 21 0.4150 233.13 2004 7 20 22 0.4146 233.43 2004 7 20 23 0.4130 233.96 2004 7 21 0 0.4101 234.53 2004 7 21 1 0.4084 234.87 2004 7 21 2 0.4058 235.14 2004 7 21 3 0.4036 235.09 2004 7 21 4 0.4040 234.78 2004 7 21 5 0.4057 234.43 2004 7 21 6 0.4092 233.75 2004 7 21 7 0.4128 233.07 2004 7 21 8 0.4174 232.69 2004 7 21 9 0.4214 232.42 2004 7 21 10 0.4236 232.48 2004 7 21 11 0.4232 232.78 2004 7 21 12 0.4222 233.18 2004 7 21 13 0.4184 233.65 2004 7 21 14 0.4139 234.04 2004 7 21 15 0.4105 234.22 2004 7 21 16 0.4089 234.06 2004 7 21 17 0.4084 233.66 2004 7 21 18 0.4100 233.13 2004 7 21 19 0.4142 232.36 2004 7 21 20 0.4201 231.77 2004 7 21 21 0.4256 231.49 2004 7 21 22 0.4271 231.65 2004 7 21 23 0.4267 231.95 2004 7 22 0 0.4244 232.56 2004 7 22 1 0.4208 233.21 2004 7 22 2 0.4168 233.49 2004 7 22 3 0.4126 233.57 2004 7 22 4 0.4110 233.41 2004 7 22 5 0.4114 233.10 2004 7 22 6 0.4130 232.58 Ano Mês Dia Hora Vel Dir 2004 7 22 7 0.4181 231.90 2004 7 22 8 0.4234 231.42 2004 7 22 9 0.4274 231.17 2004 7 22 10 0.4296 231.24 2004 7 22 11 0.4298 231.42 2004 7 22 12 0.4275 232.03 2004 7 22 13 0.4210 232.72 2004 7 22 14 0.4154 233.52 2004 7 22 15 0.4108 233.91 2004 7 22 16 0.4080 233.97 2004 7 22 17 0.4076 233.58 2004 7 22 18 0.4100 233.13

2004 7 22 19 0.4136 232.47 2004 7 22 20 0.4175 232.00 2004 7 22 21 0.4209 231.85 2004 7 22 22 0.4231 231.91 2004 7 22 23 0.4228 232.40 2004 7 23 0 0.4206 233.02 2004 7 23 1 0.4168 233.49 2004 7 23 2 0.4144 233.93 2004 7 23 3 0.4113 234.30 2004 7 23 4 0.4099 234.33 2004 7 23 5 0.4102 234.02 2004 7 23 6 0.4138 233.35 2004 7 23 7 0.4168 232.80 2004 7 23 8 0.4213 232.23 2004 7 23 9 0.4257 231.68 2004 7 23 10 0.4298 231.42 2004 7 23 11 0.4320 231.49 2004 7 23 12 0.4323 231.86 2004 7 23 13 0.4286 232.49 2004 7 23 14 0.4256 233.02 2004 7 23 15 0.4210 233.40 2004 7 23 16 0.4176 233.57 2004 7 23 17 0.4166 233.30 2004 7 23 18 0.4170 232.99 2004 7 23 19 0.4198 232.26 2004 7 23 20 0.4243 231.70 2004 7 23 21 0.4290 231.34 2004 7 23 22 0.4324 231.20 2004 7 23 23 0.4340 231.36 2004 7 24 0 0.4343 231.73 2004 7 24 1 0.4331 231.94 2004 7 24 2 0.4306 232.36 2004 7 24 3 0.4268 232.81 2004 7 24 4 0.4234 232.97 2004 7 24 5 0.4214 233.10 2004 7 24 6 0.4212 232.91 2004 7 24 7 0.4210 232.72 2004 7 24 8 0.4228 232.40 2004 7 24 9 0.4261 232.05 2004 7 24 10 0.4307 231.69 2004 7 24 11 0.4348 231.44 2004 7 24 12 0.4376 231.40 2004 7 24 13 0.4365 231.79 Ano Mês Dia Hora Vel Dir 2004 7 24 14 0.4328 232.42 2004 7 24 15 0.4284 232.97 2004 7 24 16 0.4246 233.43 2004 7 24 17 0.4206 233.70 2004 7 24 18 0.4184 233.65 2004 7 24 19 0.4220 232.99 2004 7 24 20 0.4283 232.11 2004 7 24 21 0.4334 231.46 2004 7 24 22 0.4387 231.01 2004 7 24 23 0.4415 230.98 2004 7 25 0 0.4417 231.16 2004 7 25 1 0.4410 231.26 2004 7 25 2 0.4406 231.54 2004 7 25 3 0.4373 231.87 2004 7 25 4 0.4347 232.10 2004 7 25 5 0.4320 232.33 2004 7 25 6 0.4298 232.28 2004 7 25 7 0.4291 232.20 2004 7 25 8 0.4295 231.90 2004 7 25 9 0.4314 231.59 2004 7 25 10 0.4332 231.28 2004 7 25 11 0.4359 231.05 2004 7 25 12 0.4379 230.93 2004 7 25 13 0.4393 230.91 2004 7 25 14 0.4381 231.12

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Revisão 0111/2011


Ano Mês Dia Hora Vel Dir 2004 7 20 0 0.3125 219.55 2004 7 20 1 0.3065 220.24 2004 7 20 2 0.3022 220.44 2004 7 20 3 0.3001 220.27 2004 7 20 4 0.3018 219.76 2004 7 20 5 0.3050 219.01 2004 7 20 6 0.3111 218.34 2004 7 20 7 0.3161 218.32 2004 7 20 8 0.3205 218.16 2004 7 20 9 0.3225 218.33 2004 7 20 10 0.3223 218.58 2004 7 20 11 0.3199 219.16 2004 7 20 12 0.3160 219.74 2004 7 20 13 0.3092 220.54 2004 7 20 14 0.3027 220.85 2004 7 20 15 0.3007 220.68 2004 7 20 16 0.3017 220.02 2004 7 20 17 0.3063 219.30 2004 7 20 18 0.3123 218.63 2004 7 20 19 0.3181 218.49 2004 7 20 20 0.3217 218.44 2004 7 20 21 0.3237 218.60 2004 7 20 22 0.3234 219.10 2004 7 20 23 0.3204 219.55 2004 7 21 0 0.3172 220.27 2004 7 21 1 0.3135 220.60 2004 7 21 2 0.3113 220.70 2004 7 21 3 0.3099 220.68 2004 7 21 4 0.3093 220.28 2004 7 21 5 0.3124 219.81 2004 7 21 6 0.3163 219.23 2004 7 21 7 0.3223 218.58 2004 7 21 8 0.3283 218.20 2004 7 21 9 0.3319 218.15 2004 7 21 10 0.3339 218.31 2004 7 21 11 0.3337 218.55 2004 7 21 12 0.3306 218.98 2004 7 21 13 0.3261 219.40 2004 7 21 14 0.3216 219.83 2004 7 21 15 0.3173 220.01 2004 7 21 16 0.3154 219.60 2004 7 21 17 0.3163 219.23 2004 7 21 18 0.3188 218.63 2004 7 21 19 0.3250 217.75 2004 7 21 20 0.3318 217.28 2004 7 21 21 0.3370 217.04 2004 7 21 22 0.3390 217.21 2004 7 21 23 0.3378 217.79 2004 7 22 0 0.3339 218.31 2004 7 22 1 0.3292 218.96 2004 7 22 2 0.3241 219.24 2004 7 22 3 0.3199 219.16 2004 7 22 4 0.3186 218.88 2004 7 22 5 0.3195 218.52 2004 7 22 6 0.3221 217.94 2004 7 22 7 0.3282 217.32 2004 7 22 8 0.3350 216.87 2004 7 22 9 0.3394 216.73 2004 7 22 10 0.3422 216.80 2004 7 22 11 0.3412 217.14 2004 7 22 12 0.3380 217.55 2004 7 22 13 0.3303 218.36 2004 7 22 14 0.3228 218.96 2004 7 22 15 0.3169 219.37 2004 7 22 16 0.3141 219.32 2004 7 22 17 0.3142 219.06 2004 7 22 18 0.3175 218.35 2004 7 22 19 0.3222 217.69






Revisão 01 11/2011



Ano Mês Dia Hora Vel Dir 2004 7 28 12 0.3300 217.74 2004 7 28 13 0.3348 217.11 2004 7 28 14 0.3400 216.87 2004 7 28 15 0.3438 216.60 2004 7 28 16 0.3450 216.87 2004 7 28 17 0.3440 217.20 2004 7 28 18 0.3400 217.71 2004 7 28 19 0.3369 218.13 2004 7 28 20 0.3323 218.53 2004 7 28 21 0.3286 218.82 2004 7 28 22 0.3266 218.66 2004 7 28 23 0.3259 218.52 2004 7 29 0 0.3277 218.06 2004 7 29 1 0.3322 217.66 2004 7 29 2 0.3384 217.07 2004 7 29 3 0.3430 216.70 2004 7 29 4 0.3460 216.54 2004 7 29 5 0.3480 216.71 2004 7 29 6 0.3464 216.90 2004 7 29 7 0.3424 217.41






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Revisão 0111/2011








Revisão 01 11/2011









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Revisão 0111/2011

Anexo 2.24 - Oxalá, período inverno, profundidade de 900 a 1.050 m







Revisão 01 11/2011









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Revisão 0111/2011

Anexo 2.25 - Oxalá, período inverno, profundidade de 750 a 900 m







Revisão 01 11/2011









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Revisão 0111/2011








Revisão 01 11/2011









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Revisão 0111/2011








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Revisão 0111/2011








Revisão 01 11/2011









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Revisão 0111/2011








Revisão 01 11/2011









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Revisão 0111/2011

Anexo 2.30 - Oxalá, período inverno, profundidade até 150 m







Revisão 01 11/2011









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Revisão 0111/2011

Anexo 2.31 - Oxalá, período verão, profundidade de 1.350 a 1.500 m







Revisão 01 11/2011









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Revisão 0111/2011








Revisão 01 11/2011









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Revisão 0111/2011








Revisão 01 11/2011









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Revisão 0111/2011

Anexo 2.34 - Oxalá, período verão, profundidade de 900 a 1.050 m







Revisão 01 11/2011









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Revisão 0111/2011

Anexo 2.35 - Oxalá, período verão, profundidade de 750 a 900 m







Revisão 01 11/2011









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Revisão 0111/2011








Revisão 01 11/2011









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Revisão 0111/2011








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Revisão 0111/2011








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Revisão 0111/2011








Revisão 01 11/2011









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Revisão 0111/2011

Anexo 2.40 - Oxalá, período verão, profundidade até 150 m







Revisão 01 11/2011




,Ano Mês Dia Hora Vel Dir 2004 1 29 8 0.2893 206.48 2004 1 29 9 0.2849 206.92 2004 1 29 10 0.2822 206.75 2004 1 29 11 0.2795 206.57 2004 1 29 12 0.2747 208.24 2004 1 29 13 0.2699 218.23 2004 1 29 14 0.2673 224.09 2004 1 29 15 0.2653 226.99 2004 1 29 16 0.2599 227.96 2004 1 29 17 0.2548 227.23 2004 1 29 18 0.2483 226.47 2004 1 29 19 0.2455 231.45 2004 1 29 20 0.2488 236.31 2004 1 29 21 0.2566 240.34 2004 1 29 22 0.2674 243.34 2004 1 29 23 0.2792 245.45 2004 1 30 0 0.2892 245.92 2004 1 30 1 0.2913 241.50 2004 1 30 2 0.2892 238.29 2004 1 30 3 0.2840 236.20





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Revisão 0111/2011

BLOCO BM-CAL-12

Descrição das seções em todos os poços da perfuração

Material particulado

Poço Fonte da

Telha Unidade Seção 1 Seção 2 Seção 3 Seção 4 Seção 5

Densidade Kg/m³ cascalho 2.600 2.600 2.600 2.600 2.600

fluido 1.068 1.068/1.320 1.320 1.320 1.320

Volume m³ cascalho 47,4 289,1 324,0 167,2 55

fluido 142,13 867,15 22,4 11,5 3,8

Fluido de Perfuração

Seção 1 Seção 2 Seção 3 Seção 4 Seção 5

Nome fluido - Convencional Convencional+

STA BR-MUL BR-MUL BR-MUL

Base - Aquosa/Base

Argiloso Aquosa/Base

Argiloso

Não Aquaso/ Base

Parafínica

Não Aquaso/ Base

Parafínica

Não Aquaso/ Base

Parafínica Vol. Aderido às partículas

m³ 28,426 (20%) 173,43 (20%) 22,4 11,5 3,8

Vol. Não-aderido

m³ 113.704,0

(80%) 693,72 (80%)

Densidade do fluído

Kg/m³ 1.068 1.068/1.320 1.032 1.032 1.032




Revisão 01 11/2011



Classe das Partículas dos cascalho e do fluido de perfuração por seção do poço

Seção 1


% Fases I (36”)


DENSIDADE (KG/M³)

CA

SC

AL

HO

25

25,4 – 12,7 0,67 58,12254

2.600

12,7 – 6,30 10,27 40,99103

6,30 – 3,35 15,70 29,15182

3,35 – 2,00 16,57 21,59006

2,00 – 1,00 12,45 15,85261

1,00 – 0,50 15,20 10,63324

0,50 – 0,25 12,64 6,50121

0,25 16,49 4,51426

FL

UID

OS

BE

NT

ON

ITA

75

2,00 – 0,50 0,6 11,58957

2.250

0,50 – 0,125 3,3 3,15903

0,125 – 0,0625 7,7 0,87415

0,0625 – 0,0312 40,8 0,23303

0,0312 – 0,0078 37,0 0,04155

0,0078 – 0,00195 10,6 0,00266

Seção 2


% Fases II (26”)


DENSIDADE (KG/M³)

CA

SC

AL

HO

25

25,4 – 12,7 0,67 58,12254

2.600

12,7 – 6,30 10,27 40,99103

6,30 – 3,35 15,70 29,15182

3,35 – 2,00 16,57 21,59006

2,00 – 1,00 12,45 15,85261

1,00 – 0,50 15,20 10,63324

0,50 – 0,25 12,64 6,50121

0,25 16,49 4,51426

FL

UID

OS

BE

NT

ON

ITA

75

2,00 – 0,50 0,6 11,58957

2.250

0,50 – 0,125 3,3 3,15903

0,125 – 0,0625 7,7 0,87415

0,0625 – 0,0312 40,8 0,23303

0,0312 – 0,0078 37,0 0,04155

0,0078 – 0,00195 10,6 0,00266

BA

RIT

INA

1,00 - 0,25 0,6 11,74878

4.200

0,25 - 0,125 2,6 5,31567

0,125 - 0,0625 10,7 2,07939

0,0625 - 0,0312 44,7 0,59736

0,0312 - 0,0078 28,7 0,10794

0,0078 - 0,00195 12,7 0,00629




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Revisão 0111/2011

Seção 3


% Fases III (17½”)

VELOCIDADE DE QUEDA

(cm/s)

DENSIDADE (KG/M³)

CA

SC

AL

HO

93,55

25,4 – 12,7 0,67 58,50034

2.600

12,7 – 6,30 10,27 41,25755

6,30 – 3,35 15,70 29,34151

3,35 – 2,00 16,57 21,73079

2,00 – 1,00 12,45 15,95637

1,00 – 0,50 15,20 10,70374

0,50 – 0,25 12,64 6,54577

0,25 16,49 4,54634

FL

UID

OS

BE

NT

ON

ITA

6,45

2,00 – 0,50 0,6 11,67168

2.250

0,50 – 0,125 3,3 3,18403

0,125 – 0,0625 7,7 0,88182

0,0625 – 0,0312 40,8 0,23512

0,0312 – 0,0078 37,0 0,04193

0,0078 – 0,00195 10,6 0,00268

BA

RIT

INA

1,00 - 0,25 0,6 11,81664

4.200

0,25 - 0,125 2,6 5,34757

0,125 - 0,0625 10,7 2,09245

0,0625 - 0,0312 44,7 0,60121

0,0312 - 0,0078 28,7 0,10864

0,0078 - 0,00195 12,7 0,00633




Revisão 01 11/2011



Seção 4


% Fases IV (12¼”)


DENSIDADE (KG/M³)

CA

SC

AL

HO

93,55

25,4 – 12,7 0,67 58,50034

2.600

12,7 – 6,30 10,27 41,25755

6,30 – 3,35 15,70 29,34151

3,35 – 2,00 16,57 21,73079

2,00 – 1,00 12,45 15,95637

1,00 – 0,50 15,20 10,70374

0,50 – 0,25 12,64 6,54577

0,25 16,49 4,54634

FL

UID

OS

BE

NT

ON

ITA

6,45

2,00 – 0,50 0,6 11,67168

2.250

0,50 – 0,125 3,3 3,18403

0,125 – 0,0625 7,7 0,88182

0,0625 – 0,0312 40,8 0,23512

0,0312 – 0,0078 37,0 0,04193

0,0078 – 0,00195 10,6 0,00268

BA

RIT

INA

1,00 - 0,25 0,6 11,81664

4.200

0,25 - 0,125 2,6 5,34757

0,125 - 0,0625 10,7 2,09245

0,0625 - 0,0312 44,7 0,60121

0,0312 - 0,0078 28,7 0,10864

0,0078 - 0,00195 12,7 0,00633




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Revisão 0111/2011

Seção 5


% Fases V (8½”)


DENSIDADE (KG/M³)

CA

SC

AL

HO

93,55

25,4 – 12,7 0,67 58,50034

2.600

12,7 – 6,30 10,27 41,25755

6,30 – 3,35 15,70 29,34151

3,35 – 2,00 16,57 21,73079

2,00 – 1,00 12,45 15,95637

1,00 – 0,50 15,20 10,70374

0,50 – 0,25 12,64 6,54577

0,25 16,49 4,54634

FL

UID

OS

BE

NT

ON

ITA

6,45

2,00 – 0,50 0,6 11,67168

2.250

0,50 – 0,125 3,3 3,18403

0,125 – 0,0625 7,7 0,88182

0,0625 – 0,0312 40,8 0,23512

0,0312 – 0,0078 37,0 0,04193

0,0078 – 0,00195 10,6 0,00268

BA

RIT

INA

1,00 - 0,25 0,6 11,81664

4.200

0,25 - 0,125 2,6 5,34757

0,125 - 0,0625 10,7 2,09245

0,0625 - 0,0312 44,7 0,60121

0,0312 - 0,0078 28,7 0,10864

0,0078 - 0,00195 12,7 0,00633




Revisão 01 11/2011



Descrição das condições da descarga

Seção 1


Vazão de descarga m³/h 6,61(vol total/tempo

descarga)







Tamanho da malha:

- comprimento N.A.

- largura N.A.



Salinidade N.A.









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Revisão 0111/2011

Seção 2









Tamanho da malha:

- comprimento N.A.

- largura N.A.



Salinidade N.A.









Revisão 01 11/2011



Seção 3









Tamanho da malha:

- comprimento N.A.

- largura N.A.



Salinidade N.A.









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Revisão 0111/2011

Seção 4









Tamanho da malha:

- comprimento N.A.

- largura N.A.



Salinidade N.A.









Revisão 01 11/2011



Seção 5









Tamanho da malha:

- comprimento N.A.

- largura N.A.



Salinidade N.A.









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Revisão 0111/2011

Tabela de perfil de salinidade e temperatura.

Para modelagem de descarte de cascalho e fluido de perfuração utilizamos

valores de densidade, conforme a tabela abaixo. Os valores são decorrentes das

variações de salinidade e temperatura.

Perfis médios de densidade, típicos de verão e inverno, para a região do Bloco BM-CAL-12.

PROFUNDIDADE

(m)


VERÃO INVERNO

0 1.023,7 1.023,7

50 1.024,4 1.023,9

100 1.025,5 1.025,0

200 1.026,9 1.026,8

300 1.027,8 1.027,6

500 1.029,0 1.029,1

1.000 1.031,9 1.032,1

1.500 1.034,4 1.034,5

2.000 1.036,7 1.036,6

As tabelas seguintes apresentam séries temporais do campo hidrodinâmico no

ponto Fonte da Telha, para os períodos de 20 a 30 de julho, como representativo

do inverno, e 20 a 30 de janeiro, como representativo de verão. Vale ressaltar que

no relatório são apresentados sticks plots para 6 camadas, suficientes para

representar o padrão de corrente na área de interesse.




Revisão 01 11/2011



Anexo 2.1 – Fonte da Telha, período inverno, profundidade de 1.475 a 1.639 m

Ano Mês Dia Hora Vel Dir 2004 7 20 0 0.3430 206.12 2004 7 20 1 0.3381 206.34 2004 7 20 2 0.3336 206.72 2004 7 20 3 0.3318 206.87 2004 7 20 4 0.3314 206.72 2004 7 20 5 0.3341 206.49 2004 7 20 6 0.3386 206.11 2004 7 20 7 0.3421 205.82 2004 7 20 8 0.3453 205.75 2004 7 20 9 0.3475 205.75 2004 7 20 10 0.3475 205.75 2004 7 20 11 0.3457 205.90 2004 7 20 12 0.3421 206.19 2004 7 20 13 0.3359 206.72 2004 7 20 14 0.3305 207.19 2004 7 20 15 0.3270 207.51 2004 7 20 16 0.3256 207.43 2004 7 20 17 0.3274 207.27 2004 7 20 18 0.3309 206.95 2004 7 20 19 0.3341 206.87 2004 7 20 20 0.3372 206.79 2004 7 20 21 0.3385 206.87 2004 7 20 22 0.3385 206.87 2004 7 20 23 0.3368 207.02 2004 7 21 0 0.3332 207.33 2004 7 21 1 0.3297 207.65 2004 7 21 2 0.3270 207.90 2004 7 21 3 0.3252 208.06 2004 7 21 4 0.3252 208.06 2004 7 21 5 0.3275 208.05 2004 7 21 6 0.3310 207.73 2004 7 21 7 0.3363 207.25 2004 7 21 8 0.3412 206.64 2004 7 21 9 0.3457 206.27 2004 7 21 10 0.3484 206.05 2004 7 21 11 0.3497 206.13 2004 7 21 12 0.3484 206.42 2004 7 21 13 0.3461 206.79 2004 7 21 14 0.3426 207.09 2004 7 21 15 0.3395 207.17 2004 7 21 16 0.3386 207.25 2004 7 21 17 0.3395 207.17 2004 7 21 18 0.3417 206.79 2004 7 21 19 0.3466 206.57 2004 7 21 20 0.3529 206.06 2004 7 21 21 0.3569 205.92 2004 7 21 22 0.3587 205.78 2004 7 21 23 0.3587 205.78 2004 7 22 0 0.3564 206.13 2004 7 22 1 0.3529 206.42 2004 7 22 2 0.3502 206.64 2004 7 22 3 0.3475 206.86 Ano Mês Dia Hora Vel Dir 2004 7 22 4 0.3461 206.79 2004 7 22 5 0.3457 206.64 2004 7 22 6 0.3479 206.27 2004 7 22 7 0.3524 205.91 2004 7 22 8 0.3574 205.70 2004 7 22 9 0.3619 205.36 2004 7 22 10 0.3659 205.23 2004 7 22 11 0.3668 205.17 2004 7 22 12 0.3650 205.30 2004 7 22 13 0.3592 205.57 2004 7 22 14 0.3524 205.91 2004 7 22 15 0.3475 206.12 2004 7 22 16 0.3439 206.42 2004 7 22 17 0.3444 206.57 2004 7 22 18 0.3461 206.42

2004 7 22 19 0.3497 206.13 2004 7 22 20 0.3533 205.84 2004 7 22 21 0.3569 205.56 2004 7 22 22 0.3583 205.28 2004 7 22 23 0.3574 205.35 2004 7 23 0 0.3547 205.55 2004 7 23 1 0.3511 205.84 2004 7 23 2 0.3466 206.20 2004 7 23 3 0.3430 206.49 2004 7 23 4 0.3417 206.79 2004 7 23 5 0.3421 206.94 2004 7 23 6 0.3448 206.71 2004 7 23 7 0.3493 206.34 2004 7 23 8 0.3533 205.84 2004 7 23 9 0.3583 205.28 2004 7 23 10 0.3628 204.94 2004 7 23 11 0.3647 204.81 2004 7 23 12 0.3637 204.87 2004 7 23 13 0.3614 205.22 2004 7 23 14 0.3583 205.64 2004 7 23 15 0.3547 205.91 2004 7 23 16 0.3520 206.13 2004 7 23 17 0.3511 206.20 2004 7 23 18 0.3515 205.98 2004 7 23 19 0.3538 205.62 2004 7 23 20 0.3574 205.35 2004 7 23 21 0.3624 205.15 2004 7 23 22 0.3651 204.95 2004 7 23 23 0.3673 204.96 2004 7 24 0 0.3686 205.04 2004 7 24 1 0.3677 205.10 2004 7 24 2 0.3646 205.16 2004 7 24 3 0.3614 205.22 2004 7 24 4 0.3578 205.49 2004 7 24 5 0.3565 205.77 2004 7 24 6 0.3565 205.77 2004 7 24 7 0.3556 205.84 Ano Mês Dia Hora Vel Dir 2004 7 24 8 0.3565 205.77 2004 7 24 9 0.3592 205.57 2004 7 24 10 0.3628 205.29 2004 7 24 11 0.3668 205.17 2004 7 24 12 0.3700 205.11 2004 7 24 13 0.3686 205.04 2004 7 24 14 0.3650 205.30 2004 7 24 15 0.3605 205.64 2004 7 24 16 0.3556 205.84 2004 7 24 17 0.3520 206.13 2004 7 24 18 0.3493 206.34 2004 7 24 19 0.3520 206.49 2004 7 24 20 0.3587 206.14 2004 7 24 21 0.3645 205.86 2004 7 24 22 0.3695 205.32 2004 7 24 23 0.3723 204.78 2004 7 25 0 0.3728 204.57 2004 7 25 1 0.3737 204.51 2004 7 25 2 0.3741 204.65 2004 7 25 3 0.3723 204.78 2004 7 25 4 0.3709 205.04 2004 7 25 5 0.3691 205.18 2004 7 25 6 0.3682 205.24 2004 7 25 7 0.3668 205.17 2004 7 25 8 0.3673 204.96 2004 7 25 9 0.3700 204.76 2004 7 25 10 0.3728 204.57 2004 7 25 11 0.3768 204.46 2004 7 25 12 0.3790 204.47 2004 7 25 13 0.3809 204.34 2004 7 25 14 0.3805 204.21

2004 7 25 15 0.3786 204.33 2004 7 25 16 0.3746 204.44 2004 7 25 17 0.3709 204.70 2004 7 25 18 0.3673 204.96 2004 7 25 19 0.3655 205.09 2004 7 25 20 0.3655 205.09 2004 7 25 21 0.3677 205.10 2004 7 25 22 0.3714 204.84 2004 7 25 23 0.3746 204.44 2004 7 26 0 0.3773 204.26 2004 7 26 1 0.3791 204.13 2004 7 26 2 0.3791 204.13 2004 7 26 3 0.3773 204.26 2004 7 26 4 0.3746 204.44 2004 7 26 5 0.3709 204.70 2004 7 26 6 0.3673 204.96 2004 7 26 7 0.3646 205.16 2004 7 26 8 0.3628 205.29 2004 7 26 9 0.3628 205.29 2004 7 26 10 0.3646 205.16 2004 7 26 11 0.3686 205.04 Ano Mês Dia Hora Vel Dir 2004 7 26 12 0.3714 204.84 2004 7 26 13 0.3737 204.51 2004 7 26 14 0.3737 204.51 2004 7 26 15 0.3718 204.64 2004 7 26 16 0.3691 204.83 2004 7 26 17 0.3655 205.09 2004 7 26 18 0.3619 205.36 2004 7 26 19 0.3592 205.57 2004 7 26 20 0.3565 205.77 2004 7 26 21 0.3560 205.63 2004 7 26 22 0.3569 205.56 2004 7 26 23 0.3601 205.50 2004 7 27 0 0.3637 205.23 2004 7 27 1 0.3677 205.10 2004 7 27 2 0.3714 204.84 2004 7 27 3 0.3723 204.78 2004 7 27 4 0.3709 204.70 2004 7 27 5 0.3682 204.89 2004 7 27 6 0.3642 205.02 2004 7 27 7 0.3610 205.43 2004 7 27 8 0.3592 205.57 2004 7 27 9 0.3587 205.78 2004 7 27 10 0.3596 205.71 2004 7 27 11 0.3623 205.50 2004 7 27 12 0.3646 205.16 2004 7 27 13 0.3664 205.03 2004 7 27 14 0.3682 204.89 2004 7 27 15 0.3691 204.83 2004 7 27 16 0.3682 204.89 2004 7 27 17 0.3664 205.03 2004 7 27 18 0.3637 205.23 2004 7 27 19 0.3601 205.50 2004 7 27 20 0.3565 205.77 2004 7 27 21 0.3538 205.99 2004 7 27 22 0.3524 205.91 2004 7 27 23 0.3533 205.84 Ano Mês Dia Hora Vel Dir 2004 7 28 0 0.3560 205.63 2004 7 28 1 0.3601 205.50 2004 7 28 2 0.3637 205.23 2004 7 28 3 0.3673 204.96 2004 7 28 4 0.3691 204.83 2004 7 28 5 0.3682 204.89 2004 7 28 6 0.3664 205.03 2004 7 28 7 0.3628 205.29 2004 7 28 8 0.3592 205.57 2004 7 28 9 0.3565 205.77




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Revisão 0111/2011

2004 7 28 10 0.3547 205.91 2004 7 28 11 0.3547 205.91 2004 7 28 12 0.3578 205.85 2004 7 28 13 0.3601 205.50 2004 7 28 14 0.3637 205.23 2004 7 28 15 0.3673 204.96 2004 7 28 16 0.3682 204.89 2004 7 28 17 0.3682 204.89 2004 7 28 18 0.3655 205.09 2004 7 28 19 0.3619 205.36 2004 7 28 20 0.3592 205.57 2004 7 28 21 0.3556 205.84 2004 7 28 22 0.3538 205.99 2004 7 28 23 0.3533 205.84 2004 7 29 0 0.3542 205.77 2004 7 29 1 0.3578 205.49 2004 7 29 2 0.3628 205.29 2004 7 29 3 0.3682 204.89 2004 7 29 4 0.3718 204.64 2004 7 29 5 0.3737 204.51 2004 7 29 6 0.3728 204.57

2004 7 29 7 0.3709 204.70 2004 7 29 8 0.3673 204.96 2004 7 29 9 0.3628 205.29 2004 7 29 10 0.3601 205.50 2004 7 29 11 0.3583 205.64 Ano Mês Dia Hora Vel Dir 2004 7 29 12 0.3578 205.49 2004 7 29 13 0.3596 205.35 2004 7 29 14 0.3633 205.08 2004 7 29 15 0.3669 204.82 2004 7 29 16 0.3696 204.62 2004 7 29 17 0.3714 204.50 2004 7 29 18 0.3705 204.56 2004 7 29 19 0.3678 204.75 2004 7 29 20 0.3637 205.23 2004 7 29 21 0.3592 205.57 2004 7 29 22 0.3542 205.77 2004 7 29 23 0.3515 205.98 2004 7 30 0 0.3506 206.05 2004 7 30 1 0.3515 205.98 2004 7 30 2 0.3547 205.55 2004 7 30 3 0.3596 205.35

2004 7 30 4 0.3642 205.02 2004 7 30 5 0.3678 204.75 2004 7 30 6 0.3696 204.62 2004 7 30 7 0.3696 204.62 2004 7 30 8 0.3669 204.82 2004 7 30 9 0.3633 205.08 2004 7 30 10 0.3583 205.28 2004 7 30 11 0.3547 205.55 2004 7 30 12 0.3529 205.69 2004 7 30 13 0.3529 205.69 2004 7 30 14 0.3556 205.48 2004 7 30 15 0.3592 205.21 2004 7 30 16 0.3637 204.87 2004 7 30 17 0.3674 204.61 2004 7 30 18 0.3692 204.48 2004 7 30 19 0.3692 204.48 2004 7 30 20 0.3674 204.61 2004 7 30 21 0.3628 204.94 2004 7 30 22 0.3583 205.28 2004 7 30 23 0.3542 205.77




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